FÖRDJUPAD STABILITETSUTREDNING · 2017. 5. 31. · FÖRDJUPAD STABILITETSUTREDNING 2017-05-08 NORSBRON, KARLSTAD SEADER p:\2363\2335926_karlstad._norsbron\000_karlstad._norsbron\19_original\doc\fdjp_rev1\rapgeo_fdjp

$Page 1: FÖRDJUPAD STABILITETSUTREDNING · 2017. 5. 31. · FÖRDJUPAD STABILITETSUTREDNING 2017-05-08 NORSBRON, KARLSTAD SEADER p:\2363\2335926_karlstad._norsbron\000_karlstad._norsbron\19_original\doc\fdjp_rev1\rapgeo_fdjp$
repo

001.

docx

2015

-10-

05

FÖRDJUPAD STABILITETSUTREDNING

KARLSTADS KOMMUN

Norsbron, KarlstadUPPDRAGSNUMMER 2335926000

FÖRDJUPAD STABILITETSUTREDNINGREVIDERING 01

2017-05-08

SWECO CIVIL ABKARLSTAD GEOTEKNIK

ANDERS ERIKSSON / TOMAS NORDLANDER

SwecoSandbäcksgatan 1Box 385SE 651 09 Karlstad, SverigeTelefon +46 (0)54 141700Fax +46 (0)54 141701www.sweco.se

Sweco Civi l ABOrg.nr 556507-0868Styrelsens säte: Stockholm

Anders E r i k s s on

Telefon di rekt +46 (0)5 414 17 [email protected]

repo

001.

docx

2015

-10-

05

FÖRDJUPAD STABILITETSUTREDNING2017-05-08

NORSBRON, KARLSTAD

SEADER p:\2363\2335926_karlstad._norsbron\000_karlstad._norsbron\19_original\doc\fdjp_rev1\rapgeo_fdjp utredning_2335926_rev1.docx

repo

001.

docx

2015

-10-

05

Innehållsförteckning

1 Uppdrag 1

2 Befintliga förhållanden 1

3 Styrande dokument 1

4 Tidigare utförda undersökningar 2

5 Nu utförd undersökning 2

6 Jordlager- och grundvattenförhållanden - generellt 2

7 Släntstabilitet 37.1 Säkerhetskrav 37.2 Beräkningsparametrar 47.2.1 Odränerad skjuvhållfasthet 4

7.2.2 Dränerad skjuvhållfasthet 5

7.2.3 Densitet 6

7.2.4 Dimensionerande portryck 6

7.2.5 Ytlaster 6

7.3 Stabilitetsberäkningar befintliga förhållanden 77.4 Resultat stabilitetsberäkning befintliga förhållanden 77.5 Primärt och sekundärt riskområde 87.6 Känslighetsanalys med avseende på vattenståndet i Norsälven 97.6.1 Avseende på vattenståndet i Norsälven 9

7.6.2 Avseende på portryck i jordprofilen 9

7.6.3 Resultat känslighetsanalys 10

8 Prognostisering av framtida grundvattennivåer 10

9 Stabiliserande förstärkningsåtgärder 119.1 Tryckbank 119.2 Pålning 119.3 K/C-Pelare 119.4 Avschaktning 119.5 Avschaktning i kombination med stödmur 12

10 Rekommendationer släntförstärkning 12


NORSBRON, KARLSTAD

repo

001.

docx

2015

-10-

05


10.1 Alternativ 1 1210.1.1 Sektion A-A (Ritning G102) 12

10.1.2 Sektion B-B (Ritning G102) 13

10.1.3 Sektion C-C (Ritning G102) 13

10.1.4 Sektion D-D (Ritning G102) 13

10.1.5 Sektion D2-D2 (Ritning G103) 13

10.1.6 Sektion E-E (Ritning G103) 14

10.1.7 Beräknade säkerhetsfaktorer efter åtgärd, alternativ 1 14

10.2 Alternativ 2 1410.2.1 Sektion A-A (Ritning G202) 15

10.2.2 Sektion B-B till E-E (Ritning G202 och G203) 15

10.2.3 Beräknade säkerhetsfaktorer efter åtgärd, alternativ 2 15

10.3 Alternativ 3 (Ritning G01E) 16

11 Referenser 17

Ritningar2335926-G01 Rev. 01 Plan, 1:2 000 (A3)

Stabilitetsberäkningar

Dagens situation:

2335926-G10 Sektion A/A, D/D & D2/D2, 1:300 (A1)

2335926-G11 Sektion E/E & F/F, 1:300 (A1)

Alternativ 1:

2335926-G20 Sektion A/A & D/D, 1:300 (A1)

2335926-G21 Sektion D2/D2 & E/E, 1:300 (A1)

Alternativ 2:

2335926-G30 Sektion A/A & D/D, 1:300 (A1)

2335926-G31 Sektion D2/D2 & E/E, 1:300 (A1)

Primärt och sekundärt riskområde

2335926-G01B Plan, 1:2 000 (A3)

2335926-G40 Sektion A/A & D/D, 1:300 (A1)


NORSBRON, KARLSTAD


repo

001.

docx

2015

-10-

05

Stabiliserande åtgärder

Alternativ 1:

2335926-G01C Rev. 01 Plan, 1:2 000 (A3)

2335926-G102 Rev. 01 Sektion A/A - D/D, 1:300 (A1)

2335926-G103 Rev. 01 Sektion D2/D2 & E/E, 1:300 (A1)

Alternativ 2:

2335926-G01D Rev. 01 Plan, 1:2 000 (A3)

2335926-G202 Rev. 01 Sektion A/A - D/D, 1:300 (A1)

2335926-G203 Rev. 01 Sektion D2/D2 & E/E, 1:300 (A1)

Alternativ 3:

2335926-G01E Rev. 01 Plan, 1:2 000 (A3)

Bilagor1. Stabilitetskartering – Norsbron, Karlstad kommun, daterad 2015-05-30

2. Cu-profiler, 3 sidor

3. Portrycksprofiler, 2 sidor

4. Prognostiserade grundvattennivåer


NORSBRON, KARLSTAD

repo

001.

docx

2015

-10-

05


1(17)


NORSBRON, KARLSTAD


repo

001.

docx

2015

-10-

05

1 UppdragSweco har under perioden 2013-2015 utfört en stabilitetskartering på uppdrag av MSBinom Karlstad kommun i områden med bedömd otillfredsställande stabilitet, se bilaga 1.Området vid Norsbron har i stabilitetskarteringen klassificerats som icke tillfredställandestabilt eller otillräckligt utrett. Rekommendationen för vidare arbete har varit att utföra endetaljerad och fördjupad stabilitetsutredning av området.

På uppdrag av Karlstads kommun har Sweco nu utfört en fördjupad stabilitetsutredningvid Norsbron. Utredningen och undersökningen har utförts enligt IEG Rapport 4:2010(Tillämpningsdokument, Tillståndsbedömning/klassificering av naturliga slänter ochslänter med befintlig bebyggelse och anläggningar).

Föreliggande rapport redovisar endast hittills utförda stabilitetsberäkningar och förslag tillstabiliserande åtgärder. På till denna handling hörande plan- och sektionsritningarredovisas principiellt de olika åtgärdernas omfattning. Projektering och dimensionering avslutligt vald åtgärd ska utföras och redovisas i bygghandling, alternativt ska dennahandling revideras.

2 Befintliga förhållandenAktuellt område ligger på östra sidan om Norsälven vid Norsbron. Genom området går enlokalgata, Norsälvsvägen, som trafikeras av boende i området samt tungatimmertransporter till Norsälvens sågverk. Området avgränsas av vägbron överNorsälven i norr och infartsporten till sågverket i söder. I västlig och östlig riktning haringa definitiva gränser dragits utan fokus har varit på området mellan älvens östrastrandlinje fram till Plogvägen i öster i Norsbrons villaområde.

Öster om Norsälvsvägen lutar terrängen svagt mot väst. Ett villaområde finns på dennasida om lokalgatan annars utgörs området främst av gräsytor med enstaka träd. Påvästra sidan om Norsälvsvägen faller terrängen ned mot Norsälven. Lutningen inomdenna del av området varierar mellan 1:2 till 1:5. På området mellan Norsälvsvägen ochNorsälven finns ett antal större lövträd och annan strandvegetation.

Enstaka bryggor finns vid Norsälven.

3 Styrande dokumentDimensionering – SS EN 1997-1 TD Tillståndsbedömning / klassificering av naturligaslänter och slänter med befintlig bebyggelse och anläggningar (IEG Rapport 4:2010)

Jordens hållfasthet - Svensk Standard SS-EN ISO 14688-1 och 14688-2:2004

Jordens benämning - Svensk Standard SS-EN ISO 14688-1 och 14688-2:2004

2(17)


NORSBRON, KARLSTAD

repo

001.

docx

2015

-10-

05


4 Tidigare utförda undersökningarI området har tidigare geotekniska undersökningar utförts. Resultat från dessaundersökningar har i tillämpliga delar inarbetats i nu föreliggande handling.

· Grundundersökningar för Norsbron. Bjurströms geotekniska byrå, G2343, 1955-06-28 (Ej fullständig handling)

· Vägverket. Utredning för bro över Norsälven vid Norsbron (dåvarande E18).(Projektnummer okänt)

· Utlåtande över stabiliteten av markområde vid Norsälvens östra strand. K-Konsult,77001-111-23, 1980-08-08. (Ej fullständig handling)

· Vändplats för fartyg nedströms Norsbron. VBB VIAK, 151.10137, 1995-11-09.

· Vålberg. Ris 1:2, Stabilitet, Fördjupad utredning, VBB VIAK, 154.2263, 2000-12-xx

· Karlstad. Snarberg 1:7 – 1:12, Fördjupad stabilitetsutredning, Sweco VBB,233.4653, 2007-08-01

5 Nu utförd undersökningKompletterande geoteknisk undersökning har utförts under vintern 2015/2016. Resultatfrån denna redovisas i Markteknisk Undersöknings Rapport, MUR, daterad 2016-06-01.

6 Jordlager- och grundvattenförhållanden - generelltUtförda undersökningar visar att översta jordlagret utgörs av i huvudsak skiktad finsandigsilt och siltig sand ned till c:a 2 – 5 meters djup under markytan. Härunder har lerig siltpåträffats som mot djupet övergår till siltig lera och lera. Leran underlagras avfriktionsmaterial, troligen morän. Nu utförda trycksonderingar har stoppat mot stenoch/eller block i den fasta friktionsjorden på djup mellan c:a 1 och 16 m djup. Jorddjupetminskar österut från Norsälven. Djup till definitiva bergnivåer har inom ramen för dettaprojekt ej bestämts.

Inom vattenområdet ligger på delar av sträckan ett obestämbart skikt avbergkrossmaterial. Detta skikt sak enligt uppgift vara utlagt i slutet av 80-talet i sambandmed förstärkningsarbeten i Vålbergs samhälle. Härunder från botten återfinns lera meden mäktighet av c:a 7 till 12 m. Leran vilar på fast friktionsjord.

Lerlagrets mäktighet på land uppgår till c:a 8 m som mest och avtar österut , från älven.Lerans odränerade skjuvhållfasthet har in situ uppmätts till värden mellan 20 och 40 kPa.Från direkta skjuvförsök på laboratorium har uppmätts värden mellan 16 och 34 kPa.Empiriskt utvärderad odränerad skjuvhållfasthet från CPT-sondering visar på värdenmellan ca 7 – 33 kPa med ökade värden mot djupet.

3(17)


NORSBRON, KARLSTAD


repo

001.

docx

2015

-10-

05

Lerans skrymdensitet har vid utförda laboratorieundersökningar bestämts till mellan 1,64– 1,91 t/m3. Den naturliga vattenkvoten i leran varierar mellan 28 – 75 %. Konflytgränsenär uppmätt till mellan 21 – 63 %. Plasticitetgränsen för leran varierar mellan 26 – 31 %.

Sensitiviteten varierar mellan 19 – 286. Leran är således i vissa skikt högsensitiv, vilketinnebär att den förlorar stor del av sin ursprungliga hållfasthet vid omrörning.

Resultat från CRS-försök visar att leran är överkonsoliderad med en OCR varierandemellan c:a 1,5 till 2.

Grundvattenmätning visar att nivån för grundvattnet i den övre akvifären ligger c:a 0,5 mtill 1 m under markytan i området öster om Norsälvsvägen. I slänt ned mot Norsälven hargrundvattennivån påträffats på något större djup, c:a 1,5 m till 2,5 m under markytan.Portrycksmätningen i leran tyder på att i stort hydrostatiska portrycksförhållanden råderinom detta område.

Tidigare mätningar av vattennivån i Norsälven visar att skillnaden mellan Vänerns nivåoch nivån vid Norsbron, vid samma tidpunkt, varierar med mellan c:a 5 och 25 cmberoende på vattenflödet och samtidig nivå i Vänern.

7 Släntstabilitet

7.1 Säkerhetskrav

Bedömning av naturliga släntens status har analyserats och bestämts i enlighet med IEGrapport 4:2010.

Följande krav på totalsäkerhetsfaktorn gäller:

Befintlig bebyggelse och anläggning

Fc ≥ 1,4 – 1,3

Fkomb ≥ 1,3 – 1,2

I projektet har även dimensionering av stabiliserande åtgärder utförts enligt procentuellförbättring, IEG Rapport 4:2010, kap. 4.5.2.4. Till följd av att leran delvis klassificeras somhögsensitiv har övre spannet valts enligt figur 4.1a och 4.1b.

Dimensionering stabilitetsåtgärd

Fc ≥ 1,4

Fkomb ≥ 1,3

4(17)


NORSBRON, KARLSTAD

repo

001.

docx

2015

-10-

05


7.2 Beräkningsparametrar

7.2.1 Odränerad skjuvhållfasthet

Lerans odränerade direkta skjuvhållfasthet har bestämts med vingförsök och CPT-sonderingar i fält samt med fallkonförsök och direkta skjuvförsök i laboratorium påostörda lerprover från kolvprover. Samtliga bestämningar har korrigerats utifrånfastställda konflytgränser där sådana funnit.

Lerans odränerade aktiva skjuvhållfasthet har bestämts med triaxialförsök. De utfördatriaxialförsöken har visat att kvoten mellan aktiv och direkt odränerad skjuvhållfasthet är1,44. Skredkommissionen rapport 3:95 ger i Tabell 5:1 en uppskattning av odräneradskjuvhållfasthet på olika skjuvplan beroende på K0. I skjuvplan med vinkel på 60° ochK0=0,6 (använt värde i utförda triaxialförsök) fås kvot mellan aktiv och direktskjuvhållfasthet på 1,43. Den uppmätta kvoten (1,44) ligger alltså nära vad som kanuppskattas enligt Skredkommissionen. Denna anisotropi har också används istabilitetsberäkningarna.

= 1,44

För den passiva odränerade skjuvhållfastheten har erfarenhetsvärden hämtas frånRapport 14/2014, utarbetad av NIFS [1]. I tabell 1 i rapporten ges rekommendationer förförhållandet mellan den aktiva och passiva skjuvhållfastheten, baserat påplasticitetsindex, Ip.

Följande formel gäller för Ip > 10 %

= 0,35 + 0,00375×( − 10)

För = 15% fås = 0,37

= 1,44

= 0,37

Sammanslagning ger:

= 0,53( ä = 1)

I beräkningsprogrammet anges CuD-profilen. Följande omräkningsförhållande har angettsi programmen mellan aktiva, direkta och passiva odränerade skjuvhållfastheten, se tabell1.

5(17)


NORSBRON, KARLSTAD


repo

001.

docx

2015

-10-

05

Tabell 1, Förhållande mellan aktiva, direkta och passiva odränerade skjuvhållfasthet

CuA 1,44

CuD 1,00

CuP 0,53

Samtliga utförda skjuvhållfasthetsbestämningar med vingförsök, CPT-sondering,fallkonförsök, direkta skjuvförsök samt triaxial-försök har sammanställts. Denodränerande skjuvhållfastheten utifrån empiri, är även inlagd i hållfasthetsdiagrammen.

Resultaten av samtliga utförda hållfasthetsbestämningar visar på en stor spridning, vilketär vanligt i varvig siltskiktad jord och erfarenhetsmässigt även från försök kring Norsälven.Skikten kan medföra att en överskattning sker av hållfastheten och även att en störningkan ge för låga värden. Det har därför inte varit möjligt att välja en gällande Cu-profil förhela området. För att bestämma Cu-profiler har därför hållfasthetsbestämningarna delatsupp i tre områden, ett område öster om Norsälvsvägen, ett område i slänten mellanNorsälvsvägen och ett område ute i Norsälven. För var och ett av dessa områden har enCu-profil valts, se bilaga 2. I valet av c-profiler har stor vikt lagts vid de direktaskjuvförsöken.

Avvikande direkt skjuvförsök (prov från 8 m i pkt. N15) har inte använts då det anses varaett stört prov. Konförsöket från denna nivå tyder också på stört prov. Det direktaskjuvförsöket från 4 m i pkt. N5 tyder också på stört prov och resultatet har haft en låg vikti utvärdering.

Där CPT-sonderingar visar stort avvik mot vingsondering samt laboratorieförsök har litenvikt lagts vid värdena från CPT, detta gäller främst CPT-sonderingar utförda öster omNorsälvsvägen. Orsaken till avviket beror på att signalen mellan sensorerna i spetsen ochdatorn i maskinen har tappats vid ett par tillfällen. Detta resulterar i att lägre värden, änfaktiskt rådande, registreras. Dessa värden har förkastats i utvärderingen.

CPT-sonderingar utförda väster om Norsälvsvägen korrelerar bättre mot övrigasonderingar och försök, där har CPT-utrustningen fungerat bättre. I utvärderingen av valdskjuvhållfasthet används främst trendökningen av skjuvhållfastheten som CPT-sonderingar visar medan det läggs mindre vikt på faktiskt uppmätta värden.

7.2.2 Dränerad skjuvhållfasthet

Den dränerade skjuvhållfastheten har för leran/kvickleran valts enligt SGI Info nr 3 [2] ochsatts till:

c’=10 % av c-profil

φ’=30°

6(17)


NORSBRON, KARLSTAD

repo

001.

docx

2015

-10-

05


För fyllning/sanden har följande dränerade parametrar valts:

c’=0 kPa

φ’=32°

För silt har följande dränerade parametrar valts:

c’=0 kPa

φ’=30°

Värdet på den dränerade skjuvhållfastheten i leran har valts i enighet med tidigarestabilitetsberäkningar/utredningar som Sweco har utfört i området. I samband med dettauppdrag har inga dränerade triaxialförsök utförts, vilka skulle kunna styrka ett högrevärde. Sweco väljer därför att ansätta värden på den dränerade hållfastheten enligt SGIInformation nr.3.

7.2.3 Densitet

En sammanställning har utförts av samtliga densitetsbestämningar. Utifrån dennasammanställning har skrymdensiteten satts till 1,80 t/m3 för den sandiga-fyllningen, 1,70t/m3 för silt samt 1,80 t/m3 för leran/kvickleran.

7.2.4 Dimensionerande portryck

I beräkningarna är vattennivån i Norsälven satt till + 44,0 (RH 2000), vilket motsvarar 30cm över lägsta lågvatten i Vänern. Norsälvens gradient är mycket liten längs helasträckan från utloppet till Vänern och upp till kraftstationen i Edsvalla. Älvens gradientändras betydligt och påverkas i hög grad av tappningen i kraftstationen.

Grundvattenmätning visar att nivån för grundvattnet i den övre akvifären ligger c:a 0,5 mtill 1 m under markytan i området öster om Norsälvsvägen. I slänt ned mot Norsälven hargrundvattennivån påträffats på något större djup, c:a 1,5 till 2,5 m under markytan.Portrycksmätningen i leran tyder på att hydrostatiska portrycksförhållanden råder iområdet.

Vid beräkningar har, för området mellan älven och Norsälvsvägen, den dimensionerandegrundvattennivån satts till c:a 2 meter under marknivån. Väster om Norsälven ärgrundvattennivån satt till c:a 0,5 till 1,0 m under markytan. På djupet harportrycksökningen antagits vara hydrostatiskt fördelad i hela jordprofilen, se bilaga 3.

7.2.5 Ytlaster

På Norsälvsvägen har ytlasten satts till 20 kPa, vilket är den karakteristiska ytlasten förtrafik för dimensioneringssituationer med karakteristiska värden, kapitel 4.3/s.34 i TK Geo13 Version 2,0 [3].

Ytlasten för byggnaderna är satt till 16,5 samt 20 kPa, beroende på husets storlek. Isektion F-F är hyreshuset (Valum 2:2) pålat och ingen ytlast har lagts till i sektionen vidstabilitetsberäkningarna.

7(17)


NORSBRON, KARLSTAD


repo

001.

docx

2015

-10-

05

7.3 Stabilitetsberäkningar

Stabilitetsanalyser har utförts med beräkningsprogrammet GeoSuite Stabilitet.Programmet baserar sig på jämviktsbetraktelse av potentiella brottytor och beräkningarnaär utförda med kombinerad och odräneradanalys för cirkulär- cylindriska glidytor samtsammansatta glidytor.

Totalspänningsanalys har utförts för fem sektioner i området, sektion A/A, D/D, D2/D2,E/E samt F/F. För samtliga sektioner har stabiliteten analyserats för dagens situation medett dimensionerande portryck enligt ovan. Vid beräkningarna för stabiliserande åtgärd harsamtliga sektioner utom F/F analyserats då denna sektion uppfyller säkerhetskraven mednuvarande förhållanden.

Utförda triaxalförsök visar att leran har anisotropa egenskaper och den uppmätta kvotenmellan den aktiva och direkta skjuvhållfastheten har används i beräkningarna. Kvotenmellan den passiva och direkta har antagits utifrån rekommendationer som baserar sig påplasticitetindex. När dessa kvoter mellan aktiv, direkt och passiv odräneradskjuvhållfasthet har angetts i beräkningsprogrammet, beaktar programmet detta utifrånlutningen på glidytan. För att klargöra hur stor effekten är av anisotropin så kanjämförelser göras mellan beräkningar med anisotropa och isotropaförhållanden. Dockanser Sweco att beräkningar med isotropa förhållanden (vilket inte råder i området)kommer ge mer konservativa värden på säkerhetsfaktorn. Vilket i sin tur leder till störreomfattning av stabilitethöjande åtgärder. Som också går emot MSB:s önskan omoptimerade lösningar av stabiliserande åtgärder.

7.4 Resultat stabilitetsberäkning befintliga förhållanden

Stabilitetsberäkningarna som är utförda för befintliga förhållanden visar på lågasäkerhetsfaktorer mot skred, se tabell 2.

Tabell 2, Beräknade säkerhetsfaktorer mot brott i sektionerna för dagens situation

Sektion Kombinerad analys,Fkomb

Totalspänningsanalys,Fc

A-A 1,04 1,22

D-D 1,26 1,40

D2-D2 1,23 1,44

E-E 1,01 1,22

F-F 1,41 1,89

I alla sektioner, utom F-F, visar beräkningarna på säkerhetsfaktorer som inte når upp tillkraven. Särskilt låga värden erhålls för den kombinerade analysen i sektion A-A samt E-E. Beräknade sektioner visas på ritningarna G10 samt G11.

8(17)


NORSBRON, KARLSTAD

repo

001.

docx

2015

-10-

05


Utförda beräkningarna visar säkerhetsfaktorer nära 1,0 i kombinerad analys och detta ärett troligt värde för befintliga slänter. Detta tyder på att vald indata i beräkningar är rimliga.Lägre värden på c-profilerna kommer indikera säkerhetsfaktorer under 1,0, vilket inte ärrimligt.

7.5 Primärt och sekundärt riskområde

En bedömning av ett skreds utbredning i plan har utförts. Metodikerna som presenteras ibilagan till SGIs Göta älvutredningen – delrapport 32, Hantering av kvicklereförekomst vidstabilitetsbedömning för Göta älv, har studerads. I bilagan ges förslag på två metodikerför att ta hänsyn till sekundära skred.

I metodik 1 görs en bedömning av möjligt skredområde genom en begränsningslinje somutgår från släntfoten och dras upp till befintlig markyta. Lutningen på linjen är en funktionav slänthöjden och lerans sensitivitet.

I metodik 2 ska ett tänkbart scenario av skredutvecklingen åskådliggöras. I metodiken skaen bedömning av förändringen av släntens geometri göras. En större del av materialetkommer glida bort från skredområdet men en viss omrörd mängd material kommerkvarstanna. Nya beräkningar ska därefter utföras med den nya släntgeometrin.

För området vid Norsbron anses inte metodik 1 vara tillämpningsbar. Metodik 1 ärframtagen för förhållandena i Göta Älvdalen, där det finns mäktiga leror med storutbredning i längsled. I Norsbron varierar förhållandena mellan högsensitiv tillmellansensitiv lera och dessutom visar sonderingarna på fastare jordlager som grundarupp från Norsälven och österut. Metodik 2 har därför används inom aktuellt område för attförsöka begränsa ett riskområde där bakåtgripande skred kan nå. Ritning 2335926-G01Bvisas primärt och sekundärt riskområde. I det primära området har lera med högasensitivitetsvärden påträffas. Om ett initialskred går anses ett bakåtgripande skred förloppske i detta område och större delen av materialet kommer dras med i Norsälven.Bedömningen av utbredningen av det sekundära riskområdet baseras på att leran i dettaområde är mindre sensitiv samt att djupet till ett fastare lager minskar med avståndet frånNorsälven. I det sekundära området kommer sannolikt skred utbreda sig då större delenav materialet i det primära riskområdet har dragits med i Norsälven. Dock kommertroligen skredskållorna förbli mer intakta och inte flyta iväg i samma omfattning i dettaskredområde. Resultatet blir då att mer mothållande jordmassor kvarstannar iskredområdet och skredutbredningen stannar upp.

Utförda beräkningar i sektion A/A samt D/D visas på ritning 2335926-G40. Iberäkningarna har kvarvarande skredmassor en odränerad skjuvhållfasthet på 1 kPamedans området utanför skredkroppen har opåverkad skjuvhållfasthet.

9(17)


NORSBRON, KARLSTAD


repo

001.

docx

2015

-10-

05

7.6 Känslighetsanalys med avseende på vattenståndet i Norsälven

7.6.1 Avseende på vattenståndet i Norsälven

Säkerhetsfaktorns variation med vattenståndet i Norsälven har beräknats i kombinerad-samt odränerad analys. Portrycket har hållits konstant med bedömda högsta värden.Beräkningarna är utförda i sektion E-E och för nuvarande förhållanden. I tabell 3redovisas beräkningsresultaten för dessa beräkningar.

Tabell 3, Beräknade säkerhetsfaktorer mot brott i sektion E-E

Nivå Norsälven[m]

Beräknade säkerhetsfaktorer Procentuell skillnadmot dimensionerande

förhållandeFkomb [-] Fc [-] Fkomb [%] Fc [%]

43,0 0,96 1,2 -5,0% -4,8%43,5 0,99 1,23 -2,0% -2,4%44,0 1,01 1,26 0,0% 0,0%44,5 1,04 1,3 3,0% 3,2%45,0 1,08 1,34 6,9% 6,3%

7.6.2 Avseende på portryck i jordprofilen

En känslighetsanalys har även utförts av säkerhetsfaktorns variation med portrycketgenom jordprofilen i kombinerad analys. Vattenståndet i Norsälven har hållits konstant pånivå +44,0 (LLW). Portrycket har ökats och minskat utifrån dimensionerande portryck, setabell 4.


Beräknadesäkerhetsfaktorer

Procentuell skillnad mot dimensionerandeförhållande

Justering GW-nivå[m] Fkomb [-] Fkomb [%]

+1,0 0,93 -7,9%+0,5 0,99 -2,0%0,0 1,01 0,0%-0,5 1,02 1,0%-1,0 1,04 3,0%

10(17)


NORSBRON, KARLSTAD

repo

001.

docx

2015

-10-

05


7.6.3 Avseende på skjuvhållfastheten i jordprofilen

En känslighetsanalys av skjuvhållfastheten har utförts i sektion E-E. Värdena i den valdaC-profilen har minskats samt ökats med 10 och 20 %, se tabell 5.


Procentuell skillnad avvald

C-profil

Beräknade säkerhetsfaktorer Procentuell skillnad motdimensionerande förhållande

Fkomb [-] Fc [-] Fkomb [%] Fc [%]

-20% 0,85 1,01 -15,8% -19,8%-10% 0,93 1,14 -7,9% -9,5%0% 1,01 1,26 0,0% 0,0%

10% 1,09 1,39 7,9% 10,3%20% 1,16 1,51 14,9% 19,8%

Resultaten visar att säkerhetsfaktorn i totalspänningsanalysen följer minskningen samtökningen av den odränerade skjuvhållfastheten. I kombineradanalys minskar och ökarinte säkerhetsfaktorn i samma utsträckning. Detta är väntat då indata tilltotalspänningsanalys ges som odränerade parametrar. I kombineradanalys anges bådedränerade och odränerade parametrar. De dränerade parametrarna har inte minskatseller ökats i känslighetsanalysen vilket förklarar resultaten.

7.6.4 Resultat känslighetsanalys

Känslighetsanalysen visar att säkerhetsfaktorn mot brott påverkas mest av ökning ellersänkning av skjuvhållfastheten.

8 Prognostisering av framtida grundvattennivåerEn prognostisering av framtida grundvattennivåer har utförts enligt beskriven metod iSkredkommissionen sid 6.12-13 som är framtagen av Sällfors&Svensson. De närmasterören i SGU:s databas med mätdata under samma period för grundvattenrören i Norsbronhar använts. Observationsrören finns i Lefsebäcken i Dalsland. Bilaga 4 redogör hurprognosen för en 200 års nivå har tagits fram från observationsrören samt visarberäknade 200 års nivåer för grundvattnet vid Norsbron.

Prognostiserade grundvattennivåer är inte möjliga i större delen av åtgärdad slänt dåschaktbotten för åtgärdad slänt ligger lägre än de beräknade grundvattennivåerna. Iberäkningarna är grundvattennivån placerad i markytan vilket också är den högstatänkbara nivån för grundvattenytan i åtgärdad slänt.

Prognostiseringen av grundvattennivåer i Norsbron visar att bedömda 200 års-nivåerligger lägre än den beräknade 1 meter höjda grundvattennivån i känslighetsanalysen.Detta innebär att en höjning av grundvattennivån med en meter inte är en så sannolikhändelse enligt prognosen.

11(17)


NORSBRON, KARLSTAD


repo

001.

docx

2015

-10-

05

9 Stabiliserande förstärkningsåtgärderDet finns ett antal möjliga åtgärder för att höja släntstabiliteten. Nedan följer ettresonemang kring några olika åtgärder.

9.1 Tryckbank

Denna metod är bäst lämpad och effektiv för de flesta branta slänter och innebär att mantillför mothållande massor/fyllning i anslutning till släntfoten. Metoden är oftakostnadseffektiv och kräver ej så mycket eller stora kringarbeten.

En tryckbank i sektion E-E kommer enligt överslagsberäkning sträcka sig utåt i c:a 10meter i älven. Älven är inom detta område c:a 70 à 90 meter bred. Detta innebär attvattenströmmen i älven kommer påverkas samt att dämningseffekter kan uppstå.

Byggande i vatten kräver också tillstånd från miljödomstolen och särskild upprättande avmiljökonsekvensbeskrivning.

9.2 Pålning

Pålning är ur teknisk och ekonomisk synpunkt inte att rekommendera för denna typ avsläntproblematik. Vibrationerna från pålningsarbeten kan reducera lerans skjuvhållfasthet,då leran är högsensitiv. Denna åtgärd anses inte vara ett alternativ.

9.3 K/C-Pelare

Kalk-cement-pelare är en metod där leran blandas med kalk och cement för att ökalerans hållfasthet. Metoden kräver tunga anläggningsmaskiner. Därför bör det innaninstallation av k/c-pelare byggas upp en temporär tryckbank för att höja säkerheten motbrott i jorden i samband med installationstillfället. De ytliga jordlagren utgörs av sandigt-siltigt material vilket också försvårar installationen av k/c-pelare. Denna åtgärd anses intevara ett alternativ.

9.4 Avschaktning

Avschaktning är en effektiv åtgärd för att långsiktigt lösa ett stabilitetsproblem. Åtgärdeninnebär att avlastning utförs av slänten. Nackdelarna är att belastningar och vibrationerfrån arbetsredskap och transportfordon under anläggningsskedet kan försämra rådandestabilitet. Detta måste beaktas vid arbetenas utförande som t.ex. att använda lättareredskap eller fordon och att upprätta ett övervakningssystem och kontrollplan. Behov avtillfälliga transportvägar och eventuella upplag kan medföra större återställningsarbetenän nödvändigt.

Behov av yt-dränerade åtgärder bedöms vara nödvändiga inom nya framschaktade ytor.

Metoden bedöms vara kostnadseffektiv och funktionsmässig inom aktuellt område.

12(17)


NORSBRON, KARLSTAD

repo

001.

docx

2015

-10-

05


9.5 Avschaktning i kombination med stödmur

Avschaktning kan kombineras med stödmur för att effektivt nyttja geometrierna.

Nackdelarna med stödmur kan här vara relativt svåra grundläggningsförhållanden. Vidarekan behov av tillfällig stödkonstruktion, förstärkning erfordras vid arbetet med stödmurarnära befintliga byggnader.

Stödmur erfordrar dränering och tjälisolering.

10 Rekommendationer släntförstärkningFlertalet olika kombinationer med avschaktning, stödmur och tryckbank har studerats,beräknats och värderats. Sweco har tillsammans med beställaren utarbetat tre möjligaförstärkningsalternativ, se nedan.

10.1 Alternativ 1

Detta alternativ redovisas i plan på ritning G01C samt sektioner på ritningarna G102-G103. Förutsättningarna för alternativ 1 är att höja säkerhetsfaktorn mot skred genom enstabiliserande åtgärd för att klara ställda krav. Ett annat villkor som beaktats i dettaalternativ är att Norsälvsvägen ska ligga kvar i samma planläge som idag, dock med enliten mindre höjdjustering.

Säkerhetsfaktorn mot skred kan ökas genom följande åtgärder:

· Avschaktning i området mellan Norsälvsvägen och Norsälven.

· Stödmur på västra sidan om vägen vid fastigheten Norra Valum 1:4 samt NorraValum 4:1.

· Tryckbank i Norsälven vid Norra Valum 4:1.

· Norsälvsvägen sänks med mellan c:a 0,3 till 0,5 m i området.

I alternativet utläggs också ett erosionsskydd längs med Norsälven. Den stabiliserandeeffekten från erosionsskyddet har inte beaktas i stabilitetsberäkningarna.

Nedan redovisas åtgärderna i detalj.

10.1.1 Sektion A-A (Ritning G102)

I området mellan Norsälvsvägen och älven sker de stabiliserande åtgärderna genom enavschaktning samt att en två meter hög och c:a 70 m lång stödmur placeras direkt västerom Norsälvsvägen.

Befintlig markyta sänks med som mest c:a 3,2 m. Avschaktningen börjar från nivå +46,5och stiger sedan mot vägen, först med lutning 1:10 sedan 1:3 och ansluter till stödmuren.

Åtgärden innebär schakt vid denna sektion med c:a 48 m2/m, slänt (släntlängd c:a 64 m)

13(17)


NORSBRON, KARLSTAD


repo

001.

docx

2015

-10-

05

Mellan sektion A-A och B-B behålls Norsälvsvägen på samma nivå som idag i de första24 m för att sedan sänkas med jämn lutning ned till c:a 0,3 m i sektion B-B.

10.1.2 Sektion B-B (Ritning G102)

Avschaktning sker här med som mest c:a 3,6 m från befintlig markyta. Schaktningenbörjar från nivå +46,5 och stiger mot vägen med lutningen 1:10 respektive 1:3.Anslutningen sker mot Norsälvsvägens västra sida.

Åtgärden innebär schakt vid denna sektion med c:a 44 m2/m, slänt (släntlängd c:a 54 m).

I sektion B-B sänks Norsälvsvägen med c:a 0,3 m. Med en beräknad vägbredd på 6 msamt släntlängd på c:a 54 m resulterar detta i c:a 71 m3 schaktmassor från vägkroppen.

Sänkningen av vägen med 0,3 m fortsätter fram till c:a 20 m innan sektion D2-D2.

10.1.3 Sektion C-C (Ritning G102)

Åtgärderna i sektion C-C liknar de som utförs i sektion B-B. Befintlig markyta sänks sommest med c:a 3,4 m. Nivå +46,5 används som utgångspunkt för schakten med tidigarenämnda lutningar. Anslutningen sker även här mot Norsälvsvägen.

I sektion C-C innebär det en schakt om c:a 50,5 m2/m, slänt (släntlängd c:a 46 m).

Norsälvsvägen sänks med c:a 0,3 m. Med samma vägbredd som i sektion B-B och ensläntlängd på c:a 46 m ger det en avschaktning på c:a 82 m3.

10.1.4 Sektion D-D (Ritning G102)

I sektion D-D sker en mindre avschaktning, där befintlig markyta sänks med som mest c:a1 m. I övrigt utförs avschaktningen med samma förfarande som ovan (utgångspunkt nivå+46,5 och samma lutningar samt anslutning mot vägen).

I denna sektion innebär det en schakt om c:a 9 m2/m, slänt (släntlängd c:a 40,5 m).

I sektion D-D sänks vägen med c:a 0,3 m och i sektion D2-D2 sänks vägen med c:a 0,5m. Övergången från delen med 0,3 m avsänkning till 0,5 m sänkt väg påbörjas c:a 20 mefter sektion D-D. Schakt är beräkningsmässigt c:a 73 m3.

10.1.5 Sektion D2-D2 (Ritning G103)

I sektion D2-D2 sker en mindre avschaktning med som mest c:a 0,9 m mot Norsälven. Idenna sektion innebär detta en schakt om c:a 9 m2/m, slänt (släntlängd c:a 35 m).

För sektion D2-D2 sänks vägen med 0,5 m och för sektion E-E c:a 0,25 m. Övergångenfrån 0,5 m till 0,25 m påbörjas c:a 15 m efter sektion D2-D2. Bortschaktad volym frånvägkroppen beräknas till c:a 105 m3.

Ett typexempel av erosionsskyddet visas i denna sektion på ritningen G103.

14(17)


NORSBRON, KARLSTAD

repo

001.

docx

2015

-10-

05


10.1.6 Sektion E-E (Ritning G103)

Åtgärderna som utförs i sektion E-E är schakt om c:a 30 m2/m, slänt (släntlängd c:a 41m). Som mest sänks befintlig markytan med c:a 3,1 m. En stödmur ska också uppförasmed liknande utformning som beskrivs i sektion A-A.

I sektionen sänks Norsälvsvägen med c:a 0,25 m.

I sektion E-E förläggs även en tryckbank i Norsälven inom den del som tidigareurschaktats för båtvändplats. Utformningen visas på ritning 2335926 - G103.

10.1.7 Beräknade säkerhetsfaktorer efter åtgärd, alternativ 1

I tabell 2 nedan visas beräknade säkerhetsfaktorer mot stabilitetsbrott efter åtgärder sombeskrivits ovan. Beräkningarna visar att säkerhetsfaktorerna ligger över ställda krav, dvs(Fkomb ≥ 1,3 samt Fc ≥ 1,4).

Tabell 2, Beräknade säkerhetsfaktorer mot brott i sektionerna efter åtgärd enligt alternativ 1



A-A 1,34-1,51 1,48-1,56

D-D 1,31-1,92 1,50

D2-D2 1,29-1,34 1,51

E-E 1,27-1,77 1,56-6,21

10.2 Alternativ 2

Föreslagna åtgärder i alternativ 2 har presenterats på ritning 2335926 - G01D samtsektioner på ritningarna 2335926 - G202 och G203. Förutsättningarna för detta alternativär att området ska klara ställda krav mot skred.

Säkerhetsfaktorn mot skred ökas genom följande stabiliserande åtgärder:

· Norsälvsvägen tas bort och en ny ersättningsväg för de boende dras frånPlogvägen till fastigheterna Norra Valum 4:1 samt Valum 2:2.

· En ny infartsväg till sågverket anläggs från väg 548 ungefär vid Norra Törne medanslutning från öster.

· I och med att Norsälvsvägen tas bort blir avschaktningen i området öster omNorsälven något mer omfattande jämfört med alternativ 1.

· Stödmur anläggs på västra sidan om vägen vid fastigheten Norra Valum 1:4.

Även i detta alternativ läggs erosionsskydd ut. Den stabiliserande effekten frånerosionsskyddet har dock inte beaktas i stabilitetsberäkningarna.

Nedan redovisas åtgärderna i detalj.

15(17)


NORSBRON, KARLSTAD


repo

001.

docx

2015

-10-

05

10.2.1 Sektion A-A (Ritning G202)

I denna sektion sker de stabiliserande åtgärderna genom en avschaktning samt att en tvåmeter hög och 40 m lång stödmur etableras väster om Norsbrovägen/Valumsvägen.

Befintlig markyta sänks med som mest c:a 3,2 m. Avschaktningen börjar från nivå +46,5och stiger sedan mot vägen, först med lutning 1:10 sedan 1:3 och ansluter till stödmuren.

Åtgärden innebär schakt vid denna sektion om c:a 52 m2/m, slänt (släntlängd c:a 64 m)

10.2.2 Sektion B-B till E-E (Ritning G202 och G203)

I sektion B-B till E-E sker avschaktning med samma förfarande som har presenterats ialternativ 1, dock något mer omfattande då Norsälvsvägen också blir bortschaktad.

Sektion B-B, schakt om c:a 67 m2/m, slänt (släntlängd c:a 54 m).

Sektion C-C, schakt om c:a 72 m2/m, slänt (släntlängd c:a 46 m).

Sektion D-D, schakt om c:a 18 m2/m, slänt (släntlängd c:a 41 m).

Sektion D2-D2, schakt om c:a 20 m2/m, slänt (släntlängd c:a 35 m).

Sektion E-E, schakt om c:a 43 m2/m, slänt (släntlängd c:a 41 m).

10.2.3 Beräknade säkerhetsfaktorer efter åtgärd, alternativ 2

Tabell 3 nedan visar att beräknade säkerhetsfaktorer mot brott, efter åtgärder, klararställda krav (Fkomb ≥ 1,3 samt Fc ≥ 1,4).

Tabell 3, Beräknade säkerhetsfaktorer mot brott i sektionerna efter åtgärd enligt alternativ 2



A-A (samma som i alt 1) 1,31-1,51 1,48-1,56

D-D 1,32-1,34 1,65-1,71

D2-D2 1,48 1,70

E-E 1,31-1,38 1,65-2,04


17(17)


NORSBRON, KARLSTAD


repo

001.

docx

2015

-10-

05

11 Referenser

[1] Rapport 14/2014, En omforent anbefaling for bruk av anisotropifaktorer iprosjektering i norske leirer, NIFS, 2014-01-30

[2] Information 3, Skjuvhållfasthet – utvärdering i kohesionsjord, Statensgeotekniska institut, 2007

[3] TDOK 2013:0667, Trafikverkets tekniska krav för geokonstruktioner TKGeo 13 Version 2,0, Trafikverket, 2016-02-29

Snarbergsvägen

10

9

7

12

10

8

6

4

12

3

2

4

9

7

5

3

1

8

10

8

6

4

11

9

13

5

3

1

2

4

6

8

10

2

4

6

8

10

12

3

3

5

7

9

11

13

7

9

17

12

14

3

1

13

Lievägen

Valumsvägen

Plogv

ägen

Spadv

ägen

Norsbrovägen

Grepvägen

Norsälv

sväg

en

14

3

1RIS 1:2

NORRAVALUM

1:49

NORRAVALUM

1:72

NORRAVALUM

1:57

NORRAVALUM

1:50NORRAVALUM

1:40

NORRAVALUM

1:67

NORRAVALUM

1:58

NORRAVALUM

1:71NORRA

VALUM 4:1

NORRAVALUM

1:66

NORRAVALUM

1:59

NORRAVALUM 7:1

NORRAVALUM 8:1

NORRAVALUM

10:1

NORRAVALUM

10:2

NORRAVALUM

1:54

NORRAVALUM

10:3

NORRAVALUM1:42

NORRAVALUM1:55

NORRAVALUM 6:1

NORRAVALUM

1:52

NORRAVALUM

1:53

NORRAVALUM

1:56

NORRAVALUM

1:51

NORRAVALUM

1:65

NORRAVALUM

1:64

NORRAVALUM 4:1

NORRAVALUM 3:1

NORRAVALUM

1:48

NORRAVALUM

1:47

NORRAVALUM

1:46

NORRAVALUM 2:1

NORRAVALUM

1:45

NORRAVALUM

1:44

RIS 1:2

NORRAVALUM 1:4

NORRAVALUM

1:63

NORRAVALUM

1:15

NORRAVALUM S:2

NORRAVALUM

1:60

NORRAVALUM

1:62

NORRAVALUM 1:5

NORRAVALUM

1:16

NORRAVALUM

1:61

NORRAVALUM

1:27

NORRAVALUM

1:17

NORRAVALUM

1:26

NORRAVALUM 1:6

NORRAVALUM1:70

NORRAVALUM

1:18

NORRAVALUM

1:73

NORRAVALUM

1:19

NORRAVALUM 1:7

NORRAVALUM

1:43

NORRAVALUM

1:24

NORRAVALUM

1:20

NORRAVALUM

1:23

NORRAVALUM 1:8

NORRAVALUM

1:21

NORRAVALUM1:22

NORRAVALUM 1:9

NORRAVALUM1:14

NORRAVALUM

1:10

NORRAVALUM

1:28

NORRAVALUM

NORRAVALUM

1:25

SWECO Civil ABSandbäcksgatan 1, Box 385, SE-651 09 KarlstadTelefon +46 (0) 54-14 17 00, Telefax +46 (0) 54-14 17 01Org.nr. 556507-0868, säte StockholmIngår i SWECO-koncernenwww.sweco.se







Snarbergsvägen

10

9

7

12

10

8

6

4

12

3

2

4

9

7

5

3

1

8

10

8

6

4

11

9

13

5

3

1

2

4

6

8

10

2

4

6

8

10

12

3

3

5

7

9

11

13

7

9

17

12

14

3

1

13

Lievägen

Valumsvägen

Plogv

ägen

Spadv

ägen

Norsbrovägen

Grepvägen

Norsälv

sväg

en

14

3

1RIS 1:2

NORRAVALUM

1:49

NORRAVALUM

1:72

NORRAVALUM

1:57

NORRAVALUM

1:50NORRAVALUM

1:40

NORRAVALUM

1:67

NORRAVALUM

1:58

NORRAVALUM

1:71NORRA

VALUM 4:1

NORRAVALUM

1:66

NORRAVALUM

1:59

NORRAVALUM 7:1

NORRAVALUM 8:1

NORRAVALUM

10:1

NORRAVALUM

10:2

NORRAVALUM

1:54

NORRAVALUM

10:3

NORRAVALUM1:42

NORRAVALUM1:55

NORRAVALUM 6:1

NORRAVALUM

1:52

NORRAVALUM

1:53

NORRAVALUM

1:56

NORRAVALUM

1:51

NORRAVALUM

1:65

NORRAVALUM

1:64

NORRAVALUM 4:1

NORRAVALUM 3:1

NORRAVALUM

1:48

NORRAVALUM

1:47

NORRAVALUM

1:46

NORRAVALUM 2:1

NORRAVALUM

1:45

NORRAVALUM

1:44

RIS 1:2

NORRAVALUM 1:4

NORRAVALUM

1:63

NORRAVALUM

1:15

NORRAVALUM S:2

NORRAVALUM

1:60

NORRAVALUM

1:62

NORRAVALUM 1:5

NORRAVALUM

1:16

NORRAVALUM

1:61

NORRAVALUM

1:27

NORRAVALUM

1:17

NORRAVALUM

1:26

NORRAVALUM 1:6

NORRAVALUM1:70

NORRAVALUM

1:18

NORRAVALUM

1:73

NORRAVALUM

1:19

NORRAVALUM 1:7

NORRAVALUM

1:43

NORRAVALUM

1:24

NORRAVALUM

1:20

NORRAVALUM

1:23

NORRAVALUM 1:8

NORRAVALUM

1:21

NORRAVALUM1:22

NORRAVALUM 1:9

NORRAVALUM1:14

NORRAVALUM

1:10

NORRAVALUM

1:28

NORRAVALUM

NORRAVALUM

1:25



Snarbergsvägen

10

9

7

12

10

8

6

4

12

3

2

4

9

7

5

3

1

8

10

8

6

4

11

9

13

5

3

1

2

4

6

8

10

2

4

6

8

10

12

3

3

5

7

9

11

13

7

9

17

12

14

3

1

13

Lievägen

Valumsvägen

Plogv

ägen

Spadv

ägen

Norsbrovägen

Grepvägen

Norsälv

sväg

en

14

3

1RIS 1:2

NORRAVALUM

1:49

NORRAVALUM

1:72

NORRAVALUM

1:57

NORRAVALUM

1:50NORRAVALUM

1:40

NORRAVALUM

1:67

NORRAVALUM

1:58

NORRAVALUM

1:71NORRA

VALUM 4:1

NORRAVALUM

1:66

NORRAVALUM

1:59

NORRAVALUM 7:1

NORRAVALUM 8:1

NORRAVALUM

10:1

NORRAVALUM

10:2

NORRAVALUM

1:54

NORRAVALUM

10:3

NORRAVALUM1:42

NORRAVALUM1:55

NORRAVALUM 6:1

NORRAVALUM

1:52

NORRAVALUM

1:53

NORRAVALUM

1:56

NORRAVALUM

1:51

NORRAVALUM

1:65

NORRAVALUM

1:64

NORRAVALUM 4:1

NORRAVALUM 3:1

NORRAVALUM

1:48

NORRAVALUM

1:47

NORRAVALUM

1:46

NORRAVALUM 2:1

NORRAVALUM

1:45

NORRAVALUM

1:44

RIS 1:2

NORRAVALUM 1:4

NORRAVALUM

1:63

NORRAVALUM

1:15

NORRAVALUM S:2

NORRAVALUM

1:60

NORRAVALUM

1:62

NORRAVALUM 1:5

NORRAVALUM

1:16

NORRAVALUM

1:61

NORRAVALUM

1:27

NORRAVALUM

1:17

NORRAVALUM

1:26

NORRAVALUM 1:6

NORRAVALUM1:70

NORRAVALUM

1:18

NORRAVALUM

1:73

NORRAVALUM

1:19

NORRAVALUM 1:7

NORRAVALUM

1:43

NORRAVALUM

1:24

NORRAVALUM

1:20

NORRAVALUM

1:23

NORRAVALUM 1:8

NORRAVALUM

1:21

NORRAVALUM1:22

NORRAVALUM 1:9

NORRAVALUM1:14

NORRAVALUM

1:10

NORRAVALUM

1:28

NORRAVALUM

NORRAVALUM

1:25




Snarbergsvägen

10

9

7

12

10

8

6

4

12

3

2

4

9

7

5

3

1

8

10

8

6

4

11

9

13

5

3

1

2

4

6

8

10

2

4

6

8

10

12

3

3

5

7

9

11

13

7

9

17

12

14

3

1

13

Lievägen

Valumsvägen

Plogv

ägen

Spadv

ägen

Norsbrovägen

Grepvägen

Norsälv

sväg

en

14

3

1RIS 1:2

NORRAVALUM

1:49

NORRAVALUM

1:72

NORRAVALUM

1:57

NORRAVALUM

1:50NORRAVALUM

1:40

NORRAVALUM

1:67

NORRAVALUM

1:58

NORRAVALUM

1:71NORRA

VALUM 4:1

NORRAVALUM

1:66

NORRAVALUM

1:59

NORRAVALUM 7:1

NORRAVALUM 8:1

NORRAVALUM

10:1

NORRAVALUM

10:2

NORRAVALUM

1:54

NORRAVALUM

10:3

NORRAVALUM1:42

NORRAVALUM1:55

NORRAVALUM 6:1

NORRAVALUM

1:52

NORRAVALUM

1:53

NORRAVALUM

1:56

NORRAVALUM

1:51

NORRAVALUM

1:65

NORRAVALUM

1:64

NORRAVALUM 4:1

NORRAVALUM 3:1

NORRAVALUM

1:48

NORRAVALUM

1:47

NORRAVALUM

1:46

NORRAVALUM 2:1

NORRAVALUM

1:45

NORRAVALUM

1:44

RIS 1:2

NORRAVALUM 1:4

NORRAVALUM

1:63

NORRAVALUM

1:15

NORRAVALUM S:2

NORRAVALUM

1:60

NORRAVALUM

1:62

NORRAVALUM 1:5

NORRAVALUM

1:16

NORRAVALUM

1:61

NORRAVALUM

1:27

NORRAVALUM

1:17

NORRAVALUM

1:26

NORRAVALUM 1:6

NORRAVALUM1:70

NORRAVALUM

1:18

NORRAVALUM

1:73

NORRAVALUM

1:19

NORRAVALUM 1:7

NORRAVALUM

1:43

NORRAVALUM

1:24

NORRAVALUM

1:20

NORRAVALUM

1:23

NORRAVALUM 1:8

NORRAVALUM

1:21

NORRAVALUM1:22

NORRAVALUM 1:9

NORRAVALUM1:14

NORRAVALUM

1:10

NORRAVALUM

1:28

NORRAVALUM

NORRAVALUM

1:25




Snarbergsvägen

10

9

7

12

10

8

6

4

12

3

2

4

9

7

5

3

1

8

10

8

6

4

11

9

13

5

3

1

2

4

6

8

10

2

4

6

8

10

12

3

3

5

7

9

11

13

7

9

17

12

14

3

1

13

Lievägen

Valumsvägen

Plogv

ägen

Spadv

ägen

Norsbrovägen

Grepvägen

Norsälv

sväg

en

14

3

1RIS 1:2

NORRAVALUM

1:49

NORRAVALUM

1:72

NORRAVALUM

1:57

NORRAVALUM

1:50NORRAVALUM

1:40

NORRAVALUM

1:67

NORRAVALUM

1:58

NORRAVALUM

1:71NORRA

VALUM 4:1

NORRAVALUM

1:66

NORRAVALUM

1:59

NORRAVALUM 7:1

NORRAVALUM 8:1

NORRAVALUM

10:1

NORRAVALUM

10:2

NORRAVALUM

1:54

NORRAVALUM

10:3

NORRAVALUM1:42

NORRAVALUM1:55

NORRAVALUM 6:1

NORRAVALUM

1:52

NORRAVALUM

1:53

NORRAVALUM

1:56

NORRAVALUM

1:51

NORRAVALUM

1:65

NORRAVALUM

1:64

NORRAVALUM 4:1

NORRAVALUM 3:1

NORRAVALUM

1:48

NORRAVALUM

1:47

NORRAVALUM

1:46

NORRAVALUM 2:1

NORRAVALUM

1:45

NORRAVALUM

1:44

RIS 1:2

NORRAVALUM 1:4

NORRAVALUM

1:63

NORRAVALUM

1:15

NORRAVALUM S:2

NORRAVALUM

1:60

NORRAVALUM

1:62

NORRAVALUM 1:5

NORRAVALUM

1:16

NORRAVALUM

1:61

NORRAVALUM

1:27

NORRAVALUM

1:17

NORRAVALUM

1:26

NORRAVALUM 1:6

NORRAVALUM1:70

NORRAVALUM

1:18

NORRAVALUM

1:73

NORRAVALUM

1:19

NORRAVALUM 1:7

NORRAVALUM

1:43

NORRAVALUM

1:24

NORRAVALUM

1:20

NORRAVALUM

1:23

NORRAVALUM 1:8

NORRAVALUM

1:21

NORRAVALUM1:22

NORRAVALUM 1:9

NORRAVALUM1:14

NORRAVALUM

1:10

NORRAVALUM

1:28

NORRAVALUM

NORRAVALUM

1:25


Bilaga 1

!

!

!

!

!

!

!

!

!

!

!

!

!

!

!

!

!

!

!

!

!

!

!

!

!

!

!!

!

!

!

!

!

!

!

!

!

FF

FFF

FF

FF

Kar-K6.0

Kar-Ö6.2

Kar-Ö6.1

Kar-T17

Kar-T15

Kar-T19

Kar-T101A

Kar-T101B

Kar-T102,5/165

13

14

Kar-53

Kar-52

Kar-54

Kar-55

Norsä

lven

±

0 100 200 300 400 50050 meter

1:5 000

Kar-P6b2015-05-30

1 m

Stabilitetskartering8 kommuner i Värmland

Ekvidistans: Skala:Karta 1b - Områdesklassning

Beställare Konsult

Datum Ritn. nr.

Karlstad kommun

F

Teckenförklaring

Stabilitetsåtgärd utförd

Observationspunkt (fält) med fotoriktning

Erosionsskydd

Sektion från tidigare utförd stab.utredning

Översiktlig sektion, överslagsberäknad (baserad på intilliggande sektioner)

Kontrollsektion, överslagsberäknad (baserad på fältkontroll alt. arkivmaterial)

Erosion enligt bildtolkning

Erosion enligt fältbesiktning

Ras- eller skredkant

Ravinkant aktiv ravin

Ravinkant passiv ravin

Fyllning

Område som översiktligt inte kan klassas somtillfredsställande stabilt eller område som är otillräckligtutrett. För dessa områden lämmas dock interekomendation om detaljerad utredning vanligen för attdet saknas bebyggelse i områdets direkta närhet.Område som översiktligt inte kan klassas som tillfreds-ställande stabilt eller område som är otillräckligt utrett.Detaljerad stabilitetsutredning rekommenderas.Område som översiktligt inte kan klassas som tillfreds-ställande stabilt eller område som är otillräckligt utrett.Detaljerad stabilitetsutredning bedöms specielltangeläget.Område som tidigare klassats som tillfredsställandestabilt eller område där stabiliserande åtgärder harvidtagits men där dagens gällande anvisningar enlSkredkommissionen inte följts. Översyn av tidigareutredningar och åtgärder rekommenderas.Område där översyn av tidigare utredningar och åtgärderbedöms som speciellt angeläget.

Geoteknisk fältundersökning

Gräns för utredningsområde

Xxx-TX

Xxx-KX.X

Xxx-ÖX.X

Xxx-X

X

Åtgärd år

| |

D D D

kkkkkkkk

! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! ! !

Norsbron

© Lantmäteriet. Ärendenr. 109-2012/4174Konnektion, se pärmflik 2

Bilaga 2

40

41

42

43

44

45

46

47

48

49

500 10 20 30 40

Niv

å

Odränerad skjuvhållfasthet [kPa](korrigerad m.a.p. wL)

Vald C-profil

Ö-N15 Cpt Mitt Slänt

Ö-K31 (vb) Nord Krön


Ö-MSB_14 (vb) Mitt Krön

Ö-N15 (vb) Mitt Slänt

Ö-K-19 Kv Syd Krön

Ö-K41 Kv Mitt Krön

Ö-N12 Kv Mitt Krön

Ö-N15 Kv Mitt Slänt

Ö-N15 Direkt Mitt Slänt

Ö-N25 Cpt Nord Krön

Ö-N29 Cpt Mitt Krön

Ö-N25 Kv Nord Krön


Ö-N25 TRIAX Nord Krön


Ö-N12 Empiri

Ö-N15 Empiri

Karlstad, Norsbron, stabilitet

Uppdragsnummer: 233 5926Sammanställning och utvärdering av odränerad skjuvhållfasthet, cuk, öster omNorsälvsvägen

Aktivt försök

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 10 20 30 40

Dju

p


Vald C-profil

Ö-N15 Cpt Mitt Slänt



Ö-MSB_14 (vb) Mitt Krön

Ö-N15 (vb) Mitt Slänt

Ö-K-19 Kv Syd Krön

Ö-K41 Kv Mitt Krön

Ö-N12 Kv Mitt Krön

Ö-N15 Kv Mitt Slänt

Ö-N15 Direkt Mitt Slänt

Ö-N25 Cpt Nord Krön

Ö-N29 Cpt Mitt Krön





Ö-N12 Empiri

Ö-N15 Empiri


Uppdragsnummer: 233 5926Sammanställning och utvärdering av odränerad skjuvhållfasthet, cuk, öster omNorsälvsvägen

Aktivt försök

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

44

45

46

47

48

49

500 10 20 30 40 50 60 70 80

Niv

å


Vald hållf. (30; -5*z kPa)

Ö-N2 Cpt Nord Slänt

Ö-N5 (vb) Mitt Fot

Ö-K42 (vb) Mitt Slänt

Ö-N5 Kv Mitt Fot

Ö-K-2 Kv Syd Slänt

Ö-K33 Kv Nord Slänt

Ö-N1 Kv Nord Slänt

Ö-N1 Direkt Mitt Fot


Ö-N5 Empiri Mitt Fot



Uppdragsnummer: 233 5926Sammanställning och utvärdering av odränerad skjuvhållfasthet, cuk, väster omNorsälvsvägen utan borrningar i älven

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

0 10 20 30 40 50 60 70 80

Dju

p



Ö-N2 Cpt Nord Slänt

Ö-N5 (vb) Mitt Fot

Ö-K42 (vb) Mitt Slänt

Ö-N5 Kv Mitt Fot

Ö-K-2 Kv Syd Slänt

Ö-K33 Kv Nord Slänt

Ö-N1 Kv Nord Slänt






Uppdragsnummer: 233 5926Sammanställning och utvärdering av odränerad skjuvhållfasthet, cuk, väster omNorsälvsvägen utan borrningar i älven

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

400 10 20 30 40 50 60 70 80

Niv

å



Ö-K-3 (vb) Syd Fot

Ö-K43 (vb) Mitt Krön

Ö-K34 Kv Nord Fot


Uppdragsnummer: 233 5926Sammanställning och utvärdering av odränerad skjuvhållfasthet, cuk,väster om Norsälvsvägen, borrningar utförda i älven

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

0 10 20 30 40 50 60 70 80

Dju

p



Ö-K-3 (vb) Syd Fot

Ö-K43 (vb) Mitt Krön

Ö-K34 Kv Nord Fot


Uppdragsnummer: 233 5926Sammanställning och utvärdering av odränerad skjuvhållfasthet, cuk,väster om Norsälvsvägen, borrningar utförda i älven

Bilaga 3

38

40

42

44

46

48

50

520 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Niv

å[m

]

Portryck (mvp)

Portryck, Öster om Norsälvsvägen

GWN10-3 GWN10-7 GWN12-8

GWN12-2 MSB-14 Hydrostatiskt

30

32

34

36

38

40

42

44

46

480 2 4 6 8 10 12

Niv

å[m

]

Portryck (mvp)

Portryck, Väster om Norsälvsvägen

GWN1-4 MSB-13 (BAT) GWN1-12

GWN4-3 GWN4-12 Hydrostatiskt

Bilaga 4

1 (3)

Swec oSandbäcksgatan 1Box 385SE-651 09 Karlstad, SverigeTelefon +46 (0)5 414 17 00Fax +46 (0)54 141701www.sweco.se

Sw eco Ci vi l ABOrg.nr 556507-0868Styrelsens säte: Stockholm

Anders E r i k s s on

Telefon di rekt +46 (0)5 414 17 53Mobil +46 (0)722 32 82 [email protected]

mem

o01.

docx

2012

-03-

28-1

4

SEADER p:\2363\2335926_karlstad._norsbron\000_karlstad._norsbron\19_original\doc\fdjp_rev1\bilagor\2335926_bilaga4.docx

BILAGA 4UPPDRAG

Karlstad. Norsbron.UPPDRAGSLEDARE

Tomas NordlanderDATUM

2017-05-08

UPPDRAGSNUMMER

2335926000UPPRÄTTAD AV

Anders Eriksson

Högsta grundvattenyta med 200 års återkomsttid har beräknats för Lefsebäcken i Dalsland.Fyra rör har används som observationsrör och är benämnda 71_1 till 71_4.

Figur 0 och Figur redovisar normalfördelningsplott av mätta grundvattennivåer.Konfidensintervallet anger att med 95% sannolikhet kommer prognosen (mittersta räta linjen avde tre) av grundvattennivån för alla tillkommande mätningar att ligga inom visatkonfidensintervall (de yttre linjerna). Referenslinjen för sannolikhet 99.5% anger att det finns 0.5% sannolikhet för överskridande av grundvattennivån avläst på x-axel och med övrekonfidensintervallet innebär detta följande karakteristiska värden för referensrör påmaxnivåerna:

Rör 71_1: = 109.3 m

Rör 71_2: = 111.6 m

Rör 71_3: = 110.5 m

Rör 71_4: = 123.4 m

I tabell 1 så redovisas beräknade 200 års nivåer baserat på varje observationsrör (71_1 till71_4). Oavsett vilket observationsrör som har används så visar resultaten på ungefär sammaprognostiserade nivåer.

Tabell 1: Prognostiserade 200 års-nivåer för grundvattnet i Norsbron

(71_1) (71_2) (71_3) (71_4)GWN1-4 49,05 49,05 49,00 49,17GWN1-12 49,03 49,03 49,00 49,03GWN4-3 48,96 48,96 48,90 49,12GWN4-12 47,62 47,62 47,59 47,71GWN10-3 51,33 51,33 51,30 51,42GWN10-7 51,79 51,79 51,73 51,94GWN12-8 52,12 52,12 52,06 52,28GWN12-2 51,42 51,42 51,37 51,54MSB-14 51,58 51,57 51,51 51,74

2 (3)

BILAGA 42017-05-08

mem

o01.

docx

2012

-03-

28


Figur 0. Normalfördelningsplott av grundvattennivåer. p=0.0005.

109.5109.0108.5108.0107.5107.0106.5106.0

99.9

99

9590

80706050403020

105

1

0.1

109.0 0.1077 41 0.346 0.465107.8 0.3679 41 0.360 0.432

Mean StDev N AD P

Data

Perc

ent

99.5

0.5

99.5

109.

292

108.

718

Max av Nivå_71_1(m)Min av Nivå_71_1(m)

Variable

Probability Plot of Max av Nivå_71_1(m), Min av Nivå_71_1(m)Normal - 95% CI

112111110109108

99.9

99

9590

80706050403020

105

1

0.1

111.2 0.1609 41 0.697 0.064109.8 0.3503 41 0.574 0.128

Mean StDev N AD P

Data

Perc

ent

99.5

0.5

99.5

111.

608

110.

666

Max av Nivå_71_2(m)Min av Nivå_71_2(m)2

Variable

Probability Plot of Max av Nivå_71_2(m), Min av Nivå_71_2(m)2Normal - 95% CI

3 (3)

BILAGA 42017-05-

mem

o01.

docx

2012

-03-

28


Figur 2. Normalfördelningsplott av grundvattennivåer. p=0.0005.

111110109108107

99.9

99

9590

80706050403020

105

1

0.1

110.2 0.1096 35 0.691 0.065108.7 0.4386 35 0.791 0.036

Mean StDev N AD P

Data

Perc

ent

99.5

0.5

99.5

110.

518

109.

819

Max av Nivå_71_3_Nivå(m)Min av Nivå_71_3_Nivå(m)

Variable

Probability Plot of Max av Nivå_71_3_Nivå(m), Min av Nivå_71_3_Nivå(m)Normal - 95% CI

124123122121120

99.9

99

9590

80706050403020

105

1

0.1

123.0 0.1746 35 0.190 0.893121.3 0.4328 35 1.034 0.009

Mean StDev N AD P

Data

Perc

ent

99.5

0.5

99.5

123.

427

122.

452

Max av Nivå_71_4(m)Min av Nivå_71_4(m)

Variable

Probability Plot of Max av Nivå_71_4(m), Min av Nivå_71_4(m)Normal - 95% CI

Documents

FÖRDJUPAD STABILITETSUTREDNING · 2017. 5. 31. · FÖRDJUPAD STABILITETSUTREDNING 2017-05-08 NORSBRON, KARLSTAD SEADER p:\2363\2335926_karlstad._norsbron\000_karlstad._norsbron\19_original\doc\fdjp_rev1\rapgeo_fdjp