INF-SOND Camí Vell de la Grandella nº117, Jávea, Alicante

INF-SOND Camí Vell de la Grandella nº117, Jávea, Alicante

POLÍGONO INDUSTRIAL PARQUE EMPRESARIAL GRUPO GEO – CALLE REYES CATÓLICOS Nº6 NAVE 108 ‐ 28108 ALCOBENDAS MADRID T. 902 879 402 / 91 490 13 05 – F. 902 879 403 / 91 490 13 06 – M. 620 506 418 ‐ [email protected] ‐ www.gmcingenieria.com

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ESTUDIO GEOTÉCNICO



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EXPEDIENTE N°:

CLIENTE:

LOCALIZACIÓN:

ASUNTO:

EG- 2613/12.

D. ADRIEN PEGORAROTTO.

CAMÍ VELL DE LA GRANADELLA Nº 117, JÁVEA, ALICANTE.

INFORME GEOTÉCNICO.



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ÍNDICE.

1. ANTECEDENTES Y OBJETIVO. ........................................................................................................... 4

2. RECONOCIMIENTO DEL TERRENO. TRABAJOS REALIZADOS. ................................................. 5

3. CARACTERÍSTICAS DE LA MAQUINARIA. ...................................................................................... 6

3.1 CARACTERÍSTICAS DE LA SONDA. ............................................................................................... 6

3.2 CARACTERÍSTICAS DEL EQUIPO DE PENETRACIÓN. ............................................................. 6

4. MARCO GEOLÓGICO. ......................................................................................................................... 8

4.1 MARCO GEOLÓGICO GENERAL. ................................................................................................... 8

4.2 ESTRATIGRAFÍA. ................................................................................................................................ 8

4.3 TECTÓNICA. ...................................................................................................................................... 11

4.4 DESNIVEL DEL TERRENO. ............................................................................................................. 12

4.5 SISMICIDAD. ....................................................................................................................................... 14

5. COLUMNA LITOLÓGICA DEL SUBSUELO. ................................................................................... 17

6. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA. .................................................................................... 18

6.1 RESULTADOS DE LOS ENSAYOS Y GRÁFICOS CORRESPONDIENTES............................... 18

7. CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DE LOS MATERIALES. ....................................................... 22

7.1 LÍMITES DE ATTERBERG. ............................................................................................................... 22

7.2 ENSAYO DE CORTE DIRECTO. ..................................................................................................... 24

7.3 PARÁMETROS CARACTERÍSTICOS DEL SUELO (φ, C, Γ, K). ................................................... 25

7.4 PERFIL TRANSVERSAL. ................................................................................................................... 26

7.5 PERFILES LONGITUDINALES. ....................................................................................................... 27

8. ANÁLISIS GEOTÉCNICO DE LA OBRA. .......................................................................................... 28

8.1 IDEAS GENERALES. .......................................................................................................................... 28

8.2 CIMENTACIONES. ............................................................................................................................ 29

8.2.1. TIPOLOGÍA. ........................................................................................................................................ 29

8.2.2. TENSIÓN ADMISIBLE. ...................................................................................................................... 29

8.3 ÍNDICE DE EXCAVABILIDAD. ....................................................................................................... 35

8.4 CÁLCULO DE ASIENTOS. ............................................................................................................... 35

8.5 NIVEL FREÁTICO Y AGRESIVIDAD. ............................................................................................ 37

8.6 BIBLIOGRAFÍA. .................................................................................................................................. 38

9. CONSIDERACIONES GENERALES. .................................................................................................. 39

ANEXOS ..................................................................................................................................................... 40



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1. ANTECEDENTES Y OBJETIVO.

El presente trabajo ha sido realizado por encargo de D. ADRIEN PEGORAROTTO,

para la construcción de una vivienda unifamiliar + piscina, ubicada en el CAMÍ VELL DE

LA GRANADELLA Nº 117, JÁVEA, ALICANTE. Dicho estudio se realizó el día 17 de

marzo de 2012; y las pruebas realizadas fueron las siguientes:

• Tres ensayos de penetración dinámica superpesada DPSH.

• Un sondeo mecánico a rotación, S-1, de 6,00m de profundidad.

• Un perfil transversal del terreno.

• Dos perfiles longitudinales del terreno.

• Ensayos de laboratorio necesarios para la clasificación del terreno.

Se realiza el reconocimiento geotécnico del subsuelo de una parcela de aproximadamente

4.700m², donde se proyecta la construcción de una vivienda unifamiliar + piscina, que

constará de una planta sobre rasante y sin planta bajo rasante, con lo que ocupará una

superficie total en planta y total construida de aproximadamente 400m2, siendo el tipo de

construcción C-1 y el grupo de terreno T-1 según el CTE.

Por tanto, el objetivo es obtener datos y características básicas que permitan estudiar las

condiciones de construcción más oportunas, así como aspectos práctico−constructivos

relacionados con el terreno, determinando la capacidad portante del terreno y la

profundidad adecuada para cimentar.

En los apartados correspondientes de la presente memoria, se describe la metodología

seguida, trabajos realizados, características litológicas del terreno, inscripción en el marco

geológico del entorno, así como parámetros y características geotécnicas básicas de los

materiales, con el fin de analizar la tipología, base de diseño de la cimentación y método de

ejecución recomendable, entre otros aspectos relacionados con el subsuelo.

En los anexos que aparecen al final del presente informe se registran los resultados extraídos

de los trabajos de campo, haciendo uso de una columna estratigráfica y perfiles

longitudinales y transversal, además de los datos y representaciones correspondientes a los

ensayos de laboratorio efectuados, así como un reportaje fotográfico de la zona y el

material atravesado.



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2. RECONOCIMIENTO DEL TERRENO. TRABAJOS REALIZADOS.

La campaña de reconocimiento del terreno se ha llevado a cabo el día 17 de marzo de 2012;

mediante la realización de trabajos de campo, la cual se amplía durante un período de

aproximadamente tres semanas con la realización de los ensayos de laboratorio más

propicios en función del tipo de terreno extraído.

Los trabajos de campo consistieron en la ejecución de un sondeo mecánico geológico–

geotécnico, con extracción de testigo continuo; el trabajo se amplía con la realización de

tres ensayos de penetración dinámica superpesada tipo DPSH, con el objeto de diferenciar

niveles de distinta consolidación, a partir de la representación de la resistencia a la hinca del

terreno en forma continua hasta obtener el rechazo; y determinar así su resistencia y la

existencia o no del nivel freático en la parcela objeto de estudio.

• La localización de los ensayos aparece en el croquis de situación adjunto en los

anexos, con referencia al vial adyacente.



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3. CARACTERÍSTICAS DE LA MAQUINARIA.

3.1 CARACTERÍSTICAS DE LA SONDA.

El sondeo se lleva a cabo con una sonda tipo TP-30 LR, montada sobre todoterreno Land-

Rover Defender; este tipo de sonda ejecuta una perforación a rotación, con un diámetro de

101mm y 86mm, no siendo necesario el revestimiento del sondeo dada la propia estabilidad

del terreno perforado. La longitud total perforada en el sondeo S-1 ha sido de 6,00m.

Dadas las características que ofrece el terreno, en el sondeo se han realizado ensayos

estándar de penetración (SPT).

3.2 CARACTERÍSTICAS DEL EQUIPO DE PENETRACIÓN.

• NI. de la S.I.M.S.F.E. (Sociedad Internacional del Suelo y Cimentaciones. Comité

Técnico de Pruebas de Penetración en Suelos).

• Ensayo de carga de terrenos con placa. UNE 7391/75.

• DPSH o prueba de penetración dinámica superpesada UNE 103.801/94.

• Mecanismo de golpeo automático UNE 103.801/94.

• SPT o ensayo de penetración estándar UNE 103.800/92.

• CTE (29 de marzo de 2007).

Las características del equipo de penetración dinámica superpesada tipo DPSH, modelo

SPT TEC 10, utilizado se presentan a continuación en la siguiente tabla:

Varillaje 32mm Peso de la maza 63,5Kg Altura de caída 76cm Puntaza - Altura 5cm

- Puntaza cónica con ángulo en vértice de 90º - Sección cónica de 20cm2



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Los ensayos de penetración dinámica realizados en la parcela marcada por el peticionario

relacionan la profundidad con la resistencia a la hinca dinámica (nivel de consolidación del

terreno).

Este ensayo se considera adecuado cuando se realiza acompañado de un sondeo mecánico,

pudiendo aumentar el número de puntos de reconocimiento del terreno, además de obtener

un registro continuo de los materiales atravesados. El ensayo consiste en medir el número

de golpes necesarios para hincar 20cm de barra mediante el golpeo, por medio de una masa

de 63,5kg de peso desde una altura de caída de 76cm, hasta encontrar el rechazo.

La prueba finaliza cuando el número de golpes requerido para una penetración de 20cm es

superior de 100, o cuando se alcanzan 75 golpes para profundizar 20cm tres veces

consecutivas. Los resultados se presentan en un gráfico que relaciona la profundidad con la

resistencia a la hinca dinámica (nivel de consolidación del terreno).

Para los ensayos de laboratorio fueron necesarias dos semanas siguiendo exhaustivamente

las condiciones que marca tanto las normas U.N.E., como las L.N.T. (laboratorio de

geotecnia correspondientes).

En general hemos clasificado los ensayos, en distintos grupos, que atañen por separado a las

distintas características físico-químicas de la muestra analizada. La diversificación de los

ensayos se presenta según la siguiente tabla:

Ensayos Nombre de Ensayos

Identificación Granulometría y Límites Atterberg

Estado Humedad Natural y Densidad

Químicos

Geomecánicos

Contenido en sulfatos en suelo

Corte directo



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4. MARCO GEOLÓGICO.

4.1 MARCO GEOLÓGICO GENERAL.

El territorio de la Hoja de Jávea pertenece al extremo más oriental de las Cordilleras

Béticas. Dentro de este gran cinturón de deformación alpina, está situado en la zona

más externa o zona Prebética, que se extiende desde el nacimiento del Guadalquivir

hasta el Cabo La Nao y emerge en las Baleares, con excepción de Menorca.

Los caracteres generales de la zona Prebética y, por tanto, del área estudiada, son: a)

Sedimentación del Mesozoico desde el Jurásico en facies de poca profundidad y

representantes de un área inestable próxima al continente. con el consiguiente cambio

brusca de facies que alcanza varias Isócronas; b) Sedimentación marina del Terciario

Inferior hasta el Mioceno Medio sobre un relieve ya estructurado; c) Deformación

finicretácica a miocena superior con estilo de cobertera; d) Interferencia de un

importante proceso de diapirismo que complica el plegamiento, además de un

despegue entre el .tegumento triásico y la cobertera jurásico-cretácica a nivel de los

materiales evaporíticos del Keuper, con el consiguiente afloramiento de estas

evaporitas en posición tectónica anómala, y e) Vergencia hacia la masa ibérica de los

pliegues prebéticos con inicio de apilamiento a favor de niveles de despegue

incompetentes. Todas estas características definen este área como una zona externa de

un cinturón de deformación construida sobre un zócalo próximo y con estructuras de

relieve impuestas a materiales preorogénicos (Mesozoico) y procedentes de la

destrucción de los primeros relieves creados por la propia deformación (Terciario Superior).

4.2 ESTRATIGRAFÍA.

En el área de Jávea afloran rocas de la cobertera prebética desde el Cretácico Inferior-

Albiense hasta el Mioceno Medio, y sobre ellos discordantes algunos depósitos de edad

probable Mioceno Superior y depósitos cuaternarios de gran desarrollo que

constituyen una cobertera moderna del edificio Prebético.

En la zona de estudio aparecen niveles del Terciario y cuaternario:



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Los afloramientos terciarios ocupan una gran extensión bordeando los macizos cretácicos.

Desde el punto de vista estructural y estratigráfico existen dos unidades claramente

diferenciables: por una parte, el Paleógeno, con facies calcáreas y margosas, íntimamente

unido a las estructuras cretácicas, y por otra parte, el Neógeno discordante, formando un

estilo estructural propio y compuesto principalmente por facies margosas conocidas en la

región valenciana con el nombre de Tap.

a.- Paleógeno

Los materiales del Terciario más Inferior, dada su formación contemporánea con un

importante período de deformación en el ámbito de las Cadenas Béticas, han ofrecido

siempre problemas por su discontinuidad (facies muy distintas) y las dificultades inherentes. a

su datación mediante microfauna.

Dentro de estos materiales se han distinguido los siguientes tramos litoestratigráficos:

b.- Calizas con Nummulites y conglomerados (TA31)

Este tramo se sitúa directamente y en clara discordancia erosiva sobre las calizas

senonienses. Consta de una serie potente de calizas blancas, sacaroideas en ocasiones,

con Nummulites muy abundantes, Algas y Miliólidos.

c.- Calizas con Equinoideos (CA31-32)

Sobre el tramo anterior se disponen calizas duras con margas subordinadas, con

abundantes restos de Erizos y Pectínidos. Las calizas son grises, en bancos pequeños, y

contienen Eulepidina dilatata y Nephrolepidina tourneri. La potencia de este tramo es de

unos 60 m.

d.- Facies flysch (TA32-33)

Este tramo se compone fundamentalmente de una alternancia de niveles margosos y

niveles de calizas margosas con un tono ocre general.

Morfológicamente ocupa una zona relativamente deprimida entre las barras calcáreas.

Contiene las mismas asociaciones faunísticas anteriores. La potencia es de unos 140 m.



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e.- Calizas con Lepidocyclinas (TA 33)

Se trata de una barra de caliza blanca de unos 30 m. de potencia que constituye el

techo de la serie calcárea antes del comienzo de la sedimentación margosa miocena.

Estas calizas contienen Nephrolepidina tourneri, Miogypsinoides complanata y Spirocycleus,

y dan una serie de pitones alineados en el frente del flanco corto del anticlinal de La

Granadella.

f.- Neógeno

Los materiales del Terciario Superior aparecen discordantes sobre el Oligoceno y

forman una gran extensión en el área del sinclinal de Benisa desde los escarpes de la

Sierra de Benitachell hasta los de la Plana del Cabo de San Antonio, únicamente

interrumpidos por la cúpula de El Tosalet y los materiales cuaternarios de la antigua

albufera de Jávea. En conjunto, la mayor parte de estos depósitos es de carácter

margoso, diferenciándose tramos menos arenosos y con mayor contenido en

carbonatos. Dentro del Neógeno se han distinguido dos conjuntos estructuralmente

diferentes: uno inferior, deformado junto con el Cretácico y el Oligoceno, aunque

discordante sobre ellos, y otro superior claramente discordante y sin deformar

aparentemente.

CUATERNARIO

Los materiales cuaternarios afloran en un pequeño triángulo abierto hacia el mar en la

depresión de Jávea. Forman una serie de depósitos en los que su morfología y posición

topográfica han permitido establecer únicamente una edad relativa. Cartográficamente

se han distinguido las siguientes formaciones en orden cronológico relativo.

Cordón litoral y playa fósil (Ocl.) (QD)

Sedimentos de albufera (QA)

Arcillas rojas y arcillas encostradas (Qa)

Sedimentos de playa y rambla actuales (Op) (QR)

Derrubios de ladera (QL)

Arcillas de descalcificación (Ocu)



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4.3 TECTÓNICA.

Dentro de las alineaciones prebéticas, las estructuras de plegamiento de la Hoja de

Jávea pueden considerarse como de gran sencillez, únicamente trastocadas y

complicadas por una intensa deformación de fractura cuya actividad se ha debido

continuar hasta los tiempos actuales.

Dentro del territorio de la Hoja se distinguen cinco ejes de estructuras mayores con

orientación general ENE-OSO, según la trama regional. De S. a N. estas grandes

estructuras son las siguientes:

a.- Anticlinal de La Granadella, que muestra una clara vergencia al N. con el flanco

subvertical a vertical y buzamientos muy tendidos en el flanco, que tras una fractura

de gravedad se sumerge en el Mediterráneo. El extremo más oriental aparece truncado

por un sistema de fallas de desgarre cuya actividad ha podido ser en varias fases.

b.- Sinclinal de Benisa. Representa una estructura articulada con el anticlinal

anterior relleno de materiales miocenos de facies Tap, discordantes e involucradas en

el apretamiento de las estructuras. La geometría de las capas más deformadas debe ser

similar a la del anticlinal de La Granadella.

c.- Anticlinal de El Tosalet. Esta estructura no es sino la terminación periclinal

de un gran anticlinal que se continúa en dirección O. hacia la localidad de Lliber

(núcleo Cretácico Inferior). En El Tosalet el núcleo es Senoniense Superior,

emergiendo sobre materiales miocenos que terminan recubriéndolo hacia el E. Una

fractura transversal desgaja este núcleo de El Tosalet del resto del gran anticlinal.

d.- Sinclinal de Jávea. Esta estructura aparece enmascarada por los depósitos

miocenos y cuaternarios. Su geometría es difícil de determinar, pues las capas

superiores miocenas no dibujan en los núcleos sinclinales el tipo de deformación de los

materiales inferiores.

e.- Sinclinal de la Plana de San Antonio. Representa una estructura sinclinal

fallada con núcleo Cretácico Superior. En este caso el relieve está formado por un

sinclinal. La geometría de este sinclinal, a pesar de las fracturas, parece indicar un

pliegue muy suave, construido sobre un flanco muy tendido de otra estructura mayor.



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Todas las estructuras anteriores constituyen la trama de plegamiento, a la que se

superpone un sistema de fracturación relativamente intenso, en ocasiones con

expresión morfológica muy importante.

En cuanto a la edad de las deformaciones, es preciso constatar algunos puntos: a) El

Oligoceno parece depositarse sobre un relieve subaéreo senoniense. b) Los materiales

oligocenos están involucrados plenamente en las estructuras. c) Los materiales del

Mioceno Inferior y Medio aparecen discordantes y mucho menos deformados, y d) El

Mioceno Superior es claramente discordante y no muestra deformación. Estos hechos

inducen a pensar en una deformación finicretácica, y en un segundo impulso al final

del Mioceno Medio, deformándose en menor grado los materiales incompetentes de

facies Tap que ocupaban las depresiones del relieve estructural anterior. Este

acortamiento final produce la vergencia observada y la compensación de las fallas

normales. La actuación de los «decrochements» refleja la respuesta del zócalo

petriásico al acortamiento. La actividad de las fracturas parece continuar en la

actualidad con desnivelación de los materiales cuaternarios.

4.4 DESNIVEL DEL TERRENO.

Podemos afirmar que el terreno sobre el que se han realizado los ensayos presenta un

desnivel ascendente de aproximadamente 7,00m, de la cota de 60m en la esquina noreste a la

cota de 67m en la esquina suroeste. Debido al desnivel existente en la parcela los ensayos se

han realizado a distintas cotas.



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S1

P2

P1

P3



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4.5 SISMICIDAD.

Para la redacción del presente apartado se han seguido las indicaciones de la Norma de

Construcción Sismorresistente Española NCSE-02 (publicada en septiembre de 2002).

Esta norma proporciona los criterios que han de seguirse dentro del territorio español para

la consideración de la acción sísmica en el proyecto, construcción, reforma y conservación

de aquellas edificaciones y obras a las que sea aplicable. Recoge explícitamente que la

finalidad última de la norma es evitar la pérdida de vidas humanas, y reducir el daño y las

pérdidas económicas por terremotos en el futuro, tal como se hace en los principales

códigos sísmicos internacionales.

Siguiendo el criterio de la norma y a la vista del mapa de peligrosidad sísmica, la zona de

estudio presenta una aceleración sísmica básica ab/g igual a 0,04, expresada en relación al

valor de la gravedad (un valor característico de la aceleración horizontal de la superficie del

terreno correspondiente a un periodo de retorno de 500 años). A partir de la lista del anejo

1 de la Norma NCSE-02, se determina que para el municipio de Sagunto, se debe adoptar

un valor de aceleración sísmica básica (ab) de 0,05 g y un coeficiente de contribución (K) de

1,0.

Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02. BOE 11/10/2002



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Aceleración de cálculo:

bc a··Sa ρ=

ab: Aceleración sísmica básica = 0.05·g

k: Coeficiente de contribución:=1.00

Iγ : Factor de importancia= 00.1=Iγ (importancia normal)

IIγ : Factor modificador período de retorno = 00.1=IIγ (Pr= 500 años)

ρ: Coeficiente a dimensional de riesgo:= 00.1=⋅= III γγρ

S: Coeficiente de amplificación del terreno:

Para ρ·ab ≤ 0.1 g S = 25.1C

Para 0.1 g < ρ . ab < 0.4 g ⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−ρ+=

25.1C11.0

ga

33.325.1CS b

Para 0,4 g ≤ ρ . ab S = 1.0

Siendo:

C: Coeficiente de terreno. Depende de las características geotécnicas del terreno de

cimentación.

Tipo Descripción del terreno Coeficiente C

Terreno tipo I

Roca compacta, suelo cementado o granular muy denso. Velocidad de las ondas transversales o de cizalla Vs > 750 m/s

1.0

Terreno tipo II

Roca muy fracturada, suelos granulares densos o cohesivos duros. Velocidad de las ondas transversales o de cizalla Vs = 750-400 m/s

1.3

Terreno tipo III

Suelo granular de compacidad media o suelo cohesivo de consistencia media a muy firme. Velocidad ondas transversales o de cizalla Vs = 200-400 m/s

1.6

Terreno tipo IV

Suelo granular suelto o suelo cohesivo blando. Velocidad ondas transversales o de cizalla, Vs < 200 m/s 2.0



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Siendo nuestro Coeficiente del terreno en cuestión: 1,3 para terrenos tipo T-II,

correspondiente a roca muy fracturada, suelos granulares densos o cohesivos duros, con una

velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla, entre Vs 400-750

m/s y 1,6 para terrenos tipo T-III, correspondiente a suelo granular de compacidad media,

o suelo cohesivo de consistencia firme a muy firme con una velocidad de propagación de las

ondas elásticas transversales o de cizalla, entre Vs 200-400 m/s.

El valor de C se determina a partir de los espesores e1, e2, e3 y e4 de los terrenos tipos I, II,

III y IV, existentes en los primeros 30 m bajo la superficie; en nuestro caso tipo II y III:

S: Coeficiente de amplificación del terreno:

Para ρ·ab ≤ 0.1 g 072.125.134.1

25.1CS ===

Aceleración de cálculo:

0536.005.000.1072.1a··Sa bc =⋅⋅=ρ=

( ) ( ) 34.130

4*6.126*3.130

xeCC ii =+

=∑

=



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5. COLUMNA LITOLÓGICA DEL SUBSUELO.

Puede establecerse una columna litológica tipo, que se presenta en el anexo 3 del presente

informe como columna estratigráfica del sondeo, matizando las descripciones del corte del

mismo mediante los datos del laboratorio.

Así pues tomando como cota de inicio de la columna estratigráfica tipo, la cota de boca del

sondeo realizado en la superficie de la parcela en el día 17 de marzo de 2012, aparecen de

techo a base del mismo los siguientes niveles:

SONDEO Nº 1

NIVEL 1

(0,00m a 0,40m de profundidad).

Rellenos antrópicos y terreno natural removilizado.

NIVEL 2

(0,40m a 4,20m de profundidad).

Limo arenoso margoso de tonalidad amarillenta con niveles cementados que se deshacen

con los dedos, algo húmedo y sin plasticidad. De 3,40 a 4,20m de profundidad, nivel muy

húmedo y plástico con gravillas.

NIVEL 3

(4,20m a 6,00 de profundidad).

Marga grisácea muy cementada y poco plástica.

Fin del sondeo a 6,00m de profundidad respecto de la cota de boca del ensayo. No se

detecta el nivel freático o nivel de agua a la profundidad máxima alcanzada en el sondeo

realizado, en mediciones realizadas el día 17 de marzo de 2012.



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6. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA.

6.1 RESULTADOS DE LOS ENSAYOS Y GRÁFICOS CORRESPONDIENTES

A través del ensayo de penetración dinámica se obtiene la resistencia que el terreno opone a

la penetración, por tanto, todos los valores de carga admisible reflejados en el presente

informe son datos orientativos. La consecución de tales datos se ha realizado a través de la

llamada fórmula de “los holandeses”, que sin estar normalizada, es la más empleada

comúnmente en el campo de la Geotecnia. La resistencia dinámica se calcula según la

fórmula antes mencionada, con un coeficiente de seguridad igual a 3, a partir de lo cual se

obtiene la carga de trabajo.

Rd Resistencia dinámica en Kg/cm²

Rd= M2* H/(e +e1)(M +P)*A H Altura de caída de la maza de 76 cm

P Peso de las varillas en kg.+20

(Cada m de profundidad 6,155kg)

M Peso de la masa en Kg.(63,50 Kg.)

e Penetración cm./nº de golpes

e1 Constante =0,50

A Sección de la puntaza en cm² (20cm²)

Para cimentaciones superficiales, en medios homogéneos y tratándose de terreno no

cohesivo, puede aplicarse una carga de trabajo de: σ=Rd/20, siempre que exista una

relación de empotramiento de D/B>1, siendo D el empotramiento de la zapata y B el

ancho de la misma. Para las cimentaciones profundas, (pilotes), puede aceptarse una carga

de trabajo de Rd/12≤ σ<Rd/6.

A continuación, se realiza una interpretación de los resultados del ensayo DPSH a

intervalos de 0,20 metros, calculando la carga admisible del terreno para un factor de

seguridad igual a 3.



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7. CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DE LOS MATERIALES.

Se analizan en este apartado las características geotécnicas del terreno natural.

CLASIFICACIÓN DE SUELOS.

Mediante la toma de muestra in situ podemos determinar las características del terreno.

Se ha realizado una granulometría por tamizado para determinar el contenido de gravas,

arenas y finos (limos y arcillas). Para identificar los distintos tamaños de partículas se ha

seguido la clasificación ASTM.:

SONDEO S-1. (0,60m-1,00m). TS, LIMO ARENOSO. ML.

GRANULOMETRÍA LÍMITES DE ATTERBERG

UNE % PASA L. LÍQUIDO

20 100,0 26,6 5 91,3 L. PLÁSTICO

2 87,4 25,6 0,4 77,2 I. PLASTICIDAD

0,08 67,7 1,0 SULFATOS HUMEDAD No contiene 18,79%

7.1 LÍMITES DE ATTERBERG.

Mediante este ensayo se define las propiedades plásticas de las fracciones finas del terreno y

se realiza según Normativa.

LÍMITE LÍQUIDO

El límite líquido que se halla almacenado en la muestra se obtiene una vez que se extiende la

muestra en un molde de Casagrande y se abre un surco de 2 mm de anchura en la parte

central con un acanalador, posteriormente se coloca el molde sobre la base de Casagrande y

se somete a un golpeo controlado hasta que la acanaladura realizada se cierra una longitud

determinada, siendo el límite líquido la humedad que necesita poseer la muestra para que

con 25 golpes la acanaladura se cierre una longitud de 12mm.



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El límite líquido de la muestra ensayada es 26,6.

LÍMITE PLÁSTICO.

Su cálculo se realiza mediante el amasado del material en forma de bastoncillos, con la

palma de la mano y sobre una superficie lisa, hasta que la muestra se cuartea al alcanzar un

grosor de unos 2mm; mediante el secado en la estufa, se obtiene la humedad de la muestra,

que es la del límite plástico.

El límite plástico de la muestra ensayada es 25,6.

ÍNDICE DE PLASTICIDAD

El Índice de Plasticidad es la diferencia de entre el límite líquido y el límite plástico.

El índice de plasticidad de la muestra ensayada es 1,0.

La totalidad de los resultados ensayados solo afectarán a las muestras analizadas,

teniendo estas un carácter puntual.



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7.2 ENSAYO DE CORTE DIRECTO.

El ensayo de corte directo tiene como objetivo determinar la resistencia al esfuerzo cortante

de una muestra, valor que entre otras cosas nos será útil para el cálculo de la estabilidad de

taludes.

La resistencia al esfuerzo cortante en el suelo se debe a dos componentes: la cohesión,

aportada por la fracción fina del suelo y responsable a su vez del comportamiento plástico

de este, y el rozamiento interno.

El ensayo de corte directo se realiza sobre una muestra de suelo situada dentro de una caja

de metal dividida en dos piezas: la mitad superior y la mitad inferior. Simultáneamente la

muestra es sometida a una carga normal constante y a un esfuerzo lateral que se va

incrementando de forma progresiva.

Mientras realizamos el ensayo vamos tomando nota del esfuerzo aplicado y el

desplazamiento producido entre los dos bloques, datos que más tarde proyectaremos en una

gráfica a partir de la cual podremos obtener la resistencia al corte de esa muestra para la

carga normal aplicada.

Repetiremos el ensayo un mínimo de dos veces con diferentes cargas normales, de forma

que proyectando los diferentes valores en una gráfica esfuerzo normal respecto resistencia al

corte podremos encontrar la envolvente de Mohr del material, con lo que ello implica:

cohesión y ángulo de rozamiento interno.

A continuación se ofrecen los resultados obtenidos en el ensayo de corte directo llevado a

cabo:

CORTE DIRECTO (U.U.) SONDEO S-1 (0,60-1,00m)

Densidad Aparente g/cm3 2,00

Densidad Seca g/cm3 1,72

Cohesión Kg/cm2 0,78

Ángulo de Rozamiento Interno º 18



Hoja 25 de 49

7.3 PARÁMETROS CARACTERÍSTICOS DEL SUELO (φ, c, γ, k).

Para el cálculo de los empujes del terreno se pueden tomar como referencia los valores

obtenidos en los ensayos de laboratorio llevados a cabo así como en los establecidos según

las tablas D.26. Valores orientativos de densidades de suelos, D.27. Propiedades básicas

de los suelos y D.28. Valores orientativos del coeficiente de Permeabilidad presentes en

el Código Técnico de la Edificación (CTE).

Teniendo en cuenta la clasificación del suelo de la parcela que nos ocupa en el presente

estudio, según las muestras estudiadas, tenemos los siguientes parámetros:

LIMO ARENOSO (LM).

Parámetros característicos del suelo

Resultados de

laboratorio

Valores tabulados CTE

Valores tabulados Grundbau-

Taschenbuch Ángulo de rozamiento interno (φ)

18º 25-32º 28-35º

Cohesión (C) 0,78 kg/cm2 - 0,2-0,05 kg/cm2

Densidad seca (γs) 1,72 g/cm3 1,40-1,80 g/cm3 -

Densidad aparente (γa) 2,00 g/cm3 1,80-2,00 g/cm3 1,75-2,10 g/cm3

Humedad (H) 18,79 % - 15,00-28,00 %

Coeficiente de permeabilidad (k) - 10-5- 10-9 m/s 10-5- 10-8 m/s



Hoja 26 de 49

P ER F IL T R A N SVER SA L

P-265

P-1

Camí Vell de la Granadella nº117, Jávea, A licante

67

66

P-364

63

62

61

60

Cambio estratigráfico

Posible cota fondo de vaciado

Zapatas

Rellenos antrópicos/cobertera vegetal

Limos arenosos

M argas

Niveles con diferente compacidad

7.4 PERFIL TRANSVERSAL.



Hoja 27 de 49

P ER F IL LON GIT UD IN A L L-2Camí Vell de la Granadella nº117, Jávea, A licante

67

66

65P-2

S-164

63

62

61

60

89

58

P ER F IL LON GIT UD IN A L L-1Camí Vell de la Granadella nº117, Jávea, Alicante

P-1 S-1

58

61

60

89

64

63

62

67

66

65

Cambio estratigráfico

Posible cota fondo de vaciado

Zapatas

Rellenos antrópicos/cobertera vegetal

Limos arenosos

M argas

Niveles con diferente compacidad

7.5 PERFILES LONGITUDINALES.



Hoja 28 de 49

8. ANÁLISIS GEOTÉCNICO DE LA OBRA.

8.1 IDEAS GENERALES.

Podemos afirmar que el terreno sobre el que se han realizado los ensayos presenta un

desnivel de aproximadamente 7,00m, ascendente desde la cota de 60m en la esquina noreste

a la cota de 67m en la esquina suroeste. Debido al desnivel existente en la parcela los

ensayos se han realizado a distintas cotas:

DATOS DE LA PARCELA.

Forma rectangular, limitada por el Camí Vell de la Granadella, la Calle Miguel Ángel, y

parcelas colindantes.

La cota de boca de los ensayos coincide con la superficie actual de la parcela.

La vivienda unifamiliar a construir constará de una planta sobre rasante y sin planta

bajo rasante. Y una piscina.

Ensayo Cota aproximada

S-1 64,00m

P-1 64,00m

P-2 65,00m

P-3 63,80m



Hoja 29 de 49

8.2 CIMENTACIONES.

8.2.1. TIPOLOGÍA.

Como se mencionó al principio nuestro proyecto se basa en la construcción de una

vivienda unifamiliar, con una planta sobre rasante y sin planta bajo rasante; y una piscina.

Es importante mencionar que las cotas finales de excavación, cimentación y solera no han

sido precisadas por parte de la Dirección Facultativa de la obra, por lo que las siguientes

recomendaciones serán solo una aproximación.

En este estudio se ha definido una única zona en base a la homogeneidad de la naturaleza

del terreno, según se observa en la columna geológica obtenida del sondeo y en los ensayos

de penetración DPSH realizados, que así lo corroboran.

Teniendo en cuenta el tipo de proyecto y los resultados obtenidos en los ensayos realizados,

se han considerado dos posibles tipos de cimentación, determinados por la resistencia

obtenida en los ensayos y por la profundidad de cimentación.

Vivienda con una planta sobre rasante: ZAPATAS CORRIDAS Y/O AISLADAS.

Piscina (equivalente a una planta bajo rasante): LOSA DE CIMENTACIÓN.

8.2.2. TENSIÓN ADMISIBLE.

Vivienda con una planta sobre rasante: ZAPATAS CORRIDAS Y/O AISLADAS.

Se estima que con el vaciado necesario para la ejecución de la cimentación, la cota de fondo

de la cimentación se situará aproximadamente a 1,50m de profundidad (cota aproximada

63,50m) por debajo de la cota más elevada de la parcela (cota aproximada 65,80m); dada la

pendiente que presenta el terreno, la altura de los taludes del vaciado irá decreciendo

longitudinalmente, presentando en parte de la parcela una altura de unos 2,50m, mientras

que en el otro extremo no presentaría taludes.

A la cota de fondo de cimentación considerado, previsiblemente aparecerán limos arenosos

de color amarillento y media compacidad.



Hoja 30 de 49

Para el apoyo de los pilares interiores a la cota prevista, se considera la realización de una

cimentación superficial mediante zapatas estructurales, preferiblemente arriostradas entre sí

en las dos direcciones principales de la estructura para evitar los efectos de hipotéticos

asientos diferenciales, debido a las distintas proporciones de materiales finos que presenta el

terreno, con un empotramiento suficiente de las zapatas en el terreno de al menos 0,80m

por debajo de la cota de fondo de vaciado finalmente alcanzado, con lo que el apoyo se

producirá a partir de la cota 63,50m.

Considerando los resultados obtenidos en los ensayos SPT realizados en el interior del

sondeo a cotas similares a las que apoyará la cimentación, y teniendo en cuenta las

diferentes cantidades de limos arenosos que pudiera presentar el terreno, se considera

adecuado adoptar Qadm = 1,50kg/cm2 como tensión admisible y con un empotramiento

suficiente de las zapatas por debajo del fondo de excavación.

Es importante mencionar que el apoyo de las zapatas se deberá producir en material lo más

homogéneo posible, para evitar la aparición de asientos diferenciales, por lo que si a la cota

de cimentación prevista se encontrara algún blandón o tramo menos compacto, éstos

deberán ser atravesados (alargando el canto de la zapata o bien adoptando directamente

pozos de cimentación rellenos de hormigón en masa y culminados por las zapatas

estructurales) hasta alcanzar terreno natural o materiales con un comportamiento

geotécnico común.

De este modo, en el supuesto caso que durante la excavación para la cimentación no se

encontrara estrato firme y compacto a las cotas deseadas, se continuará la excavación hasta

hallarlo, ya que puede suceder que aunque nos encontremos en el nivel natural limoso, éste

no posea la suficiente compacidad, comprobándolo a medida que avance la ejecución de la

excavación y cimentación, optando si es necesario como ya se ha mencionado, por la

realización de pozos de cimentación rellenos de hormigón en masa y culminados por las

zapatas estructurales.

Estos hipotéticos pozos de cimentación se irían acortando o alargando en función de la

excavación a realizar y sobre todo en función de la cota de aparición del sustrato firme; por

ello se estudiará la viabilidad de cimentar directamente mediante zapatas corridas y/o

zapatas aisladas con posibilidad de ser atadas entre sí con vigas riostras si procede o bien

mediante pozos de cimentación culminados con zapatas, investigando cada caso

individualmente.



Hoja 31 de 49

Piscina (equivalente a una planta bajo rasante): LOSA DE CIMENTACIÓN.

La excavación correspondiente al vaciado de la piscina será a partir de aproximadamente

1,00m de profundidad respecto de la superficie actual del terreno, atravesando totalmente

los rellenos antrópicos/cobertera vegetal, realizando una cimentación a través de losa de

hormigón apoyada en terreno limo-arenoso, para todo ello nos basamos en el tipo de

terreno encontrado, los puntos muestreados y las características del proyecto a ejecutar; este

tipo de cimentación se suele recomendar cuando las tensiones admisibles son iguales o

menores de 0,80kg/cm2, en general cuando la superficie de cimentación mediante zapatas

aisladas o corridas es superior al 50% de la superficie total del terreno, es conveniente el

pensar que estamos en presencia de una cimentación por placas o losas, recomendando un

canto no menor de 40cm (teniendo en cuenta que el dimensionamiento definitivo será el

que determine la Dirección Facultativa en función de los cálculos estructurales que realice);

con una tensión de cálculo del orden de 1,00kg/cm2.

Con objeto de facilitar datos útiles para los cálculos estructurales necesarios, para los limos

arenosos que encontramos en el subsuelo de la parcela estudiada, el módulo de balasto que

encontramos en la tabla D.29 del CTE sería K30 = 15-45 MN/m3.

Dado el tipo de proyecto previsto, en principio el apoyo se produciría en los limos

arenosos, será imprescindible adoptar las recomendaciones que se exponen a continuación:

− Se realizará una excavación más amplia que la necesaria para la construcción del vaso,

rellenando el espacio sobrante mediante un encachado de gravas de granulometría gruesa,

lo que permitirá absorber el empuje del terreno entre los huecos existentes en el material

de relleno, funcionando además como drenaje natural, para lo cual se dispondrá una red

de evacuación a través de un dren inferior.



Hoja 32 de 49

Ejemplo de sistema de drenaje perimetral

− Para reducir e incluso evitar la infiltración de las aguas superficiales hacia los cimientos, se

realizarán andenes laterales, que son muy útiles al mantener seco el terreno circundante al

vaso, excepto si se producen pérdidas.

− Para evitar pérdidas procedentes del vaso de la piscina, es necesario disponer una junta

hidroexpansiva lineal en toda la junta entre el muro y la losa, considerando el caso de una

piscina de hormigón encofrado, así como alrededor de cualquier elemento hidráulico de

los que atraviesan el muro o la losa; también resulta esencial la aplicación de una capa de

impermeabilización que garantice la estanqueidad del vaso, ya sea mediante láminas de

PVC o de vinilo, membrana de poliuretano, revestimiento de poliurea, revestimiento de

poliéster reforzado con fibra de vidrio, etc…

Detalle de la colocación de la junta hidroexpansiva en la junta entre muro y losa y en el perímetro de

cualquier elemento hidráulico que acceda al vaso.



Hoja 33 de 49

− Para evitar pérdidas procedentes de una hipotética rotura de la instalación hidráulica

perimetral, el relleno perimetral deberá ser debidamente apisonado con medios ligeros

para evitar posibles asentamientos que afecten a las tuberías; al mismo tiempo, las tuberías

serán ancladas a los muros de modo que no queden sometidas al empuje superior del

relleno o incluso asentándolas sobre soleras de hormigón preferiblemente armado

dispuestas sobre el relleno debidamente compactado.

− Para evitar deformaciones en los muros, parece adecuado disponer en la coronación del

muro una jácena perimetral de mayor canto que el espesor del muro, debidamente

armada, lo que proporcionará una importante rigidez al conjunto.

Detalle de jácena rigidizadora en la coronación de piscina con rebosadero perimetral

− Resulta vital un buen curado del hormigón, con objeto de reducir el riesgo de fisuración,

siendo conveniente aumentar el plazo habitual de curado hasta los 10 días, así como cubrir

las superficies hormigonadas con algún textil, de tipo saco, humedecido. Aunque la

normativa vigente permite para este tipo de obras fisuración de hasta 0,2mm, en la

práctica constructiva no se recomienda que esa fisuración supere los 0,1mm, debiendo

proceder a su sellado mediante resinas inyectadas.

− Aunque el terreno analizado en laboratorio no ha resultado ser agresivo al hormigón, por

lo que por ese lado no sería obligatorio el empleo de hormigón sulfo-resistente, se ha de

recordar que el tipo de ambiente al que ha de quedar expuesto el hormigón es muy

distinto al de una obra convencional, al quedar el hormigón sumergido permanentemente

en agua con una importante proporción de productos corrosivos, como el cloro, los

algicidas, ácidos de limpieza, etc... por lo que lo correcto es considerar un tipo de

ambiente IV “Cloruros de origen no marino”, con lo que el recubrimiento de las

armaduras no debería ser menor de 40-45mm.



Hoja 34 de 49

− Las labores de excavación y de ejecución de obra se realizarán en el menor tiempo posible,

con objeto de evitar prolongadas exposiciones del terreno a la intemperie, para lo cual se

recomienda proteger los taludes del vaciado, por ejemplo mediante el empleo de láminas

de plástico, una vez realizada la excavación y mientras comienzan las labores de encofrado

y hormigonado.

− Adicionalmente a todo lo expuesto, se considera necesario disponer la piscina con una

distancia de seguridad suficiente respecto de los bordes de los taludes, para evitar

problemas derivados de hipotéticos deslizamientos, no probables pero nunca descartables.

Por otra parte no se debe perder de vista el drenaje e impermeabilización total de la parcela,

por todo ello se hace necesario una correcta ejecución de los mismos así como una adecuada

canalización de la posible agua que pueda penetrar, ya sea por infiltración o por otros

motivos, se deberá garantizar la ejecución de un acerado alrededor de la edificación, dicho

acerado se dispondrá con una ligera pendiente hacia el exterior que recoja las aguas hacia

unos colectores perimetrales adecuados, a su vez se deberán evitar las zonas ajardinadas

todo lo más que se pueda debido a las posibles filtraciones de agua que conllevarían.

Dado que la excavación prevista presentará taludes verticales aproximadamente del orden

de 2,50m de altura en algunas zonas, se considera imprescindible realizar una excavación y

ejecución de la cimentación en la mayor brevedad posible.

Para la ejecución de los trabajos de excavación previstos, en principio se podrá llevar a cabo

un vaciado de tipo convencional con taludes tendidos (del orden de 2H/1V ó algo

inferiores), o bien mediante taludes más verticalizados si se ejecuta el vaciado mediante

bataches alternos y dejando unas bermas en el perímetro de excavación, siempre al amparo

de medidas de entibación adecuadas, fundamentalmente en aquellas zonas en que se

detecten posibles problemas de inestabilidad debido al carácter suelto del terreno o por la

posible aparición de pequeños flujos de agua.

Debemos tener en cuenta no perder de vista la presencia de cimentaciones cercanas a las

excavaciones, guardando en todo momento las medidas de seguridad oportunas que

garanticen la seguridad del personal y de la misma obra.



Hoja 35 de 49

Por todo ello, se hace imprescindible la ejecución de elementos perimetrales de tipo muro

de hormigón armado con su correspondiente drenaje, y así equilibrar los empujes generados

por el propio terreno y con ello garantizar una mayor estabilidad a la estructura.

Sugerimos realizar los cálculos de la cimentación y el muro de contención de tierras

perimetral, en función de los parámetros característicos del terreno que ofrecimos

anteriormente.

8.3 ÍNDICE DE EXCAVABILIDAD.

El índice de excavabilidad obtenido mediante las tablas HADJIGEORGIOU Y SCOBLE es

20-30, indicativo de terreno de fácil excavación.

8.4 CÁLCULO DE ASIENTOS.

- El cálculo de asientos en zapatas, con un suelo de limos arenosos, donde, la norma

acepta un asiento máximo de una pulgada en estos tipos de suelos.

Si adoptamos como valor de SPT N = 25-50, en las capas finales o rígidas donde se

apoyará la futura cimentación, para zapatas del orden de 1.00x1.00, que son las más

representativas según proyecto, podemos comprobar que los asientos son inferiores al

asiento admisible, los cuales han sido calculados mediante métodos elásticos, según la

fórmula: [ ] 0

2 K 1E'

pbs υ−=×



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Siendo:

s = Asiento Total

p = 1,50 kp/cm2

b = Ancho de zapata estimado = 1,00 m = 100 cm

υ = Módulo de Poisson = 0,30

E’ = Módulo de deformación estimado = 153 Kg/cm2

Ko = 1,12

Obtenemos como asiento total un valor de 1,02cm, teniendo en cuenta que St ≤ Sadm.

St ≤ Sadm → 1,02cm ≤ 2,5cm

El riesgo de asentamiento para una zapata de 1,00 x 1,00m es admisible.

- En caso de emplear losa de cimentación, el cálculo de los asientos previsibles se

realiza mediante el método de Harr y Steinbrenner, considerando una tensión admisible de

cálculo del orden de 1,00 kg/cm2.

De acuerdo con la norma básica de la edificación NBE –AE-88, Acciones de la Edificación,

el asiento máximo tolerable por estructura se fijará por el autor del proyecto, atendiendo a

las características de la obra; no obstante se calculan de forma orientativa los asientos

generales admisibles en función del tipo de terreno y del tipo de estructura.

Siguiendo un proceso de cálculo mediante las siguientes formulaciones obtendremos el

asiento de cálculo para la losa, siendo éste menor o igual que el asiento máximo admisible,

el cual tiene que ser del orden de 5cm.

Carga neta, q: 1,00 kg/cm2 Lado menor, b: 5,00 m Lado mayor, a: 10,00 m Centro Esquina

Nivel Zfinal (m) E (kg/cm²) Coef. Poisson Asientos (cm)

I 3,50 150 0,30 0,57 0,39 II 5,30 1.000 0,30 0,09 0,09 1,67 0,42



Hoja 37 de 49

1 kg/cm2

0,84 3,34 0,842,73 2,73 2,73

5m

10 m

0,84

3,34

0,84

2,73

Asientos (cm) Esquina Centro Valor medio/Rígida 0,84 3,34 2,73

No obstante, debe ser tenido en cuenta por parte de la Dirección Facultativa la correcta

modulación de las características estructurales de la obra, de forma individual y no genérica,

utilizando las dimensiones definitivas para poder realizar un cálculo exhaustivo de los

asientos, que estará correlacionado con los resultados geotécnicos aportados en este informe

(niveles de los estratos, tensiones admisibles y módulos de deformación, entre otros

parámetros) siendo éste un cálculo aproximado.

8.5 NIVEL FREÁTICO Y AGRESIVIDAD.

No se detectó el nivel freático a la profundidad máxima alcanzada en el sondeo ni en los

ensayos de penetración, en mediciones realizadas el día 17 de marzo de 2012.

CARACTERÍSTICAS QUÍMICAS DEL TERRENO

El ensayo para determinación del contenido en sulfatos solubles de un suelo, realizado

sobre la muestra de terreno recogida, dio como resultado NO CONTIENE, por lo que

según la instrucción EHE, que establece el uso de hormigón sulfo-resistente en una obra a

partir de una cantidad mayor de 3.000mg/kg, NO ES NECESARIO el uso de dichos

hormigones en la obra en ejecución.



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8.6 BIBLIOGRAFÍA.

• Mapa Geológico de España, escala 1:50.000, IGME.

• Código Técnico de la Edificación (29 de marzo de 2007).

• Norma de construcción sismorresistente NCSE-02, parte general y edificación.

• González de Vallejo, Luis I.; Ferrer, Mercedes; Ortuño, Luis; Oteo, Carlos. Ingeniería

Geológica, Pearson Educación, Madrid, 2002, 744 Págs.

• José María Rodríguez Ortiz, Jesús Serra Gesta y Carlos Oteo Mazo. Curso aplicado

de cimentaciones. COAM.



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9. CONSIDERACIONES GENERALES.

Finalmente los datos serán corroborados en la apertura de la zanja de cimentación

para comprobar así que las características del subsuelo sean idénticas a las obtenidas en

los puntos investigados.

Las conclusiones que apuntamos la sometemos a consideración de la dirección

facultativa, por ser ésta una interpretación de los puntos muestreados en correlación

con los resultados obtenidos.

Todas las consideraciones incluidas en este estudio se basan en los reconocimientos

efectuados por lo que, dado el carácter puntual de los mismos, resulta interesante

comprobar durante la ejecución de la cimentación que los resultados son

generalizables al conjunto de los terrenos afectados por la construcción.

No son descartables por tanto, variaciones respecto a las hipótesis aquí consideradas, por lo

que se estima necesaria la supervisión de las obras por un técnico competente, que

corrobore o modifique las conclusiones aquí incluidas. GMC Ingeniería S.L. pone a

disposición de la Dirección Facultativa de la obra las visitas necesarias a la excavación para

comprobar lo anteriormente expuesto.

Deberá garantizarse, por tanto la seguridad del personal y de la obra, adoptando en cada

situación las medidas oportunas.

Este informe no podrá ser modificado y/o reproducido de forma parcial sin la aprobación

de Geología, Materiales y Construcción S.L.

La presente memoria consta de 49 hojas numeradas correlativamente y selladas en Madrid,

a 7 de mayo de 2012.

Emma Arias García. Geóloga. Nº de colegiada –6272.



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ANEXOS

Anexo 1.- MAPA GEOLÓGICO.

Anexo 2 CROQUIS DE SITUACIÓN DE LOS ENSAYOS.

Anexo 3.- COLUMNA ESTRATIGRÁFICA DEL SONDEO.

Anexo 4.- ENSAYOS DE LABORATORIO.

Anexo 5.- REPORTAJE FOTOGRÁFICO.



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ANEXO 1



Hoja 42 de 49

ANEXO 2



Hoja 43 de 49

Ensayos de penetración DPSH

Sondeo

S1

P2

P1

P3

PERFIL TRANSVERSAL

PERFIL LONGITUDINAL L-1

PERFIL LONGITUDINAL L-2



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ANEXO 3



Hoja 45 de 49

ANEXO 4



Hoja 46 de 49



Hoja 47 de 49

ANEXO 5

PUNTO Nº-1

PUNTO Nº-2



Hoja 48 de 49

PUNTO Nº-3



Hoja 49 de 49

SONDEO S-1

CAJAS S-1

Documents

INF-SOND Camí Vell de la Grandella nº117, Jávea, Alicante