Upload
xena
View
45
Download
0
Embed Size (px)
DESCRIPTION
Przykłady prac dyplomowych realizowanych w Katedrze Inżynierii Produkcji we współpracy z zakładami przemysłowymi. KATEDRA INŻYNIERII PRODUKCJI. POLITECHNIKA KOSZALIŃSKA. Koszalin Listopad 2006. Zakłady przemysłowe współpracujące z Katedrą Inżynierii Produkcji w ramach prac dyplomowych. - PowerPoint PPT Presentation
Citation preview
KATEDRA INŻYNIERII PRODUKCJI Koszalin
Listopad2006
POLITECHNIKA KOSZALIŃSKA
Przykłady prac dyplomowych realizowanych w Katedrze
Inżynierii Produkcji we współpracy z zakładami
przemysłowymi
Zakłady przemysłowe współpracującez Katedrą Inżynierii Produkcjiw ramach prac dyplomowych
1. TEPRO - Koszalin2. TRITEC POLSKA – Słupsk3. TU-POL – Koszalin4. BERLINER LUFT – Koszalin5. FURNICO – Koszalin6. KOSPEL – Koszalin7. ELDA – Szczecinek8. PHILIPHS – Piła9. FAMAROL – Słupsk10. FCPK – Bytów11. BUMAR - Koszalin
Projekt wykonano dla:Zakładu Techniki Próżniowej
TEPRO SA Koszalin
Projekt konstrukcyjnyściskacza do banknotówwraz z prototypem
Autorzy pracy:
ZIELIŃSKI BARTOSZ
MICHALSKA KAROLINA
Promotor :prof. nadzw. dr hab. inż. J. PlichtaKonsultacje:mgr inż. Henryk Koziorowski
Opracowanie projektowo- konstrukcyjne ściskacza do banknotów pakowanych w pakiety po 1000 sztuk
Przedstawienie roli symulacji i wizualizacji , za pomocą specjalistycznych programów komputerowych, w inżynierii produkcji
Wykorzystanie technik wirtualnej rzeczywistości do opracowania konstrukcyjnego wyrobu
Wykonanie prototypu ściskacza do banknotów
Badanie prototypu w Zakładzie Techniki Próżniowej TEPRO SA
Cel pracy
Próżniowe pakowanie pieniędzy jest wymogiem wynikającym z Zarządzenia Prezesa Narodowego Banku Polskiego z dnia 15 czerwca 1998 roku, które brzmi:
„Paczki banknotów obiegowych formuje się w wiązki: maszynowo (pakowarki próżniowe), w torebkiz przezroczystej folii. Dobór urządzeń (pakowarek) oraz torebek foliowych powinien gwarantować trwałość opakowania oraz zapewniać możliwość zamieszczenia oznaczenia identyfikującego oddział banku.„
Geneza pracy
Pakiet tysiąca banknotówściśniętych i odpowiednio ułożonychw foliowej torebce
Zmniejszenie objętości pakowanych banknotów Możliwość umieszczenia napisu informacyjnego na zgrzewie
woreczka Zabezpieczenie przed ewentualną ingerencją niepowołanych
osób w zawartość pakietu pieniędzy Zabezpieczenie przed kradzieżą Zabezpieczenie przed niszczeniem się pieniędzy Zabezpieczenie przed przenikaniem nieprzyjemnych
zapachów Doskonała metoda przygotowania do archiwizowania
banknotów wycofanych z obiegu Metoda przechowywania pieniędzy w określonym ładzie
Zalety próżniowego pakowania banknotów
Model 3D ściskacza wykonany w programie Solid Edge
Wewnętrzna wkładka sprzęgła Oldhama znajdującego się na osi silnika oraz wyniki analizy MES wykonanej w programie Ansys
Programowanie obróbkiw systemie I-deas
frezowanie powierzchni wiercenie otworóworaz ich pogłębianie
Prototypściskacza do banknotów
Sprzęgło Oldhama znajdujące się na osi silnika oraz przekładnia zębata
Obudowa wykonana z żywicy oraz ściskacz wraz z obudową
Widok ściskaczaw trakcie pracy
Projekt wykonano dla:Zakładu Techniki Próżniowej
TEPRO SA Koszalin
Optymalizacja konstrukcyjno--technologiczna ramienia palety do obróbki korpusów silników samochodowych
Autor pracy:
DARIUSZ BORZYCH
Promotor :prof. nadzw. dr hab. inż. J. PlichtaKonsultacje:mgr inż. Henryk Koziorowski
Cel pracy
Celem pracy było wykonanie analizy konstrukcyjno-technologicznej ramienia (wideł) palety, które stanowi jedną z najważniejszych części składowych adaptera do obróbki silników samochodowych, produkowanych w firmie ZTP TEPRO SA w Koszalinie na zlecenie firmy Ford Motor Company.
Budowa palety
Rysunek konstrukcyjny ramienia palety
%SPF 21N5 X200 Y-735 ( KANAL PRAWY )N10 G1 X235 F100 N15 Y-550 F280 N20 Y-509 F100 N25 X230 N30 Y-520 F500 N35 G X200 Y-735 M17 %SPF 22N5 X-200 Y-735 ( KANAL LEWY )N10 G1 X-235 F100 N15 Y-550 F280 N20 Y-509 F100 N25 X-230 N30 Y-520 F500 N35 G X-200 Y-735 M17
N23 G95N24 M6 T24 ( GLOWICA HM90 F90A D80-7-27 PLYTKA HM90 ADKT 1505 PDR IC910 )N25 G0 X100 Z120 Y550 B0 M3 S1200 F1N26 Y370 M8 ( NABA Z OTW M16 )N27 G1 X-40 F1N28 G0 Y91=25N29 X100N30 Z72N31 Y91=-25N32 G1 X-40N33 G0 Y400N34 X100N35 Y367.5 Z120N36 G1 X-40N37 G0 Y91=25N38 X100N39 Z72N40 Y91=-25N41 G1 X-40N42 G0 Y400N43 X100N44
Obrabiarki i programy sterujące
Nr. Oper
Il.przejść/otw.
obrab. powie
rz.
Nr. narz.
Opis narzedzia Rodzaj obróbkiDlugosc obrobki
Vc [m/min]
n [1/mi
n]
Fz [mm]
F [mm/
U]
Vf [mm/mi
n]
cz. Gl.
[min]
Suma cz.gl. [min]
1 5 AF1 24 HM90 F90AD80-7-27 Naba z otw. M16 90 301,44 12000,142
91 1200 0,075 0,375
2 6 AF2 24 HM90 F90AD80-7-27 Naby na ramionach 140 301,44 12000,142
91 1200
0,1167
0,7
3 4 AW3 20 B105 1250 A KC7210Otw. fi12,5 na
nabach218 100 1900
0,1467
0,44 8360,194
50,777
9
4 1 AW4 9 R840-1400-50-A1A 1220Otw. Fi14 pod M16
na nabie gł.88 96,712 2200 0,2 0,4 880 0,1 0,1
5 1 AP5 28 DIN 355 - C 25 Faza na otw. M16 8 27,475 3500,066
70,2 70
0,1143
0,1143
6 1 AG6 12DIN 371 C M16 ISO2
R35 HSEE 1000 Gwint. otw. M16 88 8,0384 1600,666
72 320 0,275 0,275
7 2 AW7 17 B105 08500 KC7210Otw. na dwoch gornych nabach
30 100 24500,116
70,35 857,5
0,0229
0,0458
8 8 AW8 17 B105 08500 KC7210 Otw. pod okienka 218 100 24500,116
70,35 857,5
0,1662
1,3299
9 2 AW9 9 R840-1400-50-A1A 1220Centralny otw. pod
okienka80 96,712 2200 0,2 0,4 880
0,0909
0,1818
10 2 AF10 15 HM90 E90A-D16-2-C15B Frezowanie okienek 884 380 2750 0,2 0,4 11000,292
20,584
4
Parametry i warunki obróbki
Nr. Oper
Il.przejść/otw.
obrab. powier
z.
Nr.
narz.
Opis narzedzia Rodzaj obróbkiDlugos
c obrobki
Vc [m/min]
n [1/mi
n]
Fz [mm]
F [mm/
U]
Vf [mm/m
in]
cz. Gl.
[min]
Suma cz.gl. [min]
11 2 AF11 5 ECL 100B-4C10 IC900Frezowanie
okienek136 220 3500 0,09 0,36 1260
0,0539
0,1078
12 2 AW12 2 NWCo - 12x90°
Faza w otw. na dwoch gornych
nabach10 37,68 1000
0,075
0,15 1500,0667
0,1333
13 2 AG13 11DIN 371 C M10 ISO2
R35 HSEE 1000
Gwint. M10 otw. na dwoch gornych
nabach 20 9,42 300 0,5 1,5 450
0,0444
0,0889
14 4 AF14 24 HM90 F90AD80-7-27
Frezowanie gory ramion na wym.
709246 301,44 1200
0,1429
1 12000,20
50,82
15 1 AF15 18 R290-080Q27-12M
Frezowanie kolnierza na wym.
26/2301187 175 1000 0,2 1,2 1200
1,4199
1,4199
Suma czasow
obrobki mocowania
7,054
Parametry i warunki obróbki
Nr. Oper
Il.przejść/otw.
obrab. powie
rz.
Nr. narz.
Opis narzedzia Rodzaj obróbkiDlugosc obrobki
Vc [m/min]
n [1/mi
n]
Fz [mm]
F [mm/
U]
Vf [mm/mi
n]
cz. Gl.
[min]
Suma cz.gl. [min]
1 2 BF1 20SDN D160-12-40-10
IC450 Prawy kanal 81 50,24 4000,020
80,25 100 0,81 1,62
2 2 BF1 20SDN D160-12-40-10
IC450 Prawy kanal 185 50,24 4000,058
30,7 280
0,6607
1,3214
3 2 BF1 20SDN D160-12-40-10
IC450 Prawy kanal 19 50,24 4000,104
21,25 500 0,038 0,076
4 1 BF1 20SDN D160-12-40-10
IC450 Prawy kanal 126 50,24 4000,020
80,25 100 1,26 1,26
5 1 BF1 20SDN D160-12-40-10
IC450 Prawy kanal 185 50,24 4000,058
30,7 280
0,6607
0,6607
6 1 BF1 20SDN D160-12-40-10
IC450 Prawy kanal 19 50,24 4000,104
21,25 500 0,038 0,038
7 2 BF2 25SDN D160-12-40-10
IC910 Lewy kanal 81 50,24 4000,020
80,25 100 0,81 1,62
8 2 BF2 25SDN D160-12-40-10
IC910 Lewy kanal 185 50,24 4000,058
30,7 280
0,6607
1,3214
9 2 BF2 25SDN D160-12-40-10
IC910 Lewy kanal 19 50,24 4000,104
21,25 500 0,038 0,076
10 1 BF2 25SDN D160-12-40-10
IC910 Lewy kanal 126 50,24 4000,020
80,25 100 1,26 1,26
11 1 BF2 25SDN D160-12-40-10
IC910 Lewy kanal 185 50,24 4000,058
30,7 280
0,6607
0,6607
12 1 BF2 25SDN D160-12-40-10
IC910 Lewy kanal 19 50,24 4000,104
21,25 500 0,038 0,038
Suma czasow obrobki
mocowania
9,9523
Analiza odkształceńw uchwycie obróbkowym
73 ustaw CNC : ukł.współ.części, bezwzgl., X:-70.000, Y:130.151, Z:6.00074 pomiar okrąg/walec : 7/Kreis 4, pte: 4, odniesienie: id: 375 EP > -70.000 130.151 6.00076 EP > -70.000 130.151 -9.00077 TP > -66.252 130.186 -8.999 -0.999 -0.035 0.00078 TP > -69.938 134.001 -9.000 -0.062 -0.998 0.00079 TP > -74.248 130.185 -8.999 0.999 -0.035 0.00080 TP > -70.250 126.011 -9.000 0.000 1.000 0.00081 EP > -70.250 130.012 6.00082 KONIEC pomiaru83 prosta, połączenie : 8, elem: 4, 784 ustaw kierunek nr 2 : ukł.współ.części, +Y, NP:, elem: 885 prosta, połączenie : 9, elem: 5, 686 prosta, symetria : 10, elem: 8, 987 ustaw punkt zerowy : ukł.współ.części, Y, elem: 1088 prosta, połączenie : 11, elem: 4, 589 prosta, połączenie : 12, elem: 7, 690 prosta, symetria : 13, elem: 11, 12 91 ustaw punkt zerowy : ukł.współ.części, X, elem: 1392 zapisz układ współrzędnych : ukł.współ.części, 193 ustaw CNC : ukł.współ.części, bezwzgl., X:-130.000, Y:70.000, Z:6.00094 pomiar okrąg/walec : 14/Kreis 5, pte: 4, odniesienie: id: 395 EP > -130.000 70.000 6.00196 EP > -130.000 70.000 -9.00097 TP > -126.010 69.995 -9.001 -1.000 0.003 0.00098 TP > -129.998 74.013 -9.002 -0.002 -1.000 0.00099 TP > -134.010 69.998 -9.001 1.000 0.002 0.000100 TP > -130.013 66.006 -9.001 0.000 1.000 0.000101 EP > -130.010 70.013 6.001102 KONIEC pomiaru
Kontrolajakości
Projekt wykonano dla:TRITEC POLSKA
Słupsk
Projekt i analiza formy wtryskowejdo tworzyw sztucznych
Autor pracy:
KRZYSZTOF KLIMAS
Promotor :prof. nadzw. dr hab. inż. J. Plichta
1
5.5
8.7
22.5
26.5
2.55.
88.8
22.8 9.8
9.8
R9,8
19.6
O2H7
4°
1
5
7
12.5
20.43
24.8
6.58
14
R2
Formowana wypraska
WtryskarkaDemag Ergotech Extra
Wkładki formujące
Wkładki formujące Widok wkładki formującejz umieszczoną w niej wypraską
Wkładki formujące
Wypełnienie gniazda formującegow funkcji czasu
Symulacja procesuformowania tworzywa
Temperatura czoła tworzywa
Symulacja procesuformowania tworzywa
Deformacje wypraski
Symulacja procesuformowania tworzywa
Projekt formy wtryskowej
Formę zbudowano w oparciu
o elementy znormalizowane
dostarczone przez firmę FCPK Bytów
Budowa formy wtryskowej
Projekt wykonano dla:ELDA
Szczecinek
Analiza numeryczna oraz symulacja komputerowa technologicznego wtrysku tworzyw sztucznych
Autor pracy:
inż. TOMASZ PRZEPLASKO
Promotor :prof. nadzw. dr hab. inż. J. Plichta
Symulacje wtrysku nowych modeli osłon gniazd wtykowych
Model bryłowy Model STL
Technologiaprocesu wtrysku
Parametry wtrysku:
Materiał: BASF (Germany) [BASFWIS] ULTRAMID B3M6 [BA1219]
Temperatura gniazda formy: 75ºC
Temperatura płynięcia tworzywa: 250ºC
Ciśnienie wtrysku: 90MPa
Ciśnienie docisku: 70MPa
Szybkość wtrysku: zaleca się relatywnie szybki wtrysk
Symulacjawtrysku tworzywa
Określenie miejsca wtrysku
Poprawne wypełnienie wypraskiz pułapkami powietrznymi
i liniami łączenia
Przewidywana jakość wypraski
Symulacjawtrysku tworzywa
Czas wypełniania wypraski Temperatura na ścianie wypraski
Symulacjawtrysku tworzywa
Linie płynięcia
Symulacjawtrysku tworzywa
Rozkład linii
włókien tworzywa
Symulacjawtrysku tworzywa
Rozkład temperaturyw trakcie wtrysku
Rozkład temperaturytuż po zakończonym wtrysku
Symulacjawtrysku tworzywa
Aktualnie realizowane prace dyplomowe we współpracyz zakładami przemysłowymiTEPRO Koszalin D. Krawczuk
Projekt konstrukcyjny pakowarki próżniowej, komorowej do balotów
M. MyszkowskiProjekt konstrukcyjny i prototyp miniobrabiarki sterowanej numerycznie
R. BerwingisAnaliza kinematyczna mechanizmów matrycy formującej formierek do pojemników foliowych
B. NowakProjekt konstrukcyjny tunelu obkurczającego folię do pakowania żywności
D. CapałaProjekt konstrukcyjny pakowarki bezkomorowej
TU-POL Koszalin A. Sędecka
Analiza efektywności procesu obróbki na obrabiarka sterowanych numerycznie
Projekt wykonano dla:Zakładu Techniki Próżniowej
TEPRO SA Koszalin
Projekt pakowarki prózniowej bezkomorowej
wraz z modelem komputerowym 3D
Autor pracy:
DAMIAN CAPAŁA
Promotor :prof. nadzw. dr hab. inż. J. PlichtaKonsultacje:mgr inż. Henryk Koziorowski
Założenia konstrukcyjne
gabaryty maszyny nie powinny przekraczać wymiarów 480 mm x 350 mm x250 mm,
długość listwy zgrzewającej powinna wynosić 480 mm,
wykorzystanie pompy firmy BUSCH oznaczonej symbolem handlowym PB 0003A o wydajności 3 m3/h, która w przyszłości zostanie zastąpiona planowaną do wdrożenia pompą firmy TEPRO S.A.
Szkic koncepcyjny
Model komputerowy pakowarki(CAD 3D)
Struktura wewnętrznamodelu pakowarki
Schemat montażu
Projekt wykonano dla:Zakładu Techniki Próżniowej
TEPRO SA Koszalin
Projekt konstrukcyjny pakowarki próżniowej komorowej do balotów
Autor pracy:
DARIUSZ KRAWCZUK
Promotor :prof. nadzw. dr hab. inż. J. PlichtaKonsultacje:mgr inż. Henryk Koziorowski
Założenia konstrukcyjne Zastosowanie pionowej przesuwanej komory umożliwiającej
pakowanie produktów sypkich, płynnych, półpłynnych oraz wszelkich innych wymagających pakowania w pozycji pionowej,
Przystosowanie pakowarki do pakowania produktów w workacho masie do 30 kg,
Zastosowanie regulacji wysokości podstawy worka, umożliwiającej pakowanie produktów w workach o szerokim zakresie wymiarów,
Wyposażenie maszyny w instalację dogazowania, umożliwiającą pakowanie produktów w atmosferze modyfikowanej,
Wyposażenie pakowarki w funkcję miękkiego zapowietrzania,
Wyposażenie komory w okienko umożliwiające obserwację procesu pakowania,
Umiejscowienie pompy próżniowej poza konstrukcją maszyny,
Szkic koncepcyjny
Dołączenie do pakowarki przenośników rolkowych
Rozwiązania konstrukcyjne zespołów pakowarki PV30
Pakowarka próżniowa PV30
Pakowarka próżniowa PV30
Projekt wykonano dla:Zakładu Techniki Próżniowej
TEPRO SA Koszalin
Analiza kinematyczna mechanizmów przesuwu matrycy formującej formierki do pojemników foliowych
Autor pracy:
ROBERT BERWINGIS
Promotor :prof. nadzw. dr hab. inż. J. PlichtaKonsultacje:mgr inż. Henryk Koziorowski
Cel pracy
Celem pracy jest analiza mechanizmów wykorzystanych do przesuwu płyty formującej w konstrukcji termoformierek. Analizę przeprowadzono aby wspomóc firmę Tepro w próbach skrócenia czasu cyklu formowania opakowań.
Termoformierka TES-805
Modelowanie komputerowe mechanizmów
Mechanizm kolanowo-rozporowy zastosowany w termoformierce TES-805
Mechanizm
dźwigniowo-rozporowy
Mechanizm kolanowo-rozporowy
Vs
Vp
ω
1 2 3
Wyniki analizy mechanizmu kolanowo-rozporowego
przemieszczenie mechanizm kolanowy
0
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,07
0,08
0,09
0,1
0,11
0,12
0,13
0,14
0,15
0,16
0,000 0,100 0,200 0,300 0,400 0,500 0,600 0,700 0,800 0,900 1,000 1,100 1,200 1,300
czas [s]
dro
ga
[m]
prędkość mechanizm kolanowy
0
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
0,3
0,00000
0,10000
0,20000
0,30000
0,40000
0,50000
0,60000
0,70000
0,80000
0,90000
1,00000
1,10000
1,20000
1,30000
czas [s]
prę
dko
ść [m
/s]
prędkość płyty formującej prędkość nakrętki
przyśpieszenie mechanizm kolanowy
-0,5
-0,45
-0,4
-0,35
-0,3
-0,25
-0,2
-0,15
-0,1
-0,05
0
0,05
0,00000
0,10000
0,20000
0,30000
0,40000
0,50000
0,60000
0,70000
0,80000
0,90000
1,00000
1,10000
1,20000
1,30000
czas [s]
prz
yś
pie
sze
nie
[m
/s2
]
przemieszczenie mechanizm kolanowy wersja TES 805
0
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,07
0,08
0,09
0,1
0,11
0,12
0,13
0,14
0,15
0,16
0,000 0,100 0,200 0,300 0,400 0,500 0,600 0,700 0,800 0,900 1,000 1,100 1,200 1,300
czas [s]
dro
ga
[m]
prędkość mechanizm kolanowy wersja TES 805
-0,05
0
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
0,3
0,000 0,100 0,200 0,300 0,400 0,500 0,600 0,700 0,800 0,900 1,000 1,100 1,200 1,300
czas [s]
prę
dko
ść [m
/s]
prędkość liniowa płyty prędkość liniowa suwaka
przyśpieszenie mechanizm kolanowy wersja TES 805
-1
-0,5
0
0,5
1
1,5
2
2,5
3
3,5
4
4,5
5
5,5
6
0,000 0,100 0,200 0,300 0,400 0,500 0,600 0,700 0,800 0,900 1,000 1,100 1,200 1,300
czas [s]
prz
yśp
iesz
en
ie [
m/s
2]
Mechanizmdźwigniowo-rozporowy
Wyniki analizy mechanizmu dźwigniowo-rozporowego
Przemieszczenie mechanizm dźwigniowy [m]
0,0000000
0,0200000
0,0400000
0,0600000
0,0800000
0,1000000
0,1200000
0,1400000
0,1600000
0,1800000
0,000 0,200 0,400 0,600 0,800 1,000 1,200 1,400
czas [s]
Prz
em
ies
zcze
nie
[m
]
Przemieszczenie [m]
Prędkość mechanizm dźwigniowy [m/s]
0
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
0,3
0,000 0,200 0,400 0,600 0,800 1,000 1,200 1,400
czas [s]
Prę
dko
ść
[m/s
]
Prędkość płyty [m/s] Prędkość napędu
Przyśpieszenie mechanizm dźwigniowy [m/s2]
-0,6
-0,5
-0,4
-0,3
-0,2
-0,1
0
0,000 0,200 0,400 0,600 0,800 1,000 1,200 1,400
czas [s]
Prz
yś
pie
sze
nie
[m
/s2
]
Przyśpieszenie [m/s2]
Opcja wybrana przez firmę TEPROprzemieszczenie mechanizm dźwigniowy TES-806a uchył -1 st
dźwignia 146
0,000
0,020
0,040
0,060
0,080
0,100
0,120
0,140
0,160
0,000 0,100 0,200 0,300 0,400 0,500 0,600 0,700
czas [s]
dro
ga
[m
]
prędkość mechanizm dźwigniowy TES-806a uchył -1 st dźwignia 146
-0,10
0,00
0,10
0,20
0,30
0,40
0,50
0,60
0,000 0,100 0,200 0,300 0,400 0,500 0,600 0,700
czas [s]
prę
dko
ść [
m/s
]
prędkość płyty prędkość liniowa suwaka
przyśpieszenie mechanizm dźwigniowy TES-806a uchył -1 st dźwignia 146
-4,00
-2,00
0,00
2,00
4,00
6,00
8,00
10,00
12,00
0,000 0,100 0,200 0,300 0,400 0,500 0,600 0,700
czas [s]
prz
yśp
ieszen
ie [
m/s
2]
Projekt konstrukcyjny mini frezarki sterowanej numerycznie
Autor pracy:
MARIUSZ MYSZKOWSKI
Promotor :prof. nadzw. dr hab. inż. J. Plichta
Założenia konstrukcyjne Niska cena
Małe gabaryty
Prosta budowa
Zastosowanie do obróbki miękkich materiałów
Dokładność obróbki na poziomie 0.02 mm
Elementy składowe
Model komputerowy frezarki numerycznej
Model komputerowy frezarki numerycznej
Układ sterowania
Płyta główna SSK-MB Sterownik SSK-B01 silnika krokowego
Program sterujący obrabiarką
Program Mach 2
KATEDRA INŻYNIERII PRODUKCJI
Katedra Inżynierii Produkcji zaprasza do realizacji kolejnychprac dyplomowychna specjalnościach:
KoszalinListopad2006
KOMPUTEROWO ZINTEGROWANE PROJEKTOWANIEI WYTWARZANIE
LOGISTYKA PRZEMYSŁOWA