Upload
branko-milicic
View
251
Download
7
Embed Size (px)
Citation preview
Завод за унапређивање
образовања и васпитања
Аутори:
Наставни предмет:
Тема:
Узраст:
MилојеЂурић,професор,Техничка школа Шабац,
Марија Пилиповић,професор, Техничка школа Шабац,
Александар Ђурић,професор,Мачванска средња школа
Богатић
КОНСТРУИСАЊЕ - вежбе
Конструисање прирубне спојнице
Четврти разред
а) Прирубна спојница са испустима за центрирање и неподешеним вијцима
б) Прирубна спојница са испустима за центрирање и подешеним вијцима
в) Прирубна спојница са прстеном за центрирање и неподешеним вијцима
г) Прирубна спојница без прстена за центрирање и подешеним вијцима
- Снага електромотора P ( KW ) : 3; 4, 5.5 ; 6.3; 7.5; 10 ; 12; 15; 18; 20; 25
- Број обртаја вратила ел. n ( o/min ) : 400; 500; 750; 960; 1000; 1200; 1440; 1500
- Фактор спољних динамичких сила КА : 2; 1,75; 1,6; 1,5; 1,4, 1,3; 1,25; 1,1
- Материјал вратила Č : 0460, 0545, 0645, 0745, 1330, 1530, 1730, 4130
- Материјал обода спојнице SL:150; 200; 250; 350; ČL:0300,0400,0500; Č : 0270
- Веза вратила и обода спојнице остварена је: клином без нагиба
Подаци потребни за вежбу
Врсте прирубне спојнице:
А. Са испустима за центрирање и
неподешеним вијцима
Б. Са испустима за центрирање и
подешеним вијцима
В. Са прстеном за центрирање и
неподешеним вијцима
Г. Без прстена за центрирање
и подешеним вијцима
Подаци за ученике
• Врста спојнице: (задати један тип спојнице)
• Снага електромотора: P= KW
• Број обртаја вратила електромотора: n= o/min
• Фактор спољних динамичких сила: КА =
• Материјал вратила: Č.
• Материјал обода спојнице: SL. / ČL. / Č.
• Веза вратила и обода спојнице: клином БЕЗ НАГИБА
Ток прорачуна:
Почетак
Димензионисати вратило спојнице
Изабрати клин за везу вратила и спојнице
Проверити степен сигурности вратила у критичном пресеку
Изабрати спојницу
Проверити вијке за везу обода спојнице
Нацртати склопни цртеж спојнице и радионичке цртеже обода
Крај
Димензионисање вратила
1
Меродаван момент увијања на
вратилу: Т =955∙P∙KA /n [KNcm]
1.2
Пречник вратила:
[mm]
1.2.1 Дозвољени напон увијања ud = D(0) / S [N/mm2]
1.2.2 Динамичка чврстоћа
материјала
D(0) = [N/mm2]
за Č.
1.2.3 Степен сигурности S = 3, усвојено
1.3
Стварни пречник вратила
ds = 1.2 ∙ d
ds = [mm]
316
ud
Td
Избор и провера клина
2. Мере клина за ds = mm): h= mm, b= mm, t= mm
2.1 Корисна дужина
клина
lk = 1.5 ∙ d [mm] за SL
lk = 1.3 ∙ d [mm] за Č и ČL
2.2 Дужина клина l = lk + b [mm]
2.3 Усвајање клина Клин b x h x l – Č. 0645 JUS.M.C2.060
Избор и провера клина
2.4 Провера клина
2.4.1. Обимна сила на клину Ft = 2 ∙ T / ds [N]
2.4.2 Корисна дужина клина lk = l – b [mm]
2.4.3 Дубина жлеба у главчини t1 = h – t [mm]
2.4.4 Површински притисак између клина и
главчине спојнице p = Ft / lk ∙ t1 [N/mm2]
2.5 Дозвољени површински притисак pd =1.2Reh/S [N/mm2]
2.5.1 Напон на граници течења Reh = [N/mm2]
за слабији материјал
2.5.2 Степен сигурности S= 3, усвојено
Провера степена сигурности
вратила у критичном пресеку:
S = D(0)
∙ ξ1 ∙ ξ
2 / β
k ∙
u
3. Напон увијања u = 16T / (ds – t)3 ∙ [N/mm2]
3.1 Динамичка чврстоћа материјала
за Č.
D(0) = [N/mm2]
3.2 Фактор стања површине ξ1 =
Провера степена сигурности
вратила у критичном пресеку
3.3. Фактор величине пресека ξ2 = за
ds = mm
3.4 Ефективни фактор
концентрације напона
βк = ( αк – 1 ) к + 1
3.4.1 Геометријски фактор
концентрације напона αк = за r / t =
3.4.2 Фактор осетљивости материјала
на концентрацију напона
к = за Č.
За прорачун користити програм :
Oдређивање мера спојнице
Према обртном моменту T= Nm
усвојити прирубну спојницу
JUS.M.C1.510, са мерама:
Oдређивање мера спојнице
Мере навоја вијка Мd JUSM.B1.050(062)
Корак
P= mm Дубина
ношења:
H1=
mm
Средњи
пречник
d2=
mm
Површина
језгра
А1=
mm2
Пречник
језгра
d1=
mm
Угао нагиба
навоја:
= 0
Провера неподешених вијака
5 Радна сила у једном вијку Ft1 = 2T / z Do [N]
5.1 Потребна сила у плочама (ободу ) Fb = Ft1∙S / [N]
5.1.1 Степен сигурности против
проклизавања S = 1.2-1.8
5.1.2 Коефицијент трења за материјал обода
спојнице =
5.3 Напон затезања z = Fp / A1 [N/mm2]
5.3.1 Површина језгра вијка Мd A1 = [mm2]
5.2 Сила притезања
(уздужна сила у вијку) Fp=(1.5 – 3)Fb [N]
Провера неподешених вијака
5.4 Напон увијања u = T / Wo [N/mm2]
5.4.1 Момент увијања T = Fpd2/2 [tg ( + I )+dsr / d2 ]
[Nmm]
5.4.2 Угао трења I = arctg v / cos(/2) [o]
5.4.3 Коефицијент трења у навојном споју v =
5.4.4 Средњи пречник додира између
навртке и обода спојнице
dsr = 1.4 d
[mm]
5.5 Поларни отпорни момент пресека Wo = d13 / 16
[mm3]
Провера неподешених вијака
5.6 Степен сигурности вијка
5.6.1 Степен сигурности према нормалном
напону на затезање
S = ReH / z
5.6.2 Напон на граници течења за
материјал вијка
ReH = [N/mm2]
5.6.3 Степен сигурности према тангентном
напону
S = 0.8 ReH / u
22
SS
SSS
Провера подешених вијака
5
Обимна сила која изазива
смицање врата вијка
Ft1 = 2Tξr / D0 Z [N]
5.1 Коефицијент неравномерности оптерећења ξr = 1.5 – 3
5.2
Напон смицања
s = 4Ft1/do2 π [N/mm2]
5.3 Дозвољени напон смицања sd = 0.8Reh / S [N/mm2]
5.3.1 Напон на граници течења за материјал
вијка
ReH = [N/mm2]
5.3.2 Степен сигурности S = 3, усвојено
5.4 Површински притисак p = Ft1 / d0∙δ [N/mm2]
Провера подешених вијака
5.4.2 Дебљина обода спојнице δ1 = [mm]
5.4.3 Дужина навојног дела стабла вијка
JUSM.B1.062 (061) b = [mm]
5.4.1
Дужина додира стабла вијка и обода
спојнице
δ = l – (b + δ1 ) [mm]
5.4.4
Дозвољени површински притисак
pd = pT /S =1.2Reh /S
[N/mm2]
Радионички цртеж обода спојнице
Склопни цртеж спојнице