Upload
aleksa-cavic
View
162
Download
2
Embed Size (px)
Citation preview
Aleksa Čavić 5304 Betonske konstrukcijePrvi grafički rad
1
Kontinualna AB ploča
Duži raspon uvijek obilježavamo sa Ly.
Ukoliko je odnos LyLx
≥2 onda ih proračunavamo tako da nose u jednom pravcu,kraćeg raspona.
Ukoliko je odnos LyLx
<2 onda nose u oba pravca,i vrši se krstasto armiranje.
Podaci:
LyLx
= 2.0
Lx=5.40m
p=10.0 KN
m2
c1=0.4 m c2=0.3 m Marka betona : MB30→fb= 20.5 Mpa Vrsta armature: RA 400 /500→sv=400 Mpa Ploča se nalazi u unutrašnjosti → slabo agresivna sredina→ ao=1.5 cm
Prema BAB-u 87 definisana je debljina ploče za koju se ne mora sprovoditi proračun graničnog stanja deformacije.
min dp=Lox35
Lox – razmak nultih tačaka momentne površine po kraćem rasponu.
Lox=45
Lx=0.8∗5.4m=4.32m
min dp= 43235
= 12.34cm
usvojeno dp=18 cm
Aleksa Čavić 5304 Betonske konstrukcijePrvi grafički rad
2
Analiza opterećenja
Analizira se traka širine 1.0 m
Stalno opterećenje
Sopstvena težina..............................................................................g1=dp*γ=0.18*25= 4.5 kN
m2
Težina poda i plafona.......................................................................g2=1.0kN
m2
g=5.5 kN
m2
Povremeno opterećenje
Korisno opterećenje.................................................................................p=10.0*1.0=10.0 kN
m2
p=10.0 kN
m2
Potrebno je ostvariti duktilan lom,tj. lom po armaturi.
0‰≤eb ≤3.5 ‰
ea = 10 ‰
Potrebno je izvršiti kontrolu debljine ploče. Kontrola se vrši na mjestu apsloutno najvećeg momenta po apsolutnoj vrijednosti i zadovoljenjem uslova loma po armaturi u tom presjeku,zadovoljen je isti uslov u svim ostalim presjecima. Apsolutno najveci momenat savijanja je iznad drugog (označen brojem „1“) i petog (označen brojem „4“) oslonca i negativnog je predznaka (ploču predstavljamo kao kontinualni nosač na pet polja, gdje je krajnji lijevi oslonac označen kao nulti). Potrebno je nacrtati i dijagram ekstremnih vrijednosti transverzalnih sila.
Aleksa Čavić 5304 Betonske konstrukcijePrvi grafički rad
3
Max Mu = [α*1.6*g+β*1.8*p]*l2
Min Mu = [α*1.6*g+γ*1.8*p]*l2
x/L α β γ max Mu min Mu0.0 0 0 0 0.00 0.000.1 0.0345 0.0397 -0.0053 29.69 6.070.2 0.0589 0.0695 -0.0105 51.59 9.600.3 0.0834 0.0892 -0.0158 68.22 13.110.4 0.0779 0.0989 -0.0211 71.90 8.910.5 0.0724 0.0987 -0.0263 70.38 4.770.6 0.0568 0.0884 -0.0316 60.97 -2.010.7 0.0313 0.0682 -0.0368 43.83 -11.280.8 -0.0042 0.0381 -0.0423 18.92 -23.280.9 -0.0497 0.0183 -0.068 -3.15 -48.451.0 -0.1053 0.0144 -0.1196 -19.46 -89.80
1.1 -0.0576 0.014 -0.0717 -7.43 -52.411.2 -0.02 0.03 -0.05 10.61 -31.381.3 0.0076 0.0563 -0.0487 31.50 -23.611.4 0.0253 0.0726 -0.0474 44.60 -18.391.5 0.0329 0.0789 -0.0461 49.86 -15.751.6 0.0305 0.0753 -0.0447 47.35 -15.641.7 0.0182 0.0616 -0.0434 37.00 -18.111.8 -0.0042 0.0389 -0.0432 19.34 -23.751.9 -0.0366 0.028 -0.0646 5.30 -43.302.0 -0.0799 0.0323 -0.1112 -3.55 -78.87
2.1 -0.0339 0.0293 -0.0633 6.68 -41.922.2 0.0011 0.0416 -0.0405 22.12 -20.982.3 0.0261 0.0655 -0.0395 41.08 -14.042.4 0.0411 0.0805 -0.0395 52.80 -10.192.5 0.0461 0.0855 -0.0395 56.71 -8.90
Aleksa Čavić 5304 Betonske konstrukcijePrvi grafički rad
4
Max Tu = [a*1.6*g+b*1.8*p]*l❑
Min Tu = [a*1.6*g+c*1.8*p]*l❑
x/L a b c max Tu min Tu0 0.3947 0.4474 -0.0526 62.24 13.64
0.1 0.2947 0.3537 -0.059 48.38 8.270.2 0.1947 0.2726 -0.0779 35.75 1.680.3 0.0947 0.2039 -0.1091 24.32 -6.100.4 -0.0053 0.1471 -0.1524 14.05 -15.070.5 -0.1053 0.1017 -0.2069 4.88 -25.110.6 -0.2053 0.0669 -0.2722 -3.25 -36.210.7 -0.3053 0.0419 -0.3472 -10.44 -48.260.8 -0.4053 0.0257 -0.4309 -16.76 -61.140.9 -0.5053 0.0169 -0.5221 -22.37 -74.761 -0.6053 0.0144 -0.6196 -27.36 -88.99
1 0.5263 0.5981 -0.0718 83.15 18.031.1 0.4263 0.5018 -0.0755 69.03 12.921.2 0.3263 0.4141 -0.0878 55.76 6.971.3 0.2263 0.3364 -0.1101 43.45 0.051.4 0.1263 0.2697 -0.1434 32.22 -7.941.5 0.0263 0.2146 -0.1882 22.11 -17.041.6 -0.0737 0.1711 -0.2448 13.13 -27.301.7 -0.1737 0.1391 -0.3128 5.27 -38.661.8 -0.2737 0.1179 -0.3916 -1.55 -51.071.9 -0.3737 0.1063 -0.48 -7.43 -64.412 -0.4737 0.1029 -0.5766 -12.51 -78.56
2 0.5 0.5907 -0.0909 81.18 14.922.1 0.4 0.4944 -0.0944 67.06 9.832.2 0.3 0.4063 -0.1063 53.75 3.922.3 0.2 0.3279 -0.1279 41.38 -2.932.4 0.1 0.2604 -0.1604 30.06 -10.84
Aleksa Čavić 5304 Betonske konstrukcijePrvi grafički rad
5
2.5 0 0.2045 -0.2045 19.88 -19.88
Provjera usvojene debljine ploče
Oslonac 1
x/L=1.0 → M1u= -89.796KNmm
MB30→fb=20.5 Mpa
RA 400500
→sv=400 Mpa
ao=1.5 cm
prečnik podužne aramture Rϕ=16 mm (usvojeno)
h=d-( ao + Rϕ/2 )=18-1.5-0.8=15.7 cm
b=100 cm
k=h
√ Maubfb
=15,7
√ 89.7962.05
=2.372
εbεa
=3.30010
[‰]→ dobijen je lom po armaturi, postavljeni uslov je zadovoljen.
z=0.898
μ=19.799 [%]
z=z*h = 0.898* 15.7=14.1 cm
Aa= μ*bh
100∗fb
σ =19.799*15.7*
20.5400
= 15.93 cm2/m
Aleksa Čavić 5304 Betonske konstrukcijePrvi grafički rad
6
Dimenzionisanje ploče u karakterističnim presjecima
Polje 0-1
x/L=0.4 → M0-1,u= 71.9KNmm
MB30→fb=20.5 Mpa
RA 400 /500→sv=400 Mpa
h=d-( ao +Rϕ/2 )=18-1.5-0.8=15.7 cm
b=100 cm
k=h
√ Maubfb
=15,7
√ 71.92.05
=2.651
εbεa
=2.62510
[‰]
z=0.918
μ=15.512 [%]
z=z*h = 0.918* 15.7=14.4 cm
Aa= μ*bh
100∗fb
σ =15.512*15.7*
20.5400
= 12.5 cm2/m
Polje 1-2
x/L=1.5→ M1-2,u = 49.86KNmm
MB30→fb=20.5 Mpa
RA 400 /500→sv=400 Mpa
h=d-( ao + Rϕ/2 )=18-1.5-0.8=15.7 cm
b=100 cm
k=h
√ Maubfb
=15,7
√ 49.862.05
=3.183
εbεa
=1.91210
[‰]
Aleksa Čavić 5304 Betonske konstrukcijePrvi grafički rad
7
z=0.940
μ=10.458 [%]
z=z*h = 0.940* 15.7=14.8 cm
Aa= μ*bh
100∗fb
σ =10.458*15.7*
20.5400
= 8.41 cm2/m
Oslonac 2
x/L=2.0 → M2,u= -78.87KNmm
MB30→fb=20.5 Mpa
RA 400 /500→sv=400 Mpa
h=d-( ao + Rϕ/2 )=18-1.5-0.8=15.7 cm
b=100 cm
k=h
√ Maubfb
=15,7
√ 78.872.05
=2.531
εbεa
=2.87510
[‰]
z=0.910
μ=17.152 [%]
z=z*h = 0.910* 15.7=14.3 cm
Aa= μ*bh
100∗fb
σ =17.152*15.7*
20.5400
= 13.8 cm2/m
Polje 2-3
x/L=2.5 → M2-3,u= 56.71KNmm
MB30→fb=20.5 Mpa
RA 400 /500→sv=400 Mpa
h=d-( ao + Rϕ/2 )=18-1.5-0.8=15.7 cm
b=100 cm
Aleksa Čavić 5304 Betonske konstrukcijePrvi grafički rad
8
k=h
√ Maubfb
=15,7
√ 56.712.05
=2.985
εbεa
=2.12510
[‰]
z=0.934
μ=12.027 [%]
z=z*h = 0.934* 15.7=14.7 cm
Aa= μ*bh
100∗fb
σ =12.027*15.7*
20.5400
= 9.7 cm2/m
Presjek Mu[KNmm
]k
εbεa[‰] z μ [%] Z [cm] Aa[cm2/m]
polje 0-1 71.9 2.6512.625
100.918 15.512 14.4 12.5
oslonac 1 -89.79 2.3723.300
100.898 19.799 14.1 15.93
polje 1-2 49.86 3.1831.912
100.940 10.458 14.8 8.41
oslonac 2 -78.87 2.5312.875
100.910 17.152 14.3 13.8
polje 2-3 56.71 2.9852.125
100.934 12.027 14.7 9.7
Usvajanje armature u karakterističnim presjecima
Prvo se vrši usvajanje armature u poljima,jer se određeni broj šipki iz polja koristi nad osloncima,tačnije polovina armature se iz donjih zona polja povija u gornje zone kod oslonaca.
Zahtjevi prema BAB-u 87:
Glavna armatura:
minA= { 0.15hGA0.1hRA
0.075h MA
e≤{ 2dp20cm
Aleksa Čavić 5304 Betonske konstrukcijePrvi grafički rad
9
Podiona armatura:
minAap={0.2 potrAa0.1h
ep≤{ 4d30cm
minAap={ 0.1hGA0.085hRA0.075h MA
toleriše se greška do -3% (-5 %)
Polje 0-1
Glavna armatura:
potrA a= 12.5 [cm2/m]
minAa,0-1=0.1*h = 0.1*15.7 = 1.57 cm2/m (RA)
a (1 )e
= Aa100
Postoje dvije mogućnosti, da se usvoji površina jedne šipke i računa njihov međusobni razmak,i druga, da se usvoji razmak i proračunava potrebna površina jedne armaturne šipke. Treba težiti tome da se u svakom polju dobije isti razmak, pa se on obično i usvaja, i pri tome treba obezbjediti lako raspoređivanje šipki (10 cm, 12.5 cm, 15 cm, 20 cm... ).
Pretpostavljeno e=15 cm
a0(1)=e
potrAa100
= 0.15*12.5 = 1.875 cm2
Rϕ16 → a0(1)= 2.01 cm2
Usvojeno Rϕ16/15 , (Aa,0-1= 100e
a0(1) =
10015
*2.01 = 13.397 cm2/m)
Podiona armatura:
minAa,p = { 0.2 potrAa=0.2∗12.5=2.50.1h=0.1∗15.7=1.57
0.085h=0.085∗15.7=1.33(RA)→ potrAa,p = 2.5 cm2/m
Aleksa Čavić 5304 Betonske konstrukcijePrvi grafički rad
10
ep ≤{4 d=4∗18=72cm30cm
→ pretpostavljeno e = 10 cm
a (1 )e
= potrAa100
→ a0,p(1)=e
potrAa100
→ a0,p(1)= 0.1* 2.5 = 0.25 cm2/m
Rϕ6 → a0,p(1)=0.28 cm2
Usvojeno Rϕ6/10 , (Aa,p,0-1= 2.8 cm2/m)
Polje 1-2
Glavna armatura:
potrA a= 8.41 [cm2/m]
minAa,1-2=0.1*h = 0.1*15.7 = 1.57 cm2/m (RA)
a (1 )e
= Aa100
Pretpostavljeno e=15 cm
a0(1)=e
potrAa100
= 0.15*8.41 = 1.262 cm2
Rϕ14 → a0(1)= 1.54 cm2
Usvojeno Rϕ14/15 , (Aa,1-2= 100e
a0(1) =
10015
*1.54 = 10.27 cm2/m)
Podiona armatura:
minAa,p = { 0.2 potrAa=0.2∗8.41=1.6820.1h=0.1∗15.7=1.57
0.085h=0.085∗15.7=1.33(RA)→ potrAa,p = 1.68 cm2/m
ep ≤{4 d=4∗18=72cm30cm
→ pretpostavljeno e = 15 cm
a (1 )e
= potrAa100
→ a0,p(1)=e
potrAa100
→ a0,p(1)= 0.15* 1.7 = 0.255 cm2/m
Rϕ6 → a0,p(1)=0.28 cm2
Usvojeno Rϕ6/15 , (Aa,p,1-2 = 100e
a0(1) =
10015
*0.28 = 1.87 cm2/m)
Polje 2-3
Glavna armatura:
Aleksa Čavić 5304 Betonske konstrukcijePrvi grafički rad
11
potrA a= 9.7 [cm2/m]
minAa,2-3=0.1*h = 0.1*15.7 = 1.57 cm2/m (RA)
a (1 )e
= Aa100
Pretpostavljeno e=15 cm
a0(1)=e
potrAa100
= 0.15*9.7 = 1.455 cm2
Rϕ14 → a0(1)= 1.54 cm2
Usvojeno Rϕ14/15 , (Aa,2-3 = 100e
a0(1) =
10015
*1.54 = 10.27 cm2/m)
Podiona armatura:
minAa,p = { 0.2 potrAa=0.2∗9.7=1.940.1h=0.1∗15.7=1.57
0.085h=0.085∗15.7=1.33(RA)→ potrAa,p = 1.94 cm2/m
ep ≤{4 d=4∗18=72cm30cm
→ pretpostavljeno e = 12.5 cm
a (1 )e
= potrAa100
→ a0,p(1)=e
potrAa100
→ a0,p(1)= 0.125* 1.94 = 0.243 cm2/m
Rϕ6 → a0,p(1)=0.28 cm2
Usvojeno Rϕ6/12.5 , (Aa,p,2-3 = 100e
a0(1) =
10012.5
*0.28 = 2.24 cm2/m)
Oslonac 1
Glavna armatura:
A a, potr= 15.93 [cm2/m]
U osloncima već postoji određena količina armature,koju smo dobili povijajući polovinu šipki iz susjednih polja.
Postojeća armatura Aa,post = (Rϕ16/30) + (Rϕ14/30) = 6.699 + 5.13 = 11.829 cm2/m
Potrebna dodatna armatura Aa = Aa, potr - Aa,post = 15.93 – 11.829 = 4.1 cm2/m
Pretpostavka e = 15 cm
a0(1)=e
Aa100
= 0.15*4.1 = 0.615 cm
Aleksa Čavić 5304 Betonske konstrukcijePrvi grafički rad
12
Rϕ10 → a0,p(1)=0.79 cm2
Usvojeno:
Dodatna armatura Rϕ10/15, (Aa,p,1= 100e
a0(1) =
10015
*0.79 = 5.27 cm2/m)
Ukupna aramtura (Rϕ16/30) + (Rϕ14/30) + (Rϕ10/15),(Aa,1 = 17.1 cm2/m)
Podiona armatura:
minAa,p = { 0.2 potrAa=0.2∗15.93=3.1860.1h=0.1∗15.7=1.57
0.085h=0.085∗15.7=1.33(RA)→ potrAa,p = 3.2 cm2/m
ep ≤{4 d=4∗18=72cm30cm
→ pretpostavljeno e = 15 cm
a (1 )e
= potrAa100
→ a0,p(1)=e
potrAa100
→ a0,p(1)= 0.15* 3.2 = 0.48 cm2/m
Rϕ8 → a0,p(1)=0.5024 cm2
Usvojeno Rϕ8/15 , (Aa,p,1= 100e
a0(1) =
10015
*0.5024 = 3.35 cm2/m)
Oslonac 2
Glavna armatura:
A a, potr= 13.8 [cm2/m]
Postojeća armatura Aa,post = (Rϕ14/30) + (Rϕ14/30) = 5.135 + 5.135 = 10.27 cm2/m
Potrebna dodatna armatura Aa = Aa, potr - Aa,post = 13.8 – 10.27 = 3.53 cm2/m
Pretpostavka e = 15 cm
a0(1)=e
Aa100
= 0.15*3.53 = 0.53 cm
Rϕ10 → a0,p(1)=0.79 cm2
Usvojeno:
Dodatna armatura Rϕ10/15 (Aa,p,1= 100e
a0(1) =
10015
*0.79 = 5.27 cm2/m)
Ukupna aramtura (Rϕ12/20) + (Rϕ12/20) + (Rϕ10/15),(Aa,2 = 15.54 cm2/m)
Podiona armatura:
Aleksa Čavić 5304 Betonske konstrukcijePrvi grafički rad
13
minAa,p = { 0.2 potrAa=0.2∗13.8=2.760.1h=0.1∗15.7=1.57
0.085h=0.085∗15.7=1.33(RA)→ potrAa,p = 2.76 cm2/m
ep ≤{4 d=4∗18=72cm30cm
→ pretpostavljeno e = 15 cm
a (1 )e
= potrAa100
→ a0,p(1)=e
potrAa100
→ a0,p(1)= 0.15* 2.76 = 0.414 cm2/m
Rϕ8 → a0,p(1)=0.5024 cm2
Usvojeno Rϕ8/10 , (Aa,p,2 = 100e
a0(1) =
10015
*0.5024 = 3.35 cm2/m)
Glavna armatura Podiona armatura
PresjekPotrebna površina[cm2/m]
UsvojenoStvarna površina[cm2/m]
Potrebna površina[cm2/m]
UsvojenoStvarna površina[cm2/m]
Polje 0-1 12.5 Rϕ16/15 13.4 2.5 Rϕ6/10 2.8
Oslonac 1 15.93 Rϕ16/30 + Rϕ14/30 + Rϕ10/15 17.10 3.2 Rϕ8/15 3.35
Polje 1-2 8.41 Rϕ14/15 10.27 1.68 Rϕ6/15 1.87
Oslonac 2 13.8Rϕ 14/30 + Rϕ14/30 + Rϕ
10/1515.54 2.76 Rϕ8/15 3.35
Polje 2-3 9.7 Rϕ14/15 10.27 1.94 Rϕ6/12.5 2.24
Linija zatežućih sila
Zu = Muz
Zu = Aasv’
Početna linija zatežućih sila
Aleksa Čavić 5304 Betonske konstrukcijePrvi grafički rad
14
x/L max Mu min Mu z [cm] max Zu [kN/m] z [cm] min Zu [kN/m]0 0.00 0.00 14.40 0.00 14.40 0.00
0.1 29.69 6.07 14.40 206.19 14.40 42.160.2 51.59 9.60 14.40 358.29 14.40 66.690.3 68.22 13.11 14.40 473.75 14.40 91.030.4 71.90 8.91 14.40 499.31 14.40 61.910.5 70.38 4.77 14.40 488.78 14.40 33.150.6 60.97 -2.01 14.40 423.44 14.10 -14.260.7 43.83 -11.28 14.40 304.37 14.10 -80.030.8 18.92 -23.28 14.40 131.39 14.10 -165.110.9 -3.15 -48.45 14.10 -22.33 14.10 -343.581 -19.46 -89.80 14.10 -138.03 14.10 -636.85
1.1 -7.43 -52.41 14.10 -52.71 14.10 -371.731.2 10.61 -31.38 14.80 71.72 14.10 -222.531.3 31.50 -23.61 14.80 212.84 14.10 -167.461.4 44.60 -18.39 14.80 301.34 14.10 -130.411.5 49.86 -15.75 14.80 336.86 14.10 -111.731.6 47.35 -15.64 14.80 319.93 14.30 -109.341.7 37.00 -18.11 14.80 250.02 14.30 -126.641.8 19.34 -23.75 14.80 130.68 14.30 -166.101.9 5.30 -43.30 14.80 35.84 14.30 -302.792 -3.55 -78.87 14.30 -24.82 14.30 -551.54
2.1 6.68 -41.92 14.70 45.44 14.30 -293.172.2 22.12 -20.98 14.70 150.46 14.30 -146.682.3 41.08 -14.04 14.70 279.44 14.30 -98.152.4 52.80 -10.19 14.70 359.18 14.30 -71.232.5 56.71 -8.90 14.70 385.76 14.30 -62.26
Grupe armature
Prva grupa:
Armatura koja se cijelom svojom dužinom nalazi u donjoj zoni prvog polja.
Aleksa Čavić 5304 Betonske konstrukcijePrvi grafički rad
15
Druga grupa:
Armatura prvog polja koja se povija iz donjih zona u gornje,kod nultog i prvog oslonca.
Treća grupa:
Armatura koja se cijelom svojom dužinom nalazi u donjoj zoni drugog polja.
Četvrta grupa:
Armatura drugog polja koja se povija iz donjih zona u gornje,kod prvog i drugog oslonca.
Peta grupa:
Armatura koja se cijelom svojom dužinom nalazi u donjoj zoni trećeg polja.
Šesta grupa:
Armatura trećeg polja koja se povija iz donjih zona u gornje,kod drugog i trećeg oslonca.
Sedma grupa:
Armatura koja se javlja iznad prvog oslonca u gornjoj zoni, tzv. „jahač“.
Osma grupa:
Armatura koja se javlja iznad prvog oslonca u gornjoj zoni, tzv. „jahač“.
Deveta grupa:
Armatura koja se javlja u drugom polju u gornjoj zoni.
Deseta grupa:
Armatura koja se javlja u trećem polju u gornjoj zoni.
Nosivost grupa:
Prva i druga:
RF16/30 → Aa = 6.7 cm2/m →Zu,1 = Zu,2 = 40*6.7 = 268 kNm
Aleksa Čavić 5304 Betonske konstrukcijePrvi grafički rad
16
Treća i četvrta:
RF14/30 → Aa = 5.129 cm2/m →Zu,3 = Zu,4 = 40*5.129 = 205.1 kNm
Peta i šesta:
RF14/30 → Aa = 5.652 cm2/m →Zu,5 = Zu,6 = 40*5.129 = 205.1 kNm
Sedma i osma:
RF10/15→ Aa = 5.27 cm2/m →Zu,7 = Zu,8 = 40*5.024 = 210.8 kNm
Deveta i deseta (za prihvatanje najmanjeg minimalnog momenta savijanja u poljima 1-2 i 2-3):
RF8/15→ Aa = 3.35 cm2/m →Zu,7 = Zu,8 = 40*3.35 = 134 kNm
Polje 0-1:
Z0-1,u = Zu,1 + Zu,2 = 536 kNm
Polje 1-2:
Z1-2,u = Zu,3 + Zu,4 = 410.2 kNm
Polje 2-3:
Z2-3,u = Zu,5 + Zu,6 = 410.2 kNm
Oslonac 1:
Z1,u = Zu,2 + Zu,4 + Zu,7 = 683.9 kNm
Oslonac 2:
Z2,u = Zu,4 + Zu,6 + Zu,8 = 621kNm
Aleksa Čavić 5304 Betonske konstrukcijePrvi grafički rad
17
Dužina sidrenja
ls = ∅∗σv
4∗τp∗γu
γu = 1.80
τ p – napon prijanjanja
τ p = f (uslovi adhezije, brsta armature, MB )
MB30, vladaju uslovi dobre adhezije, RA 400/500 → τ p = 1.75 Mpa
Min ls = {0.5 ls10ϕ
15cm
ϕ 16 :
ls = ∅∗σv
4∗τp∗γu =
1.6∗4004∗1.75∗1.80
= 50.79 cm; min ls = 25.4 cm; usvaja se ls = 51 cm
ϕ 14 :
ls = ∅∗σv
4∗τp∗γu =
1.4∗4004∗1.75∗1.80
= 44.44 cm; min ls = 22.22 cm; usvaja se ls = 45 cm
ϕ 10 :
ls = ∅∗σv
4∗τp∗γu =
1.0∗4004∗1.75∗1.80
= 31.75 cm; min ls = 15.9 cm; usvaja se ls = 32 cm
ϕ 8 :
ls = ∅∗σv
4∗τp∗γu =
0.8∗4004∗1.75∗1.80
= 25.40 cm; min ls = 15 cm; usvaja se ls = 26 cm
ϕ 6 :
ls = ∅∗σv
4∗τp∗γu =
0.6∗4004∗1.75∗1.80
= 19.05 cm; min ls = 15 cm; usvaja se ls = 20 cm
Kod armature koja se može savijati u obliku pravih kuki (glatke armature), dozvoljena je redukcija dužine sidrenja .
ls(ef) = α*ls = 23
ls ≥ min ls
Rebrasta se može povijati samo pod uglom od90 °,i nije dozvoljena redukcija.
Aleksa Čavić 5304 Betonske konstrukcijePrvi grafički rad
18
Rekapitulacija armature
Prečnik šipki [mm] Dužina šipki [m] Specifična težina [kg/m] Težina šipki [kg]16 1888.7 1.578 2980.414 2931.6 1.208 3541.410 2671.9 0.617 1648.68 3630.9 0.395 1434.26 3818.4 0.220 840.1
∑ ¿ 10444.7
Vp = ( 0.15 + 2*10. 8 + 0.15 )*(0.20 + 5*5.4 + 0.20)*0.18 = 108.01 m3
Specifični utrošak armature:
∑ G
V =
10444.7108.01
= 96.7 kg
m3