luj

~ei vi/vB a a a i .ZXCAi^ ΧβΧΝΟΛΟΓίϋί-*^ Τ Μ Η Μ Α UiiKAJNOAoriAl.

rnVK'r^klH € Ρ Γ α Σ.1Λ

Τ Ι Τ Λ Ο Σ : ·■ 0 £ o p LO 'J< 5 ‘> iCQCO'VLi5<'^ n o ^ ^ u J^ > ^ 3 e o c o o

'ί£.<ρου Xcp'viiS'K^ |Λ6 e n in e T o ivnQcok^o coiQseiT·^

μέ tuv tMOods^ntoioo δϋδϋ>^Ιχθΐΰ£

θ^ρ/^Λι/ίΤΙΛΛ_ I,

T o y

y^AAAfti 'iL2iijLwoy

£i-^\raiiiX-

ί0ΑΜΛΗ2_. ΘΤοΦ-

ΚΕΦΑΛΑΙΟ Ιο

Π Ρ Ο Λ Ο Γ Ο Σ

Απδ το 1970 ανανεώθηκε έντονα το. ενδιαφέρον για τις εφαρμογές της ηλιακής ενέργειας λδγω αφενός της ραγδαίας αύξησης της τιμής των συμβατικών καυσίμων και αφετέρου της συνεχώς αυξανόμενης παγκόσ­μιας ευαισθησίας για την προστασία του περιβάλλοντος .

Στην Ελλάδα αφ’ότου έγιναν το 1974 τα πρώτα βήματα , η εξάπλω- ση της αγοράς ηλιακών συσκευών εξελίσσεται εντυπωσιακά . Μέχρι το τέλος του 1980 υπολογίζεται ότι η εγκαταστημένη επιφάνεια ηλιακών συλλεκτών στη χώρα μας ήταν περίπου 150.000 .

Οι Έλληνες τεχνικοί όλο και περισσότερο καλούνται να μελετήσοιν , να σχεδιάσουν , να κατασκευάσουν και να παραλάβουν ηλιακές εγκαταστά­σεις ή να γνωμοδοτήσουν σαν εμπειρογνώμονες αν συμφέρει μια τέτοια εγκατάσταση .

Από τις διάφορες εφαρμογές της ηλιακής ενέργειας έχουμε περιορισ- θεί σε αυτές που στηρίζονται στην μετατροπή της ηλιακής ενέργειας σε θερμότητα με την βοήθεια επίπεδων ηλιακών συλλεκτών .

Είναι το είδος του ηλιακού συλλέκτη που παράγεται από την ελλη­νική βιομηχανία και είναι κατάλληλος για τις διάφορες εγκαταστάσεις εξυπηρέτησης κτιρίων , όπως η παραγωγή ζεστού νερού , η θέρμανση , ο κλιματισμός , η θέρμανση κολυμβητικών δεξαμενών , ενώ μπορεί να χρησιμοποιηθεί αποδοτικά ,'και σε αρκετές βιομηχανικές διαδικασίες .

Παρακάτω θα περιγράφω με λίγα λόγια τη ροή της ηλιακής ακτινο­βολίας , τις εφαρμογές της ηλιακής ενέργειας και τη λειτουργία του επίπεδου συλλέκτη ,

2·Ι ΡΟΗ ΤΗΣ ΗΛΙΑΚΗΣ ΕΝΕΡΓ7ΙΑΣ

Η ισχύς της ακτινοβολίας που δέχεται η γη από τον ήλιο είναι κατά μέσο δρο 173 X 10^^ W . Για σύγκριση αναφέρεται δτι οι ετήσιες ενεργειακές ανάγκες της ανθρωπότητας είναι 61 7 10^^ wk (1976) και αντιστοιχούν σε μία ισχύ 7 X 10^^ W , Είναι δηλαδή η προσπίπτουσα ηλιακή ακτινοβολία κατά 25.000 μεγαλύτερη από τις ενεργειακές σνι κες όλης της ανθρωπότητας . 0 αριθμός αυτός δείχνει την τεράστια ποσότητα ενέργειας που δέχεται η γη από τον ήλιο . Η γη εκπέμπει βέβαια ίσο ποσό ενέργειας στο διάστημα και έτσι δημιουργείται μία κατάσταση ισορ­ροπίας , με αποτέλεσμα να διατηρείται η μέση θερμοκρασία της γης στα­θερή , γύρω στους 7°0 περίπου .

Περίπου 30· της προσπίπτουσας ακτινοβολίας ανακλάται απευθείας στα ανώτερα στρώματα της ατμόσφαιρας χωρίς αλλαγή του μήκους κύματος . Περίπου 47^ απορροφάται από την ατμόσφαιρα και την επιφάνεια της γης , προκαλεί ανύψωση της θερμοκρασίας και στη συνέχεια επανακτινοβολείται στο διάστημα . Το υπόλοιπο 23· γίνεται η κινητήρια δύναμη των ανέμων , των ρευμάτων , των κυμάτων , διαμορφώνει το κλίμα και προκαλεί τον υδρολογικό κύκλο . Τελικά και αυτή η ενέργεια επανακτινοβολείται στο διάστημα .

Ένα ποσοστό 0,02^ του συνολικού ποσού εισέρχεται στο βιολογικό σύστημα με την φωτοσύνθεση . Ένα μικρό πσσοστό της ενέργειας που αποθηκεύεται σαν χημική ενέργεια στα φυτά κα.ι στους ιστούς των ζώων , με την πάροδο εκατομμυρίων ετών και κάτω από ευνοϊκές γεωλογικές συν­θήκες , έχει'μετασχηματισθεί σε κάρβουνο και πετρέλαιο , σχηματίζοντας το απόθεμα των ορυκτών καυσίμων . Ηέβαια ο ρυθμός σχηματισμού των ορυκ­τών καυσίμων είναι ασήμαντος σε σύγκριση με τον ρυθμό κατανάλωσης ,

ΚΕΦΑΜΙΟ_2ο

2.2 ΜΑΡΜΟΓΕΣ ΤΗΣ ΗΛΙΑΚΗΣ ΕΝΕΡΓΕΙΑΣ

Το πεδίο εφαρμογών της. ηλιακής ενέργειας είναι πολύ ευρύ , Η θέρμανση νερού χρήσης είναι η πλέον διαδεδομένη εφσρμογή αε επιτιμ- χία τόσο από τεχνική όσο και από οικονομική πλευρά , όσον αφορά τον ιδιώτη καταναλωτή αλλά και το κράτος . Είναι μέχρι το 1986 εγκατεστη­μένα στη χώρα μας 750.000 συλλεκτών για παραγωγή ζεστού νερού , η δε επέκταση των εγκαταστάσεων αυτών αναμένεται να είναι ραγδαία .

Η θέρμανση χώρων είναι μία εφαρμογή που φαίνεται ότι θα έχει ανάπ­τυξη λόγω των συνεχών ανατιμήσεων του πετρελαίου και κάποιας κρατικής ενθάρρυνσης που πιστεύεται ότι θα δοθεί υπό μορφή δανείων ή φορολογι­κών ελαφρύνσεων . Η θέρμανση για βιομηχανικούς σκοπούς φαίνεται ότι θα έχει επίσης ανάπτυξη .

Άλλες εφαρμογές , όπως η ψύξη χώρων , η ξήρανση αγροτικών προϊόν­των και η παραγωγή πόσιμου νερού δεν είναι προς το παρόν αντικείμενο σπουδαίου ενδιαφέροντος για τη χώρα μας , εκτός ίσως από μερικές πει­ραματικές εφαρμογές .

2.3 ΠΕΡΙΙΤΑΦΗ_ΤΟΥ_ΕΠΓΠΕΔΟΥ_ΗΛΙΑ

Η λειτουργία του επίπεδου συλλέκτη είναι απλή . Το μεγαλύτερο πο­σοστό από την ηλιακή ενέργεια που προσπίπτει στον συλλέκτη σπορροφά- ται από μία επιφάνεια , που συμπεριφέρεται σαν " μέλαν " σώμα στην ηλιακή ακτινοβολία . Ένα μέρος από την ενέργεια που απορροφάται , μεταφέρεται σε κάποιο ρευστό , ενώ το υπόλοιπο χάνεται στο περιβάλλον . Η θερμότητα που απάγεται από το ρευστό είναι το ωφέλιμο ενεργειακό κέρ­δος του συλλέκτη και ή αποθηκεύεται ή τροφοδοτεί απευθείας το φορτίο .

Τα κύρια μέρη του συλλέκτη είναι : η απορροφητική πλάκα ή απορρο- φητήρας , που είναι συνήθως μία μεταλλική επιφάνεια βαμμένη με μαύρο

" ματ " χρώμα , για να επιτυγχάνεται η μεγίστη απορρόφηση της ηλια­κής ακτινοβολίας * σωλήνες ή αγωγοί για την κυκλοφορία υγρού ή αέρα σε θερμική επαφή με τον απορροφητήρα * θερμική μόνωση για την πίσω καθώς και τις παράπλευρες επιφάνειες·του συλλέκτη* ένα ή περισσότερα στρώματα αέρα , που χωρίζονται από διαφανή καλύμματα και παρέχουν μόνωση στην πάνω επιφάνεια του συλλέκτη και τέλος ένα πλαίσιο που εξασφαλίζει την αντοχή του συλλέκτη στα καιρικά φαινόμενα και προσ­δίδει μηχανική αντοχή .

Τα διαφανή καλύμματα είναι συνήθως από γυαλί , '"ο γυαλί έχει εξαιρετική αντοχή στις καιρικές συνθήκες nat καλές μηχανικές ιδιότη­τες * έχει μεγάλη διαφάνεια , αν περιέχει μικρή ποσόττητα οξειδίου του σιδήρου και είναι σχετικά φθηνό ,, Τα μειονεκτήματα του γυαλιού είναι ότι είναι βαρύ και εύθραυστο .

Ίπορούν επίσης να χρησιμοποιηθούν και ορισμένα πλαστικά . Τίναι γενικά λιγότερο εύθραυστα , ελαφρά και φθηνά , καθώς χρησιμοποιούνται σε πολύ λεπτά φύλλα . Όμως τα πλαστικά , γενικά , δεν έχουν την υψηλή αντοχή του γυαλιού στις καιρικές συνθήκες * πολλά πλαστικά επίσης γηράσκουν και κιτρινίζουν με τον χρόνο πράγμα που μειώνει τη διαπερατότητα στην ηλιακή ακτινοβολία και οδηγεί σε μείωση της μηχα­νικής αντοχής . Άλλο μειονέκτημα είναι , ότι το πλαστικό αντίθετα από το γυαλί είναι διαφανές για ένα μέρος της ^ακτινοβολίας μεγάλου μήκους κύματος , με αποτέλεσμα οι απώλειες ακτινοβολίας του συλλέκτη να είναι μεγαλύτερες .

Οι επίπεδοι συλλάκτες απορροφούν και την διάχυτη ακτινοβολία . Συνήθως τοποθετούνται σταθερά πάνω στο κτίριο και σε θέση (κλίση και προσανατολισμό) που εξαρτάται από τον τόπο και την εποχή του έτους , που λειτουργεί ο συλλέκτης (μπορέί να λειτουργεί όλο το έτος ή μόνο τον χειμώνα , ανάλογα με την χρήση) .

Ot επίπεδοι συλλέκτες παράγουν θερμότητα χαμηλής θερμοκρασίας , που είναι η μορφή ενέργειας , που χρειάζεται για θέρμανση χώρων και νερού .

3.1 ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΘΕΡΜ^^ΩΝ ΑΠΏΛΕΙΟΝ

Με τον δρο θερμικές απώλειες , εννοούμε τις απώλειες που έχει ένας χώρος , ο οποίος έχει θερμοκρασιακή διαφορά με τον γύρω περι­βάλλοντα χώρο . θερμικές απώλειες έχουμε από τοίχους , οροφές , δά­πεδα , πόρτες , παράθυρα και γενικά ανοίγματα ενεξάρτητα από το πό­σο καλή μόνωση έχουν τα παραπάνω οικοδομικά στοιχεία .

Οι θερμικές απώλειες υπολογίζονται από τον τύπο : 0 = Ε * Κ · Δ Τ όπου ;

F : εμβαδόν επιφάνειας (μ^)Κ : συντελεστής θερμοπερατότητας επιφάνειας KCAL/HM^ °C)ΔΤ ; διαφορά θερμοκρασίας °C

Το Κ υπολογίζεται από την σχέση :

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3ο

.1. t £ .4- . -ϊ-αι λί Qa

όπου α : εσωτερικός επιφανειακός συντελεστής υετάβσσης θερμότητας(kCAL/Hm 2 Oq ^

Qa ( εξωτερικός επιφανειακός συντελεστής μετάβασης θεραδτητας(kcal/hm °C)

cL : πάχος τοιχώματος

λ ; συντελεστής αγωγιμότητας υλικού (KCAL/HM^ °C)

3.2 ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ_ΚΑ Ι_ΤΡ0Π0Σ_ΣΥ^ΛΠΡΩΣΠΣ_Τ2Υ_ΕΝΤ]π0^

Πριν γίνει η συμπλήρωση του έντυπου είναι απαραίτητο να συμπληρωθούν

- 7 -

τα ακόλουθα στοιχεία . Πάνω δεξιά στο σημείο που γράφει " φύλλο " αναγράφεται ο αύξοντας αριθμός του φύλλου . Ακριβώς από κάτω και δίπλα στη λέξη " όροφος " αναγράφεται ο κατά περίπτωση όροφος , στον οποίο βρίσκεται το δωμάτιο . Πάνω στη μέση και δίπλα στη λέξη " μελέτη " γράφεται ο τίτλος της μελέτης .

. -ολου-' ει ο τρόπος συμπλήρωσης των 16 στηλών του έντυπου .

Στήλη I ; αναγράφεται συντομογραφικά το είδος της επιφάνειας ; οροφή , δάπεδο κλπ.

Στ Λη 2 : ο προσανατολισμός της επιφάνειας π.χ, Β , ΝΑ κλπ.

Στήλη 3 ; το πάχος του τοίχου σε C f.

Στήλη 4 : το μήκος της επιφάνειας σε Μ .

Στήλη 5 : το ύψος ή το πλάτος της επιφάνειας σε Μ.

Στήλη 6 : το εμβαδόν της επιφάνειας σε μ^ .

Στήλη 7 : ο αριθμός των όμοιων , με την στήλη 6 επιφανειών .

Στήλη 8 t η επιφάνεια σε μ^ που αφαιρείτσι από αυτήν της στήλης 6 , για να βρεθεί η καθαρή επιφάνεια του τοιχώματος .

Στήλη 9 : η καθαρή επιφάνεια του τοιχώματος σε μ^ .

Στήλη 10 : ο συντελεστής θερμοπερατότητας Κ .

Στήλη II : η διαφορά θερμοκρασίας του εσωτερικού χώρου με τον περι­βάλλοντα χώρο .

Στήλη 12 : το γινόμενο των στηλών 9 , ΤΟ και II .

Στήλη 13 J προσαύξηση λόγωπροσανατολισμού σε ποσοστό "ί από πίνακα 19 .

Στήλη 14 : προσαύξηση λόγω διακοπτόμενης λειτουργίας σε ποσοστό από πίνακα 18 .

Στήλη 15 : συντελεστής συνολικής προσαύξησης του χώρου που είναι ίσος με I + + Ζο%

Στηλη 16: στη στηλη αυτή γράφονται οι συνολικές θεομικε'ς απώλειες του χώρου στις οποίες προσθε»ονται και οι απώλειες λόγω αερισμού.

3.3 Δ0ΜΙ^_ΣΤ0Ι22ΙΑ_ίαΐ_ΔΙΑΣΤΑ^^

Για να προσωρηοουμε είναι απαραίτητο να όώσω μερικά στοι­χεία και διαστάσεις της κατοικίας που είναι απαραίτητες για τον υπολογισμό των θερμικών απωλειών, α) ζώνη 5 (Θεσσαλονίκη)0) περιοχή Νόας £ΐλ0ετίας γ) κτίριο πανταχώθεν ελεύθερο 6) μονοκατοικία ε) αριθμός δωματίων ε'ζι (6)στ) όλα τα πάράθυρα εκτός της τουαλέτας είναι διπλοί υαλο-

πίνακες με αλουμίνιο και απόσταση υαλοπινάκων 12;.ΙΜπαράθυρο σαλοτραπεζαρίας : ΐί'75 X 1^2παράθυρο κουζίνας 1,3 X Iπαράθυρο υπνοδωματίου 1,2 X 1,2

ζ) παράθυρο W.C. αλουμινίουL Η

διπλός υαλοπίνακας 0,8 X 0,9

η) κυρία είσοδος ξύλινη 1,2 X 2,2

θ) μπαλκονόπορτες αλουμινίο'υ διπλός υαλοπίνακας 12ΜΜμπαλκονόπορτα σαλονιού 3^ X 2^,1μπαλκονόπορτα υπνοδωματίου 1,5Χ 2,2

" κουζίνας 0,6 X 2,2λ) οροφή: ΒϋΤΟΙ!; 0,14 Μ /ΐ,75------,φελιζόλ: 0,13Μ/0,035-----

σοβάς: Ο,ΟΙΜ/0,75 ------- ξύλινη επένδυση Ο,ΟΙΗ/0,12

μ) τοίχοι εξωτερικοί: σοβάς ( μέσα- έξω):0,015Μ/0,75 -------

τούβλο (δύο): 0,091.1/0,45 -----,κ'τούβλο 0,07^/0,45φελιζόλ: 0,09Μ/0,035 ------

ξ) τοιΓχοι εσωτερικοί, οπτοπλινθοδομή καθαρού πάχους 0,03'd και

σοβά μύσα εζω.

ο)επι6υμητη θερμοκρασία σε όλα τα δωμάτια 22°C,

0 υπολογισμός των θερμικών απωλειών της κατοικίας φαίνεται

αναλυτικά για το κάθε δωμάτιο στα φύλλα υπολογισμού θεσμικών

απωλειών. Στο σημείο αυτό θα παραθέσω μόνο τους συντελεστές

θεομοπερατότητας Κ. τους οποίους και υπολόγισα ύ βρηκα στους πίνακες τ ου τ.υπολόγιου κεντρικών θερμάνσεων από τις σημειώ­σεις του ί-αμλη Θεόφιλου.Κ οροφής - _____1_________

1 . y, 1

Κ οροφής - 0,24 ------

Κ παράθυρα - 2,6 (σελ. 15 πιν. 16)

Κ μπαλκονόπορτες^ 2,6 (σελ.12 πιν.8)

Κ τοίχοι εξωτερικοί - _______2_________1_ ± Σ ---------aC λ Qa

Κ μπλάκ κουζίνας - 2,6 ------ (σελ. 12 πιν.8)

Κ παράθυρα W.C. - 2,6 ----- (σελ. 15 πιν.16)

Κ κυρίας εισόδου ^ 3,0 ----- (σελ. 12 πιν,8)

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4ο

4.1 Η ΕρθΙΑ_^Σ_ΚΑΛΥΨΗΣ

Τα συμβατικά συστήματα θέρμανσης (με πετρέλαιο ή ηλεκτρισμό) υπολογίζονται ώστε να καλύπτουν το μέγιστο πιθανό φορτίο , που ονομάζεται και φορτίο υπολογισμού .

Αντίθετα ένα ηλιακό σύστημα θέρμανσης συνήθως καλύπτει ένα ποσοστό του ολικού ετήσιου φορτίου . Το ποσοστό αυτό ονομάζεται κάλυψη και χαρακτηρίζει το μέγεθος ενός ηλιακού συστήματος . Η απόδοση και τα οικονομικά του ηλιακού συστήματος εξαρτώνται βασικά από την κάλυψη . Η εκλογή της κάλυψης και επομένως του μεγέθους της εγκατάστασης γίνεται με οικονομικά κριτήρια .

Ο υπολογισμός των μέσων μηνιαίων φορτίων αποτελεί το πρώτο βή­μα της μελέτης ενός ηλιακού συστήματος και μπορεί να γίνει με την βοήθεια λεπτομερών ή προσεγγιστικών μεθόδων .

Οι λεπτομερείς μέθοδοι συνίστανται στον ώρα προς ώρα υπολογισμό των φορτίων με χρήση ηλεκτρονικού υπολογιστή . Είναι μέθοδοι ακρι­βείς αλλά δύσχρηστοι , γιαυτό έχουν αναπτυχθεί άλλες προσεγγιστικές μέθοδοι που χρησιμοποιούν μέσα μηνιαία μεγέθη .

4,2 ®Ε^ΝΣΗ_ΧΩΡ^

Για τον υπολογισμό των αέςων μηνιαίων φορτίων στην περίπτωση θέρμανσης χώρων χρησιμοποιείται η μέθοδος των 8αθμοημερών(τ!Ε0·ΡΕΕ - HAYS) , H μέθοδος στηρίζεται στην διαπίστωση ότι το ποσό ενέργειας που χρειάζεται για διατήρηση της θερμοκρασίας άνεσης σε ένα γί^ο εζαρτάται βασικά από την διαφορά των θερμοκρασιών χώρου και περι­βάλλοντος .

To μηvtαCo φορτίο L για την θέρμανση του χώρου είναι ανάλογο . του αριθμού των βαθμοημερών στη διάρκεια του μήνα .

L = 24 (VA)L D Pe (α)όπου

D ο αριθμός βαθμοημερών του μήνα (VA)^ το γινόμενο του μέσου συντελεστή θερμοπερατότητας και της. περιβάλλουσας επιφάνειας του κτιρίου .

fe ο συντελεστής εξοικονόμησης ενέργειας . Ανάλογα με την φύση του κτιρίου και για διακοπή λειτουργίας 8 - 1 6 ωρών ημερήσια , είναι Pe = 0,70 - 0,85 .

Στην περίπτωϊίή μας επειδή η θέρμανση της κατοικίας είναι συνεχής λαμβάνεται ie = Ι,Ο ,

0 παράγοντας (VA) , προκύπτει σαν πηλίκο των θερμικών απωλειών του κτιρίου , χωρίς προσαύξηση για διακοπτόμενη λειτουργία , προς την θερμοκρασίακή διαφορά υπολογισμού .

Οι συνολικές απώλειες θερμότητας της κατοικίας είναι :>4079 KcaH/K = 4,fl5 KW .

27° C(VA)l, 114,GZ W/°C .

0 βαθμός των .βαθμοημερών μιας ημέρας είναι η διαφορά μεταξύ της θερμοκρασίας αναφοράς και της μέσης θερμοκρασίας αυτής της μέρας , 0 αριθμός βαθμοημερών του μήνα είναι «^θρόισμα των βσθμοημερών όλων των ημερών του μήνα . Η θερμοκρασία αναφοράς είναι συνήθως Τ8°0 .Στην περίπτωσή μας η θερμοκρασία αναφοράς είναι 22°C , 0 αριθμός των βαθμοημερών με βάση τους 22°0 βρίσκεται προσεγγιστικά από τον τόπο :

D = ATk + (0,744 + 0,00387Da - 0,5 · 10 " ^ Da^) Ν .exp -£(ΔΤ - II,II)/9,02]2j (β)

όπου Ν eCvat ο αριθμός ημερών του μήναΔΤ^ Ή διαφορά μεταξύ της νέας θερμοκρασίας βάσης μειον τη μέση θερμοκρασία περιβάλλοντος του μήνα Da οι ετήσιες βαθμοημέρες■με βάση του I8°C .

Το σημείο + δείχνει ότι μόνο θετικές τιμές γίνονται δεκτές .

Π Ι Ν Α Κ Α Σ ,.(2)

ΥΠΟΛΟΓΤΣΜΟΣ ΑΡΙΘΜΟΥ ΒΑΘΜΟΗΜΓΡΩΝ ΜΕ ΒΑΣΗ ΤΟΥΣ 22°01 3 Μ 5

®L *c-iLO Dcx

! 5 34 4? 30ό 5<L7

1 ή5 343

(ή 40 34 41 3όβ 331

A 4 30 ft 430 1^1

Η 0 34 \ 13

0 34 5 30 403

Μ 30 40 4ft? 344

34 45 3ftft M50

ovoQ 0 43*5.5 1533

Από τον τύπο (σ) μπορούμε να βρούυε το μέσο μηνιαίο φορτίο για τη θέρμανση της κατοικίας .

L = --- X 527 C *cLx 24 X 3600 X°C d. Wh

X 10^ J ή Λ,< 5 GJαίνονται στον πίνακα β .Οι υπολογισμοί

Π_Ι_Ν_Α_Κ_Α_Σ___ g

ΦΟΡΤΙΟ ΓΙΑ ΘΕΡΜΑΝΣΗ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣΑ. Cv)Ab') = vl c

1

0\Υ. ίκ 'ΙΛ-Γ.-r\6oo i> iA)·» iO

I 5^? -r,'?5

Φ 6, 39

(Λ 3 ? i S.6I

A ■ S.G5

ίΛ L. Z

0 -163 2,45

Κ

ί\ A SO 6.1 S

Σννοΐο 15

4.3 ΠΑΡΑΓΩΓΗ ΖΕΣΤΟΥ ΝΕΡΟΥ

Για την παραγωγή ζεστού νερού απαιτείται ενέργεια αφενός για ανέβει η θερμοκρασία του κρύου νερού μέχρι την επιθυμητή θερμοκρα και αφετέρου για να καλυφθούν οι απώλειες δικτύου διανομής του ζε τού νερού .

L = L>j + Lp (γ)

To. μέσο μηνιαίο φορτίο για θέρμανση νερού , L , υπολογίζεται ως εξής t

L = Ν· Yw · ρ · Cp · (Tw - Ί>η) (δ)όπου

Ν ο αριθμός ημερών του μήναYw η μέση ημερήσια κατανάλακίη ζεστού νερού θερμοκρασίας TwCii)ρ το ειδικό βάρος του νερού (11^/^)Cp η ειδική θερμότητα του νερού (4Τ90Tw η επιθυμητή θερμοκρασία του ζεστού νερούTm η θερμοκρασία του κρύου νερού

Η απαιτούμενη ποσότητα νερού εξαρτάται από το είδος του κτιρίου (κατοικία , ξενοδοχείο κλπ.) από το μέγεθος του κτιρίου αριθμός ενοίκων , αριθμός κλινών) και από τον τρόπο ζωής αυτών που χρησιμο­ποιούν το νερό . Στην περίπτωσή μας δέχομαι ότι η κατοικία είναι υψηλής στάθμης και έχει ως μέση ημερήσια κατανάλωση νερού 50 ^ το άτομο .

Η κατώτερη επιθυμητή θερμοκρασία Tw του ζεστού νερού χρήσης λαμ- βάνεται ίση με 40°C όπως γίνεται στις περισσότερες περιπτώσεις .

Η θερμοκρασία του κρύου νερού , Tm , εξαρτάται από την προέλευση του νερού . Αν το νερό διανέμεται μέσα σε ένα εκτεταμένο υπόγειο δίκτυο , όπως γίνεται στις μεγάλες πόλεις , η θερμοκρασία του κρύου νερού είναι περίπου ίση με την θερμοκρασία του εδαί^ους στο 3άθος που εκτείνεται στο δίκτυο . Φυσικά και το σπίτι , για το οποίο γίvεταL η μελέτη αυτή , ανήκει στην κατηγορία α^χή μ^ας και βρίσκεται στη Θεσσαλονίκη .

Η μέση μηνιαία θερμοκρασία του κρύου νερού για εκτεταμένο υπόγειο δίκτυο δίνεται από πίνακα .

Τις μέσες μηνιαίες απώλειες του δικτύου , Lp , δεν τις υπολο­γίζουμε γιατί η απόσταση των υποδοχέων από την δεξαμενή είναι μικρό

τερη από 30 μέτρα .Στο υπό μελέτη σπίτι κατοικούν μόνιμα τέσσερα άτομα ,

Π_Ι_Ν_Α_Κ_Α_Σ___

ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΦΟΡΤΙΟΥ ΠΑΡΑΓΩΓΗΣ ΖΡΣΤΟΥ ΝΡΡΟΥ

Vw Tr,'__03 1 ύό'3}

Lw_______I

hA.

(ή:IA

10N

3A

3430

3430

*34

3430

3430

34

^ ΟΤ^Λ

404341-

43

VIn

^04 :

43

40

•3131301?131Λ

4δ

4810

13

1?

30

0,23

0,16o.i?0,6?

O,

0,46

0.46

ο,ς-ο

o.Sl

0,68

ΚΕΦΑΜΙ0_5ο

5.1 η_μεθ οδος_των_καμπΥΛΩΝ_?

5.1.1 ΜΕΘ0Δ0Ι_]π0Λ0ΓΙΣΜ0Υ

Για να γίνει η σχεδίαση ενός οικονομικά βιώσιμου ηλιακού συστή­ματος πρέπει να προηγηθεί ο υπολογισμός της θερμικής απόδοσης , δη­λαδή ο προσδιορισμός της ωφέλιμης ενέργειας , που παρέχει το σύστη­μα αυτό .

Μία προσέγγιση στο πρόβλημα είναι η προσομοίωση του συστήματος με μία σειρά μαθηματικών σχέσεων που αναπαριστουν την λειτουργία των διαφόρων τμημάτων του συστήματος . Επειδή τα μετεωρολογικά δεδομένα ενός τόπου είναι συνήθως γνωστά το πολύ κάθε ώρα , ο υπολογισμός γί­νεται με την βοήθεια ηλεκτρονικού υπολογιστή ώρα προς ώρα .

Εκτός της προσομοίωσης , που η εφαρμογή της προϋποθέτει την ευ­χέρεια χρήσης ηλεκτρονικού υπολογιστή , έχουν αναπτυχθεί διάφορες προσεγγιστικές μέθοδοι που μειώνουν τον όγκο των υπολογισμών σημαν­τικά , αφού χρησιμοποιούν μόνο τα μέσα μηνιαία μετεωρολογικά δεδομέ­να για τον υπολογισμό της μακροχρόνιας απόδοσης του ηλιακού συστήμα­τος .

Η πιο γνωστή προσεγγιστική μέθοδος υπολογισμού είναι η μέθοδος των καμπύλών F που αναπτύχθηκε από τους Αμερικάνους S. ICLETN , W.B'f'- CKMAN AND J. DUFFIE του Πανεπιστημίου του WINSCOSIN . Η μέθοδος εί­ναι κατάλληλη για τον υπολογισμό κατά πρώτο λόγο συστημάτων θέρμανσης, ενώ μπορεί επίσης να χρησιμοποιηθεί για υπολογισμό συστημάτων παραγω­γής ζεστού νερού ,ήγια συνδυασμό των δύο .

5.2 ΠΕΡΓΓΡΑΦΗ_ΤΗΣ_^βΟΔΟΥ_ΤΩΝ_ΚΑΜ^

Κατά την μέθοδο των καμπύλών F , το ποσοστό , του μηνιαίου

- 18 ·

θερμικού φορτίου που καλύπτεται από την ηλιακή ενέργεια ή απλά η κάλυψη εκφράζέται εμπειρικά με την βοήθεια δυο αδιάστατων συντελεσ­τών X και Υ .

X = (Fp/Ρή) X (Tzcf - Τα) X X (Ac/D X Κ2 X (ε)

Υ = (Τα)η X (F^/F^) X (Τα)/(Τα)η X Ητ X (Ac/L) X (°τ).

όπου·

Ac η επιφάνεια των ηλιακών συλλεκτών (μ^)FJ /F ο διορθωτικός συντελεστής συλλέκτη εναλλάκτη^ ϋχ , FJ (τα) : χαρακτηριστικά μεγέθη του συλλέκτη που προκύπτουν

από την καμπύλη απόδogής του

θερμοκρασία αναφοράς που ορίζεται ίση με IOO°C

η μέση μηνιαία θερμοκρασία ημέρας

η χρονική περίοδος κάθε μήνα (5)

το μέσο μηνιαίο φορτίο (J)

η μέση μηνιαία ακτινοβολία που προσπίπτει στο επίπεδο του συλλέκτη - >ηο)

(Τα)/(Τα)η διορθωτικός συντελεστής

Κ2 συντελεςτής χωρητικότητας δεξαμενής

συντελεστής ζεστού νερού

Κ. συντελεστής εναλλάκτη θερμότητας φορτίου

Tsx-p

Τα

ΔΕ

L

Ητ

Ot αδιάστατοι συντελεστές X και Υ έχουν της εξής φυσική έννοια . Το Υ αντιστοιχεί με το πηλίκο της ολικής ενέργειας που απορροφάται ■ από την επιφάνεια των συλλεκτών προς το λικό θερμικό φορτίο του μήνα , Το X αντιστοιχεί με το πηλίκο των απωλειών του συλλέκτη προς τοαλικό θερμικό φορτίο του μήνα .

Για τον προσδιορισμό της κάλυψης F , δηλαδή του ποσοστού του θερμικού φορτίου που καλύπτεται από την ηλιακή ενέργεια , πρέπει πρώτα να προσδιορισθούν οι συντελεστές X και Υ. Η μέση μηνιαία ωφέ­λιμη ενέργεια είναι γινόμενο του F επί το μέσο μηνιαίο θερμικό φορ­τίο , L , για κάθε μήνα . Η μέση ετήσια κάλυψη είναι το άθροισμα των F X L διαιρεμένο με το μέσο ετήσιο φορτίο .

Η τιμή του Β προκύπτει από διάγραμμα αλλά και από την παρακάτω εξίσωση ;

F = Ι.029Υ - 0,065 X - 0,245Υ^ - Ο,ΟΟΤΒΧ^ - 0,02Ι5Υ^ (ζ)για 0 < Υ< 3 και 0 < X < 18

Στην περίπτωσή μας και επειδή δεν γνωρίζουμε τα τετραγωνικά μέτρα της συλλεκτικής επιφάνειας , θεωρώντας ότι θέλουμε κάλυψη της τάξης του 50/^ δηλαδή γνωρίζοντας το F ίσο με Ο,ζΟ , θα υπολογίσουμε την συλλεκτική επιφάνεια ,

Τώρα θα δώσω τις τιμές μερικών συντελεστών των εξισώσεων (ε) και (στ) .

Fr / Fr = 0.95 . Pr Ui, = 4 , 1 W/°C · h-i

F^ (Τα)η = 0,69 , το Τα παίρνεται από τον πίνακα 5 στο τέλος

το (τα)/(τα)η παίρνεται από τον πίνακα ?0 στο τέλος .

Η μέση μηνιαία ακτινοβολία σε κεκλιμένο επίπεδο , Ητ , εκφράζε- , ως εξής j Ητ = R · Η

όπου

Η η ρΑ\νι.«_'η1,(>.γ.« . ακτινοβολία σε οριζόντιο επίπεδο (πίνακας ·15)

R ο συντελεστής μετατροπής (πίνακας 49)

Τους συντελεστές , και θα τους υπολογίσουμε παρακάτω ,

5.5. ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΗΣ_ΧΩΡΗΤIKOTTO^

Αποδεικνύεται ότι αύξηση του όγκου της δεξαμενής πάνω από 50 λίτρα νερού α.νά τετραγωνικό μέτρο συλλεκτικής επιφάνειας βελτιώνει ελαφρά της ετήσια απόδοση του συστήματος ,

Αν ληφθει υπύψη και το κόστος της δεξαμενής αποόεικνυεται ότι η βε'λτιοτη χωρητικότητα βρίσκεται μεταξύ 50 και 100 λύ­τρων νερού ανά τετραγωνικό με'τρο συλλεκτικής επιφάνειας.

Οι καμπύλες Ρ όχουν αναπτυχβει για χωρητικότητα δεξαμενής 7,5 μπορούν όμως να χρησιμοποιηθούν και για τον υπο­λογισμό συστημάτων με άλλη χωρητικότητα δεξαμενής με την βοήθεια του συντελεστή Κ2 που δίνεται οπό την εξίσωση (η)

- (Μ/75)- 0,25 (η)όπου υ είναι η χωρητικότητα της αποθήκης σε λίτρα ανά τετρα­γωνικό μέτρο συλλεκτών.

Σ την περίπτωση μας το Μ είναι 75 δηλαδη Κ^- 75/75 -0,25.

^2 - ■'5.4

Η μέθοδος των καμπύλών F όχει αναπτυχθεί για ηλιακά συστήματα που καλύιιτουν ανάγκες θέρμανσης και ζεστού νερού, με την προϋπόθεση όμως ότι το φορτίο για τη θέρμανση νερού είναι μικρό ποσοστό του φορτόου για θε'ρμανση χώρου. Στην πε­ρίπτωση αυτή είναι - I.

5.5 ΣΥΝΤΕΛιΣΤΡ Σ_ΕΝΑΜΑΚΚ

Το με'γεθος του εναλλάκτη φορτίου επηρεάζει σημαντικά την απόδοση του ηλιακού συστήματος. Όταν μειώνεται το μόγεθος του εναλλάκτη η θερμοκρασία της δεξαμενής πρόπει να αυξηθεί για να μπορεί να παρε'χει το ι'διο ποσό ενέργειας. Αυτό έχει σαν αποτέλεσμα υψηλότερη θερμοκρασία εισόδου στους συλλέκτες, πΐ'άγμα που μειώνει της απόδοσης τους.

Ένα μέτρο του μεγέθους του εναλλάκτη που απαιτείται, για ένα συγκε­κριμένο κτίριο δίνεται από τον αδιάστατο παράγοντα , Cmio/(UA)^ , Όπου Σγ είναι ο συντελεστής εκμετάλλευσης του εναλλάκτη του φορτίου . 0 mm είναι η ελάχιστη θερμοχωρητική παροχή στον εναλλάκτη , που συμπίπτει συνήθίνς με αυτή του αέρα . (UA)j είναι το γινόμενο του μέσου συντελεστή θερμοπερατότητας επί την εξωτερική επιφάνεια του , κτιρίου ,

Η-βέλτιστη τιμή του συντελεστή Cm'm/CuA)^, από θερμικής σκοπιάς είναι απεριόριστα μεγάλη , Αν λάβουμε υπόψη όμωςτό κόστος του εναλ­λάκτη , οι πιο οικονομικές τιμές του συντελεστή πρακτικά κυμαίνονται μεταξύ I και 3 . Η μέθοδος F έχει αναπτυχθεί για Cm)n/(UA)^ == 2 . Γι’αυτή την τιμή το υπολογίζεται από την εξίσωση (ι) .

= 0,39 - 0,65exp [ - 0,Ι39/(έι, C,r m/(UA)Qj ^ (ι)

^ Κ = 0,996 .

Όπως αναφέρθηκε και παραπάνω , επειδή θέλω να υπολογίσω τα τετρα­γωνικά μέτρα της συλλεκτικής επιφάνειας , για δεδομένο ποσοστό κάλυψης, θα υπολογίσω τα πηλίκα X/Ac και Y/Ac . Η όλη πορεία φαίνεται στον παρακάτω πίνακα .

^ιι

Qι5

'Γ >rs Of tr.σ- iw6 'S O' o' o

I§

ο ο ο ο b ο ο

ο- Χ

12 < ζ -_) 2ί <3

Γνωρίζοντας 6xl ο Ιανουάριος ίχει το μεγαλύτερο φορτίο από ύλους τους μήνες, προσπαθώ να υπολογίσω για πάσα τετραγωνικά μή­τρα συλλεκτικής επιφάνειας εχω καλύψει 50?S το μήνα αυτί. Πολλα­πλασιάζοντας τις στήλες (9) και (10) του πίνακα (στ) με διάφορα J2 συλλεκτικής επιφάνειας υπολογίζοντας ίστι τα X και Υ. Στη συνήχεια απί την εξίσωση (ζ) βρίσκω το Ρ. 'Πτσι βρήκα ίτι για 63 ^2 συλ­λεκτικής επιφάνειας ήχω τον Ιανουάριο κάλυψη 50^· Στον παρακάτω πίνακα φαίνονται για κάθε μήνα ,τα Χ,Υ και το ποσοστό κάλυψης,για 63 JI2 συλλεκτικής επιφάνειας.

Π _I_N_A_K_A_LKJ)

i 2 A 5Ac Cwi^3 y F

1 5 L ii> 1.15 ’S"' /? \λ η i.eocΜ ‘i, 133 0.72A r H.COO 0Μ Zi.CiSS 10,26 7 1.0Ο " < 1\\l I0,2c"; 2.5^1 o. ni/Λ is'.oci \y-iz o.CL

Βλέπουμε όχι για όλους τους μήνες , εκτός από τον Ιανουά­ριο, Φεβρουάριο και Δεκέμβριο που το ποοοοτό κάλυψης είναι σχετικά χαμηλό της τά. ης του 0,5-0,65, το ποσοστό κάλυψης είναι 100^. Επομε'νως μόνο για τους προαναφερθόντες μήνες θα χρειασθεί μία βοηθητικη ενε'ργεια. Αυτή θα είναι ε'νας λέβη­τας πετρελαίου.-

ΚΒΦΑΜΙ0_6ο

■6.1 2ί5252?ίί12ϊ2ϊά_2Δίά535-5Π2?5ίΑτ^

Γενικά

Η μεγάλη ώθηση που έχει δοθεί στα συστήματα εκμετάλλευσης της ηλιακής ενέργειας είναι συνέπεια της πετρελαϊκής κρίσης της δεκαε­τίας του 70 με τα προβλήματα στο εφοδιασμό πετρελαίου και την δρα­ματική αύξηση της τιμής του .

Απδ τότε η βιομηχανία και τα ερευνητικά κέντρα έχουν αυξήσει τις προσπάθειές τους για την ανάπτυξη και βελτίωση τεχνολογιών και συστη­μάτων εξοικονόμησης ενέργειας . Ειδικό ενδιαφέρον έχει συγκεντρωθεί στα συστήματα εκμετάλλευσης της ηλιακής ενέργειας για παραγωγή ζεστού νερού και σε μικρότερο βαθμό , θέρμανση χώρων , σφού αυτά τα συστή­ματα μπορούν να συμβάλλουν σημαντικά στην αντικατάσταση μεγάλου μέρους του απαιτούμενου συμβατικού καυσίμου ,

Για να είναι αποτελεσματικό ένα ηλιακό σύστημα , πρέπει να συνδυά­ζει κατά το δυνατόν μεγάλο χρόνο ζωής , υψηλή απόδοση και μικρό κόσ­τος κτήσεως . Η βελτίωση των χρησιμοποιουμένων υλικών κατασκευής συν­τείνει συνήθως σε αύξηση του χρόνου ζωής ή και της απόδοσης , όμως ταυτόχρονο,'.συμβάλλει σε αύξηση του κόστους ,

Η δαπάνη για την απόκτηση ενός συστήματος εκμετάλλευσης της ηλιακής ενέργειας δικαιολογείται μόνο όταν τα οικονομικά αποτελέσμα­τα για τον χρήστη του συστήματος είναι θετικά .

Μέτρο του συμφέροντος ή όχι ενός συστήματος είναι η " οικονομικό- τητά " του που μετριέται με διάφορους τρόπους λιγότερο ή περισσότερο σύνθετους , ανάλογα με τα οικονομικά στοιχεία, που περικλείει .

Πολλές φορές μία επένδυση ενώ δεν είναι οικονοαικά ελκυστική για τον ιδιώτη επενδυτή , έχει ουσιαστικά οφέλη για το κράτος (περιορισμό

εισαγωγής καυσίμων , τόνωση ντόπιας κατανάλωσης κλπ.) .

Στις περιπτώσεις αυτές οι κυβερνήσεις δίνουν κίνητρα στους ιδιώτες υπό μορφή δωρεάν παροχών , δαπανών , φορολογικών απαλλαγών κλπ.

Οι εγκαταστάσεις εκμετάλλευσης της ηλιακής ενέργειας υπάγονται σ’αυτή την κατηγορία .

6 .2

Με τον νόμο 814/78 δπως τροποποιήθηκε πρόσφατα , εκπίπτει από το φορολογητέο εισόδημα των ιδιωτών η αξία αγοράς και εγκατάστασης ηλιακού θερμοσίφωνα μέχρι ανώτατου ποσού 40.000 δρχ. Με το μέτρο αυτό ευνοούνται βέβαια οι υψηλότερου εισοδήματος τάξεις , γι'αυτούς δε που δεν φορολογούνται , όπως π.χ. οι αγρότες , το κίνητρο δεν υφίσταται καθόλου .

6.3 Δ ^ Ι Ο

Με απόφαση της Νομισματικής Επιτροπής (1980’και 1981) επιτρέπεται στις εμπορικές τράπεζες να χορηγούν δάνεια σε ενδιαφερόμενους ιδιώ­τες μέχρι ποσού της αξίας αγοράς και εγκατάστασης του ηλιακού θερμοσίφωνα . Το δάνειο αυτό δίδεται με τραπεζικά κριτήρια και υπό- κειται στους περιορισμούς και τις διαδικασίες που επιβάλλει το τρα­πεζικό σύστημα .

6.4 2ίΚ0Ν0ΜΙΚΗ_ΑΞΙ0Λ0ΓΗΣΗ

ΕΙΣΑΓΩΓΗ

Μία πρόταση για ένα τεχνικό σύστημα γίνεται συνήθως δεκτή και, μπαίνει σε εφαρμογή μόνο αν περάσει επιτυχώς τους εξής ελέγχους · τεχνολογικό , οικονομικό , χρηματοδοτικό , πολιτικό , κοινωνικό ,

αισθητικό και ποιότητα περιβάλλοντος .Αναφορικά με την οικονομική αξιολόγηση μιας δραστηριότητας ή

ενός τεχνικού συστήματος , ο μελετητής συνήθως αντιμετωπίζει τα εξής 3 ερωτήματα :

1. Είναι ητ,δραστηριότητα οικονομικά δυνατή ;

2. Μεταξύ δύο ή περισσότερων δραστηριοτήτων με τους ίδιους γενικούς σκοπούς και τις ίδιες τεχνολογικές δυνατότητες , ποια είναι η περισσότερο συμφέρουσα από οικονομικής πλευράς ;

3. Όταν το χρηματικό ποσό , που διατίθεται για νρηματοδότηση έργωνή δραστηριοτήτων , είναι περιορισμένο , πως θα κ^τανεμηθεί μετα­ξύ διαφόρων , οικονομικά αποδεκτών , δραστηριοτήτων ι

6.2 Π^ΙΟΔΟΣ_ΕΠΑΝΑ ΚΤΗΣΗΣ_ΟΦΑΜ ΙΟΥ_^Π . Κ. )

Η περίοδος επανάκτησης κεφαλαίου είναι ένας δείκτης που χρησιμο­ποιείται όταν χρειάζεται μία γρήγορη εκτίμηση μιας επένδυσης όπως και στην περίπτωσή μας . Η Π.Ε.Κ. ορίζει το χρονικό διάστημα που χρειάζεται για να καλυφθεί η αρχική δαπάνη της επένδυσης .

Η Π.Ε.Κ. υπολογίζεται με διάφορους τρόπους , δύο από τους οποίους περιγράφονται -παρακάτω :1, Υπολογισμός της χρονικής περιόδου που χρειάζεται για να καλυφθεί

η αρχική δαπάνη της επένδυσης από τις αναμενόμενες εισροές που προκύπτουν .

2. Υπολογισμός της χρονικής περιόδου που απαιτείται ώστε τα οικονο­μικά οφέλη που προκύπτουν από μία επένδυση να ισοδυναμούν με το υπόλοιπο του χρέους . Ρι,α τον υπολογισμό της Π.Ε.'ί. με αυτή τη μέθοδο χρειάζεται λεπτομερής διαχρονικός υπολογισμός των εισροών από μία επένδυση .

^ Α Μ Ι 0 _ 7 ο

7.1 ΔΙΑΣ™ΔΤ’ΣΗ_ΣΏΤΟΤΧ^Σ__ΗΛτΑ^^

ΕΙΣΑΓΩΓΗ

Η διάταξη των σωληνώσεων διασύνδεσης μιας συστοιχίας συλλεκτών πρέπει να εξασφαλίζει την κατά το δυνατόν καλύτερη απόδοση του συ­νόλου των συλλεκτών με το μικρότερο δυνατό κόστος . Οι συλλέκτες δια- τάσσονται συνήθως στο δώμα κάποιου κτιρίου σε παράλληλες σειρές .Οι συλλάκτες κάθε σειράς συνδέονται μεταξύ τους είτε παράλληλα , είτε σε σειρά , είτε σε συνδυασμό των δύο(μικτή σύνδεση) . Σε κάθε άλλη σύνδεση εκτός από την παράλληλη , τα θερμικά χαρακτηριστικά Ερ (τα) και της συστοιχίας διαφέρουν από αυτά που ισχύουν γιαένα συλλέκτη . Οι PUN'CLE και DATFY (1970) , απέδειξαν ότι η μικτή σύνδεση συνεπάγεται πιο ομοιόμορφη κατανομή της ροής και θερμοκρα­σίας στους συλλάκτες . Οι διαδοχικές σειρές συνδέονται μεταξύ τους παράλληλα κατά το τρισωλήνειο σύστημα (TTCHFLWM ή REVERSE RETURNsystem) .

- 32 -

7 .2 ΔΙΑΣΏίΔΕΣΗ_Σ ΥΛ^ΚΤΩΝ_ΕΓίαΤΑΣ^

Οι πιθανοί τρόποι σύνδεσης έχουν σναφερθεί . " ίναι φανερό ότι στις περιπτώσεις της μικτής σύνδεσης (γ και δ) ο αριθμός των συλ­λεκτών που συνόέονταιμεταξύ τους παράλληλα ή σε σειρά αποτελούν τη βασική ομάδα , μπορεί να μεταβάλλεται , όσο ο αριθμός των ποθανών τρόπων διασύνδεσης των συλλεκτών της σειράς . Λπό την πράξη όμως επιβάλλονται κάποιοι περιορισμοί στον τρόπο δημιουργίας της συστοι­χίας των συλλεκτών , που είναι οι εξής :

a, Η συστοιχία των συλλεκτών απαρτίζεται μόνο από όμοιες σειρές <

β. 0 αριθμός κάθε σειράς κυμαίνεται από 1 - ^ 2 συλλάκτες .

γ. Κάθε σειρά απαρτίζεται από επανάληψη της ίδιας βασικής ομάδας .

Είναι φαντρό ότι το συνολικό μήκος σωληνώσεων μιας συστοιχίας συλλεκτών εξαρτάται (πέρα από τον συνολικό αριθμό συλλεκτών^ τόσο · από τον αριθμό συλλεκτών κάθε σειράς όσο και από τον τρόπο σύνδεσης των συλλεκτών σε κάθε σειρά .

Αυτό φαίνεται παραστατικά στα σχήματα στο παράρτημα . Από αυτά τα σχήματα συμπεραίνουμε τα ακόλουθα t

α. Όσο αυξάνεται ο αριθμός των συλλεκτών που συνδέονται σε σειρά , σε μια σειρά συλλεκτών , τόσο με.ιώνεται το συνολικό μήκος των σωληνώσεων .

β. 0 μεγάλος αριθμός συλλεκτών σε κάθε σειρά μειώνει το συνολικό μήκος σωληνώσεων στην παράλληλη , την εν σειρά και την μικτή σύνδεση τύπου Γ. Στην μικτή τύπου δ ισχύει το αντίστροφο ,

Τέλος στην εν σειρά σύνδεση η απόδοση των συλλεκτών διαφέρει από τον ένα στον άλλο καθώς η θερμοκρασία εισόδου του θερμικού μέσου σε κάθε συλλέκτη είναι αυτή που αντιστοιχεί στην έξοδο του προηγούμενου .

Στην προκειμένη περίπτωση , στη δική μας εγκατάσταση , ο συνο­λικός αριθμός των συλλεκτών βρίσκεται αν διαιρέσουμε την συνολική επιφάνεια συλλεκτών , που έχει υπολογιστεί ίση με 63 , δια τηςκαθαρής επιφάνειας του ενός συλλάκτη , που είναι ίση με 2,Τ .

Αριθμός συλλεκτών = 65 ; 2,1 = 5 0Η διάταξη των συλλεκτών που εκλέγεται λαμβ~νομένων υπόψη των

στοιχείων που προαναφέρθηκαν είναι η εξής ;

Σύνδεση σε σειοά με (5) συλλέκτες σε κάθε οετοά. 'ϋτσι, οι σετσε'ς ει,'ναι, (6),ώστε 6 σειρές X 5 συλλέκτες - 30 συλλέκτες.

Η τοποθλετηση των συλλεκτών θα γίνει στην πλάκα της κατοι­κίας.

Η λύση αυτύ εξασφαλίζει κοντινή απόσταση μεταξύ συλλεκτών και λεβητοστάσιου ώστε να δημιουργούνται μικρά μηκη σωληνώσεων και συνεπώς να μειώνονται οι θερμικές απώλειες.-

7.3 ΔΙΚΤΥ0_ΣΩΜ^ΝΩΣΕΩΝ_ΣΥ11ΔΞ

1\ παροχή του θερμικού φορέα μέσα σε κάθε συλλέκτη λαμβά- νεται από προαπέκτ ιση με 1,6 οπότε η παροχή συλ­λέκτη καθαρής επιφάνειας 2,1 είναι 1,6 X 2,1 - 3,36= 201,6

Επομένως η παροχή για τη μια σειρά συλλεκτών είναι 201,6 Στο σημείο αυτό πρέπει να αναφέρουμε ότι η πτώση πίεσης των

σωλήνων στην πράξη επιλέγεται στην περιοχή των 30LE5 ΣΥ ανά τρέχον μέτρο σωλήνων. ·Ιε δεδομένο αυτό και από το διάγραμμα του σχήματος για συνολική παροχή των 6Χ 201,6 - 1209,6 εκλέγεται σωλήνας διατομής 3/4"για τον κεντρικό κλάδο. •Ίεταξλυ των συλλεκτών της κάθε σειράς θα χρησιμοποιηθεί σωλήνας διατομής 1/2"

Γεα τη μόνωση των σωλήνων θα χρησιμοποιηθεί υαλοβάμβακας πάχους 301£Ι τυλιγμένος με χαρτόνι και ύφασμα εμποτισμένο με ασφαλτικό υλικό. Επίσης πρέπει να προσέξουμε οι σωλήνες να έ-,

χουν την κατάλληλη κλίση για τον εξαερισμό.

7·4.-·-. ΚΥΙ^ΟΦΟΡΗΤΗΣ

Για να βρούμε τον τύπο του κυκλοφορητη του κλειστού κυκλώματος πρέπει να ξέρουμε το μανομετρικό ύψος 3 και την πητροχη της συστοι­χίας των συλλεκτών . Η παροχή έχει βρεθεί και είναι ίση με jJ\)

ή l,20^G μ^/ h . Το μανομετρικύ ύψος Η είναι ίσο με το γινόμενο του μήκους των σωληνώσεων της μιας σειράς της συστοιχίας επί την πτώση πίεσης ανά τρέχον μέτρο σωλήνα επί ένα συντελεστή τοπικών αν­τιστάσεων που δημιουργούνται από τα διάφορα εξαρτήμι^τα του δικτύου .Το μήκος των σωληνώσεων είναι-20 m , η πτώση πίεσης 30ΐπηιγ» ΣΥ/ίρ και ο συντελεστής τοπικών αντιστάσεων Τ,25 .

Επομένως το μανομετρικό ύψος είναι j η = 20X30X1,25 = 15 0 = Ο Ρ5Από το διάγραμμα της εταιρίας κυκλοφορητών WILO εκλέγεται , για

Q = και Η = ο, m , κυκλοφορητής RS 2 S'2 .

•ΚΜ^ΙΟ^Θο

8.1. Ε^2Γ5_?5ϊΞΙ2ϊ_5^?^^'^°Ι_Π?^ί?'^'^°^

Όταν λδγω κλιμηττολογικών συνθηκών υπάρχει κίνδυνος να παγώσει το νερδ μέσα στον συλλέκτη χρησιμοποιούμε ένα αντιπαγατυικδ υγρδ , · το οποίο πρέπει να μην είναι τοζικδ . '?νσ τέτοιο είναι η προπυλε- νογλΰπδλη , που χρησιμοποιούμε και στην περίπτωση μας γιατί στην Θεσσαλονίκη η ελάχιστη θερμοκρασία φτάνει τους - 5°C . Από το σχή­μα προκύπτει δτι η’απαιτούμενη περιεκτικδτητα προπολενογλυκδλης είναι 18^ κατά βάρος .

- 36 -

8.2 Δ0^Ι0_Δ^ΣΤ0^Σ_Κ^Ω.^Τ0Σ

Για να εκλέξουμε δοχείο διαστολής πρέπει να ξέρουμε τον όγκο του θερμικού φορέα του κυκλώματος . /υτδς είναι 4- /rr\i συλλεκτικής επιφάνειας δηλαδή έ>5 μ^ Ύ 4?^/μ^ = ZS2 (j. . 0 συντελεστής θερμι­κής διαστολής για διάλυμμα προπυλενογλυκόλης Τ8'!6 απδ 8°C σε 90°C είναι ίσος με 4,9" (απδ το σχήμα ). Επομένως ο δγκος δια­στολής είναι ίσος με 252 X 0,049 = ^ . 0 δγκος του δοχείουδιαστολής λαμβάνεται τριπλάσιος απδ τον δγκο διαστολής και είναι 3 X 12.34 = hf.oA = 3S ^ .

ΚΕΦΑΜΙ0_9ο

Όσο καλύτερη είναι η ποιότητα των υλικών και η κατασκευή , τόσα περισσότερα χρόνια , θα λειτουργήσει αποδοτικά το σύστημα της θέρμανσης με ηλιακή ενέργεια , χωρίς βλάβες και φθορές .

Οι πιθανότητες είναι οι εξής ;1. Να παρουσιάσει διαρροή το δοχείο συλλογής ,2. Να διαβρωθούν οι σωλήνες του κυκλώματος συλλέκτου - δοχείου

συλλογής ,3. Να κλείσουν ή να μειω&ούν οι διατομές των σωλήνων του κυκλώμα­

τος μεταφοράς ενέργειαο κυρίως στην έξοδο του νερού από τον συλλέκτη .

4. Να παρουσιαστεί συμπύκνωση υδρατμών στην γυάλινη επικάλυψη .5. Να πάθει βλάβη ο συλλέκτης από πάγωμα νερού .6. Να ραγίσουν ή να σπάσουν τα γυάλινα φύλλα της επικάλυψης .7. Να μειωθεί η απόδοση του συστήματος ,

Οι αιτίες που προκαλούν αυτές τις φθορές και τις βλάβες είναι οι εξής I

1. Το χείο συλλογής μπορεί να παρουσιάσει διάβρωση από γαλβανικά αίτια όπως π.χ. Αν οι αγωγοί νερού του συστήματος είναι χάλκι­νοι και το δοχείο συλλογής από μαύρη λαμαρίνα .

2. Μπορεί για τον ίδιο λόγο να παρουσιάσουν διαρροή κ ι οι σωλήνες του κυκλώματος μεταφοράς της θερμικής ενέργειας αν είναι από «■ διαφορετικό υλικό από το υλικό που χρησιμοποιήθηκε για τους αγωγούς νερού του συλλέκτη κλπ.

3. Όταν ο ρυθμός κυκλοφορίας του νερού στον συλλέκτη είναι ασήμαν­τος , παρά την μεγάλη έκταση της ηλιακής ακτινοβολίας , τότε η

. 33 -

θερμοκρασία του νερού στην έξοδο του συλλέκτη μπορεί να γίνει αρκετά υψηλή , οπύτε η απόθεση αλάτων στα τοιχώματα των σωλήνων ρίναι με την πάροδο του χρόνου αναπόφευκτη .

Για σκληρά νερά ο κίνδυνος αυτός είναι μεγαλύτερος .

4. Όταν το κιβώτιο του συλλέκτη δεν είναι στεγανό και κυρίως όταντα γυάλινα φύλλα της επικάλυψης δεν προσαρμόζονται στεγανά η υγρασία θα εισχωρήσει στο κιβώτιο και με την πτώση της θερμοκρα­σίας θα παρουσιαστεί συμπύκνωση ατμών στην γυάλινη επικάλυψη .

5. Το πάγωμα του νερού είναι η μεγαλύτερη βλάβη γιατί πρέπει να δια­λυθεί τελείως ο συλλέκτης και να επισκευαστούν ή να αντικαταστα- θούν τα μέρη που καταστράφηκαν .

6. Τα γυάλινα φύλλα της επικάλυψης .του συλλέκτη μπορεί να ραγίσουν ή και να σπάσουν :α) Είτε από κακή τοποθέτηση (λόγω διασγολήςβ) Είτε αν ο συλλέκτης μείνει χωρίς νερό έστω και για μικρό

χρονικό διάστημα και είναι εκτεθειμένος στην ηλιακή ακτινοβολία. Στην διπλή επικάλυψη συνήθως ραγίζει το εσωτερικό φύλλο .

γ) Είτε από καιρικές συνθήκες (άνεμος , χαλάζι δ Από ανθρώπινη αμέλεια ή κακότητα (βανδαλισμός) .

7. Η μείωση της απόδοσης του συστήματος μπορεί να οφείλεται κατά κύριο λόγο από φθορά της μόνωσης , είτε λόγω κακής προστασίας της ή από φθορά της επάλειψής της κλπ.

9.2 ΧΩΡΗΤ ΚΟΤΗΤΑ_ΔΕΞΑΜ^Σ_ΑπθθΗ^ΥΣΗΣ_^^

Το μέγεθος της δεξαμενής προκύπτει αν πολλαπλασιάσουμε την συλ­λεκτική επιφάνεια , Ac = 65 μ^ , με την χωρητικότητα της δεξαμενής ανά τετραγωνικό μέτρο , Μ = ?5 H /μ^ . Επομένως το μέγεθος της δε­ξαμενής είναι Ac X Μ = 63 X = 4,1,2' (Ι .

ΘΕΡΜΑΝΣΗ MS ΑΚΤΙΝΟΒΟΛΙΑΣτις συνηθισμένες εγκαταστάσεις κεντρικών θερμάνσεων, τα σώματα μεταδίδουν την θερμότητα στο χώρο, με μεταφορά, με αγωγιμότητα και με ακτι)3οβολια,-

θέομωινση με ακτινοβολία, εννοούμε τη θέρμανση εκείνη που δε λειτουργεί με τα γνωστά θερμαντικά σώματα αλλά με ενδοδαπέδια δέσμη σωλήνων η με τοποθέτηση της ίδιας δέσμης στην οροφή ό οτα πλευρικά τοιχώματα ή και σε συνδυασμό τοποθέτησης της στο δάπεδο, στην οροφή και στα πλευρικά τοιχώματα.

Ακόμα, μπορούμε να συνδυάσουμε τη θέρμανση με ακτινο­βολία με την κλασική θέρμανσηjοπότε καταλήγουμε στο μικτό λεγόμενο σύότημα θέρμανσής.

Στη θέρμανση μέ ακτινοβολία η θερμότητα διαπεδνά τον αέρα και θερμαίνει οποιοδήποτε σώμα στερεό ή υγρό συναντά.

Τα πλεονεκτήματα της θέρμανσης με ακτινοβολία ,είναι;1) Η'οικονομία του χώρου και η καλύτερη εσωτερική δια­

μόρφωσή του αφού αποφεύγεται η τοποθέτηση των σύνηθισμέ-• νων θερμαντικών δωμάτων που με τον όγκο τους, δημιουργούν πολλές φορές αισθητικά προβλήματα.2) Οι' τοιΓχοι, τα έπιπλα και οι κουρτίνες δεν λερώνουν

απ’τη σκόνη που παρασύρεται με την κίνησή του αέρα,4)Έχουμε τη δυνατότητα να προσαρμόσουμε στβ έδιο σύστη­μα θέρμανσης και ανάλογο σύστημα ψύξης για το καλοκαίρι. ΕπΐΤσης μπορούμε να αζιοποιήσουμε τις δυνατότητες της ηλια­κής ενέργειας.

Τα μειονεκτήματα'της θέρμανσης με ακτινοβολία, είναι;1) Η έλλειψη δυνατότητας αλλαγών στο δι'κτυο, μετά την

αποπεράτωση του κ'τιριου και το γεγονός ότι πρόσθεση ή αφαίρεση θερμαντικής επιφάνειας, είναι αδύνατη.

2) To μεγάλο κόστος της κατασκευής,της συντήρησης και της επισκευής της εγκατάστασης.3) Η μεγάλη αδράνεια που παρουσιάζει η δε'ρμανση με ακτι-

&ο3ολια. Δηλαδή για ν’αρχισει η επιφάνεια να ακτινοβολεί θερμότητα, πρεπει να θερμανθεί καλά. Για να γίνει όμως αυτό χρειάζεται αρκετός χρόνος και δεν ενδεικνυται σε εγκαταστάσεις της χώρας μας , όπου χρησιμοποιούμε θε'ρμαν- ση διακοπτόμενης λειτουργίας, λόγω του ήπιου κλίματος που επικρατε C,-

ΚΝΔΟΔΑΠ£ίΔΙΟ_ΣΥΣΪΗ*^_θιίΡΙ^^

Αυτό το σύστημα όπως και οι άλλες θερμάνσεις που στη­ρίζονται στην-ακτινοβολία, λειτουργεί δια μόσου μιάς δόσμης ενδοδαπε'διων σωλήνων που θερμαίνουν ιο χώρο,-αφού προηγου­μένως , θεί ιμάνουν- τη μάζα του δαπε'δου.

Οι δεσμες ουτό^ είναι δυνατόν να κατασκευαστούν από σιδηροσωλήνες ή χαλκοσωλήνες ή ειδικούς πλαστικούς σω­λήνες- με μεγάλο συντελεστή αγωγιμότητας-j σε οφειοειδή διάταξη. , - '

Τόσο οι χαλκοσωλήνες όσο και_οι σιδηροσωλήνες όπως είναι γνωστό, σαν μόταλλα,- όχουν μεγάλη αγωγιμότητα και μεταφέρουν εύκολα- τη θερμότητα από -το νερό που κυκλοφο­ρεί στο- δάπεδο, - - - .- Οι πλαστικοί σωλήνες όμως πρε'πει να είναι ειδχκής κατασκευής για να όχουν την κατάλληλη αγωγιμότητα και να παρουσιάζουν-αντοχή στις με-ταβολες της θερμοκρασίας,.

Η θερμοκρασία στη μάζα του δαπε'δου δεη πρόπει σε καμιά αερ-ίπτωση να υπερβαίνει τους 30-32°^ Κατά τον υπολογισμό των α-πωλειών γι-α ενδοδαπε'διο σύστημα θε'ρμανσης δεη λαμβά­νουμε υπ’όψη μα-ς ττς απώλειες δαπόδου. Αυτό διότι το δά­

πεδο μονώνεται με ισχυρά μονωτικά υλεκά. '-ία διάφορα- στά-

δι,α τοποΑετησης ενδοδαπε'διου συοτήματος είναι: Τοποθετούμε πάνω οτο ύπαρχον δάπεδο ισχυρά μονωτικά

υλικά. Επάνω τους τοποθετουμ,ε ενα ειδικό ναύλον πάχους μεγάλης αντοχής, ϋίετά τοποθετούμε ειδικό μεταλ­

λικό πλε'γμα με καρ 10CM συνήθως, χ-πάνω στο μεταλλικό πλόγμα στηρίζονται με ειδικά κλιπς οι σωληνώσεις θέρ­μανσης. Η πυκνότητα των σωληνώσεων θέρμανσης εξαρτάται από το είδος της κάλυψης του πατώματος (ξύλο, πλακάκι, μάρμαρο, μοκότα ) και από την επιθυμητή εσωτερική θερμο­κρασία. Υπάρχουν διάφοροι τρόποι στρώσεως των σωληνώσεων θε'ομανσης. ύι τρόποι αυτοί καθορίζονται από το πως θα κρίνουμε ότι μπορούν να καλυφθούν καλύτερα οι απώλειες του χώρου. Συνήθως σε μέρη με μέγάλη απώλεια χρησιμο­ποιούμε πυκνότερο δίκτυο σωληνώσεων,-

Ξμεις θα χοησιμοποι,ησουμε το ενδοδαπε'δεο σύστημα θέρμανσης. Σαν διάταξη τοποθε'τησης των σωληνώσεων ^χει επιλεχθεί η Υτ ( Βλεπε σχήμα) γιατί τιοοσφε'σει ομοιάμοο^-η θε'σμανση στο χώσο.

Όλο το σπίτι θα στσωθει με κεραμικό πλακάκι, ''iiχω λοιπήν 1) Υπνοδωμάτιο νάτιο. Οι απώλειες του δωματίου είναι 628

KCAL Το εμθαδάν του δωματίου είναι 14,4 Ϊ«Ι2 Άρα α^ 628

Βάση του πίνακα για θερμοκρασία προσαγωγής νερού τους 40 0 Κ'επιστροωής 30°0, θα στοώσω με απόσταση 30C.4, Το μήκος των σωλήνων θα είναι 47,5Μ.2) iV.C. Υπνοδωμάτιο Βόρειο, θα χρησιμοποιηθεί κοινό δίκτυο. Οι απώλειες των δωματίων είναι 311 κ'505. ^υθολικά 6ΐ6. Το συνολικό εμβαδόν είναι 2 5 , 5 ΰΙ2. Άρα το εμβαδόν στρώσης εί­ναι το συνολικό εμβαδόν μείον το χώρο του W.C. που καταλαμ­βάνει η μπανιε'οα. Άρα 25,5 - 2,1 Σ 23,4 J2. Αϊ 8ΐ6 : 23,4-

34,8 η 29 ,9 νν/..Ί2. 6α στρώσω με απόσταση σωλήνων 300ϋ.Το μήκος των σωληνώσεων θα είναι 78 μ.

ΣΑΛΟΝΙ -ΚΟΥΖΙΝΑ

Απώλειες Σαλονιού 1823 XCAL/M" Κουζίνα 775 KCAL/H

Βμβαδόν Σαλονιού 43,9 ΐιΊ2Καθαρό εμβαδόν κουζίνας 18,5 112 - 6,1 M2 - 12,4 M2.Συνολικό εμβαδόν θερμενόμενης επιφάνειας 56,3 M2, θα χωρίσω την επιφάνεια σε δύο τμήματα:

3) Το A θα καλύπτει 30 μ2 του σαλονιού και θα όχει απόσταση σωληνώσεων 30 CM και μήκος σωληνώσεων τα 100Μ.4) Το Β θα καλύπτει 26,3Μ2 δηλ. το υπόλοιπο του σαλονιού και την κουζίνα θα ε' ει απόσταση σωληνώσεων 30CIJ και μήκος σωληνώσεων 87,5Μ.

Για να υπολογίσουμε το.μανομετοικο ύψος του κυκλοφοοητή παίονουμε το μανομετοικο του όυσμεν^στεοου κλάδου δηλαδη το 2753,2 και το προσαυξάνουμε κατά 10 5 για λόγους ασφά­λειας και κατά 20>S για το λεβητοστάσιο, δηλαδη:Η- 2753,2 X Ι,ΙΧ 1,2 :: 3634,2 ί£νΙ Σ.Υ.Η παοοχή νεοού (6)υπολογιζεται από τη σχε'ση:G I — 2__ (KG/H)

Δ^.αόπουQ ζ 6εομι.κό φοοτιο (KCAL/H)

Δ ζ θεομοκοασιακη πτώση 10°CC = ειδική θεσμότητα νεοού ι'ση με 1 KCAL/KG.GRaD Επομένως G = = 407,9 KG/H Ζ 407.5 LT/H = 0,406J3/H.

10.1

Έτσι από το διάγραμμα της εταιοιας <VILO εκλε'γεται κυκλο- φοοητι^ς RS 25-1 .

5^2™_Mi_I52^ori2;jOE_Tgy_A£.Bra

Όπως αναοεοσ,με και σε ποοηγοΰμενο κεφάλαιο, λε'Βητες ως πσος το υλικό της κατοοκευης τους ε'χουμε χυτοοιδηοούς και χαλύ0δινους κοι ως πσος την μοσφη τους πολυμεσεις και ολόσωμους. Ανάλογα με τα οικονομικά και κατασκευαστικά συμφε'οοντα μπορούμε να διαλέξουμε σε κάθε περίπτωση το ανά­λογο λόΒητα.

όκεινο όμως που δεν μπορούμε να διαλέξουμε αλλά πρεπει οπωσδήποτε να υπολογίσουμε είναι η απαιτούμενη θερμική ισχύς του λε'βητα.

Αν είναι μικρή η θερμική ισχύς δεν ανεβαίνει αποτελεσμα­τικά η θερμοκρασία των χώρων με συνε'πεια να μην διακόπτει ο '.εβυτας τη λειτουργία του. Αν είναι μεγάλη όχουμε τότε σπττάλη στο κόστος της εγκατάστασης και στην κατανάλωση των καυσίμων.

iiπLσης,πρεπει να γνωρίζουμε ότι οι πιεστικοί λε'βητες που χρησιμοποιούμε τα τελευταία χρόνια ε'χρυν μεγαλύτερη απόδο­ση κι’ότσι εξασφαλίζεται οικονομι'α στα καύσιμα. Πολλε'ς φο­ρά; η απόδοση των πιεστικών λεβήτων φθάνει το 32%.

Υπάρχουν διάφορα κατοπιστικά ε'ντυπα που προσφέρουν τα ερ­γοστάσια κατασκευής λεβήτων από τα οποία μπορούμε να ενη­μερωθούμε σχετικά και να βοηθούμε στην εκλογή του κατάλλη­λου λε'βητα.-

ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΤΟΥ ΛΥΒΚΤΑ

Όπως είδαμε κατά το μήνα -^ανουάριο από τους ηλιακούς συλλέκτες καλύπτεται το 51? των θερμικών απωλειών του κτι­ρίου. Άρα θα χρησιμοποιήσουμε σαν βοηθητική πηγή ενάργειας άνα λέβητα ο οποίος θα συνδεθεί όπως φαίνεται στο αχ.

Άρα άχω.

QL = Q ( U α i- β)= 2040 X 1,3 = 2652 XC4L/H Όπου QL ειΓναι, η βεομικη ισχύς του λέβητα.Όπου α ει'ναι ο συντελεστής απωλειών λε'βητα και σωληνώσεων δηλαδή 0,1 και β είναι ο συντελεστής απωλειών λόγω διακο­πτόμενης λειτουργίας δηλ. 0,20. Άοα ο λε'βητας που χρειαζό­μαστε πρε'πει να είναι ισχύος 2652 KCAL/H.-

Η τιαοοχή του κυκλοφοοητη ΒοίΤοκεται, με την εφαρμογή του τΰπου G = Qo\ /Δτ 1000 = l-J3/“Άοα G = 2652 /20 X 1000 = 0,13 J3/".Το μανομετοικί) ύψος του κυκλΟφΌοητή δίνεται από τον τύποΗ = RL ♦ 2 Υπολογισμός στον Πιν.Άσα Η - 225.Άοα από διάγραμμα κυκλοφορητή της εταιρίας ’A'lLO εκλέ­

γεται κυκλοφ,ορητης RS-25.-

Όπως ξε'ρουμε,ο καυστη'ρας είναι το μέοος της κεντρικής θε'τμανσης που καίει το καύσιμο και καράγει την θερμότητα.

Η ικανότητα καύσης του καυστήρα μετριέται σε γαλλόνια ανά ώρα και βρίσκεται με την εςαρμογή του τύπου W = 3 λ/ 2 5 . 0 0 0 - γαλλόνια ανά ώρα.

Όπου W = Η ικανότητα καύσης του καυστήρα σε γαλλόνια.Όπου Qλ = Η θερμική ισχύς του λέβητα σε KCA1/H.

0 παρονομαστής 2 5 . 0 0 0 αντιπροσωπεύει τη θερμική απόδο­ση ενός γαλλονιού ελαφρού πετρελαίου κεντρικής θέρμανσης σε KGAL/H.Σημείωση: Όνα γαλλόνι είναι ίσο με 3,Β0 λίτρα.Ένα λίτρο πετρελαίου έχει περίπου 860 γραμμάρια.Αν σε μιά εγκατ.άσταση ο λέβητας είναι ισχύος 50.000

KCAL/H ποια πρέπει να είναι η ικανότητα καύσης του καυστή-

W = QX/25.00C = 2 6 5 2 /2 5 .ΟΟΟ = 0,1 γαλλόνια ανά ώρα.-

Η λειτουογιΓα της καπνοδόχου ΒαοιΤζεται στον ελκυσμο της. Ελκυομ(5ς καπνοδόχου λεγεται η τάση που ε χουν τα καυ- σαε'οια που παοάγονται μόοα στον λό0ητα να βγαίνουν στην ατμόσ^ο-τοα δτα μόσου της καπνοδόχου,

Υπάοχει, ο φυσικός ελκυομός που εζαστάται μόνο ακ’τη διαφορά 0άοους των καυσαερίων σε σχε'ση με τον ατμοσφαι­ρικό αόοα και ει'ναι ο ελκυομός εκείνος που λειτουργεί σε λε'βητες και καυστήρες χαμηλής πιεοης.

--πισης υπάρχει και ο μηχανικός ελκυομός που λειτουργεί σε λεΒητες και καυστήρες υψηλής πι'εσης, ''ια την οικονομία τοΊΐ καυσίμου,ο ελκυομός δεν πρε'πει να είναι μεγάλος γιατί τότε τα καυσαε'ρια βγαίνουν πολύ ζεστά και ε'τσι χάνεται θερ­μότητα, αλλά ούτε και μικρός ,γιατί στην περίπτωση αυτή δεν γίνεται τε'λ ια καύση πετρελαίου, με αποτόλεομα να δη- μιουργείται αιθάλη ( κάπνα) και να όχουμε απώλειες από το άκαυστο καύσιμο.

Για την αυτόματη ρύθμιση του ελκυομού είναι δυνατό να τοποθετηθεί Τάμπερ στη βάση της καμινάδας απ'όπου ρυθμί­ζεται αυτόματα ο ελκυομός της.-

Για να βρούμε την εσωτερική διστομή της καπνοδόχου εφαρ­μόζουμε τον τρόπο.ρ I _2ί;__ ζ CLi

40VHόπου: F = Η διατομή της καπνοδόχου

QL - Η θερμαντική ισχύος του Αήβητος δηλ. 2652.Η = Το ύψος της καπνοδόχου 7.ί- ,, _ 2652 KCAL/Hδηλ. Ρ - - 25 ΟΜ^

40 V γ CJΆρα θα χρησιμοποιήσω καπνοδόχο ύψους Τ'Λ και εσωτερι­

κής διατομής 2 5

f !p I \ ih l I f l l mil PI 1 lA l l

Pi

i f i j I t I I’ i i i i !

&? d? M

fij! 1

δ K

E S K G S S 8 S i i i j i i i i i i l l . i l l . I I i s i i i i i i i i i l lΞΞ3■ ■ SS ESS

gis

K G S ίήS K 8 8 o 060 C O o o o o o o o o

'd 'G c c bi s sKG' sa'ftt , Sik b'K8 bb ε b b| s G h e G ε b b s b bbs

! d - K S 5 E E tj ii ίϊίΚ·, K5 ,»££ ώΧΰίϊίίϋδ ddS SS I?

-5^-

COLVCIjdvn ’ iojta

ίλ35θΰυ unajiiniTN* * be ' EuXouiXiou uerd dvoord u owiCTurfc KOUU3C reixeue50 ro καί μεταΛυτί<3Λ)

jadxcc tx SiMfKAibjoj iiXaj

' IUo<i5«.a έκ φελΛαΰ dUJfKtaidwl ouwacTLKd uiLK4*5)εκλτροί dcDOL tK pwStXtlOkl

<fi0-415 ·390 KOL uuodxtpo

At duorcopiuevaL ψη.\Λιΐνηι TtocwirriTec, έφ'ίασ» 6έν ioiCciol· -6λΑΐϊ;,ώςερο&»· etc td OTOLxeta CXiS=«JC, rACvaoud vai Οχι etc τόο τπΕχσν

*H ςπινομίχτι TowufriTic duxpdpcxoL etc iditXjipou τό σχοι,χ Γσν (Aidov)

TOKfwdnTC dwepipemt 1*H pai\<7ydvri TxjicjdnK dua dpeau. cte'dddMAjpov τό cttocxeCou (nXivoovJ ouuiupcto^jcuivtw καί τών KCuiu ■ .

rpLvonoiTiptc 6uJT>a.TiiM.M □υν&εττκίλ/ uUuu\a Pdpaie o tCm 20 kg/m

>ηστ.ναπρίτχη.ο ctkAjicOw ίςρΰυ ίκ cpvi3eTt>Ou ίιλτκίλ»gdpouc viKPcrrfpou tCw 10 kg/n•ArcTfopeuEToj. ή χρΓΟιν·οηρίηΐ3ΐ.ς eCc ituirpt-Kpuc xmx»jc καί ctc.dxdr Auirm- τΛααα Trie oCxoficuric urt ouuexdxxna UErtd -um iroxp&mKac dMolirraAJ xicjy (ιαατγωτοί, άερατωτοί. )Λα.), auuiciLijM Ocaaejoeicjr~ TLKtJV iiAtKdrj xd 6αοΰι, κατά τήν kcuolv *πλ», TTxaxTOLjv TOguel r^ptnEic δ,τι· epood τήν &ορλεΕινόττιτα -ajj CAikjj oiraju bJcCXoM vd ίκολιχώσΰΰ TCLC Kciovippaijc nupaatalptcc.

nc,i

Μ1 ? 1 1 , 1 ζ

>· 1 i 2 “' '· !. ο |· 1 ο § 1 ο ό -' ? 1 ο 1 ;

?

Ji

1 i f 1 I I I 1 1 § “ i " 1 ' ε·

3· 5 S' G·1.1ο Ϊ Ι h ■

y.e

1Μ

fOS’

ί Ι Ι ί Ι Ι SB i f s B l s S Τ κ ο ΰ Τ Τ sg.sK!£;<0

"‘5-J u-

- 5 5 -

JLL·ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ

j i /Λ

2n ?.5

1.001.101.2C

o.roO.SO

1.02

0.70

o'?.'0.20

0.55G.7C

0.5ij 0.5-0 C.iO C.55 0.65 0.00

0.450.500.55

O.-iO0.450.50

0.3o[ 0.700.35 0.25 0,40 0.30

0.150.200.25

5

1.25

1.25 1.55

i.rc

;.:C1.3C

0.901.00

H

O.SOC.50

O.TO; 0.G5 O.EOI 0.70 0.90iO,B5

0.60

0.650.75

0.550.600.70

C.4oj 0.30

0.-15j 0.35 0.50 0.40

0.25C.250.30

-bb- , νIY^TTIAECTHI eE7MOnEfATOTKT^t.._m Π^Λ8>ΤΛ tA! O T g - ΜΟΝΠΣΗ ICATA OfOOP

■ Y .2 ™

- Τα«4 ci»«<ao

3Ui»6a:*A2JloΣ«τ»ρό4βμ·

·κρ»ιkai/e'hX m/m· Κ keaJ/«*b“C

•Λ.16ς (-U.I«»K . -<.5 1 5.U J.o 3.11

Αϋομοί ie icw to i μί Sum. 2.1 j 3,26 3.2 3.72

Αϋυμος μο«Λ>€6ς uoUni-aciii Jii ίιίανο 12 can 2.6 j 3,02 3-0 . 3.<9

ΑιιΟ.ό' 0o2o«i*acc; μί onooTCCii 2 cx < S < < cm 2.2 1 2.5< 2.6 3.02

Δ»«λός Ooloetvoci; μΐ cnootoon 4 cm < S < 7 ca 2.0 j 2.33 3, 2.79

A,.Jj .αρόΟμρο μ2 άη«7τα<Γΐ «).<,.ι«όίων ώ 7 cm • 2.2 j 2.5i - -Τοίχος ό«ό όολοιλΙΛους. ηήιοος tO mm - 1 - 3.0 3.49

Χωρίς Ooiocivoca 5.0 5.«1

Uiiaiou tl™. < 25·/. Tf

Γ7. ^ IwrcAccrcaZ ftccuuinc UCTcpdrojc »« TvaijuLc ·&5ω.νί2 ucrcddocLc*cal/^^°C.. . . K/b . .

KTH31V θεομικΓις μττπ3ΰσα:ζ .ω:

κάτω πρός Td άυω of -7

ποώς Td κώτυ c?-5Σίς τος tdJTcoL>cc nXajodc νέ. udjTN TuxCfTnm dvdvicu

3 -Γ 1 Γ

- 5 ? -

irNTtAETTAI ΠΡΟΙΑΥ3ΗΙ£ηΐ

Προσοϋζησκ προσονστολισμοΟ Ζη.ΠροσοΓνατοΧισμίς | 3Λ | Β | ΒΔ [ Δ | A | ΜΑ | Μ j t'lA

-π I 5 I 5 I 5 I 0 I 0 I -5 I -5 I -5

Π· Ί Ο Ιυνιελςοτής 6icio50acui άίρος r ΟΙ κστϋτίρο ouvieXcoToi ΙοχΟοον 6ιά θύρας i>cl τιαρώθυρο

καταυκουΓις καί ουνήΟων &(αοιάθ(ων φύλλων.

α ώΙ-• Υ λ ι κ ώ ν Ε ί δ ο ς ά ν ο ί γ μ ι - τ ο ς

t P il l χ. ΠαράΟνςοψin φν«ικον Ιγ

ΆηλοΟν ύαλοοιώοιον 3.02 8Π2 Μετά ίξωφύλλου 2.5

3 8113Qvr-d-ttiHOv ξύ·λον

• ‘ΑτιλοΟν Γ| 6ιπλο«ιν ύσλ^στάσιον ήγγυημένως άεροοτεγές 2.0

4 , 8121 ■'Α«λοε·ν ύολοστάοιον 1.55 8122 2. ΖΓαρα ν ον . Μετά ξώφυλλου 1.5

8123/...αϋ.κον . ‘Α^λοΟν ή διπλοΟν ύολιστάϋιον

ήγγυημίνως άεροστεγές 1.2

7 8131 3. Θύρα θύρα άπλή 3.08 8132 θύρα ήγγυημένως άΕροοα-.γής 2.09 8141 ■4. ΘνρΛ θύρα άπλή 1.5

10 8142 μ.ταΧΙ..ίι θύρα ήγγυημίνως ώεροστεγής 1.2

ΙυντελΕοτής διειοδυτικότηιος

Εζωτ£ρικόν πσρόθϋρον ή Θύρα |

I ξύλινα ή έκ ι/υνβετικοΟ ζύλου

Μετάλλιά

Ιυντελεοτής'Βέοευς καί όνεμοητώοΕϋς

iάριθμώς '.Λνεμότιτωοις . θ ί ο ι ς .

(3ΐκο6ομ. ούστημα*^υνεχίς Έλέύθερ.

1 6311 Προοίατίυομίνη 0.24 . 0.34

τ 0312 1. Κ«Ψθ·ΠΗη Έλευθίμα.. · 0.41 0.58

τ 8313 Άκρως -προαβαλλομίνη 0.60 0.04

4 8321 Προοτατευομένη 0,41 0.58

5 8322 2. 'ίαχνβύ •Ελευθίρα 0.00 0.84

6 8323 "Ακρως τιροοβολλομένη 0.82 1.13

jy ^ 3 Γυντελεστ^ς γωνιακόν παραΒύρωτ 2j-

Λαμβάνειαι πάντοτε Χσος -πρός 1,2.

.1Ηράκλειο

Ιεράπετρα

Ρόδος

Σητείσ

Χανιά

ΠΙΝΑΚΑΣΚΑΤΑΤΑΞΗ ΤΩΝ KYPIOTEPQN ΠΟΛΕΩΝ ΣΕ ΖΩΝΕΣ

'ΑθήναΚαλαμάταΝάξοςΣάμοςΣύρος

Άρ'γοστόλιΚόρινθοςΜυτιλήνηΠάτραΧίος

ΆρταΚέρκυραΛαμίαΛήμνος

θεσοαλονίκηΚαθάλαΚατερίνηΛάρισα

'ΙωάννιναΚομοτινήΚόνιτσαΣέρρες

niNAiyj ή 5ΚΥΡΙΑ ΗΕΤΕΟΡΟΛΟηκΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ 2QNQN

ο. ΟΛΙΚΗ ΗΛΙΑΚΗ ΑΚΤΙΝΟΒΟΛΙΑ 1ί ΟΡΙΖΟΝΤΙΟ ΕΠΙΠΕΔΟ (HJ/m ino)

ΜΕΖΗ ΘΕΡΜΟΚΡΑΣΙΑ ΑΕΡΑ 2Α0Ρ0Υ (°C)

ΒΑ6Μ0ΗΜΕΡΕ2 ΘΕΡΜΑΝΣΗΣ ΜΕ ΒΑΣΗ 18°C

608057385616533451624968

ΜΕΣΗ ΘΕΡΜΟΚΡΑΣΙΑ ΑΕΡΑ ΣΤΗ ΔΙΑΡΚΕΙΑ ΤΗΣ RMEPA-Σ (* 0

1267148517252065

'6?-

ΠΙΚΑΚΑί ‘i i

ΚΑΤΑΤΑΞΗ ΤΟΝ KYPIOTEPQN ΠΟΛΕΟΝ ΙΕ 20ΝΕΙ

1 2 3 4 5 ό■Ηράκλει.0 'Αθήνα 'Αργοστόλι Άρτα θεοοαλονίχη 'Ιωάννινα' Ιερόπετρα Καλαράΐα Κόρινθος Κίρκυαα Καθάλα ΚομοτινήΡόδος ΝόΕος Μυτιλήνη Λαμία Κατερίνη ΚόνιτοαΣπχεία Σάμος Πάτρα Λήμνος Λάρι.οα. ΣίρρεςΧανιό Σόρος Χίος

ΠΙΝΑΚΑΙ - ί ΐMCH ΜΗΝΙΑΙΑ ΑΚΤΙΝΟΒΟΛΙΑ ΣΕ ΟΡΙΖΟΝΤΙΟ ΕΠΙΠΕΔΟ

ΕΚΤΟΣ ΑΤΜΟΣβΑΙΡΑΣ (ΚΙ/ο -αο)

1236 1249 1242 1249

3,45,6

- ΠΙΝΑΚΑΣΘΕΡΜΟΚΡΑΣΙΑ ΚΡΥΟΥ ΝΕΡΟΥ. ΣΕ ΜΕΓΑΛΑ ΥΠΟΓΕΙΑ ΔΙΚΤΥΑ ΔΙΑΝΟΜΗΣ

Π. Ί'3(C) 2DNH 5

- ? ο -

ΠΙΝΑΚΑ2 ^0Μέσες τιυές {τά)/(·ι:α)η γιά 2 ι

nif^AKAl SiypHlH 2 C IT O'/ /Broγ xe Ai SopA tri'PiA__________ !

είδος KTLoCouΗέοη ήμερήοιο κατανάλωση νεροΟ

όνό άτομο (U)

0tKOipo<9cia 50

— — 1 Σχολεία 5__________' ICaxoiKtcc: Στάθμη-μέοη ■ 50

" ύψπλή 100. - ------- Νοσοκομεία 60

Ξενοδοχεία: ΚατηγορίαLUX 100

--------- A’ καί β· 80r 60Γραφεία 6

·. -------- Άϋλοπαιδιές - 40Κουζίνες : Πλήρη γεύματα 9 1τ/γεϋΪΌ ·

Πρόχεϊρο φογητό . 2,5 Ιτ/γεΰμα

cxnjjQ 3· Kajinves -P

Σνηυα Μη<ος ouXnvuv 6ναουνδ€θπς ovoxottv-oc ouA Ci*

$- ΑΡΙ>Κ)ί iTMClCTON 8«ΙΙζΗΣ ΟΜΑΔΑΣ

Σχηυα S Μήκος ouAnv » δι,αουνδεοης ouoxoctvoc

6 ί 10 12 14 16 18 20 24 28 32 52 60 68 In5 10 1b 20 25 30 40 50' 00 70 80 80 100 120 MO 160 180 200 250 300

- Η -

η. <ii

■λριΖ·. ϊ-,χοςCiV'ClOS •30·-; 655'. . 505 355

t: L ? >· Q >· C 0

- ■Ii-ii/h Kcel/r. Ε- r.cii/b == ilza l/h

, ΊΟ C.20 20. •0,15 70 0,12 50 0,09 402 •εο Ο,ΊΟ 1Γ0· 0,30 130 0,2-1 1 1C· c,ie. ε-0

3 ' 120 0,6·:. 260 0.50 200 0,36 17-0 0,27 1300,00 350 0,60 270 0,43 220 0 .36 170

5 2C0 1,00 73 540 0,60 280 r.,-5 210

6 :·ίθ 1.20 530 0.90 410 0 , -•-•o lc,54 260

7 2i 0 1 · ; 4S0. 0 , 35'-5 320 ι !^ ' ί I ’ ?

I 54·:. 0,96 430

S 350 : ! !ι ,33 610 1,08 500 !1C 40C· |2.00 1 C60 1 :2

4 ΊΟ 1 2 1-0 1 2 .2 ΐι,·:-5 73·:> 1 '■•2 ΊΟΟ 1 . Ί |1 ,2-0 S20 1,4.1 1 670 2 '--13 . 520 11 ,55 890 i .,-7 1

r""ί·ίΟ ! ? · |

> J !2 . 10 550 1 ,0'' i ; ’ 5i 11 : ο:-ζ· |2.25 1025

■-J-

• ι·Γ· ζ·40 12,40 1 10?:. 1 .·' fOO

17 f.;o ! 5;ίο ί ';510 0 5 1160 2,04 j ' / 1

Ιο 720 C 12.70 1 1230 1 ··?;: i1 S 3 2" ■' ic?:· 12,ε3 1 1300 2 ,.2.3 62.·

2C ω ο •1.00 " :5 ·οο 1370 2, C! 1

buO

21- ειο .1,20 i 1.50 13.15 1420 2,5 ■ 1 ?:· 1 , . . OOO

2? efo i3,30 14ο0 2 , - ' ' r 1510

23 52:1 •ΐ.’,όο 1550 2,762··: '■.Ό .1.67 Γ ΐ ;.0 3^:ο Ι.'ΟΟ 2 ,2 ' 2 .1 C !

25 1000 Γ.,ΟΟ 2190 3:73 1C20 3,0

• ' - Ί

1060

Γ'{. 1040 3,20 ·■.?·.:· ·;.9··.· '.7.0 3 C 11 C.i,

27 Ι05·:ι 3.40 2370 4,05 1 C1-0 3.24 i ] i J 323 • 12 :· .5,50 .'■430 4.20 •620

9 / 1

1 7 ·ί423 ϊ : ecl 5,ε:· 2330 4,35 ι?-;ο 1 · 1

3C 1200 ■·:,οο 2C1-0 4:5··· 2010 3, 0 ,

O V O i V . . - Γ . ί . . . - - - ΐ Ο ζ 5 0 , 6 5 ; · 3 9 5

F Q > ■ Q F i ^F Q

Γ , ’ i r c c i A ι = - Scel/h c ’ > : c = l / h

1 0,30 • 1 5 0 0 , 2 3 l O O j 0 , 1 8 0 0 0 , 1 4 6 52 ο ! 4 5 · 2 0 0 0 , 5 6 1 6 0 C , 2 S 1 3 0ΐ Ι Ρ Ο 0 , 9 0 3 6 0 0 , 6 9 3 0 0 0 . 5 4 2 4 0 0 , 4 2 1 9 0L i 5 0 1 , 2 0 5 I C 0 , 9 2 4 0 0 0 , 7 2 . 320 0 . 5 6 · 2 6 05 2 C 0 1 , 5 0 5 4 0 1 , ' 5 500, 0 , 9 0 4 0 0 0 , 7 0 3 2 05 Γ « ; θ 1 . D 0 7 7 0 1 , 3 : ' 6 0 0 1 , Ο Γ . ' 4 8 0 0 . & · · 3 9 07 2 , 1 0 ϊ · 9 0 1 , 1 . : 7 0 0 1 '.2G 5 7 0 0 , 5 6 4 5 05 ■ ; : ΐ Ό 2 , Λ ΰ 1 0 2 0 ■· . ε -00 1 , 4 · 1 6 . 5 0 5 2 0

; : ύ Ο , 2 , 7 0 1 1 · 3 0 - 2 , 0 7 920 1 , 6 2 7 3 0 < 2 6 5 3 01 0 < 0 0 3 , 0 0 1 2 Ε 0 2 . 3 · ι · 1 0 0 0 ' 1 , 3 0 f c i O 1 , 4 0 • S .40

. - 0 ■ , ο Ο 1 4 0 0 2 . 5 3 1 1 0 0 1 , 9 = 8 9 0 1 . 5 4 7 1 0\2 3 , 5 0 1 5 3 0 2 , 7 5 1 2 0 0 2 ! Ϊ 6 9 7 0 ΐ ! ό 3 7 7 0

3 , 9 0 1 6 6 0 2 , 5 ; ΐ 1 3 0 0 2 . 3 4 1 0 5 0 1 , 5 2 £■ 40\ t 'jiO 3 , 2 2 1 4 0 0 2 ; 5 3 . 1 1 3 0 1 , 9 6 S C O' - 5 6 0 0 4 , 5 0 1 9 1 0 3 , 4 5 I 500 2 , 7 0 , 1 2 1 0 2 , 1 0 5 7 0

' C 0 2 0 ' 0 3 , ' ι - · 1 6 0 0 2 , 8 3 · ’ 1 3 0 0 2 , 2 4 1050- - 5 , 1 0 2 1 7 0 3 , 9 ' ΐ 7 0 0 5 , 0 6 ■; 2 , i ? 1 1 O O1 1 ; !1 :ic· 5 , 4 0 . ~ ; ; ο ο 1 6 0 0 3 , 2 4 i1 1 4 C O 2 , 5 2 1 i 60

5 , 7 0 2 4 2 0 4 , 3 7 1 9 0 0 3 , 4 2 ; : 1 5 4 0 2 , 6 G 1 2 3 0ύ , Ο Ο 2 5 5 0 4 , 6 0 2 0 0 0 3 , 6 0 Ί 1 1 6 2 0 2 , c 0 1 290

- 1 Ζ ί 5 , 3 0 2 6 6 0 4 , 3 3 2 1 0 0 3 . 7 ? ' 1 6 9 0 2 , 9 4 1 3 4 02 2 !1 . : . . . 6 , 6 0 2 7 £ 0 · 5 ! ο 6 2 2 0 0 3 , 9 6 1 1 7 6 0 3 , C O 14002 - ! < 9 0 2 9 0 0 5 , 2 9 2 3 : > ο 4 , 1 4 ' 1 8 4 0 3 , 2 2 1470

7 2 0 3 0 3 0 5 . 5 2 2 4 0 0 4 . 3 2 ί 1 9 2 0 3 . 3 6 1 5 3 0 -

117 , 5 0 3 1 6 0 5 . 7 5 2 4 9 . 0 4 , 5 0 ;| 2 0 0 0 3 , 5 0 1 5 9 0

1 7 . r o 3 . 2 Ε 0 5 , ' ; - 6 2 5 6 0 4 : 6 ! ? : Ρ 0 . - 0 3 . - ' i · 1 · ' , 5 0H ' i r O 3 . Ι Ο 3 · ' · ο θ 5 . 2 1 2 6 7 0 4 . 8 6 'ί 2 1 5 0 3 , 7 8 1 7 1 0

3 . 4 0 3 5 ; . Ό 5 , 1 4 2 7 5 0 5 . 0 4 2 2 3 - 0 1 7 7 00 . 7 0 6 . 5 7 2 6 5 0 5 . 2 2 ■! 2 3 0 0 4 . 0 6 1 8 4 0

’ 19 . 0 0 3 7 6 0 6 . 9 0 2 9 4 0 5 , 4 0 · : : 2 3 6 0 4 , 2 0 1 9 0 0

ij

Γ:

'z\

IS- < s?ga2 iin7 ?·*§?'_ r . ' i

S j Z i ; 2 . ' : 2‘ . 2· '*-1 >v ■S2S53· sgg :i rr^ : 2 /

u ώ ;A 1C £ ;q0 j 0 -· .-■ .-■ -· -c.-; λ; .V, Λ ^ X u - V.

rj Ί m u i i m u m l i i l l1

i rv 'u Kassq qqsqq qqqqq qqqqq '' .0 0 0 - - - <M ,'J Λ 1·'. t< - ·: :t ·.■■ IT. ΙΛ ir> V.) .y v-o r- i- ,;i v. .:> .■>; >:. i).

5 1 ssssi I i i|2 i i i i i l i i i ssisv’ fifj iui-as 0 , c r

0 0 --‘.vT J o ‘

f l - n 1^38 §§s§§

1- 2 ■ -cv.K-, t .yr-(ocno s;S;iC'|?:s

i· - . i Lΐιι·ιΐίαΜ···ιι

■: ϊ b b ϊ i ·1 1 S 1 1»ln

ii IS.iS if ib ik ®5 |S II If1= 19 ?9 kS 19 i= is m SS ii ffi -:

i i Si ii iS ii i i lb ?b ii i i is •SS IS SI Sb SS Sb fi Sb i i IS «!:SI ii Si i i is ii i i i i i i SS iile 15 15 ic-l! 15 S- SS Ii15 Ιδ Ιέ is Si Ss Si IS S= i·! SSgs is 15 15 15 15 i5 i5 IS i=iSiSiiiiSSigIsSsSSiSis· Γ*iS IS is is is SS Ιδ is SS SS SS

it i5 ia i5 it 15 15 is lg 15v5 ·”.:! i? f§ S§ SS §S is sg S2 §5

bSisSSbilf-iSisSsSsigiSb8 b| bb bs bs IS is U SS is iS'bB bg bs bs bs bs is if is is if

• & S* tl is bS ?g fg fs is If if

is iis is is is is sS is is if

5:5

> Η

S'1

-15-

»ί

r \ι

Ηδ

οΜΙΛ

Si,

έ

■j ■/.··!-/.·· i ,

M i .i ■ Ί 1

2.3

3.0

1.fS! 3.G?0.14! ΰ.ΐϊ

i r i

1 I; V.iil H.oi -i4.5

. , . | C ,

052 c! O.-ii;

οε.ί)

C 4

9,.o| no0,.-.0| 0.44 ^..1.-3 J 2 0 ,

1

-1 ? 0 0.45·;0.<£! 0.5.5152 ! I?'J 1 ?/C- 0 -0 .5 0 ; 0.55

3i? :

1 ’ i'-T

0.555700.55.

6350.55GOO

COO0.7i5

0.75

93' o.-.o;

13.3 ' t 1

0.!?! 0.19t 'I 0 0 ^ 0.3i|

4 Γ JC->| lio 1 2:>0 205 530.70

660O.V5

UV3C.75

3.01 Γθίί-.·5 ε o il s' 3

0.24 lO .K 0.2.T.5.0

I » · ! ' :21C_j 300 •109 j

'to550 fi 75 0 Γ7 . 5

9200.-70 a ;

4.0 j i> 0’

η Γ ΐ ί

c.i.o!

° 10^5

U ; \ ; l1 1

1

•j70 7700,60

07Ό093

’.050 ; O.C-0 :

I•:,5 C 3 |0 C 3

£5o,4g; o/io

n's ;30 0.55 0.55

10 2 5 ’o.oo; O.isi 0.70 1

: 1 1

!

Ί

7150.65

S20O.Lj

lOTO C.-JO ·

T 1

?.!

J

135 1 159o.'.y-

01 1 1 ’ t c ■.·=.; c ‘.-‘ 0.V5 !

i I ,-s 10.00

C550.90

’ 1' ' ·

G.O .ν.ό7|)2 ■> j o .^ jos c j 0 j .... j aaU i

.55,’0.;:.9 • 1 1.00 I.CO . . . [ ■ 1 1

·,{ ’ i*;' 112r ’ b ' ^ '· i 005 1 0 : 0

1.1 ’ H KrO 1

Γ.0

f T ' i

1 ' 0..-..0-: 0 r 1 ό f 1

^ L . ' . i.s·,·Γ !

11.3 i

0.0 i 'lo \ 1IS- ' , 1 i

- 1 J to.' j1

1030 llbJ’ I J 1 '

! I " j " r i 1 1 1 1 ""ΓΊ "■ 1 1 ! !

3|5Ι.Ο ΙΟΙ 5 0.6C Ο

I 08.0 58.5 Ι5 0.90 0,95

220 278 j 1.0* Ι,Ο .

h'h150θ' 1

i X i ·;γ . · ι·/.··ίΐ'/.··|

’Γ"

11*3"" 0% ■

ΓΤ 1!.' :0.55

;ο.'.: -.Ο.Τ j ?o.;i ! 1.551 i.i! i.-i i.C;

!^!7f;ί3i;i ":;ό| 'i.':; I ':'5.3 5O..5 I IIO ! '.67

"/„! ”/μ! ”λ. ·■ 3

1 0.5 j 3.3 ! -.0 : 5. 90 10.7.1 ;0V5j0.5:i 1, 0.i:;0.!3i0..:, c. i.V . ,ί· .

1 ..7·: 5..·.:·c.:?·

- 8 3 -

Μ ΐ: Η ! ! :1!ΏΤϋ, a κ s' 1

4.21-:=;, · s.o? ί!· 2: ί: j■°-"S-'S· 1-1 1 1 <·Ξ-νι·“Γ5··5-:“’:·' S. :·' 3 5-''' '' "'.s'•-2·.' .o.l--.5 ϊ2 - - - - 2

S;' ' :■i - t ’ i i■S-r|i5 1 δ Μ 55· ■;■' L „ ,η

r i

ΥΠΟΛΟΓΙΣΜσε-βΕΡΜΙΚηΝ ΑΠΛΛΕΙΛΝ

Μελάιι ..yrrvoSuO|jl.c!)LCM3......

"ΥηαΧο·ί\αμός έαιφ •ΥπολοϊΐσμΛι anuilcifiiw | ΤΤρον«υςήθΐΚ

&9“δ

ίιC i

a 1 j ! J . 1 *· 1 “ i -·1 i § 1 J- 5 i i a j t ■ 5

0 i5 ® t ° 5 '■ ί c, M ■ J i j ^ :

i fr “< ‘

I l l

1 1**?

1 \i

S 1 2

l l

I I

1 ^

CM I m" i

ml· j ml 'C KcoJi * · ! ' ♦ * ·

KctI' L

Ορο.|»ΐΐ

.riCKj>M

...........

J25,

n.it^.

22,2 . L 3 .3 j 1^,9 0,51 2i L€01 0,24 2 i 35

2,2 3,5 L . 3,3 2,6 221,05 512

r.e.,i ΐ...2 6 T -r-.= .li, Z....,.«4ΐ*.Ζ. 1.....ί L...H ί?1-1θΑ=^-!

- \ U ....... ..&ZZ......

1 ! i

-

....... ................1 1 .

!

.......

.......

. ! !

.... I.....ii 1

1

! !

j .11.......

1

ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟ&θΕΡΜΙΚηΝ ΑΠΛΛΕΙΠΝ

Μ ελ ίπ ι.............W · C.............................

1

J 1 > , ‘ " Γ ! 6 1 7 1 r. , , . ,0 . 11 i 1? 1 U 1 N 1 15 >'· 1

9%

ίCl.C

! 1 ΥϊΐοΧογΐ(τμ6ς έαιφαν{ΐΰν \ Ύπολοϊΐσμόί dnu>Iei£»v | ΤΙραναυςή^^Κ t; Ί

<

1Ρ Γ

3 i ! 1 1 f ί i i ί i 5 i J · - j ^3 i ^ ■?^ \ \ l t \ i i \ i 1 1

? U ! II i }-5 i f r E> ! 1 .■< 1 j ί j d

1 i l a i ! 1 i n

p i i i - ; i i r ^ j i | |

f

1 ^

CM - rr.»- j xr.t •c . μ I+Ji- K « I" l

J aoc .« X

Οοίψη

.25. . 5 . . . 3 ,1 5 .. 1 H ,a« : 0,31 a f 1 2 0

................ .ν=\.

ο,.a .

U .5

.9.1^.

. . L . ,

ί .. 0 , t 2 l 2 i6

2> . . 1 5 ........

S O.....1

2 ^ 5 l,O S 2 S 2

...........!

.....4 - 3 , 4 <2jO, Ϋ . ■

...........i ............

iZ .. . W.«.^ i ' j Q .A .^ * . 3 . U ........t H = 0 .5

i i i i1

.........i.........1

1..........1 ...........i......................... '■\ ; ;

1. □ z .

............

11 1............1...........

i

I

1

1

νΠΟΛΟΓΙΣμοε,θΕΡΜΙΚηΝ ΑΠΛΛΕΐαΝ

MeXtrn . Υπν.0 Α>|Α0ι<;4Λ,..

ΥΠΟΛΟΓΙΣμοε ©ΕΡΜΙΚηΝ ΛΠηΛΕΐαΝ

MtXtrn ..ZrCi o\J I.............

Φΰλ>>ον

1

1

3 1 > 1 < 1 ί ! » 1 7 ! r. , » 1 ,6 . II j 1? 1 iJ ! I< 1 15 >■ 1

11

18.c:

i

1

1

[ 'νι:ο'.ογι:·;·ύ; f :;ii.?v:ir.v ; ‘V ipl j; lay.ii; u-j>;.ti/iv | Προσαν.'ι'ιίεις

<

L1

1 ! s · ϋ ι · Ι Ι ■ ϊ ΐ υ ΐ ι ΐ I t ui 1 | i | | i l ! 1 ! 1 I I I f s tι ! Η | ί ί ί ^ ] ΐ ι ΐ ΐ η ΐ ^ ΐ | | l i

f e

c « 1 m - mi mV 1 if.ijot.i' 'C •c i ! '/. : % .i j ' h j > 1 H -%- Keel

■ L·

> .^ .£ ΐ

Ιο ρ ο ί

2 S ...3...

2 J

1.^

6,!..

2, 1

L

L

O.Sl 2 f 2 « ) o..........

3 ...

1

6..3 .

..2.I.6...2ir.

2 1 .. ...M S ............ ■ •7...... .....

. 2,6^ L - 3 . 21.. 2\AL

......

4t3,S .21 ... 262

. L i .S i ...........

. 1 5 ^

O, J 8 ...^' r...=.Λ - 0 . «?...., 1 . 2 - ( ) ,1 - H..;; ϊ - - ΐ ύ ....fSiA.· ...L.8: z ^

1 ! ■ i ‘

.. ... ......... ................i.........

: .... '.......

1 !' ' I '.......1. . . .......................

.... ... ....... ........ . . . . . i

i

ϋ * ......

...........

s sk.......

.... .......

......

i

ΥΠΟΛΟΓΙΣΜοε, aE-ΡΜΙΚηΝ ΛΠηΛΕΙΠΝ

..klooC'Ve<!...........

Φ0λ»Λν_

■or>o9*c

ΥΠΟΛΟΓΙΣΜοε-βΕΡΜΙΚΩΝ ΑΠΛΛ£ΐη.ΙΝ

MiAtrn .....Λ...,...............

ΦΟ!^ν_•Q(>o<c

‘ J 1 > i ‘ ί ! ί 1 7 ! Τ 1 » 1 ,0 , 1, i ·? 1 "π ! Κ 1 15 >'· 1

1 9•S1

1 ·Υιιο1ο/ισμ4ς ίαιφονίιβν ,; Ύπολοϊΐσμόχ unu)Ict£#v j' Προβαυξ4,σ£ΐ( O i

1Ρ Σ

11

<i ! | > iΙΙίΙΙ 1! ήριρ\' -5 ‘ ^

f ! 1

' f i' E ί j d ;

ijlil jP'lifl< ‘ 1

1 ! i

1 ic '

||I I

04 m βΑ ml. 1 ml • c i . - 1 , . ; ·/.. 1+%- Κ4Λ] ' L

2 9 4 . . ί·,< L -■ ] r , 4 \o,24 2t

' \ ' L,OS

1

......... ......... .. ........., ^

...... i .. ... ......... .....................!

............... .............. ......... ........ i ..........

· · · · - ; .......... i.........

.....................

........

1 . :

.............. ............... -■··'·

‘ 1

........ ! · · · · · ; Ι

:·■·· .......

.............. .........1 1 1 ......... 1...........................

i... .| ..

............... ......... ........

1

........ .............. ......... .........

.............. ......... ......... .........

.............. ........ ........ ........

i

ΠΙΝΑ- ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ΑΝΤΙΣΤΑΣΕΩΝ ΣΩΛΗΝΩΣΕΩΝ ΚΕΝΤΡΙΚΗΣ ΘΕΡΜΑΝΣΕΩΣ...... .■.......... ' ......ΓΕΝΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΠΡΟΣΩΡΙΝΑΙ ,ΔΙΛΤΟΗΛΙ ΣΩΛΗΝΩΝ 0ΡΙΣΤΙΚΑ1 ΔΙΑΤΟΜΛΙ

%ΤΜΗΜΑΣΩΛΗΝΩΣΕΩΣ

0(Kcal/h)

L(m)

dηίη m/s

R L.Rmm Σ.Υ.

Σζ zmm Σ.Υ.

dmm h in m/s

R L.Rmm Σ.Υ. Σζ Z

mm Σ.Υ.1 2 3 4 5 6 7 Q 9 10 n 12 13 14 15

1 Λ 1 1, 2€> SuO 30 J

5 ( h2.Gh 2. 2j0 IS 5S 1

3 2,-3 ilQ3>S 1 16 IC . 1 lO,©fePM. Λ Λ Π .

Τ Μ (Λ58 S o IS 0, ίζ 12 S o 1 S

ΠΑΡΑΤΗΡΗΣΕΙΣ 2LU»-'VSaS Z.z_- S,C

-- - g

ΠΙΝΑΣ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ΛΝΤΙΣΤΑΙΕΩΝ ΣΩΛΗΝΩΣΕΟΝ ΚΕΝΤΡΙΚΗΣ ΘΕΡΜΑΝΣΕΩΣ...... ...... . . . ......ΓΕΝΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ηΡΟΣΩΡΙΝΑΙ ,ΔΙΛΤΟΜΛΙ ΣΩΛΗΝΩΝ ΟΡΙΣΤΙΚΑΙ ΔΙΑΤΟΜΛΙ

% ΤΜΗΜΑΣΩΛΗΝΩΣΕΩΣ0

(Kcal/h)L(m)

dή in

wm/s

R L.Rmm Σ.Υ.

Σζ zmm Σ.Υ.

dmm h in m/s

R LRmm r.Y. Σζ Z

mm Σ.Υ.1 2 3 5 6 7 a 9 ]0 11 12 13 14 15

aGSCL s,· 9 k 1 4

ΠΑΡΑΤΗΡΗΣΕΙΣ ΐ-Ui- ^ >Μ

- ~ . ο _ 09<

I

i

' Από πολυπροπυλένιο πολυμπουτένιο καί πολυαιθυλένιο

Oi σωλήνες θερμάνοεως FF- Therm έχουν έναντι τών με­ταλλικών περίπου 30% λιγώ- τερη πτώση πιέσεως Μετά άπό λειτουργία έτών δέν υ­πάρχουν έπιμηκύνσεις ή ένα- πόθεση άλάτων ούτως ώστε δέν παρουσιάζεται καμμιά άλλαγή στις διαστάσεις.

Γιά μεοοϊες άποστάοεις σω­λήνων περίπου 25 cm, εις τήν περιοχή τών τόξων άλλαγής κατευθύνοεως μπορούν άναπτυχθοΰν πρόσθετες τιοτάσεις. Επί πλέον οί ι λήνες FF-Therm S είναι άι λύτως άνθεκτικοί σέ πθι μορφώσεις έκ τού χρόνου.

T.S2vA4VPE

δέν διαβιβρώοκονται. Οί οω- μόζοντοι χαμηλές (μέχρι λήνες θερμάνοεως FF-Therm 45°C) ή μεσαίες (μέχρι 65°C) S άπό πολυμερισμένο πολύ- θερμοκρασίες, προπυλένιο. καί δικτυωμένο Εάν πρόκειται νά τοποθετη- πολυαιθυλένιο μπορούν νά θοϋν κάτ' έξαίρεση. γιά ύψη- τοποθετηθοϋν έξ ίσου καλά λές θερμοκρασίες μέχρι 90°C στό δάπεδο ή μέσα στό μπε- τότε θά πρέπει νά προβλεφθή τόν. Εις τήν πράξη αυτό γί- ή δυνατότης διαστολών, νεται άντίστοιχα όταν έφαρ-

Σωλήνες Θερμάνσεως δαπέδου

Η θέρμανση δαπέδου μέ σω­λήνες FF-Therm S είναι μιά μεγαλοφυής λύοη Μέ τό ού- οτημα αυτό ύπάρχει πλήρης έλευθερία οτή διαμόρφωση και διακόσμηοη τού χώρου διότι δεν ύπάρχει τίποτα έμ- φονές. ' Ολόκληρο τό δάπεδο είναι μιά τέλεια θέρμανση. Πρέπέι νά προοέχθή ιδιαίτε­ρα ή άπόοταση τών σωλήνων κατά τήν τοποθέτηση άνάλο- γα μέ τις διάφορες παραλ­λαγές όιαοτρώσεως. τις τοπι­κές συνθήκες, δηλαδή τις ει­δικές υερμικες άπαιτήοεις

Στήν παραλλαγή (Α) έχαμε ' Η παραλλαγή (Β) έξασφαλίζει μιά διαρκώς μειούμενη θερ- μέ τήν παράλληλη διάστρωσημσκραοιά τής άνω έπιφανείας τού δαπέδου όσο μέγαλώνει τό μήκος τού σωλήνας. Ή διάστρωση είναι δυνατή οέ έπιπεδες ράγες. οέ δομικό πλέγμα, ώς έπίσης καί οέ πλάκές Polystyrol.

διαδρομών προσαγωγής καί έπιστροφής τού θερμού ύδατος. άπόλυτα ομοιόμορφη θερμοκρασία τής άνω έπιφα­νείας τού δαπέδου.

Οί δυνατότητες διαστρώσεως άντιστοιχοϋν σ' αύτές τής παραλλαγής (Α). Μέ τήν χρη­σιμοποίηση τής παραλλαγής (C). οί διαφορές θερμοκρα­σίας τών διαδρομών προσα­γωγής καί έπιοτροφής συμ­ψηφίζονται μέ άποτέλεσμα ομοιόμορφη θερμοκρασία. ' Η

διάστρωση είναι δυνατή μόνο σέ δομικά πλέγματα.Η παραλλαγή (D) εφαρμόζε­ται όταν άπαιτεϊται μεγαλύ­τερη θερμότης στήν περίμε­τρο τού χώρου. ' Η διάστρωση είναι δυνατή μόνο σέ δομικά πλέγματα.

' Ιδανική θέρμανση στό χώρο Σημαντική εξοικονόμηση ένεργείας Χωρίς προβλήματα τοποθέτηση

Η θέρμανση δαπέδου FF- Therm μπορεί νά λειτουργή- ση έν παρολλήλω μέ τίς ουμ- βαίικές έγκατοστάοεις θερ­μού ϋδατος. Φυσικά είναι έ-

■ Η θέρμανση δαπέδου διά θερμού ύδατος μέ σωλήνες FF-Therm S έχει οικονομία ένεργείας 15-30%.

■ Επί πλέον ή φυοιολογική κα­μπύλη κατανομής τής θερ- μάνοεως αύτής πλησιάζει πά­ρα πολύ πρός τήν θεωρητικά έπιθυμητή κάμπύλη. Κατ' άρ- χήν στή διάστρωση των σω­λήνων θερμάσεως FF-Therm,

1) Θεωρητικά έπιθυμητά σύ- ατημα θερμάνοεως.

2) Σύστημα θερμάνοεως δα­πέδου.

3) Θέρμανση δια σωμάτων σέ έοωτερικούς τοίχους4) Θέρμανση δια σωμάτων οέ έξωτερικούς τοίχους.5) Σύστημα θερμάνοεως άέ-

ρος.6) Σύστημα θερμάνοεως ο­

ροφής. _____________

σέ κάποια κανονική μορφή πρέπει νά γίνη προσεκτικός χειρισμός. Αύτό οάς τό πλη­ροφορούμε στις ειδικές γραμμές κατευθύνοεως.Μία δοκιμασμένη τεχνική το- ποθετήσεως είναι στερέωση πάνω σέ δομικά πλέγματα χά­λυβας . μέ τόν σύνδεσμο (κλιπ) στερεώοεως ΡοΙίχ.

δεσμοί καί πλαστικές ράγες κεντρικών διανομέων ορόφων μέ τούς άντίστοιχους κώδω- καί μέσω μεμονωμένων χώ- νες μοντάζ πού έπιτρέπουν ρων. διάφορες παραλλαγές δια- στρώσεως. Ο συνεχής καί άσταμάτητος έλεγχος παρα­γωγής τών σωλήνων έγγυάται προϊόν άρίστης ποιότητας καί άοφαλείας.

Ο ι κ ο ν ο μ ι κ ήτοποθέτηση μέFF-Therm - εξαρτήματα

Γιά τήν τοποθέτηση τών σω­λήνων FF-Therm S χρειάζον­ται μόνο λίγο εξαρτήματα. Έ ­να ξεχωριστό προσπέκτους έξαρτημότων δίνει εξηγήσεις γιό τά τεμόχια ούτά τά όποια βοηθούν οτήν άοφολή λει­τουργία και πή μείωση τού κόστους καί χρησιμοποιούνται τόσο στό μοντάζ πάνω οέ δομικό πλέγματα όσο καί σέ έπίπεδες ρόγες τήν χρησιμοποίηση τών

δομικών πλεγμάτων τοποθε­τούνται κάτω άπό τά πλέγματα οί σύνδεσμοι (κλίπ) Ηοίίχ. οί όποιοι μπορούν νά χρησιμο­ποιηθούν γιά τούς τύπους σω­λήνων 16. 18 & 20.

Ως στοιχεία συνδέοεως πρέ­πει νά χρησιμοποιούνται μό­νον μεταλλικές έλικώσεις μέ δακτύλιο στηρίξεως σύμφωνα μέ τό DIN 8076.Συνιοτάται οί σύνδεσμοι αύτοί νά μπαίνουν σέ σημεία έμψα- νή (έπιοκέψιμα).

Τά παρατιθέμενα στοιχεία δεικνύουν τήν υπεροχή τών χρηοιμοποιουμένων γιά τούς σωλήνες FF-Therm S θερμο­πλαστικών υλικών. Αύτά τά στοιχεία έχουν ληφθή ύπ ό- ψιν κατά τόν καλύτερο δυνατό τρόπο ατούς ύπολογισμούς ώστε νά έξασφολίζεται άσφά- λεια γιά πολλά χρόνια καί ση­μαντικές άνοχές

ΊδιότηςΜέθοδοςδοκιμής PP Pe VPS Μονάς

Πυκνότης DIN 53479 0,91 0,92 0,93 g/cm'’Τάσις έφελκυσμού DIN 53455 29 17 > 18 N/mm’'Επιμήκυνση έφελκυσμού DIN 53455 17 21 16-20 %Αντοχή ρηγματώσεως DIN 53455 44,5 34 >25 N/mm’Παραμ/ση ρηγματώσεως DIN 53455 ca.1100 280 450-500 %'Οριακή τάσις κάμψεως DIN 53452 32,5 21 20 N/mm’Μέτρον έλαστικότητος DIN 53457 900 270 ca. 550 N/mm’Σκληρότης- κρούσεως DIN 53 453 k. Bruch k. Bruch k. Bruch mj/mm’Βαθμός διασταυρώσεως DIN 16892 - - 80-85 %Χυντελ. θερμοπερατότητος DIN 52612 0,22 0,23 0,41 W/m ■ KΣυντελ. έπιμηκύνσεως DIN 52328 1,8 ■ 10"·· 1,3 ■ lO’ " 1,4 ■ 10 " K"'

Ειδική άγωγιμότης DIN53482>10'® ca.IO'® >10'® Ohm · cmΆριθμ. διηλεκτρικότητος DIN 53483 2,25 2,2-2,5 2,3 -Συντ. διηλ/κής πτώσεως DIN 53483 2,8-4 ■ 10 '' 6-8 -10 " ca,2-10‘ • _Στερεότης ερποντος ρεύμ. DIN 53480 KA3c KA3c Stufe

' Οδηγίες συγκολλήσεως τών σωλήνων μέ μοΰφες άπό ΡΡ καί ΡΒ

Οι σωλήνες FF-Therm μπο­ρούν νά ουνδεθούν μέ τήν μέθοδο τής ουντήξεως. Μέ προσεκτικό και σύμφωνο μέ τις οδηγίες χειρισμό ή περισ- χή τής συνδέσεως αποκτά τήν αντοχή τού βασικού ύλι- κού, Μέ ίδαίτερη καθαριότητα πρέπει νά πρσσεχθή ή διαδι­κασία τής συντήξεως.

Οι πρός συγκόλληση σωλήνες βάθας τής μούιρας. πρέπειFF-Thcnn πρέτ άπσλύτως κάθετα. Οί άκρες πρέπει νά άπαξεοθούν αέ μή­κος 3 mm μέ γωνία περίπου

ειδικό υγρό ή καθαριοτικό Tangil. Τέλος, πρέπει νά ση­μειωθούν πάνω στό σωλήνα

άπομακρυνθή άπό τόν σωλή­να τό στρώμα οξειδίου μέ τήν βοήθεια λεπίδας (π.χ. χαλύ­βδινη λάμα πάχους 1-1.5 mm ή μέ. χοντρό σμυριδόχαρτο. οεως.Η μούφα συντήξεως πρέπει Η μούφα συντήξεως καί τό νά καθαρισθή έπιμελώς μέ άκρο τού σωλήνα προσκομί-

βάθος καί ή θέσις τής συνδέ-

ζονται στή συσκευή συντή­ξεως όπου έιραρμόζονται ή θερμοκρασία καί ό χρόνος πού άντιστοιχούν σύμφωνα μέ τόν παρακάτω πίνακα.

■Ονομασία Τύπος Σωλήνα Fr-Therm.

13x2 16x2 1 18x2 1 20x2ΡΒ 1 ΡΡ ΡΒ 1 ΡΡ ΡΒ 1 ΡΡ ΡΒ 1 ΡΡ

Διαμ. φλοιού mm 12,9-13,0 15,9-16,0ί 17,9-18,0|ΐ9,9-20,0Μήκος φλοιού mm 12 13 ! 13,5 14Θερμσυντήξεωςοζ 320 260 32012601320!260 3201260Χρόνος θερμ sec. i 4 5 4 ' 5 1 4 1 5 4 ! 5Χρονος ψύξεως see >60 > 5 1>60; >5 !>60ι >5 ί>60| >5

Μετά πίν θέρμανση ή μούφα ' Η συσκευή καί τό έργαλεϊο και ό σωλήνας τραβιούνται ουντήξεως πρέπει νά καθαρί- άπό τό έργαλεϊο καί όμέοως ζονται έπιμελώς μέ ένα κα- ώΟούνιπι μαζί αξονικά χωρίς θπρό πανί μετά άπό κάθε νά στραβώσουν. ούντηξη. Οί σωλήνες άπό ΡΒΕν συνεχεία τά συγκολλη- δέν πρέπει νά τεθούν ύπό

θέντα τμήματα κρατούνται πίεση τουλάχιστον 7 ήμέρες σταθερά κατά τήν διάρκεια μετά τήν συγκόλληση, τού χρόνου πού χρειάζεται γιά νά κρυώσουν.

Η μέθοδος συντήξεως πρέ­πει νά προτιμάται σέ συνδέ­σεις σωλήνων σέ μή έπισκέ- ψιμες περιοχές.Αντιθέτως αέ περιοχές πού είναι άνά πάσα στιγμή έπι- σκέψιμες πρέπει νά τοποθε­τούνται σύνδεσμοι πού όντα- ποκρίνονται στό DIN 8076.

"F 4 Jh d / f in n )F H23

R/l=0.10m2KAV

> ;

ParkettmittlererTeppich

RA=0,15m ^K/W

Xo5fo '2l*dickes Parkett dicker Teppich

Ta3“-i

FRANKISCHE

mittlere Rohr-tTrci*

Wdrmeieisiung [Watt] fOr Bodenbelag I Teppich — 0.1 m* K/W

tem ratur Verlegeabs250

land d< 225

•ohre [r150 125 100 75 50

35

15

2022

61514539

56

4235

58

4435

53

37

73

55

38

76

4940

66

50

80

60

43

83

61S345 46

40

15182022

67615448

83

665952

8675686154

78

6356

817366

95

766860

98867870·62

8980

64 K

106

847667

45

15

22

92

f

89

76 79Ί joo

t 92

115103

8779

119106989082

122

10?93

125

Uo*95

1281151069789

50

1518

2224

98928579

106

9386

121

1039689 92

130

10396

135123

10799

139127

110102

1^122 125

108

128

55

is'»’ - 18 & 20 ^ 22 24

#95

123116109103

121

107

149-^8^ 0

122115

155

135127119

160

139131123

164

135126

169

t e .Π38130

172

150

Mct-M43jSo fcv

r~ 19 I TepplchR -0,j|l5mJK/W

Anderungenblelbenvorbehalten

Δοκιμασμένα έπί μακράν πλαστικά έγγυώνται ποιότητα καί ασφάλεια

Οι σωλήνες έχουν σήμερα 3Ρή έιραρμογή αέ ό­λους τούς κλάδους τής επι­στήμης μας. Συνεχείς βελ­τιώσεις. κυρίως στά άνθεκτι-

λειτουργια ουοτημάΓων θερ- χαρακτηρίζονται από μεγάλημάνσεως μέ κυκλοφορία θερ- αντοχή οέ υψηλά θερμικά .____ ___, ________μου ϋδάτος. Εδώ χρήσιμο- φορτία. Ή κατεργασία και οί ζονται βάσει τών DIN 16892

II βασικά τά πολυμε- ιδιάτητες τού πολυμερισμέ- ένα Πολυπροπυλένιο(ΡΡ) νου πολυπροπυλενίου βασί-

κά στήν εσωτερική θερμότη- Πολυμπουτένιο (ΡΒ) καί δια- ζονται στά DIN 8077 καί 8078 τα θερμοπλαστικά, έγγυώνται σταυρούμενο Παλυαιθυλένιο ένώτοϋ ΡΒ στά DIN 16968 καί υψηλό βαθμό ασφαλείας οιή (VPE). "Ολα αύτά τά υλικά 16969 Τέλος οίέκπολυαιθυ-

Λογαριθμικές καμπύλες διαρκείας ζωής Ρ Ρπολυπροπυλένιο * *

■ Από τις παρατιθέμενες γρα- (οέ έτη), τό θλιπτικό φορτίο φικές λογαριθμικές καμπύλες (οέ bar) καί τίς διαστάσεις τού διάρκειας ζωής μπορεί νά εύ- σωλήνος (οέ mm), λαμβανο- ρεθή τό μέγιστο θερμικό φορ- μένου ύπ όψιν καί ένΰς ουγ- τίο (οέ ‘’C) οέ συνάρτηση μέ κεκριμμένου γιά κάθε ύλικό τήν έξίσωσι Kessel. Τό θερμι- συντελεστοϋ άσφαλείας (άπό κό φορτίο έξαρτάται άπό τήν 1.5 έως 2.0). Είς τό παρατι- έπιδιωκόμενη διάρκεια ζωής θέμενο παράδειγμα ζητάμε

V 2.0 bοωλήνος διαστάσεων mm. μέ συντελεστή άοφα- λείσς 2.0. Τά κόκκινα βέλη δείχνουν ότι οί σωλήνες άντέ- χουν άριστα σέ διαρκή θερμι-

ΈξΙσωση Κ e s i e I'Εσωτερική πίεση σωλήνα χ [έξουτερική διάμετρος-πάχος τοιχώματος]

10x2 X πάχος τοιχώματοςυντελ. άσφ. = ισοδύναμη τάση

Λογιστικό παράδειγμα ;

Σωλήνος FF-Therm NW 20x2 mm. ύπό μεγίστη μονομετρική πίεση 2,0 bar μέ συντελ. άσφ. 2.0

2,0 bar χ ρΟ,Ο mm - 2,0 mm]

lei νΐΑΒΑΛΑ-5-2ixcy\ \ - l e x w o A o n i i ^ e W M o f E r /

Τ Μ Η Μ Α UWKA^^oAoriAS-

Τ1ΤΛ Ο Σ ;

ΠΤ Y K Ά e W € Ρ Γ α Σ t A

0£op-ov5n k:.QConi tx-s· e.' nopa^uJ^vi Scocxsa '(ecpoo Xcp'vn<5u* |Λ6 enmeoo ^Qcoi^o OU'd tlT· )ut Q cjJVC H €\Ιΰο0ί<η to too 6o6Oy> .MJkCi)S

£)βγΙαθ\/άιΐΛ M

Ί ο ν

VL£AAA?t Vioj I Woy

6l-2>\raTH2L

ιν)λ μ λ η 51 ΘeoΦ-