Upload
others
View
0
Download
0
Embed Size (px)
Citation preview
LUSAS混凝土解决方案
CONTENTS
1. LUSAS混凝土本构
2. 混凝土水化热
3. 混凝土开裂
4. 国际工程案例
1. LUSAS混凝土本构
塑性破坏接触理论Plastic-Damage-Contact Theory
• 三轴压缩塑形模型
• 宏观&微观定向破坏
• 考虑裂纹闭合和骨料嵌锁的粗糙接触模型
• 经过有限元和实验双重验证
n , un
t, ut
t, ut
u
n
L
t
n
L
t
u
u
σ
0
0
n
L
t
k
k
D
Damaged (crack open) Undamaged
L = 0 + (1-) DLu
塑形破坏接触理论Plastic-Damage-Contact Theory
0
0.5
1
1.5
0 1 2
H
un (mm)
Interlock
Closed
Open
un
ut
g
g
1
mg
un
ut
Damaged (in contact)
L_dam = DL g
Elastic bounding region
kn = E kt = G
Teeth
随着裂纹尖端的展开,
H降低了接触应力势。
Stress ratio 1/0
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
-10 0 10 20 30
Strain (e) * 1000
Str
ess (
s)/
fc
Exp. s1,e1
Exp s1,e2
Num s1,e1
Num s1,e2
Stress ratio 1/1
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
-4 -2 0 2 4
Strain (e) *1000
Str
ess (
s)/
fc
Exp. s1,e1
Exp. s1, e3
Num s1 e1
Num s1,e3
试验/数值结果验证
双轴试验
试验/数值结果验证
Cell pressure 35 N/mm2
0
50
100
150
200
-20 -10 0 10 20 30
Strain (e)*1000
Str
ess(s
) N
/mm
2
Exp. s1,e1Exp. s1,e3Num. s1,e1Num. s1,e3
Cell pressure 70 N/mm2
0
50
100
150
200
250
300
-40 -20 0 20 40 60
Strain (e) * 1000
str
ess (
s)
N/m
m2
Exp. s1, e1Exp. s1, e2Num. s1, e1Num. s1, e2
三轴试验
0
50
100
150
200
250
300
350
0 2 4 6 8Central deflection (mm)
To
tal ap
plie
d lo
ad
P (
kN
)
Experimental
Numerical
Numerical D.O.
1829 1829 230 230 Load P
2 #9 bars each layer.
(#9 = 28.7mm diam.)
With contact
接触效应在弹塑性模型中的影响THE EFFECT OF CONTACT IN THE ELASTO-PLASTIC MODEL
No contact(i.e. No aggregate
interlock)
核心技术RECENT DEVELOPMENTS
• 微观受力模型(MCraft)- 模拟二相复合材料的拉压破坏
• 平滑非软化法
- 使接触函数更加平滑
- 所有结果由正定矩阵求解
- 显著提高收敛性能
- 方法同时适用于规范和微观受力模型
• 模拟混凝土浇筑初期收缩徐变的热-湿-力学耦合模型
• 水合作用- 产生热量,改变材料属性,引起收缩。
• 干燥作用- 含水量降低导致收缩
• 徐变作用- 时间相关的变形:综合考虑水合作用、固化作用间的耦合
- 收缩、徐变模型(含干缩效应或皮克效应(Pickett’s effect))
混凝土本构模型考虑养护、徐变、收缩、水化热
模型组件Model Components
• 化-热-湿模型- 模拟水合反应
- 热量和水分流动
• 考虑时间和水合作用的力学模型- 随水合作用时间变化的弹性模量和材料强度属性
- 收缩、徐变模型(包含干缩效应或皮克效应)
Pw pg
pc (capillary pressure)
2coscp
r
水合模型及相关属性Hydration model and hydration dependent properties
mass of hydrated water per unit volume( )
ultimate mass of hydrated water per unit volume
hh e
mt
m
0.00
0.10
0.20
0.30
0.40
0.50
0.60
0.70
0.80
1 10 100 1000
Time (hrs)
0
20
40
60
80
1 10 100 1000
T (
oC
)
Time (hrs)
水合度Degree of hydration
0
max 0
r
( ) E
c
f rE E
( ) fcf
c
c c rf f
( ) ftf
c
t t rf f
力学性能及参数的改变Variation of mechanical constitutive parameters
基于水合作用的应力-应变模型H y d r a t i o n d e p e n d e n t s t r e s s - s t r a i n m o d e l
0.00
10.00
20.00
30.00
40.00
50.00
60.00
0.000 0.001 0.002 0.003 0.004 0.005 0.006 0.007 0.008
Str
ess
(M
Pa
)
Strain
28 Days Exp 28 Days Numer14 Days Exp 14 Days Numer2 Days Exp 2 Days Numer1 Days Exp 1 Days Numer0.75 Days Exp 0.75 Days Numer
0.00
5.00
10.00
15.00
20.00
25.00
30.00
35.00
40.00
0.000 0.001 0.002 0.003 0.004 0.005 0.006 0.007 0.008
Str
ess (
MP
a)
Strain
28 Days. Exp 28 Days Numer14 Days Exp 14 Days Numer7 Days Exp 7 Days Numer2 Days. Exp 2 Days Numer0.75 Days Exp 0.75 Days Numer0.5 Days Exp 0.5 Days Numer
w/c =0.39 w/c =0.54
案例:干燥3天的试样Example: Desiccation from 3 days
• 试样浇筑后潮湿养护3天• 仅一面暴露于温度20°/湿度50%的环境中• 其余面密封• 试样混凝土水灰比0.4,最大骨料尺寸20mm• 内部埋置湿度计进行相对湿度监控
Exposed surface
All others surfaces
sealed
Gauge locations
All dimensions in mm
200
30 70 120
Cross-section
Long section
100
100
计算结果
• 持续时间:60天• 荷载步数量:127步• 起步时间步长:4小时/步• 终止时间步长:24小时/步
案例:试样早期干燥&水合Example: Drying and hydration of early age specimens
200
200
500
Exposed face
5
50
100
175
250
375
480
Gauge dist from upper surface
徐变模型CREEP MODEL
• 材料保持应力自由,应变约束状态
• 长期徐变通过第二力臂模拟
• 收缩导致的徐变通过短期力臂模拟
1Ef
(1-1)Ef
(1-1)S
s1 , v1
1L
Short term
dash pot (S)
Long-term
dash pot (L)
2Ef
(1-2)Ef
(1-2)S
s2 , v2
2L
Short term
dash pot (S)
Long-term
dash pot (L)
…
nEf
(1-n)Ef
(1-n)S
sn , vn
nL
Short term
dash pot (S)
Long-term
dash pot (L)
s2 sn
Formed at time t1 t2 ... tn
pk 1 pk 2 pk n
Applied strain ( -NL)
案例验证
Data from L’Hermite 1965.Loading at 7,28,90,365 and 730 days
Troxell et al 1958.Tests at different RH values
0
50
100
150
200
250
300
350
400
450
500
0 10 20 30 40 50 60 70
Bas
ic C
ree
p S
trai
n (1
.0E-
6)
Time of loading 2 Days
Basic Creep
Numerical
Experimental0
5
10
15
20
25
30
35
0 50 100 150 200 250 300 350
Cre
ep
Mic
ro-S
trai
n p
er
MP
a
Age (days)
Experimental
Numerical
案例验证
Concrack Benchmark material data.Time of loading 2 days
Neville Dilger & Brooks.Loaded at 28 days / unloaded 91 days.
试验验证
0 5 10 150
0.4
0.8
1.2
1.6
2
2.4
Load [MN] Position P7
Displacement [mm]
0 100 200 300 400 500 600 700 800270
280
290
300
310
320
330
340
Temperature
Time [h]
要点总结CONCLUDING REMARKS ON THEORY
• 本构模型:三轴塑性,裂缝,包含在常规本构模型中的特殊接触子模型
• 由最新平滑接触力学理论研发的具有极佳收敛性的新版本构模型
• 裂纹微观力学模型
• 联合热-湿-力耦合模型,能够精确解决以下问题:- 水化热
- 热膨胀
- 基于水合作用的受力分析
- 化合收缩
- 干燥收缩
- 基本/干燥徐变
- 裂缝,及裂缝宽度预测
LUSAS实现 · 专用模型材料
• 混凝土碎裂分析
• 混凝土-钢筋接触分析
• 混凝土徐变(CEB-FIP)
• 混凝土徐变(EN1992-1-1:2004)
• 混凝土徐变(中国规范)
• 聚合材料(如混凝土)
• 带损伤聚合材料(如混凝土开裂)
• 自定义材料
用于混凝土分析的
材料模型
LUSAS实现 · 材料常数
弹性
LUSAS实现 · 材料常数
塑性
LUSAS实现 · 材料常数
徐变
LUSAS实现 · 材料常数
损伤
LUSAS实现 · 材料常数
收缩
LUSAS实现 · 材料常数
粘滞
LUSAS实现 · 材料常数
二相
LUSAS实现 · 材料常数
温度
LUSAS实现 · 结点单元
结点(JOINTS)单元能够处理单元和
单元之间的特殊连接形式,如弹簧、弹塑性压缩、接触、摩擦、粘滞、滑移等各类线性/非线性连接问题。
2. 混凝土水化热
水化热的计算原理
混凝土发热
结构热胀冷缩
结构约束
产生温度应力应变
Schindler and Folliard理论𝐻𝑐𝑒𝑚 = 500𝑝𝐶3𝑆 + 260𝑝𝐶2𝑆 + 866𝑝𝐶3𝐴 + 420𝑝𝐶4𝐴𝐹
+1186𝑝𝐹𝑟𝑒𝑒𝐶𝑎𝑂 + 624𝑝𝑆𝑂3 + 850𝑝𝑀𝑔𝑂
Hcem ——混凝土总水化热。P ——水泥材料组分。
水化热的产生机理
Cenment
Type
化学成分
C3S C2S C3A C4AFFreeCa
OSO3 MgO
Ⅰ 0.565 0.14 0.1 0.08 0.029 0.035 0.013
Ⅱ 0.51 0.24 0.053 0.166 0.004 0.025 0.009
Ⅲ 0.06 0.11 0.12 0.081 0.013 0.045 0.01
Ⅳ No longer widely used
Ⅴ 0.43 0.36 0.04 0.12 0.004 0.015 0.016
水泥的组分
LUSAS的实现
仅考虑放热参数 考虑混凝土类型 自定义混凝土组分
温度荷载
空气温度
地面温度
初始混凝土温度
LUSAS的实现
热力耦合
温度对结构有影响结构对温度无影响半耦合
温度先行计算
温度计算结果
作为结构计算的荷载
计算原理
LUSAS实现
LUSAS案例
素混凝土模拟 管冷混凝土模拟 施工过程模拟(温度) 施工过程模拟(应力)
3. 混凝土开裂
LUSAS多裂纹混凝土模型
多裂纹混凝土模型 94 102
平滑多裂纹混凝土
模型
两种模型都能用于2D和3D连续单元,
2D和3D显式动力单元,实体复
合材料单元和SemiLoof或厚
壳单元。
多裂纹混凝土模型(94)
• 多裂纹混凝土模型是一个塑性损伤接触模型,其中损伤面依据主应力准则,然后插入粗糙接触面作为发育。
• 模型中使用的基本软化曲线通过固定软化曲线或基于单元尺寸的断裂能控制曲线控制。
• 分布式裂缝模型适用于加筋混凝土应用,另一个模型局部裂缝模型适用于不加筋的情况。
平滑多裂纹混凝土模型(102)
• 平滑多裂纹混凝土模型类似于多裂纹混凝土模型,能够迅速收敛且更稳定,但要求一些不同的输入参数。与多裂纹混凝土模型相比,平滑多裂纹混凝土模型能够模拟单独的裂纹状态(张开或闭合/连结)。
• 该模型中一般裂纹宽度计算可用,且塑性应变-平面应力结果项下分量为CW/Max(最大裂纹宽度)时可绘制云图层及数值层。分量EFSMax(最大等效断裂应变)同样可用。
高级属性
• 单轴抗压峰值应变
• 软化曲线末端应变
• 双轴/单轴应力比
• 屈服面初始相对位置
• 膨胀系数
• 互锁常数
• 接触系数
• 最终接触系数
• 抗剪/抗拉强度比
• 损伤摩擦渐近线斜率
• 裂纹面间限制角
• 裂纹固定应变
• 断裂过程区域宽度
• 迭代次数
LUSAS实现 · 概述• 钢筋放置在梁截面的下部,而且总
的横截面面积为400mm2。
• 由于模型的对称性,只对梁的左半跨进行建模。梁在左端简支,在对称的右端有对称的支撑。
• 竖向集中力施加在梁的上部距梁左端1200mm处。
• 混凝土截面用平面应力(QPM8)单元进行建模,钢筋条采用条(BAR3)单元进行建模。
• 非线性混凝土开裂材料模型将施加在平面应力单元上,而von Mises塑性材料则施加在钢筋条上。
LUSAS实现 · 材料设定钢筋非线性材料
混凝土非线性材料
LUSAS实现 · 非线性
LUSAS实现 · 结果
破坏细节
LUSAS实现 · 剖面正应力
切片位置1
切片位置2
LUSAS实现 · 裂缝宽度
钢筋
混凝土
4. 国际工程案例
Muela DamLesotho Highlands Water Project
LUSAS为该工程提供:
• 水化热分析• 裂缝趋势评估• 稳定性和曲率优化
Muela DamLesotho Highlands Water Project
LUSAS为该工程提供:
• 水化热分析• 裂缝趋势评估• 稳定性和曲率优化
Schlegis DamZiller tal valley, Tyrol, Austria
LUSAS为该工程提供:
• 非线性动力学分析• 地震开裂评估
Schlegis DamZiller tal valley, Tyrol, Austria
LUSAS为该工程提供:
• 非线性动力学分析• 地震开裂评估
X
Y
Z
LOAD CASE = 26
Increment 26 Load Factor = 0.200E+01
RESULTS FILE = 0
STRESS
CONTOURS OF S3
-617.066E3
-1.23413E6
-1.8512E6
-2.46826E6
-3.08533E6
-3.70239E6
-4.31946E6
-4.93652E6
-5.55359E6
-6.17066E6
-6.78772E6
-7.40479E6
-8.02185E6
-8.63892E6
-9.25598E6
-9.87305E6
Max -0.6027E+06 at Node 1135
Min -0.1048E+08 at Node 443
X Y
Z
Min -0.1559E-04 at Node 503
Max 0.8467E-02 at Node 1128
0
0.530192E-3
1.06038E-3
1.59058E-3
2.12077E-3
2.65096E-3
3.18115E-3
3.71134E-3
4.24154E-3
4.77173E-3
5.30192E-3
5.83211E-3
6.3623E-3
6.8925E-3
7.42269E-3
7.95288E-3
CONTOURS OF E1
STRAIN
RESULTS FILE = 0
Increment 26 Load Factor = 0.200E+01
LOAD CASE = 26
X
Y
Z
Tannur DamWadi Al Hasa, South Jordan
LUSAS为该工程提供:
• 水化热分析• 裂缝趋势评估• 施工过程模拟
Cine DamAydin Province, Turkey
LUSAS为该工程提供:
• 水化热分析• 裂缝趋势评估• 混凝土养护评估监控
Koyna DamM a h a r a s h t r a , I n d i a
LUSAS为该工程提供:
• 非线性动力学分析• 地震开裂评估
Thank you