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MEMENTO STATIONS
DE POMPAGE
“VERSION 2.0’
Jean DJOUKAM
Mars 1999
SOMMAIRE
Rappels de thermodynamique
Détermination des pompes
Pertes de charges
1. Formules des pertes de charges
2. Tables des pertes de charges dans les conduites
3. Coeffkients de pertes de charge singulières
4. Pertes de charge singulière en longueurs équivalentes de conduite
Coup de bélier (Rappels)
1. Détermination d’un ballon anti-bélier par la méthode de Meunier et Puech
2. Abaques de Meunier et Puech
3. Abaque de Borot et Combes
4. Abaque de Vibert
Rappel d’électrotechnique
1. Données électriques
2. Environnement du moteur
3. Groupes électrogènes
4. Câbles
Conduites
Unités
Page
1
7
17
18
23
43
47
54
56
62
81
83
86
87
90
93
96
99
104
RfPPEL DE
TtIERfllODY~MflWUE
4444444
2
FtAPPET..,S D’HYDROSTATTQUES
’ On rappelle que la pres- Une colonne de 10 m-engendre en A une pression p = 9,8 104 N/m*
sion mesurée au point A, ou encore p = 0.98.10’ N/m- = 0.98 bar
pour un liquide au repos 10.2 m d’eau z 1 bar
est proportionnelle à !a l Autres liquides la pression engendrée par la colonne est porpor-
hauteur h et ÔU poids rionnelle à leur poids spécifique, donc a leur densité d.
spécifique du liquide. ainsi 10.2 m de liquide Z d.bar
ou 1 bar= % m de liquide
Exemple : le mercure - la hauteur barométrique standard 760 mm de mercure correspond à :
CONCLUSION
EXEMPLES
l Eau poids spécifique y = 9.8 103 N/m3 (N = newton = -& kgf)
On pourra convertir toute pression en hauteur [colonne de iiquide) et inversement.
h im) eau p (bar! Z -
10.2
liquide quelconque : p (bar) Z &- .h (mi
MESURES MANOMETRIQUES Deux manomètres, Ma ou Mc et Mr sont places respectivement à l’aspiration et au refou- lement de la pompe.
DANS LES DEUX CAS Mr enregistre ia somme de : l la pression due à la hauteur
géométrique de refoulement
(Hgéor) x L!-. 10,2
l la pression nécessaire pour vaincre la perte de charge de la tuyauterie
(Jr) x --L!- 10,2
l la pression nécessaire pour former un jet à la sortie (s’il existe) d’où
Pr= (Hgéo rc Jr +* ) x -L!- 29 10,2
Si les niveaux du liquide à I’aspira- tion et au refoulement subissent des pressions différentes (réservoirs
1. CAS D’UNE CHARGE A L’ASPIRATION Mc enregistre :
fer&?S) pd et PS, Ces termes l ia pression due à la charge géométrique
s’ajoutent respectivement à pr, pc et Pa.
(Hgéo c) x &
d = densité du liquide - l la chute de pression dans la tuyauterie
(perte de charge) pr et p en bar - - (Ja) x -%
toutes a es hauteurs-en mètres. 10.2
d’où pc = (Hgéo c - Ja) x &y
2. CAS D’UNE ASPIRATION EFFECTIVE Ma enregistre :
l la depression par rapport au zero atmos- phewue due a I’asprration iHgéo aI x &.
l la chute de pression dans la tuyauterie (perte de charge) d
- (Ja) x .- 10,2
d d’où - pa = (Hgéo a + Jal x 10,2
m= terme correctif dû à la posi- tion relative des manomètres. etP =Pr -”
“?A et p=pr+pa+d xm 102
HAUTEURS MANOMETRIQUES
En divisant les pressions lues par le poids spécifique du liquide, on l charge a l’aspiration . aspiration effective retrouvera des vaieurs indépendantes de ce dernier : les hauteurs manométriques. HMt = 10.2 x (pr - pc) HMt = 10.2 x ip, + pal + m
. hauteur manométrique de refoulement HMr =prx 10.2 La hauteur manométrique totale HMt diffère de la hauteur totale Ht
l a hauteur manométrique d’aspiration HMa = pa x 70.2 d’un terme correctif provenant des vitesses dans les tuyauteries d’asoiration et de refoulement aue les manomètres ne beuvent déceler
l l l hauteur menometrique de charge à l’aspiration HMc = pc x 10.2
Le fonctionnement de la pompe est traduit par la hauteur mano- cv; - v;, x &
metrique totale HMt : Si les tuyauteries sont identiques, le terme est nul et HMt = Ht.
3
PRESSION ATMOSPHERIQUE ET TENSION DE VAPEUR SATURANTE
PRESSIONS
l Pression atmosphérique ou barométrique - notation pb La pression atmosphérique résulte de la présence autour de la terre d’une couche d’air de plus de 10 km d’épaisseur. Elle diminue avec l’altitude et varie avec les conditions météorologiques. Elle joue un rôle essentiel en matière de pompage. L’as- cension barométrique est inversement proportionnelle à la densité du fluide véhiculé. -’
l Pression effective ou relative
Elle se mesure par rapport à la pression atmosphérique qui représente le point zéro (à l’aide de manomètres métalliques en général).
l Pression absolue Elle se mesure par rapport à la pression absolue nulle (vide absolu), a l’aide d’appareils spéciaux, ou s’obtient a partir de la précédente en ajoutant la pression atmos- L
&
T Altitude au-dessus du niveau de la met an m.
Pression barométrique
en mm Hg a OoC en m d’eau à 25’C
25: 500 750
1000 1250 1500 1750
760 738 716 695 674 654 634
10.33 10,l
9.75 9.45 9.1 5 a,84 a 64
615 596 578 560 543 526
a:35 8.11 7,85 7.49 7.25 7,15 6,90 6.70 6.50 6.29
2000 2250 2500 2750 3000 3250 509 3500 493 3750 478 4000 462
pherique du lieu (a’l’lnstant de la mesurel. Pression barométrique moyenne à differentes altitudes au-dessus du niveau de la mer.
p absolue = p relative + pb pb = 1 bar
UNITES UTILISEES TEMPERATURES
Le bar, unité normaiisée, 1 bar = 10’ Pascal = 105 N/m* = 1 hp.?
Elles s’expriment en degrés Celcius : OC
l II désignera les pressions effectives dans tous nos problèmes de pompage.
en degrés Kelvin (température absolue) : température en OK = température en oC + 273
l II indiquera, avec la mention <(bar absolu», les pressions absolues correspondantes. !+JiVaienCe 760Torr =l,013bar pratiquement : 1 atmosphère = 760 Torr = 1 bar = 1 hpz 1 kg/cm*
Les anglo-saxons utilisent les degrés Farenheit :
température en OF = 1,8 x (température en OC) + 32
TENSION DE VAPEUR
Tout corps en phase liquide, enfermé dans un récipient clos et exempt d’air, est surmonté d’une pression provenant de sa phase gazeuse et appelée tension de vapeur.
Si le récipient est ouvert à l’atmosphère, le liquide se vaporise plus ou moins vite et il en résulte dans son voisinage une pression partielle de vapeur.
Exemple : humidité atmosphérique
La relation entre la tension de vapeur et la température est donnée par des tables
Ci-contre : EAU
Tension de vapeur de l’eau et masse spécifique de l’eau liquide.
T- 1 T t Oc ‘ansion vapeur demit toc Il
Torr Torr
8 9
10 11 12 13
:5 16
:;
:o
2:
;43
2s
30
3342
:: 40 42 44 46
6.55 7,Ol 7.50 8.03 8,60 9,21 9.84
10,52 11,23 11.99 12.79 13,64 14.5 15.5 16.5 17,7 18,7 19.5 21.1 22,4 23.8 252 28.4 31.8 35.7 39.9 44.6 49.7 53.3 61.5 68.3 75.7
48
52
z:
6: 66
:5
85 90 95
100 105 110 115 120 125 130 735 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230
83.7 92.5 702 112 124 136 149 187 233 289 355 433 525 633 760
0.9889 0.9880 0.9871 0.9862 0.9852 0.9842 0.9832 0.9805 0.9777 0,9748 0,9716 0,9684 0.9652 0,9616 0.9581 0.9545 0.9507 0.9468 0.9429 0,93aa 0.9346 0,9302 3.9258 3.9168 3.9073 3.8973 0.8869 3,876O 0,8647 0.8528 0.8403 (7 ‘273 J,-rCi
0.0087 1.0000 0,0093 1.0000 0.0100 0,9999 0.0107 0,9999 0,0115 0,9998 0.0123 0.9997 0.0137 0.9997
0,112 0.123 0,136 0,149 0,165 0,181 0,198 0,249 0,310 0,385 0.473 0,577 0,700 0,844 1,013
1,21 1 ,46 167
Z24 2:8 32 3.7
653 8
:3 16
19.5 24
24.3
0.014010:9996 0:0150 0;9994 0,016O 0.9993 0.0170 0.9992 0,0182 0,999O 0.0193 0,9988 0.0206 0.9987 0;0220 0;6985 0,0236 0.9983 0,0249 0.9981 0.0260 0.9978 0.0281 0.9976 0.0300 0,9974 0.0317 0.9971 0.0336 0.9968 3.0378 O,QQ63 1,0424 0.9957 3.0476 0.9951 2.0532 0.9944 5.0594 0.9937
température critique :374,15’
pression critique : 22t.20 bar d =0,3155
1 -
4
VTSCOSITE
Relation fondamentale :
u (viscosité cinématique ) = ,u (viscosité dynamique)
p (masse spécifique)
Viscosité dynamique p :
Relie les forces de frottement aux gradients de vitesse dans l’écoulement. Pour un liquide se déplaçant en couches parallèles
- f = force tangentielle par unité de surface entre couche de fluide dV
-dy = gradient des vitesse entre les couches
- p = viscosité dynamique. En unité c.g.s u s’exprime en poise avec :
1 poise = i Poiseville = l/lO N.S/m’ ; 1 centipoise = 1
- poise 100
Viscosité cinématique u :
l caractérise le comportement du fluide, 0 intervient dans le nombre de Reynolds
1 stocke = 10” m?/sec = 1 cmYsec 1
1 centstocke = - stocke = 1 mm’/sec 100
VISCOSITE DES LIQUIDES
De nombreuses unités sont utilisées pour traduire la viscosité cinématique intervenant dans l’écoulement du fluide. Nous donnons ci-contre la correspondance des principales d’entre elles.
Pour les valeurs supérieures à 1900 centistockes, appliquer la proportionnalité. ~
Cas de l’eau froide :
l viscosité cinématique u : 1”E = 1 centistocke 0 viscosité dynamique u : 1 centipoise
5
PROPRlETES PHYSIOUES DE L’EAU DOUCE A LA PRESSION ATMOSPHERIOUE
Températures Masse spécifique
T
“C
0
4
10
20
30
40
50
60
80
100
P
kg/m3
999,9
1000,0
999,7
998,2
995,7
992,2
988,l
983,2
971,8
1,Ol
0,82
0,66
0,55
0,46
0,37 4,83 1
958,4 0,29 10,333
Viscosité* cinématique
V
Contistokes
1,77
1,57
1,31
Tension de vapeur
hv mètres d’eau à 4°C
0,062 1,99 x 108
0,083
0,125
0,239
0,433
0,753
1,258
2,033
Module d’élasticité - dP
n - dplp kg£/m2
(valeurs approchées)
2,09 x lO*
2,18x lO*
2,20 x 108
2,21 x 108
2,22 x 108
2,23 x lO*
* La viscosité cinématique de l’eau à différentes températures est donnée par la formule approximative :
1,78 v= 1 + 0,0337 t + 0,000 221 t2
dans laquelle v est la viscosité ou cSt et t la
température en “C.
TAEiPROPR.DOC
DETERMINATION DE LA HAUTEUR MANOMETRIQUE TOTALE
‘Niveau
PpQSSiOh
SOURCE
H
Hauteur
e-P, 7%
t
444444
8
NPSH (Net positive Suction Head)
DEFINITION
Hauteur de charge nette absolue à l’aspiration (en m de liquide). NPSH Cisponible = NPSH de l’installation NPSH Requis = NPSH de la pompe
L’ensemble fonctionne correctement si NPSH D > NPSH Fi
NPSH DISPONIBLE NPSH REQUIS Un fort (NPSH) disponible signifie de bonnes conditions Un faible (NPSH) requissignifiede bonnesqualitésd’aspiration. d’instaliation. On le calcule 3 partir : Le constructeur l’établit :
. des pressions sur la surface -du liquide : pression A chaque point de débit à l’aide des mesures effec?uées au barométrique pb (réservoir ouvert) ou pression banc d’essais et trace la courbe (Q-NPSH) pour de !‘eau froide, absolue ps (réservoir fermé). de la hauteur géométrique Hgéo a ou Hgéo c.
0 soit en aspiration l l soit en charge (extraction sous vide). l de la perte de charge dans la tuyauterie Ja. l des propriétés du liquide tension de vapeur pv
NOTA : Les valeurs du (NPSH) requis peuvent varier avec la
poids spécifique Y ou densité d nature du liquide, notamment en fonction du pour- centage de gaz en solution (mesures et essais spéciaux).
DETERMINATION DE LA ZONE CALCUL DU NPSH DISPONIBLE DE FONCTIONNEMENT SANS CAVITATION
Le (NPSH) disponible ?st une somme algébrique Chaque terme de cette somme représente une énergie et doit être exprimé en mètres
de fluide (d = densité du liquide)
7 w
pression barométrique en 10,2 La pression sur réservoir ouvert pb -y pb
la surface du liquide pression absolue interne
de facteurs +
en réservoir ferme PS 10,2x ps
d positifs
Toute hauteur de charge géométrique
Toute hauteur d’aspiration géométrique
Hgéo c
Hgéo a
* i idépendant du débit mais attention à l’altitude du lieu
‘*
de facteurs - négatifs
La tension de vapeur du liquide à la température
de pompage ** voir pages 24-25. PV 10,2
d x PV
La perte de charge dans la conduite d’aspiration. Ja variable avec le débit
EXPRESSION MATHEMATIQUE
Pour étabiir une expression valable dans tous les cas, on posera :
1 l Hgéo a = - Hgéo a si aspiration effective
= + Hgéo c si charge effective
2 PS = pression de surface PS = pb si te réservoir est à l’atmosphère PS = pression absolue régnant dans un réservoir
isolé de l’atmosphère
NPSH Disponible = Hgéo a + ‘2 x ps - Ja - !.% x PV d d --.-_-
Diagramme de détermination de la Messe specrtlque nq
500 500700500 lboo 2ooa 2500 iooo 4000 llmin 6000 8ooo1oooo 15OW 2OOW25000
I I 1 vitesse " 14%
I
Formules / Unités / Qopt j H,,, ln j n, ig=9,81 -~
JQ,,, 11 , 1
n,=n. 1 /min (Hoptll)V
I mVs ‘rn ! i
l/min j
JQo,t n, = 333 . n . ~ i mVs /m l/s 1 1 m/s2 DIN 24 260 (g . HopJ 3P i /
JQO,, j l /
nq = 5,55. n. - ; mVs I m (g . Km) 3p , /
i 1 /min /1 :rnr
Toutes les formules donnent les memes rksultats. Pour pompes multi-Mag&es, il faut appliquer la hauteur de refoulement de l’etage. Pour pompes avec roues à double flux, n’appliquer que la moitie du debit. Exemple: Qoot = 66 mJ/h = 18,3 Vs; n = 1450 1 /min; HOPt = 17,5 m. RAsuItat: n, = 23 1 /min
# t4
I
&Ca 9
e 7 4
. 3
4
w ri. 1
2
I
1
40 K ')r
.-.-_-- ----
Diagramme de détermination des facteurs de conversion f O,W, fH,W et f,.w pour fluides visqueux
Caract&istiques existantes: données pour,un fonctionnement avec de l’eau Caractbistiques recherchées: données pour un fonctionnement avec un liquide visque2x
12
/
/ /
ci--
1.0
os
0.0
0.7
t 0.6 fa+
0.5
Os4
1.0
0.9
0.8
Diagramme de détermination des facteurs de COnW’SiOn for et fH2 Pour fluides visqueux
Caractéristiques existantes: donnees pour un fonctionnement avec de i’eau Caractbistiques recherchées: données pour un fonctionnement avec un liquide visqueux
13
.fiH.
1.0 0,9 0.8 0.7
t 0.6
/ a woot a-
l.4
I i Serie
/ Vitesse nominale I
/ No d’offre I l l l I NC de position
/
Klem Schanztin 6 Becker AM~engesellschatt D-6710 Frankenthal (Pisiz)
l l/min j I
1
Feuille de calcul pour dbterminer le point de fonctionnement et la taille de pompe pour I’éhhation de liquides visqueux.
Détermination du point de fonctionnement.
Caractéristiques données:
Pour pouvoir fixer les nouvelles caracteristiques de service il faut en plus determiner les caracteristiques optimales de la pompe:
Masse volumique 1 Pz Gelération de la pesanteur 1 g j 9,81
/ kgldm3
I m/s*
Processus
fq,w
nq, w voir 9.12
fo w I voir 9.10
Q/Q,pt = 0
Il fH.W i
j cv3 l-
1 /min
Il,0 ’ 1,2
VS
m
‘k-
Qz=Qw.fo,w 0 I/S
HZ = =Hw =k&yft,wl,O3 =&,,‘fHW ,=Hw.fti.w 1’ i
’ 12) ’ 1 1 1 m
p,=pz.g+iZ.Qz j
qz~1000
2) Si HZ > Hw, alors HZ = Hw
/ I kW /
Ces valeurs fixent 4 points de la courbe cwzetQ Zet 3 points a e la courbe QP,. A reporter au-dessus de 0.
Détermination de la taille de pompe. Caractéristiques données:
Débit Qz
a I j Ils
Hauteur de refoulement 1 HZ m
Viscosite‘cinematique l . ! Y? m2I.s
Densité / Pz kg/dm?
Processus
n choisi nq w 3) v. chap. 9.12
fa.z voir chap. 9.11
fH.Z ,.
I l/min
j 1 /min I
-----+ I-
Q Q z.serv.
w.serv. = - fo.z
/ I/s c I
H Hz,sew. / W,SB<Y. =
fH.2 ’ m
3) avec Qz,~~~. = Qopr Hz.sw = Hopt
approximativement
Représentation graphique du mode de calcul.
P-
Represeniation graphique du mode de calcul. ,39
Les vitesses usuelles dans les conduites
Pour des conduites courtes, c'est-à-dire dont la longueur totale est peu près égale à'la hauteur de refoulement, i l est recommandé d e s'en tenir aux vitesses et aux diamètres intérieurs indiqués au diagramme ci-dessus.
E E c (O
3 Q)
L
Y
L c L z f O
C .-
QI
Débit en litres par seconde
Diamètres interieurs des conduites d'aspiration et de refoulernent (Les chiffres Indiqués le long de8 courbes indiquent les vitesses)
vs = vitesse en m/s dans la conduite d'aspiration SL vd = vitesse en m/s dans la conduite de refoulement DL
Pour des conduites de plus grande longueur, i l y a lieu de calculer, dans chaque cas, les pertes de charge de la manière indiquée au chapitre précédent, et de de- terminer la vitesse de façon à ne pas depasser les pertes pratiquement admissibles.
16
Conduites de refoulement : diamètre économique
La perte charge due au frottement de l’eau dans les conduites varie en sens inverse du diamètre des tuyaux : aussi y a-t-il intérêt à augmenter celui-ci pour diminuer la dépense de force motrice nécessaire au refoulement ; cependant, la dépense d’amortissement de la conduite se trouve ainsi accrue.
Qn conçoit donc qu’il existe un diamètre économique pour lequel la somme de ces deux dépenses est minimale.
Formule de Vibert
En première approximation, le diamètre à choisir s’obtient à l’aide de la formule de Vibert :
0.154 x Q”‘”
avec :
D = diamètre économique de la conduite en mètres n = temps de fonctionnement journalier de la pompe en heures, divisé par 24 ; e = prix du kilowattheure en francs ; f = prix de la conduite en francs par kilogramm ; Q = débit en mètres cubes par seconde
Le diamètre D est également donné par l’abaque de la page ci-contre
Cependant, le diamètre D ainsi déterminé est un diamètre théorique, qui, sauf exception, ne coïncide pas avec un diamètre commercial.
En général on réalise la conduite au moyen et accessoires du diamètre commercial immédiatement supérieur à D ; on peut aussi faire des calculs de rentabilité sur la base commerciaux immédiatement inférieur et supérieur à D, et adopter alors celui d’entre eux qui paraîtra le plus convenable compte tenu des différentes données du problème.
En résumé, l’a formule de Vibert et l’abaque correspondant sont d’emploi très simple, mais ils ne s’appliquent qu’à une conduite dans dérivations et donnent un diamètre unique, qui, sauf exception, n’est pas un diamètre commercial.
Formule de Bresse
avec : D : diamètre économique de la conduite en mètre Q = débit en mètres cubes par seconde.
La formule de Bresse aboutit à une vitesse de l’ordre de 0.60 m/s.
17
000040
k F’ORMULES DES PERTES DE CHARGES
#######
FORMULES
HYDRAULIQUE (Extrait du Formulaire Pont b A4ozrssor~
PERTES DE CHARGE DANS LES CONDUITES PLEINES*
Formules de pertes de charge
Notation
J
Â
D
Y
g
k
Re
V
R
S
P
n
c wh 1
Désignation
Perte de charge en mètres de hauteur du fluide circulant dans la conduite par mètre de celle-ci
Coefficient de perte de charge
Diamètre intérieur de la conduite en mètres
Vitesse moyenne du fluide dans la section considérée, en mètres par seconde
Accélération de la pesanteur en mètres par seconde
Coefficient de rugosité équivalente en mètres (formule de Colebrook)
VD Nombre de Reynolds Re = -
V
Viscosité cinématique en mètres carrés par seconde
Rayon hydraulique = $ en mètres
Section mouillée en mètres carrés
Périmètre mouillé en mètres
Coefficient de rugosité dans la formule de Manning
Coefficient de perte de charge dans la formule de Williams et Hazen *
îY
Dimensions
Sans
Sans
L
LT-’
LT-2
L
Sans
L*T-’
L
L2
L
Sans
Sans
Pertes de charge dans la conduites pleines
FORMULES DE PERTES DE CHARGE
On a utilisé jusqu’en 1950 environ une très grande variété de formules de pertes de charge, plus ou moins empiriques. La plupart d’entre elles ont été abandonnées peu à peu en faveur notamment de la formule de Colebrook, qui a l’avantage d’être rationnelle et, de plus, applicable à tous les fluides ; son seul inconvénient est son expression mathématique complexe, et c’est pourquoi quelques formules empiriques équivalentes sont encore en usage.
1 Il s’agit des pertes de charge, dites linéaires ou courantes, qui se produisent dans les conduites sensiblement rectilignes et de section uniforme. Le mode de calcul des pertes de charge singulières dans les conduites de liquides est donné aux pages 642 et suivantes.
20
FORML’LES DE DARCY
Appelée également quelquefois formule de Darcy-Weisbach, c’est la formule fondamentale qui définit la perte de charge d’une canalisation.
A V’ JC -
2gD
FORMULES DE MANNING
Elle est surtout utilisée dans les collecteurs à écoulement à surface libre et a pour expression de base :
La perte de charge pour un écoulement à pleine section s’écrit :
J = 6,35(n.v)2 De5
Valeurs moyennes usuelles du coeffkient T-J pour quelques matériaux :
PVC-PRV : 0,009 à 0,O 13 Fonte neuve revêtue : 0,010 à 0,013 Fonte encrassée : 0,015 Tuyaux en béton : 0,O 12 à 0,O 15 Acier revêtu : 0,012
FORMULE DE WILLIAMS ET HAZEN
C’est la plus usitée des formules empiriques, toujours en usage dans certains pays, notamment aux U.S.A et au Japon. La perte de charge est exprimée en fonction de son coefficient Cwk,, variable selon le diamètre des conduites et, surtout, selon l’état de leur surface intérieure.
L’expression fondamentale est : a
V = 0849 C, . R”.63 . Jo.‘”
soit encore, à pleine section :
1,852
~1,167
Valeurs usuelles du coeffkient Cwl, pour quelques matériaux : PVC-PRV : 140 à 150 Fonte revêtue : 135 à 150 Fonte encrassée : 80 à 120 Béton-AmC, acier revêtu : 130 à 150 Elle s’applique à des fluides quelconques, liquides, gaz, lorsque le régime est turbulent (Re > 2400). Toutefois, elle n’est pas valable pour les suspensions et son emploi est diffkile dans le cas du transport de gaz à grande distance.
21
FORMULE DE COLEBROOK
Celle-ci s’écrit :
F= -2 log,,
k + 2,5111 3;71, D Re fi 1
et donne la valeur de h à porter dans la formule fondamentale de Darcy. ,= AV2
2.0
Tables de pertes de charge dans les conduites d’eau
Les formules empiriques de pertes de charge utilisées jusque vers 1950 comportaient une marge de sécurité prudente ; la formule de Colebrook , qui leur a succédé, a donné une base scientifique nouvelle à l’étude des pertes de charge et permis une précision plus grande dans leur calcul. En même temps, il est devenu possible d’unifier et de réduire les marges de sécurité grâce à l’emploi généralisé des revêtements centrifugés modernes, qui présentent de hautes qualités hydrauliques et les conservent dans le temps. Ainsi, le maître de l’oeuvre est en mesure d’apprécier de façon plus efficicace l’influence de ia qualité des eaux.
C’est donc à l’aide de la formule de Colebrook, complété par celle de Darcy, que les valeurs contenues dans les tables des pages ci-après ont été calculées. Elles correspondent à une viscosité cinématique de 1,30 x 1 O-6 mYs - très sensiblement celle de l’eau à 10”~ - et aux deux coefficients de rugosité équivalente :
k = 3 x 10-5 m = 0,03 mm k= 10x 10-sm=O,l mm.
Le coefficient k = 0,03 mm correspond à la valeur moyenne des pertes de charge «tuyau seul» mesurées en 1960 par les laboratoires SOGREAH, à Grenoble, sur des tuyaux en fonte revêtus de mortier de ciment centrifugé ; ces pertes de charge présentent une marge de sécurité voisine de 7 % par rapport, à I’édéalement lisse. Elles sont servi de base à l’accord auquel ont abouti, le 19 Mars 1964, les travaux de la Commission technique Pertes de charge de la Chambre syndicale nationale de YHygiène publique et qui conclut à l’éjuivalence hydraulique entre les divers matériaux : acier endoplasté, amiante-ciment, béton centrifugé, fontes pourvues de revêtements centrifugés modernes. PVC rigide. *
Le coefficient k = 0,l mm est celui que les services techniques de PONT-A-MOUSSON S.A. conseillent d’adopter pour les conduites en service et utilisent eux-mêmes pour ces conduites. Il comporte une marge de sécurité moyenne de l’ordre de 20 % par rapport aux pertes de charge correspondant à l’idéalement lisse, et de 13 % par rapport à celles qui correspondent au coefficient k = 0,03 mm; il convient, dans les conditions normales, pour les conduites posées suivant les règles de l’art et transportant des eaux suffisamment filtrées et traitées pour ne pas créer de problèmes de dépôts ni de sédimentations.
22
A noter qu’à l’idéalement lisse correspondrait un coefficient k = 0.
Les tables donnent les valeurs des pertes de charge et des débits pour les diamètres les plus courants. la série de diamètres retenus correspond au cas général à tous matériaux : il s’agit de diamètres intérieurs égaux aux diamètres nominaux les plus usuels dans les canalisations sous pression, de 40 à 2 000 mm.
Nota : Utilisntio,l des tables pour les fluides de viscositks diverses (se reporter nu chrrpitre correspondcmt).
23
2. TABLES DES PEFtZ’ES DE CHARGE
DANS LES CONDUITES
####xxx
24
Q-’ DS 40 ,L
i h X!L.-- -. U/S) k = 0,93 mm k = 0,lO mn
060 8,514 9,239
0.70 11,209 c 12,399
0.80 14.238 15.870
0.90 17.5% 19.751
1.00 21.280 24.039
1.10 25,286 28,735
1.20 29.610 33,836 .
- 1.30 34,252 39.343
1.40 39,209 45,254
1.K) 44,479 51,569
1.60 50.061 58.288
1.70 55,953 65,411
1.80 62.155 72.937
1.90 68,665 r 60.865
2.00 75,482 89,197
2.10 82.605 97.931
2.20 90.034 107.067
2.30 97,769 116.606
2.40 105.808 126.546
WJ 114.150 136,889
2.60 122.796 147.634
2.70 131.745 158,781
2.80 140,997 170.330
2.90 150,550 182.280
3.00 160.406 194.632
3,lO 170.563 2Oï.386
3.20 181,031 220.545
3.30 191,779 234.099
3.40 202,838 BS.058
3.50 214.198 262.418
3.60 225,858 277.180
3.70 237.817 292,343
3.80
3.90
4.00 4.20
4.40
4.60 -4.80
5.00 5.20
5.4
5.60 5,so
6.00
6,20
6,43 6.60 6.80
7.00
7.30 7.40
7.60 ï,SO
8.00 8.20
8.40 Valeurs directement utilisables pxu l’eau à 109c
PERTES DE CHARGE (TABLES)
DANS LES CONDUITES EN FONTE DUCTILE I
\’ (m/s)
0.48 0.56
0.64
0.72
0.60
0,88 0,95
1,03 1,ll
1.19 1.27
1,35
1.43 1,51
1.59
1,67 1,75
1,83 1.91
1.99
2.07
2.15
2.23
2.31
2.39 2.47
2.55
2.63 2,Fl
2.79
2.86
2.94
DS 50 ---. i (n n)+-
k = 0.03 mm i< = 0,lO mm
V (m/s)
7,211 7,901 0.51
8,552 9.418 0.56 9,+98 11,063 0,61
11,546 12,834 0.66 13,197 14,731 0.71
14,949 16,754 0.76
16,801 18.903 0.81
‘18,753 21.17s 0.87
20.805 23,578 0.92
22,956 26.103 0,97
25,206 28.752 1.02
27,554 31,527 1.07
29,999 34,427 1.12
32.543 37.451 1.17
35,183 40.600 1.22
37.920 43,874 1,27
40,754 47,272 1.32
43.6S4 50.795 1.38 46.711 54,442 1.43
49,833 58,213 1.48
53.051 62.109 1.53
. 56.365 66,12E 1.58
59.774 70,272 1.63
63.279 74,541 1.68 66.6ï9 78,933 1,73
70,754 83,450 1.78
74,363 88.091 1.83
78.248 92.855 1.88
82,227 97,744 1.94
86,300 102,757 1.99
90.468 107,894 2.04
99,088 118,540 2,14
lOS,O&I 129.682 234
1 Ii.456 141,321 2.34
127,203 153,4Q 2.44
137,326 166,O&l 2.55
14ï.823 179,209 2.65
158,694 192.830 2.75
169,939 206,947 2.85
181,557 221.559 2.95
i (IV
k = 0,03 mm
.DN60 il) * k = OJO mm
Vblds)
6.173 6.754 0.53
6.931 7,609 0;57 7,729 8,513 WI 8,567 9,465 0.64 9,445 10,466 0.67
10.362 11.515 0.71
11,318 12,612 0.74 12.312 13,758 0.78 13.346 14,951 0.81
14.418 16,193 0.85
15,529 17,483 083 16.678 18,821 0,92
17,865 20.207 0,95
19.091 21,640 09 20,354 23.122 1,03
21.655 24.651 1.06 22.994 26.229 .J,lO
24,370 27,854 1.13
25.785 29,527 1.17
27,236 31,247 1,20
28,725 33,016 1.24 30.252 34,832 1.27 31,815 ,X,696 1,31
33,416 38.607 1.34
35,054 40,566 1.38
36,730 42,573 1.41
40.191 46,730 1.49
43.801 51.077 13
47,557 55.614 1.63
51.461 60,342 1,70
55,512 65.260 1.77 59.709 70,369 1.84 64,052 75,667 1.91
68.541 81.156 1098
73,176 86.835 2,05
77.957 92,704 2,12
82.883 98,763 2.19
87,954 105,011 23
93,170 111,450 2.33
98.531 118.079 2.41
104.037 124,898 2.48
109.061 131,907 2.55
115.482 139.105 2,62
121.421 146,494 2.69
127.505 154.072 2.76
133.732 161,840 2.83
140.104 169,798 2.90
14G.619 177,946 2.97
PERTABF.CHP2:W94*data-89
- - zizE m . .
PERTE§DECHARG‘E(TABLES)
;. y DN65 i DN BO ~DNYOB .'
ih/km)+ V (m/s) 1 i (mlkm) l V(nl/s) i (mA<m)* . . . VhM
ski k=0,03mm k=O,lOmm k=0,03nun k6O.lOmm k=0,03mm k=O,lOnun ?.’ ;’ 1.60 4,706 5,117 0.48
1.80 5.813 6,358 0.54
2,@3 7,026 7.727 0,60
.zm 8,343 9,223 0.66
2.40 9,765 10,847 0,72
2.60 11.289 12.597 0.78 4,121 4,480 0.52
280 12.915 14,473 0.64 4,709 5.138 0.56
3.00 14.642 16,476 0.90 5,333 5,838 0.60 3.20 16,470 18,605 0.96 5,992 6,582 0.64 3.40 18.399 20,860 1,02 6,666 7,369 0.68
3bO 20.427 23,240 1,08 7,415 8.198 0.72
3.60 22,554 25.746 1.15 8,180 9,069 0.76
- 4.00 31.781 28.377* 1,21 8,978 9,984 0.80 3,039 3,289 0.51 4.20 27,106 31,134 1.27 9.812 10.940 0.84 3.318 3,600 0.53
4,40 29,529 34.016 1.33 10,679 11,940 08J3 3.609 3,923 0.56 4.60 32.050 37,023 1.39 11,581 12,981 0.92 3.911 4,261 0.59 4,80 34.669 40.155 1,45 12,517 14,065 0.95 4,223 4,611 0,61
5.00 37,385 43.413 1.51 13.487 15,191 0.99 4,517 4.975 0.64
5.20 40.198 46.795 1.57 14.491 .16.359 1.03 4,882 5,352 0.66 5.40 43.109 50.303 1.63 15,525 17.570 1.07 5,228 5,743 0,69
560 46,116 53.935 1.69 16,509 18,823 1.11 5.585 6.146 0.71
5.80 49,220 57,692 1.15 17.704 20.118 1.15 5.952 6.563 0.74
6.00 52,421 61.575 1.81 18,843 21,455 1.19 6.381 6.993 0.76
6.20 55.718 65,582 1.87 20.013 2208.34 1.23 6.720 7,436 0.79
640 59.111 69.714 1.93 _ 21,218 24,256 1.27 7.120 7,893 -%81 6.60 62,600 73,971 1.99 22,456 25,719 1.31 7.531 8,362 0.84 6.80 66,185 78,352 2.05 23.7-r 27,225 1.35 7,953 8,845 0,87 7,oo 69.866 82.859 2.11 25,032 28,772 1.39 8.385 9.341 0.89
7.20 73,642 87,490 2.17 26,369 30,362 1.43 8.828 9.850 0,92
ï,40 77,515 92,246 2,23 27.739 31,994 1.47 9.282 10.372 0.94
7.60 81,483 97,126 2,29 29,143 33,668 1.51 9,746 10.907 0,97
7.80 85,546 102,131 2,35 30.579 35,383 1.55 10,221 11.456 0.99 8.00 89.704 107,261 2,41 32,048 37,141 1.59 10.706 12,017 1,02
8.20 93.958 112.516 2,47 33,550 38.941 1.63 11,202 12.592 LM 8340 98,308 117.896 2,53 35,084 40.782 1.67 11,708 13.180 1.07
850 102,752 123,400 2.59 36.652 42,666 1.71 12,225 13,781 1.09 8,80 197.291 129,028 2.65 38,252 44,592 1.75 12.753 14.394 1.12
900 111.925 134.782 2.71 39,885 46,559 1.79 13,291 15.021 1.15 9,20 116,655 140,660 2.77 41.550 48,569 1,83 12.839 15,661 1.17
9,40 121,479 146,662 2.83 * 43,248 x 50,620 1-87 14.398 16,315 - 1.20
9-60 126.398 152.790 289 34,979 52,714 1,91 14.968 16,981 1.2 980 131.412 159,041 2,95 46,742 54,849 1,95 15.547 17,660 1,25
10,OO 48,557 57.027 1.99 16.137 18,352 1.27 i
. 1050 53,168 62.654 2.09 _’ 11.00 58,002 68,542 2.19
11,50 63.037 74,693 2.29
12.00 68.275 81.105 2.39 12.50 73,ïll 87.780 2.49
13.00 79.351 94.716 2.59 1350 * 85.196 101.914 2,%9
14,OO 91.259 109.37G 2.79 11,so 97.462 117,oçrf 2.6s 16.K)
- P
18,x)
2050
-&50
Valeurs dir&enieZles pour l’eau à 10°C i - 1
* 11 s’agit de mètres de hauteur du fluide tel qu’il circule dans la conduite par kilomètre courant de celle-ci.
17,658 20.140 1.34 19.244 22,010 1,4O
20.894 23,961 1.46 22,608 25,993 1.53
24,387 28,107 1.59
26,230 30,302 166 28,136 32,579 1.72
30.107 34,937 1.78
32,141 37.376 1.85
40.914 47,947 2,lO
50.699 59,817 2.36 61,493 72,987 2.61
73.291 87,456 2.86
-
PERTABF.CHP21049Wdara-89
-.-
PONT~AMOUS!%N -- ..+‘-Q :
.:.w,,: ) : 7m
7.50
8.00 8.50
9.00
9.50
!O.oO 10,W li.00 Ils0 12.00
12.50
13.00
13.50
14,Oo
14.50 15.00
15.50 16.00
16.50
17.00 17.50
18.00
18,M
19,Oo
19.50
20.00
m50 21,Oo
2130 22.00
22,M
23,00
23.50
3wcJ
26.00
28,oo
30.00
32.00
3400
36.00 38.00
Jom 42,oo
4-u@ 4x@ 48,oo
~,oo SS,00
60.00
65.00
70.00 75,00 80.00
85.00
90,oo
. . I
I
.. ‘..
i(r:
a< = 0,03 mn
2.832 3.209
3,607 4.027
4,469
4,931
5,415
5,920
6,445 6,992
7.559 8.147’
8,756
9,385
10,035 10.705
11,3%
12,107
12.838
13,590
14,362 15,154
15,960
16.799
17,651
18,5+I
19,416
20.329
21,262 22,214
23.187
34.180 25,192
26,224
“ri,27?
31.684
36.408 41,448
46.802
52,474
58,454
PERTES DE CHARGE (TABLES)
DN 135
ml)*, ,
k = OJO mr
3,070
3,490
3,936
4,408
4,906 5,429
5,977
6,552
7,151 7.777
8.426
9,104
9,806
10,533
11,285
12,063 12.867
13.695 14.539
15,429
16,333
17.263 18,219
19.199
20.205
21.237
22,293
23,375
24,482 25,614
26,772
27.955
29,163
30,397
31,655
36,942
42,633
48,728
55,226
62.128
69.432
-
n.
Y hlis)
0.57 0,61
0,65 0,69
0.73
0.77
0.81
0.86
0,90 0,94
0.98
1.02
1,06
1,lO 1.14
1.18
1.22
1.26
1.30
1,34
1,39
1,43 1.47
1.51
1.55
1.59
1.63
1,67 1.x
1,75 1,79
1.83
1.87 1.91
1.96
2.12
2.26 34
2.61
2,77
2.93
Valeurs directement utilisables pur l’eau à 10°C
--
2 kr 0,03 nu
1.844 1.984 2.034 2,193 2,252 2,4!2 2,438 2.641~ 2,653 2,880 2,876 3.120 3,107 3.388 3,347 3,656
3,595 3.935
3,353 4,224
4,116 4,522
4,389 4.830
4,G69 5,149
4,958 5,477 5.255 5.814 5.560 6,162
5.873 6.519
6,194 6,887
6,523 7,264
6,663 7,651
7.206 8,047
Î.559 8.454 7,920 8,870 8,289 9,296
8,665 9,732
9,050 10.177
9.4d3 10,633
9,843 11,098
10.252 11.573
10,668 12,057
11,092 12,552
12,S67 14,627
14,766 16,857‘
16.790 19.244
18.937 21.787
21,208 24,485
23.602 27,339
76.119 30.348
28.758 33.513
31.520 36.833 34.40-I 40,309
37.409 43.940
40.537 47.726 43.786 51.668
0.51
0.54
0.57
:0.59 0,62
0.65
068 0,71
0.74
0,76
0.79
0.82
0,85
0.86 0.91
0,93
0.96
0.99
1,02
1,05
1.08
1.10
1.13 1.16
1,19 1.22
1.24
1.27
1.30 1.33
1.36
1,47
1.58
1.70
1.81
1.92
2.04
3.15
2.36 2.36
2.49
2.60
2$72
2.83
- k = 0,03mn
1,297
1.371
1,448
1,526
1,606
1,688
1,772
1,858
1,945 2.035
2.126
2,219 2,314
2,411
2,510
2,611
2,713
3.141
3,599
4,085
4,600
5,144
5.717
6.317
6.946 ï.604
8,289
9,003
9.ï44
10,514
12,559 14.777
17,168
19,731
22,465
25,370 28.446
31.692
- - IncI i T
l-
: .DNiQO n),* ., ‘.
k = O,llGlm
1.389 1,471
1,555
1,641
1.729
1.820
1.913 2,008
2,105
2,204
2.305 2,410
2,516
2,624
2,734
2,847
2.962
3,443
3.959
4,510
-5,096
2,717
6.372
7,063
7.788 8,548
9.342
10.172
11,035
11.934
14,332 16.946
19,777
22,823
26,085 29.564
33.258
37,167
- : P .: 1
:N (In/$ -
2.. .’ :’ . .
0,51 0.53
OS4
0.56 0,57
0,59
060 0.62
Os64 0.65 0.67
068 0.70 0,72
0.73 0,75
0,76
0,83
0.89
0,95 1,02
1.08 1.15
1,21
1.27
1.34
1.40
1.46 1.53
1,59 1,75
1.91
2.07
2.23 2,39
2.55
2.71
2.86
*Il s’a.Kit de mètres de hauteur du fluide tel qu’il circule dans la conduite par kilcmètrc courant de celle-ci
--- -
PONT-A.MOUSSON
Q .'
w 30.00 32,00 Y.00 36.00
38,00 40.00 42.00
44.00
46,oo 48,00
50,oo
s2,oo 54.00
5600 58,OO
60.00 62.00 64.00
66,00 68,00 70.00
72.00 74.00
76.00 78.00
80.00
85.00 90,oo 95.00
100,00 105.00
110,00 115.00
120.00 125,00
130,oo 135.00 140.00
145,oo 150.00
155,oo 160,OO
165.00
1 170.00 i75.00 180.00
18500 lYo,OO 195.00 200.00
210.00 220.00 230.00 240.00 250,oo
260.00 270.00 280.00
. I (m
k=0,@3mm 1,377
1,549 1,730 1,921
2,121 2.330
2,549 2,776
3,013 3,258
3,513
3,776 4,049
4,331 4.621 4,920
5.229
5,546 5,872 6,207
6.550 6,902 7,264
7,634
8,O;Z 8.400
9,406 10,467 11.583
12,752 13,976
15.253 16,584
17.969 19.407
20,899 22,444 24.043
25,695
*
DN 250 m) l
k = 0.10 mm 1,483
1.673 1.874 2.086
2,309 2.543 2,788
3.044 3,310
3,588 3,876
4.176 4,486 4.807
5,139 5,482
5,836 6,200
6,575 6,961 7,358 7,766
8,185
8,614
9.054 9.505
10,680 11,922 13,232
14.609 ’ 16.053
17,565 19.144
20.ï90 22,504
24,285 26,134 28,049
30,032
c
- T
1
PERTESDECHARGE(TABLE§)
v Ws)
0.61 0.65
0.69 0.73 0.77
0.81 0,86
0.90 0.94
0.98
1.02
1.06 1.10 1.14
1.18 1.22
1.26 1.30 1.34
1.39 1,43 1.47
1.51
1.55 1.59
1.63
1.73 1.83 1.94
.2,04
2.14 2.24
2.34 2.44
2.55
3.65 2.75 2,85
2.95
i
nv 7nn
i (m m) +
k = 0.03 mm k=Q.lOmm
0,795 0.844 O.Si 0,934 0.900 1,027
1,049 1.125
1,142 1,227
1,238 1.334
1,339 1.445
1,442 1,559 1,550 1.679
1,661 1,802
l,îi6 1,930 1,894 2,062
3.016 2,198 2,141 2.338 2.270 2,483 2.402 2.631
3.538 2,784 2.671 2,942 7.820 3,103
2.967 3,269
3,116 3,438 3.270 3,612 3,427 3,790
3,834 4,254 4,262 4.74-1
4,713 5,260 5,184 5.802
5.677 6,371
6.192 6,965
6,727 7,586 7.26;1 8,232
ï.863 8,905
8.460 9,6@4 9.080 10,329 9.721 11.080
10,383 11.856
11,066 12,659 ll.iîO 13,488
12.495 14,343
13.240 15.23-1
14.007 16.131 11.794 17.064
15,602 18,023
16.431 19,008 17,281 20.019
16.151 21,056 19,042 22.119 20,886 24,323
I . . I . . ”
T v (mis)
0.51
0.54 0.57
os9 0.62
0,65
068 0.71
0.74 0.76
0.79 0.82
0.85
0.86 0,9I 0,93
0.96 0.99 1,02
1.05 1,08
L10 * 1,13
1,20 1,27
1.31 1.41 1,49
1.56
1.63 1.70 1.77
w 1.91
1.98 2.05
2*12 a 2.19
2.26
2.33 2.41 2.48
FS5 2.67
2.69 2.76
2.83 2.97
i hi
k = 0.63 mm
0.662
0,732 0.785
0.838 0.894
0.951
1.010 1.070 1,132
1.196 1,261
1,328
1,397 1,467
1.539 1.612
1.802 2,002 2,213
2.433 3,662
2,902
3,151 3.410
3,679
3,957 3.315
4.542 4,849
5,166 5.392
5,828
<6.173 6.528 6,892
7.266 7.649
6.M 8,443
8,855 9.706
10,594 11,520 12.384 13,485 14.523
15,599 16,712
ilkm) *
L
c
k = O,lO mm
0.726
0.781 0,838
0,897 0.958
1.021 1.085
1,152 1.220
1,290 1.363
1,437
1.513 1.591
1,670 1.752
1,965 2.189 2,425
2,6?3 2,932
3,204
3,487 3,782
4.098
4.406 4.736 5.078
5,431 5,796 6.173
6,561 6.961
7,373 7,796
8.231
8,678 9,136 9.606
10.088 11,086
12.131 i3.223
14.361 15,546 16,777
18,055 19.379
Y (mis)
0,52
0.54 0.56
08% 0.60 0.62
W 0.67 0.69
0.71 0,73 0.75
0,n 0.79
0,81
0,83
038 0,94
0.99
1.04 1.09 1,14
1,20 1.25
1.30 1.35 1.40
I 1.4 1,51
VX 1.61
1.66 1,71
1.77 1,82
1.87
1,92 1.97
2.03 2.08
’ 2,18
2.29 2.39 2.49
2.60 2,70
: 2,81
2.91 Valeurs directement utS.sables pur l’eau à 10°C *Il s’agit de mètres de hauteur du fluide tel qu’il circule dans la conduite par kilomètre couranf de celle-ci
, - c
PERTABF.CIIP21049-i#data-89
r
. .
28
r PERTES DE CHARGE (TABLES) *
Q .“f’. IN450 .‘.
n)S ‘: : ., @sj:.‘:lj
-i--i& Vfmls) a= 0.03 mm k= a.10 mn
65.00
70.00
75,00
80.00 0,474 0,503 0.50 85.00 0.530 0,564 0,53
90.00 0.58s 0,627 0.57
95,00 0.650 . 0,694 0.60
loi,00 0.713 0.76 0,63
105,30 0,780 0,835' ' 0.66
110,oo 0.850 0.913 0,69
115.00 0,922 0,993 0.72
120.00 0.997 1.075 G,75
125.00 1.075 1.161 0.79
13G.00 1.155 1,251 0,62
135.00 1,239 1,343 0.85
140.00 1.32 1,438 0.88
145.00 1,413 1.537 0.91
150.00 1,504 1,639 0.94
155.00 1.598 1.744 0.97
16G.00 1,695 1,852 1,Ol 165.00 1,794 1,964 1.04
170.00 1,896 2,079 1,07
175.00 2.001 2.196 1,lO
180.00 2,108 2,317 1,13
185.00 2,218 2,442 1.16 190.00 2,331 2.569 1,lP
19500 2,446 2,699 1,23 200.00 I.564 2.833 1.26 210.00 2,807 3,110 1.32
220,oo 3,061 3,399 13
230.00 3,326 3,701 1.45
250.00 3,601 4,016 1.51
25G,oo 3.866 4,344 1.57
260.00 4,182 4.684 1.63
270,oo 4.46s 5,036 1,70
280.00 4.601 5,401 1.76 290.00 5,131 5.779 1.82
300.00 5.468 6.lïO 1.89
310.00 5.815 6,573 1.95
320,QO 6.173 6,986 _ 2,Ol 330.00 6.541 ï.417 2.07
340.00 6.919 7,857 2.14
350,oo ï.307 8.311 2.20
360.00 î.ïo5 8,777 226
370.00 6.114 9,255 2.33
380,OO 8,533 9,747 2,39
390,oo 6,962 10.250 2,45
400.00 9,401 10,767 2.52
420.00 10.310 11.837 2.64
440.00 11,259 12,956 2.77
460.00 12,249 14.129 2.89
480.00
500.00
520.00
510.00
560.00
580.00
Valeurs directement utilisab c.
* 11 s’agit de mètres de hauteur du fluide tel qu’il circule dans la conduite par kilométre courant de celle-ci
., :: ,,
lb
k = 0,083 mn
0.575
0,659
0,747
0,841 0.940
1,044 1.153
1.267
1.385 1.509
1.638
1.772
1.911
2.055
2,204
2,357
2.516
2,679
2,847
3.020
3.198
3.380
3.568
3,760
3,957
4.159
4,366
4,577
5.014
5,471
5.946
6.440 6,953
7,485
8.035
8.605
9.193
9.8GG
10.426
11.071
11.734 12.4 16
13,117 13.836 14.574
-- DN40@
n) + : . :
k=OJOmn
0.6i2 0.702
0.799
0,902
1,010
1,125 1.245
1,371 1,504
1.642
1.786 1.935 2.091
2.253
2,420
2,594
2,773
2,958
3.149
3.315
3.%8
3,756
3.971
4,191
4,417
4,648
4,886
5,129
5,634
6.161
6.712
7,286
7.883
8.504
9.148
9,815 10.506
11.219
11,956 12,716
13,499 14,306
15,136 15.989 16.865
.0.52
0,56
0.60
064
0,68
0,72
0.76
* 0.80
s 0,84
0,88
0,92
0.95&
0.99
1.03
1,07
1.11
1.15
1.19 1.23
1.27
1.31
1.35
1.39
1,43
1,47
1.51
1.55
1.59
1.67
1,75
1.83
1.91
1.99
2.07
2.15
2.23
2.31
2..39
2,47
2.55
2.63
’ 71 -> ?,79
2,8b
2.94
..: .’ .:‘. :i: LL
:i (Jr
k z 0.03.mm
pour l’eau à
0,428
0,467
0.509
0.552
0.597
0.643
0,691
e- 0.741
0,792
0,845
0.899
0.955
1,013
1,072
1,132
1,195
1.259
1,324
1,391
1,459
1.529 1.674
1,825 1.982 2,145
2,314 2,489
2.671
2.858
3.051
3.251
3.456
3,668
3,885
4.109
4,338
4,574
4,815
5,062
5,316
5.575
6.111
6,671
7.255
7.862
8,493
9,147
9.825
10,526
11.251
;tNm m) I, .‘::;:.:”
k = 0,lO nu
9.453 0.51
0.4%
0,542
, 0.53
0.56 0.583 0.59
0.637 0.61 0.688 0.64 *
0,740 0.66 0,795 0.69
0.851 0,71
0,909 0.74
0,969 0.76
1.031 0,79
1,094 0,81 1,160 CL& 1,227 0,87
1,296 0.89
1.368 0.92
1.440 0.94
1,515 0.97
1,592 0.99
1,670 1.02 1.832 1.07 2,002 1.12 2,179 1.17
2,363 1.22 2,555 1.27
2.i53 1.32
2,960 1.38
3,173 1.43
3,394 1.4 3,622 1,53
3.857 1s
4.1OG 1.63
4.350 1.68
4,607 1.73
4,872 1.78
5,144 1,83
5,423 1.88 5,709 1.94
6,003 19 6,304 2.04
6.928 2.14
7.561 2.24
8.263 2.34
8.974 2.44
9,714 2.55
10.483 2.65
11,282 2875
12,109 2.85 12.965 2,95 j
PERTABF.CHP2lM91Xdara-69
29
l-
SEE m . . ;.Q
. ais) ..
160,OO 170.00
180.00 190.00
200.00 210,oo 220,oo
230,oo
240.00 i 250.00
260,oo 270.00 280,oo
290.00
300,oo 310,oo 320.00
330,oo 340,oo
350,oo 360.00 370.00
380,oo
390,oo 400,oo 420,OO
440‘00
460.00 480,oo
!500,00 520.00
540.00
560,oo 580,OO 600.00
620.00
640.00 660,oo 680.00
7ooBO 720.00
740.00 760.00
780,OO 800.00
850,OO 900,oo 950.00
1 000.00 1 050,oo 1 100,00 1 150.00 1 200,oo 1 250,oo
1 300,oo 1 350.00
1 400.00 1 450.00
c -..
l PERTE§DECHARGE(TABLES)
DN600
0,417 0,466 0.517
0,571 0.638
0,687 0,748
0,812 0,878
0,947
1,018 1,092 1.168
1,247 1,327 1,411
1,496
1.584 1,675
1,768 1,863 1,960
2.060 2,163
2,267 2,483
2,709 2,944 3.189
3,442 3,705
3.977 4,259
4.550 4,850
5,159 5,477
, 5,805 6.142
6,468 6,843
7,207 7,581
7,963 8,355
m) + k= OJOmm
0,443 0,496
0,552 0,611 0.673
0,737 0,805
0.875 0,949
1,025 1,104
1.186 1.27l
1.358 1.449 1,542
1,638
1.737 1,839
1,943 2,051 2.161 2,274
2,390
2,509 2,755
3,013 3,281 3.561
3,853 4.155 4,469
4.794
5,131 5.4ï8
5.837 6,208
6,589 6,982
7,386 7,801 8,228
8,666
9.115 9,575
0.57
0,60 0.64 0,67
0,71 0.74
0.78
0.81 0.85
0.88 0.92
0.95 0.99
1.03 1.06 1,lO
1,13 1.17
1,20 1.24 1,27
1.31 1,34
1,38 1.41
1.49
1.56 1.63 1.70 1.77
1.64 1.91
1.98
2.05 2,13
2.19 2.36 2.33
2.41 2.48
2.55 2,62
2,69 2.76
2,83
i (m
k = 0.03 mm
DN700
==j- k=O,lOmm
0,396 0,313 0.52 0,324 0,343 0.55
0.353 0.375 0.57 0,383 0,407 0.60 0,414 0.441 0,62 0.44 0,476 0.65
0,480 0.512 Of6 0.514 0.550 0.70 0.550 0.589 0.73 0,587 0.629 0,75
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0,704 0,758 083 0,745 0.8CU 0.86 0,787 0.850 0.88 0,830 0,898 0.91
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1.379 1,510 1.20 1,493 1,63& 1.25
1,611 1,771 1.30 1,733 1,909 1.35
1.860 2,053 1.30 1,990 2.201 1.46 2,125 2.354 1.51
2.265 2,513 1.56
2.108 2.676 1.61 2,556 2,845 1.66 7,707 3.018 J .ïl
2.863 3.197 1,77
3.02-4 3,381 1,82 3.188> 3,569 1,87
3,357 3,763 1.93 3,529 3,962 1.97
3.706 ’ 4.166 2,03 3,S67 - 4.375 2.08
4,358 4,920 2.21
4,855 5,497 224 5.377 6,105 2,47
5,925 6.74-J 3,60
6,500 7,415 2.73 7,099 8,118 *2,66 7,725 8,853 2.99
.
i i
i(m
k = 0,03mm
0,251
0.269 0.287 -
0.306 0,326 0.346
0,367 0.388
0,410
0,433 0.456 0.479 0.504
0.528
0.554 0,606 0.660
0.717 0,776
0.837 0,900 0,965
1,033 1,102
1,124
1,718 1,324
1.403 1.483
1,566 1.650
1,737 1.826
1,917 2.010 I 2,252
2.507 2,775
3,056 3,351 3,658
3,978 4.312
4,658 5,017 5,389 5.774
6.172
.DK809 &m)*
k = 0,lO mm
0.265
0.2&1 0.304 0.325
0.346 0.368 0,390 0.414
0.438 0,462
0,487 0,513 0.540
0.567 0,594
0.652 0,712
0,724 0,839 0.907
0,977 1,oH)
1.125 1.203 1,284
1,367
1,452 1,540
1,631 1.724
1,820
1,918 2,019 2,122 2,228
2,503 2,795
3.102 3,425
3.764 4,119 4.490 4.876 5,276
5.696 6,130
i
6,570 7.045
-
v bl+)
0.52
0.54 0.56 0.58
0.60 0.62
0.64
0.66 0.68 0.70 0.72 0.74
0.76 0,78
0.80 L- 0,84
0.88 0.92
0,95
0.99 1,03
1.07 1.11
1.15 1.19
1.23
1.27 1,3i 1.35
1,39 * 1.43
1.47 1.51
1.55 i 1.59 1.69
1.79 1.89
1.99 2,09 2.19 2.29
2,39 2.49 2.59 2.69
2.79 2.85 ;_
Valeursdirectemenr utilisables pour l'eau à IOT *II s’asit de mètres de haureur du fluide rel qu’il circule dans la conduire par kilomèrre courant de celle-ci
PERTABF.CHP210494#data-89
-- 30
-_ l I
i PERTES DE CHARGE (TABLES) !
DANS LES CONDUITES EN FONTE DUCTILE PONT-A-MOLESON --
‘J ., :: :. . . . .:
.Q/s)..‘i.:.:’
340.00 360.00
380.00
400.00 420,oo
440,oo
460.00
480,po
500,oo
520.00 540.00
560,oo 580,oo
600.00
620.00
640.00 660,oo
680,oo
700.00
720.00 ï40.00
760,OO
780.00
800,OO 850.00
900,oo
950.00
1 M)O.00
1 050,oo
1 100,00 1 150.00
1 200,OP
1 250,oo
1 300,oo
1 350,oo
1 400.00
1 450,oo
1 500.00
1 550.00
1 600.00
1 650.00
1 700.00 1 750.00
1 800.00
1 850.00
1 900.00
1 950.00
2 ooo,oo
2 100,00 2 200.00
2 300.00 2 400.00
2 500.00
2 600.00 2 700.00
2 800.00
i
. .
,, .:. .‘.
1 (m
k = 0,83 mm
0.231 0.257
0.284
0,312
0,341 0.372
0.403
i 0.436 0,470
0.506
0.542
0,580 *
0.619
0.659 0.701
0,743
0.787 0.832
0,878
0,925
0,974
1,023
1,074
1.126 1.261
1,403 .%
1,552 1.709
1.872
2.043 2,221
2.406
2,599
2,798
3.00-t
3.218
3,438
3,666
3.901
4,142
4,391
4,647
4.909 5.179
5,456
5.739
Dh’900 m)+
lc= OJO mm
0,244
0,272
0,301
0.331
0,363 0,396
0.431
0.467
0,504 0.543
0.583
0,625
0,668 0.712
0,758
0,805
0.853 0,903
0,955
1,007
1,061 1,117
1.174
1,232
1,383
1,544 1,712
1,890
2,076
2,270 2.473
2,685
2,905
3.1-M
3,372
3,618 3.872
4,135 4,407
4,687
4,976
5,274
5.580 5,894
6.217
6,540
‘. ., Y (mis)
0.53
0.57
0.60
0.63
0.66 0.69
O.ï2
0.75 0.79
0.82
0.85
0.88
0.91
0.94 0.97
1.01
1.04 1.07
1.10
1.13
1.16 1,19
1.23
1,26
13 1.41
1.49
1.57
1.65
l.ï3
1.81 1.89
1.96
2.04
2.12
2.20
2.38
_ 2.36 2.44
2.52
2.59
2,67
2.75
2.63 2.93
2.99
i (II. k=O,Q3 mm
*
0.187 0.204
0,222
0.241
0,261
0,281
0,303 0.324
0,347
0,370 0,393
0.419
0.u 0,470
0.497
0,573
0.552
0,581 0.610
0.641
0,671 0.752
0.836
0,925
1.017
1,114
1.216 1.321
1.431
1,545
1.663
1 .îss 1.911
2.041
2.176 2.314
2,457
3.6C-I
2,ï55 2.910
3.069
3,232
3.400 3.W 3,747
4.110 4.469
4.685
- - dlü 1:
d
l
- -.*- DN 1 000
*,) + ”
k = B,IO mm . Vtmls)
0.197 0,51 0.215 0,53 0.235 0.56 0.255. 0.59
0.277 Oi61
0.299 O.@ 0.322 0.66 0,345 : 0.69
0,370 0,71 0,395 0.74
0,421 0.76
OA@ OS79
0.476 0.81
0,504 0.84 0,534 0,87
0.564 0.89
0,595 0.92 0.627 0.94
0,659 0.97
0.693 0.99 0,727 1.02
0,816 1.08
0.910 1.15
1.008 1.21
1,112 1.27 1.221 1.34
1.325 1.40 1.454 1.16 1.578 1.53 1.707 1.59
1.840 1.66 1.979 1.72
2.123 1.78 2.273 1.85
2,425 1,91 2.581 1.97
2,%8 2.04 2,916 2,lO
3,090 2.16
3.268 2.23
3,452 2.29
3,640 2.36
3,834 2.42
4,032 2.43
4,235 2.55
4.657 2967
5,098 2.80 5.559 2.93
i (rnr k.= 0,Umm
-DNl lfie e .: .: ..
k=G . . . .y ws):
‘. . . . . , . . , . : ” . . . . . . .
s
0.164 0.179 0.51 0,177 0,186 0,53 0,190 0,201 0.55 0.204 0,215 0,57 0,218 0.231 0,59 0,233 0.246 0.61 ~. 0.248 0,262 0.63 0.263 0.279 0,65 0.279 0,296 0.67 0,295 0,314 0.69 0.312 0,332 0.72
0.329 0.351 0.74 0,347 0,370 0,76 0,365 0.390 0,78 0,383 0.410 0,80
0.402 0,431 0.82
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0.524 0.565 0,95
0,579 0,626 1.00 0.637 0,690 1,05
0,698 0,757 1.10
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0,827 0.901 1,21
0,895 0.977 1.26
0.966 1,057 1,32
1,040 1,139 1.37
1,116 1,225 1.42
1.194 1,313 1.47
1,276 1,405 1,53
1,359 1PW 158 1.446 1.597 1,63
1.534 1.698 1.a 1,626 1.801 1.74
1,720 1.908 : 1.79
1.816 2.018 1.84
1,915 2,131 1.89
2,016 2.247 1.95
2,120 2,365 2.00
2,227 2,487 2.05
2,336 2.612 2,lO
2,561 2.871 2.21
2.797 3,142 2.31
3.042 3,425 2.42
3,298 3.730 2.53
3,563 4,028 2.63
3,638 4,347 2.74
4,124 4.679 2&4
4,419 5.022 &5j
Valeurs directement utilisables pur l’eau 5 10°C * 11 s’agir de mbres de hauteur du fluide tel qu‘il circule dans la conduire par LilomCtre courant de celle-ci
PERTABF.CHP210494ddata-89
r Q
ULSJ 600,oo 650.00 700.00 750.00
800.00
850,OO
900.00
950.00
1000.00
1 050.00
1 100,00
1 150,Oo 1200,OO
1250.00 1300,cQ
1 350.00 1 4Oo.OQ
1450.00
1500,OO
1550,OO
1600,oo
1450,oO
170000
1750.00 1800.00
1 850,oo
1900,00
1950.00 2 cQo,oo
2 100.00
2 200,00
2 300.00
2 400,oo
2 500,oo
2 600,oo
2 700,cKf 2 800.00
2 900,cdl
3 ooo,ca
3 100,oo
3 200.00
3 300,oo
3 400,oo 3 500.00
3 650.00
3 800,CU 3 950.00
4 100,00 4 250,oo
4 400,oo
4 550.00 4 700,Oo
4 850.00
5 000.00 5 150,OO
JJOO,OO
T
i(m k= 0,@3mn~
0.162
0,188
0.215
0,244
0,275
0.308
0.342
0,379
0,416
0.4%
0.497
0,540
0.584
0.630
0.678
0,728
0.779
0.831
0.886
0.942
0,909
1,059
1.120
1,182 9,246
1.312
1,380 1,449
1,519
1.665
1.818
1.977
2.142
2,314
2,492
2,677
2,867
3,065
3.268
‘ 3,478
3,694
3,917
-
- DN 1 200
n)*
k = 0,lO mm
0,171
0.198
1.228
0.259
0.293
0.329
0.366
0.406
0,447
0,490
0,536
0.583
0.632
0,683
0,736
0.791
0.848
0,907
0,968
1,031
1,096
1.162
1.231
1,301
1.374
1.448
1,524
1,601 1.6s3
I&I9
2.023
2.201
2,394
2,591
3.795
3,008
3,228
3.456
3,691
3,934
4,185
4,444
.
31
PERTE§DECHARGE(TABLES)
-
I
v hl/S)
0.53
0.57
0.62
0.66
0.71
0,75
0.80
0.84
0.88
0,93
0.97
1,02 1906
1,ll 1.15
1,19 1.24
L-8
1,33
1.37
1.41
1.46 1.50
1.55 la59
1.64
1.68
1 ,î2
1,ïî
1.86
ls95
2,03
.2.12
2,21
2,30
2,39
2.48,
2.56
2,65
2,74
2,83
2,92
1 DS 1 500
I rd+
k = 0,lO mm i(n k = 0.03 nu,
v htds)
0.130 0.137 0.52
0.115 0.153 0.55
0.161 0.170 0%
0.178 0.189 0,62
0,196 0,208 0.65
0.215 0,228 058
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0.354 0,270 0,75
0,275 * 0.293 0.78
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0,319 0,341 0.81
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0,390 0,420 0.94
0.416 0.447 0.97
0,442 0.476 1.01
0,469 0,506 l,oj 0,496 0,536 1,07
0,525 0,568 1,lO
0,554 0,600 1.14
0,584 0,633 1.1.:
0,615 0,667 1.20
0,636 0.702 1.23
0.6ï8 O,ï.38 1.27
0.411 0,775 1.30
0.779 0,851 1.36
0.850 0.9.30 1.43
0.921 1.013 1.49
1.001 1,099 1,56
1.080 1.199 1.62
1,163 1,283 l-69
1,236 1.379 1,75
1,337 1.480 1.82
1,4a 1.583 W 1,522 1,691 1,95
1,620 1.801 2:01
1.720 1,915 2308
1,823 2,033 2.14
1.926 , 2,154 2.21
2,037 2,279 2.27
2,206 2,472 2,37
2.380 2,673 2.47
2,563 2,882 2.57
2,750 3,099 2.66
2,944 3,323 2.76
3,144 3,555 2.86
3.251 3,795 2.96
0.115
0,128
0.140
0.153
0,167
0.181
0.196
0,212
0.228
0.254
0.261
0,279
0,297
0,315
0,334
0.354
0,374
0,395
0,416
0,438
0,460
0,483
0,507
0.555
0,605
0.658
0,712
0.769
0.828
0.888
0.951
1,016
1,083
1,152
1,223
1,296
1,371.
1.448 -
1.567 1.691
1.819
1.952
2.090
2,232
2,379
2.530
2,685
2.a5 +
3.010
= 3.179
I I
DN f 508’
i(mlkm)*
k = 0.03 mm k = 0.10 mn
0.121
0.134
0,148 0,162
0.177
0.192 0,208
0,225
0.242
0,260
0.278
0,297
0,317
0,338
0.359
0.380
0,402
0,425
0.449
0,473
0.497
0.522
0.548
0,602
0,658
0.716
0.777
0,841
0.906
0,974
1,045
1.118
1,194
1,271
1,352
1.435
1,520
1.607
1,743 1,885
2,032 2,184
2.342
2,505 2.674
2,848
3,027
3.212
3.403
3.599 i-
-
v Ids)
0,51
0.54 0,57
0.59
0.62
0.65
0.68 0.71
0.74
0.76
0.79
0.82
0,85
O,M 0.91
0,93
0.96
09 1.02
1,05
1.09
1.10
1,13
1,19 1,24
1.x)
13 1.41
1,47
1.53
13 1.a 1,70
1,75
1,81
1,87
1,92 1.98
2,07 2.15 224
2,32
2.41
2.49 2,57
255 2,74
2,83 2,91
_ 3.00 Valeurs directement utilisables pur l’eau à IOT *Ils’a@ de mètres dehnurcw du fluide tel qu'il cir~71lc dam la co!~d~~iic,~arkilor>~èrre coumrxdecelle-ri -
PERTABF.CHP210494#data-89
-f T I
Q.::.
i(r ats) ‘. k = 0,Q3 ml
1100,00 0,122
1200.00 0,143
13oo.cm 0,166
1400.00 0,190
15G0,OO 0.216
16CQ,oO 0.241
1 i~~.oo 0.273
1800.00 0,304
19GaGO 0,336
2oGG.GG 0,369
2 100.00 0.4G-4
2200,oo 0,441
23GO.GO 0,470
24OG.00 0.519
25cQOO 0,560
26GO,oO 0.603
2700,GO 0.647
2800.00 0,692
2900,oo 0,739
3oGO,oo 0.788
3 100.00 0,836
32GG,oa 0,889
3300.00 0,942
34cQOO 0,997
35OwQ 1,053
365WO 1.139
3800.00 1,229
395O.GG 1,322
4 100,00 1.418
425G.00 1.518
44OG,oo 1.621
4 550,oo 1.727
47GG.GO 1,836
4 850.00 1,949
5oGG.00 2,065
52OG.GO 2.224
5400,GO 2,390
56@O,oO 2,561
5800,CO 2,737
6OOWO 2.920
6200.00
6400,GO
66OQ.00
68GCLoO
7 oGo,Go
7200,OO
74GG.00
76GO.00
ï8GG,GG
8OCQGO
8200.00
8400,GO
8600,GO
8 800.00
9ocKwl
92GG.00
9 400.00
Valeurs dirwtement utilhbles pur l’eau à !O”C
BN1600-
n)+--.- k = 0,lO mm
0.128
0.151
0.176
0,202
0.230
0.260
0,292
0,325
0.360
0,397
0,436
0,476
0,518
0,562
0.608
0,655
0,705
‘0.755
0,808
'0,863
0.919
0.977
1.036
1,097
1,161
1.258
1.360
1.4f.X
1,576
1,689
1,806
1,928
2,053
2.182
2,315
2,498
2.689
2,886
3,090
3,x)1
0.55
0.60
0.65
0,70
0.75
0.80
0,85
. 0,90 '
0.94
0.99
1,04
1,09
1.14
1.19
1.24
1.39
1.31
1.39
1,44
1.49
1.54
1,59
1.64
1.69
1.74
1.62
1.89
1.96
2.04
2.11
2.19
2.26
2.34
2,4 1
3,49
2.59
2.69
2.79
2.88
2.98
v (m/s)
DN 1800
i (n
k = 0.03 mn
tlj*
k = 0,lO mm
V(m/s)
0.094 0,098 0.51
0,107 0.113 0,55
0,122 0,128 0.59
0,133 0.145 0,63
0.154 o,lL>.; 0,67
0,171 0,181 0,71
0.189 0,200 0.75
0,208 0.221 0,79
P.227 0.242 0.83
0,248 0.265 0,86
0,269 0.288 0,90
0,291 0,312 0,94
0,314 0,317 0,98
0,338 0,361 1,02
0.363 0,391 1.06
0,386 0,419 1,lO
0,414 0.448 1,14
0,441 0.478 1,18
0,469 0,509 122
0,498 0.540 1.26
0.528 0,573 1.30
0.558 0,607 1.34
0.589 0.642 1.38
“0.63ï 0.696 1.43
0,687 0.752 1.49
0.739 0.810 1.55
0.593 0.870 1.61
0.846 0,932 1.67
0.9G6 0.997 1.73
0,965 1,063 1.79
1,025 1.132 1,85
1,088 1.203 1.91
1,152 1.276 1.96
1.341 1.376 2.04
1,333 L-tôl 2.12
1,42a 1.58% 2,20
1.526 1,701 2,76
1,627 1,816 2.36
1.731 1,936 2.44
1.639 2.059 2,52
1.949 2.186 2.59
2.063 2.317 2.67
2,180 2,451 2.75
2.300 2.589 2.83
2.423 2.731 2.91
2,549 2.677 2.99
i(m
k = 0,03 mm a
--m
~,N2008 -.- n) *
k = Il,10 mm
0,082 0,086
0.092 _ 0.096
0,102 0,107
0.113 0.119
0,124 0.131
0.136 0.144
0,148 0,157
0.161 0.170
c 0,174 0.185
0,188 0.2OG
0.202 0.215
0,216 0231
0,232 0,347
0.247 0.265
0.263 0,282
0.280 G.300
0.297 0,319
0.315 0.338
0,335 0.358
0,351 0.379
0.380 0,410
0.4G9 0,443
0,440 0.477
0,472 0.512
OsG5 0.540
0.539 0.587
0.574 0.626
0,610 0.666
0.647 0,707
0.685 0,750
0.737 0.809
0.792 0,870
0,848 0.933
0,906 0,999
0,966 1,066
1,027 1,136
1.091 1,208
1,156 1.282
1,223 1,359
1,292 1,437
1.363 1.518
1.436 1,601
1.510 1,686
1,567 1,773
1.665 1,863
1.745 1.954
1.826 2.048
1.910 ' 2.144
1.995 2.242
2,083 2,343
2,171 2,445
2,262 2,550
- ! i 0,51
0.54
0.57
0,60
0.64
0.67
0,70
0,73
0.76
0,80
0.83
0.86
0.89
0.92
0.95
0.99
1.02
1.05
1.08
1.11
126
1.21
126
1,31
1,35
140
1,45
1.50
1.54
1,59
lb6 1,72
1.78
1.85
1,91
19
2.04
2.10
2.16
2,23
229
22-5 2.42
2.48
2.55
2,61
2.67
2.74
2.50 2.86
2.93
2.99
PERTABF.CHP210491*data-89
33
PERTES DE CHARGE DANS LES CONDUITES
EN PVC RIGIDE
Tables de’ pertes de charge dans les conduites d’eau pleines (suite)
20 Cos particulier : PVC rigide
Diamdtre intbieur 14.6 mm Secvon 0.000 :72 mz
Pertes UC ch;we : 0.03 n,n k 0: 1 mn C>ébll 4 a 03 111 k O:mr Detxr k 003 mn
mm” m/m= 1 s mim’ mim. ii’i mim r
0.10 0.00210 o.oo2io 0.017; 0.00 15- 0. OU lb 1 0.027; 0.00131 0.00137 0.0340 0.15 o.ow15 o.ocl44.G C-J251 0.00306 0.00323 0 .oroe 0.002bO 0.00275 0.0520 0.20 O.OOb?b O.OOÏZb 0.034' 0.004YY o-ou534 U.O56! 0 .Oil’-26 0.0045* 0.0693 0.25 0.00990 0.01074 ?.043( 0.00733 0.00791 0 -0679 O.OOb25 O.OOb73 U.OBbO
0.30 0.01355 0.0148s 0.051t O.OLUO5 O.GlO94 0.0815 0.00858- 0.00932 0.104 0.35 0.01770 0.019% C .ObOi 0.01314 O.OLtii 0.0951 0.01123 c.o1;28 u.121 0 .*o 3.02234 0.02484 O.ObBf 0.01 b59 u.01035 0.109 0.01418 0.01563 0.139 0.*5 0.02745 0.03075 0.0774 0.02040 0.02271 O.lii 0.01745 0.01936 0.156 0.50 0.03303 0.0372s 0.08bC U-U2457 0.02752 0.136 0.02101 0.02346 0.173
0.55 0.03906 0.04432 0.0946 0.02907 0.0377b 0.149 0.02487 0.02793 0.190 0.60 0.04554 0.05199 0.103 0.03392 0.03fu.4 O-lb3 0.02903 0.03278 u-208 o.b5 O.O> 0.06024 0.112 0.03911 c.04455 3.177 0.03348 0.03800 0.225 0.70 0.05990 0 .Ob908 0.120 0.044a4 0.05110 O.lYO 0.03821 0.0435a U-242 0.75 0.06774 0.07850 0.129 0.05050 G.058G7 3.25,. 0.0432s 0.049% O.ZbO
U.80 0.074cJt 0.08850 0.136 0.05669 O.Ub548 0.217 0.04854 C.05586 0.277 0 .dS O.ûB474 0.09908 O.?*b La.Gb320 U.07332 0.231 0.05413 o.ob255 0.294 0 .QO 5.09390 0.1102 3.155 0.07C05 0.08 15Y 0 -245 0 .ObOOO O.GbPbl 0.312 0.95 0.1035 0.1220 0.163 0.67722 C.OQC29 O.;5b o.obbL5 0.07703 0.329 1.00 3.1135 0.1343 0.172 0.08472 O-0994! 0.272 0.07258 0.08~82 o-346
1.05 0.1240 0.1*72 0.181 0.09253 0.1090 0.285 0.07929 O-C9298 0.364 1.10 0.1348 0.1607 0.189 3.1007 0.1189 0.299 0 -08627 0.1015 0.381 1.15 0.14bl 0.1747 O.lYR 0.1091 0.1194 u-317 O.OQ>53 C.llClS 0.391 1.20 0.1579 U.ldV4 C1.2Db 0.1179 0.1402 0.3.?b 0.1011 0.119b O.slb i.25 3.1700 0.204b 0.215 0.1270 0.1515. 0.3*G 0.1089 o-:293 0.433
1.30 0.182h 0.2203 0.224 0.1364 O-lb32 0.353 O.llb0 0.1392 0.450 1.35 0.1956 0.23b7 0.232 U.lCb? Cl.1753 0.367 0.1253 O.:cQb 0.46d 1 .y0 0.2091 0.2536 0.241 0.15bi 0.11178 0.3BO 0.1339 (1.1003 u-485 1.45 0.2229 0.2711 0.249 O.lbbb 0.2008 0.394 o.icza 0.1714 0.50: 1.50 0.2372 0.2892 0.258 0.1773 0.2l42 0 .soa 0.1520 U.1828 (i.52G
1.55 0.2519 0.3079 0.267 0.1883 0.2260 0.621 0.1614 0.194b 0.537 1.60 0.2670 0.3271 0.275 0.199b 0.24i.l 13.43: 0.1711 0.2060 0.554 1 .b5 0.2iizs 0.3469 0.284 0.2112 0.2570 0 244d 0.1811 0.2193 0.571 1.70 1.2984 0.3673 0.292 0.2231 0.2721 0.462 0.1913 0.2322 0.589 1.75 3.3148 0.3883 0.301 C-2354 0.2876 0.475 0.2018 0.2455 0.606
L .a0 3.3316 0.4098 1.85 3.3488 0.4319 I.QO 3.3bb4 0.4546 1.95 >.38*4 0.4779 î .oo 5.*028 0.5Gl7
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0.2474 0.3034 0.489 O.ZL26 0.2591 0.2608 o-3/99 0.503 0.2237 0.2731 0.2740 CI.3367 0.5Lb 0 -2 350 0.2674 0.2875 .0.3540 0.530 0.2446 0.3021 c.3013 0.371b 0.543 0.2584 1 0.3172
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O.b5b 0.675 i 0.693
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0.3327 0.710 0.3485 0.727 C .3b4b 0.745. 0.3812 0.762 0.3980 0.779
2.30 2.35 2.40 2.45 2.50
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1.5221 G.65b8 C-396 C.390b 1.5434 0 .b840 0.404 O.SObO ).5652 0.7131 o.-v13 0.4229 1.5673 0.742L 0.421 0.4395 ).bO99 0.7717 G-430 0.4564
0.4ab5 0.5072 0.5283 0.F497 0.5717 .
O-a25 0.3351. G.bJV 0 -3481) Q-b52 0.3b28 U .bbb 5.3770 O-b79 0.3915
i ’ / I ( / :
0.4153 0.797 U.4329 0.814 3.4509 0.031 :.*93 ù-049 3.4880 o.aoo
Diamhtre intérteur 18.6 mm Diamètre intérieur 21 mm Sccrlon 0 000 :7: d I;rYilon 0 000 3JG m2
.
i .-
34
PERTES DE CHARGE DANS LES CONDUITES
EN WC
20 Cas particulier : PVC rigide (suite)
Vllessl movenf
Pertes de charge r=D03mn 1 I k=Olmn
Penes de charge Débit / k = 0.03 mn-
Pertes de charge
’ / “1 k=O.l mr / Débtt k =0.03 mr k = 0.1 mm / 1
T 3èbfr
nvm* US nVm* rdm* US mtm’ nvm- I!S
0.10 0.00110 0.00114 0.0452 0.00095 0.00099 0.05a4 0.00082 C.00085 0.0707 0.15 0.30218 0.00230 0.0679 u.ooLa9 c.00199 0.0846 0.00163 0.00171 0. lob
0.20 0.00357 0.00380 0.0905 0.00310 0.00329 O.LL3 0.00267 G.00283 c.141 0.25 0.00526 0.00564 0.113 0.00455 0.00488 O.lil 0.00394 0 .00421 0.177
c .30 - 0.00722 0.007a1 0.136 0.00 b26 O.OOb76 O.rb9 0.0054i 0.005a3 0.212 0.35 0.00945 0.01031 C.158 0.00819 0.00892 0.197 0.00709 0.00770 0.247 0.40 0.01294 0.01312 0.181 0.01036 O.0113b 0.226 0.00897 C.00981 C.2a3 0 .*s 0.01469 0.01625 G-204 0.01276 0.01407 0.254 0.01104 O.01215 0.318 c.50 0.01770 0.01970 0.226 0.01537 0.017Ub 0.262 0.01331 0.01473 0.353
0.55 0.02096 0.02346 0.249 0 .bO 0.024~7 0.02753 0.271 0.65 G.G2823 G-03192 0.294 0.70 3.03223 0.03661 0.317 0.75 0.03647 0.04162 0.339
3.02032 0.310 0.01577 0.017f5 U.389 D.02385 3.338 0.01842 0.0206O 6.424 3.02765 0.367 0.021:b O-02389 cl.659 3.03172 0.395 0.02427 0.027s; 0.495 3.03bOb 0.423 0.027d 0.03116 u-53(1
0.60 0 .a5 0.90 G.95 1.00
o.ouJ95 0.04567 O.OMtJ3 0.05583 0.06126
0.04693 0.362 0.05256 0.385 0.05849 0.*07 0.06473 0.430 0.07r28 0.~52
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0.01821 0.02126 0.02453 0.02001 0.03170
/ 0.03560 0.03971 0.04403 0.04655 0.05328
1.04067 0.451 o.o3o(ta 0.03514 0.565 3.04554 0.479 2 .Y34..3 u.u3936 c.bo1 3.05Cb9 0.508 0.03816 0.04381 0.036 >.05610 0.536 0.042 :o U.04849 O-b72 3.06178 0.564 0.0462L 0.05340 0.707
1.05 0.06693 1 .lO 3.07283 1.15 O-07697 À-20 3.08533 :.25 0.09193
3.07814 0.08533 3.09278 3.100a 3.1086
0.475 0.05821 U.498 0.06335 0.520 0.06869 cl.543 0.97423 0.545 OA
z.oaTT2 0.5w 0.05&49 0.05854 0.742 1.07393 0.621 0.05495 0.06391 0.776 1.0804i 0 .b49 c.05959 0.06951 O.dl3 ).08-,1b 0.677 0 .Ob4sO cl.07534 o.a4o 1.09417 0.7ü5 O-Q6939 û.08141 G.084
L.30 1.35 l.cO l.S5 1.50
3.098?6 0.1058 0.1131 O-L206 O.iZSS
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0.588 0.08592 0.611 0.09207 c.033 0.09842 O-b56 0.1050 0.679 0.1117
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1.1014 0.733 0.07456 0.08770 J.1090 0.762 0.07989 0.09422 ). lit.0 0.790 0.085sL 0.1010 ;.1249 û.&lb 0.09109 0.1080 1.1332 0 -846 0.09695 0.1152
À.55 3.1364 l.bO 0.1-a i.65 0.1530 1 .70 C.1616 1.75 0.1705
3.143b >.1?38 >.1844 3.1952 1.20b4
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).217& 1.2296 1.2416 ).2540 1.2667
0.701 0.1187 0.724 C.1258 0.746 0.1331 - 0.769 0.1407 0.792 û.1484
(
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0.919 0.954 0.990 1.025 i.Gb(J
1.1418 1.1507 1.1598 i.1692 !.1789
0.074 0.903 0.931 0.959 0.987
0.1226 0.13G3 0.1382 0.1463 0.1547
1.096 1.A31 l.lbb
1.202 l-i37
1.80 0.1797 i .05 0.1890 1.90 3.19&6 1.95 ,.2084 2.00 '.2184
0.8L4 0.156s C.837 0.1645 O.BbO 0.1728 0.882. 0.1814 0.905 0.1901
1.1886 1.015 1.1990 1.044 1.2095 1.072 >.2202 1.100 #.23LZ 1.128
0.1030 0.1092 0.1156 0.1221 0.1288
. 0.1357 0.1428 0.1500 0.1575 0.1650
C.163'3 0.1721 0.1811 3.1.904 0.1999
1.272 1.3ou 1.343 1.378 1.414
2.05 0.2286 2.10 0.2391 2.15 3.2498 2.20 0.2607 2.2s 0.271b
i.2797 1.2930 1.3Qt.b 1.3205 1.3347
0.927 0.1990 0.950 cl.2081 0.973 0.2175 0.Y95 C-2270 1.018 0.2367
I.2*25 1.15b 1.2540 l-L&5 1.2658 i.213 r-2778 1.241 1.2902 1.269
0.17.28 0.2047 0.1607 0.2196 0.1888 6.2290 0.1971 0.2so2 c.2055 0.2509
1.449 1.4d~ 1.520 1.555 1.590
2.30 0.2832 2.35 0.29~0 2.so 0.3666 2.*5 0.3187 2.50 0.3309
1.3492 1.040 0.2466 ' ).3640 1.063 0.25b7 1.3791 l.ûBb 0.2670 ).39S5 1.108 G-2775 k.4103 1.131 0.2881
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1.3027 '.3156 8.3207 -3421
1.297 0.2141 u-2616 ; ,326 0 -2229 0.2729 1.35s 0.2318 0.28S2 1.3di 0.24O9 0.2958 1.410 0.2502 C.307b . 3557
l.bZb *
l-b61 i.b-?b 1.732 ‘.767 c
Ofamétre intérieur 24 m m
Semon 0.000 452 m* Ohmètre intérieur 26.8 mm Oiamétre intérieur 30 m m
Sec~~n 0.000 564 ml Secnon 0.000 707 ma
4
Valeurs alrec?ement utilisables pour l’eau a 10 OCi i
35
PERTES DE CHARGE DANS LES CONDUITES EN PVC
20 Cos particulier : PVC rigide (suite)
tiresse moyen”
Penes Oe charge / I Débr:
Penes de charge Penes de charge
k - 0.1 mm k = 0.03 mn 1 I k = 0. l mn
T /
1 / DébIt : = 0.03 mr k = 0.1 mr Débrt
nVm* VS nvm* l/S nvm- mima
0.10 o.ooo70 0 -00073 0.088‘ b-00059 C.00061 0.115 0.00052 O.OOOk 0.139 0.15 0.00141 0.00147 0.133 0.00119 0.00124 0.172 0.00105 O.GOllO 0.206 0.20 0.30231 0.00244 0.177 0.00196 C.00207 0.229 0.00173 0.00183 0.277 0.25 0.00340 0 -00363 0.222 0.002bB 0.00307 0.201 0.00255 0.00272 b.34b
0.30 0.004b8 0.00503 0.2bb 0.00397 0.00426 0.344 0.00352 0.0037? o.‘.ib 0.35 c9.OOb13 0 .OObb5 0.310 0.00521 LOO543 0.401 0.00462 0.00498 0.~85 cl.40 0.3t774 0.00847 0.355 0.00659 0.00717 0.45d 0.00585 O.CO635 0.554 0.45 0.009M 0.01049 G-399 0.00812 0.00889 0.51b 0.00720 0.00787 O-b23 0.50 0.01153 0.01272 o-w.3 0:00980 0.01078 0.573 0.00869 0.00955 G-b93
0.55 0.01366 0.01516 0.488 0.0~161 0.01285 O-b30 0.01030 0.01138 0.762 0.60 0.01596 0.01780 0.532 0.01357 G.OlM9 0 -688 0.01204 0.01336 0.831 o.bS 0.01841 0.02064 0.576 0.015bb 0.01750 0.745 0.01390 0.01549 0.901 0.70 0.02103 0.02368 0.621 0.01789 U.02OOB 0.802 0.01588 0.01778 0.970 0.75 9.02381 0 -02692 O.bbS 0.02026 0.02283 0.860 0.01799 o.u2022 1.039
0 -60 0.02675 0.03037 0.709 U.022-lb 0.02575 0.917 0.02021 0.02281 1.108 cl.65 0.02985 0.03401 0.754 0.02540 0.02885 0.974 0.02255 0.02555 1.176 0.90 0.03310 0.037Bb 0.798 0.02817 C-03211 1.031 0.02502 0.02844 1.247 0.95 0.03651 0.04190 0.842 0.03107 0.0355c 1.089 0.02760 0.03148 1.3ib
1.00 0.04007 0.04615 0.887 G-03411 0.03914 1.146 0.03029 0.03467 i-385
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, i 1
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L.08393 3.09556 j.1014 3.1073 1.1135
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1.1198 i .Ob3. 0.06921 0.1061 2.494 1.1262 2.120 0 -09386 D-1119 2.5b3 1.1329 2.17b 0 -09863 3.1177 2.b32 ).1397 2.235 0.1035 3.1238 2.7Oi Llib7 2.292 O.LO&S 3.1300 2.771
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1.1.38 2.349 0.1136 3.1363 2.840 ).lo?l 2.407 0.1188 1.1428 2.909 l.lb8b 2.464 O.lT.42 J. LS94 2.979 I-l?63 2.521 0.1296 1.1562 3.04b ). 1841 2.579 0.1351 ).1631 3.iL7
2.30 0.1859 0.2263 ?.039 0.1584 2.35 0.1935 0.2359 2.084, 0.1649 2.40 0.2012 0.2457 2.128 0.1715 2.45 0.2092 0.2557 2.172 0.1783 2.50 0.2172 C.2659 2.217 0.1852
L ( ( (
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I 1 (
C C c
1.1921 2.636 0.1408 1.1702 3.18b 1.2002 2.093 O.l*bb j-1774 3.2sa 1.2085 2.751 0.1525 1.184fl 3.325 ). 2170 2.80à U.1585 i-1923 3.394 i.2257 2.865 0.1646 ).;ooo 3.66‘.
Diamktre inrérleur 33.6 mm Dlamétre interieur 382 mm Diamétre intérteur 42 mm Semon 0.000887 m’ Secmn 0,001 146 m’ Semon 0.001 385 m’
c r
Valeurs directement utilisables pour [‘eau 2 10 OC
36
PERTES DE CHARGE DANS LES CONDUITES
EN PVC
20 Cas particulier : PVC rigide (suite)
VlIess
moven
n-b5
e Penes de charge
ne k =003mm / k=O; r-m
0.10 0.15 0.20 0.25
T I
!
0.00039 0 .oooso 5.00078 0.00001 0.00129 0.00135 0.00190 0.00201
o-221 o-331 0.441 0.552
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0.10 0.85 0.90 0.95
c 1.00
L.05 1.10 1.15 1.20 1.25
1.30 1.35 1 .so
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1.45 1.50
1.55 0.05068 0.05929 3.~20 L.6C 0.05375 0.06301 3.530 1 .b5 0.05690 O.Ohb83 3.640 1.70 0.06014 0.07077 3.750 i-75 O.Ob34b 0.07482 3.861
. L.80 L.a5 1.90 1:95 2.00
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2.30 2.35 2.40 2.45 2.50
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5.074 c.oa5oi 0.1014 5.184 0.08851 o.:o5a 5.295 0.09207 C.llC2 5.io5 0.09570 0.1146 5.515 0.09940 C-1192
Dtamétre intérieur 53 mm Sectlon 0.002 206 d
/ ni
mima
- Desir
bs
Oiamétre intermu 63.2 mm Sec:bon 0.003 :37 m2
Penes de cnaroe k = 0.03 mr
c.00031 0.00032 û.00062 o.ooO65 0.00 103 0.00108 5.00152 C.OOlbi
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o.ooa17 O.CQ67b 0.00722 0. ooms c.ooa34 0.0092' 0.00953 0.01057 0.01080 0.01203
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o.o29+a 0.03394 0.031bO u.03b47 0.03379 0.03909 0.03605 0.04i75 0.03838 0.04459
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l
0.06324 0.Obbt.b 0.07017 0.07377 1 0.07745
Valeurs c!lrec:emenr uttiisables tour I eau a ‘0 OC
Déblr
m m=
0.314 O.ûOO24 Ç.OOC25 o.*: 1 0.471 0.00049 0.00051 O-b77 O-b27 O.OOObi C.00085 c-903 0.784 0.00121 0.00127 1.128
0.941 O.OOlb7 O.OO177 1.354 1.09b 0.00219 0.0023s 1.519 1.255 0.00278 c-co2p9 1.805 1.412 0.00343 0.00371 2.03 1 L-509 0.00415 c.00450 2.250
1.725 O.OOC92 0.00537 1.882 0.005 ?b 0.00631 2.039 0 .OObb5 3.00732 2.196 0 -00761 o.ooa4i 2.353 0.00862 0.0095b
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3.159 3.384
3.410 3.83b 4.06A 4.2n7 4.513 *.
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3.019b6 4.964
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J-04509 7.b7L
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1.35305 d-348
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1.05870 tr.600
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Ii
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5.251 9.473 4.702 9.928
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i0 10
-08073 10.36 -5.3416 10.60
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-09488 il.28
1 Olamkrre mterieur 75.8 mm
Seclron 0 004 h? 3 rn: -
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i
37
PERTES DE CHARGE DANS LES CONDUITES
Es PVC
.
20 Cas particulier : PVC rigide (suite)
Vlresst
movenr
Peries de charge
re k = 0.03 mrr k = 0.: mn
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penes de charge ! kz0.03 mm)
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0.10 0.00023 0.00023 0.510 0.00019 0.00019 G-b71 0.00017 2.000 la 0.707 0.15 J.00046 L .OGO47 0.765 0.00038 0. oow.0 i .OOb 0.00015 3.OOOA7 i.i5U 0.20 5 .OOC75 0.00079 1.020 O.OoOa~ û.OOObb i.3Ci o.ooG5â C.OOGal A.533 0.15 û.00112 c.oQlla 1 .ï7b û.OOO% 0.00099 1 .b7b 0.00067 0.00091 i.917
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1.10 0.01007 0.01820 5.612 C.01358 c-01534 7.376
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I.S5 0.02672 0.03o-rq 7.396 0.022bO 0.07595
1.50 0.02645 0.03285 7.h53 C.02407 0.02769
8.717
9.052 9.383 9.723 0 -00
o-u1149 c.01292 O.Ol2Sl 3.01411 0.01356 C-01535 0 .o lioô 3.01665 0.015b3 C-01799
0 -0 170; 0.01936 0.01825 C.02083 0.01952 0.02233 0 -020 82 C .02381 0.02217 ; 0.02547
8.050 s-433 b-817 9.200 9.583
9.967 LO.35 ÀO. 11.12 : L.50
1.55 1.60 1 .bS 1 .?O 1.75
.* 0.03024 0.03267 0.03395 C.03589 0.03787
0.03498 0.03717 0.03943 0.04175 0.04414
7.906 0.02557 0.02949
b.lhs 0.02713 0.03133 8.419 C.02872 C. 0332‘~ b,b7k 0.03036 0.03520
8.929 0.03204 C.03721
0,3? 0.02350 / 0.02712 il.38 0.75 0.02499 , L~.O2882 12.27 1 .Oe O.OZbio 0.0305b lZ.bs : .s3 0.02797 : :.C323a 1i.03 1.73 0.02952 ’ 0.03423 : I.s2
1.8C 1.85 1.w 1 .Qb 2 .oo
0.03991 0.04200 0.04414 0.04b3.3 0.04857
0.04aao 0.0491? 0.05~70 0.054-4 0.057û7
0.03377 0.03926 o.c3553 0.04141 0.03735 0.04359 0.0392û 0..04533 0.04110 0.04812
2 .L7 0.03111 L.C3614 13.MO 2 .-i 0.0327s / 0.03809 i4.18 2.76 0.0344i _ “.OSClO 14.57 ç 5.0.5 0.03b12 ‘J.OLZlb 14.95 J-6: G.G37&7 : ;.04420 15.33
2.05 0.05086 Cl.05986 2.10 0.05321 0.06271 2.15 0.05sbO 0.06562 2.20 0 -05805 0.068bO 2.25 O.ObO% 0.0716s
0.04304 c.osw7 0.04502 C.05287 0.04705 0.05532 0.04912 c.05704 C.05123 O.Ob041
15.72 lb.10 ;b.s8 !b.b-/ L7.25
l
3.75 r.Ud i.s2 k.75 5:09
2.30 2.35 2.40 ?.SS
c 2.50
0 -06309 0.66548 O.ObB33 0.071ç3 0.073??
0.07476
0.07794 0.081 lb C.ûBW.9 0.087bb
9.lP4 9.439 9.69k 9.949
10.2.0
1U.M 10.71 ‘0.97 11.22 Il.48
;1.7s
11.99 i 2.2s 12.50 12.70
0.05339 G.Db3.03 0.0555d 0.06571 0.05782 6. Ob.844 O.ObOll C. 37123 O.Ob243 C.:>74Gb
5.42 5.70 b-09 ,.*A 5.79
0.0396b : 0.04b4i 0.0414” ! I.SObe3
0.04336 ;.05090 0.0452~ 2.05321 O-0472! 3.05557
0.049iC 0.0579a
O.OSIiL k.uborj 0.053LY 3 -06296 0.055-O : il.04553 0.0575~ C.Obal5
17.03 ia.uz 16.40 lEi.-ld 19.17
Diamétre intërfeur 80.6 m m
Section 0.005 102 m2 Diamktre Intérieur 92.4 m m ( Dtamerre interteur 98.8 m m
Seaton 0.007 667 m2
Valeurs ‘ilrectenent utilisables pour l-eau 3 1 C Oc i
PERTES DE CHARGE DANS LES CONDUITES
EN PVC
20 Cas particulier : PVC rigide (suite)
Vnesse novenr
Penes ae charqe k=6,1 m m
Pertes de crame I Penes de charqe k = 0.03 mr x = 0.1 mn Dkbrt k = 0.03 mc k = 6. 1 mrr , i 3èbrt
mis rvm- nvm- l/S nvrn’ mim-
0.10 O.OOOib 0.00017 0.8bt O.OOOL5 0.00015 0.992 0.00013 0.00013 i-243 0.15 0.00033 G.OCU3. 1.29’ o.oooxl 0.00031 1.saa 0.00024 0.000;7 l-db+ 0 -20 0 .Ooc% 0.0005b l.T3i 3.00050 G-00052 1.985 0.00043 0.00045 L.iUb 0.25 0.00080 c.ooo8r. Z-lb: 0.00074 0.00077 2.461 0 -000 b* 0.00067 A.107
0.30 '0.00111 0.00117 2.596 0.00102 U.00108 2,977 0.00089 0.000% 5.729 0.35 0.0014b c.00155 3.031 0.00134 0.00143 3.s73 0.00117 c.00124 4.35u 0.40 0.00185 0.00198 j.‘.bi 0.00170 u.00182 3.9b9 0.00148 O.COL5a s-972 G.C5 0.00229 o.oczca 3.897 0.00210 O.OOZ6 w-465 0.00163 (1.0019b 5.593 0.50 0.00277 0.00299 4.325 0.00254 0.00275 *.9bi 0.00221 0.00239 b-215
0.55 0.00329 0.00357 4.?bi 0.00302 0.00328 5.457 0.00263 0.00285 b.63b 0 .bO 3.00385 0.00419 5.195 c.oo3s4 0.00385 5.954 0.00308 0.00335 7.S58 0 .b5 0.00415 c.00407 5.&28 0.00409 0.00447 b -450 0.00356 0.00388 8.079 0.70 0.00509 0.00559 b.obl 0.00468 c.00513 b -946 0.00407 0.00445 8.701 u.75 0.00577 0.00636 b-694 0.00 530 0.00584 7.442 0 .oOCb2 0.00508 9.322
0.80 0.05548 0.00717 b-42? 0.00596 O.OOb59 7.938 0.00520 0.00573 9.9ss
0.85 0.00724 0.00804 7.360 o.oob& 0.00739 h-434 t.00580 C .COb42 10.56 0.90 0.008W 0.00895 7.793 cl.00740 0.00622 a.930 0 .OOb&‘. 0.00715 li.19 0.95 0.00688 0.00991 Y.226 0.00816 0.00911 9.426 0.00711 0.00792 ii.&1 l.ûO 3.00975 O.û1"091 a.a59 0.00897 0.01003 9.923 0.00782 0.00872 12.43
1.05 O.OlOb6 O.OllY6 9.092 0.00981 0.01100 10.42 0.00855 0.00957 i3.05 1.10 O.OllbL C.013Oh 9.525 0.01068 O.OL202 10.91 0.00931 0.01045 i3.b7 l-L5 0.012bo 0.01423 9.958 cl.OLA60 0.01307 11.41 0.01011 0.01137 is.29 1.20 0.013b3 0.01543 10.39 O.CI 0.01416 ii.91 0.01093 0.01233 ls.92 1.25 0 .O 14b9 0.31bb7 10.62 O-G1352 0.01532 :2.sc C.01178 0.01332 i5.54
1.30 0.01580 0.01797 11.26 0.014% 0.01651 12.90 0.01267 U-01435 lb-lb
1.35 0.016% 0.01931 11.69 O.OlSS9 0.01774 L3.40 0.01359 0.01543 ib.78 1 .+G G.Ol8A2 0.02070 12.12 0.01667 0.01902 13.89 0.01453 U.Olb53 i7.4G
1.45 0.01933 0.02213 12.56 0.01779 0.02t33 14.39 0.01551 0.017ba lb.02 1.50 0.02058 0.02391 12.99 0.01894 0.02170 14.88 0.01651 0.01887 iU.64
1.55 0.02158 1 .bO 0.02320 1.65 0.02457 l.?C 3.02597 1.75 0.02741
0.02514 0.02672 0.02834 0.03002 0.03173
.
:3.;2 C.02013 0.02310 15.38 !j.aS 0.02135 0.02455 L5.88 is.29 C.02261 0.026as Lb.37 '4.72 1 0.02390 O.OZ?Sb lb.87 15.15 G-02523 0.0291b L7.36
0.01755 0.01862 0.01971 C.02084 0.02200 .
0.02009 C-02135 0.02265 0.02398 0.025%
19.27 19.89 4 20.51 il.13 21.75
i -80 0.02889 0.03350 i5.59 0.02659 0.03478 17.66 0.02318 O.OZbTI
1 .a5 0.03040 u-03531 !b.ü2 0.02798 0.03245 16.36 0.02440 U.02822 1.90 0.03195 0.03717 lb.‘-> 0.02941 (r-03416 LB.85 0.02564 0.02970 1.95 0.03354 0.03908 ib.8&. 0.03087 0.03591 19.35 3.02692 0.03Lî3 2.00 :.0351b 0.34104 17.32 0.03236 ç-03771 19.84 0.02822 0.03279
22.37 22.99 2 A.62 24.24 2.4.06
2.05 3.03682 0.04304 17.75 0.03389 0.03955 20.34 0.02956 u-03439
2.10 0.038>2 0.04509 i&.lll 0.03546 C.04143 20.84 0.03092 0.03603 2.15 O.OWZb 0.04718 LB.02 0.03706 0.04336 21.33 0.03232 LJ.63771 2.20 0.04203 0.34933 19.05 0.03869 0.04533 21.83 o-û3374 0.03942
2.25 t.o43&. 0.35152 19.40 0.0403s 0.04734 22.33 0.03519 ti.G4117
?5.Ch ?b.lo lb.72 27.34 27.97
2.30 3.04568 U.0537b 2.35 0 -04756 0.05bO‘. 2.40 G.OC9c8 0.05837 2.45 0.05144 0.06075 2.50 3.05343 0.Ob318
19.92 20.35 20.78 21.21 21.65
*
c.04205 0.04939 22.82 0.03647 0.04296 0.04378 0.05145 23.32 0.03819 C-04476 0.04555 0.05364 23.81 3.03973 O.OSbb5 0.04-ns 0.055d2 24.31 0.04130 0.04855 0.04918 0.05805 24.81 0.04290 0.05049
. ?B.59 z9.21 !9.83 )U.*5 Si.07
Diamètre intérieur 105 mm Secrlon 0.008 659 m:
Diamétre intérieur 112.4 mm Diamare intérieur 125.8 m m
Sectton 0.009 923 m* Semon 0.012 429 m’
Valeurs direclemefli urtltsables >our l’eau d JO OC i 5
39
PERTES DE CHARGE DANS LES CONDUITES
EN PVC
2” Cos particulier : PVC rigide (suite)
?/ ie k penes de charge
Diamerre Inteneur 179 mm Diam%tre intbeur 187 mm Sechon O.C2i 155 rn: Secr~on 0.027 465 mt
penes de charge Penes ae charge :: 0.03 mr k =G.l mn
m'5 rwm. nv rn’,
0.10 0.00011 O.OOOli 0.:5 o.ow22 U.OOC23 0.23 0.00037 0.00038 0.i) 0 -00055 u.00057
0.30 0.00075 0.00080 0.35 cl .oGow 0.00105 0.40 0.00126 0.00135 O.SS 0.00156 0.001b7 0.50 O.OOl(19 0.00203
cf.55 o.co224 0.00242 O.bO 0.00263 0.00285 G.65 0.00304 0.00331 0.70 3.0034a U.00380 G.75 0.003% 0.00432
0.80 o.oDcs3 0.00488 t.85 0.00455 0.00547 0.90 0.00550 0.00609 0.95 c .00607 0.00674 :.oo 0.00667 0.00743
1.05 0 “00730 O.OOB15 1.10 0.00795 C.00890 1.15 0.30663 0.00968 1.20 0.00933 cl.01050 1.25 0.01007 0.01135
1.30 U.OLOh2 0.01223 1.35 0.01161 0.0131* 1.40 G.01241 0.01409 A.*5 0.01325 O.OISOb 1.50 C.Gl4lL C.ûlbO?
1 i Débu k 0.03 mr k z0.i ,mr
lis mm- m/m
1.611 3.0000a; u.00000 2.4;b c.ooc17 c.ooc: 7 3.22 1 U.OOO2Y 0.0002'r ‘..oZb 1.00041 o.oow~
4.032 0.00057 b.GGObC 5.637 0.00075 0.00080 b-c-2 u.0009a C.0010; 7.2-l 0.00119 0.00127 8.053 0.00 164 G.GO156
a.@58 0.0017i O.OOI8C 9.eb3 c.co2Ga c.00210
LO.Ci 0.00231 0.0025: 11.27 6.00265 Ç-00286 12.06 0.00300 0.00328
12.88 G-00338 0.0037G 13.09 û-00377 0.00415 14.49 ".00419 o.ûoca2 i5.30 3.004b3 0.00512 ib.11 0.00509 c.00564
lb.91 3.00557 O.ûOb19
L7.72 O.OObOb C.00676 LB.52 G.Oûb58 c-00735 L9.33 O.OO?li 0.007Q7 20.13 o.ûO?bi O.ûO8bi
20.94 0.00826 0.00920 2L.74 S-00885 C.OOW8 22.55 0.00947 0.01070 23.35 0.01011 C.OlLiL 24.16 0.01077 0.01221
1.55 0.0 1499 0.01711 2.+.9b 6.0114 C.OlMC 1 .bG 3.01591 0.01819 25.77 û.0121~ 0.01382 1 .b5 0.0 1684 0.01929 2~. 57 cj.01286 C.OLc64 i .7U 3.01781 0.02043 27.36 0.01359 0.01552 1.75 3.01880 0.02160 28.18 0.01435 C.Olt?+l
i.ao 3.01981' 3.02261 28.99 3.01512 C.OlÏ-32 1.85 3.020&5 0.02404 29.8G 5.01592 0.0182b 1.9G 0.02191 0.02531 30.60 0.01673 0.01923 1.9> o.oup 0.026bl 31.-l C.01750 0.02021 2.00 3.02412 0:02?94 32.21 0.01842 0.0212i
2.05 a.62526 C-02930 33.02 0.01929 0.0222b 2.10 3.02b43 0.03070 33-à: ii.OZOlb 0.02332 2.?5 d .02762 0.03212 34.03 0.02109 0.0244i 2.20 3.0288~ 0.03358 35.43 u.oz2oi C.G255.? 2.25 3.03008 C.D3508 36.24 0.02297 0.02665
2.30 1.03155 0.03tJao 37.04 u-0239.. G-02781 2.35 ; .03264 0.0381b 37.85 U.02691 o.oze99 2.4 1.03394 0.03975 30.65 C.UZ59A 3.C3CZC 2.s5 !.0353C 0.04 t.37 39.‘.6 0.02 b96 3.03143 2.50 J.C3bb7 0.04302 4.26’ 0.02601 ;i.O3;bb
Diamerre intérieur 1432 mm Secrton 0.0 16 106 mi
c
Valeurs orrecremenr utiilsables i
30ur ;eau a 10 ‘C
D&lI h .O 03mr =/ k =6imr
l!S mm mm-
2.51t C.OG0077 0.000079 3.77: û.ûûOlb 0.00016 5.03: û.OCO26 û-00027 0.291 13.00039 0.000~1
7.5~F 0.0005s 8.801 0 -00072
10.07 0.00091 L1.32 0.00113 LZ.Sà o.ûûL3b
0.00057 0.00076 c -00097 0.00170 0.0014a
13.84 i5.10 Lb.36 17.62 L8.67
0.00162 0.00174 0.00190 0.00205
0.00219 C.00238 0.00251 0.00273 5.00215 C.003lL
20.13 0.00320 21.39 G-00358 22.65 0.00398 23.91 c.00439 25,lb 0.00482
0.00351 c.00393 0.0043B C.00485 0.00534
2b.42 27 -66 28.94 30.20 3i.ib
0.00528 0.005bb 0.00575 0.0064û C .OOb24 0.00697 0.00675 0.007% 0.00729 0.00817
32.71 0.00783 33.9? 0.00840 35.23 0.0089& 36.49 0.00959 37.75 0.01021
u.oou8G 0.0096 0.01014 O.OlOb+ O.OLLS7
39.OL 0.01085 4C.2b 0.01151 41.52 O.Oi219 -2.78 3.01289 W-.0- 0.01361
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c
40
/ PERTES DE CHARGE DANS LES CONDUITES )
EN PVC
2O Cas particulier : PVC rigide (suite)
Dsamérre mlerieur 201.8 mm Secxlon 0.031 58-i m’
Penes ûe cnôrqe / Defles de charge c=O,2jmml k=O!mm I
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Valeurs alrec:emenr uritisaoles pour i eau 2 10 OC
41
PERTES DE CHARGE DANS LES CONDUITES
EN.,PVC
20 Cas particulier : PVC rigide (suite)
VIressi moyenf
Penes oe charge k ~6.1 mn
/ 1 I
Penes de charoe 1 I
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Dlametre intheur 251.6 mm Dtametre ~nterwr 294 mm Diamtire intérieur 373.8 mm Secr~on 0.049 7 18 rn% Sm0n 0.067 887 m: Seci~on 0.109 741 m:
Valeurs airoc!emenl utiltsables pour l’eau & 10 OC
j.
i
I PERTES DE CHARGE DANS LES CONDUITES EN ACIER, CUIVRE ET PVC I
Débit maximum dans les tuyauteries de refoulement Vitesse d’koulement maxi. : Tube acier = 2 mis (hors t !n!Nat) : Tube PVC = 3 mis
36 40 -
.- 0.27
055 0,2a
03 0,55 1,3 0,78
1,9 1,i ~
16
3,7 7 ~ 13 ~ 27 -
I aa 1 .-----I”i 130 (') 5"
-~-A-- 6’ SP120.21~
125 t 7'
(') Pet~ iji pris utilisé suivant longueurs.
Exemple : Une SP8A qui pompe 1OmW peut &Ire equipée d’une iuyauterie de 1”1/4 en potyéthylène
r--
_.-- 0.1 03 0,5 0.6
1 18 I. “r
. , , . , . ,
6.95 40 22
.,- a,35 31,- I .-,_
40
-
11.1 1 24 11.: --- .-
13.9 1 I I I 1 3/,5 1/,5 5,2 1.7 0,7 0,3 16.7 1 25 7.6 2,4 1 0.4
19.5 ' I I I I
-34 13.4 10,g 3,3 1,3 0,5
22,2 4,3 1,7 0,6 - 27.8 21 6,8 2,6 1
Al G 147 r,R 2.2. ï 4
92
r sont surestimees de l’ordre de 25% afin de ment encrassées.
I outes tes valeurs sont données en cm/m et peuvent varier selon tes matériaux utilisés pour ta tuyauterie
43
u - OOEffICIEflTS DE PERTES DE
CHARGES SInGULIERES
444444
c) Avec raccord à bords arrondis : V1= vitesse moyenne avant élargisse- C. Cône convergent
PERTESJXCHARGE SXNGULIERESDANS LESTUYAUTERIES, EtAccoRDs, VANNES, ETC., POUR L'EAU A. Rétrécissement brusque.
G,l ,-oz vz 2 l l D: 2g
Ah= perte de charge, en mètres d’eau. V = vitesse moyenne après rétrécisse-
ment, en m.s-‘, g = accélération de la pesanteur =
981 m.sS2, D 1 = diamètre du tuyau avant rétrécisse-
ment, en m, Dz = diamètre du tuyau après rétrécisse-
ment, en m.
r r d) Avec raccord cylindrique oblique :
Ah=K 5 avec K = 0,5 + 0,3 COS (3 + 0,2 COS’ p
f3 20" 30" 45" 60" 70" 80" 90"
K 0,96 0,91 0,81 0,70 0,63 0,56 0,50
. Cas particnlier: départ d’une conduite à partir d’un grand réservoir
e) Avec ajustage debitant à gueule bée :
b) Avec saillie à l’intérieur du réservoir (saillie supérieure au 1/2 diamètre) :
B. Élargissement brusque
ment, en m.s-‘. v,= vitesse moyenne après élargisse- ment, en m.s-‘.
Ah=Ah,+Ahl P 1 /
D, = diamètre du tuyau avant élargisse. ment, en m. La/,-
/ \ 1
DZ= diamèire du tuyau après élargisse- v’- / I
ment, en m.
1 I
a) Perte par frottement IAh,) : Évaluer la perte de charge Âh’,, dans un
tuJTau cylindrique de même longueur et
e Cas particulier : arrivée d>une de section égale à la grande section ;
conduite dans un grand réservoir. Ah,=xm,
&=IL 2g
En général on a même davantage :
Ah = a ?-avec 1.06 < a < 1,l 2g
n=g d
Angle au sommet-
6" 8"
10” 15” 20" 30"
1,15
0,006 0,009 0,012 0,022 0,045 0,28
1,25
0,018 0,028 0,04 0,07 0,12 0,25
avec x = Ytn4 - ‘1 4(n - 1)
D oùn=- d
D : diamètre d.‘entrée. d : diamètre de sortie. b) Perte par décollement (Ah,) :
Ah,=Kz
V= vitesse calculée dans la grande sec- tion, en m-s-’
Valeurs de K:
1,50
0,085 0,138 02 0,344 036 1,25
1,75
0,23 075 0,373 0,791 0,53 1,05 0,934 1,98 1,73 3.5 394 7
2 2,5
1,s 2,42 3,4 6,07
11
D. Cône divergent FormuledeLorenz:Ah= $t.ga E
l i
E. Coudes.
3 22g a) Coudes arrondis:
&=KVt avec : a = angle au sommet du divergent
Valeurs de K : 2g
VI = vitesse dans le tuyau avant le diver- r= rayon de courbure du coude, en mètres.
gent d= diamètre du tuyau, en mètres.
1 L5 2 3
0,ll 0,lO 0,09 0,08 0,19 0,17 0,16 0,15 0,25 0,22 0,21 0,20 0,33 0,29 0,27 0,26 0,41 0,36 0,35 0,35 0,48 0,43 0,42 0,42
4
0,08 0,lS 0,19 0,26 0,35 0,42
Coude débouchant dans un réservoir plein (K total)
6 = 90" j 0,68 1,64 1,62 1,61 1,61
Pour une « courbe 3 d n
2 r = 3 d soit !d = 1,5
b) Coudes brusques :
6 22"5 30" 45" 60" 75" 90"
K 0,17 0,20 0,40 0,70 1,oo 1,50
F. Pièces en T. On suppose que : - les branchements ont le même diamètre que le tuyau principal ; - les raccords sont à angles vifs.
a) Branchement de départ: (
&h=KVf_ 2g
Q IfiiJ-“* Q = débit total en m3.s-‘. 62, Q, = débit dans le branchement de départ en m’.s-*. V = vitesse du courant total en m-s-‘. Kb = coefficient relatif au branchement Kr = coefficient relatif à la partie rectiligne.
/
@ 0 Q 0,l 0,2 ; 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 l /
Kb (LO) 18 1,Ol j 1,03 1,05 1,09 1,15 1,22 1,32 1,38 1,45 Kr 0 0,004 0,02 j 0.04 0,06 0,lO 0,15 0,20 0,26 0,32 (0,40) /
b) Branchement d’amenée :
fi!=& 2g
l Q-Q I--N ---AGI
--ltr-~ Q = débit total en mètres cubes par seconde. Q, = débit dans le branchement d’amenée, en m3.s-‘.
c) T symétrique, séparation des courants : (T en acier soudé)
.P vl
d) T symétrique, réunion des courants :
G. Vannes et robinets.
a) Vannes tournantes ou papillons Le coefficient de perte de charge sui-
vant le degré d’ouverture de la vanne dépend du profil hydrodynamique du papillon : le tableau ci-après donne, à titre indicatif, quelques valeurs usuelles, mais il est bon de se reporter aux tables des fabricants pour plus de précision.
b) Robinets vannes : I Il I
B / ,-.\ \ 1 k ti
Valeur de l’abaissement de l’opercule
1 d ii 8 E ii 8
c) Robinets à boisseau :
7 p / 10” / 20” j 30” ! 40” 45” 50” 55” I /
I K 0,31 j 1,84 6,15 / 20,7 41 95,3 ) 275
/
d) Clapets à battant : ‘-!
y$
p 15” 20” 25” 30” 35” 40” 45” 50” 60” 70”
K 90 62 42 30 20 14 9,5 6,6 3,2 1,7
H. Vannes ouvertes et raccords.
dh=Kg
Vanne à sièges parallèles Vanne à sièges obliques Vanne d’angle Vanne à pointeau Robinet à soupape droit Robinet à soupape d’équerre Robinet à flotteur Robinet à boisseau Clapet de retenue à battant Clapet de pied (crépine exclue) Raccordement par manchon
K usuel
0,12
6
6
2 à 2,5 88
Variations de K
0,08 à 0,2 0,15 a 0,19 2,l à 3,l 7,2 à 10,3 4 à 10 2 à 5
0,15 à 1,5 1,3 à 2,9
0,02 a 0,07
K 0,12 0,15 0,26 0,81 2,06 5,52 17 98
47
4. PERTES DECHARGES SINGULIERES EN
LONGUEURS EQUIVALENTES DE CONDUITE
#######
Font c neuve
Acier gnlva
-- -I
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-
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t,o1
4’1’
‘4:J
215
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3136
I
I
,
,
I
- .
t
t
51
Robinet’ droit
Robinet-vann
Lon tgueur bquivalenta,
de conduite droite
F 1000 800
en m,
- % ouvert % ouvert
: % ouvert ’ tout ouvert
Diamètre intbrieur en mm 1000
900 800 700
600
500
400
300 i
T6
.-. , F Equerre
Coude à laO”,
Té fermé / d’un côté -& .-
Elargissement brusque
‘--d/D- 1:4 -d/D-1:2 -d/D-3:4
180 160 140
c c -2 -2 120 - 120 -
- 184 - 184 100 1 100 1
-1 -1 90 1. 90 1.
.- ---m--- .- ---m--- ;0,8 ;0,8
--80; --80;
70, - 70, -
$i5- $i5- 60 - 60 -
:0:4 :0:4 50 Y 50 Y TO,3 TO,3
r 02 r 02 40 1 40 1
-t -t
Coude normal ou - @@conique 1:2
!&rbcirrsmsnt brusque
Ld/D- 1’:4 Ld/D-1:2 -d/D-3:4
Coude de courbure moyenne ou ’ Gfat ionique 34
Q? . Coude à 45O
Coude di, gronch courbure ou A:
té normal
Partes de charge approximatives dans les pihctw sp&ziales du) cond\litgg
52
-- ,.
la-1
Il j/ -’ _I 17 '
-- -_._ - _ --. - -
--. ._ -- ..~_ _
9l)is 9 -15
-12 -10
-53
PERTES DE CHARGE SINGULIERES
c I
fi,
D
1
‘
I..O~~JE~JR ~XI~JIVALENTE L-Dx K
CHANGEMENT DE SECTION
K
20
K
25 tii[) = 314
rllr) 7 117
cl!0 = 1/4
55
I 1 I L-...- ---* tl 12 0 35
60
,_-___. . , . _ . . . . I _ - . _ I , . . _ . . . “ . . . . > . , , . ,_ ,_ , _., .__- _ , ” . . . . ~_” . , - , . “_ , . . _ <- 1 . . - . . _ . _ 1 . . - , . _. ,_ . . . . . , _ . , “ . - 1 . . . _ - . - - . . _ . - .
_. . - . , . r .< l”
54
COUP DE RELIER
55
COUPS DE BELIER
(Source : Formulaire PONT-A-MOUSSON)
Vitcssc de ptqagation, nu CFIérité
Les coups de bélier consistent en des oscillations de pression - surpressions et dépressions alternatives - provoquées par une modification rapide du régitne d’écouletnent dans une conduite transportant un liquide. Ces oscillations parcourent la conduite, d’une de ses estrémités i l’autre, en un mouvetnent d’aller et retour pCriodiqrtc ; 1.1 vitesse de propagation dc I’ondc ainsi forntCc est dottt~Cc par I;I formule : ---.---.--.-.-
dans ktquelle a T= vitesse de propagation, ou célérité, en métres par seconde ; p = masse volumique du liquide en kilogrammes par mètre cube* ; E = tnodule d’élasticité de volutne du liquide en newtons par tnètre carré** ; D - tliamttrc itr~&icrtr de la cottduilc en tti&rcs ; E - tnodule d’élasticité en traction du matériau constituant les iuyatts, exprimé en newtons par mètre carré***
e - épaisseur des tuyaux en mètres. En prntiqtte, pour l’eau et les tuyaux en tnatériaux ttsttels, la célérité de l’onde a est de l’ordre de 1000 rn/s
Vslcur de la surpression et de lil dfl)ression Les formules suivantes permettent de calculer dans les cas simples les maxima des variations en plus ou en moins de la pression par rapport au régime normal (surpressions ou dépressions) ; ces mnsima sont égaux en valeur absolue. Deux cas sont h distinguer : 1” Variation instantanée de la vitesse d’écouletnent : formule d’Allievi :
A}, r= z.E,
avec Ah = valeur absolue de In surpression ou de la dépression rnaximnle en mètres du liquide transporté a - vitesse de propagation. ou célérité. de l’onde de surpression ou de dépression, exprimée en mètres par sccoIKlc Ah = valeur absolue de la différence entre les vitesses en régime permanent avant et après le coup de bélier, expritnée en mètres par seconde g = accélération de la pesanteur en mCtrcs par seconde En prennttt les valeurs approchées n = 1000 et g - 10, on obtient la formule : Ah = 100 AV, qui donne Ah en première approximation. 2O Variation linéaire de la vitesse d’écoulement en fonction du tetnps : formule de Michaut :
avec les mêmes notations et unités que ci-dessus pour la formule d’Allievi et, de plus : L = longuettr de la conduite en mètres 7’ = durée de In vntiation de vitesse, en secondes
** II est enppelé que le module d’6lnsticité de volume d’un liquide est le rnpport d’une arlgmentation de pression d
I’aqrner~lntion relnlive correspondnte de la mnssr spécilÏqrie : & = AP
-~ AdP
Four l’eau h IO”C, c = 2,OS Y 109 N/mz.
*** l’ollr la t‘or~tc tlrlctile, E = l,7 x 101 l Nlml ; pour l’acier, F varie de 2 s IOl l N/m2
l. DETERMINATION D’UN BALLON D’AIR ANTI-BElLIER
PAR LA METHODE DE MEUNIER EX PUIXH
#######
i)lWERMINATiON D’IJN RALLON D’AIR ANTI-RELIER PAR IA METHODE DE MEUNIER ET PUECH
57
A. DONNEES DE BASE ..- -----~
A.1 Profil en long de la conduite -
II faut disposer du profil en long de la conduite, montrant aussi la ligne piézomètrique entre le hallon et le réservoir.
La méthode utilise différentes pressions (statique, dynamique,...). Il importe de bien faire la différence entre pression absolue et pression relative.
A.2 Paramètres adimensionnels ..--- ~-
On connaît l’équation de la caractéristique liant les valeurs de cote et débit entre ballon et réservoir.
On peut rcndrc adimcnsionnel les débits et. les cotes en divisant les premier par Qo, Ics seconds par 1’s. L’équation devient
On pose : FFi
A est un coefficient sans dimension qui rend compte de l’importance du coup de bélier.
Par ailleurs, on pose
dimension qui rend compte des pertes de charge dans la conduite de refoulement.
Par analogie avec le coefficient des pertes de charge en ligne, on définit
- IJn coefficient KV des pertes de charge à la base du ballon en phase de vidange
K,. = Perte à la vidange pour le débit Qo
PS WK
58
- ( In coefficient des pertes de charge à la hase du ballon en phase de remplissage
)y z Perte de charge au remplissage pour le débit (j
I’ rs
Au niveau du ballon on peut écrire
A volume = At x Q avec WY = P,, Y,,’ = este, d’ou
AP AV Si on prend At -
1,
1’ y v’ a’ et sachant par nillcurs que
;i I’itislanl initial, 011 pç~rt donc écrire AP
= -. y QJ 1
1’ au,
011 pose p --' Q,, L
et on définit un coefficient B tel que B y pXA - IAQ” !& . Pour des raiSons ~~ . . . aY, aY, 1’s
pratiques on retnplace souvent PS par P, dans cette formule.
011 a alors :
/j est un nombre sans dimension qui rend compte de la capacité de détente du ballon de protection.
Enfin. on définit aussi III~ coefficient en rapport avec le temps de vidange du ballon
avec ‘1‘ - durée de la phase de vidange
A.3 Caractéristiques des répimes de fonctionnement du ballon
..-_ -.~--~-
Pression maximum
Pression absolue
6,
r, tnin
r-
. __...__ !3--_- . _ -_
Volume d’air
vo
59
A.4 Abaques support de la méthode
I .a niéthottc s’atyuic ~III 13 ntw~ucs ; comprenant - tes abaques pour ta détermination de ta dépression (n” 1 à 9) - tes abaques pour ta détermination de ta surpression (n” 10 à t 2) - tes abaques pour ta détermination de ta durée de vidange du ballon (no 13).
B. OBJECTIFS DE LA METHODE
- t~éterminalion du volume du ballon
- 1)étermiuation de ta perte de charge à ta base du ballon en phase de vidange - I~éterminafion du temps de vidange.
< ‘. 1. Calculer 1’0, I’s, a et lia
<‘.2. Etablir qu’une nrotection par ballon est nécessaire
Sans hatton ta dépression en tête atteint ?!!O.
g ’ Ch en déduit les pressions relatives au droit du
l~nlton. au r-éserwir et au pninf caractéristiques de ta conduite (par exempte au point haut).
S’il apparaît par endroit des pressions relatives négatives. voir si elles peuvent êrte comblées par
exemple par une aspiration auxiliaire. Dans te cas contraire on peut adopter une protection par ballon.
( ‘.3. Déterminer la surwession mMmax) à ne nas dénasser au ballon.
On trace ta ligne de surpression admissible en décalant te profil en long vers te haut d’une valeur
Cgnle A celle de la pression maximale admissible du tuyau.
1’ I,,ay est défini par ta ligne horizontale évitant tout risque sur ta conduite
C.4. Calculer A et K
A et K sont encadrés par des valeurs A t et A2 , K t et K2 appartenant aux séries proposées pour
tes ahaqiies. On a donc
A~“AQ2 Kt’K’K 2
<‘A Construction de la ligne de cavitation en variables réduite
( 111 construit d’abord te profit en long par l’équation
puis ta ligne de dépression admissible par l’équation :
“V tension de vapeur saturante
60
I. 1<11 s:ç; tvlargc dc sécurité au-dessus de In pression de vapeur saturante.
Il11 pralique. pour K 1 puis K2, ou sélectionne les abaques correspondant à Al et A2. On y reporte les points caractéristiques de la courbe (2) et on détermine les valeurs maximum de B telle que la ligne de dépression correspondante ne coupe pas la ligne de dépression admissible. On détermine
t’ min aussi les valeurs de --~~- en traçant les courbes de dépressions maximum en contact avec les courbes
P s des dépressions adtnissibles.
1’ min Ret
1’
pour K et A sont déterminés par interpolation selon les schémas suivants : s
P min ~- pour K 1’ s
B pour K
A
=3 Pmin 1
_
P s Pmin
---~ 2 PS
u Pmin ~~ ~~ pour K
1’s
<‘A Calcul du volume total du réservoir
LQ U On a le volume initial V,, = ~~---T---»
@, R
r> min Ik
1’ ou détetminc l+nin, puis la cote piézométrique minimale au ballon égale à Z ballon +
s hiiri - 10.33
I,e volmne d’air en fin de détente est
IlY
avec y -- 1.2
I,a capacité totale du ballon est
“totale - ly2 “,nax
61
(‘.7. Fertcs de cliargc au rempl&agc du ballon.
Pmax - P On c:onnaît A, 13 ct K par Ics calculs prccCdents. On calcule -----s, puis on sclcctionnc Ics
PS ahacJucs qui conviennent aux valeurs de K
Pour AJ et A2 on détermine dans chacune des abaques, les valeurs de Kr à l’intersection de
Prnax - P l’horizontalc passant par -------A ct de la courbe correspond à B (surpression maximale).
PS
J .a valeur de Kr pour A et K est déterminé par interpolation selon le schéma donné en C5.
On peut alors déterminer lc diamètre du clapet percé par la formule _.-- avec dz diamètre du clapet percé en m
D= Diamètre de la conduite de la conduite de refoulement en m
<:.8. Lh-ée de la vidange -
Pour A, B et K on détermine dans J’abaque no 13 la valeur de a et on calcule la durée de la vidange par la formule.
avec ‘J == durée de la vidange en secondes ; l., = longueur de la conduite de refoulement en m ; a = célérité des ondes en m/s ; A= coefficient sans dimension. de la méthode.
62
2. ABACXJES DE MEUNIER ET PUECH
#X##XXX
63
ABAQUES DE DIMENSIONNEMENT
DES BALLONS AN-I-I-BELIER
Notations II
Abaques 1 à 9 : protection contre les dépressions IV
Abaques 10 à 12 : Protection contre les surpressions XIII
Abaque 13 : calcul de la durée de la vidange XVI
Marche à suivre XVII
Grille de travail XVIII
C.T.C.R.E.F.
Division Irrigation
1978
64
I _ - - -
Variable
3
a
Q” U
0
g
z.s z
max z
min Z
0
z(x)
Z ballon
ps
P max
P min
pO
P(x)
p”
Marge
V
VS V min V
ITEIX
V total
L
D
d
A, B K et Kr
Uni té
m2
m/sec
m3/sec
misec
m/sec 2
m
m
m
m
m
m
mCE
mCE
mCE
mCE
mCE
mCE
mCE 3
m
m
m’
m3
3 m
m
m
m
NOTATIONS
Signification
- Section de la conduite
- Célérité des ondes de propagation des coups de bélier ( Pol yé thylène q 200 ; PVC = 400 ; Amiante-ciment = 900 ; Fonte = 1200 ; Acier = 1300).
- Débit en régime permanent
- Vitesse de l‘eau en régirne permanent
- Accélération de la pesanteur (9,811
- Cote piézométrique statique au ballon
Il $9 rnaximum au ballon
,t ,l minimum au ballon
II 11 dynamique au ballon
- Cote au sol au point d’abscisse x
- Cote du plan d’eau dans le ballon
- Pression statique absolue au ballon ( Zs-Zba,,on+lO, 33)
- Pression maximum ” f< ,I (2 max-‘ballon e10,33)
- Pression minimum ” tt 1‘ (2 min-Zbal~on+10733)
- Pression dynamique ” Il ,t CO-Z ballon+10Y33)
- Pression absolue au point d’abscisse x
Tension de vapeur saturante à la température ambiante. -( 0,25 mCEà 20°C)
- Marge de sécurité désirée par rapport à la cavitation
- Volume d’air du ballon à la pression P.
- Volume d’air du ballon à la pression PS
II 1, 11 1, II Il (1 P max
II ,t Il 11 Il II 1, “P min
- Capacité du ballon
- Longueur de la canalisation
- Diamètre intérieur de la canalisation
- Diamètre du trou du clapet
- Pararnètres calculés dans l’application de la méthode.
C.T.G.R.E.F. Division Irrigation - L978
65
-.-~. r / --.- / I
! , II ’ OI Ji...-.
-
p.
DIMENSIONNEMENT DE RALLONS ANTI-BELIER
RAPPEL GRAPHIQUE DES PRINCIPALES NOTATIONS
K.Ps
ps
f ligne piézométrique statique
-- 1
I
ballon
B Pompe I
PA40,33 1 I
I I I I
I I ----ii ..--_-. -.-..---IL I
I
Nombres sans dimensions :
aU p. - ps connus A=Let K= p
g ps S
d déterminer B= L Q, U
o O(r
g p. “0 et Kr =--
pS
C.T.G.R.E.F. - Division Irrigation - 1978
66
SUPPORT DE LA LIGNE DE DEPRESSION ADMISSIBLE
EN COORDONNEES REDUITES
GRILLE DESTINEE A ETRE SIJPERPOSEE
A CELLES DES ABAQIJES 1 à 9.
Altitude
1. 1 I 1 I I I I I 1 1 1
Zéro de référence en alzt (pression absolue nulle dans le baLlon)
0.4 ’
92 . - ., .L; 5 L
9’ * Q)
4 d
uda~ i 0 0.1 0.2 CQ 0.4 QS SP 47
Abscisse?, lzQconl&ite X
Notations :
Z(x) = altitude du profil en long à l’abscisse x
2 ballon = altitude du plan d’eau dans le ballon (abscisse=O)
2 réservoir = altitude du réservoir d’extrémité (abzcisse=l)
PV = tension de vapeur d’eau à la température ambiante ( z 0,25 mCE à 20°C)
Marge = marge de sécurité désirée par rapport à la cavitation (de 0 à 10 m)
PS = pression statique absolue au niveau du balI.on c’est-à-dire = Zréservoir - Zballon + 10,33 m
Remarque : Les pressions sont mesurées en hauteur d’eau.
67
I I BM,, K,)
Q(A2. K ,l
DCA,, Kt)
DIAl’ K*)
ABAQUE N” 1 68
DIMENSIONNEMENT DE BALLONS ANTI-BELIER
PROTECTION CONTRE LES DEPRESSIONS
DETEItMINATION DU COEFFICIENT B
(Définissant le volume d’air initial dans le ballon)
K=O
Prnin’Ps A=2 P rnin’Ps
A.4
I 1 1 I 1 I 1 1 I ! 0 0.1 42 0.3 47
1 0.4 O*S 0.6 0.8 0.9 1.
D rninlPs A.1
1.
q9
0.8
0.7
46
qs
0.4
43
92 - ------
-
91
1.
0.9
Q2
Ql
0 0.’ 0.2 0.3 0.4 q5 0.6 0.6 0.7 0.7 0.8 0.8 0.9 1 : 0.9 1 .-
ABAÇCJE N” 3 69
DIMENSIONNEMENT DE BALLONS ANTI-BELIER
PROTECTION CONTRE LES DEPRESSIONS
pmin’pc 1.
R 99 q8 - 0.7 0 - = QS -
I
/ / a(l-- !G-- 92
qg
0.8
e7
46
q5
. 43
- 92
ca
t
q’
4 0 Ql 42 43 0.A Q5 sa a7 a QQ 1. 0 .
abscisse X/L abscisse X/L
DETERMINATION DU COEFFICIENT B
(Définissant le volume d’air initial dans le ballon)
K =0.1
I
P rniJPs
I’ rnin”S
A=2
qe k-- . - --~-.
&. 0.3 R
04 ._ _._.. __- ---.--
0.2 4 ._____~_~. ----- --. /
Ql ---- _,__ .---
s * 0 0.1 ri2 0.3 0.4 q5 q0 Q7 48 0.9 1.
P mdPs A.4
Y f
0
1 1 1 l l 1 QS 0.0 47 0.0 0.9 1.
abscisse x '!
ABAQbti N” 3 70
DIMENSIONNEMENT DE BALLONS AN-W-BELIER
PROTECTION CONTRE LES DEPRESSIONS
DETERMINATION DU COEFFICIENT B
(Définissant le volume d’air initial dans le ballon)
K=O.2
‘min”s A=2 P rniJPS A=4
-3 91
, I 0 0.1
0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 q7 OP 0.9
4 1,
abscisse YIL
qg
0.8
0.7
,’ /
0.4 /
?3
A’
92
91
0 0.1 0.2 0.3 0.4 q5 0.6 0.7 0.0
Q2. -
Q’
t , 0 0. 1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8
ABAQUE N” 4 71
DIMENSIONNEMENT DE BALLONS ANTI-BELIER
PROTECTION CONTRE LES DEPRESSIONS
DETERMINATION DU COEFFICIENT B
le ballon) (Définissant le volume d’air init :ial dans
K = 0.4
p ‘s Aa5 _ rnin’Ps P 1!,1(1
A,1 1. L.
49 - ,c
98 -
0.7 =
q8 =
QS ’
~
F /5
OE --
tu--
q2 .--
ca
0
-l 7 1 1 1 1 1
-
-t-t- r--EGF
91
0 .
abscisse X/L abscisse X/L
A=2 t-2 A14
94 r __ .- -A--’
0.3 __. ~. .-- ~--.- i 171
?--Y----t-- ,1 q2 - /
b 3 $ \ 0 0.1 0.2 0.3 op 45 0.0 q7 0.0 0.9 1
ABAQUE N” 5
DIMENSIONNEMENT DE BALLONS ANTI-BELIER
PROTECTION CONTRE LES DEPRESSIONS
DETERMINATION DU COEFFICIENT B
(Définissant le volume d’air initial dans le ballon)
72
abscisse X/L
3 rnin’Ps A=2 ’
I 0.1 0.2 a3 0.4 q5 06 . q? qfI 0‘9 ,I
* .
abscisse X/L abscisse X/L
abscis:? ’ IL
_ Pmin’PS A.4
J I I 45 0.6 0.7 0.6 0.9 1 . .
ABAQUE N” 6 I
DIMENSIONNEMENT DE BALLONS AN-I-l-BELIER
PROTECTION CONTRE LES DEPRESSIONS I
DETERMINATION DU COEFFICIENT B
(Définissant le volume d’air initial dans le ballon)
K = 0.8
1. .
0.7
:o 0.1 42 q3 OA a7 0 SP 1.
abscisse X/L
07
q6u--t--r I I I I/I Y -A
0.8
0.7
QB
Prnin’Ps A*I
73
Q3
9’
0 OJ 42 0.3 0.4 qs 0.6 q7 q0 0.a 1.
abscisse x/1
1’ rnin’Ps
A,4 ‘0 %
1
0.9
q7
111’ 1 1 1 1 I 1 4 (1 o., 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 ~7 48 0.9 1.
,~bs<-tssc S/I.
0.4 --r - -.
. 43 >G’ -.
Q2 - /
/ q’ --F __.-. .--.- -.--_- -... ~ -.̂ -
.‘l+J3+.4/ ~ , \
0 o.l 0.2 0.3 0.4 q5 0.6 q7 0.6 0.9 1 < 105f.1~.\,’ %/I
P minlPS
ABAQUE N” 7 74
DIMENSIONNEMENT DE BALLONS RN-I-I-BELIER
PROTECTION CONTRE LES DEPRESSIONS
DETERMINATION DU COEFFICIENT B
(Définissant le volume d’air initial dans le ballon)
K = 1
P IF min s
A.1 1.
or
04”
1.
Q9
0.8
0.7
0.4
q2 ?2
d 91
Il 0 41 q2 43 OA q5 0.7 1. 0 a1 0.2 0.3 0.4 q5 0.6 97 0.8 0.9 1.
abscisse X/L
‘minlPS A=2 l 11 e
-.. I I I I i/I/
se * / T / __
0.1 0.2 Q3 0.4 q5 0.6 47 se 0.9 1.
abscisse X/L
P miJPs
A.4
47
0.6
0.5
OP
0.3
q2
Y
0
t‘WHC$Jt- N” 0 75
DIMENSIONNEMENT DE BALLONS AN-I-I-BELIER
PROTECTION CONTRE LES DEPRESSIONS
DETERMINATION DU COEFFICIENT B
(Définissant Je volume d’air initial dans le ballon)
K ~1.5
abscisse xf L
’ ,tin”‘z A=2
y f
“4/--+ }-- .+.t+
0.4 q5 0.6 q7 ~8 o-,Q i: .lIlsc’sscI </L
P min’Ps A.1
1 1 1 1 1 I l l t
I 1 1 1 1 1 I 0 Ql Q2 I 0.3 ! 1 0.4 qS 0.6 qt
1 06 . a . Q 1.
abscisse X/L
Prnin’Ps A.4
.
l---t--l I--4wVI P7
0.5 I Y
0.4
ARAQCJE N* 9 76
Fmin’Ps Aa5
DlM ENSIONNEMENT DE BALLONS ANTI-BELIER
PROTECTION CONTRE LES DEPRESSIONS
DETERMINATION DU COEFFICIENT B
(Définissant le volume d’air initial dans le ballon)
K=2
A=2
, 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.
absciSSC %IL
P min’Ps
0.3
?2 -<-.- - .
91
i_i 0 a1 0.2 0.3 0.4 q5 0.6 0.7 0.8 0.e 1.
abs, ‘$5~ XiL
0.9
0.5 0.6 0.7 0.0 ilbSC
C.T.C.R.F.F. - nivision Irrip,ati,
ABPrQUE N” 10 77
DIMENSIObiNEMENT DE BALLONS ANTI-BELIER
PROTECTION CONTRE LES SURPRESSIONS
DETERMINATION DU COEFFICIENT Kr
(Perte de charge singulière au remplissage du Ballon)
K=O 1. P max _ 1 max --
PS
A&S .Ps ’ A-1
c t I L . * I I 1 1 1 1 1 - I 1 I I I I I I
I 1 ! ! I I 1
I I I
I I
1 2 3
a2
05
5 K; 0
P max ,
-q---
P max *--
PS
1
78
DIMENSIONNEMENT DE BALLONS ANTI-BELIER
PROTECTION CONTRE LES SURPRESSIONS
DETERMINATION DU COEFFICIENT Kr
(Perte de charge singulière au remplissage du ballon)
K=W P P
max A10.5 max -- _
f’s
1 ps -’ A-1
I L I I r l 1 I 1 1 1 I
1 1 1 1 1 1 1 I r
0 1 2 3 4 5 K;
P max
-_- _
PS ’ . A=2 1 __--_-- _-___-_ ._.___.._-___ __~-- ~-.
2.. .
0 1 2 3 4 5. Kn i P
max PS -’ A-4
! i
-- a
-_-
C.T.G.R.fY..P. - Divirion Irriqntion - . -..__ I_ -. --
79 ABAQUE N” 12
DIMENSIONNEMENT DE BALLONS ANTI-BELIER
PROTECTION CONTRE LES SURPRESSIONS
DETERMINATION DU COEFFICIENT Kr
(Perte de charge singulière au remplissage du ballon)
K=l P
max ‘?j--- - I
..- -.. .--
2 3 4 2 3 i
K, o 1 2 3 4 5 ’
80
DUREE DE LA VIDANGE
L--
‘L- \
\ -----., ----
Y--- _,-’
/ /’ --_~_
(Connaissant A D et K on détermine al
puis T =(V . a . L A)
1 K=2
j j
3. ABACWE DE BOROT ET COW-RBES
#######
ABAQUE DE BOROT ET COMBES POUR LE DIMENSIONNEMENT DES RESERVOIRS D’AIR
Figure II.15 : Abaque pour le dimensionnement des réservoirs d’aiLn (mouvement en masse).
K
LEGENDE
.Soit A le point de la con- duite où est branché .le réservoir d’ air
'HO : pression statique
absolue en d (hauteur géom. de refoulement + 10 ml
*Hmax’ Hmin : pressions absolues maximum et mi- nimum en A
.L : longueur de la conduite
.S : section de la conduite
*Qo : débit normal de la conduite
.A H : perte de charge dans la conduite pour 0,
.A h : perte de charge de l’étranglement dans le sens conduite-reservoir pour Q.
*VO : VOlurne d’air SOUS
la pression Ho
l g : accelerstidn de :a pesanteur
Coefficients sans dimensions
_ _. - _-- - - H max.
4. ABAQUE DE VIBEIXI’
####xxx
84
DIMENSIONNEMENT DES RESERVOIRS D’AIR PAR LA METHODE DE VIBERT
Les données sont :
L - Longueur de la conduite à protéger (en mètre)
Vo = vitesse dans la conduite en marche normale (m/s) Po = pression d’air dans le réservoir en marche normale (m CE) S = section de la conduite (en mZ) P max, = pression que l’on s’impose de ne pas dépasser dans le réseau (m CE) P min. = pression minimum atteinte dans le réseau (m CE)
ho = vo2 - = hauteur capable de la vitesse (en m) 2g
Uo = volume d’air en marche normale (m3) U min = volume d’air en fin de surpression (m’) U max = volume d’air en fin de dépression (m’)
U t = volume total du ballon (m3)
Les relations à utiliser, au nombre de quatre, s’écrivent :
vo2 1 I)i$- I 1
2g Po’ f p_
( 1 Po
2)f-!T; _- 0 ( p” 1 ~_ P min
- Log -+m+ 1
3) Uo Po = U man P min = U min P max
4)Ut= 1,25Umax
II faut se fixer la valeur de la pression maximum ou minimum que l’on admet sur le réseau. Sur l’abaque on a la correspondance entre les valeurs
P max et P min _I_ ~ Po Po
la méthode de calcul est la suivante :
a) On calcule la variation de pression maximum
aV 2LV --- ou --~
g 59
b) On se fixe la pression maximum ou minimum à ne pas dépasser lors du coup de bélier.
P max c) On calcule ~
P min ou ~
Po Po
Vo’ d) On calcule ho = -
2s puis g
85
P max e) On aligne sur l’abaque les valeurs ~ et *
Po Po
On lit la valeur de z sur l’échelle centrale
f) On calcule Uo.
2) A partir de P min. on calcule Y max grâce à l’égalité Po Uo = U max P min
h) On calcule le volume total du ballon
Ut = 1,25 U max. En fait, on majore U max pour que le ballon ne se vide pas d’eau
en fin de dépression, car il pourrait alors perdre une partie de son air.
i) On vérifie que P min et P max sont convenables et que le réseau est bien protégé.
Diagramme no Abaque de Vibert
UO ï-z
1 f l ) P, 0.95_.--. '*05
.-
,-1,10
0.90---
.- .-
,z d a4 I
*
_-- 1.15 E” g; I Q .
-0 0,85--, -Y- - 1.20 $
v>
7: Ai- 1.60
L 1.70
0.60 F
1.80 - -1.90
- 2.00
~.--
86
4444444
87
1. DONNEE!S ELECTRIQUES
#######
88
Intensité absorbée par un moteur Stations de Pompage Feuille n’ 4 -3O_A
II* Editlon. Réf. 0971
VALEUR MOYENNE POUR UN COURANT 50 Hz
Pulrsunce utile WI l’arbre Tension du réseau aux bornes moteur
Pulssonce normalisée Puissance appar
absorbé? Courent trlphosé en ampères Courant dlphasé en ampères
Ch, KW KVA 220 v 380 v 500 v 230 ‘1 r
1 0.75 1.4 3,s 2 '-5 3
2 1,s 2-5 6.5 3.8 2.8 5.6 3
" 2.2 3,5 9 5,2 3.9 7.6 .,
4 30 4.6 11.8 w3 5.2 10
5 3.7 5.6 14 ,4 8.3 6.4 12.1
7,5 5.5 8,J 21.8 12 9 17.6
10 7.5 109 28 16 12,2 235
12,s 9 12.5 33 19 l44 27.2
13.5 10 14,s 36.5 22 16 31 5
15 11 15,s 40 23 17.4 336
17,5 13 17,8 46.5 26,s 20.2 386
20 15 20.5 53 31 23 44,4
23 17 23.2 59.5 34 25.9 50
25 18.5 25,l 64 37 28 54.5
27 20 27,4 69 40 30 595
30 22 29.7 76 44 33 645
3.5 25 33 85 49 37 71 5
40 30 38.4 100 58 44 83
45 33 43 118 63 48 93
50 37 48.3 123 71 54 104
55 40 53,s 132 76 58 111,s
60 45 57.5 148 87 64 124.5
70 50' 64 170 94 '70 139
. 75 55 71,s 184 103 77 155
85 63 78 204 118 90 169
100 75 915 235 138 105 198
110 80 99 260 150 115 215
125 90 112 293 170 130 243
135 100 122 315 185 140 265
150 110 135 353 705 156 294 ;
175 132 :155 408 235 180 347
100 150 '178 470 270 206 387
220 160 198 515 300 227 430
250 185 225 590 340 260 487 4
FICHIER TECHNIQUE
89
INTENSITES DES REI,AIS ET FUSIBLES DE PROTECTION DES MOTEURS
Tableau des moteurs pour courant monophasé . ,
Puissance du moteur Intensit6 en amp8res l
KW 110 Volts 220 Volts I
0.24 5.6 2.8 0.37
7.2 3.6 0.55 9.4 4,7
\
Tableau des moteurs pour courant triphasé
Puissance du
moteur
KW
0.37
0.74
1 .l
1.5
2.2 3
3.7 4.4
5.5
7.4
8.7 11
15 18.5
22
26
29.5
37
l- c-
I 1
e
220 Volts
Intensit6 l
jes relais :herm. de protect.
1 .7
3.2
4.3
5.7
8.7 11
14
16
20
26
31
38
50
63
74
87
97
121
Intensit6* des
fusibles
6 1 4
10 1.8 6
15 2.5 10
15 3.3 10
15 5. 10
15 6.5 10
20 8 10
20 9 15
25 12 15
35 15 20
35 18 25
50 22 25
60 29 35
80 36 50
100 43 50
100 50 60
125 56 80
160 70 80
l- l 380 Volts
t
L
Intensit6*
des relais therm. de protect.
1
Intensit6 l
des fusibles
90
2 ENVIRONNEMENT DU MOTEUR
####xxx
-. -‘.. Moteurs asynchrones E;iiv~roiji-ieiïi.iï~
hiclices
Bl - Définition des indices de protection (1~) c---r-- .*.n l?
de prolecllofi des enveloppes des Itinlét ials éleclt iques
---.-i -I;;&Ij&~; ;;J
- /,/---‘-
: 10’ cillllre ’ I prolecllon ‘contre les corps solides
,i ; 2’ chlllre : 1 1 ptoleclion coalre les liquides
IP Tesls uéfllli\lotl IP Tesls Délilllllon IP 1 esls -- 0 ra< de plnlrcllnn Il ras IlIl plnlecllnn --ii- ---~- - .
rf0i6an cnttlfa hts -.-r-. --- .^ _
n Sll 11,111 :..
1 ..
cmps snllfles sttuEflettts t 50 nrnt 1 :‘: rt0ibg6 cflftlw les
ly)‘I (cxentpln : cnnlacls
b <- ‘)
chulcs vcrllcalas de 1 ’
Oéllllillon - ras II~ ptfmhn -. . . . _ - _
\ / Involnnlalres .__: gnulles d’eau
_/ (cotidensallnti) 1
l5Oo
. b
,’ 2 I
Enrtgla de choc : ICIIVI 0.225 J
de la ntaht) -.- .._-.-- ~-.- -.- _..__ _.___
rf0hw cnttlro les co1ps solldcs
\5” .(
siipBrieiiis 6 12 m m 2 '? ',.i:.,
(exnntule : doigt de la rttnltt) .__..’
._-.-_ --_ - ..___ -_- -_--..--.- rt0w cnnbe les cnrps snlldec 3 &.‘~~” suttdtleuts B 2.5 ttttn (nxaqtles : oullls. Ills)
-.-- - rtniOu6 cttulre les
4 :.
cotps solldes supdrietus i? 1 ntnt /:+
(axerttploa : 0111115 llu, peiils !Ils) A
L..l 0 .:
----
Prol6gd coulre les cltules de goulles d’eau JIIS~II'?~ 15” de la verllcale
Enetgle de clioc : tsrrn 0.375 J
----~~ ---__~_ ._--
rrnlB!jc! e011ite I*~~II 250 g
en phtle ~ICSI~II'L 60" 3 b Euctgle de cltttc :
Ill! la ve~licals -1 1 I
7ttr.m O.!jt~fJ J
----- --.-- ----_ - ..--. -.. __ ._
PtnlC~O cnnlre les prn)ecllotts d’eau do taules dlreclions
--- - ~-~ - ..-- - ____ __. ~-- ._-.. . ..__...
fi PtalCgC coulte les
A5A
rt0tégb co~tlre les 5YÏù;i
..:y:., ponsslkres (pas de L. Jels d’eau de loules depol nulslhle)
5 4oc,,, Enetgin de choc :
*.:*:.- dlrecllons A la lance 2J ._
.Y ---.-~.. . ..- .--.- --..--. -.- -...._.._. - .---._._ .- _______. ______ ___ _ ____... __ ,_
G lolalentottl prolkgé Proldgt! cnnlre les cnnlre les pnusslbtes
*.:::::.. Me concerne pas les I 11 ::clp,;lY:lyo~‘an y.> rnachlnes lournanlos paguels de itter
- ..-- .^_.... __.._____ .--- . .._____.
Exctttrtle :
Cas d’une niaclrine IP 557
IP :
5 :
5 :
7 :
Mnr:ltirro ltroldr)r+u cotrlre les )trojrtr:liorts d’enu rJnrts lot~lns les direcliorts ptovclrnrrl rl’rttrr! hic17 rln rl6ltil l7.!Y / rrtitt 50119 0 3 Itrtr ri iittrt tlislnrtcc <In 3 ttt tln In rttncl~irrn.
ij;t/tc/iort tic I’rsnm’ p.m d’effet rtolslble de /‘em! p/oje/dc sur ICI rttncltirrr? prtrrrlnrrf SO,, /<~rtclior,rtr?rrlcrl/.
Mnclrirtrt réslslartt St des cltocs de 6 Jotdes fr:ltnr: ~I~II rrrnrlrtrw do 1 5 kg Irtclt6 d’tnte ltatrlutrr de 0.1 inétte).
Swrlinrr do l’sc.s.7i Irv nlfdrn/ior~s dues ar,x chocs m doivert/ p,w nuire nu
k~rrcl~c>rrr~cr~ter,I du rrroler~
7 o n
PrrtlEot! rmttltc les F ellcls de I’ltttmerslott
Energle de choc :
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rt0iw conlro les ellels prnlnttgos de I’ltttrttorslon sous
Erwrgle de chr~c : ~lltrm 2. J
Irtrllcc rln protccllort nlrttospltr!rlqtre (W) : brio fttrtcltittu rtsl tliln proli?ybe cottlrn lus hrlcttr(tétios lorscjttc. urfir:~ h clos ttteuttrets c~iislr~llv~~.
In tt6rrr;lrnlirtrr (In In tthtir?. rlo ht rioiqo cl rJcs (ts~licttlos ort sttsrtertsiort &III~ l’air esl réd~~ilo h WIO vnlcw co~~rpnlilh avec 10 Iot~cllo~t~to~~~n~~I CO,.
twl II~ 1.7 rrtncltitrr!
f;r rlrv~~ri tln rtrolr7r:lirttt nsl cnr:tcttiris<i rtnr In Icllru W tdrtcdn nrrlic IP cl les clrilltns cntncl6tislic)ws. Les cortdltlotts d’essnl et Ics srtrtcllotts dolvertl lrtlte I’ob/el d’tttt accord spéclllque ettlro le cottsltuclevr cl I’utlllsolcttr.
-
.- .--.. -.---.-~ -_--.--__ __. _- .__ -..
92 ,__ .,_..._ .____ .._.. I.-.- _ - . ._. . . _. _ . - . ” . _ _ _ . . -.. . . . _ .__.. _. _. .- ._. _-. .- ----<.._--. -... ..-- - . . - __-- -.,.. - . . . .._... ._-_ .---- _ _. _ _ _ _. _. .,. ., _. ,___ .._ _. ___ _. __ .__-. .-_- ..-.__._ -- -.--, .._ -._. ._-_ . - <. . . __ _ .__ .__ .--.-.---.- ---. ._ . _ - - . ..__ _ _ _. .._ __- . -. - ___ __._...___..___ _ ..__. . . __~ -._____..._ _.. _. -.__ - .-. _ . _ _. __.- .-._. __ ._ . ..- - -- .-.. . _._. . . . _.--. - ..- - _ . _. _ . - . . __.... _. _.. ___ .,_ _ _ _ __ . . ---- ..- . . . _ _ ._ . -. . . -- .- --. _ .. __ __ _. ._ ..__ .__ ._ .._.. ._ .- --. -. -. .-... ..-.- .- --., ., .
.-:.. -;,;yMot&,r~ ~sy+\~~of+s’:.- .-. /‘: ;.. ‘y. _; _’
_ -
E32 - Contraintes liées à l’environnement
V Table des cd/Icler~fs de correcflorr.
82.2 - CORRECTION EN FONC- TION DE L’ALTITIJDE E-J DE LA TEMPERATURE AMBIANTE P~if des co~~~liliofls t~writilr)i fhlt6rcf~lcs. of1
il/~/~ll(tll0l~l te ( ocllic:ic~~l (IL> cfJrifJclic)fl fl0 Ii1
()lliSSilllCQ il1~t~,t~h SiIo ~;ltlactllo ci c:olllfU
cfi consefvniil le rdscrve llwrinlq~ie.
LATIVE D2.3 - HIJMIDITE RE ET ABSOLUE
’ Mesure de l’humidité :
I j !?
1 , 4; -. -- _
/f!~tI/~d/;lflll~J ;I,~l/Ji,lfl/,~ //l,!/,Il,,f,,c!//,! S,!C
82.4 - TROIJS D’EVACIJATION 82.5 - TOLES PAl-lAPLUIE r’filI~ 1,:s ~tt;~,:td~ws I,lOCll0llllillll B t’nxldricifr
fm ~Josilior~ IJolll d’n1br0 vers te l)iIS. il CSt
cofJseill6 de prolitycr les nmct~ines tlcs clic,-
les d’cn,r ct tics lmirssi8res par ww I»le lin-
rilt’llii,?
1 U lll<llll~l~j0 fl’tifilllt (>iIS sysl&ft;ftifttfn. ta
COIl1I11illl~l,~ ,lCVlZl tJfdf;isot Cf!ltO Villiilllt0 ,lC
conslr~~ction.
PolIf t’~ltllIllletloll IICS <;oII~tCrlsills IOIS dl1
rclfoirliSsenm~l des niuctiifies. tics troffs
cl’Ovac~faliof~ onl élé plactis aif poinl bas
flos erwetoppes, sclo~r leur (JfJSiliorl de fol~c-
li,~~inc~r~c?,~l (IM )
--
93
3. GROUPE ELECTROGENE
#######
c 22 GROUPES ELECTROGENES
~imenslonnement
94 A-
1) Dlfinl\lon de la pulrsancs catalogue La puissance d’un groupe éleclrogene esl donnée en kVA (puissance apparente) pour un (acteur de puissance (COS <p de 0.6 Un groupe est donc dimensionne pour fournir sous une lension de 400 V
Une inlensite de : l (A) - P (kVA) + Ufi
el une puissance aclive de P (kW)- P (kVA) x 0.6
2) Cspsclles trensltolres des groupes ACB
Nos alternateurs de la gamme slandard admeltenl un impacl compris entre 0 et 2 rois leur puissance nominale pour une chute de tension transiloire inslantanée comprise enlre 0 81 25 %.
Les moteurs diesel de notre gamme ACB admellenl un Impact a vide de 0 a 50 % de leur puissance nominale active. el en charge un impact de 66 % dans la limile de leur puissance maximale de service secours.
3) DBllnillon de la puissance n8cessalre en réglrns Clabll
Puissance PT en kVA e Totaliser les intenskes.
Puissance P2 en kW n Faire le bilan des puissances acltves (attention aux rendements des moleurs eleclriques ou ulrlrser le facteur de puissance global si c dernier es1 connu
a P2-ZP ou P2-TXJI3 cosv
l Ce bilan rail calculer la puissance apparenle c rrespondanle
P PI -TIxU 3. Nola : atlenrion aux bquipemen\s monophases
La puissance du groupe sera : PG >PI el PG > P2-GO.6
--
4) DtHlnlllon de la pulssence necesaalre en rCgime transltolre
Ce calcul esl necessaire lorsque Iïnslalla- lion a alimenler comporlenl des moleurs imporlanls (c’esl-d-dire d’une puissance nominale supérieure A 10 % de la puissance lolale de I’inslallalion en régime elabli) présenlanl de (orls couranls d’appel au démarrage Le calcul a mener consistera a determiner le cas le plus délavorable pour la puissance apparenle comme pour la puissance aclrve. a verilier que ce(le marche Iransiloire est admissible par le
Exemple de dlmenslonnement
L’inslallalion a alimenter es1 consliluee de 50 kW d’éclairage incandescent ; d’un ensemble de pelils molaurs démarres separemenl et consliluanl une charge de 79 kW B COS cp - 0.65 soi1 135 A ef d’un compresseur lrigorilique B marche aulomalique Ihermoslalée ayant un In-70Aecosrp -OB.unId/ln-7etun COS Q eu demarrage de 0.4
groupe de:ermrné pour la marche 6 regime elabli ou a déterrnrner un nouveau groupe dans le cas conlrarre. Le cas le plus délavorable pourra &Ire : . le démarrage du plus gros des moleurs . le démarrage aléaloire d’un moleur lorsque loul le reste de I’iflSlallaliOn es1
deja alrmenlé a la reprise globale de I’rnslallal~on . le démarrage du dernier moleur d’une cascade . la magnélrsalion d’un transformaleur.
l Pl en kVA en regi r
blabli PI-ZkVA+ZIxU 3 Pl-50+ (135+70)0,400~ Pt-192kVA. P2-170kW.
Le regime transiloire le plus délavorable esl le demarrage aléaloire du compresseur. ’
. P’l en kVA en regime lrenslloire - Charge iniliale P-50+(135x0.4OOx~)-143kVA - Impact P-70x7x0,4OOxfi-339kVA d’air charge maximale transiloire kVA P’i - 339 t 143 - 402 kVA.
I P’2 en kW en regtme Lrsnsrloira - Charge inlliale P-50+(135xO.4OOxy3 x0.65)-129kW . - Impacl P-339kVAxcoscpd-136kW. d‘où charge maximale transitoire kW P’2- 129t 136-265 kW.
Le groupe A retenir devra pouvoir satisfaire aux besoins en rrjgwne Blabli el en rdgime Iransiloire.
PG > Pl et PG * y
PG r 192 3
PG a 462+2-24r_
PG r P2 +0.6 el Pi * P’2+0.8
PG > 170+06 - 212kVA PG > 265+ 0.6 - 331 kVA
b Le groupe sera un ACB 330 d<vranl 350 hVA en spcz~rs I
95 ALSTHOM
GROUPES ELECTROGENES c 23
Dlmenslorwement
Chargea d8lormenleS : Sonl ainsi désignks les consommaleurs lels que des onduleurs. bancs d’bleclro- lyse. elc... comportant une r6gulalion de puissance éleclronique el induisant une d&ormalion de la sinusoide. Le taux de dislorsion harmonique de la lension lournie par I’allernaleur dans ce cas, mAme s’il esl admissible par la charge dAlormanle
elle merne risque de causer des perlurba- lions sur le lonctionnemenl d’autres consommateurs comme des appareils de mesure ou de micro rnlormalique. NOUS poser le probléme dAs que la charge dAformanle esl superieure au liers de celle du groupe
Condllions CllmalkpeS : Les puissances des groupes éleclrogénes son1 donnAes pour des condilions climali- ques France Une lempéralure ambtanle supérieure A
38oC el une allllude supérieure A 1000 rn enlrainent un déclassernenl du diesel el parlois de I’allernaleur. Nous consulter cas par cas
Pulsssnco rnlnlrnale : Un moteur diesel se dbgrade si la puissance qu’il lourmt esl inkrieure au Ilers de sa puissance nominale Devanl pareil cas, il convient de te charger avec une
résislance ballasl adaplke ou de morceler la puissance max1 rkcessaire en plusieurs groupes couplables
Inserllon du groupe Blectroghe dans la dlstrlbution
1) InversIon BT en lAte 2) Double Jeu de barrer BT 3) Invsrslon MT 4) Couplage MT du rérssu
A prAlf5rer si : m uhlrsaleurs fegroupAs I secours poncluel de moyenne PUiSStYnce
A prAlArer si : . secours primordial n AcrAtage = délestages
A prAlérer si : . utilisateurs dispers& . impossibMA dïnslaller le groupe A proximil8 de I’ulilisalion.
A prrWtrer si : w inslallalton sensible ne IolAranl pas les mlcrocoupures de basculemenl l EJP
Dlmenslonnement partlcullet ----- .--
. EDF propose A ses clrenls des conlrals Ce lype d’uttltsallon nAccssrle un de lournilure d’énergie Ires avanlageux dimensronnemenl Itn el une sofulron sous rbserve que ceux.ci acceplenl d’rnserlron adaptee A I’inslallalton car 22 jours par an de ne pas consommer I’mslallatton Aleclrogkne dewenl alors un d’knergre oulil de productton L’avantage Bconomique est lel. qu’il couvre rapidemenl le cotil d’acqursrlion d un Ou
plusreurs groupes &eclrogr?nes deslmés B lournrr I Anergte de remplacemenl
A voire demande nous nous cIlargonS de l l’bludc economQue w I’klude lechnrque de rr?alisalion . l’assIslance wcs venle m la garantle des redormarices economr. O:I~S en pu of ;?*Y cowranl le mirlefwr
96
1 x 22OV démarrage direct Câble immergé U lûûûV des cables de Lyon - Chute de tension 5%
3 x 380V démarrage direct Câble immergé U looOV des câbles de Lyon - Chute de tension : 5%
232 192
151
125
1 O1
78+ 76
57
41
32
24
17.5
10 15 20 30 40 50 60 30 100 150 280 3 w 4ôo 560
4
98
3 x 380V démarrage étoile/triangle CAhle immerge U IOOOV des c&bles de Lyon - Chute de tension : 5%
55
41
30 30
20 20
15 15
10
8
6
5
4
3
2 i0 i5 50 i0 SO 80 ci0 180 lé0 2p 300 400 560
.4 L(m)
Diagramme : les diagrammes sont donnés pour une Tension d’alimentation différente. chute de tension aux bornes de 5% et une lempe- rature ambiante de 30°C. Exemple : tension en 3 x 500 V demarrage direct.
Exemple : SP4531 Ll = Lx g Li = longueur sous 500 V
- Inlensite nominale : 76 Amperes L = longueur sous 300 V
(voir grride de sélection) - Longueur de cables souhaitee : 200 métrera - Démarrage direcl: 1 table 4 x 35 mm7 - Demarrage Y/D 2 câbles 4 x 16 mm*
99
100
CONDUITES
DIAMETRES COMMERCIAUX DE TUYAUX (tj INTERIEUR)
1. Tuyau en fonte acier ou amiante ciment
80 100 125 150 200 250 300 350 400 500 600 700 800 900 1000
2. Tuyau en PVC
20 25 32 40 50 63 75 90 110 125 140 160 200 225 250
280 315 400
PS
PMS
PMF
PN
PEU
PMA
DEFINITIONS UTILES
On définit les diverses pressions de la manière suivante :
Pression de Service : pression dynamique supportée par le réseau en fonction- nement à un moment déterminé.
Pression Maximum de Service : pression dynamique la plus importance supportée par le réseau permanent.
Pression Maximum de Fonctionnement : PMS plus valeur des coups de bélier, compte tenu des protections prévues.
Pression Nominale (ou Gabarit Nominal) : désignation approximative de la pression que peut supporter une conduite ou un appareillage.
Pression d’Essai en Usine : pression à laquelle des éléments de canalisation sont soumis en usine pour le contrôle de fabrication.
Pression Max Admissible : pression pour laquelle le tuyau est vendu. Son expression varie suivant les constructeurs. Elle varie de :
2 à 6 bar polyéthylène 6à 16barPVC 5 à 16 bar béton 5 à 20 bar amiante ciment 16 à 35 bar fonte 40 bar et plus acier.
Il faut préciser PMS et PMF et demander au fournisseur de proposer un tuyau tel que PMA > PMF.
PET Pression d’Essai en Tranchée : pression à laquelle sont essayées les canalisations en place (avec joints, butées, appareillage) suivant les règlements, imposés PMS + 50 % (alimentation en eau potable, distribution gravitaire) ou PMF + 2 bars (irrigations, grandes adductions).
-*.--
101
zais m . . PRESSIONS MAXIMALES ADMISSIBLES
U Raccords à emboîtement
Raccords a emboîtement 1,’ .,: ,,,,. Y.,, ,, :. .,::.:‘,:.,., ,: .,::; : .’ .. ,,,,,. “. .::
Pressions maximales admissibles (hors SurpressiorF) ‘. “‘Y’, ,,,: :. : j, .’ ,...,+:, ..:“::” 1,’
Raccords sans brides .: - Raccords comportant &I moins une bride :., ‘. ‘,.. STANDARD ,,, ::, :,; :,:,, :; .: ,:::/::j:,..:i;;,
VERROUILLE ,’ “.Y ” ‘... .~:::?l.:,, g:i,; ‘; “‘, ; ..,: j .;;.y$ $STANDARD :.::..
DN x STANDARD ” : ,,::! ,,;,,:. ::;,::::, :,: ,,:, ;;;.;::‘:iij.l~ $E%~~,~:ILL~;’
EXPRESS TRIDUCT,,::,’ ,‘:’ STANDARD : :
TRIDUCT(**) VERROUILLE’ TR’DUCT(-) EXPRESS”, ,‘.y )y_, .:::.:F:, TR,DUC.‘:ji::‘:
‘, :’ : ):y:,: ::;:,, ,:,:~~R&Wj,J..~;;
PAMLOCK’ .,. <,...,, .‘:_ .:.:.: ..,. : .: .,;z: j: ;;
,, .:y. .: .:.. ..,, .,;;::.;;;: pA..c&#;‘.‘::
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VERROUILLE ‘, ; ‘, ,:. ‘: ‘: “. ‘p.“,;? ‘:+.h8ùrLi’E’..
bar bar bar .., bar ; --- &r';:f:'. f >::<jj,y lii'.@,;i:i j$@;',~,:;:$ y:::;:'
60 64 64 40 40 . ..-.-_---_- ..__ -- __-_ -.-.._-.--_-_ -~-, 80 64 64 64 40 40 40
100 64 64 64 40 40 40 -_ _ 125 64 64 64 40 40 40 .--..- --- ..-- _-------- ---.-~--~_- ~---- -..-_ 150 57 57 . 57 40 40 -40
200- -----
50 50 50 40 40 40 -..-- --~---- 250 46 46 44 40 40 40 ----- 300 43 43 41 40 40 40 .-..- - ..-. .-..- -- -_--_- .__. -_---__-- 350 41 25 30 25 25 25
400 40 25 30 25 25 25 .-~- _-- 450 40 25 30 25 25 25 _-. .--.- _ ---.-l---...---~--__ -~-- 500 40 --_---?5 ._-_- 30 25 25 25 .-. ----.. ..--.ll---
.600 40 --~ 25 27 25 25 25 -~.-____.-_-__ 700 . 34 25 25 ii 25 25 --- --.--- ----.~~ 800 33 25 2.w __ __-.~-.._-_--__~_.- -._-_--,--.- 25 - 25 . ---_ 16(*) ,
16Y)
----- --~-- ---- 1W). , N.C.
25 If%*)
16(*)
1 WI
---- ----- 16(*)
N.C.
r (*) Pour une utilisation à des pressions supérieures : noirs consulter. (**) Surpressions transitoires (coups de bélier) et essais hydrauliques. (**Y Types de joints suivant DN (voir Solutions Techniques). N.C. : nous consulter.
.: 3
Cl Tuyaux et raccords à brides Voir JOINT A RFIIIXS.
c
n
t
_.._.~ .___ -.- ..--_-._- _-. ._. _.._. --. ..-.-- _ . __. ~---.. .___ __-__. ._ -_..-----.-. -_---.---- .__.- __.- -- -_._.__ -.-..-_ -- . . . ..- --- --._
~.--- --.--- ------
LI Domaine d’emploi
LJ Performances
-. - .~ . .._. -.-...
Etat de surface des portbes de joint des
brides
Une des deux brides est usinée non rev&ue ou
rev&tue ck: vernis bitumineux
c-111 les deux brides sont revêtues de vernis
bitlJr?linelJx.
-Le; deukhrides sont A rev#ement lisse lype hmail, kpoxy
_. -- ._ .-” .~._ .
: .-.---. - ._...- ---.
. . _ _...- -..--. --.--.- ._.--- --
JOl.N’T A BRIDES
Les tuyaux et raccords a brides Aquipent généralement les installations non enterrées et les montages dans les chambres de vannes.
La précision d’assemblage de ce joint ainsi que sa possibilité de démontage le rendent performant pour l’assemblage de pièces situées dans des ouvrages de surface ou dans des regards visitables tels que :
- les stations de pompage, - les chambres de vannes, - les passages aériens, - les galeries techniques, - les réservoirs.
Tenue en pression
L.a tenue en pression d’une piece à brides est caractérisée par son PN. En aucun cas, un tuyau ou un raccord à brides ne doit être utilisé en service a une pression maximale supérieure a la pression correspondant 8 son PN (ou ISO PN).
IJne fois son PN déterminé, il convient de choisir le type de rondelle en elastomère et le couple de serrage qui permettront au joint assemblé de tenir une pression égale a son PN. Voir MONTAGE DU JOINT A BRIDES.
En outre, selon l’état de surface des portées de joint, il est recommandé d’utiliser les rondelles préconisées dans le tableau ci-dessous :
DN . ~.--.-
60 à 200 _- .--. - -- _-.. - 250 -‘300 _-..-._. . ..__..._.- --
LCS!!3& -g3l-i..3gt._
700 A 1600
60 à 200 --._-_.-_.-- ._ 250 à 400 -450 3 1600
__._. --.~-.-._- PMS I 10
.
1; y ‘: - -~:yy?yd’~ Rondelle de joint à insert métalique a :. ..‘, : ,, ,.:,‘:‘,:::.::,:” 1
Rot~drllr, plate traditinnnclln 0~1 $3 insarl métallique
-- --.-.--------=Y _---__--_--
-- _...._ --__ -- __._..- ,‘..-. ..~ ,.,..- - ._ ._... _ .^._ .-_-._ .- .---.__ _..-- .__ m;
m - . I
il.. - -
WN
DO
80 -... . . . _--. 100
-125 --
1-50 __.
200
250
300
350
400
-450
500
600 -~ -..---.. _._ -... --- ̂zoo
800
900
-1 000
1 100
1 200
1 400
1 500
1 600
1800
Tuyaux A emboîtement .‘. ‘,:, .: Pressions maximales admissibles (hors surjjiessil
.‘v ,. .’ “’ . ., ,, - ,: ::. : ,. ,:.‘..‘:‘, L.--C-CU<--FL ” .‘,‘, ‘, . . . . : ..v ..,., . .‘,.: ,..;
STANDARD :.
TRIDUCT(**) . EXPrpS l::
. " ., lI-..a-..+..--C-I-- K7 K8 K9 K9 Te.-.+* ..- ..---.._ L.._I*
l--
.-- bar bar bar - bar -1..- ---.- - _._-_-_.. -.-_ ._.._-_-
.-..- .- --._-- ------- l- .---._--- - ._.~_ . .___ .-._-..-.__-
t __---_ __ __ ..__
1.
.~..
_-
.
._.
--A ---~--- ----- --- l--.------. ---. ----
.- I -- .---- ‘-.- ---.-. ~._. --.-._ .._...__
t -.----- --- -.-
64 64
64 64 - - 64 64 ---~------.-.. 64 64 ---. -~ 55 55 ---~-. -_~-_ 44 44 -----.---_ . .._ ---~_-_ .* 39 39 ~~ 37 37 - -.---~ _- ,- 35 25 .--- - ..-- ---..- _- .._- -- --__ 34 25 -_-- 33 25 -_ 32 25
31 25
29 - 25 ~- 28 25
27 25
27 25 - 27 25 -._- ---_--.--.- -_____....._ 27 25 --. - 25 -- 25 ._ _- .._ -.. 25
~1 103 .__---- -
PRESSIONS MAXIMALES- . - ADMISSIBLES 1
U Tuyaux à emboîtement
---..-
~_-~~
I-
~ -..-.-.- ..---_-_ _-._ ~__ 25
c
.
64
64
64
55
44
39 -
37
30
30
30
30 -- 27
25
22(*)
a*)
2w
Nous consulter -
2W)
2.w
3x7 -...---------_-.- ._-..__ __ 1 WI
Nous consulter
(*) Pour une utilisation à des pressions supérieures : nous consulter. Y) Surprcssions transitoires (coups de bélier) et essais hydrauliques. (*“) Types de joints suivant DN (voir Solutions Techniques).
104
105
--- -__-- Lonquerrr
Vnlrrme
Vitesse classe-
-_ .- -. ._ Masse V~II trniqrte
Moment d’inertie de masse - __- -. - Dél)it volumetr.
Force -.
Pressi&
Contrainte mecanique (resistarice) _.. ~. __- --. - Moment de flexion, coup _~ ..- Energie, travail, quantite de chaleur -. tiatrleur de refoulement
Temperature dilference de temp. Viscosite cinematique Viswsite dyrinrniqrre
Vitesse sp&.zifiqne
Jnités lerimées
Irrites .onseillees
Unités legale
Iniles SI :
I
-_- l
\
1 ! \
l
I I
-.-- I
de
).
jyrnbole je ormirle
\utres unites egales incomplet&)
cm, dm, cm, nm, pm,... -Jms. cms, mm3,.. itre(ll=ldma)
:bm. cdm,...
nzlh, I/s
3, ms, ils, ns ,... nin h d --L.-L-~. 1 /min
--_-_--.-.-
3. mg, w... :onne [l t = 1OOOkg)
ivre, demiquintal
kg/dm3
1
r
_- (
I (
--. ~-- Vs, tfh, kgfh
kN, mN, ~IN,... kp, MP,...
bar (1 bar = 105 Pa)
kp/cmn, at, m WS, Torr,
N/mm2, N/cmn,.. kp/cm2,...
kp m,... Nm
k,J, W s, kWh,... 1 kWh= 3600 kJ
kp m kcal, cal, WE
m CE m
MW, kW,... kp m/s. PS kW
“C
. .
-_
-
-.
OK, grd
._-.__ --__.- St (Stokes), oE,... P (Poise). . . .
Jnite de base n nétre n r
- ._
_..
/ TP n3
3. 7
Tl”JS
s __-.. .- 11s
kg
Is et n3/s ~-.
Jnite de base jeconde
7 //min ~-._- Q il Jnite de base
-a masse d’une marchandise :ommerciale est designée )ar ooids.
cilogramme
7
J
m _ -.~ F
kg/m” rgfdm3 ?f (g/m3
-a designation “poids sp&z.” le devra plus etre utilis8e :ar elle prete a confusion ,voir DIN 1305). Moment d’inertie de nasse du 2ome degr8
kg m7
kgls
cg m2
agis et tfs
N Newton (= kg rnLz.2)
v 1 kp=9,81 N. La force est le produit rt)sultant de la masse m et de I’ac&l&ation ,ocale de la pesanteur g.
1 at = 0,981 bar = 9,81 a 104Pa
1 mm Hg = 1,333 mbar 1 mm CE = 0,098 mbar
1 kp/mm2= 961 N/mmz
Pascal (= Nlm2)
,ar
Pa
_-- -_-- N rn
Pascal (= N/m2)
Nlmm2
1 kp m = 961 N m
.--~ ~ 1 kpm=9.81 J 1 kcal = 4,1868 kJ
w, cl
J
. - m
Joule (= N m = w s)
métre
J et kJ
La hauteur de refoulement est le travail en J = N m, amen8 a l’unit8 de masse, par rapport au poids de cette unite de masse en N.
1 kp m/s = 9,81 W; 1 PS = 736 W
W watt (= Jls = N m/s) -_-.--_I_.
Kelvln 1 K
m2/s
K Unite de base
V m2/s 1 St = 1 O-4 m2/s 1 cSt = 1 mm%
V Pa s Pascal- seconde
Pa s 1 P = 0.1 Pa 9
(- N slmî) ~-_ - .-__
nq 1 1 nq = 333.nJQ (9. Hd”
en unit& SI (m et 5)
107 --. .- _--.- ----_-- ~.___-- -
r- -.- --
Masse volumlque 1 ounce (av) per cubic-foot (O&U n) 1 Pound per cubic-foot (Ib/cu ft) 1 ounce (av) per cubic-inch (oz/cu in) 1 Pound per cubic-inch (Ib/cu in) 1 short ton per cubic-yard (shtn/cu yd) 1 long ton per cubic-yard (Itn/cu yd).
---- 1 Pound per galion (Ib/gal)
vitesse 1 foot per second (fifs) 1 foot per minute (ft/min) 1 yard per second Wfs) 1 yard per minute (yd/min) - -~----~----~
DBbit 1 gallon per second 1 gallon per minute km) 1 cubic foot per second (cusec) 1 cubic yard per second
DBbit voh.tmtWlque 1 ounce per second Ws) 1 ounce per minute (oz/mln) 1 Pound per second (Ib/s) 1 Pound per minute (Ib/min) 1 short ton per hour (shtn/h) 1 ton per hour 1 long ton per hour (Itn/h) -~-~
Force 1 ounce (force) (poids) 1 Pound (force)
1 short ton (force) (shtn)
Pression
Contrainte mbcanlque
1 inch H*O 1 foot H*O 1 inch Hg
, pound (force) square Inch
1 short ton (force) square inch
Travail, bnergle, quantitb de chaleur, 6nergle int.; enthalple. -.-~- ----- Puissance (flux de chaleur)
viscoelt~ dynamique
1 foot-Pound (ft lb) 1 Horse power hour 1 Brit. Thermal Unit :FI$’
- 1 foot-Pound (av)-
per second ----7(F
1 Horse DOWertHD) ’
1 Eiritlsh ‘Thermal’Unit @TJ per second ( > , S
eound (mass) ’ foot x second
, Pound (force) x second square foot
TempBrature Conversion de temperature:
T = 2 tr + 25537; t=g5 (tr-32)
T={ te + 273,15; t==sta
3ritannlque 0.0010 ko/dr 0,016O 1,730o
27,6799
k$dr kg/dr kg/dr
JSA 0,0010 kg/dma 0.0160 ka/dms
0,09978 kg/dr
0,3048 m/s 0.00508 mis 0,9144 m/s 0,O 1524 m/s
4,546O I/s 0,07577 VS
26,3268 IfS 0,7646 mals
28.3495 gfs 0,4725 gfs 0,4536 kg/s 0,00756 kg/s
0,2822 kgfs
117300 kg/dm3 27,6799 kg/dma
1.1865 kg/dma 1,3289 kg/dms 0.1198 kg/dm3
0,3048 m/s 0,00508 m/s 0,9144 m/s 0,01524 m/s
3,7854 VS 0,06309, Vs
28,3268 VS 0.7646 mVs
28,3495 Llfs 0,4725 gfs 0,4536 kg/s 0,00756 kg/s 0,252O kg/s
0.2822 0,278O N 0,278O 4,4483 4.4483 8,8984 M 8,8964 9,964O kN 9.9640.
47.88025 Pa 47,88025 Pa
68,9476 mbar
I37,8951 bar
2,4909 mbar 29,8907 mbar 33,8663 mbar
0,006895 k
13.78951 b
1,3558 J 2,684 1 1,0558
1,3558 W
0,7457 kW
1,0558 kW
1,4882 Pas
47,8803 Pas
kg/s
N
l.k-4 kN
68,9476 mbar
37,8951 bar
2,4909 mbar 29,8907 mbar 33,8663 mbar
0.006895 k
13,78951 k
1,3558 J 2,6841 MJ 1,0558 kJ
1,3558 W
0,7457 kW .
1,0558 kW
1,4882 Pas
47,8803 Pas
Converslon de differences de temperatures:’
AT=A t =$A tF
AT-At -;At,
Slgnlflcatlon: T temperature thermodyn. t température Celsius tr temperature Fahrenheit te temperature Réaumur
en K en Oc en “F en OR
-------x_ Conversion de la vitesse spécifique utilisée habituellement dans les pays anglo-saxons (type number) K en n, suivant ISO 2548:
K = n,/52,919
.
--._ .----..-~_--._~
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