Memoria Calc.estruct RenzoHerrera2012 Completo

7/29/2019 Memoria Calc.estruct RenzoHerrera2012 Completo

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MEMORIA DE

CALCULO ESTRUCTURAL

PROYECTO:REMODELACION DE VIVIENDA MULTIFAMILIAR

DEPARTAMENTO: LIMA

PROVINCIA: LIMA

DISTRITO: SAN MIGUEL

PROPIETARIO:Sr. Teofilo Herrera Huayanay

Sra. Gloria Carrasco Narvaez

CONSULTOR: ING. HOLDER CONTRERAS CALDERON

C.I.P. 48500

MARZO - 2012


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CONTENIDO

pg.I. GENERALIDADES.- 31.1 ESTRUCTURACION

1.2 NORMAS EMPLEADAS1.3 ESPECIFICACIONES MATERIALES EMPLEADOS1.4 CARACTERISTICAS DEL TERRENO Y CONSIDERACIONES DE CIMENTACION1.5 REFERENCIAS

1.5.1 ARQUITECTURA Y CONFIGURACION GEOMETRICA

II. ESTADOS DE CARGAS Y COMBINACIONES DE CARGAS.- 102.1 ESTADOS DE CARGAS2.2 COMBINACIONES DE CARGAS2.3 ALTERNANCIAS DE CARGAS

DIAFRAGMA 1 NIVEL (PLANTA Y 3D)

III. ANALISIS SISMICOS.-3.1 FACTORES PARA EL ANALISIS 13

3.1.1 FUERZAS SISMICAS VERTICALES3.2ANALISIS DINAMICO 13

3.2.1 ESPECTRO DE PSEUDO ACELERACIONES3.2.2 PERIODOS Y MASA PARTICIPANTE

3.3ANALISIS ESTATICO 153.3.1 PESO DE LA ESTRUCTURA (P)

CARGA MUERTACARGA VIVA

3.3.2 FACTOR DE AMPLIFICACIN SSMICA (C) y PERIODO FUNDAMENTAL (T)3.3.3 FUERZA CORTANTE EN LA BASE (V)3.3.4 DISTRIBUCIN DE FUERZA CORTANTE EN ELEVACIN

3.4FUERZA CORTANTE PARA EL DISEO DE COMPONENTES ESTRUCTURALES 19

IV. CONTROL DE DESPLAZAMIENTOS LATERALES.- 20DESPLAZAMIENTOS DE CENTROS DE MASA DE DIAFRAGMAS (POR NIVELES)DESPLAZAMIENTOS MAXIMOS DE EXTREMOS DE DIAFRAGMAS (POR NIVELES)

V. DISEO DE COMPONENTES DE CONCRETO ARMADO Y ACERO.-5.1DISEO DE VIGAS Y COLUMNAS DE CA 24

5.1.1 REFORZAMIENTO DE COLUMNAS DE Y VIGAS DE CONCRETO EXISTENTES

5.2 DISEO DE LOSAS ALIGERADAS 335.3 DISEO DE CIMENTACION

5.3.1 PARAMETROS DE DIMENCIONAMIENTO DE CIMENTACION 34ESTADO DE CARGA MUERTAESTADOS DE CARGA VIVAESTADOS DE CARGA DE SISMO

5.3.2 VERIFICACION DE ESFUERZOS Y ASENTAMIENTOS EN EL TERRENO 42

5.3.3 VERIFICACION DE DISEO DE REFUERZO DE ZAPATAS 44


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IIII .... GENERALIDADESGENERALIDADESGENERALIDADESGENERALIDADES.... ----La presente Memoria corresponde al anlisis ssmico y calculo estructural del proyecto REMODELACION DE VIVIENDAMULTIFAMILIAR, dePropietario Sr. Teofilo Herrera Huayanay y Sr. Gloria Carrasco Narvaez; edificacin existenteconformada por 3 niveles, proyectada para ampliarse nuevos ambientes en el 1 y 2 nivel; con ubicacin en av.Precursores n 721; distrito de San Miguel, provincia y departamento de Lima.

1.1 ESTRUCTURACION1.1.1 DEL SISTEMA EXISTENTE.-

La altura existente de los sectores es 2.80m el 1piso, 2.75m el 2 piso, 2.60m el 3 piso y 2.50m el 4 piso, con un nivelde techo de +10.65m sobre la va pblica.

El sistema estructural existente consta de:- Muros de albailera confinada (e= .23cm) con columnas de CA en el sentido perpendicular a la fachada- Porticos (columnas y vigas) de CA en sentido paralelo a la fachada.

La cimentacin existente est conformada bsicamente por cimientos corridos. Se tiene 2 secciones de columnas:rectangulares de 0.25x0.25m y 0.20x0.20m; mientras que las vigas son Vch de 25x20cm, 20x20 y Vp 15x30cm. Eldiafragma rgido lo conforman Losas aligeradas en un sentido, de peralte 20cm del 1 al 3 nivel, segn se observa en losPlanos de Estructuras del proyecto original. Adems se observan Losas macizas en los descansos de las escaleras de

CA.

1.1.2 DEL SISTEMA PROYECTADO.-El sistema estructural planteado consiste en incorporacin de Columnas y Vigas de CA para conformar nuevos prticosen ambos sentidos que contribuyan al aumento de la rigidez lateral del sistema. Se tienen 3 secciones de columnas:.25x.25m .15x.40m y .15x.55m; mientras que las vigas son Vch-20x20, 25x20, 30x20, 40x20, 60x20 y VP-25x40cm.El diafragma rgido lo conforman Losas aligeradas en un sentido, de peralte 20cm en las ampliaciones del 2, 3 y 4 nivel,segn se indica en los planos.

1.2 NORMAS EMPLEADASSe sigue las disposiciones de los Reglamentos y Normas Nacionales e Internacionales descritos a continuacin.

-Reglamento Nacional de Edificaciones (Per) Normas Tcnicas de Edificacin (N.T.E.):-NTE E.020 CARGAS -NTE E.060 CONCRETO ARMADO-NTE E.030 DISEO SISMORRESISTENTE -NTE E.070 ALBAILERIA-NTE E.050 SUELOS Y CIMENTACIONES -NTE E.090 ESTRUCTURAS METALICAS

- A.C.I. 318 2008 (American Concrete Institute) - Building Code Requirements for Structural Concrete- UBC 1997 Uniform Building Code -AISC-LRFD 99

Se entiende que todos los Reglamentos y Normas estn en vigencia y/o son de la ltima edicin.

1.3 ESPECIFICACIONES MATERIALES EMPLEADOS1.3.1 DEL SISTEMA EXISTENTE.-

CONCRETO:-Resistencia (fc): 210 Kg/cm2 (todo)

-Modulo de Elasticidad (E) : 217,000 Kg/cm2

(fc = 210 Kg/cm2)ACERO CORRUGADO (ASTM A-615):-Resistencia a la fluencia (fy) : 4,200 Kg/cm2 (G 60): E: 2100,000 Kg/cm2

1.3.2 DEL SISTEMA PROYECTADO.-CONCRETO:

-Resistencia (fc): 210 Kg/cm2 (todo)-Modulo de Elasticidad (E) : 217,000 Kg/cm2 (fc = 210 Kg/cm2)-Modulo de Poisson (u) : 0.20-Peso Especfico (C) : 2300 Kg/m3 (concreto simple); 2400 Kg/m3 (concreto armado)

ACERO CORRUGADO (ASTM A-615):-Resistencia a la fluencia (fy) : 4,200 Kg/cm2 (G 60): E: 2100,000 Kg/cm2

ALBAILERIA TUBULAR:-Resistencia (fm): 65 Kg/cm2-Modulo de Elasticidad (E) : 32,500 Kg/cm2 (E = 500*fm)-Modulo de Poisson (u) : 0.15-Peso Especfico (C) : 1850 Kg/m3

RECUBRIMIENTOS MNIMOS (R):


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-Columnas, Vigas 4.00 cm-Losas macizas, Escaleras 2.50 cm

1.4 CARACTERISTICAS DEL TERRENO Y CONSIDERACIONES DE CIMENTACIONSegn especificaciones de los Planos de Estructuras del proyecto original:

-Peso Especfico (S): 2,000 Kg/m3 -Nivel fretico: no encontrado

CIMIENTO SUPERFICIAL CUADRADO (para ancho B= 1.50 m)

-Capacidad portante (

T) : 1.5 Kg/cm2

-Asentamiento Permisible (DF): 1.50 cm

1.5 REFERENCIAS1.5.1 ARQUITECTURA Y CONFIGURACION GEOMETRICA


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Diafragma - Techo 1 Nivel existente y remodelaciones

NFP + 2.75

e= 0.20mH=2.80m

C-A2

C-A1C-A1

C-C1

P2

NFP + 2.75

e= 0.20mH=2.80m

NFP + 2.75

e= 0.17mH=2.80m

6

7

8

12

11

10

9

13

14

15

16

19

P4

18

17

C-B1

verDETALLE 1

verDETALLE 1

verDETALLE 1

verDETALLE 1

11/2"

13/8" 13/8" 13/8"

ETALLE 1

C-A1

11/2"

13/8" 13/8"

verDETALLE 1

ver DETALLE 2 taladrar(ver Notas)


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Diafragma - Techo 2 nivel existente y remodelacin

NFP + 5.50

e=0.20mH=2.75m

C-A1 C-B1

P3NFP + 5.50

e=0.17mH=2.75m

C-A2

C-A1C-A1

P4

e= 0.17m

C-C1

NFP + 5.50

e=0.20mH=2.75m

34

21

2226

25

24

27

28

29

3033

32

23

31

C-B1

P4

verDETALLE 1

verDETALLE 1

verDETALLE 1

verDETALLE 1

verDETALLE 1

verDETALLE 1

C-A1

11/2"

13/8" 13/8" 13/8"

11/2"

13/8" 13/8"

ver DETALLE 2

verDETALLE 1

13/8"

13/8"

verDETALLE 1

verDETALLE 1

ver DETALLE 2

picar y vacearf'c 210 kg/cm2


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Diafragma - Techo 3 nivel existente y remodelacin

C-A1

NFP + 8.10

e=0.20mH=2.60m

C-B1

nace

C-D1

nace

36

3741

40

39

42

43

44

45

38

46

C-B1

P4

C-D1

nace

verDETALLE 1

verDETALLE 1

C-A1

C-B1

nace

11/2"

13/8"

Reforzar columna(ver DETALLE)

C.R.-1Reforzar columna(ver DETALLE)

C.R.-2


C.R.-2


C.R.-1

picar Losa exist. paraanclaje de Viga proy.(tipico)

picar Losa exist. paraanclaje de Viga proy.(tipico)


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Techo 4 nivel proyectado (proyectado)

C-A1

C-A1 C-B2

C-A1 C-B2 C-D1

C-D1

C-D1

NFP+10.60

e=0.17mH=2.50m

NFP+10.60

e=0.17mH=2.50m

C-D1

11/2"

13/8"

13/8"

13/8"

11/2"

13/8"


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ESTRUCTURACION.- CONFIGURACION - DIAFRAGMAS 1 al 4 NIVEL


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II. ESTADOS DE CARGAS Y COMBINACIONES DE CARGAS.-2.1 ESTADOS DE CARGAS.- De acuerdo a

las Normas NTE. E.020, E060 y al reglamentoACI 318-08, se consideran los siguientesestados de Carga en la estructura segn valoresdefinidos en el tem 2.2.1, adems del Espectrodefinido en el tem 2.1:

Donde: - L1 y L2 son dos alternanciasconsideradas para la carga vivatotal (L).

- EXD y EXI son Fuerza Ssmica en direcc. X-X, con excentricidad accidental de 5% en direcc. +Y y Yrespectivamente, en cada block y nivel, calculada en el Item 2.2.3

- EYD y EYI son Fuerza Ssmica en direcc. Y-Y, con una excentricidad accidental de 5% en direcc. +X y Xrespectivamente, en cada block y nivel, calculada en el Item 2.2.3

2.2 COMBINACIONES DE CARGAS.- Definiendo primero las combinaciones auxiliares envL y envS:

-envLes la Envolvente de las 2 alternancias de la carga viva y latotal de esta, segn cuadro de abajo

De dichos estados de cargas se considera las siguientes combinaciones en cuadro Define Load Combinations:

De dichas combinaciones, el diseo Estructural se efectacon la ENVOLVENTE definida segn cuadro Loadcombination Data:

-envS es la Envolvente de los 4 estados de carga ssmicadefinidos anteriormente y del Espectro, segn cuadro de abajo


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2.3 ALTERNANCIA DE CARGASDIAFRAGMA 1 Y 2 NIVEL (Se indican valores de la 1 Y 2 alternancia de lacarga viva en kg/m2; adems del Centro de Masa de cada diafragma)

Program Name Version ProgLevelETABS Nonlinear 9.7.3 Advanced


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DIAFRAGMA 3NIVEL (Se indican valores de la 1 y 2 alternancia de la carga viva en kg/m2; adems del Centro de Masa del diafragma)


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III. ANALISIS SISMICOS.-3.1FACTORES PARA EL ANALISIS

El Anlisis Ssmico se realiza utilizando un modelo matemtico tridimensional en donde los elementos verticales estnconectados con diafragmas horizontales, los cuales se suponen infinitamente rgidos en sus planos. Adems, para cadadireccin, se ha considerado una excentricidad accidental de 0.05 veces la dimensin del edificio en la direccinperpendicular a la accin de la fuerza. Los parmetros ssmicos que estipula la Norma de Diseo Sismorresistente (NTEE.030) considerados para el Anlisis en el Edificio son los siguientes:

Factor NomenclaturaClasificacin

Categrica TipoValor Justificacin

Zona Z 3 0.40 Zona Ssmica 3: Lima

Uso U C 1.0Edificaciones Comunes:

Viviendas

SueloS

Tp (s)1

1.00.4

Grava Mal graduada(de E.M.S.)

Coeficiente dereduccin

Rx Dual 5.25Porticos de CA y Muros

(irregular)

Ry Albailera Confinada 2.25Muros de

Albailera confinada (irregular)

3.1.1 FUERZAS SISMICAS VERTICALESEl factor de Zona de la Edificacin clasifica como Z1. Por tanto, segn la NTE - E.030, las fuerzas ssmicas verticales seconsideraran como una fraccin de 2/3 del valor de la fuerza ssmica horizontal

3.2ANALISIS SISMICO DINAMICO3.2.1 ESPECTRO DE PSEUDO ACELERACIONES

Para el Anlisis Dinmico de la Estructura se utiliza un Espectro de respuesta segn la NTE - E.030, para comparar lafuerza cortante mnima en la base y compararlos con los resultados de un anlisis esttico. Todo esto para cada direccinde la Edificacin en planta (X e Y)

Sa = ZUSC.g ; g = 9.81 m/s2

y C=2.5(Tp/T) < 2.5

R


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T C=2.5(Tp/T)"C"

correg Sa X Sa Y0.05 20.000 2.500 0.190 0.4440.10 10.000 2.500 0.190 0.4440.15 6.667 2.500 0.190 0.4440.20 5.000 2.500 0.190 0.4440.25 4.000 2.500 0.190 0.444

0.30 3.333 2.500 0.190 0.4440.35 2.857 2.500 0.190 0.4440.40 2.500 2.500 0.190 0.4440.45 2.222 2.222 0.169 0.3950.50 2.000 2.000 0.152 0.3560.55 1.818 1.818 0.139 0.3230.60 1.667 1.667 0.127 0.2960.65 1.538 1.538 0.117 0.2740.70 1.429 1.429 0.109 0.2540.75 1.333 1.333 0.102 0.2370.80 1.250 1.250 0.095 0.2220.85 1.176 1.176 0.090 0.2090.90 1.111 1.111 0.085 0.198

0.95 0.952 0.952 0.073 0.1691.00 0.909 0.909 0.069 0.1621.05 0.870 0.870 0.066 0.1551.10 0.833 0.833 0.063 0.1481.15 0.800 0.800 0.061 0.1421.20 0.769 0.769 0.059 0.1371.25 0.741 0.741 0.056 0.1321.30 0.714 0.714 0.054 0.1271.35 0.690 0.690 0.053 0.1231.40 0.667 0.667 0.051 0.1191.45 0.645 0.645 0.049 0.1151.50 0.625 0.625 0.048 0.111

1.55 0.606 0.606 0.046 0.1081.60 0.588 0.588 0.045 0.1051.65 0.571 0.571 0.044 0.1021.70 0.556 0.556 0.042 0.0991.75 0.541 0.541 0.041 0.0961.80 0.526 0.526 0.040 0.0941.85 0.513 0.513 0.039 0.0911.90 0.500 0.500 0.038 0.0891.95 0.488 0.488 0.037 0.0872.00 20.000 2.500 0.190 0.4442.05 10.000 2.500 0.190 0.444


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3.2.2 PERIODOS Y MASA PARTICIPANTELos periodos y la masa participante calculados mediante un anlisisdinmico para 12 modos de vibracin (3 modos por cada nivel), sepresentan a continuacin:

TABLE: Modal Participating Mass Ratios

StepType Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZText Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless

Mode 1 0.343823 72.66620 0.13030 0.0215 72.6662 0.1303 0.0215Mode 2 0.139075 16.37110 0.00090 0.8205 89.0373 0.1312 0.842Mode 3 0.113706 1.61090 47.50870 0.3391 90.6482 47.6399 1.1811Mode 4 0.110359 1.77580 9.80620 0.7715 92.424 57.4461 1.9526

Mode 5 0.10576 0.15510 0.82370 2.5058 01-abr 58.2698 4.4584Mode 6 0.090529 0.42170 11.48220 0.1469 93.0009 69.752 4.6054Mode 7 0.087573 0.48010 0.77770 0.5481 93.481 70.5296 5.1535Mode 8 0.083806 0.10530 4.21200 0 93.5863 74.7417 5.1535Mode 9 0.081522 0.11790 0.00560 0.9619 93.7042 74.7473 6.1153Mode 10 0.08098 0.00900 0.22130 0.2714 93.7131 74.9685 6.3868Mode 11 0.078893 0.31730 0.02720 1.5458 94.0304 74.9957 7.9326Mode 12 0.077022 0.01160 0.34170 0.4322 94.042 75.3374 8.3648

TABLE: Modal Participating Mass Ratios

StepType Period RX RY RZ SumRX SumRY SumRZ

Text Sec Unitless Unitless Unitless Unitless Unitless UnitlessMode 1 0.343823 0.0320 68.1135 0.1340 0.0320 68.1135 0.1340Mode 2 0.139075 0.1661 1.7191 8.4167 0.1981 69.8326 8.5506Mode 3 0.113706 51.1011 0.0964 15.8168 51.2992 69.9290 24.3675Mode 4 0.110359 9.3843 0.0508 25.0266 60.6835 69.9799 49.3941Mode 5 0.10576 0.0718 1.0489 21.1799 60.7553 71.0287 70.5740Mode 6 0.090529 7.9772 0.0049 1.1496 68.7325 71.0336 71.7236Mode 7 0.087573 0.0070 0.1226 0.0000 68.7395 71.1563 71.7236Mode 8 0.083806 4.1985 0.0090 4.3505 72.9380 71.1652 76.0741Mode 9 0.081522 0.1459 0.1808 0.0944 73.0839 71.3460 76.1685Mode 10 0.08098 0.0068 0.0000 0.0173 73.0907 71.3460 76.1858Mode 11 0.078893 0.0062 0.6513 2.0931 73.0969 71.9974 78.2789Mode 12 0.077022 0.0524 0.0006 0.0023 73.1493 71.9980 78.2812

ProgramName Versin ProgLevelETABS Nonlinear 9.5.0 Advanced

TABLE: Modal Load Participation RatiosItem Type Item Static Dynamic

Text Text Percent PercentAccel UX 99.7514 94.042Accel UY 95.2022 75.3374Accel UZ 42.7401 8.3648Accel RX 97.0585 73.1493Accel RY 99.7207 71.998Accel RZ 131.358 78.2812

TABLE: Modal Periods And FrequenciesStepType Period Frequency CircFreqText Sec Cyc/sec rad/secMode 1 0.343823 2.90847 18.27446Mode 2 0.139075 7.19036 45.17836Mode 3 0.113706 8.79461 55.25812Mode 4 0.110359 9.06134 56.93401Mode 5 0.10576 9.45537 59.40980Mode 6 0.090529 11.04618 69.40516Mode 7 0.087573 11.41904 71.74791Mode 8 0.083806 11.93232 74.97291Mode 9 0.081522 12.26663 77.07343Mode 10 0.08098 12.34873 77.58928Mode 11 0.078893 12.67540 79.64179

Mode 12 0.077022 12.98330 81.57643


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3.3ANALISIS SISMICO ESTATICOSe calculara el Cortante Esttico con los valores de los parmetros definidos anteriormente, adems de definir el Peso dela Estructura y el Factor de Ampliacin Dinmica (C).

3.3.1 PESO DE LA ESTRUCTURA (P)La estructura clasifico como categora C, por lo tanto el peso que se ha considerado para el anlisis ssmico es el debido ala carga permanente ms el 25% de la carga viva (100%CM + 25%CV).

En azoteas y techo en general se considera el 25% de la carga viva (100%CM + 25%CV).

3.3.1 PESO DE LA ESTRUCTURA (P)La estructura clasifico como categora C, por lo tanto el peso que se ha considerado para el anlisis ssmico es el debido ala carga permanente ms el 25% de la carga viva (100%CM + 25%CV).En azoteas y techo en general se considera el 25% de la carga viva (100%CM + 25%CV).

CARGA MUERTA: El valor de las Cargas Muertas empleadas comprende el peso propio de los elementos estructurales(losas, vigas, columnas, placas, muros, etc.) segn caractersticas descritas en el tem 1.3; adems del peso de loselementos aligeradores en losas, el peso de la tabiquera y el peso de los acabados, segn:

CARGA VIVA: El valor de Carga Viva empleada es de 200 kg/m2del 1 al 3 nivel (viviendas), 200 kg/m2(corredores yescaleras), y 100 kg/m2 en azotea (segn parmetros definidos en tem I).

NIVEL Peso (Tn) Masa (T-s2/m)4 17.360 1.7703 68.130 6.945

2 119.530 12.1851 120.740 12.308TOTAL 325.760 33.207

3.3.2 FACTOR DE AMPLIFICACIN SSMICA (C) y PERIODO FUNDAMENTAL (T)Para el clculo del Factor de Amplificacin Ssmica en los Anlisis se considero el periodo fundamental estimado en laNorma NTE. E.030, segn: C= 2.5 (Tp/T) 2.5

Direccin Ct Hn T = Hn/Ct C C/R > 0.125X-X 45 10.60 0.236 2.50 0.4762Y-Y 60 10.60 0.177 2.50 1.1111

3.3.3 FUERZA CORTANTE EN LA BASE (V)La Fuerza Cortante en la Base de la Edificacin se determina como una fraccin del peso total de la Edificacin mediantela siguiente expresin:

V = ZUSC.P Vx = 0.190*P = 62.05 tn y Vy = 0.444*P = 144.78 tnR

Peso propio (Aligerado con

Ladrillo de arcilla):

e= 0.17m: 280 kg/m2

e= 0.20m: 300 kg/m2

Peso Muerto: Acabados: 100 kg/m2

Tab. Mvil: 100 kg/m2Albailera: 1800 kg/m2 (maciza)Albailera: 1350 kg/m2 (tubular)Peso propio (Aligerado con

casetones de tecknoport):e= 0.20m: 350 kg/m2


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3.3.4 DISTRIBUCIN DE FUERZA CORTANTE EN ELEVACINSi T > 0.7s, una parte de la Cortante basal V denominada Fa se aplicara como fuerza concentrada en la partesuperior de la edificacin, calculada segn: Fa = 0.07(T)(V) 0.15 V

FI - entrepisos

NIVEL "Pi" (Tn) hi (m) Pi x hi Fix (Tn) Fiy (Tn)4 17.36 10.600 184.02 6.618

3 68.13 8.100 551.85 19.8472 119.53 5.500 657.42 23.643

1 120.74 2.750 332.04 11.941

TOTAL 325.76 1725.3 62.050

T= 0.343 s Fa = 0El resto de la Cortante Basal (V-Fa) sedistribuye en cada nivel de la Edificacin,incluyendo el ltimo, segn la formula:


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Se indican: - Cargas Muertas (D): Peso de la tabiquera en bordes de cada diafragma (kg/m)Peso de techo metlico transmitido por cada tijeral sobre las columnas (kg)

- Cargas Vivas (L1): Transmitidas de las losas a las vigas (kg/m)

Se indican: - Cargas de Sismo Esttico en X: En C.M. de diafragmas del cada nivel- Cargas de Sismo Esttico en Y: En C.M. de diafragmas del cada nivel


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3.4FUERZA CORTANTE PARA EL DISEO DE COMPONENTES ESTRUCTURALESLa respuesta mxima dinmica esperada para el cortante basal se calcula utilizando el criterio de combinacin cuadrticacompleta para todos los modos de vibracin calculados.De acuerdo a la norma vigente, el cortante dinmico no deber ser menor al 80% del cortante esttico para edificiosregulares ni del 90% para edificios irregulares. De acuerdo a esto se muestra una tabla donde se compara los resultadosobtenidos. El Edificio presenta una configuracin regular(en planta y altura) por lo que se considera el 90% del corteesttico como valor mnimo para el diseo estructural.

DireccinBlock A

ANALISIS ESTATICO ANALISIS DINAMICO FUERZADISEOT(s) V (Tn) 90%V (Tn) T(s) V (Tn)

X-X 0.236 62.05 55.84 0.344 45.67 55.84Y-Y 0.177 144.78 130.30 0.114 131.18 131.18


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IV. CONTROL DE DESPLAZAMIENTOS LATERALES.-DESPLAZAMIENTOS DE CENTROS DE MASA Y EXTREMOS DE DIAFRAGMAS (POR NIVELES)


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De acuerdo a la Norma NTE. E030, para el control de los desplazamientos laterales, los resultados debern sermultiplicados por el valor de 0.75R para calcular los mximos desplazamientos laterales de la estructura. Se tomaron losdesplazamientos del centro de masa y del eje ms alejado

Los resultados se muestran en la siguiente tabla para cada direccin de anlisis.Donde: i/he = Desplazamiento relativo de entrepisoAdems: iX/heX (mx.) = 0.0070 (mximo permisible Concreto armado, NTE E.030 3.8)

iY/heY (mx.) = 0.0050 (mximo permisible Albailera confinada, NTE E.030 3.8)

Se observa que tanto en el Eje del Centro de Masa como en los Ejes ms alejados de este en cada direccin, todos losentrepisos cumplen con el Desplazamiento relativo mximo permisible de entrepiso (i/he) MAX en ambas direcciones.

4.1 DESPLAZAMIENTOS DE CENTROS DE MASA Y EXTREMOS DE DIAFRAGMAS ( POR NIVELES)

Desplazamiento Relativo de Entrepiso del Centro de Masa

DIRECCION X-X DIRECCION Y-Y

NIVELix iy desplazam. i

(i/he)*0.75R OBS.desplazam. i

(i/he)*0.75R OBS.he he absolt. (cm) (cm) absolt. (cm) (cm)

4 0.00191 0.00461 1.455 0.478 0.00753 OK 1.446 1.154 0.0078 OK3 0.00160 0.00044 0.977 0.415 0.00629 OK 0.292 0.114 0.0007 OK2 0.00118 0.00035 0.561 0.326 0.00466 OK 0.179 0.095 0.0006 OK1 0.00084 0.00030 0.236 0.236 0.00332 OK 0.083 0.083 0.0005 OK0 0.000 0.00000 0.000 0.0000


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Desplazamiento Relativo de Entrepiso del Eje extremo

DIRECCION X-X DIRECCION Y-Y

NIVELhe hi desplazam. i

(i/he)*0.75R OBS.desplazam. i

(i/he)*0.75R OBS.(m) (m) absolt. (cm) (cm) absolt. (cm) (cm)

4 2.50 10.65 1.474 0.478 0.00753 OK 1.455 1.154 0.0078 OK3 2.60 8.15 0.996 0.415 0.00629 OK 0.301 0.114 0.0007 OK2 2.75 5.55 0.580 0.344 0.00493 OK 0.187 0.104 0.0006 OK1 2.80 2.80 0.236 0.236 0.00332 OK 0.083 0.083 0.0005 OK0 0.00 - 0.000 0.0000 0.000 0.0000


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V. DISEO DE COMPONENTES DE CONCRETO ARMADO Y ACERO.-NORMAS Y CODIGOS EMPLEADOS:


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5.1DISEO DE VIGAS Y COLUMNAS DE CAPlantas: Diseo de refuerzo longit. y transversal en miembros (frame) de CA. Se indican reas (As) en cm2


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1 NIVEL:reas de acerolongitudinal As en vigas donde se aprecia que los refuerzos requeridos no exceden a los de lasvigas existentes, a excepcin de las vigas Indicadas a reforzar (en amarillo)


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2 NIVEL:reas de acerolongitudinal As en vigas donde se aprecia que los refuerzos requeridos no exceden a los de lasvigas existentes, a excepcin de las vigas Indicadas a reforzar


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3 NIVEL:reas de acerolongitudinal As en vigas


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Detalle de

diseo deColumnaC.E.-1nivel 1

5.1.1 REFORZAMIENTO DE COLUMNAS Y VIGAS DE CONCRETO EXISTENTES:Columnas de Concreto existentes:Se observa que el programa arrojapor defecto una cuanta mnimareglamentaria (Asmin = (1% - 2%)*Ac,de acuerdo al cdigo ACI 318-2008)en todas las columnas, debido a queno puede arrojar resultados nulos.Por tanto, se concluye que NO esindispensable proveer de refuerzointerno a las columnas de Concretoexistentes.

Vigas de CA existentes:Se observa que el programa arrojapor defecto una cuanta mnimareglamentaria (Asmin = 0.0034*Ac, deacuerdo al codigo ACI 318-2008) en

todas las vigas, debido a que nopuede arrojar resultados nulosConsiderando que dicha cuantiaminima de Acero ya existe, seconcluye que NO es indispensablereforzar las Vigas de Concretoexistentes.

Calculo similar para resto de columnas


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Detalle dediseo de

Viga.25x.20mnivel 1

Detalle dediseo deViga.25x.20mnivel 2

Calculo similar para resto de vigas


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Elevaciones: Vistas del refuerzo longitudinal en prticos principales


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P.Prop. (c/ladrillo teknoport) : A.C.I. 318-2008:

e= 0.17m: 195 kg/m2 e L/20 Wu/vig = (1.4WD +1.7WL)*0.4 Mu(+/-)= coef*(Wu/vig)*L PROM2

e= 0.20m: 215 kg/m2 (en cada tramo)

e= 0.25m: 245 kg/m2 , =0.90 (flexion)

verificando As min:

verificando por corte: Vadm = , =0.85 (cortante)

Vu = coef*(Wu/vig)*L PROM , en cada tramo. Debe cumplirse: Vu < Vadm

dbcf inf'53.0

fy

b.d.f'c

.f'c.b.d

us

.18,1

36,211

2

=

fy

bd*1.14

fy

b.dcf'0.8smin >=

PAO "P - 01":

Wd: P.P.= segn "e" kg/m2 f'c = 210.00 kg/cm2

tabiq = 50.00 kg/m2 b sup= 40.00 cmacab = 70.00 kg/m2 b inf= 10.00 cm

WD = (suma) kg/m2

As - = 0.141 cm2 0.630 cm2 0.337 cm2

Mu- = 0.074 Tm 0.316 Tm 0.173 Tmcoef = 1/24 1/9 1/24

e losa = 17.00 cm 17.00 cmW

D= 195.00 kg/m2 195.00 kg/m2

WL= 200.00 kg/m2 200.00 kg/m2

WU/VIG = 0.312 T/m 0.312 T/m

L = 2.38 m 3.65 mcoef = 1/11 1/11

u+= 0.161 m 0.378 mAs+ = 0.306 cm2 0.726 cm2

verificando por cortante:

coef = 0.500 0.500Vu = 0.372 T 0.570 TVadm = 0.947 T ok 0.991 T ok

PAO "P - 02":


tabiq = 100.00 kg/m2 b sup= 40.00 cmaca = . kg/m2 inf= 10.00 cm

WD = (suma) kg/m2

As - = 0.305 cm2 0.198 cm2 0.070 cm2

Mu- = 0.157 Tm 0.103 Tm 0.037 Tmcoef = 1/11 1/10 1/14

e losa = 17.00 cm 17.00 cmW

D= 195.00 kg/m2 195.00 kg/m2

WL

= 200.00 kg/m2 200.00 kg/m2

U/VIG = 0.357 T/m 0.357 T/m

L = 2.20 m 1.20 mcoef = 1/16 1/11Mu+= 0.108 Tm 0.047 TmAs+ = 0.205 cm

2 0.089 cm2

verificando por cortante:coef = 0.500 0.500Vu = 0.393 T 0.214 T

Vadm = 0.947 o 0.991 o

5.2DISEO DE LOSAS ALIGERADAS DE CA

PAOS 1 al 3 NIVEL:


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S/C = 0.025 Kg/cm

s = 0.0019 Kg/cm

c = 0.0024 Kg/cm

85cm

45cm

35cm

PAO "P - 3"


tabiq = 50.00 kg/m2 b sup= 40.00 cmacab = 70.00 kg/m2 b inf= 10.00 cm

WD = (suma) kg/m2

As - = 0.371 cm2

0.213 cm2

Mu- = 0.190 Tm 0.111 Tmcoef = 1/14 1/24

e losa = 17.00 cmW

PP= 195.00 kg/m2

WL= 100.00 kg/m2

WU/VIG = 0.244 T/m

L = 3.30 mcoef = 1/8Mu+= 0.333 TmAs+ = 0.637 cm2

verificando por cortante:coef = 0.500u = 0.403

Vadm = 0.974 T ok

5.3DISEO DE CIMENTACION DE CA

5.3.1 PARAMETROS DE DIMENCIONAMIENTO DE CIMENTACION

TERRENO: S = 2,000 kg/m3 Coef. Balasto: Ks = 4.00kg/cm3

ADM= 2.00kg/cm2 ADM= 2.50cm

CARGA MUERTA: WD = (S)*(h) = (2,000 kg/m3)*(0.25m)= 500.00 kg/m2

CARGA VIVA:El valor de Carga Viva empleada es de200 kg/m2 (Viviendas) y 400 kg/m2 (escaleras,corredores) (segn tem I).

Se determinan las dimensiones mnimas de cada zapata ycimiento que no excedan el asentamiento y la resistenciaadmisible del terreno (qadm, segn pg. 1)


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CONFIGURACION EN PLANTA Y ELEVACION:Program Name Versin ProgLevel

SAFE Nonlinear 12.3.1 Advanced


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Estado de Carga Muerta D: cargas transmitidas por la Sper-estructura(importacin ETABS a SAFE)

Estado de Carga Muerta D: cargas aplicadas sobre el terreno

ESTADO DE CARGA MUERTA:


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pg. 38/45

Estado de Carga Viva. L: cargas aplicadas sobre el terreno

Estado de Carga Viva L: cargas trasmitidas por la Sper-estructura(importacin ETABS a SAFE)

ESTADO DE CARGA VIVA:


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Estado de Carga Viva.L1: cargas trasmitidas por laSper-estructura(importacin ETABS a SAFE)


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Estado de Carga de Sismo E direccin X(Mxima respuesta delAnlisis Dinmico):cargas trasmitidas por la Sper-estructura(Importacin ETABS a SAFE)

ESTADOS DE CARGA DE SISMO:


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Estado de Carga de Sismo E direccin Y(Mxima respuesta delAnlisis Dinmico):cargas trasmitidas por la Sper-estructura(Importacin ETABS a SAFE)


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Diagrama de Presiones en el Terreno, bajo estado deCargas en Servicio sin considerar Sismo(en kg/cm2)

MAX= 2.00kg/cm2

Diagrama de Presiones en el Terreno, bajo estado de

Cargas en Servicio considerando Sismo(en kg/cm2)MAX= 1.3*Qadm = 2.60kg/cm2

5.3.2 VERIFICACION DE ESFUERZO Y ASENTAMIENTO DEL TERRENO:


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Diagrama de Asentamientos en elterreno, bajo estado de Cargas en

Servicio considerando Sismo (cm). MAX= 0.555cm

Estas dimensiones de laCimentacin cumplen conlos lmites dados por elE.M.S.:

ADM= 0.74 kg/cm2

ADM= 2.41 cm

Diagrama deAsentamientos en elterreno, bajo estado deCargas en Servicio sinconsiderar Sismo(cm).

MAX= 0.555cm


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Nota: La distribucindel refuerzodeterminada por elsoftware esreferencia.La distribucin msptima y definitiva esla indicada en losrespectivos Planosdel proyecto.

. 5.3.3 DISEO DE REFUERZO DE ZAPATAS.Diseo de refuerzo longitudinal en zapatas y cimientos corridos.


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Nota: La distribucindel refuerzodeterminada por elsoftware esreferencia.La distribucin ms ti d fi iti

Diseo de refuerzo transversal (estribos) en zapatas y cimientos corridos.

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Memoria Calc.estruct RenzoHerrera2012 Completo