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8/18/2019 Memoria de Calculo Edificio de 3 pisos
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Ing. Richard Peralta Paredes Reliable Design – Safety Structures
VIVIENDA COMERCIO “EL DUKE DE CAN" DISTRITO DEHUANCHACO, PROVINCIA DE TRUJILLO, LA LIBERTAD.
MEMORIA DE CÁLCULO DE ESTRUCTURAS
Este documento forma parte integral del proyecto estructural para
el proyecto: VIVIENDA COMERCIO “EL D!E DE CAN"# DI$%RI%O DE
&ANC&ACO# 'ROVINCIA DE %R(ILLO# LA LI)ER%AD*
El proyecto comprende la construcción de ambientes destinados a: comercio– 1 piso! "i"ienda – # y $ piso.
El dise%o estructural del proyecto: &i"ienda 'omercio (El Du)e de 'an*+ se
orienta a proporcionar adecuada estabilidad+ resistencia+ rigide, y ductilidadfrente a solicitaciones pro"enientes de cargas muertas+ "i"as+asentamientos diferenciales y e"entos s-smicos.
El dise%o s-smico obedece a los Principios de la orma E./$/ DISE0SIS2RRESIS3E3E del Reglamento acional de Edi4caciones conforme alos cuales:
• 5a estructura no deber-a colapsar+ ni causar da%os gra"es a las
personas debido a mo"imientos s-smicos se"eros 6ue puedan ocurrir
en el sitio.• 5a estructura deber-a soportar mo"imientos s-smicos moderados+ 6ue
puedan ocurrir en el sitio durante su "ida de ser"icio+ e7perimentandoposibles da%os dentro de l-mites aceptables.
Estos principios guardan estrecha relación con la 8ilosof-a de Dise%o Sismoresistente de la orma:
• E"itar p9rdidas de "idas
• segurar la continuidad de los ser"icios b;sicos• 2inimi,ar los da%os a la propiedad
DIAFRAGMA RÍGIDO
5a cimentación consiste en cimentación corrida+ para muros de alba%iler-a y,apatas aisladas para columnas+ respecti"amente. 5a cimentación seconstituye as- en el primer diafragma r-gido en la base de la construcción+con la rigide, necesaria para controlar asentamientos diferenciales.
5os techos est;n formados por losas aligeradas 6ue adem;s de soportarcargas "erticales y transmitirlas a "igas+ muros y columnas+ cumplen la
Enero #/1< P;g. 1 = $>
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función de formar un Diafragma R-gido 'ontinuo integrando a los elementos"erticales y compatibili,ando sus despla,amientos laterales.
Se ha buscado cumplir con las recomendaciones sobre la relación entre lasdimensiones de los lados de las losas de tal forma 6ue no se e7ceda de ? de
tal manera 6ue se ha planteado una @unta s-smica de tal manera 6ue seseparen con sus respecti"os colindantes e7istentes de la Edi4cación.
CONFIGURACIÓN DEL EDIFICIO
Enero #/1< P;g. # = $>
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+igura N, -.: Vista en planta de distri/uci0n de edi1caci0n*
El Sistema Estructural Predominante en la dirección A son 2BRS DE5C0I5ER e corresponde a PR3I'S DE ''RE3 R2D+ por lo6ue las normas 6ue rigen sus dise%os son la E./>/ lba%iler-a y E./
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Irregularidad de Rigide, – Piso Clando. No presenta.Irregularidad de 2asa. No presenta.Irregularidad Geom9trica &ertical. No presenta.Discontinuidad en el Sistema Resistente. No presenta.
Irregularidad 3orsional. No presenta.Es6uinas Entrantes. Si presenta.Discontinuidad del Diafragma. Si Presenta.
5a estructura clasi4ca como Irreg!r.
AN#LISIS $ DISE%O ESTRUCTURAL
Se empleó el programa de an;lisis estructural Etabs /1F 6ue emplea el
m9todo matricial de rigide, y de elementos 4nitos.
&. PROCEDIMIENTO DE EVALUACIÓN
&.&. A'(!)*)* D)'(+)-
ni"el general+ se "eri4car; el comportamiento din;mico de la estructura
frente a cargas s-smicas mediante un an;lisis espectral indicado en la
orma correspondiente+ con ese propósito se genera un modelo matem;tico
para el an;lisis respecti"o. Este modelo ser; reali,ado usando el programa
de c;lculo de estructuras E3CS.
&.. A'(!)*)* /e /e*0!1+)e'2-*
Se "eri4car; los despla,amientos obtenidos en el programa E3CS con los
permisibles de la orma correspondiente.
&.3. Ver)4)5' /e E*6er1-*
Entre los par;metros 6ue inter"ienen en la &ERI8I''IH ES3RB'3BR5 se
encuentran la resistencia al corte+ e7ión+ carga a7ial en "igas+ columnas de
concreto armado y muros de alba%iler-a.
. CRITERIOS $ ALCANCES DE LA EVALUACIÓN ESTRUCTURAL
Enero #/1< P;g. ? = $>
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• 5a estructura ser; anali,ada en el rango lineal est;tico y din;mico.• El an;lisis lineal din;mico ser; del tipo modal utili,ando el espectro de
pseudoJaceleraciones y se "eri4car; 6ue las distorsiones no superen el
"alor de /.//F/ en el sistema de muros de alba%iler-a con4nada y
/.//>/ en el sistema de pórticos de concreto armado! deri"as m;7imaspermitidas por la orma.
• 5a estructura a e"aluar consta de $ pisos+ presenta un sistema
estructural de pórticos de concreto armado en la dirección J y un
sistema estructural de muros de alba%iler-a con4nada en la dirección AJA.
El techo de la estructura se ha asumido como una losa aligerada de
#/cm Ksistema de losas asumido segLn dimensiones de pa%os entre
"igas y muros estructuralesM+ 6ue actLa a manera de diafragma r-gido.
• Para el an;lisis estructural se modelaron las columnas+ placas y muros de
alba%iler-a con4nada como si estu"ieran empotradas en la cimentación.
Se modelaron las columnas y placas como elementos lineales en
"oladi,o y las losas como diafragmas r-gidos con tres grados de libertad
por piso. 'on los resultados de este modelo y los metrados de carga
"ertical+ se hi,o el an;lisis de los diferentes elementos estructurales 6ue
componen la edi4cación.
•
dem;s+ se "eri4car; el comportamiento dLctil de los elementosestructurales+ sometidos a esfuer,os de e7ión+ corte y torsión: as- como
la resistencia ante la acción de cargas combinadas especi4cadas por la
orma+ de las estructuras m;s esfor,adas.
• Es necesario se%alar la presencia de muros de tabi6uer-a como
elementos no estructurales+ aislados del sistema estructural principal+
pero 6ue acompa%an a la deformación adem;s de proporcionar m;s
peso a la estructura. Interiormente se ha considerado una carga
e6ui"alente por metro cuadrado+ tanto para las cargas muerta y "i"a.
3. CARACTERÍSTICAS DE LA ESTRUCTURA
Enero #/1< P;g. F = $>
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3.&. Ge-+e2r7 /e! *)*2e+ e*2r2r!
+igura N, -2: Vista en planta del sistema estructural 3.. Cr2er7*2)* /e !-* +2er)!e*
Enero #/1< P;g. < = $>
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• 'oncreto rmado:J Resistencia mec;nica del concreto+ fNc O #1/ )g=cm#
J 2ódulo de Elasticidad del concreto+ Ec O ##/+/// )g=cm#
J Peso espec-fico del concreto+ c O #+?// )g=cm$ J 'oe4ciente de Poisson+ Q O /.#/
• cero de Refuer,o Grado
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8.:. Re*+e' /e rg*• 'argas 2uertas K'2M:J Peso propio de los elementos de concreto armado O #?// )g=m$
J Peso propio de losa aligerada KhO /.#/mM O $// )g=m#
J Peso propio del piso terminado O 1// )g=m#J Peso propio de la tabi6uer-a O 1// )g=m$
• 'argas &i"as K'&M:J Sobrecarga de la &i"ienda O #// )g=m# J Sobrecarga de la a,otea O 1F/ )g=m#
• 'argas de Sismo K'SM:J SegLn orma Peruana de Estructuras: Sa O K.B.'.S.gM=R
:. CONSIDERACIONES SÍSMICAS
5as consideraciones adoptadas para poder reali,ar un an;lisis din;mico de
la edi4cación son tomadas mediante mo"imientos de superposición
espectral+ es decir+ basado en la utili,ación de periodos naturales y modos
de "ibración 6ue podr;n determinarse por un procedimiento de an;lisis 6ue
considere apropiadamente las caracter-sticas de rigide, y la distribución de
las masas de la estructura.
Entre los par;metros de sitio usados y establecidos por las ormas de
Estructuras tenemos:
:.&. ;-')4)5'
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Para el presente estudio+ la ,ona en la 6ue est; ubicado el proyecto K3ru@illoM
corresponde a la ,ona $+ correspondi9ndole un factor de /.?.
+igura N, -3: Mapa de 4oni1caci0n s5smica del 'er6
:.. Pr(+e2r-* /e! Se!-
Para los efectos de este estudio+ los per4les de suelo se clasi4can tomando
en cuenta sus propiedades mec;nicas+ el espesor del estrato+ el periodo
fundamental de "ibración y la "elocidad de propagación de las ondas de
corte.
Enero #/1< P;g. U = $>
8'3RES DE
$ /.?/# /.$/1 /.1F
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Para efectos de la aplicación de la norma EJ/.$/ de dise%o sismoJresistente
se considera 6ue el per4l de suelo es de tipo intermedio KS#M+ el par;metro
3p asociado con este tipo de suelo es de /.
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grandes hornos+ depósitos de materialesinamables o tó7icos.
C Edi4cacionesImportantes
Edi4caciones donde se reLnen gran cantidad depersonas como teatros+ estadios+ centroscomerciales+ establecimientos penitenciarios+ o6ue guardan patrimonios "aliosos como museos+bibliotecas y archi"os especiales.
1.$/
'Edi4caciones
'omunes
Edi4caciones comunes+ cuya falla ocasionar-ap9rdidas de cuant-a intermedia como "i"iendas+o4cinas+ hoteles+ restaurantes+ depósitos einstalaciones industriales cuya falla no acarreepeligros adicionales de incendios+ fugas decontaminantes+ etc.
1.//
DEdi4caciones
2enores
Edi4caciones cuyas fallas causan p9rdidas demenor cuant-a y normalmente la probabilidad decausar "-ctimas es ba@as+ como cercos de menosde 1.F/ m. de altura+ depósitos temporales+pe6ue%as "i"iendas temporales y construccionessimilares
KVM
KVM En estas edi4caciones+ a criterio del proyectista+ se podr; omitir el
an;lisis por fuer,as s-smicas+ pero deber; pro"eerse de la resistencia y
rigide, adecuadas para acciones laterales
:.:. S)*2e+* E*2r2r!e*
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PARA ESTRUCTURAS REGULARES
Aer->
Pórticos dLctiles con uniones
resistentes a momentosU.F
O2r* e*2r2r* /e er->
rriostres E7c9ntricos
Pórticos
Dual >
De muros estructurales <
2uros de ductilidad limitada ?A!?@)!er7 Ar+/ -
C-'4'/<
M/er
TABLA N8IRREGULARIDADES ESTRUCTURALES EN ALTURA
Irreg!r)//e* /e R)g)/e1 P)*- ?!'/-En cada dirección la suma de las ;reas de las secciones
trans"ersalesde los elementos "erticales resistentes al corte en unentrepiso+columnas y muros+ es menor 6ue FT de lacorrespondiente sumapara el entrepiso superior+ o es menor 6ue U/T delpromedio paralos $ pisos superiores. o es aplicable en sótanos. Parapisos dealtura diferente multiplicar los "alores anteriores porKhi=hdM donde
ha es altura diferente de piso y hi es la altura t-pica depiso.Irreg!r)// /e M*Se considera 6ue e7iste irregularidad de masa+ cuandola masa de unpiso es mayor 6ue el 1F/T de la masa de un pisoadyacente. o esaplicable en a,oteas.Irreg!r)// Ge-+2r) Ver2)!5a dimensión en planta de la estructura resistente acargas laterales
es mayor 6ue 1$/T de la correspondiente dimensión enun piso
Enero #/1< P;g. 1# = $>
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adyacente. o es aplicable en a,oteas ni en sótanos.D)*-'2)')// e' !-* *)*2e+* re*)*2e'2e*Desalineamiento de elementos "erticales+ tanto por uncambio deorientación+ como por un despla,amiento de magnitud
mayor 6ue ladimensión del elemento.
TABLA N:IRREGULARIDADES ESTRUCTURALES EN PLANTA
Irreg!r)// T-r*)-'!Se considera sólo en edi4cios con diafragmas r-gidos enlos 6ue eldespla,amiento promedio de algLn entrepiso e7ceda delF/T delm;7imo permisible indicado en la 3abla del rt-culo
1F K1F.1M Encual6uiera de las direcciones de an;lisis+ eldespla,amiento relati"om;7imo entre dos pisos consecuti"os+ en un e7tremo deledi4cio+ esmayor 6ue 1.$ "eces el promedio de estedespla,amiento relati"om;7imo con el despla,amiento relati"o 6uesimult;neamente seobtiene en el e7tremo opuesto.E*)'* E'2r'2e*
5a con4guración en planta y el sistema resistente de laestructura+tienen es6uinas entrantes+ cuyas dimensiones en ambasdirección+son mayores 6ue el #/T de la correspondientedimensión total enplanta.D)*-'2)')// /e! D)6rg+Diafragma con discontinuidades abruptas o "ariacionesen rigide,+incluyendo ;reas abiertas mayores a F/T del ;rea brutadel diafragma
Dada la geometr-a en planta de la estructura se puede "eri4car 6uepresenta Irregularidad por Es6uinas Entrantes y Discontinuidad delDiafragma en ambas direcciones AA e + por lo 6ue la Estructura cali4cacomo Irregular.
Si es 6ue no es posible determinar la Irregularidad en altura o en planta dela estructura de una forma r;pida+ se tiene 6ue reali,ar el an;lisis modallineal para "er si se "eri4ca la hipótesis de Irregularidad asumidainicialmente y as-+ dar con la irregularidad torsional. Este no es el caso de la
presente estructura.
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:.. De*0!1+)e'2-* L2er!e* Per+)*)?!e*
Se re4ere al m;7imo despla,amiento relati"o de entrepiso permisible+ 6ue
tiene 6ue ser mayor o igual al calculado segLn un an;lisis lineal el;stico con
las solicitaciones s-smicas reducidas por el coe4ciente R K/.//F en la
dirección AJA y /.//> en la dirección JM.
:.. A'(!)*)* D)'(+)-
Para poder calcular la aceleración espectral para cada una de las
direcciones anali,adas se utili,a un espectro inel;stico de pseudoJ
aceleraciones de4nido por:
Dónde:
O /.?/ Kona $– 3ru@illoM
B O 1.// K'ategor-a ': Edi4cación 'omLnM
S O 1.#/ K3p O /.
LÍMITES PARA DESPLA;AMIENTO LATERAL DE
ENTREPISO E*2-* !7+)2e* '- *-' 0!)?!e* '9e*
)'/*2r)!e*M2er)! Pre/-+)''2e
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las cargas por metro cuadrado sobre las losas+ de acuerdo a lo obser"ado en
el sitio.
Se aprecia en la siguiente 4gura las cargas sobre las losas de la estructura.
+igura N, -7: Distri/uci0n de cargas so/re losas 8carga por unidad de 9rea
. AN#LISIS SISMO RESISTENTE DE LA ESTRUCTURA
De acuerdo a los procedimientos se%alados y tomando en cuenta las
caracter-sticas de los materiales y cargas 6ue actLan sobre la estructura e
inuyen en el comportamiento de la misma ante las solicitaciones s-smicas+
se muestra a continuación el an;lisis reali,ado para la obtención de estos
resultados.
.&. M-/e!- E*2r2r! A/-02/-
El comportamiento din;mico de las estructuras se determina mediante la
generación de modelos matem;ticos 6ue consideren la contribución de los
elementos estructurales tales como muros y columnas en la determinación
de la rigide, lateral de cada ni"el de la estructura. 5as fuer,as de los sismos
Enero #/1< P;g. 1F = $>
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son del tipo inercial y proporcional a su peso+ por lo 6ue es necesario
precisar la cantidad y distribución de las masas en la estructura.
3oda la estructura ha sido anali,ada con una losa de techo supuesta como
in4nitamente r-gida frente a las acciones en su plano.
+igura N, -;: Modelo tridimensional
+igura N, -
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SegLn los lineamientos de la orma de Dise%o Sismo Resistente 3E R./$/ –
#/1?+ 6ue forma parte del RE+ y considerando las cargas mostradas
anteriormente+ se reali,aron el an;lisis modal de la estructura total. Para
efectos de este an;lisis el peso de la estructura consideró el 1//T de la
carga muerta y Lnicamente el #FT de la carga "i"a+ por tratarse de una
edi4cación comLn tipo '.
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+igura N, -=: Forma del modo 3 para la direi!n "#" (Tx = 0.$3se%)
+igura N, ->: Forma del modo $ para la direi!n & (T' = 0.3 se%)
.3. A'(!)*)* D)'(+)-
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Para edi4caciones con"encionales+ se reali,a el an;lisis din;mico por medio
de combinaciones espectrales+ mostradas anteriormente dadas por la
orma E./$/.
T?! /e P*e/-e!er)-'e* 0r !
D)re)5' Per)-/-
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+igura N, -?: Espectro de 'seudo @ aceleraciones para la Direcci0n
T?! /e P*e/-e!er)-'e* 0r !D)re)5' $
Per)-/-
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$
#.
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/.//1/ /.//& /.///$## /.//1F$$ .&& .
.:. Ver)4)5' /e C-r2'2e B*!
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carga "i"a+ debido a 6ue se trata de una edi4cación de categor-a tipo '+ tal
como lo indica el -tem 1
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METRADO DE CARGAS
Altura de losa = 20.00 cm
Sobrecarga techo= 0.20 ton/m2
Ancho tributario = 0.40 m
Peso de acabados = 0.10 ton/m2
Peso de tabiquería móvil= 0.1 ton/m2
Peso de losa = 0.!0 ton/m2CARGAS MUERTAS
Peso de losa = 0.12 ton/m
Peso de acabados = 0.04 ton/m
Peso de tabiquería móvil= 0.0" ton/m
#d = 0.22 ton/m
CARGAS VIVAS
Sobrecarga = 0.0$ ton/m
#l = 0.0$ ton/m
#% = 0.4& ton/m
A*)g')5' /e ! Crg Mer2
Enero #/1< P;g. #< = $>
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A*)g')5' /e ! Crg V)9
Se ha 'rocedido a cargar a la vigueta con las res'ectivas cargas muertas ( vivas)
reali*ando adem+s la debida alternancia de cargas vivas.
A'(!)*)* E*2r2r!
Enero #/1< P;g. #> = $>
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D)*e@- 0-r C-r2'2e
,-c = 1.10.$0.! 210.101$ = 1.2on
omo 'odemos a'reciar ninguno de los cortantes su'era la resistencia al cortante
'ro'orcionado 'or el concreto) de manera que no ser+ necesario utili*ar ensanches de
viguetas.
D)*e@- 0-r F!eQ)5'
Por tratarse de una vigueta cu(a sección es 3 a'licaremos las 5órmulas res'ectivasresumidas en las siguientes tablas6
Ø 8mm Ø 3/8"Ø
12mm Ø 1/2" 2Ø 3/8" Ø 5/8"2Ø
1/2"
Enero #/1< P;g. # = $>
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As (cm2) = 0.0 0.&1 1.1! 1.2& 1.42 1.$ 2.4
d (cm) 1&.00 1&.00 1&.00 1&.00 1&.00 1&.00 1&.00
a (cm) - = 1.1$ 1."& 2."" 2. !.!4 4."" .$
M (T!m) -
= 0.!1 0.4! 0."& 0.&4 0.$2 1.10 1.!
7el An+lisis 8structural tenemos6
9: = 1.14 on.m
9; = 1.1" on.m
< de la tabla 'odemos ver con 1,1/2 : 1,!/$ 'odemos resistir un momento6
9u = 1.1& on.m) su'erando satis5actoriamente a la solicitación de la vigueta 'ara
momento 'ositivo.
< de la tabla 'odemos ver con 1,1/2 : 1,!/$ 'odemos resistir un momento6
9u = 1.1& on.m) su'erando satis5actoriamente a la solicitación de la vigueta 'ara
momento negativo.
Para el cortado de varillas utili*aremos conservadoramente /!.0 = 1.&m
'ara el 9omento >egativo ( 'ara el 9omento Positivo utili*aremos el acero corrido.
DISE%O DE VIGAS
DISE%O POR FLEION
Se 'roceder+ con el dise?o del 1er >ivel del 'órtico 'resentado que corres'onde al
'órtico m+s cargado dentro de la estructura 8@e en Plano de echos.
7el An+lisis 8structural tenemos6
Enero #/1< P;g. #U = $>
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-er el AneBo >C 01 Do@a de +lculo de 7ise?o de -iga.
DISE%O POR CORTANTE
7el An+lisis 8structural tenemos6
Enero #/1< P;g. $/ = $>
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os cortantes en la derecha ( en la i*quierda) res'ectivamente medidos a la distancia
3d del a'o(o son los siguientes6
-u d = 1.4 on i*quierda E -u d = 1!.1 on derecha
Enero #/1< P;g. $1 = $>
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DISE%O DE MURO DE ALBA%ILERIA
&eri4cando la densidad m-nima de muros en la dirección AA:
X 5 t Y BS p F<
O /.?/B O 1.//
S O 1.#/p 1er Piso O #/.UF mZ
'onsiderando muros de e O /.1$ m
5 O p.BS O 1$.> m Kecesarios para el 1er i"elM F
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D)*e@- 0-r S)*+- M-/er/-, Fer1* I'2er'* '2e S)*+- Se9er- Ver)4)5' /e! Agr)e2+)e'2-
Pr)+er N)9e!
Pg O PD ` /.#FP5"Nm O .1/ )g=cmZ&u O &e K&m1 = &e1M2u O 2e K&m1 = &e1M
MRO Espesor L 8m'g
8%onVe
8%onMe
8%on*m
8mVm
8%on-*;;Vm
8%on
Vm. Ve.
Vu8%on
Mu8%on*m
21 /.#$ #$..1
< >F.?? $.// 1F.F F$U.##
$I$MO MODERADO
$I$MO
$EVERO
Ve-*;;Vm Vu Vm
No se Agrieta $i se Agrieta
A*+)e'/- e 2-/- +r- /e &er P)*- *e gr)e2 '2e ' S)*+-Se9er->
DISE%O DE LOS MUROS AGRIETADOS EN LA DIRECCIÓN M& & PISO
PARAMETROS COMUNES2BR M&
'olumnas '# '1
Espesor efecti"o t KcmM 1F ltura del 1 piso h KmM $.// Resistencia del concreto f]c Kton=cmZM /.#1
8luencia del acerof]yKton=cmZM ?.#
Recubrimiento r KcmM ? Espesor del nucleo con4nado tn KcmM > 'oe4ciente de friccion u 1
DESCRIPCION Bbicación E7trema Interma
1 'arga de Gra"edad acumulada: PD ̀ /.#F P5 Pg K3onM F
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?5ongitud 3otal de 2uro KmM+ incluyendo columnas decon4amiento 5 KmM #$.F
<Lmero de columnas de con4namiento en el muro enan;lisis c .//
> 2omento 2 K3on.mM $$$.?
8uer,a 7ial producida por 2 en una columna e7trema 8 K3onM 1?.1$
U 'arga a7ial producida por Pg en una columna Pc K3onM >./#1/
'arga 3ributaria pro"eniente del muro trans"ersal a lacolumna en an;lisis Pt K3onM /.// /.//
11 3racción en 'olumna 3 K3onM >.11 1/.?#1# 'ompresión en 'olumna ' K3onM #1.1F J1.>/1$ 'ortante en 'olumna &c K3onM ?.1? rea de acero "ertical re6uerida KBsar O/.FM s KcmZM 3. 3.1F rea de acero "ertical colocada ?.// ?.//
? ?
/.// /.//
F F
sc KcmZM :. :.1< 8actor de 'on4namiento /./ /./1> rea del Lcleo de 'oncreto KBsar O/.>/M n KcmZM .// J1# .>##? Espaciamiento de estribos por 'ompresión S#KcmM $$.1 $$.1#F
Espaciamiento de estribos por 'ompresión: 1=?d o F cm+ lo6ue sea mayor S$KcmM
8/18/2019 Memoria de Calculo Edificio de 3 pisos
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hori,ontal + anclado en las columnas ?Fcm+ con una cuant-a igual a O s =Ks tM O /.//1.
Empleando # "arilla de
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de la norma y SI CUMPLE 0-r Re*)*2e') en ambas Direcciones AA e
Klba%iler-a 'on4nada y Pórticos de 'oncreto rmado respecti"amenteM.
Por Rigide,:
E! /e*0!1+)e'2- +(Q)+- re!2)9- en el rango inel;stico en la
estructura e"aluada para un e"ento s-smico+ alcan,a un "alor de
distorsión m;7imo de .&& e' ! /)re)5' + siendo este "alor
MENOR a la deri"a m;7ima permisible por la orma E./$/ J #/1? de
/.//F para estructuras compuestas por 2uros de lba%iler-a.
E! /e*0!1+)e'2- +(Q)+- re!2)9- en el rango inel;stico en la
estructura e"aluada para un e"ento s-smico+ alcan,a un "alor de
distorsión m;7imo de . e' ! /)re)5' $$ + siendo este "alor
MENOR a la deri"a m;7ima permisible por la orma E./$/ J #/1? de
/.//> para estructuras compuestas por Pórticos de 'oncreto rmado.
Por Resistencia:
5a columna 'JF 6ue es la m;s cargada y esfor,ada de la edi4cación
CUMPLE ante las acciones solicitadas+ soportando la carga de e7ocompresión unia7ial+ dentro de las consideraciones tomadas por laorma E./
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5a presente e"aluación solamente corresponde a la estructura de la
edi4cación.
. RECOMENDACIONES
Se recomienda no sobrecargar la estructura de la edi4cación con
e6uipos 6ue aporten mayor peso+ ya 6ue al aumentar la masa de la
estructura tambi9n incrementar;n los despla,amientos y deri"as de
entrepiso. En la dirección las deri"as de entrepiso est;n cerca del
l-mite establecido por la norma para Pórticos de 'oncreto rmado
K/.//>/M.
&. BIBLIOGRAFIA
1. orma 39cnica de Edi4cación E./#/ 'argas. SE'I'. #//F.#. orma 39cnica de Edi4cación E./$/ Dise%o Sismorresistente #/1?.$. orma 39cnica de Edi4cación E./F/ Suelos y 'imentaciones.
SE'I'. #//F.?. orma 39cnica de Edi4cación E./