Upload
ailis
View
72
Download
0
Embed Size (px)
DESCRIPTION
Návrh a výpočet složeného koryta. Jan Krupička jan.krupicka @ fsv.cvut.cz. Obsah. NÁVRH SLOŽENÉHO PROFILU HYDRAULIKA SLOŽENÉHO PROFILU VÝPOČETNÍ METODY ŘEŠENÍ SLOŽENÉHO PROFILU. Definice. Koryto se složeným příčným profilem: z hlediska geometrie – profil nemá jednoduchý tvar - PowerPoint PPT Presentation
Citation preview
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 1
Návrh a výpočet složeného Návrh a výpočet složeného korytakoryta
Jan KrupičkaJan Krupičkajan.krupickajan.krupicka@@fsv.cvut.czfsv.cvut.cz
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 2
ObsahObsah
NÁVRH SLOŽENÉHO PROFILU
HYDRAULIKA SLOŽENÉHO PROFILU
VÝPOČETNÍ METODY ŘEŠENÍ SLOŽENÉHO PROFILU
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 3
DefiniceDefinice
Koryto se složeným příčným profilem: z hlediska geometrie – profil nemá jednoduchý
tvar z hlediska hydrauliky – velké rozdíly v rychlostech
v jednotlivých částech profilu
Umělá koryta - obvykle složený lichoběžníkový profil, který tvoří sekce: prohloubená kyneta jedna nebo dvě výše položené bermy
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 4
Účel návrhuÚčel návrhu
Hlavní účel návrhu: zvýšení kapacity koryta při
zachované poloze hladiny na tocích, kde hrozí vylití z břehů
omezení šířky rozlivu při přelití břehů původního koryta
Soustředění nízkých průtoků do menší průtočné plochy s větší hloubkou a rychlostí
zmenšení rozdílu mezi hladinami při malých a velkých průtocích na tocích s časově nevyrovnanými odtokovými poměry (strmá křivka n-denních průtoků)
způsob vytvoření
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 5
Účel návrhuÚčel návrhu
Proč nechceme velké rozdíly hladin? Kolísání hladiny podzemní vody na přilehlých
pozemcích Malé hloubky při malých průtocích:
malá rychlost proudění, zanášení a zarůstání nadměrné prohřívání vody v extrému i úhyn vodních živočichů
n [dny]
Qn [l.s-1]
3600
Nevyrovnané odtokové poměry
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 6
Princip návrhuPrincip návrhu
Koryta malých toků, revitalizační úpravy: vylití z kynety se předpokládá několikrát v roce,
kyneta se navrhuje na n-denní průtok kyneta má zajistit dostatečnou hloubku a rychlost
při nízkých průtocích (konkrétní čísla závisí na vodnosti toku a složení fauny)
z hlediska zemědělského využití okolních pozemků se doporučuje: při Q210d hloubka min 0,4 m,
rychlost min 0,4 m/s při Q180d by nemělo docházet
k podmáčení pozemků
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 7
Princip návrhuPrincip návrhu
Zvýšení kapacity koryta při povodních: vylití z kynety se předpokládá při povodních,
kyneta se navrhuje pro N-leté průtoky, kde N je cca 1~3
bermy mají zajistit dostatečnou průtočnou plochu a tím i kapacitu korytaPrávě
dokončená úprava Ostravice v Ostravě
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 8
Příklady složených korytPříklady složených koryt
Radbuza v Plzni
potok Modla
Cidlina
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 9
Příčný profilPříčný profil
Dno kynety pokud možno přirozené, u revitalizací co nejvíce členité (balvany, tůně, ...)
Svahy kynety se opevňují – kamenné záhozy, rovnaniny, při větším namáhání i dlažba
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 10
Příčný profilPříčný profil
Bermy mírném sklonu (min 1% - zanášení) ke kynetě, zatravněné
Šířka bermy - pojezd techniky (sečení)
Proudění bermou pro průtoky s dlouhou dobou opakování - možno i rekreační využití (hřiště, lavičky, cyklostezky) - Nesmí příliš zvyšovat drsnost a zachytávat spláví.
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 11
Příčný profilPříčný profil
Způsob provedení plně zahloubený
provedení kynety ve stávajícím korytě
hloubení bermy nákladné částečně zahloubený
hráze - nebezpečí podmáčení pozemků za hrází – jen pro krátkodobé rozlivy do bermy
Vícenásobně složené profily
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 12
Vedení kynetyVedení kynety
Kyneta je rovnoběžná s bermami Osa kynety svírá s bermami úhel
kyneta je přímá, mění se šířka levé a pravé bermy
kyneta meandruje v pásu vymezeném břehem levé a pravé bermy umožňuje zmenšit sklon
dna kynety oproti bermám a dosáhnout tak větších hloubek a členitosti
stěhovavá kyneta – umožní se volný vývoj kynety mezi bermami – ekologicky hodnotné
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 13
Příklady složených korytPříklady složených koryt
river Main v Irsku
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 14
Příklady složených korytPříklady složených koryt
river Main v Irsku
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 15
Proudění ve složeném Proudění ve složeném profiluprofilu
Nehomogenní proudění – velké rozdíly rychlostí v různých částech koryta
Střetávání pomalých a rychlých proudů
Složité trojrozměrné hydraulické jevy, vzájemné ovlivňování pomalých a rychlých proudů
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 16
Jevy ve smykové vrstvěJevy ve smykové vrstvě
Přenos hybnosti:
příčné proudění
Reynodlsova turbulentní napětí
makrovíry se svislou osou
Fotografie hladiny
Břehy kynety
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 17
Důsledek těchto jevůDůsledek těchto jevů
Reynoldsova napětí ve svislici, příčné proudění, víry se svislou osou
Přenos hybnosti napříč profilem: vyrovnávání rychlostí mezi sekcemi vyšší rychlosti v bermách vyšší ztráty třením v bermách vyšší tečné napětí v bermě (zvláště blízko kynety)
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 18
Nehomogenní prouděníNehomogenní proudění
Výskyt: Právě zmíněná umělá složená koryta Přirozená koryta se složeným profilem Široká mělká koryta s výrazně se měnící drsností
dna Všechna koryta při vylití z břehů
Typické proudění záplavovým územím při povodních
potřeba jevy spojené z nehomogenním prouděním zohlednit ve výpočetních postupech
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 19
Výpočet složených Výpočet složených korytkoryt
2D a 3D modelování+ přesný popis založený
na fyzikálních vztazích
- velká výpočetní náročnost, vstupní data
Empirické metody+ jednoduché
- málo spolehlivé při jiných podmínkách, než pro které byly odvozeny
Jednorozměrné metody+ jednoduchý, zaběhnutý
postup
- obtížné zahrnutí interakcí mezi proudy
- hrubá předpověď svislicových rychlostí
1,5D modelování - LDM+ zohledňuje dění napříč
korytem
- výpočetně náročnější
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 20
Jednorozměrné metodyJednorozměrné metody
Základem je dělení do sekcí pomocí: svislic – jednoduché, u nás běžně používané diagonál – pod různými úhly horizontál – spíše pro případy, kdy je kyneta
skloněna vůči bermám, nebo meandruje kombinované
Výpočet průtoku každou sekcí jako u jednoduchého koryta, výsledný průtok - součet
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 21
Dělení pomocí svislicDělení pomocí svislic
Místo dělení: na rozhraní kyneta-berma v každém zaměřeném bodě příčného profilu (HEC-
2) v bodech, kde se mění drsnost (HEC-RAS)
Způsob zahrnutí interakce mezi proudy: žádný - svislice se nezapočítává svislice se započítá do omočeného obvodu kynety náhradní drsnost ve svislici
může dávat dobré výsledky při výpočtu kapacity, ale
je obtížné ji dobře odhadnou
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 22
Bousmarova metoda - Bousmarova metoda - EDMEDM
Vychází z obvyklého dělení profilu do tří sekcí Přenos hybnosti modeluje pomocí výměny
proudů různé rychlosti mezi sekcemi, rozlišuje výměnu: turbulentní – v podstatě Reynodlsova napětí včetně
vlivu makrovírů geometrickou
– přetok vody mezi sekcemi při nerovnoměrném proudění vlivem změny kapacity
umožňuje přímý výpočet nerovnoměrné proudění
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 23
Empirické metodyEmpirické metody
Zpravidla vycházejí z dělení profilu do sekcí Průtoky jednotlivými sekcemi opravují pomocí
empirických vztahů a až následně sčítají Korekce založené na:
ohodnocení tečného napětí v dělící svislici na základě rozdílu rychlostí v přilehlých sekcích (lze označit jako poloempirické)
stanovení ryze empirických korekčních součinitelů na základě tvaru koryta – například Ackersova metoda
UBUB UK
~ (UK – UB)
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 24
Ackersova metoda - Ackersova metoda - AEMAEM
Odvozena na základě měření v HR Wallingford na složeném lichoběžníkovém profilu
Dělení do 3 sekcí, dílčí průtoky sekcemi násobeny korekcí DISADF závislou na regionu proudění Reg.
SEKCÍDODĚLENÍ
PROFILJEDNODUCHÝ
Q
QCOH
KYNETA
BERMAKYNETA
H
HHH
*
SEKCÍDODĚLENÍ
SKUTEČNÝ
Q
QDISADF
Koherence COH = míra homogenity proudění
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 25
metoda James & Warkmetoda James & Wark
Zástupce metod pro kynetu meandrující mezi bermami. Dělí profil do čtyř částí: kyneta po úroveň břehů S1 pás berm ve kterém meandruje kyneta S2 zbývající části berm S3 a S4
pro vlnovitosti s = 1,1~2
Empirické vztahy pro zahrnutí jevů v meandrujícím korytě
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 26
Jevy v meanrující Jevy v meanrující kynetěkynetě
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 27
Jevy v meandrující Jevy v meandrující kynetěkynetě
překrývání proudů různého půdorysného směru (kyneta po břeh X proud nad úrovní břehu)
nutnost oddělit kynetu horizontální plochou, na které dochází ke tření
Značné zvýšení odporů proudění při vylití ze břehů oproti přímé kynetě
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 28
LDMLDM
Lateral Distribution Method – tzv. 1,5D metoda. Řídící diferenciální rovnice řeší zákon
zachování podélné složky hybnosti napříč korytem:
(I) zdrojový (gravitační) člen (II) člen tření na dně koryta (III) člen turbulentních napětím ve svislici (IV) člen přenosu hybnosti konvekcí
prostřednictvím sekundárních příčných proudů
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 29
LDM – vstupy a výstupyLDM – vstupy a výstupy
Vstupy: příčný profil, drsnosti,
poloha hladiny, sklon čáry energie
vyznačení břehů kynety 1D výpočetní síť pro
numerické řešení dif. rce.
Výstupy: svislicové rychlosti
v bodech sítě průtok, součinitel
kinetické energie, tečná napětí na dně
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 30
LDM – výhody a LDM – výhody a nevýhodynevýhody
Nevýhody: větší výpočetní náročnost než klasické 1D metody
(řešení třídiagonální matice soustavy rovnic) zatím málo v praxi ozkoušená složitější na pochopení
Výhody: větší přesnost popisu než klasické 1D metody,
přičemž jsou náročnost na vstupní data stejná malá výpočetní náročnost oproti 2D modelování
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 31
Porovnání různých metodPorovnání různých metod
v programu SLOŽKORv programu SLOŽKORhttp://hydraulika.fsv.cvut.cz/vyzkum/nejistoty/koryta/ke_stazeni.hthttp://hydraulika.fsv.cvut.cz/vyzkum/nejistoty/koryta/ke_stazeni.ht
mlml
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 32
Složkor - metodySložkor - metody
SCM (Single Channel Method) – jako jednoduchý profil DCM (Divided Channle Method) – dělení do sekcí v
uživatelem zadaných bodech, přičemž: DCM1 – svislice se započítají do omočeného obvodu
s nulovou drsností DCM2 - svislice se nezapočítají do omočeného
obvodu DCM3 – svislice se započítají s náhradní drsností
SSGM (Sum of SeGment Method) – dělení profilu v každém bodě – jako starý HEC-2
DZD (Dělení Změnou Drsnosti) – jako poslední HEC-RAS AEM (Ackersova Empirická Metoda) LDM (Lateral Distribution Method)
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 33
Porovnání s fyzikálním Porovnání s fyzikálním modelemmodelem
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 34
AZZU – aktivní zóna záplavového území Zde jako oblast provádějící 80% celkového
průtoku
Porovnání s fyzikálním Porovnání s fyzikálním modelemmodelem
3.12.2007
ČVUT v Praze, Katedra hydrauliky a hydrologie 35
Součinitel kinetické energie – míra nehomogenity proudění
Porovnání s fyzikálním Porovnání s fyzikálním modelemmodelem
Vystupuje v rychlostní výšce, tím ovlivňuje výpočet nerovno-měrného proudění