NOTE DE CALCUL MGP Meknès.pdf

ROYAUME DU MAROC

AGENCE DU PARTENARIAT POUR LE PROGRES

OFFICE NATIONAL DES PECHES

PROJET PECHE ARTISANALE : CONTRAT AF-1 TRANCHE : 1

TACHE 5 : AVANT PROJET DETAILLE (APD)

NOTE DE CALCUL DES STRUCTURES

LOT N 1 : CONSTRUCTION DU MARCHE DE GROS AU POISSON DE MEKNES

Septembre 2010

TACHE 4 : AVANT PROJET SOMMAIRE

GROUPEMENT CID CRC SOGEMA

Sommaire :

I - Charpente mtallique3I-1 Chargement.4 I-2 Dimensionnement structure principale .13 I-3 Assemblages..30

II Structure en Bton arm..41II-1 Chargement.42 II-2 Zone I. II-3 Zone II II-4 Zone III II-5 Zone VI

2

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010 Auteur : MKI

Fichier : Portique MGP Mekns.rtd Projet : Charpente MGP Mekns

I. Charpente Mtallique :

3



Structure PrincipaleVue - Structure :

Acier E28

4



Chargement : Vue - Cas : 2 (Toiture et pannes) 3

Toiture : 30 Kg/m soit 180 Kg/ml et 10 Kg x 6 /1.5 soit 40 Kg/ml

Vue - Cas : 3 (Panneau sandwich) 2

5



Panneaux sandwich : 25 Kg/m soit 150 Kg/ml

Vue - Cas : 4 (Exploitation) 3

Charge entretien : 100 Kg au milieu Equipements de froids : 100 Kg au milieu Poussire : 20 Kg/m soit 120 Kg/ml

6



Calcul du vent :

CALCUL DES CHARGES DE NEIGE ET VENT selon NV65 MarocDIMENSIONS DU BATIMENTHauteur : Largeur : Profondeur : Toitures isoles : Flche de la toiture : Entraxe des portiques : Position du sol : 1.12 m 21.60 m 60.00 m inactives 0.62 m 6.00 m 0.00 m

DONNEES VENTRgion : Type vent : Site : Toiture multiple : Dcrochements de faade : Ce-Ci Minimum Action dynamique du vent : Matriau : T: q: Z = 0.50 m t = 0.360 Z = 1.12 m t = 0.360 Pression de base : qH : qr = qH * ks : I extrme expos dsactiv activs actif active Acier 0.30 s 0.700 b = 1.000 b = 1.000 95.45 kG/m2 93.37 kG/m2 126.05 kG/m2

ks= 1.350

RESULTATS VENT Cas de charge : Vent G/D sur.(+)Lambda : Gamma : Delta : 0.150 0.950 0.870 CiS : CiS : CiS : CiS : CiS : CiS : 0.339 0.339 0.339 0.339 0.339 0.339 Ce-Ci = 0.461 Ce-Ci = -0.716 Ce-Ci = -0.656 Ce-Ci = -0.768 de x = de x = de x = de x = 0.000 0.000 0.000 0.000 x= x= x= x= 1.000 1.000 1.000 1.000

Coefficients de chargement barre : 4 Ce : 0.800 barre : 1 Ce : -0.377 barre : 2 Ce : -0.317 barre : 3 Ce : -0.429 pignon : Av Ce : -0.435 pignon : Ar Ce : -0.435

7



Cas de charge : Vent G/D dp.(-)Lambda : Gamma : Delta : 0.150 0.950 0.870 CiD : CiD : CiD : CiD : CiD : -0.261 Ce-Ci = 1.061 -0.261 Ce-Ci = -0.300 -0.261 Ce-Ci = -0.300 -0.261 Ce-Ci = -0.300 -0.261 CiD : -0.261 de x = de x = de x = de x = 0.000 0.000 0.000 0.000 x= x= x= x= 1.000 1.000 1.000 1.000

Coefficients de chargement barre : 4 Ce : 0.800 barre : 1 Ce : -0.377 barre : 2 Ce : -0.317 barre : 3 Ce : -0.429 pignon : Av Ce : -0.435 pignon : Ar Ce : -0.435

Cas de charge : Vent D/G sur.(+)Lambda : Gamma : Delta : 0.150 0.950 0.870 CiS : CiS : CiS : CiS : CiS : CiS : 0.339 0.339 0.339 0.339 0.339 0.339 Ce-Ci = -0.768 Ce-Ci = -0.656 Ce-Ci = -0.716 Ce-Ci = 0.461 de x = de x = de x = de x = 0.000 0.000 0.000 0.000 x= x= x= x= 1.000 1.000 1.000 1.000

Coefficients de chargement barre : 4 Ce : -0.429 barre : 1 Ce : -0.317 barre : 2 Ce : -0.377 barre : 3 Ce : 0.800 pignon : Av Ce : -0.435 pignon : Ar Ce : -0.435

Cas de charge : Vent D/G dp.(-)Lambda : Gamma : Delta : 0.150 0.950 0.870 CiD : CiD : CiD : CiD : CiD : -0.261 Ce-Ci = -0.300 -0.261 Ce-Ci = -0.300 -0.261 Ce-Ci = -0.300 -0.261 Ce-Ci = 1.061 -0.261 CiD : -0.261 de x = de x = de x = de x = 0.000 0.000 0.000 0.000 x= x= x= x= 1.000 1.000 1.000 1.000

Coefficients de chargement barre : 4 Ce : -0.429 barre : 1 Ce : -0.317 barre : 2 Ce : -0.377 barre : 3 Ce : 0.800 pignon : Av Ce : -0.435 pignon : Ar Ce : -0.435

Cas de charge : Vent Av./Arr. sur.(+)Lambda : Gamma : Delta : 0.417 0.850 0.787 CiS : CiS : CiS : CiS : CiS : CiS : 0.417 0.417 0.417 0.417 0.417 0.417 Ce-Ci = Ce-Ci = Ce-Ci = Ce-Ci = -0.757 -0.675 -0.675 -0.757 de x = de x = de x = de x = 0.000 0.000 0.000 0.000 x= x= x= x= 1.000 1.000 1.000 1.000

Coefficients de chargement barre : 4 Ce : -0.340 barre : 1 Ce : -0.258 barre : 2 Ce : -0.258 barre : 3 Ce : -0.340 pignon : Av Ce : 0.800 pignon : Ar Ce : -0.305

8



Cas de charge : Vent Av./Arr. dp.(-)Lambda : Gamma : Delta : 0.417 0.850 0.787 CiD : CiD : CiD : CiD : CiD : -0.200 Ce-Ci = -0.200 Ce-Ci = -0.200 Ce-Ci = -0.200 Ce-Ci = -0.200 CiD : -0.200 -0.300 -0.300 -0.300 -0.300 de x = de x = de x = de x = 0.000 0.000 0.000 0.000 x= x= x= x= 1.000 1.000 1.000 1.000

Coefficients de chargement barre : 4 Ce : -0.340 barre : 1 Ce : -0.258 barre : 2 Ce : -0.258 barre : 3 Ce : -0.340 pignon : Av Ce : 0.800 pignon : Ar Ce : -0.305

9



Vue - Cas : 5 (Vent G/D sur.(+)) 2

Vue - Cas : 6 (Vent G/D dp.(-)) 2

10



Vue - Cas : 7 (Vent D/G sur.(+)) 2

Vue - Cas : 8 (Vent D/G dp.(-)) 2

11



Vue - Cas : 9 (Vent Av./Arr. sur.(+)) 2

Vue - Cas : 10 (Vent Av./Arr. dp.(-)) 2

12



Dimensionnement Profil Traverse : CALCUL DES STRUCTURES ACIER---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------NORME : CM66 TYPE D'ANALYSE : Vrification des pices ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FAMILLE : PIECE : 1 Traverse_1 POINT : 1 COORDONNEE : x = 0.15 L = 1.62 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------CHARGEMENTS : Cas de charge dcisif : 11 EFF /1/ 1*1.33 + 2*1.33 + 3*1.33 + 4*1.50 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MATERIAU : ACIER fy = 235.00 MPa ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------PARAMETRES DE LA SECTION : IPE 330 ht=33.0 cm bf=16.0 cm Ay=36.80 cm2 Az=24.75 cm2 Ax=62.61 cm2 ea=0.8 cm Iy=11766.90 cm4 Iz=788.14 cm4 Ix=25.70 cm4 es=1.1 cm Wely=713.15 cm3 Welz=98.52 cm3 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------CONTRAINTES : SigN = 37785.33/62.61 = 59.19 MPa SigFy = 97.60/713.15 = 136.86 MPa ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------PARAMETRES DE DEVERSEMENT : z=0.00 B=1.00 D=1.04 Sig D=50.70 MPa lD_inf=1.62 m C=1.50 kD=1.00 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------PARAMETRES DE FLAMBEMENT : en y : en z : ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FORMULES DE VERIFICATION : SigN + kD*kFy*SigFy = 59.19 + 1.00*1.00*136.86 = 196.04 < 235.00 MPa (3.731) 1.54*Tauz = 1.54*19.03 = 29.31 < 235.00 MPa (1.313) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------DEPLACEMENTS LIMITES Flches uz = 0.8 cm < uz max = L/250.00 = 4.3 cm Vrifi Cas de charge dcisif : 14 DEP /1/ 1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.00 + 4*1.00 Dplacements Non analys ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Profil correct !!!

13



Vrification Profil Poteau Court : CALCUL DES STRUCTURES ACIER---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------NORME : CM66 TYPE D'ANALYSE : Vrification des pices ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FAMILLE : PIECE : 3 Poteau court_3 POINT : 1 COORDONNEE : x = 0.00 L = 0.00 m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------CHARGEMENTS : Cas de charge dcisif : 11 EFF /1/ 1*1.33 + 2*1.33 + 3*1.33 + 4*1.50 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MATERIAU : ACIER fy = 235.00 MPa ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------PARAMETRES DE LA SECTION : HEA 340 ht=33.0 cm bf=30.0 cm Ay=99.00 cm2 Az=31.35 cm2 Ax=133.47 cm2 ea=0.9 cm Iy=27693.10 cm4 Iz=7436.00 cm4 Ix=123.00 cm4 es=1.7 cm Wely=1678.37 cm3 Welz=495.73 cm3 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------CONTRAINTES : SigN = 8245.42/133.47 = 6.06 MPa SigFy = 0.00/1678.37 = 0.00 MPa ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------PARAMETRES DE DEVERSEMENT : ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------PARAMETRES DE FLAMBEMENT : en y : en z : Ly=0.50 m Muy=7098.35 Lz=0.50 m Muz=1906.01 Lfy=1.00 m k1y=1.00 Lfz=1.00 m k1z=1.00 Lambda y=6.94 kFy=1.00 Lambda z=13.40 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FORMULES DE VERIFICATION : k1*SigN + kFy*SigFy = 1.00*6.06 + 1.00*0.00 = 6.06 < 235.00 MPa (3.521) 1.54*Tauz = 1.54*117.89 = 181.55 < 235.00 MPa (1.313) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------DEPLACEMENTS LIMITES Flches Non analys Dplacements vx = 0.0 cm < vx max = L/150.00 = 0.3 cm Vrifi Cas de charge dcisif : 14 DEP /11/ 1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.00 + 4*1.00 + 7*1.00 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Profil correct !!!

14



Rsultat contrainte maximale l'ELU :

Rsultat dplacement max l'ELS :

15



Ractions des appuis - Cas 1A10 :Cas 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Prfixe PERM1 PERM1 PERM3 PERM4 V_g-d(+) V_g-d(-) V_d-g(+) V_d-g(-) V_av-arr(+) V_av-arr(-) Nom du cas Poids Propre Toiture Panneau sandwich Exploitation Vent G/D sur.(+) Vent G/D dp.(-) Vent D/G sur.(+) Vent D/G dp.(-) Vent Av./Arr. sur.(+) Vent Av./Arr. dp.(-) Nature permanente permanente permanente d'exploitation vent vent vent vent vent vent FX [kG] -2521.32 -10881.41 -7419.15 -6616.43 18354.50 7993.74 18666.14 8361.45 16368.65 7280.33 FZ [kG] MY [kNm] 608.70 0.00 2379.91 -0.00 1622.67 -0.00 1398.13 -0.00 -3970.59 0.00 -1771.53 -0.00 -4153.86 -0.00 -1780.04 0.00 -3615.31 0.00 -1606.60 -0.00

Ces ractions seront pris en considration dans le dimensionnement de la structure en bton supportant la structure en Acier

16



Dimensionnement des pannes :Section : IPE 120 h= 120.00 b= 64.00 ea = 4.40 es = 6.30 Sx = 1321.02 Ix = 17100.00 Iy = 3177530.00 Iz = 276682.00 Sy = 807.73 Sz = 535.84 [mm] [mm] [mm] [mm] 2 [mm ] 4 [mm ] 4 [mm ] 4 [mm ] 2 [mm ] 2 [mm ] Hauteur du profil Largeur du profil Epaisseur de l'me du profil Epaisseur de l'aile du profil Section droite du profil Inertie de torsion Inertie maximale de flexion Inertie minimale de flexion Section rsistante au cisaillement Section rsistante au cisaillement Etat : Taux de travail : Vrifi 0.98

Matriau : ACIER E24T 2 23.5 [daN/mm ] Limite lastique e = 2 E= 21000.0 [daN/mm ] Module d'Young 2 G= 8080.0 [daN/mm ] Module de Kirchoff 3 Mv = 7701.0 [daN/m ] Poids volumique Gomtrie : Nt = L= Lt = Entraxe = =

1 6.0 6.0 1.5 3.0

[m] [m] [m] [ ]

Nombre de trave Longueur d'une trave Longueur Totale de la panne Entraxe entre panne Pente de la toiture

Charges Permanentes : 2 30.0 [daN/m ] Lose 2 cm Pcouv = 2 25.0 [daN/m ] Charge diverses au m Pdivers = 100.0 [daN] Charge d'entretien sur 10 m Fent = Charge de vent : 2 65.0 [daN/m ] Charge de vent ascendante maximum Pvasc = 2 0.0 [daN/m ] Charge de vent descendante maximum Pvdesc = Charge de neige : 2 Pn = 0.0 [daN/m ] Charge de neige normale 2 P'n = 0.0 [daN/m ] Charge de neige extrme 2 P''n = 0.0 [daN/m ] Charge de neige accidentelle Limite de flche : Flimite =

[N&V65 + additifs] [N&V65 + additifs]

[N&V65 + additifs] [N&V65 + additifs] [N&V65 + additifs]

1/ 250

=

2.4000

[cm]

Critre de flche

Contraintes normales : Combinaisons 1.33 x PP + 1.42 x Vdesc + 0.71 x N Trave = 1 Numro de la trave x= 3.0 [m] Abscisse du point le plus dfavorable

17



fy = fz =

10.5 [daN/mm ] Contrainte de flexion suivant la grande inertie 2 Contrainte de flexion suivant la petite 3.4 [daN/mm ] inertie

2

Vrification contrainte de normale : 13.8 23.5[daN/mm2] Vrifi [1,313]

Vrification contrainte de cisaillement suivant la petite inertie : Combinaison 1.33 x PP + 1.42 x Vdesc + 0.71 x N Trave = 1 Numro de la trave x= 0.0 [m] Abscisse du point le plus dfavorable 0.0 > 23.5[daN/mm2] Vrifi [1,313]

Vrification de la flche suivant la grande inertie : Combinaison 1.00 x CP + 1.00 x Vdesc + 0.5 x N Trave = 1 Numro de la trave x= 3.0 [m] Abscisse du point le plus dfavorable 2.3403 < 2.4000 [cm] Vrifi [3,931]

Vrification de la flche suivant la petite inertie : Combinaison 1.00 x CP + 1.00 x Vdesc + 0.5 x N Trave = 1 Numro de la trave x= 3.0 [m] Abscisse du point le plus dfavorable 1.4086 < 2.4000 [cm] Vrifi [3,931]

Nota : la longueur de flambement latral de la panne est prise gale la longueur initiale de la panne car les liernes sont considres ne travaillant pas en compression

18



Dimensionnement des contreventements :

Vent parallle aux gnratrices : Sb

=

= 0 = =

H L[2,03] [2,12] [1,244-2]

0.37 0.85 0.79

Rapport de dimension lambda Coefficient Gamma 0 Coefficient de rduction en fonction de la surface offerte

Pignon au vent : Ce = 0.80 Ci sur(+) = 0.42 Ci dep (-) = -0.20 qr sur(+) = qr dep(-) =2 2

Coefficient de pression extrieure Coefficient de pression intrieure (surpression) Coefficient de pression intrieure (dpression)qrsur ( + ) = .qr .(Ce Cisur ( + ) ).e qrdep ( ) = .qr .(Ce Cidep ( ) ).e

[2,13] [2,141] [2,141] [1,422] [1,422]

52.4 [daN/m ] Pression rsultante (surpression) 119.2 [daN/m ] Pression rsultante (dpression)

Pignon sous le vent : Ce = -0.31 Ci sur(+) = 0.42 Ci dep (-) = -0.20

Coefficient de pression extrieure Coefficient de pression intrieure (surpression) Coefficient de pression intrieure (dpression)qrsur ( + ) = .qr .(Ce Cisur ( + ) ).e

[2,13] [2,141] [2,141]

qr sur(+) = qr dep(-) =

-86.0 [daN/m ] Pression rsultante (surpression) -12.5 [daN/m ] Pression rsultante (dpression)2

2

qrdep ( ) = .qr .(Ce Cidep ( ) ).e

[1,422] [1,422]

19



La surface offerte au vent est de 100 m rpartie sur les deux poteaux et trois pignons la charge par pignon est donc de : 100 m x 120 daN/m / 4 = 3 T

Soit une charge lELU pondre de 3 T x 1.8 = 5.4 T

20



Calcul du treillis de contreventement :

Treillis : L= H= N= Sections : Membrure suprieure : profil :IPE 330 matriau:ACIER E28 Identification du profil Identification du matriau 20.0 6.0 4 [m] [m] Longueur de la membrure infrieure et suprieure Hauteur du treillis Nombre de panneaux

2 A= 6260.62 [mm ] Aire de section transversale E = 210000000.0 [kPa] Module d'Young 3 7701.0 [daN/m ] Poids volumique du matriau =

Membrure infrieure : profil :IPE 330 matriau :ACIER E28 Identification du profil Identification du matriau


Diagonales :

21



profil :CAE 100x8 matriau :ACIER E28

Identification du profil Identification du matriau


Montants : profil :TRON 88x2.5 matriau :ACIER E28 Identification du profil Identification du matriau


Appuis : N de nud 1 5 10 6 Ux oui oui oui oui Uz oui oui oui oui "oui" - degr de libert bloqu "non" - degr de libert non bloqu

Charges nodales : N de nud 2 3 4 Fx [daN] 0.0 0.0 0.0 Fz [daN] 5400.0 5400.0 5400.0

Forces sectionnelles et prolongements des barres : N de barre 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Fx [daN] 2095.6 -2095.6 -2095.6 2095.6 -2404.4 2404.4 2404.4 -2404.4 0.0 -1132.0

L [mm] 0.08 -0.08 -0.08 0.08 -0.09 0.09 0.09 -0.09 0.00 -0.48

22



11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21

-761.5 -1132.0 0.0 4492.6 -6051.3 495.6 -3019.0 -3019.0 495.6 -6051.3 4492.6

-0.32 -0.48 0.00 1.08 -1.45 0.12 -0.72 -0.72 0.12 -1.45 1.08

Dplacements dans les nuds : N de nud 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Ux [mm] 0.00 0.08 0.00 -0.08 0.00 0.00 0.09 0.00 -0.09 0.00 Uz [mm] 0.00 1.95 2.50 1.95 0.00 0.00 1.48 2.18 1.48 0.00

Ractions dans les appuis : N de nud 1 5 10 6 Rx [daN] -4971.7 4971.7 6278.3 -6278.3 Rz [daN] -3451.3 -3451.3 -4648.7 -4648.7

23

Dimensionnement du montant :Profil : TRON 88x2.5 678.60 [mm2] A= 4 Iy = 633700.00 [mm ] Iz = 633730.00 [mm4]Etat : Taux de travail : Vrifi

Aire de la section Moment d'inertie en flexion par rapport Y Moment d'inertie en flexion par rapport Z

0.11

Matriau : ACIER E28 27.5 [daN/mm2] Limite d'lasticit fy = 21000.0 [daN/mm2] Module de Young E= Donnes : lfy = lfz = Effort : N= Elancements :

6.0 6.0

[m] [m]

Longueur de flambement dans le plan perpendiculaire Gy Longueur de flambement dans le plan perpendiculaire Gz

1600.0

[daN]

Effort normal pondr de compression simple

max =Contraintes :

y = z =

196.34 196.34 200

Elancement dans le plan Gz Elancement dans le plan Gy Elancement maximal

Vrifi Vrifi

y =

lf Iy A

z =

lf Iz A

[3,401] [3,401]

ky = kz =Coefficients : ky = kz =

=

2.4 [daN/mm2] Contrainte de compression simple pondre 5.4 [daN/mm2] Contrainte critique d'Euler avec y 5.4 [daN/mm2] Contrainte critique d'Euler avec z

ky =

2E 2 y

[3,403] [3,403] [3,403]

2E kz = 2 z k y = 0,5 + 0,65 e ky + 0,5 + 0,65 e ky e ky 22

6.91 6.91

Coefficient de flambement Coefficient de flambement

k z = 0,5 + 0,65 e + kz

0,5 + 0,65 e e kz kz

[3,411] [3,411]

24

y= z=k1y =

2.28 2.28 1.31

Coefficient d'loignement de l'tat critique flambement Coefficient d'loignement de l'tat critique flambement Coefficient d'amplification des contraintes de compression dans le plan perpendiculaire Gy

[3,403] [3,403]

k1y =

y 1 y 1,3

[3,412]

k1z =

1.31

Coefficient d'amplification des contraintes de compression dans le plan perpendiculaire Gzk1z =

[3,412]

Vrifications : Flambement craindre dans le plan perpendiculaire Gz 3.1 [daN/mm2] . k1z 1 = Flambement craindre dans le plan perpendiculaire Gy 3.1 [daN/mm2] . k1y 2 =

z 1 z 1,3[3,731]

[3,731]

1 = 2 =

3.08 3.08

< > > >

Fi -3221.84 -3634.48 -4060.43 -4473.07

pi [%] 0.00 0.00 0.00 0.00

Effort tranchant T1 Tb

520.47 < 6965.19

vrifi

[9.2.2.1] (0.07)

Dimensionnement de lassemblage traverse/Poteau court :

GnralAssemblage N : Nom de lassemblage : Noeud de la structure : Barres de la structure : 2 Poutre - poteau 1 1, 4

GomtriePoteauIPE 330 Profil : Barre N : 1 -90.0 = Matriau : ACIER [Deg] Angle d'inclinaison

32

ec =

235.00

[MPa]

Rsistance

PoutreProfil : Barre N : = Matriau : eb = HEA 340 4 -3.3 [Deg] ACIER 235.00 [MPa] Angle d'inclinaison Rsistance

Boulons16 [mm] Diamtre du boulon d= 10.9 Classe = Classe du boulon 8581.12 [kG] Rsistance du boulon la rupture Fb = 2 nh = Nombre de colonnes des boulons 5 nv = Nombre de rangss des boulons 130 [mm] Pince premier boulon-extrmit suprieure de la platine d'about h1 = Ecartement ei = 70 [mm] 145;140;200;140 [mm] Entraxe pi =

Platine851 hp = 160 bp = 20 tp = Matriau : ACIER 235.00 ep = [mm] [mm] [mm] [MPa] Hauteur de la platine Largeur de la platine Epaisseur de la platine Rsistance

Jarret suprieur160 wu = 16 tfu = 500 hu = 10 twu = 330 lu = 57.6 = Matriau : ACIER 235.00 ebu = [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [Deg] [MPa] Largeur de la platine Epaisseur de l'aile Hauteur de la platine Epaisseur de l'me Longueur de la platine Angle d'inclinaison Rsistance

Raidisseur poteauSuprieur hsu = bsu = thu = Matriau : esu = Infrieur hsd = bsd = thd = Matriau : esu = 307 76 8 ACIER 235.00 307 76 8 ACIER 235.00 [mm] [mm] [mm] [MPa] [mm] [mm] [mm] [MPa] Hauteur du raidisseur Largeur du raidisseur Epaisseur du raidisseur Rsistance Hauteur du raidisseur Largeur du raidisseur Epaisseur du raidisseur Rsistance

33

Soudures d'angleaw = af = as = afu = 7 12 7 5 [mm] [mm] [mm] [mm] Soudure me Soudure semelle Soudure du raidisseur Soudure horizontale

EffortsCas : 11: EFF /1/ 1*1.33 + 2*1.33 + 3*1.33 + 4*1.50 My = Fz = Fx = 177.20 -36588.58 -6815.04 [kN*m] [kG] [kG] Moment flchissant Effort tranchant Effort axial

RsultatsDistances de calculBoulon Type a1 N 1 Intrieurs 2 Centraux 20 3 Centraux 20 4 Centraux 20 x= 93 a2 30 30 30 Zone comprime a3 a4 a5 a6 a'1 21 13 13 13 a'2 31 31 31 31 a'3 a'4 a'5 a'6 s s1 145 143 170 170 x = es*(b/ea) s2

[mm]

Efforts par boulon - Efforts par boulon - mthode lastiqueBoulon N 1 694 2 549 3 409 4 209 di Ft 9405.91 9377.51 9650.89 9650.89 Fa 0.00 12805.41 15276.62 15276.62 Fs 69752.41 24146.10 28805.88 28805.88 Fp 9209.19 8506.14 8761.04 8761.04 Fb 8581.12 8581.12 8581.12 8581.12 > > > > Fi 5626.03 4308.20 3035.82 1218.13 pi [%] 100.00 100.00 100.00 100.00

Fi min(Fti , Fsi, Fpi, Fbi) Traction des boulons 1.25*Fimax/As red

5626.03 < 8581.12

vrifi

(0.66)

|439.27| < 670.00

vrifi

(0.66)

Action simultane de l'effort de traction et de cisaillement dans le boulon |496.75| < 670.00 [Fimax2+2.36*Ti2]/As red Effort tranchant T1 Tb

vrifi

(0.74) [9.2.2.1] (0.53)

3658.86 < 6965.19

vrifi

34

Vrification de la poutreCompression rduite de la semelle Nc adm = 136974.76 [kG] Rsistance de la section de la poutre 42006.45 < 136974.76 Fres Nc adm [9.2.2.2.2] Ncadm = Abc*e + N*Abc/Ab (0.31)

vrifi

Vrification du poteauCompression de l'me du poteau Fres Fpot Cisaillement de l'me du poteau - (NF, CM66) |Fres| VR 42006.45 < 67341.84 vrifi [9.2.2.2.2] (0.62)

|42006.45| < 47940.20

vrifi

(0.88)

RemarquesEntraxe des boulons trop grand. Longueur du raidisseur extrieur trop faible. Epaisseur de l'aile de la contreplaque infrieure l'paisseur de l'aile de la poutre 200 [mm] > 180 [mm] 330 [mm] < 1000 [mm] 16 [mm] < 17 [mm]

Assemblage satisfaisant vis vis de la Norme

Ratio 0.88

35

GnralAssemblage N : Nom de lassemblage : Noeud de la structure : Barres de la structure : 3 Pied de poteau articul 5 4

GomtriePoteauHEA 340 Profil : Barre N : 4 0.0 [Deg] = 330 hc = [mm] 300 bfc = [mm] 10 twc = [mm] 17 tfc = [mm] 27 rc = [mm] 133.47 Ac = [cm2] 27693.10 Iyc = [cm4] Matriau : ACIER 235.00 [MPa] ec = Angle d'inclinaison Hauteur de la section du poteau Largeur de la section du poteau Epaisseur de l'me de la section du poteau Epaisseur de l'aile de la section du poteau Rayon de cong de la section du poteau Aire de la section du poteau Moment d'inertie de la section du poteau Rsistance

Plaque principale du pied de poteaulpd = bpd = tpd = 350 340 30 [mm] [mm] [mm] Longueur Largeur Epaisseur

36

Matriau : ACIER 235.00 e =

[MPa]

Rsistance

Platine de prescellementlpp = bpp = tpp = 400 400 10 [mm] [mm] [mm] Longueur Largeur Epaisseur

AncrageClasse = d= d0 = n= eV = 8.8 30 32 0 160 [mm] [mm] [mm] Classe de tiges d'ancrage Diamtre du boulon Diamtre des trous pour les tiges d'ancrage Nombre de tiges d'ancrage dans la colonne Entraxe

Dimensions des tiges d'ancrage L1 = L2 = L3 = L4 = Plaquette lwd = bwd = twd = 48 500 180 45 [mm] [mm] [mm] [mm]

40 48 10

[mm] [mm] [mm]

Longueur Largeur Epaisseur

BcheProfil : HEM 220 250 hw = ACIER Matriau : 235.00 e = [mm] [MPa] Hauteur Rsistance

Raidisseurhr = sr = tr = thr = 165 200 17 17 [mm] [mm] [mm] [mm] Hauteur Distance Epaisseur du raidisseur diagonal Epaisseur du raidisseur horizontal

Semelle isoleL= B= H= 450 450 2000 [mm] [mm] [mm] Longueur de la semelle Largeur de la semelle Hauteur de la semelle

Btonfc28 = 25.00 [MPa] Rsistance

37

fc28 = bc = n=

25.00 14.17 6.56

[MPa] [MPa]

Rsistance Rsistance ratio Acier/Bton

Souduresap = aw = as = 12 10 15 [mm] [mm] [mm] Plaque principale du pied de poteau Bche Raidisseurs

EffortsCas : 11: EFF /1/ 1*1.33 + 2*1.33 + 3*1.33 + 4*1.50 Nc = Nt = Qy = Qz = N(Qy) = N(Qz) = 8970.71 0.00 0.00 36137.85 0.00 -8970.71 [kG] [kG] [kG] [kG] [kG] [kG] Effort axial de compression Effort axial de traction Effort tranchant Effort tranchant Effort axial Effort axial

RsultatsBton0.74 pm = [MPa] Contrainte maxi dans le bton 450 hb = [mm] 450 bb = [mm] K = max( 1.0; 1+(3-bpd/bb-lpd/hb) * [(1-bpd/bb)*(1-lpd/hb)] ) , K 1

Soulvement Soulvement ELU Combinaison dimensionnante Coefficients de chargement:

156_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.50PERM3 1.00 * poids de la fondation 1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 102.38 (kN) Charge dimensionnante: Nr = 259.95 (kN) Mx = 7.25 (kN*m) My = -4.29 (kN*m) Surface de contact s = 100.00 (%) slim = 10.00 (%) Soulvement ELS Combinaison dfavorable : Coefficients de chargement:

156_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00PERM3 1.00 * poids de la fondation 1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 102.38 (kN) Charge dimensionnante: Nr = 240.10 (kN) Mx = 6.46 (kN*m) My = -3.72 (kN*m) Surface de contact s = 100.00 (%) slim = 100.00 (%)

Glissement Combinaison dimensionnante Coefficients de chargement: 156_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1+1.50PERM3 1.00 * poids de la fondation 1.00 * poids du sol

79

Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 102.38 (kN) Charge dimensionnante: Nr = 294.26 (kN) Mx = 9.05 (kN*m) My = -5.20 (kN*m) Dimensions quivalentes de la fondation: A_ = 1.60 (m) B_ = 1.60 (m) Surface du glissement: 2.56 (m2) Cohsion : C = 0.02 (MPa) Coefficient de frottement fondation - sol: tg() = 0.58 Valeur de la force de glissement F = 31.04 (kN) Valeur de la force empchant le glissement de la fondation: - su niveau du sol: F(stab) = 198.33 (kN) Stabilit au glissement : 6.39 > 1 Renversement Autour de l'axe OX Combinaison dimensionnante Coefficients de chargement:

150_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_Y6 1.00 * poids de la fondation 1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 102.38 (kN) Charge dimensionnante: Nr = 140.75 (kN) Mx = 13.03 (kN*m) My = 33.51 (kN*m) Moment stabilisateur : Mstab = 130.87 (kN*m) Moment de renversement : Mrenv = 82.43 (kN*m) Stabilit au renversement : 1.588 > 1 Autour de l'axe OY Combinaison dfavorable : Coefficients de chargement:

154_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_X5 1.00 * poids de la fondation 1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 102.38 (kN) Charge dimensionnante: Nr = 167.01 (kN) Mx = 4.37 (kN*m) My = 78.30 (kN*m) Moment stabilisateur : Mstab = 133.61 (kN*m) Moment de renversement : Mrenv = 78.30 (kN*m) Stabilit au renversement : 1.706 > 1 Poinonnement Combinaison dimensionnante Coefficients de chargement: 156_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1+1.50PERM3 1.00 * poids de la fondation 1.00 * poids du sol

Charge dimensionnante: Nr = 294.26 (kN) Mx = 9.05 (kN*m) My = -5.20 (kN*m) Longueur du primtre critique : 1.73 (m) Force de poinonnement : 125.56 (kN) Hauteur efficace de la section heff = 0.40 (m) Contrainte de cisaillement : 0.18 (MPa) Contrainte de cisaillement admissible : 0.75 (MPa) Coefficient de scurit : 4.129 > 1

2.7

Ferraillage :2.7.1 Semelle isole : Aciers infrieurs : En X :

80

12 HA 500 8

l = 1.76 (m) l = 1.76 (m)

e = 1*-0.75 e = 0.13

En Y :12 HA 500 8

Aciers suprieurs :

2.7.2 Ft Aciers longitudinaux En X :3 HA 500 12 l = 2.55 (m) l = 2.40 (m) l = 1.28 (m) e = 1*-0.09 + 2*0.09 e = 1*-0.11 e = 1*0.12

En Y :2 HA 500 12

Aciers transversaux5 HA 500 6

3

Quantitatif : Volume de Bton Surface de Coffrage Acier HA 500 Poids total Densit Diamtre moyen Liste par diamtres : Diamtre 6 8 12 = 1.09 (m3) = 3.33 (m2)

= 29.13 (kG) = 26.73 (kG/m3) = 8.6 (mm)

Longueur (m) 6.39 42.19 12.46

Poids (kG) 1.42 16.65 11.06

81

Zone 4 : Vue - Structure Bloc 4 :

82

Chargements cas de charges :Cas 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 PERM1 PERM1 PERM3 MOD4 SIS_X5 SIS_Y6 Prfixe Nom du cas Poids Propre Permanentes Exploitation Modale Sismique R.P.S. 2000 Dir. - masses_X Sismique R.P.S. 2000 Dir. - masses_Y EFF EFF+ EFFDEP DEP+ DEPACC ACC+ ACCNature permanente permanente d'exploitation sismique sismique

Cas 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Type d'analyse Statique linaire Statique linaire Statique linaire Modale Sismique - R.P.S. 2000 Sismique - R.P.S. 2000 Sismique - R.P.S. 2000 Sismique - R.P.S. 2000 Sismique - R.P.S. 2000 Sismique - R.P.S. 2000 Sismique - R.P.S. 2000 Sismique - R.P.S. 2000 Sismique - R.P.S. 2000 Sismique - R.P.S. 2000 Sismique - R.P.S. 2000

83

Vue - Cas : 2 (Permanentes)

84

Vue - Cas : 3 (Exploitation)

85

Sections poutres niv 9,3 m :

86

Section poutres niveau 6m

87

Section des poutres niv 3.94 :

88

Rsultats : taux de mobilisation de la masse dynamique - Cas: 4A6 :- Cas: 4

Cas/Mode

Frquence [Hz]

Priode [sec]

Masses Cumules UX [%] 57.84 59.71 63.13 75.14 82.49 82.87 84.82 93.27 93.29 96.17 57.84 59.71 63.13 75.14 82.49 82.87 84.82 93.27 93.29 96.17 57.84 59.71 63.13 75.14 82.49 82.87 84.82 93.27 93.29 96.17

Masses Cumules UY [%] 0.27 9.47 71.15 85.14 91.33 92.59 92.83 92.83 92.88 92.89 0.27 9.47 71.15 85.14 91.33 92.59 92.83 92.83 92.88 92.89 0.27 9.47 71.15 85.14 91.33 92.59 92.83 92.83 92.88 92.89

Masses Cumules UZ [%] 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Masse Modale UX [%] 57.84 1.87 3.42 12.00 7.36 0.37 1.95 8.45 0.03 2.88 57.84 1.87 3.42 12.00 7.36 0.37 1.95 8.45 0.03 2.88 57.84 1.87 3.42 12.00 7.36 0.37 1.95 8.45 0.03 2.88

4/ 4/ 4/ 4/ 4/ 4/ 4/ 4/ 4/ 4/ 5/ 5/ 5/ 5/ 5/ 5/ 5/ 5/ 5/ 5/ 6/ 6/ 6/ 6/ 6/ 6/ 6/ 6/ 6/ 6/A6

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

1.01 1.28 1.31 1.57 1.62 1.93 2.37 2.68 3.22 3.49 1.01 1.28 1.31 1.57 1.62 1.93 2.37 2.68 3.22 3.49 1.01 1.28 1.31 1.57 1.62 1.93 2.37 2.68 3.22 3.49

0.99 0.78 0.76 0.64 0.62 0.52 0.42 0.37 0.31 0.29 0.99 0.78 0.76 0.64 0.62 0.52 0.42 0.37 0.31 0.29 0.99 0.78 0.76 0.64 0.62 0.52 0.42 0.37 0.31 0.29

Cas/Mode

Masse Modale UY [%] 0.27 9.19 61.68 14.00 6.19 1.26 0.24 0.00 0.05 0.01 0.27 9.19

Masse Modale UZ [%] 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Tot.mas.UX [kg]

Tot.mas.UY [kg]

Tot.mas.UZ [kg]

4/ 4/ 4/ 4/ 4/ 4/ 4/ 4/ 4/ 4/ 5/ 5/

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 2

829701.38 829701.38 829701.38 829701.38 829701.38 829701.38 829701.38 829701.38 829701.38 829701.38 829701.38 829701.38

829701.41 829701.41 829701.41 829701.41 829701.41 829701.41 829701.41 829701.41 829701.41 829701.41 829701.41 829701.41

829701.39 829701.39 829701.39 829701.39 829701.39 829701.39 829701.39 829701.39 829701.39 829701.39 829701.39 829701.39

89

Cas/Mode

Masse Modale UY [%] 61.68 14.00 6.19 1.26 0.24 0.00 0.05 0.01 0.27 9.19 61.68 14.00 6.19 1.26 0.24 0.00 0.05 0.01

Masse Modale UZ [%] 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Tot.mas.UX [kg]

Tot.mas.UY [kg]

Tot.mas.UZ [kg]

5/ 5/ 5/ 5/ 5/ 5/ 5/ 5/ 6/ 6/ 6/ 6/ 6/ 6/ 6/ 6/ 6/ 6/

3 4 5 6 7 8 9 10 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

829701.38 829701.38 829701.38 829701.38 829701.38 829701.38 829701.38 829701.38 829701.38 829701.38 829701.38 829701.38 829701.38 829701.38 829701.38 829701.38 829701.38 829701.38

829701.41 829701.41 829701.41 829701.41 829701.41 829701.41 829701.41 829701.41 829701.41 829701.41 829701.41 829701.41 829701.41 829701.41 829701.41 829701.41 829701.41 829701.41

829701.39 829701.39 829701.39 829701.39 829701.39 829701.39 829701.39 829701.39 829701.39 829701.39 829701.39 829701.39 829701.39 829701.39 829701.39 829701.39 829701.39 829701.39

90

Rsultats Contraintes - Extrmes globaux- Cas: 1A3 5A14P

S max [MPa]

S min [MPa]

S max(My) [MPa]

S max(Mz) [MPa]

S min(My) [MPa]

MAX Barre Noeud Cas Mode MIN Barre Noeud Cas Mode

30.02 22 41 ACC/2

6.35 18 33 EFF/3

27.79 4 2 EFF/3

19.75 18 33 ACC/7

-0.00 53 40 6 CQC -27.79 4 2 EFF/3

-0.03 59 83 2

-27.49 4 2 EFF/3

0.00 53 40 6 CQC

-0.00 102 48 ACC/8

3 6A15P3

S min(Mz) [MPa]

Fx/Sx [MPa]

MAX Barre Noeud Cas Mode MIN Barre Noeud Cas Mode

0.00 102 48 ACC/8

9.36 18 33 EFF/3

-19.75 18 33 ACC/7

-0.35 101 70 EFF/3

91

Rsultats : Dplacements - Extrmes globaux:- Cas: 1A3 5A14P3 6A15P3

UX [cm]

UY [cm]

UZ [cm]

RX [Rad]

RY [Rad]

RZ [Rad]

MAX Noeud Cas Mode MIN Noeud Cas Mode

2.5 107 5 CQC -2.5 118 ACC/6

1.5 137 ACC/2

0.0 116 5 CQC -0.2 1 EFF/3

0.002 106 EFF/3

0.003 102 ACC/4

0.002 119 ACC/1

-1.4 110 ACC/9

-0.003 138 EFF/3

-0.003 101 ACC/6

-0.002 119 ACC/8

Semelles isoles Zone 4 :

92

Dtail dimensionnement semelle 170 x 170 :1 Niveau : Milieu : non agressif

2

Semelle isole : S 1.7 x1.72.1 Caractristiques des matriaux : Bton Aciers longitudinaux 500.00 MPa Aciers transversaux 500.00 MPa

Nombre : 1

: BETON; rsistance caractristique = 25.00 MPa Poids volumique = 2501.36 (kG/m3) : type HA 500 rsistance caractristique = : type HA 500 rsistance caractristique =

2.2

Gomtrie :

A B h1

= 1.70 (m) = 1.70 (m) = 0.35 (m) h2 = 0.60 (m) h4 = 0.05 (m)

a b ex

= 0.30 (m) = 0.30 (m) = 0.00 (m) ey = 0.00 (m)

a' b' c1 c2

= 30.0 (cm) = 30.0 (cm) = 5.0 (cm) = 3.0 (cm)

2.3

Hypothses de calcul : Norme pour les calculs gotechniques : DTU 13.12 Norme pour les calculs bton arm : BAEL 91 mod. 99 Condition de non-fragilit Forme de la semelle : libre

2.4

Chargements :2.4.1 Charges sur la semelle :

93

Cas PERM1 PERM1 PERM3 SIS_X5 SIS_Y6 PERM1 PERM1 PERM3 SIS_X5 SIS_Y6 PERM1 PERM1 PERM3 SIS_X5 SIS_Y6 PERM1 PERM1 PERM3 SIS_X5 SIS_Y6 PERM1 PERM1 PERM3 SIS_X5 SIS_Y6 PERM1 PERM1 PERM3 SIS_X5 SIS_Y6 PERM1 PERM1 PERM3 SIS_X5 SIS_Y6 PERM1 PERM1 PERM3 SIS_X5 SIS_Y6 PERM1 PERM1 PERM3 SIS_X5 SIS_Y6 PERM1 PERM1 PERM3 SIS_X5 SIS_Y6 PERM1 PERM1 PERM3 SIS_X5 SIS_Y6 PERM1 PERM1 PERM3 SIS_X5 SIS_Y6 PERM1 PERM1 PERM3 SIS_X5 SIS_Y6 PERM1 PERM1 PERM3

Nature permanente permanente d'exploitation sismique sismique permanente permanente d'exploitation sismique sismique permanente permanente d'exploitation sismique sismique permanente permanente d'exploitation sismique sismique permanente permanente d'exploitation sismique sismique permanente permanente d'exploitation sismique sismique permanente permanente d'exploitation sismique sismique permanente permanente d'exploitation sismique sismique permanente permanente d'exploitation sismique sismique permanente permanente d'exploitation sismique sismique permanente permanente d'exploitation sismique sismique permanente permanente d'exploitation sismique sismique permanente permanente d'exploitation sismique sismique permanente permanente d'exploitation

Groupe 25 25 25 25 25 27 27 27 27 27 29 29 29 29 29 31 31 31 31 31 33 33 33 33 33 35 35 35 35 35 37 37 37 37 37 39 39 39 39 39 41 41 41 41 41 43 43 43 43 43 45 45 45 45 45 47 47 47 47 47 61 61 61 61 61 63 63 63

N (kN) 51.64 128.08 18.33 26.78 83.22 53.30 93.59 20.85 23.91 35.01 91.51 160.74 56.59 28.73 26.62 44.19 33.39 17.35 20.58 34.23 100.31 435.52 79.32 21.32 65.13 83.66 213.35 78.32 29.01 30.64 106.55 209.63 70.37 26.58 14.50 59.23 82.28 31.13 16.45 13.44 93.77 360.90 66.84 27.96 5.87 57.79 198.25 42.14 62.74 19.22 106.26 279.51 75.49 82.93 24.49 92.29 189.74 61.43 11.07 38.65 45.70 157.85 45.52 16.98 5.31 45.28 153.37 44.71

Fx (kN) 0.45 -0.61 -0.05 -16.36 -17.03 -0.08 0.59 0.22 -17.83 -18.57 -0.24 -0.38 -0.11 -19.28 -19.75 -0.24 -0.37 -0.10 -19.28 -19.75 0.45 -0.37 -0.01 -14.46 -8.94 -0.17 -0.08 -0.01 -15.78 -9.67 -0.24 -0.39 -0.10 -17.25 -10.58 -0.24 -0.39 -0.10 -17.25 -10.58 0.50 2.85 -0.01 -18.96 -10.39 -0.29 -1.47 0.03 -20.99 -11.26 0.65 1.63 0.48 -21.08 -11.12 -0.23 -0.42 -0.09 -22.91 -11.59 1.20 -0.79 -0.01 -17.34 -3.39 -1.23 0.82 -0.01

Fy (kN) 0.25 0.99 0.27 -7.39 -36.78 0.19 0.53 0.25 -4.11 -23.45 0.20 0.68 0.20 -3.25 -23.54 0.19 0.70 0.19 -12.69 -24.08 0.65 5.78 0.66 -7.94 -39.71 0.58 3.85 0.68 -4.38 -25.02 0.20 0.68 0.20 -3.25 -23.54 0.19 0.70 0.19 -12.69 -24.08 -0.83 -9.99 -0.88 -6.85 -33.83 -1.04 -6.91 -1.23 -3.79 -21.28 -2.53 -3.36 -2.17 -2.60 -18.48 0.19 0.70 0.19 -12.69 -24.08 0.11 0.76 0.04 -7.30 -37.66 0.33 0.41 0.22

Mx (kN*m) -0.43 -1.72 -0.45 -15.19 -75.85 -0.36 -1.04 -0.42 -8.40 -48.03 -0.36 -1.22 -0.35 -6.41 -46.43 -0.34 -1.26 -0.34 -25.01 -47.49 -0.96 -8.00 -0.95 -15.92 -79.71 -0.87 -5.41 -0.99 -8.75 -50.09 -0.36 -1.22 -0.35 -6.41 -46.43 -0.34 -1.26 -0.34 -25.01 -47.49 1.00 12.82 1.09 -14.48 -71.99 1.28 8.80 1.57 -7.97 -45.18 3.25 4.13 2.77 -5.56 -39.80 -0.34 -1.26 -0.34 -25.01 -47.49 -0.21 -1.38 -0.11 -13.07 -67.44 -0.61 -0.80 -0.43

My (kN*m) 0.52 -0.80 -0.07 -34.06 -35.26 -0.19 0.74 0.28 -36.05 -37.33 -0.39 -0.52 -0.14 -37.97 -38.90 -0.39 -0.52 -0.14 -37.97 -38.90 0.53 -0.51 -0.01 -30.32 -18.67 -0.29 -0.15 -0.01 -32.06 -19.64 -0.38 -0.55 -0.13 -33.97 -20.83 -0.38 -0.55 -0.13 -33.97 -20.83 0.59 3.70 -0.01 -39.98 -21.07 -0.45 -1.99 0.05 -42.68 -22.26 0.79 2.09 0.65 -42.77 -22.11 -0.36 -0.60 -0.11 -45.14 -22.85 1.27 -0.77 -0.02 -41.30 -7.81 -1.33 0.89 -0.02

94

SIS_X5 SIS_Y6 PERM1 PERM1 PERM3 SIS_X5 SIS_Y6 PERM1 PERM1 PERM3 SIS_X5 SIS_Y6

sismique sismique permanente permanente d'exploitation sismique sismique permanente permanente d'exploitation sismique sismique

63 63 65 65 65 65 65 67 67 67 67 67

16.30 4.72 56.80 186.22 34.14 19.99 67.02 57.02 191.65 34.80 30.26 46.44

-17.34 -3.39 1.28 -1.98 -0.03 -18.54 -7.06 -1.36 2.07 -0.03 -18.54 -7.06

-2.97 -22.56 -0.11 -2.87 -0.56 -5.69 -29.34 0.06 -3.14 -0.43 -2.31 -17.60

-5.33 -40.44 0.02 2.45 0.54 -11.37 -58.63 -0.31 2.95 0.26 -4.63 -35.18

-41.30 -7.81 1.33 -1.95 -0.07 -43.57 -15.93 -1.48 2.20 -0.07 -43.57 -15.93

2.4.2Cas

Charges sur le talus :Nature Q1 (kN/m2)

2.4.31/ 2/ 3/ 4/ 5/ 6/ 7/ 8/ 9/ 10/ 11/ 12/ 13/ 14/ 15/ 16/ 17/ 18/ 19/ 20/ 21/ 22/ 23/ 24/ 25/ 26/ 27/ 28/ 29/ 30/ 31/ 32/ 33/ 34/ 35/ 36/ 37/ 38/ 39/ 40/ 41/ 42/ 43/ 44/ 45/ 46/ 47/ 48/ 49/ 50/

Liste de combinaisons25_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1 25_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1 25_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1+1.50PERM3 25_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.50PERM3 27_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1 27_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1 27_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1+1.50PERM3 27_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.50PERM3 29_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1 29_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1 29_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1+1.50PERM3 29_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.50PERM3 31_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1 31_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1 31_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1+1.50PERM3 31_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.50PERM3 33_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1 33_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1 33_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1+1.50PERM3 33_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.50PERM3 35_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1 35_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1 35_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1+1.50PERM3 35_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.50PERM3 37_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1 37_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1 37_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1+1.50PERM3 37_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.50PERM3 39_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1 39_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1 39_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1+1.50PERM3 39_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.50PERM3 41_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1 41_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1 41_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1+1.50PERM3 41_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.50PERM3 43_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1 43_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1 43_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1+1.50PERM3 43_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.50PERM3 45_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1 45_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1 45_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1+1.50PERM3 45_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.50PERM3 47_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1 47_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1 47_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1+1.50PERM3 47_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.50PERM3 61_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1 61_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1

95

51/ 52/ 53/ 54/ 55/ 56/ 57/ 58/ 59/ 60/ 61/ 62/ 63/ 64/ 65/ 66/ 67/ 68/ 69/ 70/ 71/ 72/ 73/ 74/ 75/ 76/ 77/ 78/ 79/ 80/ 81/ 82/ 83/ 84/ 85/ 86/ 87/ 88/ 89/ 90/ 91/ 92/ 93/ 94/ 95/ 96/ 97/ 98/ 99/ 100/ 101/ 102/ 103/ 104/ 105/ 106/ 107/ 108/ 109/ 110/ 111/ 112/ 113/ 114/ 115/ 116/ 117/ 118/ 119/ 120/

61_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1+1.50PERM3 61_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.50PERM3 63_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1 63_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1 63_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1+1.50PERM3 63_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.50PERM3 65_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1 65_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1 65_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1+1.50PERM3 65_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.50PERM3 67_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1 67_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1 67_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1+1.50PERM3 67_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.50PERM3 25_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1 25_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00PERM3 27_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1 27_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00PERM3 29_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1 29_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00PERM3 31_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1 31_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00PERM3 33_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1 33_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00PERM3 35_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1 35_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00PERM3 37_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1 37_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00PERM3 39_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1 39_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00PERM3 41_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1 41_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00PERM3 43_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1 43_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00PERM3 45_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1 45_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00PERM3 47_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1 47_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00PERM3 61_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1 61_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00PERM3 63_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1 63_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00PERM3 65_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1 65_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00PERM3 67_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1 67_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00PERM3 25_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.75PERM3+1.00SIS_X5 25_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.75PERM3+1.00SIS_Y6 25_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1 25_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_X5 25_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_Y6 25_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.75PERM3-1.00SIS_X5 25_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.75PERM3-1.00SIS_Y6 25_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_X5 25_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_Y6 27_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.75PERM3+1.00SIS_X5 27_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.75PERM3+1.00SIS_Y6 27_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1 27_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_X5 27_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_Y6 27_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.75PERM3-1.00SIS_X5 27_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.75PERM3-1.00SIS_Y6 27_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_X5 27_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_Y6 29_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.75PERM3+1.00SIS_X5 29_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.75PERM3+1.00SIS_Y6 29_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1 29_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_X5 29_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_Y6 29_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.75PERM3-1.00SIS_X5

96

121/ 122/ 123/ 124/ 125/ 126/ 127/ 128/ 129/ 130/ 131/ 132/ 133/ 134/ 135/ 136/ 137/ 138/ 139/ 140/ 141/ 142/ 143/ 144/ 145/ 146/ 147/ 148/ 149/ 150/ 151/ 152/ 153/ 154/ 155/ 156/ 157/ 158/ 159/ 160/ 161/ 162/ 163/ 164/ 165/ 166/ 167/ 168/ 169/ 170/ 171/ 172/ 173/ 174/ 175/ 176/ 177/ 178/ 179/ 180/ 181/ 182/ 183/ 184/ 185/ 186/ 187/ 188/ 189/ 190/

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99

331/* 332/* 333/* 334/* 335/* 336/* 337/* 338/* 339/* 340/* 341/* 342/* 343/* 344/* 345/* 346/* 347/* 348/* 349/* 350/* 351/* 352/* 353/* 354/* 355/* 356/* 357/* 358/* 359/* 360/* 361/* 362/* 363/* 364/* 365/* 366/* 367/* 368/* 369/* 370/* 371/* 372/* 373/* 374/* 375/* 376/* 377/* 378/* 379/* 380/* 381/* 382/* 383/* 384/* 385/* 386/* 387/* 388/* 389/* 390/* 391/* 392/* 393/* 394/* 395/* 396/* 397/* 398/* 399/* 400/*

63_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1 63_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00PERM3 65_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1 65_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00PERM3 67_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1 67_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00PERM3 25_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_X5 25_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_Y6 25_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1 25_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_X5 25_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_Y6 25_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_X5 25_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_Y6 25_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_X5 25_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_Y6 27_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_X5 27_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_Y6 27_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1 27_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_X5 27_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_Y6 27_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_X5 27_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_Y6 27_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_X5 27_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_Y6 29_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_X5 29_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_Y6 29_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1 29_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_X5 29_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_Y6 29_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_X5 29_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_Y6 29_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_X5 29_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_Y6 31_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_X5 31_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_Y6 31_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1 31_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_X5 31_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_Y6 31_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_X5 31_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_Y6 31_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_X5 31_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_Y6 33_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_X5 33_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_Y6 33_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1 33_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_X5 33_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_Y6 33_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_X5 33_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_Y6 33_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_X5 33_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_Y6 35_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_X5 35_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_Y6 35_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1 35_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_X5 35_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_Y6 35_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_X5 35_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_Y6 35_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_X5 35_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_Y6 37_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_X5 37_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_Y6 37_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1 37_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_X5 37_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_Y6 37_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_X5 37_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_Y6 37_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_X5 37_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_Y6 39_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_X5

100

401/* 402/* 403/* 404/* 405/* 406/* 407/* 408/* 409/* 410/* 411/* 412/* 413/* 414/* 415/* 416/* 417/* 418/* 419/* 420/* 421/* 422/* 423/* 424/* 425/* 426/* 427/* 428/* 429/* 430/* 431/* 432/* 433/* 434/* 435/* 436/* 437/* 438/* 439/* 440/* 441/* 442/* 443/* 444/* 445/* 446/* 447/* 448/* 449/* 450/* 451/* 452/* 453/* 454/* 455/* 456/* 457/* 458/* 459/* 460/* 461/* 462/* 463/* 464/* 465/* 466/* 467/* 468/* 469/* 470/*

39_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_Y6 39_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1 39_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_X5 39_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_Y6 39_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_X5 39_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_Y6 39_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_X5 39_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_Y6 41_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_X5 41_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_Y6 41_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1 41_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_X5 41_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_Y6 41_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_X5 41_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_Y6 41_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_X5 41_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_Y6 43_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_X5 43_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_Y6 43_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1 43_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_X5 43_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_Y6 43_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_X5 43_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_Y6 43_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_X5 43_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_Y6 45_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_X5 45_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_Y6 45_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1 45_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_X5 45_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_Y6 45_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_X5 45_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_Y6 45_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_X5 45_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_Y6 47_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_X5 47_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_Y6 47_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1 47_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_X5 47_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_Y6 47_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_X5 47_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_Y6 47_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_X5 47_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_Y6 61_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_X5 61_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_Y6 61_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1 61_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_X5 61_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_Y6 61_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_X5 61_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_Y6 61_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_X5 61_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_Y6 63_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_X5 63_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_Y6 63_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1 63_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_X5 63_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_Y6 63_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_X5 63_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_Y6 63_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_X5 63_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_Y6 65_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_X5 65_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_Y6 65_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1 65_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_X5 65_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_Y6 65_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_X5 65_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_Y6 65_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_X5

101

471/* 472/* 473/* 474/* 475/* 476/* 477/* 478/* 479/* 480/*

65_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_Y6 67_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_X5 67_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3+1.00SIS_Y6 67_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1 67_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_X5 67_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.00SIS_Y6 67_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_X5 67_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1+0.80PERM3-1.00SIS_Y6 67_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_X5 67_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_Y6

2.5

Sol :Contraintes dans le sol : Niveau du sol : Niveau maximum de la semelle : Niveau du fond de fouille : ELU = 0.38 (MPa) ELS = 0.25 (MPa)

N1 = 0.00 (m) Na = -1.00 (m) Nf = -2.00 (m)

Argiles et limons fermes Niveau du sol : 0.00 (m) Poids volumique: 2039.43 (kG/m3) Poids volumique unitaire: 2692.05 (kG/m3) Angle de frottement interne : 30.0 (Deg) Cohsion : 0.02 (MPa)

2.6

Rsultats des calculs :2.6.1 Ferraillage thorique Semelle isole : Aciers infrieurs : 33_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1+1.50PERM3 My = 137.23 (kN*m) Asx = 6.63 (cm2/m) 33_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1+1.50PERM3 Mx = 146.44 (kN*m) Asy = 7.10 (cm2/m) As min Aciers suprieurs : A'sx A'sy As min Ft : Aciers longitudinaux = 0.00 (cm2/m) = 0.00 (cm2/m) = 0.00 (cm2/m) = 3.29 (cm2/m)

A A Asx

= 10.34 (cm2) A min. = 2 * (Asx + Asy) = 2.05 (cm2) Asy

= 4.80 (cm2) = 3.12 (cm2)

2.6.2 2.6.3

Niveau minimum rel = -1.95 (m) Analyse de la stabilit

102

Calcul des contraintes Type de sol sous la fondation: uniforme 33_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1+1.50PERM3 Combinaison dimensionnante 1.35 * poids de la fondation Coefficients de chargement: 1.35 * poids du sol Rsultats de calculs: au niveau du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 156.24 (kN) Charge dimensionnante: Nr = 998.61 (kN) Mx = -22.71 (kN*m) My = 0.11 (kN*m) Dimensions quivalentes de la fondation: B' = 1 L' = 1 Epaisseur du niveau: Dmin = 1.95 (m) Mthode de calculs de la contrainte de rupture: pressiomtrique de contrainte (ELS), (DTU 13.12, 3.22) q ELS = 0.25 (MPa) qu = 0.75 (MPa) Bute de calcul du sol: qlim = qu / f = 0.38 (MPa) f = 2.00 Contrainte dans le sol : qref = 0.36 (MPa) Coefficient de scurit : qlim / qref = 1.043 > 1

Soulvement Soulvement ELU Combinaison dimensionnante Coefficients de chargement:

67_ELU : 1.00PERM1+1.00PERM1+1.50PERM3 1.00 * poids de la fondation 1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 115.74 (kN) Charge dimensionnante: Nr = 416.61 (kN) Mx = 6.57 (kN*m) My = 1.24 (kN*m) Surface de contact s = 100.00 (%) slim = 10.00 (%) Soulvement ELS Combinaison dfavorable : Coefficients de chargement:

67_ELS : 1.00PERM1+1.00PERM1 1.00 * poids de la fondation 1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 115.74 (kN) Charge dimensionnante: Nr = 364.41 (kN) Mx = 5.57 (kN*m) My = 1.40 (kN*m) Surface de contact s = 100.00 (%) slim = 100.00 (%)

Glissement Combinaison dimensionnante Coefficients de chargement: 43_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1+1.50PERM3 1.00 * poids de la fondation 1.00 * poids du sol

103

Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 115.74 (kN) Charge dimensionnante: Nr = 524.61 (kN) Mx = 27.90 (kN*m) My = -5.42 (kN*m) Dimensions quivalentes de la fondation: A_ = 1.70 (m) B_ = 1.70 (m) Surface du glissement: 2.89 (m2) Cohsion : C = 0.02 (MPa) Coefficient de frottement fondation - sol: tg() = 0.58 Valeur de la force de glissement F = 12.80 (kN) Valeur de la force empchant le glissement de la fondation: - su niveau du sol: F(stab) = 320.10 (kN) Stabilit au glissement : 25.01 > 1 Renversement Autour de l'axe OX Combinaison dimensionnante Coefficients de chargement:

25_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_Y6 1.00 * poids de la fondation 1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 115.74 (kN) Charge dimensionnante: Nr = 212.24 (kN) Mx = 37.58 (kN*m) My = 51.00 (kN*m) Moment stabilisateur : Mstab = 216.52 (kN*m) Moment de renversement : Mrenv = 73.70 (kN*m) Stabilit au renversement : 2.938 > 1 Autour de l'axe OY Combinaison dfavorable : Coefficients de chargement:

31_ACC : 1.00PERM1+1.00PERM1-1.00SIS_Y6 1.00 * poids de la fondation 1.00 * poids du sol Poids de la fondation et du sol au-dessus de la fondation: Gr = 115.74 (kN) Charge dimensionnante: Nr = 159.08 (kN) Mx = 22.15 (kN*m) My = 56.16 (kN*m) Moment stabilisateur : Mstab = 135.22 (kN*m) Moment de renversement : Mrenv = 56.16 (kN*m) Stabilit au renversement : 2.408 > 1 Poinonnement Combinaison dimensionnante Coefficients de chargement: 33_ELU : 1.35PERM1+1.35PERM1+1.50PERM3 1.00 * poids de la fondation 1.00 * poids du sol

Charge dimensionnante: Nr = 958.10 (kN) Mx = -22.71 (kN*m) My = 0.11 (kN*m) Longueur du primtre critique : 2.30 (m) Force de poinonnement : 582.81 (kN) Hauteur efficace de la section heff = 0.35 (m) Contrainte de cisaillement : 0.72 (MPa) Contrainte de cisaillement admissible : 0.75 (MPa) Coefficient de scurit : 1.036 > 1

2.7

Ferraillage :2.7.1 Semelle isole : Aciers infrieurs : En X :

104

15 HA 500 10

l = 1.94 (m) l = 1.94 (m)

e = 1*-0.80 e = 0.10

En Y :16 HA 500 10

Aciers suprieurs :

2.7.2 Ft Aciers longitudinaux En X :3 HA 500 12 l = 2.34 (m) l = 2.39 (m) l = 1.08 (m) e = 1*-0.09 + 2*0.09 e = 1*-0.11 e = 1*0.12

En Y :2 HA 500 12

Aciers transversaux5 HA 500 6

3

Quantitatif : Volume de Bton Surface de Coffrage Acier HA 500 Poids total Densit Diamtre moyen Liste par diamtres : Diamtre 6 10 11.82 10.49 = 1.07 (m3) = 3.10 (m2)

= 48.77 (kG) = 45.77 (kG/m3) = 10.0 (mm)

Longueur (m) 5.39 60.11

Poids (kG) 1.20 37.08

12

105

106

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NOTE DE CALCUL MGP Meknès.pdf