Upload
phungthuy
View
227
Download
0
Embed Size (px)
Citation preview
SVEUČILIŠTE U ZAGREBU
GEOTEHNIČKI FAKULTET
ZORAN BAJSIĆ
ODREĐIVANJE MODULA STIŠLJIVOSTI U
EDOMETRU
ZAVRŠNI RAD
VARAŽDIN, 2012.
SVEUČILIŠTE U ZAGREBU
GEOTEHNIČKI FAKULTET
ZAVRŠNI RAD
ODREĐIVANJE MODULA STIŠLJIVOSTI U
EDOMETRU
KANDIDAT: MENTOR:
ZORAN BAJSIĆ doc.dr.sc. STJEPAN STRELEC dipl. ing.
VARAŽDIN, 2012.
I
SADRŽAJ
1. UVOD....................................................................................................................1
2. OPĆI DIO ..............................................................................................................2
2.1 KLASIFIKACIJA TLA ...................................................................................2
2.2 GRANULOMETRIJSKI SASTAV TLA .........................................................4
2.3 TROKOMPONENTNA GRAĐA TLA ...........................................................7
2.3.1 VOLUMNI ODNOSI ...............................................................................8
2.3.2 MASENI ODNOSI ................................................................................ 10
2.4 ATTERBERGOVE GRANICE ..................................................................... 13
2.5 DEFORMACIJSKA SVOJSTVA TLA ......................................................... 17
2.6 KONSOLIDACIJA TLA ............................................................................... 18
2.7 EDOMETAR ................................................................................................ 22
2.8 PRAKTIČNI DIO ......................................................................................... 25
3. ZAKLJUČAK ...................................................................................................... 32
4. POPIS LITERATURE ......................................................................................... 37
5. PRILOZI .............................................................................................................. 38
5.1 PRILOG 1: GRANULOMETRIJSKI SASTAV TLA .................................... 39
5.2 PRILOG 2: SPECIFIČNA GUSTOĆA TLA ................................................. 41
5.3 PRILOG 3: ODREĐIVANJE KONZISTENTNIH GRANICA ...................... 45
5.4 PRILOG 4: STIŠLJIVOST TLA ................................................................... 49
6. SAŽETAK ........................................................................................................... 56
1
1. UVOD
Tlo je rahli površinski dio Zemljine kore u što ubrajamo: prah, glinu, pijesak i šljunak.
Mješavine pijeska, šljunka, praha i gline nastaju mehaničkim i kemijskim trošenjem
svih vrsta stijena. Tlo se sastoji od mineralnih tvari, vode i zraka. U tlo neki svrstavaju
još i treset (tj. organsko vlaknasto tlo, najčešće na močvarnom terenu).
Za razliku od drugih građevinskih materijala, tlo nije homogeni, ni linearno elastični
materijal kakvim se u praksi smatra. Sastav tla vrlo je raznolik, ono sadrži slojeve i
proslojke različitih osobina i sastava te je njegove karakteristike potrebno prethodno
istražiti na terenu na kojemu je predviđena gradnja.
Tlo je nastalo kao rezultat triju procesa. Ti su procesi redom: rastrošba stijena
(mehaničko - tektonske sile, led, abrazija, vegetacija, kemijska-oksidacija,
karbonizacija, hidratacija, desilikacija), transport sitnijih fragmenata (transport sitnijih
fragmenata omogućuju: gravitacija, voda, vjetar i led) i taloženje transportiranih
fragmenata i čestica.
Glavna istraživanja tla i njegove fizikalne karakteristike koje se određuju
laboratorijskim ispitivanjima prvi je uveo Karl von Terzaghi (1883-1963), a trebala bi
nam omogućiti dobivanje parametara o tlu koji opisuju njegov sastav, kvalitetu,
fizikalno - mehanička svojstva, stišljivost, deformabilnost, parametre čvrstoće,
klasifikaciju tla i sl.
Tema ovog završnog rada je određivanje modula stišljivosti u edometru, te prikaz
ostalih parametara koji se dobivaju na temelju rezultata edometarskog pokusa, kao i
njihova praktična primjena.
2
2. OPĆI DIO
2.1 KLASIFIKACIJA TLA
Sve vrste tla dijele se u dvije osnovne skupine:
• krupnozrnata tla ili nekoherentna - kod kojih je više od 50 % čvrstih čestica većih od
0,06 mm. To su sipka tla (šljunak ili pijesak) kod kojih je kohezivna sila između čvrstih
čestica zanemariva. Na njih djeluju sile gravitacije i u nekim slučajevima kapilarne sile.
Kvarc, zbog svoje tvrdoće i postojanosti, je mineral koji prevladava u sadržaju mnogih
šljunaka i pijesaka, ali se pojavljuju i drugi minerali sa različitim udjelom. Terenska
identifikacija je relativno jednostavna, jer se sva zrna vide golim okom. Krupnozrnato
tlo može sadržavati primjese sitnih frakcija, tako da se za određivanje
granulometrijskog sastava koristi analiza mehaničkim sijanjem.
• sitozrnata tla ili koherentna - kod kojih je više od 50 % čvrstih čestica manje od 0,06
mm. To su tla kod kojih je kohezivna sila između čvrstih čestica bitna (prah ili glina) i
zbog velike specifične površine čvrstih čestica i zbog postojanja električnih sila koje
vežu vodu. Na čestice sitnozrnatog tla djeluju elektrokemijske sile između minerala i
iona vode koja je kemijski vezana na mineralnu rešetku. U pogledu mineralnog sastava,
varijacije u vrstama minerala koji čine sitnozrnata tla su znatno veće, jer je u formiranju
zrna, osim mehaničkih utjecaja, priroda zrna uvjetovana kemijskim procesima. Čestice
koherentnog tla se ne mogu vidjeti golim okom, pa se koriste indirektni pokusi za
identifikaciju.
Klasifikacija služi da bi se tla mogla međusobno razlikovati po nazivu iza kojeg se krije
skupina tala sličnih fizičko - mehaničkih osobina. Također, klasifikacija olakšava
sporazumijevanje među korisnicima geotehničkih podataka, jer je međunarodno
prihvaćena i koristi se s manjim modifikacijama u cijelom svijetu.
Danas se najviše koristi Casagrandeova klasifikacija (AC klasifikacija) na kojoj se
zasniva USCS klasifikacija (USCS - Unified Soil Classification System) (tablica 1.).
3
Tablica 1. USCS klasifikacija - Unified Soil Classification System
GLAVNA PODJELA SIMBOL GRUPE
OPIS GRUPE KLASIFIKACIJSKI KRITERIJ ZA
KRUPNOZRNATA TLA
Kru
pnozrn
ata
tla
(viš
e o
d p
olo
vic
e m
ate
rija
la s
zrn
cim
a v
ećim
od 0
.06 m
m)
Šlju
nak
( viš
e o
d p
olo
vic
e k
rupnih
fra
kcija
s
zrn
ima v
ećim
od 2
mm
) Čisti šljunak (malo ili
ništa sitnih
frakcija)
GW
Dobro graduiran šljunak, mješavina
šljunka i pijeska, malo ili ništa sitnih čestica
GP
Slabo graduiran šljunak, mješavina
šljunka i pijeska, malo
ili ništa sitnih čestica
Sve gradacije koje ne dozvoljavaju kriteije za GW
Šljunak sa sitnim
česticama (znatna količina
sitnijih čestica)
GM Prašinasti šljunci,
mješavina šljunka, pijeska i praha
Atterbergove granice ispod A-linije ili Ip<4
Iznad A-linije sa 4<Ip<7 su granični slučajevi koji
zahtjevaju uporabu dvojnih simbola GC
Glinoviti šljunci,
mješavina šljunka, pijeska i mulja
Atterbergove granice iznad A-linije ili Ip>7
Pije
sak
(viš
e o
d p
olo
vic
ekru
pnih
fra
kcija
s
zrn
ima m
anjim
od 2
mm
)
Čisti pijesak
(malo ili ništa sitnih
čestica)
SW
Dobro graduirani pijesci, šljunkoviti
pijesci, malo ili ništa
sitnih čestica
SP
Slabo graduirani
pijesci, šljunkoviti pijesci, malo ili ništa
sitnih čestica
Sve gradacije koje ne dozvoljavaju kriterije za SW
Pijesak sa sitnim
česticama
(znatna količina sitnijih
čestica)
SM Prašinasti pijesci,
mješavina pijeska i praha
Atterbergove granice ispod A-linije ili Ip<4
Iscrtane granice u zoni vrijednosti s 4<Ip<7 su granični slučajevi koji zahtjevaju uporabu
dvojnih simbola SC
Glinoviti pijesci, mješavina pijeska i
praha
Atterbergove granice iznad A-linije ili Ip>7
Sitnozrn
ata
tla
(viš
e o
d p
olo
vic
e m
ate
rija
la s
zrn
ima m
anjim
od 0
.06 m
m)
Prašina i glina (granica tečenja
< 50)
ML
Neorganski prah i vrlo fini pijesci, kameno
brašno, prašinasti i glinoviti pijesci ili
glinovite prašine niske
plastičnosti
- odrediti postotke pijeska i šljunka iz
granulometrijske krivulje - u ovisnosti o postotcima sitnih čestica (frakcije <0.06 mm), krupnozrnata tla su
klasificirana:
- Manje od 5% : GW, GP, SW, SP
- Od 5% do 12% : granični slučajevi koji zahtjevaju uporabu dvojnih
simbola
CL
Neorganske gline niske do srednje
plastičnosti, šljunkovite gline, pjeskovite gline,
muljevite gline, mršave gline
OL Organski prah i
organske prašinaste gline niske plastičnosti
Prašina i glina (granica tečenja
> 50)
MH Neorganski prah,
tinjčasti i dijatomejski materijali
CH Neorganske gline visoke plastičnosti,
masna glina
OH
Organske gline srednje do visoke
plastičnosti, organski prah
Visoko organska tla PT Treset i druga visoko
organska tla
4
2.2 GRANULOMETRIJSKI SASTAV TLA
Sadržaj zrna različite veličine u određenoj količini tla izražen u postotku težine naziva
se granulometrijski sastav. To je jedna od karakteristika koja pomaže da se ocjene
osobine tla, a služi kao jedan od pokazatelja za klasifikaciju tla.
Granulometrijski sastav nekog tla određuje se prosijavanjem reprezentativnog uzorka tla
na nizu sita s otvorima standardnih veličina, te vaganjem ostatka na svakom situ.
Granulometrijski sastav tla definiran je krivuljom koja opisuje sadržaj zrna različite
veličine izražen u postocima težine. Dijagram za ovakvo opisivanje je potekao u MIT-u
(Massachusetts Institute of Technology) i usvojen je kao grafički prikaz u mnogim
zemljama. Ovaj način je jednostavan za definiranje graničnih veličina frakcija zrna
(šljunak, pijesak, prah) i njihovih relativnih veličina (sitan, srednji, krupan), pošto
koristi samo brojeve 2 i 6, pa se lako pamti (tablica 2.).
Tablica 2. Granulometrijski sastav tla
glina:
< 0,002 mm
prah:
0,002 - 0,06 mm
pijesak:
0,06 - 2 mm
šljunak:
2 - 60 mm
krupni
0,02 - 0,06 mm
krupni
0,6 - 2 mm
krupni
20 - 60 mm
srednji
0,006 - 0,02 mm
srednji
0,2 - 0,6 mm
srednji
6 - 20 mm
sitni
0,002 - 0,006 mm
sitni
0,06 - 0,2 mm
sitni
2 - 6 mm
5
Kod primjene veličine zrna kao kriterija za klasifikaciju tla, veliki značaj ima oblik zrna
koja se klasificiraju. Zrna mogu biti kubičasta, igličasta, te pločasta. Granulometrijski
sastav nekog tla – za čestice veće od 0,06 mm – određuje se sijanjem, suhim ili mokrim,
na nizu sita normiranih veličina otvora, te vaganjem ostatka na svakom situ i onoga što
je prošlo kroz najfinije sito. Za najsitnije čestice – za čestice manje od 0,06 mm –
granulometrijski se sastav određuje areometriranjem.
Oblik granulometrijskog dijagrama daje nam, informaciju o veličini zrna i
međusobnom odnosu pojedinih frakcija. Dobro graduirano tlo je tlo koje ima
zastupljene sve frakcije, što se vidi iz glatke “S” krivulje. Slabo graduirano je tlo
kojemu neke frakcije “nedostaju”, što se očituje u svojevrsnom lomu u krivulji.
Jednolično graduirano tlo je tlo uskog granulometrijskog sastava (slika 1.).
Slika 1. Granulometrijski dijagram
Osim oblika granulometrijske krivulje, za opis krupnozrnatog materijala upotrebljavaju
se i sljedeći numerički pokazatelji :
• D10 - efektivna veličina zrna - predstavlja najveće zrno od kojeg je 10 % materijala u
uzorku manje od ove veličine
6
• D30 i D60 - karakteristični promjeri zrna, dobiju se tako da se u granulometrijskom
dijagramu povuče horizontala na odgovarajućim postocima i očitaju odgovarajuće
vrijednosti promjera
• Cu - je koeficijent jednoličnosti
Cu > 4 → dobro graduiran šljunak,
Cu > 6 → dobro graduiran pijesak
10
60
D
Dcu
• Cc - koeficijent zakrivljenosti
Cc = vrijednosti od 1 do 3 za dobro graduiran materijal
6010
2
30 )(
DD
Dcc
7
2.3 TROKOMPONENTNA GRAĐA TLA
Ukupni volumen tla sastoji se od čvrstih čestica tla i od međuprostora - pora. Osobine
tla bitno ovise o rasporedu pora, o njihovom odnosu prema ukupnom volumenu i o
količini vode u njima.
Prema tome tlo čine tri faze: čvrsta, tekuća i plinovita. Čvrstu fazu čine čvrste čestice
tla, tekuću voda u porama, a plinovitu zrak, također u porama. Različite vrste tla mogu
se sastojati iz jedne, dvije ili sve tri faze (slika 2.).
Slika 2. Trokomponentna građa tla
U ponašanju tla odražavaju se svojstva svih triju faza kao i njihove interakcije.
Ponašanje takvog materijala je vrlo kompleksno, radi čega je neophodno proučiti
karakteristike svake faze, a zatim i njihovu interakciju.
M - ukupna masa
Ma - masa zraka = 0
Mw - masa vode
Ms - masa čvrstih čestica tla
V - ukupni volumen
Vv - volumen pora
Va - volumen zraka
Vw - volumen vode
Vs - volumen čvrstih čestica tla
8
2.3.1 VOLUMNI ODNOSI
Definirani su slijedeći volumni odnosi (bezdimenzionalne veličine, vrijednosti im se
mogu izraziti i u postocima):
• relativni porozitet - je omjer volumena pora i ukupnog volumena
- raspon je uglavnom između nmin = 0,10 i nmax = 0,55
V
Vn v
gdje je: Vv - volumen pora
V - ukupni volumen
• koeficijent pora - je omjer volumena pora i volumena čvrstih čestica tla
- raspon je uglavnom između emin = 0,10 i emax = 1,20
s
v
V
Ve
gdje je: Vv - volumen pora
Vs - volumen čvrstih čestica tla
• stupanj zasićenosti – je postotak volumena pora ispunjen vodom
Raspon mu je određen ispunjenošću pora vodom, 0 ≤ Sr ≤ 1, ili u postocima:
Sr = 0, suho tlo
Sr = 100%, potpuno zasićeno (saturirano) tlo
0 ≤ Sr ≤ 100%, djelomično saturirano tlo
9
v
wr
V
VS
gdje je: Vw - volumen vode
Vv - volumen pora
Relativni porozitet i koeficijent pora su međusobno zavisne veličine. Njihova veza
dobije se iz izraza:
e
e
eV
VV
nVV
Vn
v
sv
sv
v 111
1
e
en
1
n
ne
1
gdje je: n - relativni porozitet
e - koeficijent pora
Vv - volumen pora
Vs - volumen čvrstih čestica tla
10
2.3.2 MASENI ODNOSI
U mehanici tla uobičajeno je da se u izrazima za masene odnose uvode, umjesto mase i
gustoće, težine - obujamska i specifična. Treba prihvatiti da je masa osnovno svojstvo
materijala, dok je težina produkt mase i akceleracijskog ubrzanja sile teže. Definirani su
slijedeći odnosi masa ili maseni odnosi unutar uzorka tla:
• vlažnost - je omjer mase vode u tlu u odnosu na masu čvrstih čestica tla
- vlažnost tla je obično manja od 100%
- ako je vlažnost 0%, tada imamo suho tlo
s
w
m
mw
gdje je: mw - masa vode u tlu
ms - masa čvrstih čestica tla
Gustoća je omjer mase i volumena tla, ona djelomično ovisi o porijeklu i vrsti čvrstih
čestica tla, ali i o odnosima između faza.
Slijede gustoće koje se izražavaju u jedinicama [kg/m3] ili [Mg/m
3]:
• gustoća tla
V
m
gdje je: m - masa tla
V - volumen tla
11
• gustoća čestica tla
s
ss
V
m
gdje je: ms - masa čvrstih čestica tla
Vs - volumen čvrstih čestica tla
• gustoća vode
w
ww
V
m
gdje je: mw - masa vode
Vw - volumen vode
Gustoća tla se može povezati s ostalim jediničnim veličinama na slijedeći način:
nSn rws )1(
Gustoća suhog tla (Sr =0):
)1( nsd
vs
ssd
VV
m
V
m
- indeks d dolazi od engleskog “dry”
gdje je: ρs - gustoća čestica tla ms - masa čvrstih čestica tla
n - relativni porozitet V - volumen tla
ρw - gustoća vode Vs - volumen čvrstih čestica tla
Sr - stupanj zasićenosti Vv - volumen pora
12
Rasponi vrijednosti gustoća tla nalaze se u okviru slijedećih granica (tablica 3.):
Tablica 3. Rasponi vrijednosti gustoće tla
GUSTOĆA [kg/m3]
s (gustoća čestica tla) 2600-2800
(gustoća tla) 1750-2000
d (gustoća suhog tla) 1400-1700
Jedinična težina i gustoća se mogu, povezati na slijedeći način:
gV
gm
gdje je:
- jedinična težina
m - masa uzorka
V - volumen uzorka
g - ubrzanje sile teže (gravitacija), g = 9,81 m/s2
- gustoća
Jedinice težine dobiju se, prema drugom Newtonovom aksiomu, tako da se masa (u kg)
množi s akceleracijom (u m/s2) što daje silu (u N), tj. [kg m/s
2 ] = [N], pa se za
jediničnu težinu (sve se dijeli s m3 ) dobije [kg m/s
2/m
3] = [N/m
3].
Veličine navedenih masenih i volumnih odnosa se određuju odgovarajućim postupcima
i mjerenjima u laboratorijima za mehaniku tla.
13
2.4 ATTERBERGOVE GRANICE
Fizikalne osobine glina mijenjaju se s promjenom sadržaja vode. Zato se njihovo stanje
definira preko granica plastičnih stanja, koje je, na temelju iskustva, postavio švedski
geokemičar Albert Atterberg, početkom dvadesetog stoljeća, pa ih zovu i Atterbergove
granice. One služe da se na indirektan način pobliže definiraju svojstva glinovitih
komponenti tla.
Granice se određuju na temelju jednostavnih ispitivanja u laboratoriju za mehaniku tla,
a korisni su pokazatelji za pouzdanu klasifikaciju raznih vrsta tla i njihovo
raspoređivanje u skupine tla sličnih osnovnih fizikalno - mehaničkih svojstava.
Na dijagramu su prikazana stanja kroz koja prolazi koherentno tlo s povećanjem
vlažnosti (slika 3.).
Slika 3. Stanja kroz koja prolazi koherentno tlo s povećanjem vlažnosti
Granice plastičnih stanja su:
• granica stezanja (shrinkage limit) - oznaka ws, raspon vrijednosti do 30 %
Granicu stezanja definira vlažnost na prijelazu iz polučvrstog u čvrsto konzistentno
stanje, tj. određena je sadržajem vlažnosti pri kojemu se postignuti volumen uzorka ne
smanjuje daljnjim sušenjem.
14
• granica plastičnosti (plasticity limit) - oznaka wp, raspon vrijednosti od 0 % do 100 %,
uglavnom < 40 %
Granica plastičnosti definirana je sadržajem vode na prijelazu iz plastičnog u polučvrsto
konzistentno stanje tla.
• granica tečenja (liquid limit) - oznaka wL, raspon vrijednosti od 0 % do 100 %,
uglavnom < 100 %
Granica tečenja je mjera potencijalne kohezivnosti tla, a definirana je sadržajem vode
(vlažnosti) na prijelazu koherentnog tla iz tekućeg u plastično konzistentno stanje. Što
su čestice tla sitnije, potrebno je više vode da se postigne njihova određena međusobna
pokretljivost, a time i vlažnost kojom se definira granica tečenja. Visoka vrijednost
granice tečenja je prema tome pokazatelj sitnozrnatosti tla.
Poznavanjem gore spomenutih granica koherentan materijal možemo klasificirati u
određene skupine prema plastičnosti. Za klasificiranje materijala prema plastičnosti,
potrebno je odrediti indeksne pokazatelje, kao što su indeks plastičnosti, indeks
konzistencije, te indeks tečenja.
• indeks plastičnosti - razlika sadržaja vlage između granice tečenja i granice
plastičnosti
PLP wwI
gdje je: wL - granica tečenja
wp - granica plastičnosti
Što je indeks plastičnosti veći, to je veća stabilnost koherentnog materijala kod
promjene sadržaja vode. Veći indeks plastičnosti ukazuje na veću žilavost i čvrstoću
materijala u suhom stanju.
15
• indeks konzistencije - njime se određuje stanje konzistencije za koherentne vrste tla
P
L
CI
wwI
gdje je: wL - granica tečenja
w - prirodna vlažnost
IP - indeks plastičnosti
Kada je indeks konzistencije jednak nuli (Ic = 0), tada je materijal u konzistentnom
stanju na granici tečenja, a kad je jednak jedan (Ic = 1), tada je materijal u
konzistentnom stanju na granici plastičnosti.
• indeks tečenja - u praksi se samo ponekad koristi
P
PL
I
wwI
gdje je: w - prirodna vlažnost
wp - granica plastičnosti
IP - indeks plastičnosti
Indeks tečenja je alternativni pokazatelj konzistentnog stanja koji se ponekad koristi
umjesto indeksa konzistencije. Ukoliko je indeks tečenja negativan, vlažnost tla je
manja od granice plastičnosti i zato je tlo u polučvrstom ili čvrstom stanju.
Arthur Casagrande (1947) utvrdio je da povezujući indeks plastičnosti (IP) i granicu
tečenja (wL) za pojedine koherentne vrste materijala, nastaje grupiranje materijala u
pojedinim zonama. Na taj način je dobio dijagram koji je nazvao dijagram plastičnosti
(slika 4.).
16
U dijagramu plastičnosti karakteristike plastičnosti uzoraka koherentnih tala prikazuju
se kao točke koje odgovaraju vlazi na granici tečenja i indeksu plastičnosti u
koordinatnom sustavu kod kojeg se indeks plastičnosti označava na apscisi, a granica
tečenja na ordinati.
Slika 4. Dijagram plastičnosti
U dijagramu plastičnosti se rezultati ispitivanja grupiraju oko kosog pravca,
A - linije, odnosno ispod kosog pravca U - linije.
Jednadžbe linija glase:
A - linija )20(73,0 LP wI
U - linija )8(9,0 LP wI
Pravac A - linije dijeli područje dijagrama na dvije zone: iznad linije su točke glinovitih
materijala, a ispod nje točke prašinastih materijala i organskih glina.
Dijagram plastičnosti prikladan je za komparaciju uzoraka tla sa istog ili različitih
područja i za svrstavanje uzoraka u skupine sličnih osobina. Taj je dijagram zato i
temelj općenito prihvaćenog sistema klasifikacije koherentnih materijala.
17
2.5 DEFORMACIJSKA SVOJSTVA TLA
Za projektiranje i izvedbu objekata neophodno je poznavati naprezanja u tlu te
deformacije koje predstavljaju odgovor tla na promjenu stanja naprezanja uzrokovanih
zahvatima na tlu ili u tlu.
Pod pojmom naprezanja u tlu podrazumijeva se tlak koji se javlja na nekoj dubini u tlu,
uslijed djelovanja vlastite težine tla ili nekog drugog opterećenja. Naprezanje uslijed
vlastite težine mijenja se pod različitim utjecajima, tijekom vremenskih razdoblja te
uslijed tih promjena nastaju u tlu određene deformacije. Dodatna naprezanja u tlu
nastaju uslijed nanesenih dodatnih opterećenja.
Naprezanja u tlu najčešće su posljedica:
• vlastite težine (geostatska naprezanja, početna, zatečena)
• opterećenja/rasterećenja (dodatna naprezanja)
Svaki građevinski zahvat mijenja prirodno stanje naprezanja u tlu i uvjetuje pojavu
dodatnog naprezanja koje nastaje brzo i praćeno je deformacijama. Deformacije ovise o
promjeni stanja naprezanja, ali i o vrsti i svojstvima tla u kojima ta promjena nastaje.
Skelet tla čine čvrste čestice i pore, koje su povezane u jedinstveni prostor potpuno ili
djelomično ispunjen vodom, zbog toga se razlikuje dio naprezanja u tlu koja prenosi
skelet tla – ukupno naprezanje i dio koji preuzima voda – porni tlak.
Razliku između ukupnog naprezanja i pornog tlaka zove se efektivno naprezanje.
'v v u
gdje je: σ'v - efektivno naprezanje
σv - ukupno naprezanje
u - porni tlak
18
2.6 KONSOLIDACIJA TLA
Pod pojmom slijeganja tla podrazumijeva se vertikalni pomak tla izazvan nekim
opterećenjem. To je proces pri kojemu uslijed promjene naprezanja dolazi do
premještanja čestica tla i smanjenja volumena pora u tlu. Ako su sve pore u tlu
ispunjene vodom (Sr = 1), tada je proces slijeganja tla vezan za proces istjecanja vode iz
pora (slika 5.).
Slika 5. Konsolidacija tla
Kad se porni tlak zbog promjene naponskog opterećenja izjednači sa stacionarnim
hidrauličkim poljem u podzemnoj vodi, završit će se i proces slijeganja.
Prema stupnju konsolidacije tla se dijele na:
• nekonsolidirana (podkonsolidirana) tla - to su tla u kojima još nije dovršen proces
konsolidacije. U njima je tlak porne vode veći od hidrostatskog. U tim tlima mogu se
očekivati znatna slijeganja i bez dodatnih opterećenja.
• normalno konsolidirana tla - to su tla koja nikada nisu tijekom svoje geološke prošlosti
bila pod većim opterećenjem nego što su danas.
• prekonsolidirana tla - prekonsolidacijsko opterećenje je najveće opterećenje kojemu je
tlo bilo izloženo tijekom svoje geološke prošlosti.
q - opterećenje
A - površina
Δσ - promjena naprezanja
Δu - promjena tlaka porne vode
Δσ' - promjena efektivnih
naprezanja
19
Pokazatelj stupnja konsolidacije tla je stupanj prekonsolidacije ili OCR, a predstavlja
omjer najvećeg vertikalnog naprezanja u prošlosti i onog geološkog naprezanja koje
odgovara dubini s koje je uzorak izvađen.
0v
pOCR
gdje je: σp - najveće vertikalno naprezanje u prošlosti
σv0 - geološko naprezanje
Prekonsolidacija može nastati zbog težine slojeva materijala koji su nakon taloženja u
geološkom ciklusu erodirani, od težine ledenjaka, a ponekad su uzrok i kapilarne sile
koje nastaju zbog sušenja površine glinovitih tala.
Iz navedenog slijedi:
- u slučaju normalno konsolidiranog tla OCR će biti jednak 1 (OCR = 1),
- ako je tlo prekonsolidirano OCR će biti veći od 1 (OCR > 1),
- a ako je nekonsolidirano OCR će biti manji od 1 (OCR < 1) (slika 6.).
Slika 6. Prikaz stupnjeva prekonsolidacije ili OCR-a
20
Određivanje tlaka prethodne konsolidacije
Ovaj napon određuje se grafičkim postupkom prema Casagrandeu na način da se u
točki najveće zakrivljenosti edometarske krivulje povuče tangenta i horizontala, te se
konstruira simetrala kuta između njih. Nakon toga povuče se asimptota na krivulju
kompresije. U točci sjecišta asimptote i simetrale kuta nalazi se najveće vertikalno
naprezanje u prošlosti σp.
Slika 7. Grafička konstrukcija točke prethodne konsolidacije prema Casagrandeu
21
Vremenski tijek slijeganja:
• u sitnozrnatim, slabo propusnim tlima govorimo o vremenskom tijeku slijeganja kao o
procesu za koji procjenjujemo koji će dio slijeganja biti ostvaren u kojem vremenu od
početka djelovanja opterećenja (slika 8.).
Slika 8. Konsolidacija kod sitnozrnatih tla
• u krupnozrnatim, dobro propusnim tlima poput šljunka i pijeska, ako je istjecanje vode
moguće, deformacija se odvija vrlo brzo, paralelno sa izvedbom građevine, tako da se
kod tih materijala ne zapaža duže kašnjenje između nanesenog opterećenja i
odgovarajućeg prirasta deformacija (slika 9.).
Slika 9. Konsolidacija kod krupnozrntih tla
22
2.7 EDOMETAR
Edometar je uređaj u kojemu se ispituje stišljivost tla u uvjetima promjene samo jedne
od šest komponenti deformacije, dok sve ostale komponente deformacije barem
teoretski ostaju nepromijenjene (slika 10.). Na taj način se u edometru simulira
jednodimenzionalna stišljivost tla, prema Terzaghijevoj teoriji jednodimenzionalne
konsolidacije.
U edometar se ugrađuje neporemećeni uzorak tla, mjeri se početna visina uzorka, te
promjena visine tijekom opterećivanja. Tijekom edometarskog pokusa mijenja se
opterećenje uzorka, koje mora biti dvostruko veće od prethodnog i prati se njegova
vertikalna deformacija tijekom vremena, pod utjecajem svakog pojedinog stupnja
opterećenja.
Slika 10. Edometar
23
Osnovni dijelovi edometra:
• okrugli čelični prsten - u njega se ugradi uzorak. Unutrašnjost prstena je glatka, a rub
je zaoštren s vanjske strane radi lakše ugradnje uzorka. Na taj način su spriječene
horizontalne deformacije ugrađenog uzorka,
• dvije porozne pločice - koje se postave ispod i iznad uzorka ugrađenog u prsten, tako
da se odvija nesmetano dreniranje tijekom pokusa,
• edometarska ćelija (slika 11.),
• pločica postavljena na gornju poroznu pločicu - ona jednoliko prenosi opterećenje po
cijeloj površini uzorka; udubljenje na vrhu i kuglica u njoj omogućavaju da se
opterećenje na uzorak prenosi jednoliko,
• postolje,
• vijci,
• sustav za opterećivanje - sastoji se od poluge koja povećava djelovanje utega,
• osjetilo za mjerenje deformacije uzorka - to je najčešće mjerna urica pričvršćena na
okvir uređaja.
Slika 11. Edometarska ćelija – rastavljena i sastavljena
24
Princip izvođenja edometarskog pokusa:
Pokus se izvodi tako da se nakon ugradnje uzorka u edometar registrira početna visina
ploče na koju se prenosi opterećenje, pa se potopi vodom i čeka da se smiri eventualna
deformacija uzrokovana bubrenjem.
U početnom stanju uzorak se opterećuje malim naponom (u ispitivanjima provedenim u
geotehničkom laboratoriju u početnom stanju uzorci su opterećivani naponom od 1,8
kN/m2). Ovo malo “nulto” opterećenje se uzima kao početno, a služi za namještanje i
početno ugađanje cijelog opteretnog sustava edometra. Nakon toga slijede novi
stupnjevi opeterećenja, pri čemu je uobičajeno da je odnos veličina dvaju susjednih
napona oko 2. Iznosi opterećenja korišteni u praktičnom dijelu ovog rada su 1,8, 50,
100, 200, 400 i 800 kN/m2.
Uobičajeno je da svaki stupanj opterećenja traje 24 sata, pri čemu se mjere pomaci
gornje čelične ploče, tj. vertikalne deformacije (slijeganje) uzorka. Mjerenje
deformacija izvodi se pomoću mjerne urice pričvršćene na okvir uređaja, koja je
pomičnim ticalom oslonjena na ploču.
Najbrže promjene događaju se tik po nanošenju opterećenja, a potom se kontinuirano
usporavaju, zbog čega su očitavanja češća na početku. Vremena očitavanja su 5s, 15s,
30s, 1min, 2min, 5min, 10min, 20min, 50min, 100min, 5h, 24h, odnosno sve dok se
deformacija ne umiri. Nakon što se deformacija umiri, nanese se slijedeći stupanj
opterećenja. Prilikom rasterećivanja uzorka također se mjeri visina ploče za svaki
stupanj rasterećenja.
25
2.8 PRAKTIČNI DIO
Geomehaničke karakteristike nekog tla najpouzdanije se mogu odrediti laboratorijskim
ispitivanjima na uzorcima tla. Vrlo je važno da se ti uzorci ispituju u uvjetima što bližim
onima pod kojima se nalaze u svom prirodnom ležištu. Uzorci se u laboratorij
dopremaju kao poremećeni ili neporemećeni.
Laboratorijska ispitivanja vezana uz ovaj završni rad provedena su u geotehničkom
laboratoriju Geotehničkog fakulteta na tri neporemećena uzorka. Uzorci su terenski
identificirani kao B-1 na dubini od 4,00 do 4,30 metara, B-9 na dubini od 3,70 do 4,00
metara, te B-10 na dubini od 4,00 do 4,30 metara.
Tijek i način laboratorijskih ispitivanja, te prikaz dobivenih rezultata za sva tri uzorka
prikazani su u narednim poglavljima.
Određivanje prirodne vlažnosti
Za određivanje prirodne vlažnosti koristimo posudice, koje prethodno izvažemo i
upisujemo vrijednosti u tablicu. Zatim u posudicu stavimo određenu količinu vlažnog
uzorka, koji izvažemo i sušimo. Osušeni uzorak ponovno izvažemo i na temelju
dobivenih vrijednosti izračunamo postotak zatečene vlažnosti tla.
Tablica 4. Prikaz zatečene vlage pojedinog uzorka
UZORAK
ZATEČENA VLAGA
w0 [%]
B - 1 29,22
B - 9 20,85
B - 10 19,42
Određivanje gustoće tla i gustoće suhog tla - gustoća tla (s nekom prirodnom
vlažnošću) je odnos mase vlažnog uzorka tla i volumena tog uzorka, a gustoća suhog tla
je odnos mase suhog uzorka tla i volumena uzorka tla.
26
Tablica 5. Prikaz gustoće tla i gustoće suhog tla
UZORAK GUSTOĆA TLA ρ [g/cm3] GUSTOĆA SUHOG TLA ρd [g/cm3]
B - 1 1,952 1,511
B - 9 1,891 1,565
B - 10 2,061 1,726
Određivanje gustoće čestica tla - određuje se pomoću piknometra, a predstavlja omjer
mase suhog uzorka tla u odnosu na masu istisnute vode, pomnoženo s gustoćom vode.
Tablica 6. Prikaz gustoća čestica tla
UZORAK GUSTOĆA ČESTICA TLA ρs [g/cm3]
B - 1 2,717
B - 9 2,707
B - 10 2,721
Određivanje granice plastičnosti pomoću valjčića
Kod određivanja granice plastičnosti od uzorka tla se oblikuje valjčić, i valja se sve dok
se ne dobije valjčić promjera 3 mm. Kada se dosegne promjer od 3 mm, na valjčiću
moraju biti vidljive dijagonalne pukotine. U slučaju da pukotina na valjčiću nema,
postupak valjanja se ponavlja.
Tablica 7. Prikaz granica plastičnosti pojedinog uzorka
UZORAK
GRANICA
PLASTIČNOSTI wp [%]
B - 1 16,34
B - 9 18,90
B - 10 20,13
27
Određivanje granice tečenja pomoću konusnog penetrometra
Ova metoda koristi se za ispitivanje granice tečenja koherentnih tla, a sastoji se od
mjerenja prodiranja konusa u homogenizirani uzorak tla koji se nalazi u posudi
standardizirane visine 55 mm, kroz vrijeme od 5 sekundi.
Tablica 8. Prikaz granica tečenja pojedinog uzorka
UZORAK
GRANICA TEČENJA
wL [%]
B - 1 33,86
B - 9 43,75
B - 10 38,22
Indeks plastičnosti i indeks konzistencije
Dobiju se preko formula u koje kao ulazni parametri ulaze zatečena vlaga, granica
plastičnosti i granica tečenja. Vrijednosti tih dvaju indeksa data su u tablici (tablica 9.).
Tablica 9. Prikaz indeksa plastičnosti i konzistencije pojedinog uzorka
UZORAK
INDEKS
PLASTIČNOSTI IP [%]
INDEKS
KONZISTENCIJE Ic
B - 1 17,52 0,265
B - 9 24,85 0,921
B - 10 18,08 1,040
PLP wwI P
LC
I
wwI 0
Klasifikacija tla radila se prema USCS klasifikaciji (Unified Soil Classification
System).
Tablica 10. Prikaz klasifikacije tla pojedinog uzorka
UZORAK USCS klasifikacija
B - 1 CL - pjeskovita (pjeskovita anorganska glina niske plastičnosti)
B - 9 CL (anorganska glina niske plastičnosti)
B - 10 CL (anorganska glina niske plastičnosti)
28
OCR je pokazatelj stupnja konsolidacije tla, a predstavlja omjer najvećeg vertikalnog
naprezanja u prošlosti i onog geološkog naprezanja koje odgovara dubini s koje je
uzorak izvađen.
0v
pOCR
Tablica 11. Prikaz vrijednosti OCR pojedinog uzorka
UZORAK NAJVEĆE NAPREZANJE U
PROŠLOSTI σp [kN/m2]
GEOLOŠKO
NAPREZANJE σv0
[kN/m2]
OCR
B - 1 83,24 79,44 1,04
B - 9 86,71 71,40 1,21
B - 10 113,12 83,88 1,35
Modul stišljivosti
Modul stišljivosti nije konstantan za jednu vrstu materijala, već se mijenja s promjenom
opterećenja, tj. jedna vrijednost modula stišljivosti može se odrediti samo za jedan uski
interval vertikalnog opterećenja. Ako je brojčana vrijednost modula stišljivosti veća,
onda je stišljivost tla manja, i obratno.
Modul stišljivosti može se izračunati preko promjene visine uzorka, odnosno preko
promjene koeficijenta pora, budući da se deformacija odvija samo u vertikalnom
smjeru, tj. iz promjene visine uzorka može se izračunati promjena volumena pora, uz
pretpostavku da je tlo potpuno saturirano i da su čvrste čestice tla nestišljive.
29
e
e
e
e
h
hM S
0
00
1
1
gdje je: Ms - modul stišljivosti
Δh - promjena visine
h0 - početna visina
Δσ - prirast opterećenja
Δe - promjena koaeficijenta pora
e0 - početni koeficijent pora
Tablica 12. Prikaz vrijednosti modula stišljivosti
UZORAK
MODUL STIŠLJIVOSTI [MN/m2]
VERTIKALNO OPTEREĆENJE [kN/m2]
1,8-50 50-100 100-200 200-400 400-800
B - 1 1,145 2,791 4,743 8,183 15,685
B - 9 8,165 3,205 3,904 5,975 11,114
B - 10 14,176 6,152 8,169 13,106 20,959
Koeficijent promjene volumena
Koeficijent promjene volumena je recipročna vrijednost modula stišljivosti.
S
vM
m1
Tablica 13. Prikaz koeficijenata promjene volumena
UZORAK
KOEFICIJENT PROMJENE VOLUMENA [m2/MN]
VERTIKALNO OPTEREĆENJE [kN/m2]
1,8-50 50-100 100-200 200-400 400-800
B - 1 0,873 0,358 0,211 0,122 0,064
B - 9 0,122 0,312 0,256 0,167 0,090
B - 10 0,071 0,163 0,122 0,076 0,048
30
Indeks kompresije
Indeks kompresije je pogodni parametar za opisivanje stišljivosti normalno
konsolidiranih tala, jer je za razliku od modula stišljivosti konstantna veličina, budući
da se računa za konstantni dio krivulje, tj. za onaj dio koji je jednak liniji normalne
konsolidacije.
v
c
eC
log
gdje je: Δe - promjena koeficijenta pora
Δlogσv - logaritam promjene vertikalnog opterećenja
Indeks bubrenja
Indeks bubrenja je koeficijent nagiba pravca, kojim se može aproksimirati krivulja
rasterećenja i upotrebljava se za proučavanje pojave bubrenja kod nekih materijala.
v
p
s
eC
log
gdje je: Δep - promjena koeficijenta pora pri rasterećivanju
Δlogσv - logaritam promjene vertikalnog opterećenja
Tablica 14. Prikaz vrijednosti indeksa kompresije i indeksa bubrenja za pojedini uzorak
UZORAK
INDEKS KOMPRESIJE - Cc I INDEKS BUBRENJA - CS
VERTIKALNO OPTEREĆENJE [kN/m2]
1,8-50 50-100 100-200 200-400 400-800
B - 1 Cc 0,045 0,018 0,018 0,017 0,016
CS - 0,011 - 0,003 - 0,003 - 0,002 - 0,001
B - 9 Cc 0,006 0,016 0,022 0,024 0,022
CS - 0,015 - 0,005 - 0,004 - 0,003 - 0,001
B - 10 Cc 0,003 0,008 0,010 0,010 0,011
CS - 0,001 - 0,004 - 0,003 - 0,002 - 0,001
31
Koeficijent stišljivosti
s
vM
ea 01
gdje je: e0 - početni koeficijent pora
Ms - modul stišljivosti
Tablica 15. Prikaz koeficijenta stišljivosti pojedinog uzorka
UZORAK
KOEFICIJENT STIŠLJIVOSTI [m2/MN]
VERTIKALNO OPTEREĆENJE [kN/m2]
1,8-50 50-100 100-200 200-400 400-800
B - 1 1,491 0,601 0,346 0,196 0,099
B - 9 0,210 0,528 0,422 0,267 0,138
B - 10 0,040 0,253 0,188 0,116 0,071
32
3. ZAKLJUČAK
Za potrebe izrade završnog rada pod nazivom „Određivanje modula stišljivosti u
edometru“, u geotehničkom laboratoriju Geotehničkog fakulteta provedena su
ispitivanja u edometru na tri neporemećena uzorka koherentnog tla. Uzorci su se
međusobno razlikovali po lokaciji i dubini vađenja, granulometrijskom i mineraloškom
sastavu, indeksu konzistencije i stupnju prekonsolidiranosti. Na uzorcima su izvršena i
klasifikacijska ispitivanja te određivanja osnovnih fizikalnih svojstava prema važećim
normama za geomehanička laboratorijska ispitivanja tla. Uzorak oznake B - 1 s dubine
4,0 do 4,3 m klasificiran je prema USC sustavu kao pjeskovita anorganska glina niske
plastičnosti dok su uzorci oznake B - 9 s dubine 3,7 do 4,0 m i B - 10 s dubine 4,0 do
4,3 m klasificirani kao anorganske gline niske plastičnosti.
Uzorci su prije opterećivanja u edometru preplavljeni vodom po gornjoj i donjoj bazi.
Bubrenje uzoraka u kontaktu s vodom nije registrirano pa nije imalo ni utjecaj na
deformacijsko ponašanje materijala prilikom opterećivanja. Vertikalno opterećenje na
uzorke nanošeno je stupnjevito, uz dvostruki porast vrijednosti u odnosu na prethodno
opterećenje. Uzorci su ispitivani u rasponu vertikalnih opterećenja od 1,8 kN/m2 do 800
kN/m2. Na svakom stupnju opterećenja praćena je promjena visine uzorka u ukupnom
vremenu od 24 sata. Tek nakon isteka tog vremena, na uzorak je nanošen novi stupanj
vertikalnog opterećenja. Zadana vremena praćenja promjene visine uzorka pod
opterećenjem omogućila su dobar uvid u odvijanje procesa primarne i sekundarne
konsolidacije tla. Rasterećenje uzoraka vršeno je obrnutim redoslijedom od
opterećivanja, pri čemu je također praćena promjena visine uzorka u zadanim
vremenskim intervalima.
Obrada rezultata mjerenja u edometru sadržavala je izračun nekih osnovnih fizikalnih
svojstava ispitivanih uzoraka te izračun praktično svih parametara tla koji se mogu
dobiti iz edometarskog ispitivanja. Na temelju praćenja promjene visine uzorka tijekom
različitih stupnjeva vertikalnog opterećenja, izračunavana je odgovarajuća promjena
koeficijenta pora, a na osnovi toga i ostali parametri kao što su indeks kompresije i
bubrenja, modul stišljivosti, koeficijent promjene volumena i koeficijent stišljivosti.
33
Iz klasičnog grafičkog prikaza rezultata ispitivanja u edometru, određen je stupanj
prekonsolidiranosti (OCR) ispitivanih uzoraka tla metodom po Casagrande-u. Uzorak
oznake B - 1 je normalno konsolidiran (OCR = 1,04) dok uzorci oznaka B - 9 i B - 10
predstavljaju prekonsolidirani materijal (OCR = 1,21 - 1,35). Utjecaj stupnja
prekonsolidiranosti na deformacijsko ponašanje ispitivanih uzoraka jasno je vidljiv u
vrijednostima početnih modula stišljivosti koji se nalaze u području geološkog
naprezanja. Prekonsolidirani materijali s OCR > 1 imali su znatno više vrijednosti
modula stišljivosti u području geološkog naprezanja od materijala koji je bio normalno
konsolidiran, s vrijednosti OCR 1. Kad su vertikalna opterećenja postala veća od tlaka
prethodne konsolidacije, vrijednosti modula stišljivosti kontinuirano su rasle, što je
uobičajeno deformacijsko ponašanje tla.
Svi određivani fizikalno-mehanički parametri ispitivanih uzoraka tla prikazani su za
svaki pojedini uzorak u tablici 16, 17 i 18.
34
Tablica 16. Sumarni prikaz dobivenih rezultata za uzorak B - 1
UZORAK B - 1
FIZIKALNA SVOJSTVA ISPITIVANOG TLA
ZATEČENA VLAGA w0 [%] 29,22
GRANICA PLASTIČNOSTI wp [%] 16,34
GRANICA TEČENJA wL [%] 33,86
INDEKS PLASTIČNOSTI IP [%] 17,52
INDEKS KONZISTENCIJE Ic [1] 0,265
GUSTOĆA TLA ρ [g/cm3] 1,952
GUSTOĆA SUHOG TLA ρd [g/cm3] 1,511
GUSTOĆA ČESTICA TLA ρs [g/cm3] 2,717
STUPANJ ZASIĆENOSTI Sr [%] 99,61
PARAMETRI TLA DOBIVENI ISPITIVANJEM U EDOMETRU
GEOLOŠKO NAPREZANJE σv0 [kN/m2] 79,44
NAJVEĆE VERTIKALNO NAPREZANJE
U PROŠLOSTI σp [kN/m2] 83,24
OCR [1] 1,04
VERTIKALNO OPTEREĆENJE
σ [kN/m2] 1,8-50 50-100 100-200 200-400 400-800
PROMJENA VERTIKALNOG
OPTEREĆENJA Δσ [kN/m2] 48,2 50 100 200 400
PROMJENA KOEFICIJENTA PORA
Δe [1] 0,0750 0,0306 0,0353 0,0401 0,0408
PROMJENA VISINE Δh [cm] 0,0834 0,0340 0,0393 0,0446 0,0454
INDEKS KOMPRESIJE Cc [1]
0,045 0,018 0,018 0,017 0,016
INDEKS BUBRENJA CS [1]
- 0,011 - 0,003 - 0,003 - 0,002 - 0,001
MODUL STIŠLJIVOSTI MS [MN/m2]
1,145 2,791 4,743 8,183 15,685
KOEFICIJENT PROMJENE VOLUMENA
mv [m2/MN]
0,873 0,358 0,211 0,122 0,064
KOEFICIJENT STIŠLJIVOSTI
av [m2/MN]
1,491 0,601 0,346 0,196 0,099
35
Tablica 17. Sumarni prikaz dobivenih rezultata za uzorak B - 9
UZORAK B - 9
FIZIKALNA SVOJSTVA ISPITIVANOG TLA
ZATEČENA VLAGA w0 [%] 20,85
GRANICA PLASTIČNOSTI wp [%] 18,90
GRANICA TEČENJA wL [%] 43,75
INDEKS PLASTIČNOSTI IP [%] 24,85
INDEKS KONZISTENCIJE Ic [1] 0,921
GUSTOĆA TLA ρ [g/cm3] 1,891
GUSTOĆA SUHOG TLA ρd [g/cm3] 1,565
GUSTOĆA ČESTICA TLA ρs [g/cm3] 2,707
STUPANJ ZASIĆENOSTI Sr [%] 77,50
PARAMETRI TLA DOBIVENI ISPITIVANJEM U EDOMETRU
GEOLOŠKO NAPREZANJE σv0 [kN/m2] 71,40
NAJVEĆE VERTIKALNO NAPREZANJE
U PROŠLOSTI σp [kN/m2] 86,71
OCR [1] 1,21
VERTIKALNO OPTEREĆENJE
σ [kN/m2] 1,8-50 50-100 100-200 200-400 400-800
PROMJENA VERTIKALNOG
OPTEREĆENJA Δσ [kN/m2] 48,2 50 100 200 400
PROMJENA KOEFICIJENTA PORA
Δe [1] 0,0102 0,0268 0,0433 0,0552 0,0573
PROMJENA VISINE Δh [cm] 0,0118 0,0310 0,0501 0,0638 0,0663
INDEKS KOMPRESIJE Cc [1]
0,006 0,016 0,022 0,024 0,022
INDEKS BUBRENJA CS [1]
- 0,015 - 0,005 - 0,004 - 0,003 - 0,001
MODUL STIŠLJIVOSTI MS [MN/m2]
8,165 3,205 3,904 5,975 11,114
KOEFICIJENT PROMJENE VOLUMENA
mv [m2/MN]
0,122 0,312 0,256 0,167 0,090
KOEFICIJENT STIŠLJIVOSTI
av [m2/MN]
0,210 0,528 0,422 0,267 0,138
36
Tablica 18. Sumarni prikaz dobivenih rezultata za uzorak B - 10
UZORAK B - 10
FIZIKALNA SVOJSTVA ISPITIVANOG TLA
ZATEČENA VLAGA w0 [%] 19,42
GRANICA PLASTIČNOSTI wp [%] 20,13
GRANICA TEČENJA wL [%] 38,22
INDEKS PLASTIČNOSTI IP [%] 18,08
INDEKS KONZISTENCIJE Ic [1] 1,040
GUSTOĆA TLA ρ [g/cm3] 2,061
GUSTOĆA SUHOG TLA ρd [g/cm3] 1,726
GUSTOĆA ČESTICA TLA ρs [g/cm3] 2,721
STUPANJ ZASIĆENOSTI Sr [%] 91,77
PARAMETRI TLA DOBIVENI ISPITIVANJEM U EDOMETRU
GEOLOŠKO NAPREZANJE σv0 [kN/m2] 83,88
NAJVEĆE VERTIKALNO NAPREZANJE
U PROŠLOSTI σp [kN/m2] 113,12
OCR [1] 1,35
VERTIKALNO OPTEREĆENJE
σ [kN/m2] 1,8-50 50-100 100-200 200-400 400-800
PROMJENA VERTIKALNOG
OPTEREĆENJA Δσ [kN/m2] 48,2 50 100 200 400
PROMJENA KOEFICIJENTA PORA
Δe [1] 0,0054 0,0128 0,0191 0,0235 0,0289
PROMJENA VISINE Δh [cm] 0,0068 0,0162 0,0242 0,0298 0,0367
INDEKS KOMPRESIJE Cc [1]
0,003 0,008 0,010 0,010 0,011
INDEKS BUBRENJA CS [1]
- 0,001 - 0,004 - 0,003 - 0,002 - 0,001
MODUL STIŠLJIVOSTI MS [MN/m2]
14,176 6,152 8,169 13,106 20,959
KOEFICIJENT PROMJENE VOLUMENA
mv [m2/MN]
0,071 0,163 0,122 0,076 0,048
KOEFICIJENT STIŠLJIVOSTI
av [m2/MN]
0,040 0,253 0,188 0,116 0,071
37
4. POPIS LITERATURE
1. Kvasnička, P. i Domitrović, D. (2007): Mehanika tla, Interna skripta, Rudarsko -
geološko - naftni fakultet Sveučilišta u Zagrebu
2. Nonveiller, E. (1979): Mehanika tla i temeljenje građevina, Sveučilište u Zagrebu,
Izdavač: Školska knjiga Zagreb
3. Percel, B. (1982): Osnovna mehanika tla 1, Terenska i laboratorijska ispitivanja tla,
Rudarsko - geološko - naftni fakultet Sveučilišta u Zagrebu, Izdavač: Interprogres
Zagreb
4. Roje - Bonacci, T. (2003): Mehanika tla, Sveučilište u Splitu, Građevinski fakultet
Sveučilišta u Splitu, Izdavač: Dugi rat
5. Strelec, S. i Štuhec, D. (2011): Geotehnički laboratorij i njegova primjena u
inženjerskoj praksi, Interna skripta, Geotehnički fakultet Varaždin, Sveučilište u Zagrebu
6. Terzaghi, K. (1972): Teorijska mehanika tla, Naučna knjiga, Beograd
7. Zlatović, S. (2006): Uvod u mehaniku tla, Udžbenik Tehničkog veleučilišta u
Zagrebu
56
6. SAŽETAK
Zoran Bajsić
„Određivanje modula stišljivosti u edometru“
Opis rada:
Ovim radom obuhvaćene su temeljne spoznaje u mehanici tla iz područja naprezanja i
deformacija. Ukratko se opisuje postanak tla, načini njegovog klasificiranja,
određivanje granulometrijkog sastava tla, trokomponentna građa tla, Attterbergove
granice kao i deformacijska svojstva tla te konsolidacija tla. Opisan je uređaj-edometar,
princip i način njegovog rada te laboratorijska metoda utvrđivanja stišljivosti tla.
Također su prikazani i objašnjeni parametri stišljivosti koje dobivamo iz rezultata
mjerenja edometrom. Obrada rezultata mjerenja u edometru sadrži izračun nekih
osnovnih fizikalnih svojstava ispitivanih uzoraka te izračun praktično svih parametara
tla koji se mogu dobiti iz edometarskog ispitivanja. Na temelju praćenja promjene
visine uzorka tijekom različitih stupnjeva vertikalnog opterećenja, izračunata je
odgovarajuća promjena koeficijenta pora, a na osnovi toga i ostali parametri kao što su
indeks kompresije i bubrenja, modul stišljivosti, koeficijent promjene volumena i
koeficijent stišljivosti.
Ključne riječi:
- klasifikacija tla
- Atterbergove granice
- konsolidacija tla
- edometar
- modul stišljivosti