Upload
others
View
9
Download
0
Embed Size (px)
Citation preview
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ
ФГБОУ ВПО ТУЛЬСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра теоретической механики
КУРСОВАЯ РАБОТА ПО РАЗДЕЛУ "ДИНАМИКА"
«ИССЛЕДОВАНИЕ КОЛЕБАНИЙ МЕХАНИЧЕСКОЙ
СИСТЕМЫ С ОДНОЙ СТЕПЕНЬЮ СВОБОДЫ»
Вариант № 26
Выполнил: студент гр.
Научный руководитель:
Тула, 2012
2
ОГЛАВЛЕНИЕ
Аннотация 3
Схема механизма и данные для выполнения задания 4
Определение кинематических параметров движения механизма 5
1 Вывод дифференциального уравнения движения с использовани-
ем теоремы об изменении кинетической энергии механической
системы 5
2 Определение закона движения системы и реакций внешних и
внутренних связей 11
2.1 Определение закона движения системы 11
2.2 Определение реакций внешних и внутренних связей 14
3 Применение принципа Даламбера-Лагранжа и уравнений
Лагранжа 2 рода 17
3.1 Составление дифференциального уравнения движения механизма
с помощью принципа Даламбера-Лагранжа 17
3.2 Составление дифференциального уравнения движения механизма
с помощью уравнений Лагранжа 2-го рода 22
6 Построение алгоритма вычислений 26
Результаты вычислений 28
Результаты оптимизации 29
Анализ результатов оптимизации 32
Литература 33
3
АННОТАЦИЯ.
Исследуется движение механической системы с одной степенью
свободы, представляющей собой совокупность абсолютно твердых тел,
связанных друг с другом посредством невесомых нерастяжимых нитей,
параллельных соответствующим плоскостям. Система снабжена внешней
упругой связью с коэффициентом жесткости с. На первое тело системы
действует сила сопротивления VR ⋅μ−= (Vr
– скорость центра масс тела 1)
и возмущающая гармоническая сила )sin()( 0 ptFtF = . Трением качения и
скольжения пренебречь. Качение катков происходит без скольжения, про-
скальзывание нитей на блоках отсутствует. Требуется, используя основные
теоремы динамики системы и аналитические методы теоретической меха-
ники, определить закон движения первого тела и реакции внешних и внут-
ренних связей.
4
Схема механизма и данные для выполнения задания
рис. 1. Схема механизма.
Дано:
m1 = 3 кг r2 = 0,1 м c = 4000 Н/м s0 = 0,05 м
m2 = 1 кг r3 = 0,2 м μ = 100 H⋅c/м v0 = 0,1 м/с
m3 = 1 кг R3 = 0,4 м F0 = 50 Н
m4 = 1 кг i3 = 0,3 м p = π = 3,14 с-1
R4 = 0,1 м
4
3
1
2
F(t)
R
C
5
1. ВЫВОД ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОГО УРАВНЕНИЯ ДВИЖЕНИЯ С
ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ТЕОРЕМЫ ОБ ИЗМЕНЕНИИ
КИНЕТИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ МЕХАНИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ.
Изобразим расчетную схему (рис. 2)
На рис. 2 обозначено:
4321 Р,Р,Р,Р – силы тяжести,
1N – нормальная реакция опорной плоскости,
упрF – упругая реакция пружины,
22 Y,X – реакции подшипника блока 2,
VR ⋅μ−= – сила вязкого сопротивления,
)(F t – возмущающая сила.
Рассматриваемая механическая система имеет одну степень свободы.
Будем определять положение системы с помощью координаты S . Начало
отсчета координат совместим с положением статического равновесия груза
1.
Для построения дифференциального уравнения движения системы
используем теорему об изменении кинетической энергии механической
системы в форме:
ie NNdtdT
+= (1.1)
где обозначено:
Т – кинетическая энергия системы, eN – сумма мощностей внешних сил, iN – сумма мощностей внутренних сил.
Вычислим кинетическую энергию системы как сумму кинетических
энергий тел, образующих механическую систему.
6
рис. 2. Расчетная схема.
1V
S
1P
2ω
упрF
4N
4CV
2CV
3
1
2
F(t)
20T
3P
3Y
3X
3ω
4P
2PR
4
сцF
7
Вычислим кинетическую энергию системы как сумму кинетических
энергий тел, образующих механическую систему.
Груз 1 совершает поступательное движение. Его кинетическая энер-
гия равна:
2111 2
1 VmT = . (1.2)
Блок 2 и каток 4 совершают плоскопараллельное движение, поэтому
222
2222 2
121
ω+= CC JVmT , ,21
21 2
442444 ω+= CC JVmT (1.3)
где 2222 2
1 rmJ C = , 2444 2
1 RmJ C = – моменты инерции блока 2 и катка 4.
Блок 3 совершает вращательное движение около неподвижной оси.
Его кинетическая энергия определяется по формуле:
2333 2
1 ωCJT = (1.4)
где 2333 imJC = – момент инерции блока 3.
Кинетическая энергия всего механизма будет равна:
.4321 TTTTT +++= (1.5)
Так как система имеет одну степень свободы и в качестве координа-
ты, определяющей ее положение, ранее принято перемещение груза 1, то
кинематические характеристики всех тел механизма легко выражаются че-
рез кинематические параметры груза 1 соотношениями:
.
2,
2,2,,
3
34
43
34
33
2221 V
Rr
VVRRr
VRr
VVVV C ==ω=ω=ω== (1.6)
Подставляя (1.2), (1.3), (1.4) в (1.5) с учетом (1.6), окончательно по-
лучаем:
2
21 VmT np ⋅=
(1.7)
8
где кг
Rr
mR
immmmnp 25,8645,1 2
3
23
423
233
21 =+++= . (1.8)
называется приведенной массой.
Теперь вычислим правую часть уравнения (1.1) – сумму мощностей
внешних и внутренних сил.
Мощность силы равна скалярному произведению вектора силы на
скорость точки приложения силы, а мощность момента силы – алгебраиче-
скому произведению момента силы на угловую скорость вращения тела, к
которому приложен момент:
( ).
,,cosωMN
VFN
M
F
±==⋅= VFVF
Знак "+" берется в том случае, если направления момента и угловой скоро-
сти одинаковы, а знак "–" если их направления противоположны.
Рассматриваемая нами механическая система является неизменяе-
мой, т.е. тела, входящие в систему, не деформируемы и скорости их точек
относительно друг друга равны нулю. Поэтому мощности внутренних сил
будут равняться нулю 0=iN .
Будут равняться нулю и мощности некоторых внешних сил, прило-
женных в точках, скорости которых равны нулю. Как видно из расчетной
схемы, таковыми являются силы 2033344 ,,,,,, TYXPFPN сц . Сумма мощностей
остальных сил равна:
,VF
,VP,
,VF
,VP
44
2222
1
11
1111
2
1
CупрynpF
CCP
R
F
P
VFN
VPNRVN
VFN
VPN
упр−=⋅=
=⋅=
−==⋅=
=⋅=
или
9
1111224 VFVPRVVPVFN CCynpe ++−+−=
С учетом кинематических соотношений (1.6) сумму мощностей
внешних сил преобразуем к виду:
VFN npe = (1.9)
где )(2 123
3 tFPRPFRr
F ynpnp ++−+−= (1.10)
называется приведенной силой.
Упругую силу считаем пропорциональной удлинению пружины.
Полное удлинение пружины f равно сумме статического стf и динамиче-
ского 4S удлинений
4Sff ст += .
Тогда упругая сила будет равна:
( ) ⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡+⋅=+⋅= S
Rr
fcSfcF стCстynp3
34 2 .
Сила вязкого сопротивления SVR &μ−=⋅μ−= . Тогда приведенная сила
(1.10) в развернутой форме будет определяться выражением:
( )tFPSPSRr
cRr
fcF СТnp ++μ−+⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−⋅−= 12
2
3
3
3
3 22 & (1.11)
В состоянии покоя 0== SS & и условием равновесия системы будет
служить уравнение
02 123
30 =++⋅−= PPRr
fcF стnp (1.12)
Из уравнения (1.12) определяется статическое удлинение пружины
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡+= )(
21
213
3 PPr
Rc
f ст . (1.13)
Таким образом, окончательное выражение для приведенной силы
(1.11) будет иметь вид:
10
( )tFSS
Rr
cFnp +μ−⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−= &
2
3
32 . (1.14)
Подставим выражения для кинетической энергии (1.7) и сумму мощ-
ностей всех сил (1.9) с учетом (1.14) в уравнение (1.1). Тогда, после диф-
ференцирования, получаем дифференциальное уравнение движения систе-
мы:
( )tFSS
Rr
cSmnp +μ−⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−= &&&
2
3
32 .
Общепринято такие уравнения представлять в виде:
( )npmtFSkSnS =++ 22 &&& , (1.15)
где введены коэффициенты, имеющие определенный физический смысл:
1
3
3 02,222 −== cm
cRr
knp
– частота собственных колебаний,
106,62
−=μ
= cm
nnp
– показатель степени затухания колебаний.
Начальные условия:
при 0=t ⇒ 0000, SSSS
tt&& ==
==. (1.16)
Уравнения (1.15), (1.16) представляют математическую модель для
решения второй задачи динамики.
11
2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЗАКОНА ДВИЖЕНИЯ СИСТЕМЫ И РЕАКЦИЙ
ВНЕШНИХ И ВНУТРЕННИХ СВЯЗЕЙ.
2.1. Определение закона движения системы
Возмущающая сила изменяется по гармоническому закону:
),sin(0 ptFF =
где 0F – амплитуда возмущающей силы, p – циклическая частота возму-
щения.
Дифференциальное уравнение движения механической системы
(1.15) с учетом выражения для возмущающей силы примет вид:
),sin(2 02 pthSkSnS =++ &&& (2.1)
где прmFh 00 = .
Общее решение неоднородного дифференциального уравнения (2.1)
складывается из общего решения однородного уравнения и частного ре-
шения неоднородного. Однородное дифференциальное уравнение, соот-
ветствующее неоднородному уравнению (2.1), имеет вид:
.02 2 =++ SkSnS &&& (2.2)
Решение этого уравнения ищем в виде функции
teAS λ= (2.3)
где A и λ – неопределенные постоянные величины.
Подставляя (2.3) в (2.2), получим:
( ) 02 22 =++ teAkn λλλ
Так как мы ищем нетривиальное решение, то 0≠⋅ teA λ . Следователь-
но, должно выполняться условие
02 22 =++ kn λλ (2.4)
Уравнение (2.4) называется характеристическим уравнением диффе-
12
ренциального уравнения (2.2). Это уравнение имеет два корня:
122
2,1 kinknn ±−=−±−=λ . (2.5)
где 11221 06,6,17,21 −− ==−= сnсnkk .
В данном случае ( kn < ) общее решение уравнения (2.2) имеет вид:
[ ])cos()sin( 1.211 tkAtkAeS nt += − ,
где 21 , AA – постоянные интегрирования,
221 nkk −= .
Данное выражение нетрудно представить в виде
( )β+= − tkeaS ntOD 1sin (2.6)
где a , β – постоянные интегрирования.
Определим частное решение неоднородного дифференциального
уравнения (2.1). Частное решение ищем в виде правой части
( ) ( )ptBptASЧ cossin ⋅+⋅= (2.7)
Подставляя (2.7) в (2.1), после несложных преобразований получим
( )[ ] ( ) ( )[ ] ( ) ( ).sincos2sin2 02222 pthptpkBApnptpBnpkA =⋅−⋅+⋅⋅⋅+⋅⋅⋅⋅−−⋅
Сравнивая коэффициенты при соответствующих тригонометриче-
ских функциях справа и слева, получаем систему алгебраических уравне-
ний для определения постоянных A и B :
( ) 022 2 hpBnpkA =⋅⋅⋅−−⋅ , ( ) 02 22 =−⋅+⋅⋅⋅ pkBpnA
Решая эту систему алгебраических уравнений, получаем выражения
для коэффициентов A и B :
( )( )
,4
022222
22
hpnpk
pkA⋅⋅+−
−=
( ).
42
022222h
pnpkpnB
⋅⋅+−
⋅⋅−=
Таким образом, решение (2.7) найдено. Складывая (2.7) и (2.6), по-
лучаем общее решение неоднородного уравнения (2.1)
13
( ) ( ) ( )ptBptAtkeаS nt cossinsin 1 ⋅+⋅+β+⋅⋅= − (2.8)
Константы а и β определяются из начальных условий (1.16). Для этого
найдем производную по времени от (2.8):
( ) ( )[ ]( ) ( ).cossin
cossin 111
ptpAptpBtkktkneаS nt
⋅⋅+⋅⋅−−β+⋅+β+⋅−⋅⋅= −&
(2.9)
Подчинив (2.8) и (2.9) начальным условиям, получим систему урав-
нений относительно искомых констант
( ) ,sin0 BаS +β⋅= [ ] .cossin 10 pAknаS ⋅+β⋅+β⋅−⋅=&
Решая эту систему, получаем:
( ) ( ) ,53,01 2
0021
20 мpABnSnS
kBSа =⋅−⋅−⋅+⋅+−= &
( ).23,1
00
01 радpABnSnS
BSktg =
⋅−⋅−⋅+−⋅
=β&
(2.10)
И, подставляя (2.10) в (2.8), получаем закон движения механизма,
выраженный через перемещение груза.
( ) ( ) ( )tttetS t 14,3cos00102,014,3sin013,023,117,21sin53,0)( 06,6 −++= − .
14
2.2. Определение реакций внешних и внутренних связей
Для решения этой задачи расчленяем механизм на отдельные части и
рисуем расчетные схемы отдельно для каждого тела (рис.3).
К каждому телу, изображенному на расчетной схеме (рис. 3), приме-
няем две из основных теорем механики материальной системы: теорему об
изменении количества движения и теорему об изменении кинетического
момента
∑= e
kC
tdmd FV (2.11)
∑= eCZ
CZ Mtd
Ld (2.12)
Для каждого тела уравнения (2.11) и (2.12) записываем в проекциях
на оси координат соответственно схемам рис. 3:
тело 1: .11211 FPRT
tdVmd
++−−= (2.13)
тело 2:
.
,
22322022
202321222
rTrTdt
Jd
TTTPdt
Vmd
C −=ω
−−+= (2.14)
тело 3:
.
,0,0
33433233
343
3233
rTRTtd
JdTX
TPY
C −=ω−=
−−=
(2.15)
тело 4:
.
,0
,
444
44
4344
RFtd
JdPN
FFTtdVmd
сцC
сцynpC
−=ω−=
+−=
(2.16)
15
рис. 3. Расчетные схемы для каждого тела механизма.
12T
F(t
1V
S
1P
23T
21T
2ω
20T
3ω
3P
3Y
3X
34T
2P
R
упрF
4N
4CV
4P
4
сцF
43T
32T
2CV
16
С учетом кинематических соотношений систему уравнений (2.13) –
(2.16) преобразуем к виду:
RFPSmT −++−= 1112&& ,
SmPTTT &&222021232 −+−= ,
232022
2 TTSrJ C −=&& ,
3233 TPY += , 343 TX = ,
,2 3343323
3 rTRTSRJ C −=&&
сцynp FFTSmRr
+−= 4343
32 && ,
44 PN = ,
443
32 RFSJRr
сцC −=&& .
(2.17)
Уравнения (2.17) составляют систему алгебраических уравнений от-
носительно функций S&& , 4N , 20T , 12T , 23T , 34T , 3X , 3Y .
17
3. ПРИМЕНЕНИЕ ПРИНЦИПА ДАЛАМБЕРА-ЛАГРАНЖА И
УРАВНЕНИЙ ЛАГРАНЖА 2 РОДА
3.1. Составление дифференциального уравнения движения
механизма с помощью принципа Даламбера – Лагранжа
Общее уравнение динамики системы есть математическое выраже-
ние принципа Даламбера-Лагранжа
0
1 1=+∑ ∑
= =
n
k
n
k
иk
ek AA δδ (3.1)
Здесь k
n
kk
n
k
akA rF δδ ⋅= ∑∑
== 11 – сумма элементарных работ всех активных сил на
возможном перемещении системы; k
n
kkk
n
k
иk mA ra δδ ⋅−= ∑∑
== 11 – сумма элемен-
тарных работ всех сил инерции на возможном перемещении системы.
Изобразим на рисунке активные силы и силы инерции (рис. 4). Пру-
жина является неидеальной связью. Введем реакцию этой связи в число
активных сил.
Сообщим системе возможное перемещение. Составим
кинематическое соотношение для системы:
.2
,2
,2,,3
34
43
34
33
2221 V
Rr
VVRRr
VRr
VVVV C ==ω=ω=ω==
откуда
SSS δ=δ=δ 21 , ,1
22 S
rδ=δϕ ,2
33 S
Rδ=δϕ
,2
33 S
Rδ=δϕ ,2
33 a
R=ε ,2
43
34 S
rRr
δ=δϕ
arR
r
43
34 2=ε , ,2
3
34 S
Rr
SC δ=δ .23
34 a
Rr
aC =
18
рис. 4. Расчетная схема.
2δϕ
ф3M
3δϕ
3ε
4Ca
упрF
4N 4
3
1
2
20T
3P
3Y
3X
4P
1a
F(t)
1sδ
1P
2Sδ
1Ф
2P
2Ф
2ε
ф2M
4Ф4Sδ
2Ca
ф4M
19
Работа активной силы определяется
∑ ∑=
δ⋅=n
kk
ak rFA
1
, ),cos( SFSFAak δ⋅δ⋅=δ .
Работы некоторых внешних сил будут равняться нулю, т.к. они при-
ложены в точках, скорости которых равны нулю. Как видно из расчетной
схемы, таковыми являются силы 2033344 ,,,,,, TYXPFPN сц . Возможная работа
остальных активных сил определяется как сумма следующих элементар-
ных работ:
ynpFPRFP
n
k
ek AAAAAA δ+δ+δ+δ+δ=δ∑
=21
1,
oупр
oooon
k
ek
SF
SPSRStFSPA
180cos
0cos180cos0cos)(0cos 211
δ+
+δ+δ+δ+δ=δ∑=
(3.2)
( ) ,22 12
2
3
3
3
3
1SFStFPSPS
Rr
cRr
fcA прСТ
n
k
ek δ=δ⎟
⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛++μ−+⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−⋅−=δ∑
=
&
где ( )tFPSPSRrc
RrfcF СТпр ++μ−+⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−⋅−= 12
2
3
3
3
3 22 & . (3.3)
В состоянии покоя системы приведенная сила равна нулю. Полагая в
(3.3) 0== SS & получаем условие равновесия системы
02 123
3 =++⋅− PPRr
fc ст
откуда определяется статическое удлинение пружины
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡+= )(
21
213
3 PPr
Rc
f ст . (3.4)
Учитывая (3.2) и (3.4), получаем окончательное выражение для
приведенной силы
20
( )tFSSRr
cFnp +μ−⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−= &
2
3
32 .
Аналогичное выражение для приведенной силы было получено ра-
нее (1.14).
Найдем возможную работу сил инерции:
44443322221
11 δϕ−δ−δϕ−δϕ−δ−δ−=δ∑
=
ФФФC
n
k
иk MSФMMSФSФA (3.5)
Используя кинематические соотношения, можно записать
SSS δ=δ=δ 21 , ,1
22 S
rδ=δϕ
,2
33 S
Rδ=δϕ ,2
33 a
R=ε ,2
43
34 S
rRr
δ=δϕ
arR
r
43
34 2=ε , ,2
3
34 S
Rr
SC δ=δ .23
34 a
Rr
aC =
Тогда для величин главных векторов и главных моментов сил инер-
ции имеем следующие выражения
11111 SmamФ &&== , 22222 ϕ=ε= &&CCФ JJM ,
22222 CC SmamФ &&== , 33333 ϕ=ε= &&CCФ JJM ,
44444 SmamФ &&== , 44444 ϕ=ε= &&CCФ JJM .
(3.6)
или, SmФ &&11 = ; S
rJM C
Ф &&
222
1= ,
SmФ &&22 = , S
RJM C
Ф &&
333
2= ,
43
344 2 S
Rr
mФ &&= , SrR
rJM C
Ф &&
43
344 2= .
(3.7)
21
Тогда возможную работу сил инерции можно преобразовать к виду
SS
Rr
mR
immmA
n
k
uk δ⎥
⎦
⎤⎢⎣
⎡+++=δ∑
=
&&23
23
423
233
211
645,1 (3.8)
или
SSmA np
n
k
иk δδ ⋅⋅−=∑
=
&&1
, (3.9)
где 23
23
423
233
21 645,1Rr
mR
immmmnp +++= .
Аналогичное выражение для приведенной массы системы было по-
лучено ранее (1.8). Подставляя выражения (3.3) и (3.9) в общее уравнение
динамики (3.1) получим
( ) 02
2
3
3 =δ−δ⋅⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡+μ−⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛− SSmStFSS
Rr
c np&&& (3.10)
Разделив (3.10) на 0≠Sδ , получаем дифференциальное уравнение
вынужденных колебаний системы:
( )pthSkSnS sin2 02 =++ &&& , (3.11)
где 1
3
3 02,222 −== cmc
Rr
knp
, 106,62
−=μ
= cm
nnp
, 20
0 06,6см
mF
hnp
== .
Дифференциальное уравнение (3.11) полностью совпадает с уравне-
нием (1.15) полученным ранее.
22
3.2. Составление дифференциального уравнения движения
механизма с помощью уравнения Лагранжа 2 рода
Составим теперь уравнение Лагранжа 2-го рода. В качестве обоб-
щенной координаты примем перемещение груза 1 – S . Для механической
системы с одной степенью свободы дифференциальное уравнение движе-
ния в обобщенных координатах имеет вид:
Q
ST
ST
tdd
=−∂∂
∂∂&
(3.12)
где T – кинетическая энергия системы; Q – обобщенная сила; S – обоб-
щенная координата.
Составим кинематические соотношения системы:
VRr
VVRRr
VRr
VVVV C3
34
43
34
33
2221
2,
2,2,, ==ω=ω=ω== ,
SSS δ=δ=δ 21 , ,1
22 S
rδ=δϕ ,2
33 S
Rδ=δϕ , ,2
43
34 S
rRr
δ=δϕ SRr
SC δ=δ3
34 2 .
Вычислим кинетическую энергию системы как сумму кинетических
энергий тел, образующих механическую систему.
Груз 1 совершает поступательное движение. Его кинетическая энер-
гия равна:
2111 2
1 VmT = . (3.13)
Блок 2 и каток 4 совершают плоскопараллельное движение, поэтому
222
2222 2
121
ω+= CC JVmT , ,21
21 2
442444 ω+= CC JVmT (3.14)
где 2222 2
1 rmJ C = , 2444 2
1 RmJ C = – моменты инерции блока 2 и катка 4.
Блок 3 совершает вращательное движение около неподвижной оси.
Его кинетическая энергия определяется по формуле:
23
2333 2
1 ωCJT = (3.15)
где 2333 imJC = – момент инерции блока 3.
Кинетическая энергия всего механизма будет равна:
.4321 TTTTT +++= (3.16)
Так как система имеет одну степень свободы и в качестве координа-
ты, определяющей ее положение, ранее принято перемещение груза 1, то
кинематические характеристики всех тел механизма легко выражаются че-
рез кинематические параметры груза 1 соотношениями:
.
2,
2,2,,
3
34
43
34
33
2221 V
Rr
VVRRr
VRr
VVVV C ==ω=ω=ω== (3.17)
Подставляя (1.2), (1.3), (1.4) в (1.5) с учетом (1.6), окончательно по-
лучаем:
2
21 VmT np ⋅=
где кг
Rr
mR
immmmnp 25,8645,1 2
3
23
423
233
21 =+++= . (3.18)
Учитывая, что 22 SV &= , получаем
2
21 SmT np
&⋅= . (3.19)
Производные от кинетической энергии
SmST
dtdSm
ST
ST
прпр&&
&&
&=
∂∂
=∂∂
=∂∂ ,,0 .
Для определения обобщенной силы Q сообщим системе возможное
перемещение, при котором координата S получит приращение Sδ , и вы-
числим сумму элементарных работ всех активных сил на возможном пере-
мещении точек их приложения.
Работы некоторых внешних сил будут равняться нулю, т.к. они при-
ложены в точках, скорости которых равны нулю. Как видно из расчетной
24
схемы, таковыми являются силы 2221 ,,, PYXN . Возможная работа осталь-
ных активных сил определяется как сумма следующих элементарных ра-
бот:
ynpFPRFP
n
k
ek AAAAAA δ+δ+δ+δ+δ=δ∑
=21
1
,
oупр
oooon
k
ek
SF
SPSRStFSPA
180cos
0cos180cos0cos)(0cos 211
δ+
+δ+δ+δ+δ=δ∑=
(3.20)
( ) ,22 12
2
3
3
3
3
1SFStFPSPS
Rr
cRr
fcA прСТ
n
k
ek δ=δ⎟
⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛++μ−+⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−⋅−=δ∑
=
&
где ( )tFPSPSRr
cRr
fcF СТпр ++μ−+⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−⋅−= 12
2
3
3
3
3 22 & . (3.21)
В состоянии покоя системы приведенная сила равна нулю. Полагая в
(3.21) 0== SS & получаем условие равновесия системы
02 123
3 =++⋅− PPRr
fc ст ,
откуда определяется статическое удлинение пружины
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡+= )(
21
213
3 PPr
Rc
f ст . (3.22)
Учитывая (3.20) и (3.22), получаем окончательное выражение для
приведенной силы
( )tFSSRr
cFnp +μ−⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−= &
2
3
32 ,
( ) StFSSRr
cAn
k
ek δ⋅
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡+μ−⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−=δ∑
=
&2
3
3
12 .
В тоже время известно, что
25
SQA
n
k
ek δδ ⋅=∑
=1 (3.23)
Из (3.23) получаем выражение для обобщенной силы:
( )tFSS
Rr
cQ +μ−⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−= &
2
3
32 (3.24)
Подставляя кинетическую энергию (3.19) и обобщенную силу (3.24)
в уравнение Лагранжа получаем
( )tFSSRr
cSmnp +μ−⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−= &&&
2
3
32
или ( )pthSkSnS sin2 02 =++ &&& , (3.25)
где 1
3
3 02,222 −== cmc
Rr
knp
, 106,62
−=μ
= cm
nnp
, 20
0 06,6см
mF
hnp
== .
Полученное уравнение (3.25) совпадает с уравнениями (1.15) и (3.11).
26
ПОСТРОЕНИЕ АЛГОРИТМА ВЫЧИСЛЕНИЙ
1. Исходные данные:
1m , 2m , 3m , 4m , c , μ , 2r , 3r , 3R , 3i , 4R , 0F , p , 0S , 0S& , g .
2. Вычисление констант
22222 rmJC = , 2
333 imJC = , 22444 rmJC = ,
23
23
423
233
21 645,1Rr
mR
immmmnp +++= ,
npmc
Rr
k3
32= ,
npmn
2μ
= ,
221 nkk −= ,
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡+= )(
21
213
3 PPr
Rc
f ст ,
прmFh 00 = ,
( ) ( )2120021
2200
1 pBBnSnSk
BSA −−++−= & ,
( )1200
2010 BpBnSnS
BSkarctg−−+
−=
&α
( ) 22222004
1pnpk
hB+−
= ,
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−
= 2202
pkpnarctgβ ,
27
3. Задаем начальное время 0=t .
4. Вычисление искомых функций
( ) ( )00010 sinsin βα +++= − ptBtkeAS nt
[ ] )cos()sin()cos( 00010110 βαα +++−+= − ptpBtkntkkeAS nt&
,2)sin( 20 SkSnpthS −−= &&&
5. Вычисление реакций связей
RFPSmT −++−= 1112&& ,
2/)( 22202123 SmPTTT &&−+−= ,
2322
220 TS
rJ
T C += && ,
3233 TPY += , 343 TX = ,
,233
3
3
33234 S
RrJ
rR
TT C &&−=
сцynp FSmRr
TF +−= &&4
3
343 2 ,
44 PN = ,
SJRR
rF Cсц
&&4
43
32−= .
6. Определение значения времени на следующем шаге ttt Δ+= .
7. Возврат к пункту 4. пока конtt ≤
8. Отображение результатов вычисления на графиках.
28
Результаты вычислений ---------------------------------------------------------------- Фамилия: , Имя: , Отчество: Группа: 0, Вариант: 26 ----------------------------------------------------------------- M1= 7.000 M2= 1.000 M3= 1.000 M4= 1.000 i1= 0.000 i2= 0.000 i3= 0.300 i4= 0.000 r1= 0.000 r2= 0.100 r3= 0.200 r4= 0.100 R1= 0.000 R2= 0.100 R3= 0.400 R4= 0.100 Mu=100.000 C=4000.000 F0= 50.000 P= 3.140 S0= 0.050 V0= 0.100 alfa= 1.571 beta= 0.000 ----------------------------------------------------------------- K= 75.425 n= 4.444 K1= 75.294 Мпр= 11.250 Cпр=64000.000 +-------+-------+-------+-------+-------+-------+-------+-------+ | T | S | V | W | T12 | T23 | T34 | Fsc | +-------+-------+-------+-------+-------+-------+-------+-------+ | 0.000| 0.050| 0.092| -0.379| 62.102| 36.235| 72.898| 0.000| | 0.050| -0.034| 1.712|-15.519| 13.816| 23.447| 64.353| 0.000| | 0.100| 0.013| -2.279| 20.367|169.333| 74.292|125.671| 0.000| | 0.150| 0.006| 1.872|-16.591| 20.204| 27.445| 73.555| 0.000| | 0.200| -0.015| -0.968| 8.471|135.432| 66.263|122.996| 0.000| | 0.250| 0.017| 0.064| -0.418|100.507| 55.467|111.404| 0.000| | 0.300| -0.011| 0.543| -4.918| 89.200| 53.188|111.908| 0.000| | 0.350| 0.005| -0.742| 6.644|140.870| 70.352|133.231| 0.000| | 0.400| 0.002| 0.621| -5.497| 92.553| 55.299|116.782| 0.000| | 0.450| -0.004| -0.329| 2.890|130.666| 68.066|132.881| 0.000| | 0.500| 0.006| 0.031| -0.222|117.052| 63.593|127.436| 0.000| | 0.550| -0.003| 0.170| -1.542|111.737| 61.925|125.586| 0.000| | 0.600| 0.002| -0.243| 2.179|125.205| 65.868|129.285| 0.000| | 0.650| 0.001| 0.204| -1.805|105.388| 58.948|119.928| 0.000| | 0.700| -0.001| -0.113| 0.999|113.420| 60.861|120.599| 0.000| | 0.750| 0.002| 0.012| -0.087|103.403| 56.667|113.430| 0.000| | 0.800| -0.001| 0.052| -0.468| 96.133| 53.317|107.161| 0.000| | 0.850| 0.001| -0.081| 0.728| 94.366| 51.537|102.256| 0.000| | 0.900| 0.000| 0.066| -0.580| 81.617| 46.144| 92.940| 0.000| | 0.950| -0.000| -0.040| 0.355| 78.043| 43.655| 86.911| 0.000| | 1.000| 0.001| 0.003| -0.024| 68.523| 39.179| 78.385| 0.000| | 1.050| -0.001| 0.014| -0.133| 60.347| 35.174| 70.498| 0.000| | 1.100| -0.000| -0.028| 0.248| 54.292| 31.860| 63.441| 0.000| | 1.150| -0.000| 0.020| -0.183| 45.235| 27.655| 55.516| 0.000| | 1.200| -0.001| -0.015| 0.126| 39.885| 24.748| 49.354| 0.000| | 1.250| -0.000| 0.001| -0.008| 33.318| 21.565| 43.138| 0.000| | 1.300| -0.001| 0.004| -0.041| 28.112| 18.987| 38.019| 0.000| | 1.350| -0.001| -0.009| 0.078| 24.494| 17.088| 34.088| 0.000| | 1.400| -0.001| 0.007| -0.066| 20.874| 15.386| 30.847| 0.000| | 1.450| -0.001| -0.005| 0.035| 19.462| 14.605| 29.171| 0.000| | 1.500| -0.001| 0.001| -0.014| 18.611| 14.216| 28.448| 0.000| | 1.550| -0.001| 0.002| -0.025| 19.169| 14.504| 29.035| 0.000| | 1.600| -0.001| -0.002| 0.011| 21.125| 15.454| 30.896| 0.000| | 1.650| -0.001| 0.004| -0.038| 23.897| 16.877| 33.797| 0.000| | 1.700| -0.001| -0.000| -0.006| 28.110| 18.959| 37.924| 0.000| | 1.750| -0.001| 0.002| -0.023| 33.101| 21.468| 42.961| 0.000| | 1.800| -0.000| 0.003| -0.026| 39.029| 24.434| 48.898| 0.000| | 1.850| -0.000| 0.001| -0.015| 45.741| 27.781| 55.579| 0.000| | 1.900| -0.000| 0.003| -0.030| 52.901| 31.373| 62.780| 0.000| | 1.950| -0.000| 0.002| -0.018| 60.559| 35.193| 70.408| 0.000| | 2.000| 0.000| 0.003| -0.023| 68.343| 39.089| 78.203| 0.000| +-------+-------+-------+-------+-------+-------+-------+-------+
29
Результаты оптимизации
30
31
32
Анализ результатов оптимизации
Используя основные теоремы динамики системы и аналитические методы
теоретической механики, мы определили закон движения первого тела и
реакции внешних и внутренних связей. То, что при использовании различ-
ных теорем мы получили одинаковые законы движения, свидетельствует о
правильности полученных результатов. Однако, из-за того, что исходные
данные для расчета были выбраны произвольно, в некоторый момент на-
блюдалось провисание нитей, что привело бы к неверному описанию ре-
ального движения механизма полученным законом движения. Для приве-
дения в соответствие реального закона движения с полученным на основе
теорем, мы провели оптимизацию данных, в результате чего изменили
массу первого тела с 3 до 7 кг.
33
Литература
1. Методические указания для выполнения курсовой работы по разделу
«Динамика» «Исследование колебаний механической системы с одной
степенью свободы».
2. Конспекты лекций по разделу «Динамика».
3. Никитин Н.Н. Курс теоретической механики. - М.: Высшая школа, 1990.
– 607 с.
4. Яблонский А.А. Курс теоретической механики. Т.2. - М.: Высшая школа,
1984. - 424 с.
5. Тарг С.М. Краткий курс теоретической механики. - М.: Наука, 1988. -
482 с.