Plan Routier Départemental 2011-2015 Opération … 00... · Nous retiendrons les caractéristiques de cohésion et l’angle de frottement des remblais déterminés par ce rapport

MAITRISE D'ŒUVRE :

ENTREPRISE :

CONSEIL GENERAL DEPARTEMENT DU NORD

Hôtel du Département

Direction de la Voirie Départementale / Ingénierie

Révision Date Rédigé par

Vérifié par

Approuvé par Description de la révision Statut

A 22/10/2013 EDI VRO AJO Première émission

B 23/10/2013 EDI VRO AJO MàJ suivant note d’observati on n°4

Pages : Titre :

1/14

NDC Note de dimensionnement des fondations et tête de

Pieux de l’écran 1

Ref. projet Emetteur Type de document

Numéro d'ordre Rev

1 2 0 5 - B T P - N D C - 2 4 0 2 - 0 4 B

Plan Routier Départemental 2011-2015

Opération LLI021 - RD549

DEVIATION DE PONT-A-MARCQ

Sur le territoire des communes d'AVELIN, PONT-A-MAR CQ, ENNEVELIN et MERIGNIES

Phase 2 : Du giratoire n°1 au giratoire n°3

Lot n°4 : TRAVAUX D'ECRANS ACOUSTIQUES

CONSEIL GENERAL

DEPARTEMENT DU NORD

DIRECTION GENERALE CHARGEE DE L'AMENAGEMENT DURABLE

DIRECTION DE LA VOIRIE DEPARTEMENTALE

DEVIATION DE PONT-A-MARCQ Phase 2 : Du giratoire n°1 au giratoire n°3

Lot n°4 :

TRAVAUX D'ECRANS ACOUSTIQUES

Référence : 1205-BTP-NDC-2402-04

Titre : NDC – Fondations écran 1

Révision: B

Page: 2 of 14

Sommaire

1 INTRODUCTION ........................................................................................................................................ 3

2 DOCUMENTS DE REFERENCE .............................................................................................................. 3

3 DONNEES GEOTECHNIQUE .................................................................................................................. 3

4 CARACTERISTIQUES DES FONDATIONS .......................................................................................... 5

4.1 EFFORT APPLIQUES A LA STRUCTURE ..................................................................................................... 6 4.1.1 Vent ................................................................................................................................................... 6 4.1.2 Charge dynamique due au déblaiement de la neige .......................................................................... 6 4.1.3 Poids propre des structures ............................................................................................................... 7

5 VERIFICATION EN PORTANCE DES PIEUX ...................................................................................... 7

6 VERIFICATION RIDO............................................................................................................................... 8

6.1 MODELE RIDO ...................................................................................................................................... 8 6.2 VERIFICATION DE LA STABILITE DU SOL ............................................................................................... 11 6.3 VERIFICATION DE LA FLEXION ET DE L’EFFORT TRANCHANT DES PIEUX ............................................... 11

7 ETUDE DES TETES DE PIEUX .............................................................................................................. 12

7.1 FERRAILLAGE HORIZONTAL.................................................................................................................. 12 7.2 FERRAILLAGE VERTICAL ...................................................................................................................... 13

8 CONCLUSION ........................................................................................................................................... 14


Lot n°4 :




Révision: B

Page: 3 of 14

1 Introduction

L’objet du présent document est de dimensionner les fondations ainsi que les têtes de pieux

des murs anti-bruits de l’écran 1 situé à PONT-A-MARCQ.

2 Documents de référence

[1] CCTP

[2] Plan des écrans 1, 2 et 3

[3] 1205-BTP-NDC-2402-01 : NHG

[4] Rapport géotechnique du 11/10/2013

3 Données géotechnique

Une étude géotechnique (ERG) a été réalisée au droit de l’écran 1 pour déterminer les

caractéristiques du remblai en place.

Nous retiendrons les caractéristiques de cohésion et l’angle de frottement des remblais

déterminés par ce rapport géotechnique :

Pour l’étude des fondations, nous considérons que :

E = 9,2 MPa

Pl = 0,5 MPa

De plus le résultat du sondage pressiométrique est le suivant :


Lot n°4 :




Révision: B

Page: 4 of 14

Pour les autres couches de sols, les caractéristiques des matériaux sont définies dans la note

d’hypothèses générales. Nous avons :

A partir du niveau 31,495m NGF.

Hauteur(m) Formation E (MPa) Pl (MPa) α ϕ (°) C(T/m²)

3.25 Limon sablo-argileux 2.0 0.3 1/2 25 0

3.00 Sable argileux 7.0 0.7 2/3 25 0

4.35 Argile sableuse grise 15.0 1.0 2/3 25 0

5.40 Argile grise mi-consistante 10.0 0.8 2/3 25 0

3.50 Argile grise consistante 55.0 2.1 1 25 0

5.00 Craie beige peu altérée 110.0 3.0 2/3 27 0

Le niveau de la crue centennale est à 32,00mNGF.


Lot n°4 :




Révision: B

Page: 5 of 14

4 Caractéristiques des fondations

D’après la note d’hypothèses générales, les caractéristiques géométriques des HEA 240 de

fondations sont les suivantes :

h 230,0 mm 225,0 mm corrosionb 240,0 mm 235,0 mm 2,5 mmtw 7,5 mm 2,5 mmtf 12,0 mm 7,0 mmr 21,0 mm 23,5 mmd 164,0 mm 164,0 mm

A 76,8 cm2 42,9 cm2poids 60,3 kg / m 33,7 kg / m

Iy 7763,2 cm4 4583,3 cm4Wel,y 675,1 cm3 407,4 cm3

iy 10,05 cm 10,33 cmAv,z 25,2 cm2 13,5 cm2

Wpl,y 744,6 cm3 434,0 cm3

Iz 2768,8 cm4 1517,0 cm4Wel,z 230,7 cm3 129,1 cm3

iz 6,00 cm 5,95 cmAv,y 59,7 cm2 33,6 cm2

Wpl,z 351,7 cm3 196,7 cm3

It 41,74 cm4 9,3 cm4Iw / 1000 328,49 cm6 179,9 cm6

S peinture 1,369 m2 / m 1,345 cm422,7 m2 / t 39,9 cm6

r

h

tf

d

b

tw

yz

La coupe transversale sur écran est la suivante :


Lot n°4 :




Révision: B

Page: 6 of 14

4.1 Effort appliqués à la structure

4.1.1 Vent

D’après la note d’hypothèses générales, l’effort du vent sur les panneaux est :

- ELS : 115 kg/m² � P = 0,115 x 2,00 x 4,00m = 0,92T ; L = 2,00/2 + 0,40 = 1,40 m

d’où M=PL = 0,92 * 1,40 = 1,29 T.m

- ELU : 200 kg/m² � P = 1,60 T et M=2,24 T.m (en tête de pieu)

4.1.2 Charge dynamique due au déblaiement de la neige

Nous considérons une vitesse de déneigement de 60km/h à une distance inférieure à 4,00m du

mur, d’où F=15 kN avec la résultante située à 1,50m au dessus du niveau de la chaussée. La

force est appliquée sur une distance de 2,00m.

1.50

02.00

0

2.000

Zone d'impact

4.000

Zone étudiée

1 2 3 4 5

4.000

Calcul des efforts dans une poutre continue

Module d'Young 1,00 10e6 t / m2 Appui de ga uche Dé coupa ge de s tra vé es 20Inertie 1,00E-03 m4 Appui de droite

T ra vé es Cha rge s ponctue lle s Charge s ré pa rtie s Couple s A bscisse Mome nt T ra ncha nt Flè che Ré actionLongueurs Abs. Cha rge Dé but Cha rge Fin Cha rge Abs. Mome nt m tm t mm t

m m t m t / m m t / m m tm 0,00 0,00 0,88 0,00 0,8754,00 0,00 1,00 1,00 1,00 0,20 0,16 0,68 0,10

0,40 0,27 0,48 0,200,60 0,35 0,28 0,280,80 0,38 0,08 0,351,00 0,38 -0,13 0,411,20 0,35 -0,13 0,451,40 0,33 -0,13 0,471,60 0,30 -0,13 0,491,80 0,28 -0,13 0,492,00 0,25 -0,13 0,482,20 0,23 -0,13 0,462,40 0,20 -0,13 0,432,60 0,18 -0,13 0,392,80 0,15 -0,13 0,353,00 0,13 -0,13 0,303,20 0,10 -0,13 0,253,40 0,08 -0,13 0,193,60 0,05 -0,13 0,133,80 0,02 -0,13 0,064,00 0,00 -0,13 0,004,00 0,00 -0,13 0,00 0,125

Calcul

La charge maximale sur un poteau est donc de 87,5% x 1,5T = 1,31 T, soit un moment en

pied de poteau : M = 1,31 x (1,5+0,8)m = 3,01 T.m.


Lot n°4 :




Révision: B

Page: 7 of 14

4.1.3 Poids propre des structures

D’après la note d’hypothèses générales, le poids propre des écrans est de 337 kg/m².

Nous avons donc :

- Poids propre écran : 0,337 x 1,58 x 4,00 = 2,130 T

- Poids propre du HEA 160 : 38,8cm² x 2,0 x 7,8 = 0,061T

- Poids propre du massif : 0,80 x 0,60 x 0,60 x 2,5 = 0,72T

- Poids propre de la longrine : 0,70 x 0,15 x 4 x 2,5 = 1,05 T

D’où un poids propre total de : 3,961 T.

5 Vérification en portance des pieux

La tête de pieux la plus basse pour l’écran 1 est située à +33,997m NGF.

Nous vérifions le cas le plus défavorable : cas où la tête de pieu est la plus basse.

D’après le fascicule 62 titre V, les coefficients réducteurs à prendre en compte sont les

suivants :

D’où ρs = 1,00 � Périmètre = 1,345m

De plus ρp = 0,75 � Section = 0,75 * 0,23 * 0,24 = 0,041cm²

Nous avons donc : Géotechnique Proje t : Nbre d'é tude s : 1

calculs suivant le fascicule 62 titre V (fondations profondes et semi-profondes)frottement latéral terme de pointe

niveaux pour le pieuniveaux des couches hauteur nature du sol E pl catég. alpha qs courbe ple kpcouches MPa MPa t/m2 MPa

C0 0,00 à -2,50 0,00 à -2,50 2,50 remblais 9,2 0,50 A 2/3 2,22 Q1 1,4-2,50 à -4,00 -2,50 à -5,75 3,25 limon sablo argileux 2,0 0,30 A 1/2 1,11 Q1 0,3

porta nce e tniveau haut cha rge s limites

0,00 Qp ELS ra re slongueur pieu 2 t 7 t

4,00 Qsl ELS qpdiamètre pieu 10 t 6 t

0,225 Qu ELU fonda .section (*) 11 t 8 t

0,041 Qc ELU a cci.périmètre (*) 8 t 10 t

1,345refoulement fondation profonde

oui oui (**)(*) dans le cas où le pieu n'est pas circulaire et plein (**) "oui" force le calcul de la portance en fondation profonde

A l’ELS, la charge sur un pieu est de 3,96T < 6T � OK

A l’ELU, la charge sur un pieu est de 5,94 T < 8T � OK

La longueur des fondations est donc de 4,00m, hors tête de pieu.


Lot n°4 :




Révision: B

Page: 8 of 14

6 Vérification RIDO

La vérification de la flexion des pieux ainsi que de la stabilité du terrain sont vérifiés sur

RIDO. Nous vérifierons le cas de charge ELS : cas de vent.

6.1 Modèle RIDO

***** FICHIER DE DONNEES : Ecran 1.RIO Ecran 1 *100L E* *pieu HEA240 #EIpieu=21e6*7763.2e-8 *corrosion #EIcorrod=21e6*4583.3e-8 : 0.0 1 ... 0 : -4.00 0.00 2 ... -4 0 *caracteristiques de sol : 0.0 3 ... 0 *Remblai : -2.5 1.8 1 0 0 0 0.3 17 0.0 -2/3 8057.21 4 ... -2.5 1.8 1 0.5475424 0.7076283 2.259153 0 .3 17 0 -0.6666667 8057.21 *Sable argileux et argile : -6 1.8 1 0 0 0 0 25 0.0 -2/3 2111.96 5 ... -6 1.8 1 0.4058585 0.5773817 3.571848 0 2 5 0 -0.6666667 2111.96 *Niveau d'eau : -1.997 0.5 6 ... -1.997 0.5 : COE 0 -4.75 0.235 2.00 7 ... COE 0 -4.75 0.235 2 *Talus : EXC(2) 0.0 -2.50 0.75 4.50 8 ... EXC(2) 0 -2.5 0.75 4.5 : CAL 9 ... CAL *Charge en tête de pieu : INE(1) EIcorrod 10 ... INE(1) 962.493 : FMC 0 1.31 3.01 11 ... FMC 0 1.31 3.01 : CAL 12 ... CAL : FIN 13 ... FIN


Lot n°4 :




Révision: B

Page: 9 of 14

: BIL 14 ... BIL >>> PAGE <<< ** R I D O 4.12 (C) R.F.L ** Ecran 1 ** PAGE 1 ** =================================================== =================================================== ======================== ** Q U I L L E - ROUEN ** ** 22/10/13 ** ------------------------------- ---------------- *pieu HEA240 *corrosion --------------------------------- ----------------------------------------------- ** DONNEES DE BASE ** --------------------- * SURCHARGES DE BOUSSINESQ LIEES A L'ETAT DU SOL *** DESCRIPTION DU RIDEAU : PRODUIT D'INERTIE EI RIGIDITE CYLINDRIQUE SECTION NO 1 DE 0.000 m A -4.000 m : 0. T.m2/m 0. T/m3 *caracteristiques de sol *** DESCRIPTION DU SOL : *Remblai COUCHE No 1 DE 0.000 m A -2.500 m : POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE GH = 1.800 T/m3 POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE GD = 1.000 T/m3 COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA = 0.548 COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS K0 = 0.708 COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP = 2.259 COHESION C = 0.300 T/m2 ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI = 17.000 DEGRES EN POUSSEE DELTA /PHI = 0.000 EN BUTEE DELTA /PHI = -0.667 COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) = 8057.210 T/m3 GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION = 0.000 1/m *Sable argileux et argile COUCHE No 2 DE -2.500 m A -6.000 m : POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE GH = 1.800 T/m3 POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE GD = 1.000 T/m3 COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA = 0.406 COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS K0 = 0.577 COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP = 3.572 COHESION C = 0.000 T/m2 ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI = 25.000 DEGRES EN POUSSEE DELTA /PHI = 0.000 EN BUTEE DELTA /PHI = -0.667 COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) = 2111.960 T/m3 GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION = 0.000 1/m *Niveau d'eau >>> PAGE <<< ** R I D O 4.12 (C) R.F.L ** Ecran 1 ** PAGE 2 ** =================================================== =================================================== ======================== ** Q U I L L E - ROUEN ** ** 22/10/13 ** ------------------------------- ---------------- ** PHASE No 1 ** ------------------- * DE 0.000 m A -4.750 m COEFFICIENT AFFECTE AU X PRESSIONS = 0.235 COEFF. SUPPLEMENTAIRE SUR LA BUTEE = 2.000 *Talus * EXCAVATION DANS LE SOL 2 NIVEAU = 0.000 m AVEC RISBERM E NIVEAU = -2.500 m A = 0.750 m B = 4.500 m MODELISATION AVEC DES SURCHARGES DE BOUSSINESQ >>> PAGE <<< ** R I D O 4.12 (C) R.F.L ** Ecran 1 ** PAGE 3 ** =================================================== =================================================== ======================== ** Q U I L L E - ROUEN ** ** 22/10/13 ** ------------------------------- ---------------- PHASE 1 ----------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------ | | S O L 1 | S O L 2 | | | R I D E A U | EXCAVATION: 0.00 m | EXCAVATION: 0.00 m | BUTONS/ | | | NAPPE D'EAU: -2.00 m | NAPPE D'EAU: - 2.00 m | TIRANTS | | | SURC. CAQUOT: 0.00 T/m2 | SURC. CAQUOT: 0.00 T/m2 | | --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------- | NIVEAU | DEPLAC. ROTATION MOMENT EF.TR. CH.RE P. | ETAT PRES. SURCH. ELAST. | ETAT PRES. SURCH . ELAST. | NO CHARGE | POUS. 1 | BUTEE 1 | POUS. 2 | BUTEE 2 | | | | | | | | | | | | 0.000 | 0.477 0.000 0.00 0.00 | 2 0.00 1893 | 2 0.00 1893 | | -0.10 | 0.38 | -0.1 0 | 0.38 | | -0.499 | 0.486 | 2 0.13 0.00 1893 | 2 0.13 0.0 0 1893 | | 0.01 | 1.15 | -0.0 2 | 0.97 | | -0.998 | 0.507 | 2 0.24 0.00 1893 | 2 0.24 0.0 0 1893 | | 0.13 | 1.92 | 0.0 4 | 1.33 | | -1.498 | 0.530 | 2 0.35 0.00 1893 | 2 0.35 0.0 0 1893 | | 0.24 | 2.70 | 0.0 9 | 1.65 | | -1.997 | 0.554 | 2 0.45 0.00 1893 | 2 0.45 0.0 0 1893 | | 0.36 | 3.47 | 0.1 3 | 1.96 | | -2.248 | 0.569 PAS DE RIDEAU | 2 0.47 0.00 1893 | 2 0.47 0.0 0 1893 | | 0.39 | 3.68 | 0.1 2 | 1.89 | | -2.500 | 0.577 | 2 0.49 0.00 1893 | 2 0.49 0.0 0 1893 | | 0.42 | 3.90 | 0.1 3 | 1.94 | | | 0.789 | 2 0.40 0.00 496 | 2 0.40 0.0 0 496 | | 0.39 | 4.75 | 0.1 7 | 2.10 | | -2.875 | 0.835 | 2 0.43 0.00 496 | 2 0.43 0.0 0 496 | | 0.43 | 5.18 | 0.1 8 | 2.15 | | -3.250 | 0.875 | 1 0.46 0.00 496 | 2 0.46 0.0 0 496 | | 0.46 | 5.61 | 0.1 9 | 2.26 | | -3.625 | 0.906 | 1 0.50 0.00 496 | 2 0.50 0.0 0 496 | | 0.50 | 6.05 | 0.2 0 | 2.43 | | -4.000 | 0.928 | 2 0.54 0.00 496 | 2 0.54 0.0 0 496 | | 0.53 | 6.48 | 0.2 2 | 2.66 | | | | | | | | | | | | m | mm /1000 m.T/m T/m T/ m2 | T/m2 T/m2 T/m3 | T/m2 T/m 2 T/m3 | T | T/m2 | T/m2 | T/m 2 | T/m2 | --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------- | | | -1 = DECOLLEMENT | | | | DEPLACEMENT MAXIMUM = 0.00 mm | CODIFICATION : 0 = EXCAVATION | | | | | DE L'ETAT : 1 = POUSSEE | | | | MOMENT MAXIMUM = 0.00 m.T/m | DU SOL : 2 = ELASTIQUE | | | | | 3 = BUTEE | | --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------ ( 0 IT.) EFFET HORIZONTAL CUMULE DES SURCHARGES SUR LE SOL 1 = 0.00 T/m EFFET HORIZONTAL CUMULE DES SURCHARGES SUR LE SOL 2 = 0.00 T/m RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) P OUR LE SOL 1 = SANS INTERET RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) P OUR LE SOL 2 = SANS INTERET >>> PAGE <<< ** R I D O 4.12 (C) R.F.L ** Ecran 1 ** PAGE 4 ** =================================================== =================================================== ======================== ** Q U I L L E - ROUEN ** ** 22/10/13 ** ------------------------------- ---------------- ** PHASE No 2 ** ------------------- *Charge en tête de pieu * SECTION NO 1 : MISE EN PLACE EI = 962. T.m2/m RC = 0. T/m3 * CHARGEMENT CONCENTRE A 0.000 m : FORCE = 1.310 T/m COUPLE = 3.010 m.T/m LIAISON ELASTIQUE -> SANS >>> PAGE <<< ** R I D O 4.12 (C) R.F.L ** Ecran 1 ** PAGE 5 ** =================================================== =================================================== ======================== ** Q U I L L E - ROUEN ** ** 22/10/13 ** ------------------------------- ---------------- PHASE 2 ----------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------ | | S O L 1 | S O L 2 | |


Lot n°4 :




Révision: B

Page: 10 of 14

| R I D E A U | EXCAVATION: 0.00 m | EXCAVATION: 0.00 m | BUTONS/ | | | NAPPE D'EAU: -2.00 m | NAPPE D'EAU: - 2.00 m | TIRANTS | | | SURC. CAQUOT: 0.00 T/m2 | SURC. CAQUOT: 0.00 T/m2 | | --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------- | NIVEAU | DEPLAC. ROTATION MOMENT EF.TR. CH.RE P. | ETAT PRES. SURCH. ELAST. | ETAT PRES. SURCH . ELAST. | NO CHARGE | POUS. 1 | BUTEE 1 | POUS. 2 | BUTEE 2 | | | | | | | | | | | | 0.000 | 18.419 -12.064 0.00 0.00 | 0 | 0 | | 0.00 | 0.00 | 0.0 0 | 0.00 | | 0.000 | 18.419 -12.064 3.01 1.31 | -1 | 3 0.56 1893 | | -0.10 | 0.56 | -0.1 0 | 0.56 | | -0.499 | 12.812 -10.349 3.56 0.85 | 1 0.01 1893 | 3 1.29 1893 | | 0.01 | 1.51 | -0.0 2 | 1.29 | | -0.998 | 8.122 -8.419 3.82 0.13 | 1 0.13 1893 | 3 1.74 1893 | | 0.13 | 2.47 | 0.0 4 | 1.74 | | -1.498 | 4.412 -6.458 3.67 -0.74 | 1 0.24 1893 | 3 2.13 1893 | | 0.24 | 3.42 | 0.0 9 | 2.13 | | -1.997 | 1.641 -4.692 3.05 -1.75 | 1 0.36 1893 | 3 2.51 1893 | | 0.36 | 4.37 | 0.1 3 | 2.51 | | -2.248 | 0.557 -3.957 2.56 -2.16 | 1 0.39 1893 | 2 1.52 1893 | | 0.39 | 4.64 | 0.1 2 | 2.42 | | -2.500 | -0.361 -3.362 2.00 -2.17 | 2 1.17 1893 | 1 0.13 1893 | | 0.42 | 4.91 | 0.1 3 | 2.49 | | | | 2 0.58 496 | 2 0.22 496 | | 0.39 | 6.88 | 0.1 7 | 3.05 | | -2.875 | -1.495 -2.737 1.22 -1.92 | 2 1.17 496 | 1 0.18 496 | | 0.43 | 7.51 | 0.1 8 | 3.11 | | -3.250 | -2.448 -2.389 0.59 -1.45 | 2 1.68 496 | 1 0.19 496 | | 0.46 | 8.14 | 0.1 9 | 3.28 | | -3.625 | -3.313 -2.252 0.16 -0.81 | 2 2.14 496 | 1 0.20 496 | | 0.50 | 8.77 | 0.2 0 | 3.53 | | -4.000 | -4.152 -2.232 0.00 0.00 | 2 2.60 496 | 1 0.22 496 | | 0.53 | 9.40 | 0.2 2 | 3.85 | | | | | | | | | | | | m | mm /1000 m.T/m T/m T/ m2 | T/m2 T/m2 T/m3 | T/m2 T/m 2 T/m3 | T | T/m2 | T/m2 | T/m 2 | T/m2 | --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------- | | | -1 = DECOLLEMENT | | | | DEPLACEMENT MAXIMUM = 18.42 mm | CODIFICATION : 0 = EXCAVATION | | | | | DE L'ETAT : 1 = POUSSEE | | | | MOMENT MAXIMUM = 3.82 m.T/m | DU SOL : 2 = ELASTIQUE | | | | | 3 = BUTEE | | --------------------------------------------------- --------------------------------------------------- ------------------------ ( 9 IT.) EFFET HORIZONTAL CUMULE DES SURCHARGES SUR LE SOL 1 = 0.00 T/m EFFET HORIZONTAL CUMULE DES SURCHARGES SUR LE SOL 2 = 0.00 T/m RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) P OUR LE SOL 1 = 0.156 = (3.04 T/m)/(19.46 T/m) SANS INTERET RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) P OUR LE SOL 2 = 0.453 = (4.35 T/m)/(9.59 T/m) SANS I NTERET *** CALCUL TERMINE >>> PAGE <<< ** R I D O 4.12 (C) R.F.L ** Ecran 1 ** PAGE 6 ** =================================================== =================================================== ======================== ** Q U I L L E - ROUEN ** ** 22/10/13 ** ------------------------------- ---------------- *** DEPLACEMENT MAXIMUM EN PHASE No 2 = 18.419 mm EN PHASE FINALE No 2 = 18.419 m m *** MOMENT MAXIMUM EN PHASE No 2 = 3.817 m.T/m EN PHASE FINALE No 2 = 3.817 m .T/m >>> PAGE <<< ** R I D O 4.12 (C) R.F.L ** Ecran 1 ** PAGE 7 ** =================================================== =================================================== ======================== ** Q U I L L E - ROUEN ** ** 22/10/13 ** ------------------------------- ---------------- * COURBES ENVELOPPES DE L A PHASE 1 A LA PHASE 2 * --------------------------------------- --------------------------------------- | | | | | | | | | NIVEAU | E.TRAN MINI | E.TRAN MAXI | | NIVEAU | MOMENT MINI | MOMENT MAXI | | | | | | | | | --------------------------------------- --------------------------------------- | | | | | | | | | 0.000 | 0.00 | 1.31 | | 0.000 | 0.00 | 3.01 | | -0.499 | 0.00 | 0.85 | | -0.499 | 0.00 | 3.56 | | -0.998 | 0.00 | 0.13 | | -0.998 | 0.00 | 3.82 | | -1.498 | -0.74 | 0.00 | | -1.498 | 0.00 | 3.67 | | -1.997 | -1.75 | 0.00 | | -1.997 | 0.00 | 3.05 | | -2.248 | -2.16 | 0.00 | | -2.248 | 0.00 | 2.56 | | -2.500 | -2.17 | 0.00 | | -2.500 | 0.00 | 2.00 | | -2.875 | -1.92 | 0.00 | | -2.875 | 0.00 | 1.22 | | -3.250 | -1.45 | 0.00 | | -3.250 | 0.00 | 0.59 | | -3.625 | -0.81 | 0.00 | | -3.625 | 0.00 | 0.16 | | -4.000 | 0.00 | 0.00 | | -4.000 | 0.00 | 0.00 | | | | | | | | | | m | T/m | T/m | | m | m.T/m | m.T/m | | | | | | | | | --------------------------------------- ---------------------------------------


Lot n°4 :




Révision: B

Page: 11 of 14

6.2 Vérification de la stabilité du sol

Le rapport de pression mobilisée / butée mobilisable maximal du sol est de 0,453.

D’où : Fs = 1/0,453 = 2,21 > 2 � OK

6.3 Vérification de la flexion et de l’effort tranchant des pieux

Aux ELU, nous devons vérifier :

MPaS

N

vI

Me

uu 235

/=<+= σσ

Le moment maximal ELS dans les pieux est : M =3,82 T.m.

D’où un moment ELU de : M = 1,5 x 3,82 = 5,73 T.m

L’effort normal ELS dans les pieux est : N = 3,96T, soit un effort ELU : N = 5,94 T.

I/v = 407,4 cm3 et S = 42,9cm²

MPaMPaSNvI

Me

uu 2355,154/

/=<=+= σσ � OK

L’effort tranchant ELU est : Tu = 1,5 x 2,17 = 3,26 T.

MPaMPaeh

Te

a

uu 141.60,095,57

.=<== στ � OK

B


Lot n°4 :




Révision: B

Page: 12 of 14

7 Etude des têtes de pieux

Les efforts en dessous de la tête de pieu, apportés par la fondation sont les suivants :

- ELS : H = 1,31 T et M = 3,01T.m

- ELU : H = 1,97 T et M = 4,52 T.m

D’après le guide Véritas – Fiche 13.2a – Semelles à encuvements – Calcul du ferraillage et

dispositions constructives, les efforts horizontaux dans le massif sont les suivants :

Ht

MH

4

5

2

30 +=

Ht

MH u 4

1

2

3 +=

Avec t = 50cm.

D’où les efforts ELU suivants :

H0 = 16,02 T

Hu = 14,05 T

7.1 Ferraillage horizontal

Le ferraillage horizontal nécessaire est donc :

Pour l’effort H0 : A = 1602 x 1,15 / 500 = 3,68 cm² à reprendre sur une hauteur de t/3, soit

une section d’acier de 22,08cm²/ml

Pour l’effort Hu : A = 1405 x 1,15 / 500 = 3,23 cm² à reprendre sur une hauteur de t/2, soit une

section d’acier de 12,92 cm²/ml

Nous disposons donc des cadres HA12 e = 10cm (soit 22,6 cm²/ml) sur 0,166m, puis des

cadres HA10 e = 10cm (soit15,70 cm²/ml)


Lot n°4 :




Révision: B

Page: 13 of 14

7.2 Ferraillage vertical

Le moment au niveau de l’extrémité du profilé est : M’ = M +0,5 H

D’où les moments suivants :

- ELS caractéristique : M = 3,01 + 0,5 x 1,31 = 3,665 T.m

- ELS fréquent : M = 0,6 . Mcarac = 2,199 T.m

- ELU : M = 5,505 T.m

La section d’acier minimale dans la tête de pieu est : As,min = 0,23.b.d.ftj /fe

Avec ftj = 0,6 + 0,06 * 30 = 2,4 MPa, et fe = 500 MPa d’où As,min = 3,58 cm².

A l’ELS caractéristique, nous avons : Donné es géométriques Résulta ts théorique s Données sur le bé ton e t l'acie r

base 60,00 cm Aciers comprimés supérieurs 0,00 cm2 fc 28 30 MPahauteur 60,00 cm Aciers tendus inférieurs 2,37 cm2 ft 28 2,4 MPa

enrobage haut 6,00 cm Contraintes pour les sollicitations de base ELS fe 500 MPaenrobage bas 6,00 cm Béton comprimé (sec. fiss.) 3,19 MPa

Béton tendu (sec.hom.) -0,99 MPa combinaison non accidentelleAciers supérieurs 9,2 MPa

Fissura tion Aciers inférieurs -300,3 MPa gamma b 1,5gamma s 1,15

pe u pré judiciablepréjudiciable Ré partition A = 0,00 cm2 durée d'application t > 24htrès préjudiciable des a cie rs enrobage + cm téta 1

diamètre section n (1er lit) n (2ème lit) éta 1,6calcul en ELU 8 0,50 coeff equivalence 15

10 0,7912 1,13 ELS

Sollicita tions 14 1,54 sigma b admissible 18,0 MPa16 2,01 sigma s admissible 434,8 MPa

ELS 20 3,14moment 3,67 tm 25 4,91 ELUeffort normal t 32 8,04 sigma b admissible 17,0 MPa

40 12,57 sigma s admissible 434,8 MPaELU

moment 5,51 tm Ca lculs pra tiques contraintes forcéeseffort normal t ELS

Aciers supérieurs 0,00 cm2 sigma b admissible MParapport ELU / ELS Aciers inférieurs 3,58 cm2 sigma s admissible MPa

par défaut, il vaut 1,35Contraintes pour les sollicitations de base ELS ELU

Béton comprimé (sec. fiss.) 2,67 MPa sigma b admissible MPaMoment repris 8,28 tm Béton tendu (sec.hom.) -0,98 MPa sigma s admissible MPa à l'ELU avec l'effort normal N = 0,00 t Aciers supérieurs 13,3 MPaavec les aciers rentrés Aciers inférieurs -200,6 MPa Ca lcul de la flexion

dans une section re ctangula ire

t > 24h

non accidentelle

La contrainte dans les aciers est inférieure à 300 MPa pour la section d’acier minimale.


Lot n°4 :




Révision: B

Page: 14 of 14

A l’ELS fréquent : Donné es géométriques Résulta ts théorique s Données sur le bé ton e t l'acie r

base 60,00 cm Aciers comprimés supérieurs 0,00 cm2 fc 28 30 MPahauteur 60,00 cm Aciers tendus inférieurs 2,37 cm2 ft 28 2,4 MPa

enrobage haut 6,00 cm Contraintes pour les sollicitations de base ELS fe 500 MPaenrobage bas 6,00 cm Béton comprimé (sec. fiss.) 1,92 MPa

Béton tendu (sec.hom.) -0,59 MPa combinaison non accidentelleAciers supérieurs 5,5 MPa

Fissura tion Aciers inférieurs -180,1 MPa gamma b 1,5gamma s 1,15

pe u pré judiciablepréjudiciable Ré partition A = 0,00 cm2 durée d'application t > 24htrès préjudiciable des a cie rs enrobage + cm téta 1

diamètre section n (1er lit) n (2ème lit) éta 1,6calcul en ELU 8 0,50 coeff equivalence 15

10 0,7912 1,13 ELS

Sollicita tions 14 1,54 sigma b admissible 18,0 MPa16 2,01 sigma s admissible 434,8 MPa

ELS 20 3,14moment 2,20 tm 25 4,91 ELUeffort normal t 32 8,04 sigma b admissible 17,0 MPa

40 12,57 sigma s admissible 434,8 MPaELU

moment 5,51 tm Ca lculs pra tiques contraintes forcéeseffort normal t ELS

Aciers supérieurs 0,00 cm2 sigma b admissible MParapport ELU / ELS Aciers inférieurs 3,58 cm2 sigma s admissible MPa

par défaut, il vaut 1,35Contraintes pour les sollicitations de base ELS ELU

Béton comprimé (sec. fiss.) 1,60 MPa sigma b admissible MPaMoment repris 8,28 tm Béton tendu (sec.hom.) -0,59 MPa sigma s admissible MPa à l'ELU avec l'effort normal N = 0,00 t Aciers supérieurs 8,0 MPaavec les aciers rentrés Aciers inférieurs -120,3 MPa Ca lcul de la flexion

dans une section re ctangula ire

t > 24h

non accidentelle

La contrainte dans les aciers est inférieure à 200 MPa pour la section d’acier minimale.

Nous mettrons donc en place la section d’acier minimale, soit 5 barres de HA10 (3,92cm²).

8 Conclusion

HA8 e = 20cm

3 cadres HA 12 bas

5 cadres HA10 haut

e=10cm

2x5 HA10

2x2 HA8

Les fers de fondations sont des HEA 240 S235 de longueur : L = 0,50m + 4,00m.