16
Poteau = comprimé; Tirant = tendu Axe fort Géométrie poteau Statique Type de béton = C 25/30 [-] Axe faible b = 180 [mm] 44 Axe fort h = 310 [mm] 0 l = 6200 [mm] Md Axe fort = 3.48 6200 [mm] Md Axe faible = 6.71 12 [mm] 334.8 Enrobage = 25 [mm] Nombre barres = 4 édim axe fort = hstatique prédim = 279 [mm] Diamètre = 12 im axe faible = hstatique prédim = 149 [mm] 452.39 Axe fort d-d' = 248 [mm] Choix diamètre 0 Axe faible d-d' = 118 [mm] 1 Vérification de l'utilité du calcul du second ordre 1.1 Elimination des colonnes trappues Ic = 0.0004 > Ac = 0.0558 ic = 0.0895 69.28 VERDICT 1 : Colonne non tra 1.2 Elimintation des colonnes chargées avec une excentricité totale acceptable 0.0040 [m] 0.0124 [m] e0d1 déterminant 0.0093 [m] Axe fort déterminant 0.0050 [m] Axe fort déterminant 0.0093 [m] e0d1 déterminant 0 [?] 0.0666 [m] Axe faible déterminant 0.1399 [m] Axe faible déterminant 0.0790 [m] 0.1524 [m] Verif axe fort 0.2500 [m] VERDICT 2 : Calcul second ord Verif axe faible 0.5254 [m] VERDICT 2 : Calcul second ord VERDICT 3 : CALCUL SECOND ORDRE NECESSAIR 2 Calcul de la "courbe" d'interaction à quatre points Nrd = Fsd * As = 196.79 [kN] Mrd = 0.00 [kNm] 2.2 point n°2 : Flexion pure Fst = 98.39 [kN] w = 0.08 0.7694598781 a = 0.96 0.615270060956 z = 0.27 [m] Nrd = 0.00 [kN] Mrd = z * Fst = 26.39 [kNm] 2.3 point n°3 : Flexion composée Nd = M1d = lcr = Prédimensionnement des barres, F = As,min = Aeff = [m 4 ] [m 2 ] [m 2 ] l = [m -1 ] ai = e0d1 = Axe fort e0d2 = Axe faible e0d2 = e0d2 = e1d = Axe fort e2d = Axe faible e2d = Axe fort ed = Axe faible ed = 2.1 Point n°1 : Traction pure

Poteau

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Page 1: Poteau

Poteau = comprimé; Tirant = tendu

Axe fortGéométrie poteau Statique poteau

Type de béton = C 25/30 [-]

Axe faible b = 180 [mm] 44 [kN]

Axe fort h = 310 [mm] 0 [kNm]l = 6200 [mm] Md Axe fort = 3.48 [kNm]

6200 [mm] Md Axe faible = 6.71 [kNm]

12 [mm] 334.8Enrobage = 25 [mm] Nombre barres = 4 [-]

d prédim axe fort = hstatique prédim = 279 [mm] Diamètre = 12 [mm]

d prédim axe faible = hstatique prédim = 149 [mm] 452.39 [mm]Axe fort d-d' = 248 [mm] Choix diamètre = 0

Axe faible d-d' = 118 [mm]

1 Vérification de l'utilité du calcul du second ordre1.1 Elimination des colonnes trappues

Ic = 0.0004 >

Ac = 0.0558

ic = 0.0895

69.28 VERDICT 1 : Colonne non trappue, calcul second ordre nécessaire1.2 Elimintation des colonnes chargées avec une excentricité totale acceptable

0.0040 [m]

0.0124 [m] e0d1 déterminant

0.0093 [m] Axe fort déterminant

0.0050 [m] Axe fort déterminant

0.0093 [m] e0d1 déterminant

0 [?]

0.0666 [m] Axe faible déterminant

0.1399 [m] Axe faible déterminant

0.0790 [m]

0.1524 [m]Verif axe fort 0.2500 [m] VERDICT 2 : Calcul second ordre nécessaire

Verif axe faible 0.5254 [m] VERDICT 2 : Calcul second ordre nécessaire

VERDICT 3 : CALCUL SECOND ORDRE NECESSAIRE

2 Calcul de la "courbe" d'interaction à quatre points

Nrd = Fsd * As = 196.79 [kN]Mrd = 0.00 [kNm]

2.2 point n°2 : Flexion pureFst = 98.39 [kN]

w = 0.08 0.769459878087a = 0.96 0.615270060956z = 0.27 [m]

Nrd = 0.00 [kN]Mrd = z * Fst = 26.39 [kNm]

2.3 point n°3 : Flexion composée

Nd =

M1d =

lcr =

Prédimensionnement des barres, F = As,min = [mm2]

Aeff =

[m4]

[m2]

[m2]

l = [m-1]

ai =

e0d1 =

Axe fort e0d2 =

Axe faible e0d2 =

e0d2 =

e1d =

Axe fort e2d =

Axe faible e2d =

Axe fort ed =

Axe faible ed =

2.1 Point n°1 : Traction pure

D6
Moment du à une action (vent, choque, etc…), dans la plupart des cas d'un poteau intérieur M1d=0. M1d axe fort n'est pas forcément égale à M1d axe faible, il faut donc remplir la case M1d axe faible
A8
Détermination de la longueur critique : lcr = Bi-articulé ou poutre simple = 1 Bi-encastré = 0,5 Encastré & appuyé = 0,7 Encastré et libre = 2
A10
Comprend les étriers
E13
si la valeur de cette case est plus grand que 0 alors c'est ce diamètre qui sera pris en compte dans le calcul, pour que le calcul se fasse en fontion de l'armature minimale, effacer cette case ou y inscrire 0 ou un chiffre plus petit que 0.
A17
Inertie poteau rectangulaire = bh3/12
A22
Inclinaison du pied des éléments comprimés
A23
Excentricité due aux imperfections géométriques
A24
Excentricité due aux imperfections géométriques
A25
Excentricité due aux imperfections géométriques
A26
Excentricité due aux imperfections géométriques
A27
Excentricité de l'action pour une colonne intérieure e1d = 0 sauf en cas de choque
A28
Excentricité due à la déformation
A29
Excentricité due à la déformation
Page 2: Poteau

Fsc = 98.39 [kN] 0.248Fcd = Nrd = -391.30 [kN]

Mrd = 59.28 [kNm]

Nrd = -1110.02 [kN]Mrd = 0 [kNm]

2.1.1 Rappel du choix

334.8Nombre barres = 4 [-]

Choix = 12 [mm]

452.39

2.4 point n°4 : Compression pure

As,min = [mm2]

Aeff = [mm2]

-1200 -1000 -800 -600 -400 -200 0 200 4000

10

20

30

40

50

60

70

Ligne d'interaction Nrd - Mrd pour sécurité au second ordreAxe fort

Ligne d'interactionPoteau axe fort

Page 3: Poteau

-1200 -1000 -800 -600 -400 -200 0 200 4000

10

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70

Ligne d'interaction Nrd - Mrd pour sécurité au second ordreAxe fort

Ligne d'interactionPoteau axe fort

Page 4: Poteau

Axe fort Axe faibleStatique poteau Géométrie poteau

435 Axe faible b =

16.5 Axe fort h =l =

Enrobage =d prédim axe fort = hstatique prédim =

d prédim axe faible = hstatique prédim =Axe fort d-d' =

Axe faible d-d' =

1 Vérification de l'utilité du calcul du second ordre1.1 Elimination des colonnes trappues

Ic =

Ac =

ic =

VERDICT 1 : Colonne non trappue, calcul second ordre nécessaire1.2 Elimintation des colonnes chargées avec une excentricité totale acceptable

VERDICT 2 : Calcul second ordre nécessaire Verif axe fort VERDICT 2 : Calcul second ordre nécessaire Verif axe faible

VERDICT 3 : CALCUL SECOND ORDRE NECESSAIRE VERDICT 3 : CALCUL SECOND ORDRE NECESSAIRE

2 Calcul de la "courbe" d'interaction à quatre pointsPour ligne d'interaction

196.79 0.00 -391.30 -1110.02 Nrd = Fsd * As =0.00 26.39 59.28 0.00 Mrd =

Pour point poteau 2.2 point n°2 : Flexion pure-44 Fst =

3.48 w =6.71 a =

z =Nrd =

Mrd = z * Fst =2.3 point n°3 : Flexion composée

fsd [N/mm2]

fcd [N/mm2]

lcr =

Modulearmatureminimale(0,6%)

Prédimensionnement des barres, F =

l =

ai =

e0d1 =

Axe fort e0d2 =

Axe faible e0d2 =

e0d2 =

e1d =

Axe fort e2d =

Axe faible e2d =

Axe fort ed =

Axe faible ed =

2.1 Point n°1 : Traction pure

I5
Valeur de calcul de la limite d'écoulement de l'acier d'armature passive [N/mm2]
I6
Valeur de calcul de la résistance à la compression du béton [N/mm2]
L8
Détermination de la longueur critique : lcr = Bi-articulé ou poutre simple = 1 Bi-encastré = 0,5 Encastré & appuyé = 0,7 Encastré et libre = 2
L10
Comprend les étriers
L17
Inertie poteau rectangulaire = bh3/12
L22
Inclinaison du pied des éléments comprimés
L23
Excentricité due aux imperfections géométriques
L24
Excentricité due aux imperfections géométriques
L25
Excentricité due aux imperfections géométriques
L26
Excentricité due aux imperfections géométriques
L27
Excentricité de l'action pour une colonne intérieure e1d = 0 sauf en cas de choque
L28
Excentricité due à la déformation
L29
Excentricité due à la déformation
Page 5: Poteau

Fsc =Fcd = Nrd =

Mrd =

Nrd =Mrd =

2.1.1 Rappel du choix

Nombre barres =Choix =

2.4 point n°4 : Compression pure

As,min =

Aeff =

-1200 -1000 -800 -600 -400 -200 0 200 4000

10

20

30

40

50

60

70

Ligne d'interaction Nrd - Mrd pour sécurité au second ordreAxe fort

Ligne d'interactionPoteau axe fort

-1200 -1000 -800 -600 -400 -200 0 200 4000

5

10

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Ligne d'interaction Nrd - Mrd pour sécurité au second ordreAxe faible

Ligne d'interactionPoteau axe fort

Page 6: Poteau

-1200 -1000 -800 -600 -400 -200 0 200 4000

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Ligne d'interaction Nrd - Mrd pour sécurité au second ordreAxe fort

Ligne d'interactionPoteau axe fort

-1200 -1000 -800 -600 -400 -200 0 200 4000

5

10

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20

25

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35

Ligne d'interaction Nrd - Mrd pour sécurité au second ordreAxe faible

Ligne d'interactionPoteau axe fort

Page 7: Poteau

Axe faibleGéométrie poteau Statique poteau

180 [mm] 44 [kN]

310 [mm] 0 [kNm]6200 [mm] Md Axe fort = 3.48 [kNm]6200 [mm] Md Axe faible = 6.71 [kNm]

12 [mm] 334.825 [mm] Nombre barres = 4 [-]

279 [mm] Diamètre = 12 [mm]

149 [mm] 452.39 [mm]248 [mm]118 [mm]

1 Vérification de l'utilité du calcul du second ordre

0.0002 >

0.0558

0.0520

119.32 VERDICT 1 : Colonne non trappue, calcul second ordre nécessaire1.2 Elimintation des colonnes chargées avec une excentricité totale acceptable

0.0040 [m]

0.0124 [m] e0d1 déterminant

0.0093 [m] Axe fort déterminant

0.0050 [m] Axe fort déterminant

0.0050 [m] e0d1 déterminant

0 [?]

0.0666 [m] Axe faible déterminant

0.1399 [m] Axe faible déterminant

0.0790 [m]

0.1524 [m]0.2500 [m] VERDICT 2 : Calcul second ordre nécessaire0.5254 [m] VERDICT 2 : Calcul second ordre nécessaire

VERDICT 3 : CALCUL SECOND ORDRE NECESSAIRE

2 Calcul de la "courbe" d'interaction à quatre pointsPour ligne d'interaction

196.79 [kN] 196.79 0.00 -391.300.00 [kNm] 0.00 12.60 31.86

Pour point poteau98.39 [kN] -44

0.28 1.3251809011506 3.480.86 0.3374095494247 6.710.13 [m]0.00 [kN]

12.60 [kNm]

Nd =

M1d =

As,min = [mm2]Module

armatureminimale(0,6%)Aeff =

[m4]

[m2]

[m2]

[m-1]

O6
Moment du à une action (vent, choque, etc…), dans la plupart des cas d'un poteau intérieur M1d=0. M1d axe fort n'est pas forcément égale à M1d axe faible, il faut donc remplir la case M1d axe faible
Page 8: Poteau

98.39 [kN] 0.248-391.30 [kN]

31.86 [kNm]

-1110.02 [kN]0 [kNm]

334.84 [-]

12 [mm]

452.39

[mm2]

[mm2]

-1200 -1000 -800 -600 -400 -200 0 200 4000

5

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Ligne d'interaction Nrd - Mrd pour sécurité au second ordreAxe faible

Ligne d'interactionPoteau axe fort

Page 9: Poteau

-1200 -1000 -800 -600 -400 -200 0 200 4000

5

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Ligne d'interaction Nrd - Mrd pour sécurité au second ordreAxe faible

Ligne d'interactionPoteau axe fort

Page 10: Poteau

C 12/15 8

C 16/20 10.5

C 20/25 13.5

C 25/30 16.5C 30/37 20

C 35/45 22

C 40/45 24C 45/55 26

C 50/60 28

-1110.020.00

Données fcd pour liste déroulante

Page 11: Poteau

-1200 -1000 -800 -600 -400 -200 0 200 4000

5

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30

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Ligne d'interaction Nrd - Mrd pour sécurité au second ordreAxe faible

Ligne d'interactionPoteau axe fort

Page 12: Poteau

-1200 -1000 -800 -600 -400 -200 0 200 4000

5

10

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30

35

Ligne d'interaction Nrd - Mrd pour sécurité au second ordreAxe faible

Ligne d'interactionPoteau axe fort

Page 13: Poteau

Calcul d'un poteau en béton arméPhase 1, détermination de la longueur critique en fonction des conditions d'appuiPhase 2, détermination de l'utilité du calcul du second ordrePhase 2.5, calcul de la courbe d'interaction à 4 pointsPhase 3, détermination de la géométrie du poteauPhase 4, détermination de l'armature du poteau

Vérif cas avec très grosse armaturenoter dans les données ce qu'est M1dentrer liste déroulante pour type de bétonCheck b45 et m45, z = bras de levier max (cas 4 barres) ou bras de levier en fonction du centre de gravité ou d'inertie des barres (cas plus que 4 barres)

questions noverrazb43 ok quand 4 barres mais si 6 ou 8.. Faut il rechercher le centre de gravité de la moitié des barres ?comment tenir compte de M1d

une fois sûr … simplifier les cellules afin de gagner de la place fichier [kilo octets]

Page 14: Poteau

okok

Check b45 et m45, z = bras de levier max (cas 4 barres) ou bras de levier en fonction du centre de gravité ou d'inertie des barres (cas plus que 4 barres)

b43 ok quand 4 barres mais si 6 ou 8.. Faut il rechercher le centre de gravité de la moitié des barres ?