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2013/9/2
1
1
目 次
略 (1) 理 論
◎ Maxwell-Stefan (MS)式 分布定数系”がち”理論→(2)予測技法
◎ 乾燥応力による物質移動促進 分布定数系”ゆる”理論→(2)
◎ エネルギー・物質収支 集中定数系”ゆる”理論→ (2)(3)相関技法
(0) はじめに
◎ 塗膜乾燥の基礎
◎ モデルと技法
目 次 (1/2)
塗膜乾燥の理論とモデルとその応用
by 今駒博信
2
(3) 相関技法
◎ 材料温度変化法(熱風乾燥) 集中定数系”ゆる”モデル
略 ◎ 材料温度変化法(赤外線乾燥) 集中定数系”ゆる2”モデル
◎ 異種基材間の乾燥速度相関法 集中定数系”ゆる2”モデル
目 次目 次 (2/2)
注意点・・・過半の内容が未公表のため誤報かも・・・
(2) 予測技法
◎ Fick型溶液塗膜乾燥 分布定数系”がち”モデル
◎ ゲル塗膜乾燥 分布定数系”ゆる”モデル
略 ◎ 非Fick型溶液塗膜乾燥 分布定数系”ゆる”モデル
◎ 多孔膜中ポリマーの乾燥偏析 集中定数系”ゆる”モデル
◎ スラリー塗膜乾燥 分布定数系”ゆる2”モデル
3
(0)はじめに(塗膜乾燥の基礎)
塗 膜
塗布層
基材 浸透性の有無
ポリマー塗液,スラリー塗液
多種多様
Fick型ポリマー溶液(Tg<層固化温度)非Fick型ポリマー溶液(Tg>層固化温度)ポリマーゲルエマルション
ポリマー塗液= 4パターン
ポリマー塗液
4
ポリマー塗液の分類=4パターンFick型ポリマー溶液(Tg<層固化温度)非Fick型ポリマー溶液(Tg>層固化温度)
ポリマーゲルエマルション
スラリー塗液=ポリマー塗液+微粒子
粒子/ポリマー比による分類=3パターン(微粒子体積/固化ポリマー体積)<<1 希薄スラリー ⇒ 非多孔膜≒1 中濃スラリー ⇒ (非多孔膜)>1 濃厚スラリー ⇒ 多孔膜
(2) 予測技法 (スラリー塗膜)
×
スラリー塗液= 12パターン
(0)はじめに(塗膜乾燥の基礎)
2013/9/2
2
5
(0)はじめに(塗膜乾燥の基礎)
塗膜乾燥
塗布層
基材 浸透性の有無
ポリマー塗液,スラリー塗液
多種多様
多様な伝熱方法 (対流・伝導・放射[赤外線、高周波])
液体 → 固体 への変化
特 徴
乾燥による収縮複雑現象
一様な塗膜温度 単純現象
合 体
+
2つのモデル分布定数系モデル⇔集中定数系モデル
分布定数系(理論)モデル
含水率や温度などの局所値の変化
=時間と位置を独立変数とした偏微分方程式
集中定数系(理論)モデル
含水率や温度などの平均値の変化
=時間のみを独立変数とした常微分方程式
Introduction(0)はじめに(モデルと技法)
がち理論・モデル(精密理論・モデル)
ゆる理論・モデル (近似理論・モデル)
近似の程度→→→大 ⇒ ゆる→ゆる2→ゆる3
予測技法=一般的シミュレーション
長所=任意の条件下での乾燥過程を,
乾燥実験を行わずに予測
短所=計算で必要な移動物性値の決定が困難
相関技法→研究成果の迅速なフィードバック
短所=生産条件下で乾燥実験を実施し,
測定可能なデータから測定困難なデータを推定
長所=移動物性値の一部または全部
または移動メカニズムが不要
Introduction(0)はじめに(モデルと技法)
2つの技法予測技法⇔相関技法
zz
zzX
'
0'P 'd
)(p
AA
n
Xt
u
X
][ AAP
2
PA
X
uD
Xt
u
X
bbbAA0P0PP0P0
AmaGAAmam
)(
)})(2/({
d
d
CdLCdLLCdL
RTTCΔhTTh
t
T
zDn
d
d AAPA
静止座標系基礎式
移動座標系連続式
移動座標系変数変換
2成分Fick型溶液塗膜の乾燥モデル
物質収支式
エネルギー収支式
(2) 予測技法(Fick型溶液塗膜)
PAA /u
境界条件初期条件拡散係数(測定困難)
活量曲線(測定容易)
シミュレーション+
“がち”理論(2成分M-S式)
2013/9/2
3
0
0.0001
0.0002
0.0003
0.0004
0.0005
0.0006
0.0007
0.0008
0 1 2 3 4
Dry
ing
ra
te R
w[k
g-w・
m-2・
s-1]
Mean moisture content X [kg-w・ kg-p-1]
Fig. Simulated drying rate curves on hot-air drying of 328K
(Fick-type coating)
0.000013 m-dry polymer
0.000046 m-dry polymer
0.000065 m-dry polymer
0
1E-08
2E-08
3E-08
4E-08
5E-08
6E-08
0 1 2 3 4
RwL
p[k
g-w・
m-p・
m-2・
s-1]
Mean moisture content X [kg-w・ kg-p-1]
Fig. Simulated discriminating plot on hot-air drying of 328K
(Fick-type coating)
0.000013 m-dry polymer
0.000046 m-dry polymer
0.000065 m-dry polymer
(2) 予測技法(Fick型溶液塗膜)
厚み増加
厚みで不変
Fick型判別プロット
縦軸乾燥速度×乾き厚み
乾燥速度曲線
低Tgポリマー溶液
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
0 0.0001 0.0002 0.0003 0.0004 0.0005
Po
lym
er f
ract
ion
p
[m-p
3・
m-s
ol-3
]
Distance from layer bottom z [m-sol]
Fig. Simulated profile change of polymer fraction on hot-air
drying of 328K (Lp = 65mm, Fick-type coating)
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
0 5E-05 0.0001
Po
lym
er f
ract
ion
p
[m-p
3・
m-s
ol-3
]
Distance from layer bottom z [m-sol]
Fig. Simulated profile change of polymer fruction on hot-air
drying of 328K (Lp = 13mm, Fick-type coating)
厚み増加
(2) 予測技法(Fick型溶液塗膜)
ポリマー分布
KT0
ps+Δp
(c) Polymer gel
zz
zzX
'
0'P 'd
)(p
AA
n
Xt
u
X
]1
)([][
AL
ALATAAP
2
PA
u
uuK
XX
uD
Xt
u
X
bbbAA0P0PP0P0
AmaGAAmam
)(
)})(2/({
d
d
CdLCdLLCdL
RTTCΔhTTh
t
T
静止座標系基礎式
移動座標系連続式
移動座標系変数変換
ゲル塗膜の乾燥モデル
物質収支式
エネルギー収支式
PAA /u
))((d
dALAAT
AAPA
K
zDn
(2) 予測技法(ゲル塗膜)
境界条件初期条件拡散係数(測定困難)
活量曲線(測定容易)
シミュレーション+
“ゆる”理論
0
0.0001
0.0002
0.0003
0.0004
0.0005
0.0006
0.0007
0.0008
0 1 2 3 4
Dry
ing
ra
te R
w[k
g-w・
m-2・
s-1]
Mean moisture content X [kg-w・ kg-p-1]
Fig. Simulated drying rate curves on hot-air drying of 328K (gel-
type coating)
0.000013 m-dry polymer
0.000046 m-dry polymer
0.000065 m-dry polymer
乾燥速度曲線
厚みで不変
(2) 予測技法(ゲル塗膜)
既往の研究=粘弾性モデルと同等か?
簡便性こそ化学工学の命!
2013/9/2
4
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
0 0.0001 0.0002 0.0003 0.0004 0.0005
Po
lym
er f
ract
ion
p
[m-p
3・
m-s
ol-3
]Distance from layer bottom z [m-sol]
Fig. Simulated profile change of polymer fruction on hot-air
drying of 328K (Lp = 65mm, gel-type coating)
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
0 0.00005 0.0001
Po
lym
er f
ract
ion
p
[m-p
3・
m-s
ol-3
]
Distance from layer bottom z [m-sol]
Fig. Simulated profile change of polymer fruction on hot-air
drying of 328K (Lp = 13mm, gel-type coating)
厚み増加
(2) 予測技法(ゲル塗膜)
ポリマー分布
0
0.0001
0.0002
0.0003
0.0004
0.0005
0.0006
0.0007
0.0008
0 1 2 3 4
Dry
ing
ra
te R
w[k
g-w・
m-2・
s-1]
Mean moisture content X [kg-w・ kg-p-1]
Fig. Simulated drying rate curves on hot-air drying of 328K (gel-
type coating)
0.000013 m-dry polymer
0.000046 m-dry polymer
0.000065 m-dry polymer
0
0.0001
0.0002
0.0003
0.0004
0.0005
0.0006
0.0007
0.0008
0 1 2 3 4
Dry
ing
ra
te R
w[k
g-w・
m-2・
s-1]
Mean moisture content X [kg-w・ kg-p-1]
Fig. Simulated drying rate curves on hot-air drying of 328K
(nonFick-type coating)
0.000013 m-dry polymer
0.000046 m-dry polymer
0.000065 m-dry polymer
ポリマーゲル
ポリマー塗膜乾燥速度の形状的分類
分類のポイント・・・異なる厚み
厚みで不変厚み増加
厚みで不変
Fick型ポリマー溶液
(Tg<層固化温度)非Fick型ポリマー溶液
(Tg>層固化温度)
0
0.0001
0.0002
0.0003
0.0004
0.0005
0.0006
0.0007
0.0008
0 1 2 3 4
Dry
ing
ra
te R
w[k
g-w・
m-2・
s-1]
Mean moisture content X [kg-w・ kg-p-1]
Fig. Simulated drying rate curves on hot-air drying of 328K
(Fick-type coating)
0.000013 m-dry polymer
0.000046 m-dry polymer
0.000065 m-dry polymer
厚み増加
(2) 予測モデル(2) 予測技法 (ポリマー塗膜乾燥のまとめ)
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
0 0.0001 0.0002 0.0003 0.0004 0.0005
Po
lym
er f
ract
ion
p
[m-p
3・
m-s
ol-3
]
Distance from layer bottom z [m-sol]
Fig. Simulated profile change of polymer fruction on hot-air
drying of 328K (Lp = 65mm, nonFick-type coating)
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
0 0.0001 0.0002 0.0003 0.0004 0.0005
Po
lym
er f
ract
ion
p
[m-p
3・
m-s
ol-3
]
Distance from layer bottom z [m-sol]
Fig. Simulated profile change of polymer fruction on hot-air
drying of 328K (Lp = 65mm, gel-type coating)
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
0 0.0001 0.0002 0.0003 0.0004 0.0005
Po
lym
er f
ract
ion
p
[m-p
3・
m-s
ol-3
]
Distance from layer bottom z [m-sol]
Fig. Simulated profile change of polymer fraction on hot-air
drying of 328K (Lp = 65mm, Fick-type coating)
(2) 予測技法 (ポリマー塗膜乾燥のまとめ)
ポリマー塗膜のポリマー分布(厚膜)
ポリマーゲルFick型ポリマー溶液
(Tg<層固化温度)
非Fick型ポリマー溶液
(Tg>層固化温度)
KT0
ps ps+Δp
(b) Polymer sol (Tg>Ta)
KT0
ps+Δp
(c) Polymer gel
KT=0
))((d
dALAAT
AAPA
K
zDn
1つのモデル
Bin
der
solu
tion s
atura
tion
sol[m
3-so
l・m
-3-vo
id]
Position of evaporating plane from bottomy [m-mat]
bottom surface
decreasing
receding
0 dy L
sol0
dsol
solcr
0
vpmsol0
vp0solcr
0
Solid
ifie
d bi
nde
r sa
tura
tion
p[m
3-p・
m-3-vo
id]
vapor diffusion
基本モデル改
vp0
vp0
vp0
t
yA
t
y
tyAv
d
d
d
d
d
dpsol
solp0
境界面でのポリマー収支
毛管吸引力を推進力とした粘性流れで湿り圏から境界面へ移動したポリマー溶液中のポリマー体積+境界面のバインダー溶液中のポリマー体積=境界面で偏析した乾きポリマー体積
ycr< y ≦ L境界面のバインダー+湿り圏内部のポリマー⇒境界
面で固化.
0 ≦ y ≦ ycr
境界面のポリマー⇒境界面で固化.
多孔膜中のポリマー分布予測湿り圏を集中定数化+塗布層内部蒸発面での物質収支
特徴: ポリマー偏析が熱風温度などの外部乾燥条件に影響を受けない.乾燥速度曲線は不要.
(2) 予測技法 (乾燥偏析)
理論
2013/9/2
5
0
0.01
0.02
0.03
0.04
0.05
0.06
0.07
0.08
0 0.001 0.002 0.003 0.004 0.005
Bin
der conte
nt w
ithin
dried
slab
Xp
[kg-
binde
r・kg
-1-m
at]
Distance from bottom y [m]
sample P1 experimentalsample P1 predicted
Fig.7 Binder content profiles
in dried porous slab of the
samples P1
p0p0pm /
sol0pmp )(
vvv
L
yvy
Lyy cr
solcrp0p )( vy
cr0 yy
塗布層内部蒸発面での物質収支
多孔膜中のポリマー分布予測
基礎式を積分
(2) 予測技法 (乾燥偏析)
実験値との比較
濃厚スラリー塗膜のポリマー偏析予測
微粒子 液面移動
vP<vPc
乾燥収縮
vP<vPc
⇒”ゆる”モデル⇒
溶液流入
液面固定
溶液流入
piston flow
cross flow
多孔体
近似=2パターン
多孔膜(前述)Stage2(飽和度低下)Stage3(飽和度低下+蒸発面後退)
Stage1
(2) 予測技法 (スラリー塗膜)
”ゆる”モデル
濃厚スラリー塗膜
の予測例
0
0.02
0.04
0.06
0.08
0.1
0.12
0.14
0.16
0.18
0.2
0 0.00002 0.00004bin
der
volu
me in
void
volu
me [
-]
distance from bottom [m]
Ta = 313K
Ta = 353KTa=熱風温度
0
0.02
0.04
0.06
0.08
0.1
0.12
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1
Po
lym
er v
olu
me
fra
ctio
n [
-]
Dimensionless distance from bottom [-]
濃厚スラリー塗膜ポリマー分布の経時変化とポ
リマー偏析(厚み50mm,熱風353K)
0s
20s
39.5s
42.9s
46.6s
51.6s
55.6s
evap
0
0.02
0.04
0.06
0.08
0.1
0.12
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1
Po
lym
er v
olu
me
fra
ctio
n [
-]
Dimensionless distance from bottom [-]
濃厚スラリー塗膜ポリマー分布の経時変化とポリ
マー偏析(厚み50mm,熱風313K)
0s
30s
76.7s
94.2s
99s
103s
107s
109s
evap
Stage1Stage2
Stage3
乾燥速度大 偏析大
(2) 予測技法 (スラリー塗膜)
材料温度変化法(熱風塗膜乾燥)
• 温度履歴
• 乾燥実験前後の塗膜質量差
集中定数系
“ゆる”モデル
• 平均含水率履歴
⇒乾燥速度曲線
• 境膜伝熱係数
測定結果
推定結果
(測定結果と同等)
)-2
(---
})/({-
-)/(
m0ma
Gwwm0mw
mbbbwbddww
maswb
w
TTT
CΔhTTc
TcLdAAcwcw
tTThAA
w
ww
0
∑f
wwtt
t
twR w
塗膜全体のエネルギー収支
(3) 相関技法 (熱風乾燥)
2013/9/2
6
0
0.1
0.2
0.3
0.4
290
300
310
320
330
340
0 200 400 600 800 1000
Drying time t [s]
Sur
face
tem
pera
ture
Tm[K]
Moi
sutu
re m
ass
ww/A
[kg-
wat
er/m
2 ]
a
a [m3-PMMA-/m3-PVA] /diameter [μ m]
a 0 / -
b 0.25/ 2
c 0.5 / 2
d 1.0 / 2
bcd
a
b
c
d
Tm
ww/A
Fig. 1 Surface temperature and moisture mass historiesPMMA particle(2mm)+PVA(glue)+water+poly-ester sheet(100mm)
(3) 相関技法 (熱風乾燥)
0
1
2
3
4
5
6
7
8
0 2 4 6 8
a[m3-PMMA-/m3-PVAL] / diameter [μ m]
a 0 / -
b 0.25/ 2
c 0.5 / 2
d 1.0 / 2
Dry
ing
rate
Rw×
104
[kg-
wat
er/(
m2 ・
s)]
Mean moisture content Xw [kg-water/kg-PVA]
a
bc
d
Fig. 2 Measured drying rate curves (binder mass basis)PMMA particle(2mm)+PVA(glue)+water+poly-ester sheet(100mm)
(3) 相関技法 (熱風乾燥)
異種基材間乾燥速度の相関法
• 基材A塗膜の乾燥速度曲線
集中定数系
“ゆる2”モデル
• 基材B塗膜の乾燥速度曲線
測定結果
推定結果
•塗膜全体のエネルギー収支
•マスター速度曲線
(3) 相関技法 (異種基材間)
)(
)/()d/d().(
)(
)/()d/d(
mBs
ppB
mAs
ppA
Tp
dLtXXfunc
Tp
dLtX
})({
)2/()().(
}{
d
d
bbbBwwpppppp
mBaGwwB
mBs
mBa
mB
cdLcdLLcdLdL
TTcΔhTpXfunc
QTTh
X
T
理論
Figure 8 Comparison of drying rate curves between simulated and
estimated results on high-temperature hot-air drying
(3) 相関技法 (異種基材間)
Figure 7 Master rate curves on high-
temperature hot-air drying
実線(予測)とドット(推定)
が一致