PRILOGA 1B NASLOVNA STRAN NAČRTA - prc.si

NASLOVNA STRAN NAČRTA

PRILOGA 1B

OSNOVNI PODATKI O GRADNJI

naziv gradnje VISEČA BRV ČEZ KORITNICO POD TRDNJAVO KLUŽE

kratek opis gradnje Predvidena je novogradnja visče brvi

Seznam objektov, ureditev površin in komunalnih naprav z navedbo vrste gradnje.

vrste gradnje novogradnja - novozgrajen objekt

Označiti vse ustrezne vrste gradnje novogradnja - prizidava

rekonstrukcija

sprememba namembnosti

odstranitev

DOKUMENTACIJA

vrsta dokumentacije PZI (projekt za izvedbo)

(IZP, DGD, PZI, PID)

številka projekta 15/2020

sprememba dokumentacije

PODATKI O NAČRTU

strokovno področje načrta 2/1 NAČRT GRADBENIŠTVA

številka načrta B15/2020

datum izdelave marec 2020

ime in priimek pooblaščenega

arhitekta, pooblaščenega inženirjadr. Bandelj Branko, univ.dipl.inž.grad.

identifikacijska številka G-2722

podpis pooblaščenega arhitekta,

pooblaščenega inženirja

projektant (naziv družbe) PRO-BAN d.o.o.

naslov Tomačevica 29.d, 6223 Komen

vodja projekta Damjan Štolfa, univ.dipl.inž.grad.

identifikacijska številka IZS G-0769

podpis vodje projekta

odgovorna oseba projektanta dr. Bandelj Branko, univ.dipl.inž.grad.

podpis odgovorne osebe projektanta

PODATKI O PROJEKTANTU

NASLOVNA STRAN NAČRTA

PODATKI O IZDELOVALCU NAČRTA

PRO-BAN d.o.o. , Tomačevica 29 d, 6223 Komen 041 901 231, e-mail: [email protected]

2.2 - KAZALO VSEBINE NAČRTA B15/2020

2 -NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJ ŠT. B15/2020

2.1 NASLOVNA STRAN NAČRTA

2.2 KAZALO VSEBINE NAČRTA

2.3 TEHNIČNO POROČILO

2.4 STATIČNI IZRAČUN

2.5 RISBE

2.6 SPISEK ARMATURE

mailto:[email protected]


2.3 – TEHNIČNO POROČILO

Ureditev tematske poti se izvaja kot zaključek tematskih poti na območju trdnjave Kluže in se bo

izvajal v skladu z zahtevami, ki jih je podal ARSO v svojih naravovarstvenih pogojih.

Objekt se bo zvajal v dveh fazah in sicer:

II. FAZA – Izdelava lesene brvi na jeklenih vrveh (na mestu nekoč že obstoječe brvi)

II. FAZA:

1. POSTAVITEV POVEZOVALNE BRVI Brv

se začne na desnem bregu reke Koritnice in se konča na že obstoječo urejeno pot v

Zabrajdo, na levem bregu Koritnice.

Krajša brv bo izvedena pod iztočnim delom korit, na platoju pred vhodom v podzemni

kanal in sicer cca 15m od vhoda v kanal, v smeri toka Koritnice. Brv se bo izvedla v isti

obliki kot obstoječa ( priložena fotografija ) z nekaterimi tehničnimi izboljšavami.

Obstoječa brv nižje od bodoče brvi

- Sidrišča bodo izvedena tako da se bodo sidrala v obstoječo skalo, sidrišče bo obloženo

z obstoječim kamnom, ki se ga pridobi z čiščenjem vhoda v podzemni hodnik, kateri

je precej nedostopen in zasut z kamnom iz obstoječega kanala.

- Jeklene vrvi se bodo dobavile cinkane.

- Vsa jeklena konstrukcija bo izvedena v vroče cinkani mat obliki

- Brv je široka 0,90m

- Sidrišča so izvedena iz jeklenih vroče cinkanih mat profilov fi 160mm



- Nosilna funkcijo brvi tvorijo 4 vrvi, dve v zgornjem delu in dve v spodnjem delu fi

18mm

- Nenosilna jeklenica – varovalna ograja, cinkana fi 12mm

- Lesene podnice so iz smrekovih plohov debeline 5cm

- Robne letve so iz istega lesa 5/6cm po celotni dolžini

- Varovalna ograja je višine 1,10m, vmesne varovalne jeklenice na 20cm

- Spajanje vrvi se izvede s sponkami, kot je prikazano na sliki 2

- Sidranje vrvi na vrhu jeklenega stebra se izvede po sliki (v rego cevi se vstavi vrv, ki

se jo zainjecira z malto trdnosti, kot beton C30/37).

Slika 2: Spajanje vrvi

Slika 3: Detajl sidranja vrvi na vrhu stebra



OPOMBE:

Načrt je izdelan na podlagi načel in pravil Evrokodov.

V statičnih izračunih je bila obtežba upoštevana po slovenskih standardih SIST EN 1991-1-

X:2004/2005 (EC1) in SIST EN 1998-1:2005 (EC8). Dimenzioniranje AB elementov je izvedeno

skladno s slovensko-evropskimi standardi: SIST EN 1992-1-1:2005 (EC2) in SIST EN 1998-1:2005

(EC8) za armiranobetonske elemente. Dimenzioniranje jeklenih elementov je izvedeno v skladu s

SIST EN 1993-1-1:2005 (EC3). V statičnem izračunu so bili upoštevani naslednji vplivi: vpliv lastne

in stalne teže, spremenljivi vplivi (koristna obtežba), vpliv snega, vplivi vetra in potresni vplivi ter

obstoječa obtežba. Za potresno analizo (modalna analiza s projektnim spektrom odziva) je bil

uporabljen projektni spekter tipa 1 po EC8.

Investitor je med gradnjo objekta dolžan zagotoviti strokovni nadzor in kontrolo izdelave z vsemi

ustreznimi meritvami vgrajenega materiala po veljavnih predpisih in standardih.

Pred izvedbo posameznih elementov objekta je potrebno obvezno uskladiti gradbene in

instalacijske načrte, da se izdela vse potrebne odprtine in preboje.

V primeru kakršnih koli odstopanj, ki so navedene v tem projektu, se je potrebno predhodno

posvetovati z izdelovalcem tega načrta.

Odgovorni projektant: dr. Branko Bandelj univ. dipl. inž. grad



2.4 – STATIČNI IZRAČUN


ZASNOV

PODATK

Izberem

jedrom.

vrvi je E=

RV SIDRANA V SKASIDRNIMI KLJUKAMR UTRJENIMI Z EP

ls

TLORIS

VA KONSTRU

KI O MATERIA

o galvanizira

Masa vrvi in

=11000 kN/c

4

4

- OBLOGA SIDRIŠČA Z- OBBETONIRANO SID- SIDRANJE V OBSTOJ

ALOMI UVRTANIMIPOXI LEPILOM

JEKLnapoljvroče

idranja

S BRVI:

lsidranja

UKCIJE:

ALU:

ano jekleno v

n minimalna

cm2.

455,43

454,60

Z KAMNOMRIŠČE

JEČO SKALO

ENA CEV fi 160mmjnjena z betonom

e cinkana

a

vrv 6x19 (9/9

nosilnost sta

Prečni

L=8.70m

- nosilna jekle- nenosilna v- robna letev - nosilni lese- nosilna jekle

LESENI PLOHI

9/1) Seale – I

a določeni od

presek izbra

m

ena vrv fi 18mmvarovalna vrv fi 12mm

5/8cmni ploh debeline 5cmena vev fi 18mm

RAZLIČNIH DIMENZIJ 15 - 25

L=8.70m

IWRC Wire R

d proizvajalca

ane vrvi

455,96

5cm

Rope Specific

a (Preglednic

BRV SIDRANA V SKZ SIDRNIMI KLJUKATER UTRJENIMI Z E

- OBLOGA SIDR- OBBETONIRA- SIDRANJE V O

lsidranja

lsidr

cation z jekle

ca 1). Elastič

456,05

KALOAMI UVRTANIMIEPOXI LEPILOM

RIŠČA Z KAMNOMANO SIDRIŠČEOBSTOJEČO SKALO

- OBLOG OZIRO- SIDRAN OBSTO

anja

enim

ni modul

459,70

GA SIDRIŠČA Z MANJŠIM KMA PRSTJONJE NOSILEN JEKLENE VR

OJEČO SKALO

KAMNOM,

RVI V

Nominalna vrednost premera (mm):

Približna masa (kg/m):

Minimalna nosilnost (kN):

18 1.296 204.2

Preglednica 1: Podatki o materialu za jeklene vrvi

Opomba:

‐Natezna trdnost vrvi je 1770 MPa.

OBTEŽBA:

‐Lastna obtežba:

Lastna teža je vsota lastnih tež vseh trajnih komponent mostu. Preglednica 2 prikazuje izračun mase

na enoto dolžine za jeklene okvirje. Preglednica 3 prikazuje izračun mase za deske, ki so glavni

element pohodne površine. Za izračun celotne lastne teže mostu , glede na lastne teže posameznih

sestavnih delov.

Jekleni okvirji

U profil 8.64 kg/m

Kvadratni votli profil 5.45 kg/m

Dolžina U profil/dolžina škatla 1 m/1.1 m

1 x U profil, 2 x škatla 3.2 m

Masa enega okvirja 20.63 kg

Skupna masa na dolžini 8.70m 20.63 kg

Masa ne enoto dolžine 2.37 kg/m

Preglednica 2: Izračun mase na enoto dolžine za jeklene okvirje

Deske

dolžina l 0.9 m

širina š 0.3 m

višina v 0.05 m

Gostota q 460 kg/m3

Masa l deske 6.21 kg

število desk 30 kos

masa desk 186.3 kg

masa na enoto dolžine desk 21.4 kg/m

Preglednica 3: Izračun mase desk na enoto dolžine

Element: Material: Število: Velikost: Masa (kg/m): Teža (kN/m):

Spodnje nosilne vrvi: jeklo 2 fi18 1.29 x 2 0.0258

Zgornje nosilne vrvi: jeklo 2 fi18 1.29 x 2 0.0258

Pohodna površina: Les C24 30 30x5x90cm 21.4 0.214

U profil jeklo 1 C80 0.99 0.0099

Votli profil jeklo 2 50x50x4 1.38 0.0138

Vrvi za ograjo jeklo fi12 0.576 0.00576

Lastna teža skupaj: 0.295 kN/m

Preglednica 4: Izračun celotne teže konstrukcije

‐Koristna

q=2 kN/m

‐Veter:

Obravna

hitrosti v

Hitrost v

na konst

vetra:

V priročn

navajajo

bistvene

primeru

‐Sneg:

Obtežbo

‐obtežba

‐obtežba

‐Temper

Spremin

dolžine t

jeklene v

=

Pri poviš

krči oziro

zmanjša

a obtežba:

m2 (spodnja

avano območ

vetra je osno

vetra smatra

trukcijo. Za d

v

qb=0

qp(ze)

qpd=

A

qpd/m

niku Technic

o, da so izkuš

ega vpliva na

ni predviden

o snega na na

a snega na tl

a snega s = 3

raturna obte

janje tempe

trdnega teles

vrvi velja α=

=1,2∙10‐6 x 8

šanju tempe

oma krajša.

natezno silo

a meja po SIS

čje spada v c

ovni tlak vetr

mo kot enak

določitev obt

m= 20 m/s

0.250 kN/m2

=0.320 kN/m

=0.48 kN/m2

Ah=9.72 m2

m=0.54 kN/m

cal‐Handbook

šnje pokazale

dinamično o

n noben dod

admorski viš

eh (regija A4

.57 kN/m2 x

ežba:

rature teles

sa lahko izra

1,2∙10‐6 in:

8.70m x 200 =

erature se vr

V primeru,

o v vrvi. Pri

ST EN 1991‐2

cono 1, za kat

ra qb=250 kP

komerno por

težbe, ki jo p

2

m2

m

k D Type Sus

e, da obteţba

obnašanje m

datni sistem v

ini 453m sm

4, h = 453 m

x 0.80 = 2.86

se kaže v lin

ačunamo s te

= +‐ 0.0021

rv razteza oz

da se vrv po

manjšanju te

2)

tero standar

a.

razdeljeno ob

povzroča vete

……h

……o

……tl

……p

……h

……p

spended – Sh

a vetra pri vi

mostu (pri hit

vrvi, ki bi zag

o določili iz s

n.m.) sk = 3.

kN/m2

earnem ali p

emperaturni

ziroma poda

odaljša, se p

emperature

rd podaja hit

bteţbo, ki de

er, vzamemo

itrost vetra

snovni tlak v

ak vetra po s

rojektna vre

orizontalna p

rojektna obt

hort Span Tra

sečih mostov

rosti vetra 1

gotavljal odp

standarda SI

.57 kN/m2

pa prostorske

m koeficient

ljšuje, pri zm

posledično po

se poves zm

trost vetra vb

eluje v horizo

o tlak vetra p

vetra

sunkih vetra

dnost tlaka v

površina celo

težba vetra n

ail Bridge Sta

vih do razpo

60 km/h), za

por dinamičn

ST EN 1991‐

em raztezanj

tom linearne

manjšanju te

oveča tudi p

manjša zato

b=20m/s. Pri

ontalni smeri

pri največjih h

vetra

otnega most

na enoto dolž

andard [3, st

ona 120 m ni

ato v obravn

ni obremenitv

‐1‐3:

ju. Spremem

ega raztezka

emperature

poves, večji

se sila v vrv

tej

i prečno

hitrostih

tu

žine

r.49]

ma

avanem

vi vetra.

mbo

α. Za

pa se vrv

poves pa

i poveča.

Sklepam

obtežbe

‐Obtežne

V skladu

kombina

snegom

sočasne

dimenzio

spremen

Obtežna

Obtežna

Obtežna

DOLOČ

Za dimen

obtežno

‐GLOBAL

NOSILNE

Podatki:

L=8.70m

f=34.8cm

qed=34.8

qed=3.40

Največji

vrvi, ma

številom

mo, da je v pr

ne upošteva

e kombinaci

u z Evrokod s

aciji obtežbe

in pešci. V

polne obr

oniranje kon

nljiv vpliv s ko

a kombinacij

a kombinacij

a kombinacij

ČITEV NOT

nzioniranje b

kombinacijo

LNA ANALIZA

E VRVI:

m …..(razpon

m …..(največj

8cm …..(proje

0 kN/m

poves merim

njša je sila v

m nosilnih vrv

rimeru vrvi z

amo v račun

ije:

standardi za

e snega ne b

tretji kombi

remenitve

nstrukcije. V

ombinacijski

ja 1:

ja 2:

ja 3:

TRANJIH S

bomo uporab

o 1.

A V MEJNEM

brvi)

ji poves 4% r

ektna obtežb

mo na sredin

v vrvi. Vredn

vi, da dobimo

zmanjšanje t

u.

mejno stan

bomo upošte

inaciji obtež

s snegom

V drugi obtež

im faktorjem

qed=1

qed=1

=3.41

qed=1

=0.39

SIL IN DIM

bili vrednost

M STANJU:

razpona)

ba)

ni mostu. Ve

osti so izrač

o največjo na

temperature

nje nosilnost

evali, ker ne

be pešcev n

in pešci.

žni kombina

m ψo=0,8 (SIS

1.35 x 0.295

1.35 x 0.295

16 kN/m + 3

1.35 x 0.295

99 kN/m + 4

MENZIONI

t projektne o

ečji kot je po

čunane za vs

atezno silo v

e bolj kritično

i upoštevam

e pričakujem

ne bomo upo

To kombin

aciji pa bom

ST EN 1990:2

kN/m + 1.5 x

kN/m + 1.5 x

.432 = 6.85 k

kN/m + 1.5 x

.29 kN/m = 4

RANJE:

obteţbe v me

oves, manjša

se nosilne vr

posamezni v

o. Razlike so

mo tri obtežn

mo sočasne p

oštevali, ker

acijo bomo

o obtežbo s

2004/A1:200

x 2 kN/m = 3

x 2 kN/m + 1

kN/m

x 2.86 =

4.69 kN/m

ejnem stanju

a bo sila v vr

vi, zato jo je

vrvi T0.

o zelo majhn

ni kombinacij

polne obrem

r ker ne prič

o tudi upo

snega upošt

06).

3.40 kN/m

1.5 x 0.8 x 2.8

nosilnosti za

rvi. Večji kot

e potrebno š

e zato te

je. V prvi

menitve s

čakujemo

rabili za

tevali kot

86 =

a

je poves

še deliti s

Glede na

največji

povesa j

kot ne b

podlagi p

Ministry o

Pri pove

Horizont

Naklon v

Največjo

naslednj

Število v

obstoječ

zgornji in

silo T pro

Pri predp

posamez

najmanj

potrebne

a izbiro jekle

dovoljeni p

e potrebno

bo prevelik. S

priporočila (S

of Works and

esu f=34.8cm

talna sila H s

H=

vrvi na začet

o natezno silo

ji enačbi:

vrvi smo izbra

če primere m

n 2 spodnje z

oporcionalno

postavki, da

zni vrvi T0 do

enako najm

e, tako da sm

ne vrvi z min

poves pri na

paziti, da sila

Standardi ne

Standard trail

Transport, Ro

m dobimo na

e izračuna iz

= (4.70 kN/m

ku in na kon

o v vrvi, ki se

ali glede na p

mostov v Poso

z enakimi pr

o razdeliti m

imajo vse vr

obimo tako,

anjši nosilno

mo na varni s

T0=T/n =

nimalno nosi

ajvečji obrem

a v eni vrvi n

podajajo no

suspended a

oads Dept. Sw

slednje vred

z spodnje for

m x (8.7m)2)/

cu mostu do

=tan‐1(4 x

e pojavi na ko

T= 127.9

priporočila iz

očju. Možno

rečnimi prere

ed vrvi.

rvi enak prer

da silo T deli

osti jeklene v

strani za fakt

kN/4=

ilnostjo 204.

menitvi 3,42

ne bo prekor

obenih omej

nd suspensio

wiss Associatio

dnosti:

rmule:

(8 x 0.348m)

oločimo iz en

= tan‐1(4xf/L

x 0.348m/8.7

oncu vrvi, do

96/cos

z priročnikov

osti za izbiro š

ezi. Pri izbiri

ez, vsaka pre

imo s število

vrvi. Izbrali sm

tor 4.

32.31 kN < 2

2kN in števil

2kN/m enak

ačila njene n

itev za tako

n bridges Volu

on for Techinc

) = 355.74/2.

ačbe:

L)=

7m)=9.090

obimo iz hori

kN

v za gradnjo t

števila vrvi je

vrvi različnih

evzame enak

om vrvi n. Vsa

mo tako vrv,

204.2 kN/1.4

om nosilnih

f=0.348m.

natezne nosi

vrsto mosto

umes A and B

cal Assistance)

.78= 127.96

izontalne sile

takih mostov

e več. Izbrali

h prerezov je

k delež obtež

aka mora im

ki ima večjo

4 = 145.7 kN

vrvi n, izber

Pri izbiri na

lnosti in da n

ov. Poves je

B. Second edit

).

kN

e in naklona

v in glede na

smo štiri vrv

e potrebno n

žbe. Natezno

meti natezno

o nosilnost od

em, da je

ajvečjega

naklonski

izbran na

ion. 1977.

vrvi po

a

vi, 2

natezno

o silo v

trdnost

d

‐DIMENZ

Pohodno

ležečega

Material

Izbrane d

Koristna

Lastna o

OPOMBA

Dimenzio

‐DIMENZ

Sestavlje

povezan

pohodno

Okvirji m

celotne k

ograje v

Material

Izbrane d

Kvadratn

‐Izvesti j

‐DIMENZ

Na vsake

Na vrhu

Natezna

Dimenzij

ZIONIRANJE

o površino p

a nosilca čez

l: Les C24

dimenzije de

obtežba: q/

obtežba: priv

A:

oniranje izbr

ZIONIRANJE

eni so iz eneg

i z varjenimi

o površino, v

med seboj po

konstrukcije

vertikalni in

l: konstrukc

dimenzije: C

ni votli profil

e potrebno p

ZIONIRANJE

em koncu mo

stebra je kov

sila v eni vrv

je stebra: je

POHODNE P

odpirajo tri v

polovico širi

eske: l/š/d=9/=q + š = 2 kN

vzeto računa

ranega elem

JEKLENIH O

ga horizonta

stiki. Povezu

vertikalna dv

ovezujejo nos

. Dodatno pr

horizontaln

cijsko jeklo S

C‐profil: 80

: 50/50/4cm

polno nosiln

KRAJNIH JE

ostu, sta pre

vinsko sedlo

vi: T0=32.31

eklena cev fi

POVRŠINE:

vrvi v vzdolžn

ne mostu.

90x30x5cm

N/m2 x 0.3 m

alniški progra

enta skupaj

OKVIRJEV:

lnega C‐prof

ujejo spodnj

va pa dodatn

silne vrvi ter

rispevajo k la

i smeri.

235

m

i zvar med vo

KLENIH STEB

edvidena dva

, preko kate

1 kN

160, dolžine

ni smeri. Za p

m = 0.6 kN/m

am

z računskimi

fila in dveh v

e in zgornje

o podpirata

pohodno po

astni teži kon

odoravnim C

BROV:

a jeklena steb

rega teče vrv

1.10m

potrebe raču

m

i notranjimi s

vertikalnih za

nosilne kabl

zgornje vrvi

ovršino in tak

nstrukcije. Za

C‐profilom in

bra višine 1,2

v in spremen

una bom upo

silami je prik

aprtih profilo

e, spodnji pr

in sekundar

ko prispevajo

agotavljajo b

navpičnim p

2 m, ki podpi

ni smer proti

orabila mode

kazano na pr

ov, ki so med

rofil dodatno

ne vrvi za og

o k večji togo

boljšo stabiln

profilom.

irata zgornje

i glavnemu s

el prosto

rilogi 1.

seboj

o podpira

grajo.

osti

nost

e kable.

idrišču.

Natezni sili Ts in To v primeru brez upoštevanja trenja sta na obeh straneh enaki.

Ts = T0=32.31 kN

HT = To cos Ts cos 32.31 cos 9.090 ‐ 32.31 cos 330= =31.9 kN ‐27.1 = 4.8 kN

VT = To sin Ts sin 32.31 sin 9.090 + 32.31 sin 330= =5.1 kN + 17.6 = 22.6 kN

OPOMBA:

Dimenzioniranje izbranega elementa skupaj z računskimi notranjimi silami je prikazano na prilogi 2.

‐SIDRANJE JEKLENIH VRVI V SKALNAT TEREN:

Sidranje nosilnih vrvi v skalnat teren bo prikazano v PZI projektni dokumentaciji gradbenih

konstrukcij. Za potrebe izvedbe sidranja mora biti izdelano geomehansko poročilo. Sidro mora biti

sposobno prevzeti projektno silo 145.7 kN, z upoštevanim varnostnim faktorjem 1.4.

Tower - 3D Model Builder 7.0 Registered to PRO-BAN Branko Bandelj s.p. Radimpex - www.radimpex.rs

PRILOGA 1: STATIČNI IZRAČUN DESK

b/d=30/5

0.90

Tabele materialov No Naziv materiala E[kN/m2] μ γ[kN/m3] αt[1/C] Em[kN/m2] μm

1 Les-Iglavci-Masiven les 1.000e+7 0.20 5.00 1.000e-5 1.000e+7 0.20

Seti gred

Set: 1 Prerez: b/d=30/5, Fiktivna ekscentričnost

3

2

30

5

[cm]

T

Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - Les-Iglavci-M... 1.500e-2 1.250e-2 1.250e-2 1.119e-5 1.125e-4 3.125e-6


Vhodni podatki - Obtežba

Lista obtežnih primerov

LC Naziv

1 LASTNA (g) 2 KORISTNA 3 SNEG 4 Komb.: 1.05xII+1.5xIII 5 Komb.: 1.5xII+0.75xIII 6 Komb.: 1.5xII 7 Komb.: 1.5xIII

8 Komb.: ZACETNI POMIK-1 (I+II+0.5xIII) 9 Komb.: ZACETNI POMIK-2 (I+0.7xII+III) 10 Komb.: KONČNI POMIK-1 (1.8xI+II+0.5xIII) 11 Komb.: KONČNI POMIK-2 (1.8xI+0.7xII+III)

p=-0.60

Obt. 2: KORISTNA

p=-0.86

Obt. 3: SNEG


Statični preračun

0.91

-0.91

Obt. 18: [Ovo] 8-17

Vplivi v gredi: max T2= 0.91 / min T2= -0.91 kN

0.91(R3) 0.03(R3)

0.91(R 0.03(R

Obt. 18: [Ovo] 8-17

Reakcije podpor (Min/Max)

0.18

Obt. 18: [Ovo] 8-17

Vplivi v gredi: max M3= 0.18 / min M3= -0.00 kNm

-0.32

Obt. 18: [Ovo] 4,5

Vplivi v gredi: max u2= -0.00 / min u2= -0.32 m / 1000

udej= 0.32 mm < udovj=L/300= 900mm/300 = 3mm

-0.33

Obt. 18: [Ovo] 6,7


udej= 0.33 mm < udov=L/250= 900mm/250 =3.6mm


Dimenzioniranje (les)

PALICA 1-2 Monoliten les - iglavci in mehki listavci - C24 Eksploatacijski razred 1 EUROCODE

3

2

30

5

[cm]

T

FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 8. γ=0.08 10. γ=0.08 9. γ=0.06

11. γ=0.06 7. γ=0.06 12. γ=0.0515. γ=0.05 5. γ=0.05 6. γ=0.044. γ=0.04 13. γ=0.04 14. γ=0.03

16. γ=0.00 17. γ=0.00

KONTROLA NORMALNIH NAPETOSTI (obtežni primer 8, na 45.0 cm od začetka palice)

Upogibni moment okoli osi 3 M3 = -0.182 kNm

KONTROLA NAPETOSTI - UPOGIB Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800Parcialni koef. za karakteristike materiala

γm = 1.300

Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 2 Kh_2 = 1.000

Dodatek za elemente z malimi dimenzijami - os 3 Kh_3 = 1.246

Faktor oblik (za pravokotni prerez) km = 0.700Karakteristična upogibna trdnost fm,k = 24.000 MPa Računska upogibna trdnost - os 2 fm,2,d = 14.769 MPa Računska upogibna trdnost - os 3 fm,3,d = 18.398 MPa Odpornostni moment W3 = 125.00 cm3 Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 1.453 MPa

σm3,d <= fm,3,d (1.453 <= 18.398)Izkoriščenost prereza je 7.9%

DOKAZ BOČNE STABILNOSTI Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800Parcialni koef. za karakteristike materiala

γm = 1.300

Razmak pridržanih točk pravokotno na smer osi 2 lef = 90.000 cm

5% fraktil modula E paralelno z vlakni E0.05 = 7400.0 MPa 5% fraktil strižnega modula G G0.05 = 460.00 MPa Torzijski vztrajnostni moment Itor = 1128.8 cm4 Vztrajnostni moment I2 = 11250 cm4 Odpornostni moment W3 = 125.00 cm3 Kritična napetost uklona σm,crit = 1836.0 MPa Relativna vitkost za uklon λrel = 0.114Koeficient k_krit = 1.000Normalna upogibna napetost okoli osi 3 σm3,d = 1.453 MPa

σm,3,d <= k_krit x fm,3,d (1.453 <= 18.398)Izkoriščenost prereza je 7.9%

KONTROLA STRIŽNIH NAPETOSTI (obtežni primer 8, začetek palice)

Prečna sila v smeri osi 2 T2 = -0.908 kN

KONTROLA NAPETOSTI - STRIG Vrsta obtežbe: @1@osnovno - srednjetrajno Korekcijski koeficient Kmod = 0.800Parcialni koef. za karakteristike materiala

γm = 1.300

Karakteristična strižna napetost fv,k = 2.500 MPa Računska strižna trdnost fv,d = 1.538 MPa Površina prečnega prereza A = 150.00 cm2 Dejanska strižna napetost(os 2) τ2,d = 0.091 MPa

τ2,d <= fv,d (0.091 <= 1.538) Izkoriščenost prereza je 5.9%


PRILOGA 2: STATIČNI IZRAČUN KRAJNEGA JEKLENEGA STEBRA

D=16/0.5

1.90

Tabele materialov No Naziv materiala E[kN/m2] μ γ[kN/m3] αt[1/C] Em[kN/m2] μm

1 Jeklo 2.100e+8 0.30 78.50 1.000e-5 2.100e+8 0.30

Seti gred

Set: 1 Prerez: D=16/0.5, Fiktivna ekscentričnost

3

2

16

0.5

[cm]

T

Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - Jeklo 2.435e-3 1.257e-3 1.257e-3 1.464e-5 7.319e-6 7.319e-6


Vhodni podatki - Obtežba

Lista obtežnih primerov

LC Naziv

1 LASTNA (g) 2 Ht + Vt

3 Komb.: MSN (1.35xI+II) 4 Komb.: MSU (I+0.74xII)

P=4.80

P=22.60

Obt. 2: Ht + Vt


Statični preračun

-23.09

Obt. 3: MSN

Vplivi v gredi: max N1= -22.60 / min N1= -23.09 kN

4.80

Obt. 3: MSN

Vplivi v gredi: max T2= 4.80 / min T2= 4.80 kN

-9.12

Obt. 3: MSN

Vplivi v gredi: max M3= -0.00 / min M3= -9.12 kNm

-5.35

Obt. 4: MSU



Dimenzioniranje (jeklo)

0.47 (3)

Kontrola napetosti

0.32

Kontrola stabilnosti PALICA 1-2 PREČNI PREREZ: Cevasti [S 235] [Set: 1] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE prereza

y

z

16

0

5

[m m ]

T

Ax = 24.347 cm2 Ay = 12.566 cm2 Az = 12.566 cm2 Ix = 1463.9 cm4 Iy = 731.94 cm4 Iz = 731.94 cm4 Wy = 91.493 cm3 Wz = 91.493 cm3 Wy,pl = 120.17 cm3 Wz,pl = 120.17 cm3 γM0 = 1.000 γM1 = 1.000 γM2 = 1.250 Anet/A = 0.900

(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 3. γ=0.32 4. γ=0.24 PALICA IZPOSTAVLJENA PRITISKU IN UPOGIBU (obtežni primer 3, konec palice) Računska osna sila NEd = -23.090 kN Prečna sila v z smeri VEd,z = 4.800 kN Upogibni moment okoli y osi MEd,y = 9.120 kNm Sistemska dolžina palice L = 190.00 cm 5.5 KLASIFIKACIJA PREČNIH PREREZOV Razred prereza 1 6.2 NOSILNOST PREČNIH PREREZOV 6.2.4 Tlak Računska nosilnost na tlak Nc,Rd = 572.16 kN Pogoj 6.9: NEd <= Nc,Rd (23.09 <= 572.16) 6.2.5 Upogib y-y Plastični odpornostni moment Wy,pl = 120.17 cm3 Računska nosilnost na upogib Mc,Rd = 28.239 kNm Pogoj 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (9.12 <= 28.24) 6.2.6 Strig Računska strižna nosilnost Vpl,Rd,z = 170.50 kN Računska strižna nosilnost Vc,Rd,z = 170.50 kN Pogoj 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (4.80 <= 170.50) 6.2.10 Upogib z osno in prečno silo Ni potrebno zmanjšanje upogibne nosilnosti Pogoj: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z 6.2.9 Upogib in osna sila Razmerje NEd / Npl,Rd 0.040 Zmanjšana plast.upogibna nosilnost MN,y,Rd = 28.193 kNm

Razmerje MEd,y / MN,y,Rd 0.323 Pogoj 6.41: (0.32 <= 1) 6.3 NOSILNOST ELEMENTA NA UKLON 6.3.1.1 Nosilnost na uklon Uklonska dolžina y-y l,y = 380.00 cm Relativna vitkost y-y λ_y = 0.738 Uklonska krivulja za os y-y: A α = 0.210 Elastična kritična sila Ncr,y = 1050.6 kN Koeficient nepopolnosti χ,y = 0.829 Računska uklonska nosilnost Nb,Rd,y = 474.43 kN Pogoj 6.46: NEd <= Nb,Rd,y (23.09 <= 474.43) Uklonska dolžina z-z l,z = 380.00 cm Relativna vitkost z-z λ_z = 0.738 Uklonska krivulja za os z-z: A α = 0.210 Koeficient nepopolnosti χ,z = 0.829 Računska uklonska nosilnost Nb.Rd,z = 474.43 kN Pogoj 6.46: NEd <= Nb,Rd,z (23.09 <= 474.43) 6.3.2.1 Nosilnost na bočno-torzijski uklon Koeficient C1 = 1.879 Koeficient C2 = 0.000 Koeficient C3 = 0.939 Koef.ukl.dolžine za uklon k = 1.000 Koef.ukl.dolžine za vbočenje kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak med bočnimi podporami L = 190.00 cm Sektorski vztrajnostni moment Iw = 0.000 cm6 Krit.moment bočne zvrnitve Mcr = 4188.4 kNm Ustrezni odpornostni moment Wy = 120.17 cm3 Koeficient imperf. αLT = 0.760 Brezdimenz.vitkost λLT_ = 0.082 Koeficient zmanjšanja χLT = 1.000 Računska uklonska nosilnost Mb,Rd = 28.239 kNm Pogoj 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (9.12 <= 28.24) 6.3.3. Elementi konstantnega prečnega prereza obremenjeni z upogibom in osnim tlakom Preračun koeficienta interakcije je izvršen z alternativno metodo št.2 (Aneks B) Koeficient oblike momenta Cmy = 0.600 Koeficient oblike momenta Cmz = 1.000 Koeficient oblike momenta CmLT = 0.600 Koeficient interakcije kyy = 0.616 Koeficient interakcije kyz = 0.616 Koeficient interakcije kzy = 0.369 Koeficient interakcije kzz = 1.026 Koeficient nepopolnosti χy = 0.829 NEd / (χy NRk / γM1) 0.049 kyy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.199 Pogoj 6.61: (0.25 <= 1) Koeficient nepopolnosti χz = 0.829 NEd / (χz NRk / γM1) 0.049 kzy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.119 Pogoj 6.62: (0.17 <= 1)


2.5 – RISBE



2.6 – SPISEK ARMATURE


Page 1Izvlecek armature (V 17.01-7) 03/06/2020

Projekt: SPISEK ARMATURE 1 / 1

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.com

Podatki o projektuNaslov : 1Komponenta : 1St. Nacrta: : 1

PALICNA ARMATURA Jeklo: S500BPoz. Kom. fi Dolzina D10 D12 D141 11 14 3.40 37.402 11 14 2.80 30.803 70 12 1.40 98.004 11 14 2.98 32.785 11 14 3.58 39.386 38 10 1.36 51.68 srednja7 36 10 1.40 50.40 srednja---------------------------------------------------------------Skupna dolz. 102.08 98.00 140.36kg / m D10 0.649 D12 0.920 D14 1.252kg / profil 66.250 90.160 175.731---------------------------------------------------------------Skupna masa (kg) 332.141---------------------------------------------------------------

Page 2Izvlecek armature (V 17.01-7) 03/06/2020

Projekt: SPISEK ARMATURE 1 / 1

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.com

Podatki o projektuNaslov : 1Komponenta : 1St. Nacrta: : 1

ARMATURNI IZVLECEK Jeklo: S500B

Poz. St. fi Dolzinadbr

fiTip

OblikaSkupna dol.

Masa

kg

1 11 14 3.40 X1 37.40 46.825-1-

-2-

-3-

-4-

-5-

St. dx dy l >°1 -0.30 0.02 0.30 902 -0.01 -0.26 0.26 933 2.40 -0.00 2.40 874 0.01 0.14 0.14 905 -0.30 0.02 0.30

2 11 14 2.80 A3 30.80 38.562

26

2.40

14

3 70 12 1.40 A1 98.00 90.1601.40

4 11 14 2.98 A3 32.78 41.041

26

2.5814

5 11 14 3.58 X1 39.38 49.304

-1-

-2-

-3- -4-

-5-

St. dx dy l >°1 -0.30 -0.01 0.30 -902 -0.01 0.26 0.26 -933 2.58 0.00 2.58 -874 0.01 -0.14 0.14 -905 -0.30 -0.01 0.30

6 38 10 1.36 A3 51.68 33.54060

-b-

60Poz. St.Dolzina -b-1 4 1.35 0.142 4 1.36 0.163 4 1.38 0.184 4 1.40 0.205 4 1.42 0.226 4 1.44 0.247 4 1.46 0.268 2 1.48 0.289 8 1.20 0.00

7 36 10 1.40 A3 50.40 32.71060

-b-

60Poz. St.Dolzina -b-1 4 1.46 0.262 4 1.45 0.253 4 1.43 0.234 4 1.42 0.225 4 1.40 0.206 4 1.39 0.197 4 1.38 0.178 4 1.36 0.169 4 1.35 0.15

Skupna masa (kg) 332.141

Documents

PRILOGA 1B NASLOVNA STRAN NAČRTA - prc.si