Upload
nira
View
75
Download
5
Embed Size (px)
DESCRIPTION
POGLAVJE 5. Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010. Do sedaj smo preučevali kinematiko kontinuuma, opis stanja napetosti in zapis petih zakonov klasične termodinamike in mehanike za kontinuum. - ohranitev mase ohranitev gibalne količine ohranitev vrtilne količine - PowerPoint PPT Presentation
Citation preview
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
POGLAVJE 5
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Do sedaj smo preučevali kinematiko kontinuuma, opis stanja napetosti inzapis petih zakonov klasične termodinamike in mehanike za kontinuum.
- ohranitev mase- ohranitev gibalne količine- ohranitev vrtilne količine- ohranitev energije- entropijsko neenačbo
Opisane enačbe niso dovolj za popis obnašanja specifične snovipod vplivom sil.
Iz izkušenj vemo, da je vpliv enakih sil npr. na železo drugačen kot npr. vpliv enakih sil na vodo.
Vpliv sil pa je lahko celo odvisen od smeri in velikosti sil.
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Velik razred snovi, pri katerih deformacija izgine s tem, ko izgine vplivsil, imenujemo elastični materiali.
Nad neko velikostjo sil ostrane permanentna deformacija. V tem primeru sesnov obnaša plastično.
V tem poglavju obravnavamo:
- konstitucijske zveze za linearno elastično snov.
- nekatere izbrane probleme s področja linearnih elastičnih snovi.
- razred problemov z ravninskimi deformacijami in napetostmi.
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Najprej obravnavajmo nekaj tipičnih laboratorijskih mehanskih eksperimentov.
Iz snovi izrežemo prizmatični vzorec s prečno površino . 0A
Snov statično obremenimo s silo v osni smeri, velikosti . P
Merimo podaljšek v osni smeri .
0A - linearni elastični režim. Vzorec se po vplivu sile povrne v 0
ABBC - plastični režim. Vzorec se po vplivu sile povrne v točko C
Snov se po plastični deformaciji običajno utrdi.
5.1 MEHANSKE LASTNOSTI
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Napetost v odvisnosti od relativne osne deformacije.
V smislu od laboratorijskih razmer čimbolj neodvisnega popisa problema,rišemo naslednjo krivuljo
0
P
A
axax
ax
Naklon daljice 0A imenujemo Youngov modul.
Yax
E
osna relativna deformacija
napetost
207GPaYE za jekla
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Deformacije kovin v elastičnem režimu so relativno majhne, reda velikosti
310axax
ax
Pri nateznem poskusu pa lahko merimo tudi spremembo prečne dimenzijevzorca v odvisnosti od sile. Relativna prečna (radialna) deformacija je
rdrd
rd
Eksperimenti pokažejo, da je razmerje
constrd
ax
v primeru majhnih deformacij (se skrči, zato minus)
Razmerje imenujemo Poissonovo število in ga označimo z rd
ax
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Tipično Poissonovo število za železo je 0,3.
V primeru, ko ima vzorec, ki ga obravnavamo, različne lastnosti gledena orientacijo, iz katere je bil izrezan iz bloka, je material anizotropen.
Tipični primeri anizotropnih snovi so
- les- valjana jeklena plošča- biološka tkiva
V nasprotnem primeru je material izotropen.
V primeru, ko ima vzorec, ki ga obravnavamo, različne lastnosti gledena položaj iz katerega je bil izrezan iz bloka, je snov nehomogena. Npr. ulita jeklena brama. V nasprotnem primeru je snov homogena.
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Nadalje lahko snov testiramo s hidrostatično napetostjo. V tem primeru je napetost oblike
ij ijT
Količino
k
imenujemo elastični modul.
V
V
138GPak za jekla
Naslednji poskus nam da novo snovno konstanto. Krožni valj z dolžino zvijemo za kot ko uporabimo navor .ax M
Strižni modul definiramo kot4
;2
axM rI
I
76GPa za jekla
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
V nadaljevanju nas zanima, koliko takšnih neodvisnih eksperimentov lahkonaredimo za elastično snov. Koliko neodvisnoh snovnih lastnosti lahko pripišemo snovi, ki se obnaša elastično?
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.2 LINEARNA ELASTIČNA TRDNINA
V prejšnjem poglavju obravnavani eksperimenti imajo naslednje skupne štiri značilnosti
1. Zveza med silo in deformacijo je linearna.2. Hitrost uporabe sile ne vpliva na deformacijo.3. Po odstranitvi sile deformacija povsem izgine.4. Deformacija je zalo majhna.
Zgornje značilnosti uporabimo za definicijo linearno elastične ali Hookove snovi.
Osnovna predpostavka za takšno snov je
T T E
T
ECauchijev napetostni tenzorInfinitezimalni deformacijski tenzor
T 0 0
Pri čemer je
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
11 1111 11 1112 12 1133 33
12 1211 11 1212 12 1233 33
33 3311 11 3312 12 3333 33
............
............
...................................................................
............
T C E C E C E
T C E C E C E
T C E C E C E
Če je relacija med Cauchijevim napetostnim tenzorjem in infinitezimalnimdeformacijskim tenzorjem linearna, lahko zapišemo
Opisanih devet enačb lahko v kompaktni obliki zapišemo kot
ij ijkl klT C E
Tenzor je tenzor četrtega reda, ki ga imenujemo tenzor elastičnosti.C
Tenzorja in sta tenzorja drugega reda.T E
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Tenzor elastičnosti se transformira iz baze v bazo kotie'ie
'ijkl mi nj rk sl mnrsC Q Q Q Q C
Če je telo homogeno je neodvisen od položaja.C
V tem poglavju obravnavamo zgolj homogena telesa.
V celoti tenzor vsebuje 81 (9x9) koeficientov.C
Ker je tenzor simetričen, lahko vedno kombiniramo dva členav en člen.
E
1112 12 1121 21 1112 12 1121 12 1112 1121 12C E C E C E C E C C E
Na ta način
1112 1121C C postane en neodvisen koeficient.
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Zaradi simetrije infenitezimalnega deformacijskega tenzorja moraimeti tenzor elastičnosti naslednjo lastnost
ijkl ijlkC C
Na ta način zmanjšamo število neodvisnih koeficientov iz 81 na 54.
Zaradi simetrije Cauchijevega napetostnega tenzorja mora imetitenzor elastičnosti naslednjo lastnost
ij jiT T
Sledi
ijkl jiklC C
Ta enačba zmanjša število neodvisnih koeficientov iz 54 na 36.
C
C
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Nadalje predpostavimo, da je koncept elastičnosti povezan z obstojemnotranje energije, imenovane tudi energijska funkcija deformacije, ki je pozitivno definitna funkcija deformacijskih komponent
ijU U Eij
ij
UT
E
Zaradi te predpostavke lahko pokažemo
ijkl kljiC C
Na ta način nadalje zmanjšamo število neodvisnih koeficientov elastičnegatenzorja s 36 na 21.
Če nadalje predpostavimo, da je snov izotropna, nam preostaneta samo 2neodvisna koeficienta. V primeru anizotropne monoklinične snovi imamo 13 neodvisnih koeficientov. V primeru anizotropne ortotropne snovi 9 koeficientov in v primeru anizotropne transverzno izotropne snovi 5 koeficientov.
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
, , ijkl ij kl ijkl ik jl ijkl il jkA B H
Identični tenzor je edini izotropni tenzor drugega reda. Iz njega lahko naredimo naslednje izotropne tenzorje četrtega reda.
Elastični tenzor izrazimo s tremi izotropnimi tenzorji četrtega reda
ijkl ijkl ijkl ijklC A B H
Kjer so konstante. Zaradi zgornje oblike lahko zapišemo, ,
ij kk ij ijT E E
ij ijkl kl ij kl kl ik jl kl il jk klT C E E E E
Označimo in dobimo ali 2 2ij kk ij ijT E E 2ij ij ijT e E kke E dilatacija
SPECIFIČNA OBLIKA ELASTIČNEGA TENZORJA ZA IZOTROPNO SNOV
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
2e T I E
V brezkoordinatni obliki lahko zapišemo
Po komponentah lahko zapišemo
11 11 22 33 11
22 11 22 33 22
33 11 22 33 33
12 12
13 13
23 23
2
2
2
2
2
2
T E E E E
T E E E E
T E E E E
T E
T E
T E
Zgornje enačbe predstavljajo konstitucijske zveze za linearno elastičnotrdnino.
, imenujemo Laméjevi konstanti. Določimo ju z eksperimenti.Konstanti
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Zvezo med napetostmi in deformacijami za elastično trdnino lahko zapišemo tudi v inverzni obliki. Se pravi, deformacijo v odvisnosti od napetosti. Dobimo (vaje):
1
2 3 2ij ij kk ijE T T
5.4 YOUNGOV MODUL, POISSONOVO RAZMERJE, STRIŽNI MODUL, TLAČNI MODUL
Izpeljemo (vaje) pa lahko tudi naslednjo zvezo
1
3 2 kke T
V primeru, ko je samo ena pravokotna komponenta napetosti različna od nič,imenujemo takšno stanje napetosti enoosno.
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Enoosno stanje napetosti v smeri lahko zapišemo1e
11 11 11 11
33 22 11 11
12 13 23
1
2 3 2 3 2
10
2 3 2 2 3 2 2
0
E T T T
E E T E
E E E
11
11
3322
11 11
3 2
2
Yax
rd
ax
TE
E
EE
E E
Enoosno stanje napetosti je dober približek nateznemu poslusu.
Za Youngov modul in Poissonovo število dobimo
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
11 11 22 33
22 22 33 11
33 33 11 22
12 12
13 13
23 23
1
1
1
1
2
1
2
1
2
Y
Y
Y
E T T TE
E T T TE
E T T TE
E T
E T
E T
Običajno enačbe z Youngovim modulom in Poissonovim številomter drugo Laméjevo konstanto zapišemo v naslednji obliki
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
V zgornjih enačbah so tri snovne konstante. Vendar sta neodvisni konstanti samo dve.
lahko izrazimo iz 3 2
YE
2
Dobimo pomembno zvezo
2 1YE
Tako lahko napišemo samo z dvema konstantama
11ij ij kk ij
Y
E T TE
ali
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
V primeru, da samo dve strižni napetosti nista enaki nič, imenujemotovrstno stanje napetosti preprosti strig. V tem primeru imamo
12 21T T
12 21 2E E
122E
vidimo, da je druga Laméjeva konstanta strižni modul
Tretje stanje napetosti imenujemo hidrostatična napetost.
T I3
2 3e
V tem primeru izpeljemo
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
2 3 2
3 3k
Elastični modul je definiran kot
Vidimo, da so Laméjeve konstante, Youngov modul, strižni modul,Poissonovo število, in elastični modul vsi povezani!
Samo dva od njih pa sta neodvisna pri izotropni elastični snovi!
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Zbirka relacij med med Laméjevimi konstantami, Youngovim modulom, strižnim modulom, Poissonovim številom in elastičnim modulom.
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Zbirka elastičnih snovnih lastnosti za nekatere snovi
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.5 POGLAVITNE ENAČBE INFINITEZIMALNE TEORIJE ELASTIČNOSTI
iji i
j
Ta B
x
i ix X
Napišimo Cauchyjevo enačbo gibanja za katerokoli snov
Enačba opisuje gibanje delca na položaju 1 2 3, ,x x x
V primeru, da obravnavamo samo majhne premike, velja
1 1 1 2 2 2 3 3 3, , x X u x X u x X u Iz enačbe izračunamo
1 2 3fixed 1 2 3i
i i i i ii
x
Dx u u u uv v v v
Dt t x x x
fixedi
ii
x
uv
t
Zanemarimo majhne člene, pa velja
2
2
fixedi
ii
x
ua
t
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
01 kkdV E dV
Diferencial deformiranega volumna izrazimo z diferencialom začetnega volumna (glej kinematiko) kot
Zaradi tega sta končni in začetni gostoti oblike
1
0 0 01 1kk kkE E
2
0 2
fixedi
ii
x
ua
t
Zaradi tega enačba gibanja za majhne pomike postane
0
0 0
1 kk
dVdVE
dm dm
0
1 11 kkE
To seveda velja samo za majhne pomike.
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
2
0 02
ijii
j
TuB
t x
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
1
2ji
ijj i
uuE
x x
2ij ij ijT e E
Kako ugotovimo ali polje premika ustreza elastični snovi?
1 2 3, , ,u u x x x t
Polje premika opisuje možno gibanje elastične snovi z majhnimi deformacijami, če zadošča
2
0 02
ijii
j
TuB
t x
Kako ugotovimo, da predstavlja možno gibanje 1 2 3, , ,u u x x x t
Najprej izračunamo
Nato izračunamo
**
Nato vstavimo premike in napetosti v enačbo ** in preverimo, ali velja.
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Rob se mora pri tem gibati kot veleva i ij jt T n
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.6 NAVIER-OVE ENAČBE GIBANJA ELASTIČNE SNOVI
V tem poglavju izrazimo enačbe gibanja samo s komponentami premika. Te enačbe so poznane kot Navierove enačbe
2 jiij ij ij ij
j i
uuT e E e
x x
Zaradi tega
22ij ji
ijj j j j j i
T uue
x x x x x x
Upoštevajmo
ijj i
e e
x x
in
2j j
j j i j i
u e
x x x x x
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Zardi tega enačba gibanja postane
2 2
0 02i i
ii j j
u ueB
t x x x
Tri komponente zgornje enačbe so oblike
2 2 2 21
0 0 1 12 2 2 21 1 2 3
2 2 2 22
0 0 2 22 2 2 22 1 2 3
2 2 2 23
0 0 3 32 2 2 23 1 2 3
u eB u
t x x x x
u eB u
t x x x x
u eB u
t x x x x
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Kjer velja
31 2
1 2 3
i
i
u uu ue
x x x x
V koordinatno invariantni obliki so Navier-ove enačbe gibanja oblike
2
20 02
et
u
B u
eu
2
20 02t
u
B u u
Ali
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.7 NAVIER-OVE ENAČBE GIBANJA ELASTIČNEGA MEDIJA VCILINDRIČNIH IN SFERIČNIH KOORDINATAH
Še ni opisano.
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.8 NAČELO SUPERPOZICIJE
(1)2 (1)(1)
0 0 12
iji
j
TuB
t x
Imejmo dve polji premika
zaradi volumskih sil
(1) (2)i iu u
(1) (2)i iB B
Naj bosta ustrezni napetostna polji.(1) (2)ij ijT T
Potem za elastični medij velja
2
(1) (2) (1) (2) (1) (2)0 0 1 12 i i ij ij
j
u u B B T Tt x
(2)2 (2)(2)
0 0 12
iji
j
TuB
t x
Seštevanje zgornjih dveh enačb da
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Sile na površini, potrebne za vzpostavitev premika, so
(1) (2) (1) (2)i i ij j ij jt t T n T n
Opisano predstavlja princip superpozicije.
Princip je praktičen, ker lahko problem razcepimo na več podproblemovin rešimo vsakega izmed podproblemov posebej. Na koncu pa rešitve seštejemo.
Iz zgornje enačbe jasno sledi, da polje premika (1) (2)i iu u
ustreza volumski sili
ter napetosti
(1) (2)1 1B B
(1) (2)ij ijT T
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
A. RAVNINSKI ELASTIČNI VALOVI
RAVNINSKI NEVRTINČNI VALOVI
Še ni opisano.
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.10 RAVNINSKI IZOHORNI VALOVI
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.11 ODBOJ RAVNINSKIH ELASTIČNIH VALOV
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.12 VIBRACIJE NESKONČNE PLOŠČE
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
A.2 PREPROSTI NATEG, TORZIJA IN UPOGIBANJE
5.13 PREPROSTI NATEG
1 2 3 2 1 3 3 1 2, , , u x x u x x u x x
12 21 12 31 2
13 31 13 21 3
2
2
dT T E x
dx x
dT T E x
dx x
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.13 PREPROSTI NATEG
1
constantd
dx
2 22
2 22 3
0x x
12 13 12 2 13 3
12 2
13 3
0 0
0 0 0
0 0 0
T T T n T n
T n
T n
t T n
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.13 PREPROSTI NATEG
2 3 3 2 2 3 12 3
2 3 3 2 1
n x n x n n ex x
n x n x e
t
n
2 3 3 2 2 3 3 2 or n x n x n x n xn
n
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.14 TORZIJA KROŽNEGA VALJA
1 1 1 1 1 2 2 3 3 2 3 3 2u e r e x e x e x e x e x e
1 2 3 3 20, , u u x u x
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.14 TORZIJA KROŽNEGA VALJA
12 21 12 31 2
13 31 13 21 3
2
2
dT T E x
dx x
dT T E x
dx x
12 21 3 13 31 21 1
1 1
2 2
d dE E x E E x
dx dx
1
constantd
dx
2 2
3 22 21 1
=0, 0d d
x xdx dx
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.14 TORZIJA KROŽNEGA VALJA
12 13 12 2 13 3
12 2
13 3
0 01 1
0 0 0
0 0 0
T T T x T x
T x
T x
t T n
t 0
2 3 2 3 0xT xT x x x x , Thus on the lateral surface,
On the lateral surface, the unit normal vector is given by ; therefore, the surface traction on the lateral surface is
2 3(1 )( )a x x 2 3n e e
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.14 TORZIJA KROŽNEGA VALJA
On the right end face,
1 1 1 21 2 31 3, ,x l T e T e n e t Te That is,
3 2x x 2 3t e e
On the left end face, , 1 0x
3 2x x 2 3t e e
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.14 TORZIJA KROŽNEGA VALJA
Components of the resultant moment are given by
2 21 2 31 3 21 2 3
2 3
,
0
pM x T x T dA x x dA I
M M
The resulting moment is
pI 1M e where 2 22 3pI x x dA
On the faces , the components of the resultant force are given by
1 11
2 21 3
3 31 2
0,
0,
0
R T dA
R T dA x dA
R T dA x dA
1x l
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.14 TORZIJA KROŽNEGA VALJA
or tt p
p
MM I
I
The resultant moment on the left end face is clearly , a moment equal in magnitude and opposite in direction to that on the right end face so that indeed, the bar is in equilibrium, under a twisting action. We recall that
1 0x pI 1M e
3 2
3
2
0 -
- 0 0
0 0
t t
p p
t
p
t
p
M x M x
I I
M x
I
M x
I
T
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.15 TORZIJA NEOKROGLEGA VALJA: ST. VENANTOV PROBLEM
1 2 3 2 1 3 3 1 2, , , u x x u x x u x x
12 21 12 31 2
13 31 13 21 3
2
2
dT T E x
dx x
dT T E x
dx x
1
constantd
dx
2 22
2 22 3
0x x
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.15 TORZIJA NEOKROGLEGA VALJA: ST. VENANTOV PROBLEM
12 13 12 2 13 3
12 2
13 3
0 0
0 0 0
0 0 0
T T T n T n
T n
T n
t T n
2 3 3 2 2 3 12 3
2 3 3 2 1
n x n x n n ex x
n x n x e
t
n
2 3 3 2 2 3 3 2 or n x n x n x n xn
n
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.16 TORZIJA ELIPTIČNEGA VALJA
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.17 PRANDTLOVA FORMULACIJA TORZIJSKEGA PROBLEMA
12 133 2
, all other 0ijT T Tx x
2 3 3 2
0x x x x
12 3 13 23 1 2 2 1 3
, d d
T x T xx dx x x dx x
The function is known as Prandtl’s stress function. The only equation of equilibrium that needs to be checked is the equation: . Substituting the above stress components into it, we obtain
2 3,x x1x
12 2 13 3 0T x T x
The stress function and the warping function defined for the displacement field in the last section. Prandtl’s stress function is related to the warping function by
2 3( , )x x 2 3,x x
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.17 PRANDTLOVA FORMULACIJA TORZIJSKEGA PROBLEMA
2 2 2 2
3 22 23 1 3 2 2 1 2 3
and d d
x xx dx x x x dx x x
2 2
22 23 2
2x x
This equation provides a relationship between the stress function and the angle of twist per unit length is known as the Poisson Equation.1d dx
To derive the boundary condition for , we let the lateral surface be described by
2 3, constantf x x
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.17 PRANDTLOVA FORMULACIJA TORZIJSKEGA PROBLEMA
The boundary condition becomes12 2 13 3 0T n T n
2 2
3 2 2 3 3 3
0 or x f xf f
x x x x x f x
2 3
1f f f
f f x x
2 3n e e
The normal to the lateral surface is
That is, is parallel to Since is perpendicular to the surface, so is , which is also perpendicular to = constant. Thus,
f
f2 3( , ) constantf x x 2 3( , )x x
on the boundaryC
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.17 PRANDTLOVA FORMULACIJA TORZIJSKEGA PROBLEMA
2 2
2 23 2
2 with boundary condition =0x x
We can choose the constant C to be zero. Thus, in summary, in Prandtl’s formulation, the torsion problem is reduced to
The twisting moment is given by
2 31 3 21 2 32 3
32
2 3
( )( )2
tM x T x T dA x x dAx x
xxdA
x x
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.17 PRANDTLOVA FORMULACIJA TORZIJSKEGA PROBLEMA
2 23
2 2
( ) ( )d b
c a
x xdA dx
x x
where and are the two end points (on the boundary) along a constant line, and and are the two extreme boundary points for the region of integration. Thus, since on the boundary, we have
2 3( )x a x 2 3( )x b x3x 3x c 3x d
0
2
2
22 2
2
( )0
bx bx a
a
xdx x b b a a
x
32
2 3
( )( )0 and similarly 0
xxdA dA
x x
2tM dA
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.18 TORZIJA PRAVOKOTNE PRIZME
Let the cross-section be defined by and . We seek a solution of the stress function satisfying the boundary value problem
2a x a 3b x b 2 3( , )x x
2 2
2 23 2
2x x
Boundary conditions
2 30 at and x a x b
Due to symmetry of the problem, the stress function will clearly be an even function of and . Thus, we let
2 3( , )x x2x 3x
3 21,3,5
cos 2nn
F x n x a
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.18 TORZIJA PRAVOKOTNE PRIZME
This choice of clearly satisfies the boundary condition at . Substituting the preceding equation, we obtain
0 2x a
22 22 3 3 3
1,3,5
1 2 cos 2 2n nn
n x a d F x dx n a F x
From Fourier analysis
( 1) 2
2 21,3,5
1 4 1 cos 2 , n
n
n n x a a x a
Comparing the preceding two equations, we have
2 ( 1) 22 23 2 2 4 1
n
n nd F dx n a F n Which is:
( 1) 22 3 33 3sinh 2 cosh 2 2 16 1
n
nF A n x a B n x a a n
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.18 TORZIJA PRAVOKOTNE PRIZME
For to be an even function of , the constant A must be zero. The boundary condition that at then gives:
nF 3x0 3x b
( 1) 22 3 3332 1 1 cosh 2 cosh 2
n
nF a n n x a n b a
2( 1) 2 3
3 31,3,5
cosh 232 11 1
cosh 2n
n
n x aa
n n b a
The maximum shearing stress occurs at the midpoint of the longer sides, given by
2max1,3,5
16 12
cosh 2sn
aT a
n b a
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.18 TORZIJA PRAVOKOTNE PRIZME
3
5 51,3,5
1 192 12 2 1 tanh
3 2tn
a n bM a b
b n a
The relation between the twisting moment and the twisting angle per unit length is given by
tM
For a very narrow rectangle we have
, cosh 2 ,b a n b a tanh 2 1n b a
3
max
12 , 2 2 1 0.630
3s t
aT a M a b
b
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.19 ČISTO UPOGIBANJE NOSILCA
11
1
0T
x
To satisfy equilibrium in the absence of body forces, we must have
That is, . The corresponding strains are
11 1111 22 33 12 13 23, , 0
T TE E E E E E
E E
11 11 2 3( , )T T x x
Substituting the strains into the compatibility equations we obtain2 2 2
11 11 112 22 3 2 3
0, 0, 0T T T
x x x x
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.19 ČISTO UPOGIBANJE NOSILCA
It can be satisfied only if T11 is a linear function of the form
11 2 3T x x
We shall take because it corresponds to the state of stress in simple extension. With , let us evaluate the surface traction on the boundaries of the bar.On the lateral surface, the normal vector does not have a component in the direction, i.e., . As a consequence,
0 0
2 3n n 2 3n e e
12 13
12 2
13 3
0 0
0 0
0 0
T T
T n
T n
t T n 0
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.19 ČISTO UPOGIBANJE NOSILCA
On the right end face, , so that1 , x l 1n = e
1 11T 1t = Te e
This distribution of surface tractions gives rise to zero resultant force, as shown
21 11 2 3 3 23 22R T dA x x dA x dA I I
With the resultant force being zero, the resultant is a couple at (the right face) with
22 3 11 2 3 3 23 22M x T dA x x dA x dA I I
2 2 3 3M e M e RM 1x l
23 2 11 2 2 3 33 23M x T dA x dA x x dA I I
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.19 ČISTO UPOGIBANJE NOSILCA
2 223 2 3 22 3 33 2, , I x x dA I x dA I x dA
We now assume, without any loss of generality, that we have chosen the and axes to coincide with the principal axes of the cross-sectional area. Then the product of second moment . In this case, from
2x 3x23 0I
3 2
33 22
, M M
I I
2 3 3 211
22 33
, M x M x
TI I
The stress component is known as the flexural stress11T
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.19 ČISTO UPOGIBANJE NOSILCA
For simplicity we let . The strain components are then3 0M
2 3 3 211 22 33 12 13 23
22 22
, , 0M x M x
E E E E E EI E I E
Using strain-displacement relations, , can be integrated to give the following displacement field
2 ij i j j iE u x u x
21 1 3 3 2 2 3 4
22
22 2 3 3 2 1 3 5
22
2 2 223 1 2 3 2 1 1 2 6
222
Y
Y
Y
Mu x x x x
E I
Mu x x x x
E I
Mu x x x x x
E I
where are constantsi
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
A.3 REŠITVE RAVNINSKIH NAPETOSTNIH IN DEFORMAFCIJSKIH PROBLEMOV
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.20 REŠITVE POVEZANE Z RAVNINSKO DEFORMACIJO
13 23 33
11 11 2 3
22 22 1 2
12 12 1 2
0
,
,
,
E E E
E E x x
E E x x
E E x x
Telo je v stanju ravninske deformacije pri naslednjih predpostavkah
- telo ima v smereh enako obliko, ne glede na koordinato .
- na zunanjih stranicah telesa komponente sil na površini nimajo osne komponente.
- na končnih ravninah ni deformacije v smeri. Površina se lahko prosto giba.
1 2,x x3x
3x3x b
Iz tega sledi
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
11 11 1 2 22 22 1 2 12 12 1 2 21, , , , ,T T x x T T x x T T x x T
Iz Hookovega zakona sledi
33 11 22
10 ( )
Y
T T TE
33 11 22T T T
Za to stanje deformacije so od nič različne komponente napetosti
Oziroma
Ta komponenta napetosti je potrebna zato, da ohranimo nično osnodeformacijo.
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.20 REŠITVE RAVNINSKE DEFORMACIJE
1 1 1 2 2 2 1 2 3, , , , 0 (or constant)u u x x u u x x u
Ravninsko deformacijo lahko opišemo tudi z naslednjim poljem premika
V primeru, da imamo statično stanje napetosti in v primeru, da nimamo volumskih sil, lahko zapišemo
3311 12 21 22
1 2 1 2 3
0, 0, 0,TT T T T
x x x x x
Zadnja enačba je trivialno zagotovljena. Prvi dve enačbi pa sta zagotovljeni, če ju izrazimo iz skalarne funkcije , ki jo imenujemo Airijeva napetostna funkcija
1 2,x x
2 2 2
11 12 222 22 1 2 1
, , T T Tx x x x
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Vendar napetostne komponente, ki jih dobimo na ta način, niso vse primerne kot možne elastične rešitve. Zaradi tega, ker so lahko nekompatibilne. Nekompatibilnost pomeni, da ni možno najti komponente premika, ki so kompatibilne s komponentami napetosti.
Za zagotovitev kompatibilnosti deformacijskih komponent najprej izpeljemodeformacijske komponente iz na naslednji način.
2 22
11 11 22 11 22 2 22 1
2 22
22 22 11 11 22 2 21 2
2
12 12 13 23 331 2
1 11 1
1 11 1
1 11 1 , 0
Y Y
Y Y
Y Y
E T T T TE E x x
E T T T TE E x x
E T E E EE E x x
1 2,x x
*
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
V primeru ravninske deformacije je edina komponenta napetosti, ki ni avtomatično zadoščena
2 2 211 22 122 22 1 1 2
2E E E
x x x x
Substitucija zgornjih enačb * v enačbo **, da
4 4 44
4 2 2 41 1 2 2
2x x x x
Funkcija , ki zadosti zgornji biharmonični enačbi, generira elastostatično rešitev. Pokažemo lahko tudi
1 2,x x
2 2 4 4 4
11 222 2 4 2 2 41 2 1 1 2 2
2 0T Tx x x x x x
**
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Zgornjo enačbo lahko napišemo tudi v obliki
2 2
2 211 22 2 2
1 2
0 kjer T Tx x
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.21 ZVIJANJE PRAVOKOTNEGA NOSILCA
Consider a rectangular beam whose length is defined by and whose height by and whose width by . Let us try the following Airy stress function for this beam:
3 2x b2 2x h1x l1 0x
32x
Clearly, this function satisfies the biharmonic equation, so that it will generate a possible elastic solution
2 2 2
1 2 12 222 22 1 2 1
6 , 0, 0T x T Tx x x x
(a) If the beam is constrained by frictionless walls at , then3 2x b
33 11 22 26T T T x 2
2
6 0 0
0 0 0
0 0 6
x
x
T
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.21 ZVIJANJE PRAVOKOTNEGA NOSILCA
11 2 2 33 23 3
12 126 ,
M MT x x T x
bh bh
2 3
2 2 222
h
hM x x bdx bh
The nonzero stress components are:
On the end faces and , the surface tractions are given by and , respectively. These surface tractions are clearly equivalent to equal and opposite bending couples at and . In fact, the magnitude of the bending moment is given by
1 0x 1x l26 x 1t e 26 x 1t e
1 0x 1x l
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.21 ZVIJANJE PRAVOKOTNEGA NOSILCA
211 23
33
12, all other 0ij
MxMT x T
bh I
(b) If the beam is unconstrained at , we need to remove the surface traction at from the beam. This is done by applying on the end faces in the problem of part (a), a surface traction . Being linear in , the effect of this surface traction is simply a stress field, where is the only nonzero stress component Thus, we have, for the beam that is free to move in the width – direction,
3 2x b33T 3 2x b
2x
3x
3 2x b3
33 2(12 )T M bh x3
33 2(12 )T M bh x
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.22 RAVNINSKI NAPETOSTNI PROBLEM
Imejmo tanko ploščo s ploskvama, pravokotnima na os. Plošča naj bo v stanju ravninske deformacije.
3x
11 1 2 12 1 2
21 1 2 22 1 2
( , ) ( , ) 0
( , ) ( , ) 0
0 0 0
T x x T x x
T x x T x x
T
Enačbe ravnovesja zagotovimo z vpeljavo Airijeve napetostne funkcije, ki jo ponovimo
2 2 2
11 12 222 22 1 2 1
, , T T Tx x x x
Zgornje stanje napetosti v splošnem ne daje elastične rešitve, razen vposebnih primerih. Napake, ki jih naredimo pri komponentah napetostiso reda velikosti , kjer je debelina plošče.
2
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Komponente deformacije so
2 2
11 11 22 2 22 1
2 2
22 22 11 2 21 2
2 2
33 11 22 2 22 1
2
12 121 2
13 23
1 1,
1 1,
1,
1 11 1 ,
0
Y Y
Y Y
Y Y
Y Y
E T TE E x x
E T TE E x x
E T TE E x x
E TE E x x
E E
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Če hočemo, da so te komponente deformacije kompatibilne, morajo zadoščati kompatibilnostnim pogojem.
Ti pogoji so, zapisani z Airijevo napetostno funkcijo
4 4 44
4 2 2 41 1 2 2
2x x x x
Kompatibilnostni pogoji pa tudi določajo
23321
0E
x
23322
0E
x
233
1 2
0E
x x
Sledi, da mora biti linearna funkcija in . Ker velja1x 2x33E
33 11 22Y
E T TE
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Zato mora biti tudi
11 22T T
linearna funkcija in .1x 2x
V tem primeru je ravninsko stanje napetosti možno za telo katerikoli debeline v smeri .3x
V primeru pa, ko
11 22T T
ni linearna funkcija in , potem je stanje ravninske napetostidobra aproksimacija, če je telo dovolj tanko. Pri tem so napake redavelikosti , kjer je brezdimenzijska debelina telesa.
1x 2x
2
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.23 CANTILEVER BEAM WITH END LOAD
Consider a rectangular beam, whose cross-section is defined by and and whose length, by , with the origin of the coordinates located at the center of the left cross-section . Let us try the following Airy stress function ’ for this beam.
22 2h x h 32 2b x b 10 x l
1 0x
The in-plane stresses are
2 2 22
11 1 2 22 12 22 22 1 1 2
6 , 0, 3T x x T T xx x x x
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.23 CANTILEVER BEAM WITH END LOAD
On the boundary planes , we demand that they are traction-free. Thus
2 2x h
2
2
12 22 2
30
4x h
hT T
2 1 2 1t = T e e e e
23
4
h
On the boundary plane , the surface traction is given by1 0x
1
2 2 21 11 21 0 2 2 2
33 4
4xT T x h x 1 2 2t = Te e e e e
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.23 CANTILEVER BEAM WITH END LOAD
There is a parabolic distribution of shear stress on the end face . Let the resultant of this distribution be denoted by , then
1 0x 2P e
2 2 3
2 22 22
3 33 3
4 4 12
h
h
h h bhP dA x bdx bh
3
3
2 3, ,
2 2
bh P PP
bh bh
In terms of , the in-plane stress components areP
22
11 1 2 1 2 22 12 23
12, 0,
2 4
P P P hT x x x x T T x
bh l l
where is the second moment of the cross-section.3 12I bh
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.23 CANTILEVER BEAM WITH END LOAD
If the beam is in a plane strain condition, there will be normal compressive stresses on the boundary whose magnitude is given by3 2x b
33 11 22 1 23
12PT T T x x
bh
12 12 11 12
12 22 12 22
33
0 E 0
0 , E 0
0 0 0 0 0
T T E
T T E
T
T E
The nonzero strain components are
2 211 11 22 22 22 11
12 12
1 11 1 , 1 1
1 1
E T T E T TE E
E TE
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.23 CANTILEVER BEAM WITH END LOAD
12 12 11 12
12 22 12 22
33
0 E 0
0 , E 0
0 0 0 0 0
T T E
T T E
E
T E
Since is not a linear function of and , it cannot be simply removed from the equation to give a plane stress solution without affecting the other stress components. If the beam is very thin, then a good approximate solution for the beam is
The nonzero strain components are
11 11 22 22 22 11 12 12
1 1 1, , 1E T T E T T E T
E E E
and . The strain is of no interest since the plate is very thin and the compatibility conditions involving are not satisfied.
33 11 22E E T T 33E
33E
1x33T 2x
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.24 SIMPLY SUPPORTED BEAM UNDER UNIFORM LOAD
Consider a rectangular beam, its length defined by , its height by , and its width by . The origin of the coordinates is at the center of the beam. Let us try the following Airy stress function for this beam,
1l x l 2d x d 3b x b
2 2 3 2 3 5
0 1 1 1 2 2 2 3 1 2 4 2B x B x x B x B x x B x
2 2 3 2 3 50 1 1 1 2 2 2 3 1 2 2 5B x B x x B x B x x x
The stress components are
2 2 2 511 2 2 2 3 1 2 2
2 2 322 1 0 1 2 3 2
2 211 1 2 1 1 3 1 2
6 6 4
2 2 2
2 6
T x B x B x x x
T x B B x B x
T x x B x B x x
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.24 SIMPLY SUPPORTED BEAM UNDER UNIFORM LOAD
Let the bottom of the beam be free of any traction. That is, at . Then2 12 22, 0x d T T
3 20 1 3 1 3 1
2 31 3 0 3
2 2 2 0, 2 6 0,
so that 3 , 2
B B d B d Bx B x d
B d B B B d
Let the top face of the beam be under a uniform compressive load . That is, at , then,Thus,
p2 12 22, 0, x d T T p 3
0 1 32 2 2B B d B d p
3 1 03
3, ,
8 8 4
p p pB B B
d d
On the left and right end faces, the surface tractions on each face areequivalent to a vertical resultant force only. These are known as the weak conditions for the beam, which is freefrom normal stresses at . For a beam with large ,the stresses obtained under the weak conditions are the same as those under the conditions .
1x ll d
111( ) 0x lT
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.24 SIMPLY SUPPORTED BEAM UNDER UNIFORM LOAD
is an odd function of ; therefore, . That is, theresultant force is zero on both ends. We now impose the condition that there are no resultant couples, either. That is, we require that Now,
11T 2x 11 22 0d
dT b dx
11 2 2 0d
dT x dx
1
2 2 2 411 2 2 2 2 3 1 2 2 2
53 2 3
2 3
6 6 4
84 4 0
5
d d
d d x lT x dx B x B x x x dx
dB d B l d
2 2 2 232 3
5 2 5 25 40
B pB l d l d
d
2 2 2 311 2 1 2 23 3
2 312 1 1 2 22 2 23 3
35 2 6 4 ,
20 83 3 3
, 4 4 2 4 4
p pT l d x x x x
d dp p p p p
T x x x T x xd d d d
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.25 KONCENTRIRANO OBREMENJENI VITKI NOSILEC INST. VENANTOV PRINCIP
Consider a thin bar defined by where and are very small. The bar is acted on by equal and opposite compressive concentrated load at the long ends . We wish to determine the stress distribution inside the bar and to demonstrate the validity of St. Venant’s principle.
1 2 3, , l x l c x c b x b c l b l
P 1x l
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.25 KONCENTRIRANO OBREMENJENI VITKI NOSILEC INST. VENANTOV PRINCIP
A concentrated line compressive force at on the planes can be described as , where and is the Dirac function, having the dimension of reciprocal length. Now, can be expressed as a Fourier Cosine series as
P 2 0x 1x l 11( ,0) (0)T l P 11 11 1 2( , )T T x x
2( )x2( )x
2 21
1 1( ) cos ,
2 m mm
x x m cc c
2 21
cos2 m
m
P PP x x
c c
We look for solutions of the Airy stress function in the form of
1 2( , )x x
22 1 2
1
cos , 4 m m m
m
Px x x m c
c
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.25 KONCENTRIRANO OBREMENJENI VITKI NOSILEC INST. VENANTOV PRINCIP
2
211 1 22
12
cos2 m m
m
PT x x
x c
The function will now be determined so that the biharmonic equation is satisfied
2( )m x
2 44 4 2
22 41 1 1
2 cos 0m mm m m m
m
dx
dx dx
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.25 KONCENTRIRANO OBREMENJENI VITKI NOSILEC INST. VENANTOV PRINCIP
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.25 KONCENTRIRANO OBREMENJENI VITKI NOSILEC INST. VENANTOV PRINCIP
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.25 KONCENTRIRANO OBREMENJENI VITKI NOSILEC INST. VENANTOV PRINCIP
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.25 KONCENTRIRANO OBREMENJENI VITKI NOSILEC INST. VENANTOV PRINCIP
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.26 KONVERZIJA MED NAPETOSTMI IN DEFORMACIJAMI V RAVNINSKEM PRIMERU
Deformacijske komponente so v primeru ravninskega stanja deformacije, izražene s strižnim modulom in Poissonovim številom, oblike
1211 11 22 22 22 11 12
1 11 , 1 ,
2 2 2
TE T T E T T E
Za ravninsko stanje napetosti
1211 11 22 22 22 11 12
1 1, ,
2 1 2 1 2
TE T T E T T E
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Če imamo
11
1 11 1
In zgornje enačbe na prejšnji strani se spremenijo v spodnje enačbe naprejšnji strani.
11
1 11 1
Po drugi strani pa velja
In spodnje enačbe se spreminijo v zgornje enačbe.
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.27 DVO-DIMENZIONALNI PROBLEMI V POLARNIH KOORDINATAH
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.28 PORAZDELITEV NAPETOSTI SIMETRIČNA OKOLI OSI
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.29 PREMIKI ZA SIMETRIČNO PORAZDELITEV NAPETOSTI V PRIMERURAVNINSKE NAPETOSTI
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.30 DEBELOSTENSKI KROŽNI VALJ POD ZUNANJIM IN NOTRANJIMPRITISKOM
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.31 ČISTO ZVIJANJE UKRIVLJENEGA NOSILCA
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.32 ZAČETNA NAPETOST ZAVARJENEGA OBROČA
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.33 AIRIJEVA NAPETOSTNA FUNKCIJA
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.34 KONCENTRACIJA NAPETOSTI ZARADI MAJHNE KROŽNE LUKNJE V PLOŠČI VSLED VLEKA
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.34 KONCENTRACIJA NAPETOSTI ZARADI MAJHNE KROŽNE LUKNJE V PLOŠČI VSLED STRIGA
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.36 PREPROSTA RADIALNA DISTRIBUCIJA NAPETOSTI V VOGALU,OBREMENJENEM V KOTU
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.37 KONCENTRIRANA LINIJSKA OBREMENITEV V DVO-DIMENZIONALNI POL-RAVNINI: FLAMONTOV PROBLEM
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.38 FUNDAMENTALNE POTENCIALNE FUNKCIJE PRI ELASTOSTATIČNIH PROBLEMIH
A.4 ELSATOSTATIČNI PROBLEMI REŠENI S POTENCIALNIMI FUNKCIJAMI
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.38 FUNDAMENTALNE POTENCIALNE FUNKCIJE PRI ELASTOSTATIČNIH PROBLEMIH
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.38 FUNDAMENTALNE POTENCIALNE FUNKCIJE PRI ELASTOSTATIČNIH PROBLEMIH
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.39 KELVINOV PROBLEM: KONCENTRIRANA SILA V NOTRANJOSTI NESKONČNEGA ELASTIČNEGA MEDIJA
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.40 BOUSSINESQOV PROBLEM: NORMALNA KONCENTRIRANA SILANA ELASTIČNI POLPROSTOR
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.41 VOTLA KROGLA Z UNIFORMNIM ZUNANJIM IN NOTRANJIM TLAKOM
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.43 SFERIČNA LUKNJA V POLJU NATEGA
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.44 VTIS TOGEGA RAVNEGA VTISKOVALCA NA ELASTIČNIPOL-PROSTOR
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.45 VTISK TOGE KROGLE NA ELASTIČNI POL-PROSTOR
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5A.1 REŠITEV INTEGRALSKIH ENAČB IZ DELA 5.45
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
POGLAVJE 5
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.1 MEHANSKE LASTNOSTI
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.2 LINEARNA ELASTIČNA TRDNINA
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.3 IZOTROPNA LINEARNA ELASTIČNA TRDNINA
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.4 YOUNGOV MODUL, POISSONOVO RAZMERJE, STRIŽNI MODUL, TLAČNI MODUL
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.5 ENAČBE INFINITEZIMALNE TEORIJE ELASTIČNOSTI
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.6 NAVIER-OVE ENAČBE GIBANJA ELASTIČNEGA MEDIJA
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.7 NAVIER-OVE ENAČBE GIBANJA ELASTIČNEGA MEDIJA VCILINDRIČNIH IN SFERIČNIH KOORDINATAH
Not yet.
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.8 NAČELO SUPERPOZICIJE
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
A. RAVNINSKI ELASTIČNI VALOVI
RAVNINSKI NEVRTINČNI VALOVI
Skip the whole A chapter.
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.10 RAVNINSKI IZOHORNI VALOVI
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.11 ODBOJ RAVNINSKIH ELASTIČNIH VALOV
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.12 VIBRACIJE NESKONČNE PLOŠČE
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
A.2 PREPROSTI NATEG, TORZIJA IN UPOGIBANJE
5.13 PREPROSTI NATEG
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.14 TORZIJA KROŽNEGA VALJA
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.15 TORZIJA NEOKROGLEGA VALJA: ST. VENANTOV PROBLEM
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.16 TORZIJA ELIPTIČNEGA VALJA
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.17 PRANDTLOVA FORMULACIJA TORZIJSKEGA PROBLEMA
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.18 TORZIJA PRAVOKOTNE PRIZME
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.19 ČISTO UPOGIBANJE NOSILCA
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
A.3 REŠITVE RAVNINSKIH NAPETOSTNIH IN DEFORMAFCIJSKIH PROBLEMOV
5.20 REŠITVE RAVNINSKE DEFORMACIJE
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.21 ZVIJANJE PRAVOKOTNEGA NOSILCA
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.22 RAVNINSKI NAPETOSTNI PROBLEM
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.25 KONCENTRIRANO OBREMENJENI VITKI NOSILEC INST. VENANTOV PRINCIP
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.26 KONVERZIJA MED NAPETOSTMI IN DEFORMACIJAMI V RAVNINSKEM PRIMERU
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.27 DVO-DIMENZIONALNI PROBLEMI V POLARNIH KOORDINATAH
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.28 PORAZDELITEV NAPETOSTI SIMETRIČNA OKOLI OSI
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.29 PREMIKI ZA SIMETRIČNO PORAZDELITEV NAPETOSTI V PRIMERURAVNINSKE NAPETOSTI
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.30 DEBELOSTENSKI KROŽNI VALJ POD ZUNANJIM IN NOTRANJIMPRITISKOM
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.31 ČISTO ZVIJANJE UKRIVLJENEGA NOSILCA
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.32 ZAČETNA NAPETOST ZAVARJENEGA OBROČA
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.33 AIRIJEVA NAPETOSTNA FUNKCIJA
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.34 KONCENTRACIJA NAPETOSTI ZARADI MAJHNE KROŽNE LUKNJE V PLOŠČI VSLED VLEKA
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.34 KONCENTRACIJA NAPETOSTI ZARADI MAJHNE KROŽNE LUKNJE V PLOŠČI VSLED STRIGA
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.36 PREPROSTA RADIALNA DISTRIBUCIJA NAPETOSTI V VOGALU,OBREMENJENEM V KOTU
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.37 KONCENTRIRANA LINIJSKA OBREMENITEV V DVO-DIMENZIONALNI POL-RAVNINI: FLAMONTOV PROBLEM
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.38 FUNDAMENTALNE POTENCIALNE FUNKCIJE PRI ELASTOSTATIČNIH PROBLEMIH
A.4 ELSATOSTATIČNI PROBLEMI REŠENI S POTENCIALNIMI FUNKCIJAMI
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.39 KELVINOV PROBLEM: KONCENTRIRANA SILA V NOTRANJOSTI NESKONČNEGA ELASTIČNEGA MEDIJA
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.40 BOUSSINESQOV PROBLEM: NORMALNA KONCENTRIRANA SILANA ELASTIČNI POLPROSTOR
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.41 VOTLA KROGLA Z UNIFORMNIM ZUNANJIM IN NOTRANJIM TLAKOM
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.43 SFERIČNA LUKNJA V POLJU NATEGA
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.44 VTIS TOGEGA RAVNEGA VTISKOVALCA NA ELASTIČNIPOL-PROSTOR
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5.45 VTISK TOGE KROGLE NA ELASTIČNI POL-PROSTOR
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
5A.1 REŠITEV INTEGRALSKIH ENAČB IZ DELA 5.45
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010
MEHANIKA KONTINUUMA / CONTINUUM MECHANICSELASTIČNA TRDNINA / ELASTIC SOLID
Prof.dr. Božidar Šarler 2009/2010