PROGETTO DI RECUPERO AMBIENTALE DELL'AREA EX … e appalti anno 2014... · prevede un piccolo museo del mare, un aula didattica, un ufficio, un'area servizi con annesso deposito,

Area d'intervento

Committente

EX AREA "LIDO STEFAN" - PARCO NATURALE REGIONALE "DUNE COSTIEREDA TORRE CANNE A TORRE SAN LEONARDO"

Comune di Ostuni (Br)

ProgettoEsecutivo

Progettisti

Data Giugno 2014

Allegato

5RELAZIONE DI CALCOLODELLE OPERE STRUTTURALI

Regione PugliaServizio Ecologia

Ufficio Parchi e Riserve Naturali

Responsabile del ProcedimentoIng. Roberto MELPIGNANO

PROGETTO DI RECUPERO AMBIENTALE DELL'AREA EX "LIDO STEFAN",RINATURALIZZAZIONE DI UN TRATTO COSTIERO,

REALIZZAZIONE DELLA CASA DEL MARE DEL PARCO E DEI SENTIERI BLU

Comune di OstuniProvincia di Brindisi

Unione Europea

POR FESR Puglia 2007/2013, Linea 4.4 - Azione 4.4.3Interventi di valorizzazione finalizzati ad elevare la fruizione di aree ambientali

omogenee individuate in piani di azione esistenti

Ing. Roberto MELPIGNANOIng. Donato BARI (Coordinatore Sicurezza

in fase di Progettazione)

...

PROGETTO DI RECUPERO AMBIENTALE DELL'AREA EX LIDO STEFAN, RINATURALIZZAZIONE DI UN TRATTO COSTIERO, REALIZZAZIONE DELLA CASA DEL MARE DEL PARCO E DEI SENTIERI BLU

pag. 2

1 - DESCRIZIONE GENERALE DELL’OPERA L’edificio oggetto della relazione di calcolo si sviluppa solo al piano terra; la distribuzione planimetrica prevede un piccolo museo del mare, un aula didattica, un ufficio, un'area servizi con annesso deposito, un deposito e i servizi igienici. L’edificio ha il solaio di copertura piano e la strututra è intelaiata in cemento armato. Vengono riportate di seguito due viste assonometriche contrapposte, allo scopo di consentire una migliore comprensione della struttura oggetto della presente relazione:

Vista Anteriore La direzione di visualizzazione (bisettrice del cono ottico), relativamente al sistema di riferimento globale 0,X,Y, Z, ha versore (1;1;-1)

Vista Posteriore La direzione di visualizzazione (bisettrice del cono ottico), relativamente al sistema di riferimento globale 0,X,Y, Z, ha versore (-1;-1;-1)

...


pag. 3

2 - NORMATIVA DI RIFERIMENTO Le fasi di analisi e verifica della struttura sono state condotte in accordo alle seguenti disposizioni normative, per quanto applicabili in relazione al criterio di calcolo adottato dal progettista, evidenziato nel prosieguo della presente relazione: Legge 5 novembre 1971 n. 1086 (G. U. 21 dicembre 1971 n. 321) ”Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica” Legge 2 febbraio 1974 n. 64 (G. U. 21 marzo 1974 n. 76) ”Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche” Indicazioni progettive per le nuove costruzioni in zone sismiche a cura del Ministero per la Ricerca scientifica - Roma 1981. D. M. Infrastrutture Trasporti 14 gennaio 2008 (G.U. 4 febbraio 2008 n. 29 - Suppl. Ord.) ”Norme tecniche per le Costruzioni” Inoltre, in mancanza di specifiche indicazioni, ad integrazione della norma precedente e per quanto con esse non in contrasto, sono state utilizzate le indicazioni contenute nella: Circolare 2 febbraio 2009 n. 617 del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti (G.U. 26 febbraio 2009 n. 27 – Suppl. Ord.) “Istruzioni per l'applicazione delle 'Norme Tecniche delle Costruzioni' di cui al D.M. 14 gennaio 2008”.

3 - MATERIALI IMPIEGATI E RESISTENZE DI CALCOLO Per la realizzazione dell’opera in oggetto saranno impiegati i seguenti materiali:

MATERIALI CALCESTRUZZO ARMATO

Caratteristiche Calcestruzzo Armato N γγγγk CdT E G Stz Rck Rcm %Rck γγγγc fcd fctd fcfm n n Ac [N/m3] [1/°C] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2]

...


pag. 4


Cls C28/35_B450C - (C28/35) 001 25 000 0,000010 32 588 13 578 P 35,00 - 0,85 1,50 16,46 1,32 3,40 15 002

LEGENDA Caratteristiche Calcestruzzo Armato N Numero identificativo del materiale. γγγγk Peso specifico. CdT Coefficiente di Dilatazione Termica. E Modulo elastico normale. G Modulo elastico tangenziale. Stz Indica il 'Tipo Situazione': [F] = materiale 'di Fatto' (Esistente)(tiene conto del LC/FC); [P] = materiale 'di Progetto' (Nuovo); Rck Resistenza caratteristica cubica. Rcm Resistenza media cubica. %Rck Percentuale di riduzione della Rck γγγγc Coefficiente di sicurezza allo SLV del materiale. fcd Resistenza di calcolo a compressione. fctd Resistenza di calcolo a trazione. fcfm Resistenza media a trazione per flessione. n Coefficiente di omogeneizzazione. n Ac Identificativo, nella relativa tabella materiali, dell'acciaio utilizzato: [-] = parametro NON significativo per il materiale.

MATERIALI ACCIAIO

Caratteristiche Acciaio

N γγγγk CdT E G Stz fyk,1/ fyk,2

ftk fyd,1/ fyd,2

ftd γγγγs γγγγM1 γγγγM2 γγγγM3,SLV γγγγM3,SLE γγγγM7

[N/m3] [1/°C] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2]

Acciaio B450C - (B450C)

002 78 500 0,000010 210 000 80 769 P 450,00

- 391,30

- 1,15 - - - - - - -

LEGENDA Caratteristiche Acciaio N Numero identificativo del materiale. γγγγk Peso specifico. CdT Coefficiente di Dilatazione Termica. E Modulo elastico normale. G Modulo elastico tangenziale. Stz Indica il 'Tipo Situazione' : [F] = materiale 'di Fatto' (Esistente) (tiene conto del FC); [-/P] = materiale 'di Progetto' (Nuovo); [-]

= resistenze medie /caratteristiche del materiale. fyk,1 Resistenza caratteristica allo snervamento (per profili con t <= 40 mm). fyk,2 Resistenza caratteristica allo snervamento (per profili con 40 mm < t <= 80 mm). ftk Resistenza a Rottura (Bulloni). fyd,1 Resistenza di calcolo (per profili con t <= 40 mm). fyd,2 Resistenza di calcolo (per profili con 40 mm < t <= 80 mm). ftd Resistenza di calcolo a Rottura (Bulloni). γγγγs Coefficiente di sicurezza allo SLV del materiale. γγγγM1 Coefficiente di sicurezza per instabilità. γγγγM2 Coefficiente di sicurezza per sezioni tese indebolite. γγγγM3,SLV Coefficiente di sicurezza a scorrimento alla SLV (Bulloni). γγγγM3,SLE Coefficiente di sicurezza a scorrimento alla SLE (Bulloni). γγγγM7 Coefficiente di sicurezza precarico bulloni ad alta resistenza (Bulloni): [-] = parametro NON significativo per il materiale.

I valori dei parametri caratteristici dei suddetti materiali sono riportati anche nei tabulati di calcolo, nella relativa sezione.

Tutti i materiali impiegati dovranno essere comunque verificati con opportune prove di laboratorio secondo le prescrizioni della vigente Normativa. I diagrammi costitutivi del calcestruzzo sono stati adottati in conformità alle indicazioni riportate al punto 4.1.2.1.2.2 del D.M. 14 gennaio 2008; in particolare per le verifiche effettuate a pressoflessione retta e pressoflessione deviata è adottato il modello riportato in fig. (a).

...


pag. 5

Diagrammi di calcolo tensione/deformazione del calcestruzzo.

La deformazione massima εc max è assunta pari a 0.0035.

I diagrammi costitutivi dell’acciaio sono stati adottati in conformità alle indicazioni riportate al punto 4.1.2.1.2.3 del D.M. 14 gennaio 2008; in particolare è adottato il modello elastico perfettamente plastico rappresentato in fig. (b).

La resistenza di calcolo è data da fyk/γf. Il coefficiente di sicurezza γf si assume pari a 1.15.

4 - ANALISI DEI CARICHI Un’accurata valutazione dei carichi è un requisito imprescindibile di una corretta progettazione, in particolare per le costruzioni realizzate in zona sismica. Essa, infatti, è fondamentale ai fini della determinazione delle forze sismiche, in quanto incide sulla valutazione delle masse e dei periodi propri della struttura dai quali dipendono i valori delle accelerazioni (ordinate degli spettri di progetto). La valutazione dei carichi e dei sovraccarichi è stata effettuata in accordo con le disposizioni del Decreto Ministero Infrastrutture Trasporti 14 gennaio 2008 (G. U. 4 febbraio 2008, n. 29 - Suppl.Ord.) “Norme tecniche per le Costruzioni” La valutazione dei carichi permanenti è effettuata sulle dimensioni definitive. Le analisi effettuate, corredate da dettagliate descrizioni, sono riportate nei tabulati di calcolo nella relativa sezione.

...


pag. 6

5 - VALUTAZIONE DELL’AZIONE SISMICA

L’azione sismica è stata valutata in conformità alle indicazioni riportate al capitolo 7 del D.M. 14 gennaio 2008 “Norme tecniche per le Costruzioni” per le costruzioni da edificarsi in siti ricadenti in zona 4. In particolare si è fatto riferimento alla procedura semplificata indicata come metodo 2 al § C7 della “Circolare 2 febbraio 2009 n. 617”.

In tal caso le sollecitazioni sismiche, per tutti i tipi di costruzione, le classi d’uso e per qualsiasi categoria di sottosuolo del terreno, debbono essere valutate considerando la combinazione di azioni definita nel § 3.2.4 ed applicando, in due direzioni ortogonali, un sistema di forze orizzontali calcolate assumendo uno spettro di progetto costante e pari a Sd(T)=0,07g.

Tale valutazione “semplificata” degli effetti del sisma sulla struttura, per i siti ricadenti in zona 4, è valida solo se “gli orizzontamenti siano assimilabili a diaframmi rigidi, ossia ad elementi infinitamente rigidi nel loro piano”. Si riportano di seguito le coordinate geografiche del sito rispetto al Datum ED50:

Latitudine Longitudine Altitudine

[°] [°] [m]

40.8131 17.5238 218

5.1 Metodo di Analisi Il calcolo delle azioni sismiche è stato eseguito in analisi dinamica modale, considerando il comportamento della struttura in regime elastico lineare. Il numero di modi di vibrazione considerato (15) ha consentito, nelle varie condizioni, di mobilitare le seguenti percentuali delle masse della struttura:

Stato Limite Direzione Sisma %

salvaguardia della vita X 93.5

salvaguardia della vita Y 96.1

salvaguardia della vita Z 91.3

Per valutare la risposta massima complessiva di una generica caratteristica E, conseguente alla sovrapposizione dei modi, si è utilizzata una tecnica di combinazione probabilistica definita CQC (Complete Quadratic Combination - Combinazione Quadratica Completa):

∑=

⋅⋅=nji

jiij EEE,1,

ρ

con:

( )( ) ( )2222

2

32

141

18

ijijij

ijijij

ββξβ

ββξρ

+⋅⋅+−

⋅+⋅=

j

iij ω

ωβ =

dove:

n è il numero di modi di vibrazione considerati ξ è il coefficiente di smorzamento viscoso equivalente espresso in percentuale;

...


pag. 7

βij è il rapporto tra le frequenze di ciascuna coppia i-j di modi di vibrazione. Le sollecitazioni derivanti da tali azioni sono state composte poi con quelle derivanti da carichi verticali, orizzontali non sismici secondo le varie combinazioni di carico probabilistiche. Il calcolo è stato effettuato mediante un programma agli elementi finiti le cui caratteristiche verranno descritte nel seguito. Il calcolo degli effetti dell’azione sismica è stato eseguito con riferimento alla struttura spaziale, tenendo cioè conto degli elementi interagenti fra loro secondo l’effettiva realizzazione escludendo i tamponamenti. Non ci sono approssimazioni su tetti inclinati, piani sfalsati o scale, solette, pareti irrigidenti e nuclei. Si è tenuto conto delle deformabilità taglianti e flessionali degli elementi monodimensionali; muri, pareti, setti, solette sono stati correttamente schematizzati tramite elementi finiti a tre/quattro nodi con comportamento a guscio (sia a piastra che a lastra). Sono stati considerati sei gradi di libertà per nodo; in ogni nodo della struttura sono state applicate le forze sismiche derivanti dalle masse circostanti. Le sollecitazioni derivanti da tali forze sono state poi combinate con quelle derivanti dagli altri carichi come prima specificato.

5.2 Combinazione delle componenti dell’azione sismica Il sisma, per i siti ricadenti in zona 4, viene convenzionalmente considerato come agente separatamente in due direzioni tra loro ortogonali prefissate.

5.3 Eccentricità accidentali Per valutare le eccentricità accidentali, previste in aggiunta all’eccentricità effettiva sono state considerate condizioni di carico aggiuntive ottenute applicando l’azione sismica nelle posizioni del centro di massa di ogni piano ottenute traslando gli stessi, in ogni direzione considerata, di una distanza pari a +/- 5% della dimensione massima del piano in direzione perpendicolare all’azione sismica.

6 - AZIONI SULLA STRUTTURA I calcoli e le verifiche sono condotti con il metodo semiprobabilistico degli stati limite secondo le indicazioni del D.M. 14 gennaio 2008. I carichi agenti sui solai, derivanti dall’analisi dei carichi, vengono ripartiti dal programma di calcolo in modo automatico sulle membrature (travi, pilastri, pareti, solette, platee, ecc.). I carichi dovuti ai tamponamenti, sia sulle travi di fondazione che su quelle di piano, sono schematizzati come carichi lineari agenti esclusivamente sulle aste. Su tutti gli elementi strutturali è inoltre possibile applicare direttamente ulteriori azioni concentrate e/o distribuite (variabili con legge lineare ed agenti lungo tutta l’asta o su tratti limitati di essa). Le azioni introdotte direttamente sono combinate con le altre (carichi permanenti, accidentali e sisma) mediante le combinazioni di carico di seguito descritte; da esse si ottengono i valori probabilistici da impiegare successivamente nelle verifiche.

6.1 Stato Limite di Salvaguardia della Vita Le azioni sulla costruzione sono state cumulate in modo da determinare condizioni di carico tali da risultare più sfavorevoli ai fini delle singole verifiche, tenendo conto della probabilità ridotta di intervento simultaneo di tutte le azioni con i rispettivi valori più sfavorevoli, come consentito dalle norme vigenti. Per gli stati limite ultimi sono state adottate le combinazioni del tipo:

...


pag. 8

.......30332022112211 +⋅⋅+⋅⋅+⋅+⋅+⋅+⋅ kQkQkQPGG QQQPGG ψγψγγγγγ (1)

dove: G1 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi strutturali; peso proprio del terreno, quando

pertinente; forze indotte dal terreno (esclusi gli effetti di carichi variabili applicati al terreno); forze risultanti dalla pressione dell’acqua (quando si configurino costanti nel tempo);

G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali; P rappresenta l'azione di pretensione e/o precompressione; Q azioni sulla struttura o sull’elemento strutturale con valori istantanei che possono risultare

sensibilmente diversi fra loro nel tempo: - di lunga durata: agiscono con un’intensità significativa, anche non continuativamente, per

un tempo non trascurabile rispetto alla vita nominale della struttura; - di breve durata: azioni che agiscono per un periodo di tempo breve rispetto alla vita

nominale della struttura; Qki rappresenta il valore caratteristico della i-esima azione variabile; γg, γq ,γp coefficienti parziali come definiti nella tabella 2.6.I del DM 14 gennaio 2008; ψ0i sono i coefficienti di combinazione per tenere conto della ridotta probabilità di

concomitanza delle azioni variabili con i rispettivi valori caratteristici. Le 4 combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni condizione di carico elementare: ciascuna condizione di carico accidentale, a rotazione, è stata considerata sollecitazione di base (Qk1 nella formula precedente). I coefficienti relativi a tali combinazioni di carico sono riportati negli allegati tabulati di calcolo. In zona sismica, oltre alle sollecitazioni derivanti dalle generiche condizioni di carico statiche, devono essere considerate anche le sollecitazioni derivanti dal sisma. L’azione sismica è stata combinata con le altre azioni secondo la seguente relazione:

kiii QEPGG ⋅ψ++++ ∑ 221

dove: E rappresenta l'azione sismica per lo stato limite in esame; G1 rappresenta peso proprio di tutti gli elementi strutturali; G2 rappresenta il peso proprio di tutti gli elementi non strutturali; P rappresenta l'azione di pretensione e/o precompressione; ψ2i coefficiente di combinazione delle azioni variabili Qi; Qki valore caratteristico dell’azione variabile Qi.

Gli effetti dell’azione sismica sono valutati tenendo conto delle masse associate ai seguenti carichi gravitazionali:

)( 2 kii iK QG ∑ ⋅ψ+ .

I valori dei coefficienti ψ2i sono riportati nella seguente tabella:

Categoria/Azione ψψψψ2i

Categoria A – Ambienti ad uso residenziale 0,3 Categoria B – Uffici 0,3 Categoria C – Ambienti suscettibili di affollamento 0,6 Categoria D – Ambienti ad uso commerciale 0,6 Categoria E – Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso industriale 0,8 Categoria F – Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso ≤ 30 kN) 0,6 Categoria G – Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kN) 0,3 Categoria H – Coperture 0,0

...


pag. 9

Vento 0,0 Neve (a quota ≤ 1000 m s.l.m.) 0,0 Neve (a quota > 1000 m s.l.m.) 0,2 Variazioni termiche 0,0

Le verifiche strutturali e geotecniche, come definite al punto 2.6.1 del D.M. 14 gennaio 2008, sono state effettuate con l’Approccio 2 come definito al citato punto, definito sinteticamente come (A1+M1+R3); le azioni sono state amplificate tramite i coefficienti della colonna A1 definiti nella tabella 6.2.I del D.M. 14 gennaio 2008, i valori di resistenza del terreno sono stati considerati al loro valore caratteristico (coefficienti M1 della tabella 2.6.II tutti unitari), i valori calcolati delle resistenze totali dell’elemento strutturale sono stati divisi per R3 nelle verifiche di tipo GEO. Si è quindi provveduto a progettare le armature di ogni elemento strutturale per ciascuno dei valori ottenuti secondo le modalità precedentemente illustrate. Nella sezione relativa alle verifiche dei “Tabulati di calcolo” in allegato sono riportati, per brevità, i valori della sollecitazione relativi alla combinazione cui corrisponde il minimo valore del coefficiente di sicurezza.

6.2 Stato Limite di Danno e Operatività Per i siti ricadenti in zona 4, l’utilizzo del metodo 2 di verifica prevede solo verifiche nei confronti dello SLV, come indicato al § C7.1 della “Circolare 2 febbraio 2009 n. 617”.

6.3 Stati Limite di Esercizio Allo Stato Limite di Esercizio le sollecitazioni con cui sono state semiprogettate le aste in c.a. sono state ricavate applicando le formule riportate nel D.M. 14 gennaio 2008 - Norme tecniche per le costruzioni - al punto 2.5.3. Per le verifiche agli stati limite di esercizio, a seconda dei casi, si fa riferimento alle seguenti combinazioni di carico:

combinazione rara ( ) ( ) ( )∑∑∑===

+⋅ψ++=l

hkh

n

ikiik

m

jKjd PQQGF

1201

1

combinazione frequente

( ) ( ) ( )∑∑∑===

+⋅ψ+⋅ψ+=l

hkh

n

ikiik

m

jKjd PQQGF

122111

1

combinazione quasi permanente

( ) ( ) ( )∑∑∑===

+⋅ψ+⋅ψ+=l

hkh

n

ikiik

m

jKjd PQQGF

122121

1

dove: Gkj valore caratteristico della j-esima azione permanente; Pkh valore caratteristico della h-esima deformazione impressa;

Qkl valore caratteristico dell’azione variabile di base di ogni combinazione;

Qki valore caratteristico della i-esima azione variabile; ψ0i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili di durata breve ma ancora

significativi nei riguardi della possibile concomitanza con altre azioni variabili; ψ1i coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili ai frattili di ordine 0,95 delle

distribuzioni dei valori istantanei; ψ2i coefficiente atto a definire i valori quasi permanenti delle azioni ammissibili ai valori medi delle

distribuzioni dei valori istantanei. Ai coefficienti ψ0i, ψ1i, ψ2i sono attribuiti i seguenti valori:

Azione ψψψψ0i ψψψψ1i ψψψψ2i Categoria A – Ambienti ad uso residenziale 0,7 0,5 0,3

...


pag. 10

Categoria B – Uffici 0,7 0,5 0,3 Categoria C – Ambienti suscettibili di affollamento 0,7 0,7 0,6 Categoria D – Ambienti ad uso commerciale 0,7 0,7 0,6 Categoria E – Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso industriale 1,0 0,9 0,8 Categoria F – Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso ≤ 30 kN) 0,7 0,7 0,6 Categoria G – Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kN) 0,7 0,5 0,3 Categoria H – Coperture 0,0 0,0 0,0 Vento 0,6 0,2 0,0 Neve (a quota ≤ 1000 m s.l.m.) 0,5 0,2 0,0 Neve (a quota > 1000 m s.l.m.) 0,7 0,5 0,2 Variazioni termiche 0,6 0,5 0,0

In maniera analoga a quanto illustrato nel caso dello SLU le combinazioni risultanti sono state costruite a partire dalle sollecitazioni caratteristiche calcolate per ogni condizione di carico; a turno ogni condizione di carico accidentale è stata considerata sollecitazione di base (Qk1 nella formula (1)), con ciò dando origine a tanti valori combinati. Per ognuna delle combinazioni ottenute, in funzione dell’elemento (trave, pilastro, etc...) sono state effettuate le verifiche allo SLE (tensioni, deformazioni e fessurazione). Negli allegati tabulati di calcolo sono riportanti i coefficienti relativi alle combinazioni di calcolo generate relativamente alle combinazioni di azioni "Quasi Permanente" (1), "Frequente" (1) e "Rara" (1). Nelle sezioni relative alle verifiche allo SLE dei citati tabulati, inoltre, sono riportati i valori delle sollecitazioni relativi alle combinazioni che hanno originato i risultati più gravosi.

7 - CODICE DI CALCOLO IMPIEGATO

7.1 Denominazione

Nome del Software EdiLus

Versione 26.00a

Caratteristiche del Software Software per il calcolo di strutture agli elementi finiti per Windows

Numero di serie

Intestatario Licenza

Produzione e Distribuzione ACCA software S.p.A. Via Michelangelo Cianciulli 83048 Montella (AV) Tel. 0827/69504 r.a. - Fax 0827/601235 e-mail: [email protected] - Internet: www.acca.it

7.2 Sintesi delle funzionalità generali Il pacchetto consente di modellare la struttura, di effettuare il dimensionamento e le verifiche di tutti gli elementi strutturali e di generare gli elaborati grafici esecutivi. È una procedura integrata dotata di tutte le funzionalità necessarie per consentire il calcolo completo di una struttura mediante il metodo degli elementi finiti (FEM); la modellazione della struttura è realizzata tramite elementi Beam (travi e pilastri) e Shell (platee, pareti, solette, setti, travi-parete). L’input della struttura avviene per oggetti (travi, pilastri, solai, solette, pareti, etc.) in un

...


pag. 11

ambiente grafico integrato; il modello di calcolo agli elementi finiti, che può essere visualizzato in qualsiasi momento in una apposita finestra, viene generato dinamicamente dal software. Apposite funzioni consentono la creazione e la manutenzione di archivi Sezioni, Materiali e Carichi; tali archivi sono generali, nel senso che sono creati una tantum e sono pronti per ogni calcolo, potendoli comunque integrare/modificare in ogni momento. L'utente non può modificare il codice ma soltanto eseguire delle scelte come:

• definire i vincoli di estremità per ciascuna asta (vincoli interni) e gli eventuali vincoli nei nodi (vincoli esterni);

• modificare i parametri necessari alla definizione dell’azione sismica; • definire condizioni di carico; • definire gli impalcati come rigidi o meno.

Il programma è dotato di un manuale tecnico ed operativo. L'assistenza è effettuata direttamente dalla casa produttrice, mediante linea telefonica o e-mail. Il calcolo si basa sul solutore agli elementi finiti MICROSAP prodotto dalla società TESYS srl. La scelta di tale codice è motivata dall’elevata affidabilità dimostrata e dall’ampia documentazione a disposizione, dalla quale risulta la sostanziale uniformità dei risultati ottenuti su strutture standard con i risultati internazionalmente accettati ed utilizzati come riferimento. Tutti i risultati del calcolo sono forniti, oltre che in formato numerico, anche in formato grafico permettendo così di evidenziare agevolmente eventuali incongruenze. Il programma consente la stampa di tutti i dati di input, dei dati del modello strutturale utilizzato, dei risultati del calcolo e delle verifiche dei diagrammi delle sollecitazioni e delle deformate.

7.3 Sistemi di Riferimento

7.3.1 Riferimento globale

0

Y

Z

X

Il sistema di riferimento globale, rispetto al quale va riferita l'intera struttura, è costituito da una terna di assi cartesiani sinistrorsa O,X,Y,Z (X,Y, e Z sono disposti e orientati rispettivamente secondo il pollice, l'indice ed il medio della mano destra, una volta posizionati questi ultimi a 90° tra loro). 7.3.2 Riferimento locale per travi

...


pag. 12

1

2

3

i

j

j

i

3

2

1T2

T2

T3

T1

T3T1

M3

M2 M1j

i

3

2

1

L'elemento Trave è un classico elemento strutturale in grado di ricevere Carichi distribuiti e Carichi Nodali applicati ai due nodi di estremità; per effetto di tali carichi nascono, negli estremi, sollecitazioni di taglio, sforzo normale, momenti flettenti e torcenti. Definiti i e j i nodi iniziale e finale della Trave, viene individuato un sistema di assi cartesiani 1-2-3 locale all'elemento, con origine nel Nodo i così composto: • asse 1 orientato dal nodo i al nodo j; • assi 2 e 3 appartenenti alla sezione dell’elemento e coincidenti con gli assi principali d’inerzia della

sezione stessa. Le sollecitazioni verranno fornite in riferimento a tale sistema di riferimento: • Sollecitazione di Trazione o Compressione T1 (agente nella direzione i-j); • Sollecitazioni taglianti T2 e T3, agenti nei due piani 1-2 e 1-3, rispettivamente secondo l'asse 2 e

l'asse 3; • Sollecitazioni che inducono flessione nei piani 1-3 e 1-2 (M2 e M3); • Sollecitazione torcente M1.

7.3.3 Riferimento locale per pilastri

j

i

1

2

3

T3

T3

T2

T1

T1

T2

3

2

1

i

j

j

i

1

2

3

M1

M2M3

Definiti i e j come i due nodi iniziale e finale del pilastro, viene individuato un sistema di assi cartesiani 1-2-3 locale all'elemento, con origine nel Nodo i così composto: • asse 1 orientato dal nodo i al nodo j; • asse 2 perpendicolare all' asse 1, parallelo e discorde all'asse globale Y; • asse 3 che completa la terna destrorsa, parallelo e concorde all'asse globale X. Tale sistema di riferimento è valido per Pilastri con angolo di rotazione pari a '0' gradi; una rotazione del pilastro nel piano XY ha l'effetto di ruotare anche tale sistema (ad es. una rotazione di '90' gradi porterebbe l'asse 2 a essere parallelo e concorde all’asse X, mentre l'asse 3 sarebbe parallelo

...


pag. 13

e concorde all'asse globale Y). La rotazione non ha alcun effetto sull'asse 1 che coinciderà sempre e comunque con l'asse globale Z. Per quanto riguarda le sollecitazioni si ha: • una forza di trazione o compressione T1, agente lungo l’asse locale 1; • due forze taglianti T2 e T3 agenti lungo i due assi locali 2 e 3; • due vettori momento (flettente) M2 e M3 agenti lungo i due assi locali 2 e 3; • un vettore momento (torcente) M1 agente lungo l’asse locale nel piano 1.

7.3.4 Riferimento locale per pareti

1

3

2

Una parete è costituita da una sequenza di setti; ciascun setto è caratterizzato da un sistema di riferimento locale 1-2-3 così individuato: • asse 1, coincidente con l’asse globale Z; • asse 2, parallelo e discorde alla linea d’asse della traccia del setto in pianta; • asse 3, ortogonale al piano della parete, che completa la terna levogira. Su ciascun setto l’utente ha la possibilità di applicare uno o più carichi uniformemente distribuiti comunque orientati nello spazio; le componenti di tali carichi possono essere fornite, a discrezione dell’utente, rispetto al riferimento globale X,Y,Z oppure rispetto al riferimento locale 1,2,3 appena definito. Si rende necessario, a questo punto, meglio precisare le modalità con cui EdiLus restituisce i risultati di calcolo. Nel modello di calcolo agli elementi finiti ciascun setto è discretizzato in una serie di elementi tipo ”shell” interconnessi; il solutore agli elementi finiti integrato nel programma EdiLus, definisce un riferimento locale per ciascun elemento shell e restituisce i valori delle tensioni esclusivamente rispetto a tali riferimenti. Il software EdiLus provvede ad omogeneizzare tutti i valori riferendoli alla terna 1-2-3. Tale operazione consente, in fase di input, di ridurre al mimino gli errori dovuti alla complessità d’immissione dei dati stessi ed allo stesso tempo di restituire all’utente dei risultati facilmente interpretabili. Tutti i dati cioè, sia in fase di input che in fase di output, sono organizzati secondo un criterio razionale vicino al modo di operare del tecnico e svincolato dal procedimento seguito dall’elaboratore

...


pag. 14

elettronico. In tal modo ad esempio, il significato dei valori delle tensioni può essere compreso con immediatezza non solo dal progettista che ha operato con il programma ma anche da un tecnico terzo non coinvolto nell’elaborazione; entrambi, così, potranno controllare con facilità dal tabulato di calcolo, la congruità dei valori riportati. Un'ultima notazione deve essere riservata alla modalità con cui il programma fornisce le armature delle pareti, con riferimento alla faccia anteriore e posteriore. La faccia anteriore è quella di normale uscente concorde all'asse 3 come prima definito o, identicamente, quella posta alla destra dell'osservatore che percorresse il bordo superiore della parete concordemente al verso di tracciamento.

7.3.5 Riferimento locale per solette

2

( P a r a l l e l o a l l a d i r e z i o n e p r i n c i p a l e d e f i n i t a d a l l ' u t e n t e )

1

3

( P a r a l l e l o a l l a d i r e z i o n e s e c o n d a r i a d e f i n i t a d a l l ' u t e n t e )

In maniera analoga a quanto avviene per i setti, ciascuna soletta è caratterizzata da un sistema di riferimento locale 1,2,3 così definito: • asse 1, coincidente con la direzione principale di armatura; • asse 2, coincidente con la direzione secondaria di armatura; • asse 3, ortogonale al piano della parete, che completa la terna levogira. 7.3.6 Riferimento locale per platee

...


pag. 15

2

( P a r a l l e l o a l l a d i r e z i o n e p r i n c i p a l e d e f i n i t a d a l l ' u t e n t e )

1

3

( P a r a l l e l o a l l a d i r e z i o n e s e c o n d a r i a d e f i n i t a d a l l ' u t e n t e )

Anche per le platee, analogamente a quanto descritto per le solette, è definito un sistema di riferimento locale 1,2,3:

• asse 1, coincidente con la direzione principale di armatura; • asse 2, coincidente con la direzione secondaria di armatura; • asse 3, ortogonale al piano della parete, che completa la terna levogira.

7.4 Modello di Calcolo Il modello della struttura viene creato automaticamente dal codice di calcolo, individuando i vari elementi strutturali e fornendo le loro caratteristiche geometriche e meccaniche. Viene definita un’opportuna numerazione degli elementi (nodi, aste, shell) costituenti il modello, al fine di individuare celermente ed univocamente ciascun elemento nei tabulati di calcolo. Qui di seguito è fornita una rappresentazione grafica dettagliata della discretizzazione operata con evidenziazione dei nodi e degli elementi.

Vista Anteriore

Vista Posteriore

...


pag. 16

Dalle illustrazioni precedenti si evince come le aste, sia travi che pilastri, siano schematizzate con un tratto flessibile centrale e da due tratti (braccetti) rigidi alle estremità. I nodi vengono posizionati sull’asse verticale dei pilastri, in corrispondenza dell’estradosso della trave più alta che in esso si collega. Tramite i braccetti i tratti flessibili sono quindi collegati ad esso. In questa maniera il nodo risulta perfettamente aderente alla realtà poiché vengono presi in conto tutti gli eventuali disassamenti degli elementi con gli effetti che si possono determinare, quali momenti flettenti/torcenti aggiuntivi. Le sollecitazioni vengono determinate, com’è corretto, solo per il tratto flessibile. Sui tratti rigidi, infatti, essendo (teoricamente) nulle le deformazioni le sollecitazioni risultano indeterminate. Questa schematizzazione dei nodi viene automaticamente realizzata dal programma anche quando il nodo sia determinato dall’incontro di più travi senza il pilastro, o all’attacco di travi/pilastri con elementi shell.

7.5 Progetto e Verifica degli elementi strutturali Le costruzioni da edificarsi in siti ricadenti in zona 4 possono essere progettate e verificate applicando le sole regole valide per le strutture non soggette all’azione sismica alle condizioni di seguito enunciate: • gli orizzontamenti debbono essere assimilabili a diaframmi rigidi, ossia ad elementi infinitamente

rigidi nel loro piano; • gli elementi strutturali devono rispettare le limitazioni, in termini di geometria e di quantitativi

d’armatura, relative alla CD “B”; • le sollecitazioni debbono essere valutate considerando la combinazione di azioni definita nel §

3.2.4 ed applicando, in due direzioni ortogonali, un sistema di forze orizzontali calcolate assumendo uno spettro di progetto costante e pari a Sd(T)=0,07g per tutte le tipologie strutturali.

La verifica degli elementi allo SLU avviene col seguente procedimento:

• si costruiscono le combinazioni non sismiche in base al D.M. 14.01.2008, ottenendo un insieme di sollecitazioni;

• si combinano tali sollecitazioni con quelle dovute all'azione del sisma secondo quanto indicato nel § 2.5.3, relazione (2.5.5) del D.M. 14/01/2008.

• per sollecitazioni semplici (flessione retta, taglio, etc.) si individuano i valori minimo e massimo con cui progettare o verificare l’elemento considerato; per sollecitazioni composte (pressoflessione

...


pag. 17

retta/deviata) vengono eseguite le verifiche per tutte le possibili combinazioni e solo a seguito di ciò si individua quella che ha originato il minimo coefficiente di sicurezza.

7.5.1 Verifiche di Resistenza

Per quanto concerne il progetto degli elementi in c.a. illustriamo, in dettaglio, il procedimento seguito quando si è in presenza di pressoflessione deviata (pilastri e trave di sezione generica):

• per tutte le terne Mx, My, N, individuate secondo la modalità precedentemente illustrata, si calcola il coefficiente di sicurezza in base alla formula 4.1.10 del D.M. 14 gennaio 2008, effettuando due verifiche a pressoflessione retta con la seguente formula:

1M

M

MM

Ry

Ey

Rx

Ex ≤

+

αα

dove: MEx, MEy sono i valori di calcolo delle due componenti di flessione retta dell’azione attorno agli

assi di flessione X ed Y del sistema di riferimento locale; MRx, MRy sono i valori di calcolo dei momenti resistenti di pressoflessione retta corrispondenti

allo sforzo assiale NEd valutati separatamente attorno agli assi di flessione.

L’esponente α può dedursi in funzione della geometria della sezione, della percentuale meccanica dell’armatura e della sollecitazione di sforzo normale agente.

• se per almeno una di queste terne la relazione 4.1.10 non è rispettata, si incrementa l’armatura variando il diametro delle barre utilizzate e/o il numero delle stesse in maniera iterativa fino a quando la suddetta relazione è rispettata per tutte le terne considerate.

Sempre quanto concerne il progetto degli elementi in c.a. illustriamo in dettaglio il procedimento seguito per le travi verificate/semiprogettate a pressoflessione retta: • per tutte le coppie Mx, N, individuate secondo la modalità precedentemente illustrata, si calcola il

coefficiente di sicurezza in base all'armatura adottata; • se per almeno una di queste coppie esso è inferiore all'unità, si incrementa l’armatura variando il

diametro delle barre utilizzate e/o il numero delle stesse in maniera iterativa fino a quando il coefficiente di sicurezza risulta maggiore o al più uguale all’unità per tutte le coppie considerate.

Nei tabulati di calcolo, per brevità, non potendo riportare una così grossa mole di dati, si riporta la terna Mx, My, N, o la coppia Mx, N che ha dato luogo al minimo coefficiente di sicurezza.

Una volta semiprogettate le armature allo SLU, si procede alla verifica delle sezioni allo Stato Limite di Esercizio con le sollecitazioni derivanti dalle combinazioni rare, frequenti e quasi permanenti; se necessario, le armature vengono integrate per far rientrare le tensioni entro i massimi valori previsti. Successivamente si procede alle verifiche alla deformazione, quando richiesto, ed alla fessurazione che, come è noto, sono tese ad assicurare la durabilità dell’opera nel tempo.

8 - PROGETTAZIONE DEI SOLAI

Il solaio è un elemento strutturale fondamentale la cui principale funzione è quella di trasferire i carichi

...


pag. 18

e i sovraccarichi verticali alla struttura portante. In zona sismica il solaio assume anche la funzione di trasferire le forze inerziali di piano alla struttura principale, nell’ipotesi che esso sia dotato di sufficiente rigidità nel proprio piano. La vigente normativa per le costruzioni in cemento armato individua le seguenti tipologie di solaio:

• Solai in getto pieno (Tipo I) • Solai misti in c.a. e c.a.p. con elementi di alleggerimento (Tipo II) • Solai con elementi prefabbricati in c.a. e c.a.p. (Tipo III) Nella struttura oggetto della presente relazione, in considerazione delle caratteristiche geometriche e dei sovraccarichi, si è deciso di adottare solai di tipo: Solai latero-cementizi gettati in opera I solai latero-cementizi gettati in opera sono costituiti da blocchi di laterizio, muniti di alette laterali o accompagnati da fondelli sempre in laterizio, che vengono posizionati su un impalcato di sostegno provvisorio. Quest’ultimo viene smontato non appena il conglomerato ha raggiunto una resistenza meccanica sufficiente. Dopo aver sistemato tutti i blocchi e prima di procedere con il getto dei travetti e della soletta in calcestruzzo, si posizionano i ferri di armatura ricorrendo all'uso di distanziatori o di sistemi equivalenti in modo da assicurare che, nella fase di getto, i ferri mantengano una corretta disposizione. Solai con travetti prefabbricati in c.a.p. I solai con travetti prefabbricati in c.a.p. sono solai misti in laterizio e cemento armato. I travetti prefabbricati, a seconda delle loro caratteristiche, hanno capacità portanti più o meno elevate e sono in grado, quindi, di sostenere da soli il peso dei laterizi e del getto di completamento in calcestruzzo, aiutati solo da elementi rompitratta situati ad intervalli regolari. Inoltre, rispetto al solaio gettato in opera, conservano comunque una discreta flessibilità di adattamento anche a fabbricati di pianta complessa. I travetti in c.a.p. sono indicati soprattutto in presenza di luci o carichi elevati o quando è difficoltosa la realizzazione di un puntellamento adeguato poiché posseggono capacità autoportanti superiore ai travetti prefabbricati in c.a. ordinario. Le dimensioni e l’armatura di precompressione, realizzata con acciai ad alta resistenza, variano a seconda del campo di utilizzazione, mentre l’armatura destinata ad assorbire i momenti flettenti negativi deve essere posizionata in opera poco prima del getto di completamento finale. Modello di calcolo Il solaio è composto da un’alternanza di travetti in cemento armato (precompresso o non) con elementi di alleggerimento in laterizio e da una soletta di completamento in cemento armato che, coprendone tutta la superficie ed inglobando una opportuna armatura di ripartizione, rende i vari elementi tra loro solidali. La presenza della soletta fa sì che il solaio sia per certi versi assimilabile ad una piastra caricata in direzione perpendicolare al piano stesso (ricordiamo che una piastra è in grado di trasferire i carichi alle strutture portanti perimetrali diffondendoli lungo la propria superficie). Questa marcata eterogeneità consente, nel calcolo, di approssimare il comportamento del solaio con quello di una trave, quindi con una struttura monodimensionale trascurando le sollecitazioni che si sviluppano in direzione ortogonale ai travetti. Grazie a quest’assunzione, un solaio su una o più campate può essere modellato, in linea generale, come una trave continua su appoggi (o incastri cedevoli). Le luci delle singole campate sono assunte pari alla distanza tra gli interassi degli appoggi. I carichi distribuiti linearmente sulla trave sono ottenuti moltiplicando i carichi per unità di superficie determinati nell’analisi dei carichi per l’ampiezza della fascia di solaio considerata. Le caratteristiche dei vincoli adottati sono riportate in dettaglio, per ciascun appoggio, negli allegati tabulati di calcolo.

...


pag. 19

Per quanto non espressamente riportato in questo paragrafo, ed in particolare per le analisi dei carichi, la determinazione delle azioni agenti sulla struttura, la definizione del modello strutturale agli elementi finiti e le verifiche, può farsi riferimento a quanto illustrato nella restante parte della presente relazione e negli allegati “Tabulati di Calcolo”.

9 - TABULATI DI CALCOLO Per quanto non espressamente sopra riportato, ed in particolar modo per ciò che concerne i dati numerici di calcolo, si rimanda all'allegato "Tabulati di calcolo" costituente parte integrante della presente relazione.

Il Progettista

...


pag. 2

INFORMAZIONI GENERALI

Edificio Cemento Armato Costruzione Nuova Situazione - Intervento - Comune Comune di Ostuni Provincia Provincia di Brindisi

Oggetto PROGETTO DI RECUPERO AMBIENTALE DELL'AREA EX LIDO STEFAN, RINATURALIZZAZIONE DI UN TRATTO COSTIERO, REALIZZAZIONE DELLA CASA DEL MARE DEL PARCO E DEI SENTIERI BLU

Parte d'opera Normativa di riferimento D.M. 14/01/2008 (calcolo semplificato - metodo 2) Zona sismica 4 Analisi sismica Dinamica Orizzontale e Verticale

MATERIALI CALCESTRUZZO ARMATO


Cls C28/35_B450C - (C28/35) 001 25 000 0,000010 32 588 13 578 P 35,00 - 0,85 1,50 16,46 1,32 3,40 15 002

LEGENDA Caratteristiche Calcestruzzo Armato N Numero identificativo del materiale. γγγγk Peso specifico. CdT Coefficiente di Dilatazione Termica. E Modulo elastico normale. G Modulo elastico tangenziale. Stz Indica il 'Tipo Situazione': [F] = materiale 'di Fatto' (Esistente)(tiene conto del LC/FC); [P] = materiale 'di Progetto' (Nuovo); Rck Resistenza caratteristica cubica. Rcm Resistenza media cubica. %Rck Percentuale di riduzione della Rck γγγγc Coefficiente di sicurezza allo SLV del materiale. fcd Resistenza di calcolo a compressione. fctd Resistenza di calcolo a trazione. fcfm Resistenza media a trazione per flessione. n Coefficiente di omogeneizzazione. n Ac Identificativo, nella relativa tabella materiali, dell'acciaio utilizzato: [-] = parametro NON significativo per il materiale.

MATERIALI ACCIAIO

Caratteristiche Acciaio

N γγγγk CdT E G Stz fyk,1/ fyk,2

ftk fyd,1/ fyd,2

ftd γγγγs γγγγM1 γγγγM2 γγγγM3,SLV γγγγM3,SLE γγγγM7

[N/m3] [1/°C] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2]

Acciaio B450C - (B450C)

002 78 500 0,000010 210 000 80 769 P 450,00

- 391,30

- 1,15 - - - - - - -

LEGENDA Caratteristiche Acciaio N Numero identificativo del materiale. γγγγk Peso specifico. CdT Coefficiente di Dilatazione Termica. E Modulo elastico normale. G Modulo elastico tangenziale. Stz Indica il 'Tipo Situazione' : [F] = materiale 'di Fatto' (Esistente) (tiene conto del FC); [-/P] = materiale 'di Progetto' (Nuovo); [-] = resistenze

medie /caratteristiche del materiale. fyk,1 Resistenza caratteristica allo snervamento (per profili con t <= 40 mm). fyk,2 Resistenza caratteristica allo snervamento (per profili con 40 mm < t <= 80 mm). ftk Resistenza a Rottura (Bulloni). fyd,1 Resistenza di calcolo (per profili con t <= 40 mm). fyd,2 Resistenza di calcolo (per profili con 40 mm < t <= 80 mm). ftd Resistenza di calcolo a Rottura (Bulloni). γγγγs Coefficiente di sicurezza allo SLV del materiale. γγγγM1 Coefficiente di sicurezza per instabilità. γγγγM2 Coefficiente di sicurezza per sezioni tese indebolite. γγγγM3,SLV Coefficiente di sicurezza a scorrimento alla SLV (Bulloni). γγγγM3,SLE Coefficiente di sicurezza a scorrimento alla SLE (Bulloni). γγγγM7 Coefficiente di sicurezza precarico bulloni ad alta resistenza (Bulloni): [-] = parametro NON significativo per il materiale.

TERRENI

Terreni

NTRN γγγγT Costante di sottofondo ΦΦΦΦ Cu C' Ed Eu AS-B

KX KY KZ [N/m3] [N/cm3] [N/cm3] [N/cm3] [°ssdc] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2]

Calcare scarsamente fratturato T001 24 000 100 100 1000 40 0,010 0,000 250 0 0,000

LEGENDA Terreni NTRN Numero identificativo del terreno. γγγγT Peso specifico del terreno.

...


pag. 3

Terreni

NTRN γγγγT Costante di sottofondo ΦΦΦΦ Cu C' Ed Eu AS-B

KX KY KZ [N/m3] [N/cm3] [N/cm3] [N/cm3] [°ssdc] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2]

Costante di sottofondo

Valori della costante di sottofondo del terreno nelle direzioni degli assi del riferimento globale X (KX), Y (KY), e Z (KZ).

ΦΦΦΦ Angolo di attrito del terreno. Cu Coesione Non Drenata. C' Coesione Efficace. Ed Modulo Edometrico. Eu Modulo elastico in condizione Non Drenate. AS-B Parametro “A” di Skempton-Bjerrum per pressioni interstiziali.

STRATIGRAFIE

Stratigrafie NTRN Qi Qf Cmp Add ∆∆∆∆Ed

[m] [m]

LEGENDA Stratigrafie NTRN Numero identificativo della stratigrafia. Qi Quota iniziale dello strato (riferito alla quota iniziale della stratigrafia). Qf Quota finale dello strato (riferito alla quota iniziale della stratigrafia). INF = infinito (profondità dello strato finale). Cmp Comportamento dello strato. Add Addensamento dello strato. ∆∆∆∆Ed Variazione con la profondità del modulo Edometrico.

SEZIONI ASTE

Sezioni aste

N Tp Label Dimensioni

V Area A per Taglio Inerzia ∆Θ ∆Θ ∆Θ ∆Θ Assi

Pr. B H S.An L.An S.Al0 L.Al0 S.Al1 L.Al1 L.Al2 L.Al3 X Y X Torsiona

le Y XY

[cm] [cm] [cm] [cm] [cm] [cm] [cm] [cm] [cm] [cm] [cm2] [cm2] [cm2] [cm4] [cm4] [cm4] [cm4] [°ssdc]

001 � 110x30 110 30 - - - - - - - - 4

3 300,00 2 750,00 2 750,00 247 500 990 000 3 327 500 0 0,00

002 � 30x60 30 60 - - - - - - - - 4

1 800,00 1 500,00 1 500,00 540 000 370 980 135 000 0 0,00

003 � 30x40 30 40 - - - - - - - - 4

1 200,00 1 000,00 1 000,00 160 000 193 644 90 000 0 0,00

004 � 100x60 100 60 - - - - - - - - 4

6 000,00 5 000,00 5 000,00 1 800 000 4 468 320 5 000 000 0 0,00

005 � 140x60 140 60 - - - - - - - - 4

8 400,00 7 000,00 7 000,00 2 520 000 7 328 160 13 720 000 0 0,00

006 � 30x50 30 50 - - - - - - - - 4

1 500,00 1 250,00 1 250,00 312 500 279 270 112 500 0 0,00

007 � 30x80 30 80 - - - - - - - - 4

2 400,00 2 000,00 2 000,00 1 280 000 720 000 180 000 0 0,00

LEGENDA Sezioni aste N Numero identificativo della sezione. Tp Identificativo del tipo di sezione. Label Identificativo della sezione come indicato nelle carpenterie. B Base/Diametro/Raggio. H Altezza/Lato/Altezza di colmo. S.An Spessore Anima. L.An Lunghezza Anima. S.Al0 Spessore Ala 0. L.Al0 Lunghezza Ala 0. S.Al1 Spessore Ala 1. L.Al1 Lunghezza Ala 1. L.Al2 Lunghezza Ala 2. L.Al3 Lunghezza Ala 3. V Nel caso di sezioni poligonali, indica il numero dei vertici della sezione. Area Area della sezione. X, Y Coppia di assi baricentrici di tipo ortolevogiro con x in direzione orizzontale. Area per Taglio X, Y

Aree della sezione deformabili a Taglio lungo gli assi x e y.

Inerzia: X, Torsionale, Y, XY

Inerzie della sezione rispetto agli assi.

∆Θ ∆Θ ∆Θ ∆Θ Assi Pr. Rotazione degli assi principali d'inerzia rispetto agli assi x, y, espresse in gradi sessadecimali.

ANALISI CARICHI

Analisi carichi

N Tipo Car.

Descrizione del Carico Condizione di

Carico Peso proprio Permanente NON Strutturale Sovraccarico Accidentale Carico

neve Descrizione PP Descrizione PNS Descrizione SA [N/m2]

001 S Doppia fodera 34cm (12+12)

Carico Permanente

Fodera esterna (12 cm) e fodera interna (12 cm)

1 920 Intonaco interno, intonaco esterno, isolante poliuretano espanso

740 0 0

002 S LatCem Palestre, Musei H25

Carico Verticale/Locali

Pubblici

Solaio di tipo tradizionale latero-cementizio di spessore 25 cm (20+5)

3 530 Pavimento e sottofondo, incidenza dei tramezzi e intonaco inferiore

2 360 Ambienti suscettibili di grande affollamento: musei, sale da ballo, palestre, tribune, sale da concerto, palasport, ecc.

5 000 0

...


pag. 4

Analisi carichi

N Tipo Car.

Descrizione del Carico Condizione di

Carico Peso proprio Permanente NON Strutturale Sovraccarico Accidentale Carico

neve Descrizione PP Descrizione PNS Descrizione SA [N/m2]

(Cat. C3 – Tab. 3.1.II - DM 14.01.2008)

LEGENDA Analisi carichi N Numero identificativo dell'analisi di carico. Tipo Car. Identificativo del tipo di carico: [S] = Superficiale - [L] = Lineare - [C] = Concentrato. PP, PNS, SA Valori rispettivamente, del Peso Proprio, del Sovraccarico Permanente NON strutturale, del Sovraccarico Accidentale. Secondo il tipo di carico indicato nella

colonna ''Tipo Carico'' (''S'' - ''L'' - ''C''), i valori riportati nelle colonne ''PP'', ''PNS'' e ''SA'', devono intendersi espressi in [N/m2] per carichi Superficiali, [N/m] per carichi Lineari, [N] per carichi Concentrati.

CONDIZIONI DI CARICO

Condizioni di carico

N Condizioni Carico Utente Tipologia Carico Accidentale

Descrizione AgS Alt Descrizione Durata ψψψψ 0 ψψψψ 1 ψψψψ 2 0001 Carico Permanente SI NO Carico Permanente Permanente 1,0 1,0 1,0 0002 Carico Permanente SI NO Permanenti NON Strutturali Lunga 1,0 1,0 1,0 0003 Carico Verticale SI NO Locali Pubblici Media 0,7 0,7 0,6

LEGENDA Condizioni di carico N Numero identificativo della condizione di carico. AgS Indica se la condizione di carico considerata è Agente con il Sisma. Alt Indica se la condizione di carico è Alternata (cioè considerata due volte con segno opposto) o meno. Durata Indica la classe di durata del carico. NOTA: questo dato è significativo solo per elementi in materiale legnoso. ψψψψ 0 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLU e SLE (Carichi rari). ψψψψ 1 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti). ψψψψ 2 Coefficiente riduttivo dei carichi allo SLE (Carichi frequenti e quasi permanenti).

SLE: COMBINAZIONE DI AZIONI QUASI PERMANENTE - COEFFICIENTI

COMB.

CC 01 Carico Permanente

CC 02 Carico

Permanente/Permanenti NON Strutturali

CC 03 Carico Verticale/Locali

Pubblici

01 1,00 1,00 0,60

LEGENDA SLE: Combinazione di azioni Quasi permanente - Coefficienti COMB. Numero identificativo della Combinazione di Carico. CC Condizione di carico considerata.

CC 01= Carico Permanente CC 02= Carico Permanente/Permanenti NON Strutturali CC 03= Carico Verticale/Locali Pubblici

SLE: COMBINAZIONE DI AZIONI FREQUENTE - COEFFICIENTI

COMB.


CC 02 Carico



Pubblici

01 1,00 1,00 0,70

LEGENDA SLE: Combinazione di azioni Frequente - Coefficienti COMB. Numero identificativo della Combinazione di Carico. CC Condizione di carico considerata.


SLE: COMBINAZIONE DI AZIONI RARA - COEFFICIENTI

COMB.


CC 02 Carico



Pubblici

01 1,00 1,00 1,00

LEGENDA SLE: Combinazione di azioni Rara - Coefficienti COMB. Numero identificativo della Combinazione di Carico. CC Condizione di carico considerata.


SLU: COMBINAZIONI DI CARICO IN ASSENZA DI SISMA - COEFFICIENTI

...


pag. 5

COMB.


CC 02 Carico



Pubblici

01 1,00 1,00 0,00 02 1,00 1,00 1,50 03 1,30 1,30 0,00 04 1,30 1,30 1,50

LEGENDA SLU: Combinazioni di carico in assenza di sisma - Coefficienti COMB. Numero identificativo della Combinazione di Carico. CC Condizione di carico considerata.


SLU: COMBINAZIONI DI CARICO IN PRESENZA DI SISMA - COEFFICIENTI

COMB.


CC 02 Carico



Pubblici

01 1,00 1,00 0,60

LEGENDA SLU: Combinazioni di carico in presenza di sisma - Coefficienti COMB. Numero identificativo della Combinazione di Carico. CC Condizione di carico considerata.


D.M. 14-01-2008 - Zona 4 - Metodo 2

Alle combinazioni riportate nella precedente tabella è stato aggiunto l'effetto del sisma secondo la formula (3.2.16) riportata al punto 3.2.4 del D.M. 14-01-2008. L'azione sismica è stata considerata come caratterizzata da tre componenti traslazionali lungo i tre assi globali X, Y e Z; la risposta della struttura è stata calcolata separatamente per i tre effetti e quindi combinata secondo la seguente espressione simbolica: α = αx+ 0.3 * αz α = αy+ 0.3 * αz α = αz+ 0.3 * αx+ 0.3 * αy (non eseguita qualora sia stata fatta un'analisi dinamica solo orizzontale) con α effetto totale dell'azione sismica, αx, αy e αz azioni sismiche nelle tre direzioni. È stata effettuata una rotazione degli indici e dei segni, per cui le combinazioni totali generate sono le seguenti: 1) α'p+(αx+ αex)+ 0.3 * (αz); 2) α'p+(αx+ αex)- 0.3 * (αz); 3) α'p+(αx- αex) + 0.3 * (αz); 4) α'p+(αx- αex)- 0.3 * (αz); 5) α'p-(αx- αex)+0.3 * (αz); 6) α'p-(αx-αex)- 0.3 * (αz); 7) α'p-(αx+αex)+0.3 * (αz); 8) α'p-(αx+αex)-0.3 * (αz); 9) α'p+(αy+αey)+0.3 * (αz); 10) α'p+(αy+αey) -0.3 * (αz); 11) α'p+(αy-αey) +0.3 * (αz); 12) α'p+(αy-αey) -0.3 * (αz); 13) α'p-(αy-αey) +0.3 * (αz); 14) α'p-(αy-αey) -0.3 * (αz); 15) α'p-(αy-αey) +0.3 * (αz); 16) α'p-(αy+αey) -0.3 * (αz); 17) α'p+αz+ 0.3 * (αx+αex) +0.3 * (αy+αey); 18) α'p+αz- 0.3 * (αx+αex) + 0.3 * (αy+αey); 19) α'p+αz+ 0.3 *(αx+αex) - 0.3 * (αy+αey); 20) α'p+αz- 0.3 * (αx+αex) - 0.3 * (αy+αey); 21) α'p+αz+ 0.3 * (αx+αex) +0.3 * (αy-αey); 22) α'p+αz- 0.3 * (αx+αex) + 0.3 * (αy-αey); 23) α'p+αz+ 0.3 * (αx+αex) - 0.3 *(αy-αey); 24) α'p+αz- 0.3 * (αx+αex) -0.3 * (αy-αey); 25) α'p+αz+ 0.3 * (αx-αex) +0.3 * (αy+αey); 26) α'p+αz- 0.3 * (αx-αex) +0.3 * (αy+αey); 27) α'p+αz+ 0.3 * (αx-αex) -0.3 * (αy+αey); 28) α'p+αz- 0.3 * (αx-αex) -0.3 * (αy+αey); 29) α'p+αz+ 0.3 * (αx-αex) + 0.3 * (αy-αey); 30) α'p+αz- 0.3 * (αx-αex) + 0.3 * (αy-αey); 31) α'p+αz+ 0.3 * (αx-αex) - 0.3 * (αy-αey); 32) α'p+αz- 0.3 * (αx-αex) - 0.3 * (αy-αey); . (con α'p sollecitazione dovuta alla combinazione delle condizioni statiche e α sollecitazione dovuta al sisma; in particolare αx, αy, αz, αex, αey sono rispettivamente le sollecitazioni dovute al sisma agente in direzione x, in direzioni y, in direzione z, per eccentricità accidentale positiva in direzione x e per eccentricità accidentale positiva in direzione y) Nel caso di verifiche effettuate con sollecitazioni composte, per tenere conto del fatto che le sollecitazioni sismiche sono state ricavate come CQC delle sollecitazioni derivanti dai modi di vibrazione, dette N, Mx, My, Tx e Ty le sollecitazioni dovute al sisma, per ognuna delle combinazioni precedenti, sono state ricavate 32 combinazioni di carico permutando nel seguente modo i segni delle sollecitazioni derivanti dal sisma: 1) N, Mx, My, Tx e Ty; 2) N, Mx, -My, Tx e Ty; 3) N, -Mx, My, Tx e Ty; 4) N, -Mx, -My, Tx e Ty; 5) -N, Mx, My, Tx e Ty; 6) -N, Mx, -My, Tx e Ty; 7) -N, -Mx, My, Tx e Ty; 8) -N, -Mx, -My, Tx e Ty; 9) N, Mx, My, Tx e -Ty; 10) N, Mx, -My, Tx e -Ty; 11) N, -Mx, My, Tx e -Ty; 12) N, -Mx, -My, Tx e -Ty; 13) -N, Mx, My, Tx e -Ty; 14) -N, Mx, -My, Tx e -Ty; 15) -N, -Mx, My, Tx e -Ty; 16) -N, -Mx, -My, Tx e -Ty; 17) N, Mx, My, -Tx e Ty; 18) N, Mx, -My, -Tx e Ty; 19) N, -Mx, My, -Tx e Ty; 20) N, -Mx, -My, -Tx e Ty; 21) -N, Mx, My, -Tx e Ty; 22) -N, Mx, -My, -Tx e Ty; 23) -N, -Mx, My, -Tx e Ty; 24) -N, -Mx, -My, -Tx e Ty; 25) N, Mx, My, -Tx e -Ty; 26) N, Mx, -My, -Tx e -Ty; 27) N, -Mx, My, -Tx e -Ty; 28) N, -Mx, -My, -Tx e -Ty; 29) -N, Mx, My, -Tx e -Ty; 30) -N, Mx, -My, -Tx e -Ty; 31) -N, -Mx, My, -Tx e -Ty; 32) -N, -Mx, -My, -Tx e -Ty.

DATI GENERALI ANALISI SISMICA

Dati generali analisi sismica Ang NV CD MP EcA IrT [°ssdc]

0 15 B ca S N

Classe Edificio Vita Nominale Periodo di

Riferimento Latitudine Longitudine Altitudine

Ampl. Top.

Categoria Coefficiente

[anni] [anni] [°ssdc] [°ssdc] [m]

4 50 100 40.8131 17.5238 218 T1 1,00

...


pag. 6

Classe Edificio Vita Nominale Periodo di

Riferimento Latitudine Longitudine Altitudine

Ampl. Top.

Categoria Coefficiente

[anni] [anni] [°ssdc] [°ssdc] [m]

LEGENDA Dati generali analisi sismica Ang Direzione di una componente dell'azione sismica rispetto all'asse X (sistema di riferimento globale); la seconda componente dell'azione sismica e'

assunta con direzione ruotata di 90 gradi rispetto alla prima. NV Nel caso di analisi dinamica, indica il numero di modi di vibrazione considerati. CD Classe di duttilita': [A] = Alta - [B] = Bassa – [ND] = Non Dissipativa – [-] = Nessuna. MP Tipo di materiale prevalente nella struttura: [ca] = calcestruzzo armato - [muOld] = muratura esistente - [muNew] = muratura nuova - [muArm] =

muratura armata - [ac] = acciaio. EcA Eccentricita' accidentale: [S] = considerata come condizione di carico statica aggiuntiva - [N] = Considerata come incremento delle sollecitazioni. IrT Irregolarita' tamponature in pianta: [S] = Tamponature irregolari in pianta - [N] = Tamponature regolari in pianta. Classe Edificio Classe dell'edificio. Latitudine Latitudine geografica del sito (in datum ED50). Longitudine Longitudine geografica del sito (in datum ED50). Altitudine Altitudine geografica del sito. Categoria Categoria topografica. (Vedi NOTE) Coefficiente Coefficiente di amplificazione topografica. NOTE [-] = Parametro non significativo per il tipo di calcolo effettuato Categoria topografica T1: Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i = 15° T2: Pendii con inclinazione media i > 15° T3: Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione media 15° = i = 30° T4: Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione media i > 30°

PRINCIPALI ELEMENTI ANALISI SISMICA

Dir sisma M.S M.SLU M.Ecc.SLU M.SLD M.Ecc.SLD P.T.M.Ecc R.SLU

[N·s2/m] [N·s2/m] [N·s2/m] [N·s2/m] [N·s2/m] [%] [N]

X 284 267 143 739 134 457 143 739 134 457 93,5 98 706 Y 284 267 143 739 138 149 143 739 138 149 96,1 98 706 Z 284 267 259 389 236 712 259 389 236 712 91,3 71 697

LEGENDA Principali elementi analisi sismica Dir sisma Direzione del sisma: [X] = Sisma in direzione X - [Y] = Sisma in direzione Y - [Z] = Sisma in direzione Z. M.S Massa complessiva della struttura. M.SLU Massa eccitabile della struttura allo S.L. Ultimo, nelle direzioni X, Y, Z. M.Ecc.SLU Massa Eccitata dal sisma allo S.L. Ultimo. M.SLD Massa eccitabile della struttura allo S.L. di Danno, nelle direzioni X, Y, Z. M.Ecc.SLD Massa Eccitata dal sisma allo S.L. di Danno. P.T.M.Ecc Percentuale Totale di Masse Eccitate dal sisma. R.SLU Reazioni Totali (S.L. Ultimo).

RIEPILOGO MODI DI VIBRAZIONEModi di vibrazione considerati: n.15

Spettro Periodo As.O As.V C.Part C.Mod P.M.M M.Ec [s] [m/s2] [m/s2] [%] [N·s2/m]

Modo Vibrazione n. 1 SLU-X 0,197 0,687 0,000 -20,8869 -0,0206 0,3 436 SLU-Y 0,197 0,687 0,000 370,7533 0,3659 95,6 137 458 SLU-Z 0,197 0,000 0,252 -0,5737 -0,0006 0,0 0 SLD-X 0,197 0,902 0,000 -20,8869 -0,0206 0,3 436 SLD-Y 0,197 0,902 0,000 370,7533 0,3659 95,6 137 458 SLD-Z 0,197 0,000 0,167 -0,5737 -0,0006 0,0 0 Elast-X - 1,816 0,000 - - - - Elast-Y - 1,816 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,452 - - - -

Modo Vibrazione n. 2 SLU-X 0,242 0,687 0,000 366,0508 0,5421 93,2 133 993 SLU-Y 0,242 0,687 0,000 25,4440 0,0377 0,5 647 SLU-Z 0,242 0,000 0,206 1,0325 0,0015 0,0 1 SLD-X 0,242 0,902 0,000 -366,0508 -0,5421 93,2 133 993 SLD-Y 0,242 0,902 0,000 -25,4440 -0,0377 0,5 647 SLD-Z 0,242 0,000 0,136 -1,0325 -0,0015 0,0 1 Elast-X - 1,816 0,000 - - - - Elast-Y - 1,816 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,369 - - - -

Modo Vibrazione n. 3 SLU-X 0,031 0,687 0,000 0,0054 0,0000 0,0 0 SLU-Y 0,031 0,687 0,000 0,7480 0,0000 0,0 1 SLU-Z 0,031 0,000 0,276 -188,6339 -0,0045 13,7 35 583 SLD-X 0,031 0,481 0,000 -0,0054 0,0000 0,0 0 SLD-Y 0,031 0,481 0,000 -0,7480 0,0000 0,0 1 SLD-Z 0,031 0,000 0,164 188,6339 0,0045 13,7 35 583 Elast-X - 0,831 0,000 - - - - Elast-Y - 0,831 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,438 - - - -

Modo Vibrazione n. 4 SLU-X 0,024 0,687 0,000 4,2030 0,0001 0,0 18 SLU-Y 0,024 0,687 0,000 0,0681 0,0000 0,0 0 SLU-Z 0,024 0,000 0,259 -182,4428 -0,0028 12,8 33 285

...


pag. 7


SLD-X 0,024 0,448 0,000 -4,2030 -0,0001 0,0 18 SLD-Y 0,024 0,448 0,000 -0,0681 0,0000 0,0 0 SLD-Z 0,024 0,000 0,147 182,4428 0,0028 12,8 33 285 Elast-X - 0,779 0,000 - - - - Elast-Y - 0,779 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,387 - - - -

Modo Vibrazione n. 5 SLU-X 0,022 0,687 0,000 0,0976 0,0000 0,0 0 SLU-Y 0,022 0,687 0,000 1,4632 0,0000 0,0 2 SLU-Z 0,022 0,000 0,253 170,2655 0,0022 11,2 28 990 SLD-X 0,022 0,436 0,000 0,0976 0,0000 0,0 0 SLD-Y 0,022 0,436 0,000 1,4632 0,0000 0,0 2 SLD-Z 0,022 0,000 0,141 170,2655 0,0022 11,2 28 990 Elast-X - 0,762 0,000 - - - - Elast-Y - 0,762 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,370 - - - -

Modo Vibrazione n. 6 SLU-X 0,028 0,687 0,000 -0,0912 0,0000 0,0 0 SLU-Y 0,028 0,687 0,000 1,5890 0,0000 0,0 3 SLU-Z 0,028 0,000 0,270 -165,9970 -0,0034 10,6 27 555 SLD-X 0,028 0,469 0,000 -0,0912 0,0000 0,0 0 SLD-Y 0,028 0,469 0,000 1,5890 0,0000 0,0 3 SLD-Z 0,028 0,000 0,158 -165,9970 -0,0034 10,6 27 555 Elast-X - 0,812 0,000 - - - - Elast-Y - 0,812 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,419 - - - -

Modo Vibrazione n. 7 SLU-X 0,024 0,687 0,000 -0,0554 0,0000 0,0 0 SLU-Y 0,024 0,687 0,000 0,2445 0,0000 0,0 0 SLU-Z 0,024 0,000 0,257 144,7268 0,0021 8,1 20 946 SLD-X 0,024 0,444 0,000 -0,0554 0,0000 0,0 0 SLD-Y 0,024 0,444 0,000 0,2445 0,0000 0,0 0 SLD-Z 0,024 0,000 0,145 144,7268 0,0021 8,1 20 946 Elast-X - 0,773 0,000 - - - - Elast-Y - 0,773 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,381 - - - -


Modo Vibrazione n. 9 SLU-X 0,016 0,687 0,000 2,2553 0,0000 0,0 5 SLU-Y 0,016 0,687 0,000 -1,6787 0,0000 0,0 3 SLU-Z 0,016 0,000 0,235 122,6588 0,0008 5,8 15 045 SLD-X 0,016 0,403 0,000 -2,2553 0,0000 0,0 5 SLD-Y 0,016 0,403 0,000 1,6787 0,0000 0,0 3 SLD-Z 0,016 0,000 0,123 -122,6588 -0,0008 5,8 15 045 Elast-X - 0,710 0,000 - - - - Elast-Y - 0,710 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,319 - - - -


Modo Vibrazione n. 11 SLU-X 0,020 0,687 0,000 -1,0909 0,0000 0,0 1 SLU-Y 0,020 0,687 0,000 -2,2441 0,0000 0,0 5 SLU-Z 0,020 0,000 0,247 115,2751 0,0012 5,1 13 288 SLD-X 0,020 0,426 0,000 -1,0909 0,0000 0,0 1 SLD-Y 0,020 0,426 0,000 -2,2441 0,0000 0,0 5 SLD-Z 0,020 0,000 0,135 115,2751 0,0012 5,1 13 288 Elast-X - 0,745 0,000 - - - - Elast-Y - 0,745 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,354 - - - -

Modo Vibrazione n. 12 SLU-X 0,021 0,687 0,000 -1,4086 0,0000 0,0 2 SLU-Y 0,021 0,687 0,000 2,0347 0,0000 0,0 4 SLU-Z 0,021 0,000 0,250 113,8742 0,0013 5,0 12 967 SLD-X 0,021 0,431 0,000 1,4086 0,0000 0,0 2 SLD-Y 0,021 0,431 0,000 -2,0347 0,0000 0,0 4 SLD-Z 0,021 0,000 0,138 -113,8742 -0,0013 5,0 12 967 Elast-X - 0,753 0,000 - - - -

...


pag. 8


Elast-Y - 0,753 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,362 - - - -

Modo Vibrazione n. 13 SLU-X 0,009 0,687 0,000 0,1022 0,0000 0,0 0 SLU-Y 0,009 0,687 0,000 0,0190 0,0000 0,0 0 SLU-Z 0,009 0,000 0,216 -84,2375 -0,0002 2,7 7 096 SLD-X 0,009 0,368 0,000 -0,1022 0,0000 0,0 0 SLD-Y 0,009 0,368 0,000 -0,0190 0,0000 0,0 0 SLD-Z 0,009 0,000 0,104 84,2375 0,0002 2,7 7 096 Elast-X - 0,655 0,000 - - - - Elast-Y - 0,655 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,265 - - - -

Modo Vibrazione n. 14 SLU-X 0,015 0,687 0,000 0,9045 0,0000 0,0 1 SLU-Y 0,015 0,687 0,000 -3,3403 0,0000 0,0 11 SLU-Z 0,015 0,000 0,231 76,0692 0,0004 2,2 5 787 SLD-X 0,015 0,396 0,000 0,9045 0,0000 0,0 1 SLD-Y 0,015 0,396 0,000 -3,3403 0,0000 0,0 11 SLD-Z 0,015 0,000 0,119 76,0692 0,0004 2,2 5 787 Elast-X - 0,699 0,000 - - - - Elast-Y - 0,699 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,309 - - - -

Modo Vibrazione n. 15 SLU-X 0,008 0,687 0,000 -0,0001 0,0000 0,0 0 SLU-Y 0,008 0,687 0,000 -0,0124 0,0000 0,0 0 SLU-Z 0,008 0,000 0,212 73,6442 0,0001 2,1 5 423 SLD-X 0,008 0,361 0,000 -0,0001 0,0000 0,0 0 SLD-Y 0,008 0,361 0,000 -0,0124 0,0000 0,0 0 SLD-Z 0,008 0,000 0,100 73,6442 0,0001 2,1 5 423 Elast-X - 0,644 0,000 - - - - Elast-Y - 0,644 0,000 - - - - Elast-Z - 0,000 0,255 - - - -

LEGENDA Modi di vibrazione Spettro Spettro di risposta considerato. Periodo Periodo del Modo di vibrazione. As.O Valore dell'Accelerazione Spettrale Orizzontale, riferita al corrispondente periodo. As.V Valore dell'Accelerazione Spettrale Verticale, riferita al corrispondente periodo. C.Part Coefficiente di partecipazione del Modo di Vibrazione. C.Mod Coefficiente modale del modo di vibrazione. P.M.M Percentuale di mobilitazione delle masse nel modo di vibrazione. M.Ec Massa Eccitata nel modo di vibrazione. SLU-X Spettro di progetto allo S.L. Ultimo per sisma in direzione X. SLU-Y Spettro di progetto allo S.L. Ultimo per sisma in direzione Y. SLU-Z Spettro di progetto allo S.L. Ultimo per sisma in direzione Z. SLD-X Spettro di progetto allo S.L. di Danno per sisma in direzione X. SLD-Y Spettro di progetto allo S.L. di Danno per sisma in direzione Y. SLD-Z Spettro di progetto allo S.L. di Danno per sisma in direzione Z. Elast-X Spettro Elastico per sisma in direzione X. Elast-Y Spettro Elastico per sisma in direzione Y. Elast-Z Spettro Elastico per sisma in direzione Z.

LIVELLI O PIANI

Livelli o piani

N Descrizione Z Altezza QuotaE

I Rigid

o

Riduz.

Tamp

Massa del piano CoordG.S CoordG.SLU CoordG.SLD CrdRgd.SLU

S SLU SLD X Y X Y X Y X Y

[m] [m] [m] [N·s2/m] [N·s2/m] [N·s2/m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m]

01 Piano Terra -0,50 4,45 3,95 SI NO 163 647 138 770 138 770 0,68 0,41 0,68 0,40 0,68 0,40 0,68 -0,51 02 Fondazione -0,50 -0,50 NO NO 120 619 120 619 120 619 0,59 0,23 0,59 0,23 0,59 0,23 0,00 0,00

LEGENDA Livelli o piani N Numero identificativo del livello o piano. Z Quota di calpestio del livello o piano, relativa al sistema di riferimento globale X, Y, Z. Altezza Altezza del livello o piano. QuotaEI Quota dell'estradosso dell'impalcato del livello o piano. Rigido Indica se il piano è considerato rigido nel calcolo: [S] = Piano Rigido - [N] = Piano non Rigido. Riduz.Tamp Nel caso di effettuazione dei calcoli secondo il § 7.2.3 del D.M. 14/01/2008, indica i piani che presentano significativa riduzione dei

tamponamenti. [S] = Piano con riduzione dei tamponamenti - [N] = Piano senza riduzione dei tamponamenti. Massa del Piano / S Massa del piano valutata in condizioni statiche. Massa del Piano / SLU Massa del piano valutata per SLU. Massa del Piano / SLD Massa del piano valutata per SLD. CoordG.S Coordinate del baricentro delle masse, valutate in condizioni statiche. CoordG.SLU Coordinate del baricentro delle masse, valutate per SLU. CoordG.SLD Coordinate del baricentro delle masse, valutate per SLD. CrdRgd.SLU Coordinate del baricentro delle rigidezze, valutate per SLU.

NODI

Nodi N X Y Z Vincolo Esterno Cedimenti Impressi Calc

...


pag. 9

Tipo RSx RSy RSz RΘΘΘΘ x RΘΘΘΘ y RΘΘΘΘ z Sx Sy Sz ΘΘΘΘ x ΘΘΘΘ y ΘΘΘΘ z .

Fond.

[m] [m] [m] [N/cm] [N/cm] [N/cm] [N·m/rad] [N·m/rad] [N·m/rad] [cm] [cm] [cm] [rad] [rad] [rad]

00001

-6,13

-3,33

-0,50

Winkler

infinita infinita - - - infinita - - - - - - NO

00002

-6,13

-3,33

3,95 nessuno

- - - - - - - - - - - - NO

00003

-6,13

0,75 -0,50

Winkler


00004

-6,13

0,75 3,95 nessuno

- - - - - - - - - - - - NO

00005

-6,13

5,95 -0,50

nessuno

- - - - - - - - - - - - NO

00006

-6,13

5,13 3,95 nessuno

- - - - - - - - - - - - NO

00007

-0,49

5,95 -0,50

nessuno

- - - - - - - - - - - - NO

00008

-0,49

5,23 3,95 nessuno

- - - - - - - - - - - - NO

00009

-0,49

-3,43

-0,50

Winkler


00010

-0,49

-3,43

3,95 nessuno

- - - - - - - - - - - - NO

00011

1,87 -3,53

-0,50

Winkler


00012

1,87 -3,53

3,95 nessuno

- - - - - - - - - - - - NO

00013

1,87 -5,38

-0,50

Winkler


00014

1,87 -5,38

3,95 nessuno

- - - - - - - - - - - - NO

00015

6,93 -5,33

-0,50

Winkler


00016

6,93 -5,33

3,95 nessuno

- - - - - - - - - - - - NO

00017

6,93 5,95 -0,50

nessuno

- - - - - - - - - - - - NO

00018

6,93 5,13 3,95 nessuno

- - - - - - - - - - - - NO

00019

1,87 -2,83

-0,50

nessuno

- - - - - - - - - - - - NO

00020

-0,49

-4,23

-0,50

nessuno

- - - - - - - - - - - - NO

00021

1,87 -6,18

-0,50

nessuno

- - - - - - - - - - - - NO

00022

-6,13

-4,23

-0,50

nessuno

- - - - - - - - - - - - NO

00023

6,93 -6,18

-0,50

nessuno

- - - - - - - - - - - - NO

00024

6,93 5,13 -0,50

Winkler


00025

-0,49

5,23 -0,50

Winkler


00026

-6,13

5,13 -0,50

Winkler


00027

6,93 -3,48

-0,50

Winkler


00028

6,93 -3,48

3,95 nessuno

- - - - - - - - - - - - NO

00029

-0,49

1,85 -0,50

Winkler


00030

-0,49

1,85 3,95 nessuno

- - - - - - - - - - - - NO

00031

6,93 1,92 -0,50

Winkler


00032

6,93 1,92 3,95 nessuno

- - - - - - - - - - - - NO

LEGENDA Nodi N Numero identificativo del nodo. X, Y, Z Coordinate del nodo rispetto al riferimento globale X, Y, Z. Tipo Descrizione del tipo di vincolo esterno presente sul nodo. RSx, RSy, RSz, RΘΘΘΘ x, RΘΘΘΘ y, RΘΘΘΘ z

Valori di rigidezza del vincolo riferiti agli assi globali: le prime tre colonne indicano i valori di rigidezza alla traslazione lungo gli assi X, Y e Z, mentre le seconde tre colonne forniscono i valori di rigidezza alla rotazione intorno agli assi X, Y, e Z.

Sx, Sy, Sz, ΘΘΘΘ x, ΘΘΘΘ y, ΘΘΘΘ z

Valori di spostamenti/rotazioni del nodo riferiti agli assi globali: le prime tre colonne indicano i valori di spostamento lungo gli assi X, Y, e Z, mentre le seconde tre colonne forniscono i valori di rotazione intorno agli assi X, Y, e Z.

Calc. Fond. Indica se questo nodo è incluso nel calcolo della fondazione.

TRAVI IN ELEVAZIONE

Travi in elevazione

N LLI Sezione Vincoli Interni

Stz Note Mtr

AA/CS

Nodo Lun. Tot.

Quota LLI Clc Fnd

Pr/Sc NS

Tipo

Label Rot Iniz. Fin. Iniz.

Fin.

Iniz.

Fin.

...


pag. 10

[m] [°ssdc] [m] [m] [m]

Piano Terra Travata: Trave1-2 Trave 1-2 4,76 003 �

30x40 0,00

S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S -

001

MLA

0014

0016 5,06 3,75 3,75

NO -

Piano Terra Travata: Trave3-4-5 Trave 3-4 5,09 003 �

30x40 0,00


001

MLA

0002

0010 5,64 3,75 3,75

NO -

Trave 4-5 1,81 002 � 30x60

0,00 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S

- 001

MLA

0010

0012 2,36 3,65 3,65

NO -


30x40 0,00


001

MLA

0006

0008 5,64 3,75 3,75

NO -

Trave 11-12 6,87 003 � 30x40


- 001

MLA

0008

0018 7,42 3,75 3,75

NO -

Piano Terra Travata: Trave1-5 Trave 1-5 1,40 002 �

30x60 0,00


001

MLA

0014

0012 1,85 3,65 3,65

NO -

Piano Terra Travata: Trave2-6-9-12 Trave 2-6 1,40 002 �

30x60 0,00


001

MLA

0016

0028 1,85 3,65 3,65

NO -

Trave 6-9 5,00 002 � 30x60


- 001

MLA

0028

0032 5,40 3,65 3,65

NO -

Trave 9-12 2,76 002 � 30x60


- 001

MLA

0032

0018 3,21 3,65 3,65

NO -


30x60 0,00


001

MLA

0002

0004 4,08 3,65 3,65

NO -

Trave 7-10 3,88 002 � 30x60


- 001

MLA

0004

0006 4,38 3,65 3,65

NO -


110x30 0,00


001

MLA

0010

0030 5,28 3,80 3,80

NO -

Trave 8-11 3,08 001 � 110x30


- 001

MLA

0030

0008 3,38 3,80 3,80

NO -

LEGENDA Travi in elevazione N Identificativo della trave. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della travata al livello considerato. LLI Lunghezza libera d'Inflessione. NS Identificativo della sezione, nella relativa tabella. Tipo Identificativo del tipo di sezione. Label Identificativo della sezione, come indicato nelle carpenterie. Rot Angolo di rotazione della sezione. Vincoli Identificativo delle condizioni di vincolo agli estremi iniziale e finale della trave, costituito da sei caratteri. I primi tre, sono relativi alla traslazione

rispettivamente lungo gli Assi 1, 2 e 3, mentre i secondi tre sono relativi rispettivamente alla rotazione intorno agli Assi 1, 2 e 3. Il carattere “ S “ o “ N “ indica se il vincolo allo spostamento/rotazione è Presente o Assente.

Stz Indica il 'Tipo Situazione' dell'elemento: [F] = l'elemento è 'di Fatto' (Esistente); [P] = l'elemento è 'di Progetto' (Nuovo). Note Note relative all'analisi sismica: [el. spingente] = elemento di tipo ''spingente'' - [el. mensola] = elemento a mensola - [el. > 20m] = elemento pressochè

orizzontale con luce superiore a 20m. Mtr Identificativo del materiale costituente la sezione, nella relativa tabella. AA/CS Identificativo dell'aggressività dell'ambiente o della classe di servizio. Aggressività dell'ambiente: [PCA] = Poco aggressivo - [MDA] = Moderatamente aggressivo - [MLA] = Molto aggressivo Classe di servizio: [BSA] = Ambiente con umidità bassa - [MDA] = Ambiente con umidità media - [ALT] = Ambiente con umidità alta Nodo Identificativo del nodo agli estremi iniziale e finale, nella relativa tabella. Lun. Tot. Distanza tra il nodo iniziale e finale. Quota LLI Quota agli estremi iniziale e finale del tratto di trave libero d’inflettersi (Lunghezza Libera d’Inflessione), valutata rispetto al livello (piano) di appartenenza. Clc Fnd Indica se l’elemento strutturale è incluso nel calcolo della “struttura di fondazione” secondo quanto previsto nel § 7.2.5 del DM. 14/01/2008 (“elementi

progettati per rimanere in campo elastico”). [Si]=elemento progettato in accordo alle prescrizioni del § 7.2.5; [No]=elemento non progettato secondo le prescrizioni del § 7.2.5..

Pr/Sc Indica se l’elemento strutturale è considerato “secondario” ai fini del calcolo delle azioni sismiche, come previsto nel § 7.2.3 del DM. 14/01/2008. [1]=secondario; [-] = No.

TRAVI DI FONDAZIONE

Travi di fondazione

N LLI

Sezione Vincoli Interni Zoppa

Mtr Terre

no Aggr. Amb.

Nodo Inizia

le

Nodo Final

e

Lungh.

Totale

Quota

LLI.i

Calc. Fond. NS

Tipo

Label Rot Iniziali Finali

[m] [°ssdc

] [m] [m]

Fondazione Travata: Trave1-2 Trave 1-2 4,76 006 � 30x50 0,00 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S 001 MLA 0013 0015 5,06 -0,75 NO

Fondazione Travata: Trave3-4-5 Trave 3-4 5,09 006 � 30x50 0,00 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S 001 MLA 0001 0009 5,64 -0,75 NO Trave 4-5 1,81 006 � 30x50 0,00 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S 001 MLA 0009 0011 2,36 -0,75 NO

Fondazione Travata: Trave10-11-12 Trave 10-11 5,09 006 � 30x50 0,00 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S 001 MLA 0026 0025 5,64 -0,75 NO Trave 11-12 6,87 006 � 30x50 0,00 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S 001 MLA 0025 0024 7,42 -0,75 NO

Fondazione Travata: Trave1b-1-5-5b Trave 1b-1 0,60 004 � 100x60 0,00 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S 001 MLA 0021 0013 0,80 -0,80 NO Trave 1-5 1,40 004 � 100x60 0,00 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S 001 MLA 0013 0011 1,85 -0,80 NO Trave 5-5b 0,45 004 � 100x60 0,00 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S 001 MLA 0011 0019 0,70 -0,80 NO

Fondazione Travata: Trave2b-2-6-9-12-8b Trave 2b-2 0,60 004 � 100x60 0,00 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S 001 MLA 0023 0015 0,85 -0,80 NO Trave 2-6 1,40 004 � 100x60 0,00 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S 001 MLA 0015 0027 1,85 -0,80 NO Trave 6-9 5,00 004 � 100x60 0,00 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S 001 MLA 0027 0031 5,40 -0,80 NO Trave 9-12 2,76 004 � 100x60 0,00 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S 001 MLA 0031 0024 3,21 -0,80 NO

...


pag. 11

Travi di fondazione

N LLI

Sezione Vincoli Interni Zoppa

Mtr Terre

no Aggr. Amb.

Nodo Inizia

le

Nodo Final

e

Lungh.

Totale

Quota

LLI.i

Calc. Fond. NS

Tipo

Label Rot Iniziali Finali

[m] [°ssdc]

[m] [m]

Trave 12-8b 0,57 004 � 100x60 0,00 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S 001 MLA 0024 0017 0,82 -0,80 NO Fondazione Travata: Trave3b-3-7-10-6b Trave 3b-3 0,65 004 � 100x60 0,00 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S 001 MLA 0022 0001 0,90 -0,80 NO Trave 3-7 3,58 004 � 100x60 0,00 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S 001 MLA 0001 0003 4,08 -0,80 NO Trave 7-10 3,88 004 � 100x60 0,00 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S 001 MLA 0003 0026 4,38 -0,80 NO Trave 10-6b 0,57 004 � 100x60 0,00 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S 001 MLA 0026 0005 0,82 -0,80 NO

Fondazione Travata: Trave4b-4-8-11-7b Trave 4b-4 0,65 005 � 140x60 0,00 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S 001 MLA 0020 0009 0,80 -0,80 NO Trave 4-8 4,98 005 � 140x60 0,00 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S 001 MLA 0009 0029 5,28 -0,80 NO Trave 8-11 3,08 005 � 140x60 0,00 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S 001 MLA 0029 0025 3,38 -0,80 NO Trave 11-7b 0,57 005 � 140x60 0,00 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S 001 MLA 0025 0007 0,72 -0,80 NO

LEGENDA Travi di fondazione N Identificativo della trave. LLI Lunghezza libera d'Inflessione. Sezione/NS Identificativo della sezione, nella relativa tabella. Sezione/Tipo Identificativo del tipo di sezione: [R] = Rettangolare - [Rc] = Rettangolare Cava - [∅] = Circolare - [∅c] = Circolare Cava - [P] = Poligonale - [Pc] =

Poligonale Cava - [C] = ''c'' - [H] = ''h'' - [L] = ''l'' - [Γ] = ''l'' rovescia - [N] = ''n'' - [T] = ''t'' - [┴] = ''t'' rovescia - [├] = ''t'' ruotata - [I] = doppia ''t'' - [U] = ''u''- [Π] = ''u'' rovescia - [Z] = ''z'' - [٨] = di colmo o a ''V'' rovescia - [G] = Generica..

Sezione/Label Identificativo della sezione, come indicato nelle carpenterie. Sezione/Rot Angolo di rotazione della sezione. Iniziali, Finali Identificativo delle condizioni di vincolo agli estremi iniziale e finale della trave, costituito da sei caratteri. I primi tre, sono relativi alla traslazione

rispettivamente lungo gli Assi 1, 2 e 3, mentre i secondi tre sono relativi rispettivamente alla rotazione intorno agli Assi 1, 2 e 3. Il carattere “ S “ o “ N “ indica se il vincolo allo spostamento/rotazione è Presente o Assente.

Zoppa [SI] Per la trave di fondazione ''zoppa'' non viene incrementata la superficie di contatto con il terreno, come di norma avviene in presenza di ''magrone'' aggettante.

Mtr Identificativo del materiale costituente la sezione, nella relativa tabella. Terreno Identificativo del terreno, nella relativa tabella. Aggr. Amb. Identificativo dell'aggressività dell'ambiente: [PCA] = Poco aggressivo - [MDA] = Moderatamente aggressivo - [MLA] = Molto aggressivo. Nodo Iniziale Identificativo del nodo iniziale, nella relativa tabella. Nodo Finale Identificativo del nodo finale, nella relativa tabella. Lungh. Totale Distanza tra il nodo iniziale e finale. Quota LLI.i Quota dell’estremo iniziale del tratto di trave libero d’inflettersi (Lunghezza Libera d’Inflessione), valutata rispetto al livello (piano) di appartenenza. Calc. Fond. Indica se l’elemento strutturale è incluso nel calcolo della “struttura di fondazione” secondo quanto previsto nel § 7.2.5 del DM. 14/01/2008

(“elementi progettati per rimanere in campo elastico”). [Si]=elemento progettato in accordo alle prescrizioni del § 7.2.5; [No]=elemento non progettato secondo le prescrizioni del § 7.2.5.

PILASTRI E PILASTRI-PARETE

Pilastri e pilastri-parete

N L LLI Sezione Vincoli Interni

Prt

Mtr AA/CS

Nodo Lun. Tot.

Quota LLI Clc Fnd

Pr/Sc NS

Tipo

Label Rot Inf. Sup. Inf. Sup. Inf. Sup.

[m] [°ssdc] [m] [m] [m]

001 01 3,85 003 � 30x40 0,00 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S - 001 MLA 0013 0014 4,45 -0,50 3,35 NO

-


-


-


-


-


-


-


-


-


-


-

12 (a) 01 3,85 006 � 30x50 0,00 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S - 001 MLA 0024 0018 4,45 -0,50 3,35 NO

-

LEGENDA Pilastri e pilastri-parete N Numero identificativo della pilastrata. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della pilastrata al livello considerato. L Identificativo del livello, nella relativa tabella. LLI Lunghezza libera d'Inflessione. NS Identificativo della sezione, nella relativa tabella. Tipo Identificativo del tipo di sezione. Label Identificativo della sezione, come riportato nelle carpenterie. Rot Angolo di rotazione della sezione. Vincoli Interni

Identificativo delle condizioni di vincolo agli estremi inferiore e superiore del pilastro, costituito da sei caratteri. I primi tre, sono relativi alla traslazione rispettivamente lungo gli assi 1, 2 e 3, mentre i secondi tre sono relativi rispettivamente alla rotazione intorno agli assi 1, 2 e 3 (Assi 1, 2, 3: riferimento

...


pag. 12

Pilastri e pilastri-parete

N L LLI Sezione Vincoli Interni

Prt

Mtr AA/CS

Nodo Lun. Tot.

Quota LLI Clc Fnd

Pr/Sc NS

Tipo

Label Rot Inf. Sup. Inf. Sup. Inf. Sup.

[m] [°ssdc] [m] [m] [m]

locale). Il carattere “ S “ o “ N “ indica se il vincolo allo spostamento/rotazione è presente o assente. Prt Nel caso di effettuazione dei calcoli secondo l’Ordinanza 3274/03 e s.m.i., indica se il pilastro è classificabile come ''Parete'': [S] = Pilastro-Parete - [N]

= Pilastro. Mtr Identificativo del materiale costituente la sezione, nella relativa tabella. AA/CS Identificativo dell'aggressività dell'ambiente o della classe di servizio. Aggressività dell'ambiente: [PCA] = Poco aggressivo - [MDA] = Moderatamente aggressivo - [MLA] = Molto aggressivo Classe di servizio: [BSA] = Ambiente con umidità bassa - [MDA] = Ambiente con umidità media - [ALT] = Ambiente con umidità alta Nodo Identificativo del nodo agli estremi inferiore e superiore, nella relativa tabella. Lun. Tot. Distanza tra il nodo inferiore e superiore. Quota LLI Quota agli estremi inferiore e superiore del tratto di pilastro libero d’inflettersi (Lunghezza Libera d’Inflessione), valutata rispetto al livello (piano) di

appartenenza. Clc Fnd Indica se l’elemento strutturale è incluso nel calcolo della “struttura di fondazione” secondo quanto previsto nel § 7.2.5 del DM. 14/01/2008 (“elementi

progettati per rimanere in campo elastico”). [Si]=elemento progettato in accordo alle prescrizioni del § 7.2.5; [No]=elemento non progettato secondo le prescrizioni del § 7.2.5.

Pr/Sc Indica se l’elemento strutturale è considerato “secondario” ai fini del calcolo delle azioni sismiche, come previsto nel § 7.2.3 del DM. 14/01/2008. [1]=secondario; [-] = No.

SOLAI e BALCONI

Solai e Balconi

N Vertici del solaio Superfici

e Spesso

re Tipologia

Base Travett

o

Trav.

acc.

Base Pignatt

a S.Ss S.Si

Rompitratta Rigid

o I

N Larg. [m2] [cm] [cm] [cm] [cm] [cm] [cm]

Piano Terra 001 8-11-10-7-3-4 41,30 30

Solaio latero cementizio con travetti precompressi 10 NO 40 5 - 0 0 NO O

002 4-5-1-2-6-9-12-11-8 65,70 30

Solaio latero cementizio con travetti precompressi 10 NO 40 5 - 1 30 NO O

Fondazione Piano Terra Fondazione

LEGENDA Solai e Balconi N Numero Identificativo del solaio o balcone. Base Travetto Larghezza dell’Anima del travetto. Trav. acc. [SI] Solaio realizzato con travetti accoppiati. Base Pignatta Larghezza della Pignatta. S.Ss Spessore della soletta superiore. S.Si Spessore della soletta inferiore. Rompitratta/N Numero di rompitratta. Rompitratta/Larg. Larghezza rompitratta. Rigido Calcolo eseguito ipotizzando il comportamento rigido del solaio nel proprio piano. I [O]: Solaio orizzontale; [I]: Solaio inclinato.

NODI - CALCOLO DEI SOLAI

Nodi - Calcolo dei Solai

Ns X Y Z Vincolo Esterno Cedimenti Impressi

Tipo RSx RSy RSz RΘΘΘΘ x RΘΘΘΘ y RΘΘΘΘ z Sx Sy Sz ΘΘΘΘ x ΘΘΘΘ y ΘΘΘΘ z [m] [m] [m] [N/cm] [N/cm] [N/cm] [N·m/rad] [N·m/rad] [N·m/rad] [cm] [cm] [cm] [rad] [rad] [rad]

Sezione di calcolo Solaio Solai1.1 001

-0,49

-0,51 3,95 Cerniera Solaio

- - - - - - - - - - - -

001

6,93 -0,51 3,95 Cerniera Solaio

- - - - - - - - - - - -

002

-6,13


- - - - - - - - - - - -

002

-0,49


- - - - - - - - - - - -

LEGENDA Nodi - Calcolo dei Solai Ns Numero identificativo del nodo per il calcolo dei solai. X, Y, Z Coordinate del nodo rispetto al riferimento globale X, Y, Z. Tipo Descrizione del tipo di vincolo esterno presente sul nodo. RSx, RSy, RSz, RΘΘΘΘ x, RΘΘΘΘ y, RΘΘΘΘ z

Valori di rigidezza del vincolo riferiti agli assi globali: le prime tre colonne indicano i valori di rigidezza alla traslazione lungo gli assi X, Y e Z, mentre le seconde tre colonne forniscono i valori di rigidezza alla rotazione intorno agli assi X, Y, e Z.

Sx, Sy, Sz, ΘΘΘΘ x, ΘΘΘΘ y, ΘΘΘΘ z Valori di spostamenti/rotazioni del nodo riferiti agli assi globali: le prime tre colonne indicano i valori di spostamento lungo gli assi X, Y, e Z, mentre le seconde tre colonne forniscono i valori di rotazione intorno agli assi X, Y, e Z.

SOLAI - SEZIONI DI CALCOLO

Solai- Sezioni di calcolo

Campata L N sol Mat Modello Strutturale Sezione

FP [i] FP [f] Nodo [i]

Nodo [f]

Vincoli [i] Vincoli [f] Tp Label B H S.An

[cm] [cm] [cm] [cm] [cm] [cm]

Piano Terra Sezione di calcolo Solaio Solai1.1 Braccetti Rigidi: NO Travetto

2-1 6,72 0001 001 0002 0001 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S � Ts-50/10x30/5

50 30 10 55 15

...


pag. 13

Solai- Sezioni di calcolo

Campata L N sol Mat Modello Strutturale Sezione

FP [i] FP [f] Nodo [i]

Nodo [f]

Vincoli [i] Vincoli [f] Tp Label B H S.An

[cm] [cm] [cm] [cm] [cm] [cm]

Travetto 3-2 4,94 0002 001 0003 0002 S;S;S;S;S;S S;S;S;S;S;S

� Ts-50/10x30/5 50 30 10 15 15

LEGENDA Solai - Sezioni di calcolo L Luce libera della campata. N sol Numero identificativo del solaio, nella relativa tabella. Mat Identificativo del materiale nella relativa tabella. Nodo [i] Numero identificativo del nodo iniziale della campata nella tabella ''Solai - Nodi''. Nodo [f] Numero identificativo del nodo finale della campata nella tabella ''Solai - Nodi''. Vincoli [i]/[f] identificativo delle condizioni di vincolo agli estremi iniziale e finale della campata, costituito da sei caratteri. I primi tre, sono relativi alla

traslazione rispettivamente lungo gli Assi 1, 2 e 3, mentre i secondi tre sono relativi rispettivamente alla rotazione intorno agli Assi 1, 2 e 3. Il carattere “ S “ o “ N “ indica se il vincolo allo spostamento/rotazione è Presente o Assente..

Sezione/Tp Identificativo del tipo di sezione. Sezione/Label Identificativo della sezione, come indicato nelle carpenterie. Sezione/Ns Numero identificativo della sezione, nella relativa tabella. Sezione/S.an Spessore Anima. FP[i] Larghezza della fascia piena all'estremo iniziale della campata FP[f] Larghezza della fascia piena all'estremo finale della campata. Braccetti Rigidi [SI]: Calcolo eseguito utilizzando i ''Braccetti Rigidi''.

CARICHI SUI NODI (per condizioni di carico non sismiche)

Carichi sui nodi (per condizioni di carico non sismiche) T. Carico Carico CC ϕϕϕϕ SR Fx Fy Fz Mx My Mz

[N] [N] [N] [N·m] [N·m] [N·m]

Nodo 00002 C CR001 001 - G 0 0 -1 744 0 0 0 C CR002 002 - G 0 0 -1 166 0 0 0 C CR003 003 - G 0 0 -2 470 0 0 0

Nodo 00004 C CR001 001 - G 0 0 -2 180 0 0 0 C CR002 002 - G 0 0 -1 457 0 0 0 C CR003 003 - G 0 0 -3 087 0 0 0 C CR001 001 - G 0 0 -2 180 0 0 0 C CR002 002 - G 0 0 -1 457 0 0 0 C CR003 003 - G 0 0 -3 087 0 0 0



Nodo 00014 C CR001 001 - G 0 0 -840 0 0 0 C CR002 002 - G 0 0 -562 0 0 0 C CR003 003 - G 0 0 -1 190 0 0 0




Nodo 00030 C CR001 001 - G 0 0 -1 308 0 0 0 C CR002 002 - G 0 0 -874 0 0 0 C CR003 003 - G 0 0 -1 852 0 0 0 C CR001 001 - G 0 0 -1 308 0 0 0 C CR002 002 - G 0 0 -874 0 0 0 C CR003 003 - G 0 0 -1 852 0 0 0 C CR001 001 - G 0 0 -1 779 0 0 0 C CR002 002 - G 0 0 -1 189 0 0 0 C CR003 003 - G 0 0 -2 520 0 0 0 C CR001 001 - G 0 0 -877 0 0 0 C CR002 002 - G 0 0 -586 0 0 0 C CR003 003 - G 0 0 -1 242 0 0 0 C CR001 001 - G 0 0 -902 0 0 0

...


pag. 14

Carichi sui nodi (per condizioni di carico non sismiche) T. Carico Carico CC ϕϕϕϕ SR Fx Fy Fz Mx My Mz

[N] [N] [N] [N·m] [N·m] [N·m]

C CR002 002 - G 0 0 -603 0 0 0 C CR003 003 - G 0 0 -1 278 0 0 0

Nodo 00032 C CR001 001 - G 0 0 -1 495 0 0 0 C CR002 002 - G 0 0 -1 000 0 0 0 C CR003 003 - G 0 0 -2 118 0 0 0 C CR001 001 - G 0 0 -877 0 0 0 C CR002 002 - G 0 0 -586 0 0 0 C CR003 003 - G 0 0 -1 242 0 0 0 C CR001 001 - G 0 0 -2 372 0 0 0 C CR002 002 - G 0 0 -1 586 0 0 0 C CR003 003 - G 0 0 -3 360 0 0 0

LEGENDA Carichi sui nodi (per condizioni di carico non sismiche) T.Carico Descrizione del tipo di carico. Carico Descrizione del carico:

CR001= SOLAIO: LatCem Palestre, Musei H25 CR002= SOLAIO: LatCem Palestre, Musei H25 (sovraccarico permanente) CR003= SOLAIO: LatCem Palestre, Musei H25 (sovraccarico accidentale)

CC Identificativo della condizione di carico, nella relativa tabella. ϕϕϕϕ Nel caso di effettuazione dei calcoli secondo l’Ordinanza 3274/03 e s.m.i., è il valore del coefficiente di riduzione delle masse

sismiche. SR Identificativo del sistema di riferimento considerato: [G] = Sistema di riferimento Globale X, Y, Z - [L] = Sistema di riferimento

Locale 1, 2, 3. Fx, Fy, Fz Componenti del vettore Forza riferita agli assi del sistema di riferimento indicato nella colonna "SR". Mx, My, Mz Componenti del vettore Momento riferito agli assi del sistema di riferimento indicato nella colonna "SR".

CARICHI SULLE TRAVI

Carichi sulle travi

T.Carico

Carico CC ϕϕϕϕ SR Dis[i] Fx[i]

/ Qx[i]

Fy[i] /

Qy[i]

Fz[i] /

Qz[i] Mx[i] / Mt[i] My[i] Mz[i] Dis[f] Qx[f] Qy[f] Qz[f] Mt[f]

[m] [N] / [N/m]

[N] / [N/m]

[N] / [N/m] [N·m] / [N·m/m] [N·m] /

[N·m/m] [N·m] / [N·m/m] [m] [N/m] [N/m] [N/m] [N·m/m]

Piano Terra Travata: Trave1-2 Trave: Trave 1-2 Peso proprio -3 000 L CR001 002 - G 0,00 0 0 -354 0 - - 0,00 0 0 -354 0 L CR002 003 - G 0,00 0 0 -750 0 - - 0,00 0 0 -750 0

Piano Terra Travata: Trave3-4-5 Trave: Trave 3-4 Peso proprio -3 000 L CR001 002 - G 0,00 0 0 -354 0 - - 0,15 0 0 -354 0 L CR002 003 - G 0,00 0 0 -750 0 - - 0,15 0 0 -750 0




Piano Terra Travata: Trave1-5 Trave: Trave 1-5 Peso proprio -4 500 L CR003 001 - G 0,00 0 0 -8 401 0 - - 0,00 0 0 -8 401 0 L CR001 002 - G 0,00 0 0 -5 617 0 - - 0,00 0 0 -5 617 0 L CR002 003 - G 0,00 0 0 -11

900 0 - - 0,00 0 0 -11

900 0

L CR001 002 - G 0,00 0 0 -354 0 - - 0,00 0 0 -354 0 L CR002 003 - G 0,00 0 0 -750 0 - - 0,00 0 0 -750 0

Piano Terra Travata: Trave2-6-9-12 Trave: Trave 2-6 Peso proprio -4 500 L CR003 001 - G 0,00 0 0 -8 401 0 - - 0,00 0 0 -8 401 0 L CR001 002 - G 0,00 0 0 -5 617 0 - - 0,00 0 0 -5 617 0 L CR002 003 - G 0,00 0 0 -11

900 0 - - 0,00 0 0 -11

900 0

L CR001 002 - G 0,00 0 0 -354 0 - - 0,00 0 0 -354 0 L CR002 003 - G 0,00 0 0 -750 0 - - 0,00 0 0 -750 0

Piano Terra Travata: Trave2-6-9-12 Trave: Trave 6-9 Peso proprio -4 500 L CR003 001 - G 0,00 0 0 -11

861 0 - - 0,00 0 0 -11

861 0

L CR001 002 - G 0,00 0 0 -7 930 0 - - 0,00 0 0 -7 930 0 L CR002 003 - G 0,00 0 0 -16

800 0 - - 0,00 0 0 -16

800 0

L CR001 002 - G 0,00 0 0 -354 0 - - 0,00 0 0 -354 0 L CR002 003 - G 0,00 0 0 -750 0 - - 0,00 0 0 -750 0

Piano Terra Travata: Trave2-6-9-12 Trave: Trave 9-12 Peso proprio -4 500 L CR003 001 - G 0,00 0 0 -11

861 0 - - 0,00 0 0 -11

861 0

L CR001 002 - G 0,00 0 0 -7 930 0 - - 0,00 0 0 -7 930 0 L CR002 003 - G 0,00 0 0 -16

800 0 - - 0,00 0 0 -16

800 0

L CR001 002 - G 0,00 0 0 -354 0 - - 0,00 0 0 -354 0 L CR002 003 - G 0,00 0 0 -750 0 - - 0,00 0 0 -750 0

Piano Terra Travata: Trave3-7-10 Trave: Trave 3-7 Peso proprio -4 500 L CR003 001 - G 0,00 0 0 -8 719 0 - - 0,00 0 0 -8 719 0 L CR001 002 - G 0,00 0 0 -5 829 0 - - 0,00 0 0 -5 829 0 L CR002 003 - G 0,00 0 0 -12 0 - - 0,00 0 0 -12 0

...


pag. 15

Carichi sulle travi

T.Carico


/ Qx[i]

Fy[i] /

Qy[i]

Fz[i] /


[m] [N] / [N/m]

[N] / [N/m]

[N] / [N/m] [N·m] / [N·m/m] [N·m] /


350 350 L CR001 002 - G 0,00 0 0 -354 0 - - 0,00 0 0 -354 0 L CR002 003 - G 0,00 0 0 -750 0 - - 0,00 0 0 -750 0

Piano Terra Travata: Trave3-7-10 Trave: Trave 7-10 Peso proprio -4 500 L CR003 001 - G 0,85 0 0 -8 719 0 - - 0,00 0 0 -8 719 0 L CR001 002 - G 0,85 0 0 -5 829 0 - - 0,00 0 0 -5 829 0 L CR002 003 - G 0,85 0 0 -12

350 0 - - 0,00 0 0 -12

350 0

L CR003 001 - G 0,00 0 0 -8 719 0 - - 3,03 0 0 -8 719 0 L CR001 002 - G 0,00 0 0 -5 829 0 - - 3,03 0 0 -5 829 0 L CR002 003 - G 0,00 0 0 -12

350 0 - - 3,03 0 0 -12

350 0

L CR001 002 - G 0,00 0 0 -354 0 - - 0,00 0 0 -354 0 L CR002 003 - G 0,00 0 0 -750 0 - - 0,00 0 0 -750 0


350 0 - - 0,00 0 0 -12

350 0

L CR003 001 - G 0,00 0 0 -8 719 0 - - 0,95 0 0 -8 719 0 L CR001 002 - G 0,00 0 0 -5 829 0 - - 0,95 0 0 -5 829 0 L CR002 003 - G 0,00 0 0 -12

350 0 - - 0,95 0 0 -12

350 0

L CR001 002 - G 0,00 0 0 -1 298 0 - - 0,00 0 0 -1 298 0 L CR002 003 - G 0,00 0 0 -2 750 0 - - 0,00 0 0 -2 750 0 L CR003 001 - G 0,00 0 0 -11

861 0 - - 0,00 0 0 -11

861 0

L CR001 002 - G 0,00 0 0 -7 930 0 - - 0,00 0 0 -7 930 0 L CR002 003 - G 0,00 0 0 -16

800 0 - - 0,00 0 0 -16

800 0

L CR001 002 - G 0,00 0 0 -1 298 0 - - 0,00 0 0 -1 298 0 L CR002 003 - G 0,00 0 0 -2 750 0 - - 0,00 0 0 -2 750 0


350 0 - - 0,00 0 0 -12

350 0

L CR001 002 - G 0,00 0 0 -1 298 0 - - 0,00 0 0 -1 298 0 L CR002 003 - G 0,00 0 0 -2 750 0 - - 0,00 0 0 -2 750 0 L CR003 001 - G 0,00 0 0 -11

861 0 - - 0,00 0 0 -11

861 0

L CR001 002 - G 0,00 0 0 -7 930 0 - - 0,00 0 0 -7 930 0 L CR002 003 - G 0,00 0 0 -16

800 0 - - 0,00 0 0 -16

800 0

L CR001 002 - G 0,00 0 0 -1 298 0 - - 0,00 0 0 -1 298 0 L CR002 003 - G 0,00 0 0 -2 750 0 - - 0,00 0 0 -2 750 0

Fondazione Travata: Trave1-2 Trave: Trave 1-2 Peso proprio -3 750 L CR004 001 - G 0,00 0 0 -7 776 0 - - 0,00 0 0 -7 776 0 L CR004 002 - G 0,00 0 0 -2 997 0 - - 0,00 0 0 -2 997 0

Fondazione Travata: Trave3-4-5 Trave: Trave 3-4 Peso proprio -3 750 L CR004 001 - G 0,00 0 0 -7 776 0 - - 0,00 0 0 -7 776 0 L CR004 002 - G 0,00 0 0 -2 997 0 - - 0,00 0 0 -2 997 0




Fondazione Travata: Trave1b-1-5-5b Trave: Trave 1b-1 Peso proprio -15 000 Fondazione Travata: Trave1b-1-5-5b Trave: Trave 1-5 Peso proprio -15 000

L CR004 001 - G 0,00 0 0 -7 392 0 - - 0,00 0 0 -7 392 0 L CR004 002 - G 0,00 0 0 -2 849 0 - - 0,00 0 0 -2 849 0

Fondazione Travata: Trave1b-1-5-5b Trave: Trave 5-5b Peso proprio -15 000 Fondazione Travata: Trave2b-2-6-9-12-8b Trave: Trave 2b-2 Peso proprio -15 000 Fondazione Travata: Trave2b-2-6-9-12-8b Trave: Trave 2-6 Peso proprio -15 000

L CR004 001 - G 0,00 0 0 -7 392 0 - - 0,00 0 0 -7 392 0 L CR004 002 - G 0,00 0 0 -2 849 0 - - 0,00 0 0 -2 849 0

Fondazione Travata: Trave2b-2-6-9-12-8b Trave: Trave 6-9 Peso proprio -15 000 L CR004 001 - G 0,00 0 0 -7 392 0 - - 0,00 0 0 -7 392 0 L CR004 002 - G 0,00 0 0 -2 849 0 - - 0,00 0 0 -2 849 0

Fondazione Travata: Trave2b-2-6-9-12-8b Trave: Trave 9-12 Peso proprio -15 000 L CR004 001 - G 0,00 0 0 -7 392 0 - - 0,00 0 0 -7 392 0 L CR004 002 - G 0,00 0 0 -2 849 0 - - 0,00 0 0 -2 849 0

Fondazione Travata: Trave2b-2-6-9-12-8b Trave: Trave 12-8b Peso proprio -15 000 Fondazione Travata: Trave3b-3-7-10-6b Trave: Trave 3b-3 Peso proprio -15 000 Fondazione Travata: Trave3b-3-7-10-6b Trave: Trave 3-7 Peso proprio -15 000

L CR004 001 - G 0,00 0 0 -7 392 0 - - 0,00 0 0 -7 392 0

...


pag. 16

Carichi sulle travi

T.Carico


/ Qx[i]

Fy[i] /

Qy[i]

Fz[i] /


[m] [N] / [N/m]

[N] / [N/m]

[N] / [N/m] [N·m] / [N·m/m] [N·m] /


L CR004 002 - G 0,00 0 0 -2 849 0 - - 0,00 0 0 -2 849 0 Fondazione Travata: Trave3b-3-7-10-6b Trave: Trave 7-10 Peso proprio -15 000

L CR004 001 - G 0,00 0 0 -7 392 0 - - 0,00 0 0 -7 392 0 L CR004 002 - G 0,00 0 0 -2 849 0 - - 0,00 0 0 -2 849 0

Fondazione Travata: Trave3b-3-7-10-6b Trave: Trave 10-6b Peso proprio -15 000 Fondazione Travata: Trave4b-4-8-11-7b Trave: Trave 4b-4 Peso proprio -21 000 Fondazione Travata: Trave4b-4-8-11-7b Trave: Trave 4-8 Peso proprio -21 000 Fondazione Travata: Trave4b-4-8-11-7b Trave: Trave 8-11 Peso proprio -21 000 Fondazione Travata: Trave4b-4-8-11-7b Trave: Trave 11-7b Peso proprio -21 000

LEGENDA Carichi sulle travi T.Carico Descrizione del tipo di carico. Carico Descrizione del carico:

CR001= SOLAIO: LatCem Palestre, Musei H25 (sovraccarico permanente) CR002= SOLAIO: LatCem Palestre, Musei H25 (sovraccarico accidentale) CR003= SOLAIO: LatCem Palestre, Musei H25 CR004= TAMPONATURA: Doppia fodera 34cm (12+12)

CC Identificativo della condizione di carico, nella relativa tabella. ϕϕϕϕ Nel caso di effettuazione dei calcoli secondo l’Ordinanza 3274/03 e s.m.i., è il valore del coefficiente di riduzione delle masse sismiche. SR Identificativo del sistema di riferimento considerato: [G] = Sistema di riferimento Globale X, Y, Z - [L] = Sistema di riferimento Locale 1, 2, 3. Dis[i] Distanza del punto ''i'' dall'estremo inferiore del pilastro. Il punto ''i'', in relazione alla descrizione riportata nella colonna ''T. Carico' (''Lineare'' o

''Concentrato''), indica rispettivamente il punto iniziale del tratto interessato dal carico distribuito o in cui è posizionato il carico concentrato. Fx[i] / Qx[i], Fy[i] / Qy[i], Fz[i] / Qz[i]

Valore (nel punto ''i'') della forza concentrata/distribuita riferita agli assi del sistema di riferimento indicato nella colonna ''SR''.

Mx[i] / Mt[i] Se nella colonna ''T.Carico'' è riportato ''Concentrato'', è il valore del vettore momento concentrato collocato nel punto ''i'', riferito agli assi del sistema di riferimento indicato nella colonna ''SR''. Se nella colonna ''T.Carico'' è riportato ''Lineare'', è il valore nel punto ''i'', del vettore momento (torcente) distribuito sempre riferito all'asse 1 (asse del pilastro) del sistema di riferimento locale 1, 2, 3, quale che sia il sistema di riferimento indicato nella colonna ''SR''.

My[i], Mz[i] Valore (nel punto ''i'') del vettore momento concentrato riferito agli assi del sistema di riferimento indicato nella colonna ''SR''. Dis[f] Distanza del punto ''f'' dall'estremo inferiore del pilastro. Il punto ''f'' indica il punto finale del tratto interessato dal carico distribuito. Qx[f], Qy[f], Qz[f]

Valore (nel punto ''f'') della forza distribuita riferita agli assi del sistema di riferimento indicato nella colonna ''SR''.

Mt[f] Se nella colonna ''T.Carico'' è riportato ''Lineare'', è il valore nel punto ''f'', del vettore momento (torcente) distribuito sempre riferito all'asse 1 (asse del pilastro) del sistema di riferimento locale 1, 2, 3, quale che sia il sistema di riferimento indicato nella colonna ''SR''.

∆∆∆∆T1, ∆∆∆∆T2, ∆∆∆∆T3 Variazione di temperatura rispettivamente lungo gli assi 1, 2 o 3 del sistema Locale.

CARICHI SUI PILASTRI

Carichi sui pilastri

T.Carico


/ Qx[i]

Fy[i] /

Qy[i]

Fz[i] /


[m] [N] / [N/m]

[N] / [N/m]

[N] / [N/m] [N·m] / [N·m/m] [N·m] /


Piano Terra Pilastro 001 Peso proprio -3 000 C CR001 001 - G 3,85 0 0 -1 800 0 0 0 - - - - - C CR001 001 - G 0,00 0 0 -1 500 0 0 0 - - - - -











Piano Terra Pilastro 12 (a) Peso proprio -3 750 C CR001 001 - G 3,85 0 0 -2 250 0 0 0 - - - - - C CR001 001 - G 0,00 0 0 -2 250 0 0 0 - - - - -

...


pag. 17

Carichi sui pilastri

T.Carico


/ Qx[i]

Fy[i] /

Qy[i]

Fz[i] /


[m] [N] / [N/m]

[N] / [N/m]

[N] / [N/m] [N·m] / [N·m/m] [N·m] /


LEGENDA Carichi sui pilastri T.Carico Descrizione del tipo di carico. Carico Descrizione del carico:

CR001= PESO PROPRIO (concio) CC Identificativo della condizione di carico, nella relativa tabella. ϕϕϕϕ Nel caso di effettuazione dei calcoli secondo l’Ordinanza 3274/03 e s.m.i., è il valore del coefficiente di riduzione delle masse sismiche. SR Identificativo del sistema di riferimento considerato: [G] = Sistema di riferimento Globale X, Y, Z - [L] = Sistema di riferimento Locale 1, 2, 3. Dis[i] Distanza del punto ''i'' dall'estremo inferiore del pilastro. Il punto ''i'', in relazione alla descrizione riportata nella colonna ''T. Carico' (''Lineare'' o



Mx[i] / Mt[i] Se nella colonna ''T.Carico'' è riportato ''Concentrato'', è il valore del vettore momento concentrato collocato nel punto ''i'', riferito agli assi del sistema di riferimento indicato nella colonna ''SR''. Se nella colonna ''T.Carico'' è riportato ''Lineare'', è il valore nel punto ''i'', del vettore momento (torcente) distribuito sempre riferito all'asse 1 (asse del pilastro) del sistema di riferimento locale 1, 2, 3, quale che sia il sistema di riferimento indicato nella colonna ''SR''.



Mt[f] Se nella colonna ''T.Carico'' è riportato ''Lineare'', è il valore nel punto ''f'', del vettore momento (torcente) distribuito sempre riferito all'asse 1 (asse del pilastro) del sistema di riferimento locale 1, 2, 3, quale che sia il sistema di riferimento indicato nella colonna ''SR''.

∆∆∆∆T1, ∆∆∆∆T2, ∆∆∆∆T3 Variazione di temperatura rispettivamente lungo gli assi 1, 2 o 3 del sistema Locale.

CARICHI SUI SOLAI

Carichi sui solai

T.Carico Carico CC Dis[

i] Fx[i] / Qx[i]

Fy[i] / Qy[i] Fz[i] / Qz[i] Mx[i] My[i] Mz[i] Dis[f] Qx[f] Qy[f] Qz[f]

[m] [N] / [N/m] [N] / [N/m] [N] / [N/m] [N·m]] [N·m] / [N·m/m] [N·m] / [N·m/m] [m] [N/m] [N/m] [N/m]

Piano Terra Solaio: Travetto 2-1 Peso proprio -1 765 L CR001 001 0,00 0 0 -1 765 0 0 - 0,00 0 0 -1 765 L CR002 002 0,00 0 0 -1 180 0 0 - 0,00 0 0 -1 180 L CR003 003 0,00 0 0 -2 500 0 0 - 0,00 0 0 -2 500

Piano Terra Solaio: Travetto 3-2 Peso proprio -1 765 L CR001 001 0,00 0 0 -1 765 0 0 - 0,00 0 0 -1 765 L CR002 002 0,00 0 0 -1 180 0 0 - 0,00 0 0 -1 180 L CR003 003 0,00 0 0 -2 500 0 0 - 0,00 0 0 -2 500

LEGENDA Carichi sui solai T.Carico Descrizione del tipo di carico. Carico Descrizione del carico:

CR001= SOLAIO (Sezione di calcolo): LatCem Palestre, Musei H25 CR002= SOLAIO (Sezione di calcolo): LatCem Palestre, Musei H25 (sovraccarico permanente) CR003= SOLAIO (Sezione di calcolo): LatCem Palestre, Musei H25 (sovraccarico accidentale)

CC Identificativo della condizione di carico, nella relativa tabella. Dis[i] Distanza del punto ''i'' dall'estremo inferiore del pilastro. Il punto ''i'', in relazione alla descrizione riportata nella colonna ''T. Carico' (''Lineare'' o



Mx[i] Se nella colonna ''T.Carico'' è riportato ''Concentrato'', è il valore del vettore momento concentrato collocato nel punto ''i'', riferito agli assi del sistema di riferimento indicato nella colonna ''SR''. Se nella colonna ''T.Carico'' è riportato ''Lineare'', è il valore nel punto ''i'', del vettore momento (torcente) distribuito sempre riferito all'asse 1 (asse del pilastro) del sistema di riferimento locale 1, 2, 3, quale che sia il sistema di riferimento indicato nella colonna ''SR''.



NODI - SPOSTAMENTI PER CONDIZIONI DI CARICO NON SISMICHE

Nodi - Spostamenti per condizioni di carico non sismiche Nodo CC Sx Sy Sz ΘΘΘΘ x ΘΘΘΘ y ΘΘΘΘ z σσσσ t

[cm] [cm] [cm] [rad] [rad] [rad] [N/mm2]

00001 001 0,0000 0,0000 -0,0034 5,9457 E-06 -1,7158 E-05 0 E+00 0,03 002 0,0000 0,0000 -0,0006 1,628 E-06 -1,8232 E-06 0 E+00 0,01 003 0,0000 0,0000 -0,0009 4,612 E-06 -9,3302 E-06 0 E+00 0,01

00002 001 0,0006 0,0036 -0,0063 -6,953 E-05 8,5131 E-05 1,3563 E-06 - 002 -0,0002 0,0018 -0,0014 -3,4783 E-05 1,189 E-05 4,6543 E-06 - 003 -0,0005 0,0039 -0,0027 -7,3618 E-05 2,6583 E-05 1,0382 E-05 -

00003 001 0,0000 0,0000 -0,0043 -1,734 E-07 -1,6755 E-05 0 E+00 0,04 002 0,0000 0,0000 -0,0012 -8,942 E-08 -1,9669 E-06 0 E+00 0,01 003 0,0000 0,0000 -0,0021 -1,7433 E-07 -9,0855 E-06 0 E+00 0,02

00004 001 0,0038 0,0015 -0,0100 -7,9031 E-06 4,0947 E-05 -1,0929 E-05 - 002 0,0005 0,0008 -0,0036 -3,604 E-06 5,3122 E-06 -4,7972 E-06 - 003 0,0007 0,0017 -0,0071 -7,5978 E-06 1,2456 E-05 -1,0232 E-05 -

00005 001 0,0000 -0,0001 -0,0044 -6,9183 E-06 -1,8456 E-05 6,291 E-09 0,04 002 0,0000 0,0000 -0,0009 -2,1525 E-06 -2,3417 E-06 7,9819 E-10 0,01 003 0,0000 0,0000 -0,0017 -5,7981 E-06 -1,0365 E-05 3,533 E-09 0,02

...


pag. 18



00006 001 0,0025 -0,0012 -0,0068 7,6664 E-05 7,8849 E-05 2,3739 E-05 - 002 0,0002 -0,0005 -0,0017 3,7147 E-05 9,6782 E-06 9,9806 E-06 - 003 0,0004 -0,0011 -0,0032 7,8715 E-05 2,1918 E-05 2,0312 E-05 -

00007 001 0,0000 -0,0001 -0,0041 -6,9695 E-06 -1,3311 E-06 1,6539 E-10 0,04 002 0,0000 0,0000 -0,0008 -2,1624 E-06 -3,0647 E-07 3,8077 E-11 0,01 003 0,0000 0,0000 -0,0013 -3,6269 E-06 -6,987 E-07 8,681 E-11 0,01

00008 001 0,0008 0,0152 -0,0069 8,3278 E-05 1,4564 E-05 -5,8458 E-07 - 002 -0,0001 0,0083 -0,0017 4,881 E-05 1,2377 E-06 3,1742 E-07 - 003 -0,0002 0,0175 -0,0032 1,0415 E-04 2,5844 E-06 5,5152 E-07 -

00009 001 0,0000 0,0000 -0,0044 1,7671 E-05 1,2805 E-06 0 E+00 0,04 002 0,0000 0,0000 -0,0012 7,8413 E-06 1,7258 E-07 0 E+00 0,01 003 0,0000 0,0000 -0,0023 1,5608 E-05 5,7137 E-07 0 E+00 0,02

00010 001 -0,0016 0,0239 -0,0091 -4,5942 E-04 -1,5705 E-05 -3,2027 E-06 - 002 -0,0005 0,0133 -0,0031 -2,6069 E-04 -4,022 E-06 -8,7506 E-07 - 003 -0,0012 0,0280 -0,0063 -5,5225 E-04 -9,1882 E-06 -2,0142 E-06 -

00011 001 0,0000 0,0000 -0,0038 -5,3399 E-06 9,0425 E-07 0 E+00 0,04 002 0,0000 0,0000 -0,0008 -2,7278 E-06 7,6949 E-07 0 E+00 0,01 003 0,0000 0,0000 -0,0013 -5,8179 E-06 1,2325 E-06 0 E+00 0,01

00012 001 -0,0015 0,0074 -0,0064 -2,3424 E-05 -4,7504 E-06 -2,212 E-05 - 002 -0,0006 0,0046 -0,0017 -1,5143 E-05 -5,0049 E-06 -7,9463 E-06 - 003 -0,0015 0,0096 -0,0032 -3,1848 E-05 -1,1247 E-05 -1,57 E-05 -

00013 001 0,0000 0,0000 -0,0028 -5,8707 E-06 -1,8538 E-06 0 E+00 0,03 002 0,0000 0,0000 -0,0003 -2,9412 E-06 8,2086 E-07 0 E+00 0,00 003 0,0000 0,0000 -0,0002 -5,5632 E-06 2,5258 E-07 0 E+00 0,00

00014 001 -0,0036 0,0070 -0,0046 -1,0325 E-05 6,5723 E-05 -2,2864 E-05 - 002 -0,0017 0,0043 -0,0005 -6,2304 E-06 5,164 E-06 -7,2695 E-06 - 003 -0,0034 0,0091 -0,0006 -1,2998 E-05 1,1463 E-05 -1,3915 E-05 -

00015 001 0,0000 0,0000 -0,0034 -6,2602 E-06 1,3857 E-05 0 E+00 0,03 002 0,0000 0,0000 -0,0005 -4,0026 E-06 -1,873 E-07 0 E+00 0,00 003 0,0000 0,0000 -0,0007 -7,6064 E-06 4,6558 E-06 0 E+00 0,01

00016 001 -0,0071 0,0010 -0,0044 -1,1713 E-05 -8,8738 E-05 1,0863 E-05 - 002 -0,0021 0,0006 -0,0004 -7,8755 E-06 -1,1775 E-05 -1,6417 E-06 - 003 -0,0042 0,0013 -0,0005 -1,6351 E-05 -2,5954 E-05 -4,6087 E-06 -

00017 001 0,0000 -0,0001 -0,0038 -1,8419 E-06 1,9762 E-05 -6,736 E-09 0,04 002 0,0000 0,0000 -0,0006 1,3471 E-07 1,1095 E-06 -3,7818 E-10 0,01 003 0,0000 0,0000 -0,0010 -8,8271 E-07 7,7332 E-06 -2,6359 E-09 0,01

00018 001 -0,0034 -0,0006 -0,0063 2,8698 E-05 -1,5396 E-04 -3,5186 E-05 - 002 -0,0007 -0,0003 -0,0013 1,6939 E-05 -1,8879 E-05 -9,5093 E-06 - 003 -0,0014 -0,0007 -0,0024 3,5837 E-05 -4,151 E-05 -1,8946 E-05 -

00019 001 0,0000 0,0000 -0,0042 -4,3445 E-06 9,0425 E-07 -1,5169 E-10 0,04 002 0,0000 0,0000 -0,0010 -2,3938 E-06 7,6949 E-07 -1,2909 E-10 0,01 003 0,0000 0,0000 -0,0017 -5,2658 E-06 1,2325 E-06 -2,0676 E-10 0,02

00020 001 0,0000 0,0001 -0,0056 1,3784 E-05 1,2805 E-06 2,3321 E-10 0,06 002 0,0000 0,0000 -0,0018 6,2982 E-06 1,7258 E-07 3,143 E-11 0,02 003 0,0000 0,0001 -0,0034 1,2658 E-05 5,7137 E-07 1,0406 E-10 0,03

00021 001 0,0000 0,0000 -0,0022 -6,834 E-06 -1,8538 E-06 -7,4922 E-10 0,02 002 0,0000 0,0000 -0,0001 -3,0214 E-06 8,2086 E-07 3,3175 E-10 0,00 003 0,0000 0,0000 0,0002 -5,4365 E-06 2,5258 E-07 1,0208 E-10 0,00

00022 001 0,0000 0,0001 -0,0038 3,3265 E-06 -1,7158 E-05 -8,5715 E-09 0,04 002 0,0000 0,0000 -0,0007 9,3026 E-07 -1,8232 E-06 -9,1079 E-10 0,01 003 0,0000 0,0000 -0,0013 3,3932 E-06 -9,3302 E-06 -4,6611 E-09 0,01

00023 001 0,0000 0,0000 -0,0028 -7,6975 E-06 1,3857 E-05 5,6001 E-09 0,03 002 0,0000 0,0000 -0,0001 -4,1732 E-06 -1,873 E-07 -7,5697 E-11 0,00 003 0,0000 0,0000 0,0000 -7,7284 E-06 4,6558 E-06 1,8816 E-09 0,00

00024 001 0,0000 0,0000 -0,0035 -3,6005 E-06 1,9762 E-05 0 E+00 0,04 002 0,0000 0,0000 -0,0006 -2,664 E-07 1,1095 E-06 0 E+00 0,01 003 0,0000 0,0000 -0,0009 -1,5302 E-06 7,7332 E-06 0 E+00 0,01

00025 001 0,0000 0,0000 -0,0035 -8,7265 E-06 -1,3311 E-06 0 E+00 0,04 002 0,0000 0,0000 -0,0006 -2,6628 E-06 -3,0647 E-07 0 E+00 0,01 003 0,0000 0,0000 -0,0010 -4,4467 E-06 -6,987 E-07 0 E+00 0,01

00026 001 0,0000 0,0000 -0,0037 -9,0447 E-06 -1,8456 E-05 0 E+00 0,04 002 0,0000 0,0000 -0,0007 -2,7565 E-06 -2,3417 E-06 0 E+00 0,01 003 0,0000 0,0000 -0,0011 -6,8794 E-06 -1,0365 E-05 0 E+00 0,01

00027 001 0,0000 0,0000 -0,0045 7,7017 E-07 1,3733 E-05 0 E+00 0,05 002 0,0000 0,0000 -0,0013 -8,4338 E-07 -1,937 E-07 0 E+00 0,01 003 0,0000 0,0000 -0,0022 -1,4778 E-06 4,4812 E-06 0 E+00 0,02

00028 001 -0,0088 0,0036 -0,0118 -1,0048 E-04 -6,1205 E-05 1,4863 E-05 - 002 -0,0019 0,0020 -0,0046 -5,3036 E-05 -8,9856 E-06 9,1762 E-07 - 003 -0,0037 0,0041 -0,0093 -1,1195 E-04 -2,0016 E-05 9,1966 E-07 -

00029 001 0,0000 0,0000 -0,0054 -1,9721 E-06 -3,2946 E-07 0 E+00 0,05 002 0,0000 0,0000 -0,0020 -8,4341 E-07 -1,7428 E-07 0 E+00 0,02 003 0,0000 0,0000 -0,0042 -1,6345 E-06 -3,787 E-07 0 E+00 0,04

00030 001 0,0001 0,0134 -0,0136 2,0744 E-04 8,7066 E-07 -2,0744 E-06 - 002 -0,0001 0,0073 -0,0062 1,187 E-04 -4,2374 E-07 -2,807 E-07 - 003 -0,0003 0,0154 -0,0132 2,5183 E-04 -1,0961 E-06 -7,3798 E-07 -

00031 001 0,0000 0,0000 -0,0047 -1,9977 E-06 1,6483 E-05 0 E+00 0,05 002 0,0000 0,0000 -0,0015 -6,8786 E-07 4,0945 E-07 0 E+00 0,02 003 0,0000 0,0000 -0,0027 -1,5444 E-06 5,6987 E-06 0 E+00 0,03

00032 001 -0,0104 -0,0021 -0,0131 7,9599 E-05 -7,3283 E-05 -1,7618 E-05 - 002 -0,0023 -0,0010 -0,0055 4,1474 E-05 -1,0711 E-05 -2,1175 E-06 - 003 -0,0044 -0,0022 -0,0111 8,757 E-05 -2,3705 E-05 -3,5041 E-06 -

...


pag. 19



LEGENDA Nodi - Spostamenti per condizioni di carico non sismiche CC Identificativo della condizione di carico, nella relativa tabella. Sx, Sy, Sz, ΘΘΘΘ x, ΘΘΘΘ y, ΘΘΘΘ z

Le componenti dello spostamento sono relative al sistema di riferimento globale X, Y, Z.

σσσσ t Valore della tensione sul terreno di sottofondo, per nodi appartenenti a strutture di fondazione.

NODI - SPOSTAMENTI PER EFFETTO DEL SISMA

Nodi - Spostamenti per effetto del sisma

Nodo Dir

Sisma

Stato Limite Ultimo Stato Limite di Danno

Sx Sy Sz ΘΘΘΘ x ΘΘΘΘ y ΘΘΘΘ z σσσσ t Sx Sy Sz ΘΘΘΘ x ΘΘΘΘ y ΘΘΘΘ z

[cm] [cm] [cm] [rad] [rad] [rad] [N/mm2] [cm] [cm] [cm] [rad] [rad] [rad]

00001 X 0,0000

0,0000

0,0009

6,8016 E-06 4,561 E-05 0 E+00 0,01 0,0000

0,0000

0,0012

8,9356 E-06 5,9919 E-05 0 E+00

00001 Y 0,0000

0,0000

0,0007

1,1429 E-05 5,9634 E-06 0 E+00 0,01 0,0000

0,0000

0,0009

1,5014 E-05 7,8348 E-06 0 E+00

00001 Z 0,0000

0,0000

0,0002

8,6183 E-07 1,938 E-06 0 E+00 0,00 0,0000

0,0000

0,0001

3,1273 E-07 7,0532 E-07 0 E+00

00002 X 0,0871

0,0238

0,0014

2,569 E-05 1,3237 E-04 3,0298 E-05 - 0,1144

0,0313

0,0019

3,3749 E-05 1,7389 E-04 3,9803 E-05

00002 Y 0,0056

0,0629

0,0014

6,3879 E-05 8,791 E-06 6,8946 E-06 - 0,0074

0,0827

0,0018

8,392 E-05 1,1549 E-05 9,0576 E-06

00002 Z 0,0001

0,0000

0,0005

3,9424 E-07 6,0317 E-07 4,5292 E-08 - 0,0000

0,0000

0,0002

1,55 E-07 2,303 E-07 1,995 E-08

00003 X 0,0000

0,0000

0,0001

2,7663 E-06 5,8181 E-05 0 E+00 0,00 0,0000

0,0000

0,0001

3,6341 E-06 7,6433 E-05 0 E+00

00003 Y 0,0000

0,0000

0,0000

7,4388 E-06 1,8751 E-06 0 E+00 0,00 0,0000

0,0000

0,0001

9,7726 E-06 2,4634 E-06 0 E+00

00003 Z 0,0000

0,0000

0,0003

7,1776 E-09 1,8018 E-06 0 E+00 0,00 0,0000

0,0000

0,0001

2,7806 E-09 6,5876 E-07 0 E+00

00004 X 0,0995

0,0238

0,0000

1,5558 E-05 2,5117 E-04 3,0298 E-05 - 0,1307

0,0313

0,0001

2,0439 E-05 3,2997 E-04 3,9803 E-05

00004 Y 0,0031

0,0629

0,0001

4,1813 E-05 7,9037 E-06 6,8946 E-06 - 0,0041

0,0827

0,0002

5,4932 E-05 1,0383 E-05 9,0576 E-06

00004 Z 0,0001

0,0000

0,0006

7,6528 E-08 8,1223 E-07 4,5292 E-08 - 0,0001

0,0000

0,0002

3,0299 E-08 3,0839 E-07 1,995 E-08

00005 X 0,0000

0,0000

0,0006

1,2942 E-06 4,8834 E-05 1,6646 E-08 0,01 0,0000

0,0000

0,0007

1,6999 E-06 6,4154 E-05 2,1868 E-08

00005 Y 0,0000

0,0000

0,0016

1,1164 E-05 3,8903 E-06 1,3261 E-09 0,02 0,0000

0,0000

0,0021

1,4667 E-05 5,112 E-06 1,7425 E-09

00005 Z 0,0000

0,0000

0,0004

9,1039 E-07 2,1029 E-06 7,1845 E-10 0,00 0,0000

0,0000

0,0001

3,3451 E-07 7,7187 E-07 2,637 E-10

00006 X 0,1127

0,0238

0,0009

2,2352 E-05 1,6975 E-04 3,0298 E-05 - 0,1481

0,0313

0,0011

2,9364 E-05 2,2301 E-04 3,9803 E-05

00006 Y 0,0020

0,0629

0,0013

6,6354 E-05 2,8955 E-06 6,8946 E-06 - 0,0026

0,0827

0,0017

8,7171 E-05 3,8037 E-06 9,0576 E-06

00006 Z 0,0001

0,0000

0,0005

3,2897 E-07 5,3708 E-07 4,5292 E-08 - 0,0001

0,0000

0,0002

1,2885 E-07 2,0535 E-07 1,995 E-08

00007 X 0,0000

0,0000

0,0002

7,8458 E-07 7,8223 E-05 9,719 E-09 0,00 0,0000

0,0000

0,0002

1,0307 E-06 1,0276 E-04 1,2768 E-08

00007 Y 0,0000

0,0000

0,0007

5,4986 E-06 1,3721 E-06 1,7048 E-10 0,01 0,0000

0,0000

0,0010

7,224 E-06 1,8026 E-06 2,2396 E-10

00007 Z 0,0000

0,0000

0,0003

6,4912 E-07 1,0333 E-07 1,2838 E-11 0,00 0,0000

0,0000

0,0001

2,3628 E-07 4,5436 E-08 5,6453 E-12

00008 X 0,1130

0,0068

0,0003

7,056 E-06 2,6476 E-04 3,0298 E-05 - 0,1485

0,0089

0,0003

9,2696 E-06 3,4782 E-04 3,9803 E-05

00008 Y 0,0020

0,0668

0,0006

6,5094 E-05 4,5857 E-06 6,8946 E-06 - 0,0026

0,0877

0,0008

8,5516 E-05 6,0244 E-06 9,0576 E-06

00008 Z 0,0001

0,0000

0,0006

1,2039 E-06 3,4959 E-07 4,5292 E-08 - 0,0001

0,0000

0,0002

4,9692 E-07 1,5405 E-07 1,995 E-08

00009 X 0,0000

0,0000

0,0011

4,5455 E-06 6,7791 E-05 0 E+00 0,01 0,0000

0,0000

0,0014

5,9722 E-06 8,9058 E-05 0 E+00

00009 Y 0,0000

0,0000

0,0002

6,0006 E-06 4,3551 E-06 0 E+00 0,00 0,0000

0,0000

0,0002

7,8832 E-06 5,7214 E-06 0 E+00

00009 Z 0,0000

0,0000

0,0003

1,1876 E-06 1,5233 E-07 0 E+00 0,00 0,0000

0,0000

0,0001

4,5108 E-07 6,0846 E-08 0 E+00

00010 X 0,0868

0,0068

0,0027

1,4297 E-05 1,222 E-04 3,0298 E-05 - 0,1140

0,0089

0,0036

1,8783 E-05 1,6054 E-04 3,9803 E-05

00010 Y 0,0057

0,0668

0,0003

9,2468 E-05 1,6397 E-05 6,8946 E-06 - 0,0074

0,0877

0,0004

1,2148 E-04 2,1542 E-05 9,0576 E-06

00010 Z 0,0001

0,0000

0,0007

5,2481 E-07 9,7646 E-07 4,5292 E-08 - 0,0000

0,0000

0,0003

2,1514 E-07 3,8046 E-07 1,995 E-08

00011 X 0,0000

0,0000

0,0026

1,4475 E-05 3,5871 E-05 0 E+00 0,03 0,0000

0,0000

0,0034

1,9016 E-05 4,7124 E-05 0 E+00

00011 Y 0,0000

0,0000

0,0018

2,1696 E-05 1,4486 E-05 0 E+00 0,02 0,0000

0,0000

0,0024

2,8502 E-05 1,903 E-05 0 E+00

00011 Z 0,0000

0,0000

0,0002

9,6855 E-08 1,486 E-07 0 E+00 0,00 0,0000

0,0000

0,0001

3,6817 E-08 5,6932 E-08 0 E+00

00012 X 0,0865

0,0010

0,0053

2,7682 E-05 5,7552 E-05 3,0298 E-05 - 0,1136

0,0014

0,0070

3,6366 E-05 7,5609 E-05 3,9803 E-05

...


pag. 20


Nodo Dir

Sisma




00012 Y 0,0057

0,0684

0,0034

6,4767 E-05 1,7149 E-05 6,8946 E-06 - 0,0075

0,0899

0,0044

8,5086 E-05 2,2529 E-05 9,0576 E-06

00012 Z 0,0001

0,0001

0,0003

2,87 E-07 1,5391 E-06 4,5292 E-08 - 0,0000

0,0000

0,0001

1,0003 E-07 5,9816 E-07 1,995 E-08

00013 X 0,0000

0,0000

0,0003

1,3595 E-05 3,3708 E-05 0 E+00 0,00 0,0000

0,0000

0,0004

1,786 E-05 4,4283 E-05 0 E+00

00013 Y 0,0000

0,0000

0,0016

1,8654 E-05 1,4563 E-05 0 E+00 0,02 0,0000

0,0000

0,0021

2,4507 E-05 1,9132 E-05 0 E+00

00013 Z 0,0000

0,0000

0,0002

1,2268 E-07 3,8866 E-07 0 E+00 0,00 0,0000

0,0000

0,0001

4,2177 E-08 1,3828 E-07 0 E+00

00014 X 0,0809

0,0010

0,0003

2,702 E-05 8,9396 E-05 3,0298 E-05 - 0,1063

0,0014

0,0004

3,5496 E-05 1,1744 E-04 3,9803 E-05

00014 Y 0,0070

0,0684

0,0037

5,4636 E-05 1,0308 E-05 6,8946 E-06 - 0,0091

0,0899

0,0048

7,1777 E-05 1,3541 E-05 9,0576 E-06

00014 Z 0,0001

0,0001

0,0003

3,0832 E-07 3,5862 E-07 4,5292 E-08 - 0,0000

0,0000

0,0001

1,0548 E-07 1,4087 E-07 1,995 E-08

00015 X 0,0000

0,0000

0,0009

5,5005 E-06 4,2683 E-05 0 E+00 0,01 0,0000

0,0000

0,0012

7,2262 E-06 5,6074 E-05 0 E+00

00015 Y 0,0000

0,0000

0,0011

1,3766 E-05 3,4401 E-06 0 E+00 0,01 0,0000

0,0000

0,0015

1,8085 E-05 4,5183 E-06 0 E+00

00015 Z 0,0000

0,0000

0,0002

2,4775 E-07 1,741 E-06 0 E+00 0,00 0,0000

0,0000

0,0001

8,8984 E-08 6,3651 E-07 0 E+00

00016 X 0,0810

0,0158

0,0014

1,4768 E-05 1,3602 E-04 3,0298 E-05 - 0,1065

0,0208

0,0018

1,9401 E-05 1,7869 E-04 3,9803 E-05

00016 Y 0,0069

0,0719

0,0026

5,4909 E-05 1,2511 E-05 6,8946 E-06 - 0,0091

0,0944

0,0034

7,2137 E-05 1,6436 E-05 9,0576 E-06

00016 Z 0,0001

0,0001

0,0004

1,7274 E-06 4,0385 E-07 4,5292 E-08 - 0,0000

0,0000

0,0002

6,7891 E-07 1,5068 E-07 1,995 E-08

00017 X 0,0000

0,0000

0,0006

2,3183 E-07 4,6118 E-05 1,572 E-08 0,01 0,0000

0,0000

0,0008

3,0384 E-07 6,0587 E-05 2,0652 E-08

00017 Y 0,0000

0,0000

0,0019

1,1827 E-05 6,2828 E-06 2,1416 E-09 0,02 0,0000

0,0000

0,0025

1,5539 E-05 8,2547 E-06 2,8138 E-09

00017 Z 0,0000

0,0000

0,0003

5,9406 E-07 2,0136 E-06 6,8784 E-10 0,00 0,0000

0,0000

0,0001

2,1545 E-07 7,4133 E-07 2,5323 E-10

00018 X 0,1127

0,0158

0,0006

1,1405 E-05 2,022 E-04 3,0298 E-05 - 0,1481

0,0208

0,0008

1,4982 E-05 2,6564 E-04 3,9803 E-05

00018 Y 0,0020

0,0719

0,0018

6,3502 E-05 3,4381 E-06 6,8946 E-06 - 0,0026

0,0944

0,0023

8,3426 E-05 4,5172 E-06 9,0576 E-06

00018 Z 0,0001

0,0001

0,0006

1,1771 E-06 6,0081 E-07 4,5292 E-08 - 0,0001

0,0000

0,0002

4,7925 E-07 2,3118 E-07 1,995 E-08

00019 X 0,0000

0,0000

0,0036

1,331 E-05 3,5871 E-05 6,0175 E-09 0,04 0,0000

0,0000

0,0048

1,7485 E-05 4,7124 E-05 7,9054 E-09

00019 Y 0,0000

0,0000

0,0033

2,0658 E-05 1,4486 E-05 2,4301 E-09 0,03 0,0000

0,0000

0,0044

2,7139 E-05 1,903 E-05 3,1925 E-09

00019 Z 0,0000

0,0000

0,0002

9,7897 E-08 1,486 E-07 2,4942 E-11 0,00 0,0000

0,0000

0,0001

3,4998 E-08 5,6932 E-08 9,5557 E-12

00020 X 0,0000

0,0000

0,0014

3,3155 E-06 6,7791 E-05 1,2346 E-08 0,01 0,0000

0,0000

0,0018

4,3561 E-06 8,9058 E-05 1,622 E-08

00020 Y 0,0000

0,0000

0,0006

5,4878 E-06 4,3551 E-06 7,9316 E-10 0,01 0,0000

0,0000

0,0008

7,2096 E-06 5,7214 E-06 1,042 E-09

00020 Z 0,0000

0,0000

0,0004

9,0977 E-07 1,5233 E-07 2,7765 E-11 0,00 0,0000

0,0000

0,0001

3,4588 E-07 6,0846 E-08 1,1089 E-11

00021 X 0,0000

0,0000

0,0013

1,2685 E-05 3,3708 E-05 1,3623 E-08 0,01 0,0000

0,0000

0,0017

1,6665 E-05 4,4283 E-05 1,7897 E-08

00021 Y 0,0000

0,0001

0,0030

1,6428 E-05 1,4563 E-05 5,8859 E-09 0,03 0,0000

0,0001

0,0039

2,1582 E-05 1,9132 E-05 7,7325 E-09

00021 Z 0,0000

0,0000

0,0002

9,2777 E-08 3,8867 E-07 1,5768 E-10 0,00 0,0000

0,0000

0,0001

3,6017 E-08 1,3828 E-07 5,61 E-11

00022 X 0,0000

0,0000

0,0015

5,4324 E-06 4,561 E-05 2,2786 E-08 0,01 0,0000

0,0001

0,0019

7,1367 E-06 5,9919 E-05 2,9935 E-08

00022 Y 0,0000

0,0000

0,0016

9,9729 E-06 5,9634 E-06 2,9792 E-09 0,02 0,0000

0,0001

0,0021

1,3102 E-05 7,8348 E-06 3,9141 E-09

00022 Z 0,0000

0,0000

0,0003

6,3914 E-07 1,938 E-06 9,7232 E-10 0,00 0,0000

0,0000

0,0001

2,3128 E-07 7,0532 E-07 3,5384 E-10

00023 X 0,0000

0,0000

0,0013

4,4844 E-06 4,2683 E-05 1,7251 E-08 0,01 0,0000

0,0000

0,0017

5,8912 E-06 5,6074 E-05 2,2663 E-08

00023 Y 0,0000

0,0000

0,0022

1,2108 E-05 3,4401 E-06 1,3904 E-09 0,02 0,0000

0,0001

0,0029

1,5907 E-05 4,5183 E-06 1,8261 E-09

00023 Z 0,0000

0,0000

0,0002

2,7565 E-07 1,741 E-06 7,059 E-10 0,00 0,0000

0,0000

0,0001

1,0702 E-07 6,3651 E-07 2,5806 E-10

00024 X 0,0000

0,0000

0,0006

2,9055 E-07 4,6118 E-05 0 E+00 0,01 0,0000

0,0000

0,0007

3,8113 E-07 6,0587 E-05 0 E+00

00024 Y 0,0000

0,0000

0,0009

1,302 E-05 6,2828 E-06 0 E+00 0,01 0,0000

0,0000

0,0012

1,7106 E-05 8,2547 E-06 0 E+00

00024 Z 0,0000

0,0000

0,0003

7,6452 E-07 2,0136 E-06 0 E+00 0,00 0,0000

0,0000

0,0001

2,7818 E-07 7,4133 E-07 0 E+00

00025 X 0,0000

0,0000

0,0001

8,7809 E-07 7,8223 E-05 0 E+00 0,00 0,0000

0,0000

0,0001

1,1536 E-06 1,0276 E-04 0 E+00

00025 Y 0,0000

0,0000

0,0003

5,9139 E-06 1,3721 E-06 0 E+00 0,00 0,0000

0,0000

0,0004

7,7697 E-06 1,8026 E-06 0 E+00

...


pag. 21


Nodo Dir

Sisma




00025 Z 0,0000

0,0000

0,0002

7,9682 E-07 1,0333 E-07 0 E+00 0,00 0,0000

0,0000

0,0001

2,9071 E-07 4,5436 E-08 0 E+00

00026 X 0,0000

0,0000

0,0006

9,0593 E-07 4,8834 E-05 0 E+00 0,01 0,0000

0,0000

0,0009

1,1898 E-06 6,4154 E-05 0 E+00

00026 Y 0,0000

0,0000

0,0007

1,2155 E-05 3,8903 E-06 0 E+00 0,01 0,0000

0,0000

0,0009

1,5969 E-05 5,112 E-06 0 E+00

00026 Z 0,0000

0,0000

0,0003

1,0915 E-06 2,1029 E-06 0 E+00 0,00 0,0000

0,0000

0,0001

4,0123 E-07 7,7187 E-07 0 E+00

00027 X 0,0000

0,0000

0,0000

3,5441 E-06 4,6803 E-05 0 E+00 0,00 0,0000

0,0000

0,0000

4,656 E-06 6,1486 E-05 0 E+00

00027 Y 0,0000

0,0000

0,0007

7,6842 E-06 2,4098 E-06 0 E+00 0,01 0,0000

0,0000

0,0009

1,0095 E-05 3,1646 E-06 0 E+00

00027 Z 0,0000

0,0000

0,0003

3,7998 E-07 1,6721 E-06 0 E+00 0,00 0,0000

0,0000

0,0001

1,3338 E-07 6,1146 E-07 0 E+00

00028 X 0,0866

0,0158

0,0003

1,0032 E-05 2,0406 E-04 3,0298 E-05 - 0,1138

0,0208

0,0003

1,318 E-05 2,6808 E-04 3,9803 E-05

00028 Y 0,0057

0,0719

0,0022

3,487 E-05 1,4943 E-05 6,8946 E-06 - 0,0075

0,0944

0,0028

4,5812 E-05 1,963 E-05 9,0576 E-06

00028 Z 0,0001

0,0001

0,0008

1,56 E-06 6,3238 E-07 4,5292 E-08 - 0,0000

0,0000

0,0003

6,1489 E-07 2,3868 E-07 1,995 E-08

00029 X 0,0000

0,0000

0,0000

6,7344 E-07 1,1762 E-04 0 E+00 0,00 0,0000

0,0000

0,0000

8,8476 E-07 1,5452 E-04 0 E+00

00029 Y 0,0000

0,0000

0,0001

3,6664 E-06 3,0077 E-06 0 E+00 0,00 0,0000

0,0000

0,0002

4,8167 E-06 3,9512 E-06 0 E+00

00029 Z 0,0000

0,0000

0,0004

6,7302 E-08 1,5653 E-07 0 E+00 0,00 0,0000

0,0000

0,0001

2,3821 E-08 6,8591 E-08 0 E+00

00030 X 0,1028

0,0068

0,0000

6,4636 E-06 2,7288 E-04 3,0298 E-05 - 0,1350

0,0089

0,0000

8,4916 E-06 3,5849 E-04 3,9803 E-05

00030 Y 0,0025

0,0668

0,0003

4,57 E-05 6,8531 E-06 6,8946 E-06 - 0,0033

0,0877

0,0004

6,0038 E-05 9,0031 E-06 9,0576 E-06

00030 Z 0,0001

0,0000

0,0011

5,9847 E-07 3,6291 E-07 4,5292 E-08 - 0,0001

0,0000

0,0004

2,4744 E-07 1,5932 E-07 1,995 E-08

00031 X 0,0000

0,0000

0,0001

7,7792 E-07 5,41 E-05 0 E+00 0,00 0,0000

0,0000

0,0001

1,0219 E-06 7,1072 E-05 0 E+00

00031 Y 0,0000

0,0000

0,0004

5,6874 E-06 3,6471 E-06 0 E+00 0,00 0,0000

0,0000

0,0005

7,4719 E-06 4,7917 E-06 0 E+00

00031 Z 0,0000

0,0000

0,0003

1,8759 E-07 1,7094 E-06 0 E+00 0,00 0,0000

0,0000

0,0001

6,9608 E-08 6,2752 E-07 0 E+00

00032 X 0,1030

0,0158

0,0003

4,9352 E-06 2,7022 E-04 3,0298 E-05 - 0,1353

0,0208

0,0003

6,4833 E-06 3,55 E-04 3,9803 E-05

00032 Y 0,0025

0,0719

0,0011

2,9646 E-05 6,3777 E-06 6,8946 E-06 - 0,0033

0,0944

0,0015

3,8948 E-05 8,3787 E-06 9,0576 E-06

00032 Z 0,0001

0,0001

0,0010

7,0701 E-07 7,8815 E-07 4,5292 E-08 - 0,0001

0,0000

0,0004

2,8834 E-07 3,022 E-07 1,995 E-08

LEGENDA Nodi - Spostamenti per effetto del sisma Dir Sisma Direzione del sisma. Sx, Sy, Sz, ΘΘΘΘ x, ΘΘΘΘ y, ΘΘΘΘ z



NODI - SPOSTAMENTI PER ECCENTRICITA' ACCIDENTALE

Nodi - Spostamenti per eccentricità accidentale Nodo Dir e Sx Sy Sz ΘΘΘΘ x ΘΘΘΘ y ΘΘΘΘ z σσσσ t


X + 0,0000 0,0000 0,0000 1,0144 E-06 5,216 E-08 0 E+00 0,00 00001 X - 0,0000 0,0000 0,0000 -1,0144 E-06 -5,216 E-08 0 E+00 0,00

Y + 0,0000 0,0000 -0,0001 1,2487 E-06 6,4211 E-08 0 E+00 0,00 Y - 0,0000 0,0000 0,0001 -1,2487 E-06 -6,4211 E-08 0 E+00 0,00 X + 0,0024 -0,0058 -0,0001 5,7918 E-06 2,7071 E-06 8,6646 E-06 -

00002 X - -0,0024 0,0058 0,0001 -5,7918 E-06 -2,7071 E-06 -8,6646 E-06 - Y + 0,0030 -0,0072 -0,0001 7,1299 E-06 3,3325 E-06 1,0666 E-05 - Y - -0,0030 0,0072 0,0001 -7,1299 E-06 -3,3325 E-06 -1,0666 E-05 - X + 0,0000 0,0000 0,0000 6,7895 E-07 -6,385 E-07 0 E+00 0,00

00003 X - 0,0000 0,0000 0,0000 -6,7895 E-07 6,385 E-07 0 E+00 0,00 Y + 0,0000 0,0000 0,0000 8,3581 E-07 -7,8602 E-07 0 E+00 0,00 Y - 0,0000 0,0000 0,0000 -8,3581 E-07 7,8602 E-07 0 E+00 0,00 X + -0,0011 -0,0058 0,0000 3,8057 E-06 -2,8884 E-06 8,6646 E-06 -

00004 X - 0,0011 0,0058 0,0000 -3,8057 E-06 2,8884 E-06 -8,6646 E-06 - Y + -0,0014 -0,0072 0,0000 4,6849 E-06 -3,5557 E-06 1,0666 E-05 - Y - 0,0014 0,0072 0,0000 -4,6849 E-06 3,5557 E-06 -1,0666 E-05 - X + 0,0000 0,0000 0,0001 9,373 E-07 -1,1423 E-06 3,8935 E-10 0,00

00005 X - 0,0000 0,0000 -0,0001 -9,373 E-07 1,1423 E-06 -3,8935 E-10 0,00 Y + 0,0000 0,0000 0,0001 1,1538 E-06 -1,4062 E-06 4,7931 E-10 0,00 Y - 0,0000 0,0000 -0,0001 -1,1538 E-06 1,4062 E-06 -4,7931 E-10 0,00 X + -0,0049 -0,0058 0,0001 5,993 E-06 -6,7098 E-06 8,6646 E-06 -

00006 X - 0,0049 0,0058 -0,0001 -5,993 E-06 6,7098 E-06 -8,6646 E-06 - Y + -0,0061 -0,0072 0,0001 7,3776 E-06 -8,26 E-06 1,0666 E-05 - Y - 0,0061 0,0072 -0,0001 -7,3776 E-06 8,26 E-06 -1,0666 E-05 -

...


pag. 22



X + 0,0000 0,0000 0,0000 8,4513 E-08 -2,7275 E-06 3,3888 E-10 0,00 00007 X - 0,0000 0,0000 0,0000 -8,4513 E-08 2,7275 E-06 -3,3888 E-10 0,00

Y + 0,0000 0,0000 0,0000 1,0404 E-07 -3,3576 E-06 4,1717 E-10 0,00 Y - 0,0000 0,0000 0,0000 -1,0404 E-07 3,3576 E-06 -4,1717 E-10 0,00 X + -0,0050 -0,0009 0,0000 9,5249 E-07 -1,1465 E-05 8,6646 E-06 -

00008 X - 0,0050 0,0009 0,0000 -9,5249 E-07 1,1465 E-05 -8,6646 E-06 - Y + -0,0062 -0,0012 0,0000 1,1725 E-06 -1,4114 E-05 1,0666 E-05 - Y - 0,0062 0,0012 0,0000 -1,1725 E-06 1,4114 E-05 -1,0666 E-05 - X + 0,0000 0,0000 0,0000 -2,0528 E-08 1,2575 E-06 0 E+00 0,00

00009 X - 0,0000 0,0000 0,0000 2,0528 E-08 -1,2575 E-06 0 E+00 0,00 Y + 0,0000 0,0000 0,0000 -2,5271 E-08 1,548 E-06 0 E+00 0,00 Y - 0,0000 0,0000 0,0000 2,5271 E-08 -1,548 E-06 0 E+00 0,00 X + 0,0025 -0,0009 0,0001 1,0012 E-06 3,4443 E-06 8,6646 E-06 -

00010 X - -0,0025 0,0009 -0,0001 -1,0012 E-06 -3,4443 E-06 -8,6646 E-06 - Y + 0,0031 -0,0012 0,0001 1,2326 E-06 4,2401 E-06 1,0666 E-05 - Y - -0,0031 0,0012 -0,0001 -1,2326 E-06 -4,2401 E-06 -1,0666 E-05 - X + 0,0000 0,0000 -0,0001 -7,4343 E-07 1,3439 E-06 0 E+00 0,00

00011 X - 0,0000 0,0000 0,0001 7,4343 E-07 -1,3439 E-06 0 E+00 0,00 Y + 0,0000 0,0000 -0,0001 -9,1519 E-07 1,6544 E-06 0 E+00 0,00 Y - 0,0000 0,0000 0,0001 9,1519 E-07 -1,6544 E-06 0 E+00 0,00 X + 0,0026 0,0011 -0,0002 -1,7189 E-06 1,9024 E-06 8,6646 E-06 -

00012 X - -0,0026 -0,0011 0,0002 1,7189 E-06 -1,9024 E-06 -8,6646 E-06 - Y + 0,0032 0,0014 -0,0002 -2,116 E-06 2,3419 E-06 1,0666 E-05 - Y - -0,0032 -0,0014 0,0002 2,116 E-06 -2,3419 E-06 -1,0666 E-05 - X + 0,0000 0,0000 0,0000 -6,7459 E-07 1,3628 E-06 0 E+00 0,00

00013 X - 0,0000 0,0000 0,0000 6,7459 E-07 -1,3628 E-06 0 E+00 0,00 Y + 0,0000 0,0000 0,0000 -8,3044 E-07 1,6776 E-06 0 E+00 0,00 Y - 0,0000 0,0000 0,0000 8,3044 E-07 -1,6776 E-06 0 E+00 0,00 X + 0,0042 0,0011 0,0001 -1,6396 E-06 4,1157 E-06 8,6646 E-06 -

00014 X - -0,0042 -0,0011 -0,0001 1,6396 E-06 -4,1157 E-06 -8,6646 E-06 - Y + 0,0051 0,0014 0,0001 -2,0184 E-06 5,0665 E-06 1,0666 E-05 - Y - -0,0051 -0,0014 -0,0001 2,0184 E-06 -5,0665 E-06 -1,0666 E-05 - X + 0,0000 0,0000 0,0001 -9,8401 E-07 6,0222 E-07 0 E+00 0,00

00015 X - 0,0000 0,0000 -0,0001 9,8401 E-07 -6,0222 E-07 0 E+00 0,00 Y + 0,0000 0,0000 0,0001 -1,2114 E-06 7,4135 E-07 0 E+00 0,00 Y - 0,0000 0,0000 -0,0001 1,2114 E-06 -7,4135 E-07 0 E+00 0,00 X + 0,0041 0,0055 0,0002 -4,0662 E-06 5,6904 E-06 8,6646 E-06 -

00016 X - -0,0041 -0,0055 -0,0002 4,0662 E-06 -5,6904 E-06 -8,6646 E-06 - Y + 0,0051 0,0067 0,0002 -5,0056 E-06 7,0051 E-06 1,0666 E-05 - Y - -0,0051 -0,0067 -0,0002 5,0056 E-06 -7,0051 E-06 -1,0666 E-05 - X + 0,0000 0,0000 -0,0001 -8,2251 E-07 -9,3185 E-07 3,1763 E-10 0,00

00017 X - 0,0000 0,0000 0,0001 8,2251 E-07 9,3185 E-07 -3,1763 E-10 0,00 Y + 0,0000 0,0000 -0,0001 -1,0125 E-06 -1,1471 E-06 3,9101 E-10 0,00 Y - 0,0000 0,0000 0,0001 1,0125 E-06 1,1471 E-06 -3,9101 E-10 0,00 X + -0,0049 0,0055 -0,0001 -4,7111 E-06 -7,9827 E-06 8,6646 E-06 -

00018 X - 0,0049 -0,0055 0,0001 4,7111 E-06 7,9827 E-06 -8,6646 E-06 - Y + -0,0061 0,0067 -0,0001 -5,7995 E-06 -9,8269 E-06 1,0666 E-05 - Y - 0,0061 -0,0067 0,0001 5,7995 E-06 9,8269 E-06 -1,0666 E-05 - X + 0,0000 0,0000 -0,0001 -6,9621 E-07 1,3439 E-06 -2,2545 E-10 0,00

00019 X - 0,0000 0,0000 0,0001 6,9621 E-07 -1,3439 E-06 2,2545 E-10 0,00 Y + 0,0000 0,0000 -0,0002 -8,5706 E-07 1,6544 E-06 -2,7753 E-10 0,00 Y - 0,0000 0,0000 0,0002 8,5706 E-07 -1,6544 E-06 2,7753 E-10 0,00 X + 0,0000 0,0000 0,0000 3,669 E-09 1,2575 E-06 2,2902 E-10 0,00

00020 X - 0,0000 0,0000 0,0000 -3,669 E-09 -1,2575 E-06 -2,2902 E-10 0,00 Y + 0,0000 0,0000 0,0000 4,5166 E-09 1,548 E-06 2,8193 E-10 0,00 Y - 0,0000 0,0000 0,0000 -4,5166 E-09 -1,548 E-06 -2,8193 E-10 0,00 X + 0,0000 0,0000 0,0001 -6,1028 E-07 1,3628 E-06 5,5077 E-10 0,00

00021 X - 0,0000 0,0000 -0,0001 6,1028 E-07 -1,3628 E-06 -5,5077 E-10 0,00 Y + 0,0000 0,0000 0,0001 -7,5127 E-07 1,6776 E-06 6,7801 E-10 0,00 Y - 0,0000 0,0000 -0,0001 7,5127 E-07 -1,6776 E-06 -6,7801 E-10 0,00 X + 0,0000 0,0000 -0,0001 8,946 E-07 5,216 E-08 2,6057 E-11 0,00

00022 X - 0,0000 0,0000 0,0001 -8,946 E-07 -5,216 E-08 -2,6057 E-11 0,00 Y + 0,0000 0,0000 -0,0002 1,1013 E-06 6,4211 E-08 3,2078 E-11 0,00 Y - 0,0000 0,0000 0,0002 -1,1013 E-06 -6,4211 E-08 -3,2078 E-11 0,00 X + 0,0000 0,0000 0,0001 -8,7381 E-07 6,0222 E-07 2,4339 E-10 0,00

00023 X - 0,0000 0,0000 -0,0001 8,7381 E-07 -6,0222 E-07 -2,4339 E-10 0,00 Y + 0,0000 0,0000 0,0002 -1,0757 E-06 7,4135 E-07 2,9962 E-10 0,00 Y - 0,0000 0,0000 -0,0002 1,0757 E-06 -7,4135 E-07 -2,9962 E-10 0,00 X + 0,0000 0,0000 0,0000 -8,9218 E-07 -9,3185 E-07 0 E+00 0,00

00024 X - 0,0000 0,0000 0,0000 8,9218 E-07 9,3185 E-07 0 E+00 0,00 Y + 0,0000 0,0000 -0,0001 -1,0983 E-06 -1,1471 E-06 0 E+00 0,00 Y - 0,0000 0,0000 0,0001 1,0983 E-06 1,1471 E-06 0 E+00 0,00 X + 0,0000 0,0000 0,0000 9,2338 E-08 -2,7275 E-06 0 E+00 0,00

00025 X - 0,0000 0,0000 0,0000 -9,2338 E-08 2,7275 E-06 0 E+00 0,00 Y + 0,0000 0,0000 0,0000 1,1367 E-07 -3,3576 E-06 0 E+00 0,00 Y - 0,0000 0,0000 0,0000 -1,1367 E-07 3,3576 E-06 0 E+00 0,00 X + 0,0000 0,0000 0,0000 1,0035 E-06 -1,1423 E-06 0 E+00 0,00

00026 X - 0,0000 0,0000 0,0000 -1,0035 E-06 1,1423 E-06 0 E+00 0,00 Y + 0,0000 0,0000 0,0000 1,2353 E-06 -1,4062 E-06 0 E+00 0,00 Y - 0,0000 0,0000 0,0000 -1,2353 E-06 1,4062 E-06 0 E+00 0,00 X + 0,0000 0,0000 -0,0001 -5,353 E-07 5,7875 E-07 0 E+00 0,00

00027 X - 0,0000 0,0000 0,0001 5,353 E-07 -5,7875 E-07 0 E+00 0,00

...


pag. 23



Y + 0,0000 0,0000 -0,0001 -6,5897 E-07 7,1246 E-07 0 E+00 0,00 Y - 0,0000 0,0000 0,0001 6,5897 E-07 -7,1246 E-07 0 E+00 0,00 X + 0,0025 0,0055 -0,0002 -2,5708 E-06 5,6545 E-06 8,6646 E-06 -

00028 X - -0,0025 -0,0055 0,0002 2,5708 E-06 -5,6545 E-06 -8,6646 E-06 - Y + 0,0031 0,0067 -0,0002 -3,1647 E-06 6,9609 E-06 1,0666 E-05 - Y - -0,0031 -0,0067 0,0002 3,1647 E-06 -6,9609 E-06 -1,0666 E-05 - X + 0,0000 0,0000 0,0000 4,6671 E-08 -2,2686 E-06 0 E+00 0,00

00029 X - 0,0000 0,0000 0,0000 -4,6671 E-08 2,2686 E-06 0 E+00 0,00 Y + 0,0000 0,0000 0,0000 5,7453 E-08 -2,7927 E-06 0 E+00 0,00 Y - 0,0000 0,0000 0,0000 -5,7453 E-08 2,7927 E-06 0 E+00 0,00 X + -0,0021 -0,0009 0,0000 6,1301 E-07 -5,8339 E-06 8,6646 E-06 -

00030 X - 0,0021 0,0009 0,0000 -6,1301 E-07 5,8339 E-06 -8,6646 E-06 - Y + -0,0026 -0,0012 0,0000 7,5464 E-07 -7,1817 E-06 1,0666 E-05 - Y - 0,0026 0,0012 0,0000 -7,5464 E-07 7,1817 E-06 -1,0666 E-05 - X + 0,0000 0,0000 0,0000 -4,086 E-07 -6,938 E-07 0 E+00 0,00

00031 X - 0,0000 0,0000 0,0000 4,086 E-07 6,938 E-07 0 E+00 0,00 Y + 0,0000 0,0000 0,0000 -5,03 E-07 -8,5409 E-07 0 E+00 0,00 Y - 0,0000 0,0000 0,0000 5,03 E-07 8,5409 E-07 0 E+00 0,00 X + -0,0021 0,0055 0,0001 -2,1896 E-06 -5,4144 E-06 8,6646 E-06 -

00032 X - 0,0021 -0,0055 -0,0001 2,1896 E-06 5,4144 E-06 -8,6646 E-06 - Y + -0,0026 0,0067 0,0001 -2,6955 E-06 -6,6653 E-06 1,0666 E-05 - Y - 0,0026 -0,0067 -0,0001 2,6955 E-06 6,6653 E-06 -1,0666 E-05 -

LEGENDA Nodi - Spostamenti per eccentricità accidentale Dir Direzione del sisma. Sx, Sy, Sz, ΘΘΘΘ x, ΘΘΘΘ y, ΘΘΘΘ z



TRAVI - SOLLECITAZIONI PER CONDIZIONI DI CARICO NON SISMICHE

Travi - Sollecitazioni per condizioni di carico non sismiche

Trave CC Estremo Iniziale Estremo Finale

M1 M2 M3 N T2 T3 M1 M2 M3 N T2 T3 [N·m] [N·m] [N·m] [N] [N] [N] [N·m] [N·m] [N·m] [N] [N] [N]

Piano Terra Travata: Trave1-2 Trave 1-2 001 8 26 4 734 1 285 7 460 -98 8 -441 3 210 1 285 -6 820 -98 002 9 78 696 121 932 -47 9 -148 270 121 -753 -47 003 19 187 1 480 193 1 984 -103 19 -301 532 193 -1 586 -103 Piano Terra Travata: Trave3-4-5 Trave 3-4 001 2 014 -856 3 680 1 618 6 942 347 2 014 909 7 207 1 618 -8 328 347 002 1 167 -367 600 313 901 157 1 167 431 598 313 -848 157 003 2 473 -760 1 237 607 1 903 327 2 473 903 1 260 607 -1 802 327 Trave 4-5 001 -12 133 949 2 632 48 4 447 -540 -12 133 -29 1 955 48 -3 698 -540 002 -6 833 465 -393 -33 -164 -323 -6 833 -121 391 -33 -751 -323 003 -14 482 964 -881 -105 -403 -698 -14 482 -299 882 -105 -1 648 -698 Piano Terra Travata: Trave10-11-12 Trave 10-11 001 -34 -553 2 892 1 021 6 485 273 -34 834 8 745 1 021 -8 785 273 002 -60 -367 369 77 780 166 -60 478 982 77 -969 166 003 -131 -790 731 100 1 637 355 -131 1 018 2 103 100 -2 068 355 Trave 11-12 001 209 297 13 715 2 620 11 235 -43 209 -2 7 326 2 620 -9 375 -43 002 122 264 1 616 291 1 274 -65 122 -180 860 291 -1 105 -65 003 261 564 3 444 550 2 708 -140 261 -397 1 778 550 -2 332 -140 Piano Terra Travata: Trave1-5 Trave 1-5 001 2 536 35 -833 -445 2 478 -83 2 536 -82 8 340 -445 -15 583 -83 002 366 -28 -515 -277 451 70 366 70 4 706 -277 -7 909 70 003 817 -78 -1 107 -602 937 192 817 190 9 978 -602 -16 773 192 Piano Terra Travata: Trave2-6-9-12 Trave 2-6 001 -991 -353 3 508 753 -4 908 325 -991 102 23 022 753 -22 970 325 002 -100 -114 1 835 487 -2 701 49 -100 -46 11 468 487 -11 061 49 003 -214 -231 3 821 989 -5 805 82 -214 -116 24 345 989 -23 515 82 Trave 6-9 001 122 82 26 056 3 052 40 235 82 122 490 29 557 3 052 -41 634 82 002 17 -38 13 060 1 721 20 366 26 17 91 14 864 1 721 -21 087 26 003 37 -95 27 700 3 589 43 149 54 37 173 31 507 3 589 -44 671 54 Trave 9-12 001 1 474 582 26 257 1 175 31 726 -219 1 474 -22 956 1 175 -13 366 -219 002 149 112 13 111 731 15 988 5 149 124 510 731 -6 843 5 003 325 212 27 811 1 503 33 908 25 325 280 1 013 1 503 -14 461 25 Piano Terra Travata: Trave3-7-10 Trave 3-7 001 622 662 1 859 2 973 18 505 -285 622 -360 20 319 2 973 -28 819 -285 002 93 289 725 1 512 8 640 -97 93 -57 9 417 1 512 -13 496 -97 003 199 598 1 475 3 153 18 270 -193 199 -92 20 017 3 153 -28 628 -193 Trave 7-10 001 -492 -331 20 543 3 076 29 663 -32 -492 -455 4 953 3 076 -21 627 -32 002 -57 -49 9 479 1 536 13 836 -61 -57 -286 2 338 1 536 -10 154 -61 003 -123 -74 20 153 3 206 29 349 -140 -123 -619 4 887 3 206 -21 479 -140 Piano Terra Travata: Trave4-8-11 Trave 4-8 001 -448 -47 36 811 9 866 66 979 -80 -448 -444 60 754 9 866 -76 595 -80 002 -98 -80 21 019 5 706 38 058 -20 -98 -178 34 293 5 706 -43 390 -20 003 -219 -164 44 605 12 120 80 663 -46 -219 -392 72 571 12 120 -91 894 -46 Trave 8-11 001 -598 -417 47 123 3 823 58 087 -70 -598 -632 4 962 3 823 -30 710 -70 002 -73 -178 26 555 2 276 32 846 -21 -73 -243 2 964 2 276 -17 527 -21 003 -161 -387 56 181 4 857 69 544 -43 -161 -521 6 338 4 857 -37 178 -43 Fondazione Travata: Trave1-2

...


pag. 24

Travi - Sollecitazioni per condizioni di carico non sismiche

Trave CC Estremo Iniziale Estremo Finale


Trave 1-2 001 3 -66 -1 514 4 033 -3 736 104 3 -25 -229 4 033 -1 762 70 002 8 -34 334 -259 936 53 8 -13 18 -259 419 36 003 16 -64 -508 1 130 -1 027 100 16 -24 -138 1 130 -541 68 Fondazione Travata: Trave3-4-5 Trave 3-4 001 -87 74 596 4 427 -2 796 -114 -87 26 1 225 4 427 -62 -78 002 -46 22 175 479 -26 -34 -46 7 141 479 125 -24 003 -82 59 12 2 377 -2 156 -90 -82 20 590 2 377 -341 -63 Trave 4-5 001 482 417 -4 994 -254 -13 919 -558 482 319 -2 728 -254 -11 126 -519 002 221 191 -1 661 403 -4 117 -253 221 146 -987 403 -3 330 -236 003 449 385 -4 849 446 -12 519 -510 449 296 -2 805 446 -10 067 -476 Fondazione Travata: Trave10-11-12 Trave 10-11 001 -2 -102 137 4 112 -4 164 157 -2 -37 1 245 4 112 -629 102 002 -1 -31 11 489 -546 48 -1 -11 158 489 -88 31 003 -18 -76 -318 2 321 -3 201 117 -18 -28 625 2 321 -771 75 Trave 11-12 001 -28 -94 -3 548 3 752 -8 155 143 -28 -21 32 3 752 -2 674 73 002 -13 -29 -258 252 -644 44 -13 -6 17 252 -195 22 003 -16 -48 -2 367 1 500 -5 392 73 -16 -10 7 1 500 -1 782 37 Fondazione Travata: Trave1b-1-5-5b Trave 1b-1 001 0 0 0 0 0 0 0 0 -26 0 867 -2 002 0 0 0 0 0 0 0 0 -1 0 49 1 003 0 0 0 0 0 0 0 0 5 0 -174 0 Trave 1-5 001 -1 195 -4 130 -2 778 -2 224 -11 789 5 910 -1 195 -3 302 -1 277 -2 224 -9 626 5 906 002 22 79 -313 -894 -1 749 -120 22 63 -87 -894 -1 470 -118 003 -425 -1 465 -272 1 067 -3 663 2 088 -425 -1 172 198 1 067 -3 020 2 089 Trave 5-5b 001 0 2 -3 870 0 -17 002 -7 0 1 -3 142 0 -15 357 -7 002 0 1 -1 294 0 -5 645 -6 0 1 -1 052 0 -5 110 -6 003 0 2 -2 133 0 -9 242 -10 0 2 -1 736 0 -8 383 -9 Fondazione Travata: Trave2b-2-6-9-12-8b Trave 2b-2 001 0 0 0 0 0 0 0 0 -40 0 1 317 15 002 0 0 0 0 0 0 0 0 -4 0 126 0 003 0 0 0 0 0 0 0 0 -1 0 45 5 Trave 2-6 001 54 226 2 823 -29 456 -4 547 -439 54 167 3 221 -29 456 -1 108 -404 002 3 9 2 977 -13 237 2 794 -11 3 7 2 535 -13 237 3 536 -12 003 76 275 6 642 -25 678 5 736 -431 76 215 5 722 -25 678 7 439 -420 Trave 6-9 001 -334 210 -24 835 3 245 -42 854 -501 -334 -10 -7 788 3 245 -25 764 -377 002 -73 -70 -10 743 -182 -17 510 30 -73 -55 -3 691 -182 -10 823 28 003 -148 35 -22 387 78 -36 723 -152 -148 -31 -7 617 78 -22 633 -112 Trave 9-12 001 -722 -1 065 -26 499 3 411 -49 105 490 -722 -919 -14 457 3 411 -38 341 572 002 -154 -263 -11 859 -897 -20 838 182 -154 -212 -6 762 -897 -16 177 184 003 -448 -712 -25 276 -30 -44 388 416 -448 -594 -14 410 -30 -34 524 445 Trave 12-8b 001 0 58 -5 409 0 -18 823 -203 0 47 -4 388 0 -16 988 -182 002 0 3 -1 239 0 -4 352 -11 0 3 -1 004 0 -3 917 -10 003 0 23 -1 989 0 -6 909 -79 0 18 -1 615 0 -6 239 -71 Fondazione Travata: Trave3b-3-7-10-6b Trave 3b-3 001 0 0 0 0 0 0 0 -1 -72 0 2 236 -20 002 0 0 0 0 0 0 0 0 -19 0 596 -2 003 0 0 0 0 0 0 0 0 -34 0 1 061 -11 Trave 3-7 001 -68 -416 -7 231 10 026 -21 486 596 -68 -222 -756 10 026 -14 892 486 002 24 -3 -1 233 2 814 -4 966 41 24 10 280 2 814 -3 537 29 003 -41 -232 -2 147 7 842 -10 746 327 -41 -125 1 081 7 842 -7 425 267 Trave 7-10 001 266 -55 -23 607 13 412 -41 070 423 266 86 -10 150 13 412 -28 497 306 002 59 26 -8 839 4 032 -15 239 34 59 37 -3 862 4 032 -10 490 20 003 200 37 -18 752 10 137 -32 278 196 200 100 -8 207 10 137 -22 238 133 Trave 10-6b 001 0 -54 -6 493 0 -22 265 189 0 -44 -5 283 0 -20 184 170 002 0 -7 -1 842 0 -6 304 24 0 -6 -1 500 0 -5 719 22 003 0 -30 -3 279 0 -11 081 106 0 -25 -2 675 0 -10 091 96 Fondazione Travata: Trave4b-4-8-11-7b Trave 4b-4 001 0 0 0 0 0 0 0 0 -155 0 4 767 1 002 0 0 0 0 0 0 0 0 -62 0 1 904 0 003 0 0 0 0 0 0 0 0 -119 0 3 648 1 Trave 4-8 001 322 548 -12 020 32 393 -40 221 -249 322 427 2 582 32 393 -19 809 -237 002 69 114 -3 044 14 321 -13 933 -49 69 90 1 898 14 321 -6 492 -47 003 190 317 -4 633 28 433 -25 249 -139 190 249 4 244 28 433 -11 528 -133 Trave 8-11 001 324 840 -51 114 18 009 -90 045 -536 324 675 -26 712 18 009 -68 575 -537 002 43 109 -24 451 4 851 -41 908 -67 43 88 -13 123 4 851 -31 731 -68 003 103 264 -51 922 7 498 -88 341 -164 103 214 -28 069 7 498 -66 726 -166 Trave 11-7b 001 0 -4 -7 500 0 -25 642 14 0 -3 -6 106 0 -23 266 12 002 0 -1 -2 134 0 -7 279 3 0 -1 -1 738 0 -6 609 3 003 0 -2 -3 495 0 -11 912 7 0 -2 -2 847 0 -10 818 6

LEGENDA Travi - Sollecitazioni per condizioni di carico non sismiche Trave Identificativo della trave. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della travata al livello considerato. CC Identificativo della Condizione di Carico, nella relativa tabella. Estremo Iniziale/Finale Le caratteristiche della sollecitazione sono relative al sistema di riferimento locale 1, 2, 3.

TRAVI - SOLLECITAZIONI PER EFFETTO DEL SISMA

Travi - Sollecitazioni per effetto del sismaTrave Dir Estremo Iniziale Estremo Finale

M1 M2 M3 N T2 T3 M1 M2 M3 N T2 [N·m] [N·m] [N·m] [N] [N] [N] [N·m] [N·m] [N·m] [N] [N] [N]

...


pag. 25



Piano Terra Travata: Trave1-2 Trave 1-2 X 231 64 6 937 7 662 3 130 27 231 64 7 959 7 662 3 130 Y 4 2 647 370 282 0 4 2 695 370 282 Z 6 3 24 23 11 1 6 3 25 23 11 Piano Terra Travata: Trave3-4-5 Trave 3-4 X 59 16 8 734 1 562 3 391 6 59 16 8 525 1 562 3 391 Y 148 38 574 1 193 256 15 148 38 729 1 193 256 Z 0 0 22 156 12 0 0 0 41 156 12 Trave 4-5 X 374 301 39 753 62 853 36 978 333 374 301 27 181 62 853 36 978 Y 771 621 1 165 1 351 1 146 685 771 621 911 1 351 1 146 Z 11 6 255 376 241 7 11 6 182 376 241 Piano Terra Travata: Trave10-11-12 Trave 10-11 X 79 21 13 600 14 597 5 726 8 79 21 15 545 14 597 5 726 Y 6 1 258 265 106 1 6 1 283 265 106 Z 3 0 18 52 6 1 3 0 15 52 6 Trave 11-12 X 70 14 11 882 7 121 3 321 4 70 14 10 933 7 121 3 321 Y 6 1 253 142 71 0 6 1 233 142 71 Z 0 1 11 41 3 0 0 1 15 41 3 Piano Terra Travata: Trave1-5 Trave 1-5 X 1 147 1 137 2 101 847 2 888 1 623 1 147 1 137 1 941 847 2 888 1 623 Y 250 248 12 978 12 734 20 359 354 250 248 15 524 12 734 20 359 Z 28 28 24 35 39 41 28 28 30 35 39 Piano Terra Travata: Trave2-6-9-12 Trave 2-6 X 2 449 2 428 2 908 5 954 3 303 3 469 2 449 2 428 1 717 5 954 3 303 3 469 Y 91 90 15 314 25 187 18 279 128 91 90 10 277 25 187 18 279 Z 4 4 166 143 260 7 4 4 195 143 260 Trave 6-9 X 667 208 2 019 1 795 736 83 667 208 1 661 1 795 736 Y 102 32 8 576 1 838 3 355 13 102 32 8 208 1 838 3 355 Z 1 0 62 527 15 0 1 0 66 527 15 Trave 9-12 X 1 244 686 3 254 4 131 2 662 498 1 244 686 4 080 4 131 2 662 Y 90 49 12 679 21 618 10 769 35 90 49 17 002 21 618 10 769 Z 2 1 172 201 110 0 2 1 133 201 110 Piano Terra Travata: Trave3-7-10 Trave 3-7 X 1 672 719 5 796 4 981 2 960 402 1 672 719 4 801 4 981 2 960 Y 39 16 16 388 10 846 8 549 9 39 16 14 220 10 846 8 549 Z 1 1 37 104 25 0 1 1 56 104 25 Trave 7-10 X 1 057 421 5 733 3 081 3 113 218 1 057 421 6 349 3 081 3 113 Y 93 38 13 681 11 130 7 626 19 93 38 15 908 11 130 7 626 Z 1 0 46 122 18 0 1 0 26 122 18 Piano Terra Travata: Trave4-8-11 Trave 4-8 X 4 067 5 198 665 2 535 215 2 088 4 067 5 198 412 2 535 215 2 088 Y 310 398 7 804 15 149 2 829 159 310 398 6 289 15 149 2 829 Z 16 22 46 242 23 8 16 22 68 242 23 Trave 8-11 X 353 612 978 327 644 396 353 612 1 008 327 644 Y 262 453 8 342 10 157 5 746 294 262 453 9 357 10 157 5 746 Z 2 4 97 212 57 2 2 4 76 212 57 Fondazione Travata: Trave1-2 Trave 1-2 X 153 142 7 828 2 306 9 002 217 153 52 8 707 2 306 8 733 Y 40 208 466 4 600 4 498 322 40 158 2 285 4 600 5 777 Z 1 1 204 364 505 2 1 2 112 364 524 Fondazione Travata: Trave3-4-5 Trave 3-4 X 17 75 9 260 5 325 9 533 116 17 52 24 454 5 325 37 233 Y 40 126 419 421 2 294 194 40 71 1 860 421 3 004 Z 3 8 85 329 490 11 3 9 442 329 985 Trave 4-5 X 208 139 22 207 21 551 31 565 105 208 203 11 212 21 551 7 450 Y 330 224 392 6 945 1 534 180 330 316 1 105 6 945 6 141 Z 17 16 424 122 1 055 19 17 12 97 122 464 Fondazione Travata: Trave10-11-12 Trave 10-11 X 0 9 10 935 7 055 12 413 15 0 10 24 930 7 055 35 734 Y 46 134 956 1 005 2 996 205 46 71 807 1 005 1 686 Z 1 8 101 335 557 12 1 6 411 335 893 Trave 11-12 X 3 10 25 537 5 711 36 935 15 3 3 10 693 5 711 12 160 Y 39 66 1 006 1 051 2 017 97 39 141 930 1 051 3 557 Z 1 6 403 240 893 8 1 5 101 240 555 Fondazione Travata: Trave1b-1-5-5b Trave 1b-1 X 0 0 0 0 6 0 0 111 2 505 0 7 292 Y 0 0 0 1 18 0 0 48 6 300 1 19 570 Z 0 0 0 2 97 0 0 2 202 2 764 Trave 1-5 X 937 3 135 4 057 3 687 1 989 4 192 937 3 339 8 059 3 687 22 398 5 069 Y 38 170 3 561 12 744 3 185 359 38 95 6 146 12 744 3 230 Z 77 265 248 206 1 013 375 77 262 152 206 854 Trave 5-5b X 0 66 4 494 0 19 387 291 0 0 0 0 11 Y 0 27 3 959 0 16 694 118 0 0 0 0 15 Z 0 0 109 0 538 1 0 0 0 0 55 Fondazione Travata: Trave2b-2-6-9-12-8b Trave 2b-2 X 0 0 0 0 7 0 0 140 2 911 0 9 285 Y 0 0 0 0 18 0 0 12 4 694 0 14 594 Z 0 0 0 2 123 0 0 3 319 2 1 175 Trave 2-6 X 1 786 6 034 929 8 197 5 955 8 254 1 786 6 297 904 8 197 1 267 9 382 Y 473 1 639 5 726 25 482 2 188 2 369 473 1 623 848 25 482 3 374 2 300

...


pag. 26



Z 19 73 170 1 065 984 113 19 68 908 1 065 2 180 Trave 6-9 X 885 931 4 029 3 247 3 863 1 781 885 2 710 1 449 3 247 1 769 2 623 Y 704 685 14 678 2 341 18 621 309 704 732 9 626 2 341 11 682 Z 7 38 1 283 438 2 360 47 7 44 1 512 438 2 674 Trave 9-12 X 1 757 3 662 1 582 2 144 204 3 524 1 757 2 524 4 948 2 144 8 626 1 044 Y 596 994 5 896 15 607 4 057 656 596 1 104 9 630 15 607 4 280 Z 46 66 1 557 821 3 040 31 46 94 528 821 2 055 Trave 12-8b X 0 134 1 214 0 4 267 473 0 0 0 0 4 Y 0 19 3 566 0 11 671 64 0 0 0 0 12 Z 0 3 378 2 1 399 15 0 0 0 2 107 Fondazione Travata: Trave3b-3-7-10-6b Trave 3b-3 X 0 0 0 0 7 0 0 172 3 641 0 10 734 Y 0 0 0 0 12 0 0 22 3 810 0 10 844 Z 0 0 1 2 151 0 0 4 444 2 1 474 Trave 3-7 X 2 131 1 920 716 6 613 5 275 48 2 131 3 895 3 513 6 613 3 612 3 364 Y 732 1 071 9 073 6 537 4 177 706 732 930 9 867 6 537 9 201 Z 16 46 697 946 1 957 52 16 10 1 496 946 2 715 Trave 7-10 X 1 461 3 038 3 793 2 835 3 468 2 866 1 461 657 6 894 2 835 10 709 Y 844 1 044 10 327 7 131 10 143 552 844 1 091 9 590 7 131 4 801 Z 32 13 1 541 1 096 2 709 23 32 69 715 1 096 2 017 Trave 10-6b X 0 142 1 231 0 4 410 501 0 0 0 0 4 Y 0 12 2 949 0 9 555 41 0 0 0 0 11 Z 0 3 401 1 1 483 13 0 0 0 1 123 Fondazione Travata: Trave4b-4-8-11-7b Trave 4b-4 X 0 0 0 1 11 0 0 255 4 617 1 13 843 Y 0 0 0 0 6 0 0 17 1 847 0 5 045 Z 0 0 1 3 133 0 0 1 735 3 2 319 Trave 4-8 X 9 956 13 008 5 503 6 384 14 727 2 927 9 956 19 806 1 640 6 384 1 592 11 143 Y 424 790 7 090 3 850 4 864 421 424 621 7 080 3 850 7 461 Z 15 25 1 136 1 372 2 800 11 15 27 2 933 1 372 4 952 Trave 8-11 X 12 728 34 884 1 124 547 1 158 24 677 12 728 32 103 439 547 568 19 258 Y 650 1 735 5 787 5 993 4 457 1 171 650 1 684 6 600 5 993 3 071 1 073 Z 15 38 2 859 1 302 5 231 27 15 35 699 1 302 2 760 Trave 11-7b X 0 229 394 0 1 310 803 0 0 0 0 1 Y 0 4 1 724 0 5 539 14 0 0 0 0 6 Z 0 0 454 2 1 675 1 0 0 1 2 122

LEGENDA Travi - Sollecitazioni per effetto del sisma Trave Identificativo della trave. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della travata al livello considerato. Dir Direzione del sisma. Estremo Iniziale/Finale Le caratteristiche della sollecitazione sono relative al sistema di riferimento locale 1, 2, 3.

TRAVI - SOLLECITAZIONI PER ECCENTRICITA' ACCIDENTALE

Travi - Sollecitazioni per eccentricità accidentale

Trave Dir e Estremo Iniziale Estremo Finale


Piano Terra Travata: Trave1-2 Trave 1-2 X + 13 4 -336 259 -148 -2 13 -4 370 259 -148 -2 X - -13 -4 336 -259 148 2 -13 4 -370 -259 148 2 Y + 17 5 -413 319 -183 -2 17 -5 456 319 -183 -2 Y - -17 -5 413 -319 183 2 -17 5 -456 -319 183 2 Piano Terra Travata: Trave3-4-5 Trave 3-4 X + 25 6 -227 113 -92 -3 25 -6 242 113 -92 -3 X - -25 -6 227 -113 92 3 -25 6 -242 -113 92 3 Y + 30 8 -279 139 -113 -3 30 -8 298 139 -113 -3 Y - -30 -8 279 -139 113 3 -30 8 -298 -139 113 3 Trave 4-5 X + 76 61 -1 059 -1 499 -1 004 -67 76 -61 759 -1 499 -1 004 -67 X - -76 -61 1 059 1 499 1 004 67 -76 61 -759 1 499 1 004 67 Y + 93 75 -1 304 -1 845 -1 236 -83 93 -75 934 -1 845 -1 236 -83 Y - -93 -75 1 304 1 845 1 236 83 -93 75 -934 1 845 1 236 83 Piano Terra Travata: Trave10-11-12 Trave 10-11 X + 26 7 580 -731 247 -3 26 -7 -677 -731 247 -3 X - -26 -7 -580 731 -247 3 -26 7 677 731 -247 3 Y + 32 8 713 -900 304 -3 32 -8 -833 -900 304 -3 Y - -32 -8 -713 900 -304 3 -32 8 833 900 -304 3 Trave 11-12 X + 22 4 514 396 142 -1 22 -4 -461 396 142 -1 X - -22 -4 -514 -396 -142 1 -22 4 461 -396 -142 1 Y + 27 5 632 488 175 -2 27 -5 -567 488 175 -2 Y - -27 -5 -632 -488 -175 2 -27 5 567 -488 -175 2 Piano Terra Travata: Trave1-5 Trave 1-5 X + 80 79 -143 100 -219 -113 80 -79 163 100 -219 -113 X - -80 -79 143 -100 219 113 -80 79 -163 -100 219 113 Y + 98 97 -176 123 -269 -139 98 -97 201 123 -269 -139 Y - -98 -97 176 -123 269 139 -98 97 -201 -123 269 139 Piano Terra Travata: Trave2-6-9-12 Trave 2-6 X + 1 1 -1 174 -1 880 -1 409 -2 1 -1 798 -1 880 -1 409 -2 X - -1 -1 1 174 1 880 1 409 2 -1 1 -798 1 880 1 409 2 Y + 2 2 -1 445 -2 314 -1 734 -2 2 -2 983 -2 314 -1 734 -2 Y - -2 -2 1 445 2 314 1 734 2 -2 2 -983 2 314 1 734 2

...


pag. 27




Trave 6-9 X + 111 35 -637 -134 -249 -14 111 -35 610 -134 -249 -14 X - -111 -35 637 134 249 14 -111 35 -610 134 249 14 Y + 137 43 -784 -165 -307 -17 137 -43 751 -165 -307 -17 Y - -137 -43 784 165 307 17 -137 43 -751 165 307 17 Trave 9-12 X + 47 26 -977 1 610 -826 -19 47 -26 1 299 1 610 -826 -19 X - -47 -26 977 -1 610 826 19 -47 26 -1 299 -1 610 826 19 Y + 58 32 -1 203 1 982 -1 017 -23 58 -32 1 599 1 982 -1 017 -23 Y - -58 -32 1 203 -1 982 1 017 23 -58 32 -1 599 -1 982 1 017 23 Piano Terra Travata: Trave3-7-10 Trave 3-7 X + 79 34 1 503 976 785 -19 79 -34 -1 308 976 785 -19 X - -79 -34 -1 503 -976 -785 19 -79 34 1 308 -976 -785 19 Y + 97 42 1 850 1 202 967 -23 97 -42 -1 610 1 202 967 -23 Y - -97 -42 -1 850 -1 202 -967 23 -97 42 1 610 -1 202 -967 23 Trave 7-10 X + 50 20 1 272 -992 707 -10 50 -20 -1 470 -992 707 -10 X - -50 -20 -1 272 992 -707 10 -50 20 1 470 992 -707 10 Y + 61 24 1 566 -1 221 870 -13 61 -24 -1 810 -1 221 870 -13 Y - -61 -24 -1 566 1 221 -870 13 -61 24 1 810 1 221 -870 13 Piano Terra Travata: Trave4-8-11 Trave 4-8 X + 250 320 103 126 39 -129 250 -320 -90 126 39 -129 X - -250 -320 -103 -126 -39 129 -250 320 90 -126 -39 129 Y + 308 394 126 155 48 -158 308 -394 -111 155 48 -158 Y - -308 -394 -126 -155 -48 158 -308 394 111 -155 -48 158 Trave 8-11 X + 246 424 112 -178 79 -275 246 -424 -130 -178 79 -275 X - -246 -424 -112 178 -79 275 -246 424 130 178 -79 275 Y + 303 522 138 -219 97 -339 303 -522 -160 -219 97 -339 Y - -303 -522 -138 219 -97 339 -303 522 160 219 -97 339 Fondazione Travata: Trave1-2 Trave 1-2 X + 2 -8 -248 -195 -219 12 2 -3 -142 -195 -209 8 X - -2 8 248 195 219 -12 -2 3 142 195 209 -8 Y + 3 -10 -306 -240 -270 15 3 -4 -175 -240 -258 10 Y - -3 10 306 240 270 -15 -3 4 175 240 258 -10 Fondazione Travata: Trave3-4-5 Trave 3-4 X + 8 11 -154 289 -335 -17 8 4 -29 289 -164 -10 X - -8 -11 154 -289 335 17 -8 -4 29 -289 164 10 Y + 9 13 -190 356 -413 -20 9 5 -35 356 -202 -13 Y - -9 -13 190 -356 413 20 -9 -5 35 -356 202 13 Trave 4-5 X + 15 11 -400 58 -607 -11 15 9 -294 58 -569 -11 X - -15 -11 400 -58 607 11 -15 -9 294 -58 569 11 Y + 19 14 -493 72 -747 -14 19 11 -361 72 -701 -14 Y - -19 -14 493 -72 747 14 -19 -11 361 -72 701 14 Fondazione Travata: Trave10-11-12 Trave 10-11 X + 7 11 391 -381 592 -17 7 4 144 -381 368 -10 X - -7 -11 -391 381 -592 17 -7 -4 -144 381 -368 10 Y + 8 13 481 -469 728 -20 8 5 177 -469 453 -13 Y - -8 -13 -481 469 -728 20 -8 -5 -177 469 -453 13 Trave 11-12 X + 5 1 900 319 1 308 -1 5 0 214 319 664 -1 X - -5 -1 -900 -319 -1 308 1 -5 0 -214 -319 -664 1 Y + 7 1 1 108 393 1 610 -2 7 0 263 393 817 -1 Y - -7 -1 -1 108 -393 -1 610 2 -7 0 -263 -393 -817 1 Fondazione Travata: Trave1b-1-5-5b Trave 1b-1 X + 0 0 0 0 0 0 0 0 2 0 -68 1 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 -2 0 68 -1 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 3 0 -84 2 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 -3 0 84 -2 Trave 1-5 X + 8 32 59 288 38 -57 8 24 56 288 3 -54 X - -8 -32 -59 -288 -38 57 -8 -24 -56 -288 -3 54 Y + 10 40 72 355 46 -71 10 30 69 355 4 -67 Y - -10 -40 -72 -355 -46 71 -10 -30 -69 -355 -4 67 Trave 5-5b X + 0 2 -181 0 -774 -11 0 2 -148 0 -705 -10 X - 0 -2 181 0 774 11 0 -2 148 0 705 10 Y + 0 3 -223 0 -953 -13 0 2 -182 0 -868 -12 Y - 0 -3 223 0 953 13 0 -2 182 0 868 12 Fondazione Travata: Trave2b-2-6-9-12-8b Trave 2b-2 X + 0 0 0 0 0 0 0 0 3 0 -115 1 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 -3 0 115 -1 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 4 0 -141 1 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 -4 0 141 -1 Trave 2-6 X + 10 37 -493 -1 880 -328 -58 10 29 -441 -1 880 -399 -56 X - -10 -37 493 1 880 328 58 -10 -29 441 1 880 399 56 Y + 13 45 -606 -2 314 -404 -71 13 36 -543 -2 314 -491 -69 Y - -13 -45 606 2 314 404 71 -13 -36 543 2 314 491 69 Trave 6-9 X + 154 153 -1 088 -149 -1 411 -71 154 119 -497 -149 -944 -66 X - -154 -153 1 088 149 1 411 71 -154 -119 497 149 944 66 Y + 190 188 -1 340 -183 -1 737 -87 190 146 -612 -183 -1 162 -81 Y - -190 -188 1 340 183 1 737 87 -190 -146 612 183 1 162 81 Trave 9-12 X + 52 83 -452 1 029 -270 -48 52 69 -369 1 029 -325 -51 X - -52 -83 452 -1 029 270 48 -52 -69 369 -1 029 325 51 Y + 65 102 -557 1 267 -333 -59 65 85 -455 1 267 -400 -63 Y - -65 -102 557 -1 267 333 59 -65 -85 455 -1 267 400 63 Trave 12-8b X + 0 -3 -207 0 -667 10 0 -2 -170 0 -616 9 X - 0 3 207 0 667 -10 0 2 170 0 616 -9

...


pag. 28




Y + 0 -3 -255 0 -821 12 0 -3 -210 0 -758 11 Y - 0 3 255 0 821 -12 0 3 210 0 758 -11 Fondazione Travata: Trave3b-3-7-10-6b Trave 3b-3 X + 0 0 0 0 0 0 0 0 -4 0 110 0 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 4 0 -110 0 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 -4 0 136 0 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 4 0 -136 0 Trave 3-7 X + 117 154 895 550 522 -84 117 124 697 550 561 -84 X - -117 -154 -895 -550 -522 84 -117 -124 -697 -550 -561 84 Y + 144 190 1 101 677 643 -104 144 153 858 677 690 -103 Y - -144 -190 -1 101 -677 -643 104 -144 -153 -858 -677 -690 103 Trave 7-10 X + 79 80 933 -491 899 -24 79 70 611 -491 743 -29 X - -79 -80 -933 491 -899 24 -79 -70 -611 491 -743 29 Y + 97 98 1 148 -604 1 107 -30 97 86 753 -604 915 -35 Y - -97 -98 -1 148 604 -1 107 30 -97 -86 -753 604 -915 35 Trave 10-6b X + 0 -3 195 0 617 12 0 -3 161 0 573 11 X - 0 3 -195 0 -617 -12 0 3 -161 0 -573 -11 Y + 0 -4 240 0 759 14 0 -3 198 0 706 13 Y - 0 4 -240 0 -759 -14 0 3 -198 0 -706 -13 Fondazione Travata: Trave4b-4-8-11-7b Trave 4b-4 X + 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 -28 1 X - 0 0 0 0 0 0 0 0 -1 0 28 -1 Y + 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 -35 2 Y - 0 0 0 0 0 0 0 0 -1 0 35 -2 Trave 4-8 X + 705 1 143 265 -111 473 -475 705 909 80 -111 274 -464 X - -705 -1 143 -265 111 -473 475 -705 -909 -80 111 -274 464 Y + 867 1 407 326 -137 582 -585 867 1 118 99 -137 338 -572 Y - -867 -1 407 -326 137 -582 585 -867 -1 118 -99 137 -338 572 Trave 8-11 X + 148 355 67 -122 51 -187 148 295 50 -122 55 -199 X - -148 -355 -67 122 -51 187 -148 -295 -50 122 -55 199 Y + 183 437 82 -150 63 -230 183 363 62 -150 68 -245 Y - -183 -437 -82 150 -63 230 -183 -363 -62 150 -68 245 Trave 11-7b X + 0 -8 33 0 107 28 0 -6 27 0 98 25 X - 0 8 -33 0 -107 -28 0 6 -27 0 -98 -25 Y + 0 -10 40 0 131 34 0 -8 33 0 121 31 Y - 0 10 -40 0 -131 -34 0 8 -33 0 -121 -31

LEGENDA Travi - Sollecitazioni per eccentricità accidentale Trave Identificativo della trave. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della travata al livello considerato. Dir Direzione del sisma. e Segno dell'eccentricità accidentale. Estremo Iniziale/Finale Le caratteristiche della sollecitazione sono relative al sistema di riferimento locale 1, 2, 3.

PILASTRI - SOLLECITAZIONI PER CONDIZIONI DI CARICO NON SISMICHE

Pilastri - Sollecitazioni per condizioni di carico non sismiche

Pilastro CC Estremo Inferiore Estremo Superiore

L M1 M2 M3 N T2 T3 M1 M2 M3 N T2 T3

[N·m] [N·m] [N·m] [N] [N] [N] [N·m] [N·m] [N·m] [N] [N] [N]

Pilastrata: Pilastrata1 Pilastro 1 001 156 -1 799 729 25 628 347 1 202 156 2 829 -608 10 778 347 1 202 01 002 50 -334 487 1 945 230 191 50 400 -398 1 945 230 191 01 003 95 -655 1 062 4 111 500 385 95 826 -861 4 111 500 385 01 Pilastrata: Pilastrata2 Pilastro 2 001 -107 872 -1 116 22 529 -655 -961 -107 -2 826 1 404 3 592 -655 -961 01 002 16 28 -743 -825 -439 -72 16 -249 948 -825 -439 -72 01 003 45 -79 -1 474 -1 839 -886 -110 45 -504 1 937 -1 839 -886 -110 01 Pilastrata: Pilastrata3 Pilastro 3 001 -13 -1 591 -3 059 45 754 -2 626 1 332 -13 3 539 7 052 27 191 -2 626 1 332 01 002 -46 -286 -1 645 10 706 -1 355 216 -46 547 3 571 10 706 -1 355 216 01 003 -102 -455 -3 371 22 642 -2 826 414 -102 1 139 7 509 22 642 -2 826 414 01 Pilastrata: Pilastrata4 Pilastro 4 001 81 -13 432 -1 335 110 054 -1 649 10 754 81 27 970 5 015 79 754 -1 649 10 754 01 002 22 -7 817 -249 38 743 -365 6 186 22 16 000 1 157 38 743 -365 6 186 01 003 51 -16 652 -400 82 062 -757 13 145 51 33 956 2 515 82 062 -757 13 145 01 Pilastrata: Pilastrata5 Pilastro 5 001 218 -123 661 42 419 95 36 218 15 295 23 482 95 36 01 002 78 17 417 11 468 46 -37 78 -127 240 11 468 46 -37 01 003 155 49 873 24 371 96 -87 155 -286 504 24 371 96 -87 01 Pilastrata: Pilastrata6 Pilastro 6 001 -102 -102 -3 055 81 715 -2 299 -243 -102 -1 039 5 797 66 565 -2 299 -243 01 002 -6 -23 -1 668 33 672 -1 234 -23 -6 -111 3 082 33 672 -1 234 -23 01 003 -6 -131 -3 509 71 424 -2 600 -29 -6 -242 6 502 71 424 -2 600 -29 01 Pilastrata: Pilastrata7 Pilastro 7 001 108 61 5 81 779 -103 254 108 1 038 404 62 841 -103 254 01 002 47 0 46 30 245 -24 36 47 138 140 30 245 -24 36 01 003 101 104 93 64 151 -54 52 101 306 299 64 151 -54 52 01 Pilastrata: Pilastrata8 Pilastro 8 001 49 9 581 -101 171 155 10 -6 044 49 -15 501 -141 140 855 10 -6 044 01 002 7 5 427 21 80 361 -2 -3 430 7 -8 806 29 80 361 -2 -3 430 01 003 17 11 488 76 170 182 2 -7 263 17 -18 653 68 170 182 2 -7 263 01

...


pag. 29

Pilastri - Sollecitazioni per condizioni di carico non sismiche

Pilastro CC Estremo Inferiore Estremo Superiore

L M1 M2 M3 N T2 T3 M1 M2 M3 N T2 T3


Pilastrata: Pilastrata9 Pilastro 9 001 120 -105 2 509 93 254 1 877 -301 120 -1 263 -4 719 78 104 1 877 -301 01 002 14 -44 1 334 40 247 990 -21 14 -126 -2 476 40 247 990 -21 01 003 24 -168 2 809 85 298 2 086 -29 24 -280 -5 223 85 298 2 086 -29 01 Pilastrata: Pilastrata10 Pilastro 10 001 -234 -1 101 4 180 48 418 3 349 1 053 -234 2 954 -8 714 29 856 3 349 1 053 01 002 -98 -151 2 221 12 100 1 702 138 -98 380 -4 332 12 100 1 702 138 01 003 -200 -156 4 592 25 587 3 562 241 -200 771 -9 120 25 587 3 562 241 01 Pilastrata: Pilastrata11 Pilastro 11 001 14 5 768 1 741 80 430 1 668 -3 507 14 -8 433 -5 015 50 730 1 668 -3 507 01 002 -8 3 397 316 19 770 235 -2 046 -8 -4 888 -635 19 770 235 -2 046 01 003 -13 7 260 659 41 953 493 -4 362 -13 -10 406 -1 336 41 953 493 -4 362 01 Pilastrata: Pilastrata12 Pilastro 12 001 347 2 967 1 490 44 051 1 218 -2 401 347 -6 276 -3 199 25 113 1 218 -2 401 01 002 94 378 1 077 9 535 796 -295 94 -759 -1 987 9 535 796 -295 01 003 187 637 2 173 20 154 1 642 -575 187 -1 575 -4 150 20 154 1 642 -575 01

LEGENDA Pilastri - Sollecitazioni per condizioni di carico non sismiche Pilastro Numero identificativo del pilastro. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della pilastrata al livello considerato. CC Identificativo della Condizione di Carico nella relativa tabella. Estremo Inferiore/Superiore Le caratteristiche della sollecitazione sono relative al sistema di riferimento locale 1, 2, 3. L Identificativo del livello, nella relativa tabella.

PILASTRI - SOLLECITAZIONI PER EFFETTO DEL SISMA

Pilastri - Sollecitazioni per effetto del sisma

Pilastro Dir Estremo Inferiore Estremo Superiore

L M1 M2 M3 N T2 T3 M1 M2 M3 N T2 T3


Pilastrata: Pilastrata1 Pilastro 1 X 207 6 472 1 850 390 1 054 3 142 207 5 623 2 211 390 1 054 3 142 01 Y 47 173 10 933 20 773 5 427 102 47 223 9 959 20 773 5 427 102 01 Z 0 14 14 1 241 9 7 0 13 16 1 241 9 7 01 Pilastrata: Pilastrata2 Pilastro 2 X 299 6 501 4 583 6 468 2 252 2 915 299 4 723 4 090 6 468 2 252 2 915 01 Y 67 787 22 860 18 108 11 310 331 67 488 20 683 18 108 11 310 331 01 Z 0 36 93 1 467 63 12 0 11 148 1 467 63 12 01 Pilastrata: Pilastrata3 Pilastro 3 X 299 7 375 6 790 6 417 3 267 3 402 299 5 721 5 792 6 417 3 267 3 402 01 Y 67 356 18 916 8 895 9 105 170 67 301 16 141 8 895 9 105 170 01 Z 0 40 43 2 156 12 12 0 9 17 2 156 12 12 01 Pilastrata: Pilastrata4 Pilastro 4 X 770 683 70 304 34 151 33 458 278 770 389 58 512 34 151 33 458 278 01 Y 175 11 187 2 454 1 759 715 5 127 175 8 551 1 096 1 759 715 5 127 01 Z 1 35 153 5 616 118 10 1 12 303 5 616 118 10 01 Pilastrata: Pilastrata5 Pilastro 5 X 299 9 695 3 682 34 257 2 094 4 928 299 9 282 4 376 34 257 2 094 4 928 01 Y 67 261 19 965 19 549 9 779 145 67 298 17 686 19 549 9 779 145 01 Z 0 33 23 1 291 13 22 0 51 29 1 291 13 22 01 Pilastrata: Pilastrata6 Pilastro 6 X 207 4 244 2 668 2 596 1 341 1 582 207 1 848 2 492 2 596 1 341 1 582 01 Y 47 400 12 979 15 189 6 551 140 47 141 12 243 15 189 6 551 140 01 Z 0 25 33 3 485 25 7 0 3 63 3 485 25 7 01 Pilastrata: Pilastrata7 Pilastro 7 X 299 5 461 7 940 152 3 949 1 882 299 1 785 7 263 152 3 949 1 882 01 Y 67 165 20 930 939 10 400 56 67 51 19 111 939 10 400 56 01 Z 0 32 5 3 435 2 6 0 2 9 3 435 2 6 01 Pilastrata: Pilastrata8 Pilastro 8 X 714 1 104 33 429 433 8 589 493 714 943 2 218 433 8 589 493 01 Y 162 11 703 763 2 994 183 5 353 162 10 515 65 2 994 183 5 353 01 Z 1 14 29 8 701 8 9 1 25 13 8 701 8 9 01 Pilastrata: Pilastrata9 Pilastro 9 X 207 4 490 3 009 1 955 1 533 1 477 207 1 197 2 896 1 955 1 533 1 477 01 Y 47 76 13 284 7 588 6 734 25 47 22 12 636 7 588 6 734 25 01 Z 0 25 17 4 805 12 6 0 1 31 4 805 12 6 01 Pilastrata: Pilastrata10 Pilastro 10 X 299 9 970 7 637 2 662 3 673 4 582 299 7 667 6 502 2 662 3 673 4 582 01 Y 67 193 18 662 7 680 8 950 83 67 132 15 794 7 680 8 950 83 01 Z 0 45 61 2 371 19 14 0 12 16 2 371 19 14 01 Pilastrata: Pilastrata11 Pilastro 11 X 732 1 117 64 462 3 068 22 346 508 732 939 26 038 3 068 22 346 508 01 Y 166 11 379 1 233 5 917 436 5 196 166 9 664 535 5 917 436 5 196 01 Z 1 26 57 4 298 20 16 1 44 23 4 298 20 16 01 Pilastrata: Pilastrata12 Pilastro 12 X 299 9 186 5 410 712 2 650 4 000 299 6 213 4 796 712 2 650 4 000 01 Y 67 326 22 309 10 858 10 897 135 67 192 19 640 10 858 10 897 135 01 Z 0 41 45 2 474 32 11 0 9 87 2 474 32 11 01

LEGENDA Pilastri - Sollecitazioni per effetto del sisma Pilastro Numero identificativo del pilastro. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della pilastrata al livello considerato. Dir Direzione del sisma. Estremo Inferiore/Superiore Le caratteristiche della sollecitazione sono relative al sistema di riferimento locale 1, 2, 3.

...


pag. 30

Pilastri - Sollecitazioni per effetto del sisma

Pilastro Dir Estremo Inferiore Estremo Superiore

L M1 M2 M3 N T2 T3 M1 M2 M3 N T2 T3


L Identificativo del livello, nella relativa tabella.

PILASTRI - SOLLECITAZIONI PER ECCENTRICITA' ACCIDENTALE

Pilastri - Sollecitazioni per eccentricità accidentale

Pilastro Dir e Estremo Inferiore Estremo Superiore

L M1 M2 M3 N T2 T3 M1 M2 M3 N T2 T3


Pilastrata: Pilastrata1 Pilastro 1 X + -59 357 127 -367 59 -175 -59 -315 -101 -367 59 -175 01 X - 59 -357 -127 367 -59 175 59 315 101 367 -59 175 01 Y + -73 439 156 -452 73 -215 -73 -388 -124 -452 73 -215 01 Y - 73 -439 -156 452 -73 215 73 388 124 452 -73 215 01 Pilastrata: Pilastrata2 Pilastro 2 X + -85 426 1 759 -1 260 871 -196 -85 -329 -1 596 -1 260 871 -196 01 X - 85 -426 -1 759 1 260 -871 196 85 329 1 596 1 260 -871 196 01 Y + -105 524 2 165 -1 552 1 073 -241 -105 -405 -1 965 -1 552 1 073 -241 01 Y - 105 -524 -2 165 1 552 -1 073 241 105 405 1 965 1 552 -1 073 241 01 Pilastrata: Pilastrata3 Pilastro 3 X + -85 275 -1 768 693 -853 -130 -85 -224 1 515 693 -853 -130 01 X - 85 -275 1 768 -693 853 130 85 224 -1 515 -693 853 130 01 Y + -105 338 -2 176 853 -1 050 -160 -105 -276 1 865 853 -1 050 -160 01 Y - 105 -338 2 176 -853 1 050 160 105 276 -1 865 -853 1 050 160 01 Pilastrata: Pilastrata4 Pilastro 4 X + -220 -178 -2 309 -874 -1 077 85 -220 147 1 835 -874 -1 077 85 01 X - 220 178 2 309 874 1 077 -85 220 -147 -1 835 874 1 077 -85 01 Y + -271 -219 -2 843 -1 076 -1 325 104 -271 181 2 259 -1 076 -1 325 104 01 Y - 271 219 2 843 1 076 1 325 -104 271 -181 -2 259 1 076 1 325 -104 01 Pilastrata: Pilastrata5 Pilastro 5 X + -85 274 231 1 223 107 -139 -85 -263 -179 1 223 107 -139 01 X - 85 -274 -231 -1 223 -107 139 85 263 179 -1 223 -107 139 01 Y + -105 337 284 1 506 131 -172 -105 -324 -221 1 506 131 -172 01 Y - 105 -337 -284 -1 506 -131 172 105 324 221 -1 506 -131 172 01 Pilastrata: Pilastrata6 Pilastro 6 X + -59 155 996 1 160 503 -60 -59 -78 -941 1 160 503 -60 01 X - 59 -155 -996 -1 160 -503 60 59 78 941 -1 160 -503 60 01 Y + -73 191 1 226 1 428 619 -74 -73 -95 -1 158 1 428 619 -74 01 Y - 73 -191 -1 226 -1 428 -619 74 73 95 1 158 -1 428 -619 74 01 Pilastrata: Pilastrata7 Pilastro 7 X + -85 -62 -1 947 -78 -968 21 -85 19 1 781 -78 -968 21 01 X - 85 62 1 947 78 968 -21 85 -19 -1 781 78 968 -21 01 Y + -105 -76 -2 396 -96 -1 192 26 -105 24 2 193 -96 -1 192 26 01 Y - 105 76 2 396 96 1 192 -26 105 -24 -2 193 96 1 192 -26 01 Pilastrata: Pilastrata8 Pilastro 8 X + -204 -167 656 40 144 77 -204 151 60 40 144 77 01 X - 204 167 -656 -40 -144 -77 204 -151 -60 -40 -144 -77 01 Y + -251 -206 808 49 177 94 -251 186 74 49 177 94 01 Y - 251 206 -808 -49 -177 -94 251 -186 -74 -49 -177 -94 01 Pilastrata: Pilastrata9 Pilastro 9 X + -59 -111 1 017 -577 516 39 -59 39 -969 -577 516 39 01 X - 59 111 -1 017 577 -516 -39 59 -39 969 577 -516 -39 01 Y + -73 -137 1 252 -710 635 48 -73 49 -1 193 -710 635 48 01 Y - 73 137 -1 252 710 -635 -48 73 -49 1 193 710 -635 -48 01 Pilastrata: Pilastrata10 Pilastro 10 X + -85 -492 -1 754 -460 -843 228 -85 386 1 490 -460 -843 228 01 X - 85 492 1 754 460 843 -228 85 -386 -1 490 460 843 -228 01 Y + -105 -606 -2 160 -566 -1 037 281 -105 475 1 835 -566 -1 037 281 01 Y - 105 606 2 160 566 1 037 -281 105 -475 -1 835 566 1 037 -281 01 Pilastrata: Pilastrata11 Pilastro 11 X + -209 -160 3 203 -184 1 137 73 -209 135 -1 403 -184 1 137 73 01 X - 209 160 -3 203 184 -1 137 -73 209 -135 1 403 184 -1 137 -73 01 Y + -257 -196 3 943 -226 1 400 89 -257 166 -1 728 -226 1 400 89 01 Y - 257 196 -3 943 226 -1 400 -89 257 -166 1 728 226 -1 400 -89 01 Pilastrata: Pilastrata12 Pilastro 12 X + -85 -465 1 721 684 842 207 -85 331 -1 519 684 842 207 01 X - 85 465 -1 721 -684 -842 -207 85 -331 1 519 -684 -842 -207 01 Y + -105 -573 2 119 842 1 036 255 -105 408 -1 870 842 1 036 255 01 Y - 105 573 -2 119 -842 -1 036 -255 105 -408 1 870 -842 -1 036 -255 01

LEGENDA Pilastri - Sollecitazioni per eccentricità accidentale Pilastro Numero identificativo del pilastro. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della pilastrata al livello considerato. Dir Direzione del sisma. e Segno dell'eccentricità accidentale. Estremo Inferiore/Estremo Superiore

Le caratteristiche della sollecitazione sono relative al sistema di riferimento locale 1, 2, 3.

L Identificativo del livello, nella relativa tabella.

SOLAI - SOLLECITAZIONI PER CONDIZIONI DI CARICO NON SISMICHE

Solai - Sollecitazioni per condizioni di carico non sismiche Campata CC Estremo Iniziale Estremo Finale

...


pag. 31

M3 N T2 M3 N T2 [N·m] [N] [N] [N·m] [N] [N]

Piano Terra Sezione solaio: Solai1.1 Travetto 2-1 001 9 662 0 6 912 0 0 -4 948

002 6 459 0 4 621 0 0 -3 308 003 13 686 0 9 790 0 0 -7 008

Travetto 3-2 001 0 0 2 955 9 662 0 -5 763 002 0 0 1 975 6 459 0 -3 853 003 0 0 4 186 13 686 0 -8 162

LEGENDA Solai - Sollecitazioni per condizioni di carico non sismiche CC Identificativo della Condizione di Carico, nella relativa tabella. Estremo Iniziale/Finale

Le caratteristiche della sollecitazione sono relative al sistema di riferimento locale 1, 2, 3.

NODI - REAZIONI VINCOLARI ESTERNE PER CONDIZIONI DI CARICO NON SISMICHE

Nodi - Reazioni vincolari esterne per condizioni di carico non sismiche N CC Fx Fy Fz Mx My Mz [N] [N] [N] [N·m] [N·m] [N·m]

00001 001 6 556 12 767 45 754 -3 059 1 591 71 00001 002 758 4 203 10 706 -1 645 286 28 00001 003 3 227 10 759 22 642 -3 371 455 -43 00003 001 1 163 3 489 81 779 5 -61 298 00003 002 150 1 242 30 245 46 0 154 00003 003 510 2 348 64 151 93 -104 272 00009 001 -6 593 44 000 110 054 -13 432 -1 335 987 00009 002 -492 20 891 38 743 -7 817 -249 297 00009 003 -2 832 42 349 82 062 -16 652 -400 699 00011 001 -5 616 1 708 42 419 661 123 -4 955 00011 002 -347 651 11 468 417 -17 429 00011 003 -2 650 -1 565 24 371 873 -49 -1 384 00013 001 11 166 -2 675 25 628 729 1 799 -5 037 00013 002 -197 -1 177 1 945 487 334 89 00013 003 3 601 468 4 111 1 062 655 -1 805 00015 001 -5 583 -28 911 22 529 -1 116 -872 -229 00015 002 178 -12 867 -825 -743 -28 84 00015 003 -1 723 -24 923 -1 839 -1 474 79 340 00024 001 -7 742 -4 689 44 051 1 490 -2 967 -950 00024 002 -778 97 9 535 1 077 -378 -204 00024 003 -2 902 -1 638 20 154 2 173 -637 -652 00025 001 1 904 -21 810 80 430 5 768 1 741 966 00025 002 82 -6 987 19 770 3 397 316 121 00025 003 -128 -12 012 41 953 7 260 659 298 00026 001 6 147 -16 917 48 418 4 180 1 101 54 00026 002 766 -5 782 12 100 2 221 151 -47 00026 003 3 143 -13 815 25 587 4 592 156 5 00027 001 -653 35 000 81 715 -3 055 102 436 00027 002 23 14 288 33 672 -1 668 23 -43 00027 003 135 28 357 71 424 -3 509 131 421 00029 001 -321 -20 428 171 155 9 581 -101 1 510 00029 002 -20 -12 900 80 361 5 427 21 246 00029 003 -33 -28 198 170 182 11 488 76 633 00031 001 -629 -1 711 93 254 2 509 105 -2 086 00031 002 121 -1 705 40 247 1 334 44 -371 00031 003 95 -2 195 85 298 2 809 168 -1 162

LEGENDA Nodi - Reazioni vincolari esterne per condizioni di carico non sismiche N Numero identificativo del nodo. CC Identificativo della Condizione di Carico nella relativa tabella. Fx, Fy, Fz, Mx, My, Mz Reazioni vincolari relative al sistema di riferimento globale X, Y, Z.

NODI - REAZIONI VINCOLARI ESTERNE PER EFFETTO DEL SISMA

Nodi - Reazioni vincolari esterne per effetto del sisma N Dir Fx Fy Fz Mx My Mz [N] [N] [N] [N·m] [N·m] [N·m]

00001 X 1 440 9 996 6 477 6 790 7 374 1 499 00001 Y 1 347 15 836 8 958 18 916 357 943 00001 Z 385 942 3 925 43 39 13 00003 X 8 110 173 147 7 940 5 461 683 00003 Y 189 3 267 943 20 930 166 2 156 00003 Z 43 172 5 425 6 32 23 00009 X 58 198 6 630 34 239 684 70 303 12 785 00009 Y 6 518 8 904 1 778 11 186 2 454 1 058 00009 Z 570 1 394 7 161 36 154 35 00011 X 11 264 1 937 34 334 3 682 9 695 6 093 00011 Y 6 950 23 010 19 630 19 965 261 1 085 00011 Z 295 221 1 853 23 33 355 00013 X 2 989 4 520 409 1 850 6 471 3 991 00013 Y 5 197 6 996 20 880 10 933 174 325 00013 Z 725 199 2 280 14 13 318 00015 X 2 573 10 524 6 510 4 582 6 501 8 332 00015 Y 6 673 37 040 18 186 22 860 787 1 677

...


pag. 32

Nodi - Reazioni vincolari esterne per effetto del sisma N Dir Fx Fy Fz Mx My Mz [N] [N] [N] [N·m] [N·m] [N·m]

00015 Z 477 1 008 2 672 93 37 56 00024 X 2 283 630 751 5 410 9 187 2 766 00024 Y 1 888 26 716 10 947 22 310 325 1 116 00024 Z 330 837 4 008 46 42 80 00025 X 16 658 1 084 3 076 1 118 64 462 36 072 00025 Y 1 312 11 394 5 962 11 379 1 233 1 705 00025 Z 81 1 320 6 217 25 57 42 00026 X 1 145 881 2 709 7 636 9 971 299 00026 Y 1 633 16 284 7 748 18 661 193 895 00026 Z 402 1 089 4 055 60 45 35 00027 X 12 746 3 615 2 597 2 668 4 244 6 690 00027 Y 2 135 16 591 15 250 12 980 400 2 829 00027 Z 46 1 478 4 540 33 25 133 00029 X 44 410 6 438 433 1 105 33 429 17 822 00029 Y 1 310 4 489 3 005 11 703 763 2 197 00029 Z 41 280 10 181 14 29 49 00031 X 7 625 446 1 960 3 009 4 490 1 337 00031 Y 319 11 215 7 628 13 285 76 1 938 00031 Z 20 384 5 715 18 24 125

LEGENDA Nodi - Reazioni vincolari esterne per effetto del sisma N Numero identificativo del NODO. Dir Direzione del sisma. Fx, Fy, Fz, Mx, My, Mz Reazioni vincolari relative al sistema di riferimento globale X, Y, Z.

NODI - REAZIONI VINCOLARI ESTERNE PER ECCENTRICITA' ACCIDENTALE

Nodi - Reazioni vincolari esterne per eccentricità accidentale N Dir e Fx Fy Fz Mx My Mz [N] [N] [N] [N·m] [N·m] [N·m]

00001 X + 75 1 419 693 -1 768 -275 132 00001 X - -75 -1 419 -693 1 768 275 -132 00001 Y + 92 1 747 853 -2 176 -338 162 00001 Y - -92 -1 747 -853 2 176 338 -162 00003 X + 100 -72 -78 -1 947 62 192 00003 X - -100 72 78 1 947 -62 -192 00003 Y + 123 -88 -96 -2 396 76 236 00003 Y - -123 88 96 2 396 -76 -236 00009 X + -1 798 -15 -874 -178 -2 309 1 002 00009 X - 1 798 15 874 178 2 309 -1 002 00009 Y + -2 213 -18 -1 076 -219 -2 843 1 233 00009 Y - 2 213 18 1 076 219 2 843 -1 233 00011 X + -185 -415 1 223 231 -274 -29 00011 X - 185 415 -1 223 -231 274 29 00011 Y + -228 -510 1 506 284 -337 -36 00011 Y - 228 510 -1 506 -284 337 36 00013 X + -442 217 -367 127 -357 -41 00013 X - 442 -217 367 -127 357 41 00013 Y + -544 267 -452 156 -439 -50 00013 Y - 544 -267 452 -156 439 50 00015 X + -65 -2 768 -1 260 1 759 -426 -8 00015 X - 65 2 768 1 260 -1 759 426 8 00015 Y + -80 -3 408 -1 552 2 165 -524 -10 00015 Y - 80 3 408 1 552 -2 165 524 10 00024 X + -15 -1 886 684 1 721 465 75 00024 X - 15 1 886 -684 -1 721 -465 -75 00024 Y + -18 -2 321 842 2 119 573 92 00024 Y - 18 2 321 -842 -2 119 -573 -92 00025 X + 2 191 198 -184 -160 3 203 252 00025 X - -2 191 -198 184 160 -3 203 -252 00025 Y + 2 697 244 -226 -196 3 943 310 00025 Y - -2 697 -244 226 196 -3 943 -310 00026 X + -55 1 350 -460 -1 754 492 101 00026 X - 55 -1 350 460 1 754 -492 -101 00026 Y + -68 1 662 -566 -2 160 606 124 00026 Y - 68 -1 662 566 2 160 -606 -124 00027 X + -88 1 228 1 160 996 -155 153 00027 X - 88 -1 228 -1 160 -996 155 -153 00027 Y + -109 1 512 1 428 1 226 -191 189 00027 Y - 109 -1 512 -1 428 -1 226 191 -189 00029 X + 477 66 40 -167 656 1 436 00029 X - -477 -66 -40 167 -656 -1 436 00029 Y + 587 81 49 -206 808 1 768 00029 Y - -587 -81 -49 206 -808 -1 768 00031 X + 67 662 -577 1 017 111 208 00031 X - -67 -662 577 -1 017 -111 -208 00031 Y + 83 815 -710 1 252 137 256 00031 Y - -83 -815 710 -1 252 -137 -256

LEGENDA Nodi - Reazioni vincolari esterne per eccentricità accidentale N Numero identificativo del nodo. Dir Direzione del sisma. e Segno dell'eccentricità accidentale.

...


pag. 33

Nodi - Reazioni vincolari esterne per eccentricità accidentale N Dir e Fx Fy Fz Mx My Mz [N] [N] [N] [N·m] [N·m] [N·m]

Fx, Fy, Fz, Mx, My, Mz Reazioni vincolari relative al sistema di riferimento globale X, Y, Z.

EDIFICIO - VERIFICHE DI RIPARTIZIONE DELLE FORZE SISMICHE

Edificio - Verifiche di ripartizione delle forze sismiche TgtotX TgtotY TgpilX TgpilY %pilX %pilY TgsettiX TgsettiY %settiX %settiY TgaltroX TgaltroY %altroX %altroY

[N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N]

92 303 94 829 92 303 94 829 100,0 100,0 0 0 0,0 0,0 0 0 0,0 0,0

LEGENDA Edificio - Verifiche di ripartizione delle forze sismiche Tgtot Taglio totale alla quota Zero Sismico (nella direzione X o Y) [N] Tgpil Taglio totale alla quota Zero Sismico assorbito dai pilastri (nella direzione X o Y) [N] %pil Percentuale del Taglio totale alla quota Zero Sismico assorbito dai pilastri (nella direzione X o Y) Tgsetti Taglio totale alla quota Zero Sismico assorbito dai setti [N] %setti Percentuale del Taglio totale alla quota Zero Sismico assorbito dai setti (nella direzione X o Y) Tgaltro Taglio totale alla quota Zero Sismico NON assorbito dai pilastri e dai setti (nella direzione X o Y)[N] %altro Percentuale del Taglio totale alla quota Zero Sismico NON assorbito dai pilastri e dai setti (nella direzione X o Y)

NODI - VERIFICA DI CONFINAMENTO (Elevazione)

Dati generali di verifica

IDnd Pos Stato Psup σσσσcR σσσσtR fyk ffk Nd,max Staffe CS

Intrv ηηηη ξξξξ [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N]

Nodo 2 E NC - 0,00 0,00 450,00 - 0 8/φ8/7/2 0,00 0,00 NO Nodo 4 E NC - 0,00 0,00 450,00 - 0 8/φ8/7/2 0,00 0,00 NO Nodo 6 E NC - 0,00 0,00 450,00 - 0 8/φ8/7/2 0,00 0,00 NO Nodo 8 E NC - 0,00 0,00 450,00 - 0 7/φ10/5/2 0,00 0,00 NO Nodo 10 E NC - 0,00 0,00 450,00 - 0 11/φ10/5/2 0,00 0,00 NO Nodo 12 E NC - 0,00 0,00 450,00 - 0 8/φ8/7/2 0,00 0,00 NO Nodo 14 E NC - 0,00 0,00 450,00 - 0 7/φ8/8/2 0,00 0,00 NO Nodo 16 E NC - 0,00 0,00 450,00 - 0 8/φ8/7/2 0,00 0,00 NO Nodo 18 E NC - 0,00 0,00 450,00 - 0 8/φ8/7/2 0,00 0,00 NO Nodo 28 E NC - 0,00 0,00 450,00 - 0 6/φ8/9/2 0,00 0,00 NO Nodo 30 E NC - 0,00 0,00 450,00 - 0 5/φ10/5/2 0,00 0,00 NO Nodo 32 E NC - 0,00 0,00 450,00 - 0 6/φ8/9/2 0,00 0,00 NO

Dati indicati per direzione

IDnd Dir

IDtrave bj hjw Asup/M+ Ainf/M- Or Vjd

Vc,ηηηη Vc,ξξξξ σσσσηηηη σσσσξξξξ Vjsd,sup Vjsd,inf Vjsr hjc

[cm] [cm] [[cm2]/[Nm]] [[cm2]/[N/m]] [N] [N] [N/mm2] [N/mm2] [N] [N] [N] [cm]

Nodo 2 1 Trave 3-7 30 54 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 44 2 Trave 3-4 45 34 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 24 Nodo 4 1 Trave 3-7 30 54 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 44 Trave 7-10 30 54 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 44 Nodo 6 1 Trave 7-10 30 54 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 44 2 Trave 10-11 45 34 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 24 Nodo 8 1 Trave 11-12 30 34 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 74 Trave 10-11 30 34 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 74 2 Trave 8-11 95 24 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 24 Nodo 10 1 Trave 4-5 30 54 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 74 Trave 3-4 30 34 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 74 2 Trave 4-8 95 24 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 24 Nodo 12 1 Trave 1-5 30 54 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 44 2 Trave 4-5 45 54 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 24 Nodo 14 1 Trave 1-5 30 54 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 34 2 Trave 1-2 40 34 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 24 Nodo 16 1 Trave 2-6 30 54 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 44 2 Trave 1-2 45 34 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 24 Nodo 18 1 Trave 9-12 30 54 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 44 2 Trave 11-12 45 34 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 24 Nodo 28 1 Trave 2-6 30 54 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 34 Trave 6-9 30 54 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 34 Nodo 30 1 Trave 8-11 95 24 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 24 Trave 4-8 95 24 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 24 Nodo 32 1 Trave 6-9 30 54 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 34 Trave 9-12 30 54 0,00 0,00 A 0 0 0,00 0,00 - - - 34

LEGENDA - Verifica di Confinamento - Dati per Verifica IDintrv Identificativo dell'intervento Pos Posizione del nodo: [I] = interno; [E] = esterno Stato Identificativo dello stato del nodo: [N C] = Non Confinato; [C] = Confinato Psup Identificativo del pilastro al di sopra del nodo σσσσcR Resistenza di calcolo a compressione del calcestruzzo per la verifica del nodo σσσσtR Resistenza di calcolo a trazione del calcestruzzo per la verifica del nodo fyk Resistenza caratteristica allo snervamento delle staffe nel nodo ffk Resistenza caratteristica ultima del rinforzo in FRP; [-] = rinforzo non presente Nd,max Sforzo normale massimo nel pilastro al di sopra del nodo Staffe Staffe nel nodo (numero di staffe/diametro in mm/passo in cm/numero di bracci); [-] = assenza di staffe nel nodo CS Minimo coefficiente di sicurezza: [η] = a compressione; [ξ] = a trazione; [f] = relativo al rinforzo e alle staffe; [NS] = Non Significativo - Per valori di CS

maggiori o uguali a 100; Intrv [SI] = nodo con presenza di rinforzo; [NO] = nodo senza rinforzo Dir Direzione di verifica IDtrave Identificativo delle travi che definiscono la direzione

...


pag. 34




bj Larghezza effettiva del nodo relativo alla trave esaminata hjw Distanza tra le armature superiori ed inferiori della trave Asup/M+ Se Or. Vjd = A -> Armatura superiore a flessione; se Or. Vjd = M -> Massimo momento di calcolo nella sezione della trave a contatto con il nodo Ainf/M- Se Or. Vjd = A -> Armatura inferiore a flessione; se Or. Vjd = M -> Minimo momento di calcolo nella sezione della trave a contatto con il nodo Or Vjd Origine del taglio nel nodo per la direzione considerata: [A] = taglio derivante dalle armature delle travi concorrenti nel nodo; [M] = taglio derivante dai

momenti agenti agli estremi delle travi concorrenti nel nodo Vc Tagli nel pilastro al di sopra del nodo impiegato per la verifica: [η] = tensione principale di compressione; [ξ] = tensione principale di trazione σσσσ Tensioni principali di progetto: [η] = compressione; [ξ] = trazione; [-] = rinforzo presente Vjsd Forze orizzontali di progetto del rinforzo e delle staffe superiori e inferiori; [-] = rinforzo non presente Vjsr Forza orizzontale resistente del rinforzo e delle staffe; [-] = rinforzo non presente hjc Distanza, tra le giaciture più esterne delle armature del pilastro, nella direzione in esame

TRAVI - VERIFICHE PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO STATO LIMITE ULTIMO (Elevazione)

Travi - Verifiche pressoflessione retta allo stato limite ultimo Trave %LLI Ns Mxs Ni Mxi Afs Afi CSs CSi Intrv

[%] [N] [N·m] [N] [N·m] [cm2] [cm2]

Piano Terra Travata: Trave1-2 Trave 1-2 0% -6 406 13 598 -6 406 2 758 6,28 6,28 5,79 28,55 NO

25% -6 406 3 801 -6 406 6 138 6,28 6,28 20,71 12,83 NO 50% - - 2 117 8 233 6,28 6,28 - 9,72 NO 75% -5 888 3 264 -5 888 8 120 6,28 6,28 24,15 9,71 NO 100% -5 888 12 136 -5 888 6 000 6,28 6,28 6,49 13,14 NO

Piano Terra Travata: Trave3-4-5 Trave 3-4 0% 573 13 990 573 5 488 6,28 6,28 5,70 14,54 NO

25% 573 3 791 573 7 880 6,28 6,28 21,05 10,13 NO 50% - - 3 420 8 044 6,28 6,28 - 9,97 NO 75% 799 5 815 799 6 359 6,28 6,28 13,73 12,55 NO 100% 799 17 337 799 2 194 6,28 6,28 4,60 36,38 NO

Trave 4-5 0% -64 513 42 598 -64 513 39 178 6,28 6,28 2,64 2,87 NO 25% -64 513 42 598 -64 513 39 178 6,28 6,28 2,64 2,87 NO 50% -64 513 25 742 -64 513 24 826 6,28 6,28 4,37 4,54 NO 75% -61 515 30 871 -61 515 25 119 6,28 6,28 3,67 4,51 NO 100% -61 515 30 871 -61 515 25 119 6,28 6,28 3,67 4,51 NO

Piano Terra Travata: Trave10-11-12 Trave 10-11 0% -14 186 17 885 -14 186 11 013 6,28 6,28 4,34 7,04 NO

25% -14 186 6 012 -14 186 10 918 6,28 6,28 12,90 7,10 NO 50% - - -12 724 7 232 6,28 6,28 - 10,75 NO 75% -12 724 12 605 -12 724 8 691 6,28 6,28 6,17 8,95 NO 100% -12 724 27 216 -12 724 6 658 6,28 6,28 2,86 11,68 NO

Trave 11-12 0% -4 288 29 796 - - 6,28 6,28 2,65 - NO 25% -4 288 8 697 -4 288 9 067 6,28 6,28 9,09 8,72 NO 50% - - 4 609 13 424 6,28 6,28 - 5,99 NO 75% -3 496 2 868 -3 496 11 398 6,28 6,28 27,61 6,95 NO 100% -3 496 20 647 -3 496 4 612 6,28 6,28 3,83 17,17 NO

Piano Terra Travata: Trave1-5 Trave 1-5 0% -13 951 11 149 -13 951 15 173 6,28 6,28 11,25 8,26 NO

25% -13 951 11 149 -13 951 15 173 6,28 6,28 11,25 8,26 NO 50% -13 705 24 214 -13 951 11 101 6,28 6,28 5,18 11,29 NO 75% -13 705 34 768 -13 951 1 580 6,28 6,28 3,61 79,35 NO 100% -13 705 34 768 - - 6,28 6,28 3,61 - NO

Piano Terra Travata: Trave2-6-9-12 Trave 2-6 0% 3 096 27 212 -25 711 9 173 6,28 6,28 4,76 13,34 NO

25% 3 096 43 924 -25 711 9 173 6,28 6,28 2,95 13,34 NO 50% 3 096 65 970 -25 711 2 224 6,28 6,28 1,97 55,04 NO 75% 3 096 81 355 - - 9,43 6,28 2,35 - NO 100% 3 096 81 355 - - 9,43 9,43 2,35 - NO

Trave 6-9 0% 11 589 92 401 - - 9,43 9,43 2,09 - NO 25% 4 765 7 007 11 589 69 199 9,43 9,43 27,35 2,79 NO 50% - - 11 589 83 972 9,43 9,43 - 2,30 NO 75% 5 095 11 903 11 589 65 389 9,43 9,43 16,10 2,96 NO 100% 11 589 105 006 - - 9,43 9,43 1,84 - NO

Trave 9-12 0% 4 732 92 894 - - 9,43 9,43 2,06 - NO 25% 4 732 72 090 - - 9,43 6,28 2,66 - NO 50% 4 732 15 962 -16 888 17 924 6,28 6,28 8,15 6,95 NO 75% -16 888 13 479 -16 888 19 980 6,28 6,28 9,25 6,24 NO 100% -16 888 20 713 -16 888 20 706 6,28 6,28 6,02 6,02 NO

Piano Terra Travata: Trave3-7-10 Trave 3-7 0% -5 702 21 718 -5 702 25 590 6,28 6,28 5,87 4,98 NO

25% -5 702 4 846 10 561 38 223 6,28 6,28 26,30 3,44 NO 50% - - 10 561 37 990 6,28 6,28 - 3,46 NO 75% -3 298 32 168 10 561 24 120 6,28 6,28 3,98 5,45 NO 100% 10 561 68 680 - - 6,28 6,28 1,92 - NO

Trave 7-10 0% 10 805 69 259 - - 6,28 6,28 1,90 - NO 25% -5 852 27 387 10 805 29 926 6,28 6,28 4,65 4,40 NO 50% - - 10 805 42 607 6,28 6,28 - 3,09 NO 75% -3 410 5 766 10 805 42 770 6,28 6,28 22,20 3,08 NO 100% -3 410 27 946 -3 410 22 068 6,28 6,28 4,58 5,80 NO

Piano Terra Travata: Trave4-8-11 Trave 4-8 0% 38 424 142 087 - - 34,56 18,85 2,08 - NO

25% - - 38 424 116 880 34,56 34,56 - 2,54 NO 50% - - 38 424 157 249 21,99 34,56 - 1,88 NO

...


pag. 35


[%] [N] [N·m] [N] [N·m] [cm2] [cm2]

75% - - 38 424 79 876 40,85 34,56 - 3,71 NO 100% 38 424 232 418 - - 53,41 28,28 1,89 - NO

Trave 8-11 0% 15 215 180 054 - - 53,41 28,28 2,43 - NO 25% 15 215 75 219 - - 18,85 18,85 2,27 - NO 50% - - 15 215 40 260 18,85 18,85 - 4,24 NO 75% - - 15 215 43 268 18,85 18,85 - 3,94 NO 100% -989 21 269 -989 10 693 18,85 18,85 7,94 15,79 NO

LEGENDA Travi - Verifiche pressoflessione retta allo stato limite ultimo Trave Identificativo della trave. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della travata al livello considerato. %LLI Posizione della sezione per la quale vengono forniti i valori di sollecitazione e armature, valutata come % della lunghezza libera d’inflessione

della trave (LLI), a partire dal suo estremo iniziale Ns, Mxs Coppia M-N che dà origine alla massima armatura di trazione superiore. Ni, Mxi Coppia M-N che dà origine alla massima armatura di trazione inferiore. Afs, Afi Area delle armature esecutive superiori ed inferiori. CSs, CSi Coefficienti di sicurezza relativi rispettivamente, a ''Ns'', ''Mxs'', ''Afs'' e ''Ni'', ''Mxi'', ''Afi'' : [NS] = Non Significativo - Per valori di CS

maggiori o uguali a 100. Intrv [SI] = nodo con presenza di rinforzo; [NO] = nodo senza rinforzo.

TRAVI - VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO STATO LIMITE ULTIMO

(Elevazione) Travi - Verifiche a taglio per pressoflessione retta allo stato limite ultimo

Trave %LLI max/m

in Ty CS Vcc Vwd N Vwp Vr1 Vfd ctg ΘΘΘΘ Afte Afpe AfDge Intrv

[%] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2/cm] [cm2/cm] [cm2]

Piano Terra Travata: Trave1-2 Trave 1-2 0% + 13 886 19,33 268 403 537 554 1 406 0 277 829 0 2,50 0,1744 0,0000 0,0000 NO

- - - 268 403 537 554 1 406 0 277 829 0 2,50 0,1744 0,0000 0,0000 NO 25% + 9 535 21,14 268 403 201 583 1 406 0 0 0 2,50 0,0654 0,0000 0,0000 NO - - - 268 403 201 583 1 406 0 0 0 2,50 0,0654 0,0000 0,0000 NO 50% + 5 008 40,25 268 403 201 583 1 406 0 0 0 2,50 0,0654 0,0000 0,0000 NO - -3 950 51,03 268 403 201 583 1 406 0 0 0 2,50 0,0654 0,0000 0,0000 NO 75% + 482 NS 268 403 201 583 1 406 0 0 0 2,50 0,0654 0,0000 0,0000 NO - -8 477 23,78 268 403 201 583 1 406 0 0 0 2,50 0,0654 0,0000 0,0000 NO 100% + - - 268 403 537 554 1 406 0 277 829 0 2,50 0,1744 0,0000 0,0000 NO - -12 224 21,96 268 403 537 554 1 406 0 277 829 0 2,50 0,1744 0,0000 0,0000 NO

Piano Terra Travata: Trave3-4-5 Trave 3-4 0% + 13 050 20,57 268 474 516 961 1 931 0 277 829 0 2,50 0,1744 0,0000 0,0000 NO

- - - 268 474 516 961 1 931 0 277 829 0 2,50 0,1744 0,0000 0,0000 NO 25% + 8 830 19,58 268 474 172 926 1 931 0 0 0 2,50 0,0628 0,0000 0,0000 NO - -541 NS 268 474 172 926 1 931 0 0 0 2,50 0,0628 0,0000 0,0000 NO 50% + 3 990 43,34 268 474 172 926 1 931 0 0 0 2,50 0,0628 0,0000 0,0000 NO - -5 381 32,14 268 474 172 926 1 931 0 0 0 2,50 0,0628 0,0000 0,0000 NO 75% + - - 268 474 172 926 1 931 0 0 0 2,50 0,0628 0,0000 0,0000 NO - -10 222 16,92 268 474 172 926 1 931 0 0 0 2,50 0,0628 0,0000 0,0000 NO 100% + - - 268 474 516 961 1 931 0 277 829 0 2,50 0,1744 0,0000 0,0000 NO - -14 631 18,35 268 474 516 961 1 931 0 277 829 0 2,50 0,1744 0,0000 0,0000 NO

Trave 4-5 0% + 42 095 10,01 421 475 428 252 0 0 247 221 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO - -36 517 11,54 421 475 428 252 0 0 247 221 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO 25% + 42 095 10,01 421 475 428 252 0 0 234 770 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO - -38 918 10,83 421 475 428 252 0 0 234 770 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO 50% + 40 041 6,17 421 475 247 238 0 0 0 0 2,50 0,0748 0,0000 0,0000 NO - -41 319 5,98 421 475 247 238 0 0 0 0 2,50 0,0748 0,0000 0,0000 NO 75% + 37 641 11,20 421 475 428 252 0 0 247 666 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO - -43 493 9,69 421 475 428 252 0 0 247 666 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO 100% + 35 241 11,96 421 475 428 252 0 0 259 712 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO - -43 493 9,69 421 475 428 252 0 0 259 712 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO


- - - 268 361 537 554 1 098 0 277 829 0 2,50 0,1744 0,0000 0,0000 NO 25% + 10 580 18,29 268 361 193 520 1 098 0 0 0 2,50 0,0628 0,0000 0,0000 NO - -3 766 51,39 268 361 193 520 1 098 0 0 0 2,50 0,0628 0,0000 0,0000 NO 50% + 5 740 33,71 268 361 193 520 1 098 0 0 0 2,50 0,0628 0,0000 0,0000 NO - -8 607 22,48 268 361 193 520 1 098 0 0 0 2,50 0,0628 0,0000 0,0000 NO 75% + 899 NS 268 361 193 520 1 098 0 0 0 2,50 0,0628 0,0000 0,0000 NO - -13 447 14,39 268 361 193 520 1 098 0 0 0 2,50 0,0628 0,0000 0,0000 NO 100% + - - 268 361 537 554 1 098 0 277 829 0 2,50 0,1744 0,0000 0,0000 NO - -16 970 15,81 268 361 537 554 1 098 0 277 829 0 2,50 0,1744 0,0000 0,0000 NO

Trave 11-12 0% + 20 324 13,22 268 607 537 554 2 911 0 277 829 0 2,50 0,1744 0,0000 0,0000 NO - - - 268 607 537 554 2 911 0 277 829 0 2,50 0,1744 0,0000 0,0000 NO 25% + 12 869 15,04 268 607 193 520 2 911 0 0 0 2,50 0,0628 0,0000 0,0000 NO - - - 268 607 193 520 2 911 0 0 0 2,50 0,0628 0,0000 0,0000 NO 50% + 5 850 33,08 268 607 193 520 2 911 0 0 0 2,50 0,0628 0,0000 0,0000 NO - -3 474 55,71 268 607 193 520 2 911 0 0 0 2,50 0,0628 0,0000 0,0000 NO 75% + - - 268 607 193 520 2 911 0 0 0 2,50 0,0628 0,0000 0,0000 NO - -10 008 19,34 268 607 193 520 2 911 0 0 0 2,50 0,0628 0,0000 0,0000 NO 100% + - - 268 607 537 554 2 911 0 277 829 0 2,50 0,1744 0,0000 0,0000 NO - -17 122 15,69 268 607 537 554 2 911 0 277 829 0 2,50 0,1744 0,0000 0,0000 NO

Piano Terra Travata: Trave1-5 Trave 1-5 0% + 24 131 17,47 421 475 530 667 0 0 262 423 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO

...


pag. 36

Travi - Verifiche a taglio per pressoflessione retta allo stato limite ultimo

Trave %LLI max/m



- -30 245 13,94 421 475 530 667 0 0 262 423 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO 25% + 24 131 17,47 421 475 530 667 0 0 303 257 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO - -39 508 10,67 421 475 530 667 0 0 303 257 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO 50% + 18 707 22,53 421 475 530 667 0 0 0 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO - -48 769 8,64 421 475 530 667 0 0 0 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO 75% + 9 446 44,62 421 475 530 667 0 0 399 569 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO - -55 700 7,57 421 475 530 667 0 0 399 569 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO 100% + 184 NS 421 475 530 667 0 0 435 868 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO - -55 700 7,57 421 475 530 667 0 0 435 868 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO

Piano Terra Travata: Trave2-6-9-12 Trave 2-6 0% + 8 999 46,86 421 652 575 729 1 240 0 392 225 0 2,50 0,1208 0,0000 0,0000 NO

- -44 280 9,52 421 652 575 729 1 240 0 392 225 0 2,50 0,1208 0,0000 0,0000 NO 25% + 8 999 46,86 421 652 575 729 1 240 0 401 107 0 2,50 0,1208 0,0000 0,0000 NO - -55 365 7,62 421 652 575 729 1 240 0 401 107 0 2,50 0,1208 0,0000 0,0000 NO 50% + 3 574 NS 421 652 575 729 1 240 0 0 0 2,50 0,1208 0,0000 0,0000 NO - -70 592 5,97 421 652 575 729 1 240 0 0 0 2,50 0,1208 0,0000 0,0000 NO 75% + - - 421 652 575 729 1 240 0 436 589 0 2,50 0,1208 0,0000 0,0000 NO - -79 511 5,30 421 652 575 729 1 240 0 436 589 0 2,50 0,1208 0,0000 0,0000 NO 100% + - - 421 652 575 729 1 240 0 436 589 0 2,50 0,1208 0,0000 0,0000 NO - -79 511 5,30 421 652 575 729 1 240 0 436 589 0 2,50 0,1208 0,0000 0,0000 NO

Trave 6-9 0% + 143 506 2,94 422 154 543 040 4 773 0 436 589 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO - - - 422 154 543 040 4 773 0 436 589 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO 25% + 99 382 3,19 422 154 316 773 4 773 0 0 0 2,50 0,0654 0,0000 0,0000 NO - - - 422 154 316 773 4 773 0 0 0 2,50 0,0654 0,0000 0,0000 NO 50% + 26 372 12,01 422 154 316 773 4 773 0 0 0 2,50 0,0654 0,0000 0,0000 NO - -31 408 10,09 422 154 316 773 4 773 0 0 0 2,50 0,0654 0,0000 0,0000 NO 75% + - - 422 154 316 773 4 773 0 0 0 2,50 0,0654 0,0000 0,0000 NO - -104

421 3,03 422 154 316 773 4 773 0 0 0 2,50 0,0654 0,0000 0,0000 NO

100% + - - 422 154 543 040 4 773 0 436 589 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO - -148

543 2,84 422 154 543 040 4 773 0 436 589 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO

Trave 9-12 0% + 112 890 3,74 421 747 535 342 1 906 0 436 589 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO - - - 421 747 535 342 1 906 0 436 589 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO 25% + 101 566 4,15 421 747 535 342 1 906 0 0 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO - - - 421 747 535 342 1 906 0 0 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO 50% + 61 352 5,26 421 747 322 849 1 906 0 0 0 2,50 0,0683 0,0000 0,0000 NO - -9 644 33,48 421 747 322 849 1 906 0 0 0 2,50 0,0683 0,0000 0,0000 NO 75% + 24 581 17,16 421 747 535 342 1 906 0 0 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO - -36 639 11,51 421 747 535 342 1 906 0 0 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO 100% + 346 NS 421 747 535 342 1 906 0 435 014 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO - -47 965 8,79 421 747 535 342 1 906 0 435 014 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO


- - - 422 113 536 642 4 485 0 436 589 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO 25% + 44 743 6,94 422 113 310 375 4 485 0 0 0 2,50 0,0654 0,0000 0,0000 NO - -9 310 33,34 422 113 310 375 4 485 0 0 0 2,50 0,0654 0,0000 0,0000 NO 50% + 12 328 25,18 422 113 310 375 4 485 0 0 0 2,50 0,0654 0,0000 0,0000 NO - -39 840 7,79 422 113 310 375 4 485 0 0 0 2,50 0,0654 0,0000 0,0000 NO 75% + - - 422 113 310 375 4 485 0 0 0 2,50 0,0654 0,0000 0,0000 NO - -80 001 3,88 422 113 310 375 4 485 0 0 0 2,50 0,0654 0,0000 0,0000 NO 100% + - - 422 113 536 642 4 485 0 436 589 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO - -97 951 4,31 422 113 536 642 4 485 0 436 589 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO

Trave 7-10 0% + 100 573 4,20 422 131 538 758 4 612 0 436 589 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO - - - 422 131 538 758 4 612 0 436 589 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO 25% + 79 258 3,78 422 131 299 820 4 612 0 0 0 2,50 0,0628 0,0000 0,0000 NO - - - 422 131 299 820 4 612 0 0 0 2,50 0,0628 0,0000 0,0000 NO 50% + 35 732 8,39 422 131 299 820 4 612 0 0 0 2,50 0,0628 0,0000 0,0000 NO - -13 775 21,77 422 131 299 820 4 612 0 0 0 2,50 0,0628 0,0000 0,0000 NO 75% + 3 773 79,46 422 131 299 820 4 612 0 0 0 2,50 0,0628 0,0000 0,0000 NO - -52 217 5,74 422 131 299 820 4 612 0 0 0 2,50 0,0628 0,0000 0,0000 NO 100% + - - 422 131 538 758 4 612 0 436 589 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO - -73 535 5,74 422 131 538 758 4 612 0 436 589 0 2,50 0,1121 0,0000 0,0000 NO


- - - 704 473 687 998 15 572 0 727 648 0 2,50 0,3140 0,0000 0,0000 NO 25% + 144 613 3,16 704 473 457 617 15 572 0 0 0 2,50 0,2093 0,0000 0,0000 NO - - - 704 473 457 617 15 572 0 0 0 2,50 0,2093 0,0000 0,0000 NO 50% + 6 885 66,47 704 473 457 617 15 572 0 0 0 2,50 0,2093 0,0000 0,0000 NO - -43 050 10,63 704 473 457 617 15 572 0 0 0 2,50 0,2093 0,0000 0,0000 NO 75% + - - 704 473 457 617 15 572 0 0 0 2,50 0,2093 0,0000 0,0000 NO - -180

890 2,53 704 473 457 617 15 572 0 0 0 2,50 0,2093 0,0000 0,0000 NO

100% + - - 704 473 687 998 15 572 0 727 648 0 2,50 0,3140 0,0000 0,0000 NO - -293

822 2,34 704 473 687 998 15 572 0 727 648 0 2,50 0,3140 0,0000 0,0000 NO

Trave 8-11 0% + 222 529 3,10 703 248 690 281 6 099 0 727 648 0 2,50 0,3140 0,0000 0,0000 NO - - - 703 248 690 281 6 099 0 727 648 0 2,50 0,3140 0,0000 0,0000 NO 25% + 162 189 2,66 703 248 431 103 6 099 0 0 0 2,50 0,1963 0,0000 0,0000 NO - - - 703 248 431 103 6 099 0 0 0 2,50 0,1963 0,0000 0,0000 NO

...


pag. 37


Trave %LLI max/m



50% + 76 940 5,60 703 248 431 103 6 099 0 0 0 2,50 0,1963 0,0000 0,0000 NO - - - 703 248 431 103 6 099 0 0 0 2,50 0,1963 0,0000 0,0000 NO 75% + 963 NS 703 248 431 103 6 099 0 0 0 2,50 0,1963 0,0000 0,0000 NO - -58 135 7,42 703 248 431 103 6 099 0 0 0 2,50 0,1963 0,0000 0,0000 NO 100% + - - 703 248 690 281 6 099 0 727 648 0 2,50 0,3140 0,0000 0,0000 NO - -118

475 5,83 703 248 690 281 6 099 0 727 648 0 2,50 0,3140 0,0000 0,0000 NO

LEGENDA Travi - Verifiche a taglio per pressoflessione retta allo stato limite ultimo Trave Identificativo della trave. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della travata al livello considerato. %LLI Posizione della sezione per la quale vengono forniti i valori di sollecitazione e armature, valutata come % della lunghezza libera d’inflessione della trave (LLI),

a partire dal suo estremo iniziale. max/min [+] = sollecitazione massima; [-] = sollecitazione minima. Ty Valori massimo e minimo della sollecitazione di taglio. CS Coefficienti di sicurezza relativi alle sollecitazioni ''Ty+'' e ''Ty-'' : [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100. Vcc Valori massimo e minimo del taglio ultimo, per conglomerato compresso. Vwd Contributi dell'acciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe, relativi alle sollecitazioni ''Ty+'' e ''Ty-''. N Sforzo Normale medio nella Sezione di Verifica. Vwp Contributi dell'acciaio al taglio ultimo dovuti ai ferri piegati, relativi alle sollecitazioni ''Ty+'' e ''Ty-''. Vr1 Taglio Massimo in assenza di ARMATURA incrociata, relativi alle sollecitazioni ''Ty+'' e ''Ty-''. Vfd Contributo del rinforzo in FRP al taglio trazione. ctg ΘΘΘΘ Ctg(Theta) utilizzato nel calcolo di Vcc, Vwd e Vwp, relativi alle sollecitazioni ''Ty+'' e ''Ty-''. Afte Aree di ferro per il taglio in un centimetro, relativi alle sollecitazioni ''Ty+'' e ''Ty-''. Afpe Aree di ferri piegati per il taglio in un centimetro, relativi alle sollecitazioni ''Ty+'' e ''Ty-''. AfDge Area di Ferri incrociati nelle zone critiche, relativi alle sollecitazioni ''Ty+'' e ''Ty-''. Intrv [SI] = nodo con presenza di rinforzo; [NO] = nodo senza rinforzo.

TRAVI - VERIFICHE A TORSIONE ALLO STATO LIMITE ULTIMO (Elevazione)

Travi - Verifiche a torsione allo stato limite ultimo

Trave %LLI Mt Mrcd Mrsd Mrld Ctg ΘΘΘΘ Pe Be Hs AfSt AfLp Intr

v [%] [N·m] [N·m] [N·m] [N·m] [adim] [mm] [mm2] [mm] [cm2/cm] [cm2]

Piano Terra Travata: Trave1-2 Trave 1-2 0% 0 34 059 0 0 2,50 1 000 60 000 100 0,0000 0,00 NO

25% 0 34 059 0 0 2,50 1 000 60 000 100 0,0000 0,00 NO 50% 0 34 059 0 0 2,50 1 000 60 000 100 0,0000 0,00 NO 75% 0 34 059 0 0 2,50 1 000 60 000 100 0,0000 0,00 NO 100% 0 34 059 0 0 2,50 1 000 60 000 100 0,0000 0,00 NO

Piano Terra Travata: Trave3-4-5 Trave 3-4 0% 7 845 34 059 151 957 11 803 2,50 1 000 60 000 100 0,0067 6,28 NO

25% 7 845 34 059 20 896 11 803 2,50 1 000 60 000 100 0,0067 6,28 NO 50% 7 845 34 059 20 896 11 803 2,50 1 000 60 000 100 0,0067 6,28 NO 75% 7 845 34 059 20 896 11 803 2,50 1 000 60 000 100 0,0067 6,28 NO 100% 7 845 34 059 151 957 59 015 2,50 1 000 60 000 100 0,0067 31,42 NO

Trave 4-5 0% 46 379 56 764 131 366 70 256 2,50 1 400 100 000 100 0,0237 31,42 NO 25% 46 379 56 764 131 366 56 205 2,50 1 400 100 000 100 0,0237 25,14 NO 50% 46 379 56 764 58 230 56 205 2,50 1 400 100 000 100 0,0237 25,14 NO 75% 46 379 56 764 131 366 56 205 2,50 1 400 100 000 100 0,0237 25,14 NO 100% 46 379 56 764 131 366 56 205 2,50 1 400 100 000 100 0,0237 25,14 NO

Piano Terra Travata: Trave10-11-12 Trave 10-11 0% 0 34 059 0 0 2,50 1 000 60 000 100 0,0000 0,00 NO

25% 0 34 059 0 0 2,50 1 000 60 000 100 0,0000 0,00 NO 50% 0 34 059 0 0 2,50 1 000 60 000 100 0,0000 0,00 NO 75% 0 34 059 0 0 2,50 1 000 60 000 100 0,0000 0,00 NO 100% 0 34 059 0 0 2,50 1 000 60 000 100 0,0000 0,00 NO

Trave 11-12 0% 0 34 059 0 0 2,50 1 000 60 000 100 0,0000 0,00 NO 25% 0 34 059 0 0 2,50 1 000 60 000 100 0,0000 0,00 NO 50% 0 34 059 0 0 2,50 1 000 60 000 100 0,0000 0,00 NO 75% 0 34 059 0 0 2,50 1 000 60 000 100 0,0000 0,00 NO 100% 0 34 059 0 0 2,50 1 000 60 000 100 0,0000 0,00 NO

Piano Terra Travata: Trave1-5 Trave 1-5 0% 4 999 56 764 131 366 14 051 2,50 1 400 100 000 100 0,0026 6,28 NO

25% 4 999 56 764 131 366 14 051 2,50 1 400 100 000 100 0,0026 6,28 NO 50% 4 999 56 764 131 366 14 051 2,50 1 400 100 000 100 0,0026 6,28 NO 75% 4 999 56 764 131 366 14 051 2,50 1 400 100 000 100 0,0026 6,28 NO 100% 4 999 56 764 131 366 14 051 2,50 1 400 100 000 100 0,0026 6,28 NO

Piano Terra Travata: Trave2-6-9-12 Trave 2-6 0% 3 670 56 764 148 244 5 058 2,50 1 400 100 000 100 0,0019 2,26 NO

25% 3 670 56 764 148 244 5 058 2,50 1 400 100 000 100 0,0019 2,26 NO 50% 3 670 56 764 148 244 5 058 2,50 1 400 100 000 100 0,0019 2,26 NO 75% 3 670 56 764 148 244 5 058 2,50 1 400 100 000 100 0,0019 2,26 NO 100% 3 670 56 764 148 244 10 116 2,50 1 400 100 000 100 0,0019 4,52 NO

Trave 6-9 0% 0 56 764 0 0 2,50 1 400 100 000 100 0,0000 4,52 NO 25% 0 56 764 0 0 2,50 1 400 100 000 100 0,0000 2,26 NO 50% 0 56 764 0 0 2,50 1 400 100 000 100 0,0000 2,26 NO 75% 0 56 764 0 0 2,50 1 400 100 000 100 0,0000 2,26 NO 100% 0 56 764 0 0 2,50 1 400 100 000 100 0,0000 4,52 NO

Trave 9-12 0% 3 110 56 764 131 366 10 116 2,50 1 400 100 000 100 0,0016 4,52 NO 25% 3 110 56 764 131 366 5 058 2,50 1 400 100 000 100 0,0016 2,26 NO 50% 3 110 56 764 45 510 5 058 2,50 1 400 100 000 100 0,0016 2,26 NO 75% 3 110 56 764 131 366 5 058 2,50 1 400 100 000 100 0,0016 2,26 NO

...


pag. 38




100% 3 110 56 764 131 366 5 058 2,50 1 400 100 000 100 0,0016 2,26 NO Piano Terra Travata: Trave3-7-10



Piano Terra Travata: Trave4-8-11 Trave 4-8 0% 4 999 119 679 521 503 5 439 2,50 2 329 178 890 118 0,0014 2,26 NO

25% 4 999 119 679 155 168 5 439 2,50 2 329 178 890 118 0,0014 2,26 NO 50% 4 999 119 679 155 168 5 439 2,50 2 329 178 890 118 0,0014 2,26 NO 75% 4 999 119 679 155 168 5 439 2,50 2 329 178 890 118 0,0014 2,26 NO 100% 4 999 119 679 521 503 5 439 2,50 2 329 178 890 118 0,0014 2,26 NO


LEGENDA Travi - Verifiche a torsione allo stato limite ultimo Trave Identificativo della trave. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della travata al livello considerato. %LLI Posizione della sezione per la quale vengono forniti i valori di sollecitazione e armature, valutata come % della lunghezza libera

d’inflessione della trave (LLI), a partire dal suo estremo iniziale. Mt Momento Torcente. Mrcd Momento resistente del calcestruzzo. Mrsd Momento resistente delle staffe. Mrld Momento resistente dell'armatura longitudinale. Ctg ΘΘΘΘ Ctg(Theta) utilizzato nel calcolo di Mrcd, Mrsd e Mrld. Pe Perimetro esterno in asse alle barre. Be Area racchiusa da Pe. Hs Spessore della sezione convenzionale resistente. AfSt Area di ferro delle staffe per centimetro, aggiuntive a quanto calcolato per il taglio. AfLp Area barre longitudinali di parete esecutive. Intrv [SI] = nodo con presenza di rinforzo; [NO] = nodo senza rinforzo.

TRAVI - VERIFICHE PRESSOFLESSIONE RETTA E DEVIATA ALLO STATO LIMITE DI ESERCIZIO

(Elevazione) Travi - Verifiche pressoflessione retta e deviata allo stato limite di esercizio

%LLI Tipo

Trazione calcestruzzo Trazione calcestruzzo rinforzo

Compressione calcestruzzo Compressione calcestruzzo rinforzo

Trazione acciaio Trazione acciaio/FRP rinforzo

σσσσct N M3 M2 σσσσcc N M3 M2 σσσσat N M3 M2 [%] [N/mm2] [N] [N·m] [N·m] [N/mm2] [N] [N·m] [N·m] [N/mm2] [N] [N·m] [N·m]

Piano Terra Travata: Trave1-2 Trave: Trave 1-2 FRC=0,02 cm AA= MLA CA=FRQ CA=QPR

εεεεsm=0,00000 εεεεsm=0,00000

Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,671 1 599 6 910 - -0,694 1 599 6 910 - 7,508 1 599 6 910 - 25% 0,239 1 599 -2 531 - -0,262 1 599 -2 531 - 2,641 1 599 -2 531 - 50% 0,597 1 599 -6 161 - -0,620 1 599 -6 161 - 6,676 1 599 -6 161 - 75% 0,382 1 599 -3 980 - -0,405 1 599 -3 980 - 4,251 1 599 -3 980 - 100% 0,385 1 599 4 013 - -0,408 1 599 4 013 - 4,288 1 599 4 013 -

Piano Terra Travata: Trave3-4-5 Trave: Trave 3-4 FRC=0,02 cm AA= MLA CA=FRQ CA=QPR


Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,527 2 538 5 517 - -0,563 2 538 5 517 - 5,858 2 538 5 517 - 25% 0,334 2 538 -3 563 - -0,370 2 538 -3 563 - 3,686 2 538 -3 563 - 50% 0,574 2 538 -5 996 - -0,611 2 538 -5 996 - 6,391 2 538 -5 996 - 75% 0,158 2 538 -1 786 - -0,195 2 538 -1 786 - 1,711 2 538 -1 786 - 100% 0,877 2 538 9 061 - -0,914 2 538 9 061 - 9,798 2 538 9 061 -

Trave: Trave 4-5 FRC=0,00 cm AA= MLA CA=FRQ CA=QPR


Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,078 -48 1 710 - -0,078 -48 1 710 - 0,978 -48 1 710 - 25% 0,018 -48 379 - -0,017 -48 379 - 0,220 -48 379 - 50% 0,006 -48 125 - -0,005 -48 125 - 0,075 -48 125 - 75% 0,048 -90 1 043 - -0,047 -90 1 043 - 0,601 -90 1 043 - 100% 0,148 -90 3 228 - -0,147 -90 3 228 - 1,847 -90 3 228 -



Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,386 1 198 3 992 - -0,403 1 198 3 992 - 4,308 1 198 3 992 - 25% 0,388 1 198 -4 013 - -0,405 1 198 -4 013 - 4,331 1 198 -4 013 - 50% 0,522 1 198 -5 373 - -0,540 1 198 -5 373 - 5,843 1 198 -5 373 -

...


pag. 39

Travi - Verifiche pressoflessione retta e deviata allo stato limite di esercizio

%LLI Tipo





75% 0,000 1 198 -88 - -0,017 1 198 -88 - 0,000 - - - 100% 1,160 1 198 11 832 - -1,178 1 198 11 832 - 13,023 1 198 11 832 -



Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 1,830 3 461 18 775 - -1,880 3 461 18 775 - 20,496 3 461 18 775 - 25% 0,131 3 461 -1 579 - -0,181 3 461 -1 579 - 1,381 3 461 -1 579 - 50% 0,947 3 461 -9 840 - -0,997 3 461 -9 840 - 10,564 3 461 -9 840 - 75% 0,567 3 461 -5 993 - -0,617 3 461 -5 993 - 6,288 3 461 -5 993 - 100% 0,959 3 461 9 959 - -1,009 3 461 9 959 - 10,696 3 461 9 959 -

Piano Terra Travata: Trave1-5 Trave: Trave 1-5 FRC=0,00 cm AA= MLA CA=FRQ CA=QPR


Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,119 -1 324 -2 455 - -0,105 -1 324 -2 455 - 1,499 -1 324 -2 455 - 25% 0,092 -1 324 -1 876 - -0,079 -1 324 -1 876 - 1,169 -1 324 -1 876 - 50% 0,123 -1 324 2 560 - -0,110 -1 324 2 560 - 1,559 -1 324 2 560 - 75% 0,502 -1 324 10 861 - -0,489 -1 324 10 861 - 6,291 -1 324 10 861 - 100% 1,057 -1 324 23 025 - -1,043 -1 324 23 025 - 13,226 -1 324 23 025 -

Piano Terra Travata: Trave2-6-9-12 Trave: Trave 2-6 FRC=0,00 cm AA= MLA CA=FRQ CA=QPR


Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,407 2 229 9 164 - -0,429 2 229 9 164 - 5,056 2 229 9 164 - 25% 0,709 2 229 15 791 - -0,731 2 229 15 791 - 8,834 2 229 15 791 - 50% 1,187 2 229 26 279 - -1,210 2 229 26 279 - 14,812 2 229 26 279 - 75% 1,730 2 229 40 624 - -1,820 2 229 40 624 - 21,510 2 229 40 624 - 100% 0,000 2 229 58 835 - -3,491 2 229 58 835 - 124,427 2 229 58 835 -



Ae=570,0 cm2 Ae=570,0 cm2

Sm=216 mm Sm=216 mm

Wk=0,15 mm Wk=0,14 mm

0% 0,000 8 362 66 816 - -3,992 8 362 66 816 - 138,446 8 362 66 816 - 25% 1,214 8 362 -29 957 - -1,294 8 362 -29 957 - 15,071 8 362 -29 957 - 50% 0,000 8 362 -60 697 - -3,630 8 362 -60 697 - 125,414 8 362 -60 697 - 75% 1,023 8 362 -25 401 - -1,103 8 362 -25 401 - 12,688 8 362 -25 401 - 100% 0,000 8 362 75 927 - -4,531 8 362 75 927 - 157,890 8 362 75 927 -



Ae=570,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=216 mm Sm=0 mm

Wk=0,13 mm Wk=0,00 mm

0% 0,000 3 409 67 179 - -3,991 3 409 67 179 - 141,682 3 409 67 179 - 25% 0,881 3 409 20 955 - -0,950 3 409 20 955 - 10,929 3 409 20 955 - 50% 0,222 3 409 -5 235 - -0,256 3 409 -5 235 - 2,727 3 409 -5 235 - 75% 0,503 3 409 -11 396 - -0,537 3 409 -11 396 - 6,239 3 409 -11 396 - 100% 0,096 3 409 2 477 - -0,130 3 409 2 477 - 1,155 3 409 2 477 -



Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,147 7 638 4 059 - -0,224 7 638 4 059 - 1,738 7 638 4 059 - 25% 1,037 7 638 -23 571 - -1,113 7 638 -23 571 - 12,861 7 638 -23 571 - 50% 1,109 7 638 -25 165 - -1,186 7 638 -25 165 - 13,769 7 638 -25 165 - 75% 0,000 - - - -0,071 7 638 -723 - 0,000 - - - 100% 2,231 7 638 49 752 - -2,307 7 638 49 752 - 27,785 7 638 49 752 -



Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 2,249 7 818 50 175 - -2,328 7 818 50 175 - 28,013 7 818 50 175 - 25% 0,198 7 818 -5 197 - -0,276 7 818 -5 197 - 2,373 7 818 -5 197 - 50% 1,328 7 818 -29 987 - -1,407 7 818 -29 987 - 16,505 7 818 -29 987 - 75% 1,064 7 818 -24 198 - -1,143 7 818 -24 198 - 13,205 7 818 -24 198 - 100% 0,516 7 818 12 174 - -0,595 7 818 12 174 - 6,350 7 818 12 174 -



Ae=2090,0 cm2 Ae=2090,0 cm2

Sm=216 mm Sm=216 mm

Wk=0,19 mm Wk=0,18 mm

0% 0,000 27 692 102 435 - -6,748 27 692 102 435 - 135,922 27 692 102 435 - 25% 0,000 27 692 -66 889 - -4,009 27 692 -66 889 - 87,541 27 692 -66 889 - 50% 0,000 27 692 -112 466 - -7,249 27 692 -112 466 - 149,662 27 692 -112 466 - 75% 1,385 27 692 -34 294 - -1,470 27 692 -34 294 - 13,639 27 692 -34 294 - 100% 0,000 27 692 167 619 - -9,082 27 692 167 619 - 148,599 27 692 167 619 -



Ae=2090,0 cm2 Ae=2090,0 cm2

Sm=195 mm Sm=195 mm

Wk=0,14 mm Wk=0,13 mm

0% 0,000 10 956 129 859 - -7,011 10 956 129 859 - 116,016 10 956 129 859 - 25% 1,450 10 956 29 959 - -1,506 10 956 29 959 - 14,355 10 956 29 959 - 50% 1,087 10 956 -22 608 - -1,144 10 956 -22 608 - 10,728 10 956 -22 608 - 75% 1,345 10 956 -27 840 - -1,402 10 956 -27 840 - 13,309 10 956 -27 840 - 100% 0,675 10 956 14 264 - -0,732 10 956 14 264 - 6,612 10 956 14 264 -

LEGENDA Travi - Verifiche pressoflessione retta e deviata allo stato limite di esercizio Trave Identificativo della trave. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della travata al livello considerato.

...


pag. 40


%LLI Tipo





%LLI Posizione della sezione per la quale vengono forniti i valori di sollecitazione e armature, valutata come % della lunghezza libera d’inflessione della trave (LLI), a partire dal suo estremo iniziale

Tipo Indica il tipo di rinforzo presente nella sezione di verifica: [Cls] = rinforzo in Calcestruzzo; [FRP] = rinforzo in FRP; FRC Freccia della trave. AA Identificativo dell'aggressività dell'ambiente: [PCA] = Poco aggressivo - [MDA] = Moderatamente aggressivo - [MLA] = Molto aggressivo. CA Identificativo della Combinazione di Azione: [QPR] = Quasi Permanente - [FQR] = Frequente. εεεεsm Deformazione media nel calcestruzzo. Ae Area efficace del calcestruzzo teso. Sm Distanza media tra le fessure. Wk Apertura massima delle fessure. σσσσct Tensione massima di trazione nel calcestruzzo della Trave/Rinforzo. σσσσcc Tensione massima di compressione nel calcestruzzo della Trave/Rinforzo. σσσσat Tensione massima di trazione nell'acciaio della Trave/Rinforzo o nel FRP. N, M3, M2 Componenti della sollecitazione agenti che generano le tensioni.

PILASTRI - VERIFICHE PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO STATO LIMITE ULTIMO (Elevazione)

Pilastri - Verifiche pressoflessione deviata allo stato limite ultimo

Livello N Mx My CS MRx MRy NdMax Nr αααα Intr

v φφφφ

Ve φφφφ Vi

φφφφ St

Lato 1 Lato 2

L Nre

g N φφφφ L

Nre

g Nf φφφφ

[N] [N·m] [N·m] [N·m] [N·m] [N] [N] [mm]

[mm]

[mm]

[cm] [mm]

[cm] [mm]

Pilastrata: Pilastrata1 Piano Terra 14 795 -3 841 -9 668 16,98 79

968 57

235 50 137 1 284 010 1,66 NO 16 - 8 40 1 1 16 30 1 0 16

Pilastrata: Pilastrata2 Piano Terra 13 583 53 -6 917 10,89 136

019 75

321 38 451 1 605 012 1,00 NO 16 - 8 50 1 1 16 30 1 1 16

Pilastrata: Pilastrata3 Piano Terra 42 793 33 139 -5 346 9,33 141

825 78

383 78 565 1 605 012 1,62 NO 16 - 8 50 1 1 16 30 1 1 16

Pilastrata: Pilastrata4 Piano Terra 277 139 11 792 -108

095 1,46 402

517 139 246

231 144 2 568 020 1,52 NO 16 - 10 80 1 3 16 30 1 1 16

Pilastrata: Pilastrata5 Piano Terra 47 830 21 290 11 6,71 142

822 78

903 102 127 1 605 012 1,00 NO 16 - 8 50 1 1 16 30 1 1 16

Pilastrata: Pilastrata6 Piano Terra 141 635 -18 591 -12 5,29 98

421 70

607 174 103 1 284 010 1,00 NO 16 - 8 40 1 1 16 30 1 0 16

Pilastrata: Pilastrata7 Piano Terra 146 391 18 643 -24 8,69 161

928 88

989 152 079 1 605 012 1,00 NO 16 - 8 50 1 1 16 30 1 1 16

Pilastrata: Pilastrata8 Piano Terra 542 854 -45 59 582 2,77 460

800 164 837

359 781 2 568 020 1,00 NO 16 - 10 80 1 3 16 30 1 1 16

Pilastrata: Pilastrata9 Piano Terra 173 140 20 069 30 5,12 102

755 73

852 192 620 1 284 010 1,00 NO 16 - 8 40 1 1 16 30 1 0 16

Pilastrata: Pilastrata10 Piano Terra 49 482 -36 153 -4 407 8,52 143

152 79

079 82 952 1 605 012 1,62 NO 16 - 8 50 1 1 16 30 1 1 16

Pilastrata: Pilastrata11 Piano Terra 154 580 -9 352 32 931 8,26 374

246 126 821

129 804 2 568 020 1,58 NO 16 - 10 80 1 3 16 30 1 1 16

Pilastrata: Pilastrata12 Piano Terra (a)

35 982 -29 212 8 584 9,53 140 480

77 668

75 870 1 605 012 1,63 NO 16 - 8 50 1 1 16 30 1 1 16

LEGENDA Pilastri - Verifiche pressoflessione deviata allo stato limite ultimo Livello Livello del Pilastro. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della pilastrata al livello considerato. N, Mx, My Valori della terna di sollecitazione cui corrisponde il minimo coefficiente di sicurezza. CS Minimo Coefficiente di sicurezza: [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100. (Le sollecitazioni ultime Nu, Mxu, Myu sono date

da N, Mx, My moltiplicate per CS). MRx, Mry Momento Resistente lungo X e lungo Y. NdMax Massimo sforzo di compressione. Nr Sforzo resistente a compressione. αααα Esponente Alfa per la valutazione del Coefficiente di sicurezza. Intrv [SI] = nodo con presenza di rinforzo; [NO] = nodo senza rinforzo. φφφφ Ve, φφφφ Vi, φφφφ St Diametri, rispettivamente, delle barre di acciaio nei vertici esterni e nei vertici interni e delle staffe; [φ Vi] = Significativo e valorizzato solo in caso di

sezione cava. L, Nreg, Nf, φφφφ Per sezione del pilastro rettangolare e armata simmetricamente, lunghezza, numero di registri, numero di barre e relativo diametro per il lato 1 e 2

della sezione. Se la sezione considerata non è rettangolare e/o simmetricamente armata, tali colonne sono vuote e le informazioni riguardanti l'armatura sono riportate per ciascun lato in apposita casella di testo.

PILASTRI - VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO STATO LIMITE

ULTIMO (Elevazione) Pilastri - Verifiche a taglio per pressoflessione deviata allo stato limite ultimo

...


pag. 41

Livello Tx Ty CS Vcc Vwd Vcd Vwp Vfd

Vrds Aft Pst Intrv X Y X Y X Y X Y X Y

[N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2/cm] [cm]

Pilastrata: Pilastrata1 Piano Terra 4 943 6 380 37,77 27951

6 28728

0 18670

3 25585

2 0 0 0 0 0 0 - 0,078

5 9 NO

Pilastrata: Pilastrata2 Piano Terra 4 214 14

028 23,17 34717

5 36260

5 18670

3 32500

1 0 0 0 0 0 0 - 0,078

5 7 NO


836 20,52 35246

7 36813

2 18670

3 32500

1 0 0 0 0 0 0 - 0,078

5 7 NO

Pilastrata: Pilastrata4 Piano Terra 41

740 37

038 6,99 57202

7 61175

1 29172

3 83195

1 0 0 0 0 0 0 - 0,122

7 6 NO


113 32,14 35205

5 36770

2 18670

3 32500

1 0 0 0 0 0 0 - 0,078

5 7 NO


271 20,85 29173

8 29984

2 18670

3 25585

2 0 0 0 0 0 0 - 0,078

5 9 NO


752 27,65 36017

4 37618

2 18670

3 32500

1 0 0 0 0 0 0 - 0,078

5 7 NO


210 8 744 12,57 58637

2 62709

3 29172

3 83195

1 0 0 0 0 0 0 - 0,122

7 6 NO


492 22,26 29426

8 30244

2 18670

3 25585

2 0 0 0 0 0 0 - 0,078

5 9 NO


181 18,92 35303

3 36872

4 18670

3 32500

1 0 0 0 0 0 0 - 0,078

5 7 NO


762 25

688 21,20 56532

4 60458

3 29172

3 83195

1 0 0 0 0 0 0 - 0,122

7 6 NO

Pilastrata: Pilastrata12 Piano Terra (a) 7 251 14

942 21,75 35201

3 36765

8 18670

3 32500

1 0 0 0 0 0 0 - 0,078

5 7 NO

LEGENDA Pilastri - Verifiche a taglio per pressoflessione deviata allo stato limite ultimo Livello Livello del pilastro. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della pilastrata al livello considerato. Tx Valori delle sollecitazione di taglio rispetto alla direzione X. Ty Valori delle sollecitazione di taglio rispetto alla direzione Y. CS Minimo Coefficiente di sicurezza: [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100. Vcc Taglio ultimo per conglomerato compresso. Vwd Contributo dell'acciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe. Vcd Contributo del calcestruzzo al taglio ultimo. Vwp Contributo dell'acciaio al taglio ultimo dovuto ai ferri piegati. Vfd Contributo del rinforzo in FRP al taglio trazione. Vrds Taglio ultimo per scorrimento Piani orizzontali. Aft Area di ferro per il taglio per centimetro. Pst Passo massimo staffe da Normativa. Intrv [SI] = nodo con presenza di rinforzo; [NO] = nodo senza rinforzo.

PILASTRI - VERIFICHE PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO STATO LIMITE DI ESERCIZIO

(Elevazione) Pilastri - Verifiche pressoflessione deviata allo stato limite di esercizio

Livello Tipo




σσσσct N M3 M2 σσσσcc N M3 M2 σσσσat N M3 M2 [N/mm2] [N] [N·m] [N·m] [N/mm2] [N] [N·m] [N·m] [N/mm2] [N] [N·m] [N·m]

Pilastrata: Pilastrata1 Piano Terra AA= MLA CA=FRQ CA=QPR


Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0,632 16 834 1 869 4 057 -0,875 16 834 1 869 4 057 6,237 16 834 1 869 4 057 Pilastrata: Pilastrata2 Piano Terra AA= MLA CA=FRQ CA=QPR


Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0,678 927 -4 290 -3 580 -0,688 927 -4 290 -3 580 7,534 927 -4 290 -3 580 Pilastrata: Pilastrata3 Piano Terra AA= MLA CA=FRQ CA=QPR


Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

1,414 60 539 -18 132 5 222 -2,110 60 539 -18 132 5 222 15,260 60 539 -18 132 5 222 Pilastrata: Pilastrata4 Piano Terra AA= MLA CA=FRQ CA=QPR


Ae=144,0 cm2 Ae=144,0 cm2

Sm=124 mm Sm=124 mm

Wk=0,09 mm Wk=0,09 mm

0,000 167 734 -7 678 64 344 -10,497 200 559 -8 684 77 926 241,927 200 559 -8 684 77 926 Pilastrata: Pilastrata5 Piano Terra AA= MLA

...


pag. 42

Pilastri - Verifiche pressoflessione deviata allo stato limite di esercizio

Livello Tipo




σσσσct N M3 M2 σσσσcc N M3 M2 σσσσat N M3 M2 [N/mm2] [N] [N·m] [N·m] [N/mm2] [N] [N·m] [N·m] [N/mm2] [N] [N·m] [N·m]

CA=FRQ CA=QPR


Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0,000 - - - -0,569 76 008 -1 951 -57 0,000 - - - Pilastrata: Pilastrata6 Piano Terra AA= MLA CA=FRQ CA=QPR


Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0,579 171 661 -15 380 -1 393 -3,065 171 661 -15 380 -1 393 2,174 171 661 -15 380 -1 393 Pilastrata: Pilastrata7 Piano Terra AA= MLA CA=FRQ CA=QPR


Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0,000 - - - -1,126 157 237 -841 1 482 0,000 - - - Pilastrata: Pilastrata8 Piano Terra AA= MLA CA=FRQ CA=QPR


Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

1,633 391 398 45 -42 962 -4,467 391 398 45 -42 962 9,855 391 398 45 -42 962 Pilastrata: Pilastrata9 Piano Terra AA= MLA CA=FRQ CA=QPR


Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0,081 169 530 10 328 -1 557 -3,020 203 649 12 417 -1 669 0,000 - - - Pilastrata: Pilastrata10 Piano Terra AA= MLA CA=FRQ CA=QPR


Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

1,507 67 542 22 168 4 105 -2,283 67 542 22 168 4 105 16,522 67 542 22 168 4 105 Pilastrata: Pilastrata11 Piano Terra AA= MLA CA=FRQ CA=QPR


Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

1,458 112 453 6 988 -23 730 -2,272 112 453 6 988 -23 730 13,462 112 453 6 988 -23 730 Pilastrata: Pilastrata12 Piano Terra AA= MLA CA=FRQ CA=QPR


Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

1,265 54 802 9 336 -8 612 -1,895 54 802 9 336 -8 612 12,818 54 802 9 336 -8 612

LEGENDA Pilastri - Verifiche pressoflessione deviata allo stato limite di esercizio Livello Livello del pilastro. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della pilastrata al livello considerato. Tipo Indica il tipo di rinforzo presente nella sezione di verifica: [Cls] = rinforzo in Calcestruzzo; [FRP] = rinforzo in FRP. AA Identificativo dell'aggressività dell'ambiente: [PCA] = Poco aggressivo - [MDA] = Moderatamente aggressivo - [MLA] = Molto aggressivo. CA Identificativo della Combinazione di Azione: [QPR] = Quasi Permanente - [FQR] = Frequente. εεεεsm Deformazione media nel calcestruzzo. Ae Area efficace del calcestruzzo teso. Sm Distanza media tra le fessure. Wk Distanza media tra le fessure. σσσσct Tensione massima di trazione nel calcestruzzo della Trave/Rinforzo. σσσσcc Tensione massima di compressione nel calcestruzzo della Trave/Rinforzo. σσσσat Tensione massima di trazione nell'acciaio della Trave/Rinforzo o nel FRP. N, M3, M2 Componenti della sollecitazione agenti che generano le tensioni.

PIANI - VERIFICHE REGOLARITA' (Elevazione)

REGOLARITÁ DELLA STRUTTURA IN PIANTA

La configurazione in pianta è compatta e approssimativamente simmetrica rispetto a due direzioni ortogonali, in relazione alla distribuzione di masse e rigidezze

SI

Il rapporto tra i lati di un rettangolo in cui l'edificio risulta inscritto è inferiore a 4 SI Almeno una dimensione di eventuali rientri o sporgenze non supera il 25% della dimensione totale dell'edificio nella corrispondente direzione SI I solai possono essere considerati infinitamente rigidi nel loro piano rispetto agli elementi verticali e sufficientemente resistenti SI

La struttura è regolare in pianta. REGOLARITÁ DELLA STRUTTURA IN ALTEZZA Tutti i sistemi resistenti verticali dell'edificio (quali telai e pareti) si estendono per tutta l'altezza dell'edificio SI

Massa e rigidezza rimangono costanti o variano gradualmente, senza bruschi cambiamenti, dalla base alla cima dell'edificio (le variazioni di massa da un piano all'altro non superano il 25%, la rigidezza non si abbassa da un piano al sovrastante più del 30% e non aumenta più del 10%); ai fini della rigidezza si possono considerare regolari in altezza strutture dotate di pareti o nuclei in c.a. di sezione costante sull'altezza o di telai controventati in acciaio, ai quali sia affidata almeno il 50% dell'azione sismica alla base

NO

Il rapporto tra resistenza effettiva e resistenza richiesta dal calcolo nelle strutture intelaiate progettate in Classe di Duttilità Bassa non è significativamente diverso per piani diversi (il rapporto fra la resistenza effettiva e quella richiesta calcolata ad un generico piano non deve differire più del 20% dall'analogo rapporto determinato per un altro piano); può fare eccezione l'ultimo piano di strutture intelaiate di almeno tre piani

NO

Eventuali restringimenti della sezione orizzontale dell'edificio avvengono in modo graduale da un piano al successivo, rispettando i seguenti limiti: ad ogni piano il rientro non supera il 30% della dimensione corrispondente al primo piano, né il 20% della dimensione corrispondente al piano immediatamente sottostante. Fa eccezione l'ultimo piano di edifici di almeno quattro piani per il quale non sono previste limitazioni di restringimento

NO

La struttura non è regolare in altezza.

Piano Quota Altezza Piano rigido

Riduz.

Tamp

Irreg. Tamp

Massa SLU

RgdSLU REff RRic

X Y X Y X Y

[m] [m] [N·s2/m] [N/cm] [N/cm] [N] [N] [N] [N]

Piano Terra -0,50 4,45 SI NO NO 138 770 0 0 1 014 387 870 165 110 497 176 798

...


pag. 43

LEGENDA Riduz.Tamp Per i piani con riduzione dei tamponamenti, sono state incrementate le azioni di calcolo per gli elementi verticali (pilastri e pareti) di un fattore 1,4: [S]

= Piano con riduzione dei tamponamenti - [N] = Piano senza riduzione dei tamponamenti. Irreg.Tamp. Per piani con distribuzione dei tamponamenti in pianta fortemente irregolare, l'eccentricità accidentale è stata incrementata di un fattore pari a 2: [S]

= Distribuzione tamponamenti irregolare fortemente - [N] = Distribuzione tamponamenti regolare. Piano rigido [S] = Impalcato infinitamente rigido nel proprio piano - [N] = Impalcato deformabile. Massa SLU Massa del piano allo Stato Limite Ultimo. RgdSLU Valori delle Rigidezze di Piano, valutate allo SLU, riferite agli assi X ed Y del riferimento globale. REff Valori delle Resistenze Effettive di Piano, valutate allo SLU, relative al sistema di riferimento globale X, Y, Z. RRic Valori delle Resistenze Richieste di Piano, valutate allo SLU, relative al sistema di riferimento globale X, Y, Z.

PIANI - EFFETTI DEL SECONDO ORDINE (Elevazione)

Piani - Effetti del secondo ordine Piano Quota Altezza SxD SyD Pxθθθθ Pyθθθθ Txθθθθ Tyθθθθ θθθθx θθθθy

[m] [m] [cm] [cm] [N] [N] [N] [N]

Piano Terra -0,50 4,45 0,1225 0,1219 1 361 324 1 361 324 98 706 98 706 0,0038 0,0038

LEGENDA Piani - Effetti del secondo ordine Nota: le forze sismiche orizzontali agenti sui piani caratterizzati da valori di θθθθ compresi tra 0.1 e 0.2, sono state incrementate del fattore ''1/(1-θθθθ)'', per portare in conto gli effetti del secondo ordine. [DM 2008 - par. 7.3.1]. SxD, SyD

Componenti dello spostamento differenziale rispetto al piano inferiore (Stato Limite Ultimo), relative al sistema di riferimento globale X, Y, Z. Il calcolo viene condotto per tutte le coppie di punti allineate in verticale; si riportano i valori massimi.

Pxθθθθ, Pyθθθθ Valori del carico verticale del piano utilizzato per il calcolo di ''θ''. Txθθθθ, Tyθθθθ Valori del tagliante di piano utilizzati per il calcolo di ''θ''. θθθθx, θθθθy Coefficienti ''θ'' del piano.

SOLAI - VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO (Elevazione)

Solai - Verifiche allo stato limite ultimo Campata %LLI Mxs Mxi Afs Afi CSs CSi

[%] [N·m] [N·m] [cm2] [cm2]

Piano Terra Sezione: Solai1.1 Travetto 2-1 0% 27 091 - 5,56 0,00 2,14 -

25% 1 926 23 131 1,54 0,00 8,18 - 50% - 36 122 0,00 0,00 - - 87,5% - 32 222 0,00 0,00 - - 100% 27 091 8 697 2,67 0,00 1,05 -

Travetto 3-2 0% 15 651 6 125 1,54 0,00 1,06 - 25% 325 17 532 1,54 0,00 48,49 - 62,5% 5 769 20 868 1,54 0,00 2,73 - 87,5% 15 700 11 853 5,56 0,00 2,94 - 100% 27 874 - 5,56 0,00 2,08 -

LEGENDA Solai - Verifiche allo stato limite ultimo %LLI Posizione della sezione per la quale vengono forniti i valori di sollecitazione e armature,

valutata come % della lunghezza libera d’inflessione della campata (LLI), a partire dal suo estremo iniziale.

Mxs Momento M che dà origine alla massima armatura di trazione superiore. Mxi Momento M che dà origine alla massima armatura di trazione inferiore. Afs, Afi Area delle armature esecutive superiori ed inferiori. Afi non significativa per tipologia di solaio a

travetti precompressi. CSs Coefficiente di sicurezza relativo a ''Mxs'', ''Afs'' : [NS] = Non Significativo per valori di CS

maggiori o uguali a 100. CSi Coefficiente di sicurezza relativo a ''Mxi'', ''Afi'' : [NS] = Non Significativo per tipologia di

solaio a travetti precompressi.

SOLAI - VERIFICHE A TAGLIO ALLO STATO LIMITE ULTIMO (Elevazione)

Solai - Verifiche a taglio allo stato limite ultimo Camp

ata %LLI Ty+ Ty- CS+ CS- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- N+ N- Vwp+ Vwp- Afe+ Afe- Afpe+ Afpe-

[%] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2/cm] [cm2/cm] [cm2/cm] [cm2/cm]

Piano Terra Sezione: Solai1.1 Travetto 2-1

0% 29 679

- 4,37 - 129654 129654 0 0 0 0 0 0 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000

25% 16 948

- 1,53 - 25931 25931 0 0 0 0 0 0 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000

50% 4 216 - 6,15 - 25931 25931 0 0 0 0 0 0 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 87,5% - -9 548 - 2,72 25931 25931 0 0 0 0 0 0 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 100% - -22

278 - 5,82 129654 129654 0 0 0 0 0 0 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000

Travetto 3-2

0% 16 628

- 7,80 - 129654 129654 0 0 0 0 0 0 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000

25% 7 269 -1 847 3,57 14,04

25931 25931 0 0 0 0 0 0 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000

62,5% - -6 028 - 4,30 25931 25931 0 0 0 0 0 0 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 87,5% - -15

388 - 1,69 25931 25931 0 0 0 0 0 0 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000

100% - -24 747

- 5,24 129654 129654 0 0 0 0 0 0 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000

LEGENDA Solai - Verifiche a taglio allo stato limite ultimo %LLI Posizione della sezione per la quale vengono forniti i valori di sollecitazione e armature, valutata come % della lunghezza libera d’inflessione della

campata (LLI), a partire dal suo estremo iniziale. Ty+, Ty- Valori massimo e minimo della sollecitazione di taglio.

...


pag. 44

Solai - Verifiche a taglio allo stato limite ultimo Camp

ata %LLI Ty+ Ty- CS+ CS- Vcc+ Vcc- Vwd+ Vwd- N+ N- Vwp+ Vwp- Afe+ Afe- Afpe+ Afpe-

[%] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [N] [cm2/cm] [cm2/cm] [cm2/cm] [cm2/cm]

CS+, CS- Coefficienti di sicurezza relativi alle sollecitazioni ''Ty+'' e ''Ty-'' : [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100. Vcc+, Vcc- Valori massimo e minimo del taglio ultimo, per conglomerato compresso. Vwd+, Vwd- Contributi dell'acciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe, relativi alle sollecitazioni ''Ty+'' e ''Ty-''. N+, N- Sforzo Normale medio nella Sezione di Verifica. Vwp+, Vwp- Contributi dell'acciaio al taglio ultimo dovuti ai ferri piegati, relativi alle sollecitazioni ''Ty+'' e ''Ty-''. Afe+, Afe- Aree di ferro per il taglio in un centimetro, relativi alle sollecitazioni ''Ty+'' e ''Ty-''. Afpe+, Afpe- Aree di ferri piegati per il taglio in un centimetro, relativi alle sollecitazioni ''Ty+'' e ''Ty-''.

SOLAI - VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI ESERCIZIO (Elevazione)

Solai - Verifiche allo stato limite di esercizio

%LLI Trazione calcestruzzo Compressione calcestruzzo Trazione acciaio

σσσσ ct M3 σσσσ cc M3 σσσσ at M3 [%] [N/mm2] [N·m] [N/mm2] [N·m] [N/mm2] [N·m]

Piano Terra Sezione: Solai1.1 Campata Travetto 2-1 FRC=0,60 cm AA= PCA CA=FRQ εεεεsm=0,00000 Ae=0,0 cm2 Sm=0 mm Wk=0,00 mm CA=QPR εεεεsm=0,00000 Ae=0,0 cm2 Sm=0 mm Wk=0,00 mm

0% 2,056 18 075 -2,253 18 075 26,530 18 075 25% 0,000 - 0,000 - 0,000 - 50% 0,000 - 0,000 - 0,000 -

87,5% 0,000 - 0,000 - 0,000 - 100% 0,000 - 0,000 - 0,000 -

Campata Travetto 3-2 FRC=0,09 cm AA= PCA

CA=FRQ εεεεsm=0,00029 Ae=244,0 cm2 Sm=112 mm Wk=0,06 mm CA=QPR εεεεsm=0,00029 Ae=244,0 cm2 Sm=112 mm Wk=0,06 mm

0% 0,000 - 0,000 - 0,000 - 25% 0,000 - 0,000 - 0,000 -

62,5% 0,113 504 -0,238 504 1,342 504 87,5% 1,481 7 735 -3,537 7 735 17,203 7 735 100% 2,278 20 028 -2,496 20 028 29,397 20 028

LEGENDA Solai - Verifiche allo stato limite di esercizio %LLI Posizione della sezione per la quale vengono forniti i valori di sollecitazione e armature, valutata come % della lunghezza libera d’inflessione della

Campata (LLI), a partire dal suo estremo iniziale. FRC Abbassamento massimo della campata (Freccia) [cm]. AA Identificativo dell'aggressività dell'ambiente: [PCA] = Poco aggressivo - [MDA] = Moderatamente aggressivo - [MLA] = Molto aggressivo. CA Identificativo della Combinazione di Azione: [QPR] = Quasi Permanente - [FQR] = Frequente - [RAR] = Rara. εεεε sm Deformazione media nel calcestruzzo. Ae Area efficace del calcestruzzo teso [mm²]. sm Distanza media tra le fessure [mm]. wk Apertura massima delle fessure [mm]. σσσσ ct, M3 Valori rispettivamente della tensione massima di trazione nel calcestruzzo e del momento agente che l’ha generata. σσσσ cc, M3 Valori rispettivamente della tensione massima di compressione nel calcestruzzo e del momento agente che l’ha generata. σσσσ at, M3 Valori rispettivamente della tensione massima di trazione nell'acciaio e del momento agente che l’ha generata.

NODI - VERIFICA DI CONFINAMENTO (Fondazione)





IDnd Dir




LEGENDA - Verifica di Confinamento - Dati per Verifica IDintrv Identificativo dell'intervento Pos Posizione del nodo: [I] = interno; [E] = esterno Stato Identificativo dello stato del nodo: [N C] = Non Confinato; [C] = Confinato Psup Identificativo del pilastro al di sopra del nodo σσσσcR Resistenza di calcolo a compressione del calcestruzzo per la verifica del nodo σσσσtR Resistenza di calcolo a trazione del calcestruzzo per la verifica del nodo fyk Resistenza caratteristica allo snervamento delle staffe nel nodo ffk Resistenza caratteristica ultima del rinforzo in FRP; [-] = rinforzo non presente Nd,max Sforzo normale massimo nel pilastro al di sopra del nodo Staffe Staffe nel nodo (numero di staffe/diametro in mm/passo in cm/numero di bracci); [-] = assenza di staffe nel nodo CS Minimo coefficiente di sicurezza: [η] = a compressione; [ξ] = a trazione; [f] = relativo al rinforzo e alle staffe; [NS] = Non Significativo - Per valori di CS

maggiori o uguali a 100; Intrv [SI] = nodo con presenza di rinforzo; [NO] = nodo senza rinforzo Dir Direzione di verifica IDtrave Identificativo delle travi che definiscono la direzione bj Larghezza effettiva del nodo relativo alla trave esaminata hjw Distanza tra le armature superiori ed inferiori della trave Asup/M+ Se Or. Vjd = A -> Armatura superiore a flessione; se Or. Vjd = M -> Massimo momento di calcolo nella sezione della trave a contatto con il nodo Ainf/M- Se Or. Vjd = A -> Armatura inferiore a flessione; se Or. Vjd = M -> Minimo momento di calcolo nella sezione della trave a contatto con il nodo Or Vjd Origine del taglio nel nodo per la direzione considerata: [A] = taglio derivante dalle armature delle travi concorrenti nel nodo; [M] = taglio derivante dai

momenti agenti agli estremi delle travi concorrenti nel nodo Vc Tagli nel pilastro al di sopra del nodo impiegato per la verifica: [η] = tensione principale di compressione; [ξ] = tensione principale di trazione σσσσ Tensioni principali di progetto: [η] = compressione; [ξ] = trazione; [-] = rinforzo presente Vjsd Forze orizzontali di progetto del rinforzo e delle staffe superiori e inferiori; [-] = rinforzo non presente Vjsr Forza orizzontale resistente del rinforzo e delle staffe; [-] = rinforzo non presente

...


pag. 45





IDnd Dir




hjc Distanza, tra le giaciture più esterne delle armature del pilastro, nella direzione in esame

TRAVI - VERIFICHE PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO STATO LIMITE ULTIMO (Fondazione)


[%] [N] [N·m] [N] [N·m] [cm2] [cm2]

Fondazione Travata: Trave1-2 Trave 1-2 0% 1 842 6 652 1 842 9 622 6,28 6,28 16,03 11,08 NO

25% 1 842 1 308 1 842 748 6,28 6,28 81,51 NS NO 50% 6 601 451 - - 6,28 6,28 NS - NO 75% 2 232 2 262 2 232 356 6,28 6,28 47,17 NS NO 100% 2 232 9 098 2 232 9 088 6,28 6,28 11,73 11,74 NO

Fondazione Travata: Trave3-4-5 Trave 3-4 0% 619 10 218 619 8 662 9,43 9,43 15,39 18,15 NO

25% 619 2 220 619 38 9,43 9,43 70,84 NS NO 50% 9 944 1 463 - - 9,43 9,43 NS - NO 75% 9 944 3 609 - - 9,43 9,43 44,11 - NO 100% 1 197 14 435 1 197 35 675 18,85 18,85 21,46 8,68 NO

Trave 4-5 0% -21 229 13 170 -21 229 32 298 18,85 18,85 23,17 9,45 NO 25% -21 229 6 326 -21 229 7 966 9,43 9,43 24,15 19,17 NO 50% -21 113 4 400 - - 9,43 9,43 34,72 - NO 75% -21 113 7 001 -21 113 2 269 9,43 9,43 21,82 67,33 NO 100% -21 113 9 556 -21 113 13 434 9,43 9,43 15,99 11,37 NO

Fondazione Travata: Trave10-11-12 Trave 10-11 0% -1 542 11 313 -1 542 11 399 6,28 6,28 9,36 9,29 NO

25% -1 542 2 566 - - 6,28 6,28 41,27 - NO 50% -780 1 139 - - 6,28 6,28 93,12 - NO 75% 9 464 1 791 - - 6,28 6,28 60,41 - NO 100% -780 19 434 -780 32 392 12,57 12,57 10,69 6,41 NO

Trave 11-12 0% -1 198 21 332 -1 198 31 784 12,57 12,57 9,74 6,53 NO 25% 7 456 1 715 - - 6,28 6,28 62,84 - NO 50% -560 130 -560 270 6,28 6,28 NS NS NO 75% 4 174 917 - - 6,28 6,28 NS - NO 100% -560 12 656 -560 9 538 6,28 6,28 8,38 11,13 NO

Fondazione Travata: Trave1b-1-5-5b Trave 1b-1 0% 2 - 2 - 15,71 15,71 - - NO

25% - - - 227 15,71 15,71 - NS NO 50% - - -2 1 098 15,71 15,71 - NS NO 75% -2 870 -2 4 046 15,71 15,71 NS 81,68 NO 100% -2 3 606 -2 9 560 31,42 31,42 NS 67,65 NO

Trave 1-5 0% -6 515 936 -6 515 7 444 31,42 31,42 NS 86,65 NO 25% -6 515 2 857 -6 515 911 15,71 15,71 NS NS NO 50% -2 453 3 498 - - 15,71 15,71 94,29 - NO 75% -14 929 2 377 -14 929 2 847 15,71 15,71 NS NS NO 100% -5 939 1 138 -5 939 15 298 31,42 31,42 NS 42,17 NO

Trave 5-5b 0% - - - 11 152 31,42 31,42 - 57,99 NO 25% - - - 5 624 15,71 15,71 - 58,76 NO 50% - - - 2 519 15,71 15,71 - NS NO 75% - - - 632 15,71 15,71 - NS NO 100% - 1 - - 15,71 15,71 NS - NO

Fondazione Travata: Trave2b-2-6-9-12-8b Trave 2b-2 0% 2 - 2 - 15,71 15,71 - - NO

25% - - - 374 15,71 15,71 - NS NO 50% - - - 1 579 15,71 15,71 - NS NO 75% - - -1 4 741 15,71 15,71 - 69,70 NO 100% -1 76 -1 10 270 31,42 31,42 NS 62,97 NO

Trave 2-6 0% -94 018 17 503 - - 31,42 31,42 35,57 - NO 25% -94 018 11 686 - - 15,71 15,71 26,19 - NO 50% - - -94 018 2 507 15,71 15,71 - NS NO 75% - - -94 018 27 059 15,71 15,71 - 11,31 NO 100% - - -94 018 63 794 31,42 31,42 - 9,76 NO

Trave 6-9 0% - - 4 098 79 832 31,42 31,42 - 8,11 NO 25% 4 098 12 555 - - 15,71 15,71 26,41 - NO 50% 4 098 25 622 - - 15,71 15,71 12,94 - NO 75% 4 098 15 279 - - 15,71 15,71 21,70 - NO 100% - - 4 098 81 585 31,42 31,42 - 7,94 NO

Trave 9-12 0% - - 3 223 87 780 31,42 31,42 - 7,38 NO 25% - - 3 223 8 532 15,71 15,71 - 38,83 NO 50% 3 223 22 237 - - 15,71 15,71 14,90 - NO 75% 3 223 21 171 - - 15,71 15,71 15,65 - NO 100% -12 090 7 526 -12 090 14 084 31,42 31,42 85,52 45,70 NO

Trave 12-8b 0% - - -1 11 775 31,42 31,42 - 54,92 NO 25% - - - 6 563 15,71 15,71 - 50,35 NO 50% - - - 2 927 15,71 15,71 - NS NO 75% - - - 735 15,71 15,71 - NS NO 100% 2 - 2 - 15,71 15,71 - - NO

Fondazione Travata: Trave3b-3-7-10-6b

...


pag. 46


[%] [N] [N·m] [N] [N·m] [cm2] [cm2]

Trave 3b-3 0% 1 - 1 - 15,71 15,71 - - NO 25% - - - 1 062 15,71 15,71 - NS NO 50% - - - 4 214 15,71 15,71 - 78,42 NO 75% - - - 9 388 15,71 15,71 - 35,20 NO 100% - - - 16 521 31,42 31,42 - 39,14 NO

Trave 3-7 0% 10 047 631 10 047 20 135 31,42 31,42 NS 32,25 NO 25% 28 455 14 966 - - 15,71 15,71 22,57 - NO 50% 28 455 21 545 - - 15,71 15,71 15,68 - NO 75% 11 969 5 044 11 969 968 15,71 15,71 66,13 NS NO 100% - - 28 455 67 616 31,42 31,42 - 9,67 NO

Trave 7-10 0% - - 37 884 70 308 31,42 31,42 - 9,34 NO 25% 16 120 5 773 - - 15,71 15,71 57,97 - NO 50% 37 884 22 020 - - 15,71 15,71 15,45 - NO 75% 37 884 16 456 - - 15,71 15,71 20,68 - NO 100% 16 670 1 790 16 670 20 282 31,42 31,42 NS 32,10 NO

Trave 10-6b 0% - - - 15 754 31,42 31,42 - 41,05 NO 25% - - - 8 983 15,71 15,71 - 36,79 NO 50% - - - 4 046 15,71 15,71 - 81,68 NO 75% - - - 1 025 15,71 15,71 - NS NO 100% - - - 1 15,71 15,71 - NS NO

Fondazione Travata: Trave4b-4-8-11-7b Trave 4b-4 0% 2 - 2 - 21,99 21,99 - - NO

25% - - - 2 840 21,99 21,99 - NS NO 50% - - - 11 141 21,99 21,99 - 41,53 NO 75% - - - 24 581 21,99 21,99 - 18,82 NO 100% - - - 42 802 43,99 43,99 - 21,15 NO

Trave 4-8 0% - - 103 378 26 533 43,99 43,99 - 35,12 NO 25% 103 378 32 497 - - 21,99 21,99 15,06 - NO 50% 103 378 39 329 - - 21,99 21,99 12,44 - NO 75% 103 378 24 038 - - 21,99 21,99 20,36 - NO 100% - - 103 378 161 973 43,99 43,99 - 5,75 NO

Trave 8-11 0% - - 40 965 176 117 43,99 43,99 - 5,20 NO 25% - - 40 965 10 546 21,99 21,99 - 44,88 NO 50% 40 965 47 453 - - 21,99 21,99 9,97 - NO 75% 40 965 43 728 - - 21,99 21,99 10,82 - NO 100% 21 125 3 229 21 125 10 573 43,99 43,99 NS 86,14 NO

Trave 11-7b 0% - - - 17 766 43,99 43,99 - 50,96 NO 25% - - - 10 128 21,99 21,99 - 45,68 NO 50% - - - 4 558 21,99 21,99 - NS NO 75% - - - 1 153 21,99 21,99 - NS NO 100% - - - 4 21,99 21,99 - NS NO

LEGENDA Travi - Verifiche pressoflessione retta allo stato limite ultimo Trave Identificativo della trave. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della travata al livello considerato. %LLI Posizione della sezione per la quale vengono forniti i valori di sollecitazione e armature, valutata come % della lunghezza libera d’inflessione

della trave (LLI), a partire dal suo estremo iniziale Ns, Mxs Coppia M-N che dà origine alla massima armatura di trazione superiore. Ni, Mxi Coppia M-N che dà origine alla massima armatura di trazione inferiore. Afs, Afi Area delle armature esecutive superiori ed inferiori. CSs, CSi Coefficienti di sicurezza relativi rispettivamente, a ''Ns'', ''Mxs'', ''Afs'' e ''Ni'', ''Mxi'', ''Afi'' : [NS] = Non Significativo - Per valori di CS

maggiori o uguali a 100. Intrv [SI] = nodo con presenza di rinforzo; [NO] = nodo senza rinforzo.

TRAVI - VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO STATO LIMITE ULTIMO

(Fondazione) Travi - Verifiche a taglio per pressoflessione retta allo stato limite ultimo

Trave %LLI max/m



Fondazione Travata: Trave1-2 Trave 1-2 0% + 5 956 56,63 350 743 337 311 3 774 0 0 0 2,50 0,0838 0,0000 0,0000 NO

- -12 788 26,38 350 743 337 311 3 774 0 0 0 2,50 0,0838 0,0000 0,0000 NO 25% + 2 554 75,47 350 743 192 749 3 774 0 0 0 2,50 0,0479 0,0000 0,0000 NO - -2 922 65,96 350 743 192 749 3 774 0 0 0 2,50 0,0479 0,0000 0,0000 NO 50% + 182 NS 350 743 192 749 3 774 0 0 0 2,50 0,0479 0,0000 0,0000 NO - -530 NS 350 743 192 749 3 774 0 0 0 2,50 0,0479 0,0000 0,0000 NO 75% + 2 563 75,20 350 743 192 749 3 774 0 0 0 2,50 0,0479 0,0000 0,0000 NO - -4 029 47,84 350 743 192 749 3 774 0 0 0 2,50 0,0479 0,0000 0,0000 NO 100% + 13 517 24,95 350 743 337 311 3 774 0 0 0 2,50 0,0838 0,0000 0,0000 NO - -5 519 61,12 350 743 337 311 3 774 0 0 0 2,50 0,0838 0,0000 0,0000 NO

Fondazione Travata: Trave3-4-5 Trave 3-4 0% + 5 899 57,18 350 904 337 311 4 906 0 0 0 2,50 0,0838 0,0000 0,0000 NO

- -14 131 23,87 350 904 337 311 4 906 0 0 0 2,50 0,0838 0,0000 0,0000 NO 25% + 3 867 49,84 350 904 192 749 4 906 0 0 0 2,50 0,0479 0,0000 0,0000 NO - -1 621 NS 350 904 192 749 4 906 0 0 0 2,50 0,0479 0,0000 0,0000 NO 50% + 840 NS 350 904 192 749 4 906 0 0 0 2,50 0,0479 0,0000 0,0000 NO - -2 860 67,39 350 904 192 749 4 906 0 0 0 2,50 0,0479 0,0000 0,0000 NO 75% + 6 995 27,56 350 904 192 749 4 906 0 0 0 2,50 0,0479 0,0000 0,0000 NO - -5 335 36,13 350 904 192 749 4 906 0 0 0 2,50 0,0479 0,0000 0,0000 NO 100% + 62 061 5,44 350 904 337 311 4 906 0 0 0 2,50 0,0838 0,0000 0,0000 NO - -14 443 23,35 350 904 337 311 4 906 0 0 0 2,50 0,0838 0,0000 0,0000 NO

...


pag. 47


Trave %LLI max/m



Trave 4-5 0% + 6 941 48,04 350 229 333 413 149 0 0 0 2,50 0,0838 0,0000 0,0000 NO - -58 035 5,75 350 229 333 413 149 0 0 0 2,50 0,0838 0,0000 0,0000 NO 25% + 11 948 27,91 350 229 333 413 149 0 0 0 2,50 0,0838 0,0000 0,0000 NO - -38 666 8,62 350 229 333 413 149 0 0 0 2,50 0,0838 0,0000 0,0000 NO 50% + 13 328 17,57 350 229 234 204 149 0 0 0 2,50 0,0592 0,0000 0,0000 NO - -19 846 11,80 350 229 234 204 149 0 0 0 2,50 0,0592 0,0000 0,0000 NO 75% + 17 859 18,67 350 229 333 413 149 0 0 0 2,50 0,0838 0,0000 0,0000 NO - -7 237 46,07 350 229 333 413 149 0 0 0 2,50 0,0838 0,0000 0,0000 NO 100% + 21 891 15,23 350 229 333 413 149 0 0 0 2,50 0,0838 0,0000 0,0000 NO - - - 350 229 333 413 149 0 0 0 2,50 0,0838 0,0000 0,0000 NO

Fondazione Travata: Trave10-11-12 Trave 10-11 0% + 6 541 51,57 350 860 337 311 4 601 0 0 0 2,50 0,0838 0,0000 0,0000 NO

- -19 803 17,03 350 860 337 311 4 601 0 0 0 2,50 0,0838 0,0000 0,0000 NO 25% + 4 390 43,91 350 860 192 749 4 601 0 0 0 2,50 0,0479 0,0000 0,0000 NO - -1 934 99,66 350 860 192 749 4 601 0 0 0 2,50 0,0479 0,0000 0,0000 NO 50% + 1 512 NS 350 860 192 749 4 601 0 0 0 2,50 0,0479 0,0000 0,0000 NO - -2 026 95,14 350 860 192 749 4 601 0 0 0 2,50 0,0479 0,0000 0,0000 NO 75% + 7 424 25,96 350 860 192 749 4 601 0 0 0 2,50 0,0479 0,0000 0,0000 NO - -6 102 31,59 350 860 192 749 4 601 0 0 0 2,50 0,0479 0,0000 0,0000 NO 100% + 50 899 6,63 350 860 337 311 4 601 0 0 0 2,50 0,0838 0,0000 0,0000 NO - -23 559 14,32 350 860 337 311 4 601 0 0 0 2,50 0,0838 0,0000 0,0000 NO

Trave 11-12 0% + 26 477 12,74 350 776 337 311 4 004 0 0 0 2,50 0,0838 0,0000 0,0000 NO - -50 545 6,67 350 776 337 311 4 004 0 0 0 2,50 0,0838 0,0000 0,0000 NO 25% + 3 585 53,77 350 776 192 749 4 004 0 0 0 2,50 0,0479 0,0000 0,0000 NO - -2 247 85,78 350 776 192 749 4 004 0 0 0 2,50 0,0479 0,0000 0,0000 NO 50% + 1 342 NS 350 776 192 749 4 004 0 0 0 2,50 0,0479 0,0000 0,0000 NO - -858 NS 350 776 192 749 4 004 0 0 0 2,50 0,0479 0,0000 0,0000 NO 75% + 322 NS 350 776 192 749 4 004 0 0 0 2,50 0,0479 0,0000 0,0000 NO - -2 610 73,85 350 776 192 749 4 004 0 0 0 2,50 0,0479 0,0000 0,0000 NO 100% + 16 168 20,86 350 776 337 311 4 004 0 0 0 2,50 0,0838 0,0000 0,0000 NO - -9 676 34,86 350 776 337 311 4 004 0 0 0 2,50 0,0838 0,0000 0,0000 NO

Fondazione Travata: Trave1b-1-5-5b Trave 1b-1 0% + 104 NS 1 422

799 822 241 0 0 0 0 2,50 0,1677 0,0000 0,0000 NO

- -104 NS 1 422 799

822 241 0 0 0 0 2,50 0,1677 0,0000 0,0000 NO

25% + 7 996 NS 1 422 799

822 241 0 0 0 0 2,50 0,1677 0,0000 0,0000 NO

- -3 704 NS 1 422 799

822 241 0 0 0 0 2,50 0,1677 0,0000 0,0000 NO

50% + 16 944 48,53 1 422 799

822 241 0 0 0 0 2,50 0,1677 0,0000 0,0000 NO

- -7 586 NS 1 422 799

822 241 0 0 0 0 2,50 0,1677 0,0000 0,0000 NO

75% + 23 718 34,67 1 422 799

822 241 0 0 0 0 2,50 0,1677 0,0000 0,0000 NO

- -8 532 96,37 1 422 799

822 241 0 0 0 0 2,50 0,1677 0,0000 0,0000 NO

100% + 31 361 26,22 1 422 799

822 241 0 0 0 0 2,50 0,1677 0,0000 0,0000 NO

- -9 587 85,77 1 422 799

822 241 0 0 0 0 2,50 0,1677 0,0000 0,0000 NO

Trave 1-5 0% + - - 1 422 799

757 200 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- -23 094 32,79 1 422 799

757 200 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

25% + - - 1 422 799

757 200 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- -15 571 48,63 1 422 799

757 200 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

50% + 10 181 74,37 1 422 799

757 200 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- -7 403 NS 1 422 799

757 200 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

75% + 26 572 28,50 1 422 799

757 200 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- -760 NS 1 422 799

757 200 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

100% + 49 715 15,23 1 422 799

757 200 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 422 799

757 200 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

Trave 5-5b 0% + - - 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

- -48 514 18,49 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

25% + - - 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

- -36 983 24,25 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

...


pag. 48


Trave %LLI max/m



50% + - - 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

- -24 020 37,34 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

75% + - - 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

- -12 703 70,61 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

100% + 62 NS 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

- -64 NS 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

Fondazione Travata: Trave2b-2-6-9-12-8b Trave 2b-2 0% + 130 NS 1 422

799 822 241 0 0 0 0 2,50 0,1677 0,0000 0,0000 NO

- -130 NS 1 422 799

822 241 0 0 0 0 2,50 0,1677 0,0000 0,0000 NO

25% + 8 403 97,85 1 422 799

822 241 0 0 0 0 2,50 0,1677 0,0000 0,0000 NO

- -761 NS 1 422 799

822 241 0 0 0 0 2,50 0,1677 0,0000 0,0000 NO

50% + 17 763 46,29 1 422 799

822 241 0 0 0 0 2,50 0,1677 0,0000 0,0000 NO

- -1 505 NS 1 422 799

822 241 0 0 0 0 2,50 0,1677 0,0000 0,0000 NO

75% + 25 601 32,12 1 422 799

822 241 0 0 0 0 2,50 0,1677 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 422 799

822 241 0 0 0 0 2,50 0,1677 0,0000 0,0000 NO

100% + 34 303 23,97 1 422 799

822 241 0 0 0 0 2,50 0,1677 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 422 799

822 241 0 0 0 0 2,50 0,1677 0,0000 0,0000 NO

Trave 2-6 0% + 8 267 91,64 1 422 799

757 567 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- -4 889 NS 1 422 799

757 567 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

25% + 27 698 27,35 1 422 799

757 567 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 422 799

757 567 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

50% + 54 381 13,93 1 422 799

757 567 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 422 799

757 567 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

75% + 86 811 8,73 1 422 799

757 567 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 422 799

757 567 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

100% + 123 583 6,13 1 422 799

757 567 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 422 799

757 567 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

Trave 6-9 0% + - - 1 423 240

757 842 3 063 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- -133 557

5,67 1 423 240

757 842 3 063 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

25% + - - 1 423 240

757 842 3 063 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- -28 033 27,03 1 423 240

757 842 3 063 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

50% + - - 1 423 240

757 842 3 063 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- -1 482 NS 1 423 240

757 842 3 063 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

75% + 27 170 27,89 1 423 240

757 842 3 063 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 423 240

757 842 3 063 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

100% + 144 015 5,26 1 423 240

757 842 3 063 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 423 240

757 842 3 063 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

Trave 9-12 0% + - - 1 423 155

756 772 2 469 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- -157 507

4,80 1 423 155

756 772 2 469 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

25% + - - 1 423 155

756 772 2 469 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- -75 502 10,02 1 423 155

756 772 2 469 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

...


pag. 49


Trave %LLI max/m



50% + - - 1 423 155

756 772 2 469 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- -18 209 41,56 1 423 155

756 772 2 469 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

75% + 20 112 37,63 1 423 155

756 772 2 469 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 423 155

756 772 2 469 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

100% + 52 804 14,33 1 423 155

756 772 2 469 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 423 155

756 772 2 469 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

Trave 12-8b 0% + - - 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

- -40 492 22,15 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

25% + - - 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

- -30 798 29,12 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

50% + - - 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

- -20 469 43,82 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

75% + - - 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

- -10 642 84,29 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

100% + 111 NS 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

- -113 NS 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

Fondazione Travata: Trave3b-3-7-10-6b Trave 3b-3 0% + 157 NS 1 422

799 758 992 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- -157 NS 1 422 799

758 992 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

25% + 13 074 58,05 1 422 799

758 992 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 422 799

758 992 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

50% + 25 780 29,44 1 422 799

758 992 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 422 799

758 992 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

75% + 38 091 19,93 1 422 799

758 992 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 422 799

758 992 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

100% + 49 950 15,20 1 422 799

758 992 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 422 799

758 992 0 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

Trave 3-7 0% + - - 1 424 649

757 255 12 840 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- -50 507 14,99 1 424 649

757 255 12 840 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

25% + - - 1 424 649

757 255 12 840 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- -18 029 42,00 1 424 649

757 255 12 840 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

50% + 6 701 NS 1 424 649

757 255 12 840 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- -2 265 NS 1 424 649

757 255 12 840 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

75% + 43 222 17,52 1 424 649

757 255 12 840 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 424 649

757 255 12 840 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

100% + 120 239 6,30 1 424 649

757 255 12 840 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 424 649

757 255 12 840 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

Trave 7-10 0% + - - 1 425 312

757 500 17 444 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- -121 619

6,23 1 425 312

757 500 17 444 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

25% + - - 1 425 312

757 500 17 444 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- -39 558 19,15 1 425 312

757 500 17 444 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

...


pag. 50


Trave %LLI max/m



50% + 1 654 NS 1 425 312

757 500 17 444 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- -5 366 NS 1 425 312

757 500 17 444 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

75% + 15 023 50,42 1 425 312

757 500 17 444 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 425 312

757 500 17 444 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

100% + 52 366 14,47 1 425 312

757 500 17 444 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 425 312

757 500 17 444 0 0 0 2,50 0,1548 0,0000 0,0000 NO

Trave 10-6b 0% + - - 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

- -53 761 16,68 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

25% + - - 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

- -41 191 21,78 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

50% + - - 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

- -28 011 32,02 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

75% + - - 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

- -14 281 62,81 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

100% + 129 NS 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

- -127 NS 1 422 799

896 990 0 0 0 0 2,50 0,1829 0,0000 0,0000 NO

Fondazione Travata: Trave4b-4-8-11-7b Trave 4b-4 0% + 138 NS 1 991

918 1 233

362 0 0 0 0 2,50 0,2515 0,0000 0,0000 NO

- -138 NS 1 991 918

1 233 362

0 0 0 0 2,50 0,2515 0,0000 0,0000 NO

25% + 34 759 35,48 1 991 918

1 233 362

0 0 0 0 2,50 0,2515 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 991 918

1 233 362

0 0 0 0 2,50 0,2515 0,0000 0,0000 NO

50% + 67 497 18,27 1 991 918

1 233 362

0 0 0 0 2,50 0,2515 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 991 918

1 233 362

0 0 0 0 2,50 0,2515 0,0000 0,0000 NO

75% + 98 154 12,57 1 991 918

1 233 362

0 0 0 0 2,50 0,2515 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 991 918

1 233 362

0 0 0 0 2,50 0,2515 0,0000 0,0000 NO

100% + 126 571 9,74 1 991 918

1 233 362

0 0 0 0 2,50 0,2515 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 991 918

1 233 362

0 0 0 0 2,50 0,2515 0,0000 0,0000 NO

Trave 4-8 0% + - - 1 998 648

1 090 288

46 714 0 0 0 2,50 0,2236 0,0000 0,0000 NO

- -108 274

10,07 1 998 648

1 090 288

46 714 0 0 0 2,50 0,2236 0,0000 0,0000 NO

25% + - - 1 998 648

1 090 288

46 714 0 0 0 2,50 0,2236 0,0000 0,0000 NO

- -10 793 NS 1 998 648

1 090 288

46 714 0 0 0 2,50 0,2236 0,0000 0,0000 NO

50% + - - 1 998 648

1 090 288

46 714 0 0 0 2,50 0,2236 0,0000 0,0000 NO

- -4 715 NS 1 998 648

1 090 288

46 714 0 0 0 2,50 0,2236 0,0000 0,0000 NO

75% + 50 433 21,62 1 998 648

1 090 288

46 714 0 0 0 2,50 0,2236 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 998 648

1 090 288

46 714 0 0 0 2,50 0,2236 0,0000 0,0000 NO

100% + 278 180 3,92 1 998 648

1 090 288

46 714 0 0 0 2,50 0,2236 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 998 648

1 090 288

46 714 0 0 0 2,50 0,2236 0,0000 0,0000 NO

Trave 8-11 0% + - - 1 995 211

1 089 133

22 860 0 0 0 2,50 0,2236 0,0000 0,0000 NO

- -304 050

3,58 1 995 211

1 089 133

22 860 0 0 0 2,50 0,2236 0,0000 0,0000 NO

25% + - - 1 995 211

1 089 133

22 860 0 0 0 2,50 0,2236 0,0000 0,0000 NO

- -134 059

8,12 1 995 211

1 089 133

22 860 0 0 0 2,50 0,2236 0,0000 0,0000 NO

...


pag. 51


Trave %LLI max/m



50% + - - 1 995 211

1 089 133

22 860 0 0 0 2,50 0,2236 0,0000 0,0000 NO

- -27 455 39,67 1 995 211

1 089 133

22 860 0 0 0 2,50 0,2236 0,0000 0,0000 NO

75% + 33 126 32,88 1 995 211

1 089 133

22 860 0 0 0 2,50 0,2236 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 995 211

1 089 133

22 860 0 0 0 2,50 0,2236 0,0000 0,0000 NO

100% + 90 636 12,02 1 995 211

1 089 133

22 860 0 0 0 2,50 0,2236 0,0000 0,0000 NO

- - - 1 995 211

1 089 133

22 860 0 0 0 2,50 0,2236 0,0000 0,0000 NO

Trave 11-7b 0% + - - 1 991 918

1 233 362

0 0 0 0 2,50 0,2515 0,0000 0,0000 NO

- -60 666 20,33 1 991 918

1 233 362

0 0 0 0 2,50 0,2515 0,0000 0,0000 NO

25% + - - 1 991 918

1 233 362

0 0 0 0 2,50 0,2515 0,0000 0,0000 NO

- -46 454 26,55 1 991 918

1 233 362

0 0 0 0 2,50 0,2515 0,0000 0,0000 NO

50% + - - 1 991 918

1 233 362

0 0 0 0 2,50 0,2515 0,0000 0,0000 NO

- -31 582 39,05 1 991 918

1 233 362

0 0 0 0 2,50 0,2515 0,0000 0,0000 NO

75% + - - 1 991 918

1 233 362

0 0 0 0 2,50 0,2515 0,0000 0,0000 NO

- -16 091 76,65 1 991 918

1 233 362

0 0 0 0 2,50 0,2515 0,0000 0,0000 NO

100% + 123 NS 1 991 918

1 233 362

0 0 0 0 2,50 0,2515 0,0000 0,0000 NO

- -125 NS 1 991 918

1 233 362

0 0 0 0 2,50 0,2515 0,0000 0,0000 NO

LEGENDA Travi - Verifiche a taglio per pressoflessione retta allo stato limite ultimo Trave Identificativo della trave. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della travata al livello considerato. %LLI Posizione della sezione per la quale vengono forniti i valori di sollecitazione e armature, valutata come % della lunghezza libera d’inflessione della trave (LLI),

a partire dal suo estremo iniziale. max/min [+] = sollecitazione massima; [-] = sollecitazione minima. Ty Valori massimo e minimo della sollecitazione di taglio. CS Coefficienti di sicurezza relativi alle sollecitazioni ''Ty+'' e ''Ty-'' : [NS] = Non Significativo - Per valori di CS maggiori o uguali a 100. Vcc Valori massimo e minimo del taglio ultimo, per conglomerato compresso. Vwd Contributi dell'acciaio al taglio ultimo dovuto alle staffe, relativi alle sollecitazioni ''Ty+'' e ''Ty-''. N Sforzo Normale medio nella Sezione di Verifica. Vwp Contributi dell'acciaio al taglio ultimo dovuti ai ferri piegati, relativi alle sollecitazioni ''Ty+'' e ''Ty-''. Vr1 Taglio Massimo in assenza di ARMATURA incrociata, relativi alle sollecitazioni ''Ty+'' e ''Ty-''. Vfd Contributo del rinforzo in FRP al taglio trazione. ctg ΘΘΘΘ Ctg(Theta) utilizzato nel calcolo di Vcc, Vwd e Vwp, relativi alle sollecitazioni ''Ty+'' e ''Ty-''. Afte Aree di ferro per il taglio in un centimetro, relativi alle sollecitazioni ''Ty+'' e ''Ty-''. Afpe Aree di ferri piegati per il taglio in un centimetro, relativi alle sollecitazioni ''Ty+'' e ''Ty-''. AfDge Area di Ferri incrociati nelle zone critiche, relativi alle sollecitazioni ''Ty+'' e ''Ty-''. Intrv [SI] = nodo con presenza di rinforzo; [NO] = nodo senza rinforzo.

TRAVI - VERIFICHE A TORSIONE ALLO STATO LIMITE ULTIMO (Fondazione)




Fondazione Travata: Trave1-2 Trave 1-2 0% 0 44 590 0 0 2,50 1 225 83 789 94 0,0000 0,00 NO

25% 0 44 590 0 0 2,50 1 225 83 789 94 0,0000 0,00 NO 50% 0 44 590 0 0 2,50 1 225 83 789 94 0,0000 0,00 NO 75% 0 44 590 0 0 2,50 1 225 83 789 94 0,0000 0,00 NO 100% 0 44 590 0 0 2,50 1 225 83 789 94 0,0000 0,00 NO

Fondazione Travata: Trave3-4-5 Trave 3-4 0% 0 44 590 0 0 2,50 1 225 83 789 94 0,0000 0,00 NO

25% 0 44 590 0 0 2,50 1 225 83 789 94 0,0000 0,00 NO 50% 0 44 590 0 0 2,50 1 225 83 789 94 0,0000 0,00 NO 75% 0 44 590 0 0 2,50 1 225 83 789 94 0,0000 0,00 NO 100% 0 44 590 0 0 2,50 1 225 83 789 94 0,0000 2,26 NO


Fondazione Travata: Trave10-11-12 Trave 10-11 0% 0 44 590 0 0 2,50 1 225 83 789 94 0,0000 0,00 NO

25% 0 44 590 0 0 2,50 1 225 83 789 94 0,0000 0,00 NO 50% 0 44 590 0 0 2,50 1 225 83 789 94 0,0000 0,00 NO 75% 0 44 590 0 0 2,50 1 225 83 789 94 0,0000 0,00 NO 100% 0 44 590 0 0 2,50 1 225 83 789 94 0,0000 0,00 NO

Trave 11-12 0% 0 44 590 0 0 2,50 1 225 83 789 94 0,0000 0,00 NO

...


pag. 52




25% 0 44 590 0 0 2,50 1 225 83 789 94 0,0000 0,00 NO 50% 0 44 590 0 0 2,50 1 225 83 789 94 0,0000 0,00 NO 75% 0 44 590 0 0 2,50 1 225 83 789 94 0,0000 0,00 NO 100% 0 44 590 0 0 2,50 1 225 83 789 94 0,0000 0,00 NO

Fondazione Travata: Trave1b-1-5-5b Trave 1b-1 0% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 2,26 NO

25% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 2,26 NO 50% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 2,26 NO 75% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 2,26 NO 100% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 4,52 NO


Trave 5-5b 0% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 4,52 NO 25% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 2,26 NO 50% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 2,26 NO 75% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 2,26 NO 100% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 2,26 NO

Fondazione Travata: Trave2b-2-6-9-12-8b Trave 2b-2 0% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 2,26 NO

25% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 2,26 NO 50% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 2,26 NO 75% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 2,26 NO 100% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 4,52 NO





Fondazione Travata: Trave3b-3-7-10-6b Trave 3b-3 0% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 2,26 NO

25% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 2,26 NO 50% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 2,26 NO 75% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 2,26 NO 100% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 4,52 NO




Fondazione Travata: Trave4b-4-8-11-7b Trave 4b-4 0% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 2,26 NO

25% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 2,26 NO 50% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 2,26 NO 75% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 2,26 NO 100% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 6,79 NO


Trave 8-11 0% 13 309 553 231 123 087 41 599 2,50 3 160 464 100 210 0,0015 9,05 NO 25% 13 309 553 231 123 087 20 799 2,50 3 160 464 100 210 0,0015 4,52 NO 50% 13 309 553 231 123 087 20 799 2,50 3 160 464 100 210 0,0015 4,52 NO 75% 13 309 553 231 123 087 20 799 2,50 3 160 464 100 210 0,0015 4,52 NO

...


pag. 53




100% 13 309 553 231 123 087 31 199 2,50 3 160 464 100 210 0,0015 6,79 NO Trave 11-7b 0% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 6,79 NO

25% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 2,26 NO 50% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 2,26 NO 75% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 2,26 NO 100% 0 0 0 0 2,50 0 1 000 000 0 0,0000 2,26 NO

LEGENDA Travi - Verifiche a torsione allo stato limite ultimo Trave Identificativo della trave. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della travata al livello considerato. %LLI Posizione della sezione per la quale vengono forniti i valori di sollecitazione e armature, valutata come % della lunghezza libera

d’inflessione della trave (LLI), a partire dal suo estremo iniziale. Mt Momento Torcente. Mrcd Momento resistente del calcestruzzo. Mrsd Momento resistente delle staffe. Mrld Momento resistente dell'armatura longitudinale. Ctg ΘΘΘΘ Ctg(Theta) utilizzato nel calcolo di Mrcd, Mrsd e Mrld. Pe Perimetro esterno in asse alle barre. Be Area racchiusa da Pe. Hs Spessore della sezione convenzionale resistente. AfSt Area di ferro delle staffe per centimetro, aggiuntive a quanto calcolato per il taglio. AfLp Area barre longitudinali di parete esecutive. Intrv [SI] = nodo con presenza di rinforzo; [NO] = nodo senza rinforzo.

TRAVI - VERIFICHE PRESSOFLESSIONE RETTA E DEVIATA ALLO STATO LIMITE DI ESERCIZIO

(Fondazione) Travi - Verifiche pressoflessione retta e deviata allo stato limite di esercizio

%LLI Tipo





Fondazione Travata: Trave1-2 Trave: Trave 1-2 FRC=0,00 cm AA= MLA CA=FRQ CA=QPR


Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,078 4 904 -1 688 - -0,136 4 904 -1 688 - 0,897 4 904 -1 688 - 25% 0,000 - - - -0,048 4 904 306 - 0,000 - - - 50% 0,000 - - - -0,050 4 904 329 - 0,000 - - - 75% 0,040 4 904 1 083 - -0,098 4 904 1 083 - 0,419 4 904 1 083 - 100% 0,000 - - - -0,036 4 904 -109 - 0,000 - - -

Fondazione Travata: Trave3-4-5 Trave: Trave 3-4 FRC=0,00 cm AA= MLA CA=FRQ CA=QPR


Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,009 6 332 778 - -0,086 7 283 783 - 0,024 6 332 778 - 25% 0,033 7 283 1 275 - -0,114 7 283 1 275 - 0,300 7 283 1 275 - 50% 0,020 7 283 1 055 - -0,102 7 283 1 055 - 0,143 7 283 1 055 - 75% 0,109 7 283 2 608 - -0,191 7 283 2 608 - 1,255 7 283 2 608 - 100% 0,540 7 283 -12 772 - -0,611 7 283 -12 772 - 6,619 7 283 -12 772 -



Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,515 595 -11 504 - -0,521 595 -11 504 - 6,395 595 -11 504 - 25% 0,057 595 -1 039 - -0,063 595 -1 039 - 0,694 595 -1 039 - 50% 0,192 595 3 393 - -0,199 595 3 393 - 2,379 595 3 393 - 75% 0,163 595 2 886 - -0,170 595 2 886 - 2,016 595 2 886 - 100% 0,117 595 -2 093 - -0,124 595 -2 093 - 1,448 595 -2 093 -

Fondazione Travata: Trave10-11-12 Trave: Trave 10-11 FRC=0,00 cm AA= MLA CA=FRQ CA=QPR


Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,000 - - - -0,052 6 922 -170 - 0,000 - - - 25% 0,066 6 922 1 679 - -0,148 6 922 1 679 - 0,711 6 922 1 679 - 50% 0,005 6 922 724 - -0,087 6 922 724 - 0,000 - - - 75% 0,042 6 922 1 301 - -0,124 6 922 1 301 - 0,412 6 922 1 301 - 100% 0,363 6 922 -7 592 - -0,437 6 922 -7 592 - 4,419 6 922 -7 592 -



Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,296 5 504 -6 173 - -0,355 5 504 -6 173 - 3,603 5 504 -6 173 - 25% 0,047 5 504 1 247 - -0,112 5 504 1 247 - 0,496 5 504 1 247 - 50% 0,000 - - - -0,037 5 504 -77 - 0,000 - - - 75% 0,008 5 504 644 - -0,074 5 504 644 - 0,019 5 504 644 - 100% 0,070 4 904 1 559 - -0,133 5 504 1 583 - 0,795 4 904 1 559 -

Fondazione Travata: Trave1b-1-5-5b Trave: Trave 1b-1 FRC=0,00 cm AA= MLA CA=FRQ CA=QPR


Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,000 - - - 0,000 - - - 0,000 - - - 25% 0,002 - -156 - -0,002 - -156 - 0,028 - -156 - 50% 0,009 - -668 - -0,009 - -668 - 0,122 - -668 -

...


pag. 54


%LLI Tipo





75% 0,023 - -1 588 - -0,023 - -1 588 - 0,290 - -1 588 - 100% 0,037 - -2 977 - -0,037 - -2 977 - 0,474 - -2 977 -



Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,045 -2 051 -3 363 - -0,039 -2 051 -3 363 - 0,579 -2 051 -3 363 - 25% 0,021 -2 051 1 256 - -0,015 -2 051 1 256 - 0,277 -2 051 1 256 - 50% 0,039 -2 051 2 556 - -0,033 -2 051 2 556 - 0,514 -2 051 2 556 - 75% 0,007 -2 478 -235 - -0,001 -2 051 -279 - 0,100 -2 478 -235 - 100% 0,103 -2 051 -8 118 - -0,098 -2 051 -8 118 - 1,336 -2 051 -8 118 -

Trave: Trave 5-5b FRC=0,00 cm AA= MLA CA=FRQ CA=QPR


Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,090 - -7 297 - -0,090 - -7 297 - 1,161 - -7 297 - 25% 0,059 - -4 139 - -0,059 - -4 139 - 0,756 - -4 139 - 50% 0,026 - -1 854 - -0,026 - -1 854 - 0,339 - -1 854 - 75% 0,007 - -465 - -0,007 - -465 - 0,085 - -465 - 100% 0,000 - 1 - 0,000 - 1 - 0,000 - 1 -

Fondazione Travata: Trave2b-2-6-9-12-8b Trave: Trave 2b-2 FRC=0,00 cm AA= MLA CA=FRQ CA=QPR


Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,000 - - - 0,000 - - - 0,000 - - - 25% 0,004 - -287 - -0,004 - -287 - 0,052 - -287 - 50% 0,017 - -1 204 - -0,017 - -1 204 - 0,220 - -1 204 - 75% 0,040 - -2 838 - -0,040 - -2 838 - 0,518 - -2 838 - 100% 0,065 - -5 276 - -0,065 - -5 276 - 0,840 - -5 276 -



Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,253 -68 371 12 442 - -0,056 -68 371 12 442 - 3,457 -68 371 12 442 - 25% 0,225 -68 371 8 397 - -0,014 -68 371 8 397 - 3,118 -68 371 8 397 - 50% 0,131 -68 371 -1 796 - 0,000 - - - 1,913 -68 371 -1 796 - 75% 0,384 -68 371 -19 562 - -0,172 -68 371 -19 562 - 5,157 -68 371 -19 562 - 100% 0,671 -68 371 -46 215 - -0,474 -68 371 -46 215 - 8,831 -68 371 -46 215 -



Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,713 3 141 -57 965 - -0,722 3 141 -57 965 - 9,156 3 141 -57 965 - 25% 0,125 3 141 9 153 - -0,135 3 141 9 153 - 1,598 3 141 9 153 - 50% 0,260 3 141 18 609 - -0,269 3 141 18 609 - 3,325 3 141 18 609 - 75% 0,153 3 141 11 089 - -0,162 3 141 11 089 - 1,952 3 141 11 089 - 100% 0,728 3 141 -59 188 - -0,737 3 141 -59 188 - 9,351 3 141 -59 188 -



Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,784 2 484 -63 634 - -0,792 2 484 -63 634 - 10,072 2 484 -63 634 - 25% 0,083 2 484 -6 106 - -0,091 2 484 -6 106 - 1,057 2 484 -6 106 - 50% 0,227 2 484 16 215 - -0,234 2 484 16 215 - 2,903 2 484 16 215 - 75% 0,214 2 484 15 343 - -0,222 2 484 15 343 - 2,744 2 484 15 343 - 100% 0,037 2 496 -3 279 - -0,044 2 496 -3 279 - 0,468 2 496 -3 279 -



Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,107 - -8 637 - -0,107 - -8 637 - 1,374 - -8 637 - 25% 0,069 - -4 875 - -0,069 - -4 875 - 0,890 - -4 875 - 50% 0,031 - -2 174 - -0,031 - -2 174 - 0,397 - -2 174 - 75% 0,008 - -546 - -0,008 - -546 - 0,100 - -546 - 100% 0,000 - - - 0,000 - - - 0,000 - - -

Fondazione Travata: Trave3b-3-7-10-6b Trave: Trave 3b-3 FRC=0,00 cm AA= MLA CA=FRQ CA=QPR


Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,000 - - - 0,000 - - - 0,000 - - - 25% 0,011 - -784 - -0,011 - -784 - 0,143 - -784 - 50% 0,044 - -3 112 - -0,044 - -3 112 - 0,568 - -3 112 - 75% 0,099 - -6 935 - -0,099 - -6 935 - 1,266 - -6 935 - 100% 0,151 - -12 207 - -0,151 - -12 207 - 1,942 - -12 207 -



Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,102 20 682 -10 611 - -0,161 20 682 -10 611 - 1,242 20 682 -10 611 - 25% 0,123 20 682 10 890 - -0,187 20 682 10 890 - 1,509 20 682 10 890 - 50% 0,192 20 682 15 738 - -0,256 20 682 15 738 - 2,394 20 682 15 738 - 75% 0,002 17 545 2 038 - -0,064 20 682 2 279 - 0,000 - - - 100% 0,580 20 682 -49 232 - -0,639 20 682 -49 232 - 7,387 20 682 -49 232 -



Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,594 27 581 -51 198 - -0,674 27 581 -51 198 - 7,551 27 581 -51 198 -

...


pag. 55


%LLI Tipo





25% 0,005 23 526 2 937 - -0,090 27 581 3 355 - 0,000 - - - 50% 0,186 27 581 16 085 - -0,271 27 581 16 085 - 2,298 27 581 16 085 - 75% 0,128 27 581 11 990 - -0,213 27 581 11 990 - 1,550 27 581 11 990 - 100% 0,085 27 581 -10 062 - -0,164 27 581 -10 062 - 1,005 27 581 -10 062 -



Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,144 - -11 614 - -0,144 - -11 614 - 1,848 - -11 614 - 25% 0,094 - -6 621 - -0,094 - -6 621 - 1,209 - -6 621 - 50% 0,042 - -2 981 - -0,042 - -2 981 - 0,544 - -2 981 - 75% 0,011 - -755 - -0,011 - -755 - 0,138 - -755 - 100% 0,000 - -1 - 0,000 - -1 - 0,000 - -1 -

Fondazione Travata: Trave4b-4-8-11-7b Trave: Trave 4b-4 FRC=0,00 cm AA= MLA CA=FRQ CA=QPR


Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,000 - - - 0,000 - - - 0,000 - - - 25% 0,021 - -2 072 - -0,021 - -2 072 - 0,270 - -2 072 - 50% 0,083 - -8 130 - -0,083 - -8 130 - 1,060 - -8 130 - 75% 0,182 - -17 937 - -0,182 - -17 937 - 2,339 - -17 937 - 100% 0,276 - -31 237 - -0,276 - -31 237 - 3,550 - -31 237 -



Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,097 75 147 -19 697 - -0,252 75 147 -19 697 - 1,079 75 147 -19 697 - 25% 0,157 75 147 23 658 - -0,323 75 147 23 658 - 1,841 75 147 23 658 - 50% 0,207 75 147 28 577 - -0,373 75 147 28 577 - 2,483 75 147 28 577 - 75% 0,094 75 147 17 426 - -0,260 75 147 17 426 - 1,029 75 147 17 426 - 100% 0,960 75 147 -117 259 - -1,115 75 147 -117 259 - 12,168 75 147 -117 259 -



Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 1,096 30 358 -127 487 - -1,159 30 358 -127 487 - 14,022 30 358 -127 487 - 25% 0,043 30 358 -7 493 - -0,110 30 358 -7 493 - 0,475 30 358 -7 493 - 50% 0,317 30 358 34 568 - -0,384 30 358 34 568 - 4,006 30 358 34 568 - 75% 0,289 30 358 31 744 - -0,356 30 358 31 744 - 3,637 30 358 31 744 - 100% 0,004 27 359 -3 672 - -0,061 27 359 -3 672 - 0,000 - - -



Ae=0,0 cm2 Ae=0,0 cm2

Sm=0 mm Sm=0 mm

Wk=0,00 mm Wk=0,00 mm

0% 0,116 - -13 129 - -0,116 - -13 129 - 1,492 - -13 129 - 25% 0,076 - -7 484 - -0,076 - -7 484 - 0,976 - -7 484 - 50% 0,034 - -3 368 - -0,034 - -3 368 - 0,439 - -3 368 - 75% 0,009 - -852 - -0,009 - -852 - 0,111 - -852 - 100% 0,000 - -3 - 0,000 - -3 - 0,000 - -3 -

LEGENDA Travi - Verifiche pressoflessione retta e deviata allo stato limite di esercizio Trave Identificativo della trave. L'eventuale lettera tra parentesi distingue i diversi tratti della travata al livello considerato. %LLI Posizione della sezione per la quale vengono forniti i valori di sollecitazione e armature, valutata come % della lunghezza libera d’inflessione della trave

(LLI), a partire dal suo estremo iniziale Tipo Indica il tipo di rinforzo presente nella sezione di verifica: [Cls] = rinforzo in Calcestruzzo; [FRP] = rinforzo in FRP; FRC Freccia della trave. AA Identificativo dell'aggressività dell'ambiente: [PCA] = Poco aggressivo - [MDA] = Moderatamente aggressivo - [MLA] = Molto aggressivo. CA Identificativo della Combinazione di Azione: [QPR] = Quasi Permanente - [FQR] = Frequente. εεεεsm Deformazione media nel calcestruzzo. Ae Area efficace del calcestruzzo teso. Sm Distanza media tra le fessure. Wk Apertura massima delle fessure. σσσσct Tensione massima di trazione nel calcestruzzo della Trave/Rinforzo. σσσσcc Tensione massima di compressione nel calcestruzzo della Trave/Rinforzo. σσσσat Tensione massima di trazione nell'acciaio della Trave/Rinforzo o nel FRP. N, M3, M2 Componenti della sollecitazione agenti che generano le tensioni.

VERIFICHE PER CARICO LIMITE SU FONDAZIONI DIRETTE (Fondazione)

Verifiche per Carico Limite su fondazioni dirette

Descrizione CS

Dimensioni e orientazione

Prof Falda Comp.

Terreno

Coef. Cor. Terzaghi Coef. Calc. Terzaghi QMax

Qd,Rd

Intrv X Y Rtz per Nq per Nc per Nγγγγ

per Nq

per Nc

per Nγγγγ

[m] [m] [°] [m] [m] [N/mm2] [N/mm2]

Trave 3-7 11,61 4,08 1,30 0,00 - - - - - - - - - 0,052 0,600 NO Trave 5-5b 12,32 0,70 1,30 0,00 - - - - - - - - - 0,049 0,600 NO Trave 1-5 15,11 1,85 1,30 0,00 - - - - - - - - - 0,040 0,600 NO Trave 4b-4 8,40 0,80 1,70 0,00 - - - - - - - - - 0,071 0,600 NO Trave 1b-1 24,32 0,80 1,30 0,00 - - - - - - - - - 0,025 0,600 NO Trave 3b-3 14,46 0,90 1,30 0,00 - - - - - - - - - 0,041 0,600 NO Trave 10-6b 12,76 0,82 1,30 0,00 - - - - - - - - - 0,047 0,600 NO Trave 11-7b 11,50 0,72 1,70 0,00 - - - - - - - - - 0,052 0,600 NO Trave 12-8b 14,40 0,82 1,30 0,00 - - - - - - - - - 0,042 0,600 NO Trave 2b-2 31,44 0,85 1,30 0,00 - - - - - - - - - 0,019 0,600 NO

...


pag. 56

Verifiche per Carico Limite su fondazioni dirette

Descrizione CS

Dimensioni e orientazione

Prof Falda Comp.

Terreno

Coef. Cor. Terzaghi Coef. Calc. Terzaghi QMax

Qd,Rd

Intrv X Y Rtz per Nq per Nc per Nγγγγ

per Nq

per Nc

per Nγγγγ

[m] [m] [°] [m] [m] [N/mm2] [N/mm2]

Trave 3-4 9,62 5,64 0,60 0,00 - - - - - - - - - 0,062 0,600 NO Trave 4-5 5,76 2,36 0,60 0,00 - - - - - - - - - 0,104 0,600 NO Trave 1-2 16,21 5,06 0,60 0,00 - - - - - - - - - 0,037 0,600 NO

Trave 11-12 12,64 7,42 0,60 0,00 - - - - - - - - - 0,047 0,600 NO Trave 10-11 11,07 5,64 0,60 0,00 - - - - - - - - - 0,054 0,600 NO Trave 7-10 11,89 4,38 1,30 0,00 - - - - - - - - - 0,050 0,600 NO Trave 8-11 8,14 3,38 1,70 0,00 - - - - - - - - - 0,074 0,600 NO Trave 9-12 9,11 3,21 1,30 0,00 - - - - - - - - - 0,066 0,600 NO Trave 2-6 7,89 1,85 1,30 0,00 - - - - - - - - - 0,076 0,600 NO Trave 4-8 10,64 5,28 1,70 0,00 - - - - - - - - - 0,056 0,600 NO Trave 6-9 9,50 5,40 1,30 0,00 - - - - - - - - - 0,063 0,600 NO

LEGENDA - Verifiche per Carico Limite su fondazioni dirette Descrizione Descrizione dell'oggetto di fondazione al quale è riferita la verifica. CS Coefficiente di sicurezza [NS] = Non significativo. Dimensioni Dimensioni dell'elemento di fondazione. Rtz Angolo compreso tra l'asse X e il lato più lungo del minimo rettangolo che delimita il poligono della platea. Prof Profondità di posa dell'elemento di fondazione dal piano campagna. Falda Profondità di falda sotto l'elemento di fondazione dal piano campagna. Comp. Terreno

Classificazione del comportamento del terreno ai fini del calcolo.

Coef. Cor. Terzaghi

Coefficienti correttivi per la formula di Terzaghi.

Coef. Calc. Terzaghi

Coefficienti di calcolo per la formula di Terzaghi.

QMax Carico Massimo di Progetto allo SLU. Qd,Rd Resistenza di progetto del terreno. Intrv [SI] = nodo con presenza di rinforzo; [NO] = nodo senza rinforzo.

...


pag. 57

INFORMAZIONI GENERALI ............................................................................................................ pag. 2 MATERIALI CALCESTRUZZO ARMATO ............................................................................................. pag. 2 MATERIALI ACCIAIO .................................................................................................................... pag. 2 TERRENI ................................................................................................................................... pag. 2 STRATIGRAFIE ........................................................................................................................... pag. 3 SEZIONI ASTE ............................................................................................................................ pag. 3 ANALISI CARICHI ........................................................................................................................ pag. 3 CONDIZIONI DI CARICO .............................................................................................................. pag. 4 SLE: COMBINAZIONE DI AZIONI QUASI PERMANENTE - COEFFICIENTI ................................................. pag. 4 SLE: COMBINAZIONE DI AZIONI FREQUENTE - COEFFICIENTI ............................................................. pag. 4 SLE: COMBINAZIONE DI AZIONI RARA - COEFFICIENTI ...................................................................... pag. 4 SLU: COMBINAZIONI DI CARICO IN ASSENZA DI SISMA - COEFFICIENTI ............................................... pag. 4 SLU: COMBINAZIONI DI CARICO IN PRESENZA DI SISMA - COEFFICIENTI ............................................. pag. 5 D.M. 14-01-2008 - Zona 4 - Metodo 2 ............................................................................................. pag. 5 DATI GENERALI ANALISI SISMICA .................................................................................................. pag. 5 PRINCIPALI ELEMENTI ANALISI SISMICA ......................................................................................... pag. 6 RIEPILOGO MODI DI VIBRAZIONE .................................................................................................. pag. 6 LIVELLI O PIANI ......................................................................................................................... pag. 8 NODI ........................................................................................................................................ pag. 8 TRAVI IN ELEVAZIONE ................................................................................................................. pag. 9 TRAVI DI FONDAZIONE ................................................................................................................ pag. 10 PILASTRI E PILASTRI-PARETE ....................................................................................................... pag. 11 SOLAI e BALCONI ....................................................................................................................... pag. 12 NODI - CALCOLO DEI SOLAI ......................................................................................................... pag. 12 SOLAI - SEZIONI DI CALCOLO ....................................................................................................... pag. 12 CARICHI SUI NODI (per condizioni di carico non sismiche)................................................................... pag. 13 CARICHI SULLE TRAVI ................................................................................................................. pag. 14 CARICHI SUI PILASTRI ................................................................................................................ pag. 16 CARICHI SUI SOLAI ..................................................................................................................... pag. 17 NODI - SPOSTAMENTI PER CONDIZIONI DI CARICO NON SISMICHE ..................................................... pag. 17 NODI - SPOSTAMENTI PER EFFETTO DEL SISMA ............................................................................... pag. 19 NODI - SPOSTAMENTI PER ECCENTRICITA' ACCIDENTALE .................................................................. pag. 21 TRAVI - SOLLECITAZIONI PER CONDIZIONI DI CARICO NON SISMICHE ................................................ pag. 23 TRAVI - SOLLECITAZIONI PER EFFETTO DEL SISMA .......................................................................... pag. 24 TRAVI - SOLLECITAZIONI PER ECCENTRICITA' ACCIDENTALE ............................................................. pag. 26 PILASTRI - SOLLECITAZIONI PER CONDIZIONI DI CARICO NON SISMICHE ............................................ pag. 28 PILASTRI - SOLLECITAZIONI PER EFFETTO DEL SISMA ...................................................................... pag. 29 PILASTRI - SOLLECITAZIONI PER ECCENTRICITA' ACCIDENTALE ......................................................... pag. 30 SOLAI - SOLLECITAZIONI PER CONDIZIONI DI CARICO NON SISMICHE ................................................ pag. 30 NODI - REAZIONI VINCOLARI ESTERNE PER CONDIZIONI DI CARICO NON SISMICHE .............................. pag. 31 NODI - REAZIONI VINCOLARI ESTERNE PER EFFETTO DEL SISMA ........................................................ pag. 31 NODI - REAZIONI VINCOLARI ESTERNE PER ECCENTRICITA' ACCIDENTALE ........................................... pag. 32 EDIFICIO - VERIFICHE DI RIPARTIZIONE DELLE FORZE SISMICHE ....................................................... pag. 33 NODI - VERIFICA DI CONFINAMENTO (Elevazione) ............................................................................ pag. 33 TRAVI - VERIFICHE PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO STATO LIMITE ULTIMO (Elevazione) ........................ pag. 34 TRAVI - VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO STATO LIMITE ULTIMO (Elevazione) .... pag. 35

...


pag. 58

TRAVI - VERIFICHE A TORSIONE ALLO STATO LIMITE ULTIMO (Elevazione) ........................................... pag. 37 TRAVI - VERIFICHE PRESSOFLESSIONE RETTA E DEVIATA ALLO STATO LIMITE DI ESERCIZIO (Elevazione) . pag. 38 PILASTRI - VERIFICHE PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO STATO LIMITE ULTIMO (Elevazione) ................. pag. 40 PILASTRI - VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO STATO LIMITE ULTIMO (Elevazione) pag. 41PILASTRI - VERIFICHE PRESSOFLESSIONE DEVIATA ALLO STATO LIMITE DI ESERCIZIO (Elevazione) ......... pag. 41 PIANI - VERIFICHE REGOLARITA' (Elevazione) .................................................................................. pag. 42 PIANI - EFFETTI DEL SECONDO ORDINE (Elevazione) ........................................................................ pag. 43 SOLAI - VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO (Elevazione) ............................................................. pag. 43 SOLAI - VERIFICHE A TAGLIO ALLO STATO LIMITE ULTIMO (Elevazione) ............................................... pag. 43 SOLAI - VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI ESERCIZIO (Elevazione) ..................................................... pag. 44 NODI - VERIFICA DI CONFINAMENTO (Fondazione) ........................................................................... pag. 44 TRAVI - VERIFICHE PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO STATO LIMITE ULTIMO (Fondazione) ....................... pag. 45 TRAVI - VERIFICHE A TAGLIO PER PRESSOFLESSIONE RETTA ALLO STATO LIMITE ULTIMO (Fondazione) ... pag. 46 TRAVI - VERIFICHE A TORSIONE ALLO STATO LIMITE ULTIMO (Fondazione).......................................... pag. 51 TRAVI - VERIFICHE PRESSOFLESSIONE RETTA E DEVIATA ALLO STATO LIMITE DI ESERCIZIO (Fondazione) pag. 53 VERIFICHE PER CARICO LIMITE SU FONDAZIONI DIRETTE (Fondazione) ............................................... pag. 55

Documents

PROGETTO DI RECUPERO AMBIENTALE DELL'AREA EX … e appalti anno 2014... · prevede un piccolo museo del mare, un aula didattica, un ufficio, un'area servizi con annesso deposito,