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OGGETTO: Realizzazione intersezione a rotatoria al km 300,134 della S.S. 125
PROGETTISTA:
ELABORATO: RELAZIONE SPECIALISTICA
STRUTTURE
COMMITTENTE: Amministrazione Comunale
ALLEGATO
AGGIORNAMENTI
321 87654 9
COMUNE DI LOIRI PORTO SAN PAOLO Provincia di Olbia Tempio
Ing. Alessandro SALIS
UFFICIO TECNICO
Cagliari Tel. 070666570 - Fax 1782245082
Tel. 3288967059
COLLABORATORI:
Ing. Giovanni Antonio TURIS
Ing. Emerenziana ANGIONI
PROGETTO ESECUTIVO
VERIFICHE STRUTTURALI
1 Verifica sovrastruttura stradale
2 Dimensionamento fondazione torre-faro
3 Dimensionamento muri di sostegno
DETERMINAZIONE TRAFFICO DI PROGETTO W18
A) TIPO DI DETERMINAZIONE SINTETICA/ANALITICA S/A =
B) DETERMINAZIONE SINTETICA
Numero assi al giorno per corsia = assi/giorno
Peso asse = tonnellate
Numero giorni commerciali per settimana (gg) =
Numero settimane commerciali per anno (n.sett.) =
Tasso crescita traffico durante la vita utile r =
Vita utile in anni (n ) =
Numero transiti totali W18 = Assi da 8 t
C) DETERMINAZIONE ANALITICA
TGM =
Numero giorni commerciali per settimana (gg) =
Numero settimane commerciali per anno (n.sett.) =
Aliquota di traffico per direzione più carica (pd) =
Percentuale veicoli commerciali (p ) =
Aliquota di veicoli commerciali sulla corsia di marcia normale (pl) =
Coefficiente di dispersione delle traiettorie (d ) =
Numero medio di assi per veicolo commerciale (na) =
Tasso crescita traffico durante la vita utile r =
Vita utile in anni (n ) =
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
1 0,00% 1 1
2 60,00% 1 1
3 0,00% 1 1
4 0,00% 1 1
5 0,00% 1 2
6 0,00% 1 2
7 0,00% 1 2 1
8 0,00% 1 3
9 0,00% 1 4
10 0,00% 1 2 2
11 0,00% 1 3 1
12 0,00% 1 3 1
13 20,00% 1 1 3
14 20,00% 1 1
15 0,00% 1 1
16 0,00% 1 1
Peso assi (ton)
Nu
me
ro d
i a
ssi d
istr
ibu
iti p
er
pe
so
Tipo veicolo
commerciale
Percentuale
%
1
0,8
2,5
0,03
20
Spettro traffico (distribuzione delle 16 categorie dei veicoli considerati dal Catalogo Italiano delle pavimentazioni
per strada tipo E di quartiere )
5
52
5
52
1
12
0,03
20
0
0,25
A
1 800
0
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
1 0,00%
2 60,00% 60,0% 60,0%
3 0,00%
4 0,00%
5 0,00%
6 0,00%
7 0,00%
8 0,00%
9 0,00%
10 0,00%
11 0,00%
12 0,00%
13 20,00% 20,0% 20,0% 60,0%
14 20,00% 20,0% 20,0%
15 0,00%
16 0,00%
60,0% 60,0% 20,0% 20,0% 20,0% 20,0% 60,0%
1 0,0%
2 60,0%
3 60,0%
4 20,0%
5 0,0%
6 0,0%
7 0,0%
8 20,0%
9 0,0%
10 0,0%
11 0,0%
12 20,0%
13 60,0%
TOTALE 240,0%
Il passaggio di 100 veicoli commerciali determina il transito di assi di differente peso,
che corrispondono al passaggio di assi equivalenti da 8 t.
Numero transiti totali W18 = Assi da 8 t
D) VALORE DI CALCOLO W18: Assi da 8 t
542,29%
0,00%
20,00%
0,00%
0,00%
13 639 081
TOTALE
240,0
5422,9
13 639 081
0,15259
0,31641
0,00%
101,25%
418,37%
0,00%
0,00%
6,97290
Transiti da 8 t
0,00%
0,23%
1,60181
2,44141
3,57446
5,06250
Frequenze parziali degli assi
Fre
qu
en
za
de
gli
assi d
istr
ibu
iti p
er
pe
so
0,58618
1,00000
0,00024
0,00391
0,01978
0,06250
1,19%
1,25%
Peso asse (ton) Frequenza asseCoefficiente
equivalenza 4^ potenza
Tipo veicolo
commerciale
Percentuale
%
STRATISpessore
si (mm)
Coefficient
e
drenaggio
Coefficiente
spessore (ai)si·di·ai CBR MR (psi)
Sottofondo 7,00 9809,04
Fondazione 350 1 0,12 42,00
Base cementata 1 0,22 0,00
Base bitumata 100 1 0,18 18,00
Collegamento 70 1 0,40 28,00
Usura 30 1 0,45 13,50
101,50
SNSG = 0,929232028
SN = SNSG+0,0394Σsi·di·ai = 4,928332028
Log10W18 = 7,391018
Pari ad un transito ammissibile W18 : 24 604 710 assi da 8t
a fronte di un transito complessivo di 13 639 081 assi da 8t
DETERMINAZIONE STRUCTURAL NUMBER (SN)
VERIFICATO
DETERMINAZIONE DECADIMENTO LIMITE AMMISSIBILE DELLA STRUTTURA PSI
A) TIPO DI DETERMINAZIONE SINTETICA/ANALITICA S/A = S
B) DETERMINAZIONE SINTETICA
PSI iniziale 4,80
PSI finale 2,80
ΔPSI 2,00
C) DETERMINAZIONE ANALITICA
SV (media delle variazioni di pendenza del profilo longitudinale) 0,00
Area delle buche e rappezzi per unità di superficie C (sqp - pollice quadro ??) 305,00
Area fessurata o lesionata con particolari caratteristiche per unità di superficie P (sqp) 305,00
Media dlle misure di profondità delle ormaie (pollici ??) RD 0,00
PSI iniziale 4,80
SV (media delle variazioni di pendenza del profilo longitudinale) 0,00
Area delle buche e rappezzi per unità di superficie C (sqp - pollice quadro ??) 500,00
Area fessurata o lesionata con particolari caratteristiche per unità di superficie P (sqp) 500,00
Media dlle misure di profondità delle ormaie (pollici ??) RD 1,50
PSI finale 2,66
ΔPSI = 2,14
D) VALORE DI CALCOLO ΔPSI: 2,00
STRATISpessore
si (mm)
Coefficient
e
drenaggio
Coefficiente
spessore (ai)si·di·ai CBR MR (psi)
Sottofondo 7,00 9809,04
Fondazione 350 1 0,12 42,00
Base cementata 1 0,22 0,00
Base bitumata 100 1 0,18 18,00
Collegamento 70 1 0,40 28,00
Usura 30 1 0,45 13,50
101,50
SNSG = 0,929232028
SN = SNSG+0,0394Σsi·di·ai = 4,928332028
Log10W18 = 7,391018
Pari ad un transito ammissibile W18 : 24 604 710 assi da 8t
a fronte di un transito complessivo di 13 639 081 assi da 8t
DETERMINAZIONE STRUCTURAL NUMBER (SN)
VERIFICATO
DETERMINAZIONE TRAFFICO DI PROGETTO W18
A) TIPO DI DETERMINAZIONE SINTETICA/ANALITICA S/A =
B) DETERMINAZIONE SINTETICA
Numero assi al giorno per corsia = assi/giorno
Peso asse = tonnellate
Numero giorni commerciali per settimana (gg) =
Numero settimane commerciali per anno (n.sett.) =
Tasso crescita traffico durante la vita utile r =
Vita utile in anni (n ) =
Numero transiti totali W18 = Assi da 8 t
C) DETERMINAZIONE ANALITICA
TGM =
Numero giorni commerciali per settimana (gg) =
Numero settimane commerciali per anno (n.sett.) =
Aliquota di traffico per direzione più carica (pd) =
Percentuale veicoli commerciali (p ) =
Aliquota di veicoli commerciali sulla corsia di marcia normale (pl) =
Coefficiente di dispersione delle traiettorie (d ) =
Numero medio di assi per veicolo commerciale (na) =
Tasso crescita traffico durante la vita utile r =
Vita utile in anni (n ) =
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
1 0,00% 1 1
2 60,00% 1 1
3 0,00% 1 1
4 0,00% 1 1
5 0,00% 1 2
6 0,00% 1 2
7 0,00% 1 2 1
8 0,00% 1 3
9 0,00% 1 4
10 0,00% 1 2 2
11 0,00% 1 3 1
12 0,00% 1 3 1
13 20,00% 1 1 3
14 20,00% 1 1
15 0,00% 1 1
16 0,00% 1 1
Peso assi (ton)
Nu
me
ro d
i a
ssi d
istr
ibu
iti p
er
pe
so
Tipo veicolo
commerciale
Percentuale
%
1
0,8
2,5
0,03
20
Spettro traffico (distribuzione delle 16 categorie dei veicoli considerati dal Catalogo Italiano delle pavimentazioni
per strada tipo E di quartiere )
5
52
5
52
1
12
0,03
20
0
0,25
A
1 800
0
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
1 0,00%
2 60,00% 60,0% 60,0%
3 0,00%
4 0,00%
5 0,00%
6 0,00%
7 0,00%
8 0,00%
9 0,00%
10 0,00%
11 0,00%
12 0,00%
13 20,00% 20,0% 20,0% 60,0%
14 20,00% 20,0% 20,0%
15 0,00%
16 0,00%
60,0% 60,0% 20,0% 20,0% 20,0% 20,0% 60,0%
1 0,0%
2 60,0%
3 60,0%
4 20,0%
5 0,0%
6 0,0%
7 0,0%
8 20,0%
9 0,0%
10 0,0%
11 0,0%
12 20,0%
13 60,0%
TOTALE 240,0%
Il passaggio di 100 veicoli commerciali determina il transito di assi di differente peso,
che corrispondono al passaggio di assi equivalenti da 8 t.
Numero transiti totali W18 = Assi da 8 t
D) VALORE DI CALCOLO W18: Assi da 8 t
542,29%
0,00%
20,00%
0,00%
0,00%
13 639 081
TOTALE
240,0
5422,9
13 639 081
0,15259
0,31641
0,00%
101,25%
418,37%
0,00%
0,00%
6,97290
Transiti da 8 t
0,00%
0,23%
1,60181
2,44141
3,57446
5,06250
Frequenze parziali degli assi
Fre
qu
en
za
de
gli
assi d
istr
ibu
iti p
er
pe
so
0,58618
1,00000
0,00024
0,00391
0,01978
0,06250
1,19%
1,25%
Peso asse (ton) Frequenza asseCoefficiente
equivalenza 4^ potenza
Tipo veicolo
commerciale
Percentuale
%
DETERMINAZIONE DECADIMENTO LIMITE AMMISSIBILE DELLA STRUTTURA PSI
A) TIPO DI DETERMINAZIONE SINTETICA/ANALITICA S/A = S
B) DETERMINAZIONE SINTETICA
PSI iniziale 4,80
PSI finale 2,80
ΔPSI 2,00
C) DETERMINAZIONE ANALITICA
SV (media delle variazioni di pendenza del profilo longitudinale) 0,00
Area delle buche e rappezzi per unità di superficie C (sqp - pollice quadro ??) 305,00
Area fessurata o lesionata con particolari caratteristiche per unità di superficie P (sqp) 305,00
Media dlle misure di profondità delle ormaie (pollici ??) RD 0,00
PSI iniziale 4,80
SV (media delle variazioni di pendenza del profilo longitudinale) 0,00
Area delle buche e rappezzi per unità di superficie C (sqp - pollice quadro ??) 500,00
Area fessurata o lesionata con particolari caratteristiche per unità di superficie P (sqp) 500,00
Media dlle misure di profondità delle ormaie (pollici ??) RD 1,50
PSI finale 2,66
ΔPSI = 2,14
D) VALORE DI CALCOLO ΔPSI: 2,00
Plinto R04
Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI 1
Sommario
1 Rappresentazione generale dell'edificio ................................................................................... 3
2 Normative ............................................................................................................................... 4
3 Descrizione del software ......................................................................................................... 5
4 Descrizione hardware .............................................................................................................. 6
5 Dati generali ............................................................................................................................ 7
5.1 Materiali ............................................................................................................................... 7
5.1.1 Materiali c.a. ...................................................................................................................... 7
5.1.2 Curve di materiali c.a. ........................................................................................................ 7
5.1.3 Armature ........................................................................................................................... 9
5.2 Sezioni ................................................................................................................................. 9
5.2.1 Sezioni C.A. ....................................................................................................................... 9
5.2.1.1 Sezioni rettangolari C.A. .................................................................................................. 9
5.2.1.2 Caratteristiche inerziali sezioni C.A................................................................................ 10
5.3 Fondazioni ......................................................................................................................... 10
5.3.1 Plinti superficiali con dado ............................................................................................... 10
5.4 Terreni ............................................................................................................................... 10
6 Dati di definizione ................................................................................................................. 11
6.1 Preferenze commessa ........................................................................................................ 11
6.1.1 Preferenze di analisi......................................................................................................... 11
6.1.2 Spettri NTC 08 ................................................................................................................. 11
6.1.3 Preferenze di verifica ....................................................................................................... 13
6.1.3.1 Normativa di verifica in uso ........................................................................................... 13
6.1.3.2 Normativa di verifica C.A. .............................................................................................. 13
6.1.3.3 Normativa di verifica legno ............................................................................................ 13
6.1.3.4 Normativa di verifica acciaio.......................................................................................... 14
6.1.4 Preferenze FEM ............................................................................................................... 14
6.1.5 Moltiplicatori inerziali ....................................................................................................... 14
6.1.6 Preferenze di analisi non lineare FEM ............................................................................... 14
6.1.7 Preferenze di analisi carichi superficiali ........................................................................... 14
6.1.8 Preferenze del suolo ........................................................................................................ 15
6.1.9 Preferenze progetto legno ................................................................................................ 15
6.1.10 Preferenze progetto acciaio ............................................................................................ 15
6.1.11 Preferenze progetto muratura ......................................................................................... 15
6.2 Azioni e carichi ................................................................................................................... 15
6.2.1 Condizioni elementari di carico ........................................................................................ 15
6.2.2 Combinazioni di carico .................................................................................................... 16
6.2.3 Definizioni di carichi concentrati ...................................................................................... 17
6.3 Quote ................................................................................................................................. 18
6.3.1 Livelli .............................................................................................................................. 18
6.3.2 Tronchi ............................................................................................................................ 18
6.4 Sondaggi del sito ............................................................................................................... 18
6.5 Elementi di input ................................................................................................................ 19
6.5.1 Fili fissi ............................................................................................................................ 19
6.5.1.1 Fili fissi di piano ............................................................................................................ 19
6.5.2 Pilastri C.A....................................................................................................................... 19
6.5.3 Plinti superficiali .............................................................................................................. 19
6.5.3.1 Fondazioni di plinti superficiali ...................................................................................... 19
6.5.3.2 Plinti superficiali di piano .............................................................................................. 20
6.5.4 Carichi concentrati .......................................................................................................... 20
6.5.4.1 Carichi concentrati di piano ........................................................................................... 20
7 Dati di modellazione .............................................................................................................. 21
7.1 Nodi modello ...................................................................................................................... 21
7.1.1 Nodi di definizione del modello ........................................................................................ 21
2 Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI
7.2 Carichi concentrati ............................................................................................................. 21
7.3 Carichi concentrati sismici ................................................................................................. 21
7.4 Aste ................................................................................................................................... 21
7.4.1 Caratteristiche meccaniche aste....................................................................................... 21
7.4.2 Definizioni aste ................................................................................................................ 22
7.5 Masse aggregate ................................................................................................................ 22
7.6 Accelerazioni spettrali ........................................................................................................ 22
8 Risultati numerici .................................................................................................................. 31
8.1 Pressioni massime sul terreno ............................................................................................ 31
8.2 Tagli ai livelli ...................................................................................................................... 31
8.3 Risposta modale................................................................................................................. 32
8.4 Equilibrio forze ................................................................................................................... 32
8.5 Risposta di spettro ............................................................................................................. 33
8.6 Annotazioni solutore .......................................................................................................... 34
8.7 Statistiche soluzione .......................................................................................................... 34
9 Verifiche ............................................................................................................................... 35
9.1 Verifiche plinti superficiali .................................................................................................. 35
9.2 Computi metrici .................................................................................................................. 38
Plinto R04
Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI 3
1 Rappresentazione generale dell'edificio
Struttura
Vista assonometrica dell'edificio nella sua interezza
4 Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI
2 Normative D.M. LL. PP. 11-03-88 Norme Tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la
progettazione, l'esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. Circolare Ministeriale del 24-07-88, n. 30483/STC.
Legge 02-02-74 n. 64, art. 1 - D.M. 11-03-88. Norme Tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criter i generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione.
Norme Tecniche per le Costruzioni - D.M. 14-01-08 Sicurezza (cap.2), Azioni sulle costruzioni (cap.3), Costruzioni in calcestruzzo (par.4.1), Costruzioni in legno (par.4.4), Costruzioni in muratura (par.4.5), Progettazione geotecnica (cap.6), Progettazione per azioni sismiche (cap.7), Costruzioni esistenti (cap.8), Riferimenti tecnici (cap.12), EC3.
Plinto R04
Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI 5
3 Descrizione del software DESCRIZIONE DEL PROGRAMMA SISMICAD
Si tratta di un programma di calcolo strutturale che nella versione più estesa è dedicato al progetto e verifica degli elementi in cemento armato, acciaio, muratura e legno di opere civili. Il programma utilizza come analizzatore e solutore del modello strutturale un proprio solutore agli elementi finiti tridimensionale fornito col pacchetto. Il programma è sostanzialmente diviso in tre moduli: un pre processore che consente l' introduzione della
geometria e dei carichi e crea il file dati di input al solutore; il solutore agli elementi finiti; un post processore che a soluzione avvenuta elabora i risultati eseguendo il progetto e la verifica delle membrature e producendo i grafici ed i tabulati di output.
SPECIFICHE TECNICHE Denominazione del software: Sismicad 12.2 Produttore del software: Concrete
Concrete srl, via della Pieve, 15, 35121 PADOVA - Italy http://www.concrete.it Rivenditore: CONCRETE SRL - Via della Pieve 19 - 35121 Padova - tel.049-8754720
Versione: 12.2 Identificatore licenza: SW-8612218 Intestatario della licenza: TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI
Versione regolarmente licenziata
SCHEMATIZZAZIONE STRUTTURALE E CRITERI DI CALCOLO DELLE SOLLECITAZIONI Il programma schematizza la struttura attraverso l'introduzione nell'ordine di fondazioni, poste anche a quote diverse, platee, platee nervate, plinti e travi di fondazione poggianti tutte su suolo elastico alla Winkler, di elementi verticali, pilastri e pareti in c.a. anche con fori, di orizzontamenti costituiti da solai
orizzontali e inclinati (falde), e relative travi di piano e di falda; è ammessa anche l'introduzione di elementi prismatici in c.a. di interpiano con possibilità di collegamento in inclinato a solai posti a quote diverse. I nodi strutturali possono essere connessi solo a travi, pilastri e pareti, simulando così impalcati infinitamente deformabili nel piano, oppure a elementi lastra di spessore dichiarato dall'utente simulando in tal modo impalcati a rigidezza finita. I nodi
appartenenti agli impalcati orizzontali possono essere connessi rigidamente ad uno o più nodi principali giacenti nel piano dell'impalcato; generalmente un nodo principale coincide con il baricentro delle masse. Tale opzione, oltre a ridurre significativamente i tempi di elabor azione, elimina le approssimazioni numeriche connesse all'utilizzo di elementi lastra quando si richiede l'analisi a impalcati infinitamente rigidi. Per quanto concerne i
carichi, in fase di immissione dati, vengono definite, in numero a scelta dell'utente, condizioni di carico elementari le quali, in aggiunta alle azioni sismiche e variazioni termiche, vengono combinate attraverso coefficienti moltiplicativi per fornire le combinazioni richieste per le verifiche successive. L'effetto di disassamento delle forze orizzontali, indotto ad esempio dai torcenti di piano per costruzioni in zona sismica, viene simulato attraverso
l'introduzione di eccentricità planari aggiuntive le quali costituiscono ulteriori condizioni elementari di carico da cumulare e combinare secondo i criteri del paragrafo precedente. Tipologicamente sono ammessi sulle travi e sulle pareti carichi uniformemente distribuiti e carichi trapezoidali; lungo le aste e nei nodi di incrocio delle membrature sono anche definibili componenti di forze e coppie concentrate comunque dirette nello spazio. Sono previste
distribuzioni di temperatura, di intensità a scelta dell'utente, agenti anche su singole porzioni di struttura. Il calcolo delle sollecitazioni si basa sulle seguenti ipotesi e modalità: - travi e pilastri deformabili a sforzo normale, flessione deviata, taglio deviato e momento torcente. Sono previsti c oefficienti riduttivi dei momenti di inerzia a scelta dell'utente per considerare la riduzione della rigidezza flessionale e torsionale per effetto della fessurazione del
conglomerato cementizio. E' previsto un moltiplicatore della rigidezza assiale dei pi lastri per considerare, se pure in modo approssimato, l'accorciamento dei pilastri per sforzo normale durante la costruzione. - le travi di fondazione su suolo alla Winkler sono risolte in forma chiusa tramite uno specifico elemento finito; - le pareti in c.a. sono analizzate schematizzandole come elementi lastra-piastra discretizzati con passo massimo
assegnato in fase di immissione dati; - le pareti in muratura possono essere schematizzate con elementi lastra-piastra con spessore flessionale ridotto rispetto allo spessore membranale.- I plinti su suolo alla Winkler sono modellati con la introduzione di molle verticali elastoplastiche. La traslazione orizzontale a scelta dell'utente è bloccata o gestita da molle orizzontali di modulo di reazione proporzionale al verticale. - I pali sono modellati
suddividendo l'asta in più aste immerse in terreni di stratigrafia definita dall'utente. Nei nodi di divisione tra le aste vengono inserite molle assialsimmetriche elastoplastiche precaricate dalla spinta a riposo che hanno come pressione limite minima la spinta attiva e come pressione limite massima la spinta passiva modificabile attraverso opportuni coefficienti. - i plinti su pali sono modellati attraverso aste di di rigidezza elevata che
collegano un punto della struttura in elevazione con le aste che simulano la presenza dei pali;- le piastre sono discretizzate in un numero finito di elementi lastra-piastra con passo massimo assegnato in fase di immissione dati; nel caso di platee di fondazione i nodi sono collegati al suolo da molle aventi rigidezze alla traslazione verticale ed richiesta anche orizzontale.- La deformabilità nel proprio piano di piani dichiarati non infinitamente rigidi e di
falde (piani inclinati) può essere controllata attraverso la introduzione di elementi membranali nelle zone di solaio. - I disassamenti tra elementi asta sono gestiti automaticamente dal programma attraverso la introduzione di collegamenti rigidi locali.- Alle estremità di elementi asta è possibile inserire svincolamenti tradizionali così come cerniere parziali (che trasmettono una quota di ciò che trasmetterebbero in condizioni di collegamento rigido) o
cerniere plastiche.- Alle estremità di elementi bidimensionali è possibile inserire svincolamenti con cerniere parziali del momento flettente avente come asse il bordo dell'elemento.- Il calcolo degli effetti del sisma è condotto, a scelta dell'utente, con analisi statica lineare, con analisi dinamica modale o con analisi statica non lineare, in accordo alle varie normative adottate. Le masse, nel caso di impalcati dichiarati rigidi sono concentrate nei nodi
principali di piano altrimenti vengono considerate diffuse nei nodi giacenti sull'impalcato stesso. Nel caso di analisi sismica vengono anche controllati gli spostamenti di interpiano.
VERIFICHE DELLE MEMBRATURE IN CEMENTO ARMATO Nel caso più generale le verifiche degli elementi in c.a. possono essere condotte col metodo delle tensioni ammissibili (D.M. 14-1-92) o agli stati limite in accordo al D.M. 09-01-96, al D.M. 14-01-08 o secondo Eurocodice 2. Le travi sono progettate e verificate a flessione retta e taglio; a richiesta è
possibile la verifica per le sei componenti della sollecitazione. I pilastri ed i pali sono verificati per le sei componenti della sollecitazione. Per gli elementi bidimensionali giacenti in un medesimo piano è disponibile la modalità di verifica che consente di analizzare lo stato di ver ifica nei singoli nodi degli elementi. Nelle verifiche (a presso flessione e punzonamento) è ammessa la introduzione dei momenti di calcolo modificati in base alle direttive dell'EC2, Appendice A.2.8. I plinti superficiali sono verificati assumendo lo schema statico di mensole con incastri posti a filo o in asse pilastro. Gli
ancoraggi delle armature delle membrature in c.a. sono calcolati sulla base della effettiva tensione normale che ogni barra assume nella sezione di verifica distinguendo le zone di ancoraggio in zone di buona o cattiva aderenza. In particolare il programma valuta la tensione normale che ciascuna barra può assumere in una sezione sviluppando l'aderenza sulla superficie cilindrica posta a sinistra o a destra della sezione c onsiderata; se in una
sezione una barra assume per effetto dell'aderenza una tensione normale minore di quella ammissibile, il suo contributo all'area complessiva viene ridotto dal programma nel rapporto tra la tensione normale che la barra può assumere per effetto dell'aderenza e quella ammissibile. Le verifiche sono effettuate a partire dalle aree di acciaio equivalenti così calcolate che vengono evidenziate in relazione.A seguito di analisi inelastiche eseguite in
accordo a OPCM 3431 o D.M. 14-01-08 vengono condotte verifiche di resistenza per i meccanismi fragili (nodi e taglio) e verifiche di deformabilità per i meccanismi duttili.
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i5 CPU 650
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Architettura x86
Frequenza 3192 MHz
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Sistema operativo Microsoft Windows
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5 Dati generali 5.1 Materiali
5.1.1 Materiali c.a. Descrizione: Descrizione o nome assegnato all'elemento. Rck: Resistenza caratteristica cubica; valore medio nel caso di edificio esistente. [daN/m2] E: Modulo di elasticità longitudinale del materiale per edifici o materiali nuovi. [daN/m2]
Gamma: Peso specifico del materiale. [daN/m3] Poisson: Coefficiente di Poisson. Il valore è adimensionale. G: Modulo di elasticità tangenziale del materiale, viene impiegato nella modellazione di aste. [daN/m2]
Alfa: Coefficiente longitudinale di dilatazione termica. [°C-1]
Descrizione Rck E Gamma Poisson G Alfa C25/30 LC3 3000000 3144716100 2500 0.1 1429416409 0.00001
Magrone 10000 2063927580 2500 0.1 938148900 0.00001
C25/30 3000000 3144716100 2500 0.1 1429416409 0.00001
5.1.2 Curve di materiali c.a. Rck: Resistenza caratteristica cubica; valore medio nel caso di edificio esistente. [daN/m2] E: Modulo di elasticità longitudinale del materiale per edifici o materiali nuovi. [daN/m2]
Gamma: Peso specifico del materiale. [daN/m3] Poisson: Coefficiente di Poisson. Il valore è adimensionale. G: Modulo di elasticità tangenziale del materiale, viene impiegato nella modellazione di aste. [daN/m2]
Alfa: Coefficiente longitudinale di dilatazione termica. [°C-1] Curva: Curva caratteristica.
Reaz.traz.: Reagisce a trazione. Comp.frag.: Ha comportamento fragile. E.compr.: Modulo di elasticità a compressione. [daN/m2]
Incr.compr.: Incrudimento di compressione. Il valore è adimensionale. EpsEc: Epsilon elastico a compressione. Il valore è adimensionale. EpsUc: Epsilon ultimo a compressione. Il valore è adimensionale.
E.traz.: Modulo di elasticità a trazione. [daN/m2] Incr.traz.: Incrudimento di trazione. Il valore è adimensionale. EpsEt: Epsilon elastico a trazione. Il valore è adimensionale.
EpsUt: Epsilon ultimo a trazione. Il valore è adimensionale.
Materiale: C25/30 LC3
Rck E Gamma Poisson G Alfa
3000000 3144716100 2500 0.1 1429416409 0.00001
Curva
Reaz.traz. Comp.frag. E.compr. Incr.compr. EpsEc EpsUc E.traz. Incr.traz. EpsEt EpsUt
No Si 3144716144 0.0001 -0.002 -0.0035 3144716144 0.0001 0.0000569 0.0000626
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Materiale: Magrone
Rck E Gamma Poisson G Alfa 10000 2063927580 2500 0.1 938148900 0.00001
Curva
Reaz.traz. Comp.frag. E.compr. Incr.compr. EpsEc EpsUc E.traz. Incr.traz. EpsEt EpsUt No Si 2063927580 0.001 -0.000004 -0.0035 2063927580 0.001 0.0000019 0.0000021
Materiale: C25/30
Rck E Gamma Poisson G Alfa
3000000 3144716100 2500 0.1 1429416409 0.00001
Curva
Reaz.traz. Comp.frag. E.compr. Incr.compr. EpsEc EpsUc E.traz. Incr.traz. EpsEt EpsUt
No Si 3144716144 0.001 -0.002 -0.0035 3144716144 0.001 0.0000569 0.0000626
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5.1.3 Armature Descrizione: Descrizione o nome assegnato all'elemento. fyk: Resistenza caratteristica. [daN/m2]
Sigma amm.: Tensione ammissibile. [daN/m2] Tipo: Tipo di barra. E: Modulo di elasticità longitudinale del materiale per edifici o materiali nuovi. [daN/m2]
Gamma: Peso specifico del materiale. [daN/m3] Poisson: Coefficiente di Poisson. Il valore è adimensionale. G: Modulo di elasticità tangenziale del materiale, viene impiegato nella modellazione di aste. [daN/m2]
Alfa: Coefficiente longitudinale di dilatazione termica. [°C-1] Livello di conoscenza: Indica se il materiale è nuovo o esistente, e in tal caso il livello di conoscenza secondo Circ. 02/02/09 n. 617 §C8A. Informazione impiegata solo in analisi D.M. 14-01-08 (N.T.C.).
Descrizione fyk Sigma amm. Tipo E Gamma Poisson G Alfa Livello di
conoscenza
B450C LC3 45000000 25500000 Aderenza
migliorata
20600000000 7850 0.3 7923076923 0.000012 LC3 (FC = 1)
B450C 45000000 25500000 Aderenza
migliorata
20600000000 7850 0.3 7923076923 0.000012 Nuovo
5.2 Sezioni 5.2.1 Sezioni C.A. 5.2.1.1 Sezioni rettangolari C.A.
Descrizione: Descrizione o nome assegnato all'elemento. Area Tx FEM: Area di taglio in direzione X per l'analisi FEM. [m2] Area Ty FEM: Area di taglio in direzione Y per l'analisi FEM. [m2]
JxFEM: Momento di inerzia attorno all'asse X per l'analisi FEM. [m4] JyFEM: Momento di inerzia attorno all'asse Y per l'analisi FEM. [m4] JtFEM: Momento d'inerzia torsionale corretto con il fattore di forma per l'analisi FEM. [m4]
H: Altezza della sezione. [m] B: Larghezza della sezione. [m] c.s.: Copriferro superiore della sezione. [m]
c.i.: Copriferro inferiore della sezione. [m] c.l.: Copriferro laterale della sezione. [m]
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Descrizione Area Tx FEM Area Ty FEM JxFEM JyFEM JtFEM H B c.s. c.i. c.l.
R 30x30 0.075 0.075 0.000675 0.000675 0.000999 0.3 0.3 0.03 0.03 0.03
5.2.1.2 Caratteristiche inerziali sezioni C.A. Descrizione: Descrizione o nome assegnato all'elemento. Xg: Ascissa del baricentro definita rispetto al sistema geometrico in cui sono definiti i vertici del poligono. [m]
Yg: Ordinata del baricentro definita rispetto al sistema geometrico in cui sono definiti i vertici del poligono. [m] Area: Area inerziale nel sistema geometrico centrato nel baricentro. [m2] Jx: Momento d'inerzia attorno all'asse orizzontale baricentrico di definizione della sezione. [m4]
Jy: Momento d'inerzia attorno all'asse verticale baricentrico di definizione della sezione. [m4] Jxy: Momento centrifugo rispetto al sistema di riferimento baricentrico di definizione della sezione. [m4] Jm: Momento d'inerzia attorno all'asse baricentrico principale M. [m4]
Jn: Momento d'inerzia attorno all'asse baricentrico principale N. [m4] Alfa: Angolo tra gli assi del sistema di riferimento geometrico di definizione e quelli del sistema di riferimento principale. [deg] Area Tx FEM: Area di taglio in direzione X per l'analisi FEM. [m2]
Area Ty FEM: Area di taglio in direzione Y per l'analisi FEM. [m2] JxFEM: Momento di inerzia attorno all'asse X per l'analisi FEM. [m4] JyFEM: Momento di inerzia attorno all'asse Y per l'analisi FEM. [m4]
JtFEM: Momento d'inerzia torsionale corretto con il fattore di forma per l'analisi FEM. [m4]
Descrizione Xg Yg Area Jx Jy Jxy Jm Jn Alfa Area Tx FEM Area Ty FEM JxFEM JyFEM JtFEM R 30x30 0.15 0.15 0.09 6.8E-4 6.8E-4 0 6.8E-4 6.8E-4 0 0.075 0.075 0.000675 0.000675 0.000999
5.3 Fondazioni 5.3.1 Plinti superficiali con dado Descrizione: Descrizione o nome assegnato all'elemento. Bicchiere: Bicchiere incassato nella sommità del plinto. H: Spessore del plinto. [m]
Bx: Lunghezza della base del rettangolo del plinto. [m] By: Larghezza della base del rettangolo del plinto. [m] h: Altezza del dado soprastante il plinto superficiale. [m]
bx: Lunghezza della base del rettangolo costituente il dado. [m] by: Larghezza della base del rettangolo costituente il dado. [m]
Descrizione Bicchiere H Bx By h bx by
Con dado 320x320x60 0.6 3.2 3.2 1.2 2 2
5.4 Terreni
Descrizione: Descrizione o nome assegnato all'elemento. Coesione: Coesione del terreno. [daN/m2] Coesione non drenata: Coesione non drenata (Cu) del terreno. [daN/m2]
Attrito interno: Angolo di attrito interno del terreno. [deg] Delta: Angolo di attrito all'interfaccia terreno-cls. [deg] Adesione: Coeff. di adesione della coesione all'interfaccia terreno-cls. Il valore è adimensionale.
K0: Coefficiente di spinta a riposo del terreno. Il valore è adimensionale. Gamma naturale: Peso specifico naturale del terreno in sito, assegnato alle zone non immerse. [daN/m3] Gamma saturo: Peso specifico saturo del terreno in sito, assegnato alle zone immerse. [daN/m3]
E: Modulo elastico longitudinale del terreno. [daN/m2] Poisson: Coefficiente di Poisson del terreno. Il valore è adimensionale.
Descrizione Coesione Coesione non
drenata Attrito interno Delta Adesione K0 Gamma
naturale Gamma saturo
E Poisson
Riporto 0 0 38 0 1 0.38 1600 2150 9000000 0.3
Loiri Porto San Paolo 3630 4000 44 29 1 0.3 1900 2180 6380000 0.3
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6 Dati di definizione 6.1 Preferenze commessa
6.1.1 Preferenze di analisi Metodo di analisi D.M. 14-01-08 (N.T.C.)
Tipo di costruzione 2
Vn 50
Classe d'uso II
Vr 50
Tipo di analisi Lineare dinamica
Località Olbia-Tempio Pausania, Loiri Porto San Paolo -
Zona sismica Zona 4
Categoria del suolo B - sabbie dense o argille consistenti
Categoria topografica T1
Ss orizzontale SLD 1.2
Tb orizzontale SLD 0.138 [s]
Tc orizzontale SLD 0.415 [s]
Td orizzontale SLD 1.694 [s]
Ss orizzontale SLV 1.2
Tb orizzontale SLV 0.155 [s]
Tc orizzontale SLV 0.464 [s]
Td orizzontale SLV 1.8 [s]
St 1
PVr SLD (%) 63
Tr SLD 50
Ag/g SLD 0.0235
Fo SLD 2.672
Tc* SLD 0.296
PVr SLV (%) 10
Tr SLV 475
Ag/g SLV 0.05
Fo SLV 2.884
Tc* SLV 0.34
Smorzamento viscoso (%) 5
Classe di duttilità CD"B"
Rotazione del sisma 0 [deg]
Quota dello '0' sismico 0 [m]
Regolarità in pianta No
Regolarità in elevazione No
Edificio C.A. Si
Tipologia C.A. Strutture a pendolo inverso q0=1.5
Edificio esistente Si
Altezza costruzione 0.38 [m]
C1 0.05
T1 0.024 [s]
Lambda SLD 1
Lambda SLV 1
Numero modi 2
Metodo di Ritz applicato
Torsione accidentale semplificata No
Torsione accidentale per piani (livelli e falde) flessibili No
Eccentricità X (per sisma Y) livello "Fondazione" 0 [m]
Eccentricità Y (per sisma X) livello "Fondazione" 0 [m]
Eccentricità X (per sisma Y) livello "Piano 1" 0 [m]
Eccentricità Y (per sisma X) livello "Piano 1" 0 [m]
Limite spostamenti interpiano 0.005
Moltiplicatore sisma X per combinazioni di default 1
Moltiplicatore sisma Y per combinazioni di default 1
Fattore di struttura per sisma X 1.5
Fattore di struttura per sisma Y 1.5
Fattore di struttura per sisma Z 1.5
Applica 1% (§ 3.1.1) No
Coefficiente di sicurezza portanza fondazioni superficiali 2.3
Coefficiente di sicurezza scorrimento fondazioni superficiali 1.1
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, punta 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale compressione 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale trazione 1.25
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, punta 1.35
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale 1.15
compressione
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale trazione 1.25
Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, punta 1.35
Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale compressione 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale trazione 1.25
Coefficiente di sicurezza portanza trasversale pali 1.3
Fattore di correlazione resistenza caratteristica dei pali in base alle verticali 1.7
indagate
6.1.2 Spettri NTC 08 Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLD § 3.2.3.2.1 (3.2.4)
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Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLV § 3.2.3.2.1 (3.2.4)
Spettro di risposta di progetto in accelerazione delle componenti orizzontali SLD § 3.2.3.4
Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente X SLV § 3.2.3.5
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Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente Y SLV § 3.2.3.5
6.1.3 Preferenze di verifica 6.1.3.1 Normativa di verifica in uso Norma di verifica D.M. 14-01-08 (N.T.C.)
Cemento armato Preferenze analisi di verifica in stato
limite
Legno Preferenze di verifica legno NTC08
Acciaio Preferenze di verifica acciaio EC3
Alluminio Preferenze di verifica alluminio EC3
Pannelli in gessofibra Preferenze di verifica pannelli
gessofibra D.M. 14-01-08 (N.T.C.)
Psi
6.1.3.2 Normativa di verifica C.A. Coefficiente di omogeneizzazione 15
Gamma s (fattore di sicurezza parziale per l'acciaio) 1.15
Gamma c (fattore di sicurezza parziale per il calcestruzzo) 1.5
Limite sigmac/fck in combinazione rara 0.6
Limite sigmac/fck in combinazione quasi permanente 0.45
Limite sigmaf/fyk in combinazione rara 0.8
Coefficiente di riduzione della tau per cattiva aderenza 0.7
Dimensione limite fessure w1 §4.1.2.2.4.1 0.0002 [m]
Dimensione limite fessure w2 §4.1.2.2.4.1 0.0003 [m]
Dimensione limite fessure w3 §4.1.2.2.4.1 0.0004 [m]
Fattori parziali di sicurezza unitari per meccanismi duttili di strutture No
esistenti con fattore q
Copriferro secondo EC2 Si
6.1.3.3 Normativa di verifica legno Gamma combinazioni fondamentali massiccio 1.5
Gamma combinazioni fondamentali lamellare 1.45
Gamma combinazioni eccezionali 1
Gamma combinazioni esercizio 1
Kmod durata istantaneo, classe 1 1
Kmod durata istantaneo, classe 2 1
Kmod durata istantaneo, classe 3 0.9
Kmod durata breve, classe 1 0.9
Kmod durata breve, classe 2 0.9
Kmod durata breve, classe 3 0.7
Kmod durata media, classe 1 0.8
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Kmod durata media, classe 2 0.8
Kmod durata media, classe 3 0.65
Kmod durata lunga, classe 1 0.7
Kmod durata lunga, classe 2 0.7
Kmod durata lunga, classe 3 0.55
Kmod durata permanente, classe 1 0.6
Kmod durata permanente, classe 2 0.6
Kmod durata permanente, classe 3 0.5
Kdef classe 1 0.6
Kdef classe 2 0.8
Kdef classe 3 2
Escludi verifica torsione (4.4.9) e (4.4.10) per le pareti (default) Si
Considera 'effetto cordata' nelle connessioni (default) No
6.1.3.4 Normativa di verifica acciaio Gamma_m0 1.05
Gamma_m1 1.05
Gamma_m2 1.25
Coefficiente riduttivo per effetto vettoriale 0.7
Calcolo coefficienti C1, C2, C3 per Mcr automatico
Coefficienti alfa, beta per flessione deviata unitari
Verifica semplificata conservativa si
L/e0 iniziale per profili accoppiati compressi 500
Metodo semplificato formula (4.2.76) si
Escludi 6.2.6.7 e 6.2.6.8 in 7.5.4.4 e 7.5.4.6 si
Applica Nota 1 del propspetto 6.2 si
Riduzione fy per sezioni di classe 4 no
Effettua la verifica secondo 6.2.8 con irrigidimenti superiori (piastra di base). si
6.1.4 Preferenze FEM Dimensione massima ottimale mesh pareti (default) 0.8 [m]
Dimensione massima ottimale mesh piastre (default) 0.8 [m]
Tipo di mesh dei gusci (default) Quadrilateri o triangoli
Tipo di mesh imposta ai gusci Specifico dell'elemento
Metodo P-Delta non utilizzato
Analisi buckling non utilizzata
Rapporto spessore flessionale/membranale gusci muratura verticali 0.2
Rapporto spessore flessionale/membranale gusci di pareti in legno 1
Moltiplicatore rigidezza connettori pannelli pareti legno a diaframma 1
Tolleranza di parallelismo 4.99 [deg]
Tolleranza di unicità punti 0.1 [m]
Tolleranza generazione nodi di aste 0.01 [m]
Tolleranza di parallelismo in suddivisione aste 4.99 [deg]
Tolleranza generazione nodi di gusci 0.04 [m]
Tolleranza eccentricità carichi concentrati 1 [m]
Considera deformazione a taglio delle piastre No
Modello elastico pareti in muratura Gusci
Concentra masse pareti nei vertici No
Segno risultati analisi spettrale Analisi statica
Memoria utilizzabile dal solutore 8000000
Metodo di risoluzione della matrice Matrici sparse
Scrivi commenti nel file di input No
Scrivi file di output in formato testo No
Solidi colle e corpi ruvidi (default) Solidi reali
Moltiplicatore rigidezza molla torsionale applicata ad aste di fondazione 1
Modello trave su suolo alla Winkler nel caso di modellazione lineare Equilibrio elastico
6.1.5 Moltiplicatori inerziali Tipologia: Tipo di entità a cui si riferiscono i moltiplicatori inerziali.
J2: Moltiplicatore inerziale di J2. Il valore è adimensionale. J3: Moltiplicatore inerziale di J3. Il valore è adimensionale. Jt: Moltiplicatore inerziale di Jt. Il valore è adimensionale.
A: Moltiplicatore dell'area della sezione. Il valore è adimensionale. A2: Moltiplicatore dell'area a taglio in direzione 2. Il valore è adimensionale. A3: Moltiplicatore dell'area a taglio in direzione 3. Il valore è adimensionale.
Conci rigidi: Fattore di riduzione dei tronchi rigidi. Il valore è adimensionale.
Tipologia J2 J3 Jt A A2 A3 Conci rigidi
Trave C.A. 1 1 0.01 1 1 1 0.5
Pilastro C.A. 1 1 0.01 1 1 1 0.5
Trave di fondazione 1 1 0.01 1 1 1 0.5
Palo 1 1 0.01 1 1 1 0
Trave in legno 1 1 1 1 1 1 1
Colonna in legno 1 1 1 1 1 1 1
Trave in acciaio 1 1 1 1 1 1 1
Colonna in acciaio 1 1 1 1 1 1 1
Trave di reticolare in acciaio 1 1 1 1 1 1 1
Maschio in muratura 0 1 0 1 1 1 1
Trave di accoppiamento in muratura 0 1 0 1 1 1 1
Trave di scala C.A. nervata 1 1 1 1 1 1 0.5
Trave tralicciata 1 1 0.01 1 1 1 0.5
6.1.6 Preferenze di analisi non lineare FEM Metodo iterativo Secante
Tolleranza iterazione 0.0001
Numero massimo iterazioni 50
6.1.7 Preferenze di analisi carichi superficiali Detrazione peso proprio solai nelle zone di sovrapposizione non applicata
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Metodo di ripartizione a zone d'influenza
Percentuale carico calcolato a trave continua 0
Esegui smoothing diagrammi di carico applicata
Tolleranza smoothing altezza trapezi 0.1 [daN/m]
Tolleranza smoothing altezza media trapezi 0.1 [daN/m]
6.1.8 Preferenze del suolo Fondazioni non modellate e struttura bloccata alla base no
Fondazioni bloccate orizzontalmente si
Considera peso sismico delle fondazioni no
Fondazioni superficiali e profonde su suolo elastoplastico no
Coefficiente di sottofondo verticale per fondazioni superficiali (default) 3000000 [daN/m3]
Rapporto di coefficiente sottofondo orizzontale/verticale 0.5
Pressione verticale limite sul terreno per abbassamento (default) 100000 [daN/m2]
Pressione verticale limite sul terreno per innalzamento (default) 10 [daN/m2]
Metodo di calcolo della K verticale Vesic
Metodo di calcolo della portanza e della pressione limite Vesic
Terreno laterale di riporto da piano posa fondazioni (default) Riporto
Dimensione massima della discretizzazione del palo (default) 2 [m]
Moltiplicatore coesione per pressione orizzontale limite nei pali 1
Moltiplicatore spinta passiva per pressione orizzontale pali 1
K punta palo (default) 4000000 [daN/m3]
Pressione limite punta palo (default) 100000 [daN/m2]
Pressione per verifica schiacciamento fondazioni superficiali 60000 [daN/m2]
Calcola cedimenti fondazioni superficiali no
Spessore massimo strato 1 [m]
Profondità massima 30 [m]
Cedimento assoluto ammissibile 0.05 [m]
Cedimento differenziale ammissibile 0.05 [m]
Cedimento relativo ammissibile 0.05 [m]
Rapporto di inflessione F/L ammissibile 0.003333
Rotazione rigida ammissibile 0.191 [deg]
Rotazione assoluta ammissibile 0.191 [deg]
Distorsione positiva ammissibile 0.191 [deg]
Distorsione negativa ammissibile 0.095 [deg]
Considera fondazioni compensate no
Coefficiente di riduzione della a Max attesa 0.3
Condizione per la valutazione della spinta su pareti Lungo termine
Considera l'azione sismica del terreno anche su pareti sotto lo zero sismico no
6.1.9 Preferenze progetto legno Default Beta X cerniera-cerniera 1
Default Beta Y cerniera-cerniera 1
Default Beta X cerniera-incastro 0.8
Default Beta Y cerniera-incastro 0.8
Default Beta X incastro-incastro 0.7
Default Beta Y incastro-incastro 0.7
Default Beta X incastro-libero 2
Default Beta Y incastro-libero 2
Rapporto luce su freccia instantanea (default) 300
Rapporto luce su freccia differita (default) 200
6.1.10 Preferenze progetto acciaio Default Beta X/m cerniera-cerniera 1
Default Beta Y/n cerniera-cerniera 1
Default Beta X/m cerniera-incastro 0.8
Default Beta Y/n cerniera-incastro 0.8
Default Beta X/m incastro-incastro 0.7
Default Beta Y/n incastro-incastro 0.7
Default Beta X/m incastro-libero 2
Default Beta Y/n incastro-libero 2
Default luce su freccia per travi 400
Limite spostamento relativo interpiano e monopiano colonne 0.00333
Limite spostamento relativo complessivo multipiano colonne 0.002
Rapporto di sottoutilizzo 0.8
Modalità di utilizzo del nomogramma nodi fissi
Valutazione delle frecce nelle mensole considerando spostamento relativo tra nodo si
iniziale e nodo finale
6.1.11 Preferenze progetto muratura Forza minima aggancio al piano (default) 0 [daN/m]
Denominatore per momento ortogonale (default) 8
Minima resistenza trazione travi (default) 30000 [daN]
Angolo cuneo verifica ribaltamento (default) 30 [deg]
Considera d = 0.8 * h nei maschi senza fibre compresse Si
6.2 Azioni e carichi 6.2.1 Condizioni elementari di carico Descrizione: Nome assegnato alla condizione elementare.
Nome breve: Nome breve assegnato alla condizione elementare. I/II: Descrive la classificazione della condizione (necessario per strutture in acciaio e in legno). Durata: Descrive la durata della condizione (necessario per strutture in legno).
Psi0: Coefficiente moltiplicatore Psi0. Il valore è adimensionale. Psi1: Coefficiente moltiplicatore Psi1. Il valore è adimensionale. Psi2: Coefficiente moltiplicatore Psi2. Il valore è adimensionale.
Var.segno: Descrive se la condizione elementare ha la possibilità di variare di segno.
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Descrizione Nome breve I/II Durata Psi0 Psi1 Psi2 Var.segno
Pesi strutturali Pesi Permanente 0 0 0
Permanenti portati Port. I Permanente 0 0 0
Vento Vento I Media 0.6 0.2 0
Delta T Dt II Media 0.6 0.5 0 No
Sisma X SLV X SLV 0 0 0
Sisma Y SLV Y SLV 0 0 0
Sisma Z SLV Z SLV 0 0 0
Eccentricità Y per sisma X SLV EY SLV 0 0 0
Eccentricità X per sisma Y SLV EX SLV 0 0 0
Sisma X SLD X SLD 0 0 0
Sisma Y SLD Y SLD 0 0 0
Sisma Z SLD Z SLD 0 0 0
Eccentricità Y per sisma X SLD EY SLD 0 0 0
Eccentricità X per sisma Y SLD EX SLD 0 0 0
Terreno sisma X SLV Tr x SLV 0 0 0
Terreno sisma Y SLV Tr y SLV 0 0 0
Terreno sisma Z SLV Tr z SLV 0 0 0
Terreno sisma X SLD Tr x SLD 0 0 0
Terreno sisma Y SLD Tr y SLD 0 0 0
Terreno sisma Z SLD Tr z SLD 0 0 0
Rig. Ux R Ux 0 0 0
Rig. Uy R Uy 0 0 0
Rig. Rz R Rz 0 0 0
6.2.2 Combinazioni di carico
Tutte le combinazioni di carico vengono raggruppate per famiglia di appartenenza. Le celle di una riga
contengono i coefficienti moltiplicatori della i-esima combinazione, dove il valore della prima cella è da
intendersi come moltiplicatore associato alla prima condizione elementare, la seconda cella si riferisce alla
seconda condizione elementare e così via.
Famiglia SLU
Il nome compatto della famiglia è SLU. Nome Nome breve Pesi Port. Vento Dt
1 SLU 1 1 0 0 0
2 SLU 2 1 0 1.5 0
3 SLU 3 1 1.5 0 0
4 SLU 4 1 1.5 1.5 0
5 SLU 5 1.3 0 0 0
6 SLU 6 1.3 0 1.5 0
7 SLU 7 1.3 1.5 0 0
8 SLU 8 1.3 1.5 1.5 0
Famiglia SLE rara
Il nome compatto della famiglia è SLE RA. Nome Nome breve Pesi Port. Vento Dt
1 SLE RA 1 1 1 0 0
2 SLE RA 2 1 1 1 0
Famiglia SLE frequente
Il nome compatto della famiglia è SLE FR. Nome Nome breve Pesi Port. Vento Dt
1 SLE FR 1 1 1 0 0
2 SLE FR 2 1 1 0.2 0
Famiglia SLE quasi permanente
Il nome compatto della famiglia è SLE QP. Nome Nome breve Pesi Port. Vento Dt
1 SLE QP 1 1 1 0 0
Famiglia SLU eccezionale
Il nome compatto della famiglia è SLU EX. Nome Nome breve Pesi Port. Vento Dt
Famiglia SLD
Il nome compatto della famiglia è SLD. Nome Nome breve Pesi Port. Vento Dt X SLD Y SLD Z SLD EY SLD EX SLD Tr x SLD Tr y SLD Tr z SLD
1 SLD 1 1 1 0 0 -1 -0.3 0 -1 0.3 -1 -0.3 0
2 SLD 2 1 1 0 0 -1 -0.3 0 1 -0.3 -1 -0.3 0
3 SLD 3 1 1 0 0 -1 0.3 0 -1 0.3 -1 0.3 0
4 SLD 4 1 1 0 0 -1 0.3 0 1 -0.3 -1 0.3 0
5 SLD 5 1 1 0 0 -0.3 -1 0 -0.3 1 -0.3 -1 0
6 SLD 6 1 1 0 0 -0.3 -1 0 0.3 -1 -0.3 -1 0
Plinto R04
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Nome Nome breve Pesi Port. Vento Dt X SLD Y SLD Z SLD EY SLD EX SLD Tr x SLD Tr y SLD Tr z SLD
7 SLD 7 1 1 0 0 -0.3 1 0 -0.3 1 -0.3 1 0
8 SLD 8 1 1 0 0 -0.3 1 0 0.3 -1 -0.3 1 0
9 SLD 9 1 1 0 0 0.3 -1 0 -0.3 1 0.3 -1 0
10 SLD 10 1 1 0 0 0.3 -1 0 0.3 -1 0.3 -1 0
11 SLD 11 1 1 0 0 0.3 1 0 -0.3 1 0.3 1 0
12 SLD 12 1 1 0 0 0.3 1 0 0.3 -1 0.3 1 0
13 SLD 13 1 1 0 0 1 -0.3 0 -1 0.3 1 -0.3 0
14 SLD 14 1 1 0 0 1 -0.3 0 1 -0.3 1 -0.3 0
15 SLD 15 1 1 0 0 1 0.3 0 -1 0.3 1 0.3 0
16 SLD 16 1 1 0 0 1 0.3 0 1 -0.3 1 0.3 0
Famiglia SLV
Il nome compatto della famiglia è SLV. Nome Nome breve Pesi Port. Vento Dt X SLV Y SLV Z SLV EY SLV EX SLV Tr x SLV Tr y SLV Tr z SLV
1 SLV 1 1 1 0 0 -1 -0.3 0 -1 0.3 -1 -0.3 0
2 SLV 2 1 1 0 0 -1 -0.3 0 1 -0.3 -1 -0.3 0
3 SLV 3 1 1 0 0 -1 0.3 0 -1 0.3 -1 0.3 0
4 SLV 4 1 1 0 0 -1 0.3 0 1 -0.3 -1 0.3 0
5 SLV 5 1 1 0 0 -0.3 -1 0 -0.3 1 -0.3 -1 0
6 SLV 6 1 1 0 0 -0.3 -1 0 0.3 -1 -0.3 -1 0
7 SLV 7 1 1 0 0 -0.3 1 0 -0.3 1 -0.3 1 0
8 SLV 8 1 1 0 0 -0.3 1 0 0.3 -1 -0.3 1 0
9 SLV 9 1 1 0 0 0.3 -1 0 -0.3 1 0.3 -1 0
10 SLV 10 1 1 0 0 0.3 -1 0 0.3 -1 0.3 -1 0
11 SLV 11 1 1 0 0 0.3 1 0 -0.3 1 0.3 1 0
12 SLV 12 1 1 0 0 0.3 1 0 0.3 -1 0.3 1 0
13 SLV 13 1 1 0 0 1 -0.3 0 -1 0.3 1 -0.3 0
14 SLV 14 1 1 0 0 1 -0.3 0 1 -0.3 1 -0.3 0
15 SLV 15 1 1 0 0 1 0.3 0 -1 0.3 1 0.3 0
16 SLV 16 1 1 0 0 1 0.3 0 1 -0.3 1 0.3 0
Famiglia SLV fondazioni
Il nome compatto della famiglia è SLV FO. Nome Nome breve Pesi Port. Vento Dt X SLV Y SLV Z SLV EY SLV EX SLV Tr x SLV Tr y SLV Tr z SLV
1 SLV FO 1 1 1 0 0 -1.1 -0.33 0 -1.1 0.33 -1.1 -0.33 0
2 SLV FO 2 1 1 0 0 -1.1 -0.33 0 1.1 -0.33 -1.1 -0.33 0
3 SLV FO 3 1 1 0 0 -1.1 0.33 0 -1.1 0.33 -1.1 0.33 0
4 SLV FO 4 1 1 0 0 -1.1 0.33 0 1.1 -0.33 -1.1 0.33 0
5 SLV FO 5 1 1 0 0 -0.33 -1.1 0 -0.33 1.1 -0.33 -1.1 0
6 SLV FO 6 1 1 0 0 -0.33 -1.1 0 0.33 -1.1 -0.33 -1.1 0
7 SLV FO 7 1 1 0 0 -0.33 1.1 0 -0.33 1.1 -0.33 1.1 0
8 SLV FO 8 1 1 0 0 -0.33 1.1 0 0.33 -1.1 -0.33 1.1 0
9 SLV FO 9 1 1 0 0 0.33 -1.1 0 -0.33 1.1 0.33 -1.1 0
10 SLV FO 10 1 1 0 0 0.33 -1.1 0 0.33 -1.1 0.33 -1.1 0
11 SLV FO 11 1 1 0 0 0.33 1.1 0 -0.33 1.1 0.33 1.1 0
12 SLV FO 12 1 1 0 0 0.33 1.1 0 0.33 -1.1 0.33 1.1 0
13 SLV FO 13 1 1 0 0 1.1 -0.33 0 -1.1 0.33 1.1 -0.33 0
14 SLV FO 14 1 1 0 0 1.1 -0.33 0 1.1 -0.33 1.1 -0.33 0
15 SLV FO 15 1 1 0 0 1.1 0.33 0 -1.1 0.33 1.1 0.33 0
16 SLV FO 16 1 1 0 0 1.1 0.33 0 1.1 -0.33 1.1 0.33 0
Famiglia Calcolo rigidezza torsionale/flessionale di piano
Il nome compatto della famiglia è CRTFP. Nome Nome breve R Ux R Uy R Rz
Rig. Ux+ CRTFP Ux+ 1 0 0
Rig. Ux- CRTFP Ux- -1 0 0
Rig. Uy+ CRTFP Uy+ 0 1 0
Rig. Uy- CRTFP Uy- 0 -1 0
Rig. Rz+ CRTFP Rz+ 0 0 1
Rig. Rz- CRTFP Rz- 0 0 -1
6.2.3 Definizioni di carichi concentrati Nome: Nome identificativo della definizione di carico. Valori: Valori associati alle condizioni di carico.
Condizione: Condizione di carico a cui sono associati i valori.
Descrizione: Nome assegnato alla condizione elementare. Fx: Componente X del carico concentrato. [daN] Fy: Componente Y del carico concentrato. [daN]
Fz: Componente Z del carico concentrato. [daN] Mx: Componente di momento della coppia concentrata attorno all'asse X. [daN*m] My: Componente di momento della coppia concentrata attorno all'asse Y. [daN*m]
Mz: Componente di momento della coppia concentrata attorno all'asse Z. [daN*m]
Nome Valori
Condizione Fx Fy Fz Mx My Mz
Descrizione
Torre Pesi strutturali 0 1555 -1954 0 0 0
Permanenti portati 0 0 0 0 0 0
Vento 0 0 0 19438 0 0
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6.3 Quote 6.3.1 Livelli Descrizione breve: Nome sintetico assegnato al livello.
Descrizione: Nome assegnato al livello. Quota: Quota superiore espressa nel sistema di riferimento assoluto. [m] Spessore: Spessore del livello. [m]
Descrizione breve Descrizione Quota Spessore
L1 Fondazione 0 0.4
L2 Piano 1 0.5 0.24
6.3.2 Tronchi Descrizione breve: Nome sintetico assegnato al tronco.
Descrizione: Nome assegnato al tronco. Quota 1: Riferimento della prima quota di definizione del tronco. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [m] Quota 2: Riferimento della seconda quota di definizione del tronco. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [m]
Descrizione breve Descrizione Quota 1 Quota 2
T1 Fondazione - Piano 1 Fondazione Piano 1
6.4 Sondaggi del sito
Vengono elencati in modo sintetico tutti i sondaggi risultanti dalle verticali di indagine condotte in sito, con l’indicazione dei terreni incontrati, degli spessori e dell’eventuale falda acquifera.
Nome attribuito al sondaggio: Sondaggio Coordinate planimetriche del sondaggio nel sistema globale scelto: 0, 0
Quota della sommità del sondaggio (P.C.) nel sistema globale scelto: 0
Immagine: Sondaggio
Stratigrafie Terreno: Terreno mediamente uniforme presente nello strato.
Sp.: Spessore dello strato. [m] Kor,i: Coefficiente K orizzontale al livello inferiore dello strato per modellazione palo. [daN/m3]
Plinto R04
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Kor,s: Coefficiente K orizzontale al livello superiore dello strato per modellazione palo. [daN/m3] Kve,i: Coefficiente K verticale al livello inferiore dello strato per modellazione palo. [daN/m3] Kve,s: Coefficiente K verticale al livello superiore dello strato per modellazione palo. [daN/m3]
Eel,s: Modulo elastico al livello superiore dello strato per calcolo cedimenti istantanei; 0 per non calcolarli. [daN/m2] Eel,i: Modulo elastico al livello inferiore dello strato per calcolo cedimenti istantanei; 0 per non calcolarli. [daN/m2] Eed,s: Modulo edometrico al livello superiore per calcolo cedimenti complessivi; 0 per non calcolarli. [daN/m2]
Eed,i: Modulo edometrico al livello inferiore per calcolo cedimenti complessivi; 0 per non calcolarli. [daN/m2] CC,s: Coefficiente di compressione vergine CC al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale.
CC,i: Coefficiente di compressione vergine CC al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. CR,s: Coefficiente di ricompressione CR al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il va lore è adimensionale. CR,i: Coefficiente di ricompressione CR al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale.
E0,s: Indice dei vuoti E0 al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione. Il valore è adimensionale. E0,i: Indice dei vuoti E0 al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione. Il valore è adimensionale. OCR,s: Indice di sovraconsolidazione OCR al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 1 per terreno NC. Il valore è adimensionale.
OCR,i: Indice di sovraconsolidazione OCR al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 1 per terreno NC. Il valore è adimensionale.
Terreno Sp. Kor,i Kor,s Kve,i Kve,s Eel,s Eel,i Eed,s Eed,i CC,s CC,i CR,s CR,i E0,s E0,i OCR,s OCR,i
Loiri
Porto
San
Paolo
200 1.5E6 1.0E6 1.0E6 1.0E6 6.4E6 6.4E6 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1
6.5 Elementi di input 6.5.1 Fili fissi 6.5.1.1 Fili fissi di piano Livello: Quota di inserimento espressa con notazione breve esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [m] Punto: Punto di inserimento.
X: Coordinata X. [m]
Y: Coordinata Y. [m] Estradosso: Distanza dalla quota di inserimento misurata in direzione ortogonale al piano della quota e con verso positivo verso l'alto. [m] Angolo: Angolo misurato dal semiasse positivo delle ascisse in verso antiorario. [deg]
Tipo: Tipo di simbolo. T.c.: Testo completo visualizzato accanto al filo fisso, costituito dalla concatenazione del prefisso e del testo.
Livello Punto Estradosso Angolo Tipo T.c. Livello Punto Estradosso Angolo Tipo T.c.
X Y X Y L1 5.01 1.308 0 0 Croce 1
6.5.2 Pilastri C.A. Tr.: Riferimento al tronco indicante la quota inferiore e superiore. Sezione: Riferimento ad una definizione di sezione C.A.. P.i.: Posizione del punto di inserimento rispetto alla geometria della sezione. SS=Sinistra-sotto, SC=Sinistra-centro, SA=Sinistra-alto, CS=Centro-sotto,
CC=Centro-centro, CA=Centro-alto, DS=Destra-sotto, DC=Destra-centro, DA=Destra-alto Punto: Posizione del punto di inserimento rispetto alla geometria della sezione.
X: Coordinata X. [m]
Y: Coordinata Y. [m] Ang.: Angolo misurato dal semiasse positivo delle ascisse in verso antiorario. [deg] Mat.: Riferimento ad una definizione di calcestruzzo.
Car.lin.: Riferimento alla definizione di un carico lineare.L: valori del carico espressi nel sistema locale dell'elemento.G: valori del carico espressi nel sistema globale. DeltaT: Riferimento alla definizione di una variazione termica. Accetta anche il valore "Nessuno".
Sovr.: Aliquota di sovraresistenza da assicurare in verifica. S.Z: Indica se l'elemento deve essere verificato considerando il sisma verticale. C.i.: Svincolo o cerniera da applicare al relativo estremo dell'asta nel modello.
C.f.: Svincolo o cerniera da applicare al relativo estremo dell'asta nel modello. P.lin.: Peso per unità di lunghezza. [daN/m] Corr.: Lista di elementi correlati all'elemento generati durante la modellazione.
Tr. Sezione P.i. Punto Ang. Mat. Car.lin. DeltaT Sovr. S.Z C.i. C.f. P.lin. Corr.
X Y
T1 R 30x30 CC 5.01 1.308 0 C25/30 LC3 Nessuno; G 0 No No No 225 1
6.5.3 Plinti superficiali 6.5.3.1 Fondazioni di plinti superficiali Descrizione breve: Descrizione breve usata nelle tabelle dei capitoli di plinti superficiali. Stratigrafia: Stratigrafia del terreno nel punto medio in pianta dell'elemento.
Sondaggio: È possibile indicare esplicitamente un sondaggio definito nelle preferenze oppure richiedere di estrapolare il sondaggio da lla definizione del sito espressa nelle preferenze. Estradosso: Distanza dalla quota superiore del sondaggio misurata in verticale con verso positivo verso l'alto. [m]
Deformazione volumetrica: Valore della deformazione volumetrica impiegato nel calcolo della pressione limite a rottura con la formula di Vesic. Il valore è adimensionale. Accetta anche il valore di default espresso nelle preferenze.
K verticale: Coefficiente di sottofondo verticale del letto di molle. [daN/m3] Limite compressione: Pressione limite di plasticizzazione a compressione del letto di molle. [daN/m2]
Limite trazione: Pressione limite di plasticizzazione a trazione del letto di molle. [daN/m2]
20 Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI
Descrizione breve Stratigrafia K verticale Limite compressione Limite trazione
Sondaggio Estradosso Deformazione volumetrica
FP1 Sondaggio 0 Default (3000000) Default (100000) Default (10)
6.5.3.2 Plinti superficiali di piano Plinto: Riferimento ad una definizione di plinto superficiale.
Liv.: Quota di inserimento espressa con notazione breve esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [m] Punto: Punto di inserimento.
X: Coordinata X. [m]
Y: Coordinata Y. [m] Estr.: Distanza dalla quota di inserimento misurata in direzione ortogonale al piano della quota e con verso positivo verso l'alto. [m] Ang.: Angolo misurato dal semiasse positivo delle ascisse in verso antiorario. [deg]
Mat.: Riferimento ad una definizione di calcestruzzo. Fond.: Riferimento alla fondazione sottostante l'elemento.
Plinto Liv. Punto Estr. Ang. Mat. Fond.
X Y Con dado 320x320x60 L1 5.01 1.308 0 0 C25/30 FP1
6.5.4 Carichi concentrati 6.5.4.1 Carichi concentrati di piano Carico: Riferimento alla definizione di un carico concentrato.
Liv.: Quota di inserimento espressa con notazione breve esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [m] Punto: Punto di inserimento.
X: Coordinata X. [m]
Y: Coordinata Y. [m] Estradosso: Distanza dalla quota di inserimento misurata in direzione ortogonale al piano della quota e con verso positivo verso l'alto. [m]
Carico Liv. Punto Estradosso
X Y
Torre L1 5.01 1.308 0
Plinto R04
Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI 21
7 Dati di modellazione 7.1 Nodi modello
7.1.1 Nodi di definizione del modello Indice: Numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Posizione: Coordinate del nodo.
X: Coordinata X. [m]
Y: Coordinata Y. [m] Z: Coordinata Z. [m]
Indice Posizione Indice Posizione Indice Posizione Indice Posizione
X Y Z X Y Z X Y Z X Y Z
2 3.65 -0.052 -0.2 3 4.33 -0.052 -0.2 4 5.01 -0.052 -0.2 5 5.69 -0.052 -0.2
6 6.37 -0.052 -0.2 7 3.65 0.628 -0.2 8 4.33 0.628 -0.2 9 5.01 0.628 -0.2
10 5.69 0.628 -0.2 11 6.37 0.628 -0.2 12 3.65 1.308 -0.2 13 4.33 1.308 -0.2
14 5.01 1.308 -0.2 15 5.69 1.308 -0.2 16 6.37 1.308 -0.2 17 3.65 1.988 -0.2
18 4.33 1.988 -0.2 19 5.01 1.988 -0.2 20 5.69 1.988 -0.2 21 6.37 1.988 -0.2
22 3.65 2.668 -0.2 23 4.33 2.668 -0.2 24 5.01 2.668 -0.2 25 5.69 2.668 -0.2
26 6.37 2.668 -0.2 27 5.01 1.308 0.38
7.2 Carichi concentrati
Indice: Numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Nodo: Nodo su cui agisce il carico.
Condizione: Condizione elementare mappata nella quale agisce il carico. Fx: Componente della forza lungo l'asse X. [daN] Fy: Componente della forza lungo l'asse Y. [daN]
Fz: Componente della forza lungo l'asse Z. [daN] Mx: Componente del momento attorno all'asse X. [daN*m] My: Componente del momento attorno all'asse Y. [daN*m]
Mz: Componente del momento attorno all'asse Z. [daN*m]
Indice Nodo Condizione Fx Fy Fz Mx My Mz Indice Nodo Condizione Fx Fy Fz Mx My Mz
1 14 Pesi
strutturali
0 0 -27360 0 0 0 2 14 Pesi
strutturali
0 1555 -1954 0 0 0
3 14 Vento 0 0 0 19438 0 0 4 27 Sisma X SLV 4.5 0 0 0 0 0
5 27 Sisma Y SLV 0 4.5 0 0 0 0 6 27 Sisma X SLD 2.4 0 0 0 0 0
7 27 Sisma Y SLD 0 2.4 0 0 0 0
7.3 Carichi concentrati sismici
Indice: Numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Nodo: Nodo su cui agisce il carico. Condizione: Condizione elementare mappata nella quale agisce il carico.
Fx: Componente della forza lungo l'asse X. [daN] Fy: Componente della forza lungo l'asse Y. [daN] Fz: Componente della forza lungo l'asse Z. [daN]
Mz: Componente del momento attorno all'asse Z. [daN*m] Peso: Peso sismico. [daN] Gamma: Coefficiente gamma. Il valore è adimensionale.
Indice Nodo Condizione Fx Fy Fz Mz Peso Gamma Indice Nodo Condizione Fx Fy Fz Mz Peso Gamma
4 27 Sisma X SLV 4.5 0 0 0 65.25 1 5 27 Sisma Y SLV 0 4.5 0 0 65.25 1
6 27 Sisma X SLD 2.4 0 0 0 65.25 1 7 27 Sisma Y SLD 0 2.4 0 0 65.25 1
7.4 Aste 7.4.1 Caratteristiche meccaniche aste I seguenti dati si riferiscono alle caratteristiche meccaniche delle aste utilizzate dal solutore ad elementi finiti. Normalmente differiscono dalle caratteristiche inerziali delle sezioni definite nel database. Tengono conto dei moltiplicatori inerziali espressi nelle preferenze FEM e di indicazioni tratte dalla bibliografia (SAP 90 Volume I Figura X-8; Belluzzi Vol. 1).
I.: Numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Area: Area della sezione trasversale. [m2]
Area 2: Area di taglio per sforzo di taglio nella direzione 2. [m2] Area 3: Area di taglio per sforzo di taglio nella direzione 3. [m2] In.2: Momento d'inerzia attorno all'asse locale 2. [m4]
In.3: Momento d'inerzia attorno all'asse locale 3. [m4] In.tors.: Momento d'inerzia torsionale corretto con il fattore di torsione. [m4] E: Modulo di elasticità longitudinale. [daN/m2]
G: Modulo di elasticità tangenziale. [daN/m2] Alfa: Coefficiente di dilatazione termica longitudinale. [°C-1] P.unit.: Peso per unità di lunghezza dell'elemento. [daN/m]
S.fibre: Caratteristiche della sezione a fibre Sez.corr.: Sezione degli elementi correlati.
Desc.: Descrizione o nome assegnato all'elemento.
Mat.corr.: Materiale degli elementi correlati.
22 Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI
Desc.: Descrizione o nome assegnato all'elemento.
I. Area Area 2 Area 3 In.2 In.3 In.tors. E G Alfa P.unit. S.fibre Sez.corr. Mat.corr.
Desc. Desc.
1 0.09 0.075 0.075 0.000675 0.000675 9.99E-06 3.14E09 1.43E09 0.00001 225 R 30x30 C25/30 LC3
7.4.2 Definizioni aste Indice: Numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene.
Nodo I: Nodo iniziale. Nodo J: Nodo finale. Nodo K: Nodo che definisce l'asse locale 2.
Sezione: Caratteristiche inerziali-meccaniche della sezione. Indice: Numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene.
Indice Nodo I Nodo J Nodo K Sezione Indice Nodo I Nodo J Nodo K Sezione
Indice Indice
1 14 27 29 1
7.5 Masse aggregate
Nodo: Indice del nodo in cui si considera l'aggregazione delle masse. Massa X: Massa per la componente di spostamento lungo l'asse X. [daN/(m/s2)]
Massa Y: Massa per la componente di spostamento lungo l'asse Y. [daN/(m/s2)] Massa Z: Massa per la componente di spostamento lungo l'asse Z. [daN/(m/s2)] Momento Z: Massa momento d'inerzia per la componente di rotazione attorno all'asse Z. [[daN/(m/s2)]*m2]
Nodo Massa X Massa Y Massa Z Momento Z Nodo Massa X Massa Y Massa Z Momento Z
27 6.7 6.7 0
7.6 Accelerazioni spettrali
Ind.vertice: Indice del valore.
T: Periodo. [s] a/g: Accelerazione normalizzata ottenuta dividendo l'accelerazione per l'accelerazione di gravità. Il valore è adimensionale.
Sisma X SLV
Ind.vertice T a/g
1 0 0.06
2 0.155 0.115
3 0.464 0.115
4 0.477 0.112
5 0.491 0.109
6 0.504 0.106
7 0.517 0.104
8 0.53 0.101
9 0.543 0.099
10 0.557 0.096
11 0.57 0.094
12 0.583 0.092
13 0.596 0.09
14 0.61 0.088
15 0.623 0.086
16 0.636 0.084
17 0.649 0.082
18 0.662 0.081
19 0.676 0.079
20 0.689 0.078
Plinto R04
Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI 23
Ind.vertice T a/g 21 0.702 0.076
22 0.715 0.075
23 0.729 0.073
24 0.742 0.072
25 0.755 0.071
26 0.768 0.07
27 0.782 0.069
28 0.795 0.067
29 0.808 0.066
30 0.821 0.065
31 0.834 0.064
32 0.848 0.063
33 0.861 0.062
34 0.874 0.061
35 0.887 0.06
36 0.901 0.059
37 0.914 0.059
38 0.927 0.058
39 0.94 0.057
40 0.953 0.056
41 0.967 0.055
42 0.98 0.055
43 0.993 0.054
44 1.006 0.053
45 1.02 0.053
46 1.033 0.052
47 1.046 0.051
48 1.059 0.051
49 1.073 0.05
50 1.086 0.049
51 1.099 0.049
52 1.112 0.048
53 1.125 0.048
54 1.139 0.047
55 1.152 0.046
56 1.165 0.046
57 1.178 0.045
58 1.192 0.045
59 1.205 0.044
60 1.218 0.044
61 1.231 0.043
62 1.244 0.043
63 1.258 0.043
64 1.271 0.042
65 1.284 0.042
66 1.297 0.041
67 1.311 0.041
68 1.324 0.04
69 1.337 0.04
70 1.35 0.04
71 1.364 0.039
72 1.377 0.039
73 1.39 0.039
74 1.403 0.038
75 1.416 0.038
76 1.43 0.037
77 1.443 0.037
78 1.456 0.037
79 1.469 0.036
80 1.483 0.036
81 1.496 0.036
82 1.509 0.035
83 1.522 0.035
84 1.535 0.035
85 1.549 0.035
86 1.562 0.034
87 1.575 0.034
88 1.588 0.034
89 1.602 0.033
90 1.615 0.033
91 1.628 0.033
92 1.641 0.033
93 1.655 0.032
94 1.668 0.032
95 1.681 0.032
96 1.694 0.032
97 1.707 0.031
98 1.721 0.031
99 1.734 0.031
100 1.747 0.031
101 1.76 0.03
102 1.774 0.03
103 1.787 0.03
104 1.8 0.03
105 1.85 0.028
106 1.9 0.027
107 1.95 0.025
108 2 0.024
109 2.05 0.023
110 2.1 0.022
111 2.15 0.021
112 2.2 0.02
113 2.25 0.019
114 2.3 0.018
115 2.35 0.017
116 2.4 0.017
117 2.45 0.016
118 2.5 0.015
119 2.55 0.015
120 2.6 0.014
121 2.65 0.014
24 Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI
Ind.vertice T a/g
122 2.7 0.013
123 2.75 0.013
124 2.8 0.012
125 2.85 0.012
126 2.9 0.011
127 2.95 0.011
128 3 0.011
129 3.05 0.01
130 3.1 0.01
131 3.15 0.01
132 3.2 0.01
133 3.25 0.01
134 3.3 0.01
135 3.35 0.01
136 3.4 0.01
137 3.45 0.01
138 3.5 0.01
139 3.55 0.01
140 3.6 0.01
141 3.65 0.01
142 3.7 0.01
143 3.75 0.01
144 3.8 0.01
145 3.85 0.01
146 3.9 0.01
147 3.95 0.01
148 4 0.01
149 4.05 0.01
150 4.1 0.01
151 4.15 0.01
152 4.2 0.01
153 4.25 0.01
154 4.3 0.01
155 4.35 0.01
156 4.4 0.01
157 4.45 0.01
158 4.5 0.01
159 4.55 0.01
160 4.6 0.01
161 4.65 0.01
162 4.7 0.01
163 4.75 0.01
164 4.8 0.01
Sisma Y SLV
Ind.vertice T a/g
1 0 0.06
2 0.155 0.115
3 0.464 0.115
4 0.477 0.112
5 0.491 0.109
6 0.504 0.106
7 0.517 0.104
8 0.53 0.101
9 0.543 0.099
10 0.557 0.096
11 0.57 0.094
12 0.583 0.092
13 0.596 0.09
14 0.61 0.088
15 0.623 0.086
16 0.636 0.084
17 0.649 0.082
18 0.662 0.081
19 0.676 0.079
20 0.689 0.078
21 0.702 0.076
22 0.715 0.075
23 0.729 0.073
24 0.742 0.072
Plinto R04
Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI 25
Ind.vertice T a/g 25 0.755 0.071
26 0.768 0.07
27 0.782 0.069
28 0.795 0.067
29 0.808 0.066
30 0.821 0.065
31 0.834 0.064
32 0.848 0.063
33 0.861 0.062
34 0.874 0.061
35 0.887 0.06
36 0.901 0.059
37 0.914 0.059
38 0.927 0.058
39 0.94 0.057
40 0.953 0.056
41 0.967 0.055
42 0.98 0.055
43 0.993 0.054
44 1.006 0.053
45 1.02 0.053
46 1.033 0.052
47 1.046 0.051
48 1.059 0.051
49 1.073 0.05
50 1.086 0.049
51 1.099 0.049
52 1.112 0.048
53 1.125 0.048
54 1.139 0.047
55 1.152 0.046
56 1.165 0.046
57 1.178 0.045
58 1.192 0.045
59 1.205 0.044
60 1.218 0.044
61 1.231 0.043
62 1.244 0.043
63 1.258 0.043
64 1.271 0.042
65 1.284 0.042
66 1.297 0.041
67 1.311 0.041
68 1.324 0.04
69 1.337 0.04
70 1.35 0.04
71 1.364 0.039
72 1.377 0.039
73 1.39 0.039
74 1.403 0.038
75 1.416 0.038
76 1.43 0.037
77 1.443 0.037
78 1.456 0.037
79 1.469 0.036
80 1.483 0.036
81 1.496 0.036
82 1.509 0.035
83 1.522 0.035
84 1.535 0.035
85 1.549 0.035
86 1.562 0.034
87 1.575 0.034
88 1.588 0.034
89 1.602 0.033
90 1.615 0.033
91 1.628 0.033
92 1.641 0.033
93 1.655 0.032
94 1.668 0.032
95 1.681 0.032
96 1.694 0.032
97 1.707 0.031
98 1.721 0.031
99 1.734 0.031
100 1.747 0.031
101 1.76 0.03
102 1.774 0.03
103 1.787 0.03
104 1.8 0.03
105 1.85 0.028
106 1.9 0.027
107 1.95 0.025
108 2 0.024
109 2.05 0.023
110 2.1 0.022
111 2.15 0.021
112 2.2 0.02
113 2.25 0.019
114 2.3 0.018
115 2.35 0.017
116 2.4 0.017
117 2.45 0.016
118 2.5 0.015
119 2.55 0.015
120 2.6 0.014
121 2.65 0.014
122 2.7 0.013
123 2.75 0.013
124 2.8 0.012
125 2.85 0.012
26 Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI
Ind.vertice T a/g
126 2.9 0.011
127 2.95 0.011
128 3 0.011
129 3.05 0.01
130 3.1 0.01
131 3.15 0.01
132 3.2 0.01
133 3.25 0.01
134 3.3 0.01
135 3.35 0.01
136 3.4 0.01
137 3.45 0.01
138 3.5 0.01
139 3.55 0.01
140 3.6 0.01
141 3.65 0.01
142 3.7 0.01
143 3.75 0.01
144 3.8 0.01
145 3.85 0.01
146 3.9 0.01
147 3.95 0.01
148 4 0.01
149 4.05 0.01
150 4.1 0.01
151 4.15 0.01
152 4.2 0.01
153 4.25 0.01
154 4.3 0.01
155 4.35 0.01
156 4.4 0.01
157 4.45 0.01
158 4.5 0.01
159 4.55 0.01
160 4.6 0.01
161 4.65 0.01
162 4.7 0.01
163 4.75 0.01
164 4.8 0.01
Sisma X SLD
Ind.vertice T a/g
1 0 0.028
2 0.138 0.075
3 0.415 0.075
4 0.428 0.073
5 0.441 0.071
6 0.453 0.069
7 0.466 0.067
8 0.479 0.065
9 0.491 0.064
10 0.504 0.062
11 0.517 0.061
12 0.529 0.059
13 0.542 0.058
14 0.555 0.056
15 0.567 0.055
16 0.58 0.054
17 0.593 0.053
18 0.605 0.052
19 0.618 0.051
20 0.631 0.05
21 0.643 0.049
22 0.656 0.048
23 0.669 0.047
24 0.681 0.046
25 0.694 0.045
26 0.707 0.044
27 0.719 0.044
28 0.732 0.043
Plinto R04
Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI 27
Ind.vertice T a/g 29 0.745 0.042
30 0.757 0.041
31 0.77 0.041
32 0.782 0.04
33 0.795 0.039
34 0.808 0.039
35 0.82 0.038
36 0.833 0.038
37 0.846 0.037
38 0.858 0.036
39 0.871 0.036
40 0.884 0.035
41 0.896 0.035
42 0.909 0.034
43 0.922 0.034
44 0.934 0.033
45 0.947 0.033
46 0.96 0.033
47 0.972 0.032
48 0.985 0.032
49 0.998 0.031
50 1.01 0.031
51 1.023 0.031
52 1.036 0.03
53 1.048 0.03
54 1.061 0.029
55 1.074 0.029
56 1.086 0.029
57 1.099 0.028
58 1.112 0.028
59 1.124 0.028
60 1.137 0.028
61 1.15 0.027
62 1.162 0.027
63 1.175 0.027
64 1.188 0.026
65 1.2 0.026
66 1.213 0.026
67 1.226 0.026
68 1.238 0.025
69 1.251 0.025
70 1.264 0.025
71 1.276 0.025
72 1.289 0.024
73 1.302 0.024
74 1.314 0.024
75 1.327 0.024
76 1.34 0.023
77 1.352 0.023
78 1.365 0.023
79 1.378 0.023
80 1.39 0.023
81 1.403 0.022
82 1.415 0.022
83 1.428 0.022
84 1.441 0.022
85 1.453 0.022
86 1.466 0.021
87 1.479 0.021
88 1.491 0.021
89 1.504 0.021
90 1.517 0.021
91 1.529 0.02
92 1.542 0.02
93 1.555 0.02
94 1.567 0.02
95 1.58 0.02
96 1.593 0.02
97 1.605 0.019
98 1.618 0.019
99 1.631 0.019
100 1.643 0.019
101 1.656 0.019
102 1.669 0.019
103 1.681 0.019
104 1.694 0.018
105 1.744 0.017
106 1.794 0.016
107 1.844 0.016
108 1.894 0.015
109 1.944 0.014
110 1.994 0.013
111 2.044 0.013
112 2.094 0.012
113 2.144 0.012
114 2.194 0.011
115 2.244 0.011
116 2.294 0.01
117 2.344 0.01
118 2.394 0.009
119 2.444 0.009
120 2.494 0.009
121 2.544 0.008
122 2.594 0.008
123 2.644 0.008
124 2.694 0.007
125 2.744 0.007
126 2.794 0.007
127 2.844 0.007
128 2.894 0.006
129 2.944 0.006
28 Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI
Ind.vertice T a/g
130 2.994 0.006
131 3.044 0.006
132 3.094 0.006
133 3.144 0.005
134 3.194 0.005
135 3.244 0.005
136 3.294 0.005
137 3.344 0.005
138 3.394 0.005
139 3.444 0.004
140 3.494 0.004
141 3.544 0.004
142 3.594 0.004
143 3.644 0.004
144 3.694 0.004
145 3.744 0.004
146 3.794 0.004
147 3.844 0.004
148 3.894 0.003
149 3.944 0.003
150 3.994 0.003
151 4.044 0.003
152 4.094 0.003
153 4.144 0.003
154 4.194 0.003
155 4.244 0.003
156 4.294 0.003
157 4.344 0.003
158 4.394 0.003
159 4.444 0.003
160 4.494 0.003
161 4.544 0.003
162 4.594 0.003
163 4.644 0.002
164 4.694 0.002
Sisma Y SLD
Ind.vertice T a/g
1 0 0.028
2 0.138 0.075
3 0.415 0.075
4 0.428 0.073
5 0.441 0.071
6 0.453 0.069
7 0.466 0.067
8 0.479 0.065
9 0.491 0.064
10 0.504 0.062
11 0.517 0.061
12 0.529 0.059
13 0.542 0.058
14 0.555 0.056
15 0.567 0.055
16 0.58 0.054
17 0.593 0.053
18 0.605 0.052
19 0.618 0.051
20 0.631 0.05
21 0.643 0.049
22 0.656 0.048
23 0.669 0.047
24 0.681 0.046
25 0.694 0.045
26 0.707 0.044
27 0.719 0.044
28 0.732 0.043
29 0.745 0.042
30 0.757 0.041
31 0.77 0.041
32 0.782 0.04
Plinto R04
Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI 29
Ind.vertice T a/g 33 0.795 0.039
34 0.808 0.039
35 0.82 0.038
36 0.833 0.038
37 0.846 0.037
38 0.858 0.036
39 0.871 0.036
40 0.884 0.035
41 0.896 0.035
42 0.909 0.034
43 0.922 0.034
44 0.934 0.033
45 0.947 0.033
46 0.96 0.033
47 0.972 0.032
48 0.985 0.032
49 0.998 0.031
50 1.01 0.031
51 1.023 0.031
52 1.036 0.03
53 1.048 0.03
54 1.061 0.029
55 1.074 0.029
56 1.086 0.029
57 1.099 0.028
58 1.112 0.028
59 1.124 0.028
60 1.137 0.028
61 1.15 0.027
62 1.162 0.027
63 1.175 0.027
64 1.188 0.026
65 1.2 0.026
66 1.213 0.026
67 1.226 0.026
68 1.238 0.025
69 1.251 0.025
70 1.264 0.025
71 1.276 0.025
72 1.289 0.024
73 1.302 0.024
74 1.314 0.024
75 1.327 0.024
76 1.34 0.023
77 1.352 0.023
78 1.365 0.023
79 1.378 0.023
80 1.39 0.023
81 1.403 0.022
82 1.415 0.022
83 1.428 0.022
84 1.441 0.022
85 1.453 0.022
86 1.466 0.021
87 1.479 0.021
88 1.491 0.021
89 1.504 0.021
90 1.517 0.021
91 1.529 0.02
92 1.542 0.02
93 1.555 0.02
94 1.567 0.02
95 1.58 0.02
96 1.593 0.02
97 1.605 0.019
98 1.618 0.019
99 1.631 0.019
100 1.643 0.019
101 1.656 0.019
102 1.669 0.019
103 1.681 0.019
104 1.694 0.018
105 1.744 0.017
106 1.794 0.016
107 1.844 0.016
108 1.894 0.015
109 1.944 0.014
110 1.994 0.013
111 2.044 0.013
112 2.094 0.012
113 2.144 0.012
114 2.194 0.011
115 2.244 0.011
116 2.294 0.01
117 2.344 0.01
118 2.394 0.009
119 2.444 0.009
120 2.494 0.009
121 2.544 0.008
122 2.594 0.008
123 2.644 0.008
124 2.694 0.007
125 2.744 0.007
126 2.794 0.007
127 2.844 0.007
128 2.894 0.006
129 2.944 0.006
130 2.994 0.006
131 3.044 0.006
132 3.094 0.006
133 3.144 0.005
30 Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI
Ind.vertice T a/g
134 3.194 0.005
135 3.244 0.005
136 3.294 0.005
137 3.344 0.005
138 3.394 0.005
139 3.444 0.004
140 3.494 0.004
141 3.544 0.004
142 3.594 0.004
143 3.644 0.004
144 3.694 0.004
145 3.744 0.004
146 3.794 0.004
147 3.844 0.004
148 3.894 0.003
149 3.944 0.003
150 3.994 0.003
151 4.044 0.003
152 4.094 0.003
153 4.144 0.003
154 4.194 0.003
155 4.244 0.003
156 4.294 0.003
157 4.344 0.003
158 4.394 0.003
159 4.444 0.003
160 4.494 0.003
161 4.544 0.003
162 4.594 0.003
163 4.644 0.002
164 4.694 0.002
Plinto R04
Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI 31
8 Risultati numerici 8.1 Pressioni massime sul terreno
Nodo: Nodo che interagisce col terreno.
Ind.: Indice del nodo. Pressione minima: Situazione in cui si verifica la pressione minima nel nodo.
Cont.: Nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione minima.
uz: Spostamento massimo verticale del nodo. [m] Valore: Pressione minima sul terreno del nodo. [daN/m2]
Pressione massima: Situazione in cui si verifica la pressione massima nel nodo.
Cont.: Nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione massima. uz: Spostamento minimo verticale del nodo. [m] Valore: Pressione massima sul terreno del nodo. [daN/m2]
Compressione estrema massima -7020.4 al nodo di indice 2, di coordinate x = 3.65, y = -0.05, z = -0.2, nel contesto SLU 6. Spostamento estremo minimo -0.0023401 al nodo di indice 2, di coordinate x = 3.65, y = -0.05, z = -0.2, nel contesto SLU 6.
Spostamento estremo massimo 0.0003874 al nodo di indice 22, di coordinate x = 3.65, y = 2.67, z = -0.2, nel contesto SLU 2.
Nodo Pressione minima Pressione massima
Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore
2 SLU 6 -0.0023401 -7020.4 SLV FO 11 -0.0008489 -2546.7
3 SLU 6 -0.0023401 -7020.4 SLV FO 11 -0.0008489 -2546.7
4 SLU 6 -0.0023401 -7020.4 SLV FO 7 -0.0008489 -2546.8
5 SLU 6 -0.0023401 -7020.4 SLV FO 7 -0.0008489 -2546.7
6 SLU 6 -0.0023401 -7020.4 SLV FO 3 -0.0008489 -2546.7
7 SLU 6 -0.0017219 -5165.8 SLV FO 15 -0.0008489 -2546.7
8 SLU 6 -0.0017219 -5165.8 SLV FO 11 -0.000849 -2546.9
9 SLU 6 -0.0017219 -5165.8 SLV FO 7 -0.000849 -2546.9
10 SLU 6 -0.0017219 -5165.8 SLV FO 3 -0.000849 -2546.9
11 SLU 6 -0.0017219 -5165.8 SLV FO 3 -0.0008489 -2546.7
12 SLU 6 -0.0011037 -3311.2 SLV FO 13 -0.0008489 -2546.8
13 SLU 6 -0.0011037 -3311.2 SLV FO 13 -0.000849 -2546.9
14 SLU 6 -0.0011037 -3311.2 SLU 1 -0.000849 -2547.1
15 SLU 6 -0.0011037 -3311.2 SLV FO 1 -0.000849 -2546.9
16 SLU 6 -0.0011037 -3311.2 SLV FO 1 -0.0008489 -2546.8
17 SLU 5 -0.0011037 -3311.2 SLU 2 -0.0002308 -692.5
18 SLU 5 -0.0011037 -3311.2 SLU 2 -0.0002308 -692.5
19 SLU 5 -0.0011037 -3311.2 SLU 2 -0.0002308 -692.5
20 SLU 5 -0.0011037 -3311.2 SLU 2 -0.0002308 -692.5
21 SLU 5 -0.0011037 -3311.2 SLU 2 -0.0002308 -692.5
22 SLU 5 -0.0011037 -3311.2 SLU 2 0.0003874 1162.1
23 SLU 5 -0.0011037 -3311.2 SLU 2 0.0003874 1162.1
24 SLU 5 -0.0011037 -3311.2 SLU 2 0.0003874 1162.1
25 SLU 5 -0.0011037 -3311.2 SLU 2 0.0003874 1162.1
26 SLU 5 -0.0011037 -3311.2 SLU 2 0.0003874 1162.1
8.2 Tagli ai livelli
Livello: Livello rispetto a cui è calcolato il taglio. Nome: Nome completo del livello.
Cont.: Contesto nel quale viene valutato il taglio.
n.br.: Nome breve della condizione o combinazione di carico. Totale: Totale del taglio al livello.
F: Forza del taglio. [daN]
X: Componente lungo l'asse X globale. [daN] Y: Componente lungo l'asse Y globale. [daN] Z: Componente lungo l'asse Z globale. [daN]
Aste verticali: Contributo al taglio totale dato dalle aste verticali. F: Forza del taglio. [daN]
X: Componente lungo l'asse X globale. [daN]
Y: Componente lungo l'asse Y globale. [daN] Z: Componente lungo l'asse Z globale. [daN]
Pareti: Contributo al taglio totale dato dalle pareti e piastre generiche verticali.
F: Forza del taglio. [daN] X: Componente lungo l'asse X globale. [daN] Y: Componente lungo l'asse Y globale. [daN]
Z: Componente lungo l'asse Z globale. [daN]
Livello Cont. Totale Aste verticali Pareti
Nome n.br. F F F
X Y Z X Y Z X Y Z
Fondazione Pesi 0 0 -131 0 0 -131 0 0 0
Fondazione Vento 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Fondazione X SLV 4 0 0 4 0 0 0 0 0
Fondazione Y SLV 0 4 0 0 4 0 0 0 0
Fondazione X SLD 2 0 0 2 0 0 0 0 0
Fondazione Y SLD 0 2 0 0 2 0 0 0 0
Fondazione SLU 1 0 0 -131 0 0 -131 0 0 0
Fondazione SLU 2 0 0 -131 0 0 -131 0 0 0
Fondazione SLU 3 0 0 -131 0 0 -131 0 0 0
Fondazione SLU 4 0 0 -131 0 0 -131 0 0 0
Fondazione SLU 5 0 0 -170 0 0 -170 0 0 0
Fondazione SLU 6 0 0 -170 0 0 -170 0 0 0
Fondazione SLU 7 0 0 -170 0 0 -170 0 0 0
Fondazione SLU 8 0 0 -170 0 0 -170 0 0 0
32 Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI
Livello Cont. Totale Aste verticali Pareti
Nome n.br. F F F
X Y Z X Y Z X Y Z
Fondazione SLE RA 1 0 0 -131 0 0 -131 0 0 0
Fondazione SLE RA 2 0 0 -131 0 0 -131 0 0 0
Fondazione SLE FR 1 0 0 -131 0 0 -131 0 0 0
Fondazione SLE FR 2 0 0 -131 0 0 -131 0 0 0
Fondazione SLE QP 1 0 0 -131 0 0 -131 0 0 0
Fondazione SLD 1 -2 -1 -131 -2 -1 -131 0 0 0
Fondazione SLD 2 -2 -1 -131 -2 -1 -131 0 0 0
Fondazione SLD 3 -2 1 -131 -2 1 -131 0 0 0
Fondazione SLD 4 -2 1 -131 -2 1 -131 0 0 0
Fondazione SLD 5 -1 -2 -131 -1 -2 -131 0 0 0
Fondazione SLD 6 -1 -2 -131 -1 -2 -131 0 0 0
Fondazione SLD 7 -1 2 -131 -1 2 -131 0 0 0
Fondazione SLD 8 -1 2 -131 -1 2 -131 0 0 0
Fondazione SLD 9 1 -2 -131 1 -2 -131 0 0 0
Fondazione SLD 10 1 -2 -131 1 -2 -131 0 0 0
Fondazione SLD 11 1 2 -131 1 2 -131 0 0 0
Fondazione SLD 12 1 2 -131 1 2 -131 0 0 0
Fondazione SLD 13 2 -1 -131 2 -1 -131 0 0 0
Fondazione SLD 14 2 -1 -131 2 -1 -131 0 0 0
Fondazione SLD 15 2 1 -131 2 1 -131 0 0 0
Fondazione SLD 16 2 1 -131 2 1 -131 0 0 0
Fondazione SLV 1 -4 -1 -131 -4 -1 -131 0 0 0
Fondazione SLV 2 -4 -1 -131 -4 -1 -131 0 0 0
Fondazione SLV 3 -4 1 -131 -4 1 -131 0 0 0
Fondazione SLV 4 -4 1 -131 -4 1 -131 0 0 0
Fondazione SLV 5 -1 -4 -131 -1 -4 -131 0 0 0
Fondazione SLV 6 -1 -4 -131 -1 -4 -131 0 0 0
Fondazione SLV 7 -1 4 -131 -1 4 -131 0 0 0
Fondazione SLV 8 -1 4 -131 -1 4 -131 0 0 0
Fondazione SLV 9 1 -4 -131 1 -4 -131 0 0 0
Fondazione SLV 10 1 -4 -131 1 -4 -131 0 0 0
Fondazione SLV 11 1 4 -131 1 4 -131 0 0 0
Fondazione SLV 12 1 4 -131 1 4 -131 0 0 0
Fondazione SLV 13 4 -1 -131 4 -1 -131 0 0 0
Fondazione SLV 14 4 -1 -131 4 -1 -131 0 0 0
Fondazione SLV 15 4 1 -131 4 1 -131 0 0 0
Fondazione SLV 16 4 1 -131 4 1 -131 0 0 0
Fondazione SLV FO 1 -4 -1 -131 -4 -1 -131 0 0 0
Fondazione SLV FO 2 -4 -1 -131 -4 -1 -131 0 0 0
Fondazione SLV FO 3 -4 1 -131 -4 1 -131 0 0 0
Fondazione SLV FO 4 -4 1 -131 -4 1 -131 0 0 0
Fondazione SLV FO 5 -1 -4 -131 -1 -4 -131 0 0 0
Fondazione SLV FO 6 -1 -4 -131 -1 -4 -131 0 0 0
Fondazione SLV FO 7 -1 4 -131 -1 4 -131 0 0 0
Fondazione SLV FO 8 -1 4 -131 -1 4 -131 0 0 0
Fondazione SLV FO 9 1 -4 -131 1 -4 -131 0 0 0
Fondazione SLV FO 10 1 -4 -131 1 -4 -131 0 0 0
Fondazione SLV FO 11 1 4 -131 1 4 -131 0 0 0
Fondazione SLV FO 12 1 4 -131 1 4 -131 0 0 0
Fondazione SLV FO 13 4 -1 -131 4 -1 -131 0 0 0
Fondazione SLV FO 14 4 -1 -131 4 -1 -131 0 0 0
Fondazione SLV FO 15 4 1 -131 4 1 -131 0 0 0
Fondazione SLV FO 16 4 1 -131 4 1 -131 0 0 0
Fondazione CRTFP Ux+ 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Fondazione CRTFP Ux- 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Fondazione CRTFP Uy+ 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Fondazione CRTFP Uy- 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Fondazione CRTFP Rz+ 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Fondazione CRTFP Rz- 0 0 0 0 0 0 0 0 0
8.3 Risposta modale
Modo: Identificativo del modo di vibrare. Periodo: Periodo. [s]
Massa X: Massa partecipante in direzione globale X. Il valore è adimensionale. Massa Y: Massa partecipante in direzione globale Y. Il valore è adimensionale. Massa Z: Massa partecipante in direzione globale Z. Il valore è adimensionale.
Massa rot X: Massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale X. Il valore è adimensionale. Massa rot Y: Massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale Y. Il valore è adimensionale. Massa rot Z: Massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale Z. Il valore è adimensionale.
Totale masse partecipanti: Traslazione X: 1
Traslazione Y: 1 Traslazione Z: 0 Rotazione X: 1
Rotazione Y: 1 Rotazione Z: 1
Modo Periodo Massa X Massa Y Massa Z Massa rot X Massa rot Y Massa rot Z
1 0.003496834 0 1 0 1 0 0.936217815
2 0.003496834 1 0 0 0 1 0.063782185
8.4 Equilibrio forze
Contributo: Nome attribuito al sistema risultante. Fx: Componente X di traslazione del sistema risultante. [daN]
Fy: Componente Y di traslazione del sistema risultante. [daN] Fz: Componente Z di traslazione del sistema risultante. [daN] Mx: Componente di momento attorno l'asse X del sistema risultante. [daN*m]
Plinto R04
Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI 33
My: Componente di momento attorno l'asse Y del sistema risultante. [daN*m] Mz: Componente di momento attorno l'asse Z del sistema risultante. [daN*m]
Bilancio in condizione di carico: Pesi strutturali
Contributo Fx Fy Fz Mx My Mz
Applicate 0 1555 -29444.5 -38189.27 147503.58 7789.84
Reazioni 0 -1555 29444.5 38189.27 -147503.58 -7789.84
PDelta 0 0 0 0 0 0
Totale 0 0 0 0 0 0
Bilancio in condizione di carico: Vento
Contributo Fx Fy Fz Mx My Mz
Applicate 0 0 0 19438 0 0
Reazioni 0 0 0 -19438 0 0
PDelta 0 0 0 0 0 0
Totale 0 0 0 0 0 0
Bilancio in condizione di carico: Sisma X SLV
Contributo Fx Fy Fz Mx My Mz
Applicate 4.48 0 0 0 1.7 -5.86
Reazioni -4.48 0 0 0 -1.7 5.86
PDelta 0 0 0 0 0 0
Totale 0 0 0 0 0 0
Bilancio in condizione di carico: Sisma Y SLV
Contributo Fx Fy Fz Mx My Mz
Applicate 0 4.48 0 -1.7 0 22.44
Reazioni 0 -4.48 0 1.7 0 -22.44
PDelta 0 0 0 0 0 0
Totale 0 0 0 0 0 0
Bilancio in condizione di carico: Sisma X SLD
Contributo Fx Fy Fz Mx My Mz
Applicate 2.378 0 0 0 0.9 -3.11
Reazioni -2.378 0 0 0 -0.9 3.11
PDelta 0 0 0 0 0 0
Totale 0 0 0 0 0 0
Bilancio in condizione di carico: Sisma Y SLD
Contributo Fx Fy Fz Mx My Mz
Applicate 0 2.378 0 -0.9 0 11.91
Reazioni 0 -2.378 0 0.9 0 -11.91
PDelta 0 0 0 0 0 0
Totale 0 0 0 0 0 0
8.5 Risposta di spettro
Spettro: Condizione elementare corrispondente allo spettro. n.b.: Nome breve della condizione elementare.
Fx: Componente della forza lungo l'asse X. [daN] Fy: Componente della forza lungo l'asse Y. [daN] Fz: Componente della forza lungo l'asse Z. [daN]
Mx: Componente della coppia attorno all'asse X. [daN*m] My: Componente della coppia attorno all'asse Y. [daN*m] Mz: Componente della coppia attorno all'asse Z. [daN*m]
Max X: Massima reazione lungo l'asse X. Valore: Valore massimo della reazione. [daN] Angolo: Angolo d'ingresso del sisma che provoca il valore massimo della reazione. [deg]
Max Y: Massima reazione lungo l'asse Y. Valore: Valore massimo della reazione. [daN] Angolo: Angolo d'ingresso del sisma che provoca il valore massimo della reazione. [deg]
Max Z: Massima reazione lungo l'asse Z. Valore: Valore massimo della reazione. [daN] Angolo: Angolo d'ingresso del sisma che provoca il valore massimo della reazione. [deg]
Spettro Fx Fy Fz Mx My Mz Max X Max Y Max Z
n.b. Valore Angolo Valore Angolo Valore Angolo
34 Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI
Spettro Fx Fy Fz Mx My Mz Max X Max Y Max Z
n.b. Valore Angolo Valore Angolo Valore Angolo
X SLV 4 0 0 0 1.5187 5.2258 4 0 4 90 0 0
Y SLV 0 4 0 1.5187 0 20.0214 4 0 4 90 0 0
X SLD 1.92 0 0 0 0.7287 2.5076 1.92 0 1.92 90 0 0
Y SLD 0 1.92 0 0.7287 0 9.6071 1.92 0 1.92 90 0 0
8.6 Annotazioni solutore
Informazioni: Informazioni fornite dal solutore al termine del calcolo del modello.
Informazioni
8.7 Statistiche soluzione Tipo di equazioni Lineari
Tecnica di soluzione Matrici sparse
Numero equazioni 12
Elemento minimo diagonale 765114.7545957
Elemento massimo 6.414415262E012
Rapporto max/min 8.383598961E06
Elementi non nulli 261
Plinto R04
Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI 35
9 Verifiche 9.1 Verifiche plinti superficiali
comb.: combinazione st max: Massimo valore della pressione di compressione [daN/m2]
st min: Minimo valore della pressione di compressione [daN/m2] st verifica: Valore di confronto della pressione di compressione [daN/m2] comb.: combinazione
Momento ribaltante: Momento ribaltante [daN*m] Momento resistente: Momento resistente [daN*m] Azione orizzontale: Componente orizzontale del carico [daN]
N: Componente verticale del carico [daN] Resistenza alla traslazione: N*attrito/gammaR [daN] asse di rotazione: combinazione
x1: ascissa punto 1 [m] y1: ordinata punto 1 [m] x2: ascissa punto 2 [m] y2: ordinata punto 2 [m]
Descrizione: Descrizione del terreno Gamma Naturale: Peso specifico naturale del terreno [daN/m3] Gamma Saturo: Peso specifico saturo del terreno [daN/m3]
Angolo Attrito Interno: Angolo di attrito interno del terreno [deg] Angolo Attrito Delta: Angolo di attrito all'interfaccia fondazione [deg] Coesione Efficace: Coesione efficace del terreno [daN/m2]
Coesione Non Drenata: Coesione non drenata del terreno [daN/m2] Coeff. di Adesione: Coefficiente di adesione della coesione Azione verticale: Componente verticale del carico [daN]
Condizione: Resistenza valutata a breve o lungo termine Adesione: Adesione di progetto [daN/m2] Attrito: Angolo di attrito di progetto [deg]
Laterale: Resistenza passiva laterale unitaria di progetto [daN/m2] GammaR: Coefficiente parziale sulla resistenza di progetto Rd: Resistenza alla traslazione di progetto [daN]
Ed: Azione di progetto [daN] Rd/Ed: Coefficiente di sicurezza allo scorrimento Fx: Componente lungo x del carico [daN]
Fy: Componente lungo y del carico [daN] Fz: Componente verticale del carico [daN] Mx: Componente lungo x del momento [daN*m]
My: Componente lungo y del momento [daN*m] ex: Eccentricità del carico in x [m] ey: Eccentricità del carico in y [m]
B': Larghezza efficace [m] L': Lunghezza efficace [m] Coesione: Coesione di progetto [daN/m2]
Peso: Peso specifico del terreno di progetto [daN/m3] Sovraccarico: Sovraccarico laterale da piano di posa [daN/m2] Amax: Accelerazione normalizzata massima attesa al suolo
Nq: Nq Nc: Nc Ng: Ng
Sq: Sq Sc: Sc Sg: Sg
Dq: Dq Dc: Dc Dg: Dg
Iq: Iq Ic: Ic Ig: Ig
Pq: Pq Pc: Pc Pg: Pg
Eq: Eq Ec: Ec Eg: Eg
desc.: Descrizione tipo sez.: asse o filo pilastro, filo risega M: Momento flettente [daN*m]
Mu: Momento ultimo [daN*m] : stato di verifica fessurata: stato fessurato o non fessurato
SigmaC: Tensione nel calcestruzzo [daN/m2] SigmaF: Tensionenell'acciaio [daN/m2] wd: Apertura delle fessure [m]
elemento punzonante: elemento punzonante, pilastro o dado/bicchiere d: altezza utile [m] perimetro: lunghezza utile del perimetro [m]
beta: coefficiente UNI EN 1992-1-1 (6.38) peso cono: peso del cono punzonato e del suolo sovrastante [daN]
36 Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI
reazione suolo: reazione del suolo di fondazione [daN] vEd,red: tensione tangenziale [daN/m2]
vRd,max: resistenza in adiacenza al pilastro [daN/m2] elem. punz.: elemento punzonante, pilastro o dado/bicchiere offset: distanza dal bordo pilastro del perimetro critico [m]
perim. utile: lunghezza utile del perimetro [m] perim. minim.: perimetro critico con lati non attivi ro_l: densità di armatura tesa
vRd: resistenza in assenza di armature a taglio [daN/m2] Asw: area efficace di ferri piegati [m2] vRd,cs: resistenza in presenza di armature a taglio [daN/m2]
vert.: vertice x: x [m] y: y [m]
coeff.: coefficiente di sicurezza a pressoflessione Vx: Sforzo di taglio x [daN] Vy: Sforzo di taglio 7 [daN]
Vrdx: Taglio ultimo x in assenza di staffature [4.1.14] [daN] Vrdy: Taglio ultimo y in assenza di staffature [4.1.14] [daN] Vrsdx: Taglio ultimo x dovuto alla presenza di armatura trasversale [daN]
Vrsdy: Taglio ultimo y dovuto alla presenza di armatura trasversale [daN] Vrcdx: Taglio x che produce la rottura delle bielle di calcestruzzo [daN] Vrcdy: Taglio x che produce la rottura delle bielle di calcestruzzo [daN]
Le unità di misura delle verifiche elencate nel capitolo sono in [m, daN, deg] ove non espressamente specificato.
Plinto 1 Metodo di calcolo: DM 14 gennaio 2008
MATERIALI: Calcestruzzo C25/30
Calcestruzzo per magrone Magrone Acciao per armatura B450C Fyk 45000000
DIMENSIONI: Suola: dimensione x 3.2 dimensione y 3.2 spessore 0.6
Dado: dimensione x 2 dimensione y 2 spessore 1.2 Pilastro rettangolare:
dimensione x 0.3 dimensione y 0.3 PRESSIONI RAGGIUNTE SUL TERRENO Famiglia di combinazioni Famiglia "Limite ultimo"
Si stampano le 5 situazioni più gravose per tipo di verifica Coefficiente di sicurezza minimo 3.44
comb. st max st min st verifica
SLU 8 0 -7575 -26087
SLU 6 0 -7575 -26087
SLU 4 0 -7204 -26087
SLU 2 0 -7204 -26087
SLU 7 -3112 -4161 -26087
VERIFICHE A SLITTAMENTO MAGRONE-CALCESTRUZZO Famiglia di combinazioni Famiglia "Limite ultimo" Si stampano le 5 situazioni più gravose per tipo di verifica
comb. Azione orizzontale N Resistenza alla traslazione
SLV FO 5 1551 -29445 18737
SLV FO 6 1551 -29445 18737
SLV FO 10 1551 -29445 18737
SLV FO 9 1551 -29445 18737
SLV FO 1 1554 -29445 18737
VERIFICHE A RIBALTAMENTO Famiglia di combinazioni Famiglia "Equilibrio corpo rigido"
Si stampano le 5 situazioni più gravose per tipo di verifica Coefficiente di sicurezza minimo 1.77
asse di rotazione
comb. Momento ribaltante Momento resistente x1 y1 x2 y2
SLU 2 26669 47111.2 -1.6 -1.6 1.6 -1.6
SLU 4 26669 47111.2 -1.6 -1.6 1.6 -1.6
SLU 8 25922.6 61244.56 -1.6 -1.6 1.6 -1.6
SLU 6 25922.6 61244.56 -1.6 -1.6 1.6 -1.6
SLV FO 11 2497.58 47111.2 1.6 1.6 -1.6 1.6
VERIFICHE GEOTECNICHE DI SCORRIMENTO E CAPACITA' PORTANTE Terreno a contatto con il piano di posa della fondazione
Descrizione Gamma Naturale Gamma Saturo Angolo Attrito Interno Angolo Attrito Delta Coesione Efficace Coesione Non Drenata Coeff. di Adesione
Loiri Porto San
Paolo
1900 2180 44 29 3630 4000 1
Terreno di progetto per la capacità portante della fondazione
Descrizione Gamma Naturale Gamma Saturo Angolo Attrito Interno Angolo Attrito Delta Coesione Efficace Coesione Non Drenata Coeff. di Adesione
Suolo medio nel
bulbo
1900 2180 44 29 3630 4000 1
Plinto R04
Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI 37
VERIFICA DI SCORRIMENTO Famiglia di combinazioni Famiglia "Limite ultimo"
Si stampano le 5 situazioni più gravose per tipo di verifica Coefficiente di sicurezza minimo a scorrimento 10.45
comb. Azione orizzontale
Azione verticale
Condizione Adesione Attrito Laterale GammaR Rd Ed Rd/Ed
SLV FO 11 1559 -32335 LT 0 29 0 1.1 16294 1559 10.45
SLV FO 7 1559 -32335 LT 0 29 0 1.1 16294 1559 10.45
SLV FO 8 1559 -32335 LT 0 29 0 1.1 16294 1559 10.45
SLV FO 12 1559 -32335 LT 0 29 0 1.1 16294 1559 10.45
SLV FO 3 1556 -32335 LT 0 29 0 1.1 16294 1556 10.47
VERIFICA DI CAPACITA' PORTANTE Famiglia di combinazioni Famiglia "Limite ultimo" Si stampano le 5 situazioni più gravose per tipo di verifica
Coefficiente di sicurezza minimo per portanza 71.76 comb. Fx Fy Fz Mx My ex ey B' L' Condizione Coesione Attrito Peso Sovraccarico Amax GammaR Rd Ed Rd/Ed
SLU 2 0 1555 -32335 26513.5 0 0 0.82 1.76 3.4 LT 3630 44 1900 0 0 2.3 2320453 32335 71.76
SLU 4 0 1555 -32335 26513.5 0 0 0.82 1.76 3.4 LT 3630 44 1900 0 0 2.3 2320453 32335 71.76
SLU 8 0 2022 -42035 25720.45 0 0 0.61 2.18 3.4 LT 3630 44 1900 0 0 2.3 3169165 42035 75.39
SLU 6 0 2022 -42035 25720.45 0 0 0.61 2.18 3.4 LT 3630 44 1900 0 0 2.3 3169165 42035 75.39
SLU 7 0 2022 -42035 -3436.55 0 0 -0.08 3.24 3.4 LT 3630 44 1900 0 0 2.3 5740345 42035 136.56
Fattori di capacità portante in Famiglia "Limite ultimo"
Nq Nc Ng Sq Sc Sg Dq Dc Dg Iq Ic Ig Pq Pc Pg Eq Ec Eg
115 118 225 1.5 1.5 0.79 1 1 1 0.95 0.95 0.93 1 1 1 1 1 1
115 118 225 1.5 1.5 0.79 1 1 1 0.95 0.95 0.93 1 1 1 1 1 1
115 118 225 1.62 1.62 0.74 1 1 1 0.95 0.95 0.93 1 1 1 1 1 1
115 118 225 1.62 1.62 0.74 1 1 1 0.95 0.95 0.93 1 1 1 1 1 1
115 118 225 1.92 1.93 0.62 1 1 1 0.96 0.96 0.94 1 1 1 1 1 1
VERIFICHE DELLA SUOLA Superficie su cui è valutata la pressione del suolo: rettangolare a filo pilastro e a filo dado
Non sono state richieste le verifiche a taglio della suola armatura inferiore in direzione X 15 diam.14 armatura superiore in direzione X 15 diam.14 armatura inferiore in direzione Y 15 diam.14 armatura superiore in direzione Y 15 diam.14
Famiglia di combinazioni Famiglia "Limite ultimo" Si stampano le 5 situazioni più gravose per tipo di verifica
Coefficiente di sicurezza minimo a flessione 6.13 desc. tipo sez. comb. M Mu
norm.Y+ filo pil. SLU 6 -7619.29 -46730.37
norm.Y+ filo pil. SLU 8 -7619.29 -46730.37
norm.Y+ filo pil. SLU 2 -7130.02 -46730.37
norm.Y+ filo pil. SLU 4 -7130.02 -46730.37
norm.Y- filo ris. SLU 4 3736.52 46764
Famiglia di combinazioni Famiglia "Esercizio rara"
Si stampano le 5 situazioni più gravose per tipo di verifica Valori limite: sigmac lim. 1494000 sigmaf lim. 36000000 Coefficiente di sicurezza minimo per verifica tensioni 123.99
desc. tipo sez. comb. M fessurata SigmaC SigmaF
norm.Y- filo ris. SLE RA 2 2360.86 no -12049 53730
norm.Y- filo pil. SLE RA 2 9763.22 no -8047 36825
norm.Y+ filo ris. SLE RA 1 1021.86 no -5215 23256
norm.X+ filo ris. SLE RA 2 792.27 no -4032 19212
norm.X- filo ris. SLE RA 2 792.27 no -4032 19212
Famiglia di combinazioni Famiglia "Esercizio frequente"
Si stampano le 5 situazioni più gravose per tipo di verifica Valori limite di apertura fessure: w lim. 0.0004 Coefficiente di sicurezza minimo per apertura fessure 999
desc. tipo sez. comb. M fessurata wd norm.X- filo ris. SLE FR 1 792.25 no 0
norm.X- filo ris. SLE FR 2 792.25 no 0
norm.X- filo pil. SLE FR 1 2459.48 no 0
norm.X- filo pil. SLE FR 2 2459.48 no 0
norm.Y- filo ris. SLE FR 1 562.65 no 0
Famiglia di combinazioni Famiglia "Esercizio quasi permanente" Si stampano le 5 situazioni più gravose per tipo di verifica
Valori limite: sigmac lim. 1120500 w lim. 0.0003 Coefficiente di sicurezza minimo per verifica tensioni 214.84 Coefficiente di sicurezza minimo per apertura fessure 999
desc. tipo sez. comb. M fessurata SigmaC wd
norm.Y+ filo ris. SLE QP 1 1021.86 no -5215 0
norm.X- filo ris. SLE QP 1 792.25 no -4032 0
norm.X+ filo ris. SLE QP 1 792.25 no -4032 0
norm.Y+ filo pil. SLE QP 1 3529.05 no -2909 0
norm.Y- filo ris. SLE QP 1 562.65 no -2872 0
VERIFICHE A PUNZONAMENTO Famiglia di combinazioni Famiglia "Limite ultimo"
Verifiche in adiacenza all'elemento punzonante (perimetro U0)
38 Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI
Coefficiente di sicurezza minimo 73.65 comb. elemento
punzonante d perimetro N beta peso cono reazione suolo vEd,red vRd,max
SLU 4 dado/bicchiere 0.511 3.2 -131 1 21060 14925 3832 282200
SLU 2 dado/bicchiere 0.511 3.2 -131 1 21060 14925 3832 282200
SLU 8 dado/bicchiere 0.511 7.2 -170 1 18900 14677 2735 282200
SLU 6 dado/bicchiere 0.511 7.2 -170 1 18900 14677 2735 282200
SLU 5 dado/bicchiere 0.511 8 -170 1 18000 14952 2108 282200
Verifiche a distanza <=2d dall'elemento punzonante (perimetro U1) Coefficiente di sicurezza minimo 117.97
comb. elem. punz. d offset perim. utile
perim. minim.
N beta peso cono
reazione suolo
vEd,red ro_l vRd Asw vRd,cs
SLU 2 dado/bicchiere 0.511 0.164 3.2 si -131 1 21403 18398 1918 0.0017 226242 0 0
SLU 4 dado/bicchiere 0.511 0.164 3.2 si -131 1 21403 18398 1918 0.0017 226242 0 0
SLU 6 dado/bicchiere 0.511 0.184 7.78 si -170 1 19865 20344 1422 0.0017 201104 0 0
SLU 8 dado/bicchiere 0.511 0.184 7.78 si -170 1 19865 20344 1422 0.0017 201104 0 0
SLU 7 dado/bicchiere 0.511 0.164 9.03 no -170 1 19023 20154 1029 0.0017 226242 0 0
Coordinate del perimetro del cono punzonante a distanza 0.164 dal dado/bicchiere
vert. x y vert. x y vert. x y vert. x y vert. x y vert. x y
1 -1.6 1.6 2 -1.6 -1.164 3 1.6 -1.164 4 1.6 1.6
VERIFICHE DEL DADO armatura verticale 32 diam.14 armatura orizzontale 9 staffe diam.8
Famiglia di combinazioni Famiglia "Limite ultimo" Si stampano le 5 situazioni più gravose per tipo di verifica Coefficiente di sicurezza minimo a pressoflessione 298.16
Coefficiente di sicurezza minimo a taglio 23503.82 comb. N Mx My coeff. Vx Vy Vrdx Vrdy Vrsdx Vrsdy Vrcdx Vrcdy
SLU 5 -15770 0 0 298.16 0 0 103852 103852 50717 50717 1216143 1216143
SLU 6 -15770 0 0 298.16 0 0 103852 103852 50717 50717 1216143 1216143
SLU 7 -15770 0 0 298.16 0 0 103852 103852 50717 50717 1216143 1216143
SLU 8 -15770 0 0 298.16 0 0 103852 103852 50717 50717 1216143 1216143
SLV FO 7 -12131 -1.67 -0.5 387.61 1 4 103330 103330 50717 50717 1215361 1215361
SLV FO 15 -12131 -0.5 1.67 387.61 4 1 103330 103330 50717 50717 1215361 1215361
SLV FO 16 -12131 -0.5 1.67 387.61 4 1 103330 103330 50717 50717 1215361 1215361
SLV FO 11 -12131 -1.67 0.5 387.61 1 4 103330 103330 50717 50717 1215361 1215361
SLV FO 14 -12131 0.5 1.67 387.61 4 1 103330 103330 50717 50717 1215361 1215361
SLV FO 4 -12131 -0.5 -1.67 387.61 4 1 103330 103330 50717 50717 1215361 1215361
Famiglia di combinazioni Famiglia "Esercizio rara"
Valori limite: sigmac lim. 1494000 sigmaf lim. 36000000 Coefficiente di sicurezza minimo per verifica tensioni 495.85
comb. N Mx My fessurata SigmaC SigmaF
SLE RA 2 -12131 0 0 no -3013 -19698
SLE RA 1 -12131 0 0 no -3013 -19698
Famiglia di combinazioni Famiglia "Esercizio frequente" Valori limite di apertura fessure: w lim. 0.0004 Coefficiente minimo per verifica apertura fessure 999
comb. N Mx My fessurata wd SLE FR 2 -12131 0 0 no 0
SLE FR 1 -12131 0 0 no 0
Famiglia di combinazioni Famiglia "Esercizio quasi permanente" Valori limite: sigmac lim. 1120500 w lim. 0.0003 Coefficiente di sicurezza minimo per verifica tensioni 371.89
Coefficiente di sicurezza minimo per verifica apertura fessure 999 comb. N Mx My fessurata SigmaC wd
SLE QP 1 -12131 0 0 no -3013 0
9.2 Computi metrici
Pos.: Posizione delle barre
Num.barre: Numero di barre della posizione Diametro: Diametro della barra Il valore è espresso in [mm] Lunghezza: Lunghezza di ogni singola barra Il valore è espresso in [m]
Peso: Peso totale delle barre della posizione Il valore è espresso in [daN]
Version 3
Distinta rinforzi suola Pos. Num.barre Diametro Lunghezza Peso
1 0 0 0 0
2 5 15 0.15 1
3 320 0 0 0
4 0 5 0.15 0
5 15 392 0 0
6 0 0 0.05 0
7 15 15 3.9 81.2
8 0 0 0 0
9 5 32 0.32 10.1
10 215 0 0 0
11 0 5 0.09 0
12 9 792 0 0
13 0 0 0.04 0
Plinto R04
Sismicad 12.2 - Licenza assegnata a TURIS ING. GIOVANNI ANTONIO - VIA SAN BENEDETTO, 2/G - CAGLIARI 39
Pos. Num.barre Diametro Lunghezza Peso 14 0 1 3.2 0
15 320 60 0 0
16 4 0 0.01 0
17 200 200 1.2 59187.6
18 0 4 0 0
19 1 340 3.4 2423.2
20 10 0 0.03 0
21 0 1 0 0
22 1280 60 0 0
23 3 0 0.01 0
24 0 800 1.2 0
Raggruppati per diametro
Pos. Num.barre Diametro Lunghezza Peso
552 0 0.37 0
0 1 3.2 0
0 4 0 0
0 5 0.15 0
20 15 58.65 82.2
5 32 0.32 10.1
1600 60 0 0
200 200 1.2 59187.6
1 340 3.4 2423.2
15 392 0 0
9 792 0 0
0 800 1.2 0
2402 0 304.62 61703.1
Superficie casseri 15 m2
Valore di snervamento dell'acciaio della colonna fyk,c 355 [N/mm2]
Valore di rottura dell'acciaio della colonna fuk,c 510 [N/mm2]
Valore di snervamento dell'acciaio dei tirafondi fyk,t 355 [N/mm2]
Valore di rottura dell'acciaio dei tirafondi fuk,t 510 [N/mm2]
Valore di snervamento dell'acciaio della piastra fyk,b 335 [N/mm2]
Valore di rottura dell'acciaio della piastra fuk,b 470 [N/mm2]
Coefficiente di sicurezza per le sezioni lorde gM0 1,05 [-]
Coefficiente di sicurezza per sezioni nette e per i tirafondi gM2 1,25 [-]
Diametro esterno della colonna tubolare dc,ext 660,00 [mm]
Spessore della colonna tubolare tc 4,00 [mm]
Diametro interno della colonna tubolare dc,int 652 [mm2]
Area della sezione trasversale Ac 8244 [mm2]
Momento d'inerzia della sezione trasversale Ic 443452992 [mm4]
Modulo di resistenza elastico Wel,c 1343797 [mm3]
Modulo di resistenza plastico Wpl,c 1721365 [mm3]
Classificazione della sezione dc,ext/tc 165 [-]
e 0,81 [-]
CL Classe 4 [-]
Momento resistente della colonna MRd,c NO [kNm]
25% del momento resistente 25%MRd,c #VALORE! [kNm]
Forza assiale (positiva se di compressione) NEd,c 29,25 [kN]
Forza assiale (negativa se di trazione) NEd,t [kN]
Momento flettente di progetto MEd 291,57 [kNm]
Tensione massima nei tirafondi (da Gelfi) st 79,51 [N/mm2]
Tasso di lavoro della colonna per pura flessione rc #VALORE! [-]
Diametro dei tirafondi ft 30,00 [mm]
Area della sezione lorda del tirafondo At 707 [mm2]
Area della sezione netta del tirafondo At,netta 551 [mm2]
Resistenza della sezione lorda Npl,Rd 238,99 [kN]
Resistenza della sezione netta Nu,Rd 202,46 [kN]
Resistenza minima del tirafondo Nmin,Rd 202,46 [kN]
Sollecitazione nel tirafondo Nt,Ed 56,20 [kN]
Tasso di lavoro del tirafondo rt 0,28 [-]
Distanza tra la colonna ed il tirafondo s 40,00 [mm]
Spessore della piastra di base tb 40,00 [mm]
Larghezza efficace della piastra di base beff 110 [mm]
Modulo di resistenza plastico della piastra Wpl,b 44000 [mm3]
Materiali utilizzati
VERIFICA DELLE PIASTRE DI BASE CIRCOLARI PER COLONNE TUBOLARI
Verifica di resistenza dei tirafondi
Sollecitazioni di progetto
Caratteristiche geometriche
Coefficienti di sicurezza
© Dott. Simone Caffè - 27/01/2010
Resistenza della piastra lato tirafondi
Momento resistente della piastra di base Mpl,Rd 14,04 [kNm]
Momento sollecitante della piastra di base Mb,Ed 8,10 [kNm]
Tasso di lavoro della piastra di base rb,t 0,58 [-]
Diametro della piastra di base db 900,00 [mm]
Resistenza del grout sotto la piastra fjd 20,00 [N/mm2]
Coefficiente di ripartizione c 92 [mm]
Diametro effettivo esterno db,eff,ext 844,48 [mm]
Diametro effettivo interno db,eff,int 467,52 [mm]
Considerare o meno la ripartizione interna si [-]
Area efficace della piastra di base Ac,eff 388429 [mm2]
Resistenza efficace del grout al di sotto della piastra Nj,Rd 7769 [kN]
Forza assiale (positiva se di compressione) NEd 29,25 [kN]
Tasso di lavoro del grout rj 0,00 [-]
Distanza tra bordo piastra e bordo colonna sb 120 [mm]
Ripartizione effettiva ceff 92 [mm]
Modulo di resistenza plastico della piastra Wpl,b 400 [mm3/mm]
Momento resistente della piastra di base Mpl,Rd 0,128 [kNm/m]
Momento sollecitante della piastra di base Mb,Ed 0,085 [kNm/m]
Tasso di lavoro della piastra di base rb,c 0,67 [-]
Area efficace della piastra di base Ac,eff 388429 [mm2]
Resistenza a pura compressione Nc,Rd 7769 [kN]
Numero complessivo dei tirafondi nt 16,00 [mm]
Lunghezza del tirafondo Lt 1450,00 [mm]
Distanza dal bordo del getto at 595,00 [mm]
Resistenza caratteristica cubica del cls della fondazione Rck 30,00 [N/mm2]
Resistenza caratteristica cilindrica fck 24,90 [N/mm2]
Resistenza caratteristica a trazione fctk 1,79 [N/mm2]
Fattore h h 1 [-]
Resistenza di aderenza di calcolo fbd 2,69 [N/mm2]
Resistenza minima a trazione del tirafondo Ft,Rd 202,46 [kN]
Resistenza di aderenza del tirafondo Ft,bond,Rd 163,14 [kN]
Presenza o meno della rosetta no [-]
Tensione di contatto per pura compressione (Ballio) fc,d 20 [N/mm2]
Diametro della rosetta drosetta [mm]
Coefficiente di efficacia della rosetta (Ballio) arosetta 1,00 [-]
Area della rosetta Arosetta 0 [mm2]
Resistenza per contatto della rosetta NRd,rosetta 0,00 [kN]
Resistenza complessiva di aderenza FRd,bond,tot 163,14 [kN]
Considerare o meno la resistenza di aderenza si [-]
APPROCCIO PLASTICO - EC.3 - 1 - 8
VERIFICA DELLE PIASTRE DI BASE CIRCOLARI PER COLONNE TUBOLARI
Resistenza della piastra lato calcestruzzo
Resistenza a pura compressione
Resistenza a pura trazione
Resistenza effettiva dell'ancoraggio Ft,anchor,Rd 163,14 [kN]
Altezza di gola della saldatura tra tubolare e piastra ag 2,83 [mm]
Distanza tra asse del bullone e saldatura m 36,80 [mm]
Distanza dal bordo libero della piastra all'asse del bullone e 80,00 [mm]
Passo dei tirafondi w 145,30 [mm]
Lunghezze effettive per collasso circolare leff,cp,1 231,22 [mm]
leff,cp,2 275,61 [mm]
leff,cp,3 260,91 [mm]
leff,cp,min 231,22 [mm]
Lunghezze effettive per collasso non circolare leff,nc,1 247,20 [mm]
leff,nc,2 196,25 [mm]
leff,nc,3 110,00 [mm]
leff,nc,min 110,00 [mm]
Lunghezza efficace per il collasso di 1° Modo Leff,1 110,00 [mm]
Lunghezza efficace per il collasso di 2° Modo Leff,2 110,00 [mm]
Modulo di resistenza plastico relativo al 1° Modo Wpl,1 44000 [mm3]
Modulo di resistenza plastico relativo al 2° Modo Wpl,2 44000 [mm3]
Momento plastico della piastra relativo al 1° Modo MRd,1 14,04 [kNm]
Momento plastico della piastra relativo al 2° Modo MRd,2 14,04 [kNm]
Dimensione geometrica "n" n 46,00 [mm]
Forza di trazione relativa al 1° Modo di collasso Ft,1,Rd 762,94 [kN]
Forza di trazione relativa al 2° Modo di collasso Ft,2,Rd 260,18 [kN]
Forza di trazione relativa al 3° Modo di collasso Ft,3,Rd 163,14 [kN]
Forza di trazione relativa allo spessore del tubolare teso Ft,4,Rd 148,76 [kN]
Resistenza a pura trazione Nt,Rd 2380 [kN]
-1,00
-0,75
-0,50
-0,25
0,00
0,25
0,50
0,75
1,00
-1,00 -0,75 -0,50 -0,25 0,00 0,25 0,50 0,75 1,00
Piastra
Tubolare
Asse bull.
Bulloni
Bull. tesi
Baricentro
Centro di compr.
Numero tirafondi tesi nt,tesi 13,00 [-]
Somma complessiva dei bracci di leva Sbi 5,32 [m]
Forza di trazione minima per ciascun tirafondo Ft,min,Rd 148,76 [kN]
Momento resistente della piastra di base Mb,Rd 791,07 [kNm]
Tasso di lavoro per pura flessione rispetto al momento MEd rb,MEd 0,37 [-]
Tasso di lavoro per pura flessione rispetto al momento MRd,c rb,MRd #VALORE! [-]
La seconda verifica non deve essere
necessariamente soddisfatta
Tasso di lavoro per pura compressione rb,NEd,c 0,00 [-]
Tasso di lavoro per pura trazione rb,NEd,t 0,00 [-]
Diametro esterno della rosetta drosetta,ext 0,00 [mm]
Diametro interno della rosetta drosetta,int 30,00 [mm]
Rapporto tra i diametri r 0,00 [-]
h
1,25 1,50 2,00 3,00 5,00 10,00
0,124 0,373 0,947 1,960 3,360 5,300
inf. dato sup.
r 3,00 0,000 5,00
h 1,960 -0,140 3,360
Valore di snervamento dell'acciaio della rosetta fyk,rosetta 355 [N/mm2]
Pressione massima sulla rosetta fc,d 20 [N/mm2]
Spessore minimo della rosetta trosetta,min 0 [mm]
Verifica a pura compressione
Verifica a pura trazione
r
Spessore minimo della rosetta
Resistenza a pura flessione
Comune di Loiri-Porto San Paolo
Provincia di OLBIA TEMPIO
RELAZIONE SPECIALISTICA - STRUTTURE
OGGETTO: Realizzazione intersezione a rotatoria al km 300,134 della S.S. 125
COMMITTENTE: Comune di Loiri-Porto San Paolo
Loiri-Porto San Paolo, _____________
Il Progettista
Ing. Alessandro Salis
1.RELAZIONE STRUTTURE
1.1 Premessa
Il muro di contenimento, previsto ad ovest della S.S. 125 verrà realizzato in cls armato con fondazio-
ne in parte ricoperta dal terrapieno e in parte collegata alla banchina stradale.
I dati geotecnici utilizzati per il dimensionamento son quelli desunti dalla relazione geotecnica alle-
gata al presente progetto.
1.2 Relazione di calcolo muro di contenimento
Normative di riferimento:
NTC2008 - Norme tecniche per le costruzioni - D.M. 14 Gennaio 2008.
CIRCOLARE 2 febbraio 2009, n. 617 - Istruzioni per l'applicazione delle 'Nuove norme tecniche per le costruzioni' di cui al
decreto ministeriale 14 gennaio 2008. (GU n. 47 del 26-2-2009 - Suppl. Ordinario n.27).
Calcolo della spinta attiva con Coulomb
Il calcolo della spinta attiva con il metodo di Coulomb è basato sullo studio dell'equilibrio limite globale del sistema formato dal
muro e dal prisma di terreno omogeneo retrostante l'opera e coinvolto nella rottura nell'ipotesi di parete ruvida. Per terreno omogeneo ed asciutto il diagramma delle pressioni si presenta lineare con distribuzione:
Pt = Ka t z
La spinta St è applicata ad 1/3 H di valore
a2
tt KH2
1S
Avendo indicato con:
2
2
2
a
)(sen)(sen
)sin()sin(1)sen(ββsen
)(senK
Valori limite di KA:
secondo Muller-Breslau
t Peso unità di volume del terreno;
Inclinazione della parete interna rispetto al piano orizzontale passante per il piede;
Angolo di resistenza al taglio del terreno;
Angolo di attrito terra-muro;
Inclinazione del piano campagna rispetto al piano orizzontale, positiva se antioraria; H Altezza della parete.
Calcolo della spinta attiva con Rankine
Se = = 0 e 90° (muro con parete verticale liscia e terrapieno con superficie orizzontale) la spinta St si semplifica nella forma:
245tan
2
H
sin1
sin1
2
HS 2
22
t
che coincide con l’equazione di Rankine per il calcolo della spinta attiva del terreno con terrapieno orizzontale.
In effetti Rankine adottò essenzialmente le stesse ipotesi fatte da Coulomb, ad eccezione del fatto che trascurò l’attrito terra-
muro e la presenza di coesione. Nella sua formulazione generale l’espressione di Ka di Rankine si presenta come segue:
22
22
coscoscos
coscoscoscosKa
Calcolo della spinta attiva con Mononobe & Okabe
Il calcolo della spinta attiva con il metodo di Mononobe & Okabe riguarda la valutazione della spinta in condizioni sismiche con
il metodo pseudo-statico. Esso è basato sullo studio dell'equilibrio limite globale del sistema formato dal muro e dal prisma di
terreno omogeneo retrostante l'opera e coinvolto nella rottura in una configurazione fittizia di calcolo nella quale l’angolo di
inclinazione del piano campagna rispetto al piano orizzontale, e l’angolo di inclinazione della parete interna rispetto al piano
orizzontale passante per il piede, vengono aumentati di una quantità tale che:
tg = kh/(1±kv)
con kh coefficiente sismico orizzontale e kv verticale.
Calcolo coefficienti sismici
Le NTC 2008 calcolano i coefficienti Kh e Kv in dipendenza di vari fattori: Kh = βm×(amax/g) Kv=±0,5×Kh
βm coefficiente di riduzione dell’accelerazione massima attesa al sito; per i muri che non siano in grado di subire spostamenti
relativi rispetto al terreno il coefficiente βm assume valore unitario. Per i muri liberi di traslare o ruotare intorno al piede, si può
assumere che l’incremento di spinta dovuto al sisma agisca nello stesso punto di quella statica. Negli altri casi, in assenza di
studi specifici, si assume che tale incremento sia applicato a metà altezza del muro.
amax accelerazione orizzontale massima attesa al sito;
g accelerazione di gravità.
Tutti i fattori presenti nelle precedenti formule dipendono dall’accelerazione massima attesa sul sito di riferimento rigido e dalle caratteristiche geomorfologiche del territorio.
amax = S∙ ag = SS ST ag
S coefficiente comprendente l’effetto di amplificazione stratigrafica Ss e di amplificazione topografica ST.
ag accelerazione orizzontale massima attesa su sito di riferimento rigido.
Questi valori sono calcolati come funzione del punto in cui si trova il sito oggetto di analisi. Il parametro di entrata per il calcolo
è il tempo di ritorno dell’evento sismico che è valutato come segue:
TR=-VR/ln(1-PVR)
Con VR vita di riferimento della costruzione e PVR probabilità di superamento, nella vita di riferimento, associata allo stato
limite considerato. La vita di riferimento dipende dalla vita nominale della costruzione e dalla classe d’uso della costruzione (in
linea con quanto previsto al punto 2.4.3 delle NTC). In ogni caso VR dovrà essere maggiore o uguale a 35 anni.
OPCM 3274
I coefficienti sismici orizzontale Kh e verticale Kv che interessano tutte le masse vengono calcolatati come:
kh = S (ag/g)/r kv = 0,5 kh
in cui S(ag/g) rappresenta il valore dell’accelerazione sismica massima del terreno per le varie categorie di profilo stratigrafico.
Suolo di tipo A - S=1;
Suolo di tipo B - S=1.25; Suolo di tipo C - S=1.25;
Suolo di tipo E - S=1.25;
Suolo di tipo D - S=1.35.
Al fattore r viene può essere assegnato il valore r = 2 nel caso di opere sufficientemente flessibili (muri liberi a gravità), mentre
in tutti gli altri casi viene posto pari a 1 (muri in c.a. resistenti a flessione, muri in c.a. su pali o tirantati, muri di cantinato).
D.M. 88 L'applicazione del D.M. 88 e successive modifiche ed integrazioni è consentito mediante l'inserimento del coefficiente sismico
orizzontale Kh in funzione delle Categorie Sismiche secondo il seguente schema: I Cat. Kh=0.1; II Cat. Kh=0.07; III Cat.
Kh=0.04;
Eurocodice 8 Per l'applicazione dell'Eurocodice 8 (progettazione geotecnica in campo sismico) il coefficiente sismico orizzontale viene così
definito:
Kh = agR · γI ·S / (g)
agR: accelerazione di picco di riferimento su suolo rigido affiorante, γI: fattore di importanza,
S: soil factor e dipende dal tipo di terreno (da A ad E).
ag = agR · γI
è la “design ground acceleration on type A ground”.
Il coefficiente sismico verticale Kv è definito in funzione di Kh, e vale:
Kv = ± 0.5 ·Kh
Effetto dovuto alla coesione
La coesione induce delle pressioni negative costanti pari a:
ac Kc2P
Non essendo possibile stabilire a priori quale sia il decremento indotto nella spinta per effetto della coesione, è stata calcolata un’altezza critica Zc come segue:
)(sen
senQ
K
1c2Z
A
c
dove
Q = Carico agente sul terrapieno;
Se Zc<0 è possibile sovrapporre direttamente gli effetti, con decremento pari a:
Sc = PcH
con punto di applicazione pari a H/2;
Carico uniforme sul terrapieno
Un carico Q, uniformemente distribuito sul piano campagna induce delle pressioni costanti pari a:
Pq = KAQsensen
Per integrazione, una spinta pari a Sq:
sen
senHQKS aq
Con punto di applicazione ad H/2, avendo indicato con Ka il coefficiente di spinta attiva secondo Muller-Breslau.
Spinta attiva in condizioni sismiche
In presenza di sisma la forza di calcolo esercitata dal terrapieno sul muro è data da:
wdws2
vd EEKHk12
1E
dove:
H altezza muro
kv coefficiente sismico verticale
peso per unità di volume del terreno K coefficienti di spinta attiva totale (statico + dinamico)
Ews spinta idrostatica dell’acqua
Ewd spinta idrodinamica.
Per terreni impermeabili la spinta idrodinamica Ewd = 0, ma viene effettuata una correzione sulla valutazione dell’angolo della formula di Mononobe & Okabe così come di seguito:
v
h
wsat
sat
k1
ktg
Nei terreni ad elevata permeabilità in condizioni dinamiche continua a valere la correzione di cui sopra, ma la spinta idrodinami-
ca assume la seguente espressione:
2whwd 'Hk
12
7E
Con H’ altezza del livello di falda misurato a partire dalla base del muro.
Spinta idrostatica
La falda con superficie distante Hw dalla base del muro induce delle pressioni idrostatiche normali alla parete che, alla profondi-
tà z, sono espresse come segue:
Pw(z) = w z Con risultante pari a:
Sw = 1/2wH²
La spinta del terreno immerso si ottiene sostituendo t con 't ('t = saturo - w), peso efficace del materiale immerso in acqua.
Resistenza passiva
Per terreno omogeneo il diagramma delle pressioni risulta lineare del tipo:
Pt = Kp t z
per integrazione si ottiene la spinta passiva:
p2
tp KH2
1S
Avendo indicato con:
2
2
2
p
)(sen)(sen
)sin()sin(1)sen(ββsen
)(senK
(Muller-Breslau) con valori limiti di pari a:
L'espressione di Kp secondo la formulazione di Rankine assume la seguente forma:
22
22
coscoscos
coscoscosKp
Carico limite di fondazioni superficiali su terreni
Vesic
Affinché la fondazione di un muro possa resistere il carico di progetto con sicurezza nei riguardi della rottura generale deve essere soddisfatta la seguente disuguaglianza:
Vd ≤ Rd
Dove Vd è il carico di progetto, normale alla base della fondazione, comprendente anche il peso del muro; mentre Rd è il carico limite di progetto della fondazione nei confronti di carichi normali, tenendo conto anche dell’effetto di carichi inclinati o eccen-
trici.
Nella valutazione analitica del carico limite di progetto Rd si devono considerare le situazioni a breve e a lungo termine nei
terreni a grana fine. Il carico limite di progetto in condizioni non drenate si calcola come:
R/A’ = (2 + ) cu sc ic +q
Dove:
A’ = B’ L’ area della fondazione efficace di progetto, intesa, in caso di carico eccentrico, come l’area ridotta al cui centro viene
applicata la risultante del carico.
cu coesione non drenata
q pressione litostatica totale sul piano di posa
sc Fattore di forma
sc = 0,2 (B’/L’) per fondazioni rettangolari
ic Fattore correttivo per l’inclinazione del carico dovuta ad un carico H.
caf
cNcA
H21i
Af area efficace della fondazione
ca aderenza alla base, pari alla coesione o ad una sua frazione.
Per le condizioni drenate il carico limite di progetto è calcolato come segue.
R/A’ = c’ Nc sc ic + q’ Nq sq iq + 0,5 ’ B’ N s i
Dove:
'tan1N2N
'cot1NN
245taneN
q
qc
2'tanq
Fattori di forma
'tan'L
'B1sq
per forma rettangolare
'L/'B4,01s per forma rettangolare
'L
'B
N
N1s
c
q
c per forma rettangolare, quadrata o circolare.
Fattori inclinazione risultante dovuta ad un carico orizzontale H parallelo a B’
'L'B1
'L'B2
m
1N
i1ii
'cotcAV
H1i
'cotcAV
H1i
q
q
qc
1m
af
m
af
q
Sollecitazioni muro
Per il calcolo delle sollecitazioni il muro è stato discretizzato in n-tratti in funzione delle sezioni significative e per ogni tratto
sono state calcolate le spinte del terreno (valutate secondo un piano di rottura passante per il paramento lato monte), le risultanti
delle forze orizzontali e verticali e le forze inerziali.
Calcolo delle spinte per le verifiche globali
Le spinte sono state valutate ipotizzando un piano di rottura passante per l'estradosso della mensola di fondazione lato monte,
tale piano è stato discretizzato in n-tratti.
Convenzione segni Forze verticali positive se dirette dall'alto verso il basso;
Forze orizzontali positive se dirette da monte verso valle;
Coppie positive se antiorarie;
Angoli positivi se antiorari.
Dati generali
—————————————————————————————————————————————— —
Codice progetto M01 h=2,00 m
Descrizione Muro di contenimento
Comune di Loiri-Porto San Paolo
Tecnico Ing.Alessandro Salis
Data 19/06/2014
Condizioni ambientali Ordinarie
Zona Loiri-Porto San Paolo
Lat./Long. [WGS84] 40,8447233/9,49394559999996
Normativa GEO NTC 2008 Normativa STR NTC 2008
Spinta Mononobe e Okabe [M.O. 1929]
Dati generali muro
———————————————————————————————————————————————
Altezza muro 150,0 cm
Spessore testa muro 30,0 cm
Risega muro lato valle 0,0 cm
Risega muro lato monte 0,0 cm
Sporgenza mensola a valle 20,0 cm
Sporgenza mensola a monte 100,0 cm Svaso mensola a valle 0,0 cm
Svaso mensola a valle 0,0 cm
Altezza estremità mensola a valle 40,0 cm
Altezza estremità mensola a monte 40,0 cm
CARATTERISTICHE DI RESISTENZA DEI MATERIALI IMPIEGATI
Conglomerati
Nr. Classe Calce-
struzzo
fck,cubi
[Mpa]
Ec
[Mpa]
fck
[Mpa]
fcd
[Mpa]
fctd
[Mpa]
fctm
[Mpa]
1 C20/25 25 30550,21 20 11,55 1,05 2,25
2 C25/30 30 32089,96 25 14,44 1,21 2,61
3 C28/35 35 32936,31 28 16,17 1,31 2,81
4 C40/50 51 35913,83 40 20,22 1,52 3,26
Acciai:
Nr. Classe
acciaio
Es
[Mpa]
fyk
[Mpa]
fyd
[Mpa]
ftk
[Mpa]
ftd
[Mpa]
ep_tk epd_ult ß1*ß2
iniziale
ß1*ß2
finale
1 B450C 203940 458,87 399,01 550,64 399,01 .075 .0675 1 0,5
2 B450C* 203940 458,87 399,01 550,64 458,87 .075 .0675 1 0,5
3 B450C** 203940 458,87 399,01 467,33 406,35 .012 .01 1 0,5
4 S235H 214137 244,73 212,81 367,09 212,81 0,012 0,01 1 0,5
5 S275H 214137 285,52 248,3 438,47 248,3 0,012 0,01 1 0,5
6 S355H 214137 367,09 319,17 520,05 367,09 0,012 0,01 1 0,5
Materiali impiegati realizzazione muro C20/25 B450C
Copriferro, Elevazione 3,0 cm
Copriferro, Fondazione 3,0 cm
Copriferro, Dente di fondazione 3,0 cm
Stratigrafia
—————————————————————————————————————————————— —
DH Passo minimo
Eps Inclinazione dello strato.
Gamma Peso unità di volume
Fi Angolo di resistenza a taglio
c Coesione
Delta Angolo di attrito terra muro
P.F. Presenza di falda (Si/No)
Ns DH
(cm)
Eps
(°)
Gamma
(KN/m³)
Fi
(°)
c
(kPa)
Delta
(°)
P.F. Litologia Descrizione
1 190 0 16,40 31 6,40 19 No Graniti arenizzati
FATTORI DI COMBINAZIONE
A1+M1+R1
Nr. Azioni Fattore combinazione
1 Peso muro 1,30
2 Spinta terreno 1,00
3 Peso terreno mensola 1,30
4 Spinta falda 1,00
5 Spinta sismica in x 1,00
6 Spinta sismica in y 1,00
7 Carichi variabili 1,50
Nr. Parametro Coefficienti parziali
1 Tangente angolo res. taglio 1
2 Coesione efficace 1
3 Resistenza non drenata 1
4 Peso unità volume 1
Nr. Verifica Coefficienti resistenze
1 Carico limite 1
2 Scorrimento 1
3 Partecipazione spinta passiva 1
A2+M2+R2
Nr. Azioni Fattore combinazione
1 Peso muro 1,00
2 Spinta terreno 1,00
3 Peso terreno mensola 1,00
4 Spinta falda 1,00
5 Spinta sismica in x 1,00
6 Spinta sismica in y 1,00
7 Carichi variabili 1,30
Nr. Parametro Coefficienti parziali
1 Tangente angolo res. taglio 1,25
2 Coesione efficace 1,25
3 Resistenza non drenata 1,4
4 Peso unità volume 1
Nr. Verifica Coefficienti resistenze
1 Carico limite 1
2 Scorrimento 1
3 Partecipazione spinta passiva 1
EQU+M2
Nr. Azioni Fattore combinazione
1 Peso muro 0,90
2 Spinta terreno 1,10
3 Peso terreno mensola 1,00
4 Spinta falda 1,00
5 Spinta sismica in x 1,50
6 Spinta sismica in y 0,00
7 Carichi variabili 1,50
Nr. Parametro Coefficienti parziali
1 Tangente angolo res. taglio 1,25
2 Coesione efficace 1,25
3 Resistenza non drenata 1,4
4 Peso unità volume 1
Nr. Verifica Coefficienti resistenze
1 Carico limite 1
2 Scorrimento 1
3 Partecipazione spinta passiva 1
A1+M1+R1 [STR]
CALCOLO SPINTE
Discretizzazione terreno
Qi Quota iniziale strato (cm);
Qf Quota finale strato
Gamma Peso unità di volume (KN/m³);
Eps Inclinazione dello strato. (°);
Fi Angolo di resistenza a taglio (°); Delta Angolo attrito terra muro;
c Coesione (kPa);
ß Angolo perpendicolare al paramento lato monte (°);
Note Nelle note viene riportata la presenza della falda
Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note
———————————————————————————————————————————————
190,0 160,0 16,4 0,0 31,0 19,0 6,4 0,0
160,0 130,0 16,4 0,0 31,0 19,0 6,4 0,0
130,0 100,0 16,4 0,0 31,0 19,0 6,4 0,0
100,0 70,0 16,4 0,0 31,0 19,0 6,4 0,0 70,0 40,0 16,4 0,0 31,0 19,0 6,4 0,0
Coefficienti di spinta ed inclinazioni
µ Angolo di direzione della spinta.
Ka Coefficiente di spinta attiva.
Kd Coefficiente di spinta dinamica.
Dk Coefficiente di incremento dinamico.
Kax, Kay Componenti secondo x e y del coefficiente di spinta attiva.
Dkx, Dky Componenti secondo x e y del coefficiente di incremento dinamico.
µ Ka Kd Dk Kax Kay Dkx Dky ———————————————————————————————————————————————
19,0 0,29 0,0 0,0 0,27 0,09 0,0 0,0
19,0 0,29 0,0 0,0 0,27 0,09 0,0 0,0
19,0 0,29 0,0 0,0 0,27 0,09 0,0 0,0
19,0 0,29 0,0 0,0 0,27 0,09 0,0 0,0
19,0 0,29 0,0 0,0 0,27 0,09 0,0 0,0
Spinte risultanti e punto di applicazione
Qi Quota inizio strato.
Qf Quota inizio strato.
Rpx, Rpy Componenti della spinta nella zona j-esima (kN);
Z(Rpx) Ordinata punto di applicazione risultante spinta (cm);
Z(Rpy) Ordinata punto di applicazione risultante spinta (cm);
Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy)
———————————————————————————————————————————————
1 190,0 160,0 1,2 0,41 175,0 175,0
2 160,0 130,0 1,2 0,41 145,0 145,0
3 130,0 100,0 1,2 0,41 115,0 115,0
4 100,0 70,0 1,2 0,41 85,0 85,0
5 70,0 40,0 1,2 0,41 54,95 54,95
CARATTERISTICHE MURO (Peso, Baricentro, Inerzi a)
Py Peso del muro (kN); Px Forza inerziale (kN);
Xp, Yp Coordinate baricentro dei pesi (cm);
Quota Px Py Xp Yp
———————————————————————————————————————————————
160,0 0,0 2,87 35,0 175,0
130,0 0,0 5,74 35,0 160,0
100,0 0,0 8,61 35,0 145,0
70,0 0,0 11,47 35,0 130,0
40,0 0,0 14,34 35,0 115,0
Sollecitazioni sul muro
Quota Origine ordinata minima del muro (cm).
Fx Forza in direzione x (kN);
Fy Forza in direzione y (kN);
M Momento (kNm);
H Altezza sezione di calcolo (cm);
Quota Fx Fy M H
———————————————————————————————————————————————
160,0 1,2 3,28 0,12 30,0
130,0 2,39 6,56 0,59 30,0 100,0 3,59 9,84 1,43 30,0
70,0 4,79 13,12 2,63 30,0
40,0 5,99 16,4 4,18 30,0
Armature - Verifiche sezioni (S.L.U .)
Afv Area dei ferri lato valle.
Afm Area dei ferri lato monte.
Nu Sforzo normale ultimo (kN);
Mu Momento flettente ultimo (kNm);
Vcd Resistenza a taglio conglomerato Vcd (kN); Vwd Resistenza a taglio piegati (kN);
Sic. VT Misura Sicurezza Taglio (Vcd+Vwd)/Vsdu (Verificato se >=1).
Vsdu Taglio di calcolo (kN);
Afv Afm Nu Mu Ver. Vcd Vwd Sic. VT
———————————————————————————————————————————————
12Ø14 (18,47) 12Ø14 (18,47) 3,26 178,73 S 132,57 0,0 110,77
12Ø14 (18,47) 12Ø14 (18,47) 6,48 179,12 S 132,57 0,0 55,38
12Ø14 (18,47) 12Ø14 (18,47) 9,86 179,52 S 132,57 0,0 36,92
12Ø14 (18,47) 12Ø14 (18,47) 13,08 179,9 S 132,57 0,0 27,69
12Ø14 (18,47) 12Ø14 (18,47) 16,41 180,29 S 132,57 0,0 22,14
VERIFICHE GLOBALI
Piano di rottura passante per (xr1,yr1) = (150,0/0,0)
Piano di rottura passante per (xr2,yr2) = (150,0/190,0)
Centro di rotazione (xro,yro) = (0,0/0,0)
Discretizzazione terreno
Qi Quota iniziale strato (cm);
Qf Quota finale strato Gamma Peso unità di volume (KN/m³);
Eps Inclinazione dello strato. (°);
Fi Angolo di resistenza a taglio (°);
Delta Angolo attrito terra muro;
c Coesione (kPa);
ß Angolo perpendicolare al paramento lato monte (°);
Note Nelle note viene riportata la presenza della falda
Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note
———————————————————————————————————————————————
190,0 160,0 16,4 0,0 31,0 31,0 6,4 0,0 160,0 130,0 16,4 0,0 31,0 31,0 6,4 0,0
130,0 100,0 16,4 0,0 31,0 31,0 6,4 0,0
100,0 70,0 16,4 0,0 31,0 31,0 6,4 0,0
70,0 40,0 16,4 0,0 31,0 31,0 6,4 0,0
40,0 0,0 16,4 0,0 31,0 19,0 6,4 0,0
Coefficienti di spinta ed inclinazioni
µ Angolo di direzione della spinta.
Ka Coefficiente di spinta attiva.
Kd Coefficiente di spinta dinamica.
Dk Coefficiente di incremento dinamico. Kax, Kay Componenti secondo x e y del coefficiente di spinta attiva.
Dkx, Dky Componenti secondo x e y del coefficiente di incremento dinamico.
µ Ka Kd Dk Kax Kay Dkx Dky
———————————————————————————————————————————————
31,0 0,29 0,0 0,0 0,25 0,15 0,0 0,0
31,0 0,29 0,0 0,0 0,25 0,15 0,0 0,0
31,0 0,29 0,0 0,0 0,25 0,15 0,0 0,0
31,0 0,29 0,0 0,0 0,25 0,15 0,0 0,0
31,0 0,29 0,0 0,0 0,25 0,15 0,0 0,0
19,0 0,29 0,0 0,0 0,27 0,09 0,0 0,0
Spinte risultanti e punto di applicazione
Qi Quota inizio strato.
Qf Quota inizio strato.
Rpx, Rpy Componenti della spinta nella zona j-esima (kN);
Z(Rpx) Ordinata punto di applicazione risultante spinta (cm);
Z(Rpy) Ordinata punto di applicazione risultante spinta (cm);
Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy)
———————————————————————————————————————————————
1 190,0 160,0 1,09 0,65 175,0 175,0 2 160,0 130,0 1,09 0,65 145,0 145,0
3 130,0 100,0 1,09 0,65 115,0 115,0
4 100,0 70,0 1,09 0,65 85,0 85,0
5 70,0 40,0 1,09 0,65 54,95 54,95
6 40,0 0,0 1,8 1,23 18,88 19,34
SPINTE IN FONDAZIONE
Discretizzazione terreno
Qi Quota iniziale strato (cm);
Qf Quota finale strato Gamma Peso unità di volume (KN/m³);
Eps Inclinazione dello strato. (°);
Fi Angolo di resistenza a taglio (°);
Delta Angolo attrito terra muro;
c Coesione (kPa);
ß Angolo perpendicolare al paramento lato monte (°);
Note Nelle note viene riportata la presenza della falda
Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note
———————————————————————————————————————————————
40,0 0,0 16,4 180,0 31,0 19,0 6,4 180,0
Coefficienti di spinta ed inclinazioni
µ Angolo di direzione della spinta.
Kp Coefficiente di resistenza passiva.
Kpx, Kpy Componenti secondo x e y del coefficiente di resistenza passiva.
µ Kp Kpx Kpy
———————————————————————————————————————————————
199,0 0,94 -0,89 -0,31
Spinte risultanti e punto di applicazione
Qi Quota inizio strato.
Qf Quota inizio strato.
Rpx, Rpy Componenti della spinta nella zona j-esima (kN);
Z(Rpx) Ordinata punto di applicazione risultante spinta (cm);
Z(Rpy) Ordinata punto di applicazione risultante spinta (cm);
Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy)
———————————————————————————————————————————————
1 40,0 0,0 0,0 0,0 20,0 20,0
Sollecitazioni total i
Fx Forza in direzione x (kN);
Fy Forza in direzione y (kN);
M Momento (kNm);
Fx Fy M
———————————————————————————————————————————————
Spinta terreno 7,23 4,5 -0,16
Peso muro 0,0 14,34 -5,02
Peso fondazione 0,0 19,12 -14,34
Sovraccarico 0,0 14,71 -14,71 Terr. fondazione 0,0 31,98 -31,98
Spinte fondazione 0,0 0,0 0,0
7,23 84,65 -66,21
———————————————————————————————————————————————
Momento stabilizzante -72,8 kNm
Momento ribaltante 6,58 kNm
MENSOLA A VALLE
Xprogr. Ascissa progressiva (cm); Fx Forza in direzione x (kN);
Fy Forza in direzione y (kN);
M Momento (kNm);
H Altezza sezione (cm);
Xprogr. Fx Fy M H
———————————————————————————————————————————————
20,0 0,0 -7,48 -0,74 40,0
Armature - Verifiche sezioni (S.L.U .)
Afi Area dei ferri inferiori.
Afs Area dei ferri superiori.
Nu Sforzo normale ultimo (kN);
Mu Momento flettente ultimo (kNm);
Vcd Resistenza a taglio conglomerato Vcd (kN);
Vwd Resistenza a taglio piegati (kN);
Sic. VT Misura Sicurezza Taglio (Vcd+Vwd)/Vsdu (Verificato se >=1).
Vsdu Taglio di calcolo (kN);
Afi Afs Nu Mu Ver. Vcd Vwd Sic. VT
———————————————————————————————————————————————
12Ø14 (18,47) 12Ø14 (18,47) -0,02 250,62 S 152,53 0,0 20,38
MENSOLA A MONTE
Xprogr. Ascissa progressiva (cm);
Fx Forza in direzione x (kN);
Fy Forza in direzione y (kN);
M Momento (kNm);
H Altezza sezione (cm);
Xprogr. Fx Fy M H ———————————————————————————————————————————————
50,0 1,8 -2,3 -0,29 40,0
Armature - Verifiche sezioni (S.L.U.)
Afi Area dei ferri inferiori.
Afs Area dei ferri superiori.
Nu Sforzo normale ultimo (kN);
Mu Momento flettente ultimo (kNm);
Vcd Resistenza a taglio conglomerato Vcd (kN);
Vwd Resistenza a taglio piegati (kN);
Sic. VT Misura Sicurezza Taglio (Vcd+Vwd)/Vsdu (Verificato se >=1). Vsdu Taglio di calcolo (kN);
Afi Afs Nu Mu Ver. Vcd Vwd Sic. VT
———————————————————————————————————————————————
12Ø14 (18,47) 12Ø14 (18,47) 1,83 250,94 S 152,53 0,0 66,19
A2+M2+R2 [GEO+STR]
CALCOLO SPINTE
Discretizzazione terreno
Qi Quota iniziale strato (cm);
Qf Quota finale strato
Gamma Peso unità di volume (KN/m³);
Eps Inclinazione dello strato. (°);
Fi Angolo di resistenza a taglio (°);
Delta Angolo attrito terra muro;
c Coesione (kPa);
ß Angolo perpendicolare al paramento lato monte (°);
Note Nelle note viene riportata la presenza della falda
Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note
———————————————————————————————————————————————
190,0 160,0 16,4 0,0 25,67 19,0 5,12 0,0
160,0 130,0 16,4 0,0 25,67 19,0 5,12 0,0
130,0 100,0 16,4 0,0 25,67 19,0 5,12 0,0
100,0 70,0 16,4 0,0 25,67 19,0 5,12 0,0
70,0 40,0 16,4 0,0 25,67 19,0 5,12 0,0
Coefficienti di spinta ed inclinazioni
µ Angolo di direzione della spinta. Ka Coefficiente di spinta attiva.
Kd Coefficiente di spinta dinamica.
Dk Coefficiente di incremento dinamico.
Kax, Kay Componenti secondo x e y del coefficiente di spinta attiva.
Dkx, Dky Componenti secondo x e y del coefficiente di incremento dinamico.
µ Ka Kd Dk Kax Kay Dkx Dky
———————————————————————————————————————————————
19,0 0,35 0,0 0,0 0,33 0,11 0,0 0,0
19,0 0,35 0,0 0,0 0,33 0,11 0,0 0,0
19,0 0,35 0,0 0,0 0,33 0,11 0,0 0,0 19,0 0,35 0,0 0,0 0,33 0,11 0,0 0,0
19,0 0,35 0,0 0,0 0,33 0,11 0,0 0,0
Spinte risultanti e punto di applicazione
Qi Quota inizio strato.
Qf Quota inizio strato.
Rpx, Rpy Componenti della spinta nella zona j-esima (kN);
Z(Rpx) Ordinata punto di applicazione risultante spinta (cm);
Z(Rpy) Ordinata punto di applicazione risultante spinta (cm);
Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy) ———————————————————————————————————————————————
1 190,0 160,0 1,26 0,44 175,0 175,0
2 160,0 130,0 1,26 0,44 145,0 145,0
3 130,0 100,0 1,26 0,44 115,0 115,0
4 100,0 70,0 1,32 0,45 84,57 84,57
5 70,0 40,0 1,74 0,6 54,3 54,3
CARATTERISTICHE MURO (Peso, Baricentro, Inerzi a)
Py Peso del muro (kN);
Px Forza inerziale (kN); Xp, Yp Coordinate baricentro dei pesi (cm);
Quota Px Py Xp Yp
———————————————————————————————————————————————
160,0 0,0 2,21 35,0 175,0
130,0 0,0 4,41 35,0 160,0
100,0 0,0 6,62 35,0 145,0
70,0 0,0 8,83 35,0 130,0
40,0 0,0 11,03 35,0 115,0
Sollecitazioni sul muro
Quota Origine ordinata minima del muro (cm).
Fx Forza in direzione x (kN);
Fy Forza in direzione y (kN);
M Momento (kNm);
H Altezza sezione di calcolo (cm);
Quota Fx Fy M H
———————————————————————————————————————————————
160,0 1,26 2,64 0,12 30,0
130,0 2,53 5,28 0,63 30,0
100,0 3,79 7,93 1,51 30,0 70,0 5,11 10,59 2,77 30,0
40,0 6,86 13,39 4,47 30,0
Armature - Verifiche sezioni (S.L.U .)
Afv Area dei ferri lato valle.
Afm Area dei ferri lato monte.
Nu Sforzo normale ultimo (kN);
Mu Momento flettente ultimo (kNm);
Vcd Resistenza a taglio conglomerato Vcd (kN);
Vwd Resistenza a taglio piegati (kN); Sic. VT Misura Sicurezza Taglio (Vcd+Vwd)/Vsdu (Verificato se >=1).
Vsdu Taglio di calcolo (kN);
Afv Afm Nu Mu Ver. Vcd Vwd Sic. VT
———————————————————————————————————————————————
12Ø14 (18,47) 12Ø14 (18,47) 2,57 178,65 S 132,57 0,0 104,85
12Ø14 (18,47) 12Ø14 (18,47) 5,33 178,98 S 132,57 0,0 52,43
12Ø14 (18,47) 12Ø14 (18,47) 7,88 179,28 S 132,57 0,0 34,95
12Ø14 (18,47) 12Ø14 (18,47) 10,61 179,6 S 132,57 0,0 25,93
12Ø14 (18,47) 12Ø14 (18,47) 13,32 179,93 S 132,57 0,0 19,34
VERIFICHE GLOBALI
Piano di rottura passante per (xr1,yr1) = (150,0/0,0)
Piano di rottura passante per (xr2,yr2) = (150,0/190,0)
Centro di rotazione (xro,yro) = (0,0/0,0)
Discretizzazione terreno
Qi Quota iniziale strato (cm);
Qf Quota finale strato
Gamma Peso unità di volume (KN/m³); Eps Inclinazione dello strato. (°);
Fi Angolo di resistenza a taglio (°);
Delta Angolo attrito terra muro;
c Coesione (kPa);
ß Angolo perpendicolare al paramento lato monte (°);
Note Nelle note viene riportata la presenza della falda
Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note
———————————————————————————————————————————————
190,0 160,0 16,4 0,0 25,67 25,67 5,12 0,0
160,0 130,0 16,4 0,0 25,67 25,67 5,12 0,0 130,0 100,0 16,4 0,0 25,67 25,67 5,12 0,0
100,0 70,0 16,4 0,0 25,67 25,67 5,12 0,0
70,0 40,0 16,4 0,0 25,67 25,67 5,12 0,0
40,0 0,0 16,4 0,0 25,67 19,0 5,12 0,0
Coefficienti di spinta ed inclinazioni
µ Angolo di direzione della spinta.
Ka Coefficiente di spinta attiva.
Kd Coefficiente di spinta dinamica.
Dk Coefficiente di incremento dinamico.
Kax, Kay Componenti secondo x e y del coefficiente di spinta attiva. Dkx, Dky Componenti secondo x e y del coefficiente di incremento dinamico.
µ Ka Kd Dk Kax Kay Dkx Dky
———————————————————————————————————————————————
25,67 0,35 0,0 0,0 0,31 0,15 0,0 0,0
25,67 0,35 0,0 0,0 0,31 0,15 0,0 0,0
25,67 0,35 0,0 0,0 0,31 0,15 0,0 0,0
25,67 0,35 0,0 0,0 0,31 0,15 0,0 0,0
25,67 0,35 0,0 0,0 0,31 0,15 0,0 0,0
19,0 0,35 0,0 0,0 0,33 0,11 0,0 0,0
Spinte risultanti e punto di applicazione
Qi Quota inizio strato.
Qf Quota inizio strato.
Rpx, Rpy Componenti della spinta nella zona j-esima (kN);
Z(Rpx) Ordinata punto di applicazione risultante spinta (cm);
Z(Rpy) Ordinata punto di applicazione risultante spinta (cm);
Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy)
———————————————————————————————————————————————
1 190,0 160,0 1,19 0,57 175,0 175,0
2 160,0 130,0 1,19 0,57 145,0 145,0 3 130,0 100,0 1,19 0,57 115,0 115,0
4 100,0 70,0 1,24 0,6 84,59 84,59
5 70,0 40,0 1,64 0,79 54,3 54,3
6 40,0 0,0 2,9 1,42 19,0 19,3
SPINTE IN FONDAZIONE
Discretizzazione terreno
Qi Quota iniziale strato (cm);
Qf Quota finale strato
Gamma Peso unità di volume (KN/m³); Eps Inclinazione dello strato. (°);
Fi Angolo di resistenza a taglio (°);
Delta Angolo attrito terra muro;
c Coesione (kPa);
ß Angolo perpendicolare al paramento lato monte (°);
Note Nelle note viene riportata la presenza della falda
Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note
———————————————————————————————————————————————
40,0 0,0 16,4 180,0 25,67 19,0 5,12 180,0
Coefficienti di spinta ed inclinazioni
µ Angolo di direzione della spinta.
Kp Coefficiente di resistenza passiva.
Kpx, Kpy Componenti secondo x e y del coefficiente di resistenza passiva.
µ Kp Kpx Kpy
———————————————————————————————————————————————
199,0 0,76 -0,72 -0,25
Spinte risultanti e punto di applicazione
Qi Quota inizio strato.
Qf Quota inizio strato.
Rpx, Rpy Componenti della spinta nella zona j-esima (kN);
Z(Rpx) Ordinata punto di applicazione risultante spinta (cm);
Z(Rpy) Ordinata punto di applicazione risultante spinta (cm);
Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy)
———————————————————————————————————————————————
1 40,0 0,0 0,0 0,0 20,0 20,0
Sollecitazioni total i
Fx Forza in direzione x (kN);
Fy Forza in direzione y (kN);
M Momento (kNm);
Fx Fy M
———————————————————————————————————————————————
Spinta terreno 9,37 4,53 0,9
Peso muro 0,0 11,03 -3,86
Peso fondazione 0,0 14,71 -11,03
Sovraccarico 0,0 12,75 -12,75
Terr. fondazione 0,0 24,6 -24,6 Spinte fondazione 0,0 0,0 0,0
9,37 67,62 -51,34
———————————————————————————————————————————————
Momento stabilizzante -59,03 kNm
Momento ribaltante 7,69 kNm
Verifica alla traslazione
———————————————————————————————————————————————
Sommatoria forze orizzontali 9,37 kN
Sommatoria forze verticali 67,62 kN Coefficiente di attrito 0,48
Adesione 3,58 kPa
Angolo piano di scorrimento -360,0 °
Forze normali al piano di scorrimento 67,62 kN
Forze parall. al piano di scorrimento 9,37 kN
Resistenza terreno 37,88 kN
Coeff. sicurezza traslazione Csd 4,04
Traslazione verificata Csd>1,3
Verifica al ribaltamento
——————————————————————————————————————————————— Momento stabilizzante -59,03 kNm
Momento ribaltante 7,69 kNm
Coeff. sicurezza ribaltamento Csv 7,68
Muro verificato a ribaltamento Csv>1,5
Carico limite - Metodo di Vesic (1973)
———————————————————————————————————————————————
Somma forze in direzione x 9,37 kN
Somma forze in direzione y (Fy) 67,62 kN
Somma momenti -51,34 kNm
Larghezza fondazione 150,0 cm Lunghezza 1000,0 cm
Eccentricità su B 0,93 cm
Peso unità di volume 16,4 KN/m³
Angolo di resistenza al taglio 25,67 °
Coesione 5,12 kPa
Terreno sulla fondazione 40,0 cm
Peso terreno sul piano di posa 16,4 KN/m³
Nq 11,45
Nc 21,74
Ng 11,97
Fattori di forma sq 1,07
sc 1,08
sg 0,94
Inclinazione carichi
iq 0,8
ic 0,78
ig 0,71
Inclinazione valle
gq 1,0
gc 0,0
gg 1,0
Carico limite verticale (Qlim) 378,06 kN
Fattore sicurezza (Csq=Qlim/Fy) 5,59
Carico limite verificato Csq>2
Tensioni sul terreno
———————————————————————————————————————————————
Ascissa centro sollecitazione 75,93 cm
Larghezza della fondazione 150,0 cm
x = 0,0 cm Tensione... 43,4 kPa
x = 150,0 cm Tensione... 46,76 kPa
MENSOLA A VALLE
Xprogr. Ascissa progressiva (cm);
Fx Forza in direzione x (kN);
Fy Forza in direzione y (kN);
M Momento (kNm);
H Altezza sezione (cm);
Xprogr. Fx Fy M H ———————————————————————————————————————————————
20,0 0,0 -6,77 -0,68 40,0
Armature - Verifiche sezioni (S.L.U .)
Afi Area dei ferri inferiori.
Afs Area dei ferri superiori.
Nu Sforzo normale ultimo (kN);
Mu Momento flettente ultimo (kNm);
Vcd Resistenza a taglio conglomerato Vcd (kN);
Vwd Resistenza a taglio piegati (kN);
Sic. VT Misura Sicurezza Taglio (Vcd+Vwd)/Vsdu (Verificato se >=1). Vsdu Taglio di calcolo (kN);
Afi Afs Nu Mu Ver. Vcd Vwd Sic. VT
———————————————————————————————————————————————
12Ø14 (18,47) 12Ø14 (18,47) -0,02 250,62 S 152,53 0,0 22,54
MENSOLA A MONTE
Xprogr. Ascissa progressiva (cm);
Fx Forza in direzione x (kN); Fy Forza in direzione y (kN);
M Momento (kNm);
H Altezza sezione (cm);
Xprogr. Fx Fy M H
———————————————————————————————————————————————
50,0 2,9 6,04 -5,13 40,0
Armature - Verifiche sezioni (S.L.U.)
Afi Area dei ferri inferiori.
Afs Area dei ferri superiori. Nu Sforzo normale ultimo (kN);
Mu Momento flettente ultimo (kNm);
Vcd Resistenza a taglio conglomerato Vcd (kN);
Vwd Resistenza a taglio piegati (kN);
Sic. VT Misura Sicurezza Taglio (Vcd+Vwd)/Vsdu (Verificato se >=1).
Vsdu Taglio di calcolo (kN);
Afi Afs Nu Mu Ver. Vcd Vwd Sic. VT
———————————————————————————————————————————————
12Ø14 (18,47) 12Ø14 (18,47) 2,84 251,11 S 152,53 0,0 25,24
EQU+M2 [GEO+STR]
CALCOLO SPINTE
Discretizzazione terreno
Qi Quota iniziale strato (cm);
Qf Quota finale strato
Gamma Peso unità di volume (KN/m³);
Eps Inclinazione dello strato. (°); Fi Angolo di resistenza a taglio (°);
Delta Angolo attrito terra muro;
c Coesione (kPa);
ß Angolo perpendicolare al paramento lato monte (°);
Note Nelle note viene riportata la presenza della falda
Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note
———————————————————————————————————————————————
190,0 160,0 16,4 0,0 25,67 19,0 5,12 0,0
160,0 130,0 16,4 0,0 25,67 19,0 5,12 0,0
130,0 100,0 16,4 0,0 25,67 19,0 5,12 0,0
100,0 70,0 16,4 0,0 25,67 19,0 5,12 0,0 70,0 40,0 16,4 0,0 25,67 19,0 5,12 0,0
Coefficienti di spinta ed inclinazioni
µ Angolo di direzione della spinta.
Ka Coefficiente di spinta attiva.
Kd Coefficiente di spinta dinamica.
Dk Coefficiente di incremento dinamico.
Kax, Kay Componenti secondo x e y del coefficiente di spinta attiva.
Dkx, Dky Componenti secondo x e y del coefficiente di incremento dinamico.
µ Ka Kd Dk Kax Kay Dkx Dky
———————————————————————————————————————————————
19,0 0,35 0,0 0,0 0,33 0,11 0,0 0,0
19,0 0,35 0,0 0,0 0,33 0,11 0,0 0,0
19,0 0,35 0,0 0,0 0,33 0,11 0,0 0,0
19,0 0,35 0,0 0,0 0,33 0,11 0,0 0,0
19,0 0,35 0,0 0,0 0,33 0,11 0,0 0,0
Spinte risultanti e punto di applicazione
Qi Quota inizio strato.
Qf Quota inizio strato. Rpx, Rpy Componenti della spinta nella zona j-esima (kN);
Z(Rpx) Ordinata punto di applicazione risultante spinta (cm);
Z(Rpy) Ordinata punto di applicazione risultante spinta (cm);
Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy)
———————————————————————————————————————————————
1 190,0 160,0 1,46 0,5 175,0 175,0
2 160,0 130,0 1,46 0,5 145,0 145,0
3 130,0 100,0 1,46 0,5 115,0 115,0
4 100,0 70,0 1,52 0,52 84,59 84,62
5 70,0 40,0 1,98 0,67 54,32 54,37
CARATTERISTICHE MURO (Peso, Baricentro, Inerzi a)
Py Peso del muro (kN);
Px Forza inerziale (kN);
Xp, Yp Coordinate baricentro dei pesi (cm);
Quota Px Py Xp Yp
———————————————————————————————————————————————
160,0 0,0 1,99 35,0 175,0
130,0 0,0 3,97 35,0 160,0 100,0 0,0 5,96 35,0 145,0
70,0 0,0 7,94 35,0 130,0
40,0 0,0 9,93 35,0 115,0
Sollecitazioni sul muro
Quota Origine ordinata minima del muro (cm).
Fx Forza in direzione x (kN);
Fy Forza in direzione y (kN);
M Momento (kNm);
H Altezza sezione di calcolo (cm);
Quota Fx Fy M H
———————————————————————————————————————————————
160,0 1,46 2,49 0,14 30,0
130,0 2,92 4,98 0,72 30,0
100,0 4,38 7,46 1,74 30,0
70,0 5,9 9,97 3,2 30,0
40,0 7,88 12,62 5,15 30,0
Armature - Verifiche sezioni (S.L.U .)
Afv Area dei ferri lato valle. Afm Area dei ferri lato monte.
Nu Sforzo normale ultimo (kN);
Mu Momento flettente ultimo (kNm);
Vcd Resistenza a taglio conglomerato Vcd (kN);
Vwd Resistenza a taglio piegati (kN);
Sic. VT Misura Sicurezza Taglio (Vcd+Vwd)/Vsdu (Verificato se >=1).
Vsdu Taglio di calcolo (kN);
Afv Afm Nu Mu Ver. Vcd Vwd Sic. VT
———————————————————————————————————————————————
12Ø14 (18,47) 12Ø14 (18,47) 2,57 178,65 S 132,57 0,0 90,87
12Ø14 (18,47) 12Ø14 (18,47) 4,99 178,94 S 132,57 0,0 45,44 12Ø14 (18,47) 12Ø14 (18,47) 7,4 179,23 S 132,57 0,0 30,29
12Ø14 (18,47) 12Ø14 (18,47) 9,99 179,53 S 132,57 0,0 22,48
12Ø14 (18,47) 12Ø14 (18,47) 12,58 179,84 S 132,57 0,0 16,82
VERIFICHE GLOBALI
Piano di rottura passante per (xr1,yr1) = (150,0/0,0)
Piano di rottura passante per (xr2,yr2) = (150,0/190,0)
Centro di rotazione (xro,yro) = (0,0/0,0)
Discretizzazione terreno
Qi Quota iniziale strato (cm);
Qf Quota finale strato
Gamma Peso unità di volume (KN/m³);
Eps Inclinazione dello strato. (°);
Fi Angolo di resistenza a taglio (°);
Delta Angolo attrito terra muro;
c Coesione (kPa);
ß Angolo perpendicolare al paramento lato monte (°);
Note Nelle note viene riportata la presenza della falda
Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note
———————————————————————————————————————————————
190,0 160,0 16,4 0,0 25,67 25,67 5,12 0,0
160,0 130,0 16,4 0,0 25,67 25,67 5,12 0,0
130,0 100,0 16,4 0,0 25,67 25,67 5,12 0,0
100,0 70,0 16,4 0,0 25,67 25,67 5,12 0,0
70,0 40,0 16,4 0,0 25,67 25,67 5,12 0,0
40,0 0,0 16,4 0,0 25,67 19,0 5,12 0,0
Coefficienti di spinta ed inclinazioni
µ Angolo di direzione della spinta.
Ka Coefficiente di spinta attiva.
Kd Coefficiente di spinta dinamica.
Dk Coefficiente di incremento dinamico.
Kax, Kay Componenti secondo x e y del coefficiente di spinta attiva.
Dkx, Dky Componenti secondo x e y del coefficiente di incremento dinamico.
µ Ka Kd Dk Kax Kay Dkx Dky
———————————————————————————————————————————————
25,67 0,35 0,0 0,0 0,31 0,15 0,0 0,0
25,67 0,35 0,0 0,0 0,31 0,15 0,0 0,0 25,67 0,35 0,0 0,0 0,31 0,15 0,0 0,0
25,67 0,35 0,0 0,0 0,31 0,15 0,0 0,0
25,67 0,35 0,0 0,0 0,31 0,15 0,0 0,0
19,0 0,35 0,0 0,0 0,33 0,11 0,0 0,0
Spinte risultanti e punto di applicazione
Qi Quota inizio strato.
Qf Quota inizio strato.
Rpx, Rpy Componenti della spinta nella zona j-esima (kN);
Z(Rpx) Ordinata punto di applicazione risultante spinta (cm);
Z(Rpy) Ordinata punto di applicazione risultante spinta (cm);
Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy)
———————————————————————————————————————————————
1 190,0 160,0 1,38 0,66 175,0 175,0
2 160,0 130,0 1,38 0,66 145,0 145,0
3 130,0 100,0 1,38 0,66 115,0 115,0
4 100,0 70,0 1,43 0,69 84,6 84,64
5 70,0 40,0 1,87 0,88 54,32 54,37
6 40,0 0,0 3,28 1,51 19,03 19,34
SPINTE IN FONDAZIONE
Discretizzazione terreno
Qi Quota iniziale strato (cm);
Qf Quota finale strato
Gamma Peso unità di volume (KN/m³);
Eps Inclinazione dello strato. (°);
Fi Angolo di resistenza a taglio (°);
Delta Angolo attrito terra muro;
c Coesione (kPa);
ß Angolo perpendicolare al paramento lato monte (°);
Note Nelle note viene riportata la presenza della falda
Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note
———————————————————————————————————————————————
40,0 0,0 16,4 180,0 25,67 19,0 5,12 180,0
Coefficienti di spinta ed inclinazioni
µ Angolo di direzione della spinta.
Kp Coefficiente di resistenza passiva.
Kpx, Kpy Componenti secondo x e y del coefficiente di resistenza passiva.
µ Kp Kpx Kpy ———————————————————————————————————————————————
199,0 0,76 -0,72 -0,25
Spinte risultanti e punto di applicazione
Qi Quota inizio strato.
Qf Quota inizio strato.
Rpx, Rpy Componenti della spinta nella zona j-esima (kN);
Z(Rpx) Ordinata punto di applicazione risultante spinta (cm);
Z(Rpy) Ordinata punto di applicazione risultante spinta (cm);
Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy)
———————————————————————————————————————————————
1 40,0 0,0 0,0 0,0 20,0 20,0
Sollecitazioni total i
Fx Forza in direzione x (kN);
Fy Forza in direzione y (kN);
M Momento (kNm);
Fx Fy M
——————————————————————————————————————————————— Spinta terreno 10,72 5,06 1,26
Peso muro 0,0 9,93 -3,48
Peso fondazione 0,0 13,24 -9,93
Sovraccarico 0,0 14,71 -14,71
Terr. fondazione 0,0 24,6 -24,6
Spinte fondazione 0,0 0,0 0,0
10,72 67,54 -51,45
———————————————————————————————————————————————
Momento stabilizzante -60,3 kNm
Momento ribaltante 8,85 kNm
Verifica alla traslazione
———————————————————————————————————————————————
Sommatoria forze orizzontali 10,72 kN
Sommatoria forze verticali 67,54 kN
Coefficiente di attrito 0,48
Adesione 3,58 kPa
Angolo piano di scorrimento -360,0 °
Forze normali al piano di scorrimento 67,54 kN
Forze parall. al piano di scorrimento 10,72 kN
Resistenza terreno 37,84 kN
Coeff. sicurezza traslazione Csd 3,53
Traslazione verificata Csd>1,3
Verifica al ribaltamento
———————————————————————————————————————————————
Momento stabilizzante -60,3 kNm
Momento ribaltante 8,85 kNm
Coeff. sicurezza ribaltamento Csv 6,82
Muro verificato a ribaltamento Csv>1,5
Carico limite - Metodo di Vesic (1973) ———————————————————————————————————————————————
Somma forze in direzione x 10,72 kN
Somma forze in direzione y (Fy) 67,54 kN
Somma momenti -51,45 kNm
Larghezza fondazione 150,0 cm
Lunghezza 1000,0 cm
Eccentricità su B 1,19 cm
Peso unità di volume 16,4 KN/m³
Angolo di resistenza al taglio 25,67 °
Coesione 5,12 kPa
Terreno sulla fondazione 40,0 cm Peso terreno sul piano di posa 16,4 KN/m³
Nq 11,45
Nc 21,74
Ng 11,97
Fattori di forma
sq 1,07
sc 1,08
sg 0,94
Inclinazione carichi
iq 0,77
ic 0,75
ig 0,67 Inclinazione valle
gq 1,0
gc 0,0
gg 1,0
Carico limite verticale (Qlim) 360,18 kN
Fattore sicurezza (Csq=Qlim/Fy) 5,33
Carico limite verificato Csq>2
Tensioni sul terreno
——————————————————————————————————————————————— Ascissa centro sollecitazione 76,19 cm
Larghezza della fondazione 150,0 cm
x = 0,0 cm Tensione... 42,89 kPa
x = 150,0 cm Tensione... 47,16 kPa
MENSOLA A VALLE
Xprogr. Ascissa progressiva (cm);
Fx Forza in direzione x (kN); Fy Forza in direzione y (kN);
M Momento (kNm);
H Altezza sezione (cm);
Xprogr. Fx Fy M H
———————————————————————————————————————————————
20,0 0,0 -6,86 -0,69 40,0
Armature - Verifiche sezioni (S.L.U .)
Afi Area dei ferri inferiori.
Afs Area dei ferri superiori. Nu Sforzo normale ultimo (kN);
Mu Momento flettente ultimo (kNm);
Vcd Resistenza a taglio conglomerato Vcd (kN);
Vwd Resistenza a taglio piegati (kN);
Sic. VT Misura Sicurezza Taglio (Vcd+Vwd)/Vsdu (Verificato se >=1).
Vsdu Taglio di calcolo (kN);
Afi Afs Nu Mu Ver. Vcd Vwd Sic. VT
———————————————————————————————————————————————
12Ø14 (18,47) 12Ø14 (18,47) -0,02 250,62 S 152,53 0,0 22,22
MENSOLA A MONTE
Xprogr. Ascissa progressiva (cm);
Fx Forza in direzione x (kN);
Fy Forza in direzione y (kN);
M Momento (kNm);
H Altezza sezione (cm);
Xprogr. Fx Fy M H
———————————————————————————————————————————————
50,0 3,28 7,46 -6,06 40,0
Armature - Verifiche sezioni (S.L.U.)
Afi Area dei ferri inferiori.
Afs Area dei ferri superiori.
Nu Sforzo normale ultimo (kN);
Mu Momento flettente ultimo (kNm);
Vcd Resistenza a taglio conglomerato Vcd (kN);
Vwd Resistenza a taglio piegati (kN);
Sic. VT Misura Sicurezza Taglio (Vcd+Vwd)/Vsdu (Verificato se >=1).
Vsdu Taglio di calcolo (kN);
Afi Afs Nu Mu Ver. Vcd Vwd Sic. VT
———————————————————————————————————————————————
12Ø14 (18,47) 12Ø14 (18,47) 3,34 251,19 S 152,53 0,0 20,46
1
Indice
1.Dati generali 7
2.CARATTERISTICHE DI RESISTENZA DEI MATERIALI IMPIEGATI 8
3.Stratigrafia 8 4.Fattori combinazione 8
5.A1+M1+R1 [STR] 9
5.1.1-(Peso, Baricentro, Inerzia) 11
5.2.1-Armatura elevazione 11
5.3.1-Sollecitazioni totali 13
5.4.1-Armatura in fondazione 14
6.A2+M2+R2 [GEO+STR] 15
6.1.2-(Peso, Baricentro, Inerzia) 16
6.2.2-Armatura elevazione 16
6.3.2-Sollecitazioni totali 18
6.4.2-Verifica alla traslazione 19 6.5.2-Verifica al ribaltamento 19
6.6.2-Carico limite 19
6.7.2-Tensioni sul terreno 20
6.8.2-Armatura in fondazione 20
7.EQU+M2 [GEO+STR] 21
7.1.3-(Peso, Baricentro, Inerzia) 22
7.2.3-Armatura elevazione 23
7.3.3-Sollecitazioni totali 25
7.4.3-Verifica alla traslazione 25
7.5.3-Verifica al ribaltamento 25
7.6.3-Carico limite 25
7.7.3-Tensioni sul terreno 26 7.8.3-Armatura in fondazione 26
Indice 28
DETERMINAZIONE TRAFFICO DI PROGETTO W18
A) TIPO DI DETERMINAZIONE SINTETICA/ANALITICA S/A =
B) DETERMINAZIONE SINTETICA
Numero assi al giorno per corsia = assi/giorno
Peso asse = tonnellate
Numero giorni commerciali per settimana (gg) =
Numero settimane commerciali per anno (n.sett.) =
Tasso crescita traffico durante la vita utile r =
Vita utile in anni (n ) =
Numero transiti totali W18 = Assi da 8 t
C) DETERMINAZIONE ANALITICA
TGM =
Numero giorni commerciali per settimana (gg) =
Numero settimane commerciali per anno (n.sett.) =
Aliquota di traffico per direzione più carica (pd) =
Percentuale veicoli commerciali (p ) =
Aliquota di veicoli commerciali sulla corsia di marcia normale (pl) =
Coefficiente di dispersione delle traiettorie (d ) =
Numero medio di assi per veicolo commerciale (na) =
Tasso crescita traffico durante la vita utile r =
Vita utile in anni (n ) =
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
1 0,00% 1 1
2 60,00% 1 1
3 0,00% 1 1
4 0,00% 1 1
5 0,00% 1 2
6 0,00% 1 2
7 0,00% 1 2 1
8 0,00% 1 3
9 0,00% 1 4
10 0,00% 1 2 2
11 0,00% 1 3 1
12 0,00% 1 3 1
13 20,00% 1 1 3
14 20,00% 1 1
15 0,00% 1 1
16 0,00% 1 1
Peso assi (ton)
Nu
me
ro d
i a
ssi d
istr
ibu
iti p
er
pe
so
Tipo veicolo
commerciale
Percentuale
%
1
0,8
2,5
0,03
20
Spettro traffico (distribuzione delle 16 categorie dei veicoli considerati dal Catalogo Italiano delle pavimentazioni
per strada tipo E di quartiere )
5
52
5
52
1
12
0,03
20
0
0,25
A
1 800
0
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
1 0,00%
2 60,00% 60,0% 60,0%
3 0,00%
4 0,00%
5 0,00%
6 0,00%
7 0,00%
8 0,00%
9 0,00%
10 0,00%
11 0,00%
12 0,00%
13 20,00% 20,0% 20,0% 60,0%
14 20,00% 20,0% 20,0%
15 0,00%
16 0,00%
60,0% 60,0% 20,0% 20,0% 20,0% 20,0% 60,0%
1 0,0%
2 60,0%
3 60,0%
4 20,0%
5 0,0%
6 0,0%
7 0,0%
8 20,0%
9 0,0%
10 0,0%
11 0,0%
12 20,0%
13 60,0%
TOTALE 240,0%
Il passaggio di 100 veicoli commerciali determina il transito di assi di differente peso,
che corrispondono al passaggio di assi equivalenti da 8 t.
Numero transiti totali W18 = Assi da 8 t
D) VALORE DI CALCOLO W18: Assi da 8 t
542,29%
0,00%
20,00%
0,00%
0,00%
13 639 081
TOTALE
240,0
5422,9
13 639 081
0,15259
0,31641
0,00%
101,25%
418,37%
0,00%
0,00%
6,97290
Transiti da 8 t
0,00%
0,23%
1,60181
2,44141
3,57446
5,06250
Frequenze parziali degli assi
Fre
qu
en
za
de
gli
assi d
istr
ibu
iti p
er
pe
so
0,58618
1,00000
0,00024
0,00391
0,01978
0,06250
1,19%
1,25%
Peso asse (ton) Frequenza asseCoefficiente
equivalenza 4^ potenza
Tipo veicolo
commerciale
Percentuale
%
STRATISpessore
si (mm)
Coefficient
e
drenaggio
Coefficiente
spessore (ai)si·di·ai CBR MR (psi)
Sottofondo 7,00 9809,04
Fondazione 350 1 0,12 42,00
Base cementata 1 0,22 0,00
Base bitumata 100 1 0,18 18,00
Collegamento 70 1 0,40 28,00
Usura 30 1 0,45 13,50
101,50
SNSG = 0,929232028
SN = SNSG+0,0394Σsi·di·ai = 4,928332028
Log10W18 = 7,391018
Pari ad un transito ammissibile W18 : 24 604 710 assi da 8t
a fronte di un transito complessivo di 13 639 081 assi da 8t
DETERMINAZIONE STRUCTURAL NUMBER (SN)
VERIFICATO
DETERMINAZIONE DECADIMENTO LIMITE AMMISSIBILE DELLA STRUTTURA PSI
A) TIPO DI DETERMINAZIONE SINTETICA/ANALITICA S/A = S
B) DETERMINAZIONE SINTETICA
PSI iniziale 4,80
PSI finale 2,80
ΔPSI 2,00
C) DETERMINAZIONE ANALITICA
SV (media delle variazioni di pendenza del profilo longitudinale) 0,00
Area delle buche e rappezzi per unità di superficie C (sqp - pollice quadro ??) 305,00
Area fessurata o lesionata con particolari caratteristiche per unità di superficie P (sqp) 305,00
Media dlle misure di profondità delle ormaie (pollici ??) RD 0,00
PSI iniziale 4,80
SV (media delle variazioni di pendenza del profilo longitudinale) 0,00
Area delle buche e rappezzi per unità di superficie C (sqp - pollice quadro ??) 500,00
Area fessurata o lesionata con particolari caratteristiche per unità di superficie P (sqp) 500,00
Media dlle misure di profondità delle ormaie (pollici ??) RD 1,50
PSI finale 2,66
ΔPSI = 2,14
D) VALORE DI CALCOLO ΔPSI: 2,00