Upload
iulian-man
View
383
Download
8
Embed Size (px)
Citation preview
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
1/33
UNIVERSITATEA STEFAN CEL MARE-SUCEAVA
FACULTATEA DE MECANICA
PROIECT
NDRUMTOR: STUDENT
-2009-
1
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
2/33
ETAPA a-I-a
1. Studiul desenului de executieAnalizind desenul de executie al piesei propuse pentru realizare se constata urmatoarele :
Proiectia celor 2 sectiuni sunt suficiente pentru definirea totala a piesei ;
Numarul de cote este suficient pentru executia si verificarea piesei; Materialul piesei OL60 este recomandat in general pentru piese tratatetermic de rezistenta ridicata si tenacitate medie STAS 550/2-80 si STAS7450-86 in care se gasesc conditiile tehnice de calitate.
2. Analiza tehnologicitatii pieseiPrelucrarea prin aschiere depinde de compozitia chimica , fizica, proprietatile mecanice sistructura materialului .Forma constructiva a piesei este relativ simpla, complexitateareducindu-se la numarul ridicat de trepte.Cotarea si stabilirea bazelor de asezare se fac conform desenului de executie , cu rolimportant in succesiunea operatiilor de prelucrare . Stabilirea dispozitiilor si a mijloacelor
de prelucrare. Rugozitatile de suprafata si toleranta se fac conform desenului anexat.
3. Alegerea materialului Pentru executia desenului
Pentru executia reperului capac cilindru piston s-a ales un otel laminat de calitatede uz general marca STAS 550/2-80 .Utilizat de regul acu tratament termin :calit+revenire.
COMPOZITIA CHIMICA
SIMBOL C% Mn% Si% P%OL 60 0.45 0.71 0.05 0.042
Conform STAS 436 -80STAS 6791-71STAS 8914 -82
4. Dimensiunile si forma semifabricatului ,Semifabricatul folosit este un otel turnat in clasa 3 de precizie OL60 500/2-80.Caracteristicile mecanice pentru OL60
Limita de curgere Rp=280 N / mmRezistenta la curgere Rm=210 N / mmAlungirea la curgere A%=25 N / mm
2
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
3/33
Fig.1 Schita placa
Suprafaa Cota ToleranaTreapta deprecizie
RaProcedeulfinal de
prelucrare
Plan S1,S14 235 +0,5 10 6,3Frezare planade degrosare
Plan S7,S19 60 +0,2 9 6,3 Frezarefrontala dedegrosare
Plan S22,S23 10+ 0.1
8 6,3Frezare
frontala dedegrosare
CilindricinterioaraS20,S5,S9
S10,
10.5+0-0,54
6 3,2 Alezare
Cilindric
interioarS12,S13,S15,S16,S8,S6,S18
6.5 +0-0,039 6 3,2 Gurire,burghiere
Cilindricinterioar
S3,S4,S17,S21 5
+0,012-0,024
6 3,2Gurire,
burghiere
3
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
4/33
ETAPA a-II-aStabilirea traseului tehnologic
Numrul operaiilor tehnologice necesare executrii pieselor este n strns legaturcu condiiile tehnico-funcionale prescrise acestora.
O corect succesiune a operaiilor se stabilete tunci cand se ine seama att de caracteristiciletehnice ct i din considerente economice ce asigur cheltuielile minime de fabricaie.
Nr.op.fazei
Denumirea operaieifazei
Mainaunealt
Scule, dispozitive,verificatoare
Schia operaiei sau fazei
0 Receptie semifabricat
5 C.T.C. Postcontrol
-Subler-Masa control
10
10.1
FREZARE 6 FETE
Frezare plana 65x240Frezaplan-
paralela
-freza D=40mmSTAS 1452-79-mandrina-subler 0300
STAS 1373-80
10.2 Inors+Frezare plana65x240
Frezaplan-
paralela
-freza D=40mmSTAS 1452-79-mandrina-subler 0300STAS 1373-80
4
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
5/33
Nr.op.fazei
Denumirea operaieifazei
Mainaunealt
Scule, dispozitive,verificatoare
Schia operaiei sau fazei
10.3 Frezare plana 10x240 Freza
plan-paralela
-freza D=40mm
STAS 1452-79-mandrina-subler 0300STAS 1373-80
10.4 Inors+Frezare plana10x240
Frezaplan-
paralela
-freza D=40mmSTAS 1452-79-mandrina
-subler 0300STAS 1373-80
10.510.6
Frezare bilaterala 10x60 Frezaplan-
paralela
-freza D=40mmSTAS 1452-79-mandrina-subler 0300STAS 1373-80
10.7 Frezare conica
Frezaplan-
paralela
-freza D=40mmSTAS 1452-79-mandrina-subler 0300STAS 1373-80
Nr.op.fazei
Denumirea operaieifazei
Mainaunealt
Scule, dispozitive,verificatoare
Schia operaiei sau fazei
5
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
6/33
20 C.T.C. Postcontrol
-Subler-Masa control
25
25.1
25.425.5
25.1225.13
25.17
GAURIRE
Gaurire la 10.5 x 10
Gaurire la 6 x 20
Gaurire la 5 x 20
Masinade gaurit
radiala
burghiu 10.5, 5,6elicoidal STAS573-76,
otel Rp3STAS7382 66- mandrina
Schia operaiei sau fazei
30 C.T.C. FINAL Punctcontrol
-subler-masa control
35 Ambalare
40 Conservare
6
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
7/33
ETAPA a-III-a
Calculul adaosurilor de prelucrare.Dimensiuni intermediare
Metoda de calcul analitic a adaosurilor de prelucrare se bazeaz pe analiza factorilor caredetermin mrimea adaosurilor i stabilirea elementelor componente ale acestuia pentru condiiile
concrete de efectuare a diferitelor operaii tehnologice.Cu aceast metod se pot reduceconsumurile specifice de material i micorarea volumului de munc al prelucrrilor.
Suprafata la cota 60 X 235
Frezare de finisare
- operaia curent: frezare de finisare- operaia precedent: frezare de degroare
Rzp =50m [10 / tab. 5.36]
Sp = 50m [10 / tab. 5.36]
Abateri spatiale remanente
mlDk ccp 4506,05150 === [.p. / tab. 5.53]
lc= 150mm (vezi desen)k=0.06 [2/ pag 35]
Adaosul minim pentru frezare de finisare ;
( )
( )
mA
mT
TAA
mA
SRA
Cnom
P
PCCnom
C
CPPzpC
6.3496.209140
140
6.209100455050
min
22
min
22
min
=+=
=
+=
=+++=
+++=
Dimensiunile intermediare:
=+= CnomAbL maxmax 150+0.35=150.35
Deci , frezarea de degrosare se va executa la cota L=150.5 mm
Frezarea de degrosare
7
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
8/33
- operaia curent: frezare de degroare- operaia precedent : turnare
=CnomA 160-150.5=4.5 mm=+= CnomAbL maxmax 150.5+4.5=160 mm
Suprafata la cota 10 X 235
Frezare de finisare
- operaia curent: frezare de finisare- operaia precedent: frezare de degroare
Rzp =50m [10 / tab. 5.36]Sp = 50m [10 / tab. 5.36]
Abateri spatiale remanente
mlDk ccp 4506,0515 === [.p. / tab. 5.53]
lc= 15mm (vezi desen)k=0.06 [2/ pag 35]
Adaosul minim pentru frezare de finisare ;
( )( )
mA
mT
TAA
mA
SRA
Cnom
P
PCCnom
C
CPPzpC
1.3401,200140
140
1.2001005,45050
min
22
min
22
min
=+=
=
+=
=+++=
+++=
Dimensiunile intermediare:s 1
=+= CnomAbL maxmax 15+0.341=15.341mm
Deci , frezarea de degrosare se va executa la cota L=15.5 mm
Frezarea de degrosare- operaia curent: frezare de degroare- operaia precedent : turnare
8
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
9/33
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
10/33
Calculul regimurilor de achiere
Pentru ca achierea s se efectueze este nevoie de micarea principal de achiere i
micarea de avans. Pentru realizarea unei micri, cea principal de achiere, este nevoie de
o main unealt i pentru aceasta s-a ales freza K 400.A Frezrile se execut pe FUS25
Caracteristicile tehnice principale ale mainii de frezat sunt date in R.A.N.T. vol. II,
tab. 10.1
1. Caracteristicile principale
b = 300x1320
L = 500
N =3 KW
2. Turaia arborelui principal (rot/min)
60;150; 375;950; 2350; 75; 190; 475; 1180; 3000; 95; 235; 600; 1500;118; 300;
756; 1900.
1. Avansul longitudinal (mm/rot)
16; 82; 24; 120; 36; 54.
4. Avansul transversal i vertical (mm/rot)
Identic cu avansul longitudinal
5Avansul vertical (mm/rot) ~ (50)
B. Pentru rectificare se foloseste , masina de rectificat exterior S.U.200X630 (R.A.N.T. volII, tab.10.10)
- Diametrul maxim a piese de rectificat =200 ;- Lungimea maxima de rectificat =630 ;- Conul masinii Morse 4- Diametrul discului de rectificare D = 400mm- B = 60mm- puterea motorului de antrenare piesa = 0.8 Kw- turatia axului port piesa (rot/min)
10.144, 50.500- avansul logintudinal (m/min)
08- avansul transversal (m/min)
0..6Suprafata 60X235
10
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
11/33
Frezarea de degrosare- la frezarea de degrosare , marimea avansului este limitata de rigiditatea masini-
unelte, a piesei, si a dispozitivului de fixare, de rezistenta mecanismului de avans side puterea masinii de frezat.
- la frezarea de finisare , avansul este determinat de rugozitatea suprafetei prelucrate.
1. Verificarea avansului
- avansul este ales in functie de rezistenta mecanismului de avansul masinii de frezattinindu-se cont de :
~ forta de aschiere R la frezare cu freze cilindrice care se poate descompune indoua componente : componenta tangentiala F si componenta radiala Fr.Componenta tangentiala executa lucrul mecanic de aschiere si determina puterea,efectiva necesara pentru aschiere(aceasta componenta creaza momentul :
][15002
201502 mN
DFMT ===
Componenta radiala produce incovoiere dornului port frezei .Pentru asigurarea unei
functionari normale este necesar:
HFmas (R.A. / formula 11.6)
H=(11,1)*Fz=1,1*150
H=165 daNQFUFYF
DXF
FZ DZtStCF
= 1
UNDE:1t = lungimea de contact , in mm -15 mm
DS = avansul pe dinte ,in mm 0,16 rot/mint = adincimea de aschiere, mm 2 mmz = numarul de dinti ai frezei 32 dintiD = diametrul frezei 20 mm
FC =59 FX = 0,18 FY =0,1 FU = 0,2 FQ =1,1
Fz = 59* 1.12.01.018.0 2032216.015 Fz = 150daN
2. Verificareaavansului in functie de rigiditatea dornului portfrezei. (R.A. / formula11.4)
R= ( )22 RFF +
=F
FR ; 8.0....6.0=
11
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
12/33
R=F* ( ) daN1921 2 =+
Forta Ff care produce sageata admisibila f adm a dornului este:
F3
44
l
dfE admf
= unde (R.A./ formula 11.13)
E= modulul de elasticitated= diametrul dornuluil= distanta dintre lagare de reazem ale dornuluifadm= 0,2 mm, la degrosare fadm=0.1mm la finisare
Ff=35.59daN
Pentru ca sub actiunea fortei de aschiere sa nu se produca o incovoiere inadmisibila adornului trebuie respectata conditia.
R
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
13/33
- avansul este ales in functie de rezistenta mecanismului de avansul masinii de frezattinindu-se cont de :
~ forta de aschiere R la frezare cu freze cilindrice care se poate descompune indoua componente : componenta tangentiala F si componenta radiala Fr.Componenta tangentiala executa lucrul mecanic de aschiere si determina puterea,efectiva necesara pentru aschiere(aceasta componenta creaza momentul :
][10702
20170
2mN
DFMT ===
Componenta radiala produce incovoiere dornului port frezei .Pentru asigurarea unei
functionari normale este necesar:
HFmas (R.A. / formula 11.6)
H=(11,1)*Fz=1,1*107
H=117,7daN
QFUFYFD
XFFZ DZtStCF
= 1
UNDE:
1t = lungimea de contact , in mm -15 mm
DS = avansul pe dinte ,in mm 0,16 rot/mint = adincimea de aschiere, mm 2 mmz = numarul de dinti ai frezei 32 dintiD = diametrul frezei 20 mm
FC =59 FX = 0,18 FY =0,1 FU = 0,2 FQ =1,1
Fz = 59* 1.12.01.018.0 2032216.015 Fz = 107[daN]
2.Verificarea avansului in functie de rigiditatea dornului portfrezei. (R.A. / formula11.4)
R= ( )22 RFF +
=F
FR ; 8.0....6.0=
R=F* ( ) daN1371 2 =+
Forta Ff care produce sageata admisibila f adm a dornului este:
F3
44
l
dfE admf
= unde (R.A./ formula 11.13)
E= modulul de elasticitate
13
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
14/33
d= diametrul dornuluil= distanta dintre lagare de reazem ale dornuluifadm= 0,2 mm, la degrosare fadm=0.1mm la finisare
Ff=35.59daN
Pentru ca sub actiunea fortei de aschiere sa nu se produca o incovoiere inadmisibila adornului trebuie respectata conditia.R
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
15/33
][11002
20110
2mN
DFMT ===
Componenta radiala produce incovoiere dornului port frezei .Pentru asigurarea unei
functionari normale este necesar:
HFmas (R.A. / formula 11.6)H=(11,1)*Fz=1,1*110
H=140.8daN
QFUFYFD
XFFZ DZtStCF
= 1
UNDE:
1t = lungimea de contact , in mm -15 mm
DS = avansul pe dinte ,in mm 0,16 rot/mint = adincimea de aschiere, mm 2 mmz = numarul de dinti ai frezei 32 dintiD = diametrul frezei 20 mm
FC =59 FX = 0,18 FY =0,1 FU = 0,2 FQ =1,1
Fz = 75* 1.12.01.018.0 2032216.015 Fz = 110,4[daN]
2.Verificarea avansului in functie de rigiditatea dornului portfrezei. (R.A. / formula11.4)
R= ( )22 RFF +
=F
FR ; 8.0....6.0=
R=F* ( ) daN8,1401 2 =+
Forta Ff care produce sageata admisibila f adm a dornului este:
F3
44
l
dfE admf
= unde (R.A./ formula 11.13)
E= modulul de elasticitated= diametrul dornuluil= distanta dintre lagare de reazem ale dornuluifadm= 0,2 mm, la degrosare fadm=0.1mm la finisare
Ff=35.59daN
15
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
16/33
Pentru ca sub actiunea fortei de aschiere sa nu se produca o incovoiere inadmisibila adornului trebuie respectata conditia.R
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
17/33
QFUFYFD
XFFZ DZtStCF
= 1
UNDE:
1t = lungimea de contact , in mm -15 mm
DS = avansul pe dinte ,in mm 0,16 rot/min
t = adincimea de aschiere, mm 2 mmz = numarul de dinti ai frezei 32 dintiD = diametrul frezei 20 mm
FC =69 FX = 0,18 FY =0,1 FU = 0,2 FQ =1,1
Fz = 69* 1.12.01.018.0 2032216.015 Fz = 101,5[daN]
2.Verificareaavansului in functie de rigiditatea dornului portfrezei. (R.A. / formula11.4)
R= ( )22
RFF +
=F
FR ; 8.0....6.0=
R=F* ( ) daN1301 2 =+
Forta Ff care produce sageata admisibila f adm a dornului este:
F3
44
l
dfE admf
= unde (R.A./ formula 11.13)
E= modulul de elasticitated= diametrul dornuluil= distanta dintre lagare de reazem ale dornuluifadm= 0,2 mm, la degrosare fadm=0.1mm la finisare
Ff=35.59daN
Pentru ca sub actiunea fortei de aschiere sa nu se produca o incovoiere inadmisibila adornului trebuie respectata conditia.
R
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
18/33
D= diametrul frezeiT= timpul necesar efectuarii frezariitl= lungimea de contact ; in mmsd=avansul pe dinte ;t= adincimea de aschiere ;z= numarul de dinti ai frezei ;
mmVp 56,512.3216.01515
40651,01,02.03.033.0
45.0
=
=
Suprafata la cota L= 235mm
Frezarea suprafetei- alegrea sculei aschietoare : freza otel rapid
Adincimea de aschieret=3mmAvansul pe dinte (Sd)mm/dinte
Sd=0.16mm/dinte [ R.A./tab 13.19]
Viteza de aschiere
IW
d
U
l
Y
MT
zstT
KDKKVp
.
**
=
;
T=15 min ; Z= 32 dinti ; U=0,45 ; Y= 0,1 ; I=1,1 ; W= 0.18 ; = 0.2
21.0=TK ;
K= 1.2 ; [R.A./tab13.30]Km=0.81 ; [R.A./tab13.31]
IW
d
U
l
Y
MT
zstT
KDKKVp
.
**
=
= 0.15m/min
Puterea efectiva Ne
wy
dseu
E tsvtDKN *****
= ; (kw)
unde;- D = diametrul drezei , mm (20);
18
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
19/33
- Tl = lungimea de contact ; mm- T =adincimea de aschiere ; mm- Vs = viteza de avans; mm/min
(R.A/RELATIA 13.8)
ZSD
VV D
PS ***
*1000
= = 1.05m/min
Z= nr de dinti ai frezei ;
Ne= 1.2*0.42*0.7*1.05*1.6*0.8=0.47daM
Filet M 5
Prelucrarea filetelor cu tarozi :
- filetarea pe maini-unelte cu ajutorul tarozilor de main, se aplic la orice fel
de guri filetate.
A. Determinarea vitezei de achiere:
[ ]min/m
pT
dCV
ym
x
vp
= [R.A. / rel. 14.12 ]
m, x, y [ R.A. 14.13]; x = 0,08 ; m = 0,15 ; p = 1 ; y = 0,17
=
1,02,0
02,0
190
717,1Vp Vp = 0.89 m / min
B. Verificarea turaiei
inv
admp
n
= [rot / min]
inv = 0,005...0,01 mm Alegem inv =0,01 mm
= cmpul de toleran al lungimii filetate a gurii ; = 0,15
19
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
20/33
=01,01
2,0admn nadm = 20 rot/min
C. Determinarea puterii efective [R.A. / tab. 11.14]
==9,0
6,1
9,0
6,1
451778,078,0
TpdNl Nl = 0,53 daN
D. Determinarea momentului de torsiune
M = 1,3 d1,4 p1,5 [R.A. / tab. 11.15]
M = 1,3 71,7 11,5 M = 35,53[Nm]
Suprafata la cota 6
Adncimea de achiere:
mmD
t 32
6
2=== (R.A./formula 12.1)
A. Calculul avansului :
- reprezint deplasarea burghiului sau a piesei de-a lungul axei, la o rotire a axului
mainii;
S = kScSD0,6 [mm/rot]; [R.A./ formula 12.3] unde:
kS= coeficient de corecie n funcie de lungimea gurii (l3D) tab. 12.8/R.A.pentru 1
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
21/33
Cv = 181 ; Zv = 0,2 ; m = 0,2 ; xu =0,2 ; yu = 0,25 (R.A. / tab. 12.22)
=
= 078,128,390
618146,02,0
15,0
Vp Vp=59,6m/min
C. Forele i momentele la burghiere:F = CF DxF SyF kF [daN] [R.A. / formula 12.12] unde:
D = diametrul burghiului ;
S = avansul [mm/rot]
CF ; xF ; yF = coeficienii i exponenii forei ; [R.A. / tab. 12.38]
KF = coeficient de corecie pentru for [R.A. / relaie 12.18; 12.19]
CF = 2,5 ; xF = 0,18 ; yF = 0,46 ; kF = 1,2
F = 2,5 1,56 1,78 1,2
F = 5,29 daN
Suprafata la cota 10.5
Adncimea de achiere:
mmD
t 52
10
2=== (R.A./formula 12.1)
A. Calculul avansului :
- reprezint deplasarea burghiului sau a piesei de-a lungul axei, la o rotire a axului
mainii;
S = kScSD0,6 [mm/rot]; [R.A./ formula 12.3] unde:
kS= coeficient de corecie n funcie de lungimea gurii (l3D) tab. 12.8/R.A.
pentru 1
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
22/33
kvp = kMUklvkSU (R.A. / formula 12.9)
kMU = 0,12 ; kTV = 0,98; klv = 1,1 ; ksu = 1 (R.A. / tab. 12.23)
kVp = 10,981,11 kVp = 1,078
Cv = 181 ; Zv = 0,2 ; m = 0,2 ; xu =0,2 ; yu = 0,25 (R.A. / tab. 12.22)
== 078,1
28,3906181
46,02,0
15,0Vp Vp=59,2m/min
C. Forele i momentele la burghiere:
F = CF DxF SyF kF [daN] [R.A. / formula 12.12] unde:
D = diametrul burghiului ;
S = avansul [mm/rot]
CF ; xF ; yF = coeficienii i exponenii forei ; [R.A. / tab. 12.38]
KF = coeficient de corecie pentru for [R.A. / relaie 12.18; 12.19]
CF = 2,5 ; xF = 0,18 ; yF = 0,46 ; kF = 1,2
F = 2,5 1,78 1,2 1,16
F = 6,2daN
ETAPA a-V-a
Normarea tehnic
22
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
23/33
Aa cum s-a stabilit n tema de proiectare n condiiile unei producii de serie mic
de 50 buci se va calcula timpul necesar pentru realizarea acestei uniti de produs.
Norma de timp de definete:
pi
T u
NN T
n
= +
unde :
Tpi = timp de pregtire ncheiere
n = numrul de buci
Tu = timpul unitar
Timpul unitar e format din :
u op dl onT T T T = + +
tb = timp de baz (min)ta = timp auxiliar
tdl = timp de deservire a locului de munc
dl dt doT T T=
Tdl = timp de deservire organizatoric
Ton = timp de odihn i necesiti fiziologice
Faza I,II Frezare de degrosare L X l = 60 X 235 mm
Timpi de pregtire ncheiereSe calculeaz pe operaie frezare
Tpi = 15 minute [conform tabel 8.9]
150,3min
50piT = =
Timpul de baz
s = 0,96 mm / rot
n = 185 rot / min
i = 1 trecere
1 2 2 2 46 0,20min
0,20min
b
b
l l lL it i
Va Va s n
t
+ + + += = = =
=
Timpul auxiliar ta este format dintr-o sum de timpi
23
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
24/33
4
1 2 3 41
n
a an a a a a
t
T t t t t t =
= = + + +
Tat = timp ajuttor pentru prinderea i desprinderea piesei n universal
ta1 = f(n) = este o funcie de greutatea piesei
22 2931 2
1 2 3
2 2 29
102 2 2
30 18 1224178 2 24 50 10
2 2 2
0,1
m=pies finit
RR Rm v L L L
m
m kg
= = + +
= + +
=
ta1 = 1,6 min [.p. / tab. 8.3]
ta2 = timpi ajuttori pentru comanda mainii- pentru schimbarea turaiei 0,05
- pentru schimbarea avansului 0,05
- rotirea portcuitului 0,15
- blocarea saniei 0,15
- montarea 0,5
- demontarea 0,3
ta2 = 0,15+0,15+0,5+0,3+0,05+0,05
= 1,2 min
ta3 = timpi necesari pentru mnuire
ta3 = 0,25 min [.p. / tab. 8.7]
ta4 = timpi pentru msurtori de control
ta4 = 0,45 min [tabel 8.8]
ta = tan = 1,2+1,6+0,45+0,25
ta = 3,5 min
Top = ta+tb
Top = 3+0,20 = 3,70 min
Timpi de deservire i odihn
dl dt doT T T=
Tdt = timp de deservire tehnic
Tdo = timp de deservire organizatoric
24
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
25/33
Conform tabelului .P. 8.10/10 avem
Tdt = 2,5% Top =>0,09 min [.p. / tab. 8.10]
Tdo =1% Top = 0,037 min [.p. / tab. 8.11]
Tdl = 0,127 min
Timp de odihn i necesiti fiziologice
Ton = 1% Top [tabel 1.11]
Ton = 1% Top = 0,037 min
Faza III , IV Frezare de degrosare L X l = 10 X 235 mm
s = 0,96 mm / rot
n = 230 rot / min
i = 1 trecere
tb=0.21 minTimpi auxiliari
ta =0,75+0,25+0,33 = 1,33 min [.p. / tab. 8.4]
Top = 1,33+0,21 = 1,54 min
Timpi de deservireTdt = 2,5% Top =>0,039 min [.p. / tab. 8.7]
Tdo =1% Top = 0,01 min [.p. / tab. 8.8]
Tdl = 0,049 min
Timpi de odihn
Ton = 1% Top = 0,01 min [.p. / tab. 8.9]
25
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
26/33
Faza V, VI Frezare de degrosare L X l = 10 X 60 mm
s = 0,23 mm / rot
n = 380 rot / min
i = 1 trecere
Timpul de baz
tb=0.29min
Timpi auxiliari
ta =0,25+0,90+0,25 = 1,4 min [.p. / tab. 8.4]
Top = 1,4+0,29 = 1,69 min
Timpi de deservireTdt = 2,5% Top =>0,04 min [.p. / tab. 8.7]
Tdo =1% Top = 0,01 min [.p. / tab. 8.8]
Tdl = 0,05 min
Timpi de odihn
Ton = 1% Top = 0,01 min [.p. / tab. 8.9]
Faza VII, VIII Frezare de degrosare plana R=10 mm
Timpul de baz
0,31min
1,9minb
a
t
t
==
Top = 2,21 min
Timpi de deservire
Tdt = 2,5% Top =>0,05 min [.p. / tab. 8.5]
Tdo =1% Top = 0,022 min [.p. / tab. 8.6]
Tdl = 0,072 minTimpi de odihn
Ton = 1% Top = 0,022 min [.p. / tab. 8.7]
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
27/33
Faza IX, Frezare de degrosare plana R=5 mm
0,31min
1,9minb
a
t
t
==
Top = 2,21 min
Timpi de deservire
Tdt = 2,5% Top =>0,05 min [.p. / tab. 8.5]
Tdo =1% Top = 0,022 min [.p. / tab. 8.6]
Tdl = 0,072 min
Timpi de odihn
Ton = 1% Top = 0,022 min [.p. / tab. 8.7]
Faza X, XI,XII,XIII, Gaurire la 5mm X 10mm
70,14min
50pi
T
TN
n= = =
Timpul de baz
ibl lL
t iVs Vs
+= =
1
12
1 1 1,062 289,52
d
l mm mm mmctg= + = + =
6 10,36min
19,44bt
+= =
Timpi auxiliari
ta1 = pentru prinderea i desprinderea piesei
ta2 = pentru comanda mainii unelte
ta3 = pentru evacuarea achiilor
ta4 = specific fazei de lucruta1 = 0,27 min [.P. tabel 8.41]
ta2 = 0,21 min [.P. tabel 8.42]
ta3 = 0,09 min [.P. tabel 8.43]
ta4 = 0,12 min [.P. tabel 8.44]
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
28/33
ta = 0,69 min
Top = 0,36+0,69 = 1,05 min
Timpul de deservire
Tdt = 2,5% Top = 0,21 min
Tdo =1,3% Top = 0,014 min
Tdl = 0,224 min
Ton = 4% Top = 0,05 min
Faza XIV,XV Gaurire la 6 mm X 15mm
Timpul de baz
ibl lL
t iVs Vs
+= =
1
121 1 1,06
2 289,52
dl mm mm mm
ctg= + = + =
6 10,36min
19,44bt
+= =
Timpi auxiliari
ta1 = pentru prinderea i desprinderea piesei
ta2 = pentru comanda mainii unelte
ta3 = pentru evacuarea achiilor
ta4 = specific fazei de lucru
ta1 = 0,27 min [.P. tabel 8.41]
ta2
= 0,21 min [.P. tabel 8.42]ta3 = 0,09 min [.P. tabel 8.43]
ta4 = 0,12 min [.P. tabel 8.44]
ta = 0,59 min
Top = 0,36+0,59 = 0.95 min
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
29/33
Timpul de deservire
Tdt = 2,5% Top = 0,41 min
Tdo =1,3% Top = 0,034 min
Tdl = 0,025 min
Ton = 4% Top = 0,05 min
Faza XVI, XVII, XVIII Alezare la 10.5 mm X 10mm
s = 0,2 mm / rot
n = 380 rot / min
i = 1 trecereTimpul de baz
2,39minbt =
ta = 1,4 min [.p. / tab. 8.4]
Top = 3,79 min
Tdt = 2,5% Top =>0,094 min [.p. / tab. 8.7]
Tdo =1% Top = 0,037 min [.p. / tab. 8.8]
Tdl = 0,131 minTon = 1% Top = 0,027 min [.p. / tab. 8.9]
Faza XIX, XX,XXI, XXII, Filetare cu tarot la M 5 X 10 mm
tb = 0,33 min
ta = 0,86 min [.p. / tab. 8.7]
Top = 1,19 min
Tdt = 2% Top =>0,023 min [.p. / tab. 8.7]
Tdo =1% Top = 0,011 min [.p. / tab. 8.7]
Tdl = 0,034 min
Ton = 0,059 min [.p. / tab. 8.9]
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
30/33
Nr.Crt.
Nr.fazei
Denumirea
operaiei
Elementele normei de timp [min]
NTpiT
n
opT
dlT
onTtb ta tdt tdo
0 CTC10 Frezare 0.65 1.71 14.36 16.07 0.268 0.136 0.404 0.136
17.26
10.1 Degrosare60x235
0.40 7.00 7.40 0.06 0.074 0.254 0.074
10.2 Degrosare10x235
0.42 2.66 3.08 0.078 0.02 0.098 0.02
10.3 Degrosare10x60
0.58 2.8 3.78 0.08 0.02 0.10 0.02
10.4 Degrosareconica
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
31/33
ETAPA a-VI-a
Parametri tehnico economiciPrintre cei mai importanti indici tehnico economici sunt :
1.Coeficientul timpului de baza
tb=op
b
T
t
Frezare
tb=op
b
T
t=
07.16
71.1=0.106
Gaurire
tb=op
b
T
t= =
10.6
16.20.35
Alezare
tb=op
b
T
t=
37.11
17.7=0.63
Filetare
tb=op
b
T
t= =
76.4
32.1=0.27
Pentru intreg procesul tehnologic
tb=op
b
Tt =
3.3836.12 =0.32
2.Productivitatea muncii pe schimb
WSCH=BUC
SCH
T
T60 TSCH=DURATA SCHIMB IN ORE
TBUC=NORMA DE TIMP PE BUCATA
Pentru intreg procesul tehnologic
WSCH=BUC
SCH
T
T60= 11.20 buc
Frezare
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
32/33
WSCH=BUC
SCH
T
T60= 27.80 buc
Gaurire
WSCH=BUC
SCH
T
T60= 70.44buc
Alezare
WSCH=BUC
SCH
T
T60=40.85buc
Filetare
WSCH=BUC
SCH
T
T60=91.56 buc
3.Coeficientul timpului de pregatire;
Tpi=nT
T
buc
pi
Frezare
Tpi=nT
T
buc
pi
=0.03
Gaurire
Tpi=nT
T
buc
pi
=0.02
Filetare
Tpi=nT
T
buc
pi
=0.02
Alezare
Tpi=nT
T
buc
pi
=0.0085
Pentru intreg procesul tehnologic
8/2/2019 Proiect TCM - Placa
33/33
Tpi=nT
T
buc
pi
=0.02
4. Coeficientul de utilizare a materialului
=
atsemifabric
piesfinita
m
m
G
g= =0.82
msemifabricat=(90x120x15)+(49x20x49)+(120x150x15)x10-5=4.8kgmpiesa funita=m-[2400+7680+1470x10-9x3.14x7700]
=4.8-0.85=3.95kg5.Volumul total de munca
NTOT= =
K
I
TiN1
=1
6.Pret de cost (lei)
PC=M+SP+C
M-costul materialului pentru executia unei piese
M=m*xsf-(msf-mf)*kvd*xd
msf- pret semifabricat
msf-mf=masa recuperate
xd-pretul deseurilor
xd-15%* xsf=40lei/kg
M=4.8*37000-(4.8 -3.95)*0.85*40=17757lei
S= retributia muncitorului direct productiv
Li=35000lei/h
Sp=1*35000=35000lei
C= cheltuieli generale
C=(20%25%)Sp=8750 lei
Pc=17757+35000+8750=61507
Pret cost +TVA=73193lei