Projekt nosive čelične konstrukcije društvenog objekta

Projekt nosive čelične konstrukcije društvenogobjekta "Istočno od grada"

Ćurlin, Petar

Master's thesis / Diplomski rad

2015

Degree Grantor / Ustanova koja je dodijelila akademski / stručni stupanj: University of Split, Faculty of Civil Engineering, Architecture and Geodesy / Sveučilište u Splitu, Fakultet građevinarstva, arhitekture i geodezije

Permanent link / Trajna poveznica: https://urn.nsk.hr/urn:nbn:hr:123:881719

Rights / Prava: In copyright

Download date / Datum preuzimanja: 2021-10-08

Repository / Repozitorij:

FCEAG Repository - Repository of the Faculty of Civil Engineering, Architecture and Geodesy, University of Split

https://urn.nsk.hr/urn:nbn:hr:123:881719

http://rightsstatements.org/vocab/InC/1.0/

https://repozitorij.gradst.unist.hr



https://zir.nsk.hr/islandora/object/gradst:27

https://repozitorij.svkst.unist.hr/islandora/object/gradst:27

https://dabar.srce.hr/islandora/object/gradst:27

SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA ARHITEKTURE I GEODEZIJE

DIPLOMSKI RAD

Petar Ćurlin

Split, rujan 2015.

SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA ARHITEKTURE I GEODEZIJE

Petar Ćurlin

PROJEKTNOSIVEČELIČNEKONSTRUKCIJEDRUŠTVENOGOBJEKTA

''ISTOČNOODGRADA''

Diplomski rad

Split, 2015.

Zahvaljujem mentoru doc. dr. sc. Neni Toriću na strpljenju, pomoći i vodstvu pri izradi ovog diplomskog rada.

Srdačno zahvaljujem prijateljima koji su uvijek bili tu kad je trebalo. Iskreno hvala mojoj cijeloj obitelji, posebno roditeljima koji su uvijek bili podrška.

I najvažnije hvala dragom Bogu!

SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE

STUDIJ: DIPLOMSKI SVEUČILIŠNI STUDIJ GRAĐEVINARSTVA KANDIDAT: PETAR ĆURLIN BROJ INDEKSA: 452 KATEDRA: Katedra za metalne i drvene konstrukcije PREDMET: Metalne konstrukcije II

ZADATAK ZA DIPLOMSKI RAD Tema: Projekt nosive čelične konstrukcije društvenog objekta ''Istočno od grada''

Opis zadatka: Na temelju projektnog zadatka i zadanih arhitektonskih podloga potrebno jeizraditi projekt čelične konstrukcije društvenog objekta ''Istočno od grada''. Projekt konstrukcije treba sadržavati: - tehnički opis, - proračune nosivih elemenata i priključaka, - građevinske nacrte.

U Splitu, 13.03.2015.

Voditelj Diplomskog rada: Predsjednik Povjerenstva za završne i diplomske ispite: Doc.dr.sc. Neno Torić Prof.dr.sc. Ivica Boko

PROJEKT NOSIVE ČELIČNE KONSTRUKCIJE DRUŠTVENOG OBJEKTA ''ISTOČNO OD GRADA''

Sažetak:

Zadatak diplomskog rada je statička analiza nosive čelične konstrukcije, izrađen na temelju idejnog arhitektonskog koji uključuje: tehnički opis, proračun konstrukcijskih elemenata i karakteristične nacrte. Prvo je napravljena statička analiza i dimenzioniranje elemenata po linearnoj teoriji elastičnosti prvog reda u programskom paketu SCIA i Aspalathos Calculator prema normama EN 1993-1-1 za čelične elemente, te normama EN 1994-1-1 za spregnute elemente. Ključne riječi:

Statička analiza, čelični elementi, spregnuti elementi, idejni projekt.

STRUCTURAL DESIGN OF A COMMUNITY BUILDING ''EAST CITY SIDE''

Abstract:

The topic of the thesis concerns structural analysis of a skeletal steel structure, designed on the basis of a preliminary arhitectural project. The thesis contains tehnical description, calculation of structural elements and characteristic drawings. Static analysis and member design was conducted by using the principles of the first order linear elastic theory within the structural analysis programme SCIA and Aspalathos Calculator by using design rules from EN 1993-1-1 for steel members and EN 1994-1-1 for composite members.

Keywords:

Static analysis, steel members, composite members, preliminary design.

SADRŽAJ: 1. TEHNIČKI OPIS ................................................................................................................... 1

1.1. Opis konstrukcije ............................................................................................................. 1 1.2. O proračunu konstrukcije ................................................................................................ 4 1.3. Materijal za izradu konstrukcije ...................................................................................... 5 1.4. Opis montaže konstrukcije .............................................................................................. 6 1.5. Primijenjeni propisi ......................................................................................................... 6

2. PROGRAM KONTROLE I OSIGURANJA KVALITETE .................................................. 8 2.1. Beton i ostali elementi ..................................................................................................... 9 2.2. Konstrukcijiski čelik ...................................................................................................... 21

3. Analiza opterećenja .............................................................................................................. 26 3.1. Stalno opterećenje .......................................................................................................... 26

3.1.1. Vlastita težina nosive konstrukcije ......................................................................... 26 3.1.2. Dodatno stalno opterećenje ..................................................................................... 26

3.2 Promejnivo opterećenje .................................................................................................. 26 3.2.1. Pokretno opterećenje ............................................................................................... 26 3.2.2. Opterećenje snijegom .............................................................................................. 27 3.2.3. Opterećenje vjetrom ................................................................................................ 28

3.3. Temperaturno djelovanje ............................................................................................... 33 3.4. Potres ............................................................................................................................. 34

3.4.1. Prikaz sudjelujućih masa ......................................................................................... 35 4. PRORAČUN KONSTRUKCIJE NA VERTIKALNA OPTEREĆENJA ........................... 39

4.1. Prikaz prostornog modela konstrukcije ......................................................................... 39 4.2. Mjerodavne kombinacije opterećenja za krovnu konstrukciju i međukatne konstrukcije I i II etaže .............................................................................................................................. 41

5. DIMENZIONIRANJE ELEMENATA KROVNE KONSTRUKCIJE ................................ 42 5.1. Djelovanja i kombinacije opterećenja za krovnu konstrukciju ..................................... 42 5.2. Prikaz rezltata proračuna za granično stanje uporabljivosti .......................................... 43 5.3. Dimenzioniranje elemenata krovne konstrukcije .......................................................... 44

6. PRORAČUN ČELIČNE MEĐUKATNE KONSTRUKCIJE U FAZI MONTAŽE ........... 45 7. PRORAČUN SPREGNUTE MEĐUKATNE KONSTRUKCIJE U KONAČNOJ FAZI ... 46

7.1. Proračun efektivnih širina betonskih pojasnica ............................................................. 46 7.2. Nosivost spregnutog presjeka na uzdužnu i poprečnu silu te moment savijanja u konačnoj fazi ......................................................................................................................... 48 7.3. POZ 18 i 33 Proračun konzolnog nosača na negativni moment savijanja HEB 160 .... 50 7.4. Proračun potrebnog broja moždanika ............................................................................ 52 7.5. Dokaz uzdužne posmične otpornosti betonske pojasnice .............................................. 54 7.6. Dimenzioniranje čeličnih nosača u fazi korištenja konstrukcije ................................... 56

7.7.1. Kontrola progiba za elemente I. etaže ..................................................................... 58 7.7.2. Kontrola progiba za elemente II. etaže ................................................................... 59

7.8. Proračun debljine lima u fazi montaže ......................................................................... 60 8. PRORAČUN PROSTORNIH REŠETKASIH STUPOVA ................................................. 61

8.1. Opis proračuna i model za proračun prostornih rešetkastih stupova ............................. 61 8.2. Kombinacije opterećenja ............................................................................................... 62 8.3. Prikaz rezultata i dimenzioniranja prostorne rešetkste konstrukcije stupova ................ 64

8.3.1. Prikaz rezlutata za vertikalni pojas stupa ................................................................ 64 8.3.2. Prikaz rezultata za kosu ispunu ............................................................................... 65 8.3.3. Prikaz rezultata za horizontalnu ispunu .................................................................. 66

8.4. Dimenzioniranje elemenata prostorne rešetkaste konstrukcije stupa ............................ 67 8.4.1. POZ 1 vertikalni pojas HEB 700 ............................................................................ 67 8.4.2. POZ 2 horizontalna ispuna SHS 100/100/5.0 ......................................................... 70 8.4.3. POZ 3 kosa ispuna SHS 150/150/6.0 ...................................................................... 72

8.5. Granično stanje uporabljivosti ....................................................................................... 74 9. DIMENZIONIRANJE AB ELEMENATA KONSTRUKCIJE ........................................... 75

9.1. Dimenzioniranje AB ploče I. Etaže ............................................................................... 75 9.2. Dimenzioniranje AB ploče II. Etaže .............................................................................. 77 9.3. Dimenzioniranje AB temelja samaca ............................................................................ 79

10. PRORAČUN KARAKTERISTIČNIH SPOJEVA U KONSTRUKCIJI ........................... 84 10.1. spoj POZ 1 vertikalni pojas stupa i POZ 47 temelj ..................................................... 84 10.2. Spoj POZ 1 vert. pojas stupa i POZ 4 gornji pojas rešetkaste konstrukcije y-smjer ... 90 10.3. Spoj POZ 1 vert. pojas stupa i POZ 5 donji pojas rešetkaste konstrukcije y-smjer .... 95 10.4. Spoj POZ 1 vert. pojas stupa i POZ 9 gornji pojas rešetkaste konstrukcije x-smjer ... 99 10.5. Spoj POZ 1 vert. pojas stupa i POZ 10 donji pojas rešetkaste konstrukcije x-smjer 103 10.6. N spoj POZ 4 gornji pojas r.k. y-smjer i POZ 14 gornji pojas međukatne konstrukcije ............................................................................................................................................ 107 10.7. Nastavak POZ 1 vertikalni pojas rešetkaste konstrukcije stupa ................................ 113 10.9. N spoj POZ 1 vert. Pojas stupa, POZ 3 kose ispune i POZ 2 horizontalne ispune .. 119 10.10. Nastavak POZ 3 kosa ispuna rešetkaste konstrukcije stupa .................................... 123 10.11. Tablični prikaz ostalih spojeva ................................................................................ 125

11. GRAFIČKI PRILOZI-NACRTI ...................................................................................... 126 12. LITERATURA ................................................................................................................. 127

Diplomski rad 2014/15

Split, rujan 2015. Ćurlin Petar 1

1. TEHNIČKI OPIS

1.1. Opis konstrukcije

Predmet ovog projekta je proračun konstrukcije društvenog objekta „Istočno od grada“.

Objekt se nalazi na području Splita, točnije kraj autobusnih garaža od prijevoznika „Promet-

Split“, ulica Domovinskog rata. Prema diplomskom radu napravljenom od strane Dore Popić

pristupljeno je osmišljavanju i proračunu konstrukcije.

Objekt je pravokutnog tlocrtnog izgleda, duljina stranica 106,0 m i 30,0 m, a

dijagonalno ukupne duljine 110,0 m. Ukupna površina objekta je 9540 m2 . Objekt ima 3

etaže, najniža etaža služi kao svojevrstan tunel jer je objekt napravljen iznad brze ceste, a

preostale etaže imaju promjenjive i raznolike sadržaje. Krovna konstrukcija je gredna

konstrukcija sastavljena od glavnih i sekundarnih nosača koji se oslanjaju na prostorne

rešetkaste, konstrukcije u jednom i drugom smjeru konstrukcije, čija osna visina pojaseva

iznosi 1,0 m. Ukupna visina objekta, mjereno od dna temeljnih stopa do vrha krova, iznosi

19,5 m.

Zbog svoje iznimno velike duljine zamišljene su dilatacije u spregnutoj ploči iznad

prostorne rešetkaste okvirne konstrukcije u y-smjeru konstrukcije.

Osmišljena kao prostorni okvirni sustav rešetkastih prostornih stupova i rešetkastih

prostornih konstrukcija grede u x i y smjeru konstrukcije na koje se oslanjaju ravninski

rešetkasti nosači međukatne spregnute konstrukcije. Prostorni rešetkasti stupovi su

postavljeni u rasteru 20,2x25,2 m, dok je raster između vertikalinih pojaseva stupa 3,5x2,4 m.

Vertikalni pojasevi stupova su čelični profili HEB 700, dok su horizntalne ispune

stupova SHS 100x100x5,0, a kose ispune stupova SHS 150X150X6,0. Prostorni rešetkasti

supovi su izrađeni u 3 segmenta koja su različita po visini, ovisno o etaži gdje se postavljaju.

Temeljna konstrukcija se sastoji od temelja samaca ispod svake prostorne konstrukcije

stupa. Dimenzije temelja samaca su 6,5x5,4x1,8 m klase betona C 30/37 i armaturnih mreža i

šipki B 500 B. Dno temeljnih stopa nalazi se 230 cm ispod vrha kolničke ploče.

Međukatna konstrukcija je spregnuta konstrukcija između čeličnih ravninskih rešetki i

armirano betonske ploče debljine d=15 cm, klase betona C 30/37 i armaturnih mreža B 500

B. Sprezanje se ostvaruje moždanicima, pri čemu je ostvareno puno sprezanje. Moždanici su



promjera Φ19, duljine 106,4 mm, postavljeni u dva reda po čitavom rasponu, na poprečnom

razmaku od 15 cm, a na uzdužnom razmaku koji je nacrtan u radioničkim nacrtima pojedinog

čeličnog nosača.

Armirano betonska ploča je kontinuirani nosač preko osam polja, čiji rasponi variraju,

a najveći rasponi su u jednom smjeru 4,2 m, a u drugom 20,4 m i kao takva nosi u dva

smjera, te na ovom najvećem rasponu nosi u jednom smjeru. Betonska ploča je slobodno

položena preko čeličnih greda, ali nema nikakve veze između nje i čeličnih prostornih

stupova, odnosno ploča okružuje i dodiruje stupove. Međutim osim prijanjanja jednog betona

na čelik, ne postoji stvarna veza između ploča i stupova.

Ravninska rešetkasta međukatna konstrukcija je visine 1,5 m i duljine 20,4m i ona se

zglobno oslanja na prostornu rešetkastu konstrukciju u y-smjeru čija je visina 2 m, širina 3,5

m i duljina 25,2m.

Sekundarni nosači su postavljeni međusobno na razmaku od 10,2m te se oni zglobno

oslanjaju na prostornu rešetkastu konstrukciju u x-smjeru čija je visina 2 m, širina 2,4 m i

duljina 20,4 m. Prostorne rešetkaste konstrukcije u x i y smjeru se zglobno vežu na

vertikalne pojaseve prostorne konstrukcije stupa. Ovakav odabir konstrukcijskog riješenja

iziskuje pojavu velikih uzdužnih sila u konstrukciji kod dimenzioniranja i zbog velikih

raspona javljanja problema progiba tih rešetki. Sve rešetkaste konstrukcije sastavljane su od

gornjih i donjih pojaseva koji su vrućevaljani I profili te ispuna koje su kvadratne šuplje

cijevi. Svi čelični elementi konstrukcije su izrađeni od kvalitete čelika S355.

Međukatna spregnuta konstrukcija izvodi se u dvije faze. Prva je faza montaža, a nakon

nje dolazi konačna faza. U fazi montaže postavljene su samo čelični rešetkasti nosači, ali

betonska ploča još uvijek nije očvrsnula. Zbog različitih visina etaža, kao i zbog toga što su

pojedine etaže visine veće od 6 metara, odabrano je da se betonske ploče izvodi bez

podupiranja, odnosno da se izvodi u trapeznom limu. Ovisno o debljini betonske ploče i

njenom rasponu odabire se debljina trapeznog lima. Ovo rješenje je malo skuplje u odnosu na

klasično izvođenje betonske ploče u oplati, ali je znatno brže i jednostavnije.

Krovna konstrukcija je sastavljena od grednih glavnih i sekudarnih nosača oslonjenih

na prostorne rešetkaste konstrukcije u x i y smjeru, koja mora natrkriti čitavu površinu

društvenog objekta. Zamišljena je kao niz grednih nosača i prostornih rešetki koje se

oslanjaju na prostorne rešetkasste stupove, a međusobno su postavljene u dva okomita



smjera. U smjeru x postavljaju se prostorni rešetkasti segmenti ukupne duljine 20,4m, a

okomito u smjeru y dolaze prostorni rešetkasti segmenti ukupne duljine 25,2m. Prostorni

rešetkasti segmenti u x i y smjeru su oslonjeni na rešetkaste prostorne konstrukcije stupova.

Pojasevi rešetki su modelirani kao gredni elementi, dok su vertikale, dijagonale i razupore

rešetke modelirani kao elementi koji mogu preuzeti samo uzdužne sile. Krovna konstrukcija

je u nagibu od 0,5% zbog potrebe otjecanja vode.

Svi nastavci međukatnih čeličnih greda čiji su rasponi dulji od 15 m, ali i montažni

nastavci krovne rešetke, izvode se kao vijčani spojevi, dakle pomoću čeonih ploča i vijaka.

Rešetkasti spojevi elemenata krovne konstrukcije, konstrukcije I. etaže i II. etaže izvode se

kao zavareni spojevi.

Vertikalno opterećenje po etažama se preko ploča prenosi na čelične grede. U gredama

se javljaju momenti savijanja i poprečne sile. Opterećenje se nadalje preko greda prenosi na

stupove koji od vertikalnog tereta imaju samo uzdužne, dominantno tlačne sile. Oni te sile

preko temeljnih stopa prenose na temeljno tlo.

Vertikalno i horizontalno opterećenje po krovu se preko rešetkastih nosača prenosi na

stupove koji u tom smislu funkcioniraju kao konzolni nosači upeti na dnu.

Horizontalno opterećenje od potresa treba preuzeti armirano betonskim zidovima,

odnosno krutim armirano betonskim jezgrama.



1.2. O proračunu konstrukcije

Proračun konstrukcije izveden je uz korištenje programskog paketa Scia Engineer

2015. Proračun reznih sila te dimenzioniranje konstruktivnih elemenata, provedeno je

korištenjem programa Aspalathos, dimenzioniranje nekih spojeva je provedeno u

programskom paketu ROBOT STRUCTURAL ANALYSIS 2014, dok je za grafički dio

projekta korišten program AutoCAD 2014.

Proračun reznih sila izvršen je po linearnoj teoriji elastičnosti prvog reda. Proračunom

su obuhvaćena sva djelovanja na konstrukciju, a to su vlastita težina, dodatno stalno

opterećenje, korisno odnosno uporabno opterećenje, opterećenje vjetrom, opterećenje

snijegom, potresno opterećenje kao i temperaturna djelovanja.

S obzirom na lokaciju objekta napravljena je analiza opterećenja koja obuhvaća

dijelovanje snijega i vjetra. Objekt se nalazi na području Splita, što spada u III. zonu

opterećenja snijegom, ili područje C, što daje karakterističnu vrijednost opterećenja snijegom

na tlu. U obzir je uzeta i nadmorska visina na kojoj se nalazi objekt. Za opterećenje vjetrom

uzeta je zona III, kategorija zemljišta III, te regija P9 koja obuhvaća južno jadransko

priobalje, te je u obzir uzeta visina objekta i njegova zaštićenost.

Međukatna konstrukcija preuzima samo opterećenja od dodatnog stalnog i korisnog

opterećenja. S obzirom da se ona izvodi u dvije faze, moramo provesti proračun za obe faze.

U fazi montaže, čelične grede nose same jer betonska ploča još nije očvrsnula, niti je

ostvareno sprezanje između čelične grede i betonske ploče. U toj fazi opterećenja su, vlastita

težina greda i betonske ploče te promjenjivo opterećenje u fazi montaže koje uključuje

radnike, opremu, strojeve, itd. U konačnoj fazi, odnosno nakon što je ostvareno puno

sprezanje, spregnuti presjek preuzima dodatno stalno i korisno opterećenje. S obzirom da su

grede zamišljene kao proste grede, kritično stanje za njih je GSU, odnosno progib.

Dominatno opterećenje za krovnu konstrukciju je vjetar.

Za svaki element konstrukcije određena je mjerodavna kombinacija opterećenja za

provjeru krajnjeg graničnog stanja i graničnog stanja uporabljivosti.

Za svako granično stanje napravljene su posebne kombinacije uz poštivanje parcijalnih

faktora sigurnosti prema EN 1991.

Rezultati prikazani u grafičkom dijelu ovog projekta uključuju rezne sile i pomake

određenih djelova konstrukcije. Rezne sile su dane u jedinicama kN za poprečne i uzdužne



sile, kNm za momente, te u mm za pomake konstrukcije.

1.3. Materijal za izradu konstrukcije

Materijal za izradu međukatnih čeličnih prostornih konstrukcija je čelik S 355. Za

izradu krovne rešetke koriste se čelici S 355.

Konstruktivni elementi će međusobno biti vezani vijčanim spojevima. Vijci korišteni za

izvedbu ove konstrukcije su M 16, M 20, M 22 i M 24, svi kvalitete 8.8.

Spojevi i nastavci elemenata konstrukcije uključuju dodatne ploče i ukrute koje su

izrađene od čelika S 355.

Moždanici koji služe za sprezanje su promjera Φ19, duljine 106,4 mm, a vlačna

čvrstoća im je fu=450 N/mm2.

Temelji su armirano betonski, klasa betona C 30/37, armatura je B 500 B.

Ploče su armirano betonske, klasa betona C 30/37, armatura je B 500 B.



1.4. Opis montaže konstrukcije

Detaljan plan montaže svih elemenata konstrukcije treba napraviti u sklopu izvedbenog

projekta i u dogovoru sa glavnim izvođačem radova.

U sklopu ovog projekta razrađena je montaža krovne konstrukcije. Krovna konstrukcija

je značajnih dimenzija, a sam odabir poprečnih presjeka sugerira da je riječ o vrlo zahtjevnoj

i kompliciranoj konstrukciji koja preuzima velika opterećenja.

Krovna konstrukcija i međukatna konstrukcija I. i II. etaže sastoji se od prostornih

rešetkastih segmenata koji se polažu u smjeru istok-zapad te ravninskih rešetkasti segmenata

koji se polažu okomito na njih i vare.

Najveće sile koje se javljaju u elementima prostorne rešetke nalaze se na potezu između

prvog reda oslonaca odnosno stupova i prve ravninske rešetke koja dolazi iz okomitog

smjera. Taj razmak iznosi 4 metara pa je cilj montaže izbjeći nastavljanje pojaseva i

dijagonala rešetke na tom dijelu.

Ideja je da se na tlu montiraju segmenti prostorne rešetke i zatim da se autodizalicama

podignu. U prvoj fazi montaže, montiraju se elementi I. etaže tako da se prvo postave stupovi,

zatim konstrukcije prostorne rešetke u y smejru, a onda u x- smjeru te se najzadnje postavlju

ravninske rešetke, sekundarni nosači i konzole od međukatne konstrukcije. Nakon toga se

izlije betonska ploča i ide se na jednaki način kao i I. Etaža, montiranje i betoniranje II. etaže,

a zatim i krovne konstrukcije.

Kako je prikazano u planu montaže prostornih rešetkastih konstrukcija I. i II. etaže, te

krovne konstrukcije, jedan po jedan segment se slažu na tlu i podižu dizalicama. Svi spojevi

su montažni pa je samo dovoljno zavidati vijke nakon što se konstrukcija dovede u njen

položaj.

1.5. Primijenjeni propisi

Proračun i dimenzioniranje svih elemenata čelične konstrukcije provedeni su u skladu

sa EUROCODE 3, a analiza dijelovanja na konstrukciju napravljena je u skladu sa

EUROCODE 1. Proračun i dimenzioniranje betonskih elemenata konstrukcije provedena je u

skladu sa EUROCODE 2. Proračun i dimenzioniranje svih elemenata spregnute konstrukcije

provedeni su u skladu sa EUROCODE 4.

Posebno je proveden proračun zavarenih spojeva prema EN 1993, dio 1-8.



1.6. Antikorozivna zaštita

Kod čelika pod korozijom se podrazumijeva oksidacija željeza pri djelovanju vlage i

raznih nečistoća. Agensi koji ubrzavaju hrđanje su zagađena atmosfera, industrijsko područje

zagađeno sumporom, sol itd.

Zaštita čeličnih konstrukcija od hrđanja vrši se:

- premazima

- zaštita cinkom

- metalizacijom

- uporabom specijalnih čelika

- katodnom zaštitom

Zaštita premazima obavlja se u svrhu spriječavanja da kisik i vlaga dođu u dodir s

čelikom. Premazivanje se obično vrši bojanjem u dva sloja: osnovni premaz i zaštitni premaz.

Osnovni premaz neposredno štiti čelik, a potrebno je da bude izrađen od tvari koje nisu štetne

za ljudsko zdravlje. Zaštitni sloj služi za zaštitu osnovog premaza. Prerano propadanje

konstrukcije najčešće nastaje usljed loših detalja u konstrukciji (nepristupačna mjesta za

bojenje, mjesta gdje se zadržava voda, oštri bridovi gdje se ne može nanijeti zahtjevana

debljina premaza i sl.), koje treba nastojati izbjegavati.

Sistem zaštite bojenjem sastoji se iz:

- priprema površine

- trajnost premaza ovisi o prionjivosti boje za metalnu površinu, što ovisi o čistoći

površine prije bojanja. Čiščenje se vrši četkama, pijeskarenjem, plamenikom ili

kemijskim sredstvima.

-Nanošenje boje: bojenje se vrši četkom, valjkom ili prskanjem. Treba paziti na

ograničenja za pojedine boje. Broj slojeva premaza obično se satoji od dva, a specifično

od četiri ili više slojeva. Novi premaz može se vršiti tek kad je predhodni potpuno suh.

Debljini premaza potrebno je posvetiti posebnu pažnju. Općenito, deblji premaz

povećava trajnost zaštite. Ukupna debljina suhih premaza treba se kretati između 0,1-0,4

mm.



2. PROGRAM KONTROLE I OSIGURANJA KVALITETE

Svaki građevinski proizvod predviđen za određenu namjenu može biti uporabljiv ako

posjeduje takva tehnička svojstva da građevina u koju se ugrađuje ispuni BITNE

ZAHTJEVE i druge uvjete propisane Zakonom o gradnji (NN br. 153/13) tehničkim

propisima i drugim propisima donesenim na temelju zakona, lokacijskim uvjetima utvrđenim

na temelju navedenog zakona, te drugim uvjetima propisanim posebnim propisima koji su od

utjecaja na bitne zahtjeve za građevinu.

Potvrđivanje sukladnosti proizvoda i sustava propisano je:

- Zakonom o gradnji (NN br. 153/13)

- Zakonom o građevnim proizvodima (NN br. 76/13, 30/14)

- Pravilnikom o ocjenjivanju sukladnosti, ispravama o sukladnosti i označavanju

građevinskih proizvoda (N.N. 103/08, 147/09, 87/10, 129/11)

- Tehničkim propisu za betonske konstrukcije (NN 139/09, 14/10, 125/10, 136/12)

Specificirana svojstva, dokazivanje uporabljivosti, potvrđivanje sukladnosti te

označavanje građevinskih proizvoda, ispitivanje građevinskih proizvoda, posebnosti pri

projektiranju i građenju, te potrebni kontrolni postupci kao i drugi zahtjevi koje moraju

ispunjavati građevni proizvodi određeni su u prilozima TPBK i to za:

- beton - u Prilogu „A"

- armatura, čelik za armiranje i čelik za prednapinjanje - u Prilogu „B"

- cement - u Prilogu „C"

- agregat - u Prilogu „D"

- dodatak betonu i dodatak mortu za injektiranje natega - u Prilogu „E"

- voda - u Prilogu „F"

- predgotovljeni betonski elementi - u Prilogu „G"

- proizvodi za zaštitu i popravak betonskih konstrukcija - u Prilogu „K"

Potvrđivanje sukladnosti obuhvaća radnje ocjenjivanja sukladnosti građevinskih

proizvoda ovisno o propisanom sustavu ocjenjivanja sukladnosti i izdavanje certifikata

unutarnje kontrole proizvodnje odnosno izdavanje certifikata sukladnosti građevinskih



proizvoda.

Program kontrole definira osnovne uvjete projekta konstrukcije za osiguranje kvalitete

betona.

2.1. Beton i ostali elementi

Projektiranje, izvođenje radova i dokazivanje sukladnosti betonskih i

armiranobetonskih konstrukcija definirano je projektima, propisima i normama:

- Glavnim i izvedbenim projektom betonske konstrukcije

- Tehničkim propisom za betonske konstrukcije (NNRH br. 139/09, 14/10,

125/10 i 136/12).

- HRN EN 206-1 Normom za Beton - 1.dio: Specifikacije, svojstva, proizvodnja

i sukladnost; HRN 1128 - Smjernice za primjenu HRN EN 206-1

- HRN EN 13670-1 Normom za Izvođenje betonskih konstrukcija

Prije početka betonskih i armirano betonskih radova, Izvoditelj treba pripremiti i

predočiti Nadzornom inženjeru na pregled i suglasnost plan betoniranja i nadzora usklađen sa

svojom odabranom tehnologijom izvođenja, u kojem su definirani postupci i mjere nadzora i

kontrole.

Beton proizveden prema Prilogu A Tehničkog propisa za betonske konstrukcije

ugrađuje se u betonsku konstrukciju prema projektu betonske konstrukcije, normi HRN ENV

13670-1, normama na koje navedena norma upućuje i odredbama Priloga J Tehničkog

propisa za betonske konstrukcije u kojim propisima su navedeni svi uvjeti kontrole i

osiguranja kvalitete.

Svojstva svježeg betona specificira izvođač betonskih radova ili su prema potrebi

specificirana u projektu betonske konstrukcije. Svojstva očvrslog betona specificiraju se u

projektu betonske konstrukcije. Obavezno se specificira razred tlačne čvrstoće te ostala

svojstva prema potrebi (otpornost na cikluse smrzavanja i odmrzavanja, vodonepropusnost i

dr.).

Proizvođač je odgovoran za proizvodnju i transport, a izvođač za ugradnju, zbijanje i

njegu svježeg betona. Postupak njege betona provodi se prema HRN ENV 13670-1. Svojstva

svježeg betona moraju se kontrolirati na mjestu proizvodnje i pri preuzimanju na mjestu

ugradnje.

Prema TPBK i normi HRN EN 206-1 zaštita armature od korozije u betonu postiže se



izvedbom zahtijevanog zaštitnog sloja betona, izborom vrste cementa i ograničenjem

maksimalne količine kloridnih iona u betonu. Jedna od glavnih mjera zaštite armature od

korozije, ali i povećanja trajnosti, je ostvarivanje kvalitetnog betona u području zaštitnog

sloja, te projektiranje i izvedba dovoljne debljine zaštitnog sloja. Minimalna debljina

zaštitnog sloja betona utvrđuje se u ovisnosti o razredu izloženosti te načinu armiranja

elementa.

Za betone i betonske proizvode proizvedene na gradilištu, a u skladu sa projektom

betonske konstrukcije, potrebno je dokazati uporabljivost u skladu sa projektom betonske

konstrukcije i TPBK.

Osim isprave o sukladnosti isporučeni građevinski proizvod mora pratiti otpremnica

koja sadrži podatke propisane u prilogu „A".

Kad se betonara nalazi na gradilištu, pri uzimanju uzoraka i potvrđivanju sukladnosti

betona, u gradilišnoj dokumentaciji i ostaloj dokumentaciji ispitivanja, navodi se obavezno

oznaka pojedinačnog elementa betonske konstrukcije i mjesta u elementu betonske

konstrukcije na kojem je ugrađen beton iz kojeg je uzet uzorak.

Označavanje betona u projektnim specifikacijama, proizvođačevim izjavama i sličnim

dokumentima treba provoditi prema uputama poglavlja 11, norme HRN EN 206-1 koje se

svode na obavezno navođenje norme HRN EN 206-1 i skraćenica specificiranih svojstava

(razred tlačne čvrstoće, granične vrijednosti prema razredima izloženosti, najveće količine

klorida, najveće nazivne gornje veličine zrna agregata, gustoće, konzistencije i sl.) Izvođenje

i održavanje betonskih konstrukcija obuhvaćeno je Prilogom „J" TPBK-a.

Zabranjena je ugradnja građevinskog proizvoda koji je isporučen bez oznake s

posebnim propisom, bez tehničke upute za ugradnju i uporabu i koji nema svojstva

zahtijevana projektom ili mu je istekao rok uporabe, odnosno čiji su podatci značajni za

ugradnju, uporabu i utjecaj na svojstva i trajnost betonske konstrukcije nisu sukladni

podatcima određenim glavnim projektom.

Ugradnju građevnog proizvoda mora odobriti nadzorni inženjer što se zapisuje u skladu

sa posebnim propisom o vođenju građevnog dnevnika.

KONTROLA PROIZVODNJE I UGRADNJE BETONA

Unutarnja kontrola proizvodnje betona provodit će se prema normi HRN EN 206-1 i

HRN 1128 „Smjernice za primjenu norme HRN EN 206-1", te mora obuhvatiti sve mjere



nužne za održavanje i osiguranje svojstava betona sukladno zahtjevima norme HRN EN 206-

1 i prilogu «A»TPBK.

Izvoditelj mora prema normi HRN ENV 13670-1 „Izvođenje betonskih konstrukcija"

prije početka ugradnje provjeriti da li je beton u skladu sa zahtjevima iz projekta betonske

konstrukcije te da li je tijekom transporta došlo do promjene njegovih svojstava koja bi bila

od utjecaja na bitne značajke betonske konstrukcije.

Kontrolu svježeg betona izvoditelj treba provoditi pregledom svake otpremnice i

vizualnom kontrolom konzistencije kod svake dopreme (svakog vozila), te ispitivanjem

svojstava svježeg betona prema nizu normi HRN EN 12350 o čemu treba voditi evidenciju.

Ispitivanje očvrsnutog betona provoditi će se na uzorcima uzetim tijekom izvođenja

radova, a u opsegu određenom Planom betoniranja i nadzora koji će Izvoditelj izraditi i

predati Nadzornom inženjeru. Ispitivanje očvrsnutog betona provodi se prema nizu normi

HRN EN 12390.

IZVOĐENJE BETONSKIH RADOVA

- TRANSPORT BETONA

Transport projektiranog betona će se vršiti automješalicama, pri čemu moraju biti

zadovoljeni svi zahtjevi iz tehničkih uvjeta projekta. Transportna sredstva ne smiju izazivati

segregaciju betonske smjese tijekom vožnje od mjesta proizvodnje do mjesta ugradnje.

Vrijeme transporta i drugih manipulacija sa svježim betonom mora biti u neposrednoj vezi s

vremenom početka vezivanja cementa prema zahtjevima HRN EN 206-1.

- UGRADNJA BETONA (prema HRN ENV 13670-1/2000)

S betoniranjem se može početi samo na osnovu pismene potvrde o preuzimanju

podloge, armature i odobrenju betoniranja od strane nadzornog inženjera.

Beton se mora ugrađivati sistematski i programirano prema određenom planu i

odabranoj tehnologiji (kran-beton, pumpani beton).

Zabranjeno je korigiranje vode u svježem betonu bez prisustva tehnologa betona.

Prije betoniranja treba oplatu polijevati. Pri polijevanju oplate u tijeku betoniranja treba

voditi računa da voda ne uđe u betonsku masu.

Izvoditelj radova se treba pridržavati slijedećih osnovnih pravila pri ugradnji betona:

- konstrukcijske spojnice moraju biti čiste i navlažene

- oplatu treba očistiti od prljavštine, leda, snijega ili vode



- beton pri ubacivanju ne smije udarati u oplatu i armaturu nego se mora provesti

kontraktor cijevima ili crijevom pumpe.

- ne smije se vibriranjem navlačiti kroz oplatu i armaturu

- mora se ugrađivati u jednolikim slojevima debljine najviše 60 cm

- brzina ubacivanja i zbijanja betona moraju biti ujednačene

- svaki sloj mora biti potpuno zbijen prije polaganja novog sloja i mora biti

ugrađen na još obradivi prethodni sloj i s njime monolitiziran.

- konstrukcijske elemente treba podložnim betonom odvojiti od temeljnog tla

prema ovom projektu (podložni betoni).

Beton treba ubacivati što bliže njegovom konačnom položaju u konstrukciji da bi se

izbjegla segregacija. Svaki započeti konstruktivni dio ili element mora biti izbetoniran

neprekinuto u započetom opsegu, kako to predviđa program betoniranja, bez obzira na radno

vrijeme, vremenske promjene ili isključenje pojedinih uređaja mehanizacije iz pogona.

Beton treba ugraditi i zbiti tako da se sva armatura i uloženi elementi dobro obuhvate

betonom i osigura zaštitni sloj betona unutar propisanih tolerancija te beton dobije traženu

čvrstoću i trajnost. Posebnu pažnju treba posvetiti ugradnji i zbijanju betona na mjestima

promjene presjeka, suženja presjeka, uz otvore, na mjestima zgusnute armature i prekida

betoniranja.

Segregaciju betona treba pri ugradnji i zbijanju svesti na najmanju mjeru.

Vibriranje treba u pravilu izvoditi uronjenim vibratorima. Beton treba sipati u oplatu što

bliže konačnom položaju u konstrukcijskom elementu. Vibriranjem se beton ne smije

namjerno navlačiti kroz oplatu i armaturu.

Normalna debljina sloja ne bi smjela biti veća od visine uronjenog vibratora. Vibriranje

treba izvoditi sustavnim vertikalnim uranjanjem vibratora tako da se površina donjeg sloja

revibrira. Kod debljih slojeva je revibriranje površinskog sloja preporučljivo i radi

izbjegavanja plastičnog slijeganja betona ispod gornjih sipki armature.

Vibriranje površinskim vibratorima treba izvoditi sustavno dok se iz betona oslobađa

zarobljeni zrak. Kad se primjenjuje samo površinsko vibriranje, debljina sloja nakon

vibriranja obično ne treba prelaziti 100 mm, osim ako nije prethodno eksperimentalno

dokazano drugačije. Korisno je dodatno vibriranje površina uz podupore.

Frekvencija pervibratora ovisi o konzistenciji betona, maksimalnom zrnu agregata i



veličini presjeka koji se betoniraju. UGRADNJA BETONA U POSEBNIM UVJETIMA

Ugrađivanje betona u kalupe ili oplatu pri vanjskim temperaturama ispod +5 ili iznad

+30°C se smatra betoniranjem u posebnim uvjetima. Za betoniranje u posebnim uvjetima se

moraju osigurati posebne mjere zaštite betona, treba rabiti postupke i dodatke protiv

smrzavanja betona. Prije prvog smrzavanja beton mora imati najmanje 50% zahtijevane

čvrstoće. Kad se u vrlo hladnim danima skida oplata, ne smije doći do naglog hlađenja betona

te se vanjske površine betona moraju zaštititi.

Pri betoniranju na visokim temperaturama početnu obradivost treba odrediti prema

prethodno utvrđenom gubitku obradivosti prilikom transporta i ugradnje. U slučaju dužeg

transporta ili spore ugradnje betona treba rabiti dodatke-usporivače vezivanja.

Cement i sastav betona koji se ugrađuju u masivne elemente moraju biti takvi da ni u

kom slučaju temperatura betona ugrađenog u masu elementa ne bude iznad +65°C. U

protivnom se poduzimaju mjere za hlađenje komponenata betona ili hlađenje betona u samom

elementu.



NJEGA UGRAĐENOG BETONA Zaštita betona u ranom razdoblju treba osigurati:

- da se skupljanje svede na najmanju mjeru,

- da se postigne potrebna površinska čvrstoća,

- da se osigura dovoljna trajnost površinskog sloja od smrzavanja, od štetnih

vibracija, udara ili drugih oštećivanja.

Beton treba tijekom ugradnje zaštiti od insolacije, jakog vjetra, smrzavanja, vode, kiše i

snijega.

Predviđa li se temperatura okoline ispod 0oC u vrijeme ugradnje betona ili u razdoblju

njegovanja, treba planirati mjere zaštite betona od oštećenja smrzavanjem.

Ako se predviđa visoka temperatura okoline u vrijeme betoniranja ili u razdoblju

njegovanja, treba planirati mjere zaštite betona od tih negativnih djelovanja visokih

temperatura.

Primjena zaštitnih premaza nije dopuštena na konstrukcijskim spojnicama, na

površinama koje će se naknadno obrađivati ili na površinama na kojima treba osigurati vezu s

drugim materijalima.

Njegom betona trebaju osigurati nisku evaporaciju vlage iz površinskog sloja betona ili

držati površinu stalno vlažnom. Prirodno njegovanje je dovoljno ako su uvjeti u cijelom

razdoblju potrebnog njegovanja takvi da je brzina evaporacije vlage iz betona dovoljno niska,

npr. u vlažnom, kišnom ili maglovitom vremenu. Njega površine betona treba bez odgode

započeti odmah po završetku zbijanja i površinske obrade. Ako slobodnu površinu betona

treba zaštititi od pucanja zbog plastičnog skupljanja, privremenu njegu treba primijeniti i prije

površinske obrade.

Pogodni su sljedeći postupci njege betona primijenjeni odvojeno ili uzastopno:

- držanje betona u oplati,

- pokrivanje površine betona paronepropusnim folijama, posebno učvršćenim i

osiguranim na spojevima i na krajevima,

- pokrivanjem vlažnim materijalima i njihovom zaštitom od sušenja,

- održavanje vlage na površini betona prikladnim vlaženjem,

- primjenom zaštitnog premaza utvrđene uporabivosti (potvrđene certifikatom ili

tehničkim dopuštenjem).



Beton za uporabu u uvjetima izloženosti konstrukcije treba njegovati dok površinski

sloj betona ne dosegne najmanje 50 % uvjetovane tlačne čvrstoće.

OCJENA POSTIGNUTE KVALITETE

Beton mora zadovoljavati kriterije identičnosti tlačne čvrstoće u skladu s prilogom

«J»TPBK -a i tablici B.1 HRN EN 206-1 (Dodatak B)

- primjenjuje se za grupu do 6 rezultata ispitivanja tlačne čvrstoće

- grupe od po tri uzastopna rezultata ispitivanja (x1, x2, x3)

Beton se prihvaća ako je ispunjen navedeni kriterij identičnosti. Ako taj kriterij nije

zadovoljen, predočit će se naknadni dokaz kvalitete betona koji odredi nadzorni inženjer.

KRITERIJI IDENTIČNOSTI TLAČNE ČVRSTOĆE

- Beton certificirane kvalitete proizvodnje

Identičnost betona se ocjenjuje za svaki pojedini rezultat tlačne čvrstoće i srednju

vrijednost od «n» pojedinih rezultata koji se ne preklapaju kako je naznačeno u tablici B.1

Smatra se da beton pripada sukladnom skupu ako su oba kriterija iz tablice B.1

zadovoljena za «n» rezultata dobivenih ispitivanjem čvrstoće uzoraka betona uzetih iz

definirane količine betona.

U slučaju proizvodnje betona u tvornici koja još nema certificiranu kontrolu tvorničke

proizvodnje, za ocjenu će se primjenjivati kriterij sukladnosti tlačne čvrstoće naveden u

tablici 14 sadržanoj u točki 8.2.1.3. norme HRN EN 206-1/2006.

ZAVRŠNA OCJENA KVALITETE BETONA U KONSTRUKCIJI -

UPORABLJIVOST BETONSKE KONSTRUKCIJE

Za ugrađeni beton u skladu sa prilogom «J» točkom 2.4. TPBK.

Tablica B.1- Kriteriji identičnosti tlačne čvrstoće

Broj «n»rezultata ispitivanja

tlačne čvrstoće definirane

količine betona

Kriterij 1 Kriterij 2

Srednja vrijednost od «n»

rezultata (fcm) N/mm2

Svaki pojedini rezultat (fci)

N/mm2

1 Nije primjenjiv > fck - 4

2-4 > fck +1 > fck - 4

5-6 > fck +2 > fck - 4



Završna ocjena kvalitete betona obuhvaća:

- dokumentaciju o preuzimanju betona po grupama - rezultate nadzornih radnji i

kontrolnih postupaka koji se sukladno propisu TPBK obavezno provode prije

ugradnje građevnih proizvoda u betonsku konstrukciju

- dokaze uporabljivosti (rezultate ispitivanja, zapise o provedenim postupcima i

dr.) koje je izvoditelj osigurao tijekom građenja betonske konstrukcije

- mišljenje o kvaliteti ugrađenog betona koje se donosi na temelju vizualnog

pregleda konstrukcije, rezultata provedenih ispitivanja i pregleda

dokumentacije u tijeku izvođenja

- uvjete građenja i druge okolnosti koje prema građevinskom dnevniku i drugoj

dokumentaciji izvoditelj mora imati na gradilištu te dokumentacija koju mora

imati proizvođač građevinskog proizvoda, a mogu biti od utjecaja na tehnička

svojstva betonske konstrukcije.

Završnu ocjenu kvalitete betona u konstrukciji će dati zadužena stručna osoba naručitelja (nadzorni inženjer) ili po njemu angažirana pravna osoba za djelatnost kontrole i osiguranja kvalitete betona. Na osnovu ove ocjene se dokazuje uporabljivost i trajnost konstrukcije uvjetovana projektom konstrukcije i važećim propisima ili se traži naknadni dokaz kvalitete betona.

ARMATURA I ČELIK ZA ARMIRANJE

Tehnička svojstva i drugi zahtjevi te dokazivanje uporabljivosti armature provodi se

prema projektu betonske konstrukcije.

Tehnička svojstva i drugi zahtjevi te potvrđivanje sukladnosti armature proizvedene

prema tehničkoj specifikaciji (norme ili tehničko dopuštenje), provodi se prema toj

specifikaciji, normama iz Priloga „B" TPBK i normama na koje one upućuju te u skladu sa

odredbama posebnog propisa.

Tehnička svojstva armature moraju ispunjavati opće i posebne zahtjeve bitne za krajnju

namjenu i ovisno o vrsti čelika moraju biti specificirana prema normama nizova HRN EN

10080, odnosno HRN EN 10138 i odredbama Priloga „B" TPBK. Armatura se izrađuje,

odnosno proizvodi kao armatura za armiranje betonskih konstrukcija, od čelika za armiranje.

Tehnička svojstva armature, čelika za armiranje, specificiraju se u projektu betonske

konstrukcije, odnosno u tehničkoj specifikaciji za taj proizvod.

Dokazivanje uporabljivosti armature izrađene prema projektu betonske konstrukcije



provodi se prema tom projektu, te prema odredbama Priloga „B" TPBK i uključuje zahtjeve

za:

a) izvođačevom kontrolom izrade i ispitivanja armature

b) nadzorom proizvodnog pogona i nadzorom izvođačeve kontrole izrade armature na

način primjeren postizanju tehničkih svojstava betonske konstrukcije, a u skladu s TPBK

Potvrđivanje sukladnosti armature prema tehničkoj specifikaciji provodi se prema

odredbama te specifikacije, te odredbama Priloga „B" TPBK i posebnog propisa.

Potvrđivanje sukladnosti čelika za armiranje provodi se prema odredbama Dodataka za

norme HRN EN 10080-1 i odredbama posebnog propisa.

Armatura proizvedena prema tehničkoj specifikaciji označava se na otpremnici i na

oznaci prema odredbama te specifikacije. Oznaka mora obavezno sadržavati upućivanje na tu

specifikaciju, a u skladu s posebnim propisom.

Čelik za armiranje označava se na otpremnici i na oznaci prema normama niza HRN

EN 10080, a u skladu s HRN CR 10260, normama HRN EN 10027-1:1999, HRN EN 10027-

2:1999 I HRN EN 10020:1999. Oznaka mora obavezno sadržavati upućivanje na tu normu, a

uskladu s posebnim propisom.

Uzimanje uzoraka, priprema ispitnih uzoraka i ispitivanje svojstava za armiranje

provodi se prema normama nizova HRN EN 10080, odnosno HRN EN 10138 i prema

normama niza HRN EN ISO 15630 i prema normi HRN EN 10002-1. Ako je armatura sklop

čelika za armiranje i drugog čeličnog proizvoda ( čelični lim, čelični profil, čelična cijev i sl.)

uzimanje uzoraka i priprema ispitnih uzoraka za mehanička ispitivanja tih čeličnih proizvoda

provodi se prema normi HRN EN ISO 377 Prilog „B" TPBK.

Pri ugradnji armature treba odgovarajuće primijeniti pravila određena Prilogom „J" TPBK, te:

-pojedinosti koje se odnose na ugradnju armature

-pojedinosti koje se odnose na sastavne materijale od kojih se armature izrađuju, te

norme kojima se potvrđuje sukladnost tih proizvoda

-pojedinosti koje se odnose na uporabu i održavanje dane projektom betonske

konstrukcije i/ili tehničkom uputom za ugradnju i uporabu

Pri izradi ili proizvodnji armature treba poštovati pravila armiranja prema Prilogu „H"



TPBK, priznatim tehničkim pravilima na koji taj prilog upućuje, odnosno prema Prilogu „I"

TPBK.

Za ispitivanje postupaka zavarivanja i osposobljenosti zavarivača primjenjuje se

norma EN ISO 17660 ili norma HRN EN 287-1.

Armatura od čelika za armiranje ima nastavke u obliku prijeklopa, zavara ili

mehaničkog spoja. Oni se proizvode i potvrđuje im se sukladnost prema tehničkoj

specifikaciji ili se izrađuju prema projektu betonske konstrukcije.

Armatura izrađena prema projektu betonske konstrukcije smije se ugraditi u betonsku

konstrukciju ako je sukladnost čelika, zavara, mehaničkih spojeva, spojki potvrđena ili

ispitana na način određen Prilogom „B" TPBK i ako ispunjava zahtjeve projekta betonske

konstrukcije.

Prije ugradnje armature provode se odgovarajuće nadzorne radnje određene normom

HRN ENV 13670-1, te druge kontrolne radnje određene Prilogom „J" TPBK.

Sastavni materijali od kojih se beton proizvodi ili koji mu se pri proizvodnji dodaju,

moraju ispunjavati zahtjeve normi na koje upućuje norma HRN EN 206-1 i zahtjeve prema

Prilozima„C", „D", „E" i „F" TPBK.



CEMENT

Tehnička svojstva i drugi zahtjevi te potvrđivanje sukladnosti cementa provodi se,

ovisno o vrsti cementa, prema odredaba TPBK, Prilog „C", te u skladu s odredbama posebnog

propisa.

Tehnička svojstva cementa specificiraju se u projektu betonske konstrukcije. Kontrola

cementa provodi se u centralnoj betonari (tvornici betona) i u betonari na gradilištu prema

normi HRN EN 206-1.

Kasnija ispitivanja u slučaju sumnje provode se odgovarajućom primjenom normi

tehničkog propisa za cement za betonske konstrukcije.

AGREGAT

Odredbe Priloga „D" TPBK primjenjuju se na agregat koji je sastavni dio betona iz

Priloga „A" TPBK.

Tehnička svojstva agregata za beton moraju ispunjavati, ovisno o porijeklu agregata,

opće i posebne zahtjeve bitne za krajnju namjenu u betonu i moraju biti specificirana prema

normi HRN EN 12620, te normama na koje ta norma upućuje i odredbama Priloga „D"

TPBK.

Potvrđivanje sukladnosti agregata za beton provodi se prema odredbama Dodatka za

norme HRN EN 12620 i odredbama posebnog propisa ako Prilogom „D" TPBK nije

drugačije određeno.

Postignuti rezultati ispitivanja svakog svojstva agregata za beton svrstavaju se u

razrede ili daju opisno prema normi HRN EN 12620. Uzorke za ispitivanje uzima proizvođač

agregata za beton i ovlaštena pravna osoba na način određen Prilogom „D" TPBK.

Agregat za beton označava se na otpremnici i na pakovini prema normi HRN EN

12620. Oznaka mora obavezno sadržavati upućivanje na tu normu, a u skladu s posebnim

propisom.

Ispitivanje svojstva ovisno o vrsti agregata za beton i laganog agregata za beton

provodi se prema normama niza HRN EN 932, HRN EN 933, HRN EN 1097, HRN EN 1367

I HRN EN 1744 i odredbama Priloga „D" TPBK.

Kontrola agregata provodi se u centralnoj betonari (tvornici betona) i betonari na

gradilištu. Provodi se prema normi HRN EN 206-1. Kontrola agregata provodi se

odgovarajućom primjenom normi iz točke D.3.1. Priloga „D" TPBK.



Proizvođač i distributer agregata, te proizvođač betona dužni su poduzeti

odgovarajuće mjere u cilju održavanja svojstava agregata tijekom rukovanja, prijevoza,

pretovara i skladištenja prema Dodatku „H" norme HRN EN 12620, odnosno Dodatku „F"

norme HRN EN 13055-1.

VODA

Tehnička svojstva i drugi zahtjevi, te potvrđivanje prikladnosti vode određuju se

prema normi HRN EN 1008:2002.

Tehnička svojstva vode za primjenu u betonu moraju ispunjavati opće i posebne

zahtjeve bitne za svojstva betona, odnosno morta za injektiranje prednapetih natega i moraju

se specificirati prema normi HRN EN 1008, normama na koje ta norma upućuje i odredbama

Priloga „F" TPBK.

Potvrđivanje prikladnosti provodi se u skladu s odredbama norme HRN EN 1008, i

odredbama priloga „F" TPBK. Za pitku vodu iz vodovoda nije potrebno provoditi

potvrđivanje prikladnosti za pripremu betona. Morska i boćata voda nisu prikladne za

pripremu betona za armirano-betonske konstrukcije. Ispitivanje sadržaja i granične količine

štetnih tvari u vodi i utjecaja tih voda na svojstva svježeg i očvrslog betona provodi se prema

normi HRN EN 1008, normama na koje ta norma upućuje i odredbama Priloga „F" TPBK.

Ispitivanje uporabljivosti, prikladnosti vode provodi se prije prve uporabe, te u slučaju

kada je došlo do promjene u koncentraciji štetnih tvari u vodi, u slučaju kada postoji sumnja

da je došlo do promjene u njenom sastavu.

Kontrola vode provodi se u centralnoj betonari ( tvornici betona) i betonari na

gradilištu prije prve uporabe, te u slučaju kada postoji sumnja da je došlo do promjene

njezinih svojstava.

Kontrola u slučaju kada postoji sumnja da je došlo do promjene svojstava vode

provodi se odgovarajućom primjenom norme HRN EN 1008 i normama na koje ta norma

upućuje.

DODACI BETONU

Dodatci betonu prema normi HRN EN 206-1 dijele se na mineralne i kemijske

dodatke. Odredbe Priloga „E" TPBK primjenjuju se na kemijske i mineralne dodatke betonu.

Tehnička svojstva kemijskog dodatka betonu pri niskim temperaturama moraju



zadovoljiti opće zahtjeve iz norme HRN EN 934-2 i posebne zahtjeve za taj tip dodatka

prema normi HRN U.M1.35.

Kontrola kemijskog i mineralnog dodatka betonu provodi se u centralnoj betonari

(tvornici betona ) i u betonari na gradilištu prema normi HRN EN 206-1. Preporučuje se

uzimanje uzoraka i odlaganje za svaku vrstu isporuka.

2.2. Konstrukcijiski čelik

OPĆENITO

Izvoditelj radova čelične konstrukcije dužan je prije početka rada na zavarivanju

predočiti nadzornom inženjeru, odnosno projektantu konstrukcije slijedeće:

-planove slijeda zavarivanja sa točnim odredbama u pogledu rasporeda i redoslijeda

svakog pojedinog zavara, -plan montaže konstrukcije u kojem će biti detaljno razrađen način i slijed montaže

Tek nakon ovjere navedenih planova od strane nadzornog inženjera, odnosno

projektanta izvoditelj može započeti sa radom.

Također prije početka radova izvoditelj je dužan dati na uvid nadzornom inženjeru

slijedeće:

-ateste materijala od kojih će biti izrađena čelična konstrukcija

-ateste za spojni materijal (vijke, elektrode i sl.)

-ateste zavarivača koji će raditi na izradi čelične konstrukcije

-prethodno navedenu dokumentaciju tj. planove slijeda zavarivanja i plan montaže

konstrukcije.

Tek nakon pregleda navedene dokumentacije i upisa u građevinski dnevnik od strane

nadzornog inženjera izvoditelj može započeti sa radom.

Za čitavo vrijeme izrade i montaže konstrukcije izvoditelj mora uredno voditi

zakonski propisane dnevnike (radionički, montažni i dnevnik zavarivanja). Osim toga

izvoditelj mora imati na skicama ucrtano slijedeće:

-brojeve atesta osnovnog i spojnog materijala iz kojeg je izrađena svaka pojedina

pozicija -označene zavare sa brojem atesta elektrode i oznakom zavarivača koji je zavarivao.



Dužnost nadzornog inženjera je:

-kontrolirati u svim fazama izvedbu i montažu. Izvedba i montaža mora biti u

suglasnosti sa zahtjevima ove projektne dokumentacije, pravila i standarda.

-ovjeravati prethodno navedene dokumente

-ovjeravati sve eventualno potrebne dokumente međufaznog atestiranja

-ovjeriti zapisnik o kontroli, odnosno pregledu izrađenih elemenata u radionici prije

isporuke na gradilište. Ova kontrola se odnosi na izradu pojedinog montažnog

elementa i pripremu površine i nanošenju prvog antikorozivnog premaza.

Ako izvoditelj radova smatra da pojedinom odredbom projekta dolazi do štetnih

posljedica po kvaliteti, stabilnost ili trajnost konstrukcije, ili da su one u suprotnosti sa

ostalim podacima danim u projektu, dužan je da pravodobno zatraži odluku o tom pitanju.

Izvoditelj radova garantira za kvalitetu materijala, konstrukcije i izvedbe 10 godina

nakon izvršene montaže. Početak garantnog roka utvrđuje se u zapisniku tehničkog pregleda.

Investitor može predanu mu tehničku dokumentaciju upotrebljavati isključivo za

izradu konstrukcije obrađene u ovom elaboratu.

Čelična konstrukcija se antikorozivno zaštićuje i to u dva osnovna i dva završna

premaza. Odabir materijala za antikorozivnu zaštitu vršiti u dogovoru sa projektantom

konstrukcije.

IZRADA U RADIONICI

Zahtjevi za kvalitetu materijala moraju odgovarati važećim standardima i propisima u

Republici Hrvatskoj, a dani su specifikaciji materijala za svaku pojedinu poziciju i toga se

treba u potpunosti pridržavati. Primijenjeni su materijali prema standardu za nosive čelične

konstrukcije. Kao osnovni materijal za nosivu čeličnu konstrukciju primjenjuju se opći

konstruktivni čelici rednog broja i oznake prema statičkom proračunu ovog projekta.

Pojedine vrste čelika odabrane su prema namjeni i statičkom opterećenju konstrukcije,

pa se kod nabave materijala treba obvezno pridržavati oznake kvalitete iz ovog elaborata. U

čeličnim konstrukcijama upotrebljavaju se vijci sa propisanim osobinama prema

odgovarajućim propisima. Ovim elaboratom primjenjuju se vijci dimenzija i oznaka kvaliteta

prema statičkom računu ovog elaborata. Izbor vrste i proizvodnje elektroda ili žice treba

povjeriti nadležnom zavodu, tako da odabrana elektroda ili žica za konkretni materijal daje

optimalne spojeve sa minimalnim deformacijama.



Zavarivanje nosivih čeličnih konstrukcija se mora vršiti u skladu sa odgovarajućim

propisima za zavarene čelične konstrukcije.

Kontrole kvalitete materijala (atestiranje) treba izvršiti u skladu sa odgovarajućim

propisima, a uz dogovor sa nadzornim inženjerom. Voditi računa da limove treba kontrolirati

na dvoslojnost.

Detaljnu tehnologiju zavarivanja suglasno raspoloživoj opremi i kadrovima predlaže

Izvoditelj investitoru, odnosno nadzornom inženjeru i projektantu konstrukcije. Osnovni je

zahtjev da predviđeni način, odnosno postupak ne daje spojeve koji imaju lošija mehanička

svojstva od osnovnog materijala. Naročito se mora paziti na žilavost spoja, a koncentracije

napona od zavarivanja u spojevima se moraju svesti na najmanju mjeru.

Prema izabranom i ovjerenom postupku zavarivanja, ručnom, poluautomatskom,

automatskom, pod zaštitom praška ili u zaštiti plinova izvoditelj naručuje i odgovarajući

materijal.

Izvoditelj je dužan u punoj mjeri primijeniti sve postupke za sprječavanje deformacija

kod zavarivanja.

Naročitu pažnju treba posvetiti lokalnim zarezima koji bi se mogli pojaviti kod

sječenja, posebno kod elemenata napregnutih na vlak. Svaki se zarez mora izbrusiti ili

dovariti i izbrusiti.

Ne dozvoljava se zavarivanje na temperaturi nižoj od 0°C, ili na prostoru koji nije

zaštićen od kiše.

Predviđeni postupak mora biti takav da su termički naponi u konstrukciji budu što manji.

Čitav postupak izrade i zavarivanja mora osigurati prema projektu predviđene

dimenzije konstrukcije uvažavajući dozvoljene tolerancije.

Prije zavarivanja treba pregledati površine koje će se zavarivati. One moraju biti metalno čiste

bez rđe, masnoća i drugih prljavština.

Svi zavari moraju biti kvalitete I. Sučeone zavare u vlačnim elementima treba obrusiti.

Ako zavari nisu besprijekornog oblika treba ih obavezno obraditi. Netočnosti u

izvedbi zavara na dolje neće se tolerirati.

Radove zavarivanja smije vršiti atestirani zavarivač. Atesti zavarivača daju se na uvid

nadzornom inženjeru investitora i to prije početka izvedbe. Atesti zavarivača koji će



zavarivati konstrukciju ne smiju biti stariji od 6 mjeseci.

Paljenje luka može se vršiti samo na mjestima koja se naknadno zavaruju. Kapljice od

prskanja luka kao i šljake moraju se u cijelosti odstraniti poslije zavarivanja.

Treba voditi računa da se sav potrebni materijal uskladištava u suhim prostorijama.

Eventualno ovlaženi materijal prije upotrebe treba prosušiti u pećima.

Izvoditelj je dužan izraditi detaljan plan tehnološkog procesa izrade. Plan treba

sadržavati, suglasno zahtjevu projekta, raspored limova i radioničkih nastavaka, oblik i

dimenzije zavara, način radioničkog sklapanja konstrukcije, postupak zavarivanja s

karakterističnim uputama svih faznih operacija od početka do završetka radioničkih radova.

Poslije završetka radioničkih radova na konstrukcijskim sklopovima vrši se

geometrijska kontrola konstrukcije kao i ostali opsezi dogovorenog načina kontrole. Nadzorni

inženjer preuzima konstrukciju zapisnički u cjelini ili dijelovima i odobrava otpremu na

gradilište. Temeljem ovih uvjeta čitava konstrukcija se isporučuje na gradilište sa prvim

temeljnim premazom antikorozivne zaštite.

MONTAŽA

Kako za radioničke tako i za montažne radove Izvoditelj prethodno mora predložiti

nadzornom inženjeru detaljni tehnološki postupak radova, te sve suglasnosti i potvrde.

Tehnološki postupak montažnih radova spada u sastav tehničke dokumentacije za prijem

čelične konstrukcije.

Teren na gradilištu treba tako pripremiti da može primiti opterećenje od barem 1.50

kN/m2, a iz razloga da se omogući sigurno kretanje vozila i dizalice koji su potrebni za

montažu konstrukcij e.

Investitor daje na raspolaganje potrebnu električnu energiju za montažne radove

napona 380/220 V, ako se drugačije ne dogovori u ugovoru.

Izvoditelj montažerskih radova vrši radove po potvrđenom tehnološkom postupku koji

mora obuhvatiti jasno razrađene detalje kao: obrada montažnih spojeva, pomoćnih priprema i

alata, načina sastava, postupak zavarivanja, postupak dizanja i namještanja čeličnih

konstrukcija u pravilan položaj, te sve ostale detalje koji utječu na pravilno, sigurno i

kvalitetno izvođenje montažerskih radova.

Izvoditelj je dužan kod radova osigurati odgovarajuću kvalificiranu radnu snagu za

montažerske i zavarivačke radove. Također je dužan raditi protokole koje periodički uz



ugovor potpisuje i nadzorni inženjer.

Protokoli obuhvaćaju karakteristične faze rada sa svim nivelmanima i međufaznom

kontrolom geometrije konstrukcije. Dužan je voditi i montažni dnevnik koji supotpisuje

nadzorni inženjer.

Prispjela konstrukcija iz radionice deponira se na podloge i to po redu montaže.

Obavezno prije početka montaže zapisnički se u dnevnik unose podaci o kontroli nivelmana

betonskih radova, odnosno betonskih elemenata na koje se montira čelična konstrukcija.

ANTIKOROZIVNA ZAŠTITA

Radovi na zaštiti od korozije mogu se povjeriti samo poduzeću koje je registrirano za

tu djelatnost. Za izvedbu radova smiju se koristiti samo materijali s atestom izdanim od

stručne organizacije registrirane za djelatnost u koju spada ispitivanje kvalitete tih materijala.

Tijekom izvedbe radova na zaštiti od korozije mora se kontrolirati svaka radna operacija i rad

u cjelini. Prije nanošenja premaza mora se kontrolirati:

-podobnost pripremljene čelične površine

-stanje prethodnog sloja namaza

Treba kontrolirati i debljinu slojeva namaza. Čelična konstrukcija i svi njeni dijelovi

ne mogu se staviti u uporabu prije nego što se utvrdi da su zaštićeni od korozije na način kako

je to projektom predviđeno.



3. Analiza opterećenja

3.1. Stalno opterećenje

3.1.1. Vlastita težina nosive konstrukcije

-težina betonske ploče: 2, 0,15 25 3,75 kN/mbet pl pl bg d

-težina čeličnih profila rešetke dodana je u softveru!

3.1.2. Dodatno stalno opterećenje

-Prva i druga etaža:

1. i 2. ETAŽA d(m) g(kN/m3) ∆g(kN/m2)

Pregrade - - 0,5

Samonivelirajući epoksidni premaz - - 0,01

AB estrih 0,04 25,0 1,0

PE folija 0,005 20,0 0,1

Toplinska izolacija 0,04 5,0 0,2

Kamena vuna 0,04 1,0 0,04

Fasadne ploče s potkonstrukcijom 0,02 20,0 0,4

Tablica 3.1.. Opterećenja slojeva poda

-Instalacije: ∆g=0,10 kN/m2

Ukupno stalno opterećenje ∆g=2,35 kN/m2(USVOJENO!!) -Treća etaža(krov):

-težina polikarbonatnih ploča: 2, 0,02 kN/mpol pl pl bg d

3.2 Promejnivo opterećenje

3.2.1. Pokretno opterećenje

-Uzeto prema EN 1991-2-1: 24,0 kN/m Kategorija C3!kq

-težina opreme za betoniranje:

20,50 kN/mkq

Diploms

Split

3.2.2. O

Opterećs 1- 1 - k

krov nag

- ks - ka

zona Sp

- eC - k

- tC - to

0s

ski rad

t, rujan 2015

Opterećenje

ćenje snijego

kte sCC

koef. oblika

giba 0 arakterističn

plit, područj

koef. izložen

oplinski koe

0,10,18,0

5.

snijegom

om na krov

za optereće30

na vrijednos

e C (zona I

Slika

nosti eC

ef. 1 tC

36,045,0

u

enje snijego

8,01

st opterećen

I), nadmors

a 3.1.. Karta p

0,1

0,1

2/ 6 mkN

om

nja na tlu u

ska visina d

područja za op

2/ mkN

o 100 m

pterećenja snij

Ću

45,0 ksk

jegom

2014/

urlin Petar

2/ mkN

/15

27

Diploms

Split

3.2.3. O

3.2.3.1.

i refw q

e refw q

refq - po

zce - k

z - pore

netpc , - k

- refq

- - gu- refv

vref 30,

,1DIRc

1TEMc

1ALTc

vref

zona Spvisina o

ski rad

t, rujan 2015

Opterećenje

Opterećenj

f e pic z c

ef e pc z c

oredbeni tla

koef. izlože

edbena visi

koef. tlaka z

2

2 refv

ustoća zraka

TEMDIR ccc

sm / 30 - o

0, - koef. sm

0,1 - koef. o

001,01 sa

1,10,10,1

plit; III. kateobjekta 1h

5.

vjetrom

je vjetrom o

,10 /i kN m

,10 /e kN m ak pri srednj

enosti koji u

na za lokaln

za rezultant

Slika

a

0,refALT vc -

osnovna por

mjera vjetra

ovisan o god

001,01m 33301

egorija zeml19,2( )m ; vr

okomito na 2m - pritisa2m - pritis

joj brzini vj

uzima u obz

ni tlak

tni tlak

a 3.2. Zemljov

- poredbena

redbena brz

a

dišnjem dob

1,1100 -

sm /

ljišta; regija smef / 33

površinu k

ak vjetra na

sak vjetra na

etra

zir neravnine

vid područja o

a brzina vjet

zina vjetra

bu

- koef. nadm

a P9 – južnos ; 25,1

krova i fasad

a vanjske po

a vanjske po

e terena, top

opterećenja vje

tra

morske visin

ojadransko p 3/ 5 mkg

Ću

de

ovršine

ovršine

pografiju i v

etrom

ne, sa - nadm

priobalje

2014/

urlin Petar

visinu iznad

dmorska visi

/15

28

d tla

ina

Diploms

Split

qref

ec zOPTER

(+) usm(-) usmj Za koef

ski rad

t, rujan 2015

332

25,1 2

2,5e REĆENJE O

mjeren premajeren prema

f. unutarnjeg

Tip k

Ravn

5.

(63,680 N

OKOMITO N

S

Tabl

T

a dolje a gore

g tlaka uzim

krova

ni krov

,0)/ 2mN

NA POVRŠ

Slika 3.3. Zon

lica 3.2. Koefi

Tablica3.3. Ko

mamo 10, pic

Zona F

-1,8

/(681, mkN

ŠINU KRO

ne djelovanja

icijenti djelova

oeficijenti vanj

3,0

Zona G

-1,2

)2m

OVA:

vanjskog tlaka

anja vanjskog

jskog tlaka cpe

Zona H

-0,7

Ću

a

g tlaka

e,10

H Zon

±0

2014/

urlin Petar

na I

0,2

/15

29

Diploms

Split

OPTER

Izračun me

d e

(+) usm(-) usmj Za koef

ski rad

t, rujan 2015

REĆENJE O

koef. e: min ;2b h

koristime

mjeren premajeren od kon

f. unutarnjeg

Tip k

Ravn

5.

OKOMITO N

S

Tabl

min 1m mo 2. slučaj

T

a konstrukcnstrukcije

g tlaka uzim

krova Z

ni krov

NA FASAD

Slika 3.4. Zon

lica 3.4. Koefi

06;38,2 m

j sa A* i B*

Tablica3.5. Ko

ciji

mamo 10, pic

Zona A*

-1,0

DU:

ne djelovanja

icijenti djelova

38,2m m*!

oeficijenti vanj

3,0

Zona B*

-0,8

vanjskog tlaka

anja vanjskog

jskog tlaka cpe

Zona D

+0,8

Ću

a

g tlaka

e,10

D Zon

-0

2014/

urlin Petar

na E

0,3

/15

30



F

G H I

F

300 1200 1500

1500 1500

3000

265

053

0026

50

106

00

A* B*

ED

600 2400

3000

106

00

Slika 3.5. Zone djelovanja tlaka na predmetnoj konstrukciji Rezultirajuće djelovanje vjetra po zonama:

2,10 /e ref e pew q c z c kN m

2,10 /i ref e piw q c z c kN m

2/uk e iw w w kN m )/(681,0 2mkNqref

REZULTIRAJUĆE DJELOVANJE VJETRA

(POZITIVNI UNUTARNJI TLAK NA KONSTRUKCIJU)

PODRUČJE qref (kN/m2) ce(z) cpe,10 cpi,10 we(kN/m2) wi(kN/m2) wuk(kN/m2)

A* 0,681 2,5 -1,0 -0,30 -1,703 -0,510 -2,213 B* 0,681 2,5 -0,80 -0,30 -1,362 -0,510 -1,872 D 0,681 2,5 0,80 -0,30 1,362 -0,510 0,852 E 0,681 2,5 -0,30 -0,30 -0,510 -0,510 -1,020 F 0,681 2,5 -1,80 -0,30 -3,065 -0,510 -3,575 G 0,681 2,5 -1,20 -0,30 -2,043 -0,510 -2, 553 H 0,681 2,5 -0,80 -0,30 -1,362 -0,510 -1,872 I 0,681 2,5 -0,20 -0,30 -0,341 -0,510 -0,851

Tablica3.6. Rezultirajuće djelovanje vjetra(pozitivni unutarnji tlak na konstrukciju)

Diploms

Split

Rezultir

e refw q

i refw q

ukw w

0qref

PODRU

A*B*DEFGHI

3.2.3.2.

ffr cF

0,frc

p zq

ec z

refq - po

frA - po

Slika 3.6.Referen

frA b

0,frF

ski rad

t, rujan 2015

rajuće djelo

ef e pc z c

f e pic z c

e iw w kN /(681,0 mkN

(NE

UČJE qre

* *

D E

G H

Tablica3

Opterećenj

fpfr Azq

01- koef. tr

refe qzc -

2,5 - koef.

oredbeni tla

ovršina uspo

. Prikaz djelovntna površin

2 30d

01 2,5 0,6

5.

ovanje vjetra

,10 /e kN m

,10 /i kN m 2/N m

)2m

REZULEGATIVNI

ef (kN/m2)

0,681 0,681 0,681 0,681 0,681 0,681 0,681 0,681

3.7. Rezultiraj

je vjetrom t

fr - sila trenj

renja za glat

- tlak “vršne

izloženosti

ak pri srednj

oredno sa sm

vanja trenja nna: 106 636m

681 6360

a po zonama2m

2m

LTIRAJUĆI UNUTAR

ce(z) cp

2,5 -12,5 -02,5 0,2,5 -02,5 -12,5 -12,5 -02,5 0,

juće djelovanj

trenjem po k

ja

tku podlogu

e“ (referentn

joj brzini vj

mjerom vje

na krovnu ploh

260 m

108,3kN

a:

ĆE DJELORNJI TLAK

pe,10 cpi,10

1,0 0,300,80 0,30,80 0,30

0,30 0,30,80 0,30,20 0,30

0,80 0,30,20 0,30je vjetra(nega

krovu

u (polikarbo

ne) brzine

etra

etra

hu

OVANJE VK NA KON

we(kN/m

-1,703-1,3621,362-0,510-3,065-2,043-1,3620,341

tivni unutarnj

onatne ploče

Ću

JETRA NSTRUKCI

m2) wi(kN

0,510,510,510,510,510,510,510,51

ji tlak na kons

e)

2014/

urlin Petar

IJU)

N/m2) wuk(

10 -10 -010 110 10 -210 -10 -010 0strukciju)

/15

32

(kN/m2)

1,193 0,852 1,872 0,00 2,555 1,533 0,852 0,852

Diploms

Split

3.3. Tem

PromatrNajviša NajnižaPretpostPretpostMaksimMaksim NAPOMdjelovi k

ski rad

t, rujan 2015

mperaturn

Tabli

Tabli

rani objekt na temperatura temperaturtavlja se djetavljena tem

malna pozitivmalna negati

MENA: Zakonstrukcij

5.

o djelovanj

ica3.8. Najviše

ica3.9. Najniž

nalazi se u Ira u hladu: Tra u hladu: Telovanje jedmperatura prvna temperaivna temper

dajemo teme!!!!

je

e temperature

e temperature

IV. PodručjTmax = 39 0CTmin= -10 0Cdnolike tempri montaži katurna promraturna prom

mperaturno

e zraka u hlad

e zraka u hlad

ju, do 100 mC C perature prokonstrukcije

mjena: Tmax =mjena: Tmin=

opterećenj

du u ovisnosti

du u ovisnosti

m nadmorsk

omjene u sve T = 12 0C= 39 0C- 12= -10 0C-12

e samo na

Ću

o nadmorskoj

o nadmorskoj

ke visine:

vim presjeci

2 0C=27 0C 20C= -22 0C

a stupove j

2014/

urlin Petar

j visini

j visini

ima.

jer su oni

/15

33

izloženi

Diploms

Split

3.4. Pot

Spektar

Naziv

Projektnspektar proračunseizmičkdjelovan

ski rad

t, rujan 2015

tres

r tipa 1, Klas

Način crtanjaspektra

ni za

n kog nja

Uz pomoćperioda

5.

sa tla B

a a

Info

ć Tip pro Tip tla Djelov Tip spe Koefic ag pror

beta - 0

q – fak

Tablica3.10.

Slika 3.7. P

ormacija o sdjelovanju

opisa – Eurocod

- B

vanje - Horizont

ektra - tip 1

ijent akcelerac

računska akcele

0,2

ktor ponašanja –

Prikaz osnov

Prikaz osnovni

seizmičkomu

de 8

talno

cije. ag - 0,22

eracija – 2,158

– 1,5

vnih informacij

ih informacija

m

ija o proračun

a o proračuns

Ću

nskom spektru

kom spektru

2014/

urlin Petar

u

/15

34

Diploms

Split

3.4.1. P

Prikaz

računaln

ski rad

t, rujan 2015

Prikaz sudje

sudjelujuć

nom progra

5.

elujućih mas

ćih masa

amu Scia En

Slika 3.8.

sa

izvršen

ngineer 2015

. Prikaz osnov

je pomo

5.

vnih informac

oću opcije

ija o proračun

Ću

e calculat

nu potresa

2014/

urlin Petar

tion proto

/15

35

ocol u

Diploms

Split

ski rad

t, rujan 20155.

Ću

2014/

urlin Petar

/15

36

Diploms

Split

ski rad

t, rujan 20155.

Ću

2014/

urlin Petar

/15

37

Diploms

Split

Slika 3.9. U oba s

Smjer x

Smjer y→ Premmoraju Ito mod nastavk

ski rad

t, rujan 2015

. Prikaz modo

smjera je ak

x – 94,17%

y ~ 90,00% ma EC-8, zaaktivirati naIsto tako su77 sa 51,6

ku će biti pri

5.

ova aktivirane

ktivirano ok

adovoljen jeajmanje 90%

u u oba smje% aktiviranikazani ti m

Slika 3.10

Slika 311.

mase

ko 90 % od

e uvjet da s% ukupne mera po jedanne mase, te

modovi.

0. Prikaz moda

. Prikaz moda

d ukupne m

suma svih umase. n mod sa akza y smjer

a 77 sa aktivir

a 79 sa aktivir

mase.

upotrebljeni

ktivirano vir je mod 79

ranom masom

ranom masom

Ću

ih vlastitih

se od 50% m9 sa 52,6%

u x smjeru

u y smjeru

2014/

urlin Petar

oblika u pr

mase. Za x aktivirane

/15

38

roračunu

smjer je mase. U

Diploms

Split

4. PRO

4.1. Pri

-konstruksmjera. savijanjkao elemzglobnanosača mrešetke momentzadani kje zglob

ski rad

t, rujan 2015

ORAČUN

ikaz prosto

-Za proračukcija je zamPojasevi rea, poprečne

menti koji ma veza. Međmeđukatne u oba smjerte savijanjakao elementbna veza.

5.

N KONST

rnog mode

un cijele konmišljena kaoešetki zadane i uzdužne mogu preuzeđukatne kon

konstrukcijra. Pojasevi, poprečne iti koji mogu

TRUKCIJ

ela konstru

nstrukcije no niz grednihni su kao gre

sile, dok sueti samo uzstrukcije I ie te sekund

i rešetki zadi uzdužne siu preuzeti sa

Slika4.1. 3D

JE NA VE

kcije

naprevljen jeh elemenataedni elemenu sve dijagonzdužne sile.i II etaže su darnih nosačdani su kao ile, dok su samo uzdužn

D Model cijele

ERTIKAL

e jedan prosa oslonjenihnti, dakle monale, vertikSpoj prostozamišljene ča i konszolgredni elemsve dijagonane sile. Spoj

e konstrukcije

Ću

LNA OPT

storni modelh na prostornogu preuzetale i razupo

ornih rešetkikao niz rav

la oslonjenimenti, dakle

ale, vertikalj prostornih

2014/

urlin Petar

TEREĆEN

l. Krovna rne rešetke uti momente ore rešetki zi na stupovevninskih reših na prostomogu preu

le i razuporh rešetki na

/15

39

NJA

u oba

zadani e je šetkastih orne zeti

re rešetki stupove

Diploms

Split

ski rad

t, rujan 20155.

Sl

Sl

lika4.2. Pogle

lika4.3. Pogle

ed na konstruk

ed na konstruk

kciju iz x-smej

kciju iz y-smej

Ću

jra

jra

2014/

urlin Petar

/15

40



4.2. Mjerodavne kombinacije opterećenja za krovnu konstrukciju i međukatne konstrukcije I i II etaže

Sva opterećenja su zadana u 3D modelu konstrukcije na način da su vlastite težine izračunate u SCIA 2015 dok su sva ostala opterećenja zadana ravninski preko opcije PLANE koja na kraju izračunava vrijednosti linijskih opterećenja na svakom elementu ispod ravnine u y smjeru konstrukcije. Korištena opterećenja su izračunata u predthodom dijelu rada.

Na krovnu konstrukciju djeluju sljedeća opterećenja:

G-vlastita težina

dG-dodatno stalno opterećenje

S-snijeg

W1-vjetar put dolje

W2-vjetar put gore

T-temperatura

Na međukatnu konstrukciju I i II etaže djeluju sljedeća opterećenja:

G-vlastita težina

B-dodatno stalno opterećenje od betonske ploče

dG-dodatno stalno opterećenje od slojeva poda

Qopreme-promjenjivo opterećenje od opreme za betoniranje i ljudi

Qk-korisno opterećenje od ljudi



5. DIMENZIONIRANJE ELEMENATA KROVNE KONSTRUKCIJE

5.1. Djelovanja i kombinacije opterećenja za krovnu konstrukciju

Na krovnu konstrukciju djeluju sljedeća opterećenja:

G-vlastita težina

dG-dodatno stalno opterećenje

S-snijeg

W1-vjetar put dolje

W2-vjetar put gore

T-temperatura

Analizirane kombinacije opterećenja za KGS su:

KGS1 = 1,35*G +1,35*dG +1,50*S

KGS 2 = 1,35*G+1,35 *dG+1,50*W1

KGS 3 = 1,0 *G+1,0 *dG +1,50*W2

KGS 4 = 1,35*G+1,35*dG+0,9*(1,50 *W1 +1,50*S)

Analizirane kombinacije opterećenja za GSU su:

GSU1 = 1,0*G +1,0*dG +1,0*S

GSU 2 = 1,0*G+1,0 *dG+1,0*W1

GSU 3 = 1,0 *G+1,0 *dG +1, 0*W2

GSU 4 = 1,0*G+1,0*dG+1,0 *W1 +0,6*1,0*S

Diploms

Split

5.2. Pri

S

oba smjgrede:

dopL

-Maksim

81dL -Maksim

8,1gL

max 8L

ski rad

t, rujan 2015

ikaz rezltat

S obzirom djera onda ka

2040

250 250

L

malan progi,9 mm

malan progi1 mm

81,9 mm L

5.

ta proračun

da se grednao mjerodav

0081,6

0m

ib put dolje

ib put gore n

81,6 dopL m

Slika2.2. P

na za grani

ni krovni novni progib u

m

na konstruk

na konstruk

mm

Prikaz maksim

ično stanje

osači oslanjauzimamo p

kciji je poslj

kciji je poslj

malnih pomaka

uporabljiv

aju na prostrogib gredn

ljedica komb

jedica komb

a za sve GSU k

Ću

vosti

tornu rešetknog krovnog

binacije GS

binacije GSU

kombinacije

2014/

urlin Petar

kastu konstrg nosača ka

SU 3:

U 2:

/15

43

rukciju u ao proste



5.3. Dimenzioniranje elemenata krovne konstrukcije

Svi elementi krovne konstrukcije, bilo da su grede, sekundarni nosači, pojasevi,

dijagonale ili vertikale dimenzionirani su na KGS i to tako da je za svaki element određena

kritična kombinacija na koju je pripadni element dimenzioniran. Dimenzioniranje je

provedeno u sklopu računalnog programa Aspalatos Calculator, međutim radi manjeg

opsega diplomskog rada dane su samo iskoristivosti elemenata na KGS.

MEd (kNm) NEd (kN) VEd (kN)

122,79 -86,82 36,8185,6 92,7 48,0331,1 - 18,0

68,68 15,69 -1444,0475,14 59,95 -2176,65

- -459,6 -- 827,07 -- -30 -

34,52 -409,06 167,7331,15 -482,15 13,62

- -133,7 -- 223,96 -- -30 -

Tablica 5.1. Prikaz iskoristivosti elemenata krovne konstrukcije

Naziv elementa Pozicija elementa Presjek elementa KGS iskoristivost (%)

DIMENZIONIRANJE ELEMENATA KROVNE KONSTRUKCIJE

Krovni nosačSekundarni nosačKonzolni nosačG. pojas. r. k. y-smjerD. pojas. r. k. y-smjer

POZ 36Kosa. ispuna r. k. y-smjerHor. ispuna r. k. y-smjerG. pojas. r. k. x-smjerD. pojas. r. k. x-smjer

Vert. ispuna r. k. y-smjer

POZ 44POZ 45POZ 46POZ 34POZ 35


HEB 340HEA 180HEB 160HEB 340HEB 340

75%SHS 120/120/6,0

SHS 40/40/4,0HEA 220HEA 220

SHS 90/90/6,0

25%89%65%35%81%

88%88%84%98%50%

Hor. ispuna r. k. x-smjer POZ 43 SHS 40/40/4,0 88%74%

SHS 60/60/4,0SHS 60/60/4,0POZ 42

Vert. ispuna r. k. x-smjerKosa. ispuna r. k. x-smjer



6. PRORAČUN ČELIČNE MEĐUKATNE KONSTRUKCIJE U FAZI MONTAŽE Međukatna konstrukcija koja je spregnuta izvodi se u dvije faze. U prvoj fazi odnosno fazi montaže, a s obzirom da se konstrukcija izvodi bez podupiranja, čelični nosači nose sami jer betonska ploča još nije očvrsnula niti je ostvareno sprezanje. U toj fazi opterećenja koja djeluju na konstrukciju su vlastita težina čeličnih nosača, vlastita težina betonske ploče i opterećenje po pločama koje može nastati od radnika, strojeva... Za ovu fazu analizirana je samo jedna kombinacija opterećenja za KGS i jedna za GSU. Kombinacije su:

KGS = 1,35*gnosača +1,35*gpl +1,50*qopreme

GSU = 1,0*gnosača +1,0*gpl +1,0*qopreme U nastavku je dan proračun koji je napravljen u programskom paketu Aspalatos Calaculator. Pozicije su odvojeno napravljene za 1. i 2. etažu. Radi lakšeg pregleda ovdje su dani samo proračuni gornjih pojaseva prostorne rešetke u oba smjera, konzola, gornjeg pojasa rešetkastog nosača međukatne konstrukcije i sekundarnog nosača. Ostali djelovi konstrukcije nisu prikazani u ovom proračunu jer smo predpostavili da će biti opterećeniji u korištenju konstrukcije, međutim radi manjeg opsega diplomskog rada dane su samo iskoristivosti elemenata na KGS.


77,85 -848,43 47,3856,42 - 53,7377,67 - 45,2

341,46 -1992,5 92,8781,47 -412,21 46,13

39,88 -918,82 48,3156,42 - 53,7383,04 - 48,3

181,05 -1510,42 46,5966,85 -327,42 46,76

Tablica 6.1. Prikaz iskoristivosti elemenata I. i II.etaže u fazi izvođenja

I. ETAŽA

II. ETAŽA

DIMENZIONIRANJE I. I II. ETAŽE U FAZI IZVOĐENJA

Naziv elementa

G. pojas. r. k. m. k.Sekundarni nosačKonzolni nosač

G. pojas. r. k. y-smjerPOZ 9

G. pojas. r. k. m. k.Sekundarni nosačKonzolni nosač

G. pojas. r. k. x-smjer

Pozicija elementa

POZ 14POZ 17POZ 18POZ 4


Presjek elementa

HEB 300HEA 160HEB 160HEB 550

53%

HEB 300HEA 160HEB 160

HEA 360

KGS iskoristivost (%)

81%86%68%40%

80%86%73%32%45%

HEB 550HEA 360POZ 24

G. pojas. r. k. y-smjerG. pojas. r. k. x-smjer



7. PRORAČUN SPREGNUTE MEĐUKATNE KONSTRUKCIJE U KONAČNOJ FAZI Nakon što AB ploča očvrsne te se ostvari sprezanje između ploče i greda pomoću moždanika, na međukatne etaže se postavljaju slojevi poda, razne instalacije i slično koje predstavljaju dodatno stalno opterećenje. Nakon što objekt dobije uporabnu dozvolu djeluje i promjenjivo opterećenje. Za konačnu fazu treba odrediti sljedeće stvari: -Efektivne širine betonske pojasnice -Nosivost spregnutog presjeka na uzdužnu i poprečnu silu te moment savijanja -Potreban broj moždanika za ostvarivanje potpunog sprezanja -Potrebnu poprečnu armaturu -Kontrola progiba U nastavku je tablično prikazan proračun svake od ovih stavki po pozicijama u konstrukciji, odvojeno za I. etažu i II. etažu.

7.1. Proračun efektivnih širina betonskih pojasnica

Općenito: 0eff eib b b

0eff i eib b b

0,55 0,025 / 1,0i e eiL b

8e

ei i

Lb b

beff - efektivna širina betonske pojasnice b0 – razmak osi krajnjih moždanika u poprečnom presjeku bei – sudjelujuća širina ploče sa svake strane glavnog nosača bi – maksimalna moguća širina uvjetovana osnim razmakom nosača Le – ekvivalentni raspon koji predstavlja približni razmak nul točaka momentnog dijagrama U nastavku je prikazan proračun efektivnih širina betonskih pojasnica. U obzir je također uzeto puzanje betona, tako da je modul elastičnosti za dugotrajna opterećenja reduciran. Dodatno stalno opterećenje se smatra dugotrajnim opterećenjem dok se promjenjivo opterećenje smatra kratkotrajnim pa se za njega ne uzima u obzir utjecaj puzanja.



IME

PO

ZIC

IJA

PR

OFI

LL

e(m

)b0

(cm

)L

e/8

(cm

)b1

(cm

)β1

b2(c

m)

β2be

ff(c

m)

IME

Ea(k

N/c

m2)

Ec(k

N/c

m2)

nb_

kra

tko(

cm)

b_du

go(c

m)

G_p

ojas

_pop

PO

Z 4

HE

B55

025

,415

317,

516

50,

9351

50,

840

7,4

G_p

ojas

_pop

2100

033

006,

3664

,021

,3G

_poj

as_u

zdP

OZ

9H

EA

360

20,4

1525

5,0

115

0,99

205

0,8

293,

0G

_poj

as_u

zd21

000

3300

6,36

46,0

15,3

G_p

ojas

_gre

daP

OZ

14

HE

B30

020

,415

255,

020

50,

8020

50,

834

2,5

G_P

OJA

S_gr

eda

2100

033

006,

3653

,817

,9Se

kund

arni

PO

Z 1

7H

EA

160

4,2

052

,551

50,

7551

50,

878

,8Se

kund

arni

2100

033

006,

3612

,44,

1K

onzo

laP

OZ

18

HE

B16

03,

4510

43,1

105

0,75

105

0,8

74,7

Kon

zola

2100

033

006,

3611

,73,

9

G_p

ojas

_pop

PO

Z 1

9H

EB

550

25,4

1531

7,5

165

0,93

515

0,8

407,

4G

_poj

as_p

op21

000

3300

6,36

64,0

21,3

G_p

ojas

_uzd

PO

Z 2

4H

EA

360

20,4

1525

5,0

115

0,99

205

0,8

293,

0G

_poj

as_u

zd21

000

3300

6,36

46,0

15,3

G_p

ojas

_gre

daP

OZ

29

HE

B30

020

,415

255,

020

50,

8020

50,

834

2,5

G_P

OJA

S_gr

eda

2100

033

006,

3653

,817

,9Se

kund

arni

PO

Z 3

2H

EA

160

4,2

052

,551

50,

7551

50,

878

,8Se

kund

arni

2100

033

006,

3612

,44,

1K

onzo

laP

OZ

33

HE

B16

03,

4510

43,1

105

0,75

105

0,8

74,7

Kon

zola

2100

033

006,

3611

,73,

9

EFEK

TIV

NE

ŠIR

INE

BET

ON

SK

IH P

OJA

SN

ICA

I. E

TAŽ

A

II. E

TAŽ

A

Tab

lica

7. 1

. P

roraču

n ef

ektiv

nih

širi

na b

eton

skih

poj

asni

ca



7.2. Nosivost spregnutog presjeka na uzdužnu i poprečnu silu te moment savijanja u konačnoj fazi

Otpornost spregnutog presjeka računa se prema teoriji plastičnosti jer su svi oprečni presjeci klase presjeka 1. i 2. Kako bi se bolje vidjelo po kojim formulama se računa položaj neutralne osi presjeka, uzdužna otpornost i moment plastične otpornosti i te formule su posebno izdvojene. Uzdužna otpornost poprečnog spregnutog presjeka: , 0.85pl Rd a yd eff c cdN A f b h f

Presjeci u kojima nul linija ježi u betonskoj ploči uvjet je:

0.85eff c cd a ydb h f A f

Udaljenost nul linije od gornjeg ruba spregnutog nosača:

0.85a yd

pleff cd

A fx

b f

#1

Računski moment plastične otpornosti spregnutog presjeka:

, 2pl

pl Rd a yd c

xM A f z h

#2

Za presjeke kojima nul linija leži u gornjoj pojasnici čeličnog I profila uvjet je:

0.85 2a yd eff c cd a f ydA f b h f A b t f

Udaljenost nul linije od gornjeg ruba spregnutog nosača:

0.85

2 2eff c cda

pl cyd

b h fAx h

b b f

#3

Računski moment plastične otpornosti spregnutog presjeka:

, 0.852 2

pl c cpl Rd a yd eff c cd pl

x h hM A f z b h f x

#4



h c=

15cm

f cd=

2,0

kN/c

m2

f y=

35,5

kN/c

m2

f yd=

43,5

kN/c

m2

Pov

. Čel

.P

olož

aj n

ul li

nije

(cm

)V

isin

a če

lično

g no

sača

Mom

ent p

l. O

tpor

nost

i (kN

m)

ME

d (k

Nm

)K

GS

isko

r

Poz

icija

Pre

sjek

b eff (

m)

Aa(

cm2 )

#1h a

(cm

)#2

G_p

ojas

_pop

PO

Z 4

Le=

25,4

HE

B 5

504,

0725

4,1

13,0

455

3245

,772

9,65

22,5

%G

_poj

as_u

zdP

OZ

9L

e=20

,4H

EA

360

2,93

142,

810

,18

3513

89,6

157,

611

,3%

G_p

ojas

_gre

daP

OZ

14

Le=

20,4

HE

B 3

003,

4214

9,1

9,10

3013

47,0

181,

3413

,5%

Sek

unda

rni

PO

Z 1

7L

e=4,

2H

EA

160

0,79

38,7

710

,25

15,2

240,

514

8,31

61,7

%

G_p

ojas

_pop

PO

Z 1

9L

e=25

,4H

EB

550

4,07

254,

113

,04

5532

45,7

402,

5612

,4%

G_p

ojas

_uzd

PO

Z 2

4L

e=20

,4H

EA

360

2,93

142,

810

,18

3513

89,6

138,

019,

9%G

_poj

as_g

reda

PO

Z 2

9 L

e=20

,4H

EB

300

3,42

149,

19,

1030

1347

,091

,03

6,8%

Sek

unda

rni

PO

Z 3

2L

e=4,

2H

EA

160

0,79

38,7

710

,25

15,2

240,

514

8,31

61,7

%

Pov

. Čel

.O

tpor

nost

čel

. Pre

sjek

aN

Rd (k

N)

NE

d (k

N)

Poz

icija

Pre

sjek

b eff (

m)

Aa(

cm2 )

Aa*

f y (

kN)

Aa*

fy+

beff*

hc*0

,85*

fcd(

kN)

G_p

ojas

_pop

PO

Z 4

Le=

25,4

HE

B 5

504,

0725

4,1

9020

,55

1939

9,05

4221

,02

G_p

ojas

_uzd

PO

Z 9

Le=

20,4

HE

A 3

602,

9314

2,8

5069

,412

540,

979

9,79

G_p

ojas

_gre

daP

OZ

14

Le=

20,4

HE

B 3

003,

4214

9,1

5293

,05

1401

4,05

1963

,65

G_p

ojas

_pop

PO

Z 1

9L

e=25

,4H

EB

550

4,07

254,

190

20,5

519

399,

0533

91,7

3G

_poj

as_u

zdP

OZ

24

Le=

20,4

HE

A 3

602,

9314

2,8

5069

,412

540,

973

3,69

G_p

ojas

_gre

daP

OZ

29

Le=

20,4

HE

B 3

003,

4214

9,1

5293

,05

1401

4,05

2063

,2

Tab

lica

7.2

. D

imen

zion

iran

je s

preg

nuti

h no

sača

Vis

ina

beto

nske

ploče

Rač

unsk

a tlačn

a čv

rstoća

bet

ona

Rač

unsk

a čv

rstoća

čel

ika

Rač

unsk

a čv

rstoća

arm

atur

e Ras

pon

(m)

1037

8,5

7471

,587

2120

14,5

DIM

EN

ZIO

NIR

AN

JE S

PR

EG

NU

TIH

NO

SAČ

A N

A M

OM

EN

T S

AV

IJA

NJA

7471

,587

2120

14,5

I. E

TA

ŽA

II. E

TA

ŽA

b eff*h

c*0,

85*f

cd(k

N)

1037

8,5

Sila

u b

eton

u

1037

8,5

II. E

TA

ŽA

DIM

EN

ZIO

NIR

AN

JE S

PR

EG

NU

TIH

NO

SAČ

A N

A I

UZ

DU

ŽN

U S

ILU

Sila

u b

eton

u

Ras

pon

(m)

b eff*h

c*0,

85*f

cd(k

N)

I. E

TA

ŽA

KG

S is

korit

ivos

t (%

)

21,8

%6,

4%14

,0%

5,9%

14,7

%

17,5

%74

71,5

8721

1037

8,5

7471

,587

21

Diploms

Split

7.3. PO

Za poloprema iz

pl cz h

,pl RdM

-pretpos

1sN A2fN

, ,Pl a RdN

2wN

2wN 27wN

15plz

21plz

,pl RdM

,pl RdM

Dokaz:

, /y EdM

Otporno

ski rad

t, rujan 2015

OZ 18 i 33 P

ožaj plastičnzrazu:

,Pl af

Nt

, ,Pl a RdN z

stavljena arm

1 4s sdA f

f f ydb t f

a ydA f

(yd w pf t z

35.5 0.8 ( 76.16kN

1925 1.3

11.75mm

1927.65 8

231,6kNm

1,

, RdPl

Edy

M

M

, 20Pl RdM

ost elementa

5.

Proračun ko

ne nul lunije

, 1

2a Rd s

yd w

N N

f t

1 1a s sz N z

matura u pl

43.48 1732 16 1.3

54.3 35.5

)pl c fh t

(21.75 15

27.65 173.9

2 35.5

8 173.92 1

m

01,6 / 236,7

a na bočno t

onzolnog n

e u hrptu zp

fN

(f cN h

oči:8 ∅8 (A

3,92kN

3 35.5 147

1927.65k

1.3)

92 1476.8

0.8

12 1476.8

0.85 1

torzijsko izv

nosača na n

pl, plastična

) (2f

w

tN

As=4,0 cm2)

76.8kN kN

8

1.3(15 )

2

zadovolja

vijanje

negativni m

a otpornost n

( )2

pl fz t

)

2276.16 (

ava

Ću

oment savi

na savijanje

21.1 1.3)

2

2014/

urlin Petar

ijanja HEB

e Mpl,Rd odr

/15

50

B 160

ređuje se



Faktor redukcije na bočno torzijsko izvijanje Da bi se odredila računska otpornostelementa na bočno torzijsko izvijanje mora se odrediti faktor

redukcije za bočno torzijsko izvijanje χ. Za proračun bočnog torzijskog izvijanja primjenjuje se

pojednostavljena metoda, primjenom ove metode izbjegava se proračun elastičnog kritičnog momenta

za bočno torzijsko izvijanje.

Bezdimenzijska vitkost -nosač nije bočno pridržan

/ 345 / 40.37

89 89z

LTL i

Za zavarene profile: 4.00, LT

,00.37 0.4LT LT -nije potrebna provjera na bočno torzijsko izvijanje



7.4. Proračun potrebnog broja moždanika

Predpostavlja se potpuno sprezanje između čeličnih nosača i betonske ploče. Odabrani su moždanici:

19d mm

106,4h mm

2450 /uf N mm

Računska otpornost moždanika:

22

1

0.290.8 / 4min ; ck cmu

RdV V

d f Ef dP k

Ako je:

106,4

4 1.0, 5.26 4 1.019

c ch h

d d

Faktor redukcije:

1 1.0k

2 20.8 450 19 / 4 0.29 1.0 19 30 33000

1.0 ;1.25 1.25RdP

min 81.66 ; 81.98RdP

81.66 RdP kN

Maksimalni uzdužni osni razmak moždanika:

max min 6 ; 80 6 15 ; 80cm 90 ; 80 80cs h cm cm cm cm

Minimalni uzdužni osni razmak moždanika:

min 5 5 1.9 9.5s d cm

Minimalni poprečni osni razmak moždanika:

2.5 2.5 1.9 4.75ste d cm

Moždanici se postavljaju u 1 ili 2 reda. Moždanici postavljeni u 2 reda su na međusobnom poprečnom osnom razmaku od 15 cm, također od ruba udaljeni 7.5 cm. Raspored u uzdužnom osnom razmaku je prikazan u radioničkim nacrtima za svaku pripradajuću poziciju. U nastavku će za svaku poziciju biti izračunat potreban broj moždanika za polovicu raspona.



h c=

15cm

f cd=

2,0

kN/c

m2

f y=

35,5

kN/c

m2

f yd=

43,5

kN/c

m2

∅19

/106

,4d=

19 m

ml=

106,

4 m

mf u

=45

0 N

/mm

2P

Rd=

81,6

6kN

Pov

. Čel

.S

ila u

čel

iku

(kN

)P

olož

aj n

ul li

nije

(cm

)S

ila o

d uz

dužn

og p

osm

ika

(kN

)O

dabr

ano

Poz

icija

Pre

sjek

b eff

(m

)A

a(cm

2 )A

a*f y

(kN

)xp

l=(A

a*f y

)/(b

eff*

0.85

*fcd

)F

l=b e

ff*x

pl*0

.85*

f cd

kom

.

G_p

ojas

_pop

PO

Z 4

Le=

25,4

HE

B 5

504,

0725

4,1

9020

,55

13,0

490

20,6

112

G_p

ojas

_uzd

PO

Z 9

Le=

20,4

HE

A 3

602,

9314

2,8

5069

,40

10,1

850

69,4

62G

_poj

as_g

reda

PO

Z 1

4 L

e=20

,4H

EB

300

3,42

149,

152

93,0

59,

1052

93,1

66S

ekun

darn

iP

OZ

17

Le=

4,2

HE

A 1

600,

7938

,77

1376

,34

10,2

513

76,3

18K

onzo

laP

OZ

18

Le=

3,45

HE

B16

00,

6554

,25

1925

,88

17,4

319

25,9

24

G_p

ojas

_pop

PO

Z 1

9L

e=25

,4H

EB

550

4,07

254,

190

20,5

513

,04

9020

,611

2G

_poj

as_u

zdP

OZ

24

Le=

20,4

HE

A 3

602,

9314

2,8

5069

,40

10,1

850

69,4

62G

_poj

as_g

reda

PO

Z 2

9L

e=20

,4H

EB

300

3,42

149,

152

93,0

59,

1052

93,1

66S

ekun

darn

iP

OZ

32

Le=

4,2

HE

A 1

600,

7938

,77

1376

,34

10,2

513

76,3

18K

onzo

laP

OZ

33

Le=

3,45

HE

B16

00,

7554

,25

1925

,88

15,1

019

25,9

24

Tab

lica

7.3

. P

roraču

n br

oja

potr

ebni

h m

ožda

nika

Vis

ina

beto

nske

ploče

Rač

unsk

a tlačn

a čv

rstoća

bet

ona

Rač

unsk

a čv

rstoća

čel

ika

Rač

unsk

a čv

rstoća

arm

atur

e Ras

pon

(m)

b eff

*hc*

0,85

*fcd

(kN

)n=

Fl/P

Rd

1037

8,5

I. E

TA

ŽA

110,

46

23,5

8

7471

,587

2120

14,5

Pot

reba

n br

oj m

ožda

nika

za

pola

ras

pona

Sila

u b

eton

u

MO

ŽD

AN

ICI:

1657

,5

2014

,516

,85

1912

,523

,58

II. E

TA

ŽA

1037

8,5

110,

4674

71,5

62,0

887

2164

,82

62,0

864

,82

16,8

5



7.5. Dokaz uzdužne posmične otpornosti betonske pojasnice

U ovom dijelu proračunavamo ukupnu površinu potrene armature u poprečnom smjeru nosača te posmičnu otpornost betonske pojasnice. Uzdužni posmični tok kad je betonska pojasnica u tlaku:

1,,,

,

c effL EdL Ed

v c eff

AV

a A

#1

Računska uzdužna posmična sila u sljubnici odnosno betonskoj pojasnici:

, ,min ; ;L Ed pl a c RdV N N P #2 Proračun potrebne poprečne armature u betonu:

,

cotsf fL Ed

f sd

A h

s f

#3

Proračun minimalne potrebne poprečne armature:

,min

,min ,min

0,08 ckw

sk

s w c

f

f

A A

#4

Dokaz betona u tlačnoj dijagonali:

,

, sin cos

0,6 1250

L Ed Rd

L Ed cd

ck

f

f

#5



h c=

150

mm

∅=

26,5

°

f sk=

500

N/m

m2

f sd=

435

N/m

m2

f ck=

30N

/mm

2

f cd=

20N

/mm

2

Ras

pon

Bro

j mož

.

L(m

)n

G_p

ojas

_pop

PO

Z 4

25,4

112

G_p

ojas

_uzd

PO

Z 9

20,4

62G

_poj

as_g

reda

PO

Z 1

4 20

,466

Sek

unda

rni

PO

Z 1

74,

218

G_p

ojas

_pop

PO

Z 1

925

,411

2G

_poj

as_u

zdP

OZ

24

20,4

62G

_poj

as_g

reda

PO

Z 2

9 20

,466

Sek

unda

rni

PO

Z 3

24,

218

Širi

na b

et.

Koe

ficije

nt

b (m

m)

ν #

5

G_p

ojas

_pop

PO

Z 4

1000

0,52

8G

_poj

as_u

zdP

OZ

910

000,

528

G_p

ojas

_gre

daP

OZ

14

1000

0,52

8S

ekun

darn

iP

OZ

17

1000

0,52

8

G_p

ojas

_pop

PO

Z 1

910

000,

528

G_p

ojas

_uzd

PO

Z 2

410

000,

528

G_p

ojas

_gre

daP

OZ

29

1000

0,52

8S

ekun

darn

iP

OZ

32

1000

0,52

8

Tab

lica

7.4

. P

roraču

n po

smič

ne o

tpor

nost

i bet

onsk

e pl

oče

Ime

spre

gnut

og

nosača

Pla

stič

na o

tp. č

el. P

resj

eka

Npl

,a (

kN)

Tlačn

a si

la u

bet

. poj

asni

ci

Nc,

f (kN

)

Vis

ina

beto

nske

ploče

:

Kut

nag

iba

tlačn

e di

jago

nale

:

Kar

akte

ristič

na č

vrst

oća

arm

atur

e:

Rač

unsk

a čv

rstoća

arm

atur

e:

Kar

akte

ristič

na č

vrst

oća

beto

na:

Rač

unsk

a čv

rstoća

bet

ona:

Otp

orno

st m

ožda

nika

PR

d (k

N)

Sila

u m

ožda

nici

ma

ΣP

Rd=

PR

d*n

Uzd

užna

pos

mič

na s

ila

VL

,Ed (k

N)

#2

Krit

ična

duž

ina

a v=

L/2

(m

)

Efe

ktiv

na š

irina

b eff (

m)

νL

,Ed/ν

Rd(

%)

PR

OR

AČ

UN

PO

SM

IČN

OG

TO

KA

Pot

. pov

. arm

.

Asf/s

f (m

m2 /m

) #3

Asf

,min

(m

m2 /m

) #4

Pos

mič

na o

tpor

nost

νR

d (N

/mm

2 ) #5

I. E

TA

ŽA

Min

. pot

rebn

a ar

mat

ura

Uvj

et:

Oda

bran

e ši

pke

∅ (

mm

)

Raz

mak

izm

eđu

šipk

i

s f (

mm

)

Pov

ršin

a be

tona

Ac

(mm

2 )

Pov

ršin

a od

abra

ne š

ipke

Asf (

mm

2 /m)

Pos

mič

ni to

k

νL

,Ed (N

/mm

2 )

I. E

TA

ŽA

II. E

TA

ŽA

5069

,452

93,0

581

,66

81,6

6

PR

OR

AČ

UN

PO

TR

EB

EN

E P

OV

RŠ

INE

PO

PR

EČ

NE

AR

MA

TU

RE

12,7

10,2

10,2

2,1

4,07

42,

933,

425

0,78

8

9020

,55

1376

,34

2,37

1,65

1,73

2,18

12,7

4,07

490

20,5

510

378,

581

,66

9145

,92

9145

,92

5062

,92

5389

,56

1469

,88

9020

,55

5062

,92

5293

,05

1376

,34

1037

8,5

7471

,587

2120

14,5

81,6

681

,66

9020

,55

2,37

10,2

2,93

5069

,474

71,5

81,6

650

62,9

250

62,9

21,

6552

93,0

51,

732,

10,

788

1376

,34

2014

,581

,66

1469

,88

1376

,34

2,18

10,2

3,42

552

93,0

587

2181

,66

5389

,56

297,

3937

5,60

8 8 8 8 8 8 8 8

407,

0528

4,46

297,

3937

5,60

407,

0528

4,46

II. E

TA

ŽA

1500

0015

0000

1500

0015

0000

131,

4513

1,45

131,

4513

1,45

100

100

150

150

100

502,

733

5,1

335,

150

2,7

502,

739

%

4,22

4,22

4,22

4,22

56%

39%

41%

52%

Poz

icija

Poz

icija

Ime

spre

gnut

og

nosača

100

502,

715

0000

131,

454,

2252

%15

033

5,1

1500

0013

1,45

4,22

41%

1500

0013

1,45

4,22

56%

150

335,

115

0000

131,

454,

22



7.6. Dimenzioniranje čeličnih nosača u fazi korištenja konstrukcije

Dimenzioniranje elemenata je napravljeno pomoću programa Aspalathos Calculator. Svi elementi su dimenzionirani na kritična opterećenja, zbog veličine diplomskog rada samo su prikazani rezultati iskorištenosti elemenata u tablici:


253,26 4089,09 120,87- -1883,29 -- 2972,1 -- -147 -

250,0 -986,0 98,0- -485,75 -- 732,8 -- -100 -

37,4 2041,12 12,67- -744,97 -

MEd (kNm) NEd (kN) VEd (kN)380,85 -3853,11 164,27

- -1830,29 -- 2136,0 -- -58 -

350,0 -913,2 85,0- -582,87 -- 817,8 -- -100 -

60,02 2180,23 20,84- -791,97 -

II. ETAŽA

Vert. ispuna r. k. y-smjer POZ 21 SHS 180/180/10,0 85%

Tablica 7.5. Rezultati dimenzioniranja elemenata I. i II. etaže

Kosa. ispuna. r. k. m.k. POZ 31 SHS 120/120/6,0 97%

Hor. ispuna r. k. x-smjer POZ 28 SHS 60/60/4,0 80%D. pojas. r. k. m.k. POZ 30 HEB 300 35%

Vert. ispuna r. k. x-smjer POZ 26 SHS 100/100/6,0 90%Kosa. ispuna r. k. x-smjer POZ 27 SHS 120/120/6,0 87%

Hor. ispuna r. k. y-smjer POZ 23 SHS 60/60/4,0 88%D. pojas. r. k. x-smjer POZ 25 HEA 360 91%

Kosa. ispuna r. k. y-smjer POZ 22 SHS 180/180/10,0 93%

SHS 120/120/6,0

Presjek elementaHEB 550

KGS iskoristivost (%)101%

Kosa. ispuna. r. k. m.k.

Naziv elementaD. pojas. r. k. y-smjer

Pozicija elementaPOZ 20

Naziv elementa Pozicija elementa Presjek elementa KGS iskoristivost (%)

DIMENZIONIRANJE ELEMENATA ZA II. FAZU-UPORABA KONSTRUKCIJEI. ETAŽA

D. pojas. r. k. y-smjerVert. ispuna r. k. y-smjerKosa. ispuna r. k. y-smjerHor. ispuna r. k. y-smjer

POZ 10Vert. ispuna r. k. x-smjerKosa. ispuna r. k. x-smjerHor. ispuna r. k. x-smjer

D. pojas. r. k. m.k.

D. pojas. r. k. x-smjer



HEB 550SHS 180/180/10,0SHS 220/220/12,0

SHS 90/90/6,078%

SHS 90/90/6,0SHS 100/100/6,0

SHS 60/60/4,0HEB 300

HEA 360

45%86%89%50%

99%95%80%35%91%



7.7. Kontrola progiba

Kao kritičan uvjet prilikom dimenzioniranja čeličnih rešetkastih nosača međukatnih konstrukcija pokazao se dopušteni progib. To je iz razloga jer se ravninski nosači od 20m, ispod međukatne ploče oslanjaju na prostorne rešetkaste nosače koji su na duljem rasponu od 25 m. Za svaku fazu, te ovisno o opterećenju i poprečnom presjeku u programu SCIA je izračunat progib. U fazi montaže, za opterećenja od vlastite težine čeličnih nosača i betonske ploče te opterećenja radnika ili strojeva, a presjek je samo čelična greda. U konačnoj fazi, za dodatno stalno opterećenje, a presjek je spregnuti sa redukcijom modula elastičnosti betona zbog utjecaja puzanja prilikom računanja efektivne širine betonske pojasnice. U konačnoj fazi, za promjenjivo opterećenje, a presjek je spregnuti bez redukcije modula elastičnosti betona. Kao maksimalni dopušteni progib uzeto je L/300. U nastavku je prikazan proračun progiba.

Diploms

Split

7.7.1. K

-S obzirrešetkasrešetkas

3dopu

-Maksim

montažau

-Maksim

dugotrajnou

-Maksim

kratkotrajnu

maxu u

max 2u

max 6u

ski rad

t, rujan 2015

Kontrola pro

rom da se stu konstrukstih nosača m

2040

300 300

L

malan progi24,3 mm

malni progib17,3 mmo

malan progi22,0 mno

montaža dugu u

24,3 17mm 64,6 mm u

5.

ogiba za ele

ravninski rkciju u oba međukatne

0068

0mm

ib za fazu m

b za dugotrm

ib za kratkomm

gotrajno kratku

7,3 22mm 68 dopu mm

emente I. et

rešetksti nosmjera ondkonstrukcij

montaže:

ajna optereć

otrajna opter

kotrajno 2,0 64,mm m

taže

sači međukda kao mjeroje:

ćenja:

rećenja:

,6mm

katne konstrodavni prog

Ću

rukcije oslagib uzimamo

2014/

urlin Petar

anjaju na po progib rav

/15

58

prostornu vninskih

Diploms

Split

7.7.2. K

-S obzirrešetkasrešetkas

3dopu

-Maksim

montažau

-Maksim

dugotrajnou

-Maksim

kratkotrajnu

maxu u

max 2u

max 6u

ski rad

t, rujan 2015

Kontrola pro

rom da se stu konstrukstih nosača m

2040

300 300

L

malan progi28 mm

malni progib28 mmo

malan progi18 mmno

montaža dugu u

27,1 15mm 66,3 mm u

5.

ogiba za ele

ravninski rkciju u oba međukatne

0068

0mm

ib za fazu m

b za dugotr

ib za kratko

gotrajno kratku

5,3 22,mm 68 dopu mm

emente II. e

rešetksti nosmjera ondkonstrukcij

montaže:

ajna optereć

otrajna opter

kotrajno ,9 66,mm m

etaže

sači međukda kao mjeroje:

ćenja:

rećenja:

3mm

katne konstrodavni prog

Ću

rukcije oslagib uzimamo

2014/

urlin Petar

anjaju na po progib rav

/15

59

prostornu vninskih

Diploms

Split

7.8. Pro

Abetoniraeventua Dnjenoj d

Z1,20 mm

ski rad

t, rujan 2015

oračun deb

AB ploča sa mora bitialna optereć

Debljinu limdebljini.

Za raspon pm.

5.

bljine lima

se izvodi bi dovoljne enja koja se

ma odredit

ploče od 4,2

u fazi mon

bez podupirdebljine d

e u fazi mon

ćemo grafi

2 m i debljin

ntaže

ranja, dakleda izdrži vlntaže mogu

fički preko

nu ploče od

e oplata odlastitu težinpojaviti na

dijagrama,

15 cm odab

Ću

dnosno lim nu betonske

ploči.

u ovisnosti

brana deblji

2014/

urlin Petar

u kojem se ploče i j

i o rasponu

ina lima je

/15

60

se ploča još neka

u ploče i

Diploms

Split

8. PRO

8.1. Op

Zhorizon2,6m dukao 2D smo mona mjesbeskonakonstrukproračukonstruk

ski rad

t, rujan 2015

ORAČUN

is proračun

Za proračuntalna optereuljine te debelement na

odelirali sa šstima gdje sačne krutoskcija je ost

una potresa kcije radi sm

Slik

5.

N PROST

na i model

un prostorećenja u kojbljine zidova I i II etaži štapnim 1Dse horizontati kako bi tala ista kaizbacili sm

manjenja br

Slika 8.1

ka 8.2. Prikaz

ORNIH R

za proraču

rnih rešetkjem smo doa od 30 cmkako bi pov elementim

alno opterećonda prenilao u modelmo konzolnroja modova

1. Prikaz 3D m

uzdužnog pog

REŠETK

un prostorn

kastih stupodali 3 krut

m. Isto tako svezala sve

ma koji simućenje prenola opterećenlu za vertik

ne nosače i a masa kod

modela za hor

gleda na mode

KASIH ST

nih rešetka

ova koristte betonske smo dodali elemente u

uliraju duljinsi sa ploče nja sa betonkalana optenjihova opproračuna p

rizontalana op

el za horizonta

Ću

TUPOVA

stih stupov

ili smo pjezgre dimbetonsku plhorizontaln

nu zidova sana zidove nnske ploče erećenja. Ispterećenja ppotresa.

pterećenja

alana optereć

2014/

urlin Petar

va

posebni mmenzija 3,6m

loču debljinnom smjerua širinom odnapravili smna zidove.

sto tako za prenijeli na

ćenja

/15

61

odel za m širine i ne 15 cm u. Zidove d 30 cm,

mo gredu Krovna potrebe

a ostatak

Diploms

Split

8.2. Ko

Na stup

G

d

Q

S

W

W

T

P

Analizir

K

K

K

K

K

K

K

K

ski rad

t, rujan 2015

Slika

mbinacije

ove djeluju

G-vlastita te

dG-dodatno

Q-korisno o

S-snijeg

W1-vjetar p

W2-vjetar p

T-temperatu

P-potresno

rane kombin

KGS1 = 1,3

KGS 2 = 1,

KGS 3 = 1,

KGS 4 = 1,

KGS 5 = 1,

KGS 6 = 1,

KGS 7 = 1,

KGS 8 = 1,

5.

a 8.3. Prikaz p

opterećenj

u sljedeća o

ežina

o stalno opte

opterećenje

put dolje

put gore

ura

opterećenje

nacije opter

35*G +1,35

35*G+1,35

0 *G+1,0 *

35*G+1,35

35*G+1,35

35*G+1,35

35*G+1,35

35*G+1,35

poprečnog po

a

pterećenja:

erećenje(slo

e

rećenja za K

*dG +1,50*

*dG+1,50*

dG +1,50*W

*dG+0,9*(

*dG+1,5*Q

*dG+0,9*(

*dG+1,5*Q

*dG+1,5*Q

ogleda na mod

ojevi poda, p

KGS su:

*S

*W1

W2

1,50 *W1 +

Q

1,5*Q+1,5*

Q+0,9*W1+

Q+0,9*W1+

del za horizont

pokrov krov

+1,50*S)

*W1)

+0,75*S

+0,75*T+

Ću

talana optereć

va)

2014/

urlin Petar

ćenja

/15

62



KGS 9 = 1,35*G+1,35*dG+1,5*Q+0,9*W1+0,75*T-

KGS 10 = 1,0*G+1,0*dG+1,0*P-x smjer+0,3*Q

KGS 11 = 1,0*G+1,0*dG+1,0*P-y smjer+0,3*Q

Analizirane kombinacije opterećenja za GSU su:

GSU1 = 1,0*G +1,0*dG +1,0*W1

GSU 2 = 1,0*G+1,0 *dG+1,0*W2

GSU 3 = 1,0 *G+1,0 *dG +1, 0*W2+0,6*Q

GSU 4 = 1,0*G+1,0*dG+1,0 *W1 +0,6*1,0*Q

Diploms

Split

8.3. Pri

8.3.1. P

ski rad

t, rujan 2015

ikaz rezulta

Prikaz rezlut

5.

ata i dimen

tata za verti

Slika 8.4.

Slika 8.5.

nzioniranja

ikalni pojas

. Prikaz max u

Prikaz max p

a prostorne

s stupa

uzdužne sile n

poprečne sile n

rešetkste k

na vertikalni p

na vertikalni p

Ću

konstrukcij

ojas stupa

pojas stupa

2014/

urlin Petar

je stupova

/15

64

Diploms

Split

8.3.2. P

ski rad

t, rujan 2015

Prikaz rezult

5.

Slika 8.6. Pr

tata za kosu

Slika 8

rikaz max mom

u ispunu

8.7. Prikaz max

menta savijanj

x uzdužne sile

ja na vertikal

e na kosu ispu

Ću

ni pojas stupa

nu stupa

2014/

urlin Petar

a

/15

65

Diploms

Split

8.3.3. P

ski rad

t, rujan 2015

Prikaz rezult

5.

tata za hori

Slika 8.8. P

izontalnu is

Prikaz max uzd

spunu

dužne sile na hhorizontalnu i

Ću

ispunu stupa

2014/

urlin Petar

/15

66

Diploms

Split

8.4. Dim

8.4.1. P

ski rad

t, rujan 2015

menzionira

POZ 1 vertik

5.

anje elemen

kalni pojas

nata prostor

HEB 700

rne rešetkaaste konstr

Ću

ukcije stup

2014/

urlin Petar

pa

/15

67

Diploms

Split

ski rad

t, rujan 20155. Ću

2014/

urlin Petar

/15

68

Diploms

Split

ski rad

t, rujan 20155.

Ću

2014/

urlin Petar

/15

69

Diploms

Split

8.4.2. P

ski rad

t, rujan 2015

POZ 2 horiz

5.

zontalna isppuna SHS 1100/100/5.0

Ću

2014/

urlin Petar

/15

70

Diploms

Split

ski rad

t, rujan 20155. Ću

2014/

urlin Petar

/15

71

Diploms

Split

8.4.3. P

ski rad

t, rujan 2015

POZ 3 kosa

5.

ispuna SHSS 150/150/66.0

Ću

2014/

urlin Petar

/15

72

Diploms

Split

ski rad

t, rujan 20155.

Ću

2014/

urlin Petar

/15

73

Diploms

Split

8.5. Gra

Dopušte

H

Kritična

G

pomakh

pomakh

ski rad

t, rujan 2015

anično stan

eni horizontH=19,4m

150dop

Hh

a kombinaci

GSU 4 = 1,

5,1mm

5,1 dmm h

5.

nje uporabl

talni pomak

194012

150

ija:

0*G+1,0*d

123dop mm

ljivosti

k stupa račun

29 mm

dG+1,0 *W1

m

unamo kao H

1 +0,6*1,0*

H/150.

*Q

Ću

2014/

urlin Petar

/15

74

Diploms

Split

9. DIM

9.1. Dim

Za jedanAnalizir G d Q K

ski rad

t, rujan 2015

MENZIO

menzionira

n kritičan serana je samoG-vlastita tedG-dodatnoQ-korisno o

KGS1=1,35

5.

ONIRANJ

anje AB plo

egment AB o jedna komežina AB plo stalno opteopterećenje

5*G+1,35*d

8.1.

8.2.

E AB EL

oče I. Etaže

ploče prikambinacija naloče erećenje od ljudi

dG+1,5*Q

. Prikaz mom

Prikaz mom

LEMENAT

e

azani su moa koju je izv

menta savij

menata savij

TA KON

omenti savijvršeno dime

anja u x sm

janja u y sm

Ću

STRUKC

anja u oba senzioniranje

mjeru

mjeru

2014/

urlin Petar

CIJE

smjera. e:

/15

75



, 4,5poljeEd xM kNm

, 17,25ležajEd xM kNm

, 11,8poljeEd yM kNm

,y 22,49ležajEdM kNm

Uvedene su sljedeće predpostavke: Ploča: h=15 cm dx,y

polje=2,5 cm dx,yležaj=2,5 cm

Armatura: B 500B fyk=50 kN/cm2 fyd=43,48 kN/cm2 Beton: C 30/37 fck=3,0 kN/cm2 fcd=2,0 kN/cm2 Dimenzioniranje ploče u smjeru x, polje:

4,5poljeEdM kNm

2 2

4500,0144

100 12,5 2,0Ed

Edcd

M

b d f

1 0 2 0Za 10% očitamo: 0,6% , =0,981S c

2 21

4500,84 : 257(2,57 / )

0,981 12,5 43,48Ed

syd

MA cm ODABRANO Q cm m

d f

Dimenzioniranje ploče u smjeru y polje:

11,8poljeEdM kNm

2 2

11800,0378

100 12,5 2,0Ed

Edcd

M

b d f

1 0 2 0Za 10% očitamo: 1,1% , =0,965S c

2 21

11802,24 : 257(2,57 / )

0,965 12,5 43,48Ed

syd


d f

Dimenzioniranje ploče u smjeru x ležaj:

17,25ležajEdM kNm

2 2

17250,0552

100 12,5 2,0Ed

Edcd

M

b d f

1 0 2 0Za 10% očitamo: 1,4% , =0,956S c

2 21

17253,32 : 335(3,35 / )

0,956 12,5 43,48Ed

syd


d f

Dimenzioniranje ploče u smjeru y ležaj:

22,49ležajEdM kNm

2 2

22490,072

100 12,5 2,0Ed

Edcd

M

b d f

1 0 2 0Za 10% očitamo: 1,7% , =0,947S c

2 21

22494,36 : 503(5,03 / )

0,947 12,5 43,48Ed

syd


d f

Diploms

Split

9.2. Dim

Za jedanAnalizir G d Q K

ski rad

t, rujan 2015

menzionira

n kritičan serana je samoG-vlastita tedG-dodatnoQ-korisno o

KGS1=1,35

5.

anje AB plo

egment AB o jedna komežina AB plo stalno opteopterećenje

5*G+1,35*d

8.3.

8.4.

oče II. Etaž

ploče prikambinacija naloče erećenje od ljudi

dG+1,5*Q

. Prikaz mom

Prikaz mom

že

azani su moa koju je izv

menta savij

menata savij

omenti savijvršeno dime

anja u x sm

janja u y sm

Ću

anja u oba senzioniranje

mjeru

mjeru

2014/

urlin Petar

smjera. e:

/15

77



, 10,19poljeEd xM kNm

, 13,79ležajEd xM kNm

, 11,63poljeEd yM kNm

,y 22,06ležajEdM kNm

Uvedene su sljedeće predpostavke: Ploča: h=15 cm dx,y

polje=2,5 cm dx,yležaj=2,5 cm

Armatura: B 500B fyk=50 kN/cm2 fyd=43,48 kN/cm2 Beton: C 30/37 fck=3,0 kN/cm2 fcd=2,0 kN/cm2 Dimenzioniranje ploče u smjeru x, polje:

10,19poljeEdM kNm

2 2

10190,032

100 12,5 2,0Ed

Edcd

M

b d f

1 0 2 0Za 10% očitamo: 1,0% , =0,968S c

2 21

10191,94 : 257(2,57 / )

0,968 12,5 43,48Ed

syd


d f

Dimenzioniranje ploče u smjeru y polje:

11,63poljeEdM kNm

2 2

11630,0372

100 12,5 2,0Ed

Edcd

M

b d f

1 0 2 0Za 10% očitamo: 1,1% , =0,965S c

2 21

11632,22 : 257(2,57 / )

0,965 12,5 43,48Ed

syd


d f

Dimenzioniranje ploče u smjeru x ležaj:

13,79ležajEdM kNm

2 2

13790,0441

100 12,5 2,0Ed

Edcd

M

b d f

1 0 2 0Za 10% očitamo: 1,2% , =0,962S c

2 21

13792,63 : 335(3,35 / )

0,962 12,5 43,48Ed

syd


d f

Dimenzioniranje ploče u smjeru y ležaj:

22,06ležajEdM kNm

2 2

22060,071

100 12,5 2,0Ed

Edcd

M

b d f

1 0 2 0Za 10% očitamo: 1,7% , =0,947S c

2 21

22064,28 : 503(5,03 / )

0,947 12,5 43,48Ed

syd


d f



9.3. Dimenzioniranje AB temelja samaca

Temeljna konstrukcija se sastoji od temelja samaca ispod prostorne rešetkaste konstrukcije stupova. U ovom dijelu smo proračunali temeljne samce na 2 kombinacije opterećenja u programskom paketu Aspalathos calculator. Pošto se na svakom temelju samcu nalaze po 4 stupa mi smo proračun temeljili na predpostavci tako da smo sva opterećenja na stupovima zbrojili i prenijeli ih na sredinu temelja i izvršili proračun naprezanja u tlu i potrebne armature. Dopuštena naprezanja u tlu:

, ,

, ,

0,35

0,40

tla dop uob

tla dop izv

MPa

MPa

KOMBINACIJE OPTEREĆENJA: Uobičajena kombinacija opterećenja (K=1,0*G+1,0*dG+0,6*Q+0,6*W1)

, 1 ,s1 , 1

, 2 ,s 2 , 2

, 3 ,s 3 ,

2237,17 504,94 193,01

4074,5 482,15 174,78

1769,64 678,64

Ed s Ed Ed s

Ed s Ed Ed s

Ed s Ed Ed

N kN M kNm V kN

N kN M kNm V kN

N kN M kNm V

3

, 4 ,s 4 , 4

332,9

3277,96 498,32 207,07s

Ed s Ed Ed s

kN

N kN M kNm V kN

Izvaredna kombinacija opterećenja (K=1,0*G+1,0*dG+0,3*Q+1,0*Py)

, 1 ,s1 , 1

, 2 ,s 2 , 2

, 3 ,s 3

1835,58 741,81 193,01

2642,18 863,54 276,93

2738,68 741,81

Ed s Ed Ed s

Ed s Ed Ed s

Ed s Ed

N kN M kNm V kN

N kN M kNm V kN

N kN M kNm

, 3

, 4 ,s 4 , 4

252,62

1024,62 783,38 225,28Ed s

Ed s Ed Ed s

V kN

N kN M kNm V kN

Diploms

Split

DIMEN

ski rad

t, rujan 2015

NZIONIRAN

5.

NJE TEME

ELJA NA UOOBIČAJENNU KOMBI

Ću

INACIJU:

2014/

urlin Petar

/15

80

Diploms

Split

ski rad

t, rujan 20155. Ću

2014/

urlin Petar

/15

81

Diploms

Split

DIMEN

ski rad

t, rujan 2015

NZIONIRAN

5.

NJE TEMEELJA NA IZ

ZVNREDNUU KOMBIN

Ću

NACIJU:

2014/

urlin Petar

/15

82

Diploms

Split

ski rad

t, rujan 20155. Ću

2014/

urlin Petar

/15

83

Diploms

Split

10. PRKONS

10.1. sp

GeneraConnectioConnectio

Geome

ColumSection: Lc = = hc = bfc = twc = tfc = rc = Ac = Iyc = Material: fyc = fuc =

ski rad

t, rujan 2015

RORAČUSTRUKC

poj POZ 1 v

Auto

FixEur

Des

al on no.: 1 on name: Di

etry

mn

2,00,7030132

3060256900000S355 355,00 [M490,00 [M

5.

UN KARAIJI

vertikalni p

odesk Robot Str

xed colurocode 3: EN

sign of faste

imenzionira

00 [m] Co0 [Deg] Inc

00 [mm] He00 [mm] W17 [mm] Th32 [mm] Th7 [mm] Ra

00 [mm2] Cr00 [mm4] Mo

MPa] ResistaMPa] Yield s

AKTERIS

pojas stupa

ructural Analysis

mn baseN 1993-1-8

enings on co

anje temelj

olumn lengthclination angleeight of columidth of column

hickness of thehickness of theadius of columross-sectional oment of inert

ance strength of a m

STIČNIH

a i POZ 47

s Professional 2

e design8:2005/AC:2

oncrete

ja

HEB 700

e n section

n section e web of colume flange of col

mn section fillearea of a colu

tia of the colum

material

H PRIKLJ

temelj

2014-Student Ve

2009 + CEB

mn section umn section t

umn mn section

Ću

JUČAKA

ersion

B Design Gu

2014/

urlin Petar

A I SPOJE

uide:

/15

84

EVA U

Ratio 1,06



Column base lpd = 950 [mm] Length bpd = 360 [mm] Width tpd = 35 [mm] Thickness Material: S355 fypd = 355,00 [MPa] Resistance fupd = 490,00 [MPa] Yield strength of a material

Anchorage The shear plane passes through the UNTHREADED portion of the bolt. Class = 8.8 Anchor class fyb = 640,00 [MPa] Yield strength of the anchor material fub = 800,00 [MPa] Tensile strength of the anchor material d = 20 [mm] Bolt diameter As = 245 [mm2] Effective section area of a bolt Av = 314 [mm2] Area of bolt section nH = 5 Number of bolt columns nV = 2 Number of bolt rows Horizontal spacing eHi = 212;212 [mm] Vertical spacing eVi = 260 [mm]

Anchor dimensions L1 = 65 [mm] L2 = 500 [mm] L3 = 50 [mm]

Anchor plate d = 60 [mm] Diameter tp = 10 [mm] Thickness Material: S355 fy = 355,00 [MPa] Resistance

Washer lwd = 40 [mm] Length bwd = 40 [mm] Width twd = 5 [mm] Thickness

Stiffener ls = 950 [mm] Length hs = 375 [mm] Height ts = 20 [mm] Thickness d1 = 20 [mm] Cut d2 = 20 [mm] Cut

Material factors M0 = 1,00 Partial safety factor

M2 = 1,25 Partial safety factor

C = 1,50 Partial safety factor

Spread footing L = 2700 [mm] Spread footing length B = 3250 [mm] Spread footing width H = 1800 [mm] Spread footing height

Concrete Class C30



fck = 30,00 [MPa] Characteristic resistance for compression

Grout layer tg = 30 [mm] Thickness of leveling layer (grout) fck,g = 12,00 [MPa] Characteristic resistance for compression Cf,d = 0,30 Coeff. of friction between the base plate and concrete

Welds ap = 22 [mm] Footing plate of the column base as = 15 [mm] Stiffeners

Loads

Case: Manual calculations.

Nj,Ed = -4074,48 [kN] Axial force Vj,Ed,z = 332,90 [kN] Shear force Mj,Ed,y = 482,00 [kN*m] Bending moment

Results

Compression zone

COMPRESSION OF CONCRETE fcd = 20,00 [MPa] Design compressive resistance EN 1992-1:[3.1.6.(1)]fj = 38,93 [MPa] Design bearing resistance under the base plate [6.2.5.(7)]c = tp (fyp/(3*fj*M0)) c = 61 [mm] Additional width of the bearing pressure zone [6.2.5.(4)]beff = 154 [mm] Effective width of the bearing pressure zone under the flange [6.2.5.(3)]leff = 360 [mm] Effective length of the bearing pressure zone under the flange [6.2.5.(3)]Ac0 = 55453 [mm2] Area of the joint between the base plate and the foundation EN 1992-1:[6.7.(3)]Ac1 = 499080 [mm2] Maximum design area of load distribution EN 1992-1:[6.7.(3)]Frdu = Ac0*fcd*(Ac1/Ac0) 3*Ac0*fcd Ac1 = 499080 [mm2] Maximum design area of load distribution EN 1992-1:[6.7.(3)]j = 0,67 Reduction factor for compression [6.2.5.(7)]

fjd = j*Frdu/(beff*leff) fjd = 40,00 [MPa] Design bearing resistance [6.2.5.(7)]

Ac,n = 200542 [mm2] Bearing area for compression [6.2.8.2.(1)]Ac,y = 64541 [mm2] Bearing area for bending My [6.2.8.3.(1)]Fc,Rd,i = AC,i*fjd Fc,Rd,n = 8021,68 [kN] Bearing resistance of concrete for compression [6.2.8.2.(1)]Fc,Rd,y = 2581,64 [kN] Bearing resistance of concrete for bending My [6.2.8.3.(1)]

COLUMN FLANGE AND WEB IN COMPRESSION CL = 3,00 Section class EN 1993-1-1:[5.5.2]Wel,y = 7340000 [mm3] Elastic section modulus EN1993-1-1:[6.2.5.(2)]Mc,Rd,y = 2605,70 [kN*m] Design resistance of the section for bending EN1993-1-1:[6.2.5]hf,y = 699 [mm] Distance between the centroids of flanges [6.2.6.7.(1)]Fc,fc,Rd,y = Mc,Rd,y / hf,y Fc,fc,Rd,y = 3729,36 [kN] Resistance of the compressed flange and web [6.2.6.7.(1)]

RESISTANCES OF SPREAD FOOTING IN THE COMPRESSION ZONE Nj,Rd = Fc,Rd,n Nj,Rd = 8021,68 [kN] Resistance of a spread footing for axial compression [6.2.8.2.(1)]FC,Rd,y = min(Fc,Rd,y,Fc,fc,Rd,y) FC,Rd,y = 2581,64 [kN] Resistance of spread footing in the compression zone [6.2.8.3]

Connection capacity check



Nj,Ed / Nj,Rd 1,0 (6.24) 0,51 < 1,00 verified (0,51)

ey = 118 [mm] Axial force eccentricity [6.2.8.3]zc,y = 349 [mm] Lever arm FC,Rd,y [6.2.8.1.(2)]zt,y = 424 [mm] Lever arm FT,Rd,y [6.2.8.1.(3)]Mj,Rd,y = 456,29 [kN*m] Connection resistance for bending [6.2.8.3]

Mj,Ed,y / Mj,Rd,y 1,0 (6.23) 1,06 > 1,00 verified (1,06)

Shear

BEARING PRESSURE OF AN ANCHOR BOLT ONTO THE BASE PLATE Shear force Vj,Ed,z d,z = 0,77 Coeff. taking account of the bolt position - in the direction of shear [Table 3.4]

b,z = 0,77 Coeff. for resistance calculation F1,vb,Rd [Table 3.4]k1,z = 2,50 Coeff. taking account of the bolt position - perpendicularly to the direction of shear [Table 3.4]F1,vb,Rd,z = k1,z*b,z*fup*d*tp / M2 F1,vb,Rd,z = 530,09 [kN] Resistance of an anchor bolt for bearing pressure onto the base plate [6.2.2.(7)]

SHEAR OF AN ANCHOR BOLT

b = 0,25 Coeff. for resistance calculation F2,vb,Rd [6.2.2.(7)]Avb = 314 [mm2] Area of bolt section [6.2.2.(7)]fub = 800,00 [MPa] Tensile strength of the anchor material [6.2.2.(7)]M2 = 1,25 Partial safety factor [6.2.2.(7)]

F2,vb,Rd = b*fub*Avb/M2 F2,vb,Rd = 49,86 [kN] Shear resistance of a bolt - without lever arm [6.2.2.(7)]

M = 2,00 Factor related to the fastening of an anchor in the foundation CEB [9.3.2.2]MRk,s = 0,75 [kN*m] Characteristic bending resistance of an anchor CEB [9.3.2.2]lsm = 58 [mm] Lever arm length CEB [9.3.2.2]Ms = 1,20 Partial safety factor CEB [3.2.3.2]

Fv,Rd,sm = M*MRk,s/(lsm*Ms) Fv,Rd,sm = 21,85 [kN] Shear resistance of a bolt - with lever arm CEB [9.3.1]

CONCRETE PRY-OUT FAILURE NRk,c = 642,99 [kN] Design uplift capacity CEB [9.2.4]k3 = 2,00 Factor related to the anchor length CEB [9.3.3]Mc = 2,16 Partial safety factor CEB [3.2.3.1]

Fv,Rd,cp = k3*NRk,c/Mc Fv,Rd,cp = 595,36 [kN] Concrete resistance for pry-out failure CEB [9.3.1]

CONCRETE EDGE FAILURE Shear force Vj,Ed,z

VRk,c,z0 = 2495,39 [kN] Characteristic resistance of an anchor

CEB [9.3.4.(a)

]

A,V,z = 1,00

Factor related to anchor spacing and edge distance CEB

[9.3.4]

h,V,z = 1,00

Factor related to the foundation thickness CEB

[9.3.4.(c)]

s,V,z = 1,00

Factor related to the influence of edges parallel to the shear load direction

CEB [9.3.4.(d)

]

ec,V,z = 1,00

Factor taking account a group effect when different shear loads are acting on the individual anchors in a group

CEB [9.3.4.(e)

]

,V,z = 1,00

Factor related to the angle at which the shear load is applied CEB

[9.3.4.(f)]

ucr,V,z = 1,00

Factor related to the type of edge reinforcement used CEB

[9.3.4.(g)]



VRk,c,z0 = 2495,39 [kN] Characteristic resistance of an anchor

CEB [9.3.4.(a)

]

Mc = 2,16

Partial safety factor CEB

[3.2.3.1]Fv,Rd,c,z = VRk,c,z

0*A,V,z*h,V,z*s,V,z*ec,V,z*,V

,z*ucr,V,z/Mc

Fv,Rd,c,z = 1155,27 [kN] Concrete resistance for edge failure CEB [9.3.1]

SPLITTING RESISTANCE Cf,d = 0,30 Coeff. of friction between the base plate and concrete [6.2.2.(6)]Nc,Ed = 4074,48 [kN] Compressive force [6.2.2.(6)]Ff,Rd = Cf,d*Nc,Ed Ff,Rd = 1222,34 [kN] Slip resistance [6.2.2.(6)]

SHEAR CHECK

Vj,Rd,z = nb*min(F1,vb,Rd,z,F2,vb,Rd,Fv,Rd,sm,Fv,Rd,cp,Fv,Rd,c,z) + Ff,Rd Vj,Rd,z = 1440,89 [kN] Connection resistance for shear CEB [9.3.1]Vj,Ed,z / Vj,Rd,z 1,0 0,23 < 1,00 verified (0,23)

Stiffener check

Stiffener parallel to the web (along the extension of the column web) M1 =

46,89 [kN*m]

Bending moment acting on a stiffener

Q1 = 750,20 [kN] Shear force acting on a stiffener zs = 94 [mm] Location of the neutral axis (from the plate base)

Is = 28675709

9 [mm4] Moment of inertia of a stiffener

d = 9,65 [MPa] Normal stress on the contact surface between stiffener and plate EN 1993-1-1:[6.2.1.(5)]

g = 51,67 [MPa] Normal stress in upper fibers EN 1993-1-1:[6.2.1.(5)]

= 100,03 [MPa] Tangent stress in a stiffener EN 1993-1-1:[6.2.1.(5)]

z = 173,52 [MPa] Equivalent stress on the contact surface between stiffener and plate

EN 1993-1-1:[6.2.1.(5)]

max (g, / (0.58), z ) / (fyp/M0) 1.0 (6.1) 0,49 < 1,00 verified (0,49)

Welds between the column and the base plate = 60,09 [MPa] Normal stress in a weld [4.5.3.(7)]

= 60,09 [MPa] Perpendicular tangent stress [4.5.3.(7)]

yII = 0,00 [MPa] Tangent stress parallel to Vj,Ed,y [4.5.3.(7)]

zII = 9,38 [MPa] Tangent stress parallel to Vj,Ed,z [4.5.3.(7)]

W = 0,90 Resistance-dependent coefficient [4.5.3.(7)]

/ (0.9*fu/M2)) 1.0 (4.1) 0,17 < 1,00 verified (0,17)

(2 + 3.0 (yII

2 + 2)) / (fu/(W*M2))) 1.0 (4.1)0,28 < 1,00 verified (0,28)

(2 + 3.0 (zII

2 + 2)) / (fu/(W*M2))) 1.0 (4.1)0,26 < 1,00 verified (0,26)

Vertical welds of stiffeners

Stiffener parallel to the web (along the extension of the column web)

= 47,15 [MPa] Normal stress in a weld [4.5.3.(7)]


II = 66,68 [MPa] Parallel tangent stress [4.5.3.(7)]

z = 149,11 [MPa] Total equivalent stress [4.5.3.(7)]




max (, II * 3, z) / (fu/(W*M2)) 1.0 (4.1) 0,34 < 1,00 verified (0,34)

Transversal welds of stiffeners

Stiffener parallel to the web (along the extension of the column web) = 141,46 [MPa] Normal stress in a weld [4.5.3.(7)]


II = 84,05 [MPa] Parallel tangent stress [4.5.3.(7)]

z = 318,17 [MPa] Total equivalent stress [4.5.3.(7)]


max (, II * 3, z) / (fu/(W*M2)) 1.0 (4.1) 0,73 < 1,00 verified (0,73)

Connection stiffness Bending moment Mj,Ed,y beff = 154 [mm] Effective width of the bearing pressure zone under the flange [6.2.5.(3)]leff = 360 [mm] Effective length of the bearing pressure zone under the flange [6.2.5.(3)]k13,y = Ec*(beff*leff)/(1.275*E) k13,y = 23 [mm] Stiffness coeff. of compressed concrete [Table 6.11]

leff = 443 [mm] Effective length for a single bolt for mode 2 [6.2.6.5]m = 95 [mm] Distance of a bolt from the stiffening edge [6.2.6.5]k15,y = 0.425*leff*tp

3/(m3) k15,y = 9 [mm] Stiffness coeff. of the base plate subjected to tension [Table 6.11]

Lb = 240 [mm] Effective anchorage depth [Table 6.11]k16,y = 1.6*Ab/Lb k16,y = 2 [mm] Stiffness coeff. of an anchor subjected to tension [Table 6.11]

0,y = 0,09 Column slenderness [5.2.2.5.(2)]Sj,ini,y = 392220,18 [kN*m] Initial rotational stiffness [Table 6.12]Sj,rig,y = 7899675,00 [kN*m] Stiffness of a rigid connection [5.2.2.5]Sj,ini,y < Sj,rig,y SEMI-RIGID [5.2.2.5.(2)]

Weakest component: FOUNDATION - BEARING PRESSURE ONTO CONCRETE

Connection conforms to the code Ratio 1,06

Diploms

Split

10.2. Sp


Geome

ColumSection: = hc = bfc = twc = tfc = rc = Ac = Ixc = 2Material: fyc =

Beam Section: = hb = bf = twb = tfb =

ski rad

t, rujan 2015

poj POZ 1 v

Auto

DeEN

al on no.: 4 on name: G_

etry

mn HEB 700

-90,0 700 300 17 32 27

30600 569000000 S355 355,00 [M

HEB 550 0,0 550 300 15 29

5.

vert. pojas

odesk Robot Str

esign of fN 1993-1-8:2

_pojas Stup

[Deg] Incli[mm] Heig[mm] Widt[mm] Thic[mm] Thic[mm] Rad[mm2] Cros[mm4] Mom

MPa] Resista

[Deg] Incli[mm] Heig[mm] Widt[mm] Thic[mm] Thic

stupa i PO

ructural Analysis

fixed bea2005/AC:20

p

nation angle ght of column th of column s

ckness of the wckness of the fius of column ss-sectional arment of inertia

ance

nation angle ght of beam seth of beam se

ckness of the wckness of the f

OZ 4 gornji

s Professional 2

am-to-co009

section section web of columnflange of columsection fillet

rea of a columof the column

ection ction web of beam sflange of beam

i pojas reše

2014-Student Ve

olumn co

n section mn section

mn n section

section m section

Ću

etkaste kon

ersion onnection

2014/

urlin Petar

nstrukcije y

n

/15

90

y-smjer

Ratio 1,05



= 0,0 [Deg] Inclination angle rb = 27 [mm] Radius of beam section fillet rb = 27 [mm] Radius of beam section fillet Ab = 25400 [mm2] Cross-sectional area of a beam Ixb = 1367000000 [mm4] Moment of inertia of the beam section Material: S355 fyb = 355,00 [MPa] Resistance

Bolts The shear plane passes through the UNTHREADED portion of the bolt. d = 22 [mm] Bolt diameter Class = 8.8 Bolt class FtRd = 174,53 [kN] Tensile resistance of a bolt nh = 2 Number of bolt columns nv = 3 Number of bolt rows h1 = 160 [mm] Distance between first bolt and upper edge of front plateHorizontal spacing ei = 150 [mm] Vertical spacing pi = 135;135 [mm]

Plate hp = 590 [mm] Plate height bp = 300 [mm] Plate width tp = 20 [mm] Plate thickness Material: S355 fyp = 355,00 [MPa] Resistance

Fillet welds aw = 10 [mm] Web weld af = 15 [mm] Flange weld

Material factors M0 = 1,00 Partial safety factor [2.2]

M1 = 1,00 Partial safety factor [2.2]



Loads

Ultimate limit state Case: Manual calculations.

Vb1,Ed = 96,12 [kN] Shear force in the right beam Nb1,Ed = 971,00 [kN] Axial force in the right beam

Results

Beam resistances

TENSION Ab = 25400 [mm2] Area EN1993-1-1:[6.2.3]Ntb,Rd = Ab fyb / M0 Ntb,Rd = 9017,00 [kN] Design tensile resistance of the section EN1993-1-1:[6.2.3]

SHEAR Avb = 10001 [mm2] Shear area EN1993-1-1:[6.2.6.(3)]



Vcb,Rd = Avb (fyb / 3) / M0 Vcb,Rd = 2049,80 [kN] Design sectional resistance for shear EN1993-1-1:[6.2.6.(2)]Vb1,Ed / Vcb,Rd 1,0 0,05 < 1,00 verified (0,05)

Column resistances

WEB PANEL - SHEAR Mb1,Ed = 0,00 [kN*m] Bending moment (right beam) [5.3.(3)]Mb2,Ed = 0,00 [kN*m] Bending moment (left beam) [5.3.(3)]Vc1,Ed = 0,00 [kN] Shear force (lower column) [5.3.(3)]Vc2,Ed = 0,00 [kN] Shear force (upper column) [5.3.(3)]z = 328 [mm] Lever arm [6.2.5]Vwp,Ed = (Mb1,Ed - Mb2,Ed) / z - (Vc1,Ed - Vc2,Ed) / 2 Vwp,Ed = 0,00 [kN] Shear force acting on the web panel [5.3.(3)]

Avs = 13672 [mm2] Shear area of the column web EN1993-1-1:[6.2.6.(3)]Avc = 13672 [mm2] Shear area EN1993-1-1:[6.2.6.(3)]Vwp,Rd = 0.9*( fy,wc*Avc+fy,wp*Avp+fys*Avd ) / (3 M0) Vwp,Rd = 2521,98 [kN] Resistance of the column web panel for shear [6.2.6.1]

Vwp,Ed / Vwp,Rd 1,0 0,00 < 1,00 verified (0,00)

Geometrical parameters of a connection

EFFECTIVE LENGTHS AND PARAMETERS - COLUMN FLANGE

Nr m mx e ex p leff,cp leff,nc leff,1 leff,2 leff,cp,g leff,nc,g leff,1,g leff,2,g

1 45 - 75 - 135 282 273 273 273 276 204 204 2042 45 - 75 - 135 282 273 273 273 270 135 135 1353 45 - 75 - 135 282 273 273 273 276 204 204 204

EFFECTIVE LENGTHS AND PARAMETERS - FRONT PLATE

Nr m mx e ex p leff,cp leff,nc leff,1 leff,2 leff,cp,g leff,nc,g leff,1,g leff,2,g

1 56 - 75 - 135 353 329 329 329 312 238 238 2382 56 - 75 - 135 353 318 318 318 270 135 135 1353 56 - 75 - 135 353 329 329 329 312 238 238 238

m – Bolt distance from the web mx – Bolt distance from the beam flange e – Bolt distance from the outer edge ex – Bolt distance from the horizontal outer edge p – Distance between bolts leff,cp – Effective length for a single bolt in the circular failure mode leff,nc – Effective length for a single bolt in the non-circular failure mode leff,1 – Effective length for a single bolt for mode 1 leff,2 – Effective length for a single bolt for mode 2 leff,cp,g – Effective length for a group of bolts in the circular failure mode leff,nc,g – Effective length for a group of bolts in the non-circular failure mode leff,1,g – Effective length for a group of bolts for mode 1 leff,2,g – Effective length for a group of bolts for mode 2

Connection resistance for tension

Ft,Rd = 174,53 [kN] Bolt resistance for tension [Table 3.4]Bp,Rd = 487,68 [kN] Punching shear resistance of a bolt [Table 3.4]

Ft,fc,Rd – column flange resistance due to bending Ft,wc,Rd – column web resistance due to tension Ft,ep,Rd – resistance of the front plate due to bending Ft,wb,Rd – resistance of the web in tension

Ft,fc,Rd = Min (FT,1,fc,Rd , FT,2,fc,Rd , FT,3,fc,Rd) [6.2.6.4] , [Tab.6.2]



Ft,fc,Rd = Min (FT,1,fc,Rd , FT,2,fc,Rd , FT,3,fc,Rd) [6.2.6.4] , [Tab.6.2]Ft,wc,Rd = beff,t,wc twc fyc / M0 [6.2.6.3.(1)]Ft,ep,Rd = Min (FT,1,ep,Rd , FT,2,ep,Rd , FT,3,ep,Rd) [6.2.6.5] , [Tab.6.2]Ft,wb,Rd = beff,t,wb twb fyb / M0 [6.2.6.8.(1)]

RESISTANCE OF THE BOLT ROW NO. 1

Ft1,Rd,comp - Formula Ft1,Rd,comp Component

Ft1,Rd = Min (Ft1,Rd,comp) 349,06 Bolt row resistance

Ft,fc,Rd(1) = 349,06 349,06 Column flange - tension

Ft,wc,Rd(1) = 1538,20 1538,20 Column web - tension

Ft,ep,Rd(1) = 349,06 349,06 Front plate - tension

Ft,wb,Rd(1) = 1753,62 1753,62 Beam web - tension

Bp,Rd = 975,35 975,35 Bolts due to shear punching







Ft,wb,Rd(2) = 1695,99 1695,99 Beam web - tension

Bp,Rd = 975,35 975,35 Bolts due to shear punching

Ft,fc,Rd(2 + 1) - 11 Ftj,Rd = 698,11 - 349,06 349,06 Column flange - tension - group

Ft,wc,Rd(2 + 1) - 11 Ftj,Rd = 1844,73 - 349,06 1495,68 Column web - tension - group

Ft,ep,Rd(2 + 1) - 11 Ftj,Rd = 597,08 - 349,06 248,03 Front plate - tension - group

Ft,wb,Rd(2 + 1) - 11 Ftj,Rd = 1983,94 - 349,06 1634,88 Beam web - tension - group







Ft,wb,Rd(3) = 1753,62 1753,62 Beam web - tension Bp,Rd = 975,35 975,35 Bolts due to shear punching

Ft,fc,Rd(3 + 2) - 22 Ftj,Rd = 698,11 - 248,03 450,08 Column flange - tension - group

Ft,wc,Rd(3 + 2) - 22 Ftj,Rd = 1844,73 - 248,03 1596,70 Column web - tension - group

Ft,fc,Rd(3 + 2 + 1) - 21 Ftj,Rd = 1047,17 - 597,08 450,08 Column flange - tension - group

Ft,wc,Rd(3 + 2 + 1) - 21 Ftj,Rd = 2597,75 - 597,08 2000,66 Column web - tension - group

Ft,ep,Rd(3 + 2) - 22 Ftj,Rd = 597,08 - 248,03 349,06 Front plate - tension - group

Ft,wb,Rd(3 + 2) - 22 Ftj,Rd = 1983,94 - 248,03 1735,91 Beam web - tension - group

Ft,ep,Rd(3 + 2 + 1) - 21 Ftj,Rd = 924,43 - 597,08 327,35 Front plate - tension - group

Ft,wb,Rd(3 + 2 + 1) - 21 Ftj,Rd = 3249,01 - 597,08 2651,92 Beam web - tension - group

SUMMARY TABLE OF FORCES

Nr hj Ftj,Rd Ft,fc,Rd Ft,wc,Rd Ft,ep,Rd Ft,wb,Rd Ft,Rd Bp,Rd

1 396 349,06 349,06 1538,20 349,06 1753,62 349,06 975,352 261 248,03 349,06 1538,20 349,06 1695,99 349,06 975,353 126 327,35 349,06 1538,20 349,06 1753,62 349,06 975,35

CONNECTION RESISTANCE FOR TENSION Nj,Rd Nj,Rd = Ftj,Rd Nj,Rd = 924,43 [kN] Connection resistance for tension [6.2]

Nb1,Ed / Nj,Rd 1,0 1,05 > 1,00 verified (1,05)

Connection resistance for shear



v = 0,60 Coefficient for calculation of Fv,Rd [Table 3.4]Fv,Rd = 145,97 [kN] Shear resistance of a single bolt [Table 3.4]Ft,Rd,max = 174,53 [kN] Tensile resistance of a single bolt [Table 3.4]Fb,Rd,int = 431,20 [kN] Bearing resistance of an intermediate bolt [Table 3.4]Fb,Rd,ext = 431,20 [kN] Bearing resistance of an outermost bolt [Table 3.4]

Nr Ftj,Rd,N Ftj,Ed,N Ftj,Rd,M Ftj,Ed,M Ftj,Ed Fvj,Rd

1 349,06 366,64 0,00 0,00 366,64 83,41 2 248,03 260,52 0,00 0,00 260,52 136,30 3 327,35 343,84 0,00 0,00 343,84 86,53

Ftj,Rd,N – Bolt row resistance for simple tension Ftj,Ed,N – Force due to axial force in a bolt row Ftj,Rd,M – Bolt row resistance for simple bending Ftj,Ed,M – Force due to moment in a bolt row Ftj,Ed – Maximum tensile force in a bolt row Fvj,Rd – Reduced bolt row resistance

Ftj,Ed,N = Nj,Ed Ftj,Rd,N / Nj,Rd Ftj,Ed,M = Mj,Ed Ftj,Rd,M / Mj,Rd Ftj,Ed = Ftj,Ed,N + Ftj,Ed,M Fvj,Rd = Min (nh Fv,Rd (1 - Ftj,Ed/ (1.4 nh Ft,Rd,max), nh Fv,Rd , nh Fb,Rd))

Vj,Rd = nh 1n Fvj,Rd [Table 3.4]

Vj,Rd = 306,24 [kN] Connection resistance for shear [Table 3.4]

Vb1,Ed / Vj,Rd 1,0 0,31 < 1,00 verified (0,31)

Weld resistance

Aw = 25200 [mm2

] Area of all welds

[4.5.3.2(2)]

Awy = 16440 [mm2

] Area of horizontal welds

[4.5.3.2(2)]

Awz = 8760 [mm2

] Area of vertical welds

[4.5.3.2(2)]

Iwy = 127837596

0[mm4

] Moment of inertia of the weld arrangement with respect to the hor. axis

[4.5.3.2(5)]

max=max =

38,53 [MPa]

Normal stress in a weld [4.5.3.2(5)

]

= = 38,53 [MPa]

Stress in a vertical weld [4.5.3.2(5)

]

II = 10,97 [MPa]

Tangent stress [4.5.3.2(5)

]

w = 0,90

Correlation coefficient [4.5.3.2(7)

]

[max2 + 3*(max

2)] fu/(w*M2) 77,06 < 435,56 verified (0,18)

[2 + 3*(

2+II2)] fu/(w*M2) 79,37 < 435,56 verified (0,18)

0.9*fu/M2 38,53 < 352,80 verified (0,11)

Weakest component: FRONT PLATE - TENSION


Diploms

Split

10.3. Sp


Geome

ColumSection: = hc = bfc = twc = tfc = rc = Ac = Ixc = 2Material: fyc =

Beam Section: = hb = bf = twb = tfb = rb =

ski rad

t, rujan 2015

poj POZ 1 v

Auto

DeEN

al on no.: 5 on name: D_

etry

mn HEB 700

-90,0 700 300 17 32 27

30600 569000000 S355 355,00 [M

HEB 550 0,0 550 300 15 29 27

5.

vert. pojas

odesk Robot Str

esign of fN 1993-1-8:2

_pojas-stup


MPa] Resista

[Deg] Incli[mm] Heig[mm] Widt[mm] Thic[mm] Thic[mm] Rad

stupa i PO

ructural Analysis

fixed bea2005/AC:20

p



ance

nation angle ght of beam seth of beam se

ckness of the wckness of the fius of beam s

OZ 5 donji p

s Professional 2

am-to-co009



ection ction web of beam sflange of beamection fillet

pojas rešet

2014-Student Ve

olumn co


mn n section

section m section

Ću

kaste kons

ersion onnection

2014/

urlin Petar

strukcije y-

n

/15

95

smjer

Ratio 0,91



= 0,0 [Deg] Inclination angle rb = 27 [mm] Radius of beam section fillet Ab = 25400 [mm2] Cross-sectional area of a beam Ixb = 1367000000 [mm4] Moment of inertia of the beam section Material: S355 fyb = 355,00 [MPa] Resistance

Bolts The shear plane passes through the UNTHREADED portion of the bolt. d = 20 [mm] Bolt diameter Class = 8.8 Bolt class FtRd = 141,12 [kN] Tensile resistance of a bolt nh = 2 Number of bolt columns nv = 3 Number of bolt rows h1 = 145 [mm] Distance between first bolt and upper edge of front plateHorizontal spacing ei = 150 [mm] Vertical spacing pi = 150;150 [mm]

Plate hp = 590 [mm] Plate height bp = 300 [mm] Plate width tp = 30 [mm] Plate thickness Material: S355 fyp = 355,00 [MPa] Resistance

Fillet welds aw = 10 [mm] Web weld af = 20 [mm] Flange weld





Loads

Ultimate limit state Case: Manual calculations.

Vb1,Ed = 122,00 [kN] Shear force in the right beam Nb1,Ed = -2838,78 [kN] Axial force in the right beam

Results

Beam resistances

COMPRESSION Ab = 25400 [mm2] Area EN1993-1-1:[6.2.4]Ncb,Rd = Ab fyb / M0 Ncb,Rd = 9017,00 [kN] Design compressive resistance of the section EN1993-1-1:[6.2.4]

Nb1,Ed / Ncb,Rd 1,0 0,31 < 1,00 verified (0,31)

SHEAR Avb = 10001 [mm2] Shear area EN1993-1-1:[6.2.6.(3)]



Vcb,Rd = Avb (fyb / 3) / M0 Vcb,Rd = 2049,80 [kN] Design sectional resistance for shear EN1993-1-1:[6.2.6.(2)]Vb1,Ed / Vcb,Rd 1,0 0,06 < 1,00 verified (0,06)

AXIAL FORCES IN BEAM FLANGES hf = 521 [mm] Distance between the centroids of flanges eN = 0 [mm] Axial force eccentricity Nupp = Nb1,Ed / 2 + (-Nb1,Ed eN + Mb1,Ed) / hf Nupp = -1419,39 [kN] Axial force in the beam top flange Nlow = Nb1,Ed / 2 - (-Nb1,Ed eN + Mb1,Ed) / hf Nlow = -1419,39 [kN] Axial force in the beam bottom flange

Column resistances

WEB PANEL - SHEAR Mb1,Ed = 0,00 [kN*m] Bending moment (right beam) [5.3.(3)]Mb2,Ed = 0,00 [kN*m] Bending moment (left beam) [5.3.(3)]Vc1,Ed = 0,00 [kN] Shear force (lower column) [5.3.(3)]Vc2,Ed = 0,00 [kN] Shear force (upper column) [5.3.(3)]z = 336 [mm] Lever arm [6.2.5]Vwp,Ed = (Mb1,Ed - Mb2,Ed) / z - (Vc1,Ed - Vc2,Ed) / 2 Vwp,Ed = 0,00 [kN] Shear force acting on the web panel [5.3.(3)]

Avs = 13672 [mm2] Shear area of the column web EN1993-1-1:[6.2.6.(3)]Avc = 13672 [mm2] Shear area EN1993-1-1:[6.2.6.(3)]Vwp,Rd = 0.9*( fy,wc*Avc+fy,wp*Avp+fys*Avd ) / (3 M0) Vwp,Rd = 2521,98 [kN] Resistance of the column web panel for shear [6.2.6.1]

Vwp,Ed / Vwp,Rd 1,0 0,00 < 1,00 verified (0,00)

WEB - TRANSVERSE COMPRESSION - LEVEL OF THE BEAM BOTTOM FLANGE

Bearing: twc = 17 [mm] Effective thickness of the column web [6.2.6.2.(6)]beff,c,wc = 402 [mm] Effective width of the web for compression [6.2.6.2.(1)]Avc = 13672 [mm2] Shear area EN1993-1-1:[6.2.6.(3)] = 0,87 Reduction factor for interaction with shear [6.2.6.2.(1)]

com,Ed = 0,00 [MPa] Maximum compressive stress in web [6.2.6.2.(2)]kwc = 1,00 Reduction factor conditioned by compressive stresses [6.2.6.2.(2)]Fc,wc,Rd1 = kwc beff,c,wbc twc fyc / M0 Fc,wc,Rd1 = 2108,91 [kN] Column web resistance [6.2.6.2.(1)]

Buckling: dwc = 582 [mm] Height of compressed web [6.2.6.2.(1)]p = 1,10 Plate slenderness of an element [6.2.6.2.(1)]

= 0,74 Reduction factor for element buckling [6.2.6.2.(1)]

Fc,wb,Rd2 = kwc beff,c,wc twc fyc / M1 Fc,wc,Rd2 = 1564,29 [kN] Column web resistance [6.2.6.2.(1)]

Final resistance: Fc,wc,Rd,low = Min (Fc,wc,Rd1 , Fc,wc,Rd2) Fc,wc,Rd = 1564,29 [kN] Column web resistance [6.2.6.2.(1)]

Nlow / Fc,wc,Rd,low 1,0 0,91 < 1,00 verified (0,91)

WEB - TRANSVERSE COMPRESSION - LEVEL OF THE BEAM TOP FLANGE

Bearing: twc = 17 [mm] Effective thickness of the column web [6.2.6.2.(6)]beff,c,wc = 402 [mm] Effective width of the web for compression [6.2.6.2.(1)]Avc = 13672 [mm2] Shear area EN1993-1-1:[6.2.6.(3)] = 0,87 Reduction factor for interaction with shear [6.2.6.2.(1)]

com,Ed = 0,00 [MPa] Maximum compressive stress in web [6.2.6.2.(2)]kwc = 1,00 Reduction factor conditioned by compressive stresses [6.2.6.2.(2)]



Fc,wc,Rd1 = kwc beff,c,wbc twc fyc / M0 Fc,wc,Rd1 = 2108,91 [kN] Column web resistance [6.2.6.2.(1)]

Buckling: dwc = 582 [mm] Height of compressed web [6.2.6.2.(1)]p = 1,10 Plate slenderness of an element [6.2.6.2.(1)]

= 0,74 Reduction factor for element buckling [6.2.6.2.(1)]

Fc,wb,Rd2 = kwc beff,c,wc twc fyc / M1 Fc,wc,Rd2 = 1564,29 [kN] Column web resistance [6.2.6.2.(1)]

Final resistance: Fc,wc,Rd,upp = Min (Fc,wc,Rd1 , Fc,wc,Rd2) Fc,wc,Rd,upp = 1564,29 [kN] Column web resistance [6.2.6.2.(1)]

Nupp / Fc,wc,Rd,upp 1,0 0,91 < 1,00 verified (0,91)

Connection resistance for shear

v = 0,60 Coefficient for calculation of Fv,Rd [Table 3.4]Fv,Rd = 120,64 [kN] Shear resistance of a single bolt [Table 3.4]Ft,Rd,max = 141,12 [kN] Tensile resistance of a single bolt [Table 3.4]Fb,Rd,int = 588,00 [kN] Bearing resistance of an intermediate bolt [Table 3.4]Fb,Rd,ext = 588,00 [kN] Bearing resistance of an outermost bolt [Table 3.4]

Vj,Rd = nh Min(Fv,Rd ,Fb,Rd,ext) + nh nv-1 Min(Fv,Rd ,Fb,Rd,int) [Table 3.4]Vj,Rd = 723,82 [kN] Connection resistance for shear [Table 3.4]

Vb1,Ed / Vj,Rd 1,0 0,17 < 1,00 verified (0,17)

Weld resistance

Aw = 30680 [mm2

] Area of all welds

[4.5.3.2(2)]

Awy = 21920 [mm2

] Area of horizontal welds

[4.5.3.2(2)]

Awz = 8760 [mm2

] Area of vertical welds

[4.5.3.2(2)]

Iwy = 166287530

7[mm4

] Moment of inertia of the weld arrangement with respect to the hor. axis

[4.5.3.2(5)]

max=max =

-92,53 [MPa]

Normal stress in a weld [4.5.3.2(5)

]

= = -92,53 [MPa]

Stress in a vertical weld [4.5.3.2(5)

]

II = 13,93 [MPa]

Tangent stress [4.5.3.2(5)

]

w = 0,90

Correlation coefficient [4.5.3.2(7)

]

[max2 + 3*(max

2)] fu/(w*M2) 185,06 < 435,56 verified (0,42)

[2 + 3*(

2+II2)] fu/(w*M2) 186,62 < 435,56 verified (0,43)

0.9*fu/M2 92,53 < 352,80 verified (0,26)

Weakest component: COLUMN WEB - COMPRESSION - LEVEL OF THE BEAM TOP FLANGE


Diploms

Split

10.4. Sp


Geome

ColumSection: = hc = bfc = twc = tfc = rc = Ac = Iyc = 2Material: fyc = fuc =

Beam Section: = hb = bb = twb = tfb =

ski rad

t, rujan 2015

poj POZ 1 v

Auto

CaEN

al on no.: 7 on name: G_

etry

mn HEB 700

-90,0 700 300 17 32 27

30600 569000000 S355 355,00 [M490,00 [M

HEA 360 0,0 350 300 10 18

5.

vert. pojas

odesk Robot Str

alculationN 1993-1-8:2

_pojas_uzd_


MPa] DesignMPa] Tensile

[Deg] Inclin[mm] Heig[mm] Width[mm] Thick[mm] Thick

stupa i PO

ructural Analysis

n of the b2005/AC:20

_Stup



n resistance e resistance

nation angle ht of beam seh of beam seckness of the wkness of the fla

OZ 9 gornji

s Professional 2

beam-co009



ection ction web of beam sange of beam

i pojas reše

2014-Student Ve

olumn (w


mn n section

ection m section

Ću

etkaste kon

ersion web) conn

2014/

urlin Petar

nstrukcije x

nection

/15

99

x-smjer

Ratio 0,53



= 0,0 [Deg] Inclination angle rb = 27 [mm] Radius of beam section fillet Ab = 14300 [mm2] Cross-sectional area of a beam Iyb = 330900000 [mm4] Moment of inertia of the beam section Material: S355 fyb = 355,00 [MPa] Design resistance fub = 490,00 [MPa] Tensile resistance

Angle Section: UKAEQ 150x10hk = 150 [mm] Height of angle section bk = 150 [mm] Width of angle section tfk = 10 [mm] Thickness of the flange of angle section rk = 16 [mm] Fillet radius of the web of angle section lk = 240 [mm] Angle length Material: S355 fyk = 355,00 [MPa] Design resistance fuk = 490,00 [MPa] Tensile resistance

Bolts

Bolts connecting column with angle The shear plane passes through the UNTHREADED portion of the bolt. Class = 8.8 Bolt class d = 16 [mm] Bolt diameter d0 = 18 [mm] Bolt opening diameter As = 157 [mm2] Effective section area of a bolt Av = 201 [mm2] Area of bolt section fub = 800,00 [MPa] Tensile resistance k = 2 Number of bolt columns w = 2 Number of bolt rows e1 = 45 [mm] Level of first bolt p2 = 70 [mm] Horizontal spacing p1 = 130 [mm] Vertical spacing

Welds aab = 7 [mm] Fillet welds connecting angle with beam



Loads


Nb,Ed = 144,65 [kN] Axial force Vb,Ed = 88,29 [kN] Shear force Mb,Ed = 0,00 [kN*m] Bending moment

Results

Bolts connecting column with angle



Bolt capacities Fv,Rd = 77,21 [kN] Shear resistance of the shank of a single bolt Fv,Rd= 0.6*fub*Av*m/M2

Ft,Rd = 90,43 [kN] Tensile resistance of a single bolt Ft,Rd= 0.9*fu*As/M2

Bolt bearing on the column web

Direction x k1x = 2,50 Coefficient for calculation of Fb,Rd k1x = min[2.8*(e1/d0)-1.7, 1.4*(p1/d0)-1.7, 2.5]k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verified bx = 1,00 Coefficient for calculation of Fb,Rd bx=min[e2/(3*d0), p2/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]bx > 0.0 1,00 > 0,00 verified Fb,Rd1x = 266,56 [kN] Bearing resistance of a single bolt Fb,Rd1x=k1x*bx*fu*d*ti/M2

Direction z k1z = 2,50 Coefficient for calculation of Fb,Rd k1z=min[2.8*(e2/d0)-1.7, 1.4*(p2/d0)-1.7, 2.5]k1z > 0.0 2,50 > 0,00 verified bz = 1,00 Coefficient for calculation of Fb,Rd bz=min[e1/(3*d0), p1/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]bz > 0.0 1,00 > 0,00 verified Fb,Rd1z = 266,56 [kN] Bearing resistance of a single bolt Fb,Rd1z=k1z*bz*fu*d*ti/M2

Bolt bearing on the angle

Direction x k1x = 2,50 Coefficient for calculation of Fb,Rd k1x=min[2.8*(e1/d0)-1.7, 1.4*(p1/d0)-1.7, 2.5]k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verified bx = 0,65 Coefficient for calculation of Fb,Rd bx=min[e2/(3*d0), p2/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]bx > 0.0 0,65 > 0,00 verified Fb,Rd2x = 101,63 [kN] Bearing resistance of a single bolt Fb,Rd2x=k1x*bx*fu*d*ti/M2


Forces acting on bolts in the column - angle connection Bolt shear

e = 85 [mm] Distance between centroid of a bolt group of an angle and center of the beam web

M0 = 3,75 [kN*m]

Real bending moment M0=0.5*Vb,Ed*e

FVz = 11,0

4 [kN] Component force in a bolt due to influence of the shear force FVz=0.5*|Vb,Ed|/n

FMx = 11,1

9 [kN] Component force in a bolt due to influence of the moment FMx=|M0|*zi/zi2

Fx,Ed =

11,19 [kN] Design total force in a bolt on the direction x Fx,Ed = FNx + FMx

Fz,Ed =

17,06 [kN] Design total force in a bolt on the direction z Fz,Ed = FVz + FMz

FRdx =

77,21 [kN] Effective design capacity of a bolt on the direction x

FRdx=min(FvRd, FbRd1x, FbRd2x)

FRdz =

77,21 [kN] Effective design capacity of a bolt on the direction z

FRdz=min(FvRd, FbRd1z, FbRd2z)

|Fx,Ed| FRdx |11,19| < 77,21 verified (0,14)

|Fz,Ed| FRdz |17,06| < 77,21 verified (0,22)

Bolt tension

e = 122 [mm] Distance between centroid of a weld group and center of the column web




M0t = 5,27 [kN*m]

Real bending moment M0t=0.5*Vb,Ed*e

Ft,Ed =

33,80 [kN] Tensile force in the outermost bolt Ft,Ed=M0t*zmax/zi

2 + 0.5*Nb2,Ed/n

Ft,Ed Ft,Rd 33,80 < 90,43 verified (0,37)

Simultaneous action of a tensile force and a shear force in a bolt Fv,Ed = 20,40 [kN] Resultant shear force in a bolt Fv,Ed = [Fx,Ed

2 + Fz,Ed2]

Fv,Ed/Fv,Rd + Ft,Ed/(1.4*Ft,Rd) 1.0 0,53 < 1,00 verified (0,53)

Weld resistance

Fillet welds connecting angle with beam


M0 = 5,40 [kN*m]

Real bending moment M0=0.5*(Mb,Ed +

Vb,Ed*e)As = 3640 [mm2] Area of welds

I0 = 4606156

5 [mm4] Polar moment of inertia of welds

Fx = 19,87 [MPa] Component stress due to influence of the longitudinal force Fx=0.5*Nb,Ed/As

Fz = 12,13 [MPa] Component stress due to influence of the transverse force Fz=0.5*Vb,Ed/As

Mx = 12,19 [MPa] Component stress due to influence of the moment on the x direction Mx=M0*zi/I0

Mz = 14,08 [MPa] Component stress due to influence of the moment on the z direction Mz=M0*xi/I0

= 41,76 [MPa] Resultant stress

=[(Fx+Mx)2+(Fz+Mz)

2

]w = 0,90 Correlation coefficient [Table 4.1]fvw,d =

251,47 [MPa] fvw,d = fu/(3*w*M2)

fvw,d 41,76 < 251,47 verified (0,17)


Diploms

Split

10.5. Sp


Geome

ColumSection: = hc = bfc = twc = tfc = rc = Ac = Iyc = 2Material: fyc = fuc =

Beam Section: = hb = bb = twb = tfb = rb = Ab =

ski rad

t, rujan 2015

poj POZ 1 v

Auto

CaEN

al on no.: 7 on name: D_

etry

mn HEB 700

-90,0 700 300 17 32 27

30600 569000000 S355 355,00 [M490,00 [M

HEA 360 0,0 350 300 10 18 27

14300

5.

vert. pojas

odesk Robot Str


_pojas_uzd_



[Deg] Inclin[mm] Heig[mm] Width[mm] Thick[mm] Thick[mm] Radi[mm2] Cros

stupa i PO

ructural Analysis

n of the b2005/AC:20

_Stup




nation angle ht of beam seh of beam seckness of the wkness of the flaus of beam ses-sectional are

OZ 10 donji

s Professional 2

beam-co009



ection ction web of beam sange of beamection fillet rea of a beam

i pojas reše

2014-Student Ve

olumn (w


mn n section

ection m section

Ću

etkaste kon

ersion web) conn

2014/

urlin Petar

nstrukcije x

nection

/15

103

x-smjer

Ratio 1,01



= 0,0 [Deg] Inclination angle Iyb = 330900000 [mm4] Moment of inertia of the beam section Material: S355 fyb = 355,00 [MPa] Design resistance fub = 490,00 [MPa] Tensile resistance

Angle Section: UKAEQ 120x10hk = 120 [mm] Height of angle section bk = 120 [mm] Width of angle section tfk = 10 [mm] Thickness of the flange of angle section rk = 13 [mm] Fillet radius of the web of angle section lk = 245 [mm] Angle length Material: STEEL 43-245fyk = 245,00 [MPa] Design resistance fuk = 430,00 [MPa] Tensile resistance

Bolts

Bolts connecting column with angle The shear plane passes through the UNTHREADED portion of the bolt. Class = 8.8 Bolt class d = 24 [mm] Bolt diameter d0 = 26 [mm] Bolt opening diameter As = 353 [mm2] Effective section area of a bolt Av = 452 [mm2] Area of bolt section fub = 800,00 [MPa] Tensile resistance k = 1 Number of bolt columns w = 2 Number of bolt rows e1 = 40 [mm] Level of first bolt p1 = 160 [mm] Vertical spacing

Welds aab = 7 [mm] Fillet welds connecting angle with beam



Loads


Nb,Ed = 710,00 [kN] Axial force Vb,Ed = 88,29 [kN] Shear force Mb,Ed = 0,00 [kN*m] Bending moment

Results

Bolts connecting column with angle

Bolt capacities



Fv,Rd = 173,72 [kN] Shear resistance of the shank of a single bolt Fv,Rd= 0.6*fub*Av*m/M2

Ft,Rd = 203,33 [kN] Tensile resistance of a single bolt Ft,Rd= 0.9*fu*As/M2

Bolt bearing on the column web

Direction x k1x = 2,50 Coefficient for calculation of Fb,Rd k1x = min[2.8*(e1/d0)-1.7, 1.4*(p1/d0)-1.7, 2.5]k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verified bx = 1,00 Coefficient for calculation of Fb,Rd bx=min[e2/(3*d0), fub/fu, 1]bx > 0.0 1,00 > 0,00 verified Fb,Rd1x = 399,84 [kN] Bearing resistance of a single bolt Fb,Rd1x=k1x*bx*fu*d*ti/M2

Direction z k1z = 2,50 Coefficient for calculation of Fb,Rd k1z=min[2.8*(e2/d0)-1.7, 2.5]k1z > 0.0 2,50 > 0,00 verified bz = 1,00 Coefficient for calculation of Fb,Rd bz=min[e1/(3*d0), p1/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]bz > 0.0 1,00 > 0,00 verified Fb,Rd1z = 399,84 [kN] Bearing resistance of a single bolt Fb,Rd1z=k1z*bz*fu*d*ti/M2

Bolt bearing on the angle

Direction x k1x = 2,50 Coefficient for calculation of Fb,Rd k1x=min[2.8*(e1/d0)-1.7, 1.4*(p1/d0)-1.7, 2.5]k1x > 0.0 2,50 > 0,00 verified bx = 0,77 Coefficient for calculation of Fb,Rd bx=min[e2/(3*d0), fub/fu, 1]bx > 0.0 0,77 > 0,00 verified Fb,Rd2x = 158,77 [kN] Bearing resistance of a single bolt Fb,Rd2x=k1x*bx*fu*d*ti/M2

Direction z k1z = 2,50 Coefficient for calculation of Fb,Rd k1z=min[2.8*(e2/d0)-1.7, 2.5]k1z > 0.0 2,50 > 0,00 verified bz = 0,51 Coefficient for calculation of Fb,Rd bz=min[e1/(3*d0), p1/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]bz > 0.0 0,51 > 0,00 verified Fb,Rd2z = 105,85 [kN] Bearing resistance of a single bolt Fb,Rd2z=k1z*bz*fu*d*ti/M2

Forces acting on bolts in the column - angle connection Bolt shear

e = 65 [mm] Distance between centroid of a bolt group of an angle and center of the beam web

M0 = 2,87 [kN*m]

Real bending moment M0=0.5*Vb,Ed*e

FVz = 22,07 [kN] Component force in a bolt due to influence of the shear force FVz=0.5*|Vb,Ed|/nFMx = 17,93 [kN] Component force in a bolt due to influence of the moment FMx=|M0|*zi/zi

2

Fx,Ed =


Fz,Ed =


FRdx =



FRdz =





Bolt tension


M0t = 4,48 [kN*m]

Real bending moment M0t=0.5*Vb,Ed*e

Ft,Ed =

205,52 [kN] Tensile force in the outermost bolt Ft,Ed=M0t*zmax/zi

2 + 0.5*Nb2,Ed/n

Ft,Ed Ft,Rd 205,52 > 203,33 verified (1,01)



Simultaneous action of a tensile force and a shear force in a bolt Fv,Ed = 28,44 [kN] Resultant shear force in a bolt Fv,Ed = [Fx,Ed

2 + Fz,Ed2]

Fv,Ed/Fv,Rd + Ft,Ed/(1.4*Ft,Rd) 1.0 0,89 < 1,00 verified (0,89)

Weld resistance

Fillet welds connecting angle with beam


M0 = 4,61 [kN*m]

Real bending moment M0=0.5*(Mb,Ed +

Vb,Ed*e)As = 3255 [mm2] Area of welds

I0 = 3737054

4 [mm4] Polar moment of inertia of welds

Fx = 109,06 [MPa] Component stress due to influence of the longitudinal force Fx=0.5*Nb,Ed/As

Fz = 13,56 [MPa] Component stress due to influence of the transverse force Fz=0.5*Vb,Ed/As

Mx = 10,58 [MPa] Component stress due to influence of the moment on the x direction Mx=M0*zi/I0

Mz = 15,10 [MPa] Component stress due to influence of the moment on the z direction Mz=M0*xi/I0

= 126,48 [MPa] Resultant stress

=[(Fx+Mx)2+(Fz+Mz)

2

]w = 0,85 Correlation coefficient [Table 4.1]fvw,d =

233,66 [MPa] fvw,d = fu/(3*w*M2)

fvw,d 126,48 < 233,66 verified (0,54)


Diploms

Split

10.6. Nkonstru


Geome

PrincipSection: = hg = bfg = twg = tfg = rg = Ap = Iyp = 136Material: fyg = fug =

Left sid

ski rad

t, rujan 2015

N spoj POukcije

Auto

CaEN

al on no.: 11on name: G.

etry

pal beam HEB 550 -90,0 [D

550 [m300 [m15 [m29 [m27 [m

25400 [m67000000 [mS355 355,00 [M490,00 [M

de

5.

OZ 4 gornj

odesk Robo


1 p. y. - G.

Deg] Inclinatiomm] Height omm] Width ofmm] Thicknemm] Thicknemm] Fillet radmm2] Cross-smm4] Moment


ji pojas r.

ot Structural

n of the 2005/AC:20

p. m.k.

on angle of the principaf the flange of

ess of the web ess of the flangdius of the weectional area t of inertia of t


.k. y-smjer

l Analysis

beam-to009

al beam sectiof the principal of the principge of the princ

eb of the princiof a principal

the principal b

r i POZ

Professiona

o-beam (

n beam sectional beam sectio

cipal beam secipal beam secbeam eam section

Ću

14 gornji

al 2014-Stud

(web) co

on ctiontion

2014/

urlin Petar

pojas međ

dent Versio

onnection

/15

107

đukatne

on n

Ratio 1,00



Beam Section: HEB 300

= 0,0 [Deg] Inclination angle hbl = 300 [mm] Height of beam section bbl = 300 [mm] Width of beam section twbl = 11 [mm] Thickness of the web of beam section tfbl = 19 [mm] Thickness of the flange of beam section rbl = 27 [mm] Radius of beam section fillet Ab = 14900 [mm2] Cross-sectional area of a beam Iybl = 251700000 [mm4] Moment of inertia of the beam section Material: S355 fybl = 355,00 [MPa] Design resistance fubl = 490,00 [MPa] Tensile resistance

Stiffener ls = 330 [mm] Stiffener length hs = 492 [mm] Stiffener height ts = 15 [mm] Stiffener thickness ds = 188 [mm] Cut-out length h1s = 21 [mm] Top cut-out h2s = 281 [mm] Bottom cut-out Material: S355 fys = 355,00 [MPa] Design resistance fus = 490,00 [MPa] Tensile resistance

Bolts

Bolts connecting beam with stiffener The shear plane passes through the UNTHREADED portion of the bolt. Class = 8.8 Bolt class d = 20 [mm] Bolt diameter d0 = 22 [mm] Bolt opening diameter As = 245 [mm2] Effective section area of a bolt Av = 314 [mm2] Area of bolt section fub = 800,00 [MPa] Tensile resistance k = 3 Number of bolt columns w = 3 Number of bolt rows p1 = 35 [mm] Level of first bolt p2 = 50 [mm] Horizontal spacing p1 = 60 [mm] Vertical spacing

Right side

Beam Section: HEB 300

= 0,0 [Deg] Inclination angle hbr = 300 [mm] Height of beam section bbr = 300 [mm] Width of beam section twbr = 11 [mm] Thickness of the web of beam section tfbr = 19 [mm] Thickness of the flange of beam section rbr = 27 [mm] Radius of beam section fillet



= 0,0 [Deg] Inclination angle Abr = 14900 [mm2] Cross-sectional area of a beam Iybr = 251700000 [mm4] Moment of inertia of the beam section Material: S355 fybr = 355,00 [MPa] Design resistance fubr = 490,00 [MPa] Tensile resistance

Stiffener ls = 330 [mm] Stiffener length hs = 492 [mm] Stiffener height ts = 15 [mm] Stiffener thickness ds = 188 [mm] Cut-out length h1s = 21 [mm] Top cut-out h2s = 281 [mm] Bottom cut-out Material: S355 fys = 355,00 [MPa] Design resistance fus = 490,00 [MPa] Tensile resistance

Bolts

Bolts connecting beam with stiffener The shear plane passes through the UNTHREADED portion of the bolt. Class = 8.8 Bolt class d = 20 [mm] Bolt diameter d0 = 22 [mm] Bolt opening diameter As = 245 [mm2] Effective section area of a bolt Av = 314 [mm2] Area of bolt section fub = 800,00 [MPa] Tensile resistance k = 3 Number of bolt columns w = 3 Number of bolt rows e1 = 35 [mm] Level of first bolt p2 = 50 [mm] Horizontal spacing p1 = 60 [mm] Vertical spacing



Loads


Left side Nb2,Ed = -488,75 [kN] Axial force Vb2,Ed = 92,47 [kN] Shear force Mb2,Ed = 0,00 [kN*m] Bending moment

Right side Nb1,Ed = -488,75 [kN] Axial force Vb1,Ed = 92,47 [kN] Shear force Mb1,Ed = 0,00 [kN*m] Bending moment



Results

Left side

Bolts connecting beam with stiffener


Bolt bearing on the beam



Bolt bearing on the stiffener



Forces acting on bolts in the stiffener - beam connection Bolt shear

e = 253 [mm] Distance between centroid of a bolt group and center of the principal beam web

M0 = 23,3

5 [kN*m]

Real bending moment M0=Vb2,Ed*e

FNx = 54,3

1 [kN] Component force in a bolt due to influence of the longitudinal force FNx=|Nb2,Ed|/n

FVz = 10,2

7 [kN] Component force in a bolt due to influence of the shear force FVz=|Vb2,Ed|/n

FMx = 38,2

8 [kN] Component force in a bolt due to influence of the moment on the x direction FMx=|M0|*zi/(xi

2+zi2)

FMz = 31,9

0 [kN] Component force in a bolt due to influence of the moment on the z direction FMz=|M0|*xi/(xi

2+zi2)

Fx,Ed =


Fz,Ed 42,1 [kN] Design total force in a bolt on the direction z Fz,Ed = FVz + FMz




= 7 FRdx =



FRdz =





Verification of the section due to block tearing

Stiffener Ant = 1200 [mm2] Net area of the section in tension Anv = 2550 [mm2] Area of the section in shear VeffRd = 757,85 [kN] Design capacity of a section weakened by openings VeffRd=0.5*fu*Ant/M2 + (1/3)*fy*Anv/M0

|Vb2,Ed| VeffRd |92,47| < 757,85 verified (0,12)

Beam Ant = 880 [mm2] Net area of the section in tension Anv = 1650 [mm2] Area of the section in shear VeffRd = 510,66 [kN] Design capacity of a section weakened by openings VeffRd=0.5*fu*Ant/M2 + (1/3)*fy*Anv/M0


Right side

Bolts connecting beam with stiffener


Bolt bearing on the beam



Bolt bearing on the stiffener


Direction z



k1z = 1,48 Coefficient for calculation of Fb,Rd k1z=min[2.8*(e2/d0)-1.7, 1.4*(p2/d0)-1.7, 2.5]k1z > 0.0 1,48 > 0,00 verified bz = 0,53 Coefficient for calculation of Fb,Rd bz=min[e1/(3*d0), p1/(3*d0)-0.25, fub/fu, 1]bz > 0.0 0,53 > 0,00 verified Fb,Rd2z = 92,41 [kN] Bearing resistance of a single bolt Fb,Rd2z=k1z*bz*fu*d*ti/M2

Forces acting on bolts in the stiffener - beam connection Bolt shear


M0 = 23,3

5 [kN*m]

Real bending moment M0=Vb1,Ed*e

FNx = 54,3

1 [kN] Component force in a bolt due to influence of the longitudinal force FNx=|Nb1,Ed|/n

FVz = 10,2

7 [kN] Component force in a bolt due to influence of the shear force FVz=|Vb1,Ed|/n

FMx = 38,2

8 [kN] Component force in a bolt due to influence of the moment on the x direction FMx=|M0|*zi/(xi

2+zi2)

FMz = 31,9

0 [kN] Component force in a bolt due to influence of the moment on the z direction FMz=|M0|*xi/(xi

2+zi2)

Fx,Ed =


Fz,Ed =


FRdx =



FRdz =





Verification of the section due to block tearing

Stiffener Ant = 1200 [mm2] Net area of the section in tension Anv = 2550 [mm2] Area of the section in shear VeffRd = 757,85 [kN] Design capacity of a section weakened by openings VeffRd=0.5*fu*Ant/M2 + (1/3)*fy*Anv/M0


Beam Ant = 880 [mm2] Net area of the section in tension Anv = 1650 [mm2] Area of the section in shear VeffRd = 510,66 [kN] Design capacity of a section weakened by openings VeffRd=0.5*fu*Ant/M2 + (1/3)*fy*Anv/M0



Diploms

Split

10.7. Na

Rezne s

1

57Ed

Ed

Ed

M

V

N

Poprečn

700

300

32

17

306

107

3

3

- ploča

- ploča

f

w

y

gp

dp

h

b

t m

t m

A

I

W

W

- ploča

- vijci: M

Određi

,E

,E

gp

dp

gp d

dp d

M

W

M

W

N

N

,E

,E

,E

h

w d

w d

w d

N

A

M

M

V

ski rad

t, rujan 2015

astavak PO

sile:

1096,31

70,89

1945,41

kNm

kN

kN

ni presjek H

2

4

3

3

0

0

6,40

7175,68

062,16

062,16

za nastavak

za nastavak

mm

mm

mm

mm

cm

cm

cm

cm

0

za nastavak

M24 2d

vanje otpo

1096,

306

1096,

306

Ed

gp

Ed

dp

gp gp

dp dp

M

W

M

W

A

A

,E 11,25

1096,31

570,89

w d

h

Ed g

N

A

M N

kN

5.

OZ 1 vertik

M

m

N

v

o

S

HEB 700:

4

- gornja po

- donja poj

k gornje poj

k donje po

ja

k hrpta: 600x

26mm

rnosti elem

,31 100

62,16

,31 100

62,16

3104,64

1887,36

N

N

k

kN

2

,E 1

5 /

3014,64 0

gp d

kN cm

N x N

kalni pojas

Materijal:

355

vijci: k.v.8.

obrada povr

S

ojasnica

jasnica

asnice: 780x

asnice: 780x

x320x15 mm

menata nast

,E

32,34

19,66

Ed

Ed

w

N

A

N

A

kNN

N

, 2

0,334 188

dp sdN x

rešetkaste

8.

ršine: klasa

x300x15 m

x300x15 mm

m

tavaka

2

2

E

4 /

6 /

1217,d

kN cm

kN cm

1

87,36 0,334

x

konstrukci

A

m

m

,2

A

2

8 ;

700

24 128,93

kN

x

k

Ću

ije stupa

2

2

96

96

gp

dp

A cm

A cm

108,1

3,233,4

2

hA

c

kNm

2014/

urlin Petar

2

2

;

;

212 ;cm

cm

/15

113



Nastavak donje pojasnice 1) Otpornost elementa

a) Otpornost vlačnog elementa

Tečenje brutto presjeka

0

2

, ,E

96

96 35,53408 1887,36

1,0

dp

dp ypl Rd dp d

M

A cm

A fN kN N kN

Lom na mjestu netto presjeka

2

, ,E2

96 4 3,2 2,6 62,72

62,72 51,00,9 0,9 2303,07 1887,36

1,25

netto

netto uu Rd dp d

M

A cm

A fN kN N kN

2) Otpornost spoja

a) Granično stanje nosivosti

Otpornost vijaka na odrez

,,

169,4 1887,36135,52 125,82

1,25 16b

v Rkv Rd

M

FF kN kN

Otpornost na pritisak po omotaču rupe osnovnog materijala

1 1

0 0

1 1

0 0

,

1; ; ; 1,0

3 3 4

40 1 60 1 800,512; 0,52; 1,56;

3 3 26 3 4 3 26 4 51

0,512;

2,5 2,5 0,512 51 2,4 1,5 1887,36188,25 125,82

1,25 16b

ub

u

ub

u

ub Rd

M

e p fmin

d d f

e p f

d d f

f d tF kN kN

b) Granično stanje uporabljivosti

Otpornost na proklizavanje

,

, 0,7

1,0 2 0,5 1887,36 0,7 80 3,53 179,7 125,82

1,1 16

S ser

ss Rd ub s

M

k nF f A

kN kN



Nastavak donje pojasnice 1) Otpornost elementa

a) Otpornost tlačnog elementa

Tečenje brutto presjeka

0

2

, ,E

96

96 35,53408 3104,64

1,0

dp

dp ypl Rd dp d

M

A cm

A fN kN N kN

Nastavak hrpta

1) Rezne sile

a) Granično stanje nosivosti

Poprečna sila: 570,89EdV kN

Poprečna sila po jednom vijku: 570,89

44,5712

EdVkN

n

Moment savijanja: ,E ,EEd w d w dM V e M

1 1

,E

4 6 10

128,93

570,89 0,1 128,93 180,02w d

Ed

e e p cm

M kNm

M kNm

Horizontalna sila po jednom vijku:

,E 2 2

2 24 8 8 0,06 256,48

184,04 100 8 1217,28428,12

256,48 8

w dEd maxsd p

p

p

Ed

NM hH I y x

I n

I cm

H kN

Rezultantna sila na vanjske vijke:

2

2 2 244,57 428,12 430,43EdEd Ed

VF H kN

n

2) Proračun posmične otpornosti elemenata nastavka hrpta

2 2,

35,52 32 4 2,6 1,5 67,8 2 32 1,5 66,81

51,0y

V net Vu

fA cm A cm

f

- nema redukcije posmične površine Av pločica za nastavak

Diploms

Split

3)

4)

Prikaz s

ski rad

t, rujan 2015

,pl Rd

Ed

V

V

) Pororačun

plW

,

pl Rd pM W

M

) Otpornos

Otpor

F

Otpor

F

spoja nastav

5.

3

570,89

yV

fA

kN

- nije po

n otpornost

2 2

162 2

2

518,4

xS

cm

0

,

51

184

ypl

M

pl Rd

f

M

st spoja

rnost vijaka

, 3 vv Rd

M

FF

rnost na prit

, 3 bb Rd

M

FF

vka vertikaln

0

,

2 32

0,5

y

M

pl Rd

f

V

otrebna prov

i na savijanj

2

3

61,5 2,6

2

35,518,4

1,0

4,03kNm

na odrez (d

, 1763

1,2b

Rk

M

tisak po om

, 310

b

pRk

M

t

nog pojasa

352,0 1,5

3

0,5 196d

vjera interak

nje elemenat

6 1,5 4 1

184,03

180,Ed

kN

M

dvije površi

6,5423,56

25

motaču rupe

156,9 15

1,25 10

stupa:

5,51967

1,0

67,61 983,

kcije savijan

ta nastavaka

12

02

Nm

kNm

ine smicanja

6 EdkN F

osnovnog m

564,84kN

Ću

,61

,85

EkN V

kN

nje – posmi

a hrpta

a)

430,43 kN

materijala na

43EdN F

2014/

urlin Petar

570,89Ed

ik

N

astavka hrp

30,43kN

/15

116

kN

pta

Diploms

Split

10.8. T


Geome

Bars

Section

Materia

Angle

Length

Welds ad = 5

Loads Case: M

Chord N01,Ed = -M01,Ed = 0

N02,Ed = -M02,Ed = 0

Diagon

ski rad

t, rujan 2015

spoj POZ 1

Auto

DeEN

al on no.: 2 on name: St

etry

n:

al:

5 [mm

Manual calc

-3774,35 [kN0,00 [kN

-3774,35 [kN0,00 [kN

nal 2

5.

1 vert. pojas

odesk Robot Str

esign of tN 1993-1-8:2

tup-T koso

Cho

HEBh 700bf 300tw 17

tf 32

r 27

S35fy 355fu 490

0,0

l 400

] Thickn

culations.

N] Axial N*m] Bendi

N] Axial N*m] Bendi

s stupa i PO

ructural Analysis

truss no2005/AC:20

ord B 700

0

0

55

5,00

0,00

0

00

ess of welds o

force ing moment

force ing moment

OZ 3 kose is

s Professional 2

de conn009

Diagonal 1

of diagonals a

spune

2014-Student Ve

ection

DiagonSHS 1150150660S355355,0490,0

45,0

2000

and posts

Ću

ersion

nal 2 P50x6

0 0

2014/

urlin Petar

Post

/15

117

Ratio 0,58

mmmmmmmmmm

MPaMPa

Deg

mm



N2 = 346,00 [kN] Axial force M2 = 0,00 [kN*m] Bending moment

Results

Capacity verification Eurocode 3: EN 1993-1-8:2005 M5 = 1,00 Partial safety factor [Table 2.1]

Failure modes for joints (I or H section chord members)

[Table 7.21] for Ni,Rd and [Table 7.22] for Mi,Rd

Geometrical parameters = 0,50 Coefficient taking account of geometry of connection bars = b2/b0 [1.5 (6)]

Tube brace failure Diagonal 2 peff = 288 [mm] Effective width in the connection of the diagonal to the chord peff = b2+h2-2*t2

N2,Rd = 1226,88 [kN] Tension capacity N2,Rd = 2*fy2*t2*peff /M5 |N2| N2,Rd |346,00| < 1226,88 verified (0,28)

M2,Rd = 92,02 [kN*m] Bending resistance M2,Rd = [fy2*t2*peff*h2] /M5 |M2| M2,Rd |0,00| < 92,02 verified (0,00)

N2/N2,Rd + M2/M2,Rd 1 0,28 < 1,00 verified (0,28)

Chord web yielding Diagonal 2 bw = 507 [mm] Effective width for the chord web bw = h2/sin(2) + 5*(tf+r)

N2,Rd = 4328,26 [kN] Tension capacity N2,Rd = (fy0*tw*bw/sin(2))/M5 |N2| N2,Rd |346,00| < 4328,26 verified (0,08)

M2,Rd = 220,36 [kN*m] Bending resistance M2,Rd = 0.5*fy0*tw*bw*(h2-t2) /M5 |M2| M2,Rd |0,00| < 220,36 verified (0,00)


Verification of welds Diagonal 2 w = 0,89 Correlation coefficient [Table 4.1]

M2 = 1,25 Partial safety factor [Table 2.1]

Longitudinal weld = 81,55 [MPa] Normal stress in a weld

= 81,55 [MPa] Perpendicular tangent stress

II = 115,33 [MPa] Tangent stress

|| 0.9*fu/M2 |81,55| < 352,80 verified (0,23)

[2 + 3*(

2+II2)] fu/(w*M2) 257,89 < 441,69 verified (0,58)


Diploms

Split

10.9. N


Geome

Bars

Se

Mat

A

L

Offset e0 =

ski rad

t, rujan 2015

spoj POZ

Auto

DeEN

al on no.: 3 on name: N-

etry

ection:

terial:

Angle

Length

-38 [m

5.

1 vert. Poj

odesk Robot Str

esign of tN 1993-1-8:2

-spoj

HEBh 700bf 300tw 17

tf 32

r 27

S35fy 355fu 490

0,0

l 210

mm] Offset

jas stupa, P

ructural Analysis

truss no2005/AC:20

Chord B 700

5

,00

,00

0

POZ 3 kose

s Professional 2

de conn009

Diagonal

e ispune i P

2014-Student Ve

ection

1 DiagSHS 15150150660S355355,00490,00

41,0

2000

Ću

POZ 2 horiz

ersion

gonal 250x6 SH

10105

5

0

S30 350 49

90

20

2014/

urlin Petar

zontalne isp

Post HS 100x5

00

00

355

55,00

90,00

0,0

000

/15

119

pune

Ratio 0,35

mmmmmmmmmm

MPaMPa

Deg

mm



Spacings g2 = 195 [mm] Spacing of 2nd diagonal

Welds ad = 5 [mm] Thickness of welds of diagonals and posts

Loads


Chord N01,Ed = -3774,00 [kN] Axial force M01,Ed = 0,00 [kN*m] Bending moment

N02,Ed = -3774,00 [kN] Axial force M02,Ed = 0,00 [kN*m] Bending moment

Diagonal 2 N2 = 302,38 [kN] Axial force M2 = 0,00 [kN*m] Bending moment

Post N3 = 25,56 [kN] Axial force M3 = 0,00 [kN*m] Bending moment

Results

Capacity verification Eurocode 3: EN 1993-1-8:2005 M5 = 1,00 Partial safety factor [Table 2.1]

Failure modes for joints (I or H section chord members)

[Table 7.21] for Ni,Rd and [Table 7.22] for Mi,Rd

Geometrical parameters = 0,42 Coefficient taking account of geometry of connection bars =(b2+h2+b3+h3)/(4*b0) [1.5 (6)] = 4,69 Coefficient taking account of geometry of the chord = b0/2*tf0

Tube brace failure

Diagonal 2 peff = 288 [mm] Effective width in the connection of the diagonal to the chord peff = b2 + h2 - 2*t2

N2,Rd = 1226,88 [kN] Tension capacity N2,Rd = 2*fy2*t2*peff /M5

|N2| N2,Rd |302,38| < 1226,88 verified (0,25)

M2,Rd = 92,02 [kN*m] Bending resistance M2,Rd = [fy2*t2*peff*h2] /M5

|M2| M2,Rd |0,00| < 92,02 verified (0,00)


Post



peff = 190 [mm] Effective width in the connection of the post to the chord peff = b3 + h3 - 2*t3

N3,Rd = 674,50 [kN] Tension capacity N3,Rd = 2*fy3*t3*peff /M5

|N3| N3,Rd |25,56| < 674,50 verified (0,04)

M3,Rd = 33,73 [kN*m] Bending resistance M3,Rd = [fy3*t3*peff*h3] /M5

|M3| M3,Rd |0,00| < 33,73 verified (0,00)


Chord shear

Diagonal 2 Av = 15025 [mm2] Shear area of the chord Av =A0-(2-)*bf*tf+(tw+2*r)*tf

N2,Rd = 4693,95 [kN] Tension capacity N2,Rd = fy0*Av/3 *sin(2) /M5

|N2| N2,Rd |302,38| < 4693,95 verified (0,06)

Post Av = 15025 [mm2] Shear area of the chord Av =A0-(2-)*bf*tf+(tw+2*r)*tf

N3,Rd = 3079,51 [kN] Tension capacity N3,Rd = fy0*Av/3 *sin(3) /M5

|N3| N3,Rd |25,56| < 3079,51 verified (0,01)

Chord Vpl,Rd = 3079,51 [kN] Plastic resistance for shear Vpl,Rd = (Av*fy0)/(3*M0)|VEd| Vpl,Rd |198,38| < 3079,51 verified (0,06)

N0,Rd = 10851,92 [kN] Chord resistance N0,Rd = [ (A0-Av)*fy0 + Av*fy0*[1-(VEd/Vpl,Rd)2] ]/M5

|N01| N0,Rd |-3774,00| < 10851,92 verified (0,35)

Chord web yielding

Diagonal 2 bw = 524 [mm] Effective width for the chord web bw = h2/sin(2) + 5*(tf+r)

N2,Rd = 4816,88 [kN] Tension capacity N2,Rd = (fy0*tw*bw/sin(2))/M5

|N2| N2,Rd |302,38| < 4816,88 verified (0,06)

M2,Rd = 227,53 [kN*m] Bending resistance M2,Rd = 0.5*fy0*tw*bw*(h2-t2) /M5

|M2| M2,Rd |0,00| < 227,53 verified (0,00)


Post bw = 395 [mm] Effective width for the chord web bw = h3/sin(3) + 5*(tf+r)

N3,Rd = 2383,83 [kN] Tension capacity N3,Rd = (fy0*tw*bw/sin(3))/M5

|N3| N3,Rd |25,56| < 2383,83 verified (0,01)

M3,Rd = 113,23 [kN*m] Bending resistance M3,Rd = 0.5*fy0*tw*bw*(h3-t3) /M5

|M3| M3,Rd |0,00| < 113,23 verified (0,00)


Verification of welds

Diagonal 2 w = 0,89 Correlation coefficient [Table 4.1]



w = 0,89 Correlation coefficient [Table 4.1]





|| 0.9*fu/M2 |37,05| < 352,80 verified (0,11)

[2 + 3*(

2+II2)] fu/(w*M2) 128,01 < 441,69 verified (0,29)

Transverse inner weld = 39,46 [MPa] Normal stress in a weld

= -7,38 [MPa] Perpendicular tangent stress


|| 0.9*fu/M2 |39,46| < 352,80 verified (0,11)

[2 + 3*(

2+II2)] fu/(w*M2) 41,47 < 441,69 verified (0,09)

Transverse outer weld = -7,38 [MPa] Normal stress in a weld



|| 0.9*fu/M2 |-7,38| < 352,80 verified (0,02)

[2 + 3*(

2+II2)] fu/(w*M2) 68,74 < 441,69 verified (0,16)

Post w = 0,89 Correlation coefficient [Table 4.1]





|| 0.9*fu/M2 |11,75| < 352,80 verified (0,03)

[2 + 3*(

2+II2)] fu/(w*M2) 23,50 < 441,69 verified (0,05)

Transverse inner weld = 18,97 [MPa] Normal stress in a weld



|| 0.9*fu/M2 |18,97| < 352,80 verified (0,05)

[2 + 3*(

2+II2)] fu/(w*M2) 37,93 < 441,69 verified (0,09)


Diploms

Split

10.10. N

NEd=48MEd=0,0VEd=0,0

1) IzračKontrol- dužina

2pl b - duljina

2hl d - max dnosača

max 0a

mint t

maxa

odabranoa

,w RkFZa pretp-

,w RdF

uvjet no

p wN F448,54

Var a= 2) ProraPretpost- udalje

min 2c Usvojen- otporn

,t Rd

FF

uvjet no

,t RdF F90, 4 kN Vijc

ski rad

t, rujan 2015

Nastavak P

8,54 (kN) (V0 (kNm) 0(kN)

čun vara la vara na poa vara pojas

2 150b a vara hrbta

2 150d debljina va

mint7.0

6,0 (mm

min0.7 t 4 ( )mm

130,9 (k kpostavljeni v

,

1.25 100w RkF L

osivosti:

,E ,w d w RdF F

( ) 628kN 4mm zadov

ačun vijaka tavljeni vijcenost cmin v

2 2d a no c=40 mmnost vijaka n

,

1

113,

1.25t Rk

M

F

osivosti

,E / 6t dF

488,54N ci zadovolja

5.

POZ 3 kosa

Vlak) M - -

ojasnicama

snice: 300 ( )mm

a 300 ( )mm

ara s obziro

)m

0.7 6,0

)kN

var a=4 (mm

130,9 30

1.25

8,32 ( )kN

voljava.

ci: M 16, k.vijaka od rub

2 16 4 m. na vlak: 0

90,4 (5

k

4 / 6 81, 42vaju.

ispuna reš

Materijal:-osnovni ma-vijci k.v.8.8

i hrptu

om na debl

4,2 ( )mm

m): uzdužn

00 3006

100

v.8.8. ba pojasnice

2 37,6

)kN

2 ( )kN

šetkaste kon

aterijal Fe 58.

ljinu hrpta

na

628,32 (kN

e:

65 ( )mm

nstrukcije

510 (S355)

i pojaseva

sila:

)N

Ću

stupa

h=150 (m b=150 (m

tf=6,0 (mA=34,2 (

2014/

urlin Petar

mm) mm)

mm) (cm2)

/15

123

Diploms

Split

3) Prora- prorač

min,apl

1 40(e

,mpla

,minplb

ili

,minplb

1 2;p p

2 30 e

,miplb Odabra - savijan

EdM F

Ed

WM

minplt

2,4plt

Usvojen Prikaz m

ski rad

t, rujan 2015

ačun ploče čun dimenzij

2 ech ( )mm

min 150 2

2b a

21 2p e

60 ( )mm

( )mm

in 1 60 2

ane dimenzij

nje ploče ok

,E 2t dF c

min

1,0yW f

1,0 Ed

pl y

M

b f

43 ( )cm →

ne dimenzije

montažnog n

5.

ija ploče: 1e

40 40

2 20 mm

2e

2 30 120

je ploče: 31

ko vlačnih v81,42 2 4

min

1.0W

f

6 1,0 6

18

,pl odabranot

e ploče: 310

nastavka go

310 ( )mm

150 2 4

( )mm

10x310 mm

vijaka: 40 6,51(kN

plEd

y

bM

f

6,51 100 6

8,5 35.5

26 ( )mm

0x1310x26 m

ornjeg pojas

)

4 2 20

)Nm 2 min

6plt

62,43 (cm

mm

sa rešetke:

181,31 (m

)m

Ću

)mm

2014/

urlin Petar

/15

124



10.11. Tablični prikaz ostalih spojeva

Tablica 10.1. Prikaz proračunatih zavarenih spojeva

92,0105,093,091,091,089,0

716,54362,19287,03-735,84

--

716,54--

748,12

-777,99-385,4128,571109,42

-1868,95-1868,68-469,89-241,47-241,47

-

POZ 10, POZ 11, POZ 12POZ 10, POZ 11, POZ 12POZ 9, POZ 11, POZ 12POZ 14, POZ 16

N-spojN-spoj

K/N-spojN-spojN-spojK-spoj

ZAVARENI SPOJEVI U REŠETKASTIM NOSAČIMA

50,42 57,39 8,0POZ 4, POZ 6, POZ 7POZ 5, POZ 6, POZ 7

792,03-687,63

2442,02440,0

POZ 5, POZ 6, POZ 7 K/N-spoj 335,32 -61,81

VRSTA SPOJAPOZICIJAISKORISTIVOST

(%)UZDUŽNA SILA NEd (kN)

GLAVNI POJAS VERTIKALA DIJAGONALA 1 DIJAGONALA 2

Tablica 10.2. Prikaz proračunatih vlačnih nastavaka

VLAČNI NASTAVCI PROFILA

K. ispuna r. k. x-smjerG. pojas r. k. m. k.D. pojas r. k. m. k.K. ispuna r. k. m. k.

NAZIVG. pojas r. k. y-smjerD. pojas r. k. y-smjerK. ispuna r. k. y-smjerG. pojas r. k. x-smjerD. pojas r. k. x-smjer

135/135/16520/340/30540/340/34320/320/26

684646106

M 24M 24M 20M 16M 12M 22M 24M 20

1231,421849,2-358,97253,83138,47

-1368,731781,58

445,0

25,02-

28,183,0-

5,0--

100,0-

70,020,0

-163,51

35,0-

POZ 5POZ 7POZ 9POZ 10POZ 12POZ 14POZ 15POZ 16

SHS 100/100/6.0HEB 300HEB 300

SHS 120/120/6.0

800/350/38HEB 550

SHS 220/220/12.0HEA 360HEA 360

800/350/38460/460/40560/340/24530/340/18

PLOČICA (mm)HEB 550 POZ 4 500,0 25,04 -2281,95 M 24 6PROFIL POZICIJA MEd (kNm) Ved (kN) Ned (kN) VIJCI (k.v. 8.8) BROJ VIJAKA



11. GRAFIČKI PRILOZI-NACRTI

1. PLAN POZICIJA TEMELJA 1-1 1:100 2. PLAN POZICIJA I. ETAŽE 2-2 1:100 3. PLAN POZICIJA II. ETAŽE 3-3 1:100 4. PLAN POZICIJA KROVA 3-3 1:100 5. POGLED A-A 1:100 6. POGLED B-B 1:100 7. POGLED C-C 1:100 8. PRIKAZ I OPIS POZICIJA 1:100 9. RADIONIČKI NACRT SEGMENTA STUPA 1:25 10. RADIONIČKI NACRT SEGMENTA G1 1:25 11. DETALJ “A“ 1:20 12. DETALJ “B“ 1:10 13. DETALJ “C“ 1:10 14. DETALJ “D“ 1:10 15. DETALJ “E“ 1:10



12. LITERATURA

[1] A. Harapin, J. Radnić: Osnove betonskih konstrukcija, interna skripta, Fakultet

građevinarstva, arhitekture i geodezije, Sveučilište u Splitu, Split, 2013.

[2] B. Peroš: Spregnute konstrukcije čelik - beton, interna skripta - zapisi s predavanja,

Fakultet građevinarstva, arhitekture i geodezije, Sveučilište u Splitu, Split, 2009.

[3] Eurocode 1: Actions on structures - Part 1-1: General actions - Densities, self-

weight, imposed loads for buildings, 2002.

[4] Eurokod 1: Osnove projektiranja i djelovanja na konstrukciju - 2-3. dio: Djelovanja

na konstrukciju - Opterećenje snijegom (ENV 1991-2-3:1995)


na konstrukciju - Opterećenje vjetrom (ENV 1991-2-4:1995)


na konstrukciju - Toplinska djelovanja (ENV 1991-2-5:1997)

[7] Eurocode 2: Design of concrete structures - Part 1-1: General rules and rules for

buildings, 2004.

[8] Eurocode 3: Design of steel structures - Part 1-1: General rules and rules for

buildings, 2005.

[9] Eurocode 3: Design of steel structures - Part 1-8: Design of joints, 2005.

[10] Eurocode 4: Design of composite steel and concrete structures - Part 1-1: General

rules and rules for buildings, 2004.

[11] B. Androić, D. Dujmović, I. Džeba: Metalne konstrukcije 1, IGH Zagreb, Zagreb,

1994.

SV

EU

ČIL

IŠT

E U

SP

LIT

U,

FA

KU

LT

ET

GR

AĐ

EV

INA

RS

TV

A,

AR

HIT

EK

TU

RE

I GE

OD

EZ

IJE21000 S

PLIT

, MA

TIC

E H

RV

AT

SK

E 1

5

DIP

LO

MS

KI R

AD

ZA

DA

TA

K

ST

UD

EN

TM

EN

TO

R

MJE

RIL

O

PL

AN

PO

ZIC

IJA T

EM

EL

JA

ruja

n, 2

01

5.

Pe

tar Ć

urlin

KO

NS

TR

UK

CIJA

DR

UŠ

TV

EN

OG

OB

JEK

TA

"IST

OČ

NO

OD

GR

AD

A"

1:1

00

SA

DR

ŽA

J

11P

RIL

OG

do

c.dr.sc N

en

o T

orić

PO

Z 1

PO

Z 47

PO

Z 1

PO

Z 47

PO

Z 1

PO

Z 47

PO

Z 1

PO

Z 47

PO

Z 1

PO

Z 47

PO

Z 1

PO

Z 47

PO

Z 1

PO

Z 47

PO

Z 1

PO

Z 47

PO

Z 1

PO

Z 47

PO

Z 1

PO

Z 47

C CAA

BB

20

00

35

00

20

00

16

40

02

00

03

50

02

00

01

64

00

20

00

35

00

20

00

16

40

02

00

03

50

02

00

01

64

00

20

00

35

00

20

00

75

00

16

40

07

50

01

64

00

75

00

16

40

07

50

01

64

00

75

00

10

31

00

23002400230020600230024002300

7000 20600 7000

34600

20

00

35

00

20

00

16

40

02

00

03

50

02

00

01

64

00

20

00

35

00

20

00

16

40

02

00

03

50

02

00

01

64

00

20

00

35

00

20

00

75

00

16

40

07

50

01

64

00

75

00

16

40

07

50

01

64

00

75

00

10

31

00

23002400230020600230024002300

7000206007000

34600

x

y

PL

AN

PO

ZIC

IJA T

EM

EL

JA 1-1

MJ 1:100

11

22

33

44

AB

CD

EF

GH

IJ

AB

CD

EF

GH

IJ

PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP

RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT

SV

EU

ČIL

IŠT

E U

SP

LIT

U,

FA

KU

LT

ET

GR

AĐ

EV

INA

RS

TV

A,

AR

HIT

EK

TU

RE

I GE

OD

EZ

IJE21000 S

PLIT

, MA

TIC

E H

RV

AT

SK

E 1

5

DIP

LO

MS

KI R

AD

ZA

DA

TA

K

ST

UD

EN

TM

EN

TO

R

MJE

RIL

O

PL

AN

PO

ZIC

IJA

I. ET

AŽ

E

ruja

n, 2

015.

Pe

tar Ć

urlin

KO

NS

TR

UK

CIJ

A D

RU

ŠT

VE

NO

G O

BJE

KT

A

"IST

OČ

NO

OD

GR

AD

A"

1:1

00

SA

DR

ŽA

J

2P

RIL

OG

doc.d

r.sc N

en

o T

orić

PL

AN

PO

ZIC

IJA I. E

TA

ŽE

2-2M

J 1:100

PO

Z 17

PO

Z 17

PO

Z 17

PO

Z 17

PO

Z 9

PO

Z 9

PO

Z 9

PO

Z 9

PO

Z 9

PO

Z 9

PO

Z 9

PO

Z 9

PO

Z 14

PO

Z 14

PO

Z 14

PO

Z 14

PO

Z 18

PO

Z 18

PO

Z 18

PO

Z 18

PO

Z 18

PO

Z 18

PO

Z 4

PO

Z 4

PO

Z 4

PO

Z 4

PO

Z 4

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

A

BB

PO

Z 49

PO

Z 49

PO

Z 49

C C

AA

BB

34

50

35

00

20

400

35

00

150

300

30

00

300

16

65

03

500

20

400

35

00

20

400

35

00

34

50

34

50

35

00

10

200

10

200

35

00

10

200

10

20

03

500

10

20

010

200

35

00

10

200

10

200

35

00

34

50

34

50

35

00

20

400

35

00

20

40

03

500

20

400

35

00

20

400

35

00

34

50

34

50

99

10

03

450

10

60

00

34

50

35

00

30

50

300

30

00

300

13

750

35

00

20

40

03

500

16

65

030

03

000

300

150

35

00

20

400

35

00

34

50

34

50

35

00

10

200

10

200

35

00

10

200

10

20

03

500

10

20

010

200

35

00

10

200

10

200

35

00

34

50

34

50

35

00

20

400

35

00

20

40

03

500

20

400

35

00

20

400

35

00

34

50

34

50

99

10

03

450

10

60

00

2600303002600

2750240021002100210021002100210021002100210021002100210024002750

2750 2400 25200

2400

2750

2750300002750

35500

2600303002600

2750 2400 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2400 2750

275024002520024002750

2750 30000 2750

35500

x

y

AB

CD

EF

GH

IJ

AB

CD

EF

GH

IJ

1234

1234

DE

TA

LJ ''B

''D

ET

AL

J ''B

''D

ET

AL

J ''B

''D

ET

AL

J ''B

''D

ET

AL

J ''B

''D

ET

AL

J ''B

''D

ET

AL

J ''B

''D

ET

AL

J ''B

''

DE

TA

LJ ''B

''D

ET

AL

J ''B

''D

ET

AL

J ''B

''D

ET

AL

J ''B

''D

ET

AL

J ''B

''D

ET

AL

J ''B

''D

ET

AL

J ''B

''D

ET

AL

J ''B

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

2400


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT

SV

EU

ČIL

IŠT

E U

SP

LIT

U,

FA

KU

LT

ET

GR

AĐ

EV

INA

RS

TV

A,

AR

HIT

EK

TU

RE

I GE

OD

EZ

IJE21000 S

PLIT

, MA

TIC

E H

RV

AT

SK

E 1

5

DIP

LO

MS

KI R

AD

ZA

DA

TA

K

ST

UD

EN

TM

EN

TO

R

MJE

RIL

O

PL

AN

PO

ZIC

IJA

II. ET

AŽ

E

ruja

n, 2

015.

Pe

tar Ć

urlin

KO

NS

TR

UK

CIJ

A D

RU

ŠT

VE

NO

G O

BJE

KT

A

"IST

OČ

NO

OD

GR

AD

A"

1:1

00

SA

DR

ŽA

J

3P

RIL

OG

doc.d

r.sc N

en

o T

orić

PL

AN

PO

ZIC

IJA II. E

TA

ŽE

3-3M

J 1:100

PO

Z 32

PO

Z 32

PO

Z 24

PO

Z 24

PO

Z 24

PO

Z 24

PO

Z 24

PO

Z 24

PO

Z 24

PO

Z 24

PO

Z 29

PO

Z 29

PO

Z 33

PO

Z 33

PO

Z 33

PO

Z 33

PO

Z 33

PO

Z 19

PO

Z 19

PO

Z 19

PO

Z 19

PO

Z 19

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 33

PO

Z 33

PO

Z 33

PO

Z 33

PO

Z 33

PO

Z 33

PO

Z 33

PO

Z 32

PO

Z 32

PO

Z 32

PO

Z 32

PO

Z 29

PO

Z 49

PO

Z 49

PO

Z 49

A

BB

C C

AA

BB

34

50

35

00

20

400

35

00

150

300

30

00

300

16

65

03

500

20

400

35

00

20

400

35

00

34

50

34

50

35

00

10

200

10

200

35

00

10

200

10

20

03

500

10

20

010

200

35

00

10

200

10

200

35

00

34

50

34

50

35

00

20

400

35

00

20

40

03

500

20

400

35

00

20

400

35

00

34

50

34

50

99

10

03

450

10

60

00

34

50

35

00

30

50

300

30

00

300

13

750

35

00

20

40

03

500

16

65

030

03

000

300

150

35

00

20

400

35

00

34

50

34

50

35

00

10

200

10

200

35

00

10

200

10

20

03

500

10

20

010

200

35

00

10

200

10

200

35

00

34

50

34

50

35

00

20

400

35

00

20

40

03

500

20

400

35

00

20

400

35

00

34

50

34

50

99

10

03

450

10

60

00

2600303002600

2750240021002100210021002100210021002100210021002100210024002750

2750 2400 25200 2400 2750

2750300002750

35500

2600303002600

2750 2400 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2400 2750

275024002520024002750

2750 30000 2750

35500

x

y

DE

TA

LJ ''B

''

DE

TA

LJ ''B

''D

ET

AL

J ''B

''D

ET

AL

J ''B

''D

ET

AL

J ''B

''D

ET

AL

J ''B

''D

ET

AL

J ''B

''D

ET

AL

J ''B

''D

ET

AL

J ''B

''

DE

TA

LJ ''B

''D

ET

AL

J ''B

''D

ET

AL

J ''B

''D

ET

AL

J ''B

''D

ET

AL

J ''B

''D

ET

AL

J ''B

''D

ET

AL

J ''B

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

DE

TA

LJ ''D

''

1234

AB

CD

EF

GH

IJ

AB

CD

EF

GH

IJ

1234


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT

SV

EU

ČIL

IŠT

E U

SP

LIT

U,

FA

KU

LT

ET

GR

AĐ

EV

INA

RS

TV

A,

AR

HIT

EK

TU

RE

I GE

OD

EZ

IJE21000 S

PLIT

, MA

TIC

E H

RV

AT

SK

E 1

5

DIP

LO

MS

KI R

AD

ZA

DA

TA

K

ST

UD

EN

TM

EN

TO

R

MJE

RIL

O

PL

AN

PO

ZIC

IJA

KR

OV

A

ruja

n, 2

015.

Pe

tar Ć

urlin

KO

NS

TR

UK

CIJ

A D

RU

ŠT

VE

NO

G O

BJE

KT

A

"IST

OČ

NO

OD

GR

AD

A"

1:1

00

SA

DR

ŽA

J

4P

RIL

OG

doc.d

r.sc N

en

o T

orić

PL

AN

PO

ZIC

IJA K

RO

VA

4-4M

J 1:100

PO

Z 44

PO

Z 44

PO

Z 32

PO

Z 32

PO

Z 32

PO

Z 32

PO

Z 32

PO

Z 32

PO

Z 39

PO

Z 39

PO

Z 39

PO

Z 39

PO

Z 39

PO

Z 39

PO

Z 39

PO

Z 39

PO

Z 46

PO

Z 46

PO

Z 46

PO

Z 46

PO

Z 34

PO

Z 34

PO

Z 34

PO

Z 34

PO

Z 34

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 49

PO

Z 49

PO

Z 49

BB

C C

A BB

34

50

35

00

20

400

35

00

150

36

00

16

65

03

500

20

400

35

00

20

400

35

00

34

50

34

50

35

00

51

00

51

00

35

00

35

00

35

00

35

00

34

50

34

50

35

00

20

400

35

00

20

400

35

00

20

400

35

00

20

400

35

00

34

50

34

50

99

10

034

50

10

60

00

34

50

35

00

30

50

36

00

13

750

35

00

20

400

35

00

16

65

03

600

150

35

00

20

400

35

00

34

50

34

50

35

00

51

00

51

00

35

00

35

00

35

00

35

00

34

50

34

50

35

00

20

400

35

00

20

400

35

00

20

400

35

00

20

400

35

00

34

50

34

50

99

10

034

50

10

60

00

2600303002600

27502750

2750 2400 25200 2400 2750

2750300002750

35500

2600303002600

2750 2750

275024002520024002750

2750 30000 2750

35500

51

00

51

00

51

00

51

00

51

00

51

00

51

00

51

00

51

00

51

00

51

00

51

00

51

00

51

00

51

00

51

00

51

00

51

00

51

00

51

00

51

00

51

00

51

00

51

00

51

00

51

00

51

00

51

00

1200 1200 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1200 1200

1200 1200 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1050 1200 1200

1234

AB

CD

EF

GH

IJ

AB

CD

EF

GH

IJ

1234


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT

SV

EU

ČIL

IŠT

E U

SP

LIT

U,

FA

KU

LT

ET

GR

AĐ

EV

INA

RS

TV

A,

AR

HIT

EK

TU

RE

I GE

OD

EZ

IJE21000 S

PLIT

, MA

TIC

E H

RV

AT

SK

E 1

5

DIP

LO

MS

KI R

AD

ZA

DA

TA

K

ST

UD

EN

TM

EN

TO

R

MJE

RIL

O

PO

GL

ED

A-A

ruja

n, 2

015.

Pe

tar Ć

urlin

KO

NS

TR

UK

CIJ

A D

RU

ŠT

VE

NO

G O

BJE

KT

A

"IST

OČ

NO

OD

GR

AD

A"

1:1

00

SA

DR

ŽA

J

5P

RIL

OG

doc.d

r.sc N

en

o T

orić

PO

GL

ED

A-A

MJ 1:100

+19,397

+14,725

+8,725

-2,00

+6,30

+12,310

2000 6300 2100 3900 2100 3900 1000

2000 19300

PR

OM

AT

RA

NI S

EG

ME

NT

PO

Z 12

PO

Z 11

PO

Z 27

PO

Z 26

PO

Z 42

PO

Z 41

PO

Z 48

PO

Z 48

PO

Z 48

PO

Z 48

PO

Z 48

PO

Z 48

PO

Z 48

PO

Z 48

PO

Z 40

PO

Z 25

PO

Z 10

PO

Z 24

PO

Z 39

PO

Z 9

PO

Z 40

PO

Z 25

PO

Z 10

PO

Z 24

PO

Z 39

PO

Z 9

PO

Z 40

PO

Z 25

PO

Z 10

PO

Z 24

PO

Z 39

PO

Z 9

PO

Z 40

PO

Z 25

PO

Z 10

PO

Z 24

PO

Z 39

PO

Z 9

PO

Z 46

PO

Z 33

PO

Z 18

PO

Z 46

PO

Z 33

PO

Z 18

PO

Z 3

PO

Z 2

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 3

PO

Z 2

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 3

PO

Z 2

PO

Z 3

PO

Z 2

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 3

PO

Z 2

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 3

PO

Z 2

PO

Z 3

PO

Z 2

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 3

PO

Z 2

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 3

PO

Z 2

PO

Z 3

PO

Z 2

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 3

PO

Z 2

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 3

PO

Z 2

PO

Z 3

PO

Z 2

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 3

PO

Z 2

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 3

PO

Z 2

PO

Z 47

11

22

33

44

PO

Z 47

PO

Z 47

PO

Z 47

PO

Z 47

PO

Z 12

PO

Z 11

PO

Z 27

PO

Z 26

PO

Z 42

PO

Z 41

PO

Z 12

PO

Z 11

PO

Z 27

PO

Z 26

PO

Z 42

PO

Z 41

PO

Z 12

PO

Z 11

PO

Z 27

PO

Z 26

PO

Z 42

PO

Z 41

20

00

35

00

20

00

16

400

20

00

35

00

20

00

16

400

20

00

35

00

20

00

16

40

02

000

35

00

20

00

16

400

20

00

35

00

20

00

75

00

16

400

75

00

16

400

75

00

16

40

075

00

16

400

75

00

20

00

35

00

20

40

035

00

20

40

03

500

20

400

35

00

20

400

35

00

20

00

10

31

00

2000 6300 2100 3900 2100 3900 1000

2000 8495 6000 4822

2000

+0,00

19327

C C34

50

35

00

20

400

35

00

20

400

35

00

20

40

035

00

20

40

03

500

34

50

10

60

00

x

Z

2000 6300 2100 3900 2100 3900 1000

2000 19300

2000 2100 2100 2100 2100 1950 1950 2100 1950 1950 1000

34

50

17

50

17

50

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

17

50

17

50

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

17

50

17

50

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

17

50

17

50

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

17

50

17

50

34

50

34

50

17

50

17

50

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

17

50

17

50

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

17

50

17

50

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

17

50

17

50

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

20

40

17

50

17

50

34

50

34

50

875

875

875

875

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

875

875

875

875

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

87

58

75

87

58

75

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

87

58

75

875

87

51

020

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

10

20

87

5875

87

58

75

34

50

2000 2100 2100 2100 2100 1950 1950 2100 1950 1950 1000

DE

TA

LJ ''C

''D

ET

ALJ ''C

''

DE

TA

LJ ''C

''D

ET

ALJ ''C

''D

ET

ALJ ''C

''D

ET

ALJ ''C

''D

ET

AL

J ''C''

DE

TA

LJ ''C

''D

ET

ALJ ''C

''D

ET

ALJ ''C

''D

ET

ALJ ''C

''D

ET

AL

J ''C''

DE

TA

LJ ''C

''D

ET

AL

J ''C''

DE

TA

LJ ''C

''D

ET

ALJ ''C

''D

ET

AL

J ''C''

DE

TA

LJ ''C

''D

ET

ALJ ''C

''D

ET

ALJ ''C

''D

ET

AL

J ''E

''

DE

TA

LJ ''E

''D

ET

AL

J ''E

''D

ET

AL

J ''E

''

DE

TA

LJ ''E

''

DE

TA

LJ ''E

''D

ET

AL

J ''E

''

DE

TA

LJ ''E

''D

ET

AL

J ''E

''D

ET

AL

J ''E

''

DE

TA

LJ ''A

''D

ET

AL

J ''A

''D

ET

AL

J ''A

''D

ET

AL

J ''A

''D

ET

AL

J ''A

''


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT

PO

GL

ED

A-A

MJ 1:100

SV

EU

ČIL

IŠT

E U

SP

LIT

U,

FA

KU

LT

ET

GR

AĐ

EV

INA

RS

TV

A,

AR

HIT

EK

TU

RE

I GE

OD

EZ

IJE21000 S

PLIT

, MA

TIC

E H

RV

AT

SK

E 1

5

DIP

LO

MS

KI R

AD

ZA

DA

TA

K

ST

UD

EN

TM

EN

TO

R

MJE

RIL

O

PO

GL

ED

B-B

ruja

n, 2

015.

Pe

tar Ć

urlin

KO

NS

TR

UK

CIJ

A D

RU

ŠT

VE

NO

G O

BJE

KT

A

"IST

OČ

NO

OD

GR

AD

A"

1:1

00

SA

DR

ŽA

J

6P

RIL

OG

doc.d

r.sc N

en

o T

orić

+19,397

+14,725

+8,725

+0,00

-2,00

+6,30

+12,310

2000 6925 1500 4500 1500 4873

2000 6925 1500 6070 4895

2000 19298

2000 19390

2000 6925 1500 10965

2000 19390

PO

Z 48

PO

Z 48

PO

Z 48

PO

Z 48

PO

Z 48

PO

Z 48

PO

Z 4

8

PO

Z 4

8

PO

Z 15

PO

Z 14

PO

Z 16

PO

Z 15

PO

Z 14

PO

Z 16

PO

Z 15

PO

Z 1

4

PO

Z 16

PO

Z 15

PO

Z 14

PO

Z 16

PO

Z 30

PO

Z 29

PO

Z 31

PO

Z 30

PO

Z 29

PO

Z 31

PO

Z 46

PO

Z 33

PO

Z 18

PO

Z 46

PO

Z 33

PO

Z 18

PO

Z 46

PO

Z 33

PO

Z 46

PO

Z 33

PO

Z 46

PO

Z 46

PO

Z 45

PO

Z 44

PO

Z 45

PO

Z 44

PO

Z 4

PO

Z 5

PO

Z 6

PO

Z 7

PO

Z 8

PO

Z 5

PO

Z 6

PO

Z 7

PO

Z 8

PO

Z 5

PO

Z 6

PO

Z 7

PO

Z 8

PO

Z 5

PO

Z 6

PO

Z 7

PO

Z 8

PO

Z 5

PO

Z 6

PO

Z 7

PO

Z 8

PO

Z 4

PO

Z 4

PO

Z 4

PO

Z 4

PO

Z 20

PO

Z 21

PO

Z 22P

OZ

23

PO

Z 19

PO

Z 20

PO

Z 21

PO

Z 22P

OZ

23

PO

Z 19

PO

Z 20

PO

Z 21

PO

Z 22

PO

Z 23

PO

Z 19

PO

Z 20

PO

Z 2

1

PO

Z 22P

OZ

23

PO

Z 19

PO

Z 20

PO

Z 21

PO

Z 22P

OZ

23

PO

Z 19

PO

Z 36

PO

Z 37

PO

Z 35

PO

Z 38

PO

Z 34

PO

Z 36

PO

Z 37

PO

Z 35

PO

Z 38

PO

Z 34

PO

Z 36

PO

Z 37

PO

Z 35

PO

Z 38

PO

Z 34

PO

Z 36

PO

Z 37

PO

Z 35

PO

Z 38

PO

Z 34

PO

Z 36

PO

Z 37

PO

Z 35

PO

Z 38

PO

Z 34

C C11

22

33

44

2000 6300 2100 3900 2100 3900 1000

2000 8495 6000 4822

2000 19327

20

00

35

00

20

00

16

400

20

00

35

00

20

00

16

400

20

00

35

00

20

00

16

40

02

000

35

00

20

00

16

400

20

00

35

00

20

00

75

00

16

400

75

00

16

400

75

00

16

40

07

500

16

400

75

00

20

00

35

00

20

400

35

00

20

40

03

500

20

400

35

00

20

400

35

00

20

00

10

31

00

34

50

35

00

20

400

35

00

20

400

35

00

20

40

03

500

20

400

10

60

00

35

00

34

50

17

00

34

00

34

00

34

00

34

00

34

00

17

00

35

00

18

92

16

615

18

92

35

00

20

40

03

500

17

00

34

00

34

00

34

00

34

00

34

00

17

00

35

00

17

00

34

00

34

00

34

00

34

00

34

00

17

00

35

00

17

00

34

00

34

00

34

00

34

00

34

00

17

00

35

00

17

00

34

00

34

00

34

00

34

00

34

00

17

00

35

00

35

00

34

50

17

00

34

00

34

00

34

00

34

00

34

00

17

00

35

00

34

50

34

50

35

00

34

50

34

50

35

00

20

400

35

00

29

10

14

580

29

10

35

00

61

20

81

60

61

20

35

00

20

400

35

00

34

50

DE

TA

LJ ''D

''D

ET

ALJ ''D

''D

ET

AL

J ''D''

DE

TA

LJ ''D

''D

ET

ALJ ''D

''D

ET

ALJ ''D

''D

ET

ALJ ''D

''D

ET

ALJ ''D

''


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT

2000 6300 2100 3900 2100 39001000

2000 8495 6000 4822

2000 19327

21300

23

00

24

00

23

00

20

60

02

300

24

00

23

00

23

00

24

00

25

20

02

400

23

00

23

00

30

00

02

300

34

60

0

70

00

20

60

07

000

SE

GM

EN

T S

TU

PA

+19

,40

+1

4,7

25

+8,72

5

+0

,00

-2,00

+6

,30

+1

2,3

10

PO

Z 35

PO

Z 34

44

33

22

11

A A

B B

PO

Z36

PO

Z 37

PO

Z 19

PO

Z 20

PO

Z 46

PO

Z 3

PO

Z 2

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 3

PO

Z 2

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 3

PO

Z 2

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 3

PO

Z 2

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 3

PO

Z 2

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 3

PO

Z 2

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 4

PO

Z 5

PO

Z 47

PO

Z 47

PO

Z 48

PO

Z 48

PO

Z 33

PO

Z 18

PO

Z 22

PO

Z 21

PO

Z 7

PO

Z 6

SV

EU

ČIL

IŠT

E U

SP

LIT

U,

FA

KU

LT

ET

GR

AĐ

EV

INA

RS

TV

A,

AR

HIT

EK

TU

RE

I GE

OD

EZ

IJE21000 S

PLIT

, MA

TIC

E H

RV

AT

SK

E 1

5

DIP

LO

MS

KI R

AD

ZA

DA

TA

K

ST

UD

EN

TM

EN

TO

R

MJE

RIL

O

PO

GL

ED

C-C

ruja

n, 2

015.

Pe

tar Ć

urlin

1:1

00

SA

DR

ŽA

J

7P

RIL

OG

do

c.d

r.sc N

en

o T

orić

KO

NS

TR

UK

CIJ

A D

RU

ŠT

VE

NO

G O

BJE

KT

A

"IST

OČ

NO

OD

GR

AD

A"

PO

GL

ED

C-C

MJ 1:100

SE

GM

EN

T G

1

DE

TA

LJ ''A

''D

ET

AL

J ''A

''

DE

TA

LJ ''C

''D

ET

AL

J ''C

''

DE

TA

LJ ''C

''D

ET

AL

J ''C

''D

ET

AL

J ''C''

DE

TA

LJ ''C

''

DE

TA

LJ ''C

''

DE

TA

LJ ''C

''

DE

TA

LJ ''B

''

DE

TA

LJ ''B

''D

ET

AL

J ''B

''

DE

TA

LJ ''B

''

24

00

21

00

21

00

21

00

21

00

21

00

21

00

21

00

21

00

21

00

21

00

21

00

21

00

24

00

24

00

21

00

21

00

21

00

21

00

21

00

21

00

21

00

21

00

21

00

21

00

21

00

21

00

24

00

12

00

12

00

10

50

10

50

10

50

10

50

10

50

10

50

10

50

10

50

10

50

10

50

10

50

10

50

10

50

10

50

10

50

10

50

10

50

10

50

10

50

10

50

10

50

10

50

10

50

10

50

12

00

12

00

2100 2100 2100 2000 2000 1900 2000 2000 2000 10002000


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT

SVEUČILIŠTE U SPLITU,FAKULTET GRAĐEVINARSTVA,

ARHITEKTURE I GEODEZIJE21000 SPLIT, MATICE HRVATSKE 15

DIPLOMSKI RADZADATAK

STUDENT MENTOR

MJERILO

PRIKAZ I OPIS POZICIJA

rujan, 2015.

Petar Ćurlin

1:100SADRŽAJ

8PRILOG

doc.dr.sc Neno Torić

POZ 1

POZ 2

POZ 3

POZ 4

POZ 5

POZ 6

POZ 7

POZ 8

POZ 9

POZ 10

HEB 700

POZICIJA PROFIL

Horizontalna ispuna stupa

Kosa ispuna stupa

Gornji pojas rešetke u y smjeru

Donji pojas rešetke u y smjeru

Vertikalna ispuna rešetke u y smjeru

Kosa ispuna rešetke u y smjeru

Horizontalna ispuna rešetke u y smjeru

NAZIV

PRIKAZ I OPIS POZICIJA

SHS 100/100/5,0

SHS 150/150/6,0

HEB 550

HEB 550

SHS 180/180/10,0

SHS 220/220/12,0

SHS 90/90/6,0

HEA 360

HEA 360

POZ 11

POZ 12

POZ 13

POZ 14

POZ 15

POZ 16

POZ 17

POZ 18

POZ 19

POZ 20

POZ 21

POZ 22

POZ 23

POZ 24

POZ 25

Vertikalni pojas stupa POZ 26

POZ 27

POZ 28

POZ 29

POZ 30

POZ 31

POZ 32

POZ 33

POZ 34

POZ 35

POZICIJA PROFIL NAZIV

POZ 36

POZ 37

POZ 38

POZ 39

POZ 40

POZ 41

POZ 42

POZ 43

POZ 44

POZ 45

POZ 46

POZ 47

PRIKAZ I OPIS POZICIJAMJ 1:100

SHS 120/120/6,0

Gornji pojas rešetke u x smjeru

Donji pojas rešetke u x smjeru

Vertikalna ispuna rešetke u x smjeru

Kosa ispuna rešetke u x smjeru

Horizontalna ispuna rešetke u x smjeru

SHS 90/90/6,0

SHS 100/100/6,0

SHS 60/60/4,0

HEB 300

HEB 300

Gornji pojas rešetke m. k.

Donji pojas rešetke m. k.

Ispuna rešetke m. k.

HEA 160

HEB 160

Sekundarni nosač m. k.

Konzolni nosač m. k.






HEB 550

HEB 550

SHS 180/180/10,0

HEA 360

HEA 360



SHS 180/180/10,0

SHS 60/60/4,0

SHS 120/120/6,0




SHS 100/100/6,0

SHS 60/60/4,0

HEB 300

HEB 300

Gornji pojas rešetke m. k.

Donji pojas rešetke m. k.

Ispuna rešetke m. k.

HEA 160

HEB 160

Sekundarni nosač m. k.

Konzolni nosač m. k.

SHS 120/120/6,0






HEB 340

HEB 340

HEA 220

HEA 220






SHS 120/120/6,0

SHS 90/90/6,0

SHS 40/40/4,0

SHS 60/60/4,0

SHS 60/60/4,0

SHS 40/40/4,0

HEA 180

HEB 160

Sekundarni nosač krova

Konzolni nosač krova

HEB 340 Glavni nosač krova

TEMELJ SAMAC

POZ 48 AB M.K. PLOČA

POZ 49 AB KRUTA JEZGRA

KONSTRUKCIJA DRUŠTVENOG OBJEKTA

"ISTOČNO OD GRADA"


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT

A A

14

94

1750

2278

1750

14

94

2278

15

30

15

30

1750

1750

2279

2279

1832

1875

30

54

32

62 3640

3562

1957

1957

32

62

32

62 3804

3804

1957

1957

32

62

32

62 3804

3804

PO

GL

ED

B-B

CC

PO

Z 2

.1.

PO

Z 2

.1.

PO

Z 3

.1.

PO

Z 3

.2.

PO

Z 3

.3.

PO

Z 3

.4.

PO

Z 4

PO

Z 5

PO

Z 8

PO

Z 9

PO

Z 9

ISK

AZ

MA

TE

RIJA

LA

PO

ZO

ZN

AK

A P

RO

FIL

AK

OM

.L

(m)

JED

. MA

SA

(kg/m

)U

KU

PN

O (kg

)

PO

Z 2

.2S

HS

10

0x

10

0x

6.0

41

,71

15,6

PO

Z 3

.1.S

HS

15

0x

15

0x

6.0

4,0

211

,2

PO

Z 3

.2.3

,08

51

62,9

PO

Z 3

.3.3

,61

90

,1

PO

Z 3.4.

0,72

38,01

PO

Z 3

.5.6

2,2

59

35

7,8

3

PO

Z 3

.6.0

,56

17

4,05

PO

Z 4

HE

A 3

603

,48

37

80

,2

PO

Z 5

3,4

83

78

0,2

PO

Z 6

1,7

67

6,6

PO

Z 7

1,7

67

6,6

PO

Z 1

.1H

EB

7002

9,5

75

24

1,0

461

5,15

PO

Z 1

.2H

EB

7002

9,5

75

PO

Z 2

.1S

HS

10

0x

10

0x

6.0

43

,48

32

36,84

137

62,8

2+

68

8,1

4=

14

45

0,96

ΣD

OD

AT

AK

NA

SP

OJN

E E

LE

ME

NT

E I D

OD

AT

NI M

AT

ER

IJAL

10

%

PO

Z 8

SH

S 9

0x

90

x6

.01

,754

4,8

PO

Z 9

2,2

78

77,45

PO

Z 1

02

,08

61

10

,14

SH

S 1

50

x1

50

x6

.0

SH

S 1

50

x1

50

x6

.0

SH

S 1

50

x1

50

x6

.0

SH

S 1

50

x1

50

x6

.0

SH

S 1

50

x1

50

x6

.0

HE

A 3

60

HE

B 550

HE

B 550

SH

S 1

00

x1

00

x6

.0

SH

S 1

50

x1

50

x6

.0

222222222222

24

1,0

17

,0

17

,0

17

,0

26

,4

26

,4

26

,4

26

,4

26

,4

26

,4

26

,4

11

2,0

11

2,0

19

9,0

19

9,0

12,8

461

5,15

B BC

C

PO

GL

ED

A-A

16

02

1336

2086

1336

16

02

16

22

17

00

2086

1419

2155

2259

1644

17

00

17

00

1644

2259

2259

1644

17

00

17

00

16442259

2259

1644

PO

Z 1.2.

PO

Z 1

.1.

PO

Z 2

.2.

PO

Z 2

.2.

PO

Z 3

.5.

PO

Z 3.5.

PO

Z 3.5.

PO

Z 3

.6.

PO

Z 6

PO

Z 7

PO

Z 10

3500

2400

2400

3500

BB

AA

PO

GL

ED

C-C

PO

Z 1

.1.

PO

Z 1

.1.

PO

Z 1.2.

PO

Z 1

.2.

PO

Z 6

PO

Z 6

PO

Z 4

PO

Z 4

SV

EU

ČIL

IŠT

E U

SP

LIT

U,

FA

KU

LT

ET

GR

AĐ

EV

INA

RS

TV

A,

AR

HIT

EK

TU

RE

I GE

OD

EZ

IJE21000 S

PLIT

, MA

TIC

E H

RV

AT

SK

E 1

5

DIP

LO

MS

KI R

AD

ZA

DA

TA

K

ST

UD

EN

TM

EN

TO

R

MJE

RIL

O

Pla

n p

ozic

ija s

eg

me

nta

stupa

ruja

n, 2

015.

Peta

r Ćurlin

1:2

5S

AD

RŽ

AJ

9P

RIL

OG

doc.d

r.sc N

en

o T

orić

KO

NS

TR

UK

CIJ

A D

RU

ŠT

VE

NO

G O

BJE

KT

A

"IST

OČ

NO

OD

GR

AD

A"

PO

Z 1

.1. H

EB

70

0; L

=9575 m

m; kom

. 2

Ø20

Ø20

Ø26

Ø22

Ø24

Ø26

35

6563

102

102

1896

102

102

323

100 1

005

0

35

9540

9575

14217141 100100

300

14217141

32

636

32

700

7522575

300

7515075

300

4065

9065

40

35

6820

160

1840

160

335

110

110

40

35

9575

9610

1639013090163

636

1639013090163

636

1988080

80198

5151

100700100

900

3263632

700

142 1

7141

300

PO

Z 1

.2. H

EB

70

0; L=

9575 mm

; kom. 2

Ø20

Ø20

Ø26

Ø26

35

9290

100 1

005

0

35

9540

9575

5040050

14217141 100100

300

14217141

32

636

32

700

4065

9065

40

35

6820

160

1840

160

335

110

110

40

35

9575

9610

1639013090163

636

1639013090163

636

1988080

80198

100700100

900

3263632

700

142 1

7141

300

300

50400505151

90

1750

90

1750

PO

Z 2

.1. S

HS

10

0x1

00x

5.0, L

=3483 m

m, kom

. 4

3483

132 268 268 132

1700

PO

Z 2

.2. S

HS

100

x10

0x

5.0

, L=

1700 mm

, kom. 4

221

43

175

3805

4062

SH

S 1

50x

150x

6.0

, L=

~4000 m

m, kom

. 2P

OZ

3.1.

221 43

43

221

3805

3805

SH

S 1

50

x15

0x6.0

, L=

~3085 m

m, kom

. 2P

OZ

3.2.

100

100

287

43

221

3640

3562

SH

S 1

50x1

50

x6.0

, L=

~3600 m

m, kom

. 2P

OZ

3.3.

2259

2259

199

199

SH

S 1

50x1

50x

6.0 , L=

2259 mm

, kom. 6

PO

Z 3

.5.

9015090

330

587

18

308

856

18

9015090

330

18

562

11497

561

18

SH

S 1

50x

150

x6.0

, L=

~720 m

m, kom

. 2P

OZ

3.4.S

HS

15

0x

150

x6.0

, L=

561 mm

, kom. 2

PO

Z 3

.6.

RA

DIO

NIČ

KI N

AC

RT

SE

GM

EN

TA

ST

UP

A1:2

5

350

1831518

350

145

10

145

300

3483

242

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

3483

241

7515075

300

3483

75

150

75

300

7515075

300

18

315

18

350

242

300

300

300

300

300

300

300

300

300

300

241

3483

M

19/10

6,4

mm

106

HE

A 3

60 , L

=3

48

3 m

m, kom

. 2P

OZ

4

350

1831518

350

145

10

145

300

3483

14510145

300

3483

14510

145

300

18

315

18

350

HE

A 3

60 , L

=3

483

mm

, kom. 2

PO

Z 5

550 106

7515075

300

75

150

75

300

2949229

550

143

15

143

300

29

492

29

550

7515075

300

50

200

200

200

200

200

200

200

200

50

1700

1700

1700

50

50

200

200

200

200

200

200

200

200

1700

M

19/106

,4mm

550

7515075

300 29492

550

143

15

143

300

29

492

29

550

14315143

300

1700

29

22782278

130

13097

114

11497

2086

2086

SH

S 9

0x

90x6

.0 , L

=1

750 mm

, kom. 2

PO

Z 8

SH

S 1

00x

10

0x6

.0 , L

=2278 m

m, kom

. 4P

OZ

9

SH

S 1

50

x15

0x6

.0 , L

=2086 m

m, kom

. 2P

OZ

10

HE

B 5

50 , L

=1

700 m

m, kom

. 2P

OZ

6H

EB

550

, L=

17

00

mm

, kom. 2

PO

Z 7

2100 2100 2100 2100 675

21006318

9093

675

6752100210021002083

6283 2100 675

9058

DE

TA

LJ "A

"

DE

TA

LJ "A

"

7752000210021002100

6300 2000 775

9075

775200021002100

2000 775

2135

6335

9110

132268268132

100

20

280

9275

35

9610

20

280

9275

35

9610

3500

2400

DE

TA

LJ "C

"

DE

TA

LJ "E

"

DE

TA

LJ "B

"D

ET

AL

J "B"

DE

TA

LJ "C

"

DE

TA

LJ "B

"


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT

ISK

AZ

MA

TE

RIJA

LA

PO

ZO

ZN

AK

A P

RO

FIL

AK

OM

.L

(m)

JED

. MA

SA

(kg/m)

UK

UP

NO

(kg)

PO

Z 7

.1S

HS

220x220x12.01

22,1

021

853,96

PO

Z 7

.2.0,85

249,9

PO

Z 8

.1.3,4

851

57,87

PO

Z 14.1.

3,18

2604,42

PO

Z 4.1

HE

B 550

21

4,5199,0

577

1,0

PO

Z 5

.1H

EB

5502

14,5

PO

Z 6

.1S

HS

180x180x10.01

41

,451

029,21

17434+1743,4=

19177,4 kgΣ

DO

DA

TA

K N

A S

PO

JNE

EL

EM

EN

TE

I DO

DA

TN

I MA

TE

RIJA

L 10%

SH

S 90x90x6.0

437

199,0

50,7

73,5

73,5

15,1

117,0

577

1,0

SV

EU

ČIL

IŠT

E U

SP

LIT

U,

FA

KU

LT

ET

GR

AĐ

EV

INA

RS

TV

A,

AR

HIT

EK

TU

RE

I GE

OD

EZ

IJE21000 S

PLIT

, MA

TIC

E H

RV

AT

SK

E 1

5

DIP

LO

MS

KI R

AD

ZA

DA

TA

K

ST

UD

EN

TM

EN

TO

R

MJE

RIL

O

Pla

n p

ozic

ija s

egm

enta

G1

ruja

n, 2

015.

Peta

r Ćurlin

1:2

5S

AD

RŽ

AJ

10

PR

ILO

G

doc.d

r.sc N

en

o T

orić

KO

NS

TR

UK

CIJ

A D

RU

ŠT

VE

NO

G O

BJE

KT

A

"IST

OČ

NO

OD

GR

AD

A"

PO

GL

ED

A-A

38

912

2100

2100

2100

2100

2100

2100

912

38

14500

38

14424

38

2000275125 275 125

2800

38

912

2100

2100

2100

2100

2100

2100

912

38

1252752000275125

2800

38

14424

38

14500

38

899

2100

2100

2100

2100

2100

2100

925

38

38

912

2100

2100

2100

2100

2100

2100

912

38

14500

25150350015025

3850

25150350015025

3850

38

899

2100

2100

2100

2100

2100

2100

925

38

38

912

2100

2100

2100

2100

2100

2100

912

38

14500

1501252000275

2550

1501252000275

3500

3500

2536

PO

GL

ED

B-B

PO

GL

ED

C-C

38

217

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

207

38

38

14424

38

14500

38

892

15

2085

15

2085

15

2085

20

2090

15

2085

15

2085

15

918

38

38

2949229

550

1252949229125

125550125

800

75

150

75

300

2949229

550

143

15

143

300

14424

38

14500

M

19/106,4mm

38

892

15

2085

15

2085

15

2085

15

2085

15

2085

15

2085

15

918

38

14500

7515075

300

29

492

29

550

38

217

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

200

207

38

38

14424

38

25143

1514325

2530025

350

M

19/106,4mm

PO

Z 4.1

HE

B 5

50; L

=1

4500 mm

; kom. 2

38

14424

38

14500

1252949229125

125550125

800

29492

550

143

15

143

300

29

38

14424

38

14500

7515075

300

29

492

29

550

25143

1514325

2530025

350

PO

Z 5

.1. H

EB

55

0; L=

14500 mm

; kom. 2

75

150

75

300

39

50

50

2902

50

50

39

3180

240

300

300

300

300

300

300

300

300

300

240

3180

1926219

300

145

11

144

300

240

300

300

300

300

300

300

300

300

300

240

3180

300300

7515075

300

106 1

9262

19

300

106

Ø22

197754547719

300

Ø22

M

19

/106,4

mm

M

19/10

6,4mm

PO

Z 14

.1. H

EB

30

0; L

=3180 m

m; kom

. 7

PO

Z 8.1

. SH

S 9

0/90/6.0; L

=3485 m

m; kom

. 3

3485

90

3485

90

2102

2102

319

319

PO

Z 7.1

. SH

S 2

20/22

0/1

2.0; L

=2102 m

m; kom

. 12

PO

Z 6.1

. SH

S 1

80/1

80/10

.0; L=

1450 mm

; kom

. 14

1450

180

1450

180

989

40

1029

120220120

460

40

758

798

319

PO

Z 7.2

. ; L=

~8

50 m

m; kom

. 4

14

94

1750

2278

14501

56

1 2102

2102

1450

15

61

1450

15

61 2102

2102

1450

15

61

1450

15

61 2102

2102

1450

15

61

1450

15

61

21022102

1450

15

61

1450

15

61

21022102

1450

15

61

1450

15

61

21022102

1450

15

61

989

1450

82

2

989

1450

82

2

RA

DIO

NIČ

KI N

AC

RT

SE

GM

EN

TA

G1

1:2

5

PO

Z 5.1.

PO

Z 4

.1.

PO

Z 7.2.

PO

Z 7

.2.

PO

Z 8.1.

PO

Z 8.1.

PO

Z 8

.1.

PO

Z 7

.1.

PO

Z 6

.1.

PO

Z 7.1.

PO

Z 6

.1.

PO

Z 7

.1.

PO

Z 6

.1.

PO

Z 7

.1.

PO

Z 6.1.

PO

Z 7

.1.

PO

Z 6

.1.

PO

Z 7

.1.P

OZ

6.1.

PO

Z 6

.1.

PO

Z 1

4.1.P

OZ

14.1.

PO

Z 1

4.1.P

OZ

14.1.P

OZ

14.1.

PO

Z 14.1.

PO

Z 1

4.1.

PO

Z 4.1.

PO

Z 4.1.

AA

BB

CC

BB

CC

AA

SH

S 220x220x12.0

HE

B 300

PO

Z 14.1.

PO

Z 8

.1.

PO

Z 7.1.

PO

Z 7

.1.

PO

Z 5.1.

PO

Z 5.1.

PO

Z 4.1.

PO

Z 4.1.

DE

TA

LJ "D

"

DE

TA

LJ "D

"

DE

TA

LJ "D

"


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT

SV

EU

ČIL

IŠT

E U

SP

LIT

U,

FA

KU

LT

ET

GR

AĐ

EV

INA

RS

TV

A,

AR

HIT

EK

TU

RE

I GE

OD

EZ

IJE21000 S

PLIT

, MA

TIC

E H

RV

AT

SK

E 1

5

DIP

LO

MS

KI R

AD

ZA

DA

TA

K

ST

UD

EN

TM

EN

TO

R

MJE

RIL

O

DE

TA

LJ "A

"

ruja

n, 2

015.

Peta

r Ćurlin

1:2

0S

AD

RŽ

AJ

11

PR

ILO

G

do

c.d

r.sc N

en

o T

orić

AR

MA

TU

RA

TE

ME

LJA

BE

TO

NC

25/3

0

11

EK

SP

AN

DIR

AJU

ĆI

MO

RT

P1

P1

P1a

P1a

PO

Z 1

HE

B 7

00

PO

Z 1

HE

B 7

00

PO

Z 3

150x1

50x6

22

22

22

22

22

22

22

22

M24 k.v. 8

.8

Presjek

2-2

35

3552810501412

2000

AR

MA

TU

RA

TE

ME

LJA

22

22

22

22

EK

SP

AN

DIR

AJU

ĆI

MO

RT

P1a

P1a

P1

P1

BE

TO

NC

25/3

0

PO

Z 1

HE

B 7

00

PO

Z 1

HE

B 7

00

PO

Z 3

150x1

50x6

M24 k.v. 8

.8

11

Presjek

3-3

52810501412

2000

35 35

Presjek

1-1

svi vijci M

24

k.v. 8.8

900 1500 900

3300

50

03

00

05

00

40

00

22

3 3

P1

a 9

00/5

00/5

S-3

55 ko

m. 4

po stu

pu

M 1

: 10

P1

900/5

00/3

5 S

-355 ko

m. 4

po stu

pu

M 1

: 10

35

35

50

40

05

0

50

0

50 50

900

Φ26

Φ26

Φ26

Φ26

5

5

50

40

05

0

50

0

50 50

900

Φ26

Φ26

Φ26

Φ26

DE

TA

LJ "A

"M

J 1:2

0

KO

NS

TR

UK

CIJ

A D

RU

ŠT

VE

NO

G O

BJE

KT

A

"IST

OČ

NO

OD

GR

AD

A"

50

19

02

01

90

50

50

0

5050

900

10

03

00

10

0

50

0100700100

900

132 268 268 132

132268268132

132268268132

P2

P2

22

P2

P2

50

19

02

01

90

50

50

0

5050

900

10

03

00

10

0

50

0

100700100

900

132 268 268 132

50

19

02

01

90

50

50

0

5050

900

10

03

00

10

0

50

0

100700100

900

132 268 268 132

50

19

02

01

90

50

50

0

5050

900

10

03

00

10

0

50

0

100700100

900

132 268 268 132

15

15

P2

P2

300/1

00/2

0 S

-355 ko

m. 2

po stu

pu

M 1

: 10

20

10

80

20

10

0

20 280

300

15

15

P2


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT

15

10

15

10

15

15

SV

EU

ČIL

IŠT

E U

SP

LIT

U,

FA

KU

LT

ET

GR

AĐ

EV

INA

RS

TV

A,

AR

HIT

EK

TU

RE

I GE

OD

EZ

IJE21000 S

PLIT

, MA

TIC

E H

RV

AT

SK

E 1

5

DIP

LO

MS

KI R

AD

ZA

DA

TA

K

ST

UD

EN

TM

EN

TO

R

MJE

RIL

O

DE

TA

LJ "B

"

ruja

n, 2

015.

Pe

tar Ć

urlin

1:1

0S

AD

RŽ

AJ

12

PR

ILO

G

do

c.d

r.sc N

en

o T

orić

KO

NS

TR

UK

CIJ

A D

RU

ŠT

VE

NO

G O

BJE

KT

A

"IST

OČ

NO

OD

GR

AD

A"

7

7

7

10

77

71

0

7

77 77

15

15

15

15

1515

15

15

DE

TA

LJ "B

"M

J 1:1

0

PO

Z 1

PO

Z 4

PO

Z 9

PO

Z 4

PO

Z 9M

16 k.v. 8

.8

M22 k.v. 8

.8L

1

PO

Z 4

PO

Z 1

PO

Z 1

M

19/10

6,4mm

M

19/10

6,4mm

PO

Z 9

PO

Z 9

PO

Z 4

PO

Z 4

PO

Z 1

PO

Z 9

L1

P2

P2

M22 k.v. 8

.8

M16 k.v. 8

.8

M22 k.v. 8

.8

M

19/10

6,4mm

M

19/10

6,4mm

M

19/10

6,4mm

PO

Z 1

PO

Z 1

M

19/10

6,4mm

M

19/10

6,4mm

PO

Z 9

PO

Z 9

L1

M16 k.v. 8

.8

TL

OC

RT

SP

OJA

PR

ES

JEK

1-1

PR

ES

JEK

3-3

PR

ES

JEK

2-2

300

30

0

30

0

350

350

30

030

0

350

350

70

0

550

70

0

33

22

11

P2

P2

600/3

00/2

0.0

mm

S-3

55

sve

rup

e p

rom

jera

d=

24 m

m20

20

165135135165

600

71

15

87

1

300

L1

150/1

50/1

0.0

, L=

240 m

m S

-355

; kom

. 2 p

o sp

oju

sve

rup

e p

rom

jera

d=

18m

m

10 140

150

60

12

060

24

0

14010

150

45

55

40

15

0

6012060

240

10104

555

40

15

0

71

71

15

71

71

30

0

25291111351351112925

2555025

600

40

55

55

65

55

40

15

01

01

50

31

0

18382403818

350

32

16

83

00

16

83

2

2911113513511129

550

183760120603818

7575 671568

300

34

56

45

101

0 1045

55

35

14

21

71

013

2

30

0

14315143

14

51

01

45

1831518

1831518

75

15

07

5

2949229

1831518

32

63

63

2


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT

SV

EU

ČIL

IŠT

E U

SP

LIT

U,

FA

KU

LT

ET

GR

AĐ

EV

INA

RS

TV

A,

AR

HIT

EK

TU

RE

I GE

OD

EZ

IJE21000 S

PLIT

, MA

TIC

E H

RV

AT

SK

E 1

5

DIP

LO

MS

KI R

AD

ZA

DA

TA

K

ST

UD

EN

TM

EN

TO

R

MJE

RIL

O

DE

TA

LJ "C

"

ruja

n, 2

015.

Pe

tar Ć

urlin

1:1

0S

AD

RŽ

AJ

13

PR

ILO

G

do

c.d

r.sc N

eno

Torić

KO

NS

TR

UK

CIJ

A D

RU

ŠT

VE

NO

G O

BJE

KT

A

"IST

OČ

NO

OD

GR

AD

A"

DE

TA

LJ "C

"M

J 1:1

0

TL

OC

RT

PR

ES

JEK

1-1

PO

GL

ED

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

PO

Z 1

P3

P3

P5

P3

P4

P4

P4

P3

P4

P3

P4

P3

P4

P5

P5

P3

1532151435070807050143153215

1570015

730

60

90

90

90

12

09

09

09

06

0

78

0

60

90

90

90

12

09

09

09

06

0

78

0

40

60

10

06

04

0

30

0

1532151433201431532151570015

730

12

15

81

21

40

60

42 1

742

60

40

30

0

60909090606090909060

390390

780

M22 k.v. 8

.8

M22 k.v. 8

.8

M22 k.v

. 8.8

M22 k.v. 8

.8

M22 k.v. 8

.8

M22 k.v. 8

.8

M22 k.v. 8

.8

M22 k.v. 8

.8

M22 k.v. 8

.8

P5

600/3

20/1

5.0

mm

S-3

55; k

om

. 2 p

o sp

oju

sve

rup

e p

rom

jera

d=

24 m

m

5070807050

320

40

10

01

00

12

01

00

10

04

0

60

0

15

15

P3

780/3

00/1

5.0

mm

S-3

55

; kom

. 2 p

o sp

oju

sve

rup

e p

rom

jera

d=

24m

m

6090909012090909060

780

40

60

10

06

04

0

30

0

1515

P4

780/1

41/1

5.0

mm

S-3

55; k

om

. 4 p

o sp

oju

sve

rup

e p

rom

jera

d=

24 m

m

15

6090909012090909060

780

42

60

40

14

1

15

11

11


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT

10

10

10

10

SV

EU

ČIL

IŠT

E U

SP

LIT

U,

FA

KU

LT

ET

GR

AĐ

EV

INA

RS

TV

A,

AR

HIT

EK

TU

RE

I GE

OD

EZ

IJE21000 S

PLIT

, MA

TIC

E H

RV

AT

SK

E 1

5

DIP

LO

MS

KI R

AD

ZA

DA

TA

K

ST

UD

EN

TM

EN

TO

R

MJE

RIL

O

DE

TA

LJ "D

"

ruja

n, 2

015.

Pe

tar Ć

urlin

1:1

0S

AD

RŽ

AJ

14

PR

ILO

G

do

c.d

r.sc N

eno

Torić

KO

NS

TR

UK

CIJ

A D

RU

ŠT

VE

NO

G O

BJE

KT

A

"IST

OČ

NO

OD

GR

AD

A"

10

10

DE

TA

LJ "D

"M

J 1:1

0

PO

Z 14

PO

Z 14

PO

Z 4

P6

P6

M

19/10

6,4mm

M

19/10

6,4mm

M

19/10

6,4m

m

PO

Z 4

PO

Z 14

P6

PO

Z 14

PO

Z 14

PO

Z 4

P6

P6

P6

t=15 m

m, S

-355; ko

m. 2

po s

poju

sve

rup

e p

rom

jera

d=

22m

m

39

50

50

49

15

14

34

95

05

03

91

43

18

83

00

18

81

78

10

30

01

01

78

33

01

53

3010

30

01

0

32

0

1927505453502719

19272082719

300

1927505553502719

19272082719

300

10

14

31

51

43

10

10

30

01

0

32

0

1451115129

300

1451115129

300

39

50

50

19

21

51

92

50

50

39

33

11

53

31

67

6

2967545431729

197754547719250

300250

550

29175054545026729

2949229

550

13

01

51

11

44

30

0

M20 k.v. 8

.8M

20 k.v. 8

.8

M20 k.v. 8

.8

M20 k.v. 8

.8

TL

OC

RT

SP

OJA

PR

ES

JEK

1-1

PR

ES

JEK

2-2

11 22

438 2727

492

27

11

61

88

14

31

88

33

1

27

11

54

95

05

03

9

14

31

88

33

0

1750545450267

17208267

492

15

15


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT

44

44

44

44

SVEUČILIŠTE U SPLITU,FAKULTET GRAĐEVINARSTVA,

ARHITEKTURE I GEODEZIJE21000 SPLIT, MATICE HRVATSKE 15

DIPLOMSKI RADZADATAK

STUDENT MENTOR

MJERILO

DETALJ "E"

rujan, 2015.

Petar Ćurlin

1:10SADRŽAJ

15PRILOG

doc.dr.sc Neno Torić

KONSTRUKCIJA DRUŠTVENOG OBJEKTA

"ISTOČNO OD GRADA"

PRESJEK 1-1

TLOCRT

PRESJEK 2-2

DETALJ "E"MJ 1:102

2

2

2

M16 k.v. 8.8

404040

310

40

40

40

40

31

0

80 150 80

310

80

15

08

0

31

0

40 230 40

310

40

11

51

15

40

31

0

P7

P7

P7 310/310/26.0 mm S-355; kom. 2 po spoju

sve rupe promjera d=18 mm

26

26

M16 k.v. 8.8

11

M16 k.v. 8.8

POZ 3

POZ 3

POZ 3

POZ 3

15

0

15

0

15

01

50

15

0

150 40


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT


RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT

Documents

Projekt nosive čelične konstrukcije društvenog objekta