PROJEKT TECHNICZNY - agencjakomunalna.brzeszcze.plagencjakomunalna.brzeszcze.pl/wpliki/projekt-hali_150_340.pdf · Obliczenia statyczne Oświadczenie projektanta Uprawnienia projektanta

PROJEKT TECHNICZNY(konstrukcja)

Rodzaj opracowania: Hala namiotowa konstrukcji aluminiowej32,54x71,05m o wysokości ściany bocznej 7,42m

Wykonawca: Hale Carlo Sp. z o.o.47-300 Krapkowice

ul. Kilińskiego 1

Lokalizacja: Ul. Graniczna 4832-620 Brzeszcze

Inwestor Agencja Komunalna Sp. z o.o.Z siedzibą w Brzeszczach, ul. Kościelna 7

Dane Ogólne

Powierzchnia zabudowy Kubatura

2311,97 m2 ( 2229,84m2 - użytkowa) 22183,23 m3

Zespół autorski

Projektował: mrg inż. Dariusz PaluchNr Upr. OPL/BO/0091/13

Sprawdził: mgr inż. Piotr RappUpr nr OPL/0732/POOK/11

Kwiecień 2015

1

Zawartość opracowania:

Opis techniczny

Obliczenia statyczne

Oświadczenie projektanta

Uprawnienia projektanta

Rysunki konstrukcyjne:

Rys.1 Rzut fundamentów

Rys.2 Przekrój A-A

Rys.3 Przekrój B-B

Rys.4 Przekrój C-C

Rys.5 Schemat montażowy hali

Rys.6 Rzut elewacji hali I

Rys.7 Rzut elewacji hali II

(Szczegółowe rysunki konstrukcji są zastrzeżone i znajdują się w archiwum firmy i stanowią jej

tajemnice handlową)

2

Opis techniczny

1. Dane ogólne

Wykonawca

Hale Carlo Sp. z o.o. 47-300 Krapkowice, ul. Kilińskiego 1

Podstawa opracowania

– wytyczne i szkice inwestora,

– złożone zamówienie

– obowiązujące Polskie Normy

– literatura techniczna

- Lubiński M, Żółtowski W: „Konstrukcja metalowa. Cz.II. Arkady, Warszawa 1992

Żmuda J: „Podstawy projektowania konstrukcji metalowych” Arkady, Warszawa 1999

2. Cel i zakres opracowania

Celem opracowania jest hala konstrukcji aluminiowej o wymiarach 32,54x71,05 m

wysokości okapu 7,42 m i wysokości kalenicy 11,77 m. Hala o przykryciu z blachy trapezowej T-18

plus, boki również pokryte blachą trapezową T-18 plus. Obsługa hali poprzez cztery bramy

rolowane elektryczne.

Zakres opracowania obejmuje opis techniczny montażu hali wraz rysunkami

zestawieniowymi oraz obliczenia wytrzymałościowe przeprowadzone licencjonowanym

programem RM-WIN 3D.

3. Opis rozwiązań konstrukcyjnych

Halę zaprojektowano jako konstrukcję aluminiową słupowo-ryglowej z dwuspadowym

dachem o kącie pochylenia 15 stopni.

Rozpiętość obrysu zewnętrznego hali wynosi 32,54x71,05m, przy rozstawie ram

poprzecznych co 4,75, 4,88 i 2,05 m zgodnie z rysunkiem schemat montażowy.

Pod względem statycznym ramy rozpatrywano jako układy o węzłach sztywnych

przegubowo połączonych z fundamentami. Ramy poprzeczne połączone są płatwiami stalowymi,

ogólną stateczność szkieletu nośnego zapewnią układy zastrzałów ramy oraz stężenia dachowe i

słupowe wykonane z liny średnicy nominalnej 12 mm T1x19 wg PN-69/M-802031.

3

Słupy i rygle (profil 330x135) ram połączone są w węzłach wkładkami stalowymi

spawanymi o przekroju zamkniętym prostopadłym. Wkładki węzłowe zabezpieczone są przed

wysuwaniem z profili aluminiowych za pomocą sworzni stalowych ocynkowanych.

Hala posadowiona na działce wskazanej przez inwestora, teren powinien być

wypoziomowany i utwardzony. Mocowanie hali do podłoża za pomocą wklejanych kotew

stalowych np. FISHER na żywicy FIS V360 S do stóp żelbetowych równoważących wyrywanie

słupa.

Fundamenty posadowiono na głębokości 1,8m poniżej przyległego terenu na warstwie

chudego betonu. Fundamenty bezwzględnie należy posadowić poniżej nasypów niebudowalnych,

na warstwie gliny pylastej twardoplastycznej. Dla podparcia słupów hali zaprojektowno żelbetowe

stopy wylewane na mokro z betonu B25 zbrojone stalą AIII 34GS o wymiarach wg rzutu

fundamentów. Pod wszystkimi fundamentami należy wykonać izolację przeciwwilgociową oraz

podkład z chudego betonu B15 gr. 10cm.

4. Obciążenia

Wszystkie elementy i szczegóły konstrukcyjne szkieletu hal wymiarowano na podstawie

PN-64/B-03220.

Przy wymiarowaniu hal przyjęto ciężar własny i schematy obciążenia śniegiem i wiatrem

według normy PN-B-02011:1977/Az1:2009 Do ustalenia współczynnika ekspozycji przyjęto teren

B ustalono, że budynek nie będzie podatny na dynamiczne działanie porywów wiatru, przyjmując

współczynnik B=1,8. Współczynniki ciśnienia zewnętrznego przyjęto na podstawie PN-77/B-02011

jak na rysunku Z1-1 (normy). Obliczenia wskazały iż hala w sposób bezpieczny przenosi

obciążenia wiatrem do prędkości 22 m/s.

5. Zalecenia dotyczące użytkowania hali

1.Użytkowanie nieograniczone dla wiatrów poniżej 80 km/h w przypadku większych

wartości porywów wiatru poszycie hali należy rozebrać.

2.Użytkowanie nieograniczone dla obciążenia połaci dachowej do wartości 75 kg/m2 .

3.Zabrania się umieszczania dodatkowych konstrukcji wsporczych bezpośrednio na

elementach konstrukcji hali.

4. Inwestor jest zobligowany do przeprowadzania okresowych kontroli stanu technicznego

hali, szczególnie po gwałtownych wiatrach. Wszelkie poluzowania lin i śrub inwestor usuwa

4

w porozumieniu z producentem lub zgłasza w ramach przeprowadzenia serwisu.

Poluzowania lin czy śrub po gwałtownych wiatrach są rzeczą naturalną i nie są

rozpatrywane w ramach gwarancji.

6. Wytyczne montażowe

1. Montaż należy rozpocząć od przygotowania podłoża, jego oględzin (podłoże powinno być

wypoziomowane i utwardzone (min. w miejscach oparcia słupów nośnych).

2. Ustawienie i montaż ram poprzecznych hali wraz z słupami ścian szczytowych i słupkami

do blachy.

3. Po zakończeniu montażu ram poprzecznych będą mocowane płatwie dachowe oraz stężenia

połaciowe wykonane z lin T1x19 wg PN-69/M-80203 średnicy 12 mm oraz nakrętek

napinających (śruby rzymskie).

4. Montaż pokrycia przeprowadzić na kompletnie zmontowanym ruszcie aluminiowym.

5. Wykonanie obróbek końcowych.

7. Zabezpieczenia antykorozyjne

Wszystkie elementy stalowe należy zabezpieczyć poprzez ocynkowanie galwaniczne

powłoką min 80 um. Profile aluminiowe odporne są na korozję atmosferyczną.

8. Obliczenia

Obliczenia przeprowadzono licencjonowanym programem komputerowym RM-WIN 3D.

Przeprowadzone obliczenia wskazały iż SGU oraz SGN nie są przekroczone dla określonego

obciążenia hali zadanego wg punktu 4.

5

Obliczenia wykonane za pomocą programu obliczeniowego RM-WIN 3

Przekroje:

1 - H 100x50x 3.0~ 2 - I 220 PE 3 - H 100x100x 4.0

y Y

z

Z

10

0

50

y Y

z

Z

22

0

110

y Y

z

Z

10

0

100

Materiał: St3S (X,Y,V,W) Materiał: St3S (X,Y,V,W) Materiał: St3S (X,Y,V,W)A [cm2] 8,23 A [cm2] 33,40 A [cm2] 15,20Jy [cm4] 103,30 Jy [cm4] 2770,00 Jy [cm4] 233,00Jz [cm4] 35,34 Jz [cm4] 205,00 Jz [cm4] 233,00Dyz [cm4] 0,00 Dyz [cm4] 0,00 Dyz [cm4] 0,00a [Deg] 0,00 a [Deg] 0,00 a [Deg] 0,00Iy [cm4] 103,30 Iy [cm4] 2770,00 Iy [cm4] 233,00Iż [cm4] 35,34 Iz [cm4] 205,00 Iz [cm4] 233,00Jt [cm4] 90,37 Jt [cm4] 8,58 Jt [cm4] 357,64Jw [cm4] 60,69 Jw [cm4] 22672,31 Jw [cm4] 0,32iy [cm] 3,54 iy [cm] 9,11 iy [cm] 3,92iz [cm] 2,07 iz [cm] 2,48 iz [cm] 3,92is [cm] 4,10 is [cm] 9,44 is [cm] 5,54m [kg/m] 6,46 m [kg/m] 26,22 m [kg/m] 11,934 - H 120x120x4.0~ 5 - 330x135w 6 - 330x135

y Y

z

Z

12

0

120

y Y

z

Z

33

0

135

y Y

z

Z

33

0

136

Materiał: 18G2AV Materiał: alu Materiał: aluA [cm2] 17,86 A [cm2] 182,70 A [cm2] 64,62Jy [cm4] 392,70 Jy [cm4] 21062,21 Jy [cm4] 10890,71Jz [cm4] 392,70 Jz [cm4] 4778,89 Jz [cm4] 2008,71Dyz [cm4] 0,00 Dyz [cm4] -32,35 Dyz [cm4] -14,79a [Deg] 0,00 a [Deg] 0,11 a [Deg] 0,10Iy [cm4] 392,70 Iy [cm4] 21062,27 Iy [cm4] 10890,74Iż [cm4] 392,70 Iz [cm4] 4778,83 Iz [cm4] 2008,68Jt [cm4] 642,49 Jt [cm4] 6005,37 Jt [cm4] 4356,08Jw [cm4] 5,55 Jw [cm4] 0,00 Jw [cm4] 0,00iy [cm] 4,69 iy [cm] 10,74 iy [cm] 12,98iz [cm] 4,69 iz [cm] 5,11 iz [cm] 5,58is [cm] 6,63 is [cm] 11,89 is [cm] 14,13m [kg/m] 14,02 m [kg/m] 49,10 m [kg/m] 17,45

6

7 - H 80x 80x 2.5~ 8 - H 120x60x3 9 - H 80x 80x 3 zastrz

y Y

z

Z

80

80

y Y

z

Z

12

0

60

y Y

z

Z

80

80

Materiał: St3S (X,Y,V,W) Materiał: St3S (X,Y,V,W) Materiał: St3S (X,Y,V,W)A [cm2 ] 7,51 A [cm2] 10,47 A [cm2] 8,83Jy [cm4] 73,97 Jy [cm4] 198,39 Jy [cm4] 85,88Jz [cm4] 73,97 Jz [cm4] 66,65 Jz [cm4] 85,88Dyz [cm4] 0,00 Dyz [cm4] 0,00 Dyz [cm4] 0,00a [Deg] 0,00 a [Deg] 0,00 a [Deg] 0,00Iy [cm4] 73,97 Iy [cm4] 198,39 Iy [cm4] 85,88Iż [cm4] 73,97 Iz [cm4] 66,65 Iz [cm4] 85,88Jt [cm4] 119,54 Jt [cm4] 156,56 Jt [cm4] 141,45Jw [cm4] 0,41 Jw [cm4] 131,26 Jw [cm4] 0,68iy [cm] 3,14 iy [cm] 4,35 iy [cm] 3,12iz [cm] 3,14 iz [cm] 2,52 iz [cm] 3,12is [cm] 4,44 is [cm] 5,03 is [cm] 4,41m [kg/m] 5,90 m [kg/m] 8,22 m [kg/m] 6,9310 - H 140x140x 4 11 - R 12x6

y Y

z

Z

14

0

140

y Y

z

Z

12

12

Materiał: St3S (X,Y,V,W) Materiał: 18G2AV Materiał:A [cm2] 21,84 A [cm2] 1,13 A [cm2]Jy [cm4] 674,78 Jy [cm4] 0,10 Jy [cm4]Jz [cm4] 674,78 Jz [cm4] 0,10 Jz [cm4]Dyz [cm4] 0,00 Dyz [cm4] 0,00 Dyz [cm4]a [Deg] 0,00 a [Deg] 0,00 a [Deg]Iy [cm4] 674,78 Iy [cm4] 0,10 Iy [cm4]Iż [cm4] 674,78 Iz [cm4] 0,10 Iz [cm4]Jt [cm4] 1026,36 Jt [cm4] 0,10 Jt [cm4]Jw [cm4] 5,92 Jw [cm4] 0,00 Jw [cm4]iy [cm] 5,56 iy [cm] 0,30 iy [cm]iz [cm] 5,56 iz [cm] 0,30 iz [cm]is [cm] 7,86 is [cm] 0,42 is [cm]m [kg/m] 17,14 m [kg/m] 0,89 m [kg/m]

Materiały:Nr: Rodzaj: Nazwa: E: G: n: a

T: r: Ro:

[GPa] [GPa] [-] [1/K] [kg/m3] [MPa]57 Stal St3S (X,Y,V,W) 205 80 0,3 0 7850 20560 Stal 18G2AV 205 80 0,3 0 7850 36076 Stal alu 70 26,4 0,3 0 2700 180

7

12

3 4

56

7 8

910

11 12

1314

15 16

1718

19 20

21 22

23 24

25 26

27 28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

44

4546

47

48

49

5051

52 5354

55

56

57

5859

60 6162

63

64

65

66

67

68

6970 71

72

7374

75

76

77

78

7980

8182

83

8485

8687

88

8990

9192

93

94

95

96

97

98

99100

101102

103

104

105106

107

108

109110

111112

113

114

115116

117

118119120

121122123124

125126

127

128129130

131132133134

135136

137138

139140

141

142143

144145146

147148

149

150

151

152

153154

155156157

158159

160

161

162

163164

165166167

168169

170

171172

173

174

175

176

177

178

179180181

182183

184

185

186187188189190191

192193194195196197198

199200

201

202

203204205206207

208

209

210

211212

213

214

215

216217

218

219220

221222

223224

225226

227228

229230

231232

233234 235236

237238239240

241242243244

245246

247248

249250

251252

0,750,05

0,50

-0,20

0,30

0,20

-0,20

-0,20

-0,20

X

Y

Z

Obciążenia: Nr Rodzaj: Wartości char. Współczynniki Orient. Kier.: Położenie Nazwa:pręta Pa: Pb: gf1: gf2: yd: [deg] [deg] xa: xb:

CW: Ciężar własny - Stałe gf=1,1

P: Blacha - StałePowierzch. 0,05 0,05 1,20 1,00 1,00 Powierzchniowe

Sn: SNIEG - StałePowierzch. 0,75 0,75 1,50 1,00 1,00 Powierzchniowe

W: Wiatr - StałePowierzch. -0,20 -0,20 1,50 1,00 1,00 Powierzchniowe

Powierzch. 0,30 0,30 1,50 1,00 1,00 Powierzchniowe

Powierzch. 0,20 0,20 1,50 1,00 1,00 Powierzchniowe

Powierzch. -0,20 -0,20 1,50 1,00 1,00 Powierzchniowe



U: Użytkowe - Zmienne (Znaczenie: 1)Powierzch. 0,50 0,50 1,00 1,00 Powierzchniowe

8

Wyniki Obliczeń wg PNTeoria I rzędu

Obwiednie sił

Kombinacje Obciążeń: Nr: Zawsze: Ewentalnie:1 CW+P+Sn+W U

Relacje Grup Obciążeń: Grupa obciążeń: Relacje:

Reakcje podporowe: Obciążenia obliczeniowe PNNr węzła: Rx [kN]: Ry [kN]: Rz [kN]: Mx [kNm]: My [kNm]: Mz [kNm]: Obciążenia:1 -7,28 1,77 1,43 0 -21,83 0,19 CW+P·g

f2+Sn·g

f2+W·g

f2

1 -11,56 2,67 2,3 0 -35,62 0,28 CW+P+Sn+W+U

1 -11,56 2,67 2,3 0 -35,62 0,28 CW+P+Sn+W+U

1 -7,28 1,77 1,43 0 -21,83 0,19 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

1 -8,63 1,92 4,04 0 -27,89 0,22 CW+P+Sn+W·gf2+U

1 -10,22 2,53 -0,24 0 -29,57 0,24 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

1 -11,56 2,67 2,3 0 -35,62 0,28 CW+P+Sn+W+U

1 -11,56 2,67 2,3 0 -35,62 0,28 CW+P+Sn+W+U

1 -7,28 1,77 1,43 0 -21,83 0,19 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

1 -7,28 1,77 1,43 0 -21,83 0,19 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

1 -11,56 2,67 2,3 0 -35,62 0,28 CW+P+Sn+W+U

1 -10,82 2,64 0,7 0 -32,23 0,28 CW+P+Sn+W

1 -8,03 1,8 3,08 0 -25,23 0,19 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2+U

1 -11,56 2,67 2,3 0 -35,62 0,28 CW+P+Sn+W+U

1 -11,56 2,67 2,3 0 -35,62 0,28 CW+P+Sn+W+U

4 -7,11 1,73 11,36 0 -22,47 -0,14 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

4 -11,8 2,59 19,61 0 -37,84 -0,18 CW+P+Sn+W+U

4 -11,8 2,59 19,61 0 -37,84 -0,18 CW+P+Sn+W+U

4 -7,11 1,73 11,36 0 -22,47 -0,14 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

4 -11,8 2,59 19,61 0 -37,84 -0,18 CW+P+Sn+W+U

4 -7,11 1,73 11,36 0 -22,47 -0,14 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

4 -11,8 2,59 19,61 0 -37,84 -0,18 CW+P+Sn+W+U

4 -11,8 2,59 19,61 0 -37,84 -0,18 CW+P+Sn+W+U

4 -7,11 1,73 11,36 0 -22,47 -0,14 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

4 -7,11 1,73 11,36 0 -22,47 -0,14 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

4 -11,8 2,59 19,61 0 -37,84 -0,18 CW+P+Sn+W+U

4 -8,48 1,74 15,81 0 -27,44 -0,11 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2+U

4 -10,43 2,58 15,11 0 -32,88 -0,21 CW+P+Sn+W

4 -11,8 2,59 19,61 0 -37,84 -0,18 CW+P+Sn+W+U

4 -11,8 2,59 19,61 0 -37,84 -0,18 CW+P+Sn+W+U

6 12,24 0,06 58,79 0 26,8 0,12 CW+P+Sn+W·gf2+U

6 -4,69 0,1 25,68 0 -11,11 0,04 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

6 1,86 0,12 42,84 0 3,46 0,09 CW+P+Sn·gf2+W+U

6 0,86 -0,01 28,82 0 1,47 0,05 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

6 12,24 0,06 58,79 0 26,8 0,12 CW+P+Sn+W·gf2+U

6 -4,69 0,1 25,68 0 -11,11 0,04 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

6 12,24 0,06 58,79 0 26,8 0,12 CW+P+Sn+W·gf2+U

6 12,24 0,06 58,79 0 26,8 0,12 CW+P+Sn+W·gf2+U

6 5,82 0,01 42,02 0 12,52 0,07 CW+P+Sn+W·gf2

6 12,24 0,06 58,79 0 26,8 0,12 CW+P+Sn+W·gf2+U

6 -4,69 0,1 25,68 0 -11,11 0,04 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

6 12,24 0,06 58,79 0 26,8 0,12 CW+P+Sn+W·gf2+U

6 -4,69 0,1 25,68 0 -11,11 0,04 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

6 12,24 0,06 58,79 0 26,8 0,12 CW+P+Sn+W·gf2+U

9

6 12,24 0,06 58,79 0 26,8 0,12 CW+P+Sn+W·gf2+U

9 -15 0,07 24,79 0 -40,58 0,14 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

9 -27,06 0,34 46,82 0 -73,75 0,23 CW+P+Sn+W+U

9 -27,06 0,34 46,82 0 -73,75 0,23 CW+P+Sn+W+U

9 -15 0,07 24,79 0 -40,58 0,14 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

9 -24,55 0,18 48,99 0 -67,63 0,21 CW+P+Sn+W·gf2+U

9 -17,51 0,16 22,72 0 -46,69 0,16 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

9 -27,06 0,34 46,82 0 -73,75 0,23 CW+P+Sn+W+U

9 -24,55 0,18 48,99 0 -67,63 0,21 CW+P+Sn+W·gf2+U

9 -21,66 0,22 33,36 0 -58,45 0,2 CW+P+Sn+W

9 -15 0,07 24,79 0 -40,58 0,14 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

9 -27,06 0,34 46,82 0 -73,75 0,23 CW+P+Sn+W+U

9 -27,06 0,34 46,82 0 -73,75 0,23 CW+P+Sn+W+U

9 -15 0,07 24,79 0 -40,58 0,14 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

9 -27,06 0,34 46,82 0 -73,75 0,23 CW+P+Sn+W+U

9 -27,06 0,34 46,82 0 -73,75 0,23 CW+P+Sn+W+U

11 14,33 0,06 61,61 0 28,72 0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U

11 -4,72 0,05 24,88 0 -13,3 0,05 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

11 8,31 0,07 57,68 0 14,72 0,07 CW+P+Sn+W+U

11 1,3 0,04 28,81 0 0,7 0,04 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

11 14,33 0,06 61,61 0 28,72 0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U

11 -4,72 0,05 24,88 0 -13,3 0,05 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

11 14,33 0,06 61,61 0 28,72 0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U

11 14,33 0,06 61,61 0 28,72 0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U

11 1,3 0,04 28,81 0 0,7 0,04 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

11 14,33 0,06 61,61 0 28,72 0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U

11 -4,72 0,05 24,88 0 -13,3 0,05 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

11 8,31 0,07 57,68 0 14,72 0,07 CW+P+Sn+W+U

11 1,3 0,04 28,81 0 0,7 0,04 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

11 14,33 0,06 61,61 0 28,72 0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U

11 14,33 0,06 61,61 0 28,72 0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U

14 -15,7 0,00 23,25 0 -45 0,05 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

14 -28,74 -0,01 45,74 0 -82,98 0,11 CW+P+Sn+W+U

14 -18,15 0,01 20,86 0 -51,2 0,06 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

14 -26,29 -0,01 48,26 0 -76,78 0,11 CW+P+Sn+W·gf2+U

14 -26,29 -0,01 48,26 0 -76,78 0,11 CW+P+Sn+W·gf2+U

14 -18,15 0,01 20,86 0 -51,2 0,06 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

14 -28,74 -0,01 45,74 0 -82,98 0,11 CW+P+Sn+W+U

14 -26,29 -0,01 48,26 0 -76,78 0,11 CW+P+Sn+W·gf2+U

14 -21,8 -0,01 37,63 0 -63,27 0,09 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2+U

14 -15,7 0,00 23,25 0 -45 0,05 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

14 -28,74 -0,01 45,74 0 -82,98 0,11 CW+P+Sn+W+U

14 -28,74 -0,01 45,74 0 -82,98 0,11 CW+P+Sn+W+U

14 -15,7 0,00 23,25 0 -45 0,05 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

14 -28,74 -0,01 45,74 0 -82,98 0,11 CW+P+Sn+W+U

14 -28,74 -0,01 45,74 0 -82,98 0,11 CW+P+Sn+W+U

16 14,79 0,00 62,93 0 29,7 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U

16 -4,49 0,00 26 0 -12,72 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

16 8,74 0,00 59,17 0 15,7 -0,01 CW+P+Sn+W+U

16 14,79 0,00 62,93 0 29,7 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U

16 -4,49 0,00 26 0 -12,72 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

16 14,79 0,00 62,93 0 29,7 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U

16 14,79 0,00 62,93 0 29,7 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U

16 8,74 0,00 59,17 0 15,7 -0,01 CW+P+Sn+W+U

16 14,79 0,00 62,93 0 29,7 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U

16 -4,49 0,00 26 0 -12,72 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

16 1,55 0,00 29,76 0 1,28 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

16 8,74 0,00 59,17 0 15,7 -0,01 CW+P+Sn+W+U

16 14,79 0,00 62,93 0 29,7 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U

10

16 14,79 0,00 62,93 0 29,7 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U

19 -15,66 0,01 23,31 0 -45,05 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

19 -28,56 0,04 45,38 0 -82,83 -0,01 CW+P+Sn+W+U

19 -18,16 0,12 20,68 0 -51,33 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

19 -15,66 0,01 23,31 0 -45,05 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

19 -26,06 0,02 47,88 0 -76,54 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U

19 -18,16 0,12 20,68 0 -51,33 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

19 -28,56 0,04 45,38 0 -82,83 -0,01 CW+P+Sn+W+U

19 -26,06 0,02 47,88 0 -76,54 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U

19 -28,44 0,04 45,1 0 -82,46 -0,01 CW+P·gf2+Sn+W+U

19 -15,66 0,01 23,31 0 -45,05 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

19 -28,56 0,04 45,38 0 -82,83 -0,01 CW+P+Sn+W+U

19 -15,66 0,01 23,31 0 -45,05 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

19 -28,56 0,04 45,38 0 -82,83 -0,01 CW+P+Sn+W+U

19 -28,56 0,04 45,38 0 -82,83 -0,01 CW+P+Sn+W+U

19 -28,56 0,04 45,38 0 -82,83 -0,01 CW+P+Sn+W+U

21 14,75 -0,05 61,91 0 30,44 -0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U

21 -4,45 -0,05 25,06 0 -12,18 -0,05 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

21 1,54 -0,04 28,96 0 1,68 -0,04 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

21 8,76 -0,06 58,01 0 16,57 -0,07 CW+P+Sn+W+U

21 14,75 -0,05 61,91 0 30,44 -0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U

21 -4,45 -0,05 25,06 0 -12,18 -0,05 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

21 14,75 -0,05 61,91 0 30,44 -0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U

21 14,75 -0,05 61,91 0 30,44 -0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U

21 7,15 -0,05 43 0 13,88 -0,05 CW+P+Sn+W·gf2

21 14,75 -0,05 61,91 0 30,44 -0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U

21 -4,45 -0,05 25,06 0 -12,18 -0,05 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

21 1,54 -0,04 28,96 0 1,68 -0,04 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

21 8,76 -0,06 58,01 0 16,57 -0,07 CW+P+Sn+W+U

21 14,75 -0,05 61,91 0 30,44 -0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U

21 14,75 -0,05 61,91 0 30,44 -0,06 CW+P+Sn+W·gf2+U

24 -15,4 0,01 22,98 0 -43,84 -0,05 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

24 -28,19 0,03 45,17 0 -80,86 -0,11 CW+P+Sn+W+U

24 -25,79 0,03 47,82 0 -74,82 -0,1 CW+P+Sn+W·gf2+U

24 -17,81 0,01 20,33 0 -49,88 -0,06 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

24 -25,79 0,03 47,82 0 -74,82 -0,1 CW+P+Sn+W·gf2+U

24 -17,81 0,01 20,33 0 -49,88 -0,06 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

24 -28,19 0,03 45,17 0 -80,86 -0,11 CW+P+Sn+W+U

24 -25,79 0,03 47,82 0 -74,82 -0,1 CW+P+Sn+W·gf2+U

24 -23,79 0,03 34,62 0 -67,69 -0,09 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W+U

24 -15,4 0,01 22,98 0 -43,84 -0,05 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

24 -28,19 0,03 45,17 0 -80,86 -0,11 CW+P+Sn+W+U

24 -15,4 0,01 22,98 0 -43,84 -0,05 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

24 -28,19 0,03 45,17 0 -80,86 -0,11 CW+P+Sn+W+U

24 -28,19 0,03 45,17 0 -80,86 -0,11 CW+P+Sn+W+U

24 -28,19 0,03 45,17 0 -80,86 -0,11 CW+P+Sn+W+U

26 12,35 -0,41 58,21 0 27,34 -0,11 CW+P+Sn+W·gf2+U

26 -4,61 -0,13 25,62 0 -10,72 -0,04 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

26 -4,61 -0,13 25,62 0 -10,72 -0,04 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

26 12,35 -0,41 58,21 0 27,34 -0,11 CW+P+Sn+W·gf2+U

26 12,35 -0,41 58,21 0 27,34 -0,11 CW+P+Sn+W·gf2+U

26 -4,61 -0,13 25,62 0 -10,72 -0,04 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

26 12,35 -0,41 58,21 0 27,34 -0,11 CW+P+Sn+W·gf2+U

26 12,35 -0,41 58,21 0 27,34 -0,11 CW+P+Sn+W·gf2+U

26 0,37 -0,19 38,73 0 0,43 -0,06 CW+P+Sn+W

26 12,35 -0,41 58,21 0 27,34 -0,11 CW+P+Sn+W·gf2+U

26 -4,61 -0,13 25,62 0 -10,72 -0,04 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

26 -4,61 -0,13 25,62 0 -10,72 -0,04 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

11

26 12,35 -0,41 58,21 0 27,34 -0,11 CW+P+Sn+W·gf2+U

26 12,35 -0,41 58,21 0 27,34 -0,11 CW+P+Sn+W·gf2+U

26 12,35 -0,41 58,21 0 27,34 -0,11 CW+P+Sn+W·gf2+U

29 -14,92 0,14 25,07 0 -40,18 -0,13 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

29 -26,91 0,21 47,62 0 -73,04 -0,22 CW+P+Sn+W+U

29 -26,91 0,21 47,62 0 -73,04 -0,22 CW+P+Sn+W+U

29 -14,92 0,14 25,07 0 -40,18 -0,13 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

29 -24,41 0,17 49,48 0 -66,95 -0,2 CW+P+Sn+W·gf2+U

29 -17,42 0,17 23,2 0 -46,27 -0,15 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

29 -26,91 0,21 47,62 0 -73,04 -0,22 CW+P+Sn+W+U

29 -24,41 0,17 49,48 0 -66,95 -0,2 CW+P+Sn+W·gf2+U

29 -14,92 0,14 25,07 0 -40,18 -0,13 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

29 -14,92 0,14 25,07 0 -40,18 -0,13 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

29 -26,91 0,21 47,62 0 -73,04 -0,22 CW+P+Sn+W+U

29 -14,92 0,14 25,07 0 -40,18 -0,13 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

29 -26,91 0,21 47,62 0 -73,04 -0,22 CW+P+Sn+W+U

29 -26,91 0,21 47,62 0 -73,04 -0,22 CW+P+Sn+W+U

29 -26,91 0,21 47,62 0 -73,04 -0,22 CW+P+Sn+W+U

31 -7,19 -1,78 1,93 0 -21,43 -0,19 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

31 -11,39 -2,68 2,82 0 -34,9 -0,27 CW+P+Sn+W+U

31 -7,19 -1,78 1,93 0 -21,43 -0,19 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

31 -11,39 -2,68 2,82 0 -34,9 -0,27 CW+P+Sn+W+U

31 -8,47 -1,92 4,87 0 -27,23 -0,22 CW+P+Sn+W·gf2+U

31 -10,11 -2,53 -0,05 0 -29,09 -0,24 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

31 -11,39 -2,68 2,82 0 -34,9 -0,27 CW+P+Sn+W+U

31 -11,39 -2,68 2,82 0 -34,9 -0,27 CW+P+Sn+W+U

31 -11,39 -2,68 2,82 0 -34,9 -0,27 CW+P+Sn+W+U

31 -7,19 -1,78 1,93 0 -21,43 -0,19 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

31 -11,39 -2,68 2,82 0 -34,9 -0,27 CW+P+Sn+W+U

31 -7,9 -1,81 3,77 0 -24,68 -0,18 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2+U

31 -10,68 -2,65 1,03 0 -31,64 -0,27 CW+P+Sn+W

31 -11,39 -2,68 2,82 0 -34,9 -0,27 CW+P+Sn+W+U

31 -11,39 -2,68 2,82 0 -34,9 -0,27 CW+P+Sn+W+U

34 -7,02 -1,73 10,87 0 -22,15 0,14 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

34 -11,64 -2,58 18,5 0 -37,24 0,19 CW+P+Sn+W+U

34 -7,02 -1,73 10,87 0 -22,15 0,14 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

34 -11,64 -2,58 18,5 0 -37,24 0,19 CW+P+Sn+W+U

34 -11,64 -2,58 18,5 0 -37,24 0,19 CW+P+Sn+W+U

34 -7,02 -1,73 10,87 0 -22,15 0,14 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

34 -11,64 -2,58 18,5 0 -37,24 0,19 CW+P+Sn+W+U

34 -11,64 -2,58 18,5 0 -37,24 0,19 CW+P+Sn+W+U

34 -11,64 -2,58 18,5 0 -37,24 0,19 CW+P+Sn+W+U

34 -7,02 -1,73 10,87 0 -22,15 0,14 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

34 -11,64 -2,58 18,5 0 -37,24 0,19 CW+P+Sn+W+U

34 -10,3 -2,57 14,22 0 -32,41 0,21 CW+P+Sn+W

34 -8,36 -1,73 15,15 0 -26,98 0,12 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2+U

34 -11,64 -2,58 18,5 0 -37,24 0,19 CW+P+Sn+W+U

34 -11,64 -2,58 18,5 0 -37,24 0,19 CW+P+Sn+W+U

72 -0,07 6,62 17,9 -12,99 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

72 -0,11 10,25 32,5 -20,43 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

72 -0,11 10,25 32,5 -20,43 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

72 -0,07 6,62 17,9 -12,99 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

72 -0,09 7,71 32,92 -16,13 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U

72 -0,09 9,17 17,48 -17,27 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

72 -0,11 10,25 32,5 -20,43 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

72 -0,11 10,25 32,5 -20,43 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

72 -0,07 6,62 17,9 -12,99 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

72 -0,11 10,25 32,5 -20,43 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

72 -0,09 9,18 17,65 -17,32 0 0,00 CW+P+Sn·gf2+W

72 -0,11 10,25 32,5 -20,43 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

72 -0,11 10,25 32,5 -20,43 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

12

72 -0,11 10,25 32,5 -20,43 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

73 -0,07 7,17 11,91 -15,69 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

73 -0,11 10,99 21,48 -24,39 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

73 -0,11 10,99 21,48 -24,39 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

73 -0,07 7,17 11,91 -15,69 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

73 -0,09 8,04 23,28 -18,6 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U

73 -0,09 10,12 10,11 -21,47 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

73 -0,11 10,99 21,48 -24,39 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

73 -0,09 8,04 23,28 -18,6 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U

73 -0,07 7,17 11,91 -15,69 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

73 -0,11 10,99 21,48 -24,39 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

73 -0,08 7,7 16,47 -17,47 0 0,00 CW+P·gf2+Sn+W·g

f2

73 -0,11 10,99 21,48 -24,39 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

73 -0,07 7,17 11,91 -15,69 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

73 -0,11 10,99 21,48 -24,39 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

73 -0,11 10,99 21,48 -24,39 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

74 -0,07 5,27 14,67 -12,04 0 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

74 -0,11 8,01 26,01 -18,53 0 -0,01 CW+P+Sn+W+U

74 -0,11 8,01 26,01 -18,53 0 -0,01 CW+P+Sn+W+U

74 -0,07 5,27 14,67 -12,04 0 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

74 -0,09 5,67 27,06 -13,55 0 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U

74 -0,09 7,61 13,62 -17 0 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

74 -0,11 8,01 26,01 -18,53 0 -0,01 CW+P+Sn+W+U

74 -0,09 5,67 27,06 -13,55 0 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U

74 -0,07 5,27 14,67 -12,04 0 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

74 -0,11 8,01 26,01 -18,53 0 -0,01 CW+P+Sn+W+U

74 -0,1 7,87 18,84 -17,99 0 -0,01 CW+P+Sn+W

74 -0,07 5,27 14,67 -12,04 0 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

74 -0,11 8,01 26,01 -18,53 0 -0,01 CW+P+Sn+W+U

74 -0,11 8,01 26,01 -18,53 0 -0,01 CW+P+Sn+W+U

74 -0,11 8,01 26,01 -18,53 0 -0,01 CW+P+Sn+W+U

75 -0,06 3,13 14,72 -4,47 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

75 -0,11 4,74 25,97 -6,94 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

75 -0,08 4,82 13,54 -7,12 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

75 -0,09 3,05 27,16 -4,27 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U

75 -0,09 3,05 27,16 -4,27 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U

75 -0,08 4,82 13,54 -7,12 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

75 -0,08 4,82 13,54 -7,12 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

75 -0,09 3,05 27,16 -4,27 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U

75 -0,09 3,05 27,16 -4,27 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U

75 -0,08 4,82 13,54 -7,12 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

75 -0,1 4,8 20,71 -7,08 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W+U

75 -0,08 4,82 13,54 -7,12 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

75 -0,09 3,05 27,16 -4,27 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U

75 -0,08 4,82 13,54 -7,12 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

75 -0,08 4,82 13,54 -7,12 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

76 -0,07 6,39 12,14 -13,1 0 0 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

76 -0,11 9,58 21,48 -19,67 0 0 CW+P+Sn+W+U

76 -0,11 9,58 21,48 -19,67 0 0 CW+P+Sn+W+U

76 -0,07 6,39 12,14 -13,1 0 0 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

76 -0,09 6,7 22,79 -14,14 0 0 CW+P+Sn+W·gf2+U

76 -0,09 9,26 10,83 -18,62 0 0 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

76 -0,11 9,58 21,48 -19,67 0 0 CW+P+Sn+W+U

76 -0,09 6,7 22,79 -14,14 0 0 CW+P+Sn+W·gf2+U

76 -0,07 6,39 12,14 -13,1 0 0 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

76 -0,11 9,58 21,48 -19,67 0 0 CW+P+Sn+W+U

76 -0,11 9,58 21,48 -19,67 0 0 CW+P+Sn+W+U

76 -0,09 6,7 22,79 -14,14 0 0 CW+P+Sn+W·gf2+U

76 -0,11 9,58 21,48 -19,67 0 0 CW+P+Sn+W+U

76 -0,11 9,58 21,48 -19,67 0 0 CW+P+Sn+W+U

13

77 -0,07 5,9 6,84 -10,9 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

77 -0,11 8,88 13,28 -16,5 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

77 -0,11 8,88 13,28 -16,5 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

77 -0,07 5,9 6,84 -10,9 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

77 -0,09 6,39 16,33 -12,35 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U

77 -0,08 8,38 3,78 -15,02 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

77 -0,11 8,88 13,28 -16,5 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

77 -0,09 6,39 16,33 -12,35 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U

77 -0,07 5,9 6,84 -10,9 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

77 -0,11 8,88 13,28 -16,5 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

77 -0,08 5,98 12,5 -11,14 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2+U

77 -0,07 5,9 6,84 -10,9 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

77 -0,11 8,88 13,28 -16,5 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

77 -0,11 8,88 13,28 -16,5 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

84 -0,06 -6,63 17,8 13,02 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

84 -0,11 -10,24 32,3 20,37 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

84 -0,06 -6,63 17,8 13,02 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

84 -0,11 -10,24 32,3 20,37 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

84 -0,09 -7,71 32,75 16,2 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U

84 -0,08 -9,15 17,35 17,21 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

84 -0,11 -10,24 32,3 20,37 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

84 -0,11 -10,24 32,3 20,37 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

84 -0,11 -10,24 32,3 20,37 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

84 -0,06 -6,63 17,8 13,02 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

84 -0,09 -7,7 32,58 16,15 0 0,00 CW+P·gf2+Sn+W·g

f2+U

84 -0,06 -6,63 17,8 13,02 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

84 -0,11 -10,24 32,3 20,37 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

84 -0,11 -10,24 32,3 20,37 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

86 -0,07 -7,16 11,92 15,71 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

86 -0,11 -10,97 21,5 24,27 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

86 -0,07 -7,16 11,92 15,71 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

86 -0,11 -10,97 21,5 24,27 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

86 -0,09 -8,03 23,29 18,63 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U

86 -0,08 -10,1 10,13 21,36 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

86 -0,11 -10,97 21,5 24,27 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

86 -0,09 -8,03 23,29 18,63 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U

86 -0,11 -10,97 21,5 24,27 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

86 -0,07 -7,16 11,92 15,71 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

86 -0,1 -10,44 16,94 22,49 0 0,00 CW+P+Sn·gf2+W+U

86 -0,07 -7,16 11,92 15,71 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

86 -0,11 -10,97 21,5 24,27 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

86 -0,11 -10,97 21,5 24,27 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

86 -0,11 -10,97 21,5 24,27 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

88 -0,07 -5,27 14,7 12,07 0 0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

88 -0,11 -7,73 25,99 17,51 0 0,01 CW+P+Sn+W+U

88 -0,07 -5,27 14,7 12,07 0 0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

88 -0,11 -7,73 25,99 17,51 0 0,01 CW+P+Sn+W+U

88 -0,09 -5,67 27,12 13,62 0 0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U

88 -0,09 -7,33 13,57 15,97 0 0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

88 -0,11 -7,73 25,99 17,51 0 0,01 CW+P+Sn+W+U

88 -0,09 -5,67 27,12 13,62 0 0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U

88 -0,11 -7,73 25,99 17,51 0 0,01 CW+P+Sn+W+U

88 -0,07 -5,27 14,7 12,07 0 0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

88 -0,08 -5,41 21,88 12,61 0 0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2+U

88 -0,11 -7,73 25,99 17,51 0 0,01 CW+P+Sn+W+U

88 -0,07 -5,27 14,7 12,07 0 0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

88 -0,11 -7,73 25,99 17,51 0 0,01 CW+P+Sn+W+U

88 -0,11 -7,73 25,99 17,51 0 0,01 CW+P+Sn+W+U

90 -0,06 -3,14 14,78 4,52 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

90 -0,11 -4,61 25,98 6,43 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

14

90 -0,09 -3,07 27,26 4,39 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U

90 -0,08 -4,68 13,5 6,58 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

90 -0,09 -3,07 27,26 4,39 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U

90 -0,08 -4,68 13,5 6,58 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

90 -0,08 -4,68 13,5 6,58 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

90 -0,09 -3,07 27,26 4,39 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U

90 -0,08 -4,68 13,5 6,58 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

90 -0,09 -3,07 27,26 4,39 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U

90 -0,09 -4,63 18,65 6,46 0 0,00 CW+P·gf2+Sn+W

90 -0,09 -3,07 27,26 4,39 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U

90 -0,08 -4,68 13,5 6,58 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

90 -0,08 -4,68 13,5 6,58 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

90 -0,08 -4,68 13,5 6,58 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

92 -0,07 -6,4 12,13 13,16 0 0 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

92 -0,11 -9,59 21,48 19,66 0 0 CW+P+Sn+W+U

92 -0,07 -6,4 12,13 13,16 0 0 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

92 -0,11 -9,59 21,48 19,66 0 0 CW+P+Sn+W+U

92 -0,09 -6,72 22,78 14,26 0 0 CW+P+Sn+W·gf2+U

92 -0,09 -9,27 10,83 18,58 0 0 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

92 -0,11 -9,59 21,48 19,66 0 0 CW+P+Sn+W+U

92 -0,09 -6,72 22,78 14,26 0 0 CW+P+Sn+W·gf2+U

92 -0,11 -9,59 21,48 19,66 0 0 CW+P+Sn+W+U

92 -0,07 -6,4 12,13 13,16 0 0 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

92 -0,1 -9,29 17,1 18,66 0 0 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W+U

92 -0,09 -9,27 10,83 18,58 0 0 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

92 -0,11 -9,59 21,48 19,66 0 0 CW+P+Sn+W+U

92 -0,11 -9,59 21,48 19,66 0 0 CW+P+Sn+W+U

94 -0,06 -5,89 6,95 10,86 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

94 -0,11 -8,85 13,46 16,29 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

94 -0,06 -5,89 6,95 10,86 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

94 -0,11 -8,85 13,46 16,29 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

94 -0,09 -6,39 16,51 12,29 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U

94 -0,08 -8,36 3,9 14,88 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

94 -0,11 -8,85 13,46 16,29 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

94 -0,09 -6,39 16,51 12,29 0 0,00 CW+P+Sn+W·gf2+U

94 -0,11 -8,85 13,46 16,29 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

94 -0,06 -5,89 6,95 10,86 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

94 -0,08 -8,36 3,9 14,88 0 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

94 -0,11 -8,85 13,46 16,29 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

94 -0,11 -8,85 13,46 16,29 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

94 -0,11 -8,85 13,46 16,29 0 0,00 CW+P+Sn+W+U

98 -1,02 0,01 66,26 0 -4,26 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

98 -1,82 0,02 131,24 0 -7,52 -0,02 CW+P+Sn+W+U

98 -1,82 0,02 131,24 0 -7,52 -0,02 CW+P+Sn+W+U

98 -1,02 0,01 66,26 0 -4,26 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

98 -1,62 0,01 138,77 0 -6,66 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U

98 -1,22 0,01 58,73 0 -5,12 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

98 -1,82 0,02 131,24 0 -7,52 -0,02 CW+P+Sn+W+U

98 -1,62 0,01 138,77 0 -6,66 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U

98 -1,81 0,01 130,42 0 -7,49 -0,01 CW+P·gf2+Sn+W+U

98 -1,02 0,01 66,26 0 -4,26 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

98 -1,82 0,02 131,24 0 -7,52 -0,02 CW+P+Sn+W+U

98 -1,02 0,01 66,26 0 -4,26 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

98 -1,82 0,02 131,24 0 -7,52 -0,02 CW+P+Sn+W+U

98 -1,82 0,02 131,24 0 -7,52 -0,02 CW+P+Sn+W+U

98 -1,82 0,02 131,24 0 -7,52 -0,02 CW+P+Sn+W+U

100 -1,49 0,00 73,69 0 -6,11 0,03 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

100 -2,7 0,01 149,44 0 -11,03 0,05 CW+P+Sn+W+U

100 -2,7 0,01 149,44 0 -11,03 0,05 CW+P+Sn+W+U

15

100 -1,49 0,00 73,69 0 -6,11 0,03 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

100 -2,49 0,00 158,98 0 -10,06 0,05 CW+P+Sn+W·gf2+U

100 -1,71 0,01 64,15 0 -7,07 0,03 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

100 -2,7 0,01 149,44 0 -11,03 0,05 CW+P+Sn+W+U

100 -2,49 0,00 158,98 0 -10,06 0,05 CW+P+Sn+W·gf2+U

100 -2,12 0,01 99,62 0 -8,73 0,04 CW+P·gf2+Sn+W

100 -1,49 0,00 73,69 0 -6,11 0,03 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

100 -2,7 0,01 149,44 0 -11,03 0,05 CW+P+Sn+W+U

100 -2,7 0,01 149,44 0 -11,03 0,05 CW+P+Sn+W+U

100 -1,49 0,00 73,69 0 -6,11 0,03 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

100 -2,7 0,01 149,44 0 -11,03 0,05 CW+P+Sn+W+U

100 -2,7 0,01 149,44 0 -11,03 0,05 CW+P+Sn+W+U

102 -1,56 0 74,96 0 -6,36 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

102 -2,84 0,00 151,27 0 -11,52 -0,01 CW+P+Sn+W+U

102 -2,38 0,00 114,37 0 -9,72 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W+U

102 -2,62 0 160,83 0 -10,56 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U

102 -2,62 0 160,83 0 -10,56 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U

102 -1,77 0,00 65,4 0 -7,32 -0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

102 -2,84 0,00 151,27 0 -11,52 -0,01 CW+P+Sn+W+U

102 -2,62 0 160,83 0 -10,56 -0,01 CW+P+Sn+W·gf2+U

102 -2,61 0 159,87 0 -10,51 -0,01 CW+P·gf2+Sn+W·g

f2+U

102 -1,56 0 74,96 0 -6,36 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

102 -2,84 0,00 151,27 0 -11,52 -0,01 CW+P+Sn+W+U

102 -1,56 0 74,96 0 -6,36 0,00 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

102 -2,84 0,00 151,27 0 -11,52 -0,01 CW+P+Sn+W+U

102 -2,84 0,00 151,27 0 -11,52 -0,01 CW+P+Sn+W+U

102 -2,84 0,00 151,27 0 -11,52 -0,01 CW+P+Sn+W+U

104 -1,44 0,00 73,46 0 -5,91 -0,03 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

104 -2,62 0,00 149,07 0 -10,67 -0,05 CW+P+Sn+W+U

104 -1,65 0,00 63,85 0 -6,85 -0,03 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

104 -2,41 0,00 158,69 0 -9,73 -0,05 CW+P+Sn+W·gf2+U

104 -2,41 0,00 158,69 0 -9,73 -0,05 CW+P+Sn+W·gf2+U

104 -1,65 0,00 63,85 0 -6,85 -0,03 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

104 -2,62 0,00 149,07 0 -10,67 -0,05 CW+P+Sn+W+U

104 -2,41 0,00 158,69 0 -9,73 -0,05 CW+P+Sn+W·gf2+U

104 -1,86 0,00 109,85 0 -7,55 -0,04 CW+P+Sn+W·gf2

104 -1,44 0,00 73,46 0 -5,91 -0,03 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

104 -2,62 0,00 149,07 0 -10,67 -0,05 CW+P+Sn+W+U

104 -1,44 0,00 73,46 0 -5,91 -0,03 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

104 -2,62 0,00 149,07 0 -10,67 -0,05 CW+P+Sn+W+U

104 -2,62 0,00 149,07 0 -10,67 -0,05 CW+P+Sn+W+U

104 -2,62 0,00 149,07 0 -10,67 -0,05 CW+P+Sn+W+U

106 -1 -0,01 66,17 0 -4,16 0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

106 -1,77 -0,01 131,26 0 -7,33 0,02 CW+P+Sn+W+U

106 -1,19 0,00 58,8 0 -5,01 0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

106 -1,58 -0,01 138,63 0 -6,49 0,02 CW+P+Sn+W·gf2+U

106 -1,58 -0,01 138,63 0 -6,49 0,02 CW+P+Sn+W·gf2+U

106 -1,19 0,00 58,8 0 -5,01 0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

106 -1,77 -0,01 131,26 0 -7,33 0,02 CW+P+Sn+W+U

106 -1,58 -0,01 138,63 0 -6,49 0,02 CW+P+Sn+W·gf2+U

106 -1,25 -0,01 97,05 0 -5,14 0,01 CW+P·gf2+Sn+W·g

f2

106 -1 -0,01 66,17 0 -4,16 0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W·g

f2

106 -1,77 -0,01 131,26 0 -7,33 0,02 CW+P+Sn+W+U

106 -1,58 -0,01 138,63 0 -6,49 0,02 CW+P+Sn+W·gf2+U

106 -1,19 0,00 58,8 0 -5,01 0,01 CW+P·gf2+Sn·g

f2+W

106 -1,77 -0,01 131,26 0 -7,33 0,02 CW+P+Sn+W+U

106 -1,77 -0,01 131,26 0 -7,33 0,02 CW+P+Sn+W+U

16

Wytężenie głównych przekrojów hali.

Słupy ścian szczytowych:

Nr pręta: Grupa: Przekrój: Warunek decydujący: Nośność: Kombinacja obc.51 Pozycja nr 6 2 - I 220 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0,779 CW+P+Sn+W+U

58 Pozycja nr 6 2 - I 220 PE Ściskanie ze zginaniem (58) 0,774 CW+P+Sn+W+U











Słupy, Rygle :

Nr pręta: Grupa: Przekrój: Warunek decydujący: Nośność: Kombinacja obc.10 Pozycja nr 2 5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,997 CW+P+Sn+W+U

14 Pozycja nr 2 5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,996 CW+P+Sn+W+U

15 Pozycja nr 2 5,6,6,5,5,6,6,5 SGU 0,991 CW+P+Sn+W+U






16 Pozycja nr 2 5,6,6,5,5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,804 CW+P+Sn+W·gf2+U

13 Pozycja nr 2 5,6,6,5 Ściskanie ze zginaniem (58) 0,789 CW+P+Sn+W·gf2+U











2 Pozycja nr 2 5,6,6,5 Ściskanie ze zginaniem (58) 0,458 CW+P+Sn+W+U

26 Pozycja nr 2 5,6,6,5 Ściskanie ze zginaniem (58) 0,448 CW+P+Sn+W+U

25 Pozycja nr 2 5,6,6,5 SGU 0,433 CW+P+Sn+W+U

1 Pozycja nr 2 5,6,6,5 SGU 0,429 CW+P+Sn+W+U

4 Pozycja nr 2 5,6,6,5,5,6,6,5 Naprężenia (Tab. 5) 0,349 CW+P+Sn+W+U




17

Fundament NAROŻNY F1

DANE:

0,8

01,0

0

H=

1,8

0

0,30

1 2

34

0,200,15 0,15

0,45 0,50 0,45

B = 1,40

0,1

30,2

50,1

2

0,9

50,5

00,3

5

L =

1,8

0

V = 2,27 m3

Opis fundamentu :Typ: stopa schodkowaWymiary: B = 1,40 m L = 1,80 m H = 1,80 m w = 0,80 m B

g = 0,50 m L

g = 0,50 m B

t = 0,45 m L

t = 0,95 m

Bs = 0,20 m L

s = 0,25 m e

B = 0,00 m e

L = 0,30 m

Posadowienie fundamentu: D = 1,80 m D

min = 1,80 m

brak wody gruntowej w zasypce

Kombinacje obciążeń obliczeniowych:Nr

typ obc. N [kN] TB [kN] M

B

[kNm]

TL [kN] M

L

[kNm]

e [kPa] De [kPa/m]

1 całkowite 21,62 -13,32 0,03 2,56 -44,35 0,00 0,00

18

Materiały :Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kN/m3

współczynniki obciążenia: gf,min

= 0,90; gf,max

= 1,20

Beton: klasa betonu: B25 (C20/25) f

cd = 13,33 MPa, f

ctd = 1,00 MPa, E

cm = 30,0 GPa

ciężar objętościowy: 24,00 kN/m3


= 0,90; gf,max

= 1,10

Zbrojenie: klasa stali: A-III (34GS) f

yk = 410 MPa, f

yd = 350 MPa, f

tk = 500 MPa

otulina zbrojenia cnom

= 85 mm

Założenia obliczeniowe :Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoża: b = 1,50Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00Czas trwania robót: powyżej 1 roku (l=1,00)Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N

k N/N

k = 1,20

WYNIKI-PROJEKTOWANIE:

WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q

fNB = 1514,7 kN, Q

fNL = 1665,0 kN

Nr = 135,9 kN < m·Q

fN = 1226,9 kN (11,1%)

Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q

fT = 68,0 kN

Tr = 13,6 kN < m·Q

fT = 49,0 kN (27,7%)

Obciążenie jednostkowe podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Naprężenie maksymalne s

max = 136,7 kPa

smax

= 136,7 kPa < sdop

= 150,0 kPa (91,2%)

Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający M

oL,1-2 = 44,35 kNm, moment utrzymujący M

uL,1-2 = 111,65

kNm M

o = 44,35 kNm < m·M

u = 80,4 kNm (55,2%)

19

Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,00 cm, wtórne s''= 0,02 cm, całkowite s = 0,02 cm s = 0,02 cm < s

dop = 1,00 cm (2,3%)

Naprężenia:Nr

typ

s1

[kPa]

s2

[kPa]

s3

[kPa]

s4

[kPa]

C [m] C/C' aL [m] a

P [m]

1 C 136,7 56,3 -- 50,3 0,40 0,36 0,88 1,17

O

1 2

34

Nr

136,7

56,3

50,3

136,7

50,3

56,3

1*)

C 124,3 45,6 -- 39,9 0,53 0,48 0,71 0,97

O

1 2

34

Nr

124,3

45,6

39,9

124,3

39,9

45,6

Nośność pionowa podłoża:w poziomie posadowienia w poziomie stropu warstwy najsłabszej

Nr

N [kN] QfN

[kN]

mN

[%] z [m] N [kN] QfN

[kN]

mN

[%]

1 135,9 1514,7 0,09 11,1 0,00 135,9 1514,7 0,09 11,1

Nośność pozioma podłoża:w poziomie posadowienia w poziomie stropu warstwy najsłabszej

Nr

N [kN]

T [kN]

QfT

[kN]

mT

[%] z [m] N [kN]

T [kN]

QfT

[kN]

mT

[%]

1 111,4 13,6 68,0 0,20 27,7 0,00 111,4 13,6 68,0 0,20 27,7

OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 1 Pole powierzchni wielokąta A = 0,35 m2

Siła przebijająca NSd

= (g+q)max

·A = 47,3 kN

Nośność na przebicie NRd

= 667,9 kN

NSd

= 47,3 kN < NRd

= 667,9 kN (7,1%)

20

Wymiarowanie zbrojenia:Wzdłuż boku B: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne A

s = 1,13 cm2

Przyjęto konstrukcyjnie 10 prętów f12 mm o As = 11,31 cm2

Wzdłuż boku L: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne A

s = 3,90 cm2


Nr2 Nr1

Nr4 Nr3

300F20

100

Nr5

Nr6, Nr7

Nr5

812 l=

1798

61

61

1644

11

2-2

chudy betongr.100 mm

800

1000

1800

Nr1 Nr2

Nr3 Nr4

300

Nr5

11

3-3

Nr2

812 c

o 1

60 l=

1772

61

61

1609

Nr4

410 c

o 1

50 l=

460

460

135

9x1

70

135

Nr1 1012 co 170 l=1372

61

1209

61

Nr3 410 co 150 l=460

460

135 7x160 145

22

3

3

1-1

150 200 150

450 500 450

1400

125

250

125

950

500

350

1800

Nr6 126 co 90 i 155l=1930

460

460

50

Nr7 126 co 90 i 155l=1440

337

50

21

Wykaz zbrojenia dla stopyDługość ogólna [m]

Nr Średnica Długość Liczba St0S-b 34GS[mm] [mm] f6 f10 f12 f12

1 12 1372 10 13,722 12 1772 8 14,183 10 460 4 1,844 10 460 4 1,845 12 1745 8 13,966 6 1930 12 23,167 6 1440 12 17,28

Długość ogólna wg średnic [m] 40,5 3,7 14,0 28,0 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 9,0 2,3 12,4 24,9 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 23,7 24,9 Masa całkowita [kg] 49

Fundament ŚCIANA BOCZNA F2

DANE:

0,8

01,0

0

H=

1,8

0

0,65

1 2

34

0,200,15 0,15

0,50 0,50 0,50

B = 1,50

0,1

30,2

50,1

2

1,6

50,5

00,3

5

L =

2,5

0

V = 3,25 m3

22


g = 0,50 m L

g = 0,50 m B

t = 0,50 m L

t = 1,65 m

Bs = 0,20 m L

s = 0,25 m e

B = 0,00 m e

L = 0,65 m


min = 1,80 m




B

[kNm]

TL [kN] M

L

[kNm]

e [kPa] De [kPa/m]

1 całkowite 47,59 -29,18 0,04 0,24 -89,54 0,00 0,00



= 0,90; gf,max

= 1,20


cd = 13,33 MPa, f

ctd = 1,00 MPa, E

cm = 30,0 GPa



= 0,90; gf,max

= 1,10


yk = 410 MPa, f

yd = 350 MPa, f

tk = 500 MPa


= 85 mm


k N/N

k = 1,20

23



fNB = 1856,1 kN, Q

fNL = 2227,6 kN

Nr = 217,4 kN < m·Q

fN = 1503,4 kN (14,5%)


fT = 105,9 kN

Tr = 29,2 kN < m·Q

fT = 76,3 kN (38,3%)


max = 148,7 kPa

smax

= 148,7 kPa < sdop

= 150,0 kPa (99,1%)


oB,1-4 = 52,52 kNm, moment utrzymujący M

uB,1-4 = 135,63

kNm M

o = 52,52 kNm < m·M

u = 97,7 kNm (53,8%)


dop = 1,00 cm (2,7%)

OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 1 Pole powierzchni wielokąta A = 1,42 m2

Siła przebijająca NSd

= (g+q)max

·A = 211,3 kN

Nośność na przebicie NRd

= 703,0 kN

NSd

= 211,3 kN < NRd

= 703,0 kN (30,1%)

Wymiarowanie zbrojenia:Wzdłuż boku B: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne A

s = 2,10 cm2



s = 13,71 cm2

Przyjęto 13 prętów f12 mm o As = 14,70 cm2

24

Nr2 Nr1

Nr4 Nr3

Nr5

Nr6, Nr7

Nr5

812 l=

1798

6161

1644

800

1000

1800

Nr1 Nr2

Nr3 Nr4

Nr5

Nr2

1

312 c

o 1

05 l=

2330

2330

Nr4

410 c

o 1

50 l=

460

460

110

12x190

110

Nr1 1312 co 190 l=1330

1330

Nr3 410 co 150 l=460

460

120 12x105 120

150 200 150

500 500 500

1500

125

250

125

1650

500

350

2500

Nr6 126 co 90 i 155l=1930

460

460

50

Nr7 126 co 90 i 155l=1440

337

50



1 12 1330 13 17,292 12 2330 13 30,293 10 460 4 1,844 10 460 4 1,845 12 1745 8 13,966 6 1930 12 23,167 6 1440 12 17,28


25

SŁUPY ŚRODKOWE F4

DANE:

0,8

01,0

0

H=

1,8

0

0,10

1 2

34

0,200,15 0,15

0,45 0,50 0,45

B = 1,40

0,1

30,2

50,1

2

0,5

50,5

00,3

5

L =

1,4

0

V = 1,82 m3


g = 0,50 m L

g = 0,50 m B

t = 0,45 m L

t = 0,55 m

Bs = 0,20 m L

s = 0,25 m e

B = 0,00 m e

L = 0,10 m


min = 1,60 m




B

[kNm]

TL [kN] M

L

[kNm]

e [kPa] De [kPa/m]

1 całkowite 158,77 1,18 0,00 0,01 -11,53 0,00 0,00

26



= 0,90; gf,max

= 1,20


cd = 13,33 MPa, f

ctd = 1,00 MPa, E

cm = 30,0 GPa



= 0,90; gf,max

= 1,10


yk = 410 MPa, f

yd = 350 MPa, f

tk = 500 MPa


= 85 mm


k N/N

k = 1,20



fNB = 2375,6 kN, Q

fNL = 2389,1 kN

Nr = 239,6 kN < m·Q

fN = 1924,2 kN (12,5%)


fT = 119,2 kN

Tr = 1,2 kN < m·Q

fT = 85,9 kN (1,4%)


max = 136,8 kPa

smax

= 136,8 kPa < sdop

= 150,0 kPa (91,2%)


oL,1-2 = 11,53 kNm, moment utrzymujący M

uL,1-2 = 171,94

kNm M

o = 11,53 kNm < m·M

u = 123,8 kNm (9,3%)

27


dop = 1,00 cm (15,6%)

OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: dla fundamentu o zadanych wymiarach nie trzeba sprawdzać nośności na przebicieWymiarowanie zbrojenia:Wzdłuż boku B: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne A

s = 0,88 cm2



s = 1,19 cm2


28

Nr2 Nr1

Nr4 Nr3

Nr5

Nr6, Nr7

Nr5

812 l=

1798

61

611644

800

1000

1800

Nr1 Nr2

Nr3 Nr4

Nr5

Nr2

812 c

o 1

60 l=

1372

61

61

1209

Nr4

410 c

o 1

50 l=

460

460

135

7x1

60

145

Nr1 812 co 160 l=1372

61

1209

61

Nr3 410 co 150 l=460

460

135 7x160 145

150 200 150

450 500 450

1400

125

250

125

550

500

350

1400

Nr6 126 co 90 i 155l=1930

460

460

50

Nr7 126 co 90 i 155l=1440

33750



1 12 1372 8 10,982 12 1372 8 10,983 10 460 4 1,844 10 460 4 1,845 12 1745 8 13,966 6 1930 12 23,167 6 1440 12 17,28


29

FUNDAMENT F3

DANE:

H=

1,8

0

1 2

34

0,200,20 0,20

B = 0,60

0,2

00,2

00,2

0 L =

0,6

0

V = 0,65 m3

Opis fundamentu :Typ: stopa prostopadłościennaWymiary: B = 0,60 m L = 0,60 m H = 1,80 m B

s = 0,20 m L

s = 0,20 m e

B = 0,00 m e

L = 0,00 m


min = 1,80 m




B

[kNm]

TL [kN] M

L

[kNm]

e [kPa] De [kPa/m]

1 całkowite 5,65 0,54 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00



= 0,90; gf,max

= 1,20

30


cd = 13,33 MPa, f

ctd = 1,00 MPa, E

cm = 30,0 GPa



= 0,90; gf,max

= 1,10


yk = 410 MPa, f

yd = 350 MPa, f

tk = 500 MPa


= 85 mm


k N/N

k = 1,20



fN = 376,4 kN

Nr = 22,8 kN < m·Q

fN = 304,9 kN (7,5%)


fT = 13,3 kN

Tr = 0,5 kN < m·Q

fT = 9,5 kN (5,7%)


max = 90,2 kPa

smax

= 90,2 kPa < sdop

= 150,0 kPa (60,1%)



uB,2-3 = 5,89

kNm M

o = 0,97 kNm < m·M

u = 4,2 kNm (22,9%)


dop = 1,00 cm (2,0%)

31


s = 0,03 cm2



s = 0,03 cm2


Nr2 Nr1

Nr4 Nr3

Nr5

Nr6, Nr7

Nr5

812 l=

1798

61

61

1644

1800

Nr1 Nr2

Nr3 Nr4

Nr5

Nr2

412 c

o 1

15 l=

572

61

61

409

Nr4

410 c

o 1

50 l=

560

560

125

3x115

130

Nr1 412 co 115 l=572

61

409

61

Nr3 410 co 150 l=560

560

125 3x115 130

200 200 200

600

200

200

200

600

Nr6 126 co 90 i 155l=1930

460

460

50

Nr7 126 co 90 i 155l=1440

337

50

32



1 12 572 4 2,292 12 572 4 2,293 10 560 4 2,244 10 560 4 2,245 12 1745 8 13,966 6 1930 12 23,167 6 1440 12 17,28


FUNDAMENT F5

DANE:

H=

1,8

0

1 2

34

0,200,20 0,20

B = 0,60

0,5

10,2

00,5

1

L =

1,2

2

V = 1,32 m3

33

Opis fundamentu :Typ: stopa prostopadłościennaWymiary: B = 0,60 m L = 1,22 m H = 1,80 m B

s = 0,20 m L

s = 0,20 m e

B = 0,00 m e

L = 0,00 m


min = 1,80 m




B

[kNm]

TL [kN] M

L

[kNm]

e [kPa] De [kPa/m]

1 całkowite 8,78 0,54 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00



= 0,90; gf,max

= 1,20


cd = 13,33 MPa, f

ctd = 1,00 MPa, E

cm = 30,0 GPa



= 0,90; gf,max

= 1,10


yk = 410 MPa, f

yd = 350 MPa, f

tk = 500 MPa


= 85 mm


k N/N

k = 1,20

34



fN = 701,8 kN

Nr = 43,6 kN < m·Q

fN = 568,5 kN (7,7%)


fT = 26,9 kN

Tr = 0,5 kN < m·Q

fT = 19,4 kN (2,8%)


max = 72,8 kPa

smax

= 72,8 kPa < sdop

= 150,0 kPa (48,5%)



uB,2-3 = 11,17

kNm M

o = 0,97 kNm < m·M

u = 8,0 kNm (12,1%)


dop = 1,00 cm (1,1%)


s = 0,04 cm2



s = 0,12 cm2


35

Nr2 Nr1

Nr4 Nr3

Nr5

Nr6, Nr7

Nr5

812 l=

1798

61

61

1644

1800

Nr1 Nr2

Nr3 Nr4

Nr5

Nr2

412 c

o 1

15 l=

1192

61

61

1029

Nr4

410 c

o 1

50 l=

1180

1180

125

6x160

135

Nr1 712 co 160 l=572

61

409

61

Nr3 810 co 150 l=560

560

125 3x115 130

200 200 200

600

510

200

510

1220

Nr6 126 co 90 i 155l=1930

460

460

50

Nr7 126 co 90 i 155l=1440

337

50



1 12 572 7 4,002 12 1192 4 4,773 10 560 8 4,484 10 1180 4 4,725 12 1745 8 13,966 6 1930 12 23,167 6 1440 12 17,28


36

O ŚWIADCZENIE AUTORA PROJEKTU

Na podstawie art. 20 ust.4 ustawy z dnia 7 lipca 1994r. – Prawo budowlane (Dz.U z 2006 roku, nr. 133, poz. 935) oświadczam, że projekt budowlany:

„Hala aluminiowa 32,54x71,05x7,42”

Adres inwestycji: Ul. Graniczna 4832-620 Brzeszcze

Inwestor: Agencja Komunalna Sp. z o.o.Z siedzibą w Brzeszczach, ul. Kościelna 7

został sporządzony zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej.

Rzu

t fun

da

me

ntó

wS

ka

la 1

:25

0

Rzu

t fun

da

me

ntó

w

1:2

50

01

/A3

Ska

la:

Data

:

Tem

at rysu

nku

:

Loka

lizacja

:

Obie

kt:

Inw

esto

r:

Nr rys:

Ha

le C

arlo

Sp

. z o

.o.

47

-30

0 K

rap

ko

wic

eu

l. Kiliń

skie

go

1

Pro

jekto

wa

ł:

Opra

cow

ał:

04

.20

15

r.

Ha

la a

lum

inio

wa

na

mio

tow

a 3

2,5

4x7

1,0

5x7

,42

mgr in

ż. Pio

tr Ra

pp

Upr n

r OP

L/0

732/P

OO

K/1

1

mgr in

ż. Da

riusz

Palu

chN

r Up

r. OP

L/B

O/0

091/1

3

Ag

en

cja

Ko

mu

na

lna

Sp

. z o

.o.

Z s

ied

zib

ą w

Brz

eszcza

ch

, ul. K

oście

lna

7

Ul. G

ran

iczn

a 4

83

2-6

20

Brz

eszcze

Wym

iary

po

da

no

w c

m

Wym

iar o

siow

y słupów

Wym

iar ze

wnętrzn

y kon

strukcji h

ali

Wymiar zewnętrzny konstrukcji hali

Wymiar zewnętrzny stóp fundamentowych

Wym

iar ze

wnętrzn

y stóp fu

ndam

ento

wych

F1

F2

F3

F3

F2

F3

F2

F3

F2

F3

F2

F3

F2

F3

F2

F3

F2

F3

F2

F3

F2

F3

F2

F3

F2

F3

F2

F3 F1

F4F

3

F3

F4

F4

F3

F3

F3

F3 F5

F5

F4

F4

F4

F1

F3

F2

F2

F3

F2

F3

F2

F3

F2

F3

F2

F3

F2

F3

F2

F3

F2

F3

F2

F2

F3

F2

F2

F4

F3 F

4

F3 F3

F4

F4

F3 F

4

F3F

4

F3

F1

F4

F4

F4

F4

F4

F4

F4

F4

F4

F4

F4

F4

F4

Fundam

ent F

1

Fundam

ent F

2

Fundam

ent F

3

Fundam

ent F

4

Fundam

ent F

5

Prz

ekró

j A - A

Ska

la 1

:10

0

Prz

ekró

j A - A1

:10

00

2/A

30

4.2

01

5 r.

Ska

la:

Data

:

Tem

at rysu

nku

:

Loka

lizacja

:

Obie

kt:

Inw

esto

r:

Nr rys:

Ha

le C

arlo

Sp

. z o

.o.

47

-30

0 K

rap

ko

wic

eu

l. Kiliń

skie

go

1

Pro

jekto

wa

ł:

Opra

cow

ał:

Ha

la a

lum

inio

wa

na

mio

tow

a 3

2,5

4x7

1,0

5x7

,42

mgr in

ż. Pio

tr Ra

pp

Upr n

r OP

L/0

732/P

OO

K/1

1

mgr in

ż. Da

riusz

Palu

chN

r Up

r. OP

L/B

O/0

091/1

3

Ag

en

cja

Ko

mu

na

lna

Sp

. z o

.o.

Z s

ied

zib

ą w

Brz

eszcza

ch

, ul. K

oście

lna

7

Ul. G

ran

iczn

a 4

83

2-6

20

Brz

eszcze

1:1

00

03

/A3

Ska

la:

Data

:

Tem

at rysu

nku

:

Loka

lizacja

:

Obie

kt:

Inw

esto

r:

Nr rys:

Ha

le C

arlo

Sp

. z o

.o.

47

-30

0 K

rap

ko

wic

eu

l. Kiliń

skie

go

1

Pro

jekto

wa

ł:

Opra

cow

ał:

Prz

ekró

j B - B

Ska

la 1

:10

0

Prz

ekró

j B - B

04

.20

15

r.

Ha

la a

lum

inio

wa

na

mio

tow

a 3

2,5

4x7

1,0

5x7

,42

mgr in

ż. Pio

tr Ra

pp

Upr n

r OP

L/0

732/P

OO

K/1

1

mgr in

ż. Da

riusz

Palu

chN

r Up

r. OP

L/B

O/0

091/1

3

Ag

en

cja

Ko

mu

na

lna

Sp

. z o

.o.

Z s

ied

zib

ą w

Brz

eszcza

ch

, ul. K

oście

lna

7

Ul. G

ran

iczn

a 4

83

2-6

20

Brz

eszcze

1:1

00

04

/A3

Ska

la:

Data

:

Tem

at rysu

nku

:

Loka

lizacja

:

Obie

kt:

Inw

esto

r:

Nr rys:

Ha

le C

arlo

Sp

. z o

.o.

47

-30

0 K

rap

ko

wic

eu

l. Kiliń

skie

go

1

Pro

jekto

wa

ł:

Opra

cow

ał:

Prz

ekró

j C - C

Ska

la 1

:10

0

Prz

ekró

j C - C

04

.20

15

r.

Ha

la a

lum

inio

wa

na

mio

tow

a 3

2,5

4x7

1,0

5x7

,42

mgr in

ż. Pio

tr Ra

pp

Upr n

r OP

L/0

732/P

OO

K/1

1

mgr in

ż. Da

riusz

Palu

chN

r Up

r. OP

L/B

O/0

091/1

3

Ag

en

cja

Ko

mu

na

lna

Sp

. z o

.o.

Z s

ied

zib

ą w

Brz

eszcza

ch

, ul. K

oście

lna

7

Ul. G

ran

iczn

a 4

83

2-6

20

Brz

eszcze

Sch

em

at m

on

tażo

wy

Ska

la 1

:50

0

Sch

em

at m

on

tażo

wy

1:5

00

05

/A3

04

.20

15

r.S

kala

:D

ata

:

Tem

at rysu

nku

:

Loka

lizacja

:

Obie

kt:

Inw

esto

r:

Nr rys:

Ha

le C

arlo

Sp

. z o

.o.

47

-30

0 K

rap

ko

wic

eu

l. Kiliń

skie

go

1

Pro

jekto

wa

ł:

Opra

cow

ał:

Ha

la a

lum

inio

wa

na

mio

tow

a 3

2,5

4x7

1,0

5x7

,42

mgr in

ż. Pio

tr Ra

pp

Upr n

r OP

L/0

732/P

OO

K/1

1

mgr in

ż. Da

riusz

Palu

chN

r Up

r. OP

L/B

O/0

091/1

3

Ag

en

cja

Ko

mu

na

lna

Sp

. z o

.o.

Z s

ied

zib

ą w

Brz

eszcza

ch

, ul. K

oście

lna

7

Ul. G

ran

iczn

a 4

83

2-6

20

Brz

eszcze

Rzu

t ele

wa

cji h

ali I

Ska

la 1

:20

0

Rzu

t ele

wa

cji h

ali I

1:2

00

06

/A3

Ska

la:

Data

:

Tem

at rysu

nku

:

Loka

lizacja

:

Obie

kt:

Inw

esto

r:

Nr rys:

Ha

le C

arlo

Sp

. z o

.o.

47

-30

0 K

rap

ko

wic

eu

l. Kiliń

skie

go

1

Pro

jekto

wa

ł:

Opra

cow

ał:

Ele

wa

cja

za

ch

od

nia

Ele

wa

cja

pó

łno

cn

a

04

.20

15

r.

Ha

la a

lum

inio

wa

na

mio

tow

a 3

2,5

4x7

1,0

5x7

,42

mgr in

ż. Pio

tr Ra

pp

Upr n

r OP

L/0

732/P

OO

K/1

1

mgr in

ż. Da

riusz

Palu

chN

r Up

r. OP

L/B

O/0

091/1

3

Ag

en

cja

Ko

mu

na

lna

Sp

. z o

.o.

Z s

ied

zib

ą w

Brz

eszcza

ch

, ul. K

oście

lna

7

Ul. G

ran

iczn

a 4

83

2-6

20

Brz

eszcze

Rzu

t ele

wa

cji h

ali II

Ska

la 1

:20

0

Rzu

t ele

wa

cji h

ali II

1:2

00

07

/A3

Ska

la:

Data

:

Tem

at rysu

nku

:

Loka

lizacja

:

Obie

kt:

Inw

esto

r:

Nr rys:

Ha

le C

arlo

Sp

. z o

.o.

47

-30

0 K

rap

ko

wic

eu

l. Kiliń

skie

go

1

Pro

jekto

wa

ł:

Opra

cow

ał:

04

.20

15

r.

Ha

la a

lum

inio

wa

na

mio

tow

a 3

2,5

4x7

1,0

5x7

,42

mgr in

ż. Pio

tr Ra

pp

Upr n

r OP

L/0

732/P

OO

K/1

1

mgr in

ż. Da

riusz

Palu

chN

r Up

r. OP

L/B

O/0

091/1

3

Ag

en

cja

Ko

mu

na

lna

Sp

. z o

.o.

Z s

ied

zib

ą w

Brz

eszcza

ch

, ul. K

oście

lna

7

Ul. G

ran

iczn

a 4

83

2-6

20

Brz

eszcze

Ele

wa

cja

po

łud

nio

wa

Ele

wa

cja

wsch

od

nia

Documents

PROJEKT TECHNICZNY - agencjakomunalna.brzeszcze.plagencjakomunalna.brzeszcze.pl/wpliki/projekt-hali_150_340.pdf · Obliczenia statyczne Oświadczenie projektanta Uprawnienia projektanta