Upload
seminarskiradovi
View
475
Download
56
Embed Size (px)
DESCRIPTION
proračun mosta
Citation preview
SEMESTARSKI RAD IZ KOLEGIJA
MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE
1. TEHNIČKI OPIS2. STATIČKI PRORAČUN
3. GRAFIČKI PRILOZI
Nastavnik: Izv.prof.dr.sc. DAMIR VAREVAC, dipl.ing.građ.Studenti: Josip Martić i Tomislav ŽivićBroj indeksa: 0149208927 i 0149209048
SVEUČILIŠTE J. J. STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Semestralni rad iz kolegija MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE
U Osijeku, kolovoz 2014.
1.1. TEHNIČKI OPISTEHNIČKI OPIS
Semestralni rad iz predmeta MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE. Sastoji se od izrade
idejnog rješenja grednog rebrastog mosta. Most služi da prijelaz preko suhe prepreke. Prijelaz preko
prepreke je okomit.
Zadani elementi mosta su:
-širina prometne površine 7,5 m
-širina pješačkog hodnika 0,80 m
-važeći propisi za opterećenja EC
-važeći propisi za proračun AB elemenata EC
-širina prepreke 20 m
Nosivu konstrukciju u uzdužnom smjeru čine dva rebra dimenzija 120/175 cm povezana
armirano betonskom pločom debljine 30 cm koja raspodjeljuje opterećenje u poprečnom smjeru s
opterećenijeg na manje opterećene gredne nosače. Svijetli razmak glavnih grednih nosača iznosi
332 cm. Visina glavnog nosača je 1,75 m i izveden je od betona C35/45, a armatura je RA 400/500.
Ukupna širina prometne površine na mostu iznosi 7,50 m. Sastoji se od dva prometna traka
2 x 3,75 m + rubni trak širine 80 cm. Tlo na kojem se most gradi je šljunak te je korisno plitko
temeljenje mosta. Podložni beton na kojem su izrađeni temelji ima debljinu 10cm, a izrađen je od
betona C 20/25. Temelji su izrađeni na licu mjesta od betona C20/25, armirani su, a visina im je
1,00m. Upornjaci su izvedeni od betona C30/35 i monolitni su. Zbog estetskih razloga upornjaci se
izvode glatkom oplatom nakon koje nije potrebna daljnja obrada površine betona. Prijelazna ploča
je načinjena od betona C20/25. Debljina zida upornjaka odabrana je 100 cm sa zaštitim zidićem
debljine 40 cm. Vijenac je povezan s rasponskim sklopom pomoću kuka koje se ostavljene iz AB
konzole hodnika. Ograda mosta predviđena je čelična koja se sastoji od stupića iz kvadratnih cijevi
45x45 mm na razmaku do 300 cm i rukohvata od 45x30 mm i plosnog željeza 60x12 mm. Ispuna je
predviđena od plosnog željeza 25x12 mm, dok je donja prečka od cijevi 30x20 mm.
Oslanjanje glavne rasponske konstrukcije ostvareno je pomoću 4 neoprenska ležaja dimenzija
200x400 mmm debljine 52 mm.
2
SVEUČILIŠTE J. J. STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Semestralni rad iz kolegija MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE Martić Živić
____________________________
2. STATIČKI PRORAČUN
PRORAČUN GLAVNOG NOSAČAPRORAČUN GLAVNOG NOSAČA
LH
=14
L14
=H⇒H=142,85≈145cm
h p=30cmhk=60cmhv=30 cm
lp=452−120=332cmlv=0,2×l p=0,2×332=66 ,4≈67cm
3
SVEUČILIŠTE J. J. STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Semestralni rad iz kolegija MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE Martić Živić
GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE POPREČNOG PRESJEKA MOSTA:
ref.rav.Y
h[m]
b[m]
A[m2]
y[m]
S=A y∙[m3]
y'=yT-y[m]
I0 [m4]
mom. tr .=b x h3
12
Iyi [m4]
A (y')∙ 2
1 0,30 4,52 1,36 0,15 0,204 0,46658 0,01017 0,296072 1,45 1,20 1,74 1,025 1,783 -0,40841 0,30486 0,290233 0,30 1,66 0,249 0,40 0,0996 0,21658 0,00124 0,011684 0,30 0,67 0,100 0,40 0,04 0,21658 0,00050 0,00469Σ ∑3,449 ∑2,1266 ∑0,31677 ∑0,60267
I y=0 ,31677+0 ,60267=0 ,91944m
yT=∑ S
∑ A=
2 ,12663 ,449
=0 ,616584517m
b1
h1
=45230
=15 ,07⇒α=0 ,333
b2
h2
=120145
=0 ,827⇒α=0 ,196
b/h 1,5 2,0 3,0 ∞α 0,196 0,229 0,236 0,33
4
SVEUČILIŠTE J. J. STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Semestralni rad iz kolegija MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE Martić Živić
Torzijski moment otpora (uzimamo u obzir samo površine 1 i 2IT=2×0 ,196×1 ,20×1 ,453+2×0 ,333×4 ,52×0 ,303=1,5153518m4
ODREĐIVANJE UTJECAJNE LINIJE ZA OPTEREĆENJE U POPREČNOM SMJERU:
Račun postotka prijenosa opterećeenja pojedinog dijela mostaI. SLUČAJ- Pretpostavka - Torzijska krutost = 0
G×IT=0
E=0 ,34×105N /mm2
I y=0 ,91944m4
f 1=P×L3
48×E×I=1×203
48×0 ,34×105×103×0 ,91944=0 ,53×10−5m
ϕB=f 1
2×e=0 ,53×10−5
4 ,52=1 ,1725×10−6
ϕB - kut nagiba jedne strane nosačaFi – progib u sredini mosta2xe – osni razmak rebara
II. SLUČAJ– Pretpostavka - Krutost na savijanje = 0
EI=0E=0 ,34×105N /mm2
IT=1 ,5153518m4
MT=P×e=1×2 ,26=2 ,26 kNm
ϕT=MT×L1,6×E×IT
=2 ,26×201,6×0 ,34×105×103×1 ,5153518
=5 ,48×10−7
Utjecajna linija:
POMAK PRVOG NOSAČA OPTEREĆENOG
x=ϕT
ϕB+ϕT= 5 ,48×10−7
(1 ,1725×10−6+5 ,48×10−7 )=0 ,318
5
SVEUČILIŠTE J. J. STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Semestralni rad iz kolegija MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE Martić Živić
POMAK PRVOG NOSAČA NEOPTEREĆENOGy=1−x=1−0 ,318=0 ,681
DIREKTNO OPTEREĆEN NOSAČ PREUZIMA
x+ y2=0 ,318+ 0 ,681
2=0 ,659⇒65 ,9 %
INDIREKTNO OPTEREĆEN NOSAČ PREUZIMA
y2=0 ,681
2=0 ,341=34 ,1 %
UKUPNO =65 ,90+34 ,10=100%
6
SVEUČILIŠTE J. J. STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Semestralni rad iz kolegija MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE Martić Živić
ANALIZA OPTEREĆENJA PREMA EC
STALNO:
1) VLASTITA TEŽINA NOSAČA A×γ c=3 , 449×25=86 ,23 kN /m'
2) TEŽINA OGRADE =0,5kN /m'
3) AB VIJENAC [ 0 ,70×0 ,12+0 ,57×0 ,24 ]×25=5 ,52kN /m'
4) RUBNJAK [0 ,20×0 ,20−0 ,10×0 ,102 ]×24=0 ,84kN /m'
5) ASFALT – BETONSKI ZASTOR 0 ,08×3,5×22=6 ,16 kN /m'
6) HIDROIZOLACIJA 0 ,01×4 ,52×8=0 ,36kN /m'
__________________________________________ G = 99,61 kN/m'
PROMJENJIVO:EC 1991 – 2: promjenjivo opterećenje na mostove
broj i širina proračunskih trakova:w=7,5 mw=6m≤w≤9m
n1=Int (w3
)=Int ( 7,53
)=Int (2,5 )=2
w1=3,0m
preostala ploha:w r=1,5m
I I I I
I I I I
I 1 I 2 I 3 I
7
SVEUČILIŠTE J. J. STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Semestralni rad iz kolegija MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE Martić Živić
I I I I
I 3m I 3m I 1,5m I
Q1 k=300kNQ2 k=200kN
Faktori prilagodbe:q1k=9,5 kN /m'
αQ1=0,8 α q 1=0,8
q2k=2,5kN /m'
αQ2=1,0 α q 2=1,0
qrk=2,5kN /m'Model opterećenja 1:0,5αQ1×Q1k=0,5×0,8×300=120kN0,5αQ2×Q2k=0,5×1,0×200=100 kN⇒
koncentrirano opterećenjeα q 1×q1 k=0,8×9,5=7,6kN /m2
α q 2×q2 k=1,0×2,5=2,5kN /m2
α gr×qrk=1,0×2,5=2,5kN /m2⇒kontinuirano opterećenje
REZNE SILE:
8
SVEUČILIŠTE J. J. STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Semestralni rad iz kolegija MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE Martić Živić
0,5×αQ1×Q1 k¿=0 ,728×120=87 ,36kN
0,5×αQ1×Q1 k¿=0 ,586×120=70 ,32kN
∑157,68kN0,5×αQ2×Q2k
¿=0 ,515×100=51,50kN0,5×αQ2×Q2k
¿=0 ,376×100=37 ,60kN
∑89,10kN
=∑240,92
α q 1×q1 k¿=7,6×( 0 ,763+0 ,552
2 )×3,0=14 ,99 kN /m'
α q 2×q2 k¿=2,5×( 0 ,552+0 ,341
2 )×3,0=3 ,35 kN /m '
α qr×qrk ¿=2,5×( 0 ,818+0 ,7632
×0 ,77+ 0 ,236+0 ,1822
×0 ,77+ 0 ,341+0 ,2362
×1,5)=3 ,01kN /m'
∑21,35kN/m'
G=99,61kN/m'
Shema opterećenja za maximalni moment savijanja
9
SVEUČILIŠTE J. J. STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Semestralni rad iz kolegija MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE Martić Živić
Msd= 11656,46kNm
Shema opterećenja za maximalnu poprečnu silu
10
SVEUČILIŠTE J. J. STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Semestralni rad iz kolegija MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE Martić Živić
Vsd=1998,13kNDIMENZIONIRANJE
KAKVOĆA MATERIJALA:C 35/45 - RA 400/500
RAČUNSKE ČVRSTOĆE:
f cd=351,5
=23 ,33N /mm2=2,33 kN /cm2
f yd=4001,15
=347,8N / mm2=34,78kN /cm2
beff=bw+15
×l0=120+20005
=520 cm
beff<b1+bw+b2=166+120+166=452cmUsvojena vrijednost 452cm
Visina presjeka h=175cmZaštitni sloj betona e=10cm
STATIČKA VISINA PRESJEKA: d=h−d1=175−20 ,0=155 ,0cm
GLAVNA ARMATURA
μsd=M sd
f cd×beff×d2=11656,46x100
2 ,33×452×155 ,02=0 ,04606
tablica
εC2=−1,2 ‰ ξ=0,107εS1=10 ‰ ζ=0 ,962
εC2 -tl.def.betona ξ -koef.pol.n.o.εS1- vl.ef.čelika ζ - krak.un.silaHf-30cm
11
SVEUČILIŠTE J. J. STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Semestralni rad iz kolegija MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE Martić Živić
x=ξ×d=0 ,107×155 ,0=16 ,585m<hf=30 cmn.o. se nalazi u ploči POTREBNA POVRŠINA AMATURE:
AS 1=M sd
ζ×d×f yd=11656 , 46x 100
0 ,962×155×34 ,78=224 ,76cm2
MINIMALNA POVRŠINA ARMATURE:AS 1,min=0 ,0015×b×d=0 ,0015×120×155=27 ,9cm2
AS 1,min=0,6×b×dfyk
=0,6×120×155400
=27 ,9cm2
Uvijeti: Cmin= 2 cmCmin= maxdmax= 16 mm = 1,6 cm
ϕ √n=36√2=50 ,91mm=5 ,09cm n-broj šipki u snopuϕ - promjer šipkedmax – max promjer zrna agregata
Emin=√n×ϕ=5,09cm =5,1cm
Cmin=5,09cm =5,1cm
ODABRANO: 25komφ36 (AS 1=25 x10 ,18=254 ,5m2)
POPREČNA ARMATURAV Sd=1998 ,13kN
nosivost na poprečnu silu bez poprečne armature:V Rd1= [τ Rd×k×(1,2+40 ρ1 )+0 ,15σCP ]×bw×d
τ1=0 ,037 kN/cm2 (očitano iz tablica za C 35/45)
12
SVEUČILIŠTE J. J. STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Semestralni rad iz kolegija MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE Martić Živić
k – koeficijent visinek=1,6−d≥1,0 → 1,6-1,55=0 ,05
mjerodavan k=1
ρ1=AS 1
bw×d=221 ,21
120×155=0 ,011893
σ CP=0 nema uzdužne sile
V Rd1= [0 ,037×1 ,00× (1,2+40×0 ,011893 ) ]×120×155 ,00
V Rd1=1153 ,23kN
V Sd=1998 ,13 kN>V Rd1=1153 ,23 kN
potrebno je proračunati poprečnu armaturu!
Nosivost tlačnih dijagonala:
V Rd2=0,5×ν×f cd×bw×z
ν=0,7−f ck
200=0,7−35
200=0 ,525≥0,5
V Rd2=0,5×0 ,525×2 ,33×120×155 ,00=11376 ,23 kN
1.V sd<
15V Rd 2
1998 ,13kN< 2275 ,246kN
2.V sd<
23V Rd 2
1998 ,13kN<7584,15 kN
⇒ sw,max=0,8×d=0,8×155 ,00=124 cm≤30 cmUSVOJENI sw = 15 cmPotrebna poprečna armatura
Asw=sw×(V Sd−V Rd 1)ζ×d×f yw ,d
=15×(1981 ,87−1153 ,23)
0 ,950×155 ,00×34 ,78=2 ,42cm2
Minimalna armaturan=4 rez
Asw
¿=2 ,424
=0 ,605cm2
13
SVEUČILIŠTE J. J. STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Semestralni rad iz kolegija MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE Martić Živić
Asw
¿< A sw
ODABRANO:φ10 /razmak 15cm ;n=4 ( 4×0 ,79=3 ,16cm2 )
Grafički prikaz rasporeda armature u rebru
PRORAČUN PLOČE I KONZOLE
14
SVEUČILIŠTE J. J. STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Semestralni rad iz kolegija MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE Martić Živić
ANALIZA OPTEREĆENJA STALNO OPTEREĆENJE:
1) VLASTITA TEŽINA KONZOLE(0 ,30+0 ,30×1
2 )×25=11 ,25 kN /m'
2) VLASTITA TEŽINA IZNAD REBRA 0 ,60×25=15kN /m'
3) VLASTITA TEŽINA PLOČE 0 ,30×25=7 ,50kN /m'
4) VLASTITA TEŽINA VUTE I PLOČE (0 ,30+0 ,30×0,5 )×25=11 ,25kN /m'
5) TEŽINA OGRADE =0,5kN /m'
6) AB VIJENAC 0 ,70×0 ,12×25=2,1kN /m'
7) AB VIJENAC (NA MOSTU) 0 ,24×25=6,0kN /m'
8) RUBNJAK 0,2×24=4,8kN /m'
9) ASFALT – BETONSKI ZASTOR 0 ,080×22=1 ,76 kN /m'
10)HIDROIZOLACIJA 0 ,01×8=0 ,08 kN /m'
15
SVEUČILIŠTE J. J. STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Semestralni rad iz kolegija MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE Martić Živić
ANALIZA OPTEREĆENJA PREMA EC PLOČA
STALNO
PROMJENJIVO
16
SVEUČILIŠTE J. J. STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Semestralni rad iz kolegija MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE Martić Živić
Rezne sile dobivene su proračunom u programskom jeziku „Autodesk Robot StructuralAnalysis Professional 2014“
STALNO OPTEREĆENJE
PROMJENJIVO OPTEREĆENJE
Računski moment iznad ležaja:MG=−46 ,48kNmMQ=−29 ,15kNmM sd=−1 ,35×46 ,48−1,5×29 ,15
M sd=−106 ,47kNm
Računski moment u polju-gornja zona ploče:MG=−18 ,92kNmMQ=0 ,00kNmM sd=−1 ,35×18 ,92+1,5×0 ,00M sd=−25 ,54kNm
17
SVEUČILIŠTE J. J. STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Semestralni rad iz kolegija MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE Martić Živić
Računski moment u polju-donja zona ploče:MG=0 ,00kNmMQ=186 ,70kNmM sd=1 ,35×0 ,00+1,5×186 ,70
M sd=280 ,05kNmD=30cm debljina pločee=5 cm zaštitad=h-e=30-5=25cm
DIMENZIONIRANJE PLOČE-iznad ležaja
μsd=M sd
f cd×b×d2=106 ,47 x100
2,33×120×25 ,02=0 ,061
tablica
εC2=−1 ,60 ‰ ξ=0,138εS1=10 ‰ ζ=0 ,950
POTREBNA POVRŠINA AMATURE:
AS 1=M sd
ζ×d×f yd=10647
0 ,950×25×34 ,78=12 ,89cm2
MINIMALNA POVRŠINA ARMATURE:
AS 1,min=0 ,0015×b×d=0 ,0015×120×25=4,5cm2
AS 1,min=0,6×b×dfyk
=0,6×120×25400
=4,5cm2
ODABRANO: 12komφ12 (AS 1=13 ,57 cm2 ) -> razmak 100cm/12= 8,33 cm
18
SVEUČILIŠTE J. J. STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Semestralni rad iz kolegija MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE Martić Živić
DIMENZIONIRANJE PLOČE-gornja zona
μsd=M sd
f cd×b×d2=2554
2,33×120×25 ,02=0 ,015
tablica
εC2=−0 ,70 ‰ ξ=0,065εS1=10 ‰ ζ=0 ,978
POTREBNA POVRŠINA AMATURE:
AS 1=M sd
ζ×d×f yd=2554
0 ,978×25×34 ,78=3 ,00cm2
MINIMALNA POVRŠINA ARMATURE:
AS 1,min=0 ,0015×b×d=0 ,0015×120×25=4,5cm2
AS 1,min=0,6×b×dfyk
=0,6×120×25400
=4,5cm2
ODABRANO: 6komφ10 (AS 1=4 ,71cm2 ) -> razmak 100cm/6= 16,67 cm
19
SVEUČILIŠTE J. J. STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Semestralni rad iz kolegija MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE Martić Živić
DIMENZIONIRANJE PLOČE – donja zona
μsd=M sd
f cd×b×d2=28005
2,33×120×25 ,02=0 ,160
tablica
εC2=−2 ,20 ‰ ξ=0,306εS1=5 ‰ ζ=0 ,883
POTREBNA POVRŠINA AMATURE:
AS 1=M sd
ζ×d×f yd=28005
0 ,883×25×34 ,78=36 ,48 cm2
MINIMALNA POVRŠINA ARMATURE:
AS 1,min=0 ,0015×b×d=0 ,0015×120×25=4,5cm2
AS 1,min=0,6×b×dfyk
=0,6×120×25400
=4,5cm2
ODABRANO: 10komφ22 (AS 1=38 ,01 cm2 ) -> 100cm/10 = razmak 10 cm
20
SVEUČILIŠTE J. J. STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Semestralni rad iz kolegija MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE Martić Živić
KONZOLA
1) VLASTITA TEŽINA KONZOLE(0 ,30+0 ,30×1
2 )×25=11 ,25 kN /m'
2) AB VIJENAC + OGRADA =2,6 kN /m'
3) AB VIJENAC (NA MOSTU) 0 ,24×25=6,0kN /m'
4) RUBNJAK 0,2×24=4,8kN /m'
5) ASFALT – BETONSKI ZASTOR 0 ,080×22=1 ,76 kN /m'
6) HIDROIZOLACIJA 0 ,01×8=0 ,08 kN /m'
STALNO
PROMJENJIVO
Rezne sile dobivene su proračunom u programskom paketu
21
SVEUČILIŠTE J. J. STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Semestralni rad iz kolegija MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE Martić Živić
„Autodesk Robot StructuralAnalysis Professional 2014“
STALNO OPTEREĆENJE
PROMJENJIVO OPTEREĆENJE
MG=−26 ,73 kNmMQ=−3 , 48kNm
M sd=−(1 ,35×26 ,73+1,5×3 ,48 )
M sd=−41 ,30kNm
DIMENZIONIRANJE KONZOLE
22
SVEUČILIŠTE J. J. STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Semestralni rad iz kolegija MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE Martić Živić
d=60-5=55cm
μsd=M sd
f cd×b×d2=4130
2,33×120×552=0 ,0049
tablica
εC2=−0,4 ‰ ξ=0,038εS1=10 ,0 ‰ ζ=0 ,987
POTREBNA POVRŠINA AMATURE:
AS 1=M sd
ζ×d×f yd=4130
0 ,987×55×34 ,78=2 ,19cm2
MINIMALNA POVRŠINA ARMATURE:
AS 1,min=0 ,0015×b×d=0 ,0015×120×55=9,9cm2
AS 1,min=0,6×b×dfyk
=0,6×120×55400
=9,9cm2
ODABRANO: 5φ16 (AS 1=10 ,05 cm2 ) -> 100cm/5 = razmak 20 cm
Grafički prikaz rasporeda armature u ploči i rebru
23
SVEUČILIŠTE J. J. STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Semestralni rad iz kolegija MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE Martić Živić
3. GRAFIČKI PRILOZI
24
SVEUČILIŠTE J. J. STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK Semestralni rad iz kolegija MOSTOVI I INŽENJERSKE GRAĐEVINE Martić Živić