Provincia di Ravenna. B2... · 2.7.6 Combinazioni e percorsi di carico ... IPS “Stoppa” posto in Via Francesco Baracca, 62 a Lugo

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S10142 Codice: S10142-PE-RC-01-0 Data: Maggio 2011

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INDICE

1. DOCUMENTI DI SINTESI ........................................................... 5

1.1 SINTESI DEL PERCORSO PROGETTUALE ........................................................ 5 1.2 CONDIZIONI D’USO E LIVELLI DI SICUREZZA DELLA COSTRUZIONE ........................ 9

2. RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE .................................. 11

2.1 PREMESSA........................................................................................ 11 2.2 ES ANALISI STORICO-CRITICA ED ESITO DEL RILIEVO GEOMETRICO-STRUTTURALE .... 12 2.2.1 ES Analisi storico-critica ......................................................................... 16 2.2.2 ES Esito del rilievo geometrico-strutturale................................................. 16

2.3 DESCRIZIONE GENERALE DELL’OPERA E CRITERI GENERALI DI PROGETTAZIONE, ANALISI E VERIFICA ............................................................................................... 22 2.4 QUADRO NORMATIVO DI RIFERIMENTO ADOTTATO .......................................... 25 2.5 ES LIVELLI DI CONOSCENZA E FATTORI DI CONFIDENZA ................................... 25 2.6 AZIONI DI PROGETTO SULLA COSTRUZIONE ................................................. 25 2.7 MODELLI NUMERICI ............................................................................. 29 2.7.1 Metodologia di modellazione ................................................................... 29 2.7.1.1 Analisi sismica.................................................................................. 29 2.7.1.2 Calcolo dei solai per carichi verticali .................................................... 49 2.7.1.3 Calcolo delle nuove murature per carichi non sismici ............................. 50 2.7.1.4 Sistema fondale ............................................................................... 54 2.7.1.5 Nuove opere in ca ............................................................................ 58

2.7.2 Informazioni sul codice di calcolo ............................................................. 58 2.7.3 Modellazione della geometria e delle proprietà meccaniche ......................... 58 2.7.4 Modellazione dei vincoli esterni ed interni ................................................. 58 2.7.5 Modellazione delle azioni ........................................................................ 58 2.7.6 Combinazioni e percorsi di carico ............................................................. 58

2.8 PRINCIPALI RISULTATI .......................................................................... 59 2.9 GIUDIZIO MOTIVATO DI ACCETTABILITÀ DEI RISULTATI .................................... 59 2.10 VERIFICHE AGLI STATI LIMITE ULTIMI ........................................................ 59 2.10.1 Verifica sismica ..................................................................................... 59 2.10.2 Verifica dei solai per carichi verticali ......................................................... 62 2.10.2.1 Strisce di solaio interessate dall’intervento di progetto .......................... 62 2.10.2.2 Calcolo dei puntelli provvisionali ......................................................... 64

2.10.3 Verifica delle nuove murature .................................................................. 66 2.10.4 Verifica del sistema fondale ..................................................................... 66 2.10.4.1 Pali di fondazione ............................................................................. 66 2.10.4.2 Soletta di fondazione ........................................................................ 67

2.10.5 Verifica della soletta di copertura ............................................................. 72 2.10.5.1 Verifica predalle in fase di getto ......................................................... 72 2.10.5.2 Verifica della soletta in fase di montaggio/manutenzione dell’impianto

ascensore ........................................................................................ 74 2.11 VERIFICHE AGLI STATI LIMITE DI ESERCIZIO ................................................ 79

3. RELAZIONE SUI MATERIALI .................................................... 80

3.1 ELENCO DEI MATERIALI IMPIEGATI E LORO MODALITÀ DI MESSA IN OPERA .............. 80 3.1.1 Materiali esistenti .................................................................................. 80 3.1.2 Materiali nuovi....................................................................................... 80

3.2 VALORI DI CALCOLO ............................................................................ 81

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3.2.1 Materiali esistenti .................................................................................. 81 3.2.2 Materiali nuovi....................................................................................... 81

4. ELABORATI GRAFICI ESECUTIVI STRUTTURALI E PARTICOLARI

COSTRUTTIVI ........................................................................................... 82

4.1 ES RILIEVO GEOMETRICO STRUTTURALE ..................................................... 82 4.2 ES DOCUMENTAZIONE FOTOGRAFICA ........................................................ 82 4.3 ES QUADRO FESSURATIVO E/O DI DEGRADO ................................................ 82 4.4 ELABORATI GRAFICI GENERALI ................................................................ 82 4.5 PARTICOLARI COSTRUTTIVI .................................................................... 82

5. PIANO DI MANUTENZIONE DELLA PARTE STRUTTURALE

DELL’OPERA .............................................................................................. 83

5.1 MURATURE IN BLOCCHI DI LATERIZIO ........................................................ 83 5.2 OPERE IN CA ..................................................................................... 83 5.3 ELEMENTI IN ACCIAIO .......................................................................... 84 5.4 FONDAZIONI ..................................................................................... 84

6. RELAZIONE SUI RISULTATI SPERIMENTALI–INDAGINI

SPECIALISTICHE ...................................................................................... 86

6.1 RELAZIONE GEOLOGICA: INDAGINI, CARATTERIZZAZIONE E MODELLAZIONE GEOLOGICA DEL SITO ................................................................................................. 86 6.1.1 Inquadramento geologico regionale ......................................................... 86 6.1.2 Geologia, geomorfologia ed idrogeologia dell’area ...................................... 86 6.1.3 Indagini in sito ...................................................................................... 88 6.1.4 Unità litotecniche e definizione della falda ................................................. 89 6.1.5 Elementi di sismicità storica .................................................................... 90 6.1.6 Magnitudo di riferimento ......................................................................... 91 6.1.7 Valutazioni in merito al rischio di liquefazione ............................................ 92

6.2 RELAZIONE GEOTECNICA: INDAGINI, CARATTERIZZAZIONE E MODELLAZIONE DEL VOLUME SIGNIFICATIVO DI TERRENO ................................................................. 93 6.2.1 Caratterizzazione geotecnica del sito ........................................................ 93 6.2.2 Categoria di suolo e condizioni topografiche .............................................. 94

6.3 ES RELAZIONE SULLA CARATTERIZZAZIONE MECCANICA DEI MATERIALI ................. 95

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1. DOCUMENTI DI SINTESI

1.1 Sintesi del percorso progettuale

L’intervento in oggetto prevede la realizzazione di un nuovo impianto ascensore da eseguire all’interno dell’ esistente edificio ospitante l’Istituto scolastico superiore IPS “Stoppa” posto in Via Francesco Baracca, 62 a Lugo (RA).

Il nuovo impianto ascensore presenta struttura in muratura portante; tale ti-pologia di opera strutturale ricade nell’ambito della legge n.64 del 2-2-1974, ma non in quello della legge n.1086 del 5/11/1971.

L’intervento è regolato dalle indicazioni del capitolo 8 delle NTC’08 “Costruzioni esistenti” e, come meglio descritto nei successivi punti specifici, classificabile come “intervento di miglioramento”; a tal proposito sono state eseguite le verifiche necessarie a valutare le condizioni di sicurezza “pre-intervento” e “post-intervento”, ed in particolare:

- delle sole parti di edifico direttamente interessate dall’intervento (comprese ov-viamente le nuove strutture) per quanto riguarda i carichi di natura verticale;

- dell’edifico nel suo complesso (con riferimento ad una precisa unità strutturale) per quanto riguarda la risposta nei confronti dell’azione sismica.

L’edificio in esame costituisce un organismo architettonico complesso configurato con pianta di forma ad “U” delimitata dalle vie Baracca e Cortesi e dal cortile inter-no del plesso scolastico. L’intervento in esame interessa una piccola porzione di edi-ficio, limitata al solo campo di solaio adiacente allo scalone prospiciente su via Cor-tesi (vedi la figura seguente che riporta la pianta del piano terra dell’edificio). No-nostante la configurazione particolarmente articolata dell’edificio (tale da renderlo in tutto per tutto un vero e proprio aggregato edilizio) è stato possibile, con i cri-teri descritti nei seguenti punti specifici, identificare un’unità strutturale “US” (ov-viamente comprensiva della zona di intervento) adeguatamente rappresentativa del complesso strutturale per le analisi di natura sismica.

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PIANTA PIANO TERRA

ZONA DI INTERVENTO

Facendo specifico riferimento alla US in esame, di può dire che la struttura por-tante originaria dell’edificio è in muratura di mattoni pieni e malta di calce. In oc-casione di un intervento eseguito nel corso degli anni ’50, la struttura principale in muratura è stata modificata con l’inserimento di telai in calcestruzzo armato (questi ultimi in sostituzione di alcune pareti di spina in muratura) e la sostituzione dei solai esistenti con solai in latero-cemento. Ad oggi, quindi, la funzione statica dell’edificio è affidata alle murature portanti (che, in virtù della loro rigidezza, conservano ruolo predominante nella risposta statica dell’edificio nei confronti delle azioni orizzontali, quali quella sismica), ai solai in latero-cemento (che, in virtù della loro elevata rigi-dezza nel piano, possono svolgere un’efficace funzione di collegamento tra gli ele-menti resistenti verticali) ed ai telai in calcestruzzo armato, i quali svolgono princi-palmente funzione di resistenza nei confronti dei carichi verticali.

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Le caratteristiche geometrico-materiche delle strutture esistenti sono state de-sunte dagli elaborati grafici di rilievo messi a disposizione dai tecnici della Provincia di Ravenna, dalle pratiche costruttive proprie degli anni passati e dai risultati dei saggi eseguiti con l’ausilio di operatori messi a disposizione dalla stessa Provincia di Ravenna; in particolare i saggi hanno permesso di identificare le configurazioni strutturali dei solai.

L’intervento in esame prevede le seguenti lavorazioni di carattere strutturale:

- realizzazione di un nuovo vano ascensore con struttura in muratura portante (adeguatamente collegata ai solai esistenti mediante nuovi cordoli in calcestruzzo armato), della relativa fossa in calcestruzzo armato (fondata su micropali in calce-struzzo armati con profili tubolari in acciaio strutturale) e della copertura sommitale del vano, quest’ultima realizzata con una soletta piena in calcestruzzo armato.

- Spostamento di un vano porta in una delle murature esistenti al piano sotto-tetto dell’ala Est della US (pareti x5-2 e x5-1 vedi 2.7.1.1)

- Chiusura con muratura portante di esistente finestrotto (vedi punto c seguente)

E le seguenti lavorazioni di carattere non strutturale:

- Rimozione di tramezzature

- Rimozione di tamponature non strutturali di porte e finestre:

a) per allargamento di una porta all’interpiano 4 dell’ala Est della US (piano terzo), mediante rimozione di piccola porzione tamponata (parete X4-12, vedi 2.7.1.1).

b) per allargamento di una porta all’interpiano 3 dell’ala Est della US (piano secondo), mediante rimozione di piccola porzione tamponata (parete X3-12, vedi 2.7.1.1).

c) per rimozione di tamponatura di una finestra esistente all’interpiano 3 dell’ala Est della US (piano secondo) e contemporanea chiusura con muratu-ra portante del vano dell’adiacente finestrotto (pareti Y3-9 e Y3-10, vedi 2.7.1.1).

Tutte le suddette modifiche strutturali sono state messe in conto nella valutazio-ne del livello di miglioramento sismico della struttura. Si fa presente che, a favore di sicurezza, nelle analisi i predetti tamponamenti esistenti delle porte e della fine-stra sono stati considerati come portanti nel calcolo sismico relativo alla condizione dello stato di fatto: il tutto agendo così in maniera largamente cautelativa nella de-finizione dell’entità del miglioramento sismico.

La scelta di eseguire una struttura in muratura deriva dalla volontà di realizzare un nuovo organismo perfettamente integrato, dal punto di vista meccanico, nel contesto dell’edifico esistente. Infatti, l’impiego di un materiale avente caratteristi-

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che meccaniche (rigidezze e resistenze) dello stesso tipo di quelle dell’esistente consente di ottenere risultati statici globalmente migliorativi, senza stravolgimento degli equilibri strutturali propri dell’organismo ospitante. D’altro canto, l’esecuzione dei cordoli in corrispondenza delle nuove murature, oltre ad esercitare una consi-stente azione di cerchiatura in corrispondenza delle aperture ricavate nei solai stes-si, permette di realizzare un corretto collegamento tra questi ultimi e le nuove mu-rature, sia per quanto riguarda la trasmissione dei carichi verticali che delle azioni orizzontali (azioni sismiche). Infine, la presenza dei pali di fondazione al di sotto della fossa dell’ascensore riduce la probabilità di cedimenti differenziali tra le due parti (nuovo e esistente) e di comparsa delle conseguenti fessurazioni.

Dal punto di vista normativo, l’intervento rientra nell’ambito dei contenuti del capitolo 8 di cui al DM 14-1-2008 “Norme tecniche per le costruzioni”: tuttavia, l’edificio espleta funzione pubblica ed ha età superiore a 50 anni; come tale, per-tanto, rientra nell’ambito di tutela regolamentata dal Ministero per i Beni e le Attivi-tà Culturali, secondo le indicazioni di cui al “Codice dei Beni Culturali e del Paesag-gio”: DL 22/1/2004. Il codice stabilisce che le funzioni di tutela del patrimonio cul-turale sono attribuite dallo Stato al Ministero per i Beni e le Attività Culturali, il qua-le emana le linee di indirizzo e le norme tecniche per la regolamentazione degli in-terventi sui beni sottoposti a tutela, anche quando situati in zone dichiarate a ri-schio sismico. Le direttive PCM 12 ottobre 2007 e PCM 9-2-2011 costituiscono i

più recenti riferimenti tecnici in vigore emanati in tal senso1.

Sulla base di quanto sopra descritto si può delineare il quadro normativo di rife-rimento per la progettazione delle opere strutturali in esame:

- La norma di riferimento principale è rappresentata dalla legge n.64 del 2-2-1974, il cui decreto attuativo ad oggi vigente è rappresentato dal DM 14-1-2008 e dalla relativa circolare esplicativa.

- In aggiunta, alla luce di quanto precedentemente esposto e così come con-templato dal DM 14-1-2008 stesso, le direttive PCM 12 ottobre 2007 e PCM 9-2-2011 costituiscono i riconosciuti, specifici riferimenti tecnico-operativi per le proce-

dure di valutazione della sicurezza di costruzioni tutelate quali quella in esame2.

1 Durante la stesura della presente Relazione è stata emessa una versione aggiornata del DPCM 12-10-2007 denominata direttiva PCM 9-2-2011. Si è constatato che, ai fini del pre-sente lavoro, i criteri indicati dal DPCM 9-2-2011 non differiscono da quelli del DPCM 12-10-2007 e, pertanto, il presente lavoro è idoneo ad entrambi i riferimenti tecnici citati.

2 Durante la stesura della presente Relazione è stata emessa una versione aggiornata del DPCM 12-10-2007 denominata direttiva PCM 9-2-2011. Si è constatato che, ai fini del pre-

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1.2 Condizioni d’uso e livelli di sicurezza della co-struzione

L’edificio in esame è adibito ad accogliere attività scolastiche.

Per quanto riguarda i carichi di progetto, i pesi strutturali ed i carichi di natura permanente sono desunti dal rilievo geometrico e dai saggi eseguiti.

In generale, il sovraccarico variabile di riferimento per i solai è quello di cui alla cat. C1 di NTC’08 cui corrisponde un carico uniformemente distribuito di intensità pari a 3.00kN/mq (fanno eccezione i sottotetti non praticabili).

Per le scale ed i pianerottoli, invece, il sovraccarico variabile di riferimento risulta essere quello di cui alla cat. C2 di NTC’08 cui corrisponde un carico uniformemente distribuito di intensità pari a 4.00kN/mq.

Per quanto riguarda l’azione sismica, i parametri utili alla definizione del sisma di progetto (pur non avendo quest’ultima valenza significativa in termini assoluti in quanto trattasi di intervento di miglioramento ed il calcolo sismico ha pertanto una valenza prettamente comparativa: pre e post-intervento) sono i seguenti:

Comune di riferimento: Lugo (RA) – Lat. 44.428 – Long. 11.9086

Vita nominale dell’opera: VN=50 anni

Classe d’uso: III

Periodo di riferimento per l’azione sismica: 75anni

Categoria di suolo: C

Categoria topografica: T1

Coefficiente di struttura: 2.25 (CM n.617/2009 C8.7.1.2; PCM 12/10/2007 5.4.2)

Elaborando i dati sopra riportati mediante il foglio di calcolo messo a disposizione dal Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici si ricavano gli spettri di risposta, elastico e di progetto, in termini di pseudo-accelerazione ai sensi del punto 3.2.3 di NTC’08. L’accelerazione di picco al suolo risulta pari a 0.295g. Nelle figure che seguono sono riportati gli andamenti degli spettri di risposta.

sente lavoro, i criteri indicati dal DPCM 9-2-2011 non differiscono da quelli del DPCM 12-10-2007 e, pertanto, il presente lavoro è idoneo ad entrambi i riferimenti tecnici citati.

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Spettri di risposta ag/g - SLV

Spettro elastico SLV Spettro inelastico (q=2.25)

L’azione del vento viene trascurata in quanto comporta effetti trascurabili rispet-to a quelli del sisma.

Per quanto riguarda la resistenza al fuoco, in virtù delle dimensioni delle sezioni in ca e dei relativi copriferri e della certificazione dei blocchi poroton, le nuove strut-ture possono essere classificate come minimo di classe R60.

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2. RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE

2.1 Premessa

Nel seguito si riportano i principali risultati delle analisi e delle verifiche svolte per l’intervento in oggetto.

Come già detto in precedenza, dal punto di vista strutturale l’intervento in esame rientra nell’ambito dei contenuti del capitolo 8 di cui al DM 14-1-2008 “Norme tec-niche per le costruzioni”: tuttavia, l’edificio espleta funzione pubblica ed ha età su-periore a 50 anni; come tale, pertanto, rientra nell’ambito di tutela regolamentata dal Ministero per i Beni e le Attività Culturali, secondo le indicazioni di cui al “Codice dei Beni Culturali e del Paesaggio”: DL 22/1/2004. Il codice stabilisce che le funzio-ni di tutela del patrimonio culturale sono attribuite dallo Stato al Ministero per i Beni e le Attività Culturali, il quale emana le linee di indirizzo e le norme tecniche per la regolamentazione degli interventi sui beni sottoposti a tutela, anche quando situati in zone dichiarate a rischio sismico. Le direttive PCM 12 ottobre 2007 e PCM 9-2-

2011 costituiscono i più recenti riferimenti tecnici in vigore emanati in tal senso3.

Sulla base di quanto sopra descritto si può delineare il quadro normativo di rife-rimento per la progettazione delle opere strutturali in esame:

- La norma di riferimento principale è rappresentata dalla legge n.64 del 2-2-1974 (struttura in muratura portante), il cui decreto attuativo ad oggi vigente è rappresentato dal DM 14-1-2008 (NTC’08) e dalla relativa circolare esplicativa (CM 617/2009).

- In aggiunta, alla luce di quanto precedentemente esposto e così come con-templato dal DM 14-1-2008 stesso, le direttive PCM 12 ottobre 2007 e PCM 9-2-2011 costituiscono i riconosciuti, specifici riferimenti tecnico-operativi per le proce-

dure di valutazione della sicurezza di costruzioni tutelate quali quella in esame4.



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Per quanto riguarda la classificazione dell’intervento, così come indicato da NTC’08, per i beni di interesse culturale in zone dichiarate a rischio sismico è in ogni caso possibile limitarsi ad interventi di miglioramento effettuando la relativa verifica di sicurezza. D’altronde l’intervento non comporta sopraelevazioni, ampliamenti, variazioni di classe e/o destinazione d’uso della costruzione. Per i predetti motivi, l’intervento in esame è classificato come intervento di miglioramento.

2.2 ES Analisi storico-critica ed esito del rilievo geometrico-strutturale

Le considerazioni che seguono derivano dall’analisi del fabbricato eseguita sulla base delle indicazioni storiche dei tecnici della Provincia di Ravenna (che hanno in carico la cura, la manutenzione e la gestione del fabbricato in qualità di sede di un istituto superiore), delle tecniche costruttive tipiche degli anni passati, delle infor-mazioni desunte dai saggi esplorativi eseguiti con l’ausilio di personale operativo della Provincia di Ravenna e del rilievo geometrico dell’edifico messo a disposizione sempre dai tecnici della Provincia di Ravenna.

In virtù della limitatezza della zona di intervento e della definizione di una preci-sa unità strutturale (US) identificata con i criteri esposti al successivo paragrafo 2.3, le considerazioni che seguono sono limitate alla porzione di edificio ricompresa in detta unità strutturale, rappresentata dalla porzione d’angolo ovest/sud-ovest dell’edificio (angolo via F. Baracca-Via Cortesi, vedi figura seguente).

L’US in questione presenta configurazione ad “elle” con ali dirette approssimati-vamente verso Nord (via Baracca) ed Est (Via Cortesi); le due ali sono tra loro in-terconnesse dallo scalone che consente l’accesso ai vari piani.

Caratteristiche generali della US:

- lunghezza dei fronti sulle vie citate: circa 21.5m (Baracca) e 25.5m (Corte-si);

- profondità ala Est 8.50m circa ed ala Nord 13.50m circa.

- altezza massima del fronte ala Est circa 19.00m, altezza massima del fronte della restante porzione di US, circa 15.00m.

- Orizzontamenti fuori terra ala Nord: piano primo, secondo e terzo (solai in latero-cemento), sottotetto (solaio rasato in tavelloni non praticabile: più che altro un controsoffitto), copertura a falde realizzata con solai in latero-cemento appoggiati su timpani in muratura (blocchi forati collocati sui telai portanti in ca, vedi oltre);

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- Orizzontalementi fuori terra ala Est: piano primo, secondo, terzo e sottotetto (solai in latero-cemento), copertura piana realizzata anch’essa con solaio in latero-cemento.

Le figure che seguono illustrano la delimitazione della US rispetto al resto dell’organismo edilizio (su pianta piano terra) e riportano le immagini fotografiche della US.

Per le piante dei vari livelli della US, nonché i prospetti e le sezioni desunte dal rilievo geometrico si rimanda all’apposito elaborato grafico che riporta anche le lo-cazioni dei saggi effettuati sui solai al fine di indagarne le caratteristiche geometri-che e materiche (vedi 2.2.2).

L’US in esame presenta struttura portante in muratura di mattoni pieni in lateri-zio e malta di calce; i muri si presentano di buona fattura con spessori di 60-65cm ai piani più bassi e 40-45cm a quelli più alti, con ammorsature trasversali nello spessore del muro e ammorsature agli angoli dei muri. Risulta evidente come la struttura originaria dell’edificio abbia subito notevoli modifiche in tempi successivi alla sua realizzazione; in particolare, negli anni ’50 la struttura originaria dell’edificio ha subito uno stravolgimento strutturale consistente in un vero e pro-prio svuotamento della parte centrale della scatola edilizia, con rimozione delle mu-rature di spina sostituite dagli attuali telai in c.a.; in tale occasione, gli originari so-lai della struttura (compresi la copertura ed i sottotetti) furono sostituiti con gli at-tuali solai in latero-cemento gettati in opera; anche la struttura dello scalone di col-legamento verticale fu modificata trasformandola nell’attuale struttura costituita da rampe e pianerottoli in c.a.; non è da escludere che lo “sventramento strutturale dell’edificio” sia conseguenza dei danni causati dai bombardamenti della seconda guerra mondiale.

Con tutta probabilità, sempre nell’ambito dell’intervento di modifica degli anni ’50, fu eseguita anche la sopraelevazione della estremità dell’ala Est della US (per intendersi, quella contenente il campo di solaio interessato dal presente interven-to); l’intervento è ben visibile con la sua architettura a finestre ad oblò e tetto piano che si distacca nettamente dal restante contesto architettonico tradizionale dell’edificio; la sopraelevazione fu realizzata anche essa in muratura di mattoni pie-ni (spessore 30-35cm); anche tale muratura appare di buona fattura e non palesa difetti manifesti.

All’esame visivo, la struttura non mostra evidenze di cedimenti o carenze di altra natura se non i segni di un “naturale” invecchiamento e carenza manutentiva, ma-nifestata da distacchi di intonaci e frequenti segni di umidità conseguente a feno-meni di risalita capillare.

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INDIVIDIAZIONE DELL’UNITA’ STRUTTURALE (pianta piano terra)

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US - FOTO 1

US - FOTO 2

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2.2.1 ES Analisi storico-critica

Tutte le informazioni storiche disponibili sono state riportate nel precedente pa-ragrafo 2.2.

2.2.2 ES Esito del rilievo geometrico-strutturale

Al fine di verificare alcuni degli aspetti strutturali maggiormente significavi dell’US in esame sono stati eseguiti alcuni saggi esplorativi ed alcune prove spediti-ve. I saggi sono stati mirati ad indagare per quanto possibile la configurazione dei solai e le caratteristiche materiche delle pareti e dei solai stessi. Sfruttando la pre-senza del locale caldaia parzialmente interrato, è stato inoltre possibile ottenerne utili informazioni sulle caratteristiche delle fondazioni della US.

Nell’ala Nord sono state eseguite le seguenti indagini:

- Saggio all’intradosso del solaio del piano secondo al fine di rilevare la confi-gurazione geometrica del solaio (indagine diretta).

- Perforazione verticale dei solai di piano primo e terzo al fine di rilevare lo spessore complessivo del solaio e compararlo con quello ottenuto dal saggio del piano secondo (indagine comparativa).

- Perforazione orizzontale dei muri del locale caldaia al fine di ottenere infor-mazioni sulla configurazione del solaio di piano terra (indagine indiretta).

Nell’ala Est sono state eseguite le seguenti indagini:

- Saggio all’intradosso dei piani 1, 3 e sottotetto al fine di rilevare la configu-razione geometrica dei solai e, per quanto possibile, la configurazione delle armature.

- Esecuzione di battute sclerometriche al fine di avere una stima di massima delle caratteristiche meccaniche del calcestruzzo.

- Saggio all’estradosso del solaio di sottotetto al fine di rilevare la configura-zione del cordolo di piano.

- Rimozione di intonaco per esaminare la fattezza delle murature.

Sulla base delle indagini su elencate, limitatamente agli aspetti di interesse del presente lavoro, si sono potute riassumere le caratteristiche geometrico – materi-che dei vari elementi strutturali, così come descritto nel seguito.

Le immagini che seguono illustrano l’esecuzione delle operazioni di indagine.

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Armatura all’intradosso del travetto di solaio (in evidenza la ripiegatura del f16)

Armatura di intradosso nei pressi dell’appoggio (solamente 1f14)

Saggio all’estradosso del solaio per rile-vare lo spessore della caldana

Solaio di copertura ala Est

Cordolo del solaio di sottotetto ala Est (vista dal sottotetto)

Cordolo del solaio di sottotetto ala Est (vista dal vano scala

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Scalone con rampe e pianerottoli in ca

Solaio di copertura dello scalone (stessa tipologia della copertura ala Nord)

Solaio di copertura Ala Nord

Dettaglio solaio copertura Ala Nord

Solaio di sottotetto Ala Nord (sorta di controsoffitto)

Dettaglio solaio sottotetto Ala Nord

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Dettaglio della muratura originaria dell’edifico

Dettaglio della muratura della sopreleva-zione ala Est

Dettaglio delle fondazioni (allargamento della base del muro)

Rilievo dell’apparato fondale (locale cen-trale termica semi-interrato)

Solai

I saggi nell’ala Est hanno evidenziato la presenza di solai di piano del tipo latro-cemento gettato in opera di spessore 20+5 ed interasse tra i travetti di circa 40cm. Le indagini sono state limitate ai solai del piano primo, terzo e di sottotetto, ma i risultati possono essere estesi anche al solaio del piano secondo e, probabilmente, anche a quello di copertura.

Per quanto riguarda il calcestruzzo, sulla base delle tecniche costruttive tipiche dell’epoca si assume come riferimento resistivo un valore medio della resistenza cubica a compressione di 20MPa. L’ordine di grandezza di tale valore è stato con-fermato da alcune battute sclerometriche eseguite nel corso dei saggi esplorativi.

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Le barre di armatura sono del tipo “liscio” e, considerando la presumibile epoca di realizzazione dell’intervento si può ipotizzare per l’acciaio una tipologia FeB32k. Sono presenti una barra f14 + una barra f16 in campata all’intradosso del singolo travetto di solaio; la barra f16 si ripiega poi verso l’estradosso a partire da circa 150cm dal filo dell’appoggio del solaio nella muratura.

All’estradosso dei solai di piano primo, secondo e terzo è presente una caldana di circa 5 cm ed il pavimento; il solaio di sottotetto non è pavimentato.

La casseratura dei solai dell’ala Est può essere estesa anche ai solai del piano primo, secondo e terzo dell’ala Nord. Le figure che seguono riportano la geometria della sezione trasversale e lo sviluppo longitudinale dell’armature dei solai dell’ala Est.

20

58

i = 40

5 Caldana + pavimento

1Ø14 + 1Ø16 (lisci)

1Ø16

1Ø14

150 150

Il solaio di sottotetto dell’ala Nord è costituito da una sorta di controsoffitto non praticabile composto da tavelloni in laterizio intervallati da nervature in calcestruzzo di larghezza pari a 4cm; lo spessore del solaio è 8cm (rasato); i tavelloni sono do-tati di scanalature ad estradosso debolmente armate e riempite di cls. Il tutto è rappresentato nella figura che segue.

8

Materassini lana di vetro o roccia

30

4 Scalnalature gettate

Committente:


Relazioni

Lavoro:


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Il solaio di copertura (a falde) dell’ala Nord e dello scalone è del tipo latero-cemento rasato di spessore pari a circa 16cm con nervature in cls di larghezza 6cm poste ad interasse di circa 30cm. Il solaio appoggia su timpani in muratura di mat-toni forati, a loro volta portati dai telai in ca. Il tutto è rappresentato nella figura seguente.

14-1

66

i = 30

Guaina

Solaio copertura

SEZIONE TRASVERSALE

Trave in c.a

Solaio sottotetto

Solaio coperturaTimpano in forati

Pilastro c.a.

Murature

Le murature portanti presenti nell’US sono del tipo a mattoni pieni legate con malta di calce; fa eccezione la muratura della sopraelevazione dell’ala Est che, es-sendo di più recente realizzazione, presenta malta presumibilmente cementizia. La fattura delle murature è buona con tessiture che prevedono anche concatenamenti trasversali tra i blocchi.

Fondazioni

Eseguendo una perforazione orizzontale nei muri del locale caldaia si è potuto constatare come il solaio di piano terra sia collocato direttamente a contatto col ter-reno (probabile presenza di vespaio in cocci e materiale granulare). Le fondazioni dei muri portanti sono riconducibili alla classica tipologia fondale di murature dei secoli passati, ossia costituite da un allargamento gradonata della base del muro. Non sono visibili segni particolari sui muri dell’edificio che facciano pensare ad ap-prezzabili meccanismi di assestamento o scompenso fondale. La figura che segue riporta l’esito del rilievo fondale.

P. TERRA +0.00P. LOGGIA EST -0.10

P. LOCALE CALDAIA -0.90

Livello acqua rilevato inpozzetto

P. TERRA +0.00(PORTINERIA)

P. LOCALE CALDAIA -0.90

Livello acqua rilevato inpozzetto

PERFORAZIONETERRENOMACERIE

30

Committente:


Relazioni

Lavoro:


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2.3 Descrizione generale dell’opera e criteri gene-rali di progettazione, analisi e verifica

Dal punto di vista strutturale, l’intervento in esame prevede la realizzazione della struttura del nuovo vano ascensore, collocato nell’ala Est della US, con struttura in muratura portante eseguita mediante le seguenti fasi costruttive di massima:

1 – Taglio del solaio a terra ed esecuzione dello scavo fondale.

2 – Esecuzione dei micropali.

3 – Impermeabilizzazione e getto delle strutture costituenti la fossa (platea di fondazione e pareti di contenimento).

4 – Esecuzione delle murature del primo interpiano fino a “forzare” al di sotto al solaio del primo livello.

5 – Realizzazione di apertura nel solaio di primo livello, inserimento di apposite armature di collegamento nel solaio esistente, armatura e getto dei cordoli di piano.

6- Ripetizione delle fasi 5 e 6 in corrispondenza di tutti i piani fino al getto della soletta di copertura, quest’ultima collocata immediatamente al di sopra della quota del solaio di livello 4 (sottotetto).

7 – tutte le fasi di demolizione sono realizzate mediante idonea puntellatura dei solai esistenti.

8 – Rimozione dei puntelli.

9 – Esecuzione delle finiture architettoniche.

L’intervento in esame prevede anche le seguenti ulteriori lavorazioni di carattere

strutturale:

- Spostamento di un vano porta in una delle murature esistenti al piano sotto-tetto dell’ala Est della US (pareti x5-2 e x5-1 vedi 2.7.1.1)

- Chiusura con muratura portante di esistente finestrotto (vedi punto c seguente)

E le seguenti lavorazioni di carattere non strutturale:

- Rimozione di tramezzature

- Rimozione di tamponature non strutturali di porte e finestre:

a) per allargamento di una porta all’interpiano 4 dell’ala Est della US (piano terzo), mediante rimozione di piccola porzione tamponata (parete X4-12, vedi 2.7.1.1).

Committente:


Relazioni

Lavoro:


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b) per allargamento di una porta all’interpiano 3 dell’ala Est della US (piano secondo), mediante rimozione di piccola porzione tamponata (parete X3-12, vedi 2.7.1.1).

c) per rimozione di tamponatura di una finestra esistente all’interpiano 3 dell’ala Est della US (piano secondo) e contemporanea chiusura con muratu-ra portante del vano dell’adiacente finestrotto (pareti Y3-9 e Y3-10, vedi 2.7.1.1).

Tutte le suddette modifiche strutturali sono state messe in conto nella valutazio-ne del livello di miglioramento sismico della struttura. Si fa presente che, a favore di sicurezza, nelle analisi i predetti tamponamenti esistenti delle porte e della fine-stra sono stati considerati come portanti nel calcolo sismico relativo alla condizione dello stato di fatto: il tutto agendo così in maniera largamente cautelativa nella de-finizione dell’entità del miglioramento sismico.

Come già evidenziato al punto 1, data l’articolazione dell’edificio in esame, l’ analisi sismica globale della struttura è preceduta dalla definizione di una US, isola-ta dal contesto dell’aggregato edilizio costituente l’edificio stesso (e degli edifici ad esso adiacenti), ritenuta adeguatamente rappresentativa per modellare l’effetto del-la costruzione del nuovo vano ascensore sulla risposta sismica complessiva dell’edificio. In effetti, anche considerando la limitatezza della zona di intervento rispetto all’estensione complessiva del fabbricato, un’analisi sismica contemplante l’intera estensione dell’edificio, ed eventualmente di porzioni di altri fabbricati ad esso adiacenti, oltreché scarsamente controllabile, avrebbe portato a risultati fuor-vianti e lontani da fornire risultati analitici attendibili e di chiara lettura: pertanto si è scelto di concentrare l’attenzione su una limitata porzione di edificio, la cui rispo-sta sismica possa essere ritenuta effettivamente influenzata dalla presenza del nuo-vo vano ascensore.

Come evidenziato da NTC’08 (8.7.1) l’unità strutturale deve avere continuità da cielo a terra per quanto riguarda il flusso dei carichi verticali e, di norma, sarà deli-mitata o da spazi aperti, o da giunti strutturali, o da edifici contigui strutturalmente, ma contraddistinti da caratteristiche tipologiche marcatamente diverse.

Nel caso in esame, l’applicazione dei predetti concetti, ha portato ad individuare quale unità strutturale utile per il calco in esame la porzione di edificio all’angolo tra Viale Baracca e Via Cortesi (vedi figure punto 2.2). L’US ricomprende una porzione di edificio di estensione sufficientemente limitata, tale da poter essere ritenuta in-fluenzata dalla presenza del nuovo vano ascensore, e di caratteristiche tipologiche distinte dalle zone di edificio adiacenti; infatti, la US presenta discontinuità altime-trica rispetto alle porzioni di edificio adiacenti (tre livelli fuori terra contro due lato Est, quattro livelli contro tre lato Nord) che contraddistingue la porzione di edificio ricompresa nell’unità strutturale (di altezza complessiva pari a quattro/cinque inter-

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Lavoro:


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piani) e le porzioni di edificio ad esse adiacenti. Inoltre, si è infine ritenuto che la presenza dello scalone (con rampe e pianerottoli in c.a.) potesse costituire un effi-cace collegamento plano-altimetrico tra le due ali, Est e Nord, conseguendo così una effettiva collaborazione tra le due ali stesse nell’ambito del moto vibratorio complessivo dell’edificio.

Evidentemente la definizione della US costituisce sempre una scelta di carattere convenzionale, dettata anche dal buon senso, ed un’approssimazione radicale della realtà; ciò è sicuramente vero anche per il caso in esame, ma è altrettanto vero che estendendo oltre l’estensione della US si va sempre più ed affievolire l’effetto della presenza del nuovo vano ascensore sul comportamento sismico globale dell’edificio, tanto da renderlo ben presto trascurabile.

Sempre secondo le indicazioni di norma (NTC’08, 8.7.1). l’analisi globale di una singola unità strutturale può essere eseguita mediante metodologie semplificate. Nel caso in esame si è operato applicando la metodologia di calcolo prevista dalla direttiva PCM 12-10-2007 (5.4.2) per la modellazione di palazzi quali quello in esa-

me5; la modellazione, seppur di carattere semplificato, consente di tenere in conto i principali aspetti di risposta sismica della US, quali gli effetti torsionali dovuti alla eccentricità tra il baricentro delle masse e quello delle rigidezze, le diverse modalità di collasso dei maschi murari (taglio o presso-flessione), i diversi meccanismi di col-lasso dell’edifico (collasso di piano debole, collasso uniforme). Tali aspetti saranno meglio descritti nei paragrafi seguenti.

Per quanto riguarda il calcolo delle strisce di solaio interessate

dall’intervento e delle nuove murature nei confronti dei carichi verticali si sono applicati schemi di calcolo semplificati, propri delle tecniche classiche di analisi strutturale degli edifici in muratura. Secondo tali schemi, i solai vengono calcolati mettendo in conto condizioni di vincolo di semplice appoggio od al massimo di se-mi-incastro per l’innesto dei solai nelle murature, mentre per il calcolo delle mura-ture le singole tese di interpiano vengono considerate incernierate al piede ed in sommità in corrispondenza dei cordoli di piano. Ulteriori dettagli in merito alle tec-niche di modellazione sono riportate nei paragrafi successivi.


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Lavoro:


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2.4 Quadro normativo di riferimento adottato

L’edificio rientra nell’ambito di tutela regolamentata dal Ministero per i Beni e le Attività Culturali, secondo le indicazioni di cui al “Codice dei Beni Culturali e del Pa-esaggio”: DL 22/1/2004.

I principi normativi generali che regolamentano l’intervento (quali ad esempio la definizione dei carichi di progetto, ecc.) sono naturalmente quelli stabilititi dalla legge n.64 del 2-2-1974 (edificio a struttura portante in muratura), il cui decreto attuativo ad oggi vigente è rappresentato dal DM 14-1-2008 (NTC’08) e dalla re-lativa circolare esplicativa (CM 617/2009).

Tuttavia, come espressamente riportato sia da NTC’08 (8.4) che da CM617/2009 (C8.4, C8.5.4), lo specifico riferimento tecnico-operativo da impiegare per la defini-zione delle procedure di valutazione della sicurezza di costruzioni tutelate quali quella in esame è la direttiva PCM 12 ottobre 2007, aggiornata dalla direttiva

PCM 9-2-20116.

2.5 ES Livelli di conoscenza e fattori di confidenza

In considerazione della tipologia di indagini effettuate si assume un livello di conoscenza limitato (LC1) cui corrisponde l’applicazione di un fattore di confi-denza FC=1.35.

2.6 Azioni di progetto sulla costruzione

Carichi permanenti (G1)

Peso unità di volume della muratura esistente: 18kN/mc

Peso unità di volume muratura nuova (poroton, semipiena): 16kN/mc

Peso proprio solai (1,2,3 Ala Nord; 1,2,3, sottotetto, copert. Ala Est): 3.00kN/mq

Peso proprio scala e pianerottoli: 4.00kN/mq

Peso proprio solaio sottotetto Ala Nord: 0.50kN/mq

Peso proprio solaio copertura Ala Nord e scalone: 1.40kN/mq

Peso proprio solaio logge esterne (piano 1 ala Nord): 3.00kN/mq


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Carichi permanenti non strutturali (G2)

Sovracc. perm solai 1-2-3 (ala Est e Nord): 3.00kN/mq

(1.6 tramezzi+0.80 caldana+0.40 pavimento+0.20 intonaco)

Sovracc. perm. solaio sottotetto ala Est: 1.40kN/mq

(assunto pari ai precedenti meno i tramezzi che sono assenti)

Sovracc. perm. solaio sottotetto ala Nord: 0.10kN/mq (coibentazione)

Sovracc. perm. solaio copertura ala Nord e scalone: 0.90kN/mq

(0.3 guaina+0.60 manto)

Sovracc. perm. solaio copertura ala Est: 1.10kN/mq

(0.3 guaina+0.80 massetto pendenze)

Sovracc. perm. scalone: 2.50kN/mq

Sovracc. perm. solaio logge: 1.10kN/mq

Tutti i carichi permanenti sono trattati come compiutamente definiti.

Carichi variabili (Q)

Carico var solai 1-2-3 (ala Est e Nord): 3.00kN/mq (cat C1)

Carico var sottotetto ala Est : 3.00kN/mq (cat C1)

Carico var scala e pianerottoli: 4.00kN/mq (cat C2)

Carico var sottotetto ala Nord : 0.50kN/mq (cat H1)

Carico var coperture (ala Est e Nord)e logge : 1.30kN/mq (neve)

Carico trasmesso dall’impianto ascensore

L’impianto ascensore indicato dal Committente/Progettista architettonico è l’impianto elettrico OTIS Gen2 Comfort, disegno GM882P5, portata 630kg – 8 per-sone.

I dati di carico trasmessi dall’impianto al vano ascensore sono desunti dalla scheda tecnica dell’impianto (intensità intese come valori caratteristici):

- Carichi orizzontali trasmessi alle murature tramite le guide (fase di esercizio) (passo delle guide 2000mm): R1=80daN (perp. alla muratura), R2=40daN (parall. alla muratura)

- Carichi verticali trasmessi al fondo fossa (fase di esercizio): P11=1350daN, P12=2550daN, P17=950daN, P13=1850daN.

- Carichi verticali trasmessi alla soletta di testata (solo in fase di montaggio): carico pari 1500daN applicato ai ganci di sollevamento.

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Lavoro:


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Per i dettagli in merito ai suddetti carichi si riporta di seguito la scheda tecnica dell’impianto.

Sisma: vedi punto 1.

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Lavoro:


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2.7 Modelli numerici

2.7.1 Metodologia di modellazione

2.7.1.1 Analisi sismica

Il modello adottato per l’analisi sismica della US è descritto al punto 5.4.2 della direttiva PCM 12-10-2007. Nel seguito si riassumono i principali contenuti del me-todo.

Il metodo fornisce una stima dell’accelerazione al suolo che porta al raggiungi-mento della condizione limite di collasso nell’ipotesi che questa si verifichi per rottu-ra delle pareti nel proprio piano, nell’ambito di un comportamento complessivo del manufatto (eventuali altri meccanismi di collasso, quali il ribaltamento fuori dal pia-no di pareti perimetrali, non vengono alterati dall’intervento in esame e, pertanto, non sono messi in conto).

L’accelerazione che porta allo stato limite di collasso è data da:

dove:

FSLU è la resistenza a taglio dell’edificio;

q è il coefficiente di struttura (assunto pari a 2.25);

M è la massa sismica totale;

e* è la frazione di massa partecipante secondo il modo di collasso;

C(T) è lo spettro normalizzato ottenuto come rapporto tra lo spettro di risposta elastico e l’accelerazione massima del terreno che tiene conto delle caratteristiche del sito (ag�S);

Per definire C(T) è necessario stimare il periodo del modo di vibrazione principale della US; a tal fine si fa ricorso alla formulazione del 7.3.3.2 di NTC’08:

T1=0.38÷0.46s

dove:

C1=0.050

H=15÷19m

Committente:


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Lavoro:


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La pseudo-accelerazione ricavata dallo spettro di risposta elastico non varia al varia dei valori di T1 sopra riportati (plateau) e corrisponde a 0.709g. Ricordando che il valore dell’accelerazione di picco al suolo risulta pari a 0.295g, ne consegue che C(T)=2.405.

La resistenza a taglio dell’edificio viene ottenuta come la minore tra quelle valu-tate secondo due direzioni perpendicolari, scelte in genere secondo gli assi preva-lenti dei muri portanti (x,y). Nel caso in esame si è scelta quale direzione x la dire-zione di Via Baracca e quale direzione y la direzione di Via Cortesi. Considerando a titolo di esempio la direzione x:

in cui:

Axi è l’area a taglio dei muri all’i-esimo piano secondo la direzione x;

βxi è un coefficiente di irregolarità in pianta al piano i-esimo associato all’eccentricità eyi del centro delle rigidezze rispetto al baricentro delle masse ed alla distanza dyi tra il baricentro delle rigidezze e la parete in direzione x più esterna:

µxi è un coefficiente che considera l’omogeneità di rigidezza e resistenza dei ma-schi murari, che può essere valutato così:

dove: Nmxi è il numero dei maschi murari in direzione x, al piano i; Axi,j è l’area del generico maschio in direzione x al piano i (la sommatoria è estesa a tutti i ma-schi del piano).

ξxi è un coefficiente legato al tipo di rottura prevista in prevalenza per i maschi murari dell’i-esimo piano; esso vale 1 nel caso di collasso per taglio e 0.8 nel caso di collasso per presso-flessione.

τdi è il valore di calcolo della resistenza a taglio della muratura dei maschi murari del piano i:

Committente:


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Lavoro:


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dove: τ0d è il valore di calcolo della resistenza a taglio della muratura; σ0i è la tensione verticale media sulla superficie resistente dei muri al piano i-esimo.

La massa da considerare nella valutazione della azione sismica di collasso è quel-la associata ai seguenti carichi gravitazionali:

dove Gk sono i carichi permanenti e Qk i carichi variabili; il coefficiente di combi-nazione ψ2 è assunto pari a 0.6 per i carichi variabili di categoria C e 0.0 per gli altri carichi variabili (cat. H e neve).

Per valutare la frazione di massa partecipante al moto dinamico e* è necessario ipotizzare a priori un modo di collasso della US; assumendo costante l’altezza di in-terpiano e la massa di piano, si può ricorrere alla seguente formula semplificata:

dove N è il numero di piani.

Nel caso in cui non venga definito in modo preciso il modo di collasso Φ, è possi-bile fare riferimento a due meccanismi ricorrenti nel caso dei palazzi:

- collasso del piano k-esimo (piano soffice):

- collasso uniforme (collasso per rottura delle fasce con collasso dei maschi al-la base del primo livello per presso-flessione ):

Per procedere alla valutazione dell’accelerazione di collasso occorre valutare tutti i possibili meccanismi di collasso per piano debole ed il meccanismo per collasso u-niforme ed individuare il valore minimo tra i corrispondenti valori di accelerazione di collasso.

La figura che segue illustra lo schema di rappresentazione dei vari livelli altime-trici assunti per l’analisi della US (numerati gli orizzontamenti e cerchiati i livelli di interpiano); nell’ala Nord, il livello di copertura e di sottotetto sono stati condensati

Committente:


Relazioni

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in un unico livello di calcolo (4) senza apprezzabili errori di analisi. Stessa cosa di-casi per l’ala Est dove la copertura della zona scala è stata condensata al solaio di livello 4.

15.81

12.66

8.86

4.82

0.00

0

1

2

3

4

5

1

2

3

4

5

ALA EST

15.81

12.66

8.86

4.82

0.00

0

1

2

3

4

1

2

3

4

ALA NORD

Le figure che seguono illustrano gli schemi strutturali con i quali sono stati mo-dellati i singoli interpiani della US con evidenziazione dei maschi murari; le ipotesi assunte sono quelle di trascurare il contributo resistivo offerto alle azioni orizzontali dai telai in c.a. e dalle tramezzature.

Il sistema di riferimento per la misura delle distanze è assunto con origine coin-cidente con lo spigolo del fabbricato all’incrocio tra Via Baracca e Via Cortesi.

Committente:


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Lavoro:


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Committente:


Relazioni

Lavoro:


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Nelle tabelle che seguono sono riportati i dati di calcolo ed i risultati relativi ai valori dei parametri richiesti dal metodo di calcolo adottato così come precedente-mente descritti.

Si fa notare che:

- i pesi delle fasce e dei sottofinestra sono stati stimati forfettariamente come percentuale del peso complessivo delle murature dei singoli interpiani (5% per gli interpiani da 1 a 4 e 9% per l’interpiano 5);

- il calcolo del peso dei solai complessivamente portato dai maschi murari, ne-cessario ai fini della determinazione della tensione normale media agente su questi ultimi, è eseguito tenendo conto della presenza dei telai in ca (che assorbono parte di detto peso) mediante il fattore riduttivo f/p.

- i valori di resistenza a taglio di piano Fslu/ξ sono definiti a meno del parametro ξ che verrà applicato successivamente in fase di verifica (vedi oltre).

Committente:


Relazioni

Lavoro:


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A H V γ P M xM yM

cmq cm mc kN/mc kN kNs2/m cm cm

parapetto 105598 90 9.504 18 171 17 415 2125

A sp sv - P M xk yk xk Mk yk Mk xM yM

cmq kN/mq kN/mq - kN kNs2/m cm cm cmkNs2/m cmkNs2/m cm cm

713892 4.15 0.00 296.27 30.20 415 2125 12533 64176

0.00 0.00 0 0

0.00 0.00 0 0

713892 296 30 12533 64176 415 2125

A H V γ P M/2 xk yk xk Mk yk Mk Ax Ay xk Ayk yk Axk τ0d τd Nmx Nmy τdAx τdAy Ax^2 Ay^2

cmq cm mc kN/mc kN kNs2/m cm cm cmkNs2/m cmkNs2/m cmq cmq cmc cmc N/mmq N/mmq - - kN kN cm4 cm4

1.00 x5-1 x 12890 292 3.764 18 67.75 3.45 223 1720 770 5939 12890 0 0 22170800 0.087 0.119341 1 0 153.831 0 166152100 0

1.00 x5-2 x 8100 292 2.365 18 42.57 2.17 673 1720 1460 3732 8100 0 0 13932000 0.087 0.119341 1 0 96.6664 0 65610000 0

1.00 x5-3 x 24000 292 7.008 18 126.14 6.43 408 2530 2623 16266 24000 0 0 60720000 0.087 0.119341 1 0 286.419 0 576000000 0

1.00 y5-1 y 6458 292 1.886 18 33.94 1.73 -7.2 1807 -12 3126 0 6458 -46498 0 0.087 0.119341 0 1 0 77.07055 0 41705764

1.00 y5-2 y 2835 292 0.828 18 14.90 0.76 -7.2 2045 -5 1553 0 2835 -20412 0 0.087 0.119341 0 1 0 33.83323 0 8037225

1.00 y5-3 y 2835 292 0.828 18 14.90 0.76 -7.2 2225 -5 1690 0 2835 -20412 0 0.087 0.119341 0 1 0 33.83323 0 8037225

1.00 y5-4 y 5827 292 1.701 18 30.63 1.56 -7.2 2452 -11 3828 0 5827 -41954 0 0.087 0.119341 0 1 0 69.54012 0 33953929

1.00 y5-5 y 6458 292 1.886 18 33.94 1.73 824 1807 1426 3126 0 6458 5321392 0 0.087 0.119341 0 1 0 77.07055 0 41705764

1.00 y5-6 y 2835 292 0.828 18 14.90 0.76 824 2045 626 1553 0 2835 2336040 0 0.087 0.119341 0 1 0 33.83323 0 8037225

1.00 y5-7 y 2835 292 0.828 18 14.90 0.76 824 2225 626 1690 0 2835 2336040 0 0.087 0.119341 0 1 0 33.83323 0 8037225

1.00 y5-8 y 5827 292 1.701 18 30.63 1.56 824 2452 1286 3828 0 5827 4801448 0 0.087 0.119341 0 1 0 69.54012 0 33953929

80900 425 22 405 2138 44990 35910 408 2152

P M xM yM 3 8 536.916 428.5542 807762100 183468286

kN kNs2/m cm cm

Fascia 38 4 405 2138

P M xM yM

kN kNs2/m cm cm

Sottof 38 4 405 2138

Peso tot alla base dei maschi di interpiano Ptot 931 kN Parametri secondo DPCM 12-10-2007 (5.4.2)

Area totale sezione maschi interpiano Atmaschi 80900 cmq ex 3 cm

Tensione media nei maschi interpiano σ0 0.12 N/mmq ey 23 cm

Massa totale di piano superiore Mtot 73.21 kNs2/m dx 416 cm

Ascissa baricentro masse xM 412 cm dy 432 cm

Ordinata baricentro masse yM 2129 cm Ax 44990 cmq

Ascissa baricentro rigidezze xR 408 cm Ay 35910 cmq

Ordinata baricentro rigidezze yR 2152 cm βx 1.10

Area totale maschi lungo x Axmaschi 44990 cmq βy 1.02

Area totale maschi lungo y Aymaschi 35910 cmq µx 0.91

µy 0.93

(Fslu/ξ) x 442.86 kN

(Fslu/ξ) y 390.70 kN

Sottofinestre

Maschi

Fasce

INTERPIANO 5 - STATO DI FATTO

Parapetti

solaio

Committente:


Relazioni

Lavoro:


Pagina 40 di 95

A H V γ P M xM yM

cmq cm mc kN/mc kN kNs2/m cm cm

parapetto 105598 90 9.504 18 171 17 415 2125

A sp sv - P M xk yk xk Mk yk Mk xM yM

cmq kN/mq kN/mq - kN kNs2/m cm cm cmkNs2/m cmkNs2/m cm cm

713892 4.15 0.00 296.27 30.20 415 2125 12533 64176

0.00 0.00 0 0

0.00 0.00 0 0

713892 296 30 12533 64176 415 2125

A H V γ P M/2 xk yk xk Mk yk Mk Ax Ay xk Ayk yk Axk τ0d τd Nmx Nmy τdAx τdAy Ax^2 Ay^2

cmq cm mc kN/mc kN kNs2/m cm cm cmkNs2/m cmkNs2/m cmq cmq cmc cmc N/mmq N/mmq - - kN kN cm4 cm4

1.00 x5-1 x 18300 292 5.344 18 96.18 4.90 313 1720 1534 8432 18300 0 0 31476000 0.087 0.119236 1 0 218.202 0 334890000 0

1.00 x5-2 x 3300 292 0.964 18 17.34 0.88 753 1720 666 1521 3300 0 0 5676000 0.087 0.119236 1 0 39.3479 0 10890000 0

1.00 x5-3 x 24000 292 7.008 18 126.14 6.43 408 2530 2623 16266 24000 0 0 60720000 0.087 0.119236 1 0 286.167 0 576000000 0

1.00 y5-1 y 6458 292 1.886 18 33.94 1.73 -7.2 1807 -12 3126 0 6458 -46498 0 0.087 0.119236 0 1 0 77.00267 0 41705764

1.00 y5-2 y 2835 292 0.828 18 14.90 0.76 -7.2 2045 -5 1553 0 2835 -20412 0 0.087 0.119236 0 1 0 33.80343 0 8037225

1.00 y5-3 y 2835 292 0.828 18 14.90 0.76 -7.2 2225 -5 1690 0 2835 -20412 0 0.087 0.119236 0 1 0 33.80343 0 8037225

1.00 y5-4 y 5827 292 1.701 18 30.63 1.56 -7.2 2452 -11 3828 0 5827 -41954 0 0.087 0.119236 0 1 0 69.47887 0 33953929

1.00 y5-5 y 6458 292 1.886 18 33.94 1.73 824 1807 1426 3126 0 6458 5321392 0 0.087 0.119236 0 1 0 77.00267 0 41705764

1.00 y5-6 y 2835 292 0.828 18 14.90 0.76 824 2045 626 1553 0 2835 2336040 0 0.087 0.119236 0 1 0 33.80343 0 8037225

1.00 y5-7 y 2835 292 0.828 18 14.90 0.76 824 2225 626 1690 0 2835 2336040 0 0.087 0.119236 0 1 0 33.80343 0 8037225

1.00 y5-8 y 5827 292 1.701 18 30.63 1.56 824 2452 1286 3828 0 5827 4801448 0 0.087 0.119236 0 1 0 69.47887 0 33953929

81510 428 22 401 2135 45600 35910 408 2146

P M xM yM 3 8 543.717 428.1768 921780000 183468286

kN kNs2/m cm cm

Fascia 39 4 401 2135

P M xM yM

kN kNs2/m cm cm

Sottof 39 4 401 2135

Peso tot alla base dei maschi di interpiano Ptot 934 kN Parametri secondo DPCM 12-10-2007 (5.4.2)










µy 0.93

(Fslu/ξ) x 443.94 kN

(Fslu/ξ) y 393.27 kN

INTERPIANO 5 - STATO DI PROGETTO

Parapetti

Maschi

solaio

Fasce

Sottofinestre

Committente:


Relazioni

Lavoro:


Pagina 41 di 95

A sp sv f/P P M xk yk xk Mk yk Mk xM yM

cmq kN/mq kN/mq - kN kNs2/m cm cm cmkNs2/m cmkN cm cm

694875 4.40 1.80 430.82 43.92 415 2136 18225 93806

340199 8.80 2.40 381.02 38.84 420 1525 16313 59231

2825772 2.90 0.00 0.35 286.82 83.53 1057 661 88296 55216

3860846 1099 166 122834 208254 739 1252

A H V γ P M/2 xk yk xk Mk yk Mk Ax Ay xk Ayk yk Axk τd τd Nmx Nmy τdAx τdAy Ax^2 Ay^2

cmq cm mc kN/mc kN kNs2/m cm cm cm cm cmq cmq cmc cmc N/mmq N/mmq - - kN kN cm4 cm4

1.00 x4-1 x 8800 312 2.746 18 49.42 2.52 123 30 310 76 8800 0 0 264000 0.087 0.117683 1 0 103.561 0 77440000 0

1.00 x4-2 x 15945 312 4.975 18 89.55 4.56 467 30 2131 137 15945 0 0 478350 0.087 0.117683 1 0 187.646 0 254243025 0

1.00 x4-3 x 14445 312 4.507 18 81.12 4.13 854 30 3531 124 14445 0 0 433350 0.087 0.117683 1 0 169.993 0 208658025 0

1.00 x4-4 x 17445 312 5.443 18 97.97 4.99 1254 30 6262 150 17445 0 0 523350 0.087 0.117683 1 0 205.298 0 304328025 0

1.00 x4-5 x 16275 312 5.078 18 91.40 4.66 1664 30 7752 140 16275 0 0 488250 0.087 0.117683 1 0 191.529 0 264875625 0

1.00 x4-6 x 7365 312 2.298 18 41.36 2.11 1995 30 4206 63 7365 0 0 220950 0.087 0.117683 1 0 86.6737 0 54243225 0

1.00 x4-7 x 25560 312 7.975 18 143.54 7.32 327 1322 2392 9672 25560 0 0 33790320 0.087 0.117683 1 0 300.798 0 653313600 0

1.00 x4-8 x 9405 312 2.934 18 52.82 2.69 889 1322 2393 3559 9405 0 0 12433410 0.087 0.117683 1 0 110.681 0 88454025 0

1.00 x4-9 x 12460 312 3.888 18 69.98 3.57 1252 1322 4465 4715 12460 0 0 16472120 0.087 0.117683 1 0 146.633 0 155251600 0

1.00 x4-10 x 12825 312 4.001 18 72.03 3.67 1653 1322 6068 4853 12825 0 0 16954650 0.087 0.117683 1 0 150.929 0 164480625 0

1.00 x4-11 x 6350 312 1.981 18 35.66 1.82 1986 1322 3610 2403 6350 0 0 8394700 0.087 0.117683 1 0 74.7289 0 40322500 0

1.00 x4-12 x 25642 312 8.000 18 144.01 7.34 331 1727 2429 12676 25642 0 0 44283734 0.087 0.117683 1 0 301.763 0 657512164 0

1.00 x4-13 x 13500 312 4.212 18 75.82 3.86 173 2522 669 9746 13500 0 0 34047000 0.087 0.117683 1 0 158.872 0 182250000 0

1.00 x4-14 x 12240 312 3.819 18 68.74 3.50 659 2522 2309 8836 12240 0 0 30869280 0.087 0.117683 1 0 144.044 0 149817600 0

1.00 y4-1 y 26475 312 8.260 18 148.68 7.58 25 265 189 2008 0 26475 661875 0 0.087 0.117683 0 1 0 311.5664 0 700925625

1.00 y4-2 y 8025 312 2.504 18 45.07 2.30 25 720 57 1654 0 8025 200625 0 0.087 0.117683 0 1 0 94.4408 0 64400625

1.00 y4-3 y 8750 312 2.730 18 49.14 2.50 25 998 63 2500 0 8750 218750 0 0.087 0.117683 0 1 0 102.9728 0 76562500

1.00 y4-4 y 58266 312 18.179 18 327.22 16.68 13 1870 217 31188 0 58266 757458 0 0.087 0.117683 0 1 0 685.6932 0 3394926756

1.00 y4-5 y 2950 312 0.920 18 16.57 0.84 817 1380 690 1165 0 2950 2410150 0 0.087 0.117683 0 1 0 34.71656 0 8702500

1.00 y4-6 y 16386 312 5.112 18 92.02 4.69 817 1719 3832 8063 0 16386 13387362 0 0.087 0.117683 0 1 0 192.8358 0 268500996

1.00 y4-7 y 22185 312 6.922 18 124.59 6.35 817 2266 5188 14390 0 22185 18125145 0 0.087 0.117683 0 1 0 261.0803 0 492174225

1.00 y4-8 y 78009 312 24.339 18 438.10 22.33 2086 672 46579 15005 0 78009 162726774 0 0.087 0.117683 0 1 0 918.0352 0 6085404081

419303 2355 120 878 1109 198257 221046 898 1007 0 0 0 0 0 0 0

P M xM yM 14 8 2333.15 2601.341 3255190039 11091597308

kN kNs2/m cm cm

Fascia 118 12 878 1109

P M xM yM

kN kNs2/m cm cm

Sottof 118 12 878 1109

Peso tot alla base dei maschi di interpiano Ptot 4540.29 kN Parametri secondo DPCM 12-10-2007 (5.4.2)










µy 0.82

(Fslu/ξ) x 1717.46 kN

(Fslu/ξ) y 1751.25 kN

Fasce

Sottofinestre


solaio

Maschi

Committente:


Relazioni

Lavoro:


Pagina 42 di 95



694875 4.40 1.80 430.82 43.92 415 2136 18225 93806

340199 8.80 2.40 381.02 38.84 420 1525 16313 59231

2825772 2.90 0.00 0.35 286.82 83.53 1057 661 88296 55216

3860846 1099 166 122834 208254 739 1252



1.00 x4-1 x 8800 312 2.746 18 49.42 2.52 123 30 310 76 8800 0 0 264000 0.087 0.116896 1 0 102.868 0 77440000 0

1.00 x4-2 x 15945 312 4.975 18 89.55 4.56 467 30 2131 137 15945 0 0 478350 0.087 0.116896 1 0 186.39 0 254243025 0

1.00 x4-3 x 14445 312 4.507 18 81.12 4.13 854 30 3531 124 14445 0 0 433350 0.087 0.116896 1 0 168.856 0 208658025 0

1.00 x4-4 x 17445 312 5.443 18 97.97 4.99 1254 30 6262 150 17445 0 0 523350 0.087 0.116896 1 0 203.924 0 304328025 0

1.00 x4-5 x 16275 312 5.078 18 91.40 4.66 1664 30 7752 140 16275 0 0 488250 0.087 0.116896 1 0 190.248 0 264875625 0

1.00 x4-6 x 7365 312 2.298 18 41.36 2.11 1995 30 4206 63 7365 0 0 220950 0.087 0.116896 1 0 86.0936 0 54243225 0

1.00 x4-7 x 25560 312 7.975 18 143.54 7.32 327 1322 2392 9672 25560 0 0 33790320 0.087 0.116896 1 0 298.785 0 653313600 0

1.00 x4-8 x 9405 312 2.934 18 52.82 2.69 889 1322 2393 3559 9405 0 0 12433410 0.087 0.116896 1 0 109.94 0 88454025 0

1.00 x4-9 x 12460 312 3.888 18 69.98 3.57 1252 1322 4465 4715 12460 0 0 16472120 0.087 0.116896 1 0 145.652 0 155251600 0

1.00 x4-10 x 12825 312 4.001 18 72.03 3.67 1653 1322 6068 4853 12825 0 0 16954650 0.087 0.116896 1 0 149.919 0 164480625 0

1.00 x4-11 x 6350 312 1.981 18 35.66 1.82 1986 1322 3610 2403 6350 0 0 8394700 0.087 0.116896 1 0 74.2287 0 40322500 0

1.00 x4-12 x 24952 312 7.785 18 140.13 7.14 308 1727 2200 12335 24952 0 0 43092104 0.087 0.116896 1 0 291.678 0 622602304 0

1.00 x4-13 x 13500 312 4.212 18 75.82 3.86 173 2522 669 9746 13500 0 0 34047000 0.087 0.116896 1 0 157.809 0 182250000 0

1.00 x4-14 x 12240 312 3.819 18 68.74 3.50 659 2522 2309 8836 12240 0 0 30869280 0.087 0.116896 1 0 143.08 0 149817600 0

1.00 y4-1 y 26475 312 8.260 18 148.68 7.58 25 265 189 2008 0 26475 661875 0 0.087 0.116896 0 1 0 309.4812 0 700925625

1.00 y4-2 y 8025 312 2.504 18 45.07 2.30 25 720 57 1654 0 8025 200625 0 0.087 0.116896 0 1 0 93.80876 0 64400625

1.00 y4-3 y 8750 312 2.730 18 49.14 2.50 25 998 63 2500 0 8750 218750 0 0.087 0.116896 0 1 0 102.2837 0 76562500

1.00 y4-4 y 58266 312 18.179 18 327.22 16.68 13 1870 217 31188 0 58266 757458 0 0.087 0.116896 0 1 0 681.1042 0 3394926756

1.00 y4-5 y 2950 312 0.920 18 16.57 0.84 817 1380 690 1165 0 2950 2410150 0 0.087 0.116896 0 1 0 34.48422 0 8702500

1.00 y4-6 y 16386 312 5.112 18 92.02 4.69 817 1719 3832 8063 0 16386 13387362 0 0.087 0.116896 0 1 0 191.5452 0 268500996

1.00 y4-7 y 22185 312 6.922 18 124.59 6.35 817 2266 5188 14390 0 22185 18125145 0 0.087 0.116896 0 1 0 259.333 0 492174225

1.00 y4-8 y 78009 312 24.339 18 438.10 22.33 2086 672 46579 15005 0 78009 162726774 0 0.087 0.116896 0 1 0 911.8913 0 6085404081

1.00 xn4-1 x 6574 312 2.051 16 32.82 1.67 462 1813 773 3033 6574 0 0 11918662 0.178 0.210132 1 0 138.141 0 43217476 0

1.00 xn4-2 x 6574 312 2.051 16 32.82 1.67 462 2011 773 3364 6574 0 0 13220314 0.178 0.210132 1 0 138.141 0 43217476 0

1.00 yn4-1 y 8968 312 2.798 16 44.77 2.28 357 1912 815 4363 0 8968 3201576 0 0.178 0.210132 0 1 0 188.4463 0 80425024

1.00 yn4-2 y 1748 312 0.545 16 8.73 0.44 567 1817 252 808 0 1748 991116 0 0.178 0.210132 0 1 0 36.73107 0 3055504

1.00 yn4-3 y 2812 312 0.877 16 14.04 0.72 567 1993 406 1426 0 2812 1594404 0 0.178 0.210132 0 1 0 59.08911 0 7907344

445289 2484 127 854 1151 210715 234574 871 1061 0 0 0 0 0 0 0

P M xM yM 16 11 2585.75 2868.198 3306715131 11182985180

kN kNs2/m cm cm

Fascia 124 13 854 1151

P M xM yM

kN kNs2/m cm cm

Sottof 124 13 854 1151











µy 0.80

(Fslu/ξ) x 1887.51 kN

(Fslu/ξ) y 1942.97 kN


solaio

Maschi

Fasce

Sottofinestre

Committente:


Relazioni

Lavoro:


Pagina 43 di 95



694875 6.00 1.80 542.00 55.25 415 2136 22929 118014

340199 6.50 2.40 302.78 30.86 420 1525 12963 47068

2824334 6.00 1.80 0.58 1277.73 224.56 1057 661 237365 148437

3859408 2123 311 273257 313519 880 1009



1.00 x3-1 x 8800 362 3.186 18 57.34 2.92 130 30 380 88 8800 0 0 264000 0.087 0.149861 1 0 131.877 0 77440000 0

1.00 x3-2 x 15812 362 5.724 18 103.03 5.25 460 30 2416 158 15812 0 0 474360 0.087 0.149861 1 0 236.96 0 250019344 0

1.00 x3-3 x 14445 362 5.229 18 94.12 4.80 842 30 4039 144 14445 0 0 433350 0.087 0.149861 1 0 216.474 0 208658025 0

1.00 x3-4 x 17445 362 6.315 18 113.67 5.79 1242 30 7196 174 17445 0 0 523350 0.087 0.149861 1 0 261.432 0 304328025 0

1.00 x3-5 x 16274 362 5.891 18 106.04 5.40 1655 30 8945 162 16274 0 0 488220 0.087 0.149861 1 0 243.883 0 264843076 0

1.00 x3-6 x 8745 362 3.166 18 56.98 2.90 1995 30 5794 87 8745 0 0 262350 0.087 0.149861 1 0 131.053 0 76475025 0

1.00 x3-7 x 25560 362 9.253 18 166.55 8.49 327 1322 2776 11222 25560 0 0 33790320 0.087 0.149861 1 0 383.044 0 653313600 0

1.00 x3-8 x 10305 362 3.730 18 67.15 3.42 879 1322 3008 4524 10305 0 0 13623210 0.087 0.149861 1 0 154.431 0 106193025 0

1.00 x3-9 x 12460 362 4.511 18 81.19 4.14 1252 1322 5181 5471 12460 0 0 16472120 0.087 0.149861 1 0 186.726 0 155251600 0

1.00 x3-10 x 12825 362 4.643 18 83.57 4.26 1653 1322 7041 5631 12825 0 0 16954650 0.087 0.149861 1 0 192.196 0 164480625 0

1.00 x3-11 x 7385 362 2.673 18 48.12 2.45 1998 1322 4900 3242 7385 0 0 9762970 0.087 0.149861 1 0 110.672 0 54538225 0

1.00 x3-12 x 25602 362 9.268 18 166.82 8.50 337 1727 2865 14684 25602 0 0 44214654 0.087 0.149861 1 0 383.673 0 655462404 0

1.00 x3-13 x 13545 362 4.903 18 88.26 4.50 179 2522 805 11345 13545 0 0 34160490 0.087 0.149861 1 0 202.986 0 183467025 0

1.00 x3-14 x 12240 362 4.431 18 79.76 4.07 659 2522 2679 10252 12240 0 0 30869280 0.087 0.149861 1 0 183.429 0 149817600 0

1.00 y3-1 y 26475 362 9.584 18 172.51 8.79 25 265 220 2330 0 26475 661875 0 0.087 0.149861 0 1 0 396.7562 0 700925625

1.00 y3-2 y 7051 362 2.552 18 45.94 2.34 25 720 59 1686 0 7051 176275 0 0.087 0.149861 0 1 0 105.6668 0 49716601

1.00 y3-3 y 7117 362 2.576 18 46.37 2.36 25 998 59 2359 0 7117 177925 0 0.087 0.149861 0 1 0 106.6559 0 50651689

1.00 y3-4 y 27979 362 10.128 18 182.31 9.29 17 1535 158 14263 0 27979 475643 0 0.087 0.149861 0 1 0 419.2952 0 782824441

1.00 y3-5 y 5229 362 1.893 18 34.07 1.74 12 2032 21 3529 0 5229 62748 0 0.087 0.149861 0 1 0 78.36216 0 27342441

1.00 y3-6 y 7340 362 2.657 18 47.83 2.44 12 2285 29 5570 0 7340 88080 0 0.087 0.149861 0 1 0 109.9978 0 53875600

1.00 y3-7 y 2925 362 1.059 18 19.06 0.97 12 2512 12 2440 0 2925 35100 0 0.087 0.149861 0 1 0 43.83425 0 8555625

1.00 y3-8 y 2950 362 1.068 18 19.22 0.98 817 1380 800 1352 0 2950 2410150 0 0.087 0.149861 0 1 0 44.20891 0 8702500

1.00 y3-9 y 10034 362 3.632 18 65.38 3.33 817 1713 2723 5708 0 10034 8197778 0 0.087 0.149861 0 1 0 150.3702 0 100681156

1.00 y3-10 y 14808 362 5.360 18 96.49 4.92 817 2083 4018 10244 0 14808 12098136 0 0.087 0.149861 0 1 0 221.9137 0 219276864

1.00 y3-11 y 2250 362 0.815 18 14.66 0.75 817 2380 611 1778 0 2250 1838250 0 0.087 0.149861 0 1 0 33.71866 0 5062500

1.00 y3-12 y 3600 362 1.303 18 23.46 1.20 817 2505 977 2995 0 3600 2941200 0 0.087 0.149861 0 1 0 53.94985 0 12960000

1.00 y3-13 y 24010 362 8.692 18 156.45 7.97 2097 343 16721 2735 0 24010 50348970 0 0.087 0.149861 0 1 0 359.8155 0 576480100

1.00 y3-14 y 16895 362 6.116 18 110.09 5.61 2099 1091 11777 6122 0 16895 35462605 0 0.087 0.149861 0 1 0 253.1896 0 285441025

360106 2346 120 804 1089 201443 158663 725 1004 0 0 0 0 0 0 0

P M xM yM 14 14 3018.84 2377.735 3304287599 2882496167

kN kNs2/m cm cm

Fascia 117 12 804 1089

P M xM yM

kN kNs2/m cm cm

Sottof 117 12 804 1089











µy 0.84

(Fslu/ξ) x 2632.29 kN

(Fslu/ξ) y 1674.03 kN

Sottofinestre

Fasce

Maschi


solaio

Committente:


Relazioni

Lavoro:


Pagina 44 di 95



694875 6.00 1.80 542.00 55.25 415 2136 22929 118014

340199 6.50 2.40 302.78 30.86 420 1525 12963 47068

2824334 6.00 1.80 0.58 1277.73 224.56 1057 661 237365 148437

3859408 2123 311 273257 313519 880 1009



1.00 x3-1 x 8800 362 3.186 18 57.34 2.92 130 30 380 88 8800 0 0 264000 0.087 0.148029 1 0 130.265 0 77440000 0

1.00 x3-2 x 15812 362 5.724 18 103.03 5.25 460 30 2416 158 15812 0 0 474360 0.087 0.148029 1 0 234.063 0 250019344 0

1.00 x3-3 x 14445 362 5.229 18 94.12 4.80 842 30 4039 144 14445 0 0 433350 0.087 0.148029 1 0 213.827 0 208658025 0

1.00 x3-4 x 17445 362 6.315 18 113.67 5.79 1242 30 7196 174 17445 0 0 523350 0.087 0.148029 1 0 258.236 0 304328025 0

1.00 x3-5 x 16274 362 5.891 18 106.04 5.40 1655 30 8945 162 16274 0 0 488220 0.087 0.148029 1 0 240.902 0 264843076 0

1.00 x3-6 x 8745 362 3.166 18 56.98 2.90 1995 30 5794 87 8745 0 0 262350 0.087 0.148029 1 0 129.451 0 76475025 0

1.00 x3-7 x 25560 362 9.253 18 166.55 8.49 327 1322 2776 11222 25560 0 0 33790320 0.087 0.148029 1 0 378.361 0 653313600 0

1.00 x3-8 x 10305 362 3.730 18 67.15 3.42 879 1322 3008 4524 10305 0 0 13623210 0.087 0.148029 1 0 152.543 0 106193025 0

1.00 x3-9 x 12460 362 4.511 18 81.19 4.14 1252 1322 5181 5471 12460 0 0 16472120 0.087 0.148029 1 0 184.444 0 155251600 0

1.00 x3-10 x 12825 362 4.643 18 83.57 4.26 1653 1322 7041 5631 12825 0 0 16954650 0.087 0.148029 1 0 189.847 0 164480625 0

1.00 x3-11 x 7385 362 2.673 18 48.12 2.45 1998 1322 4900 3242 7385 0 0 9762970 0.087 0.148029 1 0 109.319 0 54538225 0

1.00 x3-12 x 24897 362 9.013 18 162.23 8.27 313 1727 2588 14280 24897 0 0 42997119 0.087 0.148029 1 0 368.547 0 619860609 0

1.00 x3-13 x 13545 362 4.903 18 88.26 4.50 179 2522 805 11345 13545 0 0 34160490 0.087 0.148029 1 0 200.505 0 183467025 0

1.00 x3-14 x 12240 362 4.431 18 79.76 4.07 659 2522 2679 10252 12240 0 0 30869280 0.087 0.148029 1 0 181.187 0 149817600 0

1.00 y3-1 y 26475 362 9.584 18 172.51 8.79 25 265 220 2330 0 26475 661875 0 0.087 0.148029 0 1 0 391.9057 0 700925625

1.00 y3-2 y 7051 362 2.552 18 45.94 2.34 25 720 59 1686 0 7051 176275 0 0.087 0.148029 0 1 0 104.375 0 49716601

1.00 y3-3 y 7117 362 2.576 18 46.37 2.36 25 998 59 2359 0 7117 177925 0 0.087 0.148029 0 1 0 105.3519 0 50651689

1.00 y3-4 y 27979 362 10.128 18 182.31 9.29 17 1535 158 14263 0 27979 475643 0 0.087 0.148029 0 1 0 414.1692 0 782824441

1.00 y3-5 y 5229 362 1.893 18 34.07 1.74 12 2032 21 3529 0 5229 62748 0 0.087 0.148029 0 1 0 77.40414 0 27342441

1.00 y3-6 y 7340 362 2.657 18 47.83 2.44 12 2285 29 5570 0 7340 88080 0 0.087 0.148029 0 1 0 108.653 0 53875600

1.00 y3-7 y 2925 362 1.059 18 19.06 0.97 12 2512 12 2440 0 2925 35100 0 0.087 0.148029 0 1 0 43.29836 0 8555625

1.00 y3-8 y 2950 362 1.068 18 19.22 0.98 817 1380 800 1352 0 2950 2410150 0 0.087 0.148029 0 1 0 43.66843 0 8702500

1.00 y3-9 y 10034 362 3.632 18 65.38 3.33 817 1732 2723 5772 0 10034 8197778 0 0.087 0.148029 0 1 0 148.5319 0 100681156

1.00 y3-10 y 14808 362 5.360 18 96.49 4.92 817 2141 4018 10529 0 14808 12098136 0 0.087 0.148029 0 1 0 219.2007 0 219276864

1.00 y3-11 y 2250 362 0.815 18 14.66 0.75 817 2380 611 1778 0 2250 1838250 0 0.087 0.148029 0 1 0 33.30643 0 5062500

1.00 y3-12 y 3600 362 1.303 18 23.46 1.20 817 2505 977 2995 0 3600 2941200 0 0.087 0.148029 0 1 0 53.29029 0 12960000

1.00 y3-13 y 24010 362 8.692 18 156.45 7.97 2097 343 16721 2735 0 24010 50348970 0 0.087 0.148029 0 1 0 355.4166 0 576480100

1.00 y3-14 y 16895 362 6.116 18 110.09 5.61 2099 1091 11777 6122 0 16895 35462605 0 0.087 0.148029 0 1 0 250.0943 0 285441025

1.00 xn3-1 x 6574 362 2.380 16 38.08 1.94 462 1813 897 3518 6574 0 0 11918662 0.178 0.247043 1 0 162.406 0 43217476 0

1.00 xn3-2 x 6574 362 2.380 16 38.08 1.94 462 2011 897 3903 6574 0 0 13220314 0.178 0.247043 1 0 162.406 0 43217476 0

1.00 yn3-1 y 8968 362 3.246 16 51.94 2.65 357 1912 945 5062 0 8968 3201576 0 0.178 0.247043 0 1 0 221.5484 0 80425024

1.00 yn3-2 y 1748 362 0.633 16 10.12 0.52 567 1817 293 938 0 1748 991116 0 0.178 0.247043 0 1 0 43.18317 0 3055504

1.00 yn3-3 y 2812 362 1.018 16 16.29 0.83 567 1993 471 1654 0 2812 1594404 0 0.178 0.247043 0 1 0 69.46858 0 7907344

386077 2496 127 781 1142 213886 172191 701 1058 0 0 0 0 0 0 0

P M xM yM 16 17 3296.31 2682.866 3355120756 2973884039

kN kNs2/m cm cm

Fascia 125 13 781 1142

P M xM yM

kN kNs2/m cm cm

Sottof 125 13 781 1142











µy 0.83

(Fslu/ξ) x 2954.69 kN

(Fslu/ξ) y 1840.13 kN

Sottofinestre

Fasce

Maschi


solaio

Committente:


Relazioni

Lavoro:


Pagina 45 di 95



694875 6.00 1.80 542.00 55.25 415 2136 22929 118014

340199 6.50 2.40 302.78 30.86 420 1525 12963 47068

2827343 6.00 1.80 0.58 1279.09 224.80 1057 661 237618 148595

3862417 2124 311 273510 313677 880 1009



1.00 x2-1 x 9075 362 3.285 18 59.13 3.01 125 30 377 90 9075 0 0 272250 0.087 0.172257 1 0 156.323 0 82355625 0

1.00 x2-2 x 15945 362 5.772 18 103.90 5.30 467 30 2473 159 15945 0 0 478350 0.087 0.172257 1 0 274.664 0 254243025 0

1.00 x2-3 x 14445 362 5.229 18 94.12 4.80 854 30 4097 144 14445 0 0 433350 0.087 0.172257 1 0 248.826 0 208658025 0

1.00 x2-4 x 17115 362 6.196 18 111.52 5.68 1252 30 7116 171 17115 0 0 513450 0.087 0.172257 1 0 294.818 0 292923225 0

1.00 x2-5 x 16275 362 5.892 18 106.05 5.41 1664 30 8994 162 16275 0 0 488250 0.087 0.172257 1 0 280.349 0 264875625 0

1.00 x2-6 x 9600 362 3.475 18 62.55 3.19 2000 30 6377 96 9600 0 0 288000 0.087 0.172257 1 0 165.367 0 92160000 0

1.00 x2-7 x 25560 362 9.253 18 166.55 8.49 330 1322 2801 11222 25560 0 0 33790320 0.087 0.172257 1 0 440.29 0 653313600 0

1.00 x2-8 x 10305 362 3.730 18 67.15 3.42 880 1322 3012 4524 10305 0 0 13623210 0.087 0.172257 1 0 177.511 0 106193025 0

1.00 x2-9 x 12460 362 4.511 18 81.19 4.14 1252 1322 5181 5471 12460 0 0 16472120 0.087 0.172257 1 0 214.633 0 155251600 0

1.00 x2-10 x 12825 362 4.643 18 83.57 4.26 1653 1322 7041 5631 12825 0 0 16954650 0.087 0.172257 1 0 220.92 0 164480625 0

1.00 x2-11 x 7470 362 2.704 18 48.67 2.48 1999 1322 4959 3280 7470 0 0 9875340 0.087 0.172257 1 0 128.676 0 55800900 0

1.00 x2-12 x 26572 362 9.619 18 173.14 8.82 313 1727 2762 15240 26572 0 0 45889844 0.087 0.172257 1 0 457.722 0 706071184 0

1.00 x2-13 x 26820 362 9.709 18 174.76 8.91 321 2522 2859 22464 26820 0 0 67640040 0.087 0.172257 1 0 461.994 0 719312400 0

1.00 y2-1 y 26475 362 9.584 18 172.51 8.79 25 265 220 2330 0 26475 661875 0 0.087 0.172257 0 1 0 456.0511 0 700925625

1.00 y2-2 y 7188 362 2.602 18 46.84 2.39 25 728 60 1738 0 7188 179700 0 0.087 0.172257 0 1 0 123.8185 0 51667344

1.00 y2-3 y 7563 362 2.738 18 49.28 2.51 25 1009 63 2534 0 7563 189075 0 0.087 0.172257 0 1 0 130.2782 0 57198969

1.00 y2-4 y 27682 362 10.021 18 180.38 9.19 14 1550 129 14250 0 27682 387548 0 0.087 0.172257 0 1 0 476.8425 0 766293124

1.00 y2-5 y 9684 362 3.506 18 63.10 3.22 0 2115 0 6802 0 9684 0 0 0.087 0.172257 0 1 0 166.8139 0 93779856

1.00 y2-6 y 8832 362 3.197 18 57.55 2.93 0 2449 0 7183 0 8832 0 0 0.087 0.172257 0 1 0 152.1376 0 78004224

1.00 y2-7 y 3070 362 1.111 18 20.00 1.02 817 1380 833 1407 0 3070 2508190 0 0.087 0.172257 0 1 0 52.88298 0 9424900

1.00 y2-8 y 12075 362 4.371 18 78.68 4.01 818 1730 3280 6938 0 12075 9877350 0 0.087 0.172257 0 1 0 208.0006 0 145805625

1.00 y2-9 y 8663 362 3.136 18 56.45 2.88 818 2109 2353 6068 0 8663 7086334 0 0.087 0.172257 0 1 0 149.2265 0 75047569

1.00 y2-10 y 9603 362 3.476 18 62.57 3.19 818 2458 2609 7839 0 9603 7855254 0 0.087 0.172257 0 1 0 165.4186 0 92217609

1.00 y2-11 y 17761 362 6.429 18 115.73 5.90 2099 243 12381 1433 0 17761 37280339 0 0.087 0.172257 0 1 0 305.9461 0 315453121

1.00 y2-12 y 24264 362 8.784 18 158.10 8.06 2099 1008 16914 8123 0 24264 50930136 0 0.087 0.172257 0 1 0 417.965 0 588741696

367327 2394 122 794 1109 204467 162860 718 1011 0 0 0 0 0 0 0

P M xM yM 13 12 3522.09 2805.382 3755638859 2974559662

kN kNs2/m cm cm

Fascia 120 12 794 1109

P M xM yM

kN kNs2/m cm cm

Sottof 120 12 794 1109











µy 0.88

(Fslu/ξ) x 3072.61 kN

(Fslu/ξ) y 2097.26 kN

Fasce

Sottofinestre


solaio

Maschi

Committente:


Relazioni

Lavoro:


Pagina 46 di 95



694875 6.00 1.80 542.00 55.25 415 2136 22929 118014

340199 6.50 2.40 302.78 30.86 420 1525 12963 47068

2827343 6.00 1.80 0.58 1279.09 224.80 1057 661 237618 148595

3862417 2124 311 273510 313677 880 1009



1.00 x2-1 x 9075 362 3.285 18 59.13 3.01 125 30 377 90 9075 0 0 272250 0.087 0.169919 1 0 154.202 0 82355625 0

1.00 x2-2 x 15945 362 5.772 18 103.90 5.30 467 30 2473 159 15945 0 0 478350 0.087 0.169919 1 0 270.936 0 254243025 0

1.00 x2-3 x 14445 362 5.229 18 94.12 4.80 854 30 4097 144 14445 0 0 433350 0.087 0.169919 1 0 245.448 0 208658025 0

1.00 x2-4 x 17115 362 6.196 18 111.52 5.68 1252 30 7116 171 17115 0 0 513450 0.087 0.169919 1 0 290.817 0 292923225 0

1.00 x2-5 x 16275 362 5.892 18 106.05 5.41 1664 30 8994 162 16275 0 0 488250 0.087 0.169919 1 0 276.544 0 264875625 0

1.00 x2-6 x 9600 362 3.475 18 62.55 3.19 2000 30 6377 96 9600 0 0 288000 0.087 0.169919 1 0 163.122 0 92160000 0

1.00 x2-7 x 25560 362 9.253 18 166.55 8.49 330 1322 2801 11222 25560 0 0 33790320 0.087 0.169919 1 0 434.313 0 653313600 0

1.00 x2-8 x 10305 362 3.730 18 67.15 3.42 880 1322 3012 4524 10305 0 0 13623210 0.087 0.169919 1 0 175.102 0 106193025 0

1.00 x2-9 x 12460 362 4.511 18 81.19 4.14 1252 1322 5181 5471 12460 0 0 16472120 0.087 0.169919 1 0 211.719 0 155251600 0

1.00 x2-10 x 12825 362 4.643 18 83.57 4.26 1653 1322 7041 5631 12825 0 0 16954650 0.087 0.169919 1 0 217.921 0 164480625 0

1.00 x2-11 x 7470 362 2.704 18 48.67 2.48 1999 1322 4959 3280 7470 0 0 9875340 0.087 0.169919 1 0 126.93 0 55800900 0

1.00 x2-12 x 26572 362 9.619 18 173.14 8.82 313 1727 2762 15240 26572 0 0 45889844 0.087 0.169919 1 0 451.509 0 706071184 0

1.00 x2-13 x 26820 362 9.709 18 174.76 8.91 321 2522 2859 22464 26820 0 0 67640040 0.087 0.169919 1 0 455.723 0 719312400 0

1.00 y2-1 y 26475 362 9.584 18 172.51 8.79 25 265 220 2330 0 26475 661875 0 0.087 0.169919 0 1 0 449.8611 0 700925625

1.00 y2-2 y 7188 362 2.602 18 46.84 2.39 25 728 60 1738 0 7188 179700 0 0.087 0.169919 0 1 0 122.1379 0 51667344

1.00 y2-3 y 7563 362 2.738 18 49.28 2.51 25 1009 63 2534 0 7563 189075 0 0.087 0.169919 0 1 0 128.5099 0 57198969

1.00 y2-4 y 27682 362 10.021 18 180.38 9.19 14 1550 129 14250 0 27682 387548 0 0.087 0.169919 0 1 0 470.3703 0 766293124

1.00 y2-5 y 9684 362 3.506 18 63.10 3.22 0 2115 0 6802 0 9684 0 0 0.087 0.169919 0 1 0 164.5498 0 93779856

1.00 y2-6 y 8832 362 3.197 18 57.55 2.93 0 2449 0 7183 0 8832 0 0 0.087 0.169919 0 1 0 150.0726 0 78004224

1.00 y2-7 y 3070 362 1.111 18 20.00 1.02 817 1380 833 1407 0 3070 2508190 0 0.087 0.169919 0 1 0 52.1652 0 9424900

1.00 y2-8 y 12075 362 4.371 18 78.68 4.01 818 1730 3280 6938 0 12075 9877350 0 0.087 0.169919 0 1 0 205.1774 0 145805625

1.00 y2-9 y 8663 362 3.136 18 56.45 2.88 818 2109 2353 6068 0 8663 7086334 0 0.087 0.169919 0 1 0 147.201 0 75047569

1.00 y2-10 y 9603 362 3.476 18 62.57 3.19 818 2458 2609 7839 0 9603 7855254 0 0.087 0.169919 0 1 0 163.1734 0 92217609

1.00 y2-11 y 17761 362 6.429 18 115.73 5.90 2099 243 12381 1433 0 17761 37280339 0 0.087 0.169919 0 1 0 301.7935 0 315453121

1.00 y2-12 y 24264 362 8.784 18 158.10 8.06 2099 1008 16914 8123 0 24264 50930136 0 0.087 0.169919 0 1 0 412.292 0 588741696

1.00 xn2-1 x 6574 362 2.380 16 38.08 1.94 462 1813 897 3518 6574 0 0 11918662 0.178 0.274355 1 0 180.361 0 43217476 0

1.00 xn2-2 x 6574 362 2.380 16 38.08 1.94 462 2011 897 3903 6574 0 0 13220314 0.178 0.274355 1 0 180.361 0 43217476 0

1.00 yn2-1 y 8968 362 3.246 16 51.94 2.65 357 1912 945 5062 0 8968 3201576 0 0.178 0.274355 0 1 0 246.0414 0 80425024

1.00 yn2-2 y 1748 362 0.633 16 10.12 0.52 567 1817 293 938 0 1748 991116 0 0.178 0.274355 0 1 0 47.95722 0 3055504

1.00 yn2-3 y 2812 362 1.018 16 16.29 0.83 567 1993 471 1654 0 2812 1594404 0 0.178 0.274355 0 1 0 77.14856 0 7907344

394003 2548 130 773 1158 217615 176388 696 1065 0 0 0 0 0 0 0

P M xM yM 15 15 3835.01 3138.451 3842073811 3065947534

kN kNs2/m cm cm

Fascia 127 13 773 1158

P M xM yM

kN kNs2/m cm cm

Sottof 127 13 773 1158











µy 0.86

(Fslu/ξ) x 3427.46 kN

(Fslu/ξ) y 2267.97 kN

Sottofinestre

Maschi

Fasce


solaio

Committente:


Relazioni

Lavoro:


Pagina 47 di 95



688499 6.00 1.80 537.03 54.74 425 2150 23266 117698

359125 6.50 2.40 319.62 32.58 425 1534 13847 49980

503100 4.10 0.00 0.52 107.26 10.93 1495 1550 16346 16947

2872072 6.00 1.80 0.67 1500.94 228.36 1070 661 244346 150946

4422796 2465 327 297805 335571 912 1027



1.00 x1-1 x 9000 452 4.068 18 73.22 3.73 148 30 552 112 9000 0 0 270000 0.087 0.173311 1 0 155.98 0 81000000 0

1.00 x1-2 x 17400 452 7.865 18 141.57 7.22 478 30 3449 216 17400 0 0 522000 0.087 0.173311 1 0 301.561 0 302760000 0

1.00 x1-3 x 12599 452 5.695 18 102.51 5.22 848 30 4430 157 12599 0 0 377970 0.087 0.173311 1 0 218.355 0 158734801 0

1.00 x1-4 x 15269 452 6.902 18 124.23 6.33 1280 30 8105 190 15269 0 0 458070 0.087 0.173311 1 0 264.629 0 233142361 0

1.00 x1-5 x 17730 452 8.014 18 144.25 7.35 1675 30 12315 221 17730 0 0 531900 0.087 0.173311 1 0 307.281 0 314352900 0

1.00 x1-6 x 10187 452 4.605 18 82.88 4.22 2018 30 8525 127 10187 0 0 305610 0.087 0.173311 1 0 176.552 0 103774969 0

1.00 x1-7 x 8000 452 3.616 18 65.09 3.32 1388 493 4605 1635 8000 0 0 3944000 0.087 0.173311 1 0 138.649 0 64000000 0

1.00 x1-8 x 7000 452 3.164 18 56.95 2.90 1963 493 5698 1431 7000 0 0 3451000 0.087 0.173311 1 0 121.318 0 49000000 0

0.00 x 0 0 0.000 0 0.00 0.00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0

1.00 x1-10 x 55965 452 25.296 18 455.33 23.21 495 1322 11488 30680 55965 0 0 73985730 0.087 0.173311 1 0 969.936 0 3132081225 0

1.00 x1-11 x 15333 452 6.931 18 124.75 6.36 1296 1322 8240 8406 15333 0 0 20270226 0.087 0.173311 1 0 265.738 0 235100889 0

1.00 x1-12 x 13000 452 5.876 18 105.77 5.39 1639 1322 8836 7127 13000 0 0 17186000 0.087 0.173311 1 0 225.305 0 169000000 0

1.00 x1-13 x 10541 452 4.765 18 85.76 4.37 2021 1322 8834 5779 10541 0 0 13935202 0.087 0.173311 1 0 182.687 0 111112681 0

1.00 x1-14 x 37024 452 16.735 18 301.23 15.35 351 1743 5389 26760 37024 0 0 64532832 0.087 0.173311 1 0 641.667 0 1370776576 0

1.00 x1-15 x 35464 452 16.030 18 288.54 14.71 347 2524 5103 37118 35464 0 0 89511136 0.087 0.173311 1 0 614.631 0 1257695296 0

1.00 y1-1 y 39384 452 17.802 18 320.43 16.33 37 270 604 4410 0 39384 1457208 0 0.087 0.173311 0 1 0 682.5687 0 1551099456

1.00 y1-2 y 12228 452 5.527 18 99.49 5.07 37 734 188 3722 0 12228 452436 0 0.087 0.173311 0 1 0 211.9249 0 149523984

1.00 y1-3 y 12228 452 5.527 18 99.49 5.07 37 1011 188 5126 0 12228 452436 0 0.087 0.173311 0 1 0 211.9249 0 149523984

1.00 y1-4 y 15745 452 7.117 18 128.10 6.53 37 1323 242 8638 0 15745 582565 0 0.087 0.173311 0 1 0 272.8784 0 247905025

1.00 y1-5 y 25620 452 11.580 18 208.44 10.62 31 1690 329 17955 0 25620 794220 0 0.087 0.173311 0 1 0 444.0232 0 656384400

1.00 y1-6 y 13603 452 6.149 18 110.67 5.64 31 2131 175 12021 0 13603 421693 0 0.087 0.173311 0 1 0 235.7552 0 185041609

1.00 y1-7 y 11712 452 5.294 18 95.29 4.86 31 2459 151 11943 0 11712 363072 0 0.087 0.173311 0 1 0 202.982 0 137170944

1.00 y1-8 y 10595 452 4.789 18 86.20 4.39 913 116 4011 510 0 10595 9673235 0 0.087 0.173311 0 1 0 183.6232 0 112254025

1.00 y1-9 y 14963 452 6.763 18 121.74 6.20 832 1752 5162 10871 0 14963 12449216 0 0.087 0.173311 0 1 0 259.3255 0 223891369

1.00 y1-10 y 10008 452 4.524 18 81.43 4.15 832 2135 3453 8860 0 10008 8326656 0 0.087 0.173311 0 1 0 173.4498 0 100160064

1.00 y1-11 y 8820 452 3.987 18 71.76 3.66 832 2485 3043 9089 0 8820 7338240 0 0.087 0.173311 0 1 0 152.8605 0 77792400

1.00 y1-12 y 27806 452 12.568 18 226.23 11.53 1208 270 13929 3113 0 27806 33589648 0 0.087 0.173311 0 1 0 481.909 0 773173636

1.00 y1-13 y 5250 452 2.373 18 42.71 2.18 1688 147 3675 320 0 5250 8862000 0 0.087 0.173311 0 1 0 90.98837 0 27562500

1.00 y1-14 y 5550 452 2.509 18 45.15 2.30 1688 427 3885 983 0 5550 9368400 0 0.087 0.173311 0 1 0 96.1877 0 30802500

1.00 y1-15 y 16920 452 7.648 18 137.66 7.02 1688 1008 11844 7072 0 16920 28560960 0 0.087 0.173311 0 1 0 293.2425 0 286286400

1.00 y1-16 y 18115 452 8.188 18 147.38 7.51 2128 264 15985 1983 0 18115 38548720 0 0.087 0.173311 0 1 0 313.9532 0 328153225

1.00 y1-17 y 36150 452 16.340 18 294.12 14.99 2128 993 31900 14886 0 36150 76927200 0 0.087 0.173311 0 1 0 626.5199 0 1306822500

549209 4468 228 853 1060 264512 284697 837 1094 0 0 0 0 0 0 0

P M xM yM 15 17 4584.29 4934.117 7582531698 6343548021

kN kNs2/m cm cm

Fascia 223 23 853 1060

P M xM yM

kN kNs2/m cm cm

Sottof 223 23 853 1060











µy 0.89

(Fslu/ξ) x 3658.21 kN

(Fslu/ξ) y 4157.92 kN

Sottofinestre

Fasce

Maschi


solaio

Committente:


Relazioni

Lavoro:


Pagina 48 di 95



688499 6.00 1.80 537.03 54.74 425 2150 23266 117698

359125 6.50 2.40 319.62 32.58 425 1534 13847 49980

503100 4.10 0.00 0.52 107.26 10.93 1495 1550 16346 16947

2872072 6.00 1.80 0.67 1500.94 228.36 1070 661 244346 150946

4422796 2465 327 297805 335571 912 1027



1.00 x1-1 x 9000 452 4.068 18 73.22 3.73 148 30 552 112 9000 0 0 270000 0.087 0.172291 1 0 155.062 0 81000000 0

1.00 x1-2 x 17400 452 7.865 18 141.57 7.22 478 30 3449 216 17400 0 0 522000 0.087 0.172291 1 0 299.787 0 302760000 0

1.00 x1-3 x 12599 452 5.695 18 102.51 5.22 848 30 4430 157 12599 0 0 377970 0.087 0.172291 1 0 217.07 0 158734801 0

1.00 x1-4 x 15269 452 6.902 18 124.23 6.33 1280 30 8105 190 15269 0 0 458070 0.087 0.172291 1 0 263.072 0 233142361 0

1.00 x1-5 x 17730 452 8.014 18 144.25 7.35 1675 30 12315 221 17730 0 0 531900 0.087 0.172291 1 0 305.473 0 314352900 0

1.00 x1-6 x 10187 452 4.605 18 82.88 4.22 2018 30 8525 127 10187 0 0 305610 0.087 0.172291 1 0 175.513 0 103774969 0

1.00 x1-7 x 8000 452 3.616 18 65.09 3.32 1388 493 4605 1635 8000 0 0 3944000 0.087 0.172291 1 0 137.833 0 64000000 0

1.00 x1-8 x 7000 452 3.164 18 56.95 2.90 1963 493 5698 1431 7000 0 0 3451000 0.087 0.172291 1 0 120.604 0 49000000 0

0.00 x 0 0 0.000 0 0.00 0.00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0

1.00 x1-10 x 55965 452 25.296 18 455.33 23.21 495 1322 11488 30680 55965 0 0 73985730 0.087 0.172291 1 0 964.229 0 3132081225 0

1.00 x1-11 x 15333 452 6.931 18 124.75 6.36 1296 1322 8240 8406 15333 0 0 20270226 0.087 0.172291 1 0 264.174 0 235100889 0

1.00 x1-12 x 13000 452 5.876 18 105.77 5.39 1639 1322 8836 7127 13000 0 0 17186000 0.087 0.172291 1 0 223.979 0 169000000 0

1.00 x1-13 x 10541 452 4.765 18 85.76 4.37 2021 1322 8834 5779 10541 0 0 13935202 0.087 0.172291 1 0 181.612 0 111112681 0

1.00 x1-14 x 37024 452 16.735 18 301.23 15.35 351 1743 5389 26760 37024 0 0 64532832 0.087 0.172291 1 0 637.892 0 1370776576 0

1.00 x1-15 x 35464 452 16.030 18 288.54 14.71 347 2524 5103 37118 35464 0 0 89511136 0.087 0.172291 1 0 611.014 0 1257695296 0

1.00 y1-1 y 39384 452 17.802 18 320.43 16.33 37 270 604 4410 0 39384 1457208 0 0.087 0.172291 0 1 0 678.5525 0 1551099456

1.00 y1-2 y 12228 452 5.527 18 99.49 5.07 37 734 188 3722 0 12228 452436 0 0.087 0.172291 0 1 0 210.6779 0 149523984

1.00 y1-3 y 12228 452 5.527 18 99.49 5.07 37 1011 188 5126 0 12228 452436 0 0.087 0.172291 0 1 0 210.6779 0 149523984

1.00 y1-4 y 15745 452 7.117 18 128.10 6.53 37 1323 242 8638 0 15745 582565 0 0.087 0.172291 0 1 0 271.2728 0 247905025

1.00 y1-5 y 25620 452 11.580 18 208.44 10.62 31 1690 329 17955 0 25620 794220 0 0.087 0.172291 0 1 0 441.4106 0 656384400

1.00 y1-6 y 13603 452 6.149 18 110.67 5.64 31 2131 175 12021 0 13603 421693 0 0.087 0.172291 0 1 0 234.368 0 185041609

1.00 y1-7 y 11712 452 5.294 18 95.29 4.86 31 2459 151 11943 0 11712 363072 0 0.087 0.172291 0 1 0 201.7877 0 137170944

1.00 y1-8 y 10595 452 4.789 18 86.20 4.39 913 116 4011 510 0 10595 9673235 0 0.087 0.172291 0 1 0 182.5428 0 112254025

1.00 y1-9 y 14963 452 6.763 18 121.74 6.20 832 1752 5162 10871 0 14963 12449216 0 0.087 0.172291 0 1 0 257.7997 0 223891369

1.00 y1-10 y 10008 452 4.524 18 81.43 4.15 832 2135 3453 8860 0 10008 8326656 0 0.087 0.172291 0 1 0 172.4293 0 100160064

1.00 y1-11 y 8820 452 3.987 18 71.76 3.66 832 2485 3043 9089 0 8820 7338240 0 0.087 0.172291 0 1 0 151.961 0 77792400

1.00 y1-12 y 27806 452 12.568 18 226.23 11.53 1208 270 13929 3113 0 27806 33589648 0 0.087 0.172291 0 1 0 479.0735 0 773173636

1.00 y1-13 y 5250 452 2.373 18 42.71 2.18 1688 147 3675 320 0 5250 8862000 0 0.087 0.172291 0 1 0 90.453 0 27562500

1.00 y1-14 y 5550 452 2.509 18 45.15 2.30 1688 427 3885 983 0 5550 9368400 0 0.087 0.172291 0 1 0 95.62174 0 30802500

1.00 y1-15 y 16920 452 7.648 18 137.66 7.02 1688 1008 11844 7072 0 16920 28560960 0 0.087 0.172291 0 1 0 291.5171 0 286286400

1.00 y1-16 y 18115 452 8.188 18 147.38 7.51 2128 264 15985 1983 0 18115 38548720 0 0.087 0.172291 0 1 0 312.1059 0 328153225

1.00 y1-17 y 36150 452 16.340 18 294.12 14.99 2128 993 31900 14886 0 36150 76927200 0 0.087 0.172291 0 1 0 622.8335 0 1306822500

1.00 xn1-1 x 6574 452 2.971 16 47.54 2.42 485 1819 1175 4408 6574 0 0 11958106 0.178 0.277365 1 0 182.34 0 43217476 0

1.00 xn1-2 x 6574 452 2.971 16 47.54 2.42 485 2017 1175 4888 6574 0 0 13259758 0.178 0.277365 1 0 182.34 0 43217476 0

1.00 yn1-1 y 8968 452 4.054 16 64.86 3.31 380 1918 1256 6340 0 8968 3407840 0 0.178 0.277365 0 1 0 248.7411 0 80425024

1.00 yn1-2 y 1748 452 0.790 16 12.64 0.64 591 1823 381 1175 0 1748 1033068 0 0.178 0.277365 0 1 0 48.48344 0 3055504

1.00 yn1-3 y 2812 452 1.271 16 20.34 1.04 591 1999 613 2072 0 2812 1661892 0 0.178 0.277365 0 1 0 77.9951 0 7907344

575885 4661 238 837 1096 277660 298225 819 1133 0 0 0 0 0 0 0

P M xM yM 17 20 4921.99 5280.305 7668966650 6434935893

kN kNs2/m cm cm

Fascia 233 24 837 1096

P M xM yM

kN kNs2/m cm cm

Sottof 233 24 837 1096











µy 0.87

(Fslu/ξ) x 3801.48 kN

(Fslu/ξ) y 4317.23 kN

Sottofinestre

Maschi

Fasce


solaio

Committente:


Relazioni

Lavoro:


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2.7.1.2 Calcolo dei solai per carichi verticali

Il calcolo dei solai fa riferimento al solo campo di solaio oggetto di intervento. In particolare le strisce di solaio interessate dall’intervento in esame risultano essere solamente quelle confluenti nel nuovo vano ascensore, per le quali verrà fornita la valutazione della sicurezza nella configurazione di progetto.

In generale, lo schema statico impiegato per il calcolo del generico travetto di solaio (sezione a T di larghezza 40cm) è quello trave con vincolo di semi-incastro o di appoggio semplice in corrispondenza delle murature d’ambito.

La luce netta di calcolo risulta essere pari a circa 4.70m. Considerando che il no-do di del solaio in corrispondenza dei cordoli nel nuovo vano ascensore non è stu-diato per ripristinare un qualche grado di incastro del travetto di solaio nella mura-tura, ma solamente per dare continuità alle barre di armatura del travetto tagliate, si assume per tale vincolo uno schema di appoggio semplice; inoltre, si considera che l’effetto di incastro del solaio nella muratura esistente non sia perfetto e, per-tanto, si adotta per tale vincolo uno schema di semi-incastro.

La luce di calcolo viene assunta pari a 4.85m, per tenere contro della profondità dell’appoggio del solaio nella nuova muratura.

Carico di progetto:

qd=(1.3�(3.00+3.00)kN/mq+1.5�3.00kN/mq)�0.4m≈4.9kN/m

La figura che segue riporta l’andamento delle sollecitazioni per il travetto di sola-io: M-=-7.23kNm; M+=+11.02kNm; Va=13.37kNkN;Vb=10.39kN

Committente:


Relazioni

Lavoro:


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2.7.1.3 Calcolo delle nuove murature per carichi non sismici

Il calcolo delle nuove murature per la combinazione di carico non sismica (la ve-rifica sismica delle nuove murature è già insita nell’analisi svolta al punto 2.7.1.1) viene eseguito secondo i procedimenti classici della tecnica delle costruzioni appli-cata agli edifici in muratura. Al riguardo le singole tese murature di interpiano sono considerate incernierate in corrispondenza delle due estremità di tesa (superiore ed inferiore).

Le verifiche svolte sono quelle a presso-flessione al di fuori del piano della mura-tura mettendo in conto gli effetti del secondo ordine (metodo del coefficiente Φ); al riguardo, per ogni tesa, si considerano 3 sezioni di verifica: quella sommitale, quella di mezzeria e quella di base della tesa; come meglio descritto in seguito l’analisi è svolta sulla base delle seguenti ipotesi:

- il carico verticale agente nella sezione di base di ogni tesa si considera comple-tamente rincentrato e quindi in asse con la muratura;

- considerando che le varie tese di piano hanno tutte lo stesso spessore, il carico verticale trasmesso alla sezione di sommità di una tesa dal muro soprastante risulta centrato rispetto all’asse della tesa stessa, mentre il carico trasmesso dal solaio immediatamente soprastante la tesa in esame è considerato agente con una eccen-tricità pari a 1/6 dello spessore del muro;

Committente:


Relazioni

Lavoro:


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- il carico verticale agente nella sezione di mezzeria è affetto dall’eccentricità de-rivante dalla forza trasmessa dall’ascensore e da metà dell’eccentricità caratteriz-zante la sezione sommitale;

- si tiene conto di una eccentricità accidentale costruttiva pari ad 1/200 dell’altezza della tesa di interpiano

- si trascurano le verifiche a taglio e quelle a pressoflessione nel piano perché poco significative.

Riassumendo, le ipotesi base di calcolo sono:

- il carico verticale (Nb) trasmesso alla sezione di base della singola tesa mu-raria si considera centrato rispetto all’asse della muratura (eccentricità nul-la);

- si assume una eccentricità accidentale (ea) pari ad h/200, dove h è l’altezza di interpiano;

- il carico verticale trasmesso ad una tesa dal solaio immediatamente sovra-stante si considera agente con una eccentricità rispetto all’asse della mura-tura pari a t/6=6.3cm, dove t è lo spessore della muratura pari a 38cm (l’intensità del carico verticale è calcolata ragionando in termini di area di in-fluenza della muratura); ne consegue un’eccentricità complessiva del carico verticale agente nella sezione di sommità della tesa, conseguente all’eccentrità del carico trasmesso dal solaio, è pari a: es=Nsolaio�(t/6)/Ns, dove Nsolaio è il carico verticale trasmesso dal solaio, Ns è il carico verticale complessivo agente nella sezione sommitale;

- si assume, a favore di sicurezza, che il carico trasversale trasmesso dalle guide dell’ascensore (R1=80daN) sia applicato alla mezzeria della tesa (massimo momento flettente pari Mv=a R1�h/4, dove h è l’altezza della te-sa); la conseguente eccentricità di carico agisce in corrispondenza della se-zione di mezzeria con valore pari a ev=Mv/Nm, essendo Nm il carico vertica-le complessivamente agente nella sezione di mezzeria;

- le eccentricità di carico sopra definite vanno convenzionalmente combinate tra loro secondo le seguenti due espressioni: e1=lesl+leal, e2= e1/2+levl; la prima eccentricità si impiega per il calcolo della sezione di sommità, la se-conda si impiega per il calcolo della sezione di mezzeria; l’eccentricità in ogni caso deve essere almeno pari ad ea.

- gli effetti del secondo ordine sono messi in conto mediante il coefficiente di riduzione della resistenza Φ. I valori di Φ sono tabulati da NTC’08 in funzione del coefficiente di eccentricità m=6e/t e della snellezza λ (4.5.6.2). La snel-lezza λ è assunta pari a h/t, essendo t h l’altezza interpiano della tesa;

Committente:


Relazioni

Lavoro:


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- la verifica a pressoflessione è eseguita secondo la seguente formulazione: FS=Φ�fd�A/Nd≥1.

La figura che segue riporta la geometria assunta per le pareti resistenti:

X1, X2: A=946200mmq

Y1: A=896800mmq

Y2: A=456000mmq

X1

X2Y1Y2

Le tabelle che seguono riportano i dettagli di calcolo e l’esito delle relative verifi-che.

Muro X1 fraz a b s γ/p/kNm F es ea N e t m λ Φ fk γM fdrid A Nrd FS

4 Soletta 23.06 0.063

Cordolo 1.00 2.49 0.64 0.38 32.50 19.68 0.000 0.014 42.74 0.048 0.38 0.76 7.4 0.61 4.82 3 0.98 946200 927.339 21.70 ok

Muro/2 1.00 2.49 1.56 0.38 20.80 30.70 0.000

Mimp 1.00 0.84 0.00 0.000 73.44 0.035 0.38 0.56 7.4 0.64 4.82 3 1.03 946200 972.946 13.25 ok

Muro/2 1.00 2.49 1.56 0.38 20.80 30.70 0.000 104.15 0.000 0.38 0.00 7.4 0.92 4.82 3 1.48 946200 1398.610 13.43 ok

3 Solaio 1.00 2.49 0.20 1.00 12.30 6.13 0.063

Cordolo 1.00 2.49 0.25 0.38 32.50 7.69 0.000 0.018 117.96 0.021 0.38 0.34 9.2 0.69 4.82 3 1.11 946200 1048.957 8.89 ok

Muro/2 1.00 2.49 1.81 0.38 20.80 35.62 0.000

Mimp 1.00 1.05 0.00 0.000 153.58 0.018 0.38 0.28 9.2 0.72 4.82 3 1.16 946200 1094.564 7.13 ok

Muro/2 1.00 2.49 1.81 0.38 20.80 35.62 0.000 189.20 0.000 0.38 0.00 9.2 0.86 4.82 3 1.38 946200 1307.396 6.91 ok

2 Solaio 1.00 2.49 0.20 1.00 12.30 6.13 0.063

Cordolo 1.00 2.49 0.25 0.38 32.50 7.69 0.000 0.019 203.02 0.021 0.38 0.32 9.8 0.70 4.82 3 1.12 946200 1064.160 5.24 ok

Muro/2 1.00 2.49 1.81 0.38 20.80 35.62 0.000

Mimp 1.00 1.11 0.00 0.000 238.64 0.019 0.38 0.29 9.8 0.72 4.82 3 1.16 946200 1094.564 4.59 ok

Muro/2 1.00 2.49 1.81 0.38 20.80 35.62 0.000 274.26 0.000 0.38 0.00 9.8 0.86 4.82 3 1.38 946200 1307.396 4.77 ok

1 Solaio 1.00 2.49 0.20 1.00 12.30 6.13 0.063

Cordolo 1.00 2.49 0.25 0.38 32.50 7.69 0.000 0.023 288.08 0.024 0.38 0.38 11.8 0.62 4.82 3 1.00 946200 942.541 3.27 ok

Muro/2 1.00 2.49 2.26 0.38 20.80 44.48 0.000

Mimp 1.00 1.35 0.00 0.000 332.55 0.023 0.38 0.36 11.8 0.62 4.82 3 1.00 946200 942.541 2.83 ok

Muro/2 1.00 2.49 2.26 0.38 20.80 44.48 0.000 377.03 0.000 0.38 0.00 11.8 0.79 4.82 3 1.27 946200 1200.980 3.19 ok

-- m m m kN/mc kN m kN m m N/mmq N/mmq mmq kN

kN/mq

kNm

Committente:


Relazioni

Lavoro:


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Muro X2 fraz a b s γ/p/kNm F es ea N e t m λ Φ fk γM fdrid A Nrd FS

4 Soletta 0.25 2.49 2.36 0.25 32.50 11.94 0.063

Cordolo 1.00 2.49 0.64 0.38 32.50 19.68 0.000 0.014 31.62 0.038 0.38 0.60 7.4 0.63 4.82 3 1.01 946200 957.744 30.29 ok

Muro/2 1.00 2.49 1.56 0.38 20.80 30.70 0.000

Mimp 1.00 0.84 0.00 0.000 62.32 0.032 0.38 0.51 7.4 0.66 4.82 3 1.06 946200 1003.350 16.10 ok

Muro/2 1.00 2.49 1.56 0.38 20.80 30.70 0.000 93.02 0.000 0.38 0.00 7.4 0.92 4.82 3 1.48 946200 1398.610 15.04 ok

3 Solaio 1.00 2.49 2.37 1.00 12.30 72.59 0.063

Cordolo 1.00 2.49 0.30 0.38 32.50 9.23 0.000 0.018 174.83 0.044 0.38 0.70 9.2 0.54 4.82 3 0.87 946200 820.923 4.70 ok

Muro/2 1.00 2.49 1.81 0.38 20.80 35.62 0.000

Mimp 1.00 1.05 0.00 0.000 210.46 0.027 0.38 0.43 9.2 0.64 4.82 3 1.03 946200 972.946 4.62 ok

Muro/2 1.00 2.49 1.81 0.38 20.80 35.62 0.000 246.08 0.000 0.38 0.00 9.2 0.86 4.82 3 1.38 946200 1307.396 5.31 ok

2 Solaio 1.00 2.49 2.37 1.00 12.30 72.59 0.063

Cordolo 1.00 2.49 0.30 0.38 32.50 9.23 0.000 0.019 327.89 0.033 0.38 0.51 9.8 0.61 4.82 3 0.98 946200 927.339 2.83 ok

Muro/2 1.00 2.49 1.81 0.38 20.80 35.62 0.000

Mimp 1.00 1.11 0.00 0.000 363.51 0.019 0.38 0.31 9.8 0.71 4.82 3 1.14 946200 1079.362 2.97 ok

Muro/2 1.00 2.49 1.81 0.38 20.80 35.62 0.000 399.14 0.000 0.38 0.00 9.8 0.86 4.82 3 1.38 946200 1307.396 3.28 ok

1 Solaio 1.00 2.49 2.37 1.00 12.30 72.59 0.063

Cordolo 1.00 2.49 0.30 0.38 32.50 9.23 0.000 0.023 480.95 0.032 0.38 0.51 11.8 0.56 4.82 3 0.90 946200 851.328 1.77 ok

Muro/2 1.00 2.49 2.26 0.38 20.80 44.48 0.000

Mimp 1.00 1.35 0.00 0.000 525.43 0.023 0.38 0.36 11.8 0.62 4.82 3 1.00 946200 942.541 1.79 ok

Muro/2 1.00 2.49 2.26 0.38 20.80 44.48 0.000 569.90 0.000 0.38 0.00 11.8 0.79 4.82 3 1.27 946200 1200.980 2.11 ok


kN/mq

kNm Muro y1 fraz a b s γ/p/kNm F es ea N e t m λ Φ fk γM fdrid A Nrd FS

4 Soletta 0.25 2.49 2.36 0.25 32.50 11.94 -0.063

Solaio 1.00 2.36 1.60 1.00 10.22 38.59 0.063

Cordolo 1.00 2.36 0.64 0.38 32.50 18.65 0.000 0.014 69.18 0.038 0.38 0.60 7.4 0.62 4.82 3 1.00 896800 893.332 12.91 ok

Muro/2 1.00 2.36 1.56 0.38 20.80 29.10 0.000

Mimp 1.00 0.00 0.00 0.000 98.28 0.019 0.38 0.30 7.4 0.76 4.82 3 1.22 896800 1095.053 11.14 ok

Muro/2 1.00 2.36 1.56 0.38 20.80 29.10 0.000 127.38 0.000 0.38 0.00 7.4 0.92 4.82 3 1.48 896800 1325.590 10.41 ok

3 Solaio 1.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 0.063

Cordolo 1.00 2.36 0.25 0.38 32.50 7.29 0.000 0.018 134.67 0.018 0.38 0.28 9.2 0.72 4.82 3 1.16 896800 1037.418 7.70 ok

Muro/2 1.00 2.36 1.81 0.38 20.80 33.76 0.000

Mimp 1.00 0.00 0.00 0.000 168.43 0.018 0.38 0.28 9.2 0.72 4.82 3 1.16 896800 1037.418 6.16 ok

Muro/2 1.00 2.36 1.81 0.38 20.80 33.76 0.000 202.19 0.000 0.38 0.00 9.2 0.86 4.82 3 1.38 896800 1239.138 6.13 ok

2 Solaio 1.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 0.063

Cordolo 1.00 2.36 0.25 0.38 32.50 7.29 0.000 0.019 209.48 0.019 0.38 0.29 9.8 0.72 4.82 3 1.16 896800 1037.418 4.95 ok

Muro/2 1.00 2.36 1.81 0.38 20.80 33.76 0.000

Mimp 1.00 0.00 0.00 0.000 243.24 0.019 0.38 0.29 9.8 0.72 4.82 3 1.16 896800 1037.418 4.26 ok

Muro/2 1.00 2.36 1.81 0.38 20.80 33.76 0.000 277.00 0.000 0.38 0.00 9.8 0.86 4.82 3 1.38 896800 1239.138 4.47 ok

1 Solaio 1.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 0.063

Cordolo 1.00 2.36 0.25 0.38 32.50 7.29 0.000 0.023 284.29 0.023 0.38 0.36 11.8 0.68 4.82 3 1.09 896800 979.784 3.45 ok

Muro/2 1.00 2.36 2.26 0.38 20.80 42.16 0.000

Mimp 1.00 0.00 0.00 0.000 326.45 0.023 0.38 0.36 11.8 0.68 4.82 3 1.09 896800 979.784 3.00 ok

Muro/2 1.00 2.36 2.26 0.38 20.80 42.16 0.000 368.60 0.000 0.38 0.00 11.8 0.79 4.82 3 1.27 896800 1138.278 3.09 ok


kN/mq

kNm Muro y2 fraz a b s γ/p/kNm F es ea N e t m λ Φ fk γM fdrid A Nrd FS

4 Soletta 0.25 2.49 2.36 0.25 32.50 11.94 -0.063

Solaio 1.00 2.36 1.06 1.00 10.22 25.57 0.063

Cordolo 1.00 2.36 0.64 0.38 32.50 18.65 0.000 0.014 56.16 0.029 0.38 0.46 7.4 0.68 4.82 3 1.09 456000 498.195 8.87 ok

Muro/2 1.00 2.36 1.56 0.38 20.80 29.10 0.000

Mimp 1.00 0.00 0.00 0.000 85.26 0.015 0.38 0.23 7.4 0.79 4.82 3 1.27 456000 578.786 6.79 ok

Muro/2 1.00 1.20 1.56 0.38 20.80 14.80 0.000 100.05 0.000 0.38 0.00 7.4 0.92 4.82 3 1.48 456000 674.029 6.74 ok

3 Solaio 1.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 0.063

Cordolo 1.00 2.36 0.25 0.38 32.50 7.29 0.000 0.018 107.34 0.018 0.38 0.28 9.2 0.74 4.82 3 1.19 456000 542.154 5.05 ok

Muro/2 1.00 2.36 1.81 0.38 20.80 33.76 0.000

Mimp 1.00 0.00 0.00 0.000 141.10 0.018 0.38 0.28 9.2 0.74 4.82 3 1.19 456000 542.154 3.84 ok

Muro/2 1.00 1.20 1.81 0.38 20.80 17.17 0.000 158.27 0.000 0.38 0.00 9.2 0.86 4.82 3 1.38 456000 630.070 3.98 ok

2 Solaio 1.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 0.063

Cordolo 1.00 2.36 0.25 0.38 32.50 7.29 0.000 0.019 165.56 0.019 0.38 0.29 9.8 0.72 4.82 3 1.16 456000 527.501 3.19 ok

Muro/2 1.00 2.36 1.81 0.38 20.80 33.76 0.000

Mimp 1.00 0.00 0.00 0.000 199.32 0.019 0.38 0.29 9.8 0.72 4.82 3 1.16 456000 527.501 2.65 ok

Muro/2 1.00 1.20 1.81 0.38 20.80 17.17 0.000 216.49 0.000 0.38 0.00 9.8 0.86 4.82 3 1.38 456000 630.070 2.91 ok

1 Solaio 1.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 0.063

Cordolo 1.00 2.36 0.25 0.38 32.50 7.29 0.000 0.023 223.77 0.023 0.38 0.36 11.8 0.62 4.82 3 1.00 456000 454.237 2.03 ok

Muro/2 1.00 2.36 2.26 0.38 20.80 42.16 0.000

Mimp 1.00 0.00 0.00 0.000 265.93 0.023 0.38 0.36 11.8 0.62 4.82 3 1.00 456000 454.237 1.71 ok

Muro/2 1.00 1.20 2.26 0.38 20.80 21.44 0.000 287.36 0.000 0.38 0.00 11.8 0.79 4.82 3 1.27 456000 578.786 2.01 ok


kN/mq

kNm

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Provincia di Ravenna. B2... · 2.7.6 Combinazioni e percorsi di carico ... IPS “Stoppa” posto in Via Francesco Baracca, 62 a Lugo