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Equation Chapter 1 Section 1

Proyecto Fin de Carrera

Ingeniería Industrial

Diseño de una Planta para la Impresión y Barnizado

de Planchas de Aluminio

Autor: Felipe Merino Saldaña

Tutor: Aurelio Azaña García

Dep. Proyectos de Ingeniería

Escuela Técnica Superior de Ingeniería

Universidad de Sevilla

Sevilla, 2016

Proyecto Fin de Carrera

Ingeniería Industrial

Diseño de una Planta para la Impresión y

Barnizado de Planchas de Aluminio

Autor:

Felipe Merino Saldaña

Tutor:

Aurelio Azaña García

ESI Sevilla

Dep. de Proyectos de Ingeniería

Escuela Técnica Superior de Ingeniería

Universidad de Sevilla

Sevilla, 2016

Agradecimientos

A todos los que me acompañasteis durante este camino, por los buenos momentos, por vuestra paciencia y por estar ahí en las malas también.

Índice

Diseño de una planta para la impresión y barnizado de planchas de aluminio

1

Índice

1.- Introducción 5

2.- Normativa aplicada 6

3.- Emplazamiento 7

4.- Edificabilidad e implantación 8

5.- Proceso 11

6.- Maquinaria y equipos 13

6.1.- Línea de barnizado 13

6.2.- Línea de impresión 15

7.- Arquitectura 17

8.- Obra civil 20

8.1.- Estructura metálica 20

8.1.1.- Descripción 20

8.1.2.- Método de cálculo. 24

8.1.3.- Propiedades de los materiales 24

8.1.4.- Resultados de Cálculo 25

8.2.- Cimentación 26

8.2.1.- Descripción 26

8.2.2.- Método de cálculo. 27

8.2.3.- Propiedades de los materiales 27

8.2.4.- Resultados de cálculo de la cimentación 27

8.3.- Otras actuaciones 27

9.- Instalación de gas natural 29

9.1.- Objeto. 29

9.2.- Características técnicas del gas suministrado. 29

9.3.- Acometida. 29

9.4.- Instalación receptora. 29

9.4.1.- Válvula general del usuario. 30

9.4.2.- Estación de regulación y medida. 30

9.4.3.- Contador. 34

9.4.4.- Válvula de salida de la ERM. 34

9.4.5.- Canalización. 35

9.4.6.- Grupos de regulación de aparatos. 35

9.5.- Protecciones. 36

9.6.- Cálculos justificativos. 36

Índice


2

9.6.1.- Aparatos receptores. 36

9.6.2.- Presión de suministro en red. 37

9.6.3.- Caudal de simultaneidad. 37

9.6.4.- Cálculo del diámetro de las canalizaciones. 37

9.6.5.- Selección del contador 41

9.6.6.- Condiciones de ventilación. 43

9.6.7.- Control periódico de la instalación receptora. 43

10.- Instalación de protección contra incendios 44

10.1.- Protección Pasiva contra incendios 44

10.1.1.- Caracterización de los establecimientos industriales en relación con la seguridad contra incendios. 44

10.1.2.- Cálculo de Carga de fuego. 45

10.1.3.- Ubicación. 47

10.1.4.- Sectorización. 48

10.1.5.- Materiales. 48

10.1.6.- Estabilidad al fuego de los elementos constructivos portantes. 48

10.1.7.- Resistencia al fuego de los elementos constructivos del cerramiento. 49

10.1.8.- Cálculo de la ocupación. 50

10.1.9.- Evacuación. 50

10.1.10.- Características de las puertas. 51

10.1.11.- Características de los pasillos. 51

10.1.12.- Características de las escaleras. 51

10.1.13.- Señalización e iluminación. 51

10.1.14.- Ventilación y eliminación de humos y gases de la combustión en los edificios industriales. 52

10.1.15.- Almacenamientos. 52

10.2.- Protección Activa contra incendios 53

10.2.1.- Extintores 53

10.2.2.- Sistemas de detección y alarma 53

10.2.3.- Sistema extinción CO2 54

11.- Instalación de aire comprimido 55

11.1.- Descripción general. 55

11.2.- Características Generales. 55

11.3.- Cumplimiento del reglamento de aparatos a presión. 56

11.4.- Calculo de la instalación. 56

11.4.1.- Presión de Trabajo. 56

11.4.2.- Caudal de aire previsto. 56

Índice


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11.4.3.- Caudal de Cálculo Total: 57

11.4.4.- Caudal real de aire. 58

11.4.5.- Velocidad de diseño. 58

11.4.6.- Cálculo de la canalización principal. 58

11.4.7.- Cálculo de los ramales y derivaciones a equipos. 59

11.4.8.- Cálculo de pérdida de carga. 60

11.5.- Equipo Compresor. 61

12.- Instalación de baja tensión 63

12.1.- Puesta a tierra 63

12.1.1.- Resistencia de la puesta a tierra de las masas. 63

12.1.2.- Resistencia de la puesta a tierra del neutro. 64

12.1.3.- Protección contra contactos indirectos. 64

12.2.- Cálculos eléctricos 65

12.3.- Luminarias 168

12.4.- Centro de transformación 187

13.- Instalación de abastecimiento de aguas 188

13.1.- Características y cuantificación de las exigencias. 188

13.1.1.- Descripción general. 188

13.1.2.- Calidad del agua. 188

13.1.3.- Protección contra retornos. 188

13.1.4.- Condiciones de suministro (caudales y presiones). 189

13.1.5.- Mantenimiento. 189

13.2.- Diseño. 189

13.2.1.- Esquema General. 189

13.2.2.- Acometida. 190

13.2.3.- Contador general. 190

13.2.4.- Red de distribución. 190

13.2.5.- Agua caliente sanitaria. 191

13.3.- Criterios de Dimensionado. 192

13.3.1.- Caudales Instantáneos Mínimos de los Aparatos Sanitarios. 192

13.3.2.- Caudal Máximo Previsible. 192

13.3.3.- Cálculo de Diámetro de Tubería. 193

13.3.4.- Pérdidas de Carga. 194

13.4.- Caudal Instalado. 196

13.4.1.- Caudal total simultáneo. 197

13.5.- Instalación resultante 197

Índice


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14.- Instalación de saneamiento 199

14.1.- Descripción general. 199

14.2.- Evacuación de aguas pluviales 199

14.2.1.- Dimensionado de la red 199

14.3.- Evacuación de agua sanitaria 202

15.- Almacén de productos químicos 205

15.1.- Antecedentes 205

15.2.- Características del líquido a almacenar 205

15.3.- Características del almacenamiento 206

15.4.- Generalidades (Art. 51). 206

15.5.- Clasificación de los almacenamientos (Art. 52). 208

15.5.1.- Almacenamiento Industrial. 208

15.6.- Protección contra incendios (art. 53). 209

15.6.1.- Sistemas de alarma y vigilancia. 210

15.6.2.- Equipos auxiliares. 210

15.7.- Medidas de seguridad. 210

15.8.- Operación y mantenimiento. 212

ANEXO I: Calificación Ambiental 215

ANEXO II: Planos 223

ANEXO III: Resultados de cálculo de obra civil 247

ANEXO IV: ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD 283

ANEXO V: PLIEGO DE CONDICIONES 348

ANEXO VI: MEDICIONES Y PRESUPUESTO 400

Introducción


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1.- INTRODUCCIÓN

El presente proyecto fin de carrera tiene como objeto el diseño de una planta para la litografía de planchas de aluminio.

Desde su aislamiento por primera vez a principios del siglo XIX, el aluminio ha ido ganando importancia en la industria hasta convertirse en el segundo metal más usado después del acero. Este metal posee muy buenas propiedades: su baja densidad (2700kg/m3), una alta resistencia a la corrosión o su mínima toxicidad hacen que junto con un precio de mercado bajo y la facilidad para el mecanizado, sea el metal idóneo para la materia que nos ocupa.

Como se detallará más adelante, las planchas de aluminio utilizadas serán preparadas para utilizarse como recubrimiento de botellas de vino. Mediante el uso de un barniz especial para los productos alimenticios se garantiza la correcta higienización del tapón. Además, las diversas posibilidades a la hora de adornar la cápsula la hacen muy atractiva en este sector.

Nuestro proceso abarcará la recepción de las planchas de aluminio ya cortadas con las medidas requeridas para poder ser procesadas por nuestra maquinaria, su almacenamiento, el proceso de barnizado y tintado y, finalmente, el almacenamiento del producto ya terminado para su posterior traslado al correspondiente centro de embutido.

El alcance de este proyecto incluye el diseño y cálculo de la estructura, cimentación y de todas las instalaciones necesarias para el completo funcionamiento de la planta:

- Instalación de Gas Natural. - Instalación de aire comprimido. - Instalaciones de abastecimiento y saneamiento de aguas. - Instalación de protección contra incendios. - Instalación eléctrica de baja tensión. (La potencia eléctrica demandada por una planta de tales

características requiere la instalación de un centro de transformación el cual NO será calculado en el presente proyecto).

- Almacén APQ.

Junto con esto se evaluará la Calificación Ambiental y la gestión de residuos según la legislación correspondiente.

Normativa aplicada


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2.- NORMATIVA APLICADA

Obra civil:

- Código Técnico de la Edificación DB SE: Seguridad Estructural o DB-SE-AE: Acciones en la edificación. o DB-SE-A: Estructuras de acero. o DB-SE-C: Cimentaciones.

- Plan General de Ordenación Urbanística de Jerez de la Frontera.

Instalación eléctrica:

- Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión e Instrucciones Técnicas complementarias, RD 842/2002, de 2 de agosto.

Instalación de Protección Contra Incendios:

- Reglamento de Seguridad Contra Incendios en los establecimientos industriales, RD 2267/2004, de 3 de diciembre.

- Real Decreto 379/2001, de 6 de abril, Reglamento de Almacenamiento de Productos Químicos, sus Instrucciones Complementarias y modificaciones recogidas en el Real Decreto 105/2010, de 5 de febrero.

Instalaciones de abastecimiento y saneamiento de aguas:

- Código Técnico de la Edificación DB HS: Salubridad

Instalación de Gas Natural:

- Real Decreto 919/2006, de 28 de julio, por el que se aprueba el “Reglamento técnico de distribución y utilización de combustibles gaseosos y sus instrucciones técnicas complementarias ICG 01 a 11”.

- Instrucciones técnicas complementarias: ICG-01, ICG-08, ICG-09 e ICG-11. - UNE 60-620-2005 (Partes 1 a 6): Instalaciones receptoras suministradas con presión máxima de

operación (MOP)>5bar. - Norma UNE-60.621-2.-en lo relativo al cálculo de los diámetros de las canalizaciones. - Normas e Instrucciones de la Empresa Suministradora de gas.

Instalación de aire comprimido:

- Real Decreto 2060/2008, de 12 de diciembre, por el que se aprueba el Reglamento de equipos a presión y sus instrucciones técnicas complementarias.

Almacenamiento:

- Real Decreto 379/2001, de 6 de abril, Reglamento de Almacenamiento de productos químicos y modificaciones recogidas en el real decreto 105/2010, de 5 de febrero.

Generación de residuos:

- Plan General de Ordenación Urbanística de Jerez de la Frontera. -

Calificación Ambiental:

- Ley 7/2007, 9 julio, de Gestión Integral de la Calidad Ambiental. - Real Decreto 297/1995 de 19 de diciembre.

Maquinaria:

- Instrucciones del fabricante.

Emplazamiento


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3.- EMPLAZAMIENTO

Nuestra planta se sitúa en el polígono industrial El Portal (Jerez de la Frontera), en la parcela con dirección Avenida Alcalde Cantos Ropero 105. Referencia catastral 660421QA5660D.

Edificabilidad e implantación


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4.- EDIFICABILIDAD E IMPLANTACIÓN

La parcela en la que se ubica la planta posee un área de 8400 m2.

Se aplica el Plan General de Ordenación Urbanística de Jerez de la Frontera en relación a las circunstancias y normativas urbanísticas. Este nos indica que la tipología de la edificación será G2-Nave aislada para actividad económica con una altura máxima de 15 metros y cuyos retranqueos deberán ser de más de 8 y 4 metros para la fachada y el fondo/lateral, respectivamente.

Además, la dotación mínima es un lavabo, un inodoro y una ducha por cada 10 trabajadores o fracción y para cada sexo. En el caso que nos ocupa los trabajadores son 20, por lo que se han proyectado 2 inodoros, 2 duchas y 2 lavabos, además de 2 urinarios. Por otra parte, para las trabajadoras se ha previsto un aseo con una ducha, un inodoro y un lavabo.

La edificabilidad de la parcela será como máximo el 75% de la superficie de esta, en nuestro caso:

𝐸𝑑𝑖𝑓𝑖𝑐𝑎𝑏𝑖𝑙𝑖𝑑𝑎𝑑 = 0,75 ∗ 8400 = 6300 𝑚2

En cuanto a la urbanización, se pavimentará todo el terreno excepto una zona al fondo de la parcela que se dejará como espacio verde a urbanizar en futuras ampliaciones.

Área urbanizada: 5438 m2

Área espacio verde: 862 m2

Alrededor de la nave de procesos se dispone de un bordillo perimetral en toda la nave y, además, dada la ocupación que tenemos, según el Plan General de Ordenación Urbanística de Jerez de la Frontera debemos proveer una plaza de aparcamiento por cada 100 m2 construidos. Esto hará que tengamos 21 plazas de aparcamiento, los cuales deberán tener un área mínima total de 20 m2.

Se construirá una caseta de control de acceso junto a la puerta de entrada. Se diseña el recorrido de entrada y salida a la parcela en un único sentido (al contrario de las agujas del reloj), de forma que los camiones carguen y descarguen en la fachada norte de la nave y salgan rodeando la nave. Para ello, se garantiza el radio de giro del camión en la zona más al oeste de la parcela.

Finalmente, se asegura la parcela mediante una valla perimetral. Esta vaya aparece detallada en los planos.



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Se proyecta la nave con una superficie de 2012,72 m2, repartidos de la siguiente forma:

ACTIVIDAD SUPERFICIE (m2)

Zona de procesos y almacenamiento de producto.

1605,13

Cuarto de tintas 23,40

Almacén de barnices 78,98

Sala de mezclas 22,23

Sala de espera-hall 21,69

Oficina 1 16,05

Oficina 2 18,21

Gerente 16,68

Archivo 13,30

Pasillo 1 2,40

Archivo 13,30

Cuarto café 5,98



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Aseo de caballeros 27,16

Aseo de señoras 14,98

Comedor 9,50

Pasillo 2 4,71

CTP y control 77,48

Cuarto de compresores 35,33

Taller 148,44

Residuos 80

TOTAL 2012,72

Proceso


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5.- PROCESO

El sistema de producción consiste en el barnizado y decoración de planchas de aluminio, que posteriormente serán procesadas en una planta de embutición y fabricación de cápsulas de aluminio.

El proceso de barnizado se aplica tanto a la cara interior como a la cara exterior de la hoja de aluminio. En una primera fase se le aplica a la cara interior un barniz de propiedades adecuadas para su posterior utilización como cápsula de aluminio.

La cara exterior es la que lleva mayor número de pasadas, estas dependerán de los diferentes tipos de decoración exigidas por el cliente para sus cápsulas de aluminio.

La primera capa que se aplicará a la cara exterior será un tipo de barniz base o de enganche que permita adherir las posteriores capas aplicadas. Una vez aplicada esta capa si la plancha se queda en color aluminio pasa a la línea de impresión, de lo contrario, se le aplica un esmalte de color (blanco, negro, verde,…) dependiendo del diseño del cliente, antes de pasar a la línea de impresión.

El proceso de impresión con tintas, si se realiza, permite imprimir diseños específicos de los clientes, con 2 colores, si el diseño lleva más de 2 colores es necesario procesar la hoja un mayor número de veces dependiendo de los colores que vayamos a aplicar.

Posteriormente a la decoración en la máquina de impresión, o al esmalte de color, de la línea de barnizado, si la hoja no lleva diseño, las hojas vuelven a pasar por la línea de barnizado para aplicarle el barniz de acabado o sobreimpresión, que protege las decoraciones realizadas de su posterior uso (protección ante el rozamiento, dureza…). Una vez finalizada esta etapa, la hoja está lista para ser almacenada a la espera de su posterior traslado a las fábricas de embutición y fabricación.

Se estima que con la maquinaria instalada y dada la naturaleza del proceso se tenga una producción de unos 3.000.000 planchas/ año y un consumo de barnices y tintas de unas 200 t/año.

La litografía se diseña para una capacidad de al menos 20 empleados y 2 turnos de trabajo.

Proceso


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Diagrama de flujo del proceso

Maquinaria y equipos


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6.- MAQUINARIA Y EQUIPOS

La maquinaria a instalar para realizar el proceso de fabricación serán una línea de barnizado, una línea de impresión bicolor y un volteador de palets.

6.1.- Línea de barnizado

La línea de barnizado se emplea para el barnizado y secado de hojas de chapa.

El proceso de trabajo está dividido en los pasos siguientes:

- Barnizado de un lado de la hoja de chapa en una instalación de barnizado por cilindros. - Secado de la capa de barniz en un desecador continuo calefaccionado directamente según el

principio de aire de circulación.

La alimentación de las hojas se hace de forma automática, con capacidad para 8.000 hojas/h, que transportan las hojas por el cilindro barnizador, conectado a un recipiente de 200 litros de barniz (situado junto a la línea, sobre cubeto estanco para la recogida de un posible derrame). El barniz rascado sobrante se deposita en el recipiente del rascador y va de vuelta al contenedor de barniz. Para fijar el barniz a la plancha metálica, se pasan las hojas barnizadas por un horno de secado.

La temperatura de secado oscila entre los 160 y 210 ªC y se realiza en un túnel de 36 m de longitud, con tres zonas de precalentamiento y una de mantenimiento.

El desecador está equipado con una instalación de combustión del aire de salida. Los vapores de disolvente orgánicos que se desprenden durante el secado de los barnices en el desecador son aspirados a través de una tubuladura de aire de salida del túnel de secado y conducidos a la instalación de combustión del aire de salida. Aquí se purifica el aire de salida según el principio de la postcombustión térmica.

La instalación de combustión de aire de salida consta de una cámara de combustión, en la que con ayuda de un quemador de gas especial se calienta el aire de salida a una temperatura de aprox. 720-750ºC. A esta temperatura se produce una combustión casi completa de los disolventes que contiene el aire de salida. El barnizado con la instalación es solamente posible, cuando la instalación de combustión de aire de salida se encuentra en funcionamiento y la cámara de combustión ha alcanzado la temperatura de 650ºC necesaria para el quemado. Esto se asegura mediante un bloqueo eléctrico de la alimentación de hojas de chapa. Asimismo se produce un registro continuo de la temperatura de la cámara de combustión.

La ejecución de la instalación es de las llamadas instalación de combustión del aire de salida integrada, es decir, una gran parte de la energía térmica empleada para el calentamiento del aire de salida se emplea de nuevo para el calentamiento del desecador.

A través de la tubuladura de aire de salida del secador se aspira el caudal volumétrico del aire de escape por medio del ventilador de salida de aire, se precalienta en el intercambiador de calor a aprox. 500ºC y se envía a la cámara de combustión.

El aire de salida purificado es conducido al intercambiador de calor, donde una parte de la energía térmica es aprovechada para el precalentamiento del aire de salida no purificado. Después de salir del intercambiador de calor, el aire de salida purificado se aprovecha de la manera siguiente:

- Una cantidad de aire entre 6.000 y 9.000 m3/h, a una temperatura máxima de 500ºC, se sopla sobre techo a través de una chimenea calorifugada para soportar una temperatura máxima de 750ªC.,

- Una parte del mismo se emplea para la calefacción de la zona de calefacción inicial.



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- Una parte del mismo se emplea para el calentamiento del aire de salida no purificado, para así evitar el ensuciamiento del ventilador de aire de salida.

- Otra parte del caudal se emplea para la calefacción de la zona de cocido. - Una parte del aire de salida depurado puede ser utilizado para el precalentamiento del sistema

de transporte del secador. Esta parte del aire de salida purificado es evacuado por el techo, a través de chimenea a una temperatura de 150ºC, junto con la descarga de aire de salida por medio del ventilador, con un caudal entre 4.000 y 5.000 m3/h.

- Por último, una parte del aire de salida purificado se puede emplear para la calefacción simultánea de otro desecador, en este caso de la línea de impresión.

Una vez salen las planchas del túnel, pasan por una zona de enfriamiento de 6,63 m, con entrada y salida de aire de 50.000 m3/h, a través de dos chimeneas de entrada de aire limpio de 1,007 m de diámetro y dos chimeneas de aire caliente, máximo a 80ºC, de 0,898 m de diámetro . El horno funciona con gas natural.

El sistema de purificación, a través de un incinerador ECO-TV, que quema los gases procedentes del barniz, consigue un grado de pureza del aire de salida con contenido de monóxido de carbono CO y óxido de nitrógeno NOx inferior de 100 mg /nm3 y contenido de restante de hidrocarburo inferior a 20 mg/ nm3.

Las características técnicas del equipo son:

LINEA DE BARNIZADO:

Formatos de hoja: 1000 x 1220 mm, máximo y 510 x 710 mm, mínimo.

Espesor de hoja: 0,12 – 0,50 mm para hojalata

0,17 – 0,50 mm para hojas de aluminio

Material de hoja: Hojalata según EN 10203

Hoja de aluminio según EN 541

Tipo de hoja: Hoja rectangular

Velocidad máxima: Hasta 8.000 hojas/h según calidad, formato y espesor de hojas, barnices, etc.

Aire comprimido: 4m3/h - 6 bar

Temperatura ambiente: Max. 40ºC con climatización del armario de control

La barnizadora está compuesta por:

- Alimentador automático de planchas metálicas.

- Cabezal de barnizado convencional, de 3 rodillos.

- Rascador neumático de barniz, el sobrante se deposita en el recipiente del rascador y va de vuelta al contenedor de barniz.

- Bomba de barniz.

- Lubricación.



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- Mesa de alimentación de hojas.

- Accionamiento y control.

- Horno de secado, con una longitud del túnel (zona calentada) de 36 m y una zona de enfriamiento de longitud 6,63 m.

- Incinerador y purificador de aire.

6.2.- Línea de impresión

La línea de impresión / pintura está prevista exclusivamente para el estampado por una cara, pintura y secado posterior de las planchas de chapa.

La línea de impresión bicolor, utiliza un sistema de decoración offset, y funciona de forma similar a la línea de barnizada, una vez pasan las hojas por los rodillos entintadores, entran en el horno de secado, que trabaja a una temperatura de secado oscila entre los 160 y 210 ªC y se realiza en un túnel de 24,0 m de longitud, con una zonas de precalentamiento y una de mantenimiento. Con un caudal de aire de extracción del horno de secado de 4.000 – 6.000 m3/h a la entrada del secador, con una chimenea de 0,604 m de diámetro y una temperatura de salida de 180ºC y al final de la línea de secado, una chimenea de 0,402 m de diámetro, para un caudal de salida de 4.000 m3/h a 80ºC. Una vez salen del túnel las planchas pasan por una zona de enfriamiento de 5,48 m, con entrada y salida de aire de 40.000 m3/h, a través de una chimenea de entrada de aire limpio y otra chimenea de aire caliente, máximo a 80ºC. El horno funciona con gas natural.

Las características técnicas del equipo son:

LINEA DE BARNIZADO:

Formato de impresión: 965 x 1200 mm, máximo y 510 x 710 mm, mínimo

Espesor de hoja: 0,12–0,50 mm para hojalata

0,17–0,50 mm para hojas de aluminio

Material de hoja: Hojalata según EN 10203

Hoja de aluminio según EN 541

Tipo de hoja: Hoja rectangular

Formato de la plancha de impresión: 1030 x 1210 x 0,4 mm

Formato de la mantilla de caucho: 1140 x 10215 x 1,9 mm

Velocidad: Hasta 7.000 hojas/h

La impresora para metal es parte de un sistema de impresión y barnizado, compuesto por:

- Alimentador de hojas totalmente automático a alta velocidad.

- Monitor de mando central.

- Unidad de impresión.



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- Horno de secado, con una longitud de túnel (zona calentada) de 24,0 m y una longitud de zona de enfriamiento de 6,48 m.

Chimeneas incluidas por el fabricante en cumplimiento de las exigencias y determinaciones establecidas en el Capítulo de Contaminación Atmosférica de las Ordenanzas Municipales de Medio Ambiente:

Arquitectura


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7.- ARQUITECTURA

La planta está compuesta por una única nave situada en el centro de la parcela. Este edificio estará compuesto a su vez por dos naves anexas. La nave principal será a dos aguas, de dimensiones 80,00 x 22,00 x 9 metros en la zona principal y 8 x 55,56 x 5 metros en la zona anexa cuyo pórtico será a un agua.

A continuación podemos ver los distintos alzados:

La estructura es de perfiles de acero laminado en caliente S275JR y la cimentación mediante zapatas aisladas de hormigón atadas mediante zuncho perimetral. Las uniones metálicas serán soldadas. Todos los detalles de la estructura se detallan en su correspondiente apartado más adelante.

La cubierta está formada por panel sándwich, nervado, de 30 mm con lucernarios de 1,20x10 metros. Las aguas se recogen mediante canalón de chapa galvanizada hasta los bajantes.

En cuanto a los cerramientos laterales, son de bloques de hormigón de 15 cm de espesor colocados entre los perfiles metálicos.

En el interior de la nave tendremos que los elementos de cerramiento y particiones interiores se han definido con las siguientes características:

- La división entre la nave principal y la zona de oficinas se realiza mediante bloques de hormigón de espesor 15 cm de forma que podemos garantizar el aislamiento acústico de la zona de procesos con respecto a las demás zonas de trabajo de la planta. Estos bloques serán trasdosados en la cara que da a la zona administrativa.

- Las paredes interiores de la zona de administración serán de tabicón de ladrillo doble hueco de 10 cm de espesor total. Estos serán enfoscados por ambas caras. Los aseos y vestuarios irán alicatados.

El suelo de la zona de procesos se proyecta con solera de hormigón de 20 cm con recubrimiento superficial de cuarzo (tratamiento PAVITRON-N). En aseos y oficinas se dispondrá de solería de gres de 40x40 cm recibida con mortero y material adherente.

Arquitectura


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Por último, el techo de la zona de trabajo será la propia cubierta de la estructura, esto es, el panel nervado sobre correas y aislamiento. En cuanto a la zona administrativa, tendrá falso techo desmontable de escayola dejando una altura libre de 2,50 metros.

Las puertas serán metálicas para las particiones entre sectores de incendio:

- EI2-60-C5 - Aislamiento acústico de 8 dB. - Fuerza de apertura 140 N como máximo, excepto en las que se sitúen en itinerarios accesibles,

que será de 25 N.

Se eligen de madera ligera (aislamiento acústico de 15 dB) aquellas a las que no se les exija resistencia al fuego.

Se proyectan seis salidas mediante puertas metálicas correderas. Las características de estas son:

Designación Cantidad Dimensiones (m) Paso de hombre

P-c1 2 4.95x4.50 Sí

P-c2 2 2.00x1.50 No

P-c3 2 3.50x2.50 Sí

Aquellas puertas que deban tener resistencia al fuego serán metálicas con aislamiento de poliuretano (EI2-60-C5 con aislamiento acústico de 8 dBA). Las demás puertas se proyectan en madera aligerada (dimensiones 0.85x2.10 metros; aislamiento acústico de 15 dBA).

Designación Cantidad Dimensiones (m) Tipo

P-1 13 0.85x2.10 Madera

P-2 1 0.90x2.10 Aluminio lacado

P-3 1 1.04x2.10 Resistente al fuego




Las ventanas de la zona de oficinas serán de tipo basculante, se diseñan ventanas fijas para poder visualizar la zona de trabajo desde las oficinas. Las ventanas serán de las siguientes características:

Designación Cantidad Dimensiones (m) Tipo Material marco

V-1 4 3.00x1.40 Basculante Aluminio

V-2 3 1.70x1.40 2 Aluminio

V-3 13 7.20x1.40 3 Aluminio

Arquitectura


19

V-4 6 5.00x1.40 2 Aluminio

V-5 2 4.20x1.60 2 Aluminio

V-6 2 2.80x1.44 1 Aluminio

V-7 1 1.40x1.44 4 Aluminio

Obra civil


20

8.- OBRA CIVIL

8.1.- Estructura metálica

8.1.1.- Descripción

La estructura de la nave está compuesta por 17 pórticos separados una distancia de 5 metros.

Estos pórticos están compuestos por perfiles HEB-240 de 7300 mm de longitud y vigas IPE-360 de 11000 mm en la zona a dos aguas. Los pilares de la nave anexa (la cual tiene una cubierta a un agua que irá unida en los pilares de la estructura principal a una altura de 4500 mm), serán HEB-200 con una altura de 4000 mm y las vigas IPE-240 de 8000 mm de longitud.

En las vigas de la nave principal se colocan cartelas inferiores de 2500 mm de longitud tanto al principio como al final de la viga. Además, se colocan cartelas en cabeza de pilares de 2500 mm de longitud.

Los pórticos de los extremos serán ligeramente diferentes, se sitúan cuatro pilares de tipo HEB-200, estando los dos centrales girados con respecto a los de los extremos, de esta forma conseguimos mejor inercia fuera del plano. La longitud de los pilares centrales será de 8000 mm y se sitúan a 7270 milímetros de los extremos del pórtico.

Además, se han arriostrado mediante cruces de San Andrés los vanos de los extremos y un vano central. Para el arriostramiento usaremos perfiles L.70.7.

El atado entre pórticos se realiza con perfiles IPE-140 en cabeza de pilares.

Por último, se eligen correas de cubierta de tipo IPN-140 colocadas cada 2500 mm, de forma que obtenemos un total de 10 correas en el pórtico principal y 3 en la nave auxiliar. A estas correas se atornillan tornapuntas cada 5000mm para disminuir la longitud de cálculo del pandeo lateral de las vigas en cumbrera.

La unión entre la cimentación y la estructura será mediante placas de anclaje con tuerca y contratuerca de nivelación. Debido a las solicitaciones de la estructura se han diseñado tres tipos de placas de anclaje. Se ha buscado unificar en la medida de lo posible tanto el tipo de perno como los rigidizadores y placas.

Obra civil


21

En cuanto a los pernos tenemos que:

- Los pernos serán de acero corrugado B500S. - La forma será de gancho a 180 grados. - Métrica 25 mm. - Longitud de 450 mm antes del giro del gancho. 125 mm de separación con respecto al final del

gancho y 50 mm de recrecido hacia arriba en recto. - El anclaje se realiza con tuerca y contratuerca, se aplicarán 25 mm de mortero de nivelación.

Las características de las placas son:

- Tipo 1: o Dimensiones 475x475x20 mm o Número de pernos: 6 o Número rigidizadores: 2 o Espesor rigidizadores: 8 mm

Obra civil


22

Elementos complementarios

Pieza

Geometría Taladros Acero

Esquema Ancho

(mm)

Canto

(mm)

Espesor

(mm) Cantidad

Diámetro

(mm) Tipo

fy

(kp/cm²)

fu

(kp/cm²)

Placa base

475 475 20 6 25 S275 2803.3 4179.4

Rigidizador

475 140 8 - - S275 2803.3 4179.4

- Tipo 2: o Dimensiones 400x400x20 mm o Número de pernos: 4 o Número rigidizadores: 2 o Espesor rigidizadores: 8 mm

Obra civil


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Elementos complementarios

Pieza

Geometría Taladros Acero

Esquema Ancho

(mm)

Canto

(mm)

Espesor

(mm) Cantidad

Diámetro

(mm) Tipo

fy

(kp/cm²)

fu

(kp/cm²)

Placa base

475 475 20 6 25 S275 2803.3 4179.4

Rigidizador

475 140 8 - - S275 2803.3 4179.4

Obra civil


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8.1.2.- Método de cálculo.

El cálculo de la estructura se ha realizado utilizando el programa CYPE INGENIEROS. Para realizar dicho cálculo se han tenido en cuenta los siguientes puntos:

- Se ha aplicado el CTE DB SE-AE: Acciones en la Edificación. En dicho documento aparecen las hipótesis que deben tenerse en cuenta para asegurar la resistencia de la estructura. Estos serán explicados más adelante.

- Los cálculos se han basado en las leyes de la Mecánica y la Resistencia de Materiales. El principal criterio utilizado corresponde con evitar que se supere el límite elástico del material, asumiendo posibles plastificaciones parciales sin llegar al agotamiento de la sección.

- Para las condiciones de deformabilidad se establecen como límites de flecha y desplome de pilares L/250 y L/300 respectivamente.

Las acciones consideradas en el cálculo son:

- Acciones constantes: o Peso propio.

- Acciones variables: o Sobrecarga de uso en la cubierta. o Acciones de viento. o Sobrecarga de nieve. o Acciones sísmicas.

Se han utilizado los valores de las acciones indicadas en el Código Técnico. Dichos valores se muestran a continuación:

Peso Propio Densidad acero: 7.850 kg/m³

De Uso 80 kg/m2

Acciones del Viento

Según CTE DB SE-AE

Zona B. Zona urbana en general, industrial o forestal.

Estructura con cerramientos laterales.

Sobrecarga de nieve Según CTE DB SE-AE

Acciones Térmicas No se necesitan juntas de dilatación.

Acciones Reológicas

No han sido consideradas por tratarse de una estructura toda ella realizada con materiales

metálicos y ser, por tanto, despreciables los efectos de las mismas, según indica la Norma CTE DB SE-A.

Acciones Sísmicas - NCSE- 02

Jerez de la Frontera (Cádiz)

Acel. Básica=0,06

Coef. Distribución=1,2

8.1.3.- Propiedades de los materiales

Obra civil


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Como ya se ha citado anteriormente, el acero empleado será del tipo S 275 JR, esto es, con límite elástico de valor 275 MPa.

Las propiedades del acero serán las siguientes:

Módulo de elasticidad: E = 2100000 kg/cm2

Módulo de elasticidad transversal: G = 810000 kg/cm2

Coeficiente de Poisson: ν = 0.30

Coeficiente de dilatación: αt = 0.000012 m/mºC.

8.1.4.- Resultados de Cálculo

Los resultados se muestran en el ANEXO III. Resultados de cálculo.

Obra civil


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8.2.- Cimentación

8.2.1.- Descripción

La cimentación se diseña mediante zapata corrida y vigas de atado. El hormigón será del tipo HA-25 con armado en barras de acero B500S.

Se ha considerado la tensión máxima admisible por el terreno de 1,5 kg/cm2. Esta tensión debería ser comprobada por un estudio geológico, pero a falta de uno se toma un valor típico de la zona. Asimismo, una vez calculada la cimentación hemos comprobado que esta tensión no supera en ningún caso los 0.9 kg/cm2.

Tendremos tres tipos de zapata de dimensiones:

- Zapata Tipo 1: 250x300x70 cm - Zapata Tipo 2: 200x230x70 cm - Zapata Tipo 3: 320x300x70 cm

Características del armado:

- Como ya se ha nombrado anteriormente, el armado de la cimentación se realizará mediante acero B500S.

- Se disponen las barras de 12 mm de diámetro cada 170 mm. - El armado será doble, tanto en la cara superior como en la inferior de las zapatas. - Los detalles tales como longitudes de patillas, detalles constructivos y demás se encuentran en

los planos.

La unión entre zapatas se realiza mediante vigas de atado. Tendremos dos tipos de vigas:

- Vigas de atado Tipo 1: 40x40mm.

Armado superior: 2xØ 20mm

Armado inferior: 2xØ 20 mm

Estribos: 1xØ 8@20 mm

Longitud (en planos)

- Vigas de atado Tipo 2: 40x40 mm

Armado superior: 3xØ 25 mm

Armado inferior: 3xØ 25 mm

Piel: 1x2 de Ø 25 mm

Estribos: 1xØ 8@15 mm

Longitud (en planos)

Obra civil


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8.2.2.- Método de cálculo.

Para el cálculo de los elementos de hormigón se han considerado los siguientes coeficientes de seguridad, correspondientes a la EHE.

COEFICIENTE DE PONDERACIÓN Y SEGURIDAD

- Coeficiente de minoración de resistencia del hormigón γc = 1,50 - Coeficiente de minoración de resistencia del acero γs = 1,15 - Coeficiente de mayoración de las acciones γf = 1,60

8.2.3.- Propiedades de los materiales

Para los elementos de cimentación de hormigón armado, se han considerado las siguientes acciones:

- Densidad del hormigón armado: 2.50 t/m² (2.30 t/m3 para hormigones en masa y poco armados)

- Cargas y sobrecargas: Cargas transmitidas por la estructura - Sismo: Carga de sismo obtenidas según los datos sísmicos

de la zona - Tensión admisible del terreno: 1,50 kg/cm2

8.2.4.- Resultados de cálculo de la cimentación

Tanto las reacciones para el cálculo de la cimentación, como los resultados de cálculo se encuentran detallados en ANEXO III: Resultados de Cálculo.

8.3.- Otras actuaciones

Además de la nave de procesos, se diseñan una caseta para contener la Estación de regulación y medida para la Instalación de Gas Natural y una caseta para el control de acceso.

Estos se detallan en el ANEXO II: Planos.

Obra civil


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Instalación de gas natural


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9.- INSTALACIÓN DE GAS NATURAL

9.1.- Objeto.

A continuación se expone la instalación de gas natural para el suministro de los quemadores pertenecientes a las líneas de barnizado e impresión de las planchas de aluminio.

9.2.- Características técnicas del gas suministrado.

El gas suministrado por la empresa suministradora Gas Andalucía S.A., posee las siguientes características:

- Denominación: Gas natural

- Poder Calorífico Superior P.C.S.: 10.000 Kcal/Nm3

- Poder calorífico inferior P.C.I.: 9.890 Kcal/Nm3

- Densidad relativa a 20 ºC.: 0,60

- Peso específico: 0,7278 Kg/m3

- Presión en llave acometida: APA (entre 4 a 16 bar)

- Presión garantizada en llave acometida: 16 bar =163,2 m.c.a

- Poder comburífero 10 m3 aire/m3 de gas

Al tratarse de una instalación receptora con uso de propio consumo de gas de la 2ª familia, con Presión Máxima de Operación MOP>5 bar, le es de aplicación la norma UNE 60-620-2005 (Partes 1 a 6) “Instalaciones receptoras de gas natural suministradas a presiones superiores a 5 bar”.

9.3.- Acometida.

Es la conducción, propiedad de la compañía suministradora dispuesta conforme a las especificaciones de las normas, que una la red de distribución a la instalación receptora.

Se proyecta canalización de acometida realizada con tubería de acero estirado sin soldadura ASTM A 106 grado A o B SCH40, diámetro de 1 3/4”, que discurrirá en instalación enterrada desde 0,5 m del límite de la propiedad, desde la válvula general de acometida de la red de Alta Presión “A” de la Empresa Distribuidora hasta la válvula general del usuario; con una longitud total aproximada de 10 m.

La tubería se dispondrá en zanja de apertura mecánica, según detalles en planos, de 200 mm de anchura y 1.000 mm de profundidad con relleno de arena de río o similar, o procedente de excavación, sin materiales que puedan dañar la tubería. El relleno se compactará al 90% Proctor modificado.

Al tratarse de una tubería a alta presión, todas las soldaduras serán radiografiadas por un Organismo de Control autorizado, procediendo a inspección por gammagrafía.

9.4.- Instalación receptora.

La instalación receptora parte de la válvula general del usuario hasta los grupos de regulación de los distintos receptores y discurre en instalación enterrada hasta la válvula de edificio a partir de donde entra en la nave en instalación aérea hasta los aparatos a gas.



30

Al disponerse de una presión máxima de operación 5<MOP≤16 bar, conforme a la norma UNE 60620-1 se clasifica la instalación como “Instalación receptora clase I”; sus elementos principales son los siguientes:

9.4.1.- Válvula general del usuario.

Se instalará en montaje aéreo una válvula de esfera tipo WAFER de 1 1/2", que efectuará la función de válvula general del usuario.

Esta válvula se ubicará en lugar de fácil acceso, señalizada, al abrigo de posibles golpes y asumirá las funciones de la válvula de entrada a la Estación de Regulación y Medida (ERM) puesto que se cumplen simultáneamente las siguientes condiciones:

- La válvula general del usuario es visible desde la ERM y se puede llegar fácilmente desde

la misma.

- La válvula general del usuario y la ERM se encuentran al mismo nivel, con una diferencia

de cota inferior a 3 m.

- El recorrido del trazado entre La válvula general del usuario y la ERM, es inferior a 25 m.

Esta válvula se situará a una distancia aproximada de 4,5 m de la ERM en lugar indicado en planos.

9.4.2.- Estación de regulación y medida.

Con objeto de filtrar, reducir la presión y estabilizar el suministro de gas en condiciones constantes se dispondrá una Estación de Regulación y Medida (ERM) de 2 líneas de regulación, constituida por bloques de filtraje, regulación y medida.

La ERM, está compuesta por dos líneas de regulación iguales y paralelas, capaz cada una de ellas de dar un caudal total, y así facilitar las operaciones de mantenimiento y limpieza sin provocar la falta de suministro.

La 2ª línea, entrará en servicio automáticamente, en la eventualidad de fallo de la 1ª línea; a la salida de los grupos de regulación, se interconectan ambas líneas, para poder actuar indistintamente.

Todo el conjunto de la Estación de Regulación y Medida debe quedar aislado del resto de canalizaciones, mediante juntas dieléctricas; incluyendo el sistema puesta a tierra, ejecutado con pica de acero cobreado 14 mm, conductor desnudo de 35 mm2 y arqueta de registro.

Las características de la ERM proyectada son:

- Fluido: Gas natural.

- Caudal diseño: 275 Nm³/h.

- Presión entrada: 16 – 3 bares (r).

- Presión salida: 2,5 bares (r).

- Nº de líneas de regulación: 2.

- Nº reguladores línea: 2.

- Conexión entrada: 13/4”.



31

- Conexión salida: 21/2”.

La ERM funcionará de modo que se mantenga la presión de salida dentro de los márgenes de la siguiente tabla:

MOP línea de

distribución

(bar)

Valor punta OP

≤

Presión temporal de operación

(TOP)

≤

Presión máxima en caso de incidente

(MIP)

≤

Presión de prueba

de resistencia

(STP)

>

5<P<16 1,050 x MOP 1,2 x MOP 1,3 x MOP MIP

MOP Presión máxima de operación

Valor punta OP Valor punta de la presión de operación

TOP Presión temporal de operación

MIP Presión máxima en caso de incidente

STP Presión de prueba de resistencia

9.4.2.1 Elementos de la ERM.

Se proyecta una Estación de Regulación y Medida compuesta por los siguientes elementos principales:

- Manómetro de control: Se instalará un manómetro de la clase 1, escala 0 – 25 bar diámetro esfera: 100 mm.

- Válvula de entrada: Válvula de bola, cuerpo de acero, diámetro nominal 40 mm, presión nominal A-150, con tipo de conexión bridada.

- Filtro de gas: Se instalara un filtro tras la válvula de entrada a la ERM de 40x40 de diámetro nominal, presión nominal A-150, con pérdida de carga máxima inferior a 0,1 bar y grado de filtrado de 5 micras.

Filtra el gas de entrada a la ERM, quedando depositadas en su fondo las partículas mayores de 5 micras arrastradas por éste quedando retenidas a la entrada del cartucho filtrante.

Disponen de un sistema indicador del grado de suciedad (Manómetro diferencial) y en su punto más bajo, lleva una purga de ½”, provista de una válvula para proceder a su limpieza periódicamente.

- Válvula de seguridad VIS. Válvula de bola, cuerpo de acero, diámetro nominal 40 mm, presión nominal A-150, con tipo de conexión bridada, caudal 2750 Nm³/h.

La VIS proyectada cumple los siguientes requisitos:

− Se coloca antes del equipo de regulación con órganos de maniobra y cierre

independientes.

− Está equipada con dispositivos de cierre por exceso y defecto de presión a la salida del

regulador.



32

− No existe en el circuito principal ninguna válvula entre la salida del regulador principal y

la toma de presión de la válvula de seguridad.

− El rearme de la válvula se puede efectuar únicamente de forma manual.

− La válvula, en posición cerrada, es completamente estanca.

− El campo de regulación permite ajustar los cierres a valores de presión acordes con los de

trabajos establecidos.

− La precisión de funcionamiento es inferior al ± 10% del valor de tarado establecido.

- Reguladores de presión. Se proyecta un regulador principal de 40 mm de diámetro nominal, presión nominal A-150, caudal de 275 Nm³/h y tipo de conexión bridada que cumple las siguientes condiciones:

Está construido de acuerdo con la Norma UNE-EN 334 para dispositivos de regulación de

presión de gas (reguladores) para presiones de entrada hasta 100 bares.

Al tratarse de instalación receptora clase, el regulador es de acción directa, sin regulador

monitor.

Lleva incorporada una válvula de interrupción de seguridad (VIS) por máxima y mínima,

independiente.

En posición de cierre, el regulador es completamente estanco.

La presión de tarado es inferior a la MOP de salida de la Estación o de la red de distribución

interior.

La clase de precisión de regulación RG, según la Norma UNE-EN 334, es la necesaria para

que en funcionamiento normal, las oscilaciones de presión positivas por encima de la

MOP no superen los valores establecidos del valor punta OP de 1,050 x MOP.

La sobrepresión de cierre SG, según la Norma UNE-EN 334, es como máximo de un 10%

de la presión de regulación de servicio.

No se instalarán válvulas en las tuberías auxiliares de toma de presión del regulador y sus

dispositivos de seguridad.

- Manómetro de control. Se instalará un manómetro de la clase 1, escala 0 – 4 bares, diámetro esfera: 100 mm.

- Válvulas de alivio y comprobación. Válvula de bola, cuerpo de acero, diámetro nominal 15 mm, presión nominal PN-20, con tipo de conexión roscada.

- Válvula salida/entrada para contador y by-pass. Válvula de mariposa, cuerpo de fundición, diámetro nominal 65 mm, presión nominal PN-16, con tipo de conexión bridada



33

- Válvula de tres vías para manómetro de comprobación + enchufe rápido. Válvula cuerpo de acero, diámetro nominal 15 mm, presión nominal PN-100, con tipo de conexión roscada.

- Manómetro de comprobación. Se instalará un manómetro de la clase 0,5, escala 0 – 4 bares, diámetro esfera: 150 mm.

- Válvula de escape V.E.S. Válvula cuerpo de acero, diámetro nominal 25 mm, presión nominal PN-16, con tipo de conexión roscada.

La VES que se pretende instalar cumple los siguientes requisitos:

− Intervalo de funcionamiento mínimo: entre el 90% y el 110% de la presión de tarado de

la válvula.

− Precisión de funcionamiento: ± 10% de la presión de tarado.

− Tipo: de resorte con membrana.

− Ubicación: aguas abajo del regulador principal y de la toma de presión de la válvula de

interrupción de seguridad.

- Termómetro. Escala: -10 +50ºC, con tipo de conexión roscada.

9.4.2.2 Recinto de la ERM.

Los elementos de la ERM se ubicarán en un recinto del tipo abierto de altura igual o superior a 1,80 m, consistente en una caseta de estructura metálica mediante perfiles laminados de acero, cubierta, cerramientos laterales y trasero de chapa de acero prelacada de 0.6 mm de espesor y cerramiento delantero abierto, de malla galvanizada con una puerta metálica de 1,00 x 2,10, con apertura hacia el exterior.

El cerramiento delantero estará totalmente abierto, garantizándose la ventilación adecuada del recinto.

La cubierta del recinto se construirá con una sola pendiente a una altura mínima en su parte más baja de 2,20 m.

Dado que se prevé instalar una ERM con un caudal nominal de 275 m3/h el recinto está clasificado como del tipo “A”.

El recinto se ubicará en la zona indicado en planos, considerando las siguientes condiciones:

Las aberturas del recinto se deben encontrar a una distancia vertical mínima de 3 m de

puertas, ventanas o aberturas de ventilación si éstas están por encima del recinto o a 1 m

medido horizontalmente si están a su mismo nivel.

En ningún caso se deben admitir depósitos industriales, almacenes o puntos donde se

manipulen productos fácilmente inflamables en la vertical del recinto.

La distancia entre la proyección vertical de líneas eléctricas o estaciones transformadoras

y el límite del recinto debe ser como mínimo de 4 m.



34

La ubicación prevista cumple las condiciones indicadas en la tabla 1 de la UNE 60620-3 para instalaciones de la clase I, y recintos tipo “A”:

− Se deben ubicar preferentemente aislados.

− Se pueden ubicar adosados o incorporados a naves industriales o bien en azoteas.

− Deben ser necesariamente recintos de tipo aislado respecto a edificios habitados y locales

de pública concurrencia.

− Distancia mínima de 6 m entre la envolvente del recinto y depósitos con productos

fácilmente inflamables y fuegos abiertos.

Igualmente se tendrán en cuenta las siguientes precauciones en la instalación de la ERM:

No se puede instalar en una Estación de Regulación y Medida ningún material

suplementario a los estrictamente necesarios para su explotación.

Se debe proveer la iluminación suficiente que permita realizar operaciones nocturnas.

En las inmediaciones del límite del recinto y en el exterior del mismo debe existir como

mínimo un extintor de polvo seco de una capacidad igual a 12 kg.

En la puerta de entrada a la Estación de Regulación y Medida se debe colocar un letrero

en que conste de forma claramente visible:

GAS.

"PROHIBIDO FUMAR Y/O HACER FUEGO.

.NO SE PERMITE LA ENTRADA A PERSONAS AJENAS AL SERVICIO"

Se debe diseñar la Estación de Regulación y Medida de tal forma que el nivel sonoro

originado por el funcionamiento de la instalación no sobrepase los niveles máximos

admitidos en las ordenanzas o reglamentos vigentes que sean de aplicación en el lugar

donde esté ubicada la misma.

9.4.3.- Contador.

Se instalará un contador volumétrico de pistones rotativo G-65, dinámica1:30, que cumpla los requisitos de la Norma UNE EM-E23-E, seleccionado según lo determinado en los cálculos justificativos y conforme a la Nota Técnica NT-605-D de la Compañía Suministradora.

El contador los contadores dispondrá de emisor de impulsos proporcionales a los volúmenes brutos medidos.

9.4.4.- Válvula de salida de la ERM.

Se instalará una válvula de mariposa tipo LUG de 2", que efectuará la función de válvula de salida de ERM, y se ubicará en lugar de fácil acceso, señalizada, al abrigo de posibles golpes y en montaje aéreo a una distancia aproximada de 4,5 m de la ERM.



35

9.4.5.- Canalización.

9.4.5.1 Conducción enterrada.

Desde la válvula de salida de la ERM hasta la válvula de edificio la canalización discurrirá en instalación enterrada con tubería de polietileno del tipo PE SDR 11 de 63 mm de diámetro con una longitud aproximada de 52 m.

La tubería se dispondrá en zanja de apertura mecánica, según detalles en planos, de 200 mm de anchura y 790 mm de profundidad con relleno de arena de río o similar, o procedente de excavación, sin materiales que puedan dañar la tubería.

El relleno se compactará en zonas de paso de vehículos al 90% Proctor modificado, en zonas de paso de peatones o ajardinada al 80% del Proctor modificado y en el resto, se restituirá a la situación original.

A lo largo de toda la conducción enterrada se dispondrá una banda de señalización amarilla de 200 mm de ancho.

9.4.5.2 Conducción aérea.

La conducción enterrada emerge hacia la válvula de edificio a partir de la cual se instalará una canalización de acero DIN 2440 de 21/2" de diámetro, que discurrirá por la fachada de la nave, introduciéndose en la nave hasta la válvula de local, con una longitud aproximada de 13 m.

Las tuberías de gas, cuando atraviesen techos o muros, llevarán un tubo protector de diámetro mayor en 2 cm. que el de la canalización, rellenándose el espacio intermedio con masilla.

La distancia de separación entre la conducción de gas y otras conducciones, será de 20 cm., como mínimo, tanto en cruces como en trazados paralelos. En el caso de que esta distancia no se pueda respetar, se protegerán convenientemente ambas instalaciones.

Las canalizaciones que discurran por elementos huecos de la construcción o por locales no suficientemente ventilados se protegerá o enfundará en toda su longitud, con otro tubo de diámetro superior en 2 cm. al de la canalización, con sus uniones estancas y con sus dos extremos abiertos, dando una ligera pendiente hacia el exterior del edificio.

Las canalizaciones aéreas estarán situadas sobre los paramentos verticales y horizontales de la edificación, estando separadas de los mismos 2 cm., como mínimo, por medio de soportes especiales que permitan la dilatación, y con una separación de 100 cm.

Las uniones de las canalizaciones, al ser todas de acero, se realizarán por soldadura a la eléctrica, debiendo ser realizadas por personal cualificado para ese cometido.

9.4.6.- Grupos de regulación de aparatos.

Con objeto de adaptarse a la presión de utilización de los receptores, se dispondrán para cada aparato a gas un grupo de regulación compuesto por los siguientes elementos:

- Válvula de aparato de aparato de 1", tipo esférica, cuerpo de latón y bola inoxidable, ¼

vuelta PN-16 de Ø1 ½”.

- Toma de presión entrada Peterson ¼”

- Filtro de gas PN-10, 6 bares con grado de filtrado de 80 micras.

- Regulador de presión Fiorentini, mod. Dival 500 MP/LA con válvulas de máxima y mínima,

presión de salida 170-300 mbar.



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- Ventómetro Bourdon, esfera de 60 mm con válvula portaventómetro.

- Llave de salida esférica con racor y junta de asiento plano que hace las veces de llave aparto.

Para las tuberías de los grupos de regulación se debe procurar que el número de uniones sea mínimo, realizándose si son necesarias por soldadura eléctrica.

Los grupos de regulación se ubicarán próximos a los receptores de manera que tanto el calor como los procesos que tengan lugar, no les afecten, en lugares de fácil acceso, al abrigo de cualquier golpe involuntario y con condiciones de ventilación favorables.

9.5.- Protecciones.

Se proyecta protección catódica de la canalización de acometida, mediante ánodos de sacrificio conectados a la tubería con conductores de cobre de 16 mm2.

Igualmente, con objeto de aislar los tramos enterrados de las canalizaciones, en los sitios donde estos emergen, se dispondrán juntas dieléctricas del tipo PN25 S/S DIAM 11/2”.

Los tramos de tubería comprendidos entre el nivel del suelo y las citadas juntas se protegerán con un adecuado revestimiento aislante.

9.6.- Cálculos justificativos.

9.6.1.- Aparatos receptores.

Línea de Impresión:

- Zona 1 : Q1 = 60 m3/h



37

- Zona 2 : Q2 = 30 m3/h

- Futura Ampliación: Q3 = 60 m3/h

Línea de barnizado:

- Burner EcoTNV: Q4 = 125 m3/h

9.6.2.- Presión de suministro en red.

La presión de llegada del gas en la acometida es de "ALTA PRESION "A", y estará comprendida entre 4 a 16 bar.

Se adopta una presión de diseño (DP) de 3 bares, que es la mínima garantizada por las Compañía Suministradora.

9.6.3.- Caudal de simultaneidad.

El caudal de simultaneidad o caudal máximo probable (QTOTAL), será la suma de todos los caudales.

QTOTAL = Q1+ Q2 +Q3 +Q4 = 60+30+60+125 = 275 m3/h

Considerando que la masa en volumen del gas natural es 0,7278 Kg /m3, obtenemos el valor equivalente en masa:

QMTOTAL = 275 m3/h x 0,7278 Kg/m3 = 200,14 Kg/h

9.6.4.- Cálculo del diámetro de las canalizaciones.

Efectuaremos el cálculo por tramos de los diámetros mínimos necesarios para la instalación a partir del siguiente esquema:



38

Para el cálculo de las pérdidas de carga de las canalizaciones de gas para esta presión, emplearemos la fórmula de RENOUARD SIMPLIFICADA (UNE-60621-2-1996):

(𝑃1)2 − (𝑃2)2 = 51,5 ∗ 𝑆 ∗ 𝐿 ∗ 𝑄1,82 ∗ 𝐷−4,82

Donde las variables poseen los siguientes valores y significados:

P1: Presión absoluta en el origen de la conducción en bar.

P2: Presión absoluta en el final de la conducción en bar.

D: Diámetro interior en mm, objeto de cálculo.

s: Densidad relativa del gas natural comercial, s = 0,60.

L: Longitud equivalente en m., se toma un 20% más de la real.

Q: Caudal de gas en m3N/h /h.

La presión en llave de acometida es de 3 bares, tras la ERM de 2,5 bares y tras las llaves de aparato se instalarán reguladores, cuya presión mínima a la entrada es de 300 mbar.

Las presiones en los nudos intermedios se han de elegir aplicando el sistema de la “J”, consistente en hacer un reparto de la pérdida de carga disponible proporcionalmente entre las longitudes de cálculo de los tramos.

Las longitudes de los tramos y sus caudales están dadas en la tabla siguiente:

TRAMO LONGITUG (m) CAUDAL (m^3/h)

OA 10 275

AB 65 275

BG 9,5 125

BC 6,5 150



39

Tramo OA

TRAMO Q(m^3/h) Lc(m) Perd. Carga(bar)

(J*Lc)

Pi(bar) Pf=Pi-Pcd(bar)

OA 275 10 0,5 3 2,5

𝑃é𝑟𝑑𝑖𝑑𝑎 𝑑𝑒 𝐶𝑎𝑟𝑔𝑎 ( 𝐽 ) =3000 − 2500

10= 0,5 𝑏𝑎𝑟/𝑚

Ahora sumamos la presión atmosférica para trabajar con valores absolutos y así poder aplicar la fórmula de Renouard: Patm=1,01325 atm.

TRAMO Pi real Pi abs Pf man Pf abs Q Lc Leq D(mm)

OA 3 4,01325 2,5 3,51325 275 10 12 21,61

Instalamos tubería acero estirado sin soldadura ASTM 106 grado A o B SCH40

− − −> 1 14⁄ "(31,75𝑚𝑚)

Tramo ABC


(J*Lc)

Pi(bar) Pf=Pi-Pcd

AB 275 65 1,055005 2,5 0,544995

BC 150 6,5 0,1955005 0,544995 0,3494945

𝑃é𝑟𝑑𝑖𝑑𝑎 𝑑𝑒 𝐶𝑎𝑟𝑔𝑎 ( 𝐽 ) =2,5 − 0,3

71,5= 0,03077 𝑏𝑎𝑟/𝑚


TRAMO Pi real Pi abs Pf man Pf abs Q Lc Leq D(mm)

AB 2,5 3,51325 0,544995 1,558245 275 65 78 26,064

BC 0,544995 1,558245 0,3494945 1,3627445 150 6,5 7,8 23,2467

Instalamos tubería de polietileno enterrada del tipo PE SDR 11 desde la válvula de salida de la ERM hasta la válvula de local, para el tramo aéreo que va desde la válvula de edificio hasta el nudo B y desde este hasta la llave de colector de derivación de los receptores de la LÍNEA DE IMPRESIÓN (tramo BC) usamos una tubería de acero DIN 2440.

Tramo ABG

Este tramo parte de la válvula de salida de la ERM y finaliza en la válvula aparato del receptor de la LÍNEA DE BARNIZADO.



40


(J*Lc)

Pi(bar) Pf=Pi-Pcd

AB 275 65 1,91945 2,5 0,58055

BG 125 9,5 0,280535 0,58055 0,3

𝑃é𝑟𝑑𝑖𝑑𝑎 𝑑𝑒 𝐶𝑎𝑟𝑔𝑎 ( 𝐽 ) =2,5 − 0,3

74,5= 0,02953 𝑏𝑎𝑟/𝑚


TRAMO Pi real Pi abs Pf man Pf abs Q Lc Leq(m) D(mm)

AB 2,5 3,51325 0,58055 1,5938 275 65 78 26,126

BG 0,58055 1,5938 0,3 1,31325 125 9,5 11,4 21,8

Por tanto está justificada igualmente la instalación de tubería polietileno del tipo PE SDR 11 desde la salida de la válvula de la ERM hasta la válvula de edificio y tubería de acero DIN 2440 desde ésta hasta la válvula de local (parte del tramo AB) y hasta la llave de aparato del receptor de la LÍNEA DE BARNIZADO (tramo BG).

VELOCIDAD DEL GAS POR LAS CANALIZACIONES

De acuerdo con la norma UNE-60621-2-1996, se calcula la velocidad del gas por las conducciones mediante la expresión siguiente.

𝑣 = 378 ∗𝑄 ∗ 𝑧

𝑃 ∗ 𝐷2

Siendo:

v.- velocidad del gas, en m/s. Velocidad máxima permitida,

Q.- Caudal del gas en m^3/h.

D.- Diámetro de la canalización en mm.

Z.- Factor de compresibilidad, adoptándose como valor de Z = 1.

P.-Presión absoluta (Pm + 1,01325) en el extremo final de la conducción en bar.

Vamos a comprobar que los diámetros obtenidos anteriormente cumplen el requisito de velocidad máxima del gas, este es:

𝑉𝑚𝑎𝑥 ≤ 20 𝑚/𝑠

TRAMO Pfman Pf abs Z Q Dc(mm) Vc(m/s)

OA 2,5 3,51325 1 275 21,61 63,36

AB1 0,58055 1,5938 1 275 26,126 95,55

AB2 0,58055 1,5938 1 275 26,126 95,55

BC 0,3 1,31325 1 150 23,2467 79,89



41

BG 0,3 1,31325 1 125 21,8 75,71

Donde:

AB1.- Desde válvula salida ERM hasta válvula edificio (tramo enterrado).

AB2.- Desde válvula edificio hasta válvula de local (tramo aéreo).

Dc.- Diámetro de cálculo.

Vc.- Velocidad de cálculo.

Podemos ver que no se cumple el requisito en ninguno de los casos por lo que debemos aumentar los diámetros de las canalizaciones. De esta forma obtenemos:

TRAMO Q(m^3/h) Pf abs(bar) Z D(con v=20m/s) Dreal(mm)(pulg) Vreal(m/s)

OA 275 3,51325 1 38,46 44,45 (1 ¾”) 14,975

AB1 275 1,5938 1 57,1 63 16,43

AB2 275 1,5938 1 57,1 63,5 (2 ½”) 16,17

BC 150 1,31325 1 46,46 50,8 (2”) 16,73

BG 125 1,31325 1 42,414 50,8 (2”) 13,94

CD 60 1,31325 1 29,385 31,75 (1 ¼”) 17,13

CE 30 1,31325 1 20,78 25,4 (1”) 13,38

CF 60 1,31325 1 29,385 31,75 (1 ¼”) 17,13

Vemos que ahora la instalación si cumple.

9.6.5.- Selección del contador

Para seleccionar el tipo de contador más adecuado a una instalación se deberá disponer de los siguientes datos:

• Caudal máximo de la instalación del consumidor expresado en m3(n)/h.

• Caudal mínimo de la instalación del consumidor expresado en m3(n)/h.

• Presión efectiva a la entrada del contador expresada en bar.

Al tratarse de una instalación con presión de suministro superior a BP se calcula el caudal máximo y mínimo a condiciones de línea empleando la siguiente expresión:

𝑄𝑙𝑖𝑛 = 𝑄𝑟𝑒𝑓

𝑃𝑟𝑒𝑓

𝑃𝑎𝑡𝑚 + 𝑃𝑒𝑓

Siendo:

Qlín .- Caudal a condiciones de línea en m3/h, máximo o mínimo según Qref



42

Qref.- Caudal a condiciones de referencia en m3(n)/h máximo o mínimo.

Pref.- Presión de referencia (Pref = 1,01325 bar)

Pef .- Presión efectiva en bar a la entrada del contador, (Pef = 3 bar).

Patm.- Presión atmosférica del lugar en bar

Sustituyendo valores obtenemos el siguiente cuadro:

Qref Qlin

Máximo 275 69,43

Mínimo 30 7,57

9.6.5.1 Determinación de la capacidad del contador (designación “G”).

El caudal de línea máximo obtenido según el cálculo efectuado en el párrafo anterior se utilizará para determinar la capacidad del contador (designación “G”).

Para ello, seleccionaremos el Qmáx inmediato superior al caudal de línea máximo obtenido que está indicado en la Tabla 2 de la NT-605-D, y éste nos determinará la designación

“G” del contador, indicador de la capacidad del mismo, que en nuestro caso es G-65.

9.6.5.2 Determinación de la extensión de medida requerida.

El caudal mínimo de la instalación determinará la extensión de medida requerida. Se expresa como la relación entre el caudal máximo y el mínimo de la instalación del consumidor a condiciones de línea.

𝐸𝑥𝑡𝑒𝑛𝑠𝑖ó𝑛 =𝑄𝑚𝑎𝑥 𝑐𝑜𝑛𝑑. 𝑙𝑖𝑛𝑒𝑎

𝑄𝑚𝑖𝑛 𝑐𝑜𝑛𝑑. 𝑙𝑖𝑛𝑒𝑎=

69,43

7,57



43

La extensión de medida se indica de la forma 1:XX significando "XX" la relación entre los caudales máximo y mínimo. Se tomará como extensión requerida un valor igual o inmediatamente superior al calculado.

9.6.5.3 Selección del contador adecuado

Consultando las tablas 1 y 2 de la mencionada NT-605-D, seleccionamos un contador volumétrico de pistones rotativo G-65, extensión 1:30.

9.6.6.- Condiciones de ventilación.

Se deberán tener en cuenta las siguientes condiciones de ventilación, para la zona donde se ubicarán los aparatos receptores:

- Entradas de aire y ventilación rápida.

Se dispondrán 14 rejillas de lamas horizontales de aluminio anodizado para ventilación cuyas medidas serán 500x 240 mm que garantizan en todo momento la entrada directa de aire a la zona. La superficie de entrada de aire necesaria para la combustión de los aparatos, se obtiene a través de la expresión:

S = 5·GT GT = QTOTAL x P.C.S.

Siendo:

S.- Superficie de entrada de aire, en cm2, objeto de cálculo.

GT.- Gasto calorífico total instalado en KW.

QTOTAL.- Caudal de cálculo; QTOTAL = 275 m3/h

P.C.S.- Del gas natural; P.C.S.= 10.000 Kcal/Nm3

Sustituyendo valores obtenemos un GT = 3.197,67 KW y una superficie de entrada de aire S = 15.988,37 cm2, inferior al que nos proporcionan las rejillas proyectadas.

9.6.7.- Control periódico de la instalación receptora.

Para el control periódico de la instalación se estará a lo dispuesto en la norma UNE 60620-6-2005, con objeto de verificar la correcta estanqueidad y aptitud de uso de la misma.

Instalación de protección contra incendios


44

10.- INSTALACIÓN DE PROTECCIÓN CONTRA INCENDIOS

10.1.- Protección Pasiva contra incendios

10.1.1.- Caracterización de los establecimientos industriales en relación con la seguridad contra incendios.

Para definir las medidas de protección pasiva y activa contra incendios de la nueva edificación se tendrá en cuenta el Reglamento de Seguridad Contra Incendios en los Establecimientos Industriales RD 2267/2004 de 3 de diciembre de aplicación en uso industrial.

Dado que las oficinas proyectadas tienen una superficie construida inferior a 250 m2, serán tratadas como uso industrial.

El establecimiento industrial está situado en un edificio independiente, a una distancia mayor de tres metros del edificio más próximo, por lo que la configuración de este es Tipo C.

Para la fabricación de las capsulas metálicas se utilizan barnices, disolventes y esmaltes, clasificados como productos clase B, por la ITC MIE APQ-01, por lo que para el almacenamiento de estos, será de aplicación las características constructivas y medidas de protección contra incendios necesarias para almacenamientos industriales de recipientes móviles.

El nivel de riesgo intrínseco del edificio se determina calculando la densidad de carga de fuego ponderada, para la que se utilizan las siguientes expresiones:

Actividades de producción, transformación, reparación o cualquiera distinta de almacenamiento; en los que se incluyen los acopios de materiales y productos cuyo consumo o producción es diario.

Donde:

- QS = Densidad de carga de fuego, ponderada y corregida, del sector de incendio, en MJ/m2.

- qSi = Carga de fuego, aportada por cada m2 de cada zona con diferente tipo de almacenamiento (i) existente en el sector de incendio, en MJ /m2.

- Si = Superficie de cada zona con proceso diferente y densidad de carga de fuego, qsi diferente, en m2.

- Ci = Coeficiente adimensional que pondera el grado de peligrosidad (por la combustibilidad) de cada uno de los combustibles (i) que existen en el sector de incendio.

- A = Superficie construida del sector de incendio, en m2.

- Ra = Coeficiente adimensional que corrige el grado de peligrosidad (por la activación) inherente a la actividad industrial que se desarrolla en el sector de incendio, producción, montaje, transformación, reparación, almacenamiento, etc.

Actividades de almacenamiento:



45

)m/MJ(RaA

shCqQ 2iiivi

i1

S

Donde:

- QS, Ci, Ra y A tienen la misma significación que en la expresión anterior.

- qvi =Carga de fuego, aportada por cada m3 de cada zona con diferente tipo de almacenamiento (i) existente en el sector de incendio, en MJ/m3.

- hi =Altura del almacenamiento de cada uno de los combustibles, (i), en m.

- si =Superficie ocupada en planta por cada zona con diferente tipo de almacenamiento (i) existente en el sector de incendio en m2.

La densidad de carga de fuego, ponderada y corregida Qe, de dicho edificio industrial se evaluará calculando la siguiente expresión:

)m/MJ(A

AQQ 2

i

i

1

iis

i

1

e

Donde:

- Qe =Densidad de carga de fuego, ponderada y corregida, del edificio industrial, en MJ/m2.

- Qsi =Densidad de carga de fuego, ponderada y corregida, de cada uno de los sectores de incendio, (i), que componen el edificio industrial, en MJ/m2.

- Qsi =Densidad de carga de fuego, ponderada y corregida, de cada uno de los sectores de incendio, (i), que componen el edificio industrial, en MJ/m2.

- Ai =Superficie construida de cada uno de los sectores de incendio, (i), que componen el edificio industrial, en m2.

10.1.2.- Cálculo de Carga de fuego.

En aplicación de normativa específica, APQ-01, se proyecta sectorizar el almacén de barnices y sala de mezclas, del resto de la fábrica. Además, se proyecta independizar el cuarto de tintas, no clasificado por la APQ-01, de la zona de fabricación.

De este modo, la sectorización proyectada es:

SECTORES USO Sc

(m2) Sector 1 Fabricación Industrial 2044,16

Sector 2 Almacenamiento Industrial APQ-01 101,21

Para el cálculo de la carga de fuego se emplean los siguientes valores:



46

RECINTO ACTIVIDAD

Si qsi qvi H

Ci Ra

∑ qsi·Si·Ci

o

∑ qvi·Si·Hi Ci ( m2) MJ/m2 MJ/m3 m

Fabricación Artículos metálicos, barnizado

1605,15 300 1,6 1,0 770472,00

Taller

Compresor

Taller de reparación

183,77 400 1,0 1,0 73508,00

Oficinas

CTP

Comedor

Vestuarios

Oficinas Técnicas

231,84 600 1,00 1,0 139104,00

Cuarto de Tintas

Tintas (no inflamables)

23,40 200 1,0 1,0 4680,00

Barnices y Mezclas

Barnices, Almacén de

78,98 2500

2,7 1,6 2,0

852984,00

22,23 0,9 80028,00

Sector 1: Fabricación industrial.

La superficie construida total del Sector 1 es de, A1 = 2044,16 m2.

La densidad de carga de fuego, ponderada y corregida QS, del sector 1, se calcula con la siguiente expresión:

)/(= 21

1 mMJRaA

CSqQ iisi

i

S

∑

)/(21,4832044,16

468000,13910473508,00770472 2

1 mMJQS

A una densidad de carga de fuego de 483,21 le corresponde un nivel de riesgo intrínseco bajo 2.



47

Sector 2: Almacenamiento APQ.

La densidad de carga de fuego, ponderada y corregida QS, del sector 2, se calcula con la siguiente expresión:

)/(= 212 mMJRa

A

CSqQ

ivi

Sii

H∑

)/(0,221,101

80028852984 2

2 mMJQS

)/(15,18437 2

2 mMJQS

A una densidad de carga de fuego de 15,18437 MJ/m2, le corresponde un nivel de riesgo intrínseco alto

de nivel 8.

La densidad de carga de fuego, ponderada y corregida Qe, de todo el edificio es:

)/(= 2

1

1mMJ

A

AQQ

ii

iisi

e∑

∑

)/(1.330,21 37,2145

01,21115,184372044,1621,483 2mMJQe

Al edificio le corresponde un nivel de riesgo intrínseco medio de nivel 4.

10.1.3.- Ubicación.

Se permite la ubicación de sector con actividad industrial de riesgo intrínseco bajo y alto, en configuraciones tipo C.



48

10.1.4.- Sectorización.

Para un establecimiento industrial con configuración tipo C, se admite sector de nivel bajo 2, con superficie de 2044,16 m2, inferior a 6.000 m2 y sector de nivel alto 8, con superficie de 101,21 m2, inferior a 2.000 m2.

10.1.5.- Materiales.

Las exigencias de comportamiento al fuego de los productos de construcción son:

Productos de revestimiento Exigido Proyectado

Suelos CFL-s1 (M2) Hormigón - M0 / Cerámico – M0

Paredes y techos C-s3 d0 (M2) Morteros- yesos - M0

Lucernarios no continuos D- s2 d0. (M3)

Lucernarios continuos B- s1 d0. (M1) B- s1 d0. (M1)

Revestimiento exterior de fachadas C-s3 d0 (M2) Placas de hormigón – M0

Productos incluidos en paredes y cerramientos

Exigido Proyectado

Capa y revestimiento EI 30 (RF-30)

Productos situados en el interior de falsos techos

Exigido Proyectado

Aislamiento térmico / Acondicionamiento acústico

C-s3 d0 (M1)

Revestimiento conductos de aire acondicionado -ventilación

C-s3 d0 (M1)

Cables C-s3 d0 (M1)

No propagadores de incendio-

Emisión de humo y opacidad reducida.

RZ1- K (AS) 0,6/1 KV

o

ES07Z1- K (AS) 450/750 V- Bajo tubo

10.1.6.- Estabilidad al fuego de los elementos constructivos portantes.



49

La estabilidad al fuego exigible a la estructura principal de cubierta y sus soportes en los sectores de incendio de un establecimiento industrial, con configuración Tipo C, cubierta ligera y planta sobre rasante, es:

- No se Exige, para sectores de Riesgo Bajo.

- R 30, para sectores de Riesgo Alto.

No obstante, dado que el sector 2, de riesgo intrínseco alto, se rige también por la instrucción técnica complementaria MIE-APQ-01, del Reglamento de Almacenamiento de productos químicos, por la que se exige una EI120, en los cerramientos de separación entre la zona de almacenamiento y la zona de fabricación, será necesario una R120 de los elementos estructurales contenidos en estos cerramientos.

De este modo, solo se proyecta estabilidad al fuego en los elementos estructurales del sector 2, para los contenidos en el cerramiento entre sectores 120 minutos, que se conseguirán con vermiculita proyectada y para el resto 30 minutos, que se conseguirán con pintura intumescente.

10.1.7.- Resistencia al fuego de los elementos constructivos del cerramiento.

La resistencia al fuego de las paredes que separan sectores de incendio será mínimo de 120 minutos, según las condiciones de seguridad establecidas por la APQ-01, que son más restrictivas, proyectándose bloque de hormigón de 20 x 20 x 40 cm, enfoscado por ambas caras.

Con el fin de limitar el riesgo de propagación del incendio a través de la fachada entre dos sectores de incendio, se exige una franja de 1,0 m con EI 60, que se garantiza con el cerramiento de paneles de hormigón en fachada y en el encuentro con la zona de fabricación.

En el encuentro del sector con la cubierta se proyecta una franja de 1,0 m bajo cubierta con placa de fibrosilicatos de Promatect de 15mm, para una resistencia al fuego de EI-90, según indicaciones de la APQ-01, aunque no es obligatorio si se dispone de sistema fijo automático de extinción.

El paso entre sectores se hace a través de puertas EI2-60-C5.

La distancia mínima, medida en proyección horizontal entre ventanas y huecos con lucernario de cubierta, de otro sector es mayor de 2,50 m.

Los huecos que comuniquen ambos sectores de incendio, deberán ser sellados, con mortero o almohadilla intumescente EI-120, de modo que mantengan una resistencia al fuego que no será menor de:

- La resistencia al fuego del sector de incendio, cuando se trate de sellado de compuertas de canalizaciones de aire de ventilación, calefacción o acondicionamiento de aire.

- La resistencia al fuego del sector de incendio, cuando se trate del paso de cables eléctricos.



50

10.1.8.- Cálculo de la ocupación.

Se estima, para un número máximo de trabajadores de 10 personas en fabricación y en oficinas, 6 personas, del orden de 1 persona/10 m2.

Para la aplicación de las exigencias relativas a evacuación de los establecimientos industriales, se determina una ocupación, P, igual a:

P = 1,10 x p = 1,10 x 16 = 18 personas.

10.1.9.- Evacuación.

Origen de evacuación.

Se considera como origen de evacuación todo punto ocupable, según queda reflejado en planos.

Recorridos de evacuación.

La longitud de los recorridos de evacuación, se medirá sobre el eje, y será inferior a 50 metros, para establecimientos con riesgo bajo con dos o más salidas de recinto y 25 metros, en riesgo alto y dos salidas alternativas.

Salidas.

El edificio dispone de seis salidas, cuatro por fachada principal y dos por fachada trasera. Además de dos salidas más desde el sector 2.

Todas las salidas de edificio se realizan a un espacio exterior seguro con suficiente superficie para contener a los ocupantes del edificio a razón de 0,5 m2 por persona, dentro de una zona delimitada con un radio de distancia de la salida:

0,1 · P = 1,8m.

Número y disposición de salidas.

Con las salidas proyectadas se obtienen recorridos de evacuación inferior a los máximos exigidos.

Dimensionamiento de salidas, pasillos.

a) Asignación de ocupantes

Se asignará la ocupación de toda la zona a las puertas de salida.

b) Cálculo

Se considera el caso más desfavorable, una salida bloqueada, y se dimensionan las salidas, pasillos y escalera, para este caso.



51

La anchura A, en m, de las puertas, pasos y pasillos será al menos igual a P/200, siendo P el número de personas asignadas a dicho elemento de evacuación.

El ancho exigido para las puertas y pasillos para una ocupación máxima de 18 personas, es de: A= 18/200 =0,09 m

Donde,

-P, es la suma de los ocupantes

-A, es la anchura, en m.

10.1.10.- Características de las puertas.

Solo se consideran salidas de edificio, las puertas abatibles con eje de giro vertical y fácilmente operable.

Se proyectan puertas de paso de hombre en las puertas correderas.

Las puertas entre el sector 1 y el 2 tendrán la resistencia exigida para nuestro caso, esto la mitad de la exigida al cerramiento.

RF PUERTAS SECTORIZADORAS: EI2 60-C5

10.1.11.- Características de los pasillos.

Los pasillos de evacuación, carecerán de obstáculos y tendrán un ancho mínimo de 1,0 m.

10.1.12.- Características de las escaleras.

No se proyectan.

10.1.13.- Señalización e iluminación.

Las salidas de edificio estarán señalizadas, así como las señales indicativas de dirección de los recorridos que deben seguirse en todo origen de evacuación hasta un punto desde el que sea visible la salida o la señal que la indica.

También deben señalizarse los medios de protección contra incendios de utilización manual que no sean fácilmente localizable. Las señales deberán ser visibles, incluso en caso de fallo, en el suministro del alumbrado normal.

Para ello se dispondrán de fuentes luminosas incorporadas exterior o internamente a las propias señales, o bien serán autoluminiscentes.

Se utilizarán las señales definidas en la norma UNE 23034:1988.



52

10.1.14.- Ventilación y eliminación de humos y gases de la combustión en los edificios industriales.

No es necesario disponer de un sistema de evacuación de humos en los sectores con actividades de producción de riesgo intrínseco bajo o con actividades de almacenamiento de riesgo intrínseco alto y superficie construida inferior a 800 m2.

No obstante, para sectores de riesgo intrínseco alto, de menor superficie, se puede aplicar una superficie mínima aerodinámica de 0,5 m2/150 m2 o fracción.

De este modo se proyecta, mínimo:

- En sector de almacenamiento, una superficie aerodinámica de 78.98 m2 x 0,5 m2/150 m2= 0,26 m2.

En el sector de almacenamiento se exige una superficie de 0,26 m2. Si se tratase de ventilación natural, para una velocidad estimada del viento de 1,0 m/s, el caudal sería de 0,26 m2 x 1 m/s = 0,26 m3/s = 936 m3/h. Por exigencia de la APQ-01, se proyecta ventilación forzada, a través de extractores murales, de 400,14 m3/h, en sala de mezclas, y en sala de almacenamiento, rejilla sobre la puerta situada en fachada de 2,06 x 0,3 ml = 0,618 m2 y rejillas en alzado lateral de 3,00 x 1,00 ml =3,00 m2, superior a la ventilación exigida.

Para sector de fabricación 1, se proyecta una superficie aerodinámica de 0,5 m2/200 m2.

En dicho sector proyecta ventilación natural de la misma forma que en el almacén, a través rejillas en alzados laterales.

Obtenemos una superficie mínima de ventilación en relación a la superficie de la zona de fabricación de:

0.5*1605,13/200= 4 m2

Se proyectan dos rejillas de 3 m2 en cada lado de la nave.

10.1.15.- Almacenamientos.

Los almacenamientos proyectados son independientes de la estructura. En el caso de realizarse en estanterías metálicas estas cumplirán lo especificado en el apartado 8.1.y 8.2:

- Los materiales metálicos que componen el sistema serán de acero de la clase A1 (M0).

- Los revestimientos pintados con espesores inferiores a 100 µ deben ser de la clase s3d0 (M1).

- Los revestimientos zincados con espesores inferiores a 100 µ deben ser de la clase Bs3d0 (M1).

- La evacuación cumplirá las mismas condiciones que las especificadas en proyecto.

- Las dimensiones de las estanterías no tendrán más limitación que la correspondiente al sistema de almacenaje diseñado.

- Los pasos longitudinales y los recorridos de evacuación tendrán una anchura libre igual o mayor que 1,0 m.

- Los pasos transversales entre estanterías estarán distanciado máximo 20 m, para ocupación, en almacén, inferior a 25 personas.



53

10.2.- Protección Activa contra incendios

Dado el nivel de riesgo definido para cada uno de los sectores, y teniendo en cuenta la superficie de cada uno de ellos, será de aplicación un sistema manual de alarma y una instalación de extintores.

En el sector 1 se sitúan extintores cada 15 metros y pulsadores en las salidas y/o junto a dichos extintores. Se dispondrán extintores en el almacén y la sala de mezclas.

10.2.1.- Extintores

Los extintores serán:

- Polvo ABC, 6 kg, eficacia 21A-113B.

- CO2, 5 kg, eficacia 70 B.

- Extintor de polvo ABC tipo carro, 25 kg.

De esta forma tenemos que el número de extintores será:

SECTOR 1 SECTOR 2

POLVO ABC (6 kg) 4 -

CO2 (5 kg) 10 2

POLVO ABC (carro 25 kg) 3 -

Los extintores de CO2 se colocan cerca de los cuadros eléctricos, los paneles de control de las máquinas y las centralitas de control de extinción.

10.2.2.- Sistemas de detección y alarma

Se disponen los pulsadores de emergencia en los recorridos de evacuación y las salidas de emergencia. Junto con esto, se proyectan sirenas tanto interiores como exteriores en distintos puntos de la planta.

En el almacén se proyectan 4 detectores ópticos de humo de tecnología analógica.



54

10.2.3.- Sistema extinción CO2

Estos son todas las medidas de protección activa contra incendios que debemos aplicar de forma obligatoria según la normativa, no obstante, como medida adicional, y en cumplimiento de normativa específica, se proyecta un sistema de extinción por CO2, en sector 2.

Este sistema se basa en la inundación de la habitación con CO2, eliminando todo el oxígeno existente en el aire y haciendo imposible la combustión. Debido a la naturaleza del sistema de extinción, se pondrán todos los medios necesarios para asegurar que durante su activación todas las personas que se encuentren cercanas al almacén queden avisadas.

El sistema está compuesto por:

- Batería de 14 cilindros de CO2 (700 kg de gas).

- Sistema de tuberías de acero negro electrosoldado para la conducción del gas.

- Doce (12) difusores de gas distribuidos en dos alturas, a 3,50 y a 7,00 metros.

- Un presostato para la distribución del gas una vez activado el sistema.

- Un pulsador de activación y otro de paro del sistema de extinción.

- Cuatro detectores ópticos para la detección en caso de incendio.

- Señales luminosas que indican que el sistema de extinción está activado.

- Retenedores electromagnéticos en la puerta de tránsito que se accionaran para asegurar que el sector queda cerrado antes de la inundación de la habitación por el CO2.

- Una central de extinción que controla todo el sistema de accionamiento y detección.

Instalación de aire comprimido


55

11.- INSTALACIÓN DE AIRE COMPRIMIDO

11.1.- Descripción general.

Se va a dimensionar una instalación de aire comprimido para el suministro de aire a presión tanto a las líneas de barnizado e impresión como al taller, la sala de mezclas y el agitador de la sala de barnices.

Esta instalación contará con un compresor y una serie de tuberías de acero. Dichas tuberías se instalarán aéreas y serán soportadas en las paredes de la nave y sobre las propias máquinas.

11.2.- Características Generales.

La instalación proyectada está compuesta por un compresor industrial con motor trifásico de 50 Kw caudal de aire máximo de 300 m3/min, depósito acumulador de 1.000 l. y presión máxima de 10,0 bar; del cual partirá una línea general de alimentación, con tubería de acero de 2 ½” y derivaciones en tubería de acero roscadas a los distintos puntos de consumo.

Desde el compresor partirá la red de distribución general al que se conectarán las bajadas que terminarán en una válvula de toma de ½” o 1”, dependiendo del consumo.

Consideraciones a tener en cuenta en la instalación:

-Las conexiones de derivación se realizarán siempre por la generatriz superior de las tuberías, para impedir que el agua condensada en la instalación pase a las derivaciones.

-Las canalizaciones discurrirán paralelas al resto de las instalaciones de distribución de la planta, e irán sujetas en los mismos soportes múltiples.

-Las tuberías se colocarán con una pendiente descendente en el sentido del flujo del aire no inferior al 0,5%. Su separación a cualquier otra canalización será como mínimo de 5 cm.

-Las derivaciones que parten de la red general contarán con una válvula de seccionamiento que permita aislarlas del resto de la instalación para efectuar reparaciones o mantenimientos.

-El material empleado en la distribución del aire comprimido será acero, debido a que no aporta impurezas al aire. Los accesorios corresponderán a las exigencias y especificaciones de la tubería.

-Se dispondrán purgadores en los puntos bajos, efectuando la conexión en la parte inferior del tubo.

-Las líneas de servicio se conectarán por la parte superior del tubo a través de una curva de 180º incorporando una llave de corte de bola antes de cada punto de conexión.

-La instalación se someterá cada diez años, como mínimo, a una inspección visual interior y exterior del aparato y a una prueba de presión. Anualmente se limpiará el interior de los recipientes de aire comprimido.

-Las pruebas periódicas serán supervisadas por el Órgano Territorial competente de la Administración Pública, o por una Entidad de Inspección y Control Reglamentario, levantándose acta y entregando una copia a dicho órgano competente de la Administración, otra al usuario del aparato y otra que quedará en poder de la Entidad de Inspección y Control Reglamentario. El titular de la instalación será el encargado de solicitar ante el Órgano Territorial competente la supervisión de las citadas pruebas periódicas.



56

11.3.- Cumplimiento del reglamento de aparatos a presión.

Si aplicamos el Anexo II, 1.a) del Real Decreto 2060/2008, de 12 de diciembre, por el que se aprueba el Reglamento de equipos a presión y sus instrucciones técnicas complementarias, sería necesario la presentación de un proyecto específico.

En nuestro caso tenemos que:

P·V < 25000

Donde P es la presión de Servicio en bar y V el depósito del calderín en litros.

P = 10 bar

V = 1.000 l P · V = 10.000

El producto de la presión máxima de servicio del equipo a presión a instalar, en bar por el volumen en litros del mismo no es superior a 25.000 por lo que no será necesaria la presentación de dicho proyecto específico.

11.4.- Calculo de la instalación.

11.4.1.- Presión de Trabajo.

Los equipos que requieren aire comprimido para su funcionamiento trabajan a una presión máxima de 10 bares y mínima de 5 a 6 bares.

11.4.2.- Caudal de aire previsto.

Toma Presión mínima

(bar)

Presión máxima

(bar)

Temperatura máx

(ºC)

Conexión

(“)

Consumo

(m3/h)

Línea de Impresión 124,5

C1 5 10 35 1 60



57

C2 5 10 35 1 60

C3 5 10 35 1/2 2

C4 5 10 35 1/2 0,5

C5 5 10 35 1/2 1

C6 5 10 35 1/2 1

Línea de Barnizado 25,5

C7 5 10 35 1/2 4

C8 6 10 45 1/2 10

C9 6 10 45 1/2 10

C10 5 10 35 1/2 0.5

C11 5 10 35 1/2 1

Taller 20,0

C12 5 10 35 1/2 10

C13 6 10 45 1/2 10

Cuarto de Tintas 10,0

C14 6 10 45 1/2 10

Sala de Mezclas 20,0

C15 5 7 35 1/2 20

Agitador Maquina 10,0

C16 5 7 35 1/2 10

Previsión futura 50,0

C17 5 10 35 1 50

TOTAL 260,0

11.4.3.- Caudal de Cálculo Total:

Caudal Total: 260 m3/h = 4.333,33 l/min



58

La previsión de caudal de aire necesario es de 260 m3/h (4.333,33 l/min), no se supone reducción por simultaneidad a una presión máxima de 10,0 bar.

11.4.4.- Caudal real de aire.

Se determina el caudal real de aire, dividiendo el caudal en condiciones normales Q = 260 m3/h = 72,22 dm3/s entre el ratio de compresión.

Ratio de compresión

Según tablas normalizadas de aire comprimido, para una presión de 5 bares corresponde un ratio de compresión:

r = 5,94

Por lo que se obtiene como caudal real de circulación:

sdmr

QQ r /15,12=

94,5

22,72== 3

11.4.5.- Velocidad de diseño.

Se considera una velocidad de diseño de 6 m/s, velocidad adecuada para no generar excesivas pérdidas de carga y favorecer la separación de agua.

11.4.6.- Cálculo de la canalización principal.

vSQr

Qr 12,15·dm3/s= 12,15 · 10 -3 m³/s

v =6 m/s

233

10025,2=6

101== m

v

QS r -

-2,15

mmmππ

Sφ

φπS 77,50=050,0=

4102=

4=

4=

32,025

→-

Se adopta como diámetro normalizado superior para la red principal 2 ½”, realizada en acero.



59

11.4.7.- Cálculo de los ramales y derivaciones a equipos.

Ramal

Presión mínima

Presión máxima Ratio de

compresión (P min)

Consumo Qr S Ø cálculo Ø cálculo Ø

proyectado

(bar) (bar) (m3/h) (m3/s) (m2) (m) (") (")

1 5 10 5,94 260 0,01216 0,0020 0,0508 2,0003 2 1/2"

2 5,94 20 0,00094 0,0002 0,0141 0,5548 1"

C12 5 10 5,94 10 0,00047 0,0001 0,0100 0,3923 1/2 "

C13 6 10 6,92 10 0,00040 0,0001 0,0092 0,3635 1/2 "

3 5,94 3 0,00014 0,0000 0,0055 0,2149 1 "

C4 5 10 5,94 0,5 0,00002 0,0000 0,0022 0,0877 1/2 "

C5 5 10 5,94 1 0,00005 0,0000 0,0032 0,1241 1/2 "

C10 5 10 5,94 0,5 0,00002 0,0000 0,0022 0,0877 1/2 "

C11 5 10 5,94 1 0,00005 0,0000 0,0032 0,1241 1/2 "

4 6,92 237 0,00951 0,0016 0,0449 1,7694 2"

C9 6 10 6,92 10 0,00040 0,0001 0,0092 0,3635 1/2 "

5 5,94 173 0,00809 0,0013 0,0414 1,6317 2"

C1 5 10 5,94 60 0,00281 0,0005 0,0244 0,9609 1"

C2 5 10 5,94 60 0,00281 0,0005 0,0244 0,9609 1"

C3 5 10 5,94 2 0,00009 0,0000 0,0045 0,1754 1/2 "

C6 5 10 5,94 1 0,00005 0,0000 0,0032 0,1241 1/2 "

C17 5 10 5,94 50 0,00234 0,0004 0,0223 0,8772 1"

6 5,94 54 0,00253 0,0004 0,0232 0,9116 1 1/2"

7 6,92 10 0,00040 0,0001 0,0092 0,3635 1"

C8 6 10 6,92 10 0,00040 0,0001 0,0092 0,3635 1/2"

8 5,94 14 0,00065 0,0001 0,0118 0,4642 1"



60

C7 5 10 5,94 4 0,00019 0,0000 0,0063 0,2481 1/2"

C16 5 7 5,94 10 0,00047 0,0001 0,0100 0,3923 1/2"

9 5,94 30 0,00140 0,0002 0,0173 0,6795 1"

C14 6 10 5,94 10 0,00047 0,0001 0,0100 0,3923 1/2"

C15 5 7 6,92 20 0,00080 0,0001 0,0131 0,5140 3/4"

Se adopta como diámetro, el normalizado superior resultante de cálculo.

11.4.8.- Cálculo de pérdida de carga.

- Longitud máxima:

La longitud más desfavorable, corresponde a la toma más alejada, que es de:

L máx. = 50,00 m.

- Longitud equivalente:

Las resistencias de accesorios, equivalente a la longitud en metros, para los distintos diámetros de tuberías son las siguientes:

Tuberías de 2 ½”:5,0 m

Accesorio L equivalente Número

Codo 0,76 1

T estándar paso recto 0,67 2

Por tanto, obtenemos una longitud equivalente:

Leq = 1 · 0,76 + 2 · 0,67 = 2,10 m.

Tuberías de 2”:33,0 m


Codo 0,61 2



61



Leq = 2 · 0,61 + 4 · 0,52 = 3,30 m.

Tuberías de 1 1/2”:5,0 m




Leq = 2 · 0,38 = 0,76 m.

- Longitud total:

lt = 35,00 + 5,12 = 49,16 ml

Consultando en ábaco normalizado, se determina una pérdida de carga despreciable.

11.5.- Equipo Compresor.

Se escoge equipo compresor, para un caudal nominal de servicio de 260 m3/h a una presión máxima de 10,0 bares.

El volumen del depósito se obtiene de la fórmula siguiente:

1max

0

×)(×

××25,0=

Tppf

TqV

LU

c

qc = capacidad del compresor= 72,22l/s

T1= Temperatura de entrada máxima = 30 ºC = 276 + 30 = 303 K

fmax= frecuencia máxima = 1 ciclo/ 15 segundos

(pu- pl) = diferencia de presión entre el compresor en carga y en descarga = 0,5 bar.

T0= la temperatura del aire comprimido a la salida del compresor seleccionado es 35ºC, por tanto, la temperatura máxima del depósito de aire será = 273 + 35 = 308 K

308×5,0×15/1

313×22,72×25,0=V

litrosV 45,550=



62

Se proyecta compresor de 10 bares, 300 m3/h y calderín de 1.000 litros.

Instalación de baja tensión


63

12.- INSTALACIÓN DE BAJA TENSIÓN

12.1.- Puesta a tierra

12.1.1.- Resistencia de la puesta a tierra de las masas.

El cálculo de la resistencia de puesta a tierra de la instalación se realiza según la Instrucción 18 de Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión.

Se instalará un conductor de cobre desnudo de 35 milímetros cuadrados de sección en anillo perimetral, embebido en la cimentación del edificio, con una longitud (L) de 244 m, por lo que la resistencia de puesta a tierra tendrá un valor de:

0,41244

2

502

LR

El valor de la resistividad del terreno supuesta para el cálculo es orientativo, según la tabla 3 de la ITC-BT-18, para un terreno de arenas limosas, este es de 50 Ohm. Deberá comprobarse el valor real de la resistencia de puesta a tierra una vez realizada la instalación y proceder a las correcciones necesarias para obtener un valor aceptable si fuera preciso.

ELECTRODOS DE PUESTA A TIERRA (ITC-BT-18)

TIPO n r L 1/RE RT

Picas verticales, UNE 21056 ( 15mm, acero cobreado, separadas > L) 6 50 2 0,24

Conductor enterrado (S = 35mm2 cobre) 50 244 2,44

RESISTENCIA ESTIMADA PARA LA PUESTA A TIERRA ( ) 10 > 2,68

n

s

r

L

RE

RT

Número de electrodos iguales.

Sección del conductor (mm2), diámetro de pica (mm) o espesor de placa (mm).

Resistividad del terreno .m

Longitud (m) del electrodo de pica o conductor enterrado o perímetro de la placa enterrada.

Resistencia estimada del electrodo de puesta a tierra :

- Placa enterrada: R = 0,8.r/L (L = perímetro de la placa).

- Pica vertical: R = r/L (L = longitud de la pica).

- Conductor: R = 2r/L (L = longitud del conductor).

Resistencia total ( ) estimada (electrodos conectados en paralelo). Valor máximo:

- 10 cuando exista pararrayos

- 37 en viviendas



64

La solución adoptada para obtener una resistencia de 2,68 , consiste en la colocación de electrodos mediante seis picas verticales y 244 m de conductor enterrado, según características de la tabla superior

Según la instrucción 24 del Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión, para el sistema de protección contra contactos indirectos, mediante la puesta de las masas a tierra y el empleo de interruptores diferenciales, el valor de la resistencia de puesta a tierra garantizará que en caso de defecto no se alcance la tensión de contacto límite convencional sin que actúe la protección diferencial.

Se conectaran a tierra:

- Cuadro general de distribución (cuadros secundarios).

- Maquinaria.

- Pararrayos.

- Red equipotencial general (tuberías, depósitos, etc.).

- Resto de instalaciones del edificio.

- Toda masa o elemento metálico significativo.

Desde el cuadro general se da tierra a los cuadros secundarios y desde éstos parten todos los conductores de protección de puesta a tierra de todos los receptores, bien sean luminarias, tomas de corriente, motores u otros equipos e irán canalizados conjuntamente con los cables activos de cada circuito. Se ha previsto un puente de pruebas para hacer mediciones del estado de la resistencia con relación a tierra.

12.1.2.- Resistencia de la puesta a tierra del neutro.

El cálculo de la resistencia de puesta a tierra de la instalación se realiza según la Instrucción 18 de Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión

La resistencia de puesta a tierra es de: 2,68 Ohm

12.1.3.- Protección contra contactos indirectos.

La intensidad diferencial residual o sensibilidad de los diferenciales debe ser tal que garantice el funcionamiento del dispositivo para la intensidad de defecto del esquema eléctrico.

La intensidad de defecto se calcula según los valores definidos de resistencia de las puestas a tierra, como:

neutromasas

fn

defRR

UI



65

Siendo:

Tipo = (T) Trifásica, (M) Monofásica.

I = Intensidad de uso prevista en la línea.

Idef = Intensidad de defecto calculada.

Sensibilidad = Intensidad diferencial residual de la protección.

Por otro lado, esta sensibilidad debe permitir la circulación de la intensidad de fugas de la instalación debida a las capacidades parásitas de los cables. Así, la intensidad de no disparo del diferencial debe tener un valor superior a la intensidad de fugas en el punto de instalación. La norma indica como intensidad mínima de no disparo la mitad de la sensibilidad.

12.2.- Cálculos eléctricos

CUADRO GENERAL DE MANDO Y PROTECCION

Fórmulas

Emplearemos las siguientes:

Sistema Trifásico

I = Pc / 1,732 x U x Cos x R = amp (A)

e = (L x Pc / k x U x n x S x R) + (L x Pc x Xu x Sen / 1000 x U x n x R x Cos) = voltios (V)

Sistema Monofásico:

I = Pc / U x Cos x R = amp (A)

e = (2 x L x Pc / k x U x n x S x R) + (2 x L x Pc x Xu x Sen / 1000 x U x n x R x Cos) = voltios (V)

En donde:

Pc = Potencia de Cálculo en Watios.

L = Longitud de Cálculo en metros.

e = Caída de tensión en Voltios.

K = Conductividad.

I = Intensidad en Amperios.

U = Tensión de Servicio en Voltios (Trifásica o Monofásica).

S = Sección del conductor en mm².

Cos = Coseno de fi. Factor de potencia.

R = Rendimiento. (Para líneas motor).

n = Nº de conductores por fase.

Xu = Reactancia por unidad de longitud en m/m.

Fórmula Conductividad Eléctrica



66

K = 1/

= 20[1+ (T-20)]

T = T0 + [(Tmax-T0) (I/Imax)²]

Siendo,

K = Conductividad del conductor a la temperatura T.

= Resistividad del conductor a la temperatura T.

20 = Resistividad del conductor a 20ºC.

Cu = 0.018

Al = 0.029

= Coeficiente de temperatura:

Cu = 0.00392

Al = 0.00403

T = Temperatura del conductor (ºC).

T0 = Temperatura ambiente (ºC):

Cables enterrados = 25ºC

Cables al aire = 40ºC

Tmax = Temperatura máxima admisible del conductor (ºC):

XLPE, EPR = 90ºC

PVC = 70ºC

I = Intensidad prevista por el conductor (A).

Imax = Intensidad máxima admisible del conductor (A).

Fórmulas Sobrecargas

Ib In Iz

I2 1,45 Iz

Donde:

Ib: intensidad utilizada en el circuito.

Iz: intensidad admisible de la canalización según la norma UNE-HD 60364-5-52.

In: intensidad nominal del dispositivo de protección. Para los dispositivos de protección regulables, In es la intensidad de regulación escogida.

I2: intensidad que asegura efectivamente el funcionamiento del dispositivo de protección. En la práctica I2 se toma igual:

- a la intensidad de funcionamiento en el tiempo convencional, para los interruptores automáticos (1,45 In como máximo).

- a la intensidad de fusión en el tiempo convencional, para los fusibles (1,6 In).

Fórmulas compensación energía reactiva

cosØ = P/(P²+ Q²).



67

tgØ = Q/P.

Qc = Px(tgØ1-tgØ2).

C = Qcx1000/U²x; (Monofásico - Trifásico conexión estrella).

C = Qcx1000/3xU²x; (Trifásico conexión triángulo).

Siendo:

P = Potencia activa instalación (kW).

Q = Potencia reactiva instalación (kVAr).

Qc = Potencia reactiva a compensar (kVAr).

Ø1 = Angulo de desfase de la instalación sin compensar.

Ø2 = Angulo de desfase que se quiere conseguir.

U = Tensión compuesta (V).

= 2xPixf ; f = 50 Hz.

C = Capacidad condensadores (F); cx1000000(µF).

Fórmulas Resistencia Tierra

Placa enterrada

Rt = 0,8 · / P

Siendo,

Rt: Resistencia de tierra (Ohm)

: Resistividad del terreno (Ohm·m)

P: Perímetro de la placa (m)

Pica vertical

Rt = / L

Siendo,



L: Longitud de la pica (m)

Conductor enterrado horizontalmente

Rt = 2· / L

Siendo,



L: Longitud del conductor (m)



68

Asociación en paralelo de varios electrodos

Rt = 1 / (Lc/2 + Lp/ + P/0,8)

Siendo,



Lc: Longitud total del conductor (m)

Lp: Longitud total de las picas (m)

P: Perímetro de las placas (m)



69

DEMANDA DE POTENCIAS

- Potencia total instalada:

TOMA ESTANCA 2500 W

TOMA ESTANCA 2500 W

AL. ATEX 116 W

E1 60000 W

E2 56000 W

E3 11000 W

E4 32000 W

E5 133000 W

E6 14000 W

E7 5000 W

E8 700 W

E9 6000 W

E10 64500 W

OFICINAS Y CTP 21081 W

ALMACENES 11758 W

AL. NAVE_TALLER_EXT 12307 W

C1 18500 W

C2 18500 W

C3 18500 W

C4 18500 W

C5 18500 W

C6 18500 W

C1 5000 W

C2 5000 W

C3 5000 W

C4 5000 W

C5 5000 W

C1 5000 W

C2 5000 W

C3 5000 W

RESERVA 01 1000 W

RESERVA 02 1000 W

TOTAL.... 585462 W

- Potencia Instalada Alumbrado (W): 15762

- Potencia Instalada Fuerza (W): 569700

- Potencia Máxima Admisible (W): 477200.66



70

Cálculo de la DERIVACION INDIVIDUAL

- Tensión de servicio: 400 V.

- Canalización: D1-Unip.o Mult.Conduct.enterrad.

- Longitud: 100 m; Cos : 0.8; Xu(m/m): 0;

- Potencia a instalar: 585462 W.

- Potencia de cálculo: (Según ITC-BT-44):

470477.75 W. (Coef. de Simult.: 0.8)

I=470477.75/1,732x400x0.8=848.87 A.

Se eligen conductores Unipolares 3(3x185) mm²Cu

Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, XLPE+Pol - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida -. Desig. UNE: RZ1-K(AS)

I.ad. a 25°C (Fc=1) 873 A. según ITC-BT-19

Diámetro exterior tubo: 3(180) mm.

Caída de tensión:

Temperatura cable (ºC): 87.27

e(parcial)=100x470477.75/43.96x400x3x185=4.82 V.=1.21 %

e(total)=1.21% ADMIS (4.5% MAX.)

Prot. Térmica:

I. Aut./Tri. In.: 1000 A. Térmico reg. Int.Reg.: 861 A.

Cálculo de la Línea: TOMAS CUBIERTA


- Canalización: C-Unip.o Mult.sobre Pared

- Longitud: 0.3 m; Cos : 0.8; Xu(m/m): 0;


- Potencia de cálculo:

2500 W.(Coef. de Simult.: 1 )

I=2500/230x0.8=13.59 A.

Se eligen conductores Unipolares 2x4mm²Cu

Nivel Aislamiento, Aislamiento: 450/750 V, Poliolef. - No propagador incendio y emisión humos y opacidad reducida -. Desig. UNE: H07Z1-K(AS)


Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2500/50.46x230x4=0.03 V.=0.01 %




71

Protección diferencial:

Inter. Dif. Bipolar Int.: 25 A. Sens. Int.: 30 mA. Clase AC.

Cálculo de la Línea: TOMA ESTANCA


- Canalización: B1-Unip.Tubos Superf.o Emp.Obra



- Potencia de cálculo: 2500 W.

I=2500/230x0.8=13.59 A.

Se eligen conductores Unipolares 2x4+TTx4mm²Cu



Diámetro exterior tubo: 20 mm.

Caída de tensión:


e(parcial)=2x100x2500/50.13x230x4=10.84 V.=4.71 %


Prot. Térmica:

I. Mag. Bipolar Int. 16 A.

Cálculo de la Línea: CASETA GAS






2708.8 W.(Coef. de Simult.: 1 )

I=2708.8/230x0.8=14.72 A.




Caída de tensión:



72


e(parcial)=2x0.3x2708.8/50.77x230x6=0.02 V.=0.01 %




Cálculo de la Línea: TOMA ESTANCA






I=2500/230x0.8=13.59 A.



I.ad. a 25°C (Fc=0.85) 37.4 A. según ITC-BT-19


Caída de tensión:


e(parcial)=2x70x2500/50.79x230x6=4.99 V.=2.17 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: AL. ATEX



- Longitud: 70 m; Cos : 1; Xu(m/m): 0;



116x1.8=208.8 W.

I=208.8/230x1=0.91 A.





73



Caída de tensión:


e(parcial)=2x70x208.8/51.51x230x6=0.41 V.=0.18 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: E1_C. IMPRESION







I=60000/1,732x400x0.8=108.26 A.




Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x60000/47.32x400x50=0.02 V.=0 %


Prot. Térmica:

I. Aut./Tet. In.: 125 A. Térmico reg. Int.Reg.: 125 A.


Relé y Transfor. Diferencial Sens.: 300 mA. Clase AC.

Cálculo de la Línea: E1








74

I=60000/1,732x400x0.8=108.26 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=60x60000/46.78x400x50=3.85 V.=0.96 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: E2_C.SECADOR


- Canalización: C-Unip.o Mult.Bandeja no Perfor





I=56000/1,732x400x0.8=101.04 A.




Dimensiones bandeja: 400x60 mm (Bandeja compartida: BANDC1). Sección útil: 20285 mm².

Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x56000/50.33x400x120=0.01 V.=0 %


Prot. Térmica:







75


- Canalización: B1-Unip.Canal.Superf.o Emp.Obra




I=56000/1,732x400x0.8=101.04 A.




Dimensiones canal: 130x60 mm (Canal compartida: CANAL1). Sección útil: 5700 mm².

Caída de tensión:


e(parcial)=50x56000/50.14x400x120=1.16 V.=0.29 %


Prot. Térmica:

I. Mag. Tetrapolar Int. 250 A.

Cálculo de la Línea: E3_C.APILADOR







I=11000/1,732x400x0.8=19.85 A.





Caída de tensión:

Temperatura cable (ºC): 43

e(parcial)=0.3x11000/50.96x400x16=0.01 V.=0 %




76


Inter. Dif. Tetrapolar Int.: 40 A. Sens. Int.: 300 mA. Clase AC.







I=11000/1,732x400x0.8=19.85 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=60x11000/50.96x400x16=2.02 V.=0.51 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: E4_C. BARNIZADORA







I=32000/1,732x400x0.8=57.74 A.





Caída de tensión:



77


e(parcial)=0.3x32000/49.65x400x35=0.01 V.=0 %










I=32000/1,732x400x0.8=57.74 A.




Diámetro exterior tubo: 75 mm. (Tubo compartido: TUBO1)

Caída de tensión:


e(parcial)=30x32000/49.4x400x35=1.39 V.=0.35 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: E5_C. SECADOR







I=133000/1,732x400x0.8=239.97 A.





78



Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x133000/48.82x400x240=0.01 V.=0 %


Prot. Térmica:










I=133000/1,732x400x0.8=239.97 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=30x133000/48.82x400x240=0.85 V.=0.21 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: E6_C. APILADOR








79


I=14000/1,732x400x0.8=25.26 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x14000/50.62x400x16=0.01 V.=0 %










I=14000/1,732x400x0.8=25.26 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=60x14000/50.62x400x16=2.59 V.=0.65 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: E7_C. VOLTEADOR




80






I=5000/1,732x400x0.8=9.02 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x5000/50.87x400x4=0.02 V.=0 %










I=5000/1,732x400x0.8=9.02 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=80x5000/50.87x400x4=4.91 V.=1.23 %


Prot. Térmica:




81

Cálculo de la Línea: E8_RECT.CUCHILLAS







I=700/1,732x400x0.8=1.26 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x700/51.5x400x4=0 V.=0 %










I=700/1,732x400x0.8=1.26 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=20x700/51.5x400x4=0.17 V.=0.04 %



82


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: E9_TORNO







I=6000/1,732x400x0.8=10.83 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x6000/50.58x400x4=0.02 V.=0.01 %










I=6000/1,732x400x0.8=10.83 A.







83

Caída de tensión:


e(parcial)=20x6000/50.4x400x4=1.49 V.=0.37 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: E9_COMPRESOR







I=64500/1,732x400x0.8=116.38 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x64500/48.5x400x70=0.01 V.=0 %


Prot. Térmica:












84

I=64500/1,732x400x0.8=116.38 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=25x64500/48.06x400x70=1.2 V.=0.3 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: OFICINAS Y CTP







I=21081/1,732x400x0.8=38.04 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=50x21081/50.58x400x35=1.49 V.=0.37 %


Protección Termica en Principio de Línea


Protección Térmica en Final de Línea


Protección diferencial en Principio de Línea




85

SUBCUADRO

OFICINAS Y CTP



AL_L1 468 W

AL_L2 218 W

AL_L3 168 W

AL_L4 199 W

AL_L5 288 W

AL_L6 240 W

CTP_01 2000 W

CTP_02 2000 W

COMEDOR 2000 W

ASEO_SENORAS 2000 W

ASEO_CAB 2000 W

ARCHIVO_CAFE_ASEO 2000 W

OFIC_1 2000 W

OFICINAS_2 2000 W

SAI 2000 W

TERMO 1500 W

TOTAL.... 21081 W



Cálculo de la Línea: ALUMBRADO_01







I=854/230x0.8=4.64 A.

Se eligen conductores Unipolares 2x1.5mm²Cu


I.ad. a 40°C (Fc=1) 16.5 A. según ITC-BT-19



86

Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x854/51.08x230x1.5=0.03 V.=0.01 %




Cálculo de la Línea: AL_L1






468 W.

I=468/230x1=2.03 A.

Se eligen conductores Unipolares 2x1.5+TTx1.5mm²Cu




Caída de tensión:


e(parcial)=2x35x468/51.41x230x1.5=1.85 V.=0.8 %


Prot. Térmica:








218 W.

I=218/230x1=0.95 A.



87





Caída de tensión:


e(parcial)=2x30x218/51.49x230x1.5=0.74 V.=0.32 %


Prot. Térmica:








168 W.

I=168/230x1=0.73 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x30x168/51.5x230x1.5=0.57 V.=0.25 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: ALUMBRADO_02






88




I=727/230x0.8=3.95 A.



I.ad. a 40°C (Fc=1) 16.5 A. según ITC-BT-19

Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x727/51.2x230x1.5=0.02 V.=0.01 %










199 W.

I=199/230x1=0.87 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x20x199/51.5x230x1.5=0.45 V.=0.19 %


Prot. Térmica:





89






288 W.

I=288/230x1=1.25 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x15x288/51.48x230x1.5=0.49 V.=0.21 %


Prot. Térmica:








240 W.

I=240/230x1=1.04 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x20x240/51.49x230x1.5=0.54 V.=0.23 %




90

Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: TOMAS_01







I=6000/230x0.8=32.61 A.




Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x6000/48.04x230x6=0.05 V.=0.02 %




Cálculo de la Línea: CTP_01






I=2000/230x0.8=10.87 A.


Nivel Aislamiento, Aislamiento: 450/750 V, PVC. Desig. UNE: H07V-K



Caída de tensión:




91

e(parcial)=2x35x2000/50.05x230x2.5=4.86 V.=2.11 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: CTP_02






I=2000/230x0.8=10.87 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x35x2000/50.05x230x2.5=4.86 V.=2.11 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: COMEDOR






I=2000/230x0.8=10.87 A.







92

Caída de tensión:


e(parcial)=2x35x2000/50.05x230x2.5=4.86 V.=2.11 %


Prot. Térmica:









I=6000/230x0.8=32.61 A.




Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x6000/48.04x230x6=0.05 V.=0.02 %




Cálculo de la Línea: ASEO_SENORAS






I=2000/230x0.8=10.87 A.





93



Caída de tensión:


e(parcial)=2x35x2000/50.05x230x2.5=4.86 V.=2.11 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: ASEO_CAB






I=2000/230x0.8=10.87 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x35x2000/50.05x230x2.5=4.86 V.=2.11 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: ARCHIVO_CAFE_ASEO






I=2000/230x0.8=10.87 A.



94





Caída de tensión:


e(parcial)=2x35x2000/50.05x230x2.5=4.86 V.=2.11 %


Prot. Térmica:









I=4000/230x0.8=21.74 A.




Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x4000/49.91x230x6=0.03 V.=0.02 %




Cálculo de la Línea: OFIC_1








95

I=2000/230x0.8=10.87 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x35x2000/50.05x230x2.5=4.86 V.=2.11 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: OFICINAS_2






I=2000/230x0.8=10.87 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x35x2000/50.05x230x2.5=4.86 V.=2.11 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: SAI






96




I=2000/230x0.8=10.87 A.




Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2000/51.11x230x6=0.02 V.=0.01 %




Cálculo de la Línea: SAI






I=2000/230x0.8=10.87 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x15x2000/51.01x230x6=0.85 V.=0.37 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: TERMO



97







I=1500/230x0.8=8.15 A.




Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x1500/51.13x230x4=0.02 V.=0.01 %




Cálculo de la Línea: TERMO






I=1500/230x0.8=8.15 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x20x1500/51.01x230x4=1.28 V.=0.56 %


Prot. Térmica:




98

Cálculo de la Línea: ALMACENES







I=13025.2/1,732x400x0.8=23.5 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=30x13025.2/50.56x400x16=1.21 V.=0.3 %






SUBCUADRO

ALMACENES



L7_BARNICES 526 W

L8_BARNICES 526 W

L9_CUARTO MEZCLAS 532 W

L10_TINTAS 174 W

EXTRACTOR CAMPANA 2000 W

OTROS USOS 2000 W

EXT_MEZCLAS-Ex 1000 W

C9 5000 W

TOTAL.... 11758 W



99



Cálculo de la Línea: ALUMBRADO_APQ







I=2851.2/230x0.8=15.5 A.




Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2851.2/48.21x230x2.5=0.06 V.=0.03 %




Cálculo de la Línea: L7_BARNICES






526x1.8=946.8 W.

I=946.8/230x1=4.12 A.


Nivel Aislamiento, Aislamiento: 0.6/1 kV, PVC, Armado. Desig. UNE: VVMV-K





100

Caída de tensión:


e(parcial)=2x40x946.8/51.22x230x2.5=2.57 V.=1.12 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: L8_BARNICES






526x1.8=946.8 W.

I=946.8/230x1=4.12 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x40x946.8/51.22x230x2.5=2.57 V.=1.12 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: L9_CUARTO MEZCLAS






532x1.8=957.6 W.

I=957.6/230x1=4.16 A.




101




Caída de tensión:


e(parcial)=2x25x957.6/51.21x230x2.5=1.63 V.=0.71 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: ALUMBRADO_TINTAS







I=174/230x0.8=0.95 A.




Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x174/51.51x230x2.5=0 V.=0 %




Cálculo de la Línea: L10_TINTAS








102

174 W.

I=174/230x1=0.76 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x20x174/51.51x230x2.5=0.23 V.=0.1 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: TOMAS_TINTAS







I=4000/230x0.8=21.74 A.




Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x4000/46.94x230x2.5=0.09 V.=0.04 %




Cálculo de la Línea: EXTRACTOR CAMPANA




103





I=2000/230x0.8=10.87 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x20x2000/50.05x230x2.5=2.78 V.=1.21 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: OTROS USOS






I=2000/230x0.8=10.87 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x20x2000/50.05x230x2.5=2.78 V.=1.21 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: EXTRACTOR C. MEZCLA



104







I=1000/230x0.8=5.43 A.




Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x1000/51.28x230x4=0.01 V.=0.01 %




Cálculo de la Línea: EXT_MEZCLAS-Ex






I=1000/230x0.8=5.43 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x30x1000/51.2x230x4=1.27 V.=0.55 %


Prot. Térmica:



105


Cálculo de la Línea: C. TRABAJO MONOF.






3000 W.(Coef. de Simult.: 0.6 )

I=3000/230x0.8=16.3 A.




Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x3000/50.6x230x6=0.03 V.=0.01 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: C9







I=5000/230x0.8=27.17 A.





Caída de tensión:




106

e(parcial)=2x50x5000/48.5x230x6=7.47 V.=3.25 %

e(total)=4.77% NO ADMIS (4.5% MAX.)



Protección diferencial en Final de Línea


SUBCUADRO

C9



2 ud T.SHUKO 16A 2500 W


TOTAL.... 5000 W


Cálculo de la Línea: 2 ud T.SHUKO 16A






I=2500/230x0.8=13.59 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2500/49.27x230x2.5=0.05 V.=0.02 %


Prot. Térmica:



107








I=2500/230x0.8=13.59 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2500/49.27x230x2.5=0.05 V.=0.02 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: AL. NAVE_TALLER_EXT







I=13582.2/1,732x400x0.8=24.51 A.





Caída de tensión:




108

e(parcial)=30x13582.2/51.12x400x35=0.57 V.=0.14 %






SUBCUADRO

AL. NAVE_TALLER_EXT



L11 602 W

L12 602 W

L13 405 W

L14 394 W

L15 602 W

L16 602 W

L17 394 W

L18 405 W

L19 591 W

L20 591 W

L21 394 W

L22 405 W

L23 602 W

L24 602 W

L25 394 W

L26 405 W

L27 602 W

L28 602 W

L29 394 W

L30 405 W

L31 851 W

L32 263 W

L33 1200 W

TOTAL.... 12307 W




109

Cálculo de la Línea: ALUMBRADO_NAVE-01







I=2318.2/230x0.8=12.6 A.




Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2318.2/50.26x230x4=0.03 V.=0.01 %




Cálculo de la Línea: L11






602 W.

I=602/230x1=2.62 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x70x602/51.28x230x1.5=4.76 V.=2.07 %




110

Prot. Térmica:








602 W.

I=602/230x1=2.62 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x75x602/51.28x230x1.5=5.1 V.=2.22 %


Prot. Térmica:








405 W.

I=405/230x1=1.76 A.





Caída de tensión:



111


e(parcial)=2x90x405/51.48x230x4=1.54 V.=0.67 %


Prot. Térmica:








394x1.8=709.2 W.

I=709.2/230x1=3.08 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x95x709.2/51.42x230x4=2.85 V.=1.24 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: ALUMBRADO NAVE_02







I=2003/230x0.8=10.89 A.





112


Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2003/51.29x230x10=0.01 V.=0 %










602 W.

I=602/230x1=2.62 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x65x602/51.46x230x4=1.65 V.=0.72 %


Prot. Térmica:








602 W.



113

I=602/230x1=2.62 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x70x602/51.46x230x4=1.78 V.=0.77 %


Prot. Térmica:








394 W.

I=394/230x1=1.71 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x85x394/51.49x230x4=1.41 V.=0.61 %


Prot. Térmica:







114




405 W.

I=405/230x1=1.76 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x90x405/51.49x230x4=1.54 V.=0.67 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: ALUMBRADO_NAVE







I=1981/230x0.8=10.77 A.




Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x1981/50.6x230x4=0.03 V.=0.01 %






115







591 W.

I=591/230x1=2.57 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x60x591/51.45x230x4=1.5 V.=0.65 %


Prot. Térmica:








591 W.

I=591/230x1=2.57 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x65x591/51.45x230x4=1.62 V.=0.71 %




116

Prot. Térmica:








394 W.

I=394/230x1=1.71 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x80x394/51.49x230x4=1.33 V.=0.58 %


Prot. Térmica:








405 W.

I=405/230x1=1.76 A.







117

Caída de tensión:


e(parcial)=2x80x405/51.48x230x4=1.37 V.=0.59 %


Prot. Térmica:









I=2003/230x0.8=10.89 A.




Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2003/50.58x230x4=0.03 V.=0.01 %










602 W.

I=602/230x1=2.62 A.





118



Caída de tensión:


e(parcial)=2x55x602/51.44x230x4=1.4 V.=0.61 %


Prot. Térmica:








602 W.

I=602/230x1=2.62 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x60x602/51.44x230x4=1.53 V.=0.66 %


Prot. Térmica:








394 W.



119

I=394/230x1=1.71 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x75x394/51.49x230x4=1.25 V.=0.54 %


Prot. Térmica:








405 W.

I=405/230x1=1.76 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x80x405/51.48x230x4=1.37 V.=0.59 %


Prot. Térmica:







120





I=2003/230x0.8=10.89 A.




Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2003/50.58x230x4=0.03 V.=0.01 %










602 W.

I=602/230x1=2.62 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x50x602/51.44x230x4=1.27 V.=0.55 %


Prot. Térmica:





121






602 W.

I=602/230x1=2.62 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x55x602/51.44x230x4=1.4 V.=0.61 %


Prot. Térmica:








394 W.

I=394/230x1=1.71 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x70x394/51.49x230x4=1.16 V.=0.51 %




122

Prot. Térmica:








405 W.

I=405/230x1=1.76 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x75x405/51.48x230x4=1.28 V.=0.56 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: AL_TALLER_COMPRESOR







I=1114/230x0.8=6.05 A.




Caída de tensión:




123

e(parcial)=2x0.3x1114/50.98x230x2.5=0.02 V.=0.01 %










851 W.

I=851/230x1=3.7 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x30x851/51.28x230x2.5=1.73 V.=0.75 %


Prot. Térmica:








263 W.

I=263/230x1=1.14 A.






124


Caída de tensión:


e(parcial)=2x35x263/51.49x230x2.5=0.62 V.=0.27 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: ALUMBRADO_EXTERIOR







I=2160/1,732x400x0.8=3.9 A.




Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x2160/51.43x400x6=0.01 V.=0 %










1200x1.8=2160 W.

I=2160/1,732x400x1=3.12 A.



125





Caída de tensión:


e(parcial)=150x2160/51.44x400x6=2.62 V.=0.66 %

e(total)=2% ADMIS (4.5% MAX.)

Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: C. TRABAJO TRIF.







I=33300/1,732x400x0.8=60.08 A.




Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x33300/47.25x400x16=0.03 V.=0.01 %


Prot. Térmica:










126


I=12950/1,732x400x0.8=23.37 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=15x12950/50.65x400x16=0.6 V.=0.15 %






SUBCUADRO

C1



T.CETAC 32A 10000 W

T.CETAC 16A 6000 W


TOTAL.... 18500 W


Cálculo de la Línea: T.CETAC 32A






I=10000/1,732x400x0.8=18.04 A.



127





Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x10000/50.59x400x10=0.01 V.=0 %


Prot. Térmica:








I=6000/1,732x400x0.8=10.83 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x6000/50.4x400x4=0.02 V.=0.01 %


Prot. Térmica:









128


I=2500/230x0.8=13.59 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2500/49.27x230x2.5=0.05 V.=0.02 %


Prot. Térmica:









I=14800/1,732x400x0.8=26.7 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=15x14800/50.39x400x16=0.69 V.=0.17 %








129

SUBCUADRO

C2



T.CETAC 32A 10000 W

T.CETAC 16A 6000 W


TOTAL.... 18500 W








I=10000/1,732x400x0.8=18.04 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x10000/50.59x400x10=0.01 V.=0 %


Prot. Térmica:








130



I=6000/1,732x400x0.8=10.83 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x6000/50.4x400x4=0.02 V.=0.01 %


Prot. Térmica:








I=2500/230x0.8=13.59 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2500/49.27x230x2.5=0.05 V.=0.02 %


Prot. Térmica:





131







I=14800/1,732x400x0.8=26.7 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=25x14800/50.39x400x16=1.15 V.=0.29 %






SUBCUADRO

C3



T.CETAC 32A 10000 W

T.CETAC 16A 6000 W


TOTAL.... 18500 W







132




I=10000/1,732x400x0.8=18.04 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x10000/50.59x400x10=0.01 V.=0 %


Prot. Térmica:








I=6000/1,732x400x0.8=10.83 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x6000/50.4x400x4=0.02 V.=0.01 %


Prot. Térmica:





133






I=2500/230x0.8=13.59 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2500/49.27x230x2.5=0.05 V.=0.02 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: C. TRABAJO TRIF_2







I=33300/1,732x400x0.8=60.08 A.




Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x33300/46.83x400x16=0.03 V.=0.01 %


Prot. Térmica:



134









I=14800/1,732x400x0.8=26.7 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=30x14800/50.29x400x16=1.38 V.=0.34 %






SUBCUADRO

C4



T.CETAC 32A 10000 W

T.CETAC 16A 6000 W


TOTAL.... 18500 W




135







I=10000/1,732x400x0.8=18.04 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x10000/50.59x400x10=0.01 V.=0 %


Prot. Térmica:








I=6000/1,732x400x0.8=10.83 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x6000/50.4x400x4=0.02 V.=0.01 %




136

Prot. Térmica:








I=2500/230x0.8=13.59 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2500/49.27x230x2.5=0.05 V.=0.02 %


Prot. Térmica:









I=14800/1,732x400x0.8=26.7 A.





Caída de tensión:



137


e(parcial)=40x14800/50.29x400x16=1.84 V.=0.46 %






SUBCUADRO

C5



T.CETAC 32A 10000 W

T.CETAC 16A 6000 W

2 ud T.SHUCKO 16A 2500 W

TOTAL.... 18500 W








I=10000/1,732x400x0.8=18.04 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x10000/50.59x400x10=0.01 V.=0 %




138

Prot. Térmica:








I=6000/1,732x400x0.8=10.83 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x6000/50.4x400x4=0.02 V.=0.01 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: 2 ud T.SHUCKO 16A






I=2500/230x0.8=13.59 A.





Caída de tensión:



139


e(parcial)=2x0.3x2500/49.27x230x2.5=0.05 V.=0.02 %


Prot. Térmica:









I=14800/1,732x400x0.8=26.7 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=75x14800/50.39x400x16=3.44 V.=0.86 %






SUBCUADRO

C6



T.CETAC 32A 10000 W

T.CETAC 16A 6000 W


TOTAL.... 18500 W



140








I=10000/1,732x400x0.8=18.04 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x10000/50.59x400x10=0.01 V.=0 %


Prot. Térmica:








I=6000/1,732x400x0.8=10.83 A.





Caída de tensión:



141


e(parcial)=0.3x6000/50.4x400x4=0.02 V.=0.01 %


Prot. Térmica:








I=2500/230x0.8=13.59 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2500/49.27x230x2.5=0.05 V.=0.02 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: C. MON_RED_01







I=12000/1,732x400x0.8=21.65 A.





142


Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x12000/49.56x400x6=0.03 V.=0.01 %


Prot. Térmica:









I=5000/230x0.8=27.17 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x15x5000/48.5x230x6=2.24 V.=0.97 %






SUBCUADRO

C1





143

2 UD T.SHUKO 16A 2500 W


TOTAL.... 5000 W


Cálculo de la Línea: 2 UD T.SHUKO 16A






I=2500/230x0.8=13.59 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2500/49.27x230x2.5=0.05 V.=0.02 %


Prot. Térmica:








I=2500/230x0.8=13.59 A.






144


Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2500/49.27x230x2.5=0.05 V.=0.02 %


Prot. Térmica:









I=5000/230x0.8=27.17 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x50x5000/48.5x230x6=7.47 V.=3.25 %






SUBCUADRO

C2





145



TOTAL.... 5000 W








I=2500/230x0.8=13.59 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2500/49.27x230x2.5=0.05 V.=0.02 %


Prot. Térmica:








I=2500/230x0.8=13.59 A.






146


Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2500/49.27x230x2.5=0.05 V.=0.02 %


Prot. Térmica:









I=5000/230x0.8=27.17 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x50x5000/48.5x230x6=7.47 V.=3.25 %






SUBCUADRO

C3





147



TOTAL.... 5000 W








I=2500/230x0.8=13.59 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2500/49.27x230x2.5=0.05 V.=0.02 %


Prot. Térmica:








I=2500/230x0.8=13.59 A.






148


Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2500/49.27x230x2.5=0.05 V.=0.02 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: C. MONOF._RED_2







I=6000/1,732x400x0.8=10.83 A.




Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x6000/51.01x400x6=0.01 V.=0 %


Prot. Térmica:









I=5000/230x0.8=27.17 A.



149





Caída de tensión:


e(parcial)=2x40x5000/48.5x230x6=5.98 V.=2.6 %






SUBCUADRO

C4





TOTAL.... 5000 W








I=2500/230x0.8=13.59 A.






150


Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2500/49.27x230x2.5=0.05 V.=0.02 %


Prot. Térmica:








I=2500/230x0.8=13.59 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2500/49.27x230x2.5=0.05 V.=0.02 %


Prot. Térmica:









I=5000/230x0.8=27.17 A.



151





Caída de tensión:


e(parcial)=2x50x5000/48.5x230x6=7.47 V.=3.25 %






SUBCUADRO

C5





TOTAL.... 5000 W








I=2500/230x0.8=13.59 A.






152


Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2500/49.27x230x2.5=0.05 V.=0.02 %


Prot. Térmica:








I=2500/230x0.8=13.59 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2500/49.27x230x2.5=0.05 V.=0.02 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: C. MONOF.







I=12000/1,732x400x0.8=21.65 A.



153




Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x12000/49.35x400x6=0.03 V.=0.01 %


Prot. Térmica:









I=5000/230x0.8=27.17 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x50x5000/48.44x230x6=7.48 V.=3.25 %






SUBCUADRO

C1




154




TOTAL.... 5000 W








I=2500/230x0.8=13.59 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2500/49.27x230x2.5=0.05 V.=0.02 %


Prot. Térmica:








I=2500/230x0.8=13.59 A.




155




Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2500/49.27x230x2.5=0.05 V.=0.02 %


Prot. Térmica:









I=5000/230x0.8=27.17 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x35x5000/48.44x230x6=5.24 V.=2.28 %






SUBCUADRO

C2




156




TOTAL.... 5000 W








I=2500/230x0.8=13.59 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2500/49.27x230x2.5=0.05 V.=0.02 %


Prot. Térmica:








I=2500/230x0.8=13.59 A.




157




Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2500/49.27x230x2.5=0.05 V.=0.02 %


Prot. Térmica:









I=5000/230x0.8=27.17 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x30x5000/48.44x230x6=4.49 V.=1.95 %






SUBCUADRO

C3




158




TOTAL.... 5000 W








I=2500/230x0.8=13.59 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2500/49.27x230x2.5=0.05 V.=0.02 %


Prot. Térmica:








I=2500/230x0.8=13.59 A.




159




Caída de tensión:


e(parcial)=2x0.3x2500/49.27x230x2.5=0.05 V.=0.02 %


Prot. Térmica:


Cálculo de la Línea: RESERVA 01







I=1000/1,732x400x0.8=1.8 A.




Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x1000/51.52x400x70=0 V.=0 %








I=1000/1,732x400x0.8=1.8 A.




160




Caída de tensión:


e(parcial)=10x1000/51.52x400x70=0.01 V.=0 %


Prot. Térmica:











I=1000/1,732x400x0.8=1.8 A.




Caída de tensión:


e(parcial)=0.3x1000/51.52x400x70=0 V.=0 %










161

I=1000/1,732x400x0.8=1.8 A.





Caída de tensión:


e(parcial)=10x1000/51.52x400x70=0.01 V.=0 %


Prot. Térmica:




Los resultados obtenidos se reflejan en las siguientes tablas:

Cuadro General de Mando y Protección

Denominación P.Cálculo (W)

Dist.Cálc. (m)

Sección

(mm²)

I.Cálculo (A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%)

C.T.Total (%)

Dimensiones(mm) Tubo,Canal,Band.

DERIVACION IND. 470477.75

100 3(3x185)Cu 848.87 873 1.21 1.21 3(180)

TOMAS CUBIERTA 2500 0.3 2x4Cu 13.59 31 0.01 1.22

TOMA ESTANCA 2500 100 2x4+TTx4Cu 13.59 27 4.71 5.93 20

CASETA GAS 2708.8 0.3 2x6Cu 14.72 40 0.01 1.22

TOMA ESTANCA 2500 70 2x6+TTx6Cu 13.59 37.4 2.17 3.39 50

AL. ATEX 208.8 70 2x6+TTx6Cu 0.91 37.4 0.18 1.39 50

E1_C. IMPRESION 60000 0.3 4x50Cu 108.26 155 0 1.21

E1 60000 60 4x50+TTx25Cu 108.26 145 0.96 2.17 63

E2_C.SECADOR 56000 0.3 4x120Cu 101.04 280 0 1.21 400x60

E2 56000 50 4x120+TTx70Cu 101.04 260 0.29 1.5 130x60

E3_C.APILADOR 11000 0.3 4x16Cu 19.85 81 0 1.21 400x60

E3 11000 60 4x16+TTx16Cu 19.85 81 0.51 1.71 400x60

E4_C. BARNIZADORA 32000 0.3 4x35Cu 57.74 127 0 1.21 400x60

E4 32000 30 4x35+TTx16Cu 57.74 119 0.35 1.56 75

E5_C. SECADOR 133000 0.3 4x240Cu 239.97 435 0 1.21 400x60

E5 133000 30 4x240+TTx120Cu 239.97 435 0.21 1.42 400x60

E6_C. APILADOR 14000 0.3 4x16Cu 25.26 81 0 1.21 400x60

E6 14000 60 4x16+TTx16Cu 25.26 81 0.65 1.86 400x60

E7_C. VOLTEADOR 5000 0.3 4x4Cu 9.02 34 0 1.21 400x60

E7 5000 80 4x4+TTx4Cu 9.02 34 1.23 2.44 400x60

E8_RECT.CUCHILLAS 700 0.3 4x4Cu 1.26 34 0 1.21 400x60



162

E8 700 20 4x4+TTx4Cu 1.26 31 0.04 1.25 25

E9_TORNO 6000 0.3 4x4Cu 10.83 34 0.01 1.21 400x60

E9 6000 20 4x4+TTx4Cu 10.83 31 0.37 1.58 130x60

E9_COMPRESOR 64500 0.3 4x70Cu 116.38 199 0 1.21 400x60

E10 64500 25 4x70+TTx35Cu 116.38 185 0.3 1.51 130x60

OFICINAS Y CTP 21081 50 4x35+TTx16Cu 38.04 119 0.37 1.58 50

ALMACENES 13025.2 30 4x16+TTx16Cu 23.5 73 0.3 1.51 40

AL. NAVE_TALLER_EXT 13582.2 30 4x35+TTx16Cu 24.51 119 0.14 1.35 50

C. TRABAJO TRIF. 33300 0.3 4x16Cu 60.08 66 0.01 1.21

C1 12950 15 4x16+TTx16Cu 23.37 59 0.15 1.36 40

C2 14800 15 4x16+TTx16Cu 26.7 59 0.17 1.39 40

C3 14800 25 4x16+TTx16Cu 26.7 59 0.29 1.5 40

C. TRABAJO TRIF_2 33300 0.3 4x16Cu 60.08 81 0.01 1.21

C4 14800 30 4x16+TTx16Cu 26.7 73 0.34 1.56 40

C5 14800 40 4x16+TTx16Cu 26.7 73 0.46 1.67 40

C6 14800 75 4x16+TTx16Cu 26.7 59 0.86 2.07 40

C. MON_RED_01 12000 0.3 4x6Cu 21.65 36 0.01 1.21

C1 5000 15 2x6+TTx6Cu 27.17 36 0.97 2.19 25

C2 5000 50 2x6+TTx6Cu 27.17 36 3.25 4.46 25

C3 5000 50 2x6+TTx6Cu 27.17 36 3.25 4.46 25

C. MONOF._RED_2 6000 0.3 4x6Cu 10.83 36 0 1.21

C4 5000 40 2x6+TTx6Cu 27.17 36 2.6 3.81 25

C5 5000 50 2x6+TTx6Cu 27.17 36 3.25 4.46 25

C. MONOF. 12000 0.3 4x6Cu 21.65 44 0.01 1.21

C1 5000 50 2x6+TTx6Cu 27.17 46 3.25 4.46 25

C2 5000 35 2x6+TTx6Cu 27.17 46 2.28 3.49 25

C3 5000 30 2x6+TTx6Cu 27.17 46 1.95 3.16 25

RESERVA 01 1000 0.3 4x70Cu 1.8 160 0 1.21

RESERVA 01 1000 10 4x70+TTx35Cu 1.8 185 0 1.21 63

RESERVA 02 1000 0.3 4x70Cu 1.8 160 0 1.21

RESERVA 02 1000 10 4x70+TTx35Cu 1.8 185 0 1.21 63

Subcuadro OFICINAS Y CTP


Dist.Cálc. (m)

Sección

(mm²)

I.Cálculo (A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%)

C.T.Total (%)


ALUMBRADO_01 854 0.3 2x1.5Cu 4.64 16.5 0.01 1.59

AL_L1 468 35 2x1.5+TTx1.5Cu 2.03 15 0.8 2.39 16

AL_L2 218 30 2x1.5+TTx1.5Cu 0.95 15 0.32 1.91 16

AL_L3 168 30 2x1.5+TTx1.5Cu 0.73 15 0.25 1.84 16

ALUMBRADO_02 727 0.3 2x1.5Cu 3.95 16.5 0.01 1.59

AL_L4 199 20 2x1.5+TTx1.5Cu 0.87 15 0.19 1.78 16

AL_L5 288 15 2x1.5+TTx1.5Cu 1.25 15 0.21 1.8 16

AL_L6 240 20 2x1.5+TTx1.5Cu 1.04 15 0.23 1.82 16



163

TOMAS_01 6000 0.3 2x6Cu 32.61 40 0.02 1.6

CTP_01 2000 35 2x2.5+TTx2.5Cu 10.87 21 2.11 3.72 20

CTP_02 2000 35 2x2.5+TTx2.5Cu 10.87 21 2.11 3.72 20

COMEDOR 2000 35 2x2.5+TTx2.5Cu 10.87 21 2.11 3.72 20

TOMAS_02 6000 0.3 2x6Cu 32.61 40 0.02 1.6

ASEO_SENORAS 2000 35 2x2.5+TTx2.5Cu 10.87 21 2.11 3.72 20

ASEO_CAB 2000 35 2x2.5+TTx2.5Cu 10.87 21 2.11 3.72 20

ARCHIVO_CAFE_ASEO 2000 35 2x2.5+TTx2.5Cu 10.87 21 2.11 3.72 20

TOMAS_03 4000 0.3 2x6Cu 21.74 40 0.02 1.59

OFIC_1 2000 35 2x2.5+TTx2.5Cu 10.87 21 2.11 3.71 20

OFICINAS_2 2000 35 2x2.5+TTx2.5Cu 10.87 21 2.11 3.71 20

SAI 2000 0.3 2x6Cu 10.87 40 0.01 1.58

SAI 2000 15 2x6+TTx6Cu 10.87 36 0.37 1.96 25

TERMO 1500 0.3 2x4Cu 8.15 31 0.01 1.59

TERMO 1500 20 2x4+TTx4Cu 8.15 27 0.56 2.14 20

Subcuadro ALMACENES


Dist.Cálc. (m)

Sección

(mm²)

I.Cálculo (A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%)

C.T.Total (%)


ALUMBRADO_APQ 2851.2 0.3 2x2.5Cu 15.5 19.55 0.03 1.53

L7_BARNICES 946.8 40 2x2.5+TTx2.5Cu 4.12 17.85 1.12 2.65 20

L8_BARNICES 946.8 40 2x2.5+TTx2.5Cu 4.12 17.85 1.12 2.65 20

L9_CUARTO MEZCLAS 957.6 25 2x2.5+TTx2.5Cu 4.16 17.85 0.71 2.24 20

ALUMBRADO_TINTAS 174 0.3 2x2.5Cu 0.95 23 0 1.51

L10_TINTAS 174 20 2x2.5+TTx2.5Cu 0.76 21 0.1 1.61 20

TOMAS_TINTAS 4000 0.3 2x2.5Cu 21.74 23 0.04 1.55

EXTRACTOR CAMPANA 2000 20 2x2.5+TTx2.5Cu 10.87 21 1.21 2.75 20

OTROS USOS 2000 20 2x2.5+TTx2.5Cu 10.87 21 1.21 2.75 20

EXTRACTOR C. MEZCLA 1000 0.3 2x4Cu 5.43 26.35 0.01 1.51

EXT_MEZCLAS-Ex 1000 30 2x4+TTx4Cu 5.43 22.95 0.55 2.07 20

C. TRABAJO MONOF. 3000 0.3 2x6Cu 16.3 40 0.01 1.52

C9 5000 50 2x6+TTx6Cu 27.17 36 3.25 4.77 25

Subcuadro C9


Dist.Cálc. (m)

Sección

(mm²)

I.Cálculo (A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%)

C.T.Total (%)


2 ud T.SHUKO 16A 2500 0.3 2x2.5+TTx2.5Cu 13.59 21 0.02 4.79 20


Subcuadro AL. NAVE_TALLER_EXT

Denominación P.Cálcul Dist.Cálc Sección I.Cálcul I.Adm. C.T.Par C.T.Tot Dimensiones(mm)



164

o (W) . (m) (mm²)

o (A) (A) c. (%) al (%) Tubo,Canal,Band.

ALUMBRADO_NAVE-01 2318.2 0.3 2x4Cu 12.6 26.35 0.01 1.36

L11 602 70 2x1.5+TTx1.5Cu 2.62 12.75 2.07 3.43 16

L12 602 75 2x1.5+TTx1.5Cu 2.62 12.75 2.22 3.58 16

L13 405 90 2x4+TTx4Cu 1.76 22.95 0.67 2.03 20

L14 709.2 95 2x4+TTx4Cu 3.08 22.95 1.24 2.6 20

ALUMBRADO NAVE_02 2003 0.3 2x10Cu 10.89 54 0 1.35

L15 602 65 2x4+TTx4Cu 2.62 27 0.72 2.07 20

L16 602 70 2x4+TTx4Cu 2.62 27 0.77 2.13 20

L17 394 85 2x4+TTx4Cu 1.71 27 0.61 1.97 20

L18 405 90 2x4+TTx4Cu 1.76 27 0.67 2.02 20

ALUMBRADO_NAVE 1981 0.3 2x4Cu 10.77 26.35 0.01 1.36

L19 591 60 2x4+TTx4Cu 2.57 22.95 0.65 2.01 20

L20 591 65 2x4+TTx4Cu 2.57 22.95 0.71 2.06 20

L21 394 80 2x4+TTx4Cu 1.71 22.95 0.58 1.94 20

L22 405 80 2x4+TTx4Cu 1.76 22.95 0.59 1.95 20


L23 602 55 2x4+TTx4Cu 2.62 22.95 0.61 1.97 20

L24 602 60 2x4+TTx4Cu 2.62 22.95 0.66 2.02 20

L25 394 75 2x4+TTx4Cu 1.71 22.95 0.54 1.9 20

L26 405 80 2x4+TTx4Cu 1.76 22.95 0.59 1.95 20


L27 602 50 2x4+TTx4Cu 2.62 22.95 0.55 1.91 20

L28 602 55 2x4+TTx4Cu 2.62 22.95 0.61 1.97 20

L29 394 70 2x4+TTx4Cu 1.71 22.95 0.51 1.87 20

L30 405 75 2x4+TTx4Cu 1.76 22.95 0.56 1.92 20

AL_TALLER_COMPRESOR

1114 0.3 2x2.5Cu 6.05 19.55 0.01 1.36

L31 851 30 2x2.5+TTx2.5Cu 3.7 17.85 0.75 2.11 20

L32 263 35 2x2.5+TTx2.5Cu 1.14 17.85 0.27 1.63 20

ALUMBRADO_EXTERIOR 2160 0.3 4x6Cu 3.9 30.6 0 1.35

L33 2160 150 4x6+TTx6Cu 3.12 27.2 0.66 2 25

Subcuadro C1


Dist.Cálc. (m)

Sección

(mm²)

I.Cálculo (A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%)

C.T.Total (%)


T.CETAC 32A 10000 0.3 4x10+TTx10Cu 18.04 44 0 1.37 32

T.CETAC 16A 6000 0.3 4x4+TTx4Cu 10.83 24 0.01 1.37 25


Subcuadro C2


Dist.Cálc. (m)

Sección

(mm²)

I.Cálculo (A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%)

C.T.Total (%)




165

T.CETAC 32A 10000 0.3 4x10+TTx10Cu 18.04 44 0 1.39 32

T.CETAC 16A 6000 0.3 4x4+TTx4Cu 10.83 24 0.01 1.39 25


Subcuadro C3


Dist.Cálc. (m)

Sección

(mm²)

I.Cálculo (A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%)

C.T.Total (%)


T.CETAC 32A 10000 0.3 4x10+TTx10Cu 18.04 44 0 1.5 32

T.CETAC 16A 6000 0.3 4x4+TTx4Cu 10.83 24 0.01 1.51 25


Subcuadro C4


Dist.Cálc. (m)

Sección

(mm²)

I.Cálculo (A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%)

C.T.Total (%)


T.CETAC 32A 10000 0.3 4x10+TTx10Cu 18.04 44 0 1.56 32

T.CETAC 16A 6000 0.3 4x4+TTx4Cu 10.83 24 0.01 1.56 25


Subcuadro C5


Dist.Cálc. (m)

Sección

(mm²)

I.Cálculo (A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%)

C.T.Total (%)


T.CETAC 32A 10000 0.3 4x10+TTx10Cu 18.04 44 0 1.68 32

T.CETAC 16A 6000 0.3 4x4+TTx4Cu 10.83 24 0.01 1.68 25

2 ud T.SHUCKO 16A 2500 0.3 2x2.5+TTx2.5Cu 13.59 21 0.02 1.7 20

Subcuadro C6


Dist.Cálc. (m)

Sección

(mm²)

I.Cálculo (A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%)

C.T.Total (%)


T.CETAC 32A 10000 0.3 4x10+TTx10Cu 18.04 44 0 2.08 32

T.CETAC 16A 6000 0.3 4x4+TTx4Cu 10.83 24 0.01 2.08 25


Subcuadro C1


Dist.Cálc. (m)

Sección

(mm²)

I.Cálculo (A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%)

C.T.Total (%)


2 UD T.SHUKO 16A 2500 0.3 2x2.5+TTx2.5Cu 13.59 21 0.02 2.21 20


Subcuadro C2



166


Dist.Cálc. (m)

Sección

(mm²)

I.Cálculo (A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%)

C.T.Total (%)




Subcuadro C3


Dist.Cálc. (m)

Sección

(mm²)

I.Cálculo (A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%)

C.T.Total (%)




Subcuadro C4


Dist.Cálc. (m)

Sección

(mm²)

I.Cálculo (A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%)

C.T.Total (%)




Subcuadro C5


Dist.Cálc. (m)

Sección

(mm²)

I.Cálculo (A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%)

C.T.Total (%)




Subcuadro C1


Dist.Cálc. (m)

Sección

(mm²)

I.Cálculo (A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%)

C.T.Total (%)




Subcuadro C2


Dist.Cálc. (m)

Sección

(mm²)

I.Cálculo (A)

I.Adm. (A)

C.T.Parc. (%)

C.T.Total (%)




Subcuadro C3

Denominación P.Cálcul Dist.Cálc Sección I.Cálcul I.Adm. C.T.Par C.T.Tot Dimensiones(mm)



167

o (W) . (m) (mm²)

o (A) (A) c. (%) al (%) Tubo,Canal,Band.





168

12.3.- Luminarias

ALMACÉN DE PINTURAS



169

ALMACÉN



170

ARCHIVO



171

ASEO SEÑORAS



172

ASEO



173

CAFÉ



174

COMEDOR



175

COMPRESORES



176

CTP



177

ENTRADA



178

NAVE FABRICACIÓN



179

DESPACHO GERENTE



180

CUARTO DE MEZCLAS



181

OFICINA 1



182

OFICINA 2



183

PASILLO 1



184

PASILLO 2



185

TALLER



186

VESTUARIOS



187

12.4.- Centro de transformación

Debido al consumo eléctrico de la planta deberá disponerse de un Centro de Transformación de 630 kVA.

El diseño de dicho centro no se encuentra dentro del alcance de este proyecto, por lo que se instala uno diseñado previamente.

Instalación de abastecimiento de aguas


188

13.- INSTALACIÓN DE ABASTECIMIENTO DE AGUAS

13.1.- Características y cuantificación de las exigencias.

13.1.1.- Descripción general.

El objetivo de la presente instalación es suministrar agua sanitaria en condiciones óptimas de caudal y presión a los diferentes puntos de consumo del edificio y a los distintos aparatos que lo requieran.

13.1.2.- Calidad del agua.

Tal y como establece el Código Técnico, comprobamos que los datos de caudal y presión del suministro de agua lo facilita la compañía municipal de aguas en condiciones adecuadas.

Toda la instalación se proyecta con tubería y accesorios, de cobre, de secciones adecuadas garantizando los siguientes aspectos:

- No producen concentraciones de sustancias nocivas que excedan los valores permitidos por el Real Decreto 140/2003, de 7 de febrero.

- No modifica la potabilidad, el olor, el color ni el sabor del agua.

- Son resistentes a la corrosión interior.

- Funcionan eficazmente en las condiciones de servicio previstas.

- No se presentan incompatibilidades electroquímicas.

- Son resistentes a temperaturas superiores a 40º C y a las temperaturas exteriores del entorno.

- Son compatibles con el agua suministrada y no favorecen la migración de sustancias de los materiales en cantidades que sean un riesgo para la salubridad y limpieza del agua de consumo humano.

- Su envejecimiento, fatiga, durabilidad y las restantes características mecánicas, físicas o químicas no disminuyen la vida útil previstas.

13.1.3.- Protección contra retornos.

Se diseña la instalación con llaves de corte en todos los cuartos húmedos y producción de agua caliente sanitaria para vestuarios mediante termo eléctrico.

Se dispondrán válvulas antirretorno en los siguientes puntos:

- Después del contador general.

- En la base de los ascendentes.

- En los ramales de uso no doméstico.

- Previo a los equipos de impulsión.

La instalación de suministro de agua no se conectará directamente a la instalación de evacuación. En la llegada a los equipos la conexión se realizará de modo que no se produzcan retornos.



189

Todos los antirretornos se instalarán combinados con grifos de vaciado.

13.1.4.- Condiciones de suministro (caudales y presiones).

La instalación suministrará agua en condiciones de caudal y presión adecuada garantizándose los siguientes suministros:

Aparato Caudal Instantáneo mínimo de Agua Fría (l/s)

Caudal Instantáneo mínimo de Agua Caliente (l/s)

Lavabo 0,10 0,065

Ducha 0,20 0,10

Inodoro con cisterna 0,10 --

Urinario grifo temporizado 0,15 --

Fregadero 0,20 --

Lavaojos 0,05 --

Grifos 0,20 --

En todos los puntos de consumo de la instalación se garantizará una presión mínima de 100 kPa y no superará los 500 kPa.

La temperatura del ACS estará comprendida entre 50ºC y 65 ºC.

Se aislarán las tuberías de ACS con coquilla de 40 mm de espesor modelo ARMAFLEX para garantizar la eficiencia energética.

13.1.5.- Mantenimiento.

La red se proyecta completamente accesible dispuesta sobre falso techo.

13.2.- Diseño.

13.2.1.- Esquema General.

La instalación de fontanería parte del contador general situado en límite de la parcela, la presión necesaria para mantener el suministro en todos los puntos de consumo vendrá directamente de la red municipal de aguas. Los puntos de consumo en la planta serán:

- Aseos.

- Vestuarios.

- Café y comedor.



190

- Lavamanos.

- Lavaojos.

- Grifos aislados.

- Cuarto de tintas.

13.2.2.- Acometida.

Tendremos una única acometida desde la que alimentaremos a todo el sistema, esta será de polietileno de 10 atmósferas de resistencia. La instalación de Protección Contra Incendios tendrá una acometida individual.

La dimensión de esta acometida, así como la del contador, etc., es la que indica la normativa, viniendo éstas representadas en los planos.

La acometida dispondrá de:

- Una llave de toma sobre la tubería de distribución de la red exterior.

- El propio tubo que conforma la acometida.

- Una llave de corte en el exterior de la propiedad.

Estos elementos se dispondrán de la siguiente forma:

- De la arqueta donde está ubicada la llave de toma, parte la acometida hasta la llave de registro situada en la arqueta anexa al edificio y de esta a la llave de corte general, situada en el armario del contador general. El lugar donde se ubica el contador general es de fácil acceso. A partir de este punto, se distribuye la red general interior.

13.2.3.- Contador general.

El armario donde se sitúa el contador general será de una puerta que al abrirse deja abierta todo el ancho del cuadro con cerradura para evitar manipulaciones. El armario se sitúa sobre el muro de cerramiento, de forma que sea de acceso público.

En el interior del armario contado se ubicarán los siguientes elementos:

- Llave de corte general.

- Filtro general tipo Y, umbral 30 micras, con malla de acero inoxidable y baño de plata.

- Grifo de comprobación.

- Contador general.

- Válvula antirretorno.

- Llave de paso con desagüe.

13.2.4.- Red de distribución.



191

Partiendo de armario de contador general, la red de distribución se realiza en cobre de Ø28/25 mm.

La distribución de ramales se realiza en cobre de distintos diámetros según requerimientos de velocidad y evitando caídas de presión elevadas. La velocidad del agua en ningún punto será superior a 1,5 m/s.

Los diámetros empleados dependerán del tipo da aparato sanitario a alimentar:

Las tuberías de agua fría irán por debajo y separadas 40 mm como mínimo de las redes agua caliente sanitaria.

Todos los locales húmedos disponen de llave de corte para asegurar la independencia parcial de la instalación sin que se impida el uso en los restantes puntos de consumo.

Las tuberías no estarán en contacto con ninguna conducción de energía eléctrica o de telecomunicaciones, con el fin de evitar los efectos de corrosión que una derivación puede ocasionar, previéndose siempre una distancia mínima de 30 cm a las conducciones eléctricas desde el exterior de la tubería o del aislamiento si lo hubiese.

13.2.5.- Agua caliente sanitaria.

La red de agua caliente sanitaria se proyecta de manera análoga a la de agua fría, considerando que únicamente se proyectan 6 puntos de consumo de agua caliente en las duchas y lavabos de los vestuarios y aseos.

Puesto que desde el punto de acumulación a la toma de ACS más alejada no hay más de 15 m, no se proyecta red de retorno.

Todos los aislamientos de las redes de ACS se ajustan a lo indicado en el RITE.

El sistema de producción de ACS regulará y controlará la temperatura de preparación y distribución, estando este incorporado al equipo de producción eléctrico por ser una instalación de tipo individual.

Lavabo 13/15 mm

Inodoro 13/15 mm

Ducha 16/18 mm

Urinario 13/15 mm

Fregadero 13/15 mm

Lavamanos 13/15 mm

Lavaojos 13/15 mm

Tomas 16/18 mm



192

13.3.- Criterios de Dimensionado.

13.3.1.- Caudales Instantáneos Mínimos de los Aparatos Sanitarios.

Aparato Caudal Instantáneo mínimo de Agua Fría (l/s)

Caudal Instantáneo mínimo de Agua Caliente (l/s)

Lavamanos 0,05 --

Lavabo 0,10 0,065

Ducha 0,20 0,10

Inodoro con cisterna 0,10 --

Urinario grifo temporizado 0,15 --

Fregadero 0,20 --

Lavaojos 0,05 --

Grifos 0,20 --

13.3.2.- Caudal Máximo Previsible.

Coeficientes de Simultaneidad entre Aparatos dentro de un mismo suministro

Para tramos interiores a un suministro se empleará el coeficiente de Simultaneidad obtenido a partir de la expresión:

1

1

nkv

Donde:

kv =Coeficiente de Simultaneidad para un grupo de aparatos.

n = nº de aparatos instalados abastecidos por mismo ramal.

Nunca se emplearán coeficientes de simultaneidad menores a 0.2.

Caudal Máximo Previsible en un Suministro

El Caudal Máximo Previsible por tramos se calcula según:



193

QkQ v max

Donde:

Qmax = Caudal Máximo Previsible (l/s).

Q = Suma de los Caudales Instalados Mínimos de los Aparatos servidos por el tramo (l/s).

13.3.3.- Cálculo de Diámetro de Tubería.

Cada uno de los métodos explicados en los siguientes apartados permite calcular el diámetro interior de la conducción. De los diámetros calculados por cada método, se elige el mayor, a partir de él se elige el diámetro comercial que más se aproxime.

- Cálculo por limitación de velocidad

Se obtiene el diámetro interior en base a la ecuación de continuidad de un líquido, y fijando una velocidad de hipótesis comprendida entre 0.5 y 2 m/s (óptimo 1,5 m/s), según las condiciones de cada tramo:

SvQ v

QD

4000

Donde:

Q = Caudal máximo previsible en el tramo (l/s)

v= Velocidad de hipótesis del agua (m/s)

D= Diámetro interior de la tubería (mm)

- Cálculo por limitación de Pérdida de carga lineal

Consiste en fijar un límite superior de pérdida de carga lineal por tramo, calculada según ábaco normalizado para tuberías empleadas para no superar las pérdidas de carga aceptables, éstas, se considera recomendable se sitúen entre 10 y 30 mm.c.a por metro lineal de tubería.

- Cálculo

Ningún tramo tendrá diámetro inferior al indicado en el DB HS4 para Instalaciones Interiores de Suministro de Agua, según número, tipo de suministro y tipo de tubería.

- Velocidades

A partir de la ecuación de continuidad, se despeja la velocidad y con diámetro interior correspondiente se determina la velocidad:



194

2

4000

D

Qv

Donde:

v= Velocidad de circulación (m/s)

Q= Caudal Máximo Previsible (l/s)

D= Diámetro Interior Comercial elegido (mm)

Se considera una velocidad de 1,5 m/s como la óptima de diseño para evitar incrustaciones y ruidos.

13.3.4.- Pérdidas de Carga.

Se determina la Pérdida de Carga lineal o unitaria basándose en ábaco normalizado para tuberías del material proyectado o a partir de la fórmula Empírica de Flamant, cuya expresión es:

25,1

75,1

1000

DvFJ

Donde:

J es la perdida de carga en la tubería en m.c.a. por metro de tubería

F es un factor que depende del tipo de tubería:

-Paredes rugosas: 0,00070

-Paredes lisas: 0,00056

v: velocidad del agua en m/s

D: diámetro tubería en mm.

Para determinar la longitud equivalente de los accesorios, se considera un incremento del 10% de la longitud de la tubería.



195

- Pasamos a comprobar que la presión en el punto más desfavorable es al menos de 100 kPa. Este punto será el lavamanos situado en la zona de procesos:



196

- La longitud de tubería hasta este tramo será de 67 metros, medidos en el plano y teniendo en cuenta la diferencia de cota debida a la instalación aérea de la tubería.

- La longitud equivalente de accesorios la calculamos para 5 codos, 2 válvulas de corte y una té de paso recta.

-

Tenemos una longitud equivalente:

Leq= 70 metros

El caudal es:

Q=0,25 l/s

La pérdida de carga por tanto es de:

Pc= 0,35 mca = 3,5 kPa

Podemos concluir que el abastecimiento se realizará en condiciones de presión adecuadas.

13.4.- Caudal Instalado.

A continuación se presenta cuadro resumen de los caudales instalados en cada cuarto húmedo y el caudal y nº de aparatos correspondiente a cada derivación.

Uso Aparato Nº Q Aparat (l/s) Q Acum (l/s)

Taller Grifo 1 0,20 0,20

Aseo Señoras Lavabo 2 0,10 0,20

Inodoro 2 0,10 0,20

Ducha 1 0,20 0,20

Aseo Caballeros Lavabo 2 0,10 0,20

Inodoro 2 0,10 0,20

Urinario 2 0,15 0,30

Ducha 2 0,20 0,40

Nave Lavaojos 1 0,05 0,05

Grifo 1 0,20 0,20

Comedor Fregadero 1 0,20 0,20

ACS Duchas 3 0,10 0,30

Lavabos 4 0,065 0,26



197

Compresores/CTP/Café

Grifo 2 0,20 0,40

25 3,31

El caudal total instalado es de 3,25 l/s

13.4.1.- Caudal total simultáneo.

El caudal total instalado es de:

seglitrosQT /31,3

Coeficiente de Simultaneidad entre Aparatos es:

22,0121

1

1

1

Nke

Se considera un coeficiente de simultaneidad de 0,2, puesto que no se recomienda emplear uno inferior a este valor.

El caudal total simultáneo es de:

slQT /73,022,031,3

13.5.- Instalación resultante

TRAMO Caudal inst(l/s) Velocidad(dm/s) Diámetro(mm) Velocidad Real(m/s)

DN(cobre) Dinterior

Lavaojos y

cuarto de tintas 0,18 15 12,36 1,24 16 14

Taller 0,2 15 13,03 1,38 16 14

Acometida –

Aseo señoras 1,08 15 30,28 1,75 35 33



198

Aseo señoras y

Comedor 0,36 15 17,48 1,55 22 20

Aseo señoras –

Aseo caballeros 0,72 15 24,72 1,17 28 26

Aseo caballeros 0,42 15 18,88 1,21 22 18

Cuarto café y

aseo 0,3 15 15,96 1,29 18 16

ACS 0,31 15 16,22 1,33 18 16

Instalación de saneamiento


199

14.- INSTALACIÓN DE SANEAMIENTO

14.1.- Descripción general.

El objetivo de la presente instalación es la evacuación de aguas de la planta. En cumplimiento del Código Técnico se diseñan dos redes independientes: una red para la evacuación de aguas pluviales y otra para la evacuación de las aguas procedentes del consumo humano.

14.2.- Evacuación de aguas pluviales

La red de evacuación de aguas pluviales se compone de canalones para la recogida de aguas de cubierta y bajantes conectadas a dichos canalones.

Se sitúan arquetas a pie de bajante que además irán conectadas mediante tubería enterrada (de diámetro 200 mm) y que finalmente evacuarán a la red general del municipio. A esta misma red se conectan los sumideros colocados en la parcela para la evacuación de aguas pluviales.

14.2.1.- Dimensionado de la red

Se aplica el Código Técnico para el dimensionado de la red de forma que para el diámetro de canalones vamos a dividir la superficie de la cubierta en tres zonas:

El área de cada zona será:

A1 = 791 m2

A2 = 303 m2

A3 = 832 m2

Aplicando la siguiente tabla:



200

De esta forma obtenemos que para una pendiente del 4 % los diámetros mínimos de los canalones para cada área serán:

Zona Diámetro mínimo

A1 250 mm

A2 200 mm

A3 250 mm

Por simplicidad se elige el mismo diámetro para todos los canalones:

𝐷𝑐𝑎𝑛𝑎𝑙ó𝑛 = 250 𝑚𝑚

Una vez definidos los canalones, pasamos a definir los bajantes. Para ello, vamos a utilizar la siguiente tabla:

Nuestra superficie en proyección es de:

𝑆 = 1928 𝑚2

Vamos a colocar 5 bajantes en la cara en la que se encuentra solamente la nave principal y 7 en aquella en la que también tenemos la nave auxiliar.

De esta forma tenemos que el área por bajante es de:

Á𝑟𝑒𝑎𝑏𝑎𝑗𝑎𝑛𝑡𝑒 = 1928

7= 275 𝑚2

Con esta área obtenemos que:

𝐷𝑖á𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜𝑚í𝑛𝑖𝑚𝑜 𝑏𝑎𝑗𝑎𝑛𝑡𝑒 = 90 𝑚𝑚

Para evitar posibles obstrucciones definimos el diámetro de los bajantes como:



201

𝐷𝑖á𝑚𝑒𝑡𝑟𝑜𝑏𝑎𝑗𝑎𝑛𝑡𝑒 = 110 𝑚𝑚



202

14.3.- Evacuación de agua sanitaria

A continuación pasamos a diseñar la red de evacuación de agua sanitaria. Para el diseño de dicha red se va a utilizar el método de asignación de unidades de descarga del Código Técnico.

Dicho método se basa en la asignación de una unidad equivalente a 0,03 dm3/s de flujo de descarga. De esta forma, aplicando la siguiente tabla obtenemos los diámetros mínimos por aparato que debemos aplicar:

En nuestro caso tenemos que para los sifones y derivaciones individuales:

TIPO DE APARATO UDs DE DESCARGA DIÁMETRO MÍNIMO

Lavabo 1 32 mm

Ducha 2 40 mm

Inodoro con cisterna 4 100 mm

Urinario suspendido 2 40 mm

Fregadero de cocina 3 40 mm

En cuanto a las derivaciones comunes, se sumarán las unidades de descarga correspondientes a los aparatos que evacúan. Además, debemos tener en cuenta que el diámetro elegido será el mayor entre el obtenido en la derivación y el mínimo exigido por los aparatos sanitarios.



203

Zona Aparato Número UDs UDs totales

Diámetro (2% pendiente)

Diámetro mínimo exigido

Aseo señoras y comedor

Lavabo 2 2 13 75 mm 100 mm

Inodoro 2 8

Fregadero 1 3

Aseo caballeros

Lavabo 2 4 22 90 mm 100 mm

Inodoro 2 8

Ducha 2 4

Urinario 2 4

Aseo y café Lavabo 1 1 8 63 mm 100 mm

Inodoro 1 4

Fregadero 1 3

Finalmente, se eligen tuberías de diámetro 160 mm para los colectores enterrados que saldrán del edificio. Estos colectores tendrán una pendiente del 2 %.



204

Almacén de productos químicos


205

15.- ALMACÉN DE PRODUCTOS QUÍMICOS

15.1.- Antecedentes

Debido a que los productos que serán almacenados para el proceso de barnizado y tintado de las planchas de aluminio son combustibles, este almacenamiento deberá cumplir con lo establecido en el Real Decreto 379/2001, de 6 de Abril, por el que se aprueba el Reglamento de almacenamiento de productos químicos y modificaciones recogidas en el Real Decreto 105/2010, de 5 de Febrero.

- Se proyecta almacén de barnices, productos clasificados como B1, con un punto de inflamación inferior a 38ºC.

- En la sala de mezclas se prevé el trasiego de líquidos inflamables, con un almacenamiento en uso de 8 bidones de 200 l de barnices, necesario para la continuidad del proceso, pero por un periodo superior a 48 horas, por lo que es de aplicación la instrucción MIE-APQ-1. Además, no se puede considerar como almacenamiento en tránsito por el que quedaría excluido como almacenamiento de recipientes móviles, ya que en el almacén existirá producto durante más de 8 días al mes o 36 días al año.

- Al cuarto de tintas no le es de aplicación la MIE-APQ, ya que las pinturas almacenadas no son inflamables.

15.2.- Características del líquido a almacenar

Los productos a almacenar son:

PRODUCTO PUNTO DE INFLAMACIÓN PUNTO DE EBULLICIÓN CLASIFICACIÓN APQ-

01*

Barniz Off-Set 35º C 117 º C Clase B – Subclase B1

Barniz

Enganche

55º C 153 º C Clase B – Subclase B1

Barniz Incoloro 33º C 117 º C Clase B – Subclase B1

Disolvente

Isopropilico-

11,85 ºC 82 º C Clase B – Subclase B1

Endurecedor 24 ºC Clase B – Subclase B1

Esmalte Negro 45 ºC Clase B – Subclase B2

Tinta R- Oro 375 ºC (tª ignición) 192 º C Inflamable

16S96EA 58 º C 138 º C Clase C

Tinta > 100 ºC 240 ºC No clasificado



206

(*) Según el Reglamento sobre Almacenamiento de Productos Químicos, APQ-01.

15.3.- Características del almacenamiento

El almacenamiento se realiza en recipientes de 200 l, como máximo, por lo que es de aplicación la sección 3ª, del Real Decreto 379/2001, de 6 de Abril.

- Los disolventes se almacenan en garrafas de plástico de 25 litros.

- Los barnices Incoloro Off- Set y Enganche se almacenan en palet CP3 de 115 x 115 cm, con 4 bidones de 200 litros.

- Los barnices Incoloro en Europalet de 80 x 120 cm, con 16 latas de 23 litros.

- Las purpurinas, en cubos metálicos de 25 litros.

- Las tintas, en latas metálicas de 1 y 2,5 kg.

- Los entonantes en cubos de 5,0 Kg.

15.4.- Generalidades (Art. 51).

1. Los productos almacenados en el cuarto de barnices y sala de mezclas, quedan clasificados como clase B, subclase B1, cuyo punto de inflamación es inferior a 38 ºC, según art. 4, de la sección 1ª.

2. Los recipientes deben disponer los certificados oportunos para el cumplimiento del acuerdo europeo sobre el transporte internacional de mercancías peligrosas por carretera (ADR)

3. No es de aplicación.

4. Para la capacidad total de almacenamiento solo se tienen en cuenta los productos inflamables almacenados, aunque en el almacenamiento existan otros productos no combustibles.

5. Almacenamiento conjunto.

a) Los líquidos combustibles no se almacenarán conjuntamente en la misma zona con sustancias comburentes ni con sustancias tóxicas o muy tóxicas que no sean combustibles, a no ser que éstas estén almacenadas en armarios protegidos.

b) Los líquidos combustibles y las preparaciones acuosas de sustancias inflamables o combustibles tóxicas o muy tóxicas podrán estar almacenados conjuntamente en la misma zona.

c) Todos los líquidos inflamables se pueden apagar con el mismo agente extintor, por lo que se pueden almacenar conjuntamente.

d) No es de aplicación.



207

6. La sala de mezcla tiene una superficie de 22,23 m2, por lo que la superficie de almacenamiento es inferior a 25,0 m2 y además la distancia a recorrer para alcanzar la salida es inferior a 6,0 m, por lo que no es obligatorio disponer de dos accesos independientes señalizados. No obstante, se proyectan dos accesos independientes señalizados, en sala de mezclas y almacén. El recorrido máximo real, al exterior o a una vía segura de evacuación, no supera los 30,00m. En ningún caso la disposición de los recipientes obstruirá las salidas normales o de emergencia, ni será un obstáculo para el acceso a equipos o áreas destinadas a la seguridad.

7. Los bidones se almacenarán en pilas. Pudiendo almacenar diferentes clases en una misma pila, aunque se considere la pila como almacenamiento del líquido más restrictivo, en este caso de la clase B1.

El almacén de barnices se estima para 216 bidones, paletizados en cuatro recipientes de 200 litros cada uno, a tres alturas, 43.200 litros. Se proyectan dos pilas, separadas por el pasillo de acceso. La capacidad máxima permitida por pila es de 45.000 l (sistema de protección fija contra incendios), superior al almacenamiento que se prevé, por lo que la suma de los cocientes entres las cantidades almacenadas y las permitidas nunca superarán el valor de 1.

8. No se proyectan pilas de productos no inflamables ni combustibles que actúen como elementos separadores entre pilas o estanterías.

9. Si se proyectan estanterías de madera, serán maciza de un espesor mínimo de 25,00 mm.

10. La instalación eléctrica se ejecutará de acuerdo con las exigencias establecidas en el REBT Decreto 842/2002 de 2 de Agosto, y en particular, en su ITC-BT-29 “Prescripciones particulares para las instalaciones eléctricas de los locales con riesgo de incendio o explosión”. Los elementos mecánicos destinados al movimiento de los recipientes serán adecuados a las exigencias derivadas de las características de inflamabilidad de los líquidos almacenados.

11. Los recipientes estarán paletizados.

12. La altura máxima permitida, cuando los recipientes están paletizados o en estanterías, es la suma de las alturas de los recipientes, 0,90 m. Se proyecta almacenamiento a tres alturas, 0,90 x 3= 2,7 m. En la sala de mezclas solos se almacenan en una altura.

13. El punto más alto del almacenado no podrá estar a menos de un metro por debajo de cualquier viga de cercha, boquilla pulverizadora u otro obstáculo situado en su vertical, sin superar los valores indicados en la tabla III, 2,7 m, para almacenamiento industrial interior.

14. El almacenamiento se realiza en planta baja.

15. El almacenamiento dispondrá de ventilación natural, ya que en él no se realiza trasvase de líquidos, proyectando un caudal de 0,3 m3/min/m2, resultando 23,69 m3/min (1.421,64 m3/h), para lo que se dispondrá de rejillas sobre la puerta situada en fachada de 2,06 x 0,3 ml = 0,618 m2 y rejilla en alzado



208

lateral de 3,00 x 1,00 ml =3,00 m2, con una superficie total de ventilación de 3,618 m2. Suponiendo un porcentaje reductor del 40 %, por la superficie de lamas, la aireación natural de es de 2,17 m2, considerando una velocidad de 1,0 m/s, resulta un caudal de 7.812 m3/h > 1.421,64 m3/h exigidos.

En la sala de mezclas se produce trasvase de líquidos, almacenándose en uso, 4 bidones de 200 l, 800 l, que para una superficie de 22,23 m2, corresponde un volumen de 35,96 l/m2 < 40 l/m2, por lo que se proyecta ventilación natural con rejilla de 3,00x1,00 metros. Estas irán en la fachada, sobre la puerta de salida, y otra comunicando con el almacén de barnices.

16. Las puertas de paso a zona de fabricación serán cortafuego de cierre automático de 60 minutos, con un pasillo libre de 1,0 m de ancho mínimo.

17. El suelo y los primeros 100 mm (a contar desde el mismo), de las paredes alrededor de todo el recinto de almacenamiento deberán ser estancos al líquido, para lo que se proyecta rebaje de la solera 100 mm.

15.5.- Clasificación de los almacenamientos (Art. 52).

15.5.1.- Almacenamiento Industrial.

Se proyecta almacenamiento industrial interior, considerando como tal, parte de un edificio destinado al uso específico de almacenamiento de recipientes móviles en su interior, que deben estar cerrados periféricamente por paredes y con cubierta, y que deben estar separados de otros locales, edificios o límites de propiedad por 15 metros, al menos, de espacio libre, o por una pared con una resistencia mínima al fuego EI 120 y provista de puertas de resistencia al fuego EI2- -C 60. Se proyecta sistema fijo de extinción por lo que la distancia a edificios o límites de propiedad se reduce a 7,5 m, estando el cerramiento más cercano del cuarto de mezclas a una distancia muy superior a esta, por lo que no se exige resistencia al fuego en cerramiento exterior ni en puertas.

No se proyectan plantas superiores o inferiores a la del área de almacenamiento.

La pared divisoria con áreas de proceso, se proyecta de bloque de hormigón con EI120, acomete a la cubierta, al llevar sistema fijo de extinción no se exige franja de 1,0 m de ancho bajo esta EI 90, pero por sectorización de incendios se proyecta.

Las aberturas y puertas de salida al exterior están a una distancia superior a 7,5 m, de otros edificios y de los límites de propiedad, por lo que no será necesario que estas sean EI2 60 y de cierre automático.

Al menos una de las fachadas es accesible, por dos vías diferentes, a los servicios públicos de lucha contra incendios. Debiendo, además, disponer de accesos desde el exterior para el personal de los servicios de emergencia.

Ningún recipiente estará a más de 6,0 m de un pasillo siempre que se respete el volumen máximo de la pila y la altura correspondiente según la tabla III:

Tabla III

Capacidad de las pilas

Clase de líquido Tamaño del recipiente (R)



209

25 L< R ≤ 250 L

H max

m

Con protección fija

(*)

m3

B1 Pe ≥38ºC 2,7 45,00

Notas:

1. Pe es el punto de ebullición

R es el volumen de cada recipiente

H es la altura máxima por pila

(*) El sistema de protección fija contra incendios podrá ser automático o manual. De ser manual deberá existir permanentemente las 24 h del día personal entrenado en su puesta en funcionamiento.

2. En el caso de almacenaje en estanterías, la altura y el volumen por pila serán los reales, descontando los espacios vacíos entre recipiente y estantería. Los pasillos principales tendrán en ancho mínimo de 2,5 m. Los pasillos laterales un mínimo de 1,2 m y los accesos a las puertas, ventanas o conexiones un mínimo de 1,0 m.

La capacidad de almacenamiento de estos almacenes industriales no estará limitada, pero deberán separarse en pilas, tal como señala la tabla III mediante un pasillo de acceso o una pila de materiales no inflamables ni combustibles (M0 según UNE 23.727). La anchura mínima en ambos casos será de 1,20 m.

Cuando la superficie de almacenamiento supere 2.500 m2 deberá sectorizarse la misma con cortafuegos de RF-120 en secciones inferiores o iguales a 2.500 m2.

Se ha considerado el caso más desfavorable, recipientes de 200 l, pues para los recipientes de 23 l, la capacidad de las pilas es la misma salvo que se permite una altura de 3,0 m.

Se proyecta un almacén de 13,50 x 5,85 m, con dos pilas, una de 28.800 l, 12 palets con 4 bidones de 200 l a 3 alturas, y otra de 14.400 l, 6 palets con 4 bidones de 200 l a 3 alturas, inferior a la capacidad máxima por pila de 45.000 l. La altura de los recipientes es de 90 cm, por lo que está permitido su almacenamiento en tres alturas, 2,70 m. La capacidad total de almacenamiento proyectada es de 43.200l.

En el cuarto de mezclas se almacenan, en uso, 4 bidones de 200 l, 800 l, inferior a los 15.000 litros permitidos.

15.6.- Protección contra incendios (art. 53).

Los almacenamientos industriales interiores deberán disponer de los medios de protección de incendios que se especifican en la Tabla V, y que son:

Protección CI Exigida Proyectada

Extintores

Sí

Sí



210

Bocas de Incendio

No

A partir de 50 m3.

Cuando se disponga

instalación fija no es

necesaria

No

Hidrantes

Sí

Siempre que el agua no

esté contraindicada como

agente extintor, en cuyo

caso deberá

seleccionarse otro sistema

y agente extintor

Existen en las inmediaciones de la parcela 2

hidrantes.

Columnas secas

Cuando se

almacene en pisos

superiores a la planta

primera

No

Sistema Fijo Opcional

Extinción por polvo

15.6.1.- Sistemas de alarma y vigilancia.

No es de aplicación para almacenamiento de líquidos de la subclase B1 inferior a 50 m3.

15.6.2.- Equipos auxiliares.

No es de aplicación para almacenamiento de líquidos de la subclase B1 inferior a 50 m3.

15.7.- Medidas de seguridad.

Instalaciones de seguridad.

a. Señalización: Se colocarán señales normalizadas, según establece el Real Decreto 485/1997, en el almacenamiento y en todas las áreas de manipulación, que indiquen claramente la presencia de líquidos inflamables o combustibles, además de los que pudieran existir por otro tipo de riesgo.



211

b. Duchas -lavaojos: Se instalará una ducha y lavaojos en las inmediaciones de los lugares de trabajo, fundamentalmente llenado de bidones, bombas y puntos de muestras, no distando esta más de 10 metros de la zona indicada, libre de obstáculos y debidamente señalizados.

c. Ventilación: El almacenamiento y la zona donde se trasvase líquidos, se dotará de ventilación forzada, de forma que se evite la exposición de los operarios por encima de los valores límites ambientales establecidos en la normativa laboral. La ventilación se canalizará a un lugar seguro del exterior mediante conductos exclusivos para tal fin, teniéndose en cuenta los niveles de emisión a la atmósfera admisibles. Además, al ser la ventilación forzada, se dispondrá un sistema de alarma en caso de avería.

Equipo de protección individual.

El personal del almacenamiento dispondrá para la manipulación de ropa apropiada, que en ningún caso pueda generar cargas estáticas, y de equipos de protección y primeros auxilios para ojos y cara, manos, pies y piernas, etc. Todos los equipos de protección personal cumplirán con la reglamentación vigente que le sea aplicable.

Formación del personal.

Los procedimientos de operación se establecerán por escrito. El personal del almacenamiento, en su plan de formación, recibirá instrucciones específicas del titular del almacenamiento, oralmente y por escrito, sobre:

a) Propiedades de los líquidos que se almacenan.

b) Función y uso correcto de los elementos e instalaciones de seguridad y del equipo de protección personal.

c) Consecuencias de un incorrecto funcionamiento o uso de los elementos e instalaciones de seguridad y del equipo de protección personal.

d) Peligro que pueda derivarse de un derrame o fugas de los líquidos almacenados y acciones a adoptar.

El personal del almacenamiento tendrá acceso a la información relativa a los riesgos de los productos y procedimientos de actuación en caso de emergencia, que se encontrará disponible en letreros bien visibles.

Plan de revisiones.

El plan comprenderá la revisión periódica de:

1. Duchas y lavaojos, deberán ser probados como mínimo una vez a la semana.

2. Equipos de protección personal, se revisarán periódicamente siguiendo las instrucciones de sus fabricantes / suministradores.

3. Equipos y sistemas de protección contra incendio.

Plan de emergencia.

El plan considerará las emergencias que pueden producirse, la forma precisa de controlarlas por el personal del almacenamiento y la posible actuación de servicios externos. Se tendrá en cuenta la aplicación del Real Decreto 1254/1999, de 16 de julio, y sus modificaciones, por el que se aprueban



212

medidas de control de los riesgos inherentes a los accidentes graves en los que intervengan sustancias peligrosas, al ser el almacenamiento superior a 5.000 Tn (densidad de los productos almacenados superior a 0,9 kg/l)

15.8.- Operación y mantenimiento.

Instrucciones de mantenimiento.

Para garantizar el mantenimiento de la actividad dentro de los límites permisibles se tomarán medidas para el buen estado de conservación y limpieza del conjunto de las instalaciones., evitando el deterioro de esta.

Revisiones periódicas.

Cada cinco años a partir de la fecha de puesta en servicio de la instalación, de sus modificaciones o ampliaciones, el titular presentará en el órgano competente de la Comunidad Autónoma un certificado de organismo de control autorizado donde se acredite la conformidad de las instalaciones con los preceptos de la instrucción técnica complementaria.



213



214

Anualmente se procederá a la revisión periódica de las instalaciones, conforme se indica a continuación:

1. Se comprobará la protección catódica y la continuidad eléctrica de las tuberías o del resto de elementos metálicos de la instalación.

2. En las instalaciones inspeccionables visualmente, se comprobará: el correcto estado de los cubetos, drenajes, bombas, equipos, instalaciones auxiliares, etc.

3. Comprobación de:

- Reserva de agente extintor.

- Funcionamiento de los equipos de Extinción.

- Alarmas.

- Extintores.

Las revisiones serán realizadas por inspector propio y de su resultado se emitirá el certificado correspondiente.

ANEXO I: Calificación Ambiental


215

ANEXO I: CALIFICACIÓN AMBIENTAL

ANEXO II: Planos


223

ANEXO II: PLANOS

ANEXO III: Resultados de cálculo de obra civil


247

ANEXO III: RESULTADOS DE CÁLCULO DE OBRA CIVIL

ANEXO IV: ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD


283

ANEXO IV: ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD

ANEXO V: PLIEGO DE CONDICIONES


348

ANEXO V: PLIEGO DE CONDICIONES

ANEXO VI: MEDICIONES Y PRESUPUESTO


400

ANEXO VI: MEDICIONES Y PRESUPUESTO

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