Rashladni I Dio Jovan

Graevinske dimenzije rashladne komore broj 2

Graevinske dimenzije rashladne komore

Pri izradi projekta hladnjae, koriteni su podaci i preporuke dati u knjizi S. Vuji, "Rashladni ureaji", MF Beograd, 2000., u daljem tekstu S.Vuji.

Na osnovu preporuka (S.Vuji), za rashladivanje voa i povra, odluujem se da koristim tave na stalaama, pri emu je za sluaj voa i povra dat podatak za korisnu povrinsku gustinu skladitenja, strana 63, tabela 3.2, i ona iznosi 250 ( 300 kg/m2.

Usvajam mAk=250 kg/m2 (Radi sigurnosti zbog orijentacionih vrijednosti podataka).

Proizvodni kapacitet komore, izraunava se prema izrazu:

(S. Vuji, izraz 3.11)gdje je:

M/ - proizvodni kapacitet komore

M - Skladini kapacitet komore

TO - vrijeme potrebno za termiku obradu (rashladjivanje) namirnica

M - vrijeme potrebno za unoenje, razmijetanje i iznoenje proizvoda iz komore

Projektnim zadatkom je zadat potreban proizvodni kapacitet komore, pa na osnovu gornjeg izraza odreujemo skladini kapacitet komore.

Vremena potrebna za termiku obradu, unoenje, razmijetanje i iznoenje proizvoda iz komore, takoe su dati preporukama S. Vujia, tabela 3.3 i tabela 3.4 i, za rashladivanje voa i povra, te proizvodni kapacitet komore od 45 t/dan, iznose:

TO =5 (10 sati

M =6 sati

Usvajam TO =8 sati.

Na osnovu ovih podataka i izraza za skladini kapacitet komore, dobijamo:

Usvajam skladini kapacitet komore:

Skladini kapacitet komore, za proizvode koji se postavljaju na police stalaa (S. Vuji, str. 63) iznosi:

gdje je Ak korisna povrina poda komore. S obzirom da su vrijednosti korisne povrinske gustine skladitenja i skladinog kapaciteta komore poznate, na osnovu prethodnog izraza odreujemo korisnu povrinu poda rashladne komore:

Radi sigurnosti ostvarivanja potrebnog proizvodnog kapaciteta, usvajam:

Na osnovu preporuka, odluujem se za prenosne stalae sa po deset polica na svakoj stalai. Stalae su postavljene na euro-palete (1.2m1.2m).

Prema preporukama, datim u knjizi S. Vuji "Rashladni ureaji", standardna rastojanja namirnica od zidova komore, rashladnih tijela, irine prolaza za utovar i kontrolu namirnica iznose:

rastojanja od zidova: 0.3 m

rastojanja od rashladnih tijela: 0.4 m

rastojanja od kanala za razvod vazduha: 0.3 m

irina prolaza kada se koristi mehanizacija: 2.2 m (ukljuivo i rastojanje od zidova)

irina prolaza za nadgledanje uskladitenih proizvoda 0.5 ( 0.6 m

Utovar, istovar i razmjetanje namirnica vri se viljukarom, za ije je kretanje, u skladu sa preporukama, predvien prolaz irine 2.2 m. Stalae s namirnicama su sloene u cetri kolone sa po devetnaest redova, s tim da je predvieno devet poprenih prolaza irine 0.5 m za kontrolu namirnica tokom termike obrade. Predvieno je i rastojanje izmeu paleta od 0.2 m, radi boljeg dotoka hladnog vazduha do namirnica za vrijeme termike obrade. Predvieno rastojanje namirnica od zidova komore usvojeno je iz preporuka i iznosi 0.3 m. Za graevinsku vrijednost visine komore usvajam:

h = 5 [m]

Konana dobijena vrijednost graevinske povrine komore iznosi:

Proraun debljine toplotne izolacije

Objekat u kom se nalazi komora za koju vrimo dimenzionisanje toplotne izolacije, prizeman je, pod ravnim krovom i osnovne konstrukcije poda od nabijenog betona, debljine 20 cm. Objekat se nalazi na nasutom tlu. Debljine vanjskih zidova objekta iznose 38 cm, a unutranjih 25 cm. Za izolacioni materijal zidova i tavanice predvien je stiropor, a podova poliuretan.

Na slici je prikazana orijentacija objekta s obzirom na strane svijeta.

Dimenzionisanje izolacije rashladnih komora, vri se na osnovu podataka dobijenih optimizacijom odnosa cijene izolacionog materijala i toplotnog fluksa kroz zidove, tavanicu i podove hlaenog prostora. Kada se kao izolacioni materijali koriste poliuretan, pluta ili stiropor, najee se usvaja vrijednost dozvoljenog toplotnog fluksa od 11 W/m2.

Za zadatu komoru usvajam:

Za stacionarni reim, toplotni fluks kroz zidove, tavanicu i podove rashladne komore, moe da se rauna prema izrazu:

rjeavanjem ovog izraza po vrijednosti debljine izolacije (iz, dobijamo:

................. (1)

Veliine koje figuriu u navedenim izrazima su:

ts, tu [oC]- temperature vazduha sa spoljanje, odnosno unutranje strane vieslojne

pregrade(u [W/m2K]- koeficijent prelaza toplote sa izolacione konstrukcije na vazduh

unutar komore(s [W/m2K]- koeficijent prelaza toplote sa okolnog vazduha na spoljnu povrinu

vieslojne pregrade(i, (iz [m]- debljine pojedinih slojeva vieslojne pregrade, odnosno debljina

izolacionog sloja(i, (iz [W/mK]- koeficijenti toplotnih provodljivosti za odgovarajue slojeve

Dobijeni izraz moemo da koristimo za proraun debljine slojeva izolacionih materijala pojedinih zidova rashladne komore. Vrijednosti spoljnih temperatura, koeficijenata prelaza toplote i debljine pojedinih slojeva, izuzimajui debljinu izolacionog sloja, usvajamo iz preporuka, dok su vrijednosti toplotnih provodljivosti karakteristike samih materijala.

Kod prorauna debljine izolacionog sloja, neophodno je uzeti u obzir uticaj zraenja Sunca za spoljne zidove i tavanicu, uticaj toplotnih mostova i eventualne promjene temperatura u okolnim prostorijama (prekid rada susjedne komore).

Konstruktivna rjeenja vanjskih stijenki

Spoljni zidovi

Slika 1.1. Spoljni zid

Na slici 1 je prikazana uobiajena konstrukcija spoljnih zidova industrijskih hladnjaa. Slojevi oznaeni pozicijama na slici, njihove debljine i vrijednosti koeficijenata toplotne provodljivosti su:

1. Kreni malter, 2 cm; (=0.87 [W/mK];2. Zid od opeke, 38 cm (zadato); (=0.58[W/mK];3. Cementni malter, 2 cm; (=1.28 [W/mK];4. Bitumenska parna barijera, 0.5 cm; (=0.17 [W/mK];5. Izolacioni sloj potrebne debljine; (stiropor, (=0.041 [W/mK]);

6. Rabic mrea; (=1.40 [W/mK];

7. Cementni malter, 2 cm.

U sluaju komore za koju vrimo proraun, spoljni zidovi su okrenuti prema sjeveru, istoku i zapadu, pa prema preporukama S. Vujia, spoljne temperature, s obzirom na koje se vri proraun, iznose:

za zid okrenut ka sjeveru i istoku - ts = tsp [oC]za zid okrenut ka zapadu - ts = tsp + 6 [oC]Vrijednosti koeficijenata prelaza toplote sa okolnog vazduha ((s) usvajam iz S. Vuji, tabela2.3. i one za spoljne povrine zidova iznose 30 [W/m2K]. Vrijednosti koeficijenata prelaza toplote sa izolacione konstrukcije na vazduh unutar komore ((u), takoe usvajam iz S. Vuji, tabela2.3. i ta vrijednost za unutranje povrine pri prinudnoj cirkulaciji vazduha iznosi 20 [W/m2K].

Uvrtavanjem ovako dobijenih podataka u izraz (1), dobijamo vrijednosti potrebnih debljina izolacionog materijala (stiropora) za spoljne zidove komore:

za zid okrenut ka sjeveru i istoku:

0.09

za zid okrenut ka zapadu:

0.113

Tavanica

Slika 1.2. Tavanica

Slino kao i za spoljni zid, pozicije na slici 2 predstavljaju slojeve tavanice:

1. Asfaltna hidrolizacija, 1 cm; (=0.76[W/mK];

2. Armirani beton, 15 cm; (=1.39[W/mK];3. Parna barijera, 0.5 cm; (=0.17[W/mK];4. Izolacioni sloj potrebne debljine; (stiropor, (=0.041 [W/mK]);


6. Cementni malter, 2 cm.

Kod prorauna potrebne debljine izolacionog sloja za tavanicu ispod ravnog krova, zbog uticaja zraenja sunca, za spoljnu temperaturu se usvaja vrijednost spoljne projektne temperature u veana za 15 oC, odnosno:

ts = tsp + 15 [oC]

Vrijednost koeficijenta prelaza toplote sa okolnog vazduha ((s), kao i za spoljne zidove, na osnovu tabele2.3., S. Vuji, iznosi 30 [W/m2K].

Uvrtavanjem podataka u izraz (1), dobijamo vrijednost potrebne debljine izolacionog materijala (stiropora) za tavanicu:

0.17

Konstruktivna rjeenja unutranjih stijenki

Unutranji zidovi

Slika 1.3. Unutranji zid

Unutranji zidovi prema hlaenim komorama moraju biti izolovani tako da neutraliu toplotne mostove koji provode toplotu ka unutranjosti komore od spoljnih zidova, tavanice i poda i da ujedno obezbijede nesmetan rad komore kada je susjedna komora van funkcije. Prema preporukama S. Vujia, za proraun mjerodavne, temperaturske razlike na mjestima toplotnih mostova mogu da su usvoje u iznosu od

ts - tu = 0.7((tsp - tu) [oC].

Tako dimenzionisana izolacija postavlja se u irini od 1.5 do 2 m, a za manje komore, cijeli unutranji zid moe da se dimenzionie prema kriterijumu za toplotni most.

Ukoliko unutranji zidovi dijele komoru od nehlaenih prostorija, koje imaju spoljna vrata i prozore, zbog uticaja inercije zidova, spoljna temperatura se koriguje u odnosu na spoljnu projektnu temperaturu (S. Vuji) prema izrazu:

ts = 0.9(tsp [oC]Na slici 3. prikazana je standardna struktura unutraneg zida rashladne komore, koji komoru dijeli od takoe hlaene komore. Pozicije na slici su slijedee:

1. Cementni malter, 2 cm; (=1.28 [W/mK];2. Rabic mrea; (=1.40 [W/mK];3. Izolacioni sloj potrebne debljine; (stiropor, (=0.041 [W/mK]);

4. Parna barijera, 0.5 cm; (=0.17 [W/mK];

5. Cementni malter, 2 cm;

6. Unutranji zid od opeke, 38 cm (zadato); (=0.58[W/mK];7. Cementni malter, 2 cm;

8. Parna barijera, 0.5 cm; (=0.17 [W/mK];9. Izolacioni sloj potrebne debljine; (stiropor, (=0.041 [W/mK]);


11. Cementni malter, 2 cm;

Komora za koju ovim projektom vrim proraun debljine izolacije, na juznoj strani, cijelom irinom granii sa masinskom salom i nehladjenim hodnikom. Izolaciju na zidu prema masinskoj sali i nehladjenom hodniku, dimenzioniem usvajajui spoljnu temperaturu za zid prema nehlaenim prostorijama koje imaju spoljna vrata i prozore.

Vrijednost koeficijenta prelaza toplote sa vazduha unutar masinske sale i nehladenog hodnika ((s), usvajam prema preporukama S. Vujia, tabela 2.3., za unutranje zidove kod prirodne cirkulacije,

(s = 8 [W/m2K] za zid okrenut ka jugu:

0.095

Pod na tlu

Na slici 4. prikazana je struktura poda rashladne komore. Slojevi poda, dati slikom, su:

Slika 1.4.

1. Asfalt, 3 cm; (=0.76[W/mK];2. Armirani beton, 6 cm; (=1.39[W/mK];3. Bitumenska hidrolizacija, 0.5 cm; (=0.17[W/mK];4. Izolacioni sloj potrebne debljine; (poliuretan, (=0.035 [W/mK]);

5. Parna barijera, 0.5 cm; (=0.17[W/mK];

6. Nabijeni beton, 20 cm; (=1.2[W/mK];7. Nasuti materijal

Za podove na tlu, spoljna, odnosno temperatura tla usvaja se u intervalu:

ts = 10 ( 15 [oC]pri emu se nie vrijednosti temperature usvajaju za vee, grupisanije komore, kao i za komore sa niskim temperaturama. Za temperaturu tla usvajam:

ts = 12 [oC]Prema preporukama S. Vujia, za vrijednost koeficijenta prelaza toplote sa poda na vazduh unutar komore ((u), usvajam:

(u = 7 [W/m2K]Uvrtavanjem vrijednosti u izraz (1), slijedi da je potrebna debljina poliuretana u podu:

0.016

Izraunate vrijednosti potrebnih debljina izolacije prikazane su tabelarno u tabeli 1.1, a takode prilazem tlocrt komore broj 3 i tlocrt cijele hladnjae sa ucrtanim debljinama izolacije za komoru 3.

Provjera odsustva vlage u spoljnjem zidu i izolaciji

Stanja vazduha (temperature i parcijalni pritisci vodene pare) sa obe strane graevinske i izolacione konstrukcije su unaprijed zadata i ne zavise ni od strukture tih konstrukcija, ni od debljina pojedinih slojeva unutar konstrukcija.

Kroz izolacionu i graevinsku konstrukciju postoje fluksevi toplote i vodene pare, koji su, u stacionarnom reimu rada, nepromjenljivi u svim slojevima. Intenzitet toplotnog fluksa zavisi od odnosa postojeeg pada temperatura i ukupnih termikih otpora, a fluksa vodene pare od postojeeg pada parcijalnih pritisaka i ukupnih otpora difuziji. Postojanje navedenih flukseva ima za posljedicu uspostavljanje polja temperatura i parcijalnih pritisaka vodene pare unutar konstrukcije zidova.

Gradijent polja parcijalnih pritisaka vodene pare kroz pojedine slojeve zidne konstrukcije obrnuto je proporcionalan vrijednostima koeficijenta paropropustljivost tih slojeva.

Kod projektovanja objekta hladnjae, neophodno je voditi rauna o tome da ni u jednom presjeku zidne konstrukcije ne doe do kondenzacije vlage iz vazduha. Kondenzacija vlage bi za posljedice imala pogoranje izolacionih karakteristika zida i dovela bi do tekih mehanikih oteenja zidne konstrukcije usljed poveanja zapremine pri smrzavanju.

Da bi se sprijeila ova pojava, u svim presjecima zidne konstrukcije stvarni parcijalni pritisci vodene pare moraju biti manji od parcijalnih pritisaka na liniji zasienja za temperature koje u tim presjecima vladaju, odnosno mora biti ispunjen uslov:

odnosno

Navedeni uslov se obezbjeuje postavljanjem u konstrukciju zida jednog ili vie dopunskih slojeva sa velikim otporom prema difuziji vodene pare, tzv. "parne barijere".

Parcijalni pritisak vodene pare u datom presjeku zidne konstrukcije, za stacionaran sluaj, moe se odrediti na osnovu jednakosti fluksa vodene pare kroz sve slojeve:

......................... (2)ps[Pa]- parcijalni pritisak vodene pare u spoljnom vazduhupu[Pa]- parcijalni pritisak vodene pare u komoriRds, Rdu[m2(s(Pa/kg]- otpor prelasku vodene pare na spoljnu povrinu pregrade,

odnosno sa unutranje povrine pregrade na vazduh u komoriRdi = i/i[m2(s(Pa/kg]- otpor difuziji vodene pare kroz dati sloji[m]- debljina slojai[kg/m(s(Pa]- koeficijent difuzije vodene pare za dati slojparcijalni pritisci vodene pare u spoljnom vazduhu i u komori odreuju se na osnovu relativne vlanosti spoljnog vazduha, odnosno vazduha u komori:

................................ (3)

................................ (4)a temperatura na osnovu specifinog toplotnog protoka:

............. (5)ts[oC]- temperatura spoljnog vazduhatu[oC]- temperatura vazduha u komoris, du[W/m2K]- koeficijent prelaza toplote sa okolnog vazduha na spoljnu

povrinu pregrade, odnosno sa unutranje povrine pregrade

na vazduh u komorii/i[m2K/W]- toplotni otpor kroz dati sloji[m]- debljina slojai[W/m(K]- koeficijent toplotne provodljivosti za dati sloj

provjera za zid okrenut ka sjeveru i istoku

;

- S. Vuji, tab. 2.3., str. 41.

- zadatouvrtavanjem u izraz (5), dobija se:

LINK Excel.Sheet.8 "C:\\Mapa 5\\Rashladni\\I dio.xls" Vlaga!R53C17 \a \t \u 32.44

EMBED Equation


EMBED Equation


EMBED Equation


EMBED Equation


EMBED Equation


EMBED Equation


EMBED Equation


EMBED Equation


EMBED Equation

- zadatovrijednosti parcijalnih pritisaka na liniji zasienja:

(s = 60%- zadata vrijednost

(u = 90%- S. Vuji, tab. 1.1., str. 22.

uvrtavanjem u izraze (3) i (4) slijede vrijednosti stvarnih parcijalnih pritisaka u spoljnom vazduhu i u vazduhu u komori:

otpor prelasku vodene pare na spoljnu povrinu iznosi:

otpor prelasku vodene pare sa unutranje povrine na vazduh u komori:

vrijednosti koeficijenata difuzije vodene pare za slojeve zida:

kreni mlater( = 0.02 [m]( = 37.5(10-12 [kg/m(s(Pa] uplji blokovi( = 0.38 [m]( = 29.2(10-12 [kg/m(s(Pa] cementni malter( = 0.02 [m]( = 25(10-12 [kg/m(s(Pa] bitumenska parna barijera( = 0.005 [m]( = 0.0071(10-12 [kg/m(s(Pa] stiropor( = 0.04 [m]( = 1.48(10-12 [kg/m(s(Pa]

cementni malter( = 0.02 [m]( = 25(10-12 [kg/m(s(Pa]

ukupan otpor difuziji vodene pare kroz zid iznosi:

uvrtavanjem u izraz (2), dobija se:

x [m]tx [oC]Pp/ [Pa]Pp [Pa]

03350293017.47

0.0232.444874.443015.65

0.1230.7244213005.44

0.2228.994001.752995.15

0.3227.243615.62984.91

0.425.943348.362976.76

0.4225.783317.322974.38

0.42525.523266.88866.62

0.47513.291525.29765.54

0.5153.59790.18684.63

0.5353757.5682.27

provjera za zid okrenut ka zapadu

;

- S. Vuji, tab. 2.3., str. 41.

- zadatouvrtavanjem u izraz (5), dobija se:

38.44

36.72

34.99

33.26

31.94

31.78

31.49

19.29

19

9.33

3.89

- zadatovrijednosti parcijalnih pritisaka na liniji zasienja:

(s = 60%- zadata vrijednost

(u = 90%- S. Vuji, tab. 1.1., str. 22.

uvrtavanjem u izraze (3) i (4) slijede vrijednosti stvarnih parcijalnih pritisaka u spoljnom vazduhu i u vazduhu u komori:

otpor prelasku vodene pare na spoljnu povrinu iznosi:

otpor prelasku vodene pare sa unutranje povrine na vazduh u komori:

vrijednosti koeficijenata difuzije vodene pare za slojeve zida:

kreni mlater( = 0.02 [m]( = 37.5(10-12 [kg/m(s(Pa] uplji blokovi( = 0.38 [m]( = 29.2(10-12 [kg/m(s(Pa] cementni malter( = 0.02 [m]( = 25(10-12 [kg/m(s(Pa] bitumenska parna barijera( = 0.005 [m]( = 0.0071(10-12 [kg/m(s(Pa] stiropor( = 0.05 [m]( = 1.48(10-12 [kg/m(s(Pa] bitumenska parna barijera( = 0.005 [m]( = 0.0071(10-12 [kg/m(s(Pa] stiropor( = 0.063 [m]( = 1.48(10-12 [kg/m(s(Pa]

cementni malter( = 0.02 [m]( = 25(10-12 [kg/m(s(Pa]

ukupan otpor difuziji vodene pare kroz zid iznosi:

uvrtavanjem u izraz (2), dobija se:

x [m]tx [oC]Pp/ [Pa]Pp [Pa]

03966914014.61

0.0238.446785.484013.32

0.1236.726180.484005.69

0.2234.995618.963998.08

0.3233.245098.363990.48

0.431.944737.283984.42

0.4231.784695.363982.62

0.42531.494619.382418.56

0.47519.292236.892119.24

0.48192196923.6

0.529.331194.2666.32

0.5433.89806.81633.32

0.5633757.5631.62

Proraun rashladnog kapaciteta

Rashladni kapacitet odreuje sa na osnovu prorauna potrebe hlaenja. Proraunom se moraju obuhvatiti sve koliine toplote koje, iz bilo kojeg razloga, optereuju rashladnu instalaciju ili, drugaije reeno, predstavljaju toplotno optereenje rashladnog ureaja.

Po uzrocima nastanka raznih toplotnih optereenja, koja zajedno ine ukupno toplotno optereenje rashladne instalacije, moemo podijeliti u osam glavnih grupa:

Q1[kWh/dan]- toplotno optereenje uslijed prodiranja toplotne struje

Q2[kWh/dan]- toplotno optereenje uslijed rashlaivanja i smrzavanja proizvoda

Q3[kWh/dan]- toplotno optereenje uslijed provjetravanja i infiltracije spoljnjeg

vazduha

Q4[kWh/dan]- toplotno optereenje uslijed odvijanja biolokih procesa u

uskladitenom prostoru

Q5[kWh/dan]- toplotno optereenje uslijed stvaranja inja na isparivau

Q6[kWh/dan]- toplotno optereenje uslijed rada ljudi

Q7[kWh/dan]- toplotno optereenje uslijed osvjetljenja

Q8[kWh/dan]- toplotno optereenje uslijed rada ventilatora

Potreba hlaenja se, obino, proraunava za period od 24 sata, poto se, uglavnom, svi uticaji i procesi odvijaju ciklino, sa periodom od jednog dana.

Ako je hlaeni prostor sainjen od vie elemenata koji se svaki za sebe hlade, tada je proraun hlaenja potrebno odrediti posebno za svaki element.

toplotno optereenje uslijed prodiranja toplotne struje, Q1

n

- broj pregrada, odnosno zidovaki[W/m2K]- koeficijenti prelaza toplote za odgovarajue pregrade, odnosno

zidoveAi[m2]- povrine odgovarajuih pregrada koje sa odreuju na osnovu

unutranjih mijera neizolovane prostorije, odnosno komoreMoe se sa dovoljnom tanou usvojiti da je specifini toplotni fluks q = 11 [W/m2], pa se gornji izraz pojednostavljuje na oblik:

uvrtavanjem povrina zidova komora u gornji izraz, dobijamo:

za komoru broj 1

za komoru broj 2

za komoru broj 3

toplotno optereenje uslijed rashlaivanja i smrzavanja proizvoda, Q2Toplota hlaenja pri rashlaivanju proizvoda moe se raunati prema izrazu:

Mupi[kg/dan]- koliina unesenih proizvoda iste vrste i istog poetnog stanjacpi[kJ/kg(K]- specifina toplota date vrste nesmrznutih proizvodaMuai[kg/dan]- masa ambalae koja odgovara koliini unesenih proizvoda Mupicai[kJ/kg(K]- specifina toplota date vrste ambalaet1i[oC]- temperatura date vrste proizvoda prilikom unoenja u komorut2[oC]- temperatura proizvoda prilikom iznoenja iz komore; za skladine

komore usvaja se da je jednaka temperaturi vazduha u komori, dok je

kod tunela za brzo smrzavanje obino t2 = -18 oC.

Sumiranje se vri po partijama proizvoda iste vrste i istog poetnog stanja

Toplota hlaenja pri smrzavanju proizvoda rauna se prema izrazu:

cpi[kJ/kg(K]- specifina toplota date vrste namirnica do temperature smrzavanja

vode, odnosno sokova u njimati[oC]- temperatura poetka smrzavanja sokova u datoj vrsti proizvoda

("krioskopska" temperatura proizvoda)

(i[kg/kg]- sadraj vode u kg po kg date vrste proizvodai[kg/kg]- udio smrznute vode: kg leda po kg vode u datoj vrsti proizvoda na

temperaturi t2

coi[kJ/kg(K]- specifina toplota proizvoda poslije smrzavanja

specifina toplota prije smrzavanja rauna se prema izrazu:

gdje je:

- specifina toplota "suvih" materija u proizvodu

a specifina toplota nakon smrzavanja:

gdje je:

- specifina toplota nesmrznutih sokova u namirnicama

za komoru broj 2

- usvojeno

- S.Vuji, tab. 1.1., str. 22.

- S,Vuji, str.67.

- SI-prirunik, tab. 6.5.

- usvojeno

- zadato

za komoru broj 1

- usvojeno

- S,Vuji, str.67.


- zadato

- zadato

- S.Vuji, tab. 1.1., str. 22.

- usvojeno

- S.Vuji, tab. 3.5., str. 68.

- S.Vuji, tab. 3.5., str. 68.

- usvojeno

za komoru broj 3

- zadato

- S.Vuji, tab. 1.1., str. 22.

- S,Vuji, str.67.


- usvojeno

- zadato

toplotno optereenje uslijed provjetravanja i infiltracije spoljanjeg vazduha, Q3

ni

- broj izmjena vazduha uslijed infiltracijeVg[m3]- graevinska zapremina izolovane komore(u[kg/m3]- gustina vazduha na temperaturi vazduha u komoriis[kJ/kg]- specifina entalpija spoljnog vazduhaiu[kJ/kg]- specifina entalpija vazduha u komori

za komoru broj 1


- SI-prirunik, oitano iz h-x dijagrama


broj infiltracija spoljnjeg vazduha zadovoljava potrebe za ventilacijom, S.Vuji, tab. 3.8., kriterijum prema Andersonu

za komoru broj 2




za komoru broj 3




broj infiltracija spoljnjeg vazduha zadovoljava potrebe za ventilacijom, S.Vuji, tab. 3.8., kriterijum prema Andersonu

toplotno optereenje uslijed odvijanja biolokih procesa u uskladitenim proizvodima, Q4

Mi[t]- masa proizvoda koji odaje toplotu disanja

qd(tmi)[kJ/th]- toplota disanja po toni proizvoda i asu(i[h/dan]- vrijeme trajanja perioda rashlaivanja ili uskladitenjaOvo toplotno optereenje prisutno je samo kod nesmrznutih proizvoda biljnog porijekla, pa ga je, u konkretnom sluaju, potrebno odrediti samo za komoru broj 3.

- S.Vuji, tab. 3.11. za temperaturu 10oC (srednja temperatura)

toplotno optereenje uslijed stvaranja inja na isparivaima, Q5

wj[kg/dan]- koliina vlage izdvojena na povrini isparivaa uslijed kaliranja j-tog

proizvoda u toku jednog danaij[kJ/kg]- specifina entalpiaj izdvojene vlage dok je ona u j-tom proizvodu, na t2io[kJ/kg]- specifina entalpija izdvojene vlage u stanju inja na isparivau priblino

na temperaturi to

ni(Vg[m3/dan]- koliina vazduha koja spolja ulazi u komoru u toku jednog dana; ni je

broj izmjena vazduha u toku dana uslijed infiltracije u komori

graevinske zapremine Vg. Ako se komora namjerno provjetrava,

umjesto ni treba raunati sa nv

(u[kg/m3]- gustina vazduha u komori u kojoj vlada temperatura tuxs[kg/kg]- apsolutna vlanost spoljnjeg vazduha koji ulazi u komoruxu[kg/kg]- apsolutna vlanost vazduha u komori na temperaturi tu za komoru broj 1

- S.Vuji, tab. 3.13., str. 80.

- S.Vuji, tab. 3.6., str. 70.

- SI-prirunik tab. 4.3.1.



za komoru broj 2

- proizvod nije sklon kaliranju

- proizvod nije sklon kaliranju




usvajam

za komoru broj 3

- S.Vuji, tab. 3.13., str. 80.

- S.Vuji, tab. 3.6., str. 70.




toplotno optereenje uslijed rada ljudi, Q6

n

- broj radnika koji istovremeno radi u komoriqr[kW]- toplota koju odaje jedan radnik([h]- broj sati koji tokom dana n radnika istovremeno radi u komori

za komoru broj 1

- usvojeno

- S.Vuji, tab. 3.14., str. 82.

- usvojeno

za komoru broj 2

- usvojeno

- S.Vuji, tab. 3.14., str. 82.

- usvojeno

za komoru broj 3

- usvojeno

- S.Vuji, tab. 3.14., str. 82.

- usvojeno

toplotno optereenje uslijed osvjetljenja, Q7

Nosv[kW]- ukupna instalisana snaga osvjetljenja u komori([h]- vrijeme ukljuenosti osvjetljenja u toku 24 sata(osv

- stepen ukljuenosti osvjetljenjanosv[kW/m2]- specifina instalisana snaga osvjetljenja po 1m2 graevinske

povrine komoreNajee je nosv = 0.01 [kW/m2] i (osv = 0.3

za komoru broj 1

za komoru broj 2

za komoru broj 3

toplotno optereenje uslijed rada ventilatora, Q8

gdje su vrijednosti koeficijenta a:

0- za komore sa mirnim hlaenjem cijevnim zmijama

0.1- za komore sa vazdunim hladnjacima

0.15 ( 0.20- za komore za brzo rashlaivanje

0.20 ( 0.25- za tunele za brzo smrzavanje

za komoru broj 1

EMBED Equation za komoru broj 2

za komoru broj 3

potreban rashladni kapacitet isparivaa

za komoru broj 1



potreban rashladni kapacitet isparivaa uz uraunatu rezervu u vremenu

Za (ef se u praksi usvaja:

12 ( 14[h/dan]- za friidere za domainstva14 ( 16[h/dan]- za komercijalne rashladne ureaje16 ( 20[h/dan]- za industrijske rashladne ureaje za komoru broj 1

za komoru broj 2

za komoru broj 3

rashladni kapacitet kompresora

(- faktor jednovremenosti nastanka svih optereenja u maksimalnom iznosu,

kree se od 0.7 ( 0.9, a u sluaju kada postoji samo jedna komora ( = 1

za komore broj 1

za komoru broj 2

za komoru broj 3

S

E W

N

- 4 -

_1244249364.unknown

_1244249366.unknown

_1244249367.unknown

_1244249365.unknown

_1244249361.unknown

_1244249363.unknown

_1244249359.unknown

_1244249360.unknown

_1244249358.unknown

_1242262272.unknown

_1243304983.dwg

_1078387097.dwg

_1077359738.dwg

_1077363436.dwg

_1077285855.dwg

Documents

Rashladni I Dio Jovan