RELAZIONE DI CALCOLO: FASCICOLO DEI CALCOLI … · STRUTTURA ACCIAIO COPERTURA IMPIANTO GEOTERMICO Sono illustrati con la presente i risultati dei calcoli che riguardano il progetto

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Dott. Ing. Donato Coppolella SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2012 - Lic. Nro: 30971

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RELAZIONE DI CALCOLO: FASCICOLO DEI CALCOLI STRUTTURA ACCIAIO COPERTURA IMPIANTO GEOTERMICO

Sono illustrati con la presente i risultati dei calcoli che riguardano il progetto delle armature, la verifica delle tensioni di lavoro dei materiali e del terreno.

• NORMATIVA DI RIFERIMENTO I calcoli sono condotti nel pieno rispetto della normativa vigente e, in particolare, la normativa cui viene fatto riferimento nelle fasi di calcolo, verifica e progettazione è costituita dalle Norme Tecniche per le Costruzioni, emanate con il D.M. 14/01/2008 pubblicato nel suppl. 30 G.U. 29 del 4/02/2008, nonché la Circolare del Ministero Infrastrutture e Trasporti del 2 Febbraio 2009, n. 617 “Istruzioni per l’applicazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni”. • METODI DI CALCOLO I metodi di calcolo adottati per il calcolo sono i seguenti:

1) Per i carichi statici: METODO DELLE DEFORMAZIONI; 2) Per i carichi sismici: metodo dell’ANALISI MODALE o dell’ANALISI SISMICA STATICA EQUIVALENTE.

Per lo svolgimento del calcolo si è accettata l'ipotesi che, in corrispondenza dei piani sismici, i solai siano infinitamente rigidi nel loro piano e che le masse ai fini del calcolo delle forze di piano siano concentrate alle loro quote. • CALCOLO SPOSTAMENTI E CARATTERISTICHE II calcolo degli spostamenti e delle caratteristiche viene effettuato con il metodo degli elementi finiti (F.E.M.). Possono essere inseriti due tipi di elementi:

1) Elemento monodimensionale asta (beam) che unisce due nodi aventi ciascuno 6 gradi di libertà. Per maggiore precisione di calcolo, viene tenuta in conto anche la deformabilità a taglio e quella assiale di questi elementi. Queste aste, inoltre, non

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sono considerate flessibili da nodo a nodo ma hanno sulla parte iniziale e finale due tratti infinitamente rigidi formati dalla parte di trave inglobata nello spessore del pilastro; questi tratti rigidi forniscono al nodo una dimensione reale. 2) L’elemento bidimensionale shell (quad) che unisce quattro nodi nello spazio. Il suo comportamento è duplice, funziona da lastra per i carichi agenti sul suo piano, da piastra per i carichi ortogonali.

Assemblate tutte le matrici di rigidezza degli elementi in quella della struttura spaziale, la risoluzione del sistema viene perseguita tramite il metodo di Cholesky. Ai fini della risoluzione della struttura, gli spostamenti X e Y e le rotazioni attorno l'asse verticale Z di tutti i nodi che giacciono su di un impalcato dichiarato rigido sono mutuamente vincolati. • RELAZIONE SUI MATERIALI Le caratteristiche meccaniche dei materiali sono descritti nei tabulati riportati nel seguito per ciascuna tipologia di materiale utilizzato. • ANALISI SISMICA DINAMICA A MASSE CONCENTRATE L’analisi sismica dinamica è stata svolta con il metodo dell’analisi modale; la ricerca dei modi e delle relative frequenze è stata perseguita con il metodo delle “iterazioni nel sottospazio”. I modi di vibrazione considerati sono in numero tale da assicurare l’eccitazione di più dell’85% della massa totale della struttura. Per ciascuna direzione di ingresso del sisma si sono valutate le forze modali che vengono applicate su ciascun nodo spaziale (tre forze, in direzione X, Y e Z, e tre momenti). Per la verifica della struttura si è fatto riferimento all’analisi modale, pertanto sono prima calcolate le sollecitazioni e gli spostamenti modali e poi viene calcolato il loro valore efficace. I valori stampati nei tabulati finali allegati sono proprio i suddetti valori efficaci e pertanto l’equilibrio ai nodi perde di significato. I valori delle sollecitazioni sismiche sono combinate linearmente (in somma e in differenza) con quelle per carichi statici per ottenere le sollecitazioni per sisma nelle due direzioni di calcolo. Gli angoli delle direzioni di ingresso dei sismi sono valutati rispetto all’asse X del sistema di riferimento globale. • VERIFICHE Le verifiche, svolte secondo il metodo degli stati limite ultimi e di esercizio, si ottengono inviluppando tutte le condizioni di carico prese in considerazione. In fase di verifica è stato differenziato l’elemento trave dall’elemento pilastro. Nell’elemento trave le armature sono disposte in modo asimmetrico, mentre nei pilastri sono sempre disposte simmetricamente. Per l’elemento trave, l’armatura si determina suddividendola in cinque conci in cui l’armatura si mantiene costante, valutando per tali conci le massime aree di armatura superiore ed inferiore richieste in base ai momenti massimi riscontrati nelle varie combinazioni di carico esaminate. Lo stesso criterio è stato adottato per il calcolo delle staffe. Anche l’elemento pilastro viene scomposto in cinque conci in cui l'armatura si mantiene costante. Vengono però riportate le armature massime richieste nella metà superiore (testa) e inferiore (piede). La fondazione su travi rovesce è risolta contemporaneamente alla sovrastruttura tenendo in conto sia la rigidezza flettente che quella torcente, utilizzando per l’analisi agli elementi finiti l’elemento asta su suolo elastico alla Winkler. Le travate possono incrociarsi con angoli qualsiasi e avere dei disassamenti rispetto ai pilastri su cui si appoggiano. La ripartizione dei carichi, data la natura matriciale del calcolo, tiene automaticamente conto della rigidezza relativa delle varie travate convergenti su ogni nodo. Le verifiche per gli elementi bidimensionali (setti) vengono effettuate sovrapponendo lo stato tensionale del comportamento a lastra e di quello a piastra. Vengono calcolate le armature delle due facce dell’elemento bidimensionale disponendo i ferri in due direzioni ortogonali.

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• DIMENSIONAMENTO MINIMO DELLE ARMATURE. Per il calcolo delle armature sono stati rispettati i minimi di legge di seguito riportati:

TRAVI :

Area minima delle staffe pari a 1.5*b mmq/ml, essendo b lo spessore minimo dell’anima misurato in mm, con passo non maggiore di 0,8 dell’altezza utile e con un minimo di 3 staffe al metro. In prossimità degli appoggi o di carichi concentrati per una lunghezza pari all' altezza utile della sezione, il passo minimo sarà 12 volte il diametro minimo dell'armatura longitudinale.

Armatura longitudinale in zona tesa ≥ 0,15% della sezione di calcestruzzo. Alle estremità è disposta una armatura

inferiore minima che possa assorbire, allo stato limite ultimo, uno sforzo di trazione uguale al taglio.

In zona sismica, nelle zone critiche il passo staffe è non superiore al minimo di:

- un quarto dell'altezza utile della sezione trasversale; - 175 mm e 225 mm, rispettivamente per CDA e CDB; - 6 volte e 8 volte il diametro minimo delle barre longitudinali considerate ai fini delle verifiche, rispettivamente per CDA e CDB; - 24 volte il diametro delle armature trasversali. Le zone critiche si estendono, per CDB e CDA, per una lunghezza pari rispettivamente a 1 e 1,5 volte l'altezza della sezione della trave, misurata a partire dalla faccia del nodo trave-pilastro. Nelle zone critiche della trave il rapporto fra l'armatura compressa e quella tesa è maggiore o uguale a 0,5.

PILASTRI:

Armatura longitudinale compresa fra 0,3% e 4% della sezione effettiva e non minore di 0,10*Ned/fyd;

Barre longitudinali con diametro ≥ 12 mm;

Diametro staffe ≥ 6 mm e comunque ≥ 1/4 del diametro max delle barre longitudinali, con interasse non maggiore di 30

cm.

In zona sismica l’armatura longitudinale è almeno pari all’1% della sezione effettiva; il passo delle staffe di contenimento è non superiore alla più piccola delle quantità seguenti:

- 1/3 e 1/2 del lato minore della sezione trasversale, rispettivamente per CDA e CDB; - 125 mm e 175 mm, rispettivamente per CDA e CDB; - 6 e 8 volte il diametro delle barre longitudinali che collegano, rispettivamente per CDA e CDB.

• SISTEMI DI RIFERIMENTO

1) SISTEMA GLOBALE DELLA STRUTTURA SPAZIALE

Il sistema di riferimento globale è costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali (O-XYZ) dove l’asse Z rappresenta l’asse verticale rivolto verso l’alto. Le rotazioni sono considerate positive se concordi con gli assi vettori:

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2) SISTEMA LOCALE DELLE ASTE

Il sistema di riferimento locale delle aste, inclinate o meno, è costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali che ha l’asse Z coincidente con l'asse longitudinale dell’asta ed orientamento dal nodo iniziale al nodo finale, gli assi X ed Y sono orientati come nell’archivio delle sezioni:

3) SISTEMA LOCALE DELL’ELEMENTO SHELL

Il sistema di riferimento locale dell’elemento shell è costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali che ha l’asse X coincidente con la direzione fra il primo ed il secondo nodo di input, l’asse Y giacente nel piano dello shell e l’asse Z in direzione dello spessore:

• UNITÀ DI MISURA Si adottano le seguenti unità di misura:

[lunghezze] = m [forze] = kgf / daN [tempo] = sec [temperatura] = °C

• CONVENZIONI SUI SEGNI I carichi agenti sono:

1) Carichi e momenti distribuiti lungo gli assi coordinati; 2) Forze e coppie nodali concentrate sui nodi.

Le forze distribuite sono da ritenersi positive se concordi con il sistema di riferimento locale dell’asta, quelle concentrate sono positive se concordi con il sistema di riferimento globale. I gradi di libertà nodali sono gli omologhi agli enti forza, e quindi sono definiti positivi se concordi a questi ultimi. • SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella caratteristiche statiche dei profili e caratteristiche materiali.

Sez. : Numero d'archivio della sezione U : Perimetro bagnato per metro di sezione P : Peso per unità di lunghezza A : Area della sezione Ax : Area a taglio in direzione X Ay : Area a taglio in direzione Y Jx : Momento d'inerzia rispetto all'asse X Jy : Momento d'inerzia rispetto all'asse Y Jt : Momento d'inerzia torsionale Wx : Modulo di resistenza a flessione, asse X Wy : Modulo di resistenza a flessione, asse Y Wt : Modulo di resistenza a torsione ix : Raggio d'inerzia relativo all'asse X

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iy : Raggio d'inerzia relativo all'asse Y sver : Coefficiente per verifica a svergolamento (h/(b*t)) E : Modulo di elasticità normale G : Modulo di elasticità tangenziale samm : Tensione ammissibile lambda : Valore massimo della snellezza fe : Tipo di acciaio (1 = Fe360; 2 = Fe430; 3 = Fe510) Ω : Prospetto per i coefficienti Ω (1 = a; 2 = b; 3 = c; 4 = d – Per le

sezioni in legno: 5 = latifoglie dure; 6=conifere) Caric. estra : Coefficiente per carico estradossato per la verifica allo svergolamento E.lim. : Eccentricità limite per evitare la verifica allo svergolamento Coeff.'ni' : Coefficiente “ni” ver. : -1 = non esegue verifica; 0 = verifica solo aste tese; 1 = verifica

completa gamma : peso specifico del materiale Wx Plast. : Modulo di resistenza plastica in direzione X Wy Plast. : Modulo di resistenza plastica in direzione Y Wt Plast. : Modulo di resistenza plastica torsionale Ax Plast. : Area a taglio plastica direzione X Ay Plast. : Area a taglio plastica direzione Y Iw : Costante di ingobbamento (momento di inerzia settoriale) Num.Rit.Tors : Numero di ritegni torsionali

• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le aste in elevazione, per quelle di fondazione, per i pilastri e per i setti.

Crit.N.ro : Numero indicativo del criterio di progetto Elem. : Tipo di elemento strutturale %Rig.Tors. : Percentuale di rigidezza torsionale Mod. E : Modulo di elasticità normale Poisson : Coefficiente di Poisson Sgmc : Tensione massima di esercizio del calcestruzzo tauc0 : Tensione tangenziale minima tauc1 : Tensione tangenziale massima Sgmf : Tensione massima di esercizio dell'acciaio Om. : Coefficiente di omogeneizzazione Gamma : Peso specifico del materiale Copristaffa : Distanza tra il lembo esterno della staffa ed il lembo esterno della sezione in

calcestruzzo Fi min. : Diametro minimo utilizzabile per le armature longitudinali Fi st. : Diametro delle staffe Lar. st. : Larghezza massima delle staffe Psc : Passo di scansione per i diagrammi delle caratteristiche Pos.pol. : Numero di posizioni delle armature per la verifica di sezioni poligonali D arm. : Passo di incremento dell'armatura per la verifica di sezioni poligonali Iteraz. : Numero massimo di iterazioni per la verifica di sezioni poligonali Def. Tag. : Deformabilità a taglio (si, no) %Scorr.Staf. : Percentuale di scorrimento da far assorbire alle staffe P.max staffe : Passo massimo delle staffe P.min.staffe : Passo minimo delle staffe tMt min. : Tensione di torsione minima al di sotto del quale non si arma a torsione Ferri parete : Presenza di ferri di parete a taglio Ecc.lim. : Eccentricità M/N limite oltre la quale la verifica viene effettuata a flessione pura Tipo ver. : Tipo di verifica (0 = solo Mx; 1 = Mx e My separate; 2 = deviata) Fl.rett. : Flessione retta forzata per sezioni dissimmetriche ma simmetrizzabili (0 = no; 1 =

si) Den.X pos. : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la

copertura del diagramma positivo Den.X neg. : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la

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copertura del diagramma negativo Den.Y pos. : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento My minimo per la

copertura del diagramma positivo Den.Y neg. : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento My minimo per la

copertura del diagramma negativo %Mag.car. : Percentuale di maggiorazione dei carichi statici della prima combinazione di

carico Linear. : Coefficiente descrittivo del comportamento dell'asta:

1 = comportamento lineare sia a trazione che a compressione 2 = comportamento non lineare sia a trazione che a compressione. 3 = comportamento lineare solo a trazione. 4 = comportamento non lineare solo a trazione. 5 = comportamento lineare solo a compressione. 6 = comportamento non lineare solo a compressione.

Appesi : Flag di disposizione del carico sull'asta (1 = appeso, cioè applicato all'intradosso; 0 = non appeso, cioè applicato all'estradosso)

Min. T/sigma : Verifica minimo T/sigma (1 = si; 0 = no) Verif.Alette : Verifica alette travi di fondazione (1 = si; 0 = no) Kwinkl. : Costante di sottofondo del terreno

Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le verifiche agli stati limite.

Cri.Nro : Numero identificativo del criterio di progetto Tipo Elem. : Tipo di elemento: trave di elevazione, trave di fondazione, pilastro, setto, setto

elastico ("SHela") fck : Resistenza caratteristica del calcestruzzo fcd : Resistenza di calcolo del calcestruzzo rcd : Resistenza di calcolo a flessione del calcestruzzo (massimo del diagramma

parabola rettangolo) fyk : Resistenza caratteristica dell'acciaio fyd : Resistenza di calcolo dell'acciaio Ey : Modulo elastico dell'acciaio ec0 : Deformazione limite del calcestruzzo in campo elastico ecu : Deformazione ultima del calcestruzzo eyu : Deformazione ultima dell'acciaio Ac/At : Rapporto dell'incremento fra l'armatura compressa e quella tesa Mt/Mtu : Rapporto fra il momento torcente di calcolo e il momento torcente resistente

ultimo del calcestruzzo al di sotto del quale non si arma a torsione Wra : Ampiezza limite della fessura per combinazioni rare Wfr : Ampiezza limite della fessura per combinazioni frequenti Wpe : Ampiezza limite della fessura per combinazioni permanenti

cσ Rara : Sigma massima del calcestruzzo per combinazioni rare cσ Perm : Sigma massima del calcestruzzo per combinazioni permanenti

fσ Rara : Sigma massima dell'acciaio per combinazioni rare

SpRar : Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per combinazioni rare

SpPer : Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per combinazioni permanenti

Coef.Visc.: : Coefficiente di viscosità • SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA

Si riporta di seguito il significato delle simbologie usate nelle tabelle di stampa dei dati di input dei fili fissi:

- Filo : Numero del filo fisso in pianta. - Ascissa : Ascissa. - Ordinata : Ordinata.

Si riporta di seguito il significato delle simbologie usate nelle tabelle di stampa dei dati di input delle quote di piano:

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- Quota : Numero identificativo della quota del piano. - Altezza : Altezza dallo spiccato di fondazione. - Tipologia : Le tipologie previste sono due:

0 = Piano sismico, ovvero piano che è sede di massa, sia strutturale che portata, che deve essere considerata ai fini del calcolo sismico. Tutti i nodi a questa quota hanno gli spostamenti orizzontali legati dalla relazione di impalcato rigido. 1 = Interpiano, ovvero quota intermedia che ha rilevanza ai fini della geometria strutturale ma la cui massa non viene considerata a questa quota ai fini sismici. I nodi a questa quota hanno spostamenti orizzontali indipendenti.

SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa dei dati di input dei pilastri.

Filo : Numero del filo fisso in pianta su cui insiste il pilastro Sez. : Numero di archivio della sezione del pilastro Tipologia : Descrive le seguenti grandezze:

a) La forma attraverso le sigle 'Rett.'=rettangolare; 'a T'; 'ad I'; 'a C'; 'Circ.=circolare; 'Polig.'=poligonale b) Gli ingombri in X ed Y nel sistema di riferimento locale della sezione. Nel caso di sezioni rettangolari questi ingombri coincidono con base ed altezza

Magrone : Larghezza del magrone di fondazione. Se presente individua ai fini del calcolo un'asta su suolo alla Winkler

Ang. : Angolo di rotazione della sezione. L'angolo e' positivo se antiorario Codice : Individua il posizionamento del filo fisso nella sezione. Per la sezione rettangolare valgono i

seguenti codici di spigolo:

Il codice zero, che è inizialmente associato al centro pilastro, permette anche degli scostamenti imposti esplicitamente del filo fisso dal centro del pilastro

dx : Scostamento filo fisso - centro pilastro lungo l'asse X in pianta dy : Scostamento filo fisso - centro pilastro lungo l'asse Y in pianta Crit.N.ro : Numero identificativo del criterio di progetto associato al pilastro

Nel caso di vincoli particolari (situazione diversa dal doppio incastro), segue un'ulteriore tabulato relativo ai vincoli, le cui sigle hanno il seguente significato:

Codice: Codice sintetico identificativo del tipo di vincolo secondo la codifica appresso riportata: I = incastro; K = appoggio scorrevole; C = cerniera sferica; E = esplicito; CF = cerniera flessionale.

Il reale funzionamento dei vincoli (da intendersi come vincoli interni tra asta e nodo) è esplicitato dai successivi dati:

Tx, Ty, Tz : Valori delle rigidezze alla traslazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per convenzione che quella particolare traslazione mutua tra pilastro e nodo è impedita (ovvero la traslazione assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro è la medesima), mentre lo 0 indica che non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale traslazione reciproca (ovvero la traslazione assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro sono diverse ed indipendenti). Invece un valore maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l'estremo del pilastro (traslazioni assolute diverse), ma sul nodo agirà una forza, nella direzione della sconnessione inserita, di valore pari alla rigidezza per la variazione di spostamento. Se infine viene inserito un valore compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero) (fattore di connessione) il programma trasforma in automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento locale della sezione, mentre Z è parallelo all'asse del pilastro.

Rx, Ry, Rz : Valori delle rigidezze alla rotazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per

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convenzione che quella particolare rotazione mutua tra pilastro e nodo è impedita (ovvero la rotazione assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro è la medesima), mentre lo 0 indica che non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale rotazione reciproca (ovvero la rotazione assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro sono diverse ed indipendenti). Invece un valore maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l'estremo dell'asta (rotazioni assolute diverse), ma sul nodo agirà un momento nella direzione della sconnessione inserita di valore pari alla rigidezza per la variazione di rotazione. Se viene inserito un valore compreso fra –1 (incastrato) e 0 (libero) (fattore di connessione) il programma trasforma in automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento locale della sezione, mentre Z è parallelo all'asse del pilastro.

SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa dei dati di input delle travi:

Trave : Numero identificativo della trave alla quota in esame Sez. : Numero di archivio della sezione della trave. Se il numero sezione è superiore a 600, si tratta

di setto di altezza pari all’interpiano e di cui nei successivi dati viene specificato il solo spessore

Base x Alt. : Ingombri in X ed Y nel sistema di riferimento locale della sezione. Nel caso di sezioni rettangolari questi ingombri coincidono con base ed altezza

Magrone : Larghezza del magrone di fondazione. Se presente individua ai fini del calcolo un’asta su suolo alla Winkler

Ang. : Angolo di rotazione della sezione attorno all’asse Filo in. : Numero del filo fisso iniziale della trave Filo fin. : Numero del filo fisso finale della trave Quota in. : Quota dell’estremo iniziale della trave Quota fin. : Quota dell’estremo finale della trave dx in : Scostamento in direzione X del punto iniziale dell’asse della trave dal filo fisso iniziale di

riferimento dx f : Scostamento in direzione X del punto finale dell’asse della trave dal filo fisso finale di

riferimento dy in : Scostamento in direzione Y del punto iniziale dell’asse della trave dal filo fisso iniziale di

riferimento dy f : Scostamento in direzione Y del punto finale dell’asse della trave dal filo fisso finale di

riferimento Pann. : Carico sulla trave dovuto a pannelli di solai. Tamp. : Carico sulla trave dovuto a tamponature Ball. : Carico sulla trave dovuto a ballatoi Espl. : Carico sulla trave imposto dal progettista Tot. : Totale dei carichi verticali precedenti Torc. : Momento torcente distribuito agente sulla trave imposto dal progettista Orizz. : Carico orizzontale distribuito agente sulla trave imposto dal progettista Assia. : Carico assiale distribuito agente sulla trave imposto dal progettista Ali. : Aliquota media pesata dei carichi accidentali per la determinazione della massa sismica Crit.N.ro : Numero identificativo del criterio di progetto associato alla trave

Nel caso di vincoli particolari (situazione diversa dal doppio incastro), segue un’ulteriore tabulato relativo ai vincoli, le cui sigle hanno il seguente significato:

Codice: Codice sintetico identificativo del tipo di vincolo secondo la codifica appresso riportata: I = incastro; K = appoggio scorrevole; C = cerniera sferica; E = esplicito; CF = cerniera flessionale.

Il reale funzionamento dei vincoli (da intendersi come vincoli interni tra asta e nodo) è esplicitato dai successivi dati:

Tx, Ty, Tz : Valori delle rigidezze alla traslazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per convenzione che quella particolare traslazione mutua tra trave e nodo è impedita (ovvero la traslazione assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta è la medesima), mentre lo 0 indica che non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale traslazione reciproca (ovvero la traslazione assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta sono diverse ed indipendenti). Invece un valore maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l’estremo dell’asta (traslazioni

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assolute diverse), ma sul nodo agirà una forza, nella direzione della sconnessione inserita, di valore pari alla rigidezza per la variazione di spostamento. Se infine viene inserito un valore compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero), fattore di connessione, il programma trasforma in automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento locale della sezione, mentre Z è parallelo all’asse della trave.

Rx, Ry, Rz : Valori delle rigidezze alla rotazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per convenzione che quella particolare rotazione mutua tra trave e nodo è impedita (ovvero la rotazione assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta è la medesima), mentre lo 0 indica che non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale rotazione reciproca (ovvero la rotazione assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta sono diverse ed indipendenti). Invece un valore maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l’estremo dell’asta (rotazioni assolute diverse), ma sul nodo agirà un momento, nella direzione della sconnessione inserita, di valore pari alla rigidezza per la variazione di rotazione. Se viene inserito un valore compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero), fattore di connessione, il programma trasforma in automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento locale della sezione, mentre Z è parallelo all’asse della trave.

• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa dei carichi e vincoli nodali.

Filo : Numero identificativo del filo fisso Quo N. : Numero identificativo della quota di riferimento secondo la codifica

dell’input quote D.Quo. : Delta quota, ovvero scostamento della quota del nodo dalla quota di

riferimento P. Sis : Piano sismico di appartenenza del nodo in esame. È possibile avere più

piani sismici alla stessa quota di impalcato Codi : Codice sintetico identificativo del tipo di vincolo secondo la codifica

appresso riportata:

I = Incastro A = Automatico C = Cerniera sferica E = Esplicito

Il vincolo di tipo 'A', cioè' automatico, corrisponde ad un tipo di vincolo scelto dal programma in funzione delle varie situazioni strutturali riscontrate. Per valutare quale tipo di vincolo è stato imposto da CDSWin in questi casi è necessario riferirsi ai dati delle successive colonne della presente tabella di stampa

Tx, Ty, Tz : Valori delle rigidezze alla traslazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per convenzione che quella particolare traslazione è impedita, mentre lo 0 indica che non ha alcun vincolo

Rx, Ry, Rz : Valori delle rigidezze alla rotazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per convenzione che quella particolare rotazione è impedita, mentre lo 0 indica che non ha alcun vincolo

Fx, Fy, Fz : Valori delle forze concentrate applicate al nodo in esame Mx, My, Mz : Valori delle coppie concentrate applicate al nodo in esame

ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO PROFILATI IPE Sez. Descrizione h b a e r Mat. N.ro mm mm mm mm mm N.ro 1063 HEA120 114,0 120,0 5,0 8,0 12,0 3 1065 HEA140 133,0 140,0 5,5 8,5 12,0 3 1181 IPE140 140,0 73,0 4,7 6,9 7,0 2

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ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO TUBI A SEZIONE RETTANGOLARE Sez. Descrizione h b s Mat. N.ro mm mm mm N.ro 1843 TUBOQ100*50*4 100,0 50,0 4,0 1

ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO / LEGNO / PREFABBRICATE

CARATTERISTICHE STATICHE DEI PROFILI Sez. U P A Ax Ay Jx Jy Jt Wx Wy Wt ix iy sver N.ro m2/m kg/m cmq cmq cmq cm4 cm4 cm4 cm3 cm3 cm3 cm cm 1/cm 1063 0,68 19,9 25,34 6,28 5,07 606,2 230,9 4,5 106,34 38,48 5,63 4,89 3,02 1,19 1065 0,79 24,7 31,42 7,80 6,55 1033,1 389,3 6,4 155,36 55,62 7,50 5,73 3,52 1,12 1181 0,55 12,9 16,43 3,22 5,76 541,2 44,9 2,0 77,32 12,31 2,95 5,74 1,65 2,78 1843 0,28 8,8 11,22 3,49 6,41 141,9 47,1 111,0 28,39 18,85 35,25 3,56 2,05 0,00

ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO / LEGNO / PREFABBRICATE DATI PER VERIFICHE EUROCODICE Sez. Descrizione Wx Plastico Wy Plastico Wt Plastico Ax Plastico Ay Plastico Iw N.ro cm3 cm3 cm3 cm2 cm2 cm6 1063 HEA120 119,49 58,85 8,90 20,44 8,46 6471,9 1065 HEA140 173,49 84,85 11,87 25,04 10,12 15063,7 1181 IPE140 88,34 19,25 4,87 10,49 7,64 1981,4 1843 TUBOQ100*50*4 35,45 21,60 35,25 3,74 7,48 0,0

ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO CARATTERISTICHE MATERIALE Mat. E G lambda Tipo Verifica Gamma Lung/ Tipo N.ro kg/cmq kg/cmq max Acciaio kg/mc SpLim Profilat. 1 2100000 850000 200,0 S235 Completa 7850 250 a Freddo 2 2100000 850000 200,0 S235 Completa 7850 250 a Freddo 3 2100000 850000 200,0 S235 Completa 7850 250 a Freddo

ARCHIVIO TIPOLOGIE DI CARICO Peso Perman. Varia Anal Car. Strut NONstru bile Neve Destinaz. Psi Psi Psi Car. DESCRIZIONE SINTETICA DEL TIPO DI CARICO N.ro kg/mq kg/mq kg/mq kg/mq d'Uso 0 1 2 N.ro 1 15 15 50 125 CopNeve<1k 0,5 0,2 0,0 Copertura acciaio

CRITERI DI PROGETTO IDEN ASTE FONDAZIONE Crit Min Verif. %Scorr P max. P min. τMtmin Ferri N.ro T/σ Alette Staffe Staffe Staffe kg/cmq parete 2 no no 100 33 0 3 no

CRITERI DI PROGETTO

IDENTIF. CARATTERISTICHE DEL MATERIALE DURABILITA' CARATTER.COSTRUTTIVE FLAG Crit Elem. % Rig % Rig Classe Classe Mod. El Pois Gamma Tipo Tipo Toll. Copr Copr Fi Fi Lun Li Ap N.ro Tors. Fless CLS Acciaio kg/cmq son kg/mc Ambiente Armatura Copr. staf ferr min st. sta n. pe 1 ELEV. 60 100 C20/25 B450C 299619 0,20 2500 ORDIN. X0 POCO SENS. 0,00 2,0 3,5 14 8 60 0 0 2 FOND. 10 100 C25/30 B450C 314758 0,20 2500 ORDIN. X0 POCO SENS. 0,00 5,0 6,6 16 8 60 0 3 PILAS 60 100 C20/25 B450C 299619 0,20 2500 ORDIN. X0 POCO SENS. 0,00 2,0 3,5 14 8 50 0

CRITERI DI PROGETTO

C R I T E R I P E R I L C A L C O L O A G L I S T A T I L I M I T E U L T I M I E D I E S E R C I Z I O Cri Tipo fck fcd rcd fyk ftk fyd Ey ec0 ecu eyu At/ Mt/ Wra Wfr Wpe σcRar σcPer σfRar Spo Spo Spo Coe euk Nro Elem ----------- kg/cmq ---- --------- Ac Mtu mm mm mm --- kg/cmq --- Rar Fre Per Vis 1 ELEV. 200,0 113,0 113,0 4500 4500 3913 2100000 0,20 0,35 1,00 50 10 0,4 0,3 120,0 90,0 3600 2,0 0,08 2 FOND. 250,0 141,0 141,0 4500 4500 3913 2100000 0,20 0,35 1,00 50 10 0,4 0,3 150,0 112,0 3600 2,0 0,08 3 PILAS 200,0 113,0 113,0 4500 4500 3913 2100000 0,20 0,35 1,00 50 10 0,4 0,3 120,0 90,0 3600 2,0 0,08

CRITERI DI PROGETTO GEOTECNICI - FONDAZIONI SUPERFICIALI IDEN COSTANTE WINKLER IDEN COSTANTE WINKLER IDEN COSTANTE WINKLER Crit KwVert KwOriz. Crit KwVert KwOriz. Crit KwVert KwOriz. N.ro kg/cmc kg/cmc N.ro kg/cmc kg/cmc N.ro kg/cmc kg/cmc 1 16,00 0,00 2 10,00 0,00

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DATI GENERALI DI STRUTTURA D A T I G E N E R A L I D I S T R U T T U R A P A R A M E T R I S I S M I C I Vita Nominale (Anni) 50 Classe d' Uso QUARTA Longitudine Est (Grd) 15,48055 Latitudine Nord (Grd) 41,30577 Categoria Suolo C Coeff. Condiz. Topogr. 1,00000 Sistema Costruttivo Dir.1 Acciaio Sistema Costruttivo Dir.2 Acciaio Regolarita' in Altezza SI (KR=1) Regolarita' in Pianta SI Direzione Sisma (Grd) 0 Sisma Verticale ASSENTE Effetti P/Delta NO PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.D. Probabilita' Pvr 0,63 Periodo di Ritorno Anni 101,00 Accelerazione Ag/g 0,08 Periodo T'c (sec.) 0,36 Fo 2,57 Fv 0,99 Fattore Stratigrafia 'S' 1,50 Periodo TB (sec.) 0,18 Periodo TC (sec.) 0,53 Periodo TD (sec.) 1,92 PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.V. Probabilita' Pvr 0,10 Periodo di Ritorno Anni 949,00 Accelerazione Ag/g 0,21 Periodo T'c (sec.) 0,44 Fo 2,52 Fv 1,57 Fattore Stratigrafia 'S' 1,38 Periodo TB (sec.) 0,20 Periodo TC (sec.) 0,60 Periodo TD (sec.) 2,45 PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO ACCIAIO - D I R. 1 Classe Duttilita' NON dissip. Sotto-Sistema Strutturale Intelaiat AlfaU/Alfa1 1,10 Fattore di struttura 'q' 1,00 PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO ACCIAIO - D I R. 2 Classe Duttilita' NON dissip. Sotto-Sistema Strutturale Intelaiat AlfaU/Alfa1 1,10 Fattore di struttura 'q' 1,00 COEFFICIENTI DI SICUREZZA PARZIALI DEI MATERIALI Acciaio per carpenteria 1,05 Verif.Instabilita' acciaio: 1,05 Acciaio per CLS armato 1,15 Calcestruzzo CLS armato 1,50 Legno per comb. eccez. 1,00 Legno per comb. fondament.: 1,30 Livello conoscenza NUOVA

COSTRUZIONE

FRP Collasso Tipo 'A' 1,10 FRP Delaminazione Tipo 'A' 1,20 FRP Collasso Tipo 'B' 1,25 FRP Delaminazione Tipo 'B' 1,50 FRP Resist. Press/Fless 1,00 FRP Resist. Taglio/Torsione 1,20 FRP Resist. Confinamento 1,10

COORDINATE E TIPOLOGIA FILI FISSI Filo Ascissa Ordinata Filo Ascissa Ordinata N.ro m m N.ro m m 1 0,12 0,12 2 2,95 0,12 3 5,78 0,12 4 0,12 3,10 5 5,78 3,10 6 0,12 6,08 7 2,95 6,08 8 5,78 6,08 9 2,95 3,10 10 0,12 1,61 11 2,95 1,61 12 5,78 1,61 13 0,12 4,59 14 2,95 4,59 15 5,78 4,59

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QUOTE PIANI SISMICI ED INTERPIANI Quota Altezza Tipologia IrregTamp Quota Altezza Tipologia IrregTamp N.ro m XY Alt. N.ro m XY Alt. 0 0,00 Piano Terra 1 4,10 Interpiano NO NO

PILASTRI IN ACCIAIO QUOTA 4.1 m

Filo Sez. Tipologia Ang. dx dy Crit. Tipo Elemento N.ro N.ro (Grd) (cm) (cm) N.ro ai fini sismici 1 1063 HEA120 0,00 0,00 0,00 101 SismoResist. 2 1063 HEA120 0,00 0,00 0,00 101 SismoResist. 3 1063 HEA120 0,00 0,00 0,00 101 SismoResist. 4 1063 HEA120 0,00 0,00 0,00 101 SismoResist. 5 1063 HEA120 0,00 0,00 0,00 101 SismoResist. 6 1063 HEA120 0,00 0,00 0,00 101 SismoResist. 7 1063 HEA120 0,00 0,00 0,00 101 SismoResist. 8 1063 HEA120 0,00 0,00 0,00 101 SismoResist.

TRAVI IN C.A. ALLA QUOTA 0 m

DATI GENERALI QUOTE SCOSTAMENTI C A R I C H I Trav Sez. Tipo Elem. Ang Fil Fil Q in. Q.fin Dxi Dyi Dzi Dxf Dyf Dzf Pann. Tamp. Ball. Espl. Tot. Torc. Orizz. Assial Ali Cr Cit N.ro N.ro x il sisma Grd in. fin (m) (m) cm cm cm cm cm cm kg/m kg/m kg/m kg/m kg/m kg kg/m kg/m % Nr Geo 1 25 Tel.SismoRes. 0 1 2 0,00 0,00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 1 2 25 Tel.SismoRes. 0 6 7 0,00 0,00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 1 3 25 Tel.SismoRes. 0 7 8 0,00 0,00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 1 4 25 Tel.SismoRes. 0 1 4 0,00 0,00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 1 5 25 Tel.SismoRes. 0 3 5 0,00 0,00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 1 6 25 Tel.SismoRes. 0 2 3 0,00 0,00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 1 7 25 Tel.SismoRes. 0 4 6 0,00 0,00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 1 8 25 Tel.SismoRes. 0 5 8 0,00 0,00 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 1

TRAVI IN ACCIAIO/LEGNO ALLA QUOTA 4.1 m DATI GENERALI QUOTE SCOSTAMENTI C A R I C H I

Trav Sez. Tipo Elemento Ang Fil Fil Q in. Q fin Dxi Dyi Dzi Dxf Dyf Dzf Pann Tamp Ball Espl Tot. Torc Orizz Assia Ali Crit N.ro N.ro fini sismici Grd in. fin (m) (m) cm cm cm cm cm cm kg / m kg kg / m % N.ro 1 1181 Tel.SismoRes. 0 3 12 4,10 4,10 0 0 0 0 0 0 103 0 0 0 103 0 0 0 0 101 2 1065 Tel.SismoRes. 0 2 11 4,10 4,10 0 0 0 0 0 0 103 0 0 0 103 0 0 0 0 101 3 1181 Tel.SismoRes. 0 1 10 4,10 4,10 0 0 0 0 0 0 103 0 0 0 103 0 0 0 0 101 4 1181 Tel.SismoRes. 0 1 2 4,10 4,10 0 0 0 0 0 0 155 0 0 0 155 0 0 0 0 101 5 1181 Tel.SismoRes. 0 6 7 4,10 4,10 0 0 0 0 0 0 155 0 0 0 155 0 0 0 0 101 6 1181 Tel.SismoRes. 0 5 15 4,10 4,10 0 0 0 0 0 0 103 0 0 0 103 0 0 0 0 101 7 1181 Tel.SismoRes. 0 4 13 4,10 4,10 0 0 0 0 0 0 103 0 0 0 103 0 0 0 0 101 8 1181 Tel.SismoRes. 0 2 3 4,10 4,10 0 0 0 0 0 0 155 0 0 0 155 0 0 0 0 101 9 1181 Tel.SismoRes. 0 7 8 4,10 4,10 0 0 0 0 0 0 155 0 0 0 155 0 0 0 0 101 10 1065 Tel.SismoRes. 0 9 14 4,10 4,10 0 0 0 0 0 0 103 0 0 0 103 0 0 0 0 101 11 1843 Tel.SismoRes. 0 4 9 4,10 4,10 0 0 0 0 0 0 310 0 0 0 310 0 0 0 0 101 12 1181 Tel.SismoRes. 0 12 5 4,10 4,10 0 0 0 0 0 0 103 0 0 0 103 0 0 0 0 101 13 1065 Tel.SismoRes. 0 11 9 4,10 4,10 0 0 0 0 0 0 103 0 0 0 103 0 0 0 0 101 14 1181 Tel.SismoRes. 0 10 4 4,10 4,10 0 0 0 0 0 0 103 0 0 0 103 0 0 0 0 101 15 1181 Tel.SismoRes. 0 15 8 4,10 4,10 0 0 0 0 0 0 103 0 0 0 103 0 0 0 0 101 16 1181 Tel.SismoRes. 0 13 6 4,10 4,10 0 0 0 0 0 0 103 0 0 0 103 0 0 0 0 101 17 1065 Tel.SismoRes. 0 14 7 4,10 4,10 0 0 0 0 0 0 103 0 0 0 103 0 0 0 0 101 18 1843 Tel.SismoRes. 0 13 14 4,10 4,10 0 0 0 0 0 0 311 0 0 0 311 0 0 0 0 101 19 1843 Tel.SismoRes. 0 10 11 4,10 4,10 0 0 0 0 0 0 311 0 0 0 311 0 0 0 0 101 20 1843 Tel.SismoRes. 0 9 5 4,10 4,10 0 0 0 0 0 0 311 0 0 0 311 0 0 0 0 101 21 1843 Tel.SismoRes. 0 14 15 4,10 4,10 0 0 0 0 0 0 311 0 0 0 311 0 0 0 0 101 22 1843 Tel.SismoRes. 0 11 12 4,10 4,10 0 0 0 0 0 0 311 0 0 0 311 0 0 0 0 101

RIGIDEZZE NODALI TRAVI QUOTA 4.1 m

N O D O I N I Z I A L E N O D O F I N A L E Trave Cod Tx Ty Tz Rx Ry Rz Cod Tx Ty Tz Rx Ry Rz N.ro ice (t/m) (t/m) (t/m) (t·m) (t·m) (t·m) ice (t/m) (t/m) (t/m) (t·m) (t·m) (t·m) 1 E INCASTRO INCASTRO INCASTRO LIBERO LIBERO INCASTRO I INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO 2 E INCASTRO INCASTRO INCASTRO LIBERO LIBERO INCASTRO I INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO 3 E INCASTRO INCASTRO INCASTRO LIBERO LIBERO INCASTRO I INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO 4 E INCASTRO INCASTRO INCASTRO LIBERO LIBERO INCASTRO I INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO 5 E INCASTRO INCASTRO INCASTRO LIBERO LIBERO INCASTRO I INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO 8 I INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO E INCASTRO INCASTRO INCASTRO LIBERO LIBERO INCASTRO 9 I INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO E INCASTRO INCASTRO INCASTRO LIBERO LIBERO INCASTRO 11 E INCASTRO INCASTRO INCASTRO LIBERO LIBERO INCASTRO E INCASTRO INCASTRO INCASTRO LIBERO LIBERO INCASTRO 15 I INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO E INCASTRO INCASTRO INCASTRO LIBERO LIBERO INCASTRO 16 I INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO E INCASTRO INCASTRO INCASTRO LIBERO LIBERO INCASTRO 17 I INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO E INCASTRO INCASTRO INCASTRO LIBERO LIBERO INCASTRO 18 E INCASTRO INCASTRO INCASTRO LIBERO LIBERO INCASTRO E INCASTRO INCASTRO INCASTRO LIBERO LIBERO INCASTRO 19 E INCASTRO INCASTRO INCASTRO LIBERO LIBERO INCASTRO E INCASTRO INCASTRO INCASTRO LIBERO LIBERO INCASTRO 20 E INCASTRO INCASTRO INCASTRO LIBERO LIBERO INCASTRO E INCASTRO INCASTRO INCASTRO LIBERO LIBERO INCASTRO 21 E INCASTRO INCASTRO INCASTRO LIBERO LIBERO INCASTRO E INCASTRO INCASTRO INCASTRO LIBERO LIBERO INCASTRO 22 E INCASTRO INCASTRO INCASTRO LIBERO LIBERO INCASTRO E INCASTRO INCASTRO INCASTRO LIBERO LIBERO INCASTRO

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NODI ALLA QUOTA 4.1 m IDENTIFICAZIONE R I G I D E Z Z E N O D O E S T E R N E C A R I C H I N O D A L I C O N C E N T R A T I Filo Quo D.Quo P. Co Tx Ty Tz Rx Ry Rz Fx Fy Fz Mx My Mz N.ro N. cm sis di (t/m) (t/m) (t/m) (t·m) (t·m) (t·m) (t) (t) (t) (t·m) (t·m) (t·m) 4 1 -57 0 A 0 0 0 0 0 0 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 5 1 -57 0 A 0 0 0 0 0 0 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 6 1 -113 0 A 0 0 0 0 0 0 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 7 1 -113 0 A 0 0 0 0 0 0 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 8 1 -113 0 A 0 0 0 0 0 0 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 9 1 -57 0 A 0 0 0 0 0 0 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 10 1 -28 0 A 0 0 0 0 0 0 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 11 1 -28 0 A 0 0 0 0 0 0 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 12 1 -28 0 A 0 0 0 0 0 0 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 13 1 -85 0 A 0 0 0 0 0 0 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 14 1 -85 0 A 0 0 0 0 0 0 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 15 1 -85 0 A 0 0 0 0 0 0 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D. DESCRIZIONI 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Peso Strutturale 1,30 1,30 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,50 1,50 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Vento 1,50 0,90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Var.Neve h<=1000 0,75 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Var.Coperture 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 0,00 1,00 1,00 -1,00 -1,00 0,30 0,30 -0,30 -0,30 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 0,00 0,30 -0,30 0,30 -0,30 1,00 -1,00 1,00 -1,00

COMBINAZIONI RARE - S.L.E.

DESCRIZIONI 1 2 Peso Strutturale 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 1,00 Var.Vento 1,00 0,60 Var.Neve h<=1000 0,50 1,00 Var.Coperture 1,00 0,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 0,00

COMBINAZIONI FREQUENTI - S.L.E.


COMBINAZIONI PERMANENTI - S.L.E.

DESCRIZIONI 1 Peso Strutturale 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 Var.Vento 0,00 Var.Neve h<=1000 0,00 Var.Coperture 0,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00

· SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA

Filo N.ro : Numero del filo del nodo inferiore o superiore Quota inf/sup : Quota del nodo inferiore e del nodo superiore Nodo inf/sup : Numero dei nodi inferiore e superiore per la determinazione degli spostamenti sismici

relativi Sisma N.ro : Numero del sisma per cui è massimo il valore dello spostamento totale calcolato per lo

S.L.D. Spostam. Calcolo : valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.D. Spostam. Limite : valore dello spostamento limite per lo S.L.D. Sisma N.ro : Numero del sisma per cui è massimo il valore dello spostamento totale calcolato per lo

S.L.O. Spostam. Calcolo : valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.O. Spostam. Limite : valore dello spostamento limite per lo S.L.O.

SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel le tabelle di verifica aste in calcestruzzo per gli stati limite ultimi.

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Filo Iniz./Fin. : Sulla prima riga numero del filo del nodo iniziale, sulla seconda quello del nodo finale

Cotg Ɵ : Cotangente Angolo del puntone compresso

Quota : Sulla prima riga quota del nodo iniziale, sulla seconda quota del nodo finale SgmT : Solo per le travi di fondazione:

Pressione di contatto sul terreno in Kg/cmq calcolata con i valori caratteristici delle azioni assumendo i coefficienti gamma pari ad uno.

AmpC : Solo per le travi di elevazione: Coefficiente di amplificazione dei carichi statici per tenere in conto della verifica locale dell'asta a sisma verticale.

N/Nc : Solo per i pilastri: Percentuale della resistenza massima a compressione della sezione di solo calcestruzzo.

Tratto : Se una trave è suddivisa in più tratti sulla prima riga è riportato il numero del tratto, sulla terza il numero di suddivisioni della trave

Sez B/H : Sulla prima riga numero della sezione nell'archivio, sulla seconda base della sezione, sulla terza altezza. Per sezioni a T è riportato l'ingombro massimo della sezione

Concio : Numero del concio Co Nr : Numero della combinazione e in sequenza sollecitazioni ultime di calcolo che

forniscono la massima deformazione nell'acciaio e nel calcestruzzo per la verifica a flessione

GamRd : Solo per le travi di fondazione: Coefficiente di sovraresistenza. M Exd : Momento ultimo di calcolo asse vettore X (per le travi incrementato dalla traslazione

del diagramma del momento flettente) M Eyd : Momento ultimo di calcolo asse vettore Y N Ed : Sforzo normale ultimo di calcolo x / d : Rapporto fra la posizione dell'asse neutro e l'altezza utile della sezione moltiplicato per

100 ef% ec% (*100) : deformazioni massime nell'acciaio e nel calcestruzzo moltiplicate per 10.000. Valore

limite per l'acciaio 100 (1%), valore limite nel calcestruzzo 35 (0,35%) Area : Area del ferro in centimetri quadri; per le travi rispettivamente superiore ed inferiore,

per i pilastri armature lungo la base e l'altezza della sezione Co Nr : Numero della combinazione e in sequenza sollecitazioni ultime di calcolo che

forniscono la minore sicurezza per le azioni taglianti e torcenti V Exd : Taglio ultimo di calcolo in direzione X V Eyd : Taglio ultimo di calcolo in direzione Y T sdu : Momento torcente ultimo di calcolo V Rxd : Taglio resistente ultimo delle staffe in direzione X V Ryd : Taglio resistente ultimo delle staffe in direzione Y T Rd : Momento torcente resistente ultimo delle staffe T Rld : Momento torcente resistente ultimo dell'armatura longitudinale Coe Cls : Coefficiente per il controllo di sicurezza del calcestruzzo alle azioni taglianti e torcenti

moltiplicato per 100; la sezione è verificata se detto valore e minore o uguale a 100 Coe Staf : Coefficiente per il controllo di sicurezza delle staffe alle azioni taglianti e torcenti

moltiplicato per 100; la sezione è verificata se detto valore e minore o uguale a 100 Alon : Armatura longitudinale a torsione (nelle travi rettangolari per le quali è stata

effettuata la verifica a momento My in questo dato viene stampata anche l'armatura flessionale dei lati verticali)

Staffe : Passo staffe e lunghezza del tratto da armare Moltipl Ultimo : Solo per le stampe di riverifica:

Moltiplicatore dei carichi che porta a collasso la sezione. Il percorso dei carichi seguito e' a sforzo normale costante. Le deformazioni riportate sono determinate dalle sollecitazioni di calcolo amplificate del moltiplicatore in parola.

• VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle di verifica aste in acciaio e di verifica aste in legno.

Fili N.ro : Sulla prima riga numero del filo del nodo iniziale, sulla terza quello del nodo finale

Quota : Sulla prima riga quota del nodo iniziale, sulla terza quota del nodo finale

C.D.S.


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Cmb N.r : Numero della combinazione per la quale si Š avuta la condi zione più gravosa (rapporto di verifica massimo). La combinazione 0, se presente, si riferisce alle verifiche delle aste in legno, costruita con la sola presenza dei carichi permanenti (1.3*G1 + 1.5*G2). Seguono le caratteristiche associate alla combinazione:

N Sd : Sforzo normale di calcolo MxSd : Momento flettente di calcolo asse vettore X locale MySd : Momento flettente di calcolo asse vettore Y locale VxSd : Taglio di calcolo in direzione dell'asse X locale VySd : Taglio di calcolo in direzione dell'asse Y locale T Sd : Torsione di calcolo N Rd : Sforzo normale resistente ridotto per presenza dell'azione tagliante MxV.Rd : Momento flettente resistente con asse vettore X locale ridotto per

presenza di azione tagliante. Per le sezioni di classe 3 è sempre il momento limite elastico, per quelle di classe 1 e 2 è il momento plastico. Se inoltre la tipologia della sezione è doppio T, tubo tondo, tubo rettangolare e piatto, il momento è ridotto dall'eventuale presenza dello sforzo normale

MyV.Rd : Momento flettente resistente con asse vettore Y locale ridotto per presenza di azione tagliante. Vale quanto riportato per il dato precedente

VxplRd : Taglio resistente plastico in direzione dell'asse X locale VyplRd : Taglio resistente plastico in direzione dell'asse X locale T Rd : Torsione resistente fy rid : Resistenza di calcolo del materiale ridotta per presenza dell'azione

tagliante Rap % : Rapporto di verifica moltiplicato per 100. Sezione verificata per valori

minori o uguali a 100. La formula utilizzata in verifica è la n.ro 6.41 di EC3. Tale formula nel caso di sezione a doppio T coincide con la formula del DM 2008 n.ro 4.2.39.

Sez.N : Numero di archivio della sezione Ac : Coefficiente di amplificazione dei carichi statici. Sostituisce il dato

'Sez.N.' se l'incremento dei carichi statici è maggiore di 1 Qn : Carico distribuito normale all'asse della trave in kg/m, incluso il peso

proprio Asta : Numerazione dell'asta

Per le strutture dissipative, nei pilastri, sono stati tenuti in conto i fattori di sovraresistenza riportati nella Tab. 7.5.1 delle NTC 2008. L'ultima riga delle quattro relative a ciascuna asta, si riferisce ai valori utili ad effettuare le verifiche di instabilità:

l : Lunghezza della trave β*l : Lunghezza libera di inflessione clas. : Classe di verifica della trave ε : (235/fy)^(1/2). Se il valore e' maggiore di 1 significa che il programma

ha classificato la sezione, originariamente di classe 4, come sezione di classe 3 secondo il comma (9) del punto 5.5.2 dell'EC3 in base alla tensione di compressione massima. Per tali aste non sono state effettuate le verifiche di instabilita' come previsto nel comma (10) dell'EC3 (vedi anche pto C4.2.3.1).

Lmd : Snellezza lambda R%pf : Rapporto di verifica per l’instabilità alla presso-flessione moltiplicato

per 100 determinato dalla formula [C4.2.32]. Sezione verificata per valori minori o uguali a 100

R%ft : Rapporto di verifica per l’instabilità flesso-torsionale moltiplicato per 100 determinato dalla formula [C4.2.36]

Wmax : Spostamento massimo Wrel : Spostamento relativo, depurato dalla traslazione rigida dei nodi Wlim : Spostamento limite

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Gli spostamenti Wmax e Wrel, essendo legati alle verifiche di esercizio, sono calcolati combinando i canali di carico con i coefficienti delle matrici SLE. Per una piu’ agevole comprensione del significato dei dati Wmax e Wrel, si puo’ fare riferimento alla figura seguente:

Quindi ai fini della verifica e’ sufficiente che risulti Wrel<=Wlim, essendo del tutto normale che l’ asta possa risultare verificata anche con Wmax>Wlim. Se:

Rap % : 111 La sezione non verifica per taglio elevato Rap % : 444 Sezione non verificata in automatico perché di classe 4

• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle di verifica aste in cls per gli stati limiti di esercizio.

Filo : Sulla prima riga numero del filo del nodo iniziale, sulla seconda quello del nodo finale

Quota : Sulla prima riga quota del nodo iniziale, sulla seconda quota del nodo finale


Com Cari : Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la matrice delle combinazioni rare, la seconda la matrice delle combinazioni frequenti, la terza quella permanenti. Questo indicatore vale sia per la verifica a fessurazione che per il calcolo delle frecce

Fessu : Fessura limite e fessura di calcolo espressa in mm; se la trave non risulta fessurata l'ampiezza di calcolo sarà nulla

Dist mm : Distanza fra le fessure Concio : Numero del concio in cui si è avuta la massima fessura Combin : Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è

avuta la massima fessura Mf X : Momento flettente asse vettore X Mf Y : Momento flettente asse vettore Y N : Sforzo normale Frecce : Freccia limite e freccia massima di calcolo Combin : Numero della combinazione che ha prodotto la freccia massima Com Cari : Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la

matrice delle combinazioni rare per la verifica della tensione sul calcestruzzo, la seconda la matrice delle combinazioni rare per la verifica della tensione sull'acciaio, la terza la matrice delle combinazioni permanenti per la verifica della tensione sul calcestruzzo

σlim : Valore della tensione limite in Kg/cmq σcal : Valore della tensione di calcolo in Kg/cmq Concio : Numero del concio in cui si è avuta la massima tensione Combin : Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è

avuta la massima tensione Mf X : Momento flettente asse vettore X Mf Y : Momento flettente asse vettore Y

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N : Sforzo normale

FREQUENZE E MASSE ECCITATE SISMA N.ro 1 SISMA N.ro 2 SISMA N.ro 3 Massa Perc. Massa Perc. Massa Perc. Eccitat 1.91 .99 1.91 .99 Totale 1.91 1.91

Modo Pulsazione Periodo Smorz Sd/g Sd/g Sd/g Sd/g Sd/g Sd/g Massa Mod Perc. Massa Mod Perc. Massa Mod Perc. N.ro (rad/sec) (sec) Mod(%) SLO SLD SLV X SLV Y SLV Z SLC Ecc. (t) Ecc. (t) Ecc. (t) 1 12,231 0,51372 5,0 0,308 0,739 0,739 1,67 0,87 0,00 0,00 2 14,968 0,41978 5,0 0,308 0,739 0,739 0,00 0,00 1,08 0,56 3 20,521 0,30618 5,0 0,308 0,739 0,739 0,11 0,06 0,00 0,00 4 29,580 0,21241 5,0 0,308 0,739 0,739 0,00 0,00 0,00 0,00 5 30,470 0,20621 5,0 0,308 0,739 0,739 0,00 0,00 0,84 0,44 6 34,921 0,17992 5,0 0,308 0,693 0,693 0,13 0,07 0,00 0,00 7 75,605 0,08311 5,0 0,209 0,478 0,478 0,00 0,00 0,00 0,00 8 137,503 0,04569 5,0 0,169 0,395 0,395 0,00 0,00 0,00 0,00 9 299,597 0,02097 5,0 0,142 0,340 0,340 0,00 0,00 0,00 0,00 10 629,761 0,00998 5,0 0,131 0,315 0,315 0,00 0,00 0,00 0,00 11 699,996 0,00898 5,0 0,130 0,313 0,313 0,00 0,00 0,00 0,00 12 701,715 0,00895 5,0 0,130 0,313 0,313 0,00 0,00 0,00 0,00

SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI I D E N T I F I C A T I V O INVILUPPO S.L.D. INVILUPPO S.L.O. Filo Quota Quota Nodo Nodo Sis Spostam. Spostam. Sis Spostam. Spostam. Stringa di N.ro inf. sup. inf. sup. ma Calcolo Limite ma Calcolo Limite Controllo (m) (m) N.ro N.ro Nro (mm) (mm) Nro (mm) (mm) Verifica 1 0,00 4,10 1 9 1 19,296 20,500 VERIFICATO 2 0,00 4,10 2 10 1 19,688 20,500 VERIFICATO 3 0,00 4,10 7 11 1 19,295 20,500 VERIFICATO 4 0,00 3,53 6 12 1 19,292 17,650 VERIFICATO 5 0,00 3,53 8 13 1 19,291 17,650 VERIFICATO 6 0,00 2,97 3 14 1 5,129 14,850 VERIFICATO 7 0,00 2,97 4 15 2 14,433 14,850 VERIFICATO 8 0,00 2,97 5 16 1 5,125 14,850 VERIFICATO

STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - FONDAZIONE

Filo Quota T C VERIFICA A PRESSO-FLESSIONE V E R I F I C A A T A G L I O E T O R S I O N E Iniz Iniz. r Sez o Fin. Final a Bas n Co GamRd M Exd N Ed x/ εf% εc% Area cmq Co V Exd V Eyd T Sdu V Rxd V Ryd TRd TRld Coe Coe ALon staffe

Ctgθ t Alt c Nr (t*m) (t) /d 100 100 sup inf Nr (t) (t) (t*m) (t) (t) (t*m) (t*m) Cls Sta cmq Pas Lun Fi

1 0,00 25 1 4 1,10 0,5 0,1 25 3 1 4,0 4,0 4 0,0 -0,3 0,0 11,4 11,4 1,5 0,0 2 2 0,0 18 23 8 2 0,00 30 3 3 1,10 0,2 0,1 25 1 1 4,0 4,0 1 0,0 0,6 0,0 11,4 11,4 1,5 0,0 3 5 0,0 18 237 8 2.5 30 5 6 1,10 0,5 -0,1 26 3 1 4,0 4,0 1 0,0 0,7 0,0 11,4 11,4 1,5 0,0 5 6 0,0 18 23 8

6 0,00 25 1 6 1,10 -0,2 -0,1 26 1 1 4,0 4,0 7 -0,1 -0,1 -0,1 15,4 15,4 1,8 0,1 4 2 0,5 8 23 8 7 0,00 30 3 4 1,10 0,1 0,1 24 1 0 4,0 4,0 9 -0,1 0,1 -0,3 15,4 15,4 1,8 0,3 17 8 2,2 8 237 8 2.5 30 5 1 1,10 0,4 0,0 26 2 1 4,0 4,0 7 -0,1 0,0 -0,3 15,4 15,4 1,8 0,3 18 9 2,4 8 23 8

7 0,00 25 1 1 1,10 0,4 0,0 26 2 1 4,0 4,0 7 0,1 -0,1 0,3 15,4 15,4 1,8 0,3 18 9 2,4 8 23 8 8 0,00 30 3 6 1,10 0,1 0,1 24 1 0 4,0 4,0 7 0,1 -0,1 0,3 15,4 15,4 1,8 0,3 17 8 2,2 8 237 8 2.5 30 5 4 1,10 -0,2 -0,1 26 1 1 4,0 4,0 7 0,1 0,0 0,1 15,4 15,4 1,8 0,1 4 2 0,5 8 23 8

1 0,00 25 1 9 1,10 0,2 0,1 25 1 1 4,0 4,0 4 0,0 0,2 0,0 11,4 11,4 1,5 0,0 1 1 0,0 18 23 8 4 0,00 30 3 7 1,10 0,1 0,1 24 1 0 4,0 4,0 1 0,0 0,4 0,0 11,4 11,4 1,5 0,0 2 3 0,0 18 251 8 2.5 30 5 1 1,10 0,3 0,0 26 2 1 4,0 4,0 1 0,0 0,5 0,0 11,4 11,4 1,5 0,0 3 4 0,0 18 23 8

3 0,00 25 1 7 1,10 0,2 0,1 25 1 0 4,0 4,0 3 0,0 -0,2 0,0 11,4 11,4 1,5 0,0 1 1 0,0 18 23 8 5 0,00 30 3 9 1,10 0,1 0,1 24 1 0 4,0 4,0 1 0,0 0,4 0,0 11,4 11,4 1,5 0,0 2 3 0,0 18 251 8 2.5 30 5 1 1,10 0,3 0,0 26 2 1 4,0 4,0 1 0,0 0,5 0,0 11,4 11,4 1,5 0,0 3 4 0,0 18 23 8

2 0,00 25 1 4 1,10 0,5 -0,1 26 3 1 4,0 4,0 1 0,0 -0,8 0,0 11,4 11,4 1,5 0,0 5 6 0,0 18 23 8 3 0,00 30 3 5 1,10 0,2 0,1 25 1 1 4,0 4,0 1 0,0 -0,6 0,0 11,4 11,4 1,5 0,0 3 5 0,0 18 237 8 2.5 30 5 6 1,10 0,5 0,1 25 3 1 4,0 4,0 3 0,0 -0,3 0,0 11,4 11,4 1,5 0,0 2 2 0,0 18 23 8

4 0,00 25 1 1 1,10 0,3 0,0 26 2 1 4,0 4,0 1 0,0 -0,5 0,0 11,4 11,4 1,5 0,0 3 4 0,0 18 23 8 6 0,00 30 3 8 1,10 0,1 0,0 26 1 0 4,0 4,0 1 0,0 -0,4 0,0 11,4 11,4 1,5 0,0 2 3 0,0 18 251 8 2.5 30 5 7 1,10 -0,3 0,0 26 2 1 4,0 4,0 7 0,0 -0,3 0,0 11,4 11,4 1,5 0,0 1 2 0,0 18 23 8

5 0,00 25 1 1 1,10 0,3 0,0 26 2 1 4,0 4,0 1 0,0 -0,5 0,0 11,4 11,4 1,5 0,0 3 4 0,0 18 23 8 8 0,00 30 3 10 1,10 0,1 0,0 26 1 0 4,0 4,0 1 0,0 -0,4 0,0 11,4 11,4 1,5 0,0 2 3 0,0 18 251 8 2.5 30 5 9 1,10 -0,3 0,0 26 2 1 4,0 4,0 7 0,0 -0,2 0,0 11,4 11,4 1,5 0,0 1 2 0,0 18 23 8

STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota Tra Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rd fy rid Rap ASTA N.ro (m) tto N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*m Kg/cmq % Sez.N. 63 1 4,10 1 -505 0 1 0 0 0 56704 2674 1317 26407 10927 115 2238 1 HEA120 qn= 0 4 5 -28 229 -112 -13 0 56704 2674 1317 26407 10927 115 2238 18 Asta: 9 1 0,00 4 -36 -55 458 -112 -13 0 56704 2674 1317 26407 10927 115 2238 37 Instab.:l= 410,0 β*l= 410,0 -307 31 275 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 135 Rpf= 24 Rft= 24 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 16,4 mm Sez.N. 63 2 4,10 4 -438 0 -770 -394 -50 0 56704 2674 1317 26407 10927 115 2238 58

C.D.S.


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STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota Tra Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rd fy rid Rap ASTA N.ro (m) tto N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*m Kg/cmq % HEA120 qn= 0 7 -447 339 11 -118 166 0 56704 2674 1317 26407 10927 115 2238 14 Asta: 10 2 0,00 3 -505 204 844 -394 50 0 56704 2674 1317 26407 10927 115 2238 72 Instab.:l= 410,0 β*l= 410,0 -520 122 338 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 135 Rpf= 33 Rft= 34 Wmax/rel/lim= 0,1 0,1 16,4 mm Sez.N. 63 3 4,10 1 -507 0 0 0 0 0 56704 2674 1317 26407 10927 115 2238 1 HEA120 qn= 0 3 -233 26 229 -112 13 0 56704 2674 1317 26407 10927 115 2238 18 Asta: 11 3 0,00 3 -274 52 458 -112 13 0 56704 2674 1317 26407 10927 115 2238 37 Instab.:l= 410,0 β*l= 410,0 -307 30 275 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 135 Rpf= 24 Rft= 24 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 16,4 mm Sez.N. 63 4 3,53 10 -232 292 1 47 -191 0 56704 2674 1317 26407 10927 115 2238 11 HEA120 qn= 0 3 -276 16 282 -158 58 0 56704 2674 1317 26407 10927 115 2238 22 Asta: 12 4 0,00 6 -308 -116 -557 158 -58 0 56704 2674 1317 26407 10927 115 2238 47 Instab.:l= 353,0 β*l= 353,0 -311 46 334 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 116 Rpf= 29 Rft= 29 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 14,1 mm Sez.N. 63 5 3,53 10 -232 284 0 47 -186 0 56704 2674 1317 26407 10927 115 2238 11 HEA120 qn= 0 4 -274 -15 282 -158 -56 0 56704 2674 1317 26407 10927 115 2238 22 Asta: 13 5 0,00 4 -309 -113 557 -158 -56 0 56704 2674 1317 26407 10927 115 2238 47 Instab.:l= 353,0 β*l= 353,0 -309 45 334 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 116 Rpf= 29 Rft= 29 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 14,1 mm Sez.N. 63 6 2,97 1 -505 0 1 0 0 0 56704 2674 1317 26407 10927 115 2238 1 HEA120 qn= 0 3 -65 51 100 -65 34 0 56704 2674 1317 26407 10927 115 2238 9 Asta: 14 6 0,00 3 -94 101 195 -65 34 0 56704 2674 1317 26407 10927 115 2238 19 Instab.:l= 297,0 β*l= 297,0 -203 58 118 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 98 Rpf= 12 Rft= 12 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 11,9 mm Sez.N. 63 7 2,97 4 -424 1 -311 -223 -124 0 56704 2674 1317 26407 10927 115 2238 24 HEA120 qn= 0 8 -436 -624 8 -67 -414 0 56704 2674 1317 26407 10927 115 2238 24 Asta: 15 7 0,00 8 -465 -1228 106 -67 -414 0 56704 2674 1317 26407 10927 115 2238 54 Instab.:l= 297,0 β*l= 297,0 -515 736 42 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 98 Rpf= 33 Rft= 34 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 11,9 mm Sez.N. 63 8 2,97 1 -506 0 0 0 0 0 56704 2674 1317 26407 10927 115 2238 1 HEA120 qn= 0 4 -142 -49 100 -66 -33 0 56704 2674 1317 26407 10927 115 2238 9 Asta: 16 8 0,00 4 -171 -97 196 -66 -33 0 56704 2674 1317 26407 10927 115 2238 18 Instab.:l= 297,0 β*l= 297,0 -203 57 118 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 98 Rpf= 12 Rft= 12 Wmax/rel/lim= 0,0 0,0 11,9 mm Sez.N. 181 3 4,10 1 58 0 0 0 310 0 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 0 IPE140 qn= -113 3 -9 14 -46 30 -1 0 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 11 Asta: 17 12 3,82 1 11 277 0 0 56 0 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 14 Instab.:l= 151,6 β*l= 106,1 11 277 0 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 64 Rpf= 7 Rft= 16 Wmax/rel/lim= 1,3 0,3 6,1 mm Sez.N. 65 2 4,10 1 364 0 0 0 1937 0 70312 3883 1899 32352 13081 153 2238 1 HEA140 qn= -125 1 338 1416 0 0 1798 0 70312 3883 1899 32352 13081 153 2238 36 Asta: 18 11 3,82 1 312 2727 -1 0 1660 0 70312 3883 1899 32352 13081 153 2238 70 Instab.:l= 151,6 β*l= 106,1 312 2727 1 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 30 Rpf= 13 Rft= 71 Wmax/rel/lim= 29,1 1,3 6,1 mm Sez.N. 181 1 4,10 1 58 0 0 0 309 -1 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 0 IPE140 qn= -113 3 -10 14 -46 30 0 0 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 11 Asta: 19 10 3,82 1 10 277 0 0 55 -1 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 14 Instab.:l= 151,6 β*l= 106,1 10 277 0 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 64 Rpf= 7 Rft= 16 Wmax/rel/lim= 1,3 0,3 6,1 mm Sez.N. 181 1 4,10 5 -16 0 0 -12 174 0 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 0 IPE140 qn= -168 9 -5 89 92 -41 0 1 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 26 Asta: 20 2 4,10 8 5 -150 -116 41 -103 -1 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 35 Instab.:l= 283,4 β*l= 198,3 5 150 116 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 119 Rpf= 21 Rft= 38 Wmax/rel/lim= 0,6 0,4 11,3 mm Sez.N. 181 6 2,97 6 -23 0 0 12 93 0 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 0 IPE140 qn= -168 10 -7 43 -65 41 -1 -1 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 17 Asta: 21 7 2,97 7 7 -82 116 -41 -79 1 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 31 Instab.:l= 283,4 β*l= 198,3 7 82 116 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 119 Rpf= 18 Rft= 33 Wmax/rel/lim= 0,5 0,4 11,3 mm Sez.N. 181 5 3,53 1 124 -458 0 0 660 0 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 23 IPE140 qn= -113 4 10 -34 -43 -7 87 1 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 12 Asta: 22 15 3,25 1 76 349 0 0 406 0 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 18 Instab.:l= 151,6 β*l= 106,1 76 458 0 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 64 Rpf= 11 Rft= 25 Wmax/rel/lim= 1,2 0,1 6,1 mm Sez.N. 181 4 3,53 1 124 -458 0 0 659 -1 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 23 IPE140 qn= -113 6 10 -35 43 7 88 -1 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 12 Asta: 23 13 3,25 1 76 349 0 0 405 -1 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 18 Instab.:l= 151,6 β*l= 106,1 76 458 0 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 64 Rpf= 11 Rft= 25 Wmax/rel/lim= 1,2 0,1 6,1 mm Sez.N. 181 2 4,10 10 5 -150 -116 -41 104 1 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 35 IPE140 qn= -168 7 -5 89 90 41 -2 -1 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 25 Asta: 24 3 4,10 6 16 0 0 -12 97 0 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 0 Instab.:l= 283,4 β*l= 198,3 5 150 116 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 119 Rpf= 21 Rft= 38 Wmax/rel/lim= 0,6 0,4 11,3 mm Sez.N. 181 7 2,97 9 7 -82 116 41 79 -1 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 31 IPE140 qn= -168 8 -7 43 -63 -41 0 1 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 17 Asta: 25 8 2,97 4 -23 0 0 -12 -93 0 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 0 Instab.:l= 283,4 β*l= 198,3 7 82 116 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 119 Rpf= 18 Rft= 33 Wmax/rel/lim= 0,5 0,4 11,3 mm Sez.N. 65 9 3,53 1 -86 3491 0 0 -461 0 70312 3883 1899 32352 13081 153 2238 90 HEA140 qn= -125 1 -112 3088 0 0 -600 0 70312 3883 1899 32352 13081 153 2238 80 Asta: 26 14 3,25 1 -138 2581 0 0 -738 0 70312 3883 1899 32352 13081 153 2238 66 Instab.:l= 151,6 β*l= 106,1 -138 3491 0 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 30 Rpf= 90 Rft= 94 Wmax/rel/lim= 40,7 2,8 6,1 mm Sez.N. 843 4 3,53 6 -63 0 0 0 77 1 25116 793 483 4833 9667 456 2238 0 TUBOQ100*5 qn= -319 2 0 360 0 0 -9 0 25116 793 483 4833 9667 456 2238 45

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STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota Tra Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rd fy rid Rap ASTA N.ro (m) tto N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*m Kg/cmq % Asta: 27 9 3,53 6 -63 0 0 0 -77 1 25116 793 483 4833 9667 456 2238 0 Instab.:l= 283,4 β*l= 198,3 -63 47 0 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 96 Rpf= 6 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 40,7 6,9 11,3 mm Sez.N. 181 12 3,82 1 -79 350 0 0 -405 0 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 18 IPE140 qn= -113 3 -42 -33 -47 5 -82 0 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 13 Asta: 28 5 3,53 1 -128 -458 0 0 -659 0 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 23 Instab.:l= 151,8 β*l= 106,3 -128 344 0 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 64 Rpf= 18 Rft= 19 Wmax/rel/lim= 1,2 0,1 6,1 mm Sez.N. 65 11 3,82 1 144 2582 -1 0 737 0 70312 3883 1899 32352 13081 153 2238 67 HEA140 qn= -125 1 117 3089 0 0 599 0 70312 3883 1899 32352 13081 153 2238 80 Asta: 29 9 3,53 1 90 3490 0 0 460 0 70312 3883 1899 32352 13081 153 2238 90 Instab.:l= 151,8 β*l= 106,3 90 3490 1 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 30 Rpf= 35 Rft= 94 Wmax/rel/lim= 40,7 2,8 6,1 mm Sez.N. 181 10 3,82 1 -79 349 1 0 -405 1 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 18 IPE140 qn= -113 5 -43 -34 47 -5 -82 0 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 13 Asta: 30 4 3,53 1 -128 -458 0 0 -659 1 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 23 Instab.:l= 151,8 β*l= 106,3 -128 344 0 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 64 Rpf= 18 Rft= 19 Wmax/rel/lim= 1,2 0,1 6,1 mm Sez.N. 181 15 3,25 1 -11 277 0 0 -55 0 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 14 IPE140 qn= -113 1 -34 186 0 0 -182 0 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 9 Asta: 31 8 2,97 10 -76 0 0 8 9 0 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 0 Instab.:l= 151,6 β*l= 106,1 -58 222 0 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 64 Rpf= 11 Rft= 13 Wmax/rel/lim= 1,2 0,3 6,1 mm Sez.N. 181 13 3,25 1 -11 276 0 0 -55 1 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 14 IPE140 qn= -113 1 -34 186 0 0 -182 1 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 9 Asta: 32 6 2,97 8 -78 0 0 -8 10 0 36763 1977 431 13560 9875 63 2238 0 Instab.:l= 151,6 β*l= 106,1 -58 221 0 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 64 Rpf= 11 Rft= 13 Wmax/rel/lim= 1,2 0,3 6,1 mm Sez.N. 65 14 3,25 1 -311 2726 0 0 -1660 0 70312 3883 1899 32352 13081 153 2238 70 HEA140 qn= -125 1 -337 1416 0 0 -1798 0 70312 3883 1899 32352 13081 153 2238 36 Asta: 33 7 2,97 9 -415 0 0 67 -258 0 70312 3883 1899 32352 13081 153 2238 1 Instab.:l= 151,6 β*l= 106,1 -363 2045 0 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 30 Rpf= 53 Rft= 54 Wmax/rel/lim= 29,0 1,3 6,1 mm Sez.N. 843 13 3,25 6 37 0 0 0 77 -12 25116 793 483 4833 9667 456 2238 0 TUBOQ100*5 qn= -320 2 0 360 0 0 -9 -71 25116 793 483 4833 9667 456 2238 45 Asta: 34 14 3,25 6 37 0 0 0 -77 -12 25116 793 483 4833 9667 456 2238 0 Instab.:l= 283,0 β*l= 198,1 -37 47 0 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 96 Rpf= 6 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 29,0 6,8 11,3 mm Sez.N. 843 10 3,82 6 56 0 0 0 77 12 25116 793 483 4833 9667 456 2238 0 TUBOQ100*5 qn= -320 2 0 360 0 0 -9 71 25116 793 483 4833 9667 456 2238 45 Asta: 35 11 3,82 6 56 0 0 0 -77 12 25116 793 483 4833 9667 456 2238 0 Instab.:l= 283,0 β*l= 198,1 -56 47 0 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 96 Rpf= 6 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 29,1 6,8 11,3 mm Sez.N. 843 9 3,53 6 62 0 0 0 77 -1 25116 793 483 4833 9667 456 2238 0 TUBOQ100*5 qn= -320 2 0 361 0 0 -9 0 25116 793 483 4833 9667 456 2238 45 Asta: 36 5 3,53 6 62 0 0 0 -77 -1 25116 793 483 4833 9667 456 2238 0 Instab.:l= 283,4 β*l= 198,3 -62 47 0 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 96 Rpf= 6 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 40,7 6,9 11,3 mm Sez.N. 843 14 3,25 6 -37 0 0 0 77 12 25116 793 483 4833 9667 456 2238 0 TUBOQ100*5 qn= -320 2 0 361 0 0 -9 71 25116 793 483 4833 9667 456 2238 45 Asta: 37 15 3,25 6 -37 0 0 0 -77 12 25116 793 483 4833 9667 456 2238 0 Instab.:l= 283,4 β*l= 198,3 -37 47 0 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 96 Rpf= 6 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 29,0 6,9 11,3 mm Sez.N. 843 11 3,82 6 -56 0 0 0 77 -12 25116 793 483 4833 9667 456 2238 0 TUBOQ100*5 qn= -320 2 0 361 0 0 -9 -71 25116 793 483 4833 9667 456 2238 45 Asta: 38 12 3,82 6 -56 0 0 0 -77 -12 25116 793 483 4833 9667 456 2238 0 Instab.:l= 283,4 β*l= 198,3 -56 47 0 cl= 1 ε= 1,00 lmd= 96 Rpf= 6 Rft= 0 Wmax/rel/lim= 29,1 6,9 11,3 mm

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VERIFICHE PLINTI DI FONDAZIONE Sono illustrati con la presente i risultati dei calcoli che riguardano il progetto delle armature, le verifiche di resistenza degli elementi e le verifiche di portanza relativi ad una fondazione realizzata su plinti. • CALCOLO PLINTI RETTANGOLARI DIRETTI I plinti rettangolari diretti sono ipotizzati a comportamento perfettamente rigido per quanto riguarda il calcolo delle pressioni di contatto con il terreno, che quindi hanno un andamento linearmente variabile. Il terreno è simulato come una superficie reagente in maniera elastica lineare a compressione (modello di Winkler) e non reagente a trazione. La distribuzione e l'entità degli sforzi sul terreno Š quindi funzione dell'eccentricità risultante di tutti gli sforzi che scaricano in fondazione, compreso il peso proprio del plinto. Il calcolo dell'armatura del plinto è svolto con procedure semplificate, sufficientemente valide in quanto i plinti di fondazione sono abbastanza tozzi da potere ricondurre il comportamento a piastra a quello di quattro mensole indipendenti incastrate al piede del pilastro, essendo tale schema in vantaggio di sicurezza rispetto a quello più esatto di piastra. L'armatura del grigliato di base è ottenuta dal calcolo a flessione semplice delle singole mensole, caricate dalla pressione del terreno che scaturisce dalla combinazione di carico più gravosa. La verifica a taglio viene effettuata sempre sulle stesse mensole, su una sezione di riferimento distante dal filo del pilastro di un tratto pari alla metà dell'altezza massima del plinto. La soddisfazione di tale verifica implica automaticamente la soddisfazione della verifica a punzonamento. Se la lunghezza della mensola di verifica è inferiore a 1,5 volte l'altezza massima del plinto, essa si suppone sufficientemente tozza da non richiedere alcuna verifica a taglio, mentre la verifica dell'armatura di base viene effettuata con lo schema semplificato di puntone e tirante.

L E G E N D A D E L L E A B B R E V I A Z I O N I • TIPOLOGIE PLINTI DIRETTI

Tipologia : Numero che identifica le caratteristiche generali del plinto: forma e numero di eventuali pali

Tipo : Numero di archivio di un particolare plinto appartenente ad una certa tipologia

Dim.A : Dimensione dell'impronta del plinto lungo la direzione Y del sistema di riferimento locale

Dim.B : Dimensione dell'impronta del plinto lungo la direzione X del sistema di riferimento locale

Dim.b : Dimensione lungo la direzione X del riferimento locale, della sagoma superiore orizzontale del plinto

Dim.a : Dimensione lungo la direzione Y del riferimento locale, della sagoma superiore orizzontale del plinto

H min : Altezza minima del plinto con rastremazione H max : Altezza massima del plinto Magr. : Spessore e sporgenza del magrone di base Bicc. : Numero di archivio dell'eventuale innesto a bicchiere

• GEOMETRIA PLINTI

Filo : Filo fisso di riferimento Quota : Altezza del piano di posa del plinto Tipolog : Tipologia del plinto (vedi relazione generale). Tipo : Numero di archivio del tipo relativo alla tipologia assegnata Ecc.X : Eccentricità misurata lungo la direzione X del sistema di riferimento

locale del plinto, del centro del rettangolo massimo di ingombro della sezione del pilastro, rispetto al baricentro della sezione di impronta del plinto

Ecc.Y : Eccentricità misurata lungo la direzione Y del sistema di riferimento

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locale del plinto, del centro del rettangolo massimo di ingombro della sezione del pilastro, rispetto al baricentro della sezione di impronta del plinto

Rotaz. : Rotazione degli assi di riferimento locali del plinto rispetto a quelli della sezione del pilastro, positiva se in senso orario

Zona : Numero della zona di terreno con particolare stratigrafia su cui è posizionato il plinto

. • SCARICHI IN FONDAZIONE

Filo : Numero del filo fisso Quota : Quota alla quale si trova il plinto Condizione di Carico

: Descrizione della condizione di carico alla quale si riferiscono gli scarichi

N : Carico verticale, positivo se rivolto verso il basso Mx : Momento flettente con asse vettore parallelo all'asse X del sistema di

riferimento globale My : Momento flettente con asse vettore parallelo all'asse Y del sistema di

riferimento globale Tx : Componente lungo la direzione dell'asse X del sistema di riferimento

globale del carico orizzontale Ty : Componente lungo la direzione dell'asse X del sistema di riferimento

globale del carico orizzontale Mt : Momento con asse vettore parallelo all'asse Z del sistema di riferimento

globale · VERIFICHE PLINTI

Filo N. : Filo fisso di riferimento Dir : Direzione dell'asse delle mensole teoriche di calcolo Cmb fle : Combinazione di carico più gravosa a flessione Msdu : Momento flettente di calcolo della sezione d'attacco della mensola Af : Area minima da disporre come armatura inferiore Af' : Area minima da disporre come armatura superiore Mrdu : Momento flettente resistente ultimo Cmb tag : Combinazione di carico più gravosa a taglio. La eventuale assenza di tale valore e di

quelli seguenti indica che non è stata effettuata la verifica a taglio poiché il plinto si considera tozzo

Vsdu : Sforzo di taglio di calcolo della sezione di riferimento per la verifica Vrdu : Taglio resistente ultimo di calcolo per il meccanismo resistente affidato al calcestruzzo At : Area dei ferri piegati necessari ad assorbire lo sforzo di taglio s t : Tensione massima di contatto con il terreno (dato presente solo per i plinti diretti) Verifica : Indicazione soddisfacimento delle verifiche di resistenza Cmb sli : Combinazione di carico più gravosa a slittamento. Un valore maggiore di 100 indica una

combinazione del tipo A2 F sli : Carico orizzontale complessivo agente alla base del plinto N vert : Carico verticale complessivo agente alla base del plinto F res : Sforzo massimo resistente allo slittamento Coeff sli : Coefficiente di sicurezza minimo allo slittamento

• VERIFICHE STATI LIMITE DI ESERCIZIO PLINTI

Filo N. : Filo fisso di riferimento Tipo Comb : Tipo di combinazione di carico Dir : Direzione dell'asse delle mensole teoriche di calcolo Cmb ese : Combinazione di carico più gravosa, tra quelle del tipo considerato M : Momento flettente di calcolo della sezione d'attacco della mensola Dist. : Distanza media tra le fessure in condizioni di esercizio W ese : Ampiezza media delle fessure in condizioni di esercizio W max : Ampiezza massima limite tra le fessure

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σc : Tensione massima nel calcestruzzo in condizioni di esercizio σc max : Tensione massima limite nel calcestruzzo σf : Tensione massima nell'acciaio in condizioni di esercizio σf max : Tensione massima limite nell'acciaio Verifica : Indicazione soddisfacimento delle verifiche

DATI GENERALI DI CALCOLO

C R I T E R I D I C A L C O L O P L I N T I Copriferro minimo netto delle armature 5,0 cm Percentuale minima di armatura in zona tesa 0,15 % Tipo di superficie interna del bicchiere RUVIDA C O E F F I C I E N T I P A R Z I A L I G E O T E C N I C A T A B E L L A M1 T A B E L L A M2 Tangente Resist. Taglio 1,00 1,25 Peso Specifico 1,00 1,00 Coesione Efficace (c'k) 1,00 1,25 Resist. a taglio NON drenata (cuk) 1,00 1,40 Tipo Approccio Doppia Combinaz.:(A1+M1+R1) e

(A2+M1/M2+R2/R3) Tipo di fondazione diretta COEFFICIENTE R1 COEFFICIENTE R2 COEFFICIENTE R3 Capacita' Portante 1,00 1,80 2,30 Scorrimento 1,00 1,10 1,10 Resist. alla Base 1,00 1,70 1,35 Resist. Lat. a Compr. 1,00 1,45 1,15 Resist. Lat. a Traz. 1,00 1,60 1,25 Carichi Trasversali 1,00 1,60 1,30 Fattore di correlazione CSI per il calcolo di Rk pali 1,00

CARATTERISTICHE MATERIALI C A R A T T E R I S T I C H E D E L C E M E N T O A R M A T O Classe Calcestruzzo C25/30 Classe Acciaio B450C Modulo Elastico CLS 314758 kg/cmq Modulo Elastico Acc 2100000 kg/cmq Coeff. di Poisson 0,2 Tipo Armatura POCO SENSIBILI Resist.Car. CLS 'fck' 250,0 kg/cmq Tipo Ambiente ORDINARIA XC1 Resist. Calcolo 'fcd' 141,0 kg/cmq Resist.Car.Acc 'fyk' 4500,0 kg/cmq Tens. Max. CLS 'rcd' 141,0 kg/cmq Tens. Rott.Acc 'ftk' 4500,0 kg/cmq Def.Lim.El. CLS 'eco' 0,20 % Resist. Calcolo'fyd' 3913,0 kg/cmq Def.Lim.Ult CLS 'ecu' 0,35 % Def.Lim.Ult.Acc'eyu' 1,00 % Fessura Max.Comb.Rare mm Sigma CLS Comb.Rare 150,0 kg/cmq Fessura Max.Comb.Perm 0,3 mm Sigma CLS Comb.Perm 112,0 kg/cmq Fessura Max.Comb.Freq 0,4 mm Sigma Acc Comb.Rare 3600,0 kg/cmq Peso Spec.CLS Armato 2500 kg/mc Peso Spec.CLS Magro 2200 kg/mc

ARCHIVIO PLINTI DIRETTI P L I N T I R E T T A N G O L A R I D I R E T T I Tipologia Tipo Dim.A Dim.B Dim.b Dim.a H min. H max Magr. Bicc. N.ro N.ro (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) N.ro 13 1 50 50 0 0 50 50 10 0

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DATI DI INPUT PLINTI G E O M E T R I A P L I N T I Filo Quota Tipolog Tipo Ecc.X Ecc.Y Rotaz. Zona Tr.sv. N.ro (m) N.ro N.ro (cm) (cm) (grd) N.ro (cm) 1 0,00 13 1 0 0 0 1 0 2 0,00 13 1 0 0 0 1 0 3 0,00 13 1 0 0 0 1 0 4 0,00 13 1 0 0 0 1 0 5 0,00 13 1 0 0 0 1 0 6 0,00 13 1 0 0 0 1 0 7 0,00 13 1 0 0 0 1 0 8 0,00 13 1 0 0 0 1 0

COMBINAZIONI CARICHI - S.L.U. - A1

DESCRIZIONI 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Peso Strutturale 1,30 1,30 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,50 1,50 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Vento 1,50 0,90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Var.Neve h<=1000 0,75 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Var.Coperture 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 0,00 1,00 1,00 -1,00 -1,00 0,30 0,30 -0,30 -0,30 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 0,00 0,30 -0,30 0,30 -0,30 1,00 -1,00 1,00 -1,00

COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A2

DESCRIZIONI 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Peso Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,30 1,30 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Vento 1,30 0,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Var.Neve h<=1000 0,65 1,30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Var.Coperture 1,30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 0,00 1,00 1,00 -1,00 -1,00 0,30 0,30 -0,30 -0,30 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 0,00 0,30 -0,30 0,30 -0,30 1,00 -1,00 1,00 -1,00

COMBINAZIONI RARE - S.L.E.


COMBINAZIONI FREQUENTI - S.L.E.


COMBINAZIONI PERMANENTI - S.L.E.

DESCRIZIONI 1 Peso Strutturale 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 Var.Vento 0,00 Var.Neve h<=1000 0,00 Var.Coperture 0,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00

SCARICHI SUI PLINTI S C A R I C H I I N F O N D A Z I O N E Filo Quota Condizione di N Mx My Tx Ty Mt N.ro (m) Carico (Kg) Kgm) (Kgm) (Kg) (Kg) (Kgm) 1 0,00 PESO PROPRIO 189 -2 2 0 0 0 SOVRACCARICO PERMAN. 6 0 0 0 0 0 Var.Vento 43 1 -1 0 0 0 Var.Neve h<=1000 53 1 0 0 0 0 Var.Coperture 21 1 0 0 0 0 SISMA DIREZ. GRD 0 -255 -9 38 203 -1 1 SISMA DIREZ. GRD 90 -99 -15 3 0 113 3

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SCARICHI SUI PLINTI S C A R I C H I I N F O N D A Z I O N E Filo Quota Condizione di N Mx My Tx Ty Mt N.ro (m) Carico (Kg) Kgm) (Kgm) (Kg) (Kg) (Kgm) 2 0,00 PESO PROPRIO 294 0 0 0 0 0 SOVRACCARICO PERMAN. 46 0 0 0 0 0 Var.Vento 103 0 0 0 0 0 Var.Neve h<=1000 386 0 0 0 0 0 Var.Coperture 155 0 0 0 0 0 SISMA DIREZ. GRD 0 0 0 26 207 0 0 SISMA DIREZ. GRD 90 -8 -361 0 0 140 0 3 0,00 PESO PROPRIO 189 -2 -2 0 0 0 SOVRACCARICO PERMAN. 6 0 0 0 0 0 Var.Vento 43 1 1 0 0 0 Var.Neve h<=1000 53 1 0 0 0 0 Var.Coperture 21 1 0 0 0 0 SISMA DIREZ. GRD 0 255 9 38 203 1 1 SISMA DIREZ. GRD 90 -96 -14 -3 0 110 -3 4 0,00 PESO PROPRIO 244 0 0 0 0 0 SOVRACCARICO PERMAN. 27 0 0 0 0 0 Var.Vento 132 0 0 0 0 0 Var.Neve h<=1000 222 0 0 0 0 0 Var.Coperture 89 0 0 0 0 0 SISMA DIREZ. GRD 0 12 0 298 157 -1 2 SISMA DIREZ. GRD 90 5 -12 0 13 116 -2 5 0,00 PESO PROPRIO 244 0 0 0 0 0 SOVRACCARICO PERMAN. 27 0 0 0 0 0 Var.Vento 132 0 0 0 0 0 Var.Neve h<=1000 223 0 0 0 0 0 Var.Coperture 89 0 0 0 0 0 SISMA DIREZ. GRD 0 -12 0 298 157 1 2 SISMA DIREZ. GRD 90 5 -11 0 -13 113 2 6 0,00 PESO PROPRIO 179 2 2 0 0 0 SOVRACCARICO PERMAN. 6 0 0 0 0 0 Var.Vento 43 -1 -1 0 0 0 Var.Neve h<=1000 53 -1 0 0 0 0 Var.Coperture 21 -1 0 0 0 0 SISMA DIREZ. GRD 0 -111 4 17 118 -1 1 SISMA DIREZ. GRD 90 165 -28 -6 -1 116 7 7 0,00 PESO PROPRIO 287 0 0 0 0 0 SOVRACCARICO PERMAN. 46 0 0 0 0 0 Var.Vento 103 0 0 0 0 0 Var.Neve h<=1000 387 0 0 0 0 0 Var.Coperture 155 0 0 0 0 0 SISMA DIREZ. GRD 0 0 0 11 120 0 0 SISMA DIREZ. GRD 90 11 -654 0 0 325 0 8 0,00 PESO PROPRIO 179 2 -2 0 0 0 SOVRACCARICO PERMAN. 6 0 0 0 0 0 Var.Vento 43 -1 1 0 0 0 Var.Neve h<=1000 53 -1 0 0 0 0 Var.Coperture 21 -1 0 0 0 0 SISMA DIREZ. GRD 0 111 -4 17 118 1 1 SISMA DIREZ. GRD 90 161 -28 6 1 113 -7

C.D.S.


Pag. 25

VERIFICHE PLINTI DIRETTI P L I N T I R E T T A N G O L A R I D I R E T T I Filo Dir Cmb Msdu Af Af' Mrdu Cmb Vsdu Vrdu At σt Verifica N. fle Kgm cmq cmq kgm tag Kg Kg cmq Kg/cmq 1 X 6 45 3,8 0,0 6251 0,57 OK Y 10 40 3,8 0,0 6251 2 X 3 38 3,8 0,0 6251 1,08 OK Y 8 38 3,8 0,0 6251 3 X 4 45 3,8 0,0 6251 0,57 OK Y 8 39 3,8 0,0 6251 4 X 3 35 3,8 0,0 6251 0,66 OK Y 9 35 3,8 0,0 6251 5 X 5 35 3,8 0,0 6251 0,65 OK Y 7 35 3,8 0,0 6251 6 X 5 38 3,8 0,0 6251 0,39 OK Y 9 40 3,8 0,0 6251 7 X 1 83 3,8 0,0 6251 0,80 OK Y 7 38 3,8 0,0 6251 8 X 3 38 3,8 0,0 6251 0,39 OK Y 7 40 3,8 0,0 6251

VERIFICHE PLINTI DIRETTI V E R I F I C A A S L I T T A M E N T O Filo Cmb F sli N vert F res Coeff Verifica N. sli Kg Kg Kg sli 1 103 206 223 654 3,17 ok 2 103 211 651 819 3,88 ok 3 105 206 224 655 3,18 ok 4 106 165 570 788 4,79 ok 5 104 164 570 788 4,80 ok 6 108 122 299 684 5,61 ok 7 108 327 635 813 2,49 ok 8 106 123 338 699 5,67 ok

C.D.S.


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VERIFICA GEOTECNICA DELLE FONDAZIONI • CAPACITÀ PORTANTE DI FONDAZIONI SUPERFICIALI La verifica della capacità portante consiste nel confronto tra la pressione verticale di esercizio in fondazione e la pressione limite per il terreno, valutata secondo Brinch-Hansen:

qlim = q Nq Yq iq dq bq gq sq + c Nc Yc ic dc bc gc sc + 2

1G B' Ng Yg ig bg sg

dove Caratteristiche geometriche della fondazione: q = carico sul piano di fondazione B = lato minore della fondazione L = lato maggiore della fondazione D = profondità della fondazione α = inclinazione base della fondazione G = peso specifico del terreno B' = larghezza di fondazione ridotta = B - 2 eB L' = lunghezza di fondazione ridotta = L - 2 eL Caratteristiche di carico sulla fondazione: H = risultante delle forze orizzontali N = risultante delle forze verticali eB = eccentricità del carico verticale lungo B eL = eccentricità del carico verticale lungo L FhB = forza orizzontale lungo B FhL = forza orizzontale lungo L Caratteristiche del terreno di fondazione: β = inclinazione terreno a valle

c = cu = coesione non drenata (condizioni U)

c = c’ = coesione drenata (condizioni D) Γ = peso specifico apparente (condizioni U) Γ = Γ’ = peso specifico sommerso (condizioni D) φ = 0 = angolo di attrito interno (condizioni U) φ = φ’ = angolo di attrito interno (condizioni D) Fattori di capacità portante:

)tanexp()24

(tan2 φπφπ++=Nq (Prandtl-Caquot-Meyerhof)

φtan)1(2 += NqNg (Vesic)

φtan

1−=

NqNc in condizioni D (Reissner-Meyerhof)

14,5=Nc in condizioni U Indici di rigidezza (condizioni D):

φtan'' qc

GIr

+= = indice di rigidezza

'q = pressione litostatica efficace alla profondità 2

BD +

)1(2 µ+

=E

G = modulo elastico tangenziale

E = modulo elastico normale

C.D.S.


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µ =coefficiente di Poisson

−−

=)

2

'45tan(

45,03,3exp

2

1φL

B

Icr = indice di rigidezza critico

Coefficienti di punzonamento (Vesic):

++

−==

'sin1

)2log('sin07,3'tan4,46,0exp φ

φφ Ir

L

BYgYq in condizioni drenate, per Ir ≤ Icr

'tan

1

φ×

−−=

Nq

YqYqYc

Coefficienti di inclinazione del carico (Vesic):

1

'cot'

1+

×××+−=

m

angcLBN

Hig φ

m

cLBN

Hiq

×××+−=

'cot'

1

φ

'tan

1

φ×

−−=

Nc

iqiqic in condizioni D

NccuLB

Hmic

×××

×−=1 in condizioni U

essendo:

Θ+Θ= 22cos mLsinmBm

'

'1

'

'2

L

BL

B

mB+

+=

'

'1

'

'2

B

LB

L

mL+

+=

LFh

BFh

××=Θ −1tan

Coefficienti di affondamento del piano di posa (Brinch-Hansen):

'

arctg)1(tan21 2

B

Dsindq φφ −+= per D > B’

2)1(tan'

21 φφ sinB

Ddq −+= per D ≤ B’

φtan

1

×

−−=

Nc

dqdqdc in condizioni D

'

tan4,01B

Darcdc += per D > B’ in condizioni U

'

4,01B

Ddc += per D ≤ B’ in condizioni U

Coefficienti di inclinazione del piano di posa: )tan7,2exp( φα−=bg

)tan2exp( φα−== bqbc in condizioni D

147

1α

−=bc in condizioni U

1=bq in condizioni U)

Coefficienti di inclinazione del terreno di fondazione:

βtan5,01−== gqgc in condizioni D

C.D.S.


Pag. 28

147

1β

−=gc in condizioni U

1=gq in condizioni U

Coefficienti di forma (De Beer):

'

'4,01

L

Bsg −=

φtan'

'1

L

Bsq +=

Nc

Nq

L

Bsc

'

'1+=

L’azione del sisma si traduce in accelerazioni nel sottosuolo (effetto cinematico) e nella fondazione, per l’azione delle forze d’inerzia generate nella struttura in elevazione (effetto inerziale). Tali effetti possono essere portati in conto mediante l’introduzione di coefficienti sismici rispettivamente denominati Khi e Igk, il primo definito dal rapporto tra le componenti orizzontale e verticale dei carichi trasmessi in fondazione ed il secondo funzione dell’accelerazione massima attesa al sito. L’effetto inerziale produce variazioni di tutti i coefficienti di capacità portante del carico limite in funzione del coefficiente sismico Khi e viene portato in conto impiegando le formule comunemente adottate per calcolare i coefficienti correttivi del carico limite in funzione dell’inclinazione, rispetto alla verticale, del carico agente sul piano di posa. Nel caso in cui sia stato attivato il flag per tener conto degli effetti cinematici il valore Igk modifica invece il solo coefficiente Ng; il fattore Ng viene infatti moltiplicato sia per il coefficiente correttivo dell’effetto inerziale, sia per il coefficiente correttivo per l’effetto cinematico. • CALCOLO DEI CEDIMENTI Il calcolo viene eseguito sulla base della conoscenza delle tensioni nel sottosuolo.

∫= dzE

z)(σµ

essendo E = modulo elastico o edometrico σ(z) = tensione verticale nel sottosuolo dovuta all’incremento di carico q La distribuzione delle tensioni verticali viene valutata secondo l’espressione di Steinbrenner, considerando la pressione agente uniformemente su una superficie rettangolare di dimensioni B e L:

−×××++

+××××=1

2tan

)1(

)1(2

4)(

VV

VNMarc

VVV

VVNMqz

πσ

con: M = B / z N = L / z V = M2 + N2 +1 V1 = (M ×N)2 • VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI DANNO DELLE FONDAZI ONI SUPERFICIALI (NTC 2008 7.11.5.3.1) La verifica consiste nel controllare che la componente permanente degli spostamenti indotti dal sisma sia compatibile con la prestazione SLD della sovrastruttura. Per determinare gli spostamenti permanenti post-sisma nel terreno si effettua una analisi non lineare del sistema fondazione-terreno modellando il terreno con un sistema di molle con legame costitutivo P-Y di tipo iperbolico, mediante le seguenti formule:

us p

u

E

uup

+=

1)(

essendo:

C.D.S.


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- p(u) : pressione di contatto - u: cedimento non lineare - Es: rigidezza tangente all'origine del terreno valutato come ue/p ovvero come rapporto del cedimento elastico istantaneo e la pressione di contatto che lo provoca - pu: pressione ultima del terreno valutato per i valori caratteristici del terreno Lo spostamento permanente sarà quindi lo spostamento complessivo depurato della parte reversibile elastica:

sr E

ppuu −= )(

Tali spostamenti permanenti si determinano quindi come segue: - si implementa il sistema fondazione + terreno non lineare secondo il modello sopra descritto; - si esegue il calcolo non lineare del sistema fondazione-terreno imponendo i carichi dello SLD; - si portano a zero i carichi esterni e si valutano gli spostamenti residui (che sono appunto i cedimenti permanenti SLD cercati). La verifica di compatibilità degli spostamenti viene quindi effettuata dal progettista in funzione delle caratteristiche della struttura e delle prestazioni assegnate ovvero utilizzando un riferimento tecnico riconosciuto dalla NTC 2008 quali UNI EN 2007, FEMA 27X, Circolari applicative, linee guida, etc… • SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dei dati geometrici delle travi Winkler.

Trave : numero sequenziale della trave Asta3d : numero asta tipo in C.D.S. Win (spaziale) Filo Iniz : primo filo fisso Filo Fin. : secondo filo fiss Nodo3d In. : numero Nodo3d primo filo fisso Nodo3d Fin : numero Nodo3d secondo filo fisso X3d In. : ascissa Nodo3d Iniziale Y3d In. : ordinata Nodo3d Iniziale Z3d In. : quota Nodo3d Iniziale X3d Fin : ascissa Nodo3d finale Y3d Fin : ordinata Nodo3d finale Z3d Fin : quota Nodo3d finale Xfond : ascissa baricentro fondazione Yfond : ordinata baricentro fondazione Zfond : quota baricentro base di fondazione nel riferimento di C.D.Gs. Win Bfond : dimensione trasversale trave Winkler Lfond : dimensione longitudinale trave Winkler

• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dei dati geometrici dei plinti.

Plinto : Numero sequenziale del plinto Filo : filo fisso Xfond : ascissa filo Yfond : ordinata filo Zfond : quota base fondazione nel riferimento di C.D.Gs. Win Bfond : prima dimensione plinto Lfond : seconda dimensione plinto Tipo Plinto : Numero di tipologia del plinto secondo la seguente tabella:

1 = Monopalo 2 = Rettangolare 2 pali 3 = Triangolare a 3 pali 4 = Triangolare a 4 pali

C.D.S.


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5 = Rettangolare a 4 pali 6 = Rettangolare a 5 pali 7 = Pentagonale a 5 pali 8 = Pentagonale 6 pali 9 = Rettangolare a 6 pali 10 = Esagonale a 6 pali 11 = Esagonale a 7 pali 12 = Rettangolare a 9 pali 13 = Diretto

Per i plinti su pali:

D palo : diametro pali L palo : lunghezza pali Int.palo : interasse minimo pali Tr.Svett : tratto svettante pali

• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della stratigrafia del terreno sottostante i plinti.

Affo

ndam

ento

quota zero C.D.Gs.Win

Zfo

nd

Terreno vergine

Ric

oprim

ento

Terreno definitivo

quota >0

quota < 0

NOTA: La quota zero di C.D.Gs. Win coincide con la quota numero zero dell'alberello quote di C.D.S. Win ma cambia la convenzione nel segno: infatti in C. D. Gs. le quote sono positive crescenti procedendo verso il basso, mentre in C. D. S. le quote sono positive crescenti verso l'alto.

Plinto : Numero di plinto Q.t.v. : quota terreno vergine Q.t.d. : quota definitiva terreno Q.falda : quota falda InclTer : inclinazione terreno Num Str

: Numero dello strato a cui si riferiscono i dati che seguono

Sp.str. : Spessore strato. L’ultimo strato ha spessore indefinito, pertanto il relativo dato non viene stampato

Peso Sp : peso specifico Fi : angolo di attrito interno C' : coesione drenata Cu : coesione NON drenata Mod.El. : modulo elastico Poisson : coeff. Poisson Coeff. Lambe : coefficiente beta di Lamb Gr.Sovr : grado di sovraconsolidazione Mod.Ed. : modulo edometrico

• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della portanza delle fondazioni superficiali (travi Winkler, plinti e piastre) in condizioni drenate e non drenate.

C.D.S.


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Tabella 1: PARAMETRI GEOTECNICI Trave, Plinto o Piastra : Numero elemento Infiss : Infissione base fondazione dal piano campagna Tipo Tabella : Tipo di tabella (M1/M2) per i coeff. parziali per i parametri del

terreno Gamma : Peso specifico totale di calcolo Fi : Angolo di attrito interno di calcolo in gradi Coes : Coesione drenata di calcolo Mod.El. : Modulo elastico di calcolo Poiss : Coefficiente di Poisson P base : Pressione litostatica base di fondazione in condizioni drenate Indice Rigid. : Indice di rigidezza IndRig Crit. : Indice di rigidezza critico Cu : Coesione non drenata Pbase : Pressione litostatica base di fondazione in cond. non drenate

Tabella 2: COEFFICIENTI DI PORTANZA

Trave, Plinto o Piastra : Numero elemento Nc : Coefficiente di portanza di Brinch-Hansen Nq : Coefficiente di portanza di Brinch-Hansen Ng : Coefficiente di portanza di Brinch-Hansen Gc : Coefficiente di inclinazione del terreno Gq : Coefficiente di inclinazione del terreno bc : Coefficiente di inclinazione del piano di posa bq : Coefficiente di inclinazione del piano di posa Igk : Coefficiente per effetti cinematici Comb.Nro : Numero della combinazione di carico Icv : Coefficiente di inclinazione del carico Iqv : Coefficiente di inclinazione del carico Igv : Coefficiente di inclinazione del carico Dc : Coefficiente di affondamento del piano di posa Dq : Coefficiente di affondamento del piano di posa Dg : Coefficiente di affondamento del piano di posa Sc : Coefficiente di forma Sq : Coefficiente di forma Sg : Coefficiente di forma Psic : Coefficiente di punzonamento Psiq : Coefficiente di punzonamento Psig : Coefficiente di punzonamento

Tabella 3: PORTANZA (per Risultanti)

Trave, Plinto o Piastra : Numero elemento in numerazione calcolo C.D.Gs. Win Asta3d, Filo : Identificativo di input Comb. : Numero della combinazione a cui si riferiscono i dati che

seguono Bx' : Base di fondazione ridotta lungo x per eccentricità By' : Base di fondazione ridotta lungo y per eccentricità GamEf : Peso specifico efficace di calcolo QlimV : Carico limite in condiz. drenate o non drenate comprensivo dei

Coeff. Parziali R1/R2/R3 N : Carico verticale agente Coeff.Sicur. : Minimo tra i rapporti (QlimV/N) tra la condiz. drenata e quella

non drenata per la combinazione in esame Tra tutte le combinazioni vengono riportati i seguenti dati:

Minimo CoeSic : Minimo coefficiente di sicurezza N/Ar : Tensione media agente sull' impronta ridotta Qlim/Ar : Tensione limite sull' impronta ridotta Status Verifica : Si possono avere i seguenti messaggi:

OK = Verifica soddisfatta

C.D.S.


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NONVERIF = Non verifica nei seguenti casi: Coefficiente di sicurezza minore di 1 Se Bx=0 o By=0 per eccentricita' eccessiva dei carichi Se QlimV=0 per inclinazione dei carichi eccessiva a causa di forze orizzontali elevate SCARICA = Verifica soddisfatta:Impronta non sollecitata o in trazione DECOMPR = Verifica soddisfatta: lo sforzo agente sull’elemento è di trazione, ma la risultante dei carichi agenti sul terreno è di debole compressione per effetto del peso proprio dell’elemento stesso.

Tabella 3: PORTANZA (per Tensioni)

Trave, Plinto o Piastra : Numero elemento in numerazione calcolo C.D.Gs. Win Asta3d, Filo : Identificativo di input Comb. : Numero della combinazione a cui si riferiscono i dati che

seguono Bx' : Base di fondazione ridotta lungo x per eccentricità By' : Base di fondazione ridotta lungo y per eccentricità GamEf : Peso specifico efficace di calcolo SgmLimV : Tensione limite in condiz. drenate o non drenate SgmTerr : Tensione elastica massima sul terreno Coeff.Sicur. : Minimo tra i rapporti (SgmLimV/SgmTerr) tra la condiz. drenata

e quella non drenata per la combinazione in esame Tra tutte le combinazioni vengono riportati i seguenti dati:

Minimo CoeSic : Minimo coefficiente di sicurezza N/Ar : Tensione media agente sull' impronta ridotta Qlim/Ar : Tensione limite media sull' impronta ridotta (SgmLimV minima) Status Verifica : Si possono avere i seguenti messaggi:

OK = Verifica soddisfatta NOVERIF = Non verifica nei seguenti casi: Coefficiente di sicurezza minore di 1 Se Bx=0 o By=0 per eccentricita' eccessiva dei carichi Se SgmLimV=0 per inclinazione dei carichi eccessiva a causa di forze orizzontali elevate SCARICA = Impronta non sollecitata o in trazione DECOMPR = Verifica soddisfatta: lo sforzo agente sull’elemento è di trazione, ma la risultante dei carichi agenti sul terreno è di debole compressione per effetto del peso proprio dell’elemento stesso.

• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA La verifica allo scorrimento delle fondazioni superficiali è stata condotta calcolando la resistenza limite secondo la seguente relazione, che tiene in conto sia il contributo ad attrito che quello coesivo:

Crrres

CAtgNV

γγγϕ

γ ϕ×+×=

in cui: gϕ, g C : Coefficienti parziali per i parametri geotecnici (Tabella 6.2.II D.M. 2008)

gr : Coefficienti parziali SLU fondazioni superficiali (Tabella 6.4.I D.M. 2008)

C.D.S.


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Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella precedente relazione e nella relativa tabella di stampa.

Comb. : Numero combinazione a cui si riferisce la verifica

Tipo Elem. : Tipo di elemento strutturale: Trave/Plinto/Piastra

Elem. N.ro : Numero dell’elemento strutturale (numero Travata/Filo/Nodo3D) in base al tipo elemento

N : Scarico verticale

tg ϕ/ g ϕ/ gr

: Coefficiente attrito di progetto

C/ g C/ g r : Adesione di progetto

Area : Area ridotta

Vres : Resistenza allo scorrimento dell' elemento strutturale

Fh : Azione orizzontale trasmessa dall' elemento strutturale

Verifica Locale

: Flag di verifica allo scorrimento del singolo elemento. Se l’elemento è collegato al resto della fondazione, la condizione di slittamento del singolo elemento non pregiudica la verifica globale della intera fondazione

S(Vres) : Somma dei contributi resistenti dei vari elementi strutturali

S(Fh) : Somma dei contributi delle azioni orizzontali trasmesse dai vari elementi strutturali

Verifica Globale

: Flag di verifica globale allo scorrimento della intera fondazione

• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dei cedimenti.

Filo : numero del filo fisso in corrispondenza del quale viene calcolato lo stato deformativo

Comb. : numero di combinazione di carico Ced.El. : cedimento elastico Ced.Ed. : cedimento edometrico

GEOMETRIA TRAVI WINKLER

IDENTIFICATIVO COORDINATE 3D ESTREMI ASTA WINKLER D A T I I M P R O N T A Trave Ast3d Fil Fil Nod3d Nod3d X3dIn. Y3dIn. Z3dIn. X3dFin Y3dFin Z3dFin Xfond Yfond Zfond Bfond Lfond N.ro N.ro In. Fin Iniz. Fin. (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) 1 1 1 2 1 2 0,12 0,12 0,00 2,95 0,12 0,00 1,53 0,12 0,30 0,45 2,83 2 2 6 7 3 4 0,12 6,08 0,00 2,95 6,08 0,00 1,53 6,08 0,30 0,45 2,83 3 3 7 8 4 5 2,95 6,08 0,00 5,78 6,08 0,00 4,37 6,08 0,30 0,45 2,83 4 4 1 4 1 6 0,12 0,12 0,00 0,12 3,10 0,00 0,12 1,61 0,30 0,45 2,98 5 5 3 5 7 8 5,78 0,12 0,00 5,78 3,10 0,00 5,78 1,61 0,30 0,45 2,98 6 6 2 3 2 7 2,95 0,12 0,00 5,78 0,12 0,00 4,37 0,12 0,30 0,45 2,83 7 7 4 6 6 3 0,12 3,10 0,00 0,12 6,08 0,00 0,12 4,59 0,30 0,45 2,98 8 8 5 8 8 5 5,78 3,10 0,00 5,78 6,08 0,00 5,78 4,59 0,30 0,45 2,98

GEOMETRIA PLINTI

Plinto Filo Nodo3d Xfond Yfond Zfond Bx By Tipo D palo L palo Int.Pali Tr.Svett N.ro N.ro N.ro (m) (m) (m) (m) (m) Plinto (m) (m) (m) (m) 1 1 1 0,12 0,12 0,50 0,70 0,70 13 2 2 2 2,95 0,12 0,50 0,70 0,70 13 3 3 7 5,78 0,12 0,50 0,70 0,70 13 4 4 6 0,12 3,10 0,50 0,70 0,70 13

C.D.S.


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GEOMETRIA PLINTI Plinto Filo Nodo3d Xfond Yfond Zfond Bx By Tipo D palo L palo Int.Pali Tr.Svett N.ro N.ro N.ro (m) (m) (m) (m) (m) Plinto (m) (m) (m) (m) 5 5 8 5,78 3,10 0,50 0,70 0,70 13 6 6 3 0,12 6,08 0,50 0,70 0,70 13 7 7 4 2,95 6,08 0,50 0,70 0,70 13 8 8 5 5,78 6,08 0,50 0,70 0,70 13

STRATIGRAFIA PLINTI Plin Q.t.v. Q.t.d. Q.falda Incl Kw Num Sp.str. Peso Sp Fi' C' Cu Mod.El. Poisson Coeff. Gr.Sovr Mod.Ed. N.ro (m) (m) (m) Grd kg/cmc Str (m) kg/mc (Grd) kg/cmq kg/cmq kg/cmq Lambe (%) kg/cmq 1 0,5 0,0 0 1 1900 23,00 0,25 0,75 500,00 0,30 0,00 3 550,00

2 0,5 0,0 0 1 1900 23,00 0,25 0,75 500,00 0,30 0,00 3 550,00

3 0,5 0,0 0 1 1900 23,00 0,25 0,75 500,00 0,30 0,00 3 550,00

4 0,5 0,0 0 1 1900 23,00 0,25 0,75 500,00 0,30 0,00 3 550,00

5 0,5 0,0 0 1 1900 23,00 0,25 0,75 500,00 0,30 0,00 3 550,00

6 0,5 0,0 0 1 1900 23,00 0,25 0,75 500,00 0,30 0,00 3 550,00

7 0,5 0,0 0 1 1900 23,00 0,25 0,75 500,00 0,30 0,00 3 550,00

8 0,5 0,0 0 1 1900 23,00 0,25 0,75 500,00 0,30 0,00 3 550,00

PARAMETRI GEOTECNICI TRAVI WINKLER IDENTIFICATIVO CONDIZIONE DRENATA NON DRENATA

Trave Infiss Tipo Gamma Fi' C' Mod.El Poiss P base Indice IndRig Cu P base N.ro m Tabel kg/mc Grd kg/cmq kg/cmq on kg/cmq Rigid. Crit. kg/cmq kg/cmq 1 0,30 M1 1900 23,00 0,25 500,00 0,30 0,06 657,82 65,67 0,75 0,06

M2 1900 18,76 0,20 500,00 0,30 0,06 822,27 45,28 0,54 0,06

2 0,30 M1 1900 23,00 0,25 500,00 0,30 0,06 657,82 65,67 0,75 0,06 M2 1900 18,76 0,20 500,00 0,30 0,06 822,27 45,28 0,54 0,06

3 0,30 M1 1900 23,00 0,25 500,00 0,30 0,06 657,82 65,67 0,75 0,06

M2 1900 18,76 0,20 500,00 0,30 0,06 822,27 45,28 0,54 0,06

4 0,30 M1 1900 23,00 0,25 500,00 0,30 0,06 657,82 66,02 0,75 0,06 M2 1900 18,76 0,20 500,00 0,30 0,06 822,27 45,50 0,54 0,06

5 0,30 M1 1900 23,00 0,25 500,00 0,30 0,06 657,82 66,02 0,75 0,06

M2 1900 18,76 0,20 500,00 0,30 0,06 822,27 45,50 0,54 0,06

6 0,30 M1 1900 23,00 0,25 500,00 0,30 0,06 657,82 65,67 0,75 0,06 M2 1900 18,76 0,20 500,00 0,30 0,06 822,27 45,28 0,54 0,06

7 0,30 M1 1900 23,00 0,25 500,00 0,30 0,06 657,82 66,02 0,75 0,06

M2 1900 18,76 0,20 500,00 0,30 0,06 822,27 45,50 0,54 0,06

8 0,30 M1 1900 23,00 0,25 500,00 0,30 0,06 657,82 66,02 0,75 0,06 M2 1900 18,76 0,20 500,00 0,30 0,06 822,27 45,50 0,54 0,06

COEFFICIENTI DI PORTANZA TRAVI WINKLER - CONDIZIONI DRENATE Trave Brinch Hansen IclTe Incl.PianoPosa Comb Igk CoeffIncl.Car. Affondamento Forma Punzonamento Nro Nc Nq Ng Gc=Gq Bc Bq Bg N.ro Sism IcV IqV IgV Dc Dq Dg Sc Sq Sg Psic Psiq Psig 1 18,05 8,66 8,20 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,24 1,21 1,00 1,10 1,09 0,92 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,24 1,21 1,00 1,10 1,09 0,92 1,00 1,00 1,00 13,73 5,66 4,52 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,25 1,21 1,00 1,08 1,07 0,92 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,25 1,21 1,00 1,08 1,07 0,92 1,00 1,00 1,00 X+ A2/3 1,00 0,97 0,98 0,96 1,32 1,26 1,00 1,04 1,03 0,96 1,00 1,00 1,00 X- A2/6 1,00 0,96 0,97 0,94 1,33 1,27 1,00 1,06 1,05 0,94 1,00 1,00 1,00 A2/7 1,00 Y- A2/8 1,00 0,84 0,87 0,80 1,53 1,44 1,00 1,01 1,01 0,99 1,00 1,00 1,00 2 18,05 8,66 8,20 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,24 1,21 1,00 1,10 1,09 0,92 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,24 1,21 1,00 1,10 1,09 0,92 1,00 1,00 1,00 13,73 5,66 4,52 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,25 1,21 1,00 1,08 1,07 0,92 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,25 1,21 1,00 1,09 1,07 0,92 1,00 1,00 1,00 X+ A2/4 1,00 0,95 0,96 0,93 1,39 1,32 1,00 1,03 1,02 0,97 1,00 1,00 1,00

C.D.S.


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COEFFICIENTI DI PORTANZA TRAVI WINKLER - CONDIZIONI DRENATE Trave Brinch Hansen IclTe Incl.PianoPosa Comb Igk CoeffIncl.Car. Affondamento Forma Punzonamento Nro Nc Nq Ng Gc=Gq Bc Bq Bg N.ro Sism IcV IqV IgV Dc Dq Dg Sc Sq Sg Psic Psiq Psig X- A2/6 1,00 0,95 0,96 0,93 1,35 1,29 1,00 1,04 1,03 0,96 1,00 1,00 1,00 A2/7 1,00 A2/8 1,00 3 18,05 8,66 8,20 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,24 1,21 1,00 1,10 1,09 0,92 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,24 1,21 1,00 1,10 1,09 0,92 1,00 1,00 1,00 13,73 5,66 4,52 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,25 1,21 1,00 1,08 1,07 0,92 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,25 1,21 1,00 1,09 1,07 0,92 1,00 1,00 1,00 X+ A2/4 1,00 0,95 0,96 0,93 1,35 1,29 1,00 1,04 1,03 0,96 1,00 1,00 1,00 X- A2/6 1,00 0,95 0,96 0,93 1,39 1,32 1,00 1,03 1,02 0,97 1,00 1,00 1,00 A2/7 1,00 A2/8 1,00 4 18,05 8,66 8,20 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,24 1,21 1,00 1,09 1,08 0,93 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,24 1,21 1,00 1,09 1,08 0,93 1,00 1,00 1,00 13,73 5,66 4,52 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,25 1,21 1,00 1,08 1,06 0,93 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,25 1,21 1,00 1,08 1,06 0,93 1,00 1,00 1,00 A2/3 1,00 X- A2/5 1,00 0,86 0,89 0,83 1,46 1,38 1,00 1,02 1,01 0,98 1,00 1,00 1,00 A2/8 1,00 0,97 0,98 0,96 1,34 1,28 1,00 1,05 1,05 0,95 1,00 1,00 1,00 A2/9 1,00 0,98 0,98 0,96 1,35 1,29 1,00 1,05 1,04 0,95 1,00 1,00 1,00 5 18,05 8,66 8,20 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,24 1,21 1,00 1,09 1,08 0,93 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,24 1,21 1,00 1,09 1,08 0,93 1,00 1,00 1,00 13,73 5,66 4,52 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,25 1,21 1,00 1,08 1,06 0,93 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,25 1,21 1,00 1,08 1,06 0,93 1,00 1,00 1,00 A2/3 1,00 0,86 0,89 0,83 1,46 1,38 1,00 1,02 1,01 0,98 1,00 1,00 1,00 A2/5 1,00 A2/7 1,00 0,98 0,98 0,96 1,35 1,29 1,00 1,05 1,04 0,95 1,00 1,00 1,00 A2/10 1,00 0,97 0,98 0,96 1,34 1,28 1,00 1,05 1,04 0,95 1,00 1,00 1,00 6 18,05 8,66 8,20 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,24 1,21 1,00 1,10 1,09 0,92 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,24 1,21 1,00 1,10 1,09 0,92 1,00 1,00 1,00 13,73 5,66 4,52 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,25 1,21 1,00 1,08 1,07 0,92 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,25 1,21 1,00 1,08 1,07 0,92 1,00 1,00 1,00 A2/4 1,00 0,96 0,97 0,94 1,33 1,27 1,00 1,06 1,05 0,94 1,00 1,00 1,00 A2/5 1,00 0,97 0,98 0,96 1,32 1,26 1,00 1,04 1,03 0,96 1,00 1,00 1,00 A2/9 1,00 A2/10 1,00 0,84 0,87 0,80 1,53 1,44 1,00 1,01 1,01 0,99 1,00 1,00 1,00 7 18,05 8,66 8,20 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,24 1,21 1,00 1,09 1,08 0,93 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,24 1,21 1,00 1,09 1,08 0,93 1,00 1,00 1,00 13,73 5,66 4,52 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,25 1,21 1,00 1,08 1,06 0,93 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,25 1,21 1,00 1,08 1,06 0,93 1,00 1,00 1,00 A2/3 1,00 0,64 0,70 0,58 1,59 1,49 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A2/5 1,00 0,87 0,89 0,84 1,48 1,40 1,00 1,01 1,01 0,99 1,00 1,00 1,00 A2/7 1,00 0,97 0,98 0,96 1,35 1,29 1,00 1,05 1,04 0,95 1,00 1,00 1,00 A2/10 1,00 0,98 0,98 0,96 1,33 1,27 1,00 1,05 1,04 0,95 1,00 1,00 1,00 8 18,05 8,66 8,20 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,24 1,21 1,00 1,09 1,08 0,93 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,24 1,21 1,00 1,09 1,08 0,93 1,00 1,00 1,00 13,73 5,66 4,52 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,25 1,21 1,00 1,08 1,06 0,93 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,25 1,21 1,00 1,08 1,06 0,93 1,00 1,00 1,00 A2/3 1,00 0,87 0,89 0,84 1,48 1,40 1,00 1,01 1,01 0,99 1,00 1,00 1,00 A2/5 1,00 0,64 0,70 0,59 1,59 1,49 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A2/8 1,00 0,98 0,98 0,96 1,33 1,27 1,00 1,05 1,04 0,95 1,00 1,00 1,00 A2/9 1,00 0,97 0,98 0,96 1,35 1,29 1,00 1,05 1,04 0,95 1,00 1,00 1,00

COEFFICIENTI DI PORTANZA TRAVI WINKLER - CONDIZIONI NON DRENATE Trave Brinch Hansen IclTe Incl.PianoPosa Comb Igk CoeffIncl.Car. Affondamento Forma Punzonamento Nro Nc Nq Ng Gc=Gq Bc Bq Bg N.ro Sism IcV IqV IgV Dc Dq Dg Sc Sq Sg Psic Psiq Psig 1 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,92 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,92 1,00 1,00 1,00 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,92 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,92 1,00 1,00 1,00 X+ A2/3 1,00 0,99 1,00 1,00 1,33 1,00 1,00 1,02 1,00 0,96 1,00 1,00 1,00 X- A2/6 1,00 0,99 1,00 1,00 1,35 1,00 1,00 1,03 1,00 0,94 1,00 1,00 1,00 A2/7 1,00 Y- A2/8 1,00 0,95 1,00 1,00 1,56 1,00 1,00 1,00 1,00 0,99 1,00 1,00 1,00 2 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,92 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,92 1,00 1,00 1,00 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,92 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,92 1,00 1,00 1,00 X+ A2/4 1,00 0,99 1,00 1,00 1,41 1,00 1,00 1,01 1,00 0,97 1,00 1,00 1,00 X- A2/6 1,00 0,99 1,00 1,00 1,37 1,00 1,00 1,02 1,00 0,96 1,00 1,00 1,00 A2/7 1,00 A2/8 1,00 3 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,92 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,92 1,00 1,00 1,00 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,92 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,92 1,00 1,00 1,00 X+ A2/4 1,00 0,99 1,00 1,00 1,37 1,00 1,00 1,02 1,00 0,96 1,00 1,00 1,00 X- A2/6 1,00 0,99 1,00 1,00 1,41 1,00 1,00 1,01 1,00 0,97 1,00 1,00 1,00 A2/7 1,00 A2/8 1,00

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COEFFICIENTI DI PORTANZA TRAVI WINKLER - CONDIZIONI NON DRENATE Trave Brinch Hansen IclTe Incl.PianoPosa Comb Igk CoeffIncl.Car. Affondamento Forma Punzonamento Nro Nc Nq Ng Gc=Gq Bc Bq Bg N.ro Sism IcV IqV IgV Dc Dq Dg Sc Sq Sg Psic Psiq Psig 4 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,93 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,93 1,00 1,00 1,00 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,93 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,93 1,00 1,00 1,00 A2/3 1,00 X- A2/5 1,00 0,96 1,00 1,00 1,48 1,00 1,00 1,01 1,00 0,98 1,00 1,00 1,00 A2/8 1,00 0,99 1,00 1,00 1,36 1,00 1,00 1,03 1,00 0,95 1,00 1,00 1,00 A2/9 1,00 1,00 1,00 1,00 1,37 1,00 1,00 1,02 1,00 0,95 1,00 1,00 1,00 5 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,93 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,93 1,00 1,00 1,00 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,93 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,93 1,00 1,00 1,00 A2/3 1,00 0,96 1,00 1,00 1,48 1,00 1,00 1,01 1,00 0,98 1,00 1,00 1,00 A2/5 1,00 A2/7 1,00 1,00 1,00 1,00 1,37 1,00 1,00 1,02 1,00 0,95 1,00 1,00 1,00 A2/10 1,00 0,99 1,00 1,00 1,36 1,00 1,00 1,03 1,00 0,95 1,00 1,00 1,00 6 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,92 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,92 1,00 1,00 1,00 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,92 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,92 1,00 1,00 1,00 A2/4 1,00 0,99 1,00 1,00 1,35 1,00 1,00 1,03 1,00 0,94 1,00 1,00 1,00 A2/5 1,00 0,99 1,00 1,00 1,33 1,00 1,00 1,02 1,00 0,96 1,00 1,00 1,00 A2/9 1,00 A2/10 1,00 0,94 1,00 1,00 1,56 1,00 1,00 1,00 1,00 0,99 1,00 1,00 1,00 7 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,93 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,93 1,00 1,00 1,00 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,93 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,93 1,00 1,00 1,00 A2/3 1,00 0,42 1,00 1,00 1,62 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A2/5 1,00 0,97 1,00 1,00 1,51 1,00 1,00 1,01 1,00 0,99 1,00 1,00 1,00 A2/7 1,00 0,99 1,00 1,00 1,37 1,00 1,00 1,03 1,00 0,95 1,00 1,00 1,00 A2/10 1,00 1,00 1,00 1,00 1,34 1,00 1,00 1,02 1,00 0,95 1,00 1,00 1,00 8 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,93 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,93 1,00 1,00 1,00 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,93 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,00 1,00 1,04 1,00 0,93 1,00 1,00 1,00 A2/3 1,00 0,97 1,00 1,00 1,51 1,00 1,00 1,01 1,00 0,99 1,00 1,00 1,00 A2/5 1,00 0,44 1,00 1,00 1,62 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A2/8 1,00 1,00 1,00 1,00 1,34 1,00 1,00 1,02 1,00 0,95 1,00 1,00 1,00 A2/9 1,00 0,99 1,00 1,00 1,37 1,00 1,00 1,03 1,00 0,95 1,00 1,00 1,00

CARICO LIMITE TRAVI WINKLER IDENTIIFICATIVO DRENATE NON DRENATE RISULTATI

Trave Asta3d Comb Bx' By' GamEf QLimV GamEf QLimV N Coeff. Minimo N/Ar QLim/Ar Status N.ro N.ro N.ro m m kg/mc (t) kg/mc (t) (t) Sicur. CoeSic kg/cmq kg/cmq Verifica 1 1 A1 / 1 0,45 2,23 1900 71,1 1900 51,4 1,7 29,57 OK

A1 / 2 0,45 2,21 1900 70,7 1900 51,1 1,7 29,67 OK A2 / 1 0,45 2,20 1900 23,8 1900 20,3 1,4 14,24 OK A2 / 2 0,45 2,19 1900 23,7 1900 20,2 1,4 14,29 OK X+ A2 / 3 0,27 2,73 1900 17,1 1900 15,5 0,5 28,65 DECOMPR. X- A2 / 6 0,34 2,46 1900 19,9 1900 18,0 0,9 20,60 OK Y+ A2 / 7 0,00 0,00 0,0 0,0 0,6 0,00 DECOMPR. Y- A2 / 8 0,05 2,82 1900 3,3 1900 3,4 0,7 4,44 OK

2 2 A1 / 1 0,45 2,22 1900 70,9 1900 51,2 1,7 29,78 OK

A1 / 2 0,45 2,20 1900 70,4 1900 50,9 1,7 29,87 OK A2 / 1 0,45 2,20 1900 23,7 1900 20,2 1,4 14,33 14,33 0,14 2,05 OK A2 / 2 0,45 2,18 1900 23,6 1900 20,1 1,4 14,38 OK X+ A2 / 4 0,18 2,53 1900 10,7 1900 10,0 0,6 16,37 DECOMPR. X- A2 / 6 0,23 2,36 1900 12,4 1900 11,4 0,7 16,13 OK Y+ A2 / 7 0,00 0,00 0,0 0,0 0,8 0,00 DECOMPR. Y- A2 / 8 0,00 0,00 0,0 0,0 0,6 0,00 DECOMPR.

3 3 A1 / 1 0,45 2,22 1900 70,9 1900 51,2 1,7 29,77 OK

A1 / 2 0,45 2,21 1900 70,5 1900 50,9 1,7 29,86 OK A2 / 1 0,45 2,20 1900 23,7 1900 20,2 1,4 14,33 14,33 0,14 2,05 OK A2 / 2 0,45 2,18 1900 23,6 1900 20,1 1,4 14,38 OK X+ A2 / 4 0,23 2,36 1900 12,4 1900 11,5 0,7 16,14 OK X- A2 / 6 0,18 2,53 1900 10,7 1900 10,0 0,6 16,39 DECOMPR. Y+ A2 / 7 0,00 0,00 0,0 0,0 0,8 0,00 DECOMPR. Y- A2 / 8 0,00 0,00 0,0 0,0 0,6 0,00 DECOMPR.

4 4 A1 / 1 0,45 2,48 1900 78,5 1900 57,0 1,5 38,28 OK

A1 / 2 0,45 2,49 1900 78,8 1900 57,3 1,4 40,09 OK A2 / 1 0,45 2,45 1900 26,3 1900 22,5 1,2 18,59 OK A2 / 2 0,45 2,47 1900 26,4 1900 22,6 1,2 19,52 OK X+ A2 / 3 0,00 0,00 0,0 0,0 0,5 0,00 DECOMPR. X- A2 / 5 0,11 2,60 1900 6,5 1900 6,6 0,8 8,04 8,04 0,27 2,20 OK Y- A2 / 8 0,33 2,51 1900 20,1 1900 18,0 0,7 25,91 OK Y+ A2 / 9 0,33 2,79 1900 22,0 1900 19,7 0,6 30,99 DECOMPR.

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CARICO LIMITE TRAVI WINKLER IDENTIIFICATIVO DRENATE NON DRENATE RISULTATI

Trave Asta3d Comb Bx' By' GamEf QLimV GamEf QLimV N Coeff. Minimo N/Ar QLim/Ar Status N.ro N.ro N.ro m m kg/mc (t) kg/mc (t) (t) Sicur. CoeSic kg/cmq kg/cmq Verifica 5 5 A1 / 1 0,45 2,48 1900 78,5 1900 57,0 1,5 38,27 OK

A1 / 2 0,45 2,49 1900 78,8 1900 57,3 1,4 40,06 OK A2 / 1 0,45 2,45 1900 26,3 1900 22,5 1,2 18,58 OK A2 / 2 0,45 2,47 1900 26,4 1900 22,6 1,2 19,51 OK X+ A2 / 3 0,11 2,61 1900 6,5 1900 6,6 0,8 8,06 8,06 0,27 2,20 OK X- A2 / 5 0,00 0,00 0,0 0,0 0,5 0,00 DECOMPR. Y+ A2 / 7 0,33 2,79 1900 22,1 1900 19,8 0,6 30,94 DECOMPR. Y- A2 / 10 0,33 2,51 1900 20,1 1900 18,0 0,7 25,99 OK

6 6 A1 / 1 0,45 2,23 1900 71,1 1900 51,4 1,7 29,56 OK

A1 / 2 0,45 2,21 1900 70,7 1900 51,1 1,7 29,66 OK A2 / 1 0,45 2,20 1900 23,8 1900 20,3 1,4 14,24 OK A2 / 2 0,45 2,19 1900 23,7 1900 20,2 1,4 14,28 OK X+ A2 / 4 0,34 2,46 1900 19,9 1900 18,0 0,9 20,59 OK X- A2 / 5 0,27 2,73 1900 17,2 1900 15,5 0,5 28,66 DECOMPR. Y+ A2 / 9 0,00 0,00 0,0 0,0 0,6 0,00 DECOMPR. Y- A2 / 10 0,05 2,81 1900 3,2 1900 3,3 0,7 4,36 OK

7 7 A1 / 1 0,45 2,46 1900 78,0 1900 56,6 1,5 38,29 OK

A1 / 2 0,45 2,48 1900 78,3 1900 56,9 1,4 40,10 OK A2 / 1 0,45 2,44 1900 26,2 1900 22,4 1,2 18,59 OK A2 / 2 0,45 2,45 1900 26,3 1900 22,5 1,2 19,52 OK X+ A2 / 3 0,01 2,43 1900 0,2 1900 0,1 0,6 0,25 DECOMPR. X- A2 / 5 0,09 2,96 1900 6,1 1900 6,2 0,7 8,46 8,46 0,26 2,23 OK Y+ A2 / 7 0,33 2,51 1900 19,9 1900 17,8 0,6 29,18 DECOMPR. Y- A2 / 10 0,35 2,90 1900 24,2 1900 21,6 0,7 30,43 OK

8 8 A1 / 1 0,45 2,46 1900 78,0 1900 56,7 1,5 38,27 OK

A1 / 2 0,45 2,48 1900 78,3 1900 56,9 1,4 40,07 OK A2 / 1 0,45 2,44 1900 26,2 1900 22,4 1,2 18,58 OK A2 / 2 0,45 2,45 1900 26,3 1900 22,5 1,2 19,51 OK X+ A2 / 3 0,09 2,96 1900 6,1 1900 6,2 0,7 8,47 8,47 0,26 2,23 OK X- A2 / 5 0,01 2,43 1900 0,2 1900 0,2 0,6 0,27 DECOMPR. Y- A2 / 8 0,35 2,91 1900 24,2 1900 21,6 0,7 30,46 OK Y+ A2 / 9 0,33 2,51 1900 19,9 1900 17,8 0,6 29,22 DECOMPR.

PARAMETRI GEOTECNICI PLINTI IDENTIFICATIVO CONDIZIONE DRENATA NON DRENATA

Plint Infiss Tipo Gamma Fi' C' Mod.El Poiss P base Indice IndRig Cu P base N.ro m Tabel kg/mc Grd kg/cmq kg/cmq on kg/cmq Rigid. Crit. kg/cmq kg/cmq 1 0,50 M1 1900 23,00 0,25 500,00 0,30 0,09 603,69 37,07 0,75 0,09

M2 1900 18,76 0,20 500,00 0,30 0,09 754,61 26,70 0,54 0,09

2 0,50 M1 1900 23,00 0,25 500,00 0,30 0,09 603,69 37,07 0,75 0,09 M2 1900 18,76 0,20 500,00 0,30 0,09 754,61 26,70 0,54 0,09

3 0,50 M1 1900 23,00 0,25 500,00 0,30 0,09 603,69 37,07 0,75 0,09

M2 1900 18,76 0,20 500,00 0,30 0,09 754,61 26,70 0,54 0,09

4 0,50 M1 1900 23,00 0,25 500,00 0,30 0,09 603,69 37,07 0,75 0,09 M2 1900 18,76 0,20 500,00 0,30 0,09 754,61 26,70 0,54 0,09

5 0,50 M1 1900 23,00 0,25 500,00 0,30 0,09 603,69 37,07 0,75 0,09

M2 1900 18,76 0,20 500,00 0,30 0,09 754,61 26,70 0,54 0,09

6 0,50 M1 1900 23,00 0,25 500,00 0,30 0,09 603,69 37,07 0,75 0,09 M2 1900 18,76 0,20 500,00 0,30 0,09 754,61 26,70 0,54 0,09

7 0,50 M1 1900 23,00 0,25 500,00 0,30 0,09 603,69 37,07 0,75 0,09

M2 1900 18,76 0,20 500,00 0,30 0,09 754,61 26,70 0,54 0,09

8 0,50 M1 1900 23,00 0,25 500,00 0,30 0,09 603,69 37,07 0,75 0,09 M2 1900 18,76 0,20 500,00 0,30 0,09 754,61 26,70 0,54 0,09

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COEFFICIENTI DI PORTANZA PLINTI - CONDIZIONI DRENATE Plint Brinch Hansen IclTe Incl.PianoPosa Comb Igk CoeffIncl.Car. Affondamento Forma Punzonamento Nro Nc Nq Ng Gc=Gq Bc Bq Bg N.ro Sism IcV IqV IgV Dc Dq Dg Sc Sq Sg Psic Psiq Psig 1 18,05 8,66 8,20 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,26 1,23 1,00 1,48 1,42 0,60 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,26 1,23 1,00 1,48 1,42 0,60 1,00 1,00 1,00 13,73 5,66 4,52 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,22 1,00 1,41 1,34 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,22 1,00 1,41 1,34 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/3 1,00 X- A2/6 1,00 0,83 0,86 0,77 1,38 1,31 1,00 1,21 1,18 0,79 1,00 1,00 1,00 Y+ A2/7 1,00 0,77 0,81 0,70 1,42 1,35 1,00 1,24 1,20 0,76 1,00 1,00 1,00 Y- A2/10 1,00 0,90 0,91 0,86 1,31 1,25 1,00 1,35 1,28 0,66 1,00 1,00 1,00 2 18,05 8,66 8,20 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,25 1,23 1,00 1,48 1,42 0,60 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,25 1,23 1,00 1,48 1,42 0,60 1,00 1,00 1,00 13,73 5,66 4,52 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,22 1,00 1,41 1,34 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,22 1,00 1,41 1,34 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/3 1,00 0,68 0,74 0,60 1,41 1,34 1,00 1,35 1,29 0,66 1,00 1,00 1,00 X- A2/5 1,00 0,68 0,74 0,60 1,41 1,34 1,00 1,35 1,29 0,66 1,00 1,00 1,00 A2/7 1,00 A2/8 1,00 3 18,05 8,66 8,20 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,26 1,23 1,00 1,48 1,42 0,60 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,26 1,23 1,00 1,48 1,42 0,60 1,00 1,00 1,00 13,73 5,66 4,52 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,22 1,00 1,41 1,34 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,22 1,00 1,41 1,34 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/4 1,00 0,83 0,86 0,77 1,38 1,31 1,00 1,21 1,17 0,79 1,00 1,00 1,00 A2/5 1,00 A2/8 1,00 0,90 0,92 0,86 1,31 1,25 1,00 1,35 1,29 0,66 1,00 1,00 1,00 A2/9 1,00 0,78 0,82 0,72 1,41 1,34 1,00 1,26 1,21 0,75 1,00 1,00 1,00 4 18,05 8,66 8,20 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,25 1,23 1,00 1,48 1,42 0,60 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,25 1,23 1,00 1,48 1,42 0,60 1,00 1,00 1,00 13,73 5,66 4,52 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,22 1,00 1,41 1,34 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,22 1,00 1,41 1,34 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/3 1,00 A2/5 1,00 A2/7 1,00 0,83 0,86 0,77 1,39 1,32 1,00 1,28 1,23 0,73 1,00 1,00 1,00 A2/10 1,00 0,82 0,85 0,77 1,39 1,32 1,00 1,28 1,23 0,73 1,00 1,00 1,00 5 18,05 8,66 8,20 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,25 1,23 1,00 1,48 1,42 0,60 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,25 1,23 1,00 1,48 1,42 0,60 1,00 1,00 1,00 13,73 5,66 4,52 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,22 1,00 1,41 1,34 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,22 1,00 1,41 1,34 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/3 1,00 A2/5 1,00 A2/8 1,00 0,82 0,85 0,77 1,39 1,32 1,00 1,27 1,23 0,73 1,00 1,00 1,00 A2/9 1,00 0,83 0,86 0,78 1,39 1,32 1,00 1,28 1,23 0,73 1,00 1,00 1,00 6 18,05 8,66 8,20 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,26 1,23 1,00 1,48 1,42 0,60 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,26 1,23 1,00 1,48 1,42 0,60 1,00 1,00 1,00 13,73 5,66 4,52 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,22 1,00 1,41 1,34 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,22 1,00 1,41 1,34 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/4 1,00 0,81 0,84 0,74 1,43 1,36 1,00 1,18 1,15 0,82 1,00 1,00 1,00 A2/5 1,00 0,90 0,92 0,87 1,32 1,26 1,00 1,31 1,25 0,70 1,00 1,00 1,00 A2/8 1,00 0,74 0,78 0,64 1,50 1,42 1,00 1,10 1,08 0,90 1,00 1,00 1,00 A2/9 1,00 0,91 0,92 0,87 1,32 1,27 1,00 1,29 1,24 0,72 1,00 1,00 1,00 7 18,05 8,66 8,20 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,25 1,23 1,00 1,48 1,42 0,60 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,25 1,23 1,00 1,48 1,42 0,60 1,00 1,00 1,00 13,73 5,66 4,52 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,22 1,00 1,41 1,34 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,22 1,00 1,41 1,34 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/3 1,00 A2/5 1,00 A2/7 1,00 A2/8 1,00 8 18,05 8,66 8,20 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,26 1,23 1,00 1,48 1,42 0,60 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,26 1,23 1,00 1,48 1,42 0,60 1,00 1,00 1,00 13,73 5,66 4,52 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,22 1,00 1,41 1,34 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,27 1,22 1,00 1,41 1,34 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/3 1,00 0,90 0,92 0,87 1,32 1,26 1,00 1,31 1,25 0,70 1,00 1,00 1,00 A2/6 1,00 0,81 0,84 0,74 1,43 1,36 1,00 1,18 1,15 0,82 1,00 1,00 1,00 A2/7 1,00 0,91 0,92 0,87 1,32 1,26 1,00 1,30 1,24 0,71 1,00 1,00 1,00 A2/10 1,00 0,76 0,80 0,67 1,49 1,40 1,00 1,12 1,10 0,89 1,00 1,00 1,00

COEFFICIENTI DI PORTANZA PLINTI - CONDIZIONI NON DRENATE Plint Brinch Hansen IclTe Incl.PianoPosa Comb Igk CoeffIncl.Car. Affondamento Forma Punzonamento Nro Nc Nq Ng Gc=Gq Bc Bq Bg N.ro Sism IcV IqV IgV Dc Dq Dg Sc Sq Sg Psic Psiq Psig 1 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/3 1,00 X- A2/6 1,00 0,95 1,00 1,00 1,40 1,00 1,00 1,10 1,00 0,79 1,00 1,00 1,00 Y+ A2/7 1,00 0,93 1,00 1,00 1,44 1,00 1,00 1,12 1,00 0,76 1,00 1,00 1,00 Y- A2/10 1,00 0,97 1,00 1,00 1,33 1,00 1,00 1,16 1,00 0,66 1,00 1,00 1,00 2 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00

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COEFFICIENTI DI PORTANZA PLINTI - CONDIZIONI NON DRENATE Plint Brinch Hansen IclTe Incl.PianoPosa Comb Igk CoeffIncl.Car. Affondamento Forma Punzonamento Nro Nc Nq Ng Gc=Gq Bc Bq Bg N.ro Sism IcV IqV IgV Dc Dq Dg Sc Sq Sg Psic Psiq Psig A2/3 1,00 0,85 1,00 1,00 1,43 1,00 1,00 1,16 1,00 0,66 1,00 1,00 1,00 X- A2/5 1,00 0,85 1,00 1,00 1,43 1,00 1,00 1,16 1,00 0,66 1,00 1,00 1,00 A2/7 1,00 A2/8 1,00 3 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/4 1,00 0,95 1,00 1,00 1,40 1,00 1,00 1,10 1,00 0,79 1,00 1,00 1,00 A2/5 1,00 A2/8 1,00 0,97 1,00 1,00 1,32 1,00 1,00 1,16 1,00 0,66 1,00 1,00 1,00 A2/9 1,00 0,94 1,00 1,00 1,43 1,00 1,00 1,12 1,00 0,75 1,00 1,00 1,00 4 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/3 1,00 A2/5 1,00 A2/7 1,00 0,94 1,00 1,00 1,41 1,00 1,00 1,13 1,00 0,73 1,00 1,00 1,00 A2/10 1,00 0,94 1,00 1,00 1,42 1,00 1,00 1,13 1,00 0,73 1,00 1,00 1,00 5 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/3 1,00 A2/5 1,00 A2/8 1,00 0,94 1,00 1,00 1,42 1,00 1,00 1,13 1,00 0,73 1,00 1,00 1,00 A2/9 1,00 0,94 1,00 1,00 1,41 1,00 1,00 1,13 1,00 0,73 1,00 1,00 1,00 6 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/4 1,00 0,94 1,00 1,00 1,46 1,00 1,00 1,09 1,00 0,82 1,00 1,00 1,00 A2/5 1,00 0,97 1,00 1,00 1,33 1,00 1,00 1,14 1,00 0,70 1,00 1,00 1,00 A2/8 1,00 0,90 1,00 1,00 1,53 1,00 1,00 1,05 1,00 0,90 1,00 1,00 1,00 A2/9 1,00 0,97 1,00 1,00 1,34 1,00 1,00 1,14 1,00 0,72 1,00 1,00 1,00 7 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/3 1,00 A2/5 1,00 A2/7 1,00 A2/8 1,00 8 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 5,14 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,29 1,00 1,00 1,19 1,00 0,60 1,00 1,00 1,00 A2/3 1,00 0,97 1,00 1,00 1,33 1,00 1,00 1,14 1,00 0,70 1,00 1,00 1,00 A2/6 1,00 0,95 1,00 1,00 1,46 1,00 1,00 1,09 1,00 0,82 1,00 1,00 1,00 A2/7 1,00 0,98 1,00 1,00 1,34 1,00 1,00 1,14 1,00 0,71 1,00 1,00 1,00 A2/10 1,00 0,92 1,00 1,00 1,52 1,00 1,00 1,06 1,00 0,89 1,00 1,00 1,00

CARICO LIMITE PLINTI IDENTIIFICATIVO DRENATE NON DRENATE RISULTATI

Plinto Filo Comb Bx' By' GamEf QLimV GamEf QLimV N Coeff. Minimo N/Ar QLim/Ar Status N.ro N.ro N.ro m m kg/mc (t) kg/mc (t) (t) Sicur. CoeSic kg/cmq kg/cmq Verifica 1 1 A1 / 1 0,70 0,70 1900 49,4 1900 29,3 0,9 31,31 OK

A1 / 2 0,70 0,70 1900 49,4 1900 29,3 0,9 31,90 OK A2 / 1 0,70 0,70 1900 16,2 1900 11,7 0,7 15,93 OK A2 / 2 0,70 0,70 1900 16,2 1900 11,7 0,7 16,27 OK X+ A2 / 3 0,00 0,00 0,0 0,0 0,3 0,00 DECOMPR. X- A2 / 6 0,63 0,32 1900 5,2 1900 4,6 0,9 4,96 4,96 0,46 2,28 OK Y+ A2 / 7 0,25 0,42 1900 2,6 1900 2,5 0,4 5,84 OK Y- A2 / 10 0,47 0,56 1900 7,8 1900 6,3 0,8 7,75 OK

2 2 A1 / 1 0,70 0,70 1900 49,6 1900 29,4 1,7 17,58 OK

A1 / 2 0,70 0,70 1900 49,6 1900 29,4 1,7 17,62 OK A2 / 1 0,70 0,70 1900 16,3 1900 11,8 1,4 8,64 OK A2 / 2 0,70 0,70 1900 16,3 1900 11,8 1,4 8,66 OK X+ A2 / 3 0,31 0,26 1900 2,0 1900 1,8 0,8 2,41 2,41 0,92 2,22 OK X- A2 / 5 0,31 0,26 1900 2,0 1900 1,8 0,8 2,42 OK Y+ A2 / 7 0,00 0,00 0,0 0,0 0,8 0,00 DECOMPR. Y- A2 / 8 0,00 0,00 0,0 0,0 0,8 0,00 DECOMPR.

3 3 A1 / 1 0,70 0,70 1900 49,4 1900 29,3 0,9 31,29 OK

A1 / 2 0,70 0,70 1900 49,4 1900 29,3 0,9 31,88 OK A2 / 1 0,70 0,70 1900 16,2 1900 11,7 0,7 15,92 OK A2 / 2 0,70 0,70 1900 16,2 1900 11,7 0,7 16,25 OK X+ A2 / 4 0,63 0,32 1900 5,2 1900 4,6 0,9 4,97 4,97 0,46 2,28 OK

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CARICO LIMITE PLINTI IDENTIIFICATIVO DRENATE NON DRENATE RISULTATI

Plinto Filo Comb Bx' By' GamEf QLimV GamEf QLimV N Coeff. Minimo N/Ar QLim/Ar Status N.ro N.ro N.ro m m kg/mc (t) kg/mc (t) (t) Sicur. CoeSic kg/cmq kg/cmq Verifica

X- A2 / 5 0,00 0,00 0,0 0,0 0,3 0,00 DECOMPR. Y- A2 / 8 0,48 0,56 1900 7,9 1900 6,3 0,8 7,85 OK Y+ A2 / 9 0,26 0,42 1900 2,8 1900 2,6 0,4 6,16 OK

4 4 A1 / 1 0,70 0,70 1900 49,6 1900 29,5 1,4 21,00 OK

A1 / 2 0,70 0,70 1900 49,6 1900 29,5 1,4 21,71 OK A2 / 1 0,70 0,70 1900 16,3 1900 11,8 1,1 10,39 OK A2 / 2 0,70 0,70 1900 16,3 1900 11,8 1,1 10,78 OK X+ A2 / 3 0,00 0,00 0,0 0,0 0,7 0,00 DECOMPR. X- A2 / 5 0,00 0,00 0,0 0,0 0,7 0,00 DECOMPR. Y+ A2 / 7 0,45 0,31 1900 3,7 1900 3,2 0,7 4,57 OK Y- A2 / 10 0,44 0,29 1900 3,5 1900 3,0 0,7 4,45 4,45 0,53 2,35 OK

5 5 A1 / 1 0,70 0,70 1900 49,6 1900 29,5 1,4 20,99 OK

A1 / 2 0,70 0,70 1900 49,6 1900 29,5 1,4 21,70 OK A2 / 1 0,70 0,70 1900 16,3 1900 11,8 1,1 10,39 OK A2 / 2 0,70 0,70 1900 16,3 1900 11,8 1,1 10,77 OK X+ A2 / 3 0,00 0,00 0,0 0,0 0,7 0,00 DECOMPR. X- A2 / 5 0,00 0,00 0,0 0,0 0,7 0,00 DECOMPR. Y- A2 / 8 0,45 0,30 1900 3,5 1900 3,1 0,7 4,52 4,52 0,52 2,35 OK Y+ A2 / 9 0,45 0,31 1900 3,7 1900 3,3 0,7 4,64 OK

6 6 A1 / 1 0,70 0,70 1900 49,4 1900 29,3 0,9 31,76 OK

A1 / 2 0,70 0,70 1900 49,4 1900 29,3 0,9 32,37 OK A2 / 1 0,70 0,70 1900 16,2 1900 11,7 0,7 16,16 OK A2 / 2 0,70 0,70 1900 16,2 1900 11,7 0,7 16,50 OK X+ A2 / 4 0,52 0,23 1900 3,0 1900 2,8 0,4 6,44 OK X- A2 / 5 0,61 0,45 1900 7,9 1900 6,4 0,8 8,24 OK Y- A2 / 8 0,12 0,50 1900 1,4 1900 1,4 0,4 3,60 3,60 0,62 2,24 OK Y+ A2 / 9 0,44 0,62 1900 7,8 1900 6,3 0,8 7,68 OK

7 7 A1 / 1 0,70 0,70 1900 49,6 1900 29,4 1,7 17,67 OK

A1 / 2 0,70 0,70 1900 49,6 1900 29,4 1,7 17,71 OK A2 / 1 0,70 0,70 1900 16,3 1900 11,8 1,4 8,68 8,68 0,28 2,40 OK A2 / 2 0,70 0,70 1900 16,3 1900 11,8 1,4 8,70 OK X+ A2 / 3 0,00 0,00 0,0 0,0 0,8 0,00 DECOMPR. X- A2 / 5 0,00 0,00 0,0 0,0 0,8 0,00 DECOMPR. Y+ A2 / 7 0,00 0,00 0,0 0,0 0,8 0,00 DECOMPR. Y- A2 / 8 0,00 0,00 0,0 0,0 0,7 0,00 DECOMPR.

8 8 A1 / 1 0,70 0,70 1900 49,4 1900 29,3 0,9 31,75 OK

A1 / 2 0,70 0,70 1900 49,4 1900 29,3 0,9 32,35 OK A2 / 1 0,70 0,70 1900 16,2 1900 11,7 0,7 16,15 OK A2 / 2 0,70 0,70 1900 16,2 1900 11,7 0,7 16,49 OK X+ A2 / 3 0,61 0,45 1900 8,0 1900 6,5 0,8 8,27 OK X- A2 / 6 0,52 0,23 1900 3,0 1900 2,8 0,4 6,53 OK Y+ A2 / 7 0,44 0,62 1900 7,9 1900 6,4 0,8 7,81 OK Y- A2 / 10 0,14 0,51 1900 1,7 1900 1,7 0,4 4,26 4,26 0,54 2,30 OK

VERIFICA ALLO SCORRIMENTO - CONDIZIONI DRENATE IDENTIFICATIVO RISULTATI Combinazione Tipo Elem N Tg(fi)/ C/Gc/Gr Area Vres Fh Verifica S(Vres) S(Fh) Verifica N.ro Elem. N.ro (t) Gfi/Gr t/mq mq (t) (t) Locale (t) (t) Globale A2 / 4 TRAVE 1 0,58 0,309 1,82 0,875 1,77 0,11 OK 1,77 0,11 TRAVE 2 0,61 0,309 1,82 0,454 1,01 0,12 OK 2,79 0,23 TRAVE 3 0,71 0,309 1,82 0,535 1,19 0,13 OK 3,98 0,36 TRAVE 4 0,00 0,000 0,00 0,000 0,00 0,00 OK 3,98 0,36 TRAVE 5 0,85 0,309 1,82 0,350 0,90 0,16 OK 4,88 0,52 TRAVE 6 0,87 0,309 1,82 0,841 1,80 0,17 OK 6,67 0,69 TRAVE 7 0,60 0,309 1,82 0,035 0,25 0,11 OK 6,92 0,80 TRAVE 8 0,74 0,309 1,82 0,300 0,77 0,14 OK 7,70 0,94 PLINTO 1 0,00 0,000 0,00 0,000 0,00 0,00 OK 7,70 0,94 PLINTO 2 0,76 0,309 1,82 0,084 0,39 0,23 OK 8,08 1,18 PLINTO 3 0,93 0,309 1,82 0,202 0,65 0,23 OK 8,74 1,40 PLINTO 4 0,00 0,000 0,00 0,000 0,00 0,00 OK 8,74 1,40 PLINTO 5 0,00 0,000 0,00 0,000 0,00 0,00 OK 8,74 1,40 PLINTO 6 0,43 0,309 1,82 0,118 0,35 0,14 OK 9,09 1,54 PLINTO 7 0,00 0,000 0,00 0,000 0,00 0,00 OK 9,09 1,54 PLINTO 8 0,67 0,309 1,82 0,262 0,68 0,13 OK 9,77 1,67 OK

VERIFICA ALLO SCORRIMENTO - CONDIZIONI NON DRENATE IDENTIFICATIVO RISULTATI Combinazione Tipo Elem N Tg(fi)/ C/Gc/Gr Area Vres Fh Verifica S(Vres) S(Fh) Verifica N.ro Elem. N.ro (t) Gfi/Gr t/mq mq (t) (t) Locale (t) (t) Globale A2 / 4 TRAVE 1 0,58 0,309 1,62 0,875 1,60 0,11 OK 1,60 0,11 TRAVE 2 0,61 0,309 1,62 0,454 0,93 0,12 OK 2,53 0,23 TRAVE 3 0,71 0,309 1,62 0,535 1,09 0,13 OK 3,61 0,36 TRAVE 4 0,00 0,000 0,00 0,000 0,00 0,00 OK 3,61 0,36 TRAVE 5 0,85 0,309 1,62 0,350 0,83 0,16 OK 4,45 0,52 TRAVE 6 0,87 0,309 1,62 0,841 1,63 0,17 OK 6,08 0,69

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VERIFICA ALLO SCORRIMENTO - CONDIZIONI NON DRENATE IDENTIFICATIVO RISULTATI Combinazione Tipo Elem N Tg(fi)/ C/Gc/Gr Area Vres Fh Verifica S(Vres) S(Fh) Verifica N.ro Elem. N.ro (t) Gfi/Gr t/mq mq (t) (t) Locale (t) (t) Globale TRAVE 7 0,60 0,309 1,62 0,035 0,24 0,11 OK 6,32 0,80 TRAVE 8 0,74 0,309 1,62 0,300 0,71 0,14 OK 7,04 0,94 PLINTO 1 0,00 0,000 0,00 0,000 0,00 0,00 OK 7,04 0,94 PLINTO 2 0,76 0,309 1,62 0,084 0,37 0,23 OK 7,41 1,18 PLINTO 3 0,93 0,309 1,62 0,202 0,62 0,23 OK 8,02 1,40 PLINTO 4 0,00 0,000 0,00 0,000 0,00 0,00 OK 8,02 1,40 PLINTO 5 0,00 0,000 0,00 0,000 0,00 0,00 OK 8,02 1,40 PLINTO 6 0,43 0,309 1,62 0,118 0,32 0,14 OK 8,35 1,54 PLINTO 7 0,00 0,000 0,00 0,000 0,00 0,00 OK 8,35 1,54 PLINTO 8 0,67 0,309 1,62 0,262 0,63 0,13 OK 8,98 1,67 OK

CEDIMENTI ELASTICI ED EDOMETRICI Filo Combinaz Ced.El. Ced.Ed. Filo Combinaz Ced.El. Ced.Ed. Filo Combinaz Ced.El. Ced.Ed. Filo Combinaz Ced.El. Ced.Ed. N.ro N.ro cm cm N.ro N.ro cm cm N.ro N.ro cm cm N.ro N.ro cm cm 1 Rare 1 0,03 0,02 2 Rare 1 0,05 0,05 3 Rare 1 0,03 0,02 4 Rare 1 0,04 0,04

Rare 2 0,03 0,02 Rare 2 0,05 0,04 Rare 2 0,03 0,02 Rare 2 0,04 0,04 Freq 1 0,02 0,02 Freq 1 0,03 0,03 Freq 1 0,02 0,02 Freq 1 0,03 0,03 Freq 2 0,02 0,02 Freq 2 0,03 0,03 Freq 2 0,02 0,02 Freq 2 0,03 0,03 Perm 1 0,02 0,02 Perm 1 0,03 0,03 Perm 1 0,02 0,02 Perm 1 0,03 0,02 MAX. 0,03 0,02 MAX. 0,05 0,05 MAX. 0,03 0,02 MAX. 0,04 0,04

5 Rare 1 0,04 0,04 6 Rare 1 0,03 0,02 7 Rare 1 0,05 0,04 8 Rare 1 0,03 0,02

Rare 2 0,04 0,04 Rare 2 0,03 0,02 Rare 2 0,05 0,04 Rare 2 0,03 0,02 Freq 1 0,03 0,03 Freq 1 0,02 0,02 Freq 1 0,03 0,03 Freq 1 0,02 0,02 Freq 2 0,03 0,03 Freq 2 0,02 0,02 Freq 2 0,03 0,03 Freq 2 0,02 0,02 Perm 1 0,03 0,02 Perm 1 0,02 0,02 Perm 1 0,03 0,03 Perm 1 0,02 0,02 MAX. 0,04 0,04 MAX. 0,03 0,02 MAX. 0,05 0,04 MAX. 0,03 0,02

Tabellina riassuntiva della portanza VALORE STATUS Sigma Terreno Massima (kg/cmq) 1.08 Coeff. di Sicurezza Portanza Globale 1 VERIFICATO Coeff. di Sicurezza Scorrimento 5.6 VERIFICATO Cedimento Elastico Massimo (cm) .04 Cedimento Edometrico Massimo (cm) .04 Cedimento Residuo Massimo (cm) NON CALCOLATO

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RELAZIONE DI CALCOLO: FASCICOLO DEI CALCOLI … · STRUTTURA ACCIAIO COPERTURA IMPIANTO GEOTERMICO Sono illustrati con la presente i risultati dei calcoli che riguardano il progetto