RELAZIONE TECNICA Rev3 - Provincia di Torino · Relazione Tecnica di Calcolo Strutturale . 1 ... -Plinto ... Il calcolo viene effettuato con l’ausilio di un solutore agli elementi

Zerocinque Consulting Via Pio Foà, 83 – 10126 Torino

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Timbro e Firma

ZONA SISMICA

4

Secondo D.M. NTC 2008

Fraz. Borgaretto

Comune di Beinasco

Provincia di Torino

Regione Piemonte

Progettisti incaricati:

Mauro Casile: Coordinamento generale progettazione, calcolo

strutturale elementi in elevazione in acciaio

Timbro e Firma

Committente:

Ufficio Tecnico del Servizio Grandi Infrastrutture Viabilità

Il Dirigente e Responsabile del Procedimento

Dott. Ing. Giannicola Marengo

Relazione Tecnica di Calcolo Strutturale

1



Sommario

1 DATI GENERALI SULL’OPERA: ..................................................................................................................................... 3

1.1 Dati Committente:............................................................................................................................................. 3

1.2 Normativa di riferimento: ................................................................................................................................. 3

1.3 Descrizione dell’opera: ...................................................................................................................................... 3

1.4 Descrizione del sito: .......................................................................................................................................... 3

1.5 Tipologia di struttura: ........................................................................................................................................ 3

2 SOLLECITAZIONI DI RIFERIMENTO: ............................................................................................................................ 5

2.1 Sollecitazioni da Vento: ..................................................................................................................................... 5

2.2 Sollecitazioni da Neve ....................................................................................................................................... 5

2.3 Sollecitazioni Sismiche ...................................................................................................................................... 6

2.3.1 Scelte progettuali per la verifica sismica....................................................................................................... 6

2.3.2 Parametri ...................................................................................................................................................... 6

3 Valutazioni di Sicurezza strutturale .......................................................................................................................... 10

3.1 Azioni sulla struttura ....................................................................................................................................... 10

3.2 Identificazione degli stati limite ...................................................................................................................... 10

3.3 Lista di modelli di combinazione: .................................................................................................................... 11

3.4 Carichi Applicati ............................................................................................................................................... 11

3.5 Elenco dei materiali utilizzati .......................................................................................................................... 12

3.6 Elenco Profilati e proprietà delle sezioni ......................................................................................................... 12

3.7 Schema dei Vincoli .......................................................................................................................................... 14

3.8 Analisi in Frequenza (Footfall) ......................................................................................................................... 14

3.9 Analisi degli elementi più sollecitati ................................................................................................................ 17

3.9.1 C500x40 ...................................................................................................................................................... 17

3.9.2 C609x30 ...................................................................................................................................................... 19

3.9.3 C609x20 ...................................................................................................................................................... 20

3.9.4 C609x15 ...................................................................................................................................................... 21

3.9.5 I-VAR-560-140 ............................................................................................................................................. 22

3.9.6 I-VAR-140->70 (Montanti Parapetto) ......................................................................................................... 24

3.9.7 C70x2 (Corrimano) ...................................................................................................................................... 26

2



3.9.8 C200x3 ........................................................................................................................................................ 27

3.10 Unioni .............................................................................................................................................................. 29

3.10.1 Giunto Colonna-Trave ............................................................................................................................ 29

3.10.2 Giunto di Testa trave portante (C609x30) -> (C609x15)......................................................................... 34

3.10.3 Giunto di Testa trave portante (C609x30) -> (C609x20)......................................................................... 35

3.10.4 Collegamento Pilastro(C500x40)-Plinto.................................................................................................. 37

3.11 Grigliati di calpestio ......................................................................................................................................... 46

3



1 DATI GENERALI SULL’OPERA:

1.1 Dati Committente:

Ufficio Tecnico del Servizio Grandi Infrastrutture Viabilità

Il Dirigente e Responsabile del Procedimento

Dott. Ing. Giannicola Marengo

1.2 Normativa di riferimento:

• Norme Tecniche NTC2008 (D.M. 14 Gennaio 2008)

• Circolare esplicativa(DM 2 Febbraio 2009 N°617)

• Norma Regionale, regione Piemonte D.G.R. n. 11-13058 del 19/01/2010 (B.U.R. n. 7 del 18/02/2010)

• CNR-DT 207/2008 Istruzioni per la valutazione delle azioni e degli effetti del vento sulle costruzioni

• UNI EN 1993-1 Parti 1,3,8,9 in integrazione a quanto non specificamente indicato nelle NTC2008

1.3 Descrizione dell’opera:

Struttura composta in profilati di carpenteria metallica per le strutture in elevazione, fino ad un massimo di mt 9.1 dal

piano di campagna, con struttura a graticcio

VITA NOMINALE DELL’OPERA: 50 anni

CLASSE D’USO: II

1.4 Descrizione del sito:

Comune: Beinasco

Regione: Piemonte

Dati Catastali: S.P 143 / S.P. 174

Altezza SLM: 260 m

Categoria del sottosuolo: C

Categoria topografica: T1

Amplificazione topografica: ST = 1,00

Zona Sismica: Zona 4 secondo D.G.R. n. 11-13058 del 19/01/2010 (B.U.R. n. 7 del 18/02/2010)

1.5 Tipologia di struttura:

Strutture intelaiate

Classe di duttilità: Alta (CD A)

Regolarità in pianta ed in alzato: No

Fattore di struttura q = 1 (fattore massimo ammissibile secondo NTC2008: 5αu/α1 = 5,5)

Giunti di separazione fra strutture contigue : non presente

Requisiti delle fondazioni e collegamenti tra fondazioni: Struttura preassemblata, come da relazione

Criteri adottati per la definizione del modello della struttura:

4



Il calcolo viene effettuato con l’ausilio di un solutore agli elementi finiti Autodesk Robot Structural Analysis

Professional 2012 N° Serie 547D1-M25411-8001.

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2 SOLLECITAZIONI DI RIFERIMENTO:

2.1 Sollecitazioni da Vento:

Altezza Costruzione 10m

Zona Geografica - Vento 1

Velocità di Riferimento vb,0 [m/s] = 25

Altezza di Riferimento a0 [m] = 1000

Coefficiente correttivo per altezza ka [1/s] = 0,010

Categoria di esposizione del sito II

Coefficiente correttivo di esposizione kr = 0,19

Altezza di riferimento z0 [m] = 0,05

Altezza minima zmin [m] = 4

Coefficiente di Topografia 1

Velocità di Riferimento normalizzata vb [m/s] = 25

Pressione di riferimento qb [N/m²] = 390,63

Coefficiente di Esposizione ce = 2,35

Tipo di Superficie Molto Scabra

Cemento a faccia scabra, catrame, lamiera grecata..

Coefficiente di Attrito cf = 0,04

Coefficiente Dinamico cd = 1

Coefficiente di Forma cp = 1

Pressione del Vento p [kN/m²] = 0,92

Azione tangenziale del Vento pf [N/m²] = 36,75

2.2 Sollecitazioni da Neve

Zona Geografica - Neve IA

Valore caratteristico minimo qsk [kN/m²]= 1,00

Coefficiente Termico ct= 1,57

Disposizione dell' Edificio Normale

Coefficiente di Esposizione ce= 1,00

Aree in cui non è presente una significativa rimozione di neve sulla costruzione prodotta dal vento, a causa del

terreno, altre costruzioni o alberi.

6



2.3 Sollecitazioni Sismiche

Le accelerazioni sismiche verranno tenute in considerazione tramite calcolo automatico con analisi modale.

2.3.1 Scelte progettuali per la verifica sismica

Secondo quanto prescritto dalle NTC2008, si adotterà la semplificazione consistente nell’adottare un Fattore di

Struttura pari a 1. Verranno conseguentemente omesse le verifiche sulla gerarchia delle resistenze.

2.3.2 Parametri

Modo di analisi : Modale

Numero di modi : 50

Modo Freq. Per. Mas_mod. Mas_mod Mas_mod

(Hz) (sec) UX (%) UY (%) UZ (%)

1 2,66 0,38 1,7 0 0

2 2,66 0,38 1,7 0 0

3 3,51 0,29 1,7 1,52 0,06

4 3,54 0,28 19,39 1,52 0,06

5 3,69 0,27 19,39 28,19 0,45

6 3,75 0,27 19,39 28,19 0,45

7 4,5 0,22 19,39 35,15 4,59

8 5,45 0,18 19,39 37,44 11,72

9 7,9 0,13 19,39 56,52 15,35

10 8,01 0,12 19,48 56,55 15,35

11 10,06 0,1 20,15 56,55 15,37

12 10,44 0,1 20,15 59,32 38,38

13 10,59 0,09 20,2 59,32 38,39

14 12,64 0,08 20,2 62,36 38,49

15 14,55 0,07 32,1 62,36 38,49

16 14,81 0,07 32,12 62,36 38,49

17 15,07 0,07 35,35 62,36 38,49

18 16,36 0,06 35,35 63,16 38,58

19 17,79 0,06 35,4 63,16 38,58

20 19,16 0,05 35,4 65,19 38,62

21 19,98 0,05 37,57 65,19 38,62

22 20,05 0,05 37,57 65,22 38,81

23 20,35 0,05 47,49 65,22 38,81

24 21,83 0,05 47,49 65,23 38,83

25 21,9 0,05 47,5 65,23 38,83

26 21,97 0,05 47,5 65,28 38,84

27 22,03 0,05 47,5 65,74 38,86

28 22,05 0,05 47,55 65,74 38,86

29 22,08 0,05 47,55 65,76 38,88

30 22,14 0,05 47,55 65,76 38,88

31 22,15 0,05 47,55 65,78 38,89

32 22,33 0,04 47,55 65,85 38,89

33 22,35 0,04 47,56 65,85 38,89

34 22,4 0,04 47,58 65,85 38,89

35 22,5 0,04 47,58 65,86 39,02

36 22,52 0,04 47,58 65,86 39,02

37 22,63 0,04 47,58 66,36 39,02

38 22,84 0,04 47,59 66,36 39,02

39 23,02 0,04 47,59 66,36 39,02

40 23,1 0,04 47,59 66,36 39,02

41 23,12 0,04 47,62 66,36 39,02

42 23,44 0,04 47,63 66,36 39,02

43 23,5 0,04 47,64 66,36 39,02

7



44 23,85 0,04 47,64 66,65 39,1

45 23,86 0,04 47,64 66,65 39,1

46 23,9 0,04 47,64 66,73 39,15

47 24,03 0,04 47,64 68,78 39,9

48 24,4 0,04 47,64 68,78 39,9

49 24,42 0,04 47,64 68,78 39,9

50 24,96 0,04 47,64 68,78 39,9

A causa della forma e del tipo di incastro, incrementando il numero di modi (come si nota dalla serie allegata) non si

ottiene un significativo incremento della massa partecipante. Non è dunque possibile, matematicamente ottenere le

% di partecipazione richieste da NTC.

2.3.2.1 Sismica NTC 2008 SLV Direzione_X

Tipo di analisi: Dinamica sismica

Direzione dell'eccitazione:

X = 1.000

Y = 0.000

Z = 0.000

Dati:

Vita nominale VN : 100

Classe d'uso : II Cu = 1.000

Stato limite : SLV Pvr = 0.100

Categoria del suolo : C

Topografia : T1

Spettro : Dimensionante

Direzione : Orizzontale

Coefficiente di costruzione - q : 1.00

Parametri dello spettro:

ag = 0.810

Fo = 2.734

TC*= 0.283

0.0 1.0 2.0 3.0 0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

Periodo (s)

Accelerazione(m/s^2)

8



SS = 1.500 CC = 1.593

h/H = 1.000 ST = 1.000

Smorzamento : x = 0.050

Correzione dello smorzamento : h = [10/(5+x)]0,5 = 1.000

TB = 0.150 TC = 0.450 TD = 1.930 S = 1.500

2.3.2.2 Sismica NTC 2008 SLV Direzione_Y



X = 0.000

Y = 1.000

Z = 0.000

Dati:





Topografia : T1


Direzione : Orizzontale



ag = 0.810

Fo = 2.734

TC*= 0.283

SS = 1.500 CC = 1.593

h/H = 1.000 ST = 1.000

0.0 1.0 2.0 3.0 0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

Periodo (s)


9





TB = 0.150 TC = 0.450 TD = 1.930 S = 1.500

2.3.2.3 Sismica NTC 2008 SLV Direzione_Z



X = 0.000

Y = 0.000

Z = 1.000

Dati:





Topografia : T1


Direzione : Verticale



ag = 0.810

Fo = 2.734

TC*= 0.283

SS = 1.500 CC = 1.593

h/H = 1.000 ST = 1.000


0.0 1.0 2.0 3.00.0e+00

1.0e-01

2.0e-01

3.0e-01

4.0e-01

5.0e-01

6.0e-01

7.0e-01

8.0e-01

9.0e-01

Periodo (s)


10




TB = 0.050 TC = 0.150 TD = 1.000 S = 1.000

3 Valutazioni di Sicurezza strutturale

3.1 Azioni sulla struttura

1: Peso Proprio Struttura Permanenti

2: PP copertura Permanenti non strutturali

3: Neve Neve

4: Vento Vento

6: Sismica NTC 2008 SLC Direzione_X Sismiche

7: Sismica NTC 2008 SLC Direzione_Y Sismiche

8: Sismica NTC 2008 SLC Direzione_Z Sismiche

3.2 Identificazione degli stati limite

Per l’opera oggetto di verifica sono individuati gli stati limite di seguito indicati.

• Stati limite Ultimi

• Stato limite di Collasso

• Stati limite di Esercizio

Secondo le sollecitazioni precedentemente identificate, è stato montato un modello matematico, considerando gli

elementi portanti come aste normali, gli elementi trasversali come bielle e gli elementi di controvento diagonali come

cavi. Poiché si è scelto di adottare un fattore si struttura q0 = 1, verrà omessa la verifica della gerarchia delle

resistenze.

SLU standard

SLE caratteristica (CHR)

SLE frequente (FRE)

SLE quasi permanente (QPR)

SLA ECC

SLE SIS-SLE

SLU SIS-SLU

Lista di gruppi definiti:

sismici: E1 oppure,

E2 oppure,

E3 oppure,

E4 oppure,

Lista di relazioni definite:

permanenti: G1 e G2 e G3

utilizzazione: Q1

vento: W1

11



neve: S1

temperatura: T1

accidentale: A1

sismici: E1 oppure E1 oppure E2 oppure E3 oppure E4 oppure E5 oppure E5 oppure E6 oppure E7 oppure E8 oppure

E9 oppure E9 oppure E10 oppure E11 oppure E12 oppure E13 oppure E13 oppure E14 oppure E15 oppure E16 oppure

E17 oppure E17 oppure E18 oppure E19 oppure E20 oppure E1 oppure E1 oppure E2 oppure E3 oppure E4

3.3 Lista di modelli di combinazione:

Combinazione Nome Tipo di analisi Tipo di combi-

nazione Natura della condizione

15 (C) (CQC) SLV 1. * X 0.3 * Y 0.3 * Z Combinazione lineare SLU Sismiche SLU

16 (C) (CQC) SLV 1. * X -0.3 * Y 0.3 * Z Combinazione lineare SLU Sismiche SLU

17 (C) (CQC) SLV 1. * X -0.3 * Y -0.3 * Z Combinazione lineare SLU Sismiche SLU

18 (C) (CQC) SLV 1. * X 0.3 * Y -0.3 * Z Combinazione lineare SLU Sismiche SLU

19 (C) (CQC) SLV 0.3 * X 1. * Y 0.3 * Z Combinazione lineare SLU Sismiche SLU

20 (C) (CQC) SLV 0.3 * X -1. * Y 0.3 * Z Combinazione lineare SLU Sismiche SLU

21 (C) (CQC) SLV 0.3 * X -1. * Y -0.3 * Z Combinazione lineare SLU Sismiche SLU

22 (C) (CQC) SLV 0.3 * X 1. * Y -0.3 * Z Combinazione lineare SLU Sismiche SLU

23 Analisi in Frequenza

(vibrazioni pedonali) Footfall SLU Permanenti

26 SLU1 Combinazione NL SLU






32 SLO1 Combinazione NL SLA

Combinazione Definizione

15 (C) (CQC) 12*1.00+(13+14)*0.30

16 (C) (CQC) 12*1.00+13*-0.30+14*0.30

17 (C) (CQC) 12*1.00+(13+14)*-0.30

18 (C) (CQC) 12*1.00+13*0.30+14*-0.30

19 (C) (CQC) (12+14)*0.30+13*1.00

20 (C) (CQC) (12+14)*0.30+13*-1.00

21 (C) (CQC) 12*0.30+13*-1.00+14*-0.30

22 (C) (CQC) 12*0.30+13*1.00+14*-0.30

23

26 1*1.30+(2+3+4+6)*1.50

27 1*1.30+(2+3+6)*1.50

28 1*1.30+(2+4+6)*1.50

29 1*1.30+(2+6+3+4)*1.50+7*1.05

30 1*1.30+(2+3+4+6)*1.50+8*1.05

31 1*1.30+(2+3+4+6+9)*1.50

32 (1+2+3+4+6+10)*1.00

3.4 Carichi Applicati Condizione Tipo di carico Lista Valori di carico

1 peso proprio 1a56 58a61 64a76 78a102 105a116 124a190 192a257 260a279 282a334 PZ Negativo Coeff.=1,00

2 (EF) uniformi 15 58a61 64a68 70a76 78a102 105a116 PZ=-700,00(N/m2)

3 (EF) uniformi 58 60 64 66a81P5 68 73a97P6 75 83 87 89 93 95 100 102a114P4 108 112 116 PZ=-5000,00(N/m2)

4 (EF) uniformi 15 59 61 65 67 70a98P4 72a96P8 84 92 99 101a113P4 107 111 115 PZ=-5000,00(N/m2)

6 carichi uniformi 151a177 PY=2000,00(N/m)

6 carichi uniformi 124a150 PY=-2000,00(N/m)

12



Condizione Tipo di carico Lista Valori di carico

7 (EF) uniformi 15 58a61 64a68 70a76 78a102 105a116 PZ=-1570,00(N/m2)

8 (EF) uniformi 15 58a61 64a68 70a76 78a102 105a116 PZ=368,00(N/m2)

9 temperatura 1a14 16a56 124a190 192a257 69 260a279 282a334 TZ=50,00(°C)

10 forza sulla barra 245 FY=-5000,00(N) X=2,43(m)

10 forza sulla barra 267 FY=-5000,00(N) X=2,43(m)

3.5 Elenco dei materiali utilizzati Materiale E (kPa) G (kPa) NI RO (N/m3) Re (kPa)

S 275 210000000,00 80769230,77 0,30 77010,00 275000,00

1 S 355 210000000,00 80769230,77 0,30 77010,00 355000,00

3.6 Elenco Profilati e proprietà delle sezioni Nome della sezione Lista delle barre AX (mm2) AY (mm2) AZ (mm2) IX (mm4) IY (mm4) IZ (mm4)

C609x15 231a243 248a255 260a265 27-

0a276 27991,59 13995,80 13995,80 2470684737,22 1235342368,61 1235342368,61

C200x3 178a190 192a230 256 257 1856,68 928,34 928,34 18018163,27 9009081,64 9009081,64

C70x2 124a177 427,26 213,63 213,63 494335,89 247167,94 247167,94

C500x40 244a247 266a269 57805,30 28902,65 28902,65 3081022747,23 1540511373,61 1540511373,61

I-VAR-560->140 1a14 16a56 277 6380,00 2880,00 3500,00 244093,59 130115406,67 3485166,67

I-VAr-140->70 69 278 279 282a334 904,00 64,00 840,00 17635,35 961931,33 4821,33

609x30

HY=609,0, HZ=609,0 [mm]

AX=54569,46 [mm2]

IX=4585758582,62, IY=2292879291,31, IZ=2292879291,31 [mm4]

Materiale=S 355

609x20

HY=609,0, HZ=609,0 [mm]

AX=37007,96 [mm2]

IX=3213410545,50, IY=1606705272,75, IZ=1606705272,75 [mm4]

Materiale=S 355

C609x15

13



HY=609,0, HZ=609,0 [mm]

AX=27991,59 [mm2]

IX=2470684737,22, IY=1235342368,61, IZ=1235342368,61 [mm4]

Materiale=S 355

C200x3

HY=200,0, HZ=200,0 [mm]

AX=1856,68 [mm2]

IX=18018163,27, IY=9009081,64, IZ=9009081,64 [mm4]

Materiale=S 275

C70x2

HY=70,0, HZ=70,0 [mm]

AX=427,26 [mm2]

IX=494335,89, IY=247167,94, IZ=247167,94 [mm4]

Materiale=S 275

C500x40

HY=500,0, HZ=500,0 [mm]

AX=57805,30 [mm2]

IX=3081022747,23, IY=1540511373,61, IZ=1540511373,61 [mm4]

Materiale=S 355

I-VAR-560->140

14



HY=120,0, HZ=374,0 [mm]

AX=6380,00 [mm2]

IX=244093,59, IY=130115406,67, IZ=3485166,67 [mm4]

Materiale=S 275

I-VAr-140->70

HY=8,0, HZ=113,0 [mm]

AX=904,00 [mm2]

IX=17635,35, IY=961931,33, IZ=4821,33 [mm4]

Materiale=S 275

3.7 Schema dei Vincoli

La struttura “Wireframe” verrà schematizzata con i seguenti gruppi di vincoli:

Nome del vincolo Lista dei nodi UX UY UZ RX RY RZ

Incastro 95 97 99 101 bloccato bloccato bloccato bloccato bloccato bloccato

Carrello-X 88 91 bloccato bloccato bloccato libero bloccato bloccato

Lo schema “Incastro” è applicato ai 4 nodi sotto i supporti a X intermedi

Lo schema “Carrello-X” è applicato ai 2 nodi di collegamento con le pile in cemento armato al fine di permettere la

necessaria espansione/contrazione dovuta alla variazione di temperatura.

3.8 Analisi in Frequenza (Footfall)

E’ stata eseguita sulla struttura una analisi di frequenza al fine di valutare possibili effetti di risonanza causati dal

calpestio dei pedoni sulla passerella stessa

Caratteristiche Analisi:

• Frequenza Minima: 1 Hz

• Frequenza Massima: 4,5 Hz

• Peso del Pedone: 100kg

• Numero di Passi: 300

Tutte le frequenze proprie trovate risultano tali da non innescare effetti di risonanza

15



Nodo

a Totale

(mm/sec2)

Rf

Temporale Rf Armonico Rf Totale

v RMS

(mm/sec)

v RMQ

(mm/sec)

Nodo

d'eccitazione Frequenza

1 0,2 0,01 0,01 0,01 0 0 1 4,11

2 0 0 0 0 0 0 2 3,29

3 95,6 10,74 8,19 10,74 1,3 1,5 3 3,29

4 85,1 9,21 7,77 9,21 1,2 1,5 4 3,29

5 13 1,47 1,12 1,47 0,2 0,2 5 3,29

6 14,4 1,38 1,25 1,38 0,2 0,3 6 3,21

7 235,5 26,48 20,12 26,48 3,1 3,6 7 3,29

8 209,4 22,89 18,86 22,89 2,9 3,6 8 3,29

9 323,4 36,39 27,51 36,39 4,2 4,9 9 3,29

10 281,2 30,79 25,34 30,79 3,9 4,8 10 3,29

11 278,8 31,38 23,55 31,38 3,6 4,2 11 3,29

12 229,4 25 21,02 25 3,2 4,1 12 3,29

13 36,4 4,1 2,99 4,1 0,5 0,5 13 3,31

14 57,9 5,19 3,88 5,19 0,6 0,8 14 4,11

15 6,9 0,62 0,56 0,62 0,1 0,1 15 4,13

16 39,3 3,56 2,32 3,56 0,4 0,5 16 4,11

17 47,2 4,05 2,84 4,05 0,4 0,6 17 4,5

18 125,1 11,43 7,06 11,43 1,1 1,4 18 4,13

19 152,6 15,42 11,56 15,42 1,8 2,1 19 4,5

20 318 29,12 19,3 29,12 2,9 3,9 20 4,13

21 265,6 31,04 26,2 31,04 4 4,5 21 4,5

22 566,8 52,56 37,59 52,56 5,7 7,6 22 4,13

23 342,6 46,13 42,59 46,13 6,5 7,2 23 4,5

24 787,4 74,24 55,66 74,24 8,5 11 24 4,13

25 406,8 56,81 54,07 56,81 8,3 9,3 25 4,5

26 914,4 87,13 66,94 87,13 10,2 13,1 26 4,13

27 145,1 16,35 12,12 16,35 1,9 2,1 27 3,31

28 116,7 11,48 10,6 11,48 1,6 2,2 28 3,21

29 0,1 0,01 0,01 0,01 0 0 29 4,11

30 0 0 0 0 0 0 30 3,31

31 93,7 10,51 8,02 10,51 1,2 1,4 31 3,31

32 83,3 9,01 7,61 9,01 1,2 1,5 32 3,29

33 12,4 1,39 1,07 1,39 0,2 0,2 33 3,31

34 13,9 1,31 1,2 1,31 0,2 0,2 34 3,21

35 233,4 26,2 19,93 26,2 3 3,6 35 3,31

36 207,3 22,65 18,69 22,65 2,9 3,5 36 3,29

37 322,9 36,27 27,43 36,27 4,2 4,9 37 3,31

38 280,4 30,69 25,29 30,69 3,9 4,8 38 3,29

39 279,9 31,47 23,61 31,47 3,6 4,2 39 3,31

40 230,3 25,08 21,1 25,08 3,2 4,1 40 3,29

41 37,1 4,18 3,05 4,18 0,5 0,5 41 3,31

42 58,2 5,22 3,91 5,22 0,6 0,8 42 4,11

43 6,9 0,62 0,56 0,62 0,1 0,1 43 4,13

44 39,2 3,54 2,31 3,54 0,4 0,5 44 4,11

45 46,6 3,98 2,8 3,98 0,4 0,6 45 4,5

46 124 11,32 7,01 11,32 1,1 1,4 46 4,13

47 151,5 15,3 11,46 15,3 1,7 2,1 47 4,5

48 315,6 28,9 19,17 28,9 2,9 3,9 48 4,13

49 264,9 30,91 26,06 30,91 4 4,5 49 4,5

50 564 52,29 37,41 52,29 5,7 7,6 50 4,13

51 342 46,01 42,46 46,01 6,5 7,2 51 4,5

52 785,3 74,03 55,51 74,03 8,5 11 52 4,13

53 406,4 56,76 54,01 56,76 8,2 9,3 53 4,5

54 913,7 87,06 66,89 87,06 10,2 13,1 54 4,13

55 146,5 16,5 12,22 16,5 1,9 2,2 55 3,31

56 117,5 11,6 10,7 11,6 1,6 2,2 56 3,29

16



57 0,2 0,01 0,01 0,01 0 0 57 4,11

58 131,7 14,93 11,16 14,93 1,7 2 58 3,29

59 22,3 2,52 1,9 2,52 0,3 0,4 59 3,29

60 316,5 35,84 26,72 35,84 4,1 4,8 60 3,29

61 443,8 50,23 37,32 50,23 5,7 6,7 61 3,29

62 411,9 46,59 34,53 46,59 5,3 6,3 62 3,29

63 122,5 13,34 11,23 13,34 1,7 2,3 63 3,29

64 136 12,23 9,32 12,23 1,4 1,9 64 4,11

65 289,8 25,98 18,55 25,98 2,8 3,8 65 4,11

66 490 44,21 33,15 44,21 5,1 6,9 66 4,11

67 628,3 58,41 47,9 58,41 7,3 9,9 67 4,11

68 680,4 68,99 60,99 68,99 9,3 12 68 4,5

69 694 79,67 70,14 79,67 10,7 13,3 69 4,5

70 260,1 29,3 22,01 29,3 3,4 4,1 70 3,29

71 0,1 0,01 0,01 0,01 0 0 71 4,11

72 129,5 14,66 10,94 14,66 1,7 2 72 3,31

73 21,4 2,42 1,82 2,42 0,3 0,3 73 3,31

74 314,2 35,57 26,48 35,57 4 4,8 74 3,31

75 443,4 50,17 37,21 50,17 5,7 6,7 75 3,31

76 413,8 46,77 34,6 46,77 5,3 6,3 76 3,31

77 123,8 13,49 11,29 13,49 1,7 2,3 77 3,29

79 288,4 25,85 18,45 25,85 2,8 3,8 79 4,11

80 488,9 44,1 33,03 44,1 5 6,8 80 4,11

81 628,2 58,37 47,8 58,37 7,3 9,8 81 4,11

82 680,7 68,89 60,9 68,89 9,3 12 82 4,5

83 694,1 79,62 70,1 79,62 10,7 13,3 83 4,5

84 262,7 29,54 22,14 29,54 3,4 4,1 84 3,31

85 166,4 17,04 12,93 17,04 2 2,4 85 4,5

86 166,5 17,04 12,94 17,04 2 2,4 86 4,5

87 164,1 18,47 13,73 18,47 2,1 2,4 87 3,31

88 0 0 0 0 0 0 0 0

89 0 0 0 0 0 0 89 3,58

90 163,1 18,37 13,63 18,37 2,1 2,4 90 3,31

91 0 0 0 0 0 0 0 0

94 417,9 58,38 55,68 58,38 8,5 9,6 94 4,5

95 0 0 0 0 0 0 0 0

96 751,3 76,35 51,32 76,35 7,8 9,1 96 3,67

97 0 0 0 0 0 0 0 0

98 0 0 0 0 0 0 98 3,67

99 0 0 0 0 0 0 0 0

100 751,8 76,4 51,32 76,4 7,8 9,1 100 3,67

101 0 0 0 0 0 0 0 0

104 0 0 0 0 0 0 104 4,11

105 20,5 2,33 1,75 2,33 0,3 0,3 105 3,29

106 14,3 1,55 1,29 1,55 0,2 0,2 106 3,29

107 129 14,61 10,96 14,61 1,7 2 107 3,29

108 97,6 10,78 8,64 10,78 1,3 1,6 108 3,29

109 313,7 35,48 26,57 35,48 4,1 4,7 109 3,29

110 242 26,85 21,26 26,85 3,2 3,9 110 3,29

111 436,5 49,35 36,78 49,35 5,6 6,6 111 3,29

112 327,2 36,38 28,67 36,38 4,4 5,3 112 3,29

113 393,8 44,52 32,96 44,52 5 5,9 113 3,31

114 270,1 30,03 23,71 30,03 3,6 4,4 114 3,29

115 231,4 26,12 19,29 26,12 2,9 3,5 115 3,29

116 125,9 13,96 11,23 13,96 1,7 2,1 116 3,29

117 88,2 9,79 7,72 9,79 1,2 1,5 117 3,29

118 24,5 2,48 2,29 2,48 0,3 0,5 118 3,29

119 73,1 6,56 5,17 6,56 0,8 1,1 119 4,11

17



120 7,7 0,7 0,42 0,7 0,1 0,1 120 4,11

121 169,3 14,72 11,47 14,72 1,8 2,4 121 4,11

122 45,6 4,18 3,11 4,18 0,5 0,7 122 4,11

123 345,6 28,73 23,29 28,73 3,6 4,8 123 4,5

124 161,6 15,62 13,26 15,62 2 2,7 124 4,5

125 431,1 45,06 37,24 45,06 5,7 7,4 125 4,5

126 312,3 33,98 29,54 33,98 4,5 5,8 126 4,5

127 463,1 57,8 51,32 57,8 7,8 9,3 127 4,5

128 432,5 51,4 46,11 51,4 7 8,6 128 4,5

129 506,4 67,68 61,91 67,68 9,5 10,9 129 4,5

130 509 63,36 57,03 63,36 8,7 10,4 130 4,5

131 506,1 67,63 61,86 67,63 9,4 10,9 131 4,5

132 508,5 63,3 56,98 63,3 8,7 10,4 132 4,5

133 463,1 57,71 51,21 57,71 7,8 9,3 133 4,5

134 431,3 51,25 45,98 51,25 7 8,6 134 4,5

135 430,9 44,97 37,14 44,97 5,7 7,3 135 4,5

136 310,7 33,81 29,39 33,81 4,5 5,8 136 4,5

137 344,6 28,6 23,2 28,6 3,5 4,8 137 4,5

138 160 15,47 13,14 15,47 2 2,7 138 4,5

139 168 14,65 11,4 14,65 1,7 2,3 139 4,11

140 44,9 4,11 3,07 4,11 0,5 0,7 140 4,11

141 72,7 6,52 5,16 6,52 0,8 1,1 141 4,11

142 7,6 0,69 0,41 0,69 0,1 0,1 142 4,11

143 89,3 9,92 7,79 9,92 1,2 1,5 143 3,29

144 24,8 2,53 2,33 2,53 0,4 0,5 144 3,29

145 233,7 26,37 19,43 26,37 3 3,5 145 3,31

146 127,3 14,1 11,36 14,1 1,7 2,2 146 3,29

147 395,5 44,7 33,04 44,7 5 5,9 147 3,31

148 271,1 30,11 23,81 30,11 3,6 4,4 148 3,29

149 435,9 49,27 36,67 49,27 5,6 6,5 149 3,31

150 326,5 36,25 28,61 36,25 4,4 5,3 150 3,29

151 311,4 35,19 26,32 35,19 4 4,7 151 3,31

152 239,6 26,57 21,07 26,57 3,2 3,9 152 3,29

153 126,7 14,33 10,74 14,33 1,6 1,9 153 3,31

154 95,6 10,55 8,47 10,55 1,3 1,6 154 3,29

155 19,7 2,23 1,67 2,23 0,3 0,3 155 3,31

156 13,6 1,48 1,23 1,48 0,2 0,2 156 3,29

157 0 0 0 0 0 0 157 3,58

158 0 0 0 0 0 0 158 4,11

160 0 0 0 0 0 0 160 3,58

350 135,5 12,18 9,3 12,18 1,4 1,9 350 4,11

3.9 Analisi degli elementi più sollecitati

Si procederà adesso alla Analisi degli elementi più sollecitati, per ogni classe di profilo (al fine di identificare il metodo

di calcolo adottato) seguiti da una lista con la verifica sintetica di tutti gli elementi dello stesso gruppo:

3.9.1 C500x40

BARRA: 266 PUNTO: 3

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

CARICHI:

Condizione di carico decisiva: 29 SLU4 1*1.30+(2+6+3+4)*1.50+7*1.05

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

18



MATERIALE:

S 355 ( S 355 ) fy = 355000.00 kPa

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRI DELLA SEZIONE: C500x40

h=500.0 mm gM0=1.05 gM1=1.05

Ay=36800.00 mm2 Az=36800.00 mm2 Ax=57805.30 mm2

tw=40.0 mm Iy=1540511373.61 mm4 Iz=1540511373.61 mm4 Ix=3081022747.23 mm4

Wply=8485333.33 mm3 Wplz=8485333.33 mm3

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

AZIONI INTERNE E CARICO LIMITE:

N,Ed = 915514.51 N My,Ed = -1301.03 kN*m Mz,Ed = -24.40 kN*m Vy,Ed = -108010.06 N

Nc,Rd = 19543698.30 N My,pl,Rd = 2868.85 kN*m Mz,pl,Rd = 2868.85 kN*m Vy,T,Rd = 6860320.51 N

Nb,Rd = 19097549.95 N My,c,Rd = 2868.85 kN*m Mz,c,Rd = 2868.85 kN*m Vz,Ed = -326462.37 N

MN,y,Rd = 2853.08 kN*m MN,z,Rd = 2853.08 kN*m Vz,T,Rd = 6860320.51 N

Tt,Ed = -108.18 kN*m

Classe della sezione = 1

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRI DI SVERGOLAMENTO:

rispetto all'asse y: rispetto all'asse z:

Ly = 3.76 m Lam_y = 0.30 Lz = 3.76 m Lam_z = 0.30

Lcr,y = 3.76 m Xy = 0.98 Lcr,z = 3.76 m Xz = 0.98

Lamy = 23.03 kyy = 0.78 Lamz = 23.03 kyz = 0.47

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

FORMULE DI VERIFICA:

Controllo di resistenza della sezione:

N,Ed/Nc,Rd = 0.05 < 1.00 VERIFICATO

(My,Ed/MN,y,Rd)^ 2.00 + (Mz,Ed/MN,z,Rd)^2.00 = 0.21 < 1.00 VERIFICATO

Vy,Ed/Vy,T,Rd = 0.02 < 1.00 VERIFICATO

Vz,Ed/Vz,T,Rd = 0.05 < 1.00 VERIFICATO

Tau,ty,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.04 < 1.00 VERIFICATO

Tau,tz,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.04 < 1.00 VERIFICATO

Controllo della stabilità globale della barra:

Lambda,y = 23.03 < Lambda,max = 210.00 Lambda,z = 23.03 < Lambda,max = 210.00 STABILE

N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*My,Ed/(XLT*My,Rk/gM1) + kyz*Mz,Ed/(Mz,Rk/gM1) = 0.41 < 1.00 VERIFICATO

N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*My,Ed/(XLT*My,Rk/gM1) + kzz*Mz,Ed/(Mz,Rk/gM1) = 0.27 < 1.00 VERIFICATO

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

SPOSTAMENTI LIMITE

Spostamenti

vx = 1.3 mm < vx max = L/150.00 = 25.1 mm Verifica effettuata

Condizione di carico decisiva: 33 Var3 (Affollamento) SUB C3

vy = 7.4 mm < vy max = L/150.00 = 25.1 mm Verifica effettuata

Condizione di carico decisiva: 9 DeltaT

3.9.1.1 Riassunto sintetico elementi similari:

Barra

Mat.

Lay

Laz

Res

Cond.

Ratio (vx)

Cond. (vx)

Ratio (vy)

Cond.(vy)

244 S 355 23.02 23.02 0.40 29 SLU4 0.05 33 Var3 (Affollamento) SUB C3

0.29 9 DeltaT

245 S 355 21.04 21.04 0.14 9 DeltaT 0.09 33 Var3 (Affollamento) SUB C3

0.01 33 Var3 (Affollamento) SUB C3

246 S 355 65.53 65.53 0.04 27 SLU2 0.14 12 Sismica NTC 2008 SLV Direzione_X

0.91 9 DeltaT

19






0.29 9 DeltaT

267 S 355 21.04 21.04 0.14 9 DeltaT 0.08 33 Var3 (Affollamento) SUB C3


268 S 355 65.53 65.53 0.04 27 SLU2 0.15 12 Sismica NTC 2008 SLV Direzione_X

0.91 9 DeltaT



3.9.2 C609x30

BARRA: 240 PUNTO: 3

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

CARICHI:


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

MATERIALE:

S 355 ( S 355 ) fy = 355000.00 kPa

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRI DELLA SEZIONE: 609x30

h=609.0 mm gM0=1.05 gM1=1.05

Ay=34740.00 mm2 Az=34740.00 mm2 Ax=54569.46 mm2


Wply=10066230.00 mm3 Wplz=10066230.00 mm3

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


N,Ed = 795218.80 N My,Ed = -1952.08 kN*m Mz,Ed = 47.07 kN*m Vy,Ed = -1499.56 N




Tt,Ed = -28.69 kN*m


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------









----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

SPOSTAMENTI LIMITE

Flessioni

uy = 0.0 mm < uy max = L/200.00 = 10.0 mm Verifica effettuata


uz = 0.6 mm < uz max = L/200.00 = 10.0 mm Verifica effettuata



Barra

Mat

Lay

Laz

Res

Condiz.

Ratio (uy)

Cond. (uy)

Ratio (uz)

Cond. (uz)

238 S 355 1.16 1.16 0.04 31 SLU6 0.00 33 Var3 (Affollamento) 0.00 9 DeltaT

20



SUB C3 239 S 355 9.76 9.76 0.09 29 SLU4 0.00 33 Var3 (Affollamento)

SUB C3 0.02 33 Var3 (Affollamento)










SUB C3 0.00 9 DeltaT











3.9.3 C609x20

BARRA: 251 PUNTO: 1

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

CARICHI:

Condizione di carico decisiva: 31 SLU6 1*1.30+(2+3+4+6+9)*1.50

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

MATERIALE:

S 355 ( S 355 ) fy = 355000.00 kPa

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRI DELLA SEZIONE: 609x20

h=609.0 mm gM0=1.05 gM1=1.05

Ay=23560.00 mm2 Az=23560.00 mm2 Ax=37007.96 mm2


Wply=6941086.67 mm3 Wplz=6941086.67 mm3

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


N,Ed = 807417.87 N My,Ed = 1381.91 kN*m Mz,Ed = -32.94 kN*m Vy,Ed = 95.82 N


Nb,Rd = 12512215.54 N My,c,Rd = 2346.75 kN*m Mz,c,Rd = 2346.75 kN*m Vz,Ed = 580.53 N


Tt,Ed = -21.26 kN*m


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------









----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

SPOSTAMENTI LIMITE

Flessioni


Condizione di carico decisiva: 13 Sismica NTC 2008 SLV Direzione_Y

21






Barra

Mat.

Lay

Laz

Res

Condiz.

Ratio (uy)

Cond. (uy)

Ratio (uz)

Cond. (uz)

248 S 355 8.48 8.48 0.14 31 SLU6 0.00 33 Var3 (Affollamento)






SUB C3 251 S 355 4.80 4.80 0.35 31 SLU6 0.00 13 Sismica NTC 2008

SLV Direzione_Y 0.04 33 Var3 (Affollamento)

SUB C3 252 S 355 4.80 4.80 0.35 31 SLU6 0.00 13 Sismica NTC 2008

SLV Direzione_Y 0.04 33 Var3 (Affollamento)







SUB C3

3.9.4 C609x15

BARRA: 276 PUNTO: 3

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

CARICHI:


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

MATERIALE:

S 355 ( S 355 ) fy = 355000.00 kPa

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


h=609.0 mm gM0=1.05 gM1=1.05

Ay=17820.00 mm2 Az=17820.00 mm2 Ax=27991.59 mm2


Wply=5293665.00 mm3 Wplz=5293665.00 mm3

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


N,Ed = 717653.23 N My,Ed = -943.79 kN*m Mz,Ed = 50.08 kN*m Vy,Ed = -5672.58 N




Tt,Ed = -4.30 kN*m


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------









----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

SPOSTAMENTI LIMITE

22



Flessioni






Barra

Mat.

Lay

Laz

Res.

Condiz.

Ratio (uy)

Cond. (uy)

Ratio (uz)

Cond. (uz)

231 S 355 8.40 8.40 0.15 31 SLU6 0.00 33 Var3 (Affollamento)




























SUB C3

3.9.5 I-VAR-560-140

BARRA: 22 PUNTO: 1 COORDINATA: x = 0.00 L = 0.00 m

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

CARICHI:


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

MATERIALE:

S 275 ( S 275 ) fy = 275000.00 kPa

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRI DELLA SEZIONE: I-VAR-560->140

h=584.0 mm gM0=1.05 gM1=1.05

b=120.0 mm Ay=2880.00 mm2 Az=5600.00 mm2 Ax=8480.00 mm2


tf=12.0 mm Wply=1607680.00 mm3 Wplz=100400.00 mm3

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


N,Ed = -6425.02 N My,Ed = -82.00 kN*m Mz,Ed = -3.40 kN*m Vy,Ed = -3035.57 N

Nt,Rd = 2220952.46 N My,pl,Rd = 421.06 kN*m Mz,pl,Rd = 26.30 kN*m Vy,T,Rd = 435287.19 N

My,c,Rd = 421.06 kN*m Mz,c,Rd = 26.30 kN*m Vz,Ed = 34015.59 N


23



Mb,Rd = 135.19 kN*m Tt,Ed = -0.00 kN*m


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRI D'INSTABILITA' FLESSO-TORSIONALE:

z = 1.00 Mcr = 238.30 kN*m Curva,LT - d XLT = 0.32

Lcr,low=2.25 m Lam_LT = 1.36 fi,LT = 1.87 XLT,mod = 0.32

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------



N,Ed/Nt,Rd = 0.00 < 1.00 VERIFICATO







My,Ed/Mb,Rd = 0.61 < 1.00 VERIFICATO

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

SPOSTAMENTI LIMITE

Flessioni




Condizione di carico decisiva: 9 DeltaT


Barra

Profilato

Lay

Laz

Res.

Condizione

Ratio (uy)

Cond.(uy)

Ratio (uz)

Cond.(uz)

1 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.24 31 SLU6 0.01 9 DeltaT 0.10 9 DeltaT 2 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.39 31 SLU6 0.01 9 DeltaT 0.10 9 DeltaT 3 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.47 26 SLU1 0.01 9 DeltaT 0.09 9 DeltaT 4 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.39 31 SLU6 0.01 9 DeltaT 0.10 9 DeltaT 5 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.39 31 SLU6 0.01 9 DeltaT 0.10 9 DeltaT 6 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.55 31 SLU6 0.01 9 DeltaT 0.10 9 DeltaT 7 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.38 26 SLU1 0.01 4 Var2 (Affollamento)


8 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.48 31 SLU6 0.01 3 Var1 (Affollamento) SUB C3

0.10 9 DeltaT


0.10 9 DeltaT

10 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.23 28 SLU3 0.01 13 Sismica NTC 2008 SLV Direzione_Y

0.10 9 DeltaT


0.10 9 DeltaT


0.10 9 DeltaT

13 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.39 28 SLU3 0.00 12 Sismica NTC 2008 SLV Direzione_X

0.10 9 DeltaT

14 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.55 26 SLU1 0.01 9 DeltaT 0.10 9 DeltaT 16 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.39 31 SLU6 0.01 9 DeltaT 0.10 9 DeltaT 17 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.47 26 SLU1 0.01 9 DeltaT 0.09 9 DeltaT 18 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.39 31 SLU6 0.01 9 DeltaT 0.10 9 DeltaT 19 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.39 31 SLU6 0.01 9 DeltaT 0.10 9 DeltaT 20 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.55 31 SLU6 0.01 9 DeltaT 0.10 9 DeltaT 21 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.36 26 SLU1 0.01 4 Var2 (Affollamento)



0.10 9 DeltaT


0.10 9 DeltaT


0.10 9 DeltaT


0.10 9 DeltaT


0.10 9 DeltaT

27 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.39 28 SLU3 0.00 12 Sismica NTC 2008 0.10 9 DeltaT

24



SLV Direzione_X 28 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.55 26 SLU1 0.01 9 DeltaT 0.10 9 DeltaT 29 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.41 31 SLU6 0.01 3 Var1 (Affollamento)


30 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.39 31 SLU6 0.01 9 DeltaT 0.10 9 DeltaT 31 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.47 26 SLU1 0.01 9 DeltaT 0.09 9 DeltaT 32 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.39 28 SLU3 0.01 9 DeltaT 0.10 9 DeltaT 33 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.39 28 SLU3 0.01 9 DeltaT 0.10 9 DeltaT 34 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.55 26 SLU1 0.01 9 DeltaT 0.10 9 DeltaT 35 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.39 28 SLU3 0.01 9 DeltaT 0.10 9 DeltaT 36 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.45 26 SLU1 0.00 9 DeltaT 0.09 9 DeltaT 37 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.43 31 SLU6 0.01 13 Sismica NTC 2008

SLV Direzione_Y 0.10 9 DeltaT


0.10 9 DeltaT


0.10 9 DeltaT


0.10 9 DeltaT


0.10 9 DeltaT

42 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.55 28 SLU3 0.01 9 DeltaT 0.10 9 DeltaT 43 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.40 31 SLU6 0.01 3 Var1 (Affollamento)


44 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.39 31 SLU6 0.01 9 DeltaT 0.10 9 DeltaT 45 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.47 26 SLU1 0.01 9 DeltaT 0.09 9 DeltaT 46 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.39 28 SLU3 0.01 9 DeltaT 0.10 9 DeltaT 47 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.39 28 SLU3 0.01 9 DeltaT 0.10 9 DeltaT 48 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.55 26 SLU1 0.01 9 DeltaT 0.10 9 DeltaT 49 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.39 28 SLU3 0.01 9 DeltaT 0.10 9 DeltaT 50 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.56 26 SLU1 0.00 9 DeltaT 0.09 9 DeltaT 51 I-VAR-560->140 15.77 96.44 0.58 31 SLU6 0.01 13 Sismica NTC 2008

SLV Direzione_Y 0.10 9 DeltaT


0.10 9 DeltaT


0.10 9 DeltaT


0.10 9 DeltaT


0.10 9 DeltaT

56 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.55 28 SLU3 0.01 9 DeltaT 0.10 9 DeltaT 277 I-VAR-560->140 15.78 96.44 0.24 31 SLU6 0.01 9 DeltaT 0.10 9 DeltaT

3.9.6 I-VAR-140->70 (Montanti Parapetto)


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

CARICHI:

Condizione di carico decisiva: 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

MATERIALE:

S 275 ( S 275 ) fy = 275000.00 kPa

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRI DELLA SEZIONE: I-VAr-140->70

h=78.0 mm gM0=1.05 gM1=1.05

b=8.0 mm Ay=64.00 mm2 Az=592.00 mm2 Ax=624.00 mm2


tf=8.0 mm Wply=12168.00 mm3 Wplz=1248.00 mm3

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


N,Ed = 2313.22 N My,Ed = 0.00 kN*m Mz,Ed = -0.00 kN*m Vy,Ed = 2.04 N




Tt,Ed = -0.00 kN*m


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


25




Ly = 1.56 m Lam_y = 0.55 Lz = 1.56 m Lam_z = 7.78

Lcr,y = 1.56 m Xy = 0.81 Lcr,z = 1.56 m Xz = 0.02

Lamy = 47.82 kzy = 0.66 Lamz = 675.50 kzz = 1.54

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------












Barra

Profilato

Lay

Laz

Resist.

Condizione

69 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.43 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2

279 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.43 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 282 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.88 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 283 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.91 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 284 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.92 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 285 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.91 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 286 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.92 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 287 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.90 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 288 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.91 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 289 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.90 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 290 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.92 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 291 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.90 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 292 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.90 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 293 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.90 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 294 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.90 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 295 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.90 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 296 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.90 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 297 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.92 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 298 I-VAr-140->70 47.82 675.52 0.90 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 299 I-VAr-140->70 47.82 675.48 0.91 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 300 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.90 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 301 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.92 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 302 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.91 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 303 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.91 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 304 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.92 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 305 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.88 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 307 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.43 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 309 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.88 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 310 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.92 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 311 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.91 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 312 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.91 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 313 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.92 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 314 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.90 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 315 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.91 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 316 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.90 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 317 I-VAr-140->70 47.78 675.50 0.92 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 318 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.90 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 319 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.90 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 320 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.90 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 321 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.90 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 322 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.90 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 323 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.90 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 324 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.92 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 325 I-VAr-140->70 47.82 675.47 0.90 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 326 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.91 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 327 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.90 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 328 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.92 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 329 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.91 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 330 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.91 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 331 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.92 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 332 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.88 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2 334 I-VAr-140->70 47.82 675.50 0.43 6 Variabile (Spinta su parapetti) SUB C2

26



3.9.7 C70x2 (Corrimano)


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

CARICHI:


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

MATERIALE:

S 275 ( S 275 ) fy = 275000.00 kPa

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


h=70.0 mm gM0=1.05 gM1=1.05

Ay=272.00 mm2 Az=272.00 mm2 Ax=427.26 mm2


Wply=9250.67 mm3 Wplz=9250.67 mm3

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


N,Ed = 162.74 N My,Ed = 0.83 kN*m Mz,Ed = 1.00 kN*m Vy,Ed = -2997.78 N




Tt,Ed = -0.00 kN*m


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------



Ly = 2.00 m Lam_y = 0.96 Lz = 2.00 m Lam_z = 0.96

Lcr,y = 2.00 m Xy = 0.69 Lcr,z = 2.00 m Xz = 0.69

Lamy = 83.15 kzy = 0.60 Lamz = 83.15 kzz = 1.00

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------














Barra

Profilato

Lay

Laz

Resist.

Condizione

124 C70x2 83.15 83.15 0.57 31 SLU6 125 C70x2 83.15 83.15 0.60 31 SLU6 126 C70x2 83.15 83.15 0.60 31 SLU6 127 C70x2 83.15 83.15 0.60 31 SLU6 128 C70x2 83.15 83.15 0.60 31 SLU6 129 C70x2 83.17 83.17 0.59 31 SLU6 130 C70x2 83.15 83.15 0.58 31 SLU6 131 C70x2 83.15 83.15 0.56 31 SLU6 132 C70x2 83.15 83.15 0.53 31 SLU6 133 C70x2 83.15 83.15 0.58 31 SLU6 134 C70x2 83.31 83.31 0.59 31 SLU6

27



135 C70x2 83.15 83.15 0.61 31 SLU6 136 C70x2 83.15 83.15 0.62 31 SLU6 137 C70x2 83.15 83.15 0.62 31 SLU6 138 C70x2 83.15 83.15 0.62 31 SLU6 139 C70x2 83.15 83.15 0.62 31 SLU6 140 C70x2 83.31 83.31 0.59 31 SLU6 141 C70x2 83.15 83.15 0.58 31 SLU6 142 C70x2 83.15 83.15 0.53 31 SLU6 143 C70x2 83.15 83.15 0.56 31 SLU6 144 C70x2 83.15 83.15 0.58 31 SLU6 145 C70x2 83.17 83.17 0.59 31 SLU6 146 C70x2 83.15 83.15 0.60 31 SLU6 147 C70x2 83.15 83.15 0.60 31 SLU6 148 C70x2 83.15 83.15 0.60 31 SLU6 149 C70x2 83.15 83.15 0.60 31 SLU6 150 C70x2 83.15 83.15 0.57 31 SLU6 151 C70x2 83.15 83.15 0.55 31 SLU6 152 C70x2 83.15 83.15 0.59 31 SLU6 153 C70x2 83.15 83.15 0.59 31 SLU6 154 C70x2 83.15 83.15 0.60 31 SLU6 155 C70x2 83.15 83.15 0.60 31 SLU6 156 C70x2 83.17 83.17 0.58 31 SLU6 157 C70x2 83.15 83.15 0.45 26 SLU1 158 C70x2 83.15 83.15 0.23 31 SLU6 159 C70x2 83.15 83.15 0.48 26 SLU1 160 C70x2 83.15 83.15 0.59 31 SLU6 161 C70x2 83.31 83.31 0.60 31 SLU6 162 C70x2 83.15 83.15 0.61 31 SLU6 163 C70x2 83.15 83.15 0.62 31 SLU6 164 C70x2 83.15 83.15 0.62 31 SLU6 165 C70x2 83.15 83.15 0.62 31 SLU6 166 C70x2 83.15 83.15 0.62 31 SLU6 167 C70x2 83.31 83.31 0.59 31 SLU6 168 C70x2 83.15 83.15 0.59 31 SLU6 169 C70x2 83.15 83.15 0.48 26 SLU1 170 C70x2 83.15 83.15 0.23 31 SLU6 171 C70x2 83.15 83.15 0.45 26 SLU1 172 C70x2 83.17 83.17 0.58 31 SLU6 173 C70x2 83.15 83.15 0.60 31 SLU6 174 C70x2 83.15 83.15 0.60 31 SLU6 175 C70x2 83.15 83.15 0.59 31 SLU6 176 C70x2 83.15 83.15 0.59 31 SLU6 177 C70x2 83.15 83.15 0.55 31 SLU6

3.9.8 C200x3


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

CARICHI:


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

MATERIALE:

S 275 ( S 275 ) fy = 275000.00 kPa

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


h=200.0 mm gM0=1.05 gM1=1.05

Ay=1182.00 mm2 Az=1182.00 mm2 Ax=1856.68 mm2


Wely=90090.82 mm3 Welz=90090.82 mm3

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


N,Ed = 29573.47 N My,Ed = 16.57 kN*m Mz,Ed = 0.16 kN*m Vy,Ed = -3.10 N

Nc,Rd = 486273.66 N My,el,Rd = 23.60 kN*m Mz,el,Rd = 23.60 kN*m Vy,T,Rd = 177764.74 N

Nb,Rd = 471784.69 N My,c,Rd = 23.60 kN*m Mz,c,Rd = 23.60 kN*m Vz,Ed = 62.22 N

Vz,T,Rd = 177764.74 N

Tt,Ed = -0.15 kN*m


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


28




Ly = 2.00 m Lam_y = 0.33 Lz = 2.00 m Lam_z = 0.33

Lcr,y = 2.00 m Xy = 0.97 Lcr,z = 2.00 m Xz = 0.97

Lamy = 28.71 kyy = 1.01 Lamz = 28.71 kzz = 1.01

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------



N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.77 < 1.00 VERIFICATO










Barra

Profilato

Lay

Laz

Res.

Condizione

178 C200x3 28.71 28.71 0.35 31 SLU6 179 C200x3 28.71 28.71 0.48 31 SLU6 180 C200x3 28.71 28.71 0.55 31 SLU6 181 C200x3 28.71 28.71 0.58 31 SLU6 182 C200x3 28.71 28.71 0.53 31 SLU6 183 C200x3 28.72 28.72 0.65 31 SLU6 184 C200x3 28.71 28.71 0.36 31 SLU6 185 C200x3 28.71 28.71 0.52 26 SLU1 186 C200x3 28.71 28.71 0.51 26 SLU1 187 C200x3 28.71 28.71 0.41 26 SLU1 188 C200x3 28.77 28.77 0.64 31 SLU6 189 C200x3 28.71 28.71 0.59 31 SLU6 190 C200x3 28.71 28.71 0.68 31 SLU6 192 C200x3 28.71 28.71 0.59 31 SLU6 193 C200x3 28.77 28.77 0.63 31 SLU6 194 C200x3 28.73 28.73 0.46 26 SLU1 195 C200x3 28.67 28.67 0.56 26 SLU1 196 C200x3 28.73 28.73 0.57 26 SLU1 197 C200x3 28.71 28.71 0.36 31 SLU6 198 C200x3 28.72 28.72 0.65 31 SLU6 199 C200x3 28.71 28.71 0.53 31 SLU6 200 C200x3 28.71 28.71 0.58 31 SLU6 201 C200x3 28.71 28.71 0.55 31 SLU6 202 C200x3 28.71 28.71 0.48 31 SLU6 203 C200x3 28.71 28.71 0.35 31 SLU6 204 C200x3 28.71 28.71 0.32 31 SLU6 205 C200x3 28.71 28.71 0.46 31 SLU6 206 C200x3 28.71 28.71 0.54 31 SLU6 207 C200x3 28.71 28.71 0.58 31 SLU6 208 C200x3 28.71 28.71 0.56 31 SLU6 209 C200x3 28.72 28.72 0.66 31 SLU6 210 C200x3 28.71 28.71 0.38 31 SLU6 211 C200x3 28.71 28.71 0.60 26 SLU1 212 C200x3 28.71 28.71 0.60 26 SLU1 213 C200x3 28.71 28.71 0.44 26 SLU1 214 C200x3 28.77 28.77 0.46 31 SLU6 215 C200x3 28.71 28.71 0.69 31 SLU6 216 C200x3 28.71 28.71 0.75 31 SLU6 217 C200x3 28.71 28.71 0.78 31 SLU6 218 C200x3 28.71 28.71 0.75 31 SLU6 219 C200x3 28.71 28.71 0.65 31 SLU6 220 C200x3 28.77 28.77 0.70 31 SLU6 221 C200x3 28.71 28.71 0.52 26 SLU1 222 C200x3 28.71 28.71 0.68 26 SLU1 223 C200x3 28.71 28.71 0.69 26 SLU1 224 C200x3 28.71 28.71 0.38 31 SLU6 225 C200x3 28.72 28.72 0.66 31 SLU6 226 C200x3 28.71 28.71 0.55 31 SLU6 227 C200x3 28.71 28.71 0.58 31 SLU6 228 C200x3 28.71 28.71 0.54 31 SLU6 229 C200x3 28.71 28.71 0.45 31 SLU6 230 C200x3 28.71 28.71 0.32 31 SLU6 256 C200x3 28.71 28.71 0.72 31 SLU6 257 C200x3 28.71 28.71 0.69 31 SLU6

29



3.10 Unioni

Verranno ora esaminati i giunti più sollecitati per le tipologie più comuni

3.10.1 Giunto Colonna-Trave

3.10.1.1 Saldature Innesto Lato Colonna

Valori di calcolo:

Condizione più sfavorevole: SLU1

Fx-112,760kN Fy 723,450kN Fz-257,148kN Mx-118,04kNm My14,51kNm Mz-449,46kNm

I due piatti di raccordo che compongono la forcella presentano le seguenti caratteristiche di saldatura:

Massa: 1185288.8594

Volume: 1185288.8594

Momenti principali e direzione X-Y-Z rispetto al baricentro:

I: 37246833289.8642 lungo [1.0000 0.0000 0.0000]

J: 80544411037.5300 lungo [0.0000 1.0000 0.0000]

K: 58032930998.6897 lungo [0.0000 0.0000 1.0000]

Vengono omessi a favore di sicurezza in questa sede i contributi delle saldature sul piatto di chiusura di testa

(tratteggiato nella figura seguente)

30



La componente torsionale Mz verrà considerata completamente assorbita, secondo il principio di Jourawsky, dalla

sezione ed è già stata tenuta in considerazione nei capitoli precedenti nella verifica della sezione stessa. Tale scelta

progettuale è giustificata dalla segregazione geometrica della saldatura stessa. Tale segregazione, pur con

approssimazioni a favore di sicurezza, comporterà ridotti valori tensionali derivanti dai momenti flettenti.

Verrà eseguita una verifica tensionale assumendo che:

I bracci di leva nelle due direzioni Mx e My saranno approssimativamente di 240mm e 100mm

Da cui deriveranno i seguenti valori:

Wx = 37246833289/100 = 372.468.333mm³

Wy = 80544411037/240 = 335.601.712mm³

Sollecitazioni derivanti:

sigma(x) = 118.040.000*1,25/372.468.333 = 1MPa

sigma(y)= 14.510.000*1,25/335.601.712 = 1MPa

per quello che riguarda le sollecitazioni di taglio, si assume che:

Direzione Z: Per la geometria specifica, le sollecitazioni di taglio in direzione z in compressione dovrebbero essere

completamente assorbite dall’incastro inferiore che impedisce il movimento in tale direzione, ma si assumerà in

questa sede che tale vincolo non sia presente.

Le saldature in oggetto presentano un’area sul piano XY pari a (approssimato per difetto) 16 volte un triangolo

rettangolo di lati 15mm = 15*15/2 *16 = 1800mm²

Quindi la sollecitazione risultante sarà pari a 257148*1,25/1800 = 178Mpa

Direzione X: la segregazione oggettivamente non permette la traslazione in tale direzione

Direzione Y: le saldature in oggetto presentano un’area sul piano XZ Pari a 16 volte un rettangolo di lati 15 e 550mm,

pari dunque a: 132000mm²

31



Quindi la sollecitazione risultante sarà pari a 723450*1,25/132000 = 6,8Mpa

Secondo le NTC2008, le saldature devono essere verificate a meno di un fattore riduttivo, pari a 0,85fyk (beta per

S275) con la somma in valore assoluto di tutte le sollecitazioni: nel nostro caso 0 ,85 *275 = 233Mpa

Le saldature in oggetto, a cordone d’angolo, pur omettendo comunque il contributo non trascurabile dei cordoni sul

piatto di chiusura di testa, risultano dunque ampiamente verificate.

3.10.1.2 Innesto Colonna Trave: Giunto Bullonato

Tale giunto sarà è composto da due file di bulloni 10xM27 classe 8.8.

Al fine della presente verifica, verranno prese in considerazione le sollecitazioni provenienti dalla trave principale. Il

momento flettente con approssimazione a favore di sicurezza che sia perfettamente centrato, agirà sempre su una fila

in compressione e su una fila in trazione. Ovviamente, a causa del contatto con le piastre di raccordo circolari, il

contributo della fila in compressione sarà nulla.

Per quello che riguarda l’integrità della sezione trasversale, come si evince dalle due immagini seguenti, la trave (che

viene interrotta successivamente al nodo di giunzione, ove il momento flettente è ridotto) è rinforzata con 4 piatti

ortogonali, irrigiditi da un anello di collegamento e nervati lungo la direzione trasversale. Poiché la sezione nel punto

in oggetto è già stata verificata al punto 3.8.2 della presente relazione, l’ulteriore irrigidimento fornito garantisce la

corretta distribuzione delle sollecitazioni.

32



Per quello che riguarda le azioni taglianti, agenti trasversalmente rispetto all’asse della trave, saranno nulle, poiché

completamente contrastate dalla forma a “culla” dell’appoggio, esattamente come le forze verticali saranno assorbite

dal contatto piastra-piastra.

Rimarranno dunque da tenere in considerazione le seguenti sollecitazioni per la condizione più sfavorevole (con

riferimento ortonormale globale)

Fx = 356831,93N My = -623,26kNm

Le due file di 10 bulloni presenteranno un foro esatto di diametro 28mm nella piastra esterna ed un foro asolato di

dimensioni 30x50mm nella piastra interna. La tolleranza sui 30mm è ininfluente, per la forma a culla del supporto,

mentre nella direzione longitudinale, il giunto ad attrito andrà ad opporsi alla traslazione, secondo il seguente schema:

33



La prima verifica riguarderà dunque la resistenza per attrito, alla quale contribuiranno uniformemente tutti e 20 i

bulloni:

La resistenza per unioni a taglio con bulloni ad alta resistenza secondo NTC vale:

��,�� = ��,�/��

Dove n è il numero di superfici di attrito, pari a 2

� è il coefficiente di attrito, assunto cautelativamente pari a 0,3 (favore di sicurezza)

Fp,C è la forza di precarico, che in caso di serraggio controllato può essere assunta pari a 0,7ftbAres

L’area resistente del bullone M27 p= 3 è pari a 459mm² e ftb per un bullone in classe 8.8 vale 800N/mm² quindi

Fp,C = 0,7*800*459 = 257040

��,�� = 2 ∙ 0,3 ∙��

,�= 123379�� 2467��

VERIFICA: Fed/Fsrd = 356831/2467000= 0,14 <1 VERIFICATO (Sfruttamento percentuale 14%)

Per quanto riguarda invece la verifica in trazione dei bulloni, rispetto al bordo di rotazione, le due file di 10 bulloni

ciascuna si opporranno (come indicato nello schema precedente) opponendo un braccio di 50mm per la fila interna e

350mm per la fila esterna.

A favore di sciurezza si ometterà il contributo della fila interna, considerando come resistenti unicamente i bulloni

della fila esterna

Msd/10 = 623,26/10 = 62,326kNm = 62326000Nmm per bullone

Considerato il braccio di leva di 350mm, sul bullone agirà una forza di trazione pari a

Fsd = 62326000/350 = 178075N

Secondo NTC, la verifica per un bullone M27 classe 8.8 vale

Ftrd = 0,9FtbAres/ϒm2=264384

34



VERIFICA: Fsd/Ftrd = 0,67 <1 VERIFICATO

Tenuto in considerazione che le approssimazioni a favore di sicurezza effettuate non tengono inoltre conto del fatto

che il momento in oggetto è in realtà compensato da un momento uguale ed opposto proveniente dalla campata

successiva sullo stesso nodo, ma è stato invece calcolato come se fosse un appoggio terminale, si può dunque

affermare che il giunto in oggetto risulta ampiamente verificato.

3.10.2 Giunto di Testa trave portante (C609x30) -> (C609x15)

Il giunto verrà calcolato solo per uno dei due lati, presentando gli stessi identiche sollecitazioni dovute alla simmetria

della struttura: Generale Nome del giunto C609x30->C609x15 Nodo della struttura: 90 Barre della struttura: 243, 231

Geometria

Barre

Briglia - Diagonale 2 - Nr di barra:

243

231

Profilato:

609x30

C609x15

h 609

609

mm

bf 609

609

mm

tw 30

15

mm

tf 30

15

mm

r 0

0

mm

Materiale:

S 355

S 355

fy 355000,00

355000,00

kPa

fu 510000,00

510000,00

kPa

Angolo θ 0,0

2,4

Deg

Lunghezza l 1000

1765

mm

Saldature ad = 8 [mm] Spessore delle saldature del reticolo

Carichi Condizione 31: SLU6 1*1.30+(2+3+4+6+9)*1.50

Briglia N01,Ed = -704706,83 [N] Azione assiale M01,Ed = -416,18 [kN*m] Momento flettente

N02,Ed = 0,00 [N] Azione assiale M02,Ed = 0,00 [kN*m] Momento flettente

Diagonale 2 N2 = -699061,36 [N] Azione assiale M2 = -416,18 [kN*m] Momento flettente

Risultati

Verifica della resistenza Eurocode 3: EN 1993-1-8:2005 γM5 = 1,05

Coefficiente di sicurezza parziale [Tabella 2.1]

Modi di rottura per i giunti (elementi CHS) [Tabella 7.2] per Ni,Rd e [Tabella 7.5] per Mi,Rd

Parametri geometrici β = 1,00

Coefficiente dipendente dalla geometria delle barre del giunto β = d2/d0 [1.5 (6)]

γ = 10,15

Coefficiente dipendente dalla geometria della briglia γ = b0/(2*t0) [1.5 (6)]

Rovina della faccia della briglia Diagonale 2 kp = 0,99

Coefficiente dipendente dalle sollecitazioni nella briglia kp = 1-0.3*np*(1+np)

N2,Rd = 184163392,65 [N] Resistenza alla compressione N2,Rd = [γ0.2*kp*fy0*t02/sin(θ2)] * (2.8 + 14.2*β2) /γM5

|N2| ≤ N2,Rd |-699061,36| < 184163392,65 verificato (0,00)

M2,Rd = 1100125,34 [kN*m] Resistenza alla flessione M2,Rd = 4.85*[fy0*t02*d2/sin(θ2)]*√γ*β*kp /γM5

|M2| ≤ M2,Rd |-416177,82| < 1100125342,05 verificato (0,00)

N2/N2,Rd + (M2/M2,Rd)2 ≤ 1 0,00 < 1,00 verificato (0,00)

Punzonatura della briglia Diagonale 2

N2,Rd = 3145218283,01 [N] Resistenza alla compressione N2,Rd= fy0/√3 * t0*π*d2* (1+sin(θ2))/(2*sin2(θ2)) /γM5

|N2| ≤ N2,Rd |-699061,36| < 3145218283,01 verificato (0,00)

35



M2,Rd = 329450,78 [kN*m] Resistenza alla flessione M2,Rd = [fy0*t02*d2

2/√3]*[(1+3*sin(θ2))/(4*sin2(θ2))] /γM5

|M2| ≤ M2,Rd |-416177,82| < 329450776,34 verificato (0,00)


Saldatura longitudinale σ⊥ = 365,50 [kPa] Sollecitazione normale nella saldatura

τ⊥ = 365,50 [kPa] Sollecitazione tangenziale perpendicolare

τII = -2853,63 [kPa] Sollecitazione tangenziale

|σ⊥| ≤ 0.9*fu/γM2 |365,50| < 367200,00 verificato (0,00)

√[σ⊥2 + 3*(τ⊥

2+τII2)] ≤ fu/(βw*γM2) 4996,40 < 453333,33 verificato (0,01)

Saldatura trasversale interiore

σ⊥ = -75,92 [kPa] Sollecitazione normale nella saldatura


τII = 0,00 [kPa] Sollecitazione tangenziale

|σ⊥| ≤ 0.9*fu/γM2 |-75,92| < 367200,00 verificato (0,00)

√[σ⊥2 + 3*(τ⊥


Saldatura trasversale esteriore

σ⊥ = 3369,78 [kPa] Sollecitazione normale nella saldatura

τ⊥ = -49,13 [kPa] Sollecitazione tangenziale perpendicolare



√[σ⊥2 + 3*(τ⊥


3.10.3 Giunto di Testa trave portante (C609x30) -> (C609x20)

Il giunto verrà calcolato solo per uno dei due lati, presentando gli stessi identiche sollecitazioni dovute alla simmetria

della struttura: Generale

Nome del giunto Nodo del reticolo tubo

Nodo della struttura: 85

Barre della struttura: 248, 238

Geometria

Barre

Briglia - Diagonale 2 -

Nr di barra:

248

238

Profilato:

609x20

609x30

h 609

609

mm

bf 609

609

mm

tw 20

30

mm

tf 20

30

mm

r 0

0

mm

Materiale:

S 355

S 355

fy 355000,00

355000,00

kPa

fu 510000,00

510000,00

kPa

Angolo θ 0,0

2,7

Deg

Lunghezza l 1000

237

mm

Saldature

ad = 8 [mm] Spessore delle saldature del reticolo

Carichi

Condizione 31: SLU6 1*1.30+(2+3+4+6+9)*1.50

Briglia

N01,Ed = -808216,17 [N] Azione assiale

M01,Ed = -413,16 [kN*m] Momento flettente

N02,Ed = 0,00 [N] Azione assiale

M02,Ed = 0,00 [kN*m] Momento flettente

Diagonale 2

N2 = -819508,39 [N] Azione assiale

M2 = -413,16 [kN*m] Momento flettente

Risultati

Verifica della resistenza Eurocode 3: EN 1993-1-8:2005

γM5 = 1,05

Coefficiente di sicurezza parziale [Tabella 2.1]

Modi di rottura per i giunti (elementi CHS) [Tabella 7.2] per Ni,Rd e [Tabella 7.5] per Mi,Rd

Parametri geometrici

β = 1,00

Coefficiente dipendente dalla geometria delle barre del giunto β = d2/d0 [1.5 (6)]

γ = 15,23

Coefficiente dipendente dalla geometria della briglia γ = b0/(2*t0) [1.5 (6)]

36



Rovina della faccia della briglia

Diagonale 2

kp = 0,98

Coefficiente dipendente dalle sollecitazioni nella briglia kp = 1-0.3*np*(1+np)

N2,Rd = 79221411,27 [N] Resistenza alla compressione N2,Rd = [γ0.2*kp*fy0*t02/sin(θ2)] * (2.8 + 14.2*β2

) /γM5

|N2| ≤ N2,Rd |-819508,39| < 79221411,27 verificato (0,01)

M2,Rd = 534452,13 [kN*m] Resistenza alla flessione M2,Rd = 4.85*[fy0*t02*d2/sin(θ2)]*√γ*β*kp /γM5

|M2| ≤ M2,Rd |-413158,30| < 534452132,89 verificato (0,00)


Punzonatura della briglia

Diagonale 2

N2,Rd = 1706137170,53 [N] Resistenza alla compressione N2,Rd= fy0/√3 * t0*π*d2* (1+sin(θ2))/(2*sin2(θ2)) /γM5

|N2| ≤ N2,Rd |-819508,39| < 1706137170,53 verificato (0,00)

M2,Rd = 180128,04 [kN*m] Resistenza alla flessione M2,Rd = [fy0*t02*d2

2/√3]*[(1+3*sin(θ2))/(4*sin

2(θ2))] /γM5

|M2| ≤ M2,Rd |-413158,30| < 180128042,87 verificato (0,00)


Saldatura longitudinale



τII = -3694,33 [kPa] Sollecitazione tangenziale


√[σ⊥2 + 3*(τ⊥


Saldatura trasversale interiore

σ⊥ = -108,30 [kPa] Sollecitazione normale nella saldatura



|σ⊥| ≤ 0.9*fu/γM2 |-108,30| < 367200,00 verificato (0,00)

√[σ⊥2 + 3*(τ⊥


Saldatura trasversale esteriore


τ⊥ = -72,39 [kPa] Sollecitazione tangenziale perpendicolare



√[σ⊥2 + 3*(τ⊥


37



3.10.4 Collegamento Pilastro(C500x40)-Plinto

ANCORANTE CHIMICO RICHIESTO PER INGHISAGGIO TIRAFONDI:

Ancorante chimico in vinilestere ibrido bicomponente ad elevate prestazioni.

(Suggerito FISCHER FIS-V oppure HILTI HIT-HY 150 MAX)

Generale

Nr di giunto: 2

Nome del giunto Plinto incastrato

Nodo della struttura: 99

Barre della struttura: 267

Geometria

Colonna

Profilato: C500x40

Nr di barra: 267

Lc = 3,43 [m] Lunghezza della colonna

α = 110,0 [Deg] Angolo d'inclinazione

hc = 500 [mm] Altezza della sezione della colonna

bfc = 500 [mm] Larghezza della sezione della colonna

twc = 40 [mm] Spessore dell'anima della sezione della colonna

tfc = 40 [mm] Spessore dell'ala della sezione della colonna

rc = 0 [mm] Raggio di raccordo della sezione della colonna

Ac = 57805,30 [mm2] Area della sezione della colonna

Iyc = 1540511373,61 [mm

4] Momento di inerzia della sezione della colonna

Materiale: S 355

38



fyc = 355000,00 [kPa] Resistenza

fuc = 510000,00 [kPa] Limite di resistenza del materiale

Plinto della colonna

lpd = 1200 [mm] Lunghezza

bpd = 1200 [mm] Larghezza

tpd = 30 [mm] Spessore

Materiale: S 355

fypd = 355000,00 [kPa] Resistenza

fupd = 510000,00 [kPa] Limite di resistenza del materiale

Ancoraggio

Classe = 8.8

Classe di ancoraggi

fyb = 640000,00 [kPa] Limite di plasticità del materiale del bullone

fub = 800000,00 [kPa] Resistenza del materiale del bullone alla trazione

d = 36 [mm] Diametro del bullone

Ab = 817,00 [mm2] Area efficace del bullone

Dimensioni di ancoraggi

L2 = 900 [mm] Profondità minima di Ancoraggio

Nervature

ls = 1200 [mm] Lunghezza

hs = 400 [mm] Altezza

ts = 15 [mm] Spessore

d1 = 20 [mm] Intaglio

d2 = 60 [mm] Intaglio

Coefficienti di materiale

γM0 = 1,05

Coefficiente di sicurezza parziale

γM2 = 1,25


γC = 1,50


Plinto di fondazione

L = 4000 [mm] Lunghezza del plinto

B = 4000 [mm] Larghezza del plinto

H = 1200 [mm] Altezza del plinto

Calcestruzzo

Classe C20/25

fck = 25000,00 [kPa] Resistenza caratteristica alla compressione

Saldature (cordone d’angolo)

ap = 16 [mm] Piastra principale del plinto della colonna

as = 4 [mm] Irrigidimenti

Carichi

Condizione 31: SLU6 1*1.30+(2+3+4+6+9)*1.50

Nj,Ed = -59145,39 [N] Azione assiale

Vj,Ed,y = -26952,50 [N] Azione tagliante

Vj,Ed,z = -147429,52 [N] Azione tagliante

Mj,Ed,y = 736,43 [kN*m] Momento flettente

Mj,Ed,z = -115,91 [kN*m] Momento flettente

Risultati

Zona di compressione

COMPRESSIONE DEL CALCESTRUZZO

fcd = 16666,67 [kPa] Resistenza di calcolo alla compressione EN 1992-1:[3.1.6.(1)]

fj = 22222,22 [kPa] Resistenza di calcolo del materiale del giunto sotto la piastra di base [6.2.5.(7)]

c = tp √(fyp/(3*fj*γM0))

39



c = 68 [mm] Larghezza dell'appoggio addizionale [6.2.5.(4)]

beff = 175 [mm] Larghezza efficace della zona di contatto sotto l'ala [6.2.5.(3)]

leff = 635 [mm] Lunghezza efficace della zona di contatto sotto l'ala [6.2.5.(3)]

Ac0 = 111221,40 [mm2] Zona di contatto della piastra di base e della fondazione EN 1992-1:[6.7.(3)]

Ac1 = 964092,58 [mm2] Area di calcolo massima della ripartizione del carico EN 1992-1:[6.7.(3)]

Frdu = Ac0*fcd*√(Ac1/Ac0) ≤ 3*Ac0*fcd Ac1 = 964092,58 [mm

2] Area di calcolo massima della ripartizione del carico EN 1992-1:[6.7.(3)]

βj = 0,67

Coefficiente di riduzione per la compressione [6.2.5.(7)]

fjd = βj*Frdu/(beff*leff) fjd = 32713,17 [kPa] Resistenza di calcolo del materiale del giunto [6.2.5.(7)]

Ac,n = 620186,69 [mm2] Area di compressione efficace [6.2.8.2.(1)]

Ac,y = 269105,86 [mm2] Area di flessione My [6.2.8.3.(1)]

Ac,z = 269105,86 [mm2] Area di flessione Mz [6.2.8.3.(1)]

Fc,Rd,i = AC,i*fjd Fc,Rd,n = 20288275,15 [N] Resistenza del calcestruzzo alla compressione [6.2.8.2.(1)]

Fc,Rd,y = 8803306,95 [N] Resistenza del calcestruzzo alla flessione My [6.2.8.3.(1)]

Fc,Rd,z = 8803306,95 [N] Resistenza del calcestruzzo alla flessione Mz [6.2.8.3.(1)]

ALA E ANIMA DELLA COLONNA IN COMPRESSIONE

CL = 1,00

Classe di sezione EN 1993-1-1:[5.5.2]

Wpl,y = 18442656,56 [mm3] Fattore plastico della sezione EN1993-1-1:[6.2.5.(2)]

Mc,Rd,y = 6235,37 [kN*m] Resistenza di calcolo della sezione alla flessione EN1993-1-1:[6.2.5]

hf,y = 547 [mm] Distanza tra i centri di gravità delle ali [6.2.6.7.(1)]

Fc,fc,Rd,y = Mc,Rd,y / hf,y Fc,fc,Rd,y = 11398125,31 [N] Resistenza dell'ala compressa e dell'anima [6.2.6.7.(1)]

Wpl,z = 18442656,56 [mm3] Fattore plastico della sezione EN1993-1-1:[6.2.5.(2)]

Mc,Rd,z = 6235,37 [kN*m] Resistenza di calcolo della sezione alla flessione EN1993-1-1:[6.2.5]

hf,z = 547 [mm] Distanza tra i centri di gravità delle ali [6.2.6.7.(1)]

Fc,fc,Rd,z = Mc,Rd,z / hf,z Fc,fc,Rd,z = 11398125,31 [N] Resistenza dell'ala compressa e dell'anima [6.2.6.7.(1)]

RESISTENZA DEL PLINTO NELLA ZONA COMPRESSA

Nj,Rd = Fc,Rd,n Nj,Rd = 20288275,15 [N] Resistenza del plinto alla compressione assiale [6.2.8.2.(1)]

FC,Rd,y = min(Fc,Rd,y,Fc,fc,Rd,y) FC,Rd,y = 8803306,95 [N] Resistenza del plinto nella zona compressa [6.2.8.3]

FC,Rd,z = min(Fc,Rd,z,Fc,fc,Rd,z) FC,Rd,z = 8803306,95 [N] Resistenza del plinto nella zona compressa [6.2.8.3]

Zona in trazione

ROTTURA DEL BULLONE D'ANCORAGGIO

Ab = 817,00 [mm2] Area efficace del bullone [Tabella 3.4]

fub = 800000,00 [kPa] Resistenza del materiale del bullone alla trazione [Tabella 3.4]

Beta = 0,85

Coefficiente di riduzione della resistenza del bullone [3.6.1.(3)]

Ft,Rd,s1 = beta*0.9*fub*Ab/γM2 Ft,Rd,s1 = 400003,20 [N] Resistenza del bullone alla rottura [Tabella 3.4]

γMs = 1,20

Coefficiente di sicurezza parziale CEB [3.2.3.2]

fyb = 640000,00 [kPa] Limite di plasticità del materiale del bullone CEB [9.2.2]

Ft,Rd,s2 = fyb*Ab/γMs Ft,Rd,s2 = 435733,33 [N] Resistenza del bullone alla rottura CEB [9.2.2]

Ft,Rd,s = min(Ft,Rd,s1,Ft,Rd,s2) Ft,Rd,s = 400003,20 [N] Resistenza del bullone alla rottura

STRAPPO DEL BULLONE DI ANCORAGGIO DAL CALCESTRUZZO

fck = 25000,00 [kPa] Resistenza caratteristica del calcestruzzo alla compressione EN 1992-1:[3.1.2]

fctd = 0.7*0.3*fck2/3

/γC fctd = 1196,98 [kPa] Resistenza di calcolo alla trazione EN 1992-1:[8.4.2.(2)]

40



fctd = 0.7*0.3*fck2/3

/γC fctd = 1196,98 [kPa] Resistenza di calcolo alla trazione EN 1992-1:[8.4.2.(2)]

η1 = 1,00

Coef. dipendente dalle condizioni del betonaggio e dall'aderenza EN 1992-1:[8.4.2.(2)]

η2 = 0,96

Coef. dipendente dal diametro dell'ancoraggio| EN 1992-1:[8.4.2.(2)]

fbd = 2.25*η1*η2*fctd fbd = 2585,48 [kPa] Aderenza di calcolo ammissibile EN 1992-1:[8.4.2.(2)]

hef = 900 [mm] Lunghezza efficace del bullone di ancoraggio EN 1992-1:[8.4.2.(2)]

Ft,Rd,p = π*d*hef*fbd Ft,Rd,p = 263170,18 [N] Resistenza di calc. per il sollevamento EN 1992-1:[8.4.2.(2)]

STRAPPO DEL CONO DEL CALCESTRUZZO

hef = 900 [mm] Lunghezza efficace del bullone di ancoraggio CEB [9.2.4]

NRk,c0 = 7.5[N

0.5/mm

0.5]*fck*hef

1.5

NRk,c

0 = 1012500,00 [N] Resistenza caratteristica del bullone d'ancoraggio CEB [9.2.4]

scr,N = 2700 [mm] Larghezza critica del cono del calcestruzzo CEB [9.2.4]

ccr,N = 1350 [mm] Distanza critica dal bordo della fondazione CEB [9.2.4]

Ac,N0 = 12602500,00 [mm2] Area massima del cono CEB [9.2.4]

Ac,N = 12602500,00 [mm2] Area reale del cono CEB [9.2.4]

ψA,N = Ac,N/Ac,N0 ψA,N = 1,00

Coeff. dipendente dall'interasse dell'ancoraggio e dalla distanza dal bordo CEB [9.2.4]

ψs,N = 0.7 + 0.3*c/ccr.N ≤ 1.0

ψs,N = 1,00

Coeff. dipendente dalla distanza dell'ancoraggio dal bordo della fondazione CEB [9.2.4]

ψec,N = 1,00

Coeff. dipendente dalla ripartizione delle forze di trazione negli ancoraggi CEB [9.2.4]

ψre,N = 0.5 + hef[mm]/200 ≤ 1.0

ψre,N = 1,00

Coeff. dipendente dalla densità dell'armatura della fondazione CEB [9.2.4]

ψucr,N = 1,00

Coeff. dipendente dal grado di fessurazione del calcestruzzo CEB [9.2.4]

γMc = 2,16


Ft,Rd,c = NRk,c0*ψA,N*ψs,N*ψec,N*ψre,N*ψucr,N/γMc

Ft,Rd,c = 468750,00 [N] Resistenza di calcolo dell'ancoraggio allo strappo del cono del calcestruzzo EN 1992-1:[8.4.2.(2)]

SPACCO DEL CALCESTRUZZO

hef = 900 [mm] Lunghezza efficace del bullone di ancoraggio CEB [9.2.5]

NRk,c0 = 7.5[N

0.5/mm

0.5]*fck*hef

1.5

NRk,c

0 = 1012500,00 [N] Resistenza di calc. per il sollevamento CEB [9.2.5]

scr,N = 1800 [mm] Larghezza critica del cono del calcestruzzo CEB [9.2.5]

ccr,N = 900 [mm] Distanza critica dal bordo della fondazione CEB [9.2.5]

Ac,N0 = 7022500,00 [mm2] Area massima del cono CEB [9.2.5]

Ac,N = 7022500,00 [mm2] Area reale del cono CEB [9.2.5]

ψA,N = Ac,N/Ac,N0 ψA,N = 1,00


c = 900 [mm] Distanza minima dell'ancoraggio dal bordo CEB [9.2.5]

ψs,N = 0.7 + 0.3*c/ccr.N ≤ 1.0

ψs,N = 1,00

Coeff. dipendente dalla distanza dell'ancoraggio dal bordo della fondazione CEB [9.2.5]

ψec,N = 1,00

Coeff. dipendente dalla ripartizione delle forze di trazione negli ancoraggi CEB [9.2.5]

ψre,N = 0.5 + hef[mm]/200 ≤ 1.0

ψre,N = 1,00

Coeff. dipendente dalla densità dell'armatura della fondazione CEB [9.2.5]

ψucr,N = 1,00

Coeff. dipendente dal grado di fessurazione del calcestruzzo CEB [9.2.5]

ψh,N = (h/(2*hef))2/3

≤ 1.2

ψh,N = 0,76

Coeff. dipendente dall'altezza della fondazione CEB [9.2.5]

γM,sp = 2,16


Ft,Rd,sp = NRk,c0*ψA,N*ψs,N*ψec,N*ψre,N*ψucr,N*ψh,N/γM,sp

Ft,Rd,sp = 357723,20 [N] Resistenza di calcolo dell'ancoraggio allo spacco del calcestruzzo CEB [9.2.5]

RESISTENZA DELL'ANCORAGGIO ALLA TRAZIONE

Ft,Rd = min(Ft,Rd,s , Ft,Rd,p , Ft,Rd,c , Ft,Rd,sp) Ft,Rd = 263170,18 [N] Resistenza dell'ancoraggio alla trazione

41



RESISTENZA DEL PLINTO NELLA ZONA IN TRAZIONE

FT,Rd,y = Ft,pl,Rd,y FT,Rd,y = 539767,67 [N] Resistenza del plinto nella zona tesa [6.2.8.3]

FT,Rd,z = Ft,pl,Rd,z FT,Rd,z = 539767,67 [N] Resistenza del plinto nella zona tesa [6.2.8.3]

Controllo della resistenza del giunto

Nj,Ed / Nj,Rd ≤ 1,0 (6.24) 0,00 < 1,00 verificato (0,00)

ey = 12451 [mm] Eccentricità dell'azione assiale [6.2.8.3]

zc,y = 274 [mm] Braccio di leva FC,Rd,y [6.2.8.1.(2)]

zt,y = 425 [mm] Braccio di leva FT,Rd,y [6.2.8.1.(3)]

Mj,Rd,y = 385,51 [kN*m] Resistenza del giunto alla flessione [6.2.8.3]

ez = 1960 [mm] Eccentricità dell'azione assiale [6.2.8.3]

zc,z = 274 [mm] Braccio di leva FC,Rd,z [6.2.8.1.(2)]

zt,z = 425 [mm] Braccio di leva FT,Rd,z [6.2.8.1.(3)]

Mj,Rd,z = 438,20 [kN*m] Resistenza del giunto alla flessione [6.2.8.3]

Mj,Ed,z / Mj,Rd,z ≤ 1,0 (6.23) 0,26 < 1,00 verificato (0,26)

Taglio

PRESSIONE DEL BULLONE D'ANCORAGGIO SULLA PIASTRA DI BASE

Taglio della forza Vj,Ed,y

αd,y = 1,54

Coef. di posizione dei bulloni in direzione del taglio [Tabella 3.4]

αb,y = 1,00

Coef. per il calcolo della resistenza F1,vb,Rd [Tabella 3.4]

k1,y = 2,50

Coef. di posizione dei bulloni parallelo alla direzione del taglio [Tabella 3.4]

F1,vb,Rd,y = k1,y*αb,y*fup*d*tp / γM2 F1,vb,Rd,y = 1101600,00 [N] Resistenza del bullone d'ancoraggio alla pressione sulla piastra di base [6.2.2.(7)]

Taglio della forza Vj,Ed,z

αd,z = 1,54

Coef. di posizione dei bulloni in direzione del taglio [Tabella 3.4]

αb,z = 1,00

Coef. per il calcolo della resistenza F1,vb,Rd [Tabella 3.4]

k1,z = 2,50

Coef. di posizione dei bulloni parallelo alla direzione del taglio [Tabella 3.4]

F1,vb,Rd,z = k1,z*αb,z*fup*d*tp / γM2 F1,vb,Rd,z = 1101600,00 [N] Resistenza del bullone d'ancoraggio alla pressione sulla piastra di base [6.2.2.(7)]

TAGLIO DEL BULLONE D'ANCORAGGIO

αb = 0,25

Coef. per il calcolo della resistenza F2,vb,Rd [6.2.2.(7)]

Abv = 1017,88 [mm2] Area efficace del bullone [6.2.2.(7)]

fub = 800000,00 [kPa] Resistenza del materiale del bullone alla trazione [6.2.2.(7)]

γM2 = 1,25

Coefficiente di sicurezza parziale [6.2.2.(7)]

F2,vb,Rd = αb*fub*Abv/γM2 F2,vb,Rd = 161557,28 [N] Resistenza del bullone al taglio - senza effetto della leva [6.2.2.(7)]

αM = 2,00

Coef. dipendente dall'ancoraggio di bullone nelal fondazione CEB [9.3.2.2]

MRk,s = 2,45 [kN*m] Resistenza caratteristica dell'ancoraggio alla flessione CEB [9.3.2.2]

lsm = 53 [mm] Lunghezza del braccio di leva CEB [9.3.2.2]

γMs = 1,20


Fv,Rd,sm = αM*MRk,s/(lsm*γMs) Fv,Rd,sm = 77128,88 [N] Resistenza del bullone al taglio - con effetto della leva CEB [9.3.1]

ROTTURA DEL CONO DEL CALCESTRUZZO

NRk,c = 1012500,00 [N] Resistenza di calc. per il sollevamento CEB [9.2.4]

k3 = 2,00

Coef. dipendente dalla lunghezza dell'ancoraggio CEB [9.3.3]

γMc = 2,16


Fv,Rd,cp = k3*NRk,c/γMc Fv,Rd,cp = 937500,00 [N] Resistenza del calcestruzzo alla distruzione CEB [9.3.1]

DISTRUZIONE DEL BORDO DEL CALCESTRUZZO


VRk,c,y0 = 6960684,95 [N] Resistenza caratteristica del bullone d'ancoraggio CEB [9.3.4.(a)]

42




VRk,c,y0 = 6960684,95 [N] Resistenza caratteristica del bullone d'ancoraggio CEB [9.3.4.(a)]

ψA,V,y = 0,34


ψh,V,y = 1,25

Coef. dipendente dallo spessore della fondazione CEB [9.3.4.(c)]

ψs,V,y = 0,90

Coef. d'influenza dei bordi paralleli all'azione tagliante CEB [9.3.4.(d)]

ψec,V,y = 1,00

Coef. d'irregolarità della ripartizione dell'azione tagliante sul bullone d'ancoraggio CEB [9.3.4.(e)]

ψα,V,y = 1,00

Coef. dipendente dall'angolo dell'azione tagliante CEB [9.3.4.(f)]

ψucr,V,y = 1,00

Coef. dipendente dal modo di armatura del bordo della fondazione CEB [9.3.4.(g)]

γMc = 2,16


Fv,Rd,c,y = VRk,c,y0*ψA,V,y*ψh,V,y*ψs,V,y*ψec,V,y*ψα,V,y*ψucr,V,y/γMc

Fv,Rd,c,y = 1230899,03 [N] Resistenza del calcestruzzo alla distruzione del bordo CEB [9.3.1]

Taglio della forza Vj,Ed,z

VRk,c,z0 = 6960684,95 [N] Resistenza caratteristica del bullone d'ancoraggio CEB [9.3.4.(a)]

ψA,V,z = 0,34


ψh,V,z = 1,25

Coef. dipendente dallo spessore della fondazione CEB [9.3.4.(c)]

ψs,V,z = 0,90

Coef. d'influenza dei bordi paralleli all'azione tagliante CEB [9.3.4.(d)]

ψec,V,z = 1,00

Coef. d'irregolarità della ripartizione dell'azione tagliante sul bullone d'ancoraggio CEB [9.3.4.(e)]

ψα,V,z = 1,00

Coef. dipendente dall'angolo dell'azione tagliante CEB [9.3.4.(f)]

ψucr,V,z = 1,00

Coef. dipendente dal modo di armatura del bordo della fondazione CEB [9.3.4.(g)]

γMc = 2,16


Fv,Rd,c,z = VRk,c,z0*ψA,V,z*ψh,V,z*ψs,V,z*ψec,V,z*ψα,V,z*ψucr,V,z/γMc

Fv,Rd,c,z = 1230899,03 [N] Resistenza del calcestruzzo alla distruzione del bordo CEB [9.3.1]

CONTROLLO DEL TAGLIO

Vj,Rd,y = nb*min(F1,vb,Rd,y,F2,vb,Rd,Fv,Rd,sm,Fv,Rd,cp,Fv,Rd,c,y) + Ff,Rd Vj,Rd,y = 1560321,27 [N] Resistenza del giunto al taglio Vj,Rd CEB [9.3.1]

Vj,Ed,y / Vj,Rd,y ≤ 1,0 0,02 < 1,00 verificato (0,02)

Vj,Rd,z = nb*min(F1,vb,Rd,z,F2,vb,Rd,Fv,Rd,sm,Fv,Rd,cp,Fv,Rd,c,z) + Ff,Rd Vj,Rd,z = 1560321,27 [N] Resistenza del giunto al taglio Vj,Rd CEB [9.3.1]

Vj,Ed,z / Vj,Rd,z ≤ 1,0 0,09 < 1,00 verificato (0,09)

Vj,Ed,y / Vj,Rd,y + Vj,Ed,z / Vj,Rd,z ≤ 1,0 0,11 < 1,00 verificato (0,11)

Controllo degli irrigidimenti

Irrigidimenti radiali

M1 = 61,36 [kN*m] Momento flettente dell'irrigidimento

Q1 = 350646,49 [N] Azione tagliante dell'irrigidimento

zs = 65 [mm] Posizione dell'asse neutro (dalla base della piastra)

Is = 196542512,73 [mm4] Momento di inerzia dell'irrigidimento

σd = 10814,98 [kPa] Sollecitazione normale a contatto dell'irrigidimento e piastra EN 1993-1-1:[6.2.1.(5)]

σg = 114070,24 [kPa] Sollecitazione normale nelle fibre superiori EN 1993-1-1:[6.2.1.(5)]

τ = 87661,62 [kPa] Sollecitazione tangenziale nell'irrigidimento EN 1993-1-1:[6.2.1.(5)]

σz = 152219,07 [kPa] Sollecitazione equivalente a contatto dell'irrigidimento e piastra EN 1993-1-1:[6.2.1.(5)]

max (σg, τ / (0.58), σz ) / (fyp/γM0) ≤ 1.0 (6.1) 0,45 < 1,00 verificato (0,45)

Saldature tra la colonna e la piastra della base

σ⊥ = 2503,31 [kPa] Sollecitazione normale nella saldatura [4.5.3.(7)]

τ⊥ = 2503,31 [kPa] Sollecitazione tangenziale perpendicolare [4.5.3.(7)]

τyII = -428,74 [kPa] Sollecitazione tangenziale parallela a Vj,Ed,y [4.5.3.(7)]

τzII = -2345,18 [kPa] Sollecitazione tangenziale parallela a Vj,Ed,z [4.5.3.(7)]

βW = 0,90

Coefficiente dovuto alla resistenza [4.5.3.(7)]

σ⊥ / (0.9*fu/γM2)) ≤ 1.0 (4.1) 0,01 < 1,00 verificato (0,01)

√(σ⊥2 + 3.0 (τyII

2 + τ⊥

2)) / (fu/(βW*γM2))) ≤ 1.0 (4.1) 0,01 < 1,00 verificato (0,01)

√(σ⊥2 + 3.0 (τzII

2 + τ⊥

2)) / (fu/(βW*γM2))) ≤ 1.0 (4.1) 0,01 < 1,00 verificato (0,01)

Saldature verticali degli irrigidimenti


43





τII = 109577,03 [kPa] Sollecitazione tangenziale parallela [4.5.3.(7)]

σz = 448881,46 [kPa] Sollecitazione totale equivalente [4.5.3.(7)]

βW = 0,90


max (σ⊥, τII * √3, σz) / (fu/(βW*γM2)) ≤ 1.0 (4.1) 0,99 < 1,00 verificato (0,99)

Saldature orizzontali degli irrigidimenti




τII = 147078,77 [kPa] Sollecitazione tangenziale parallela [4.5.3.(7)]

σz = 310261,25 [kPa] Sollecitazione totale equivalente [4.5.3.(7)]

βW = 0,90


max (σ⊥, τII * √3, σz) / (fu/(βW*γM2)) ≤ 1.0 (4.1) 0,68 < 1,00 verificato (0,68)

Rigidezza del giunto

Momento flettente Mj,Ed,y

beff = 175 [mm] Larghezza efficace della zona di contatto sotto l'ala [6.2.5.(3)]

leff = 635 [mm] Lunghezza efficace della zona di contatto sotto l'ala [6.2.5.(3)]

k13,y = Ec*√(beff*leff)/(1.275*E)

k13,y = 38 [mm] Coefficiente di rigidezza del calcestruzzo in compressione [Tabella 6.11]

leff = 600 [mm] Lunghezza efficace per un bullone per il modo 2 [6.2.6.5]

m = 338 [mm] Distanza del bullone dal bordo di irrigidimento [6.2.6.5]

k15,y = 0.850*leff*tp3/(m

3)

k15,y = 0 [mm] Coefficiente di rigidezza della piastra di base in trazione [Tabella 6.11]

Lb = 376 [mm] Lunghezza efficace del bullone di ancoraggio [Tabella 6.11]

k16,y = 1.6*Ab/Lb k16,y = 3 [mm] Coefficiente di rigidezza dell'ancoraggio in trazione [Tabella 6.11]

λ0,y = 0,28

Snellezza della colonna [5.2.2.5.(2)]

Sj,ini,y = 11214,96 [kN*m] Rigidezza di rotazione iniziale [Tabella 6.12]

λλλλ0,y ≤≤≤≤ 0.5 RIGIDO [5.2.2.5.(2)]

Momento flettente Mj,Ed,z

k13,z = Ec*√(Ac,z)/(1.275*E)

k13,z = 59 [mm] Coefficiente di rigidezza del calcestruzzo in compressione [Tabella 6.11]

leff = 600 [mm] Lunghezza efficace per un bullone per il modo 2 [6.2.6.5]

m = 338 [mm] Distanza del bullone dal bordo di irrigidimento [6.2.6.5]

k15,z = 0.850*leff*tp3/(m

3)

k15,z = 0 [mm] Coefficiente di rigidezza della piastra di base in trazione [Tabella 6.11]

Lb = 376 [mm] Lunghezza efficace del bullone di ancoraggio [Tabella 6.11]

k16,z = 1.6*Ab/Lb k16,z = 3 [mm] Coefficiente di rigidezza dell'ancoraggio in trazione [Tabella 6.11]

λ0,z = 0,28

Snellezza della colonna [5.2.2.5.(2)]

Sj,ini,z = 38144,42 [kN*m] Rigidezza di rotazione iniziale [6.3.1.(4)]

λλλλ0,z ≤≤≤≤ 0.5 RIGIDO [5.2.2.5.(2)]

44



3.11 Grigliati di calpestio Nel progetto di gara è stato previsto un grigliato elettrosaldato di calpestio maglia 66x76 piatto 70x3, tale grigliato non è

reperibile sul mercato pertanto si è optato per un grigliato a maglia 15x 76 piatto 40x3.

Come si evince dalla sotto riportata tabella i due grigliati si equivalgono.

Associazione nazionale tra i produttori italiani di grigliati saldati e pressati in acciaio e leghe metalliche

TABELLA DI PORTATA PER CLASSI

Classe 1 - FOLLA COMPATTA (pedonale)

Luce Netta (mm) massima tra gli appoggi

Massa a terra Folla Compatta - Carico dinamico 630 daN/mq

Sigma = 1600 daN/cmq - Freccia = 1/200 Ln (max 5 mm)

Piatto

Portante

MAGLIA IP (mm)

11 15 21 22 25 30 33 34 44 66 88 99

H x S

20 x 2 1116 1032 933 918 880 828 802 794 729 637 554 523

25 x 2 1319 1220 1122 1109 1074 1026 1002 993 911 796 693 653

30 x 2 1512 1399 1286 1272 1232 1177 1149 1140 1069 955 832 784

35 x 2 1698 1571 1444 1427 1383 1321 1290 1280 1200 1084 970 915

40 x 2 1876 1736 1596 1578 1528 1460 1426 1415 1327 1199 1109 1046

45 x 2 2050 1897 1744 1724 1669 1595 1557 1546 1449 1310 1219 1176

50 x 2 2218 2053 1887 1865 1807 1726 1686 1673 1569 1417 1319 1281

25 x 3 1460 1351 1242 1227 1189 1136 1109 1101 1032 911 828 796

30 x 3 1674 1549 1424 1407 1363 1302 1272 1262 1183 1069 993 955

35 x 3 1879 1739 1598 1580 1530 1462 1427 1417 1328 1200 1117 1084

40 x 3 2077 1972 1767 1746 1691 1616 1578 1566 1468 1327 1235 1199

45 x 3 2269 2099 1930 1908 1848 1765 1724 1711 1604 1449 1349 1310

50 x 3 2455 2272 2089 2064 2000 1910 1865 1852 1736 1569 1460 1417

60 x 3 2815 2605 2395 2367 2293 2190 2139 2123 1990 1798 1674 1625

70 x 3 3160 2924 2688 2657 2574 2459 2401 2383 2234 2019 1879 1824

80 x 3 3493 3232 2972 2937 2845 2718 2654 2634 2470 2232 2077 2016

90 x 3 3816 3531 3246 3208 3108 2969 2899 2878 2698 2438 2269 2203

100 x3 4129 3821 3513 3472 3363 3213 3138 3114 2920 2638 2455 2384

30 x 4 1798 1664 1530 1512 1465 1399 1366 1356 1272 1149 1069 1038

40 x 4 2232 2065 1898 1876 1817 1736 1696 1683 1578 1426 1327 1288

45 x 4 2438 2256 2074 2050 1985 1897 1852 1838 1724 1557 1449 1407

45



50 x 4 2638 2441 2244 2218 2149 2053 2005 1990 1865 1686 1569 1523

60 x 4 3025 2799 2573 2544 2464 2354 2298 2281 2139 1933 1798 1746

70 x 4 3396 3142 2889 2855 2766 2642 2580 2561 2401 2169 2019 1960

80 x 4 3753 3473 3193 3156 3057 2921 2852 2831 2654 2398 2232 2167

90 x 4 4100 3794 3488 3448 3339 3190 3115 3092 2899 2620 2438 2367

100 x 4 4437 4106 3775 3731 3614 3453 3372 3346 3138 2835 2638 2562

110 x 4 4766 4411 4055 4008 3882 3709 3621 3594 3370 3045 2834 2752

120 x4 5088 4708 4328 4278 4144 3959 3866 3837 3597 3251 3025 2937

40 x 5 2360 2184 2077 1984 1922 1836 1793 1780 1668 1508 1403 1362

50 x 5 2790 2581 2373 2346 2272 2171 2120 2104 1972 1782 1659 1610

60 x 5 3199 2960 2721 2690 2605 2489 2430 2412 2262 2040 1902 1846

70 x 5 3591 3323 3055 3019 2924 2794 2728 2708 2539 2294 2135 2073

80 x 5 3969 3673 3376 3337 3232 3088 3016 2993 2806 2536 2360 2291

90 x 5 4335 4012 3688 3646 3531 3374 3294 3270 3065 2770 2578 2503

100 x 5 4692 4342 3992 3945 3821 3651 3565 3538 3318 2998 2790 2709

110 x 5 5040 4664 4287 4238 4104 3922 3829 3801 3563 3220 2996 2909

120 x 5 5380 4978 4576 4524 4381 4186 4087 4057 3804 3437 3199 3106

1 kg = ~ 10N

Tabella elaborata in riferimento alla norma UNI 11002-1 e alle Tabelle di Portata ANIMA-ASSOGRIGLIATI

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