bkafa^a^-^

MAIRIE DE PARISDirection de l'Eau et de la Propreté

Service de l'Eau de ParisSection de l'Assainissement de Paris

REHABILITATION DU RESEAU D'ASSAINISSEMENT

ETUDE METHODOLOGIQUE DE LA DETERMINATION DES ZONES

A RISQUES DU RESEAU D'ASSAINISSEMENT DE PARIS

Etude Réalisée par

BRGM

LCPC

Urapp2s«

LABORATOIRE REGIONAL DE L'EST PARISIEN-LE BOURGET

DOSSIER B.R.G.M. REF. 89 SGN itl6 IDF

:- Í

bkafa^a^-^

MAIRIE DE PARISDirection de l'Eau et de la Propreté

Service de l'Eau de ParisSection de l'Assainissement de Paris

REHABILITATION DU RESEAU D'ASSAINISSEMENT

ETUDE METHODOLOGIQUE DE LA DETERMINATION DES ZONES

A RISQUES DU RESEAU D'ASSAINISSEMENT DE PARIS

Etude Réalisée par

BRGM

LCPC

Urapp2s«

LABORATOIRE REGIONAL DE L'EST PARISIEN-LE BOURGET

DOSSIER B.R.G.M. REF. 89 SGN itl6 IDF

:- Í

ETUDE METHODOLOGIQUE

DE LA DETERMINATION DES ZONES A RISQUES

DU RESEAU D'ASSAINISSEMENT DE PARIS

ETUDE METHODOLOGIQUE

DE LA DETERMINATION DES ZONES A RISQUES

DU RESEAU D'ASSAINISSEMENT DE PARIS

SOMMAIRE

TEXTE

INTRODUCTION 1

1. - PRESENTATION DU RESEAU D'ASSAINISSEMENT DE PARIS 2

2. - DEMARCHE ADOPTEE 4

2.1 - Description des différents risques et identification des critè

res liés à chacun d'eux 5

2.2 - Calcul d'un risque donné 7

2.3 - Echelle de notation employée et

calcul de la note de risque global 8

2.4 - Champ d'application : le tronçon 12

3. - LES MOYENS TECHNIQUES 13

3.1 - Données de base à acquérir 13

3.2 - Traitement des données 15

LISTE DES ANNEXES

ANNEXE 1. - Dessins des principaux types d'égouts de Paris.

ANNEXE 2. - Risques d'ordre hydrogéotechnique.

1) Risques liés aux entraînements de fines.

2) Risques liés aux tassements.

2.1) Tassements affectant un sol compressible.

2.2) Tassements affectant un remblai gypseux.

2.3) Zones de transition.

3) Risques liés à la dissolution de couches de gypse.

4) Risques liés à la présence de vides souterrains.

5) Risques liés aux argiles gonflantes.6) Combinaison des critères entre eux. Note d'ordre hydrogéotechnique.

SOMMAIRE

TEXTE

INTRODUCTION 1

1. - PRESENTATION DU RESEAU D'ASSAINISSEMENT DE PARIS 2

2. - DEMARCHE ADOPTEE 4

2.1 - Description des différents risques et identification des critè

res liés à chacun d'eux 5

2.2 - Calcul d'un risque donné 7

2.3 - Echelle de notation employée et

calcul de la note de risque global 8

2.4 - Champ d'application : le tronçon 12

3. - LES MOYENS TECHNIQUES 13

3.1 - Données de base à acquérir 13

3.2 - Traitement des données 15

LISTE DES ANNEXES

ANNEXE 1. - Dessins des principaux types d'égouts de Paris.

ANNEXE 2. - Risques d'ordre hydrogéotechnique.

1) Risques liés aux entraînements de fines.

2) Risques liés aux tassements.

2.1) Tassements affectant un sol compressible.

2.2) Tassements affectant un remblai gypseux.

2.3) Zones de transition.

3) Risques liés à la dissolution de couches de gypse.

4) Risques liés à la présence de vides souterrains.

5) Risques liés aux argiles gonflantes.6) Combinaison des critères entre eux. Note d'ordre hydrogéotechnique.

- B -

ANNEXE 3. - Risques d'ordre hydraulique.1) Risques liés à l'action mécanique de 1 'effluent.2) Risques liés à l'action physicochimique de l'effluent.

3) Risques liés aux charges hydrauliques exercées par l'effluent.

4) Combinaison des critères entre eux. Note de risque hydraulique.

ANNEXE 4. - Risques endogènes.

1) Risques découlant de la géométrie du collecteur.

2) Etat de l'ouvrage.3) Note résultante E.

ANNEXE 5. - Risques liés au milieu environnant et au fonctionnement du réseau

d'assainissement.

1) Conséquences sur le fonctionnement du réseau d'assainissement.2) Conséquences sur le fonctionnement des autres réseaux.

3) Répercussions en voirie.

4) Conséquences sur les immeubles en surface et sur l'environnementpolitique et social.

5) Calcul des notes des différents critères.

ANNEXE 6. - Application de la méthodologie aux cas pathologiques étudiés.

ANNEXE 7. - Exemple cartographique d'analyse multi-critères.

TABLEAUX DANS LE TEXTE

Tableau 1. - Notation des risques 6

Tableau 2. - Calcul de la note globale par tronçon. Schéma de principe ... 9

Tableau 3. - Calcul de la note globale par tronçon. Matrices de croisement

des notes élémentaires 11

FIGURE DANS LE TEXTE

Figure 1. - Plan schématique de l'ensemble des collecteurs du réseau pari¬

sien

- B -

ANNEXE 3. - Risques d'ordre hydraulique.1) Risques liés à l'action mécanique de 1 'effluent.2) Risques liés à l'action physicochimique de l'effluent.

3) Risques liés aux charges hydrauliques exercées par l'effluent.

4) Combinaison des critères entre eux. Note de risque hydraulique.

ANNEXE 4. - Risques endogènes.

1) Risques découlant de la géométrie du collecteur.

2) Etat de l'ouvrage.3) Note résultante E.

ANNEXE 5. - Risques liés au milieu environnant et au fonctionnement du réseau

d'assainissement.

1) Conséquences sur le fonctionnement du réseau d'assainissement.2) Conséquences sur le fonctionnement des autres réseaux.

3) Répercussions en voirie.

4) Conséquences sur les immeubles en surface et sur l'environnementpolitique et social.

5) Calcul des notes des différents critères.

ANNEXE 6. - Application de la méthodologie aux cas pathologiques étudiés.

ANNEXE 7. - Exemple cartographique d'analyse multi-critères.

TABLEAUX DANS LE TEXTE

Tableau 1. - Notation des risques 6

Tableau 2. - Calcul de la note globale par tronçon. Schéma de principe ... 9

Tableau 3. - Calcul de la note globale par tronçon. Matrices de croisement

des notes élémentaires 11

FIGURE DANS LE TEXTE

Figure 1. - Plan schématique de l'ensemble des collecteurs du réseau pari¬

sien

- c -

TABLEAUX EN ANNEXE

AI - Annexe 2 - Critère = Entraînement de fines. Identification et combinaison des

paramètres.

A2 - Annexe 2 - Critère = Tassement. Identification des paramètres.

A3 - Annexe 2 - Critère = Tassement. Combinaison des paramètres.

A4 - Annexe 2 - Critère = Dissolution couche de gypse. Identification des

paramètres.

A5 - Annexe 2 - Critère = Dissolution couche de gypse. Combinaison des paramètres.

A6 - Annexe 2 - Critère = Effondrement de carrières. Identification des paramètres.

A7 - Annexe 2 - Critère = Effondrement de carrières. Combinaison des paramètres.

A8 - Annexe 2 - Critère = Argiles gonflantes. Identification et combinaison des

paramètres.

A9 - Annexe 3 - Critère = Action mécanique de l'effluent. Identification des

paramètres.

A10 - Annexe 3 - Critère = Action mécanique de l'effluent. Calcul de la note m.

Ail - Annexe 3 - Critère = Surcharge hydraulique. Identification des paramètres.

A12 - Annexe 3 - Critère = Surcharge hydraulique. Calcul de la note c.

A13 - Annexe 7 - Grille d'analyse multi-critères.

A14 - Annexe 7 - Résultats par tronçons de l'analyse multi-critères.

- c -

TABLEAUX EN ANNEXE

AI - Annexe 2 - Critère = Entraînement de fines. Identification et combinaison des

paramètres.

A2 - Annexe 2 - Critère = Tassement. Identification des paramètres.

A3 - Annexe 2 - Critère = Tassement. Combinaison des paramètres.

A4 - Annexe 2 - Critère = Dissolution couche de gypse. Identification des

paramètres.

A5 - Annexe 2 - Critère = Dissolution couche de gypse. Combinaison des paramètres.

A6 - Annexe 2 - Critère = Effondrement de carrières. Identification des paramètres.

A7 - Annexe 2 - Critère = Effondrement de carrières. Combinaison des paramètres.

A8 - Annexe 2 - Critère = Argiles gonflantes. Identification et combinaison des

paramètres.

A9 - Annexe 3 - Critère = Action mécanique de l'effluent. Identification des

paramètres.

A10 - Annexe 3 - Critère = Action mécanique de l'effluent. Calcul de la note m.

Ail - Annexe 3 - Critère = Surcharge hydraulique. Identification des paramètres.

A12 - Annexe 3 - Critère = Surcharge hydraulique. Calcul de la note c.

A13 - Annexe 7 - Grille d'analyse multi-critères.

A14 - Annexe 7 - Résultats par tronçons de l'analyse multi-critères.

INTRODUCTION

Le réseau d'assainissement de la Ville de Paris

représente un patrimoine évalué à environ 20 milliards defrancs.

L'entretien et la réhabilitation des élémentsconstitutifs de ce patrimoine étaient menés, jusqu'à une époque

récente, de façon essentiellement curative. L'ouvrage n'étaitréparé que lorsqu'un incident se produisait et les réparations

se faisaient avec le souci de rétablir au plus vite le

fonctionnement du réseau.

Cette méthode curative n'apparaît plus adaptée à un

contexte moderne de gestion. Elle conduit à la fois à unemauvaise utilisation des deniers publics, à la potentialité

d'apparition de sinistres dont les conséquences peuvent être

fort dommageables, à une irrationalité quant aux réparations à

entreprendre, et à des procédés de réparations peu ou mal

adaptés aux problèmes.

Aussi le Service de l'Assainissement de Paris s'oriente

vers une politique de maintenance plus préventive, visant à

hiérarchiser les réhabilitations dans le cadre d'un plan

d ' intervention.

Pour cela, il est nécessaire de déterminer les zones à

risques et de rechercher la probabilité des divers incidents

pouvant affecter le réseau.

Dans, ce but, la Section de l'Assainissement de la

Direction de l'Eau et . de la Propreté de la Ville de Paris . a

confié au groupement BRGM-LCPC-LREP-LROP une étude de définitionde la méthodologie permettant de classer et de quantifier les

risques affectant le réseau.

Le présent rapport expose cette méthodologie. Celle-cis'appuie sur le diagnostic de 10 cas pathologiques du même

réseau, étudiés précédemment par le même groupement.

INTRODUCTION

Le réseau d'assainissement de la Ville de Paris

représente un patrimoine évalué à environ 20 milliards defrancs.

L'entretien et la réhabilitation des élémentsconstitutifs de ce patrimoine étaient menés, jusqu'à une époque

récente, de façon essentiellement curative. L'ouvrage n'étaitréparé que lorsqu'un incident se produisait et les réparations

se faisaient avec le souci de rétablir au plus vite le

fonctionnement du réseau.

Cette méthode curative n'apparaît plus adaptée à un

contexte moderne de gestion. Elle conduit à la fois à unemauvaise utilisation des deniers publics, à la potentialité

d'apparition de sinistres dont les conséquences peuvent être

fort dommageables, à une irrationalité quant aux réparations à

entreprendre, et à des procédés de réparations peu ou mal

adaptés aux problèmes.

Aussi le Service de l'Assainissement de Paris s'oriente

vers une politique de maintenance plus préventive, visant à

hiérarchiser les réhabilitations dans le cadre d'un plan

d ' intervention.

Pour cela, il est nécessaire de déterminer les zones à

risques et de rechercher la probabilité des divers incidents

pouvant affecter le réseau.

Dans, ce but, la Section de l'Assainissement de la

Direction de l'Eau et . de la Propreté de la Ville de Paris . a

confié au groupement BRGM-LCPC-LREP-LROP une étude de définitionde la méthodologie permettant de classer et de quantifier les

risques affectant le réseau.

Le présent rapport expose cette méthodologie. Celle-cis'appuie sur le diagnostic de 10 cas pathologiques du même

réseau, étudiés précédemment par le même groupement.

- 2 -

1 - PRESENTATION DU RESEAU D'ASSAINISSEMENT DE PARIS

Le réseau d'assainissement de la Ville de Paris évacue enmoyenne 1.300.000 m-^/jour d'effluents par temps sec, collectéspar 63.000 branchements particuliers desservant chaque immeubleet 18.000 bouches d'égouts, exutoires des caniveaux de la

voirie.

Le réseau d'assainissement comporte les particularités

suivantes :

- il est unitaire : il recueille à la fois les eaux usées et les

eaux de pluie.

- il est gravitaire : son architecture conceptuelle lui a confé¬

ré une pente suffisante. Seules quelques zones limitées néces¬

sitent un relèvement particulier.

- il est constitué essentiellement d'ouvrages ovoïdes en

maçonnerie (cf Annexe 1) .

- il est visitable sur la quasi totalité de sa longueur. Seule

une cinquantaine de km ne sont pas visitables (émissaires à

grand débit, siphons sous-fluviaux...).

- il est d'une longueur importante : 1.550 km d'égouts élémen¬taires, collecteurs secondaires et principaux, 550 km

d'ouvrages secondaires (branchements de bouches et de regards,

branchements particuliers, réservoirs de chasse, déversoirs

d'orage...), soit un métré total d'environ 2.100 km.

- il est en grande partie situé sous la voirie publique, à

faible profondeur.

- il abrite d'autres réseaux, exploités par des organismes

publics (EDF-GDF, PTT) , par des sociétés d'économie mixte oupar des compagnies privées (conduites d'eau potable, réseaux

de chaleur, réseau d'air comprimé...).

- il est ancien : l'âge moyen du patrimoine est de l'ordre de 90

ans.

- 2 -

1 - PRESENTATION DU RESEAU D'ASSAINISSEMENT DE PARIS

Le réseau d'assainissement de la Ville de Paris évacue enmoyenne 1.300.000 m-^/jour d'effluents par temps sec, collectéspar 63.000 branchements particuliers desservant chaque immeubleet 18.000 bouches d'égouts, exutoires des caniveaux de la

voirie.

Le réseau d'assainissement comporte les particularités

suivantes :

- il est unitaire : il recueille à la fois les eaux usées et les

eaux de pluie.

- il est gravitaire : son architecture conceptuelle lui a confé¬

ré une pente suffisante. Seules quelques zones limitées néces¬

sitent un relèvement particulier.

- il est constitué essentiellement d'ouvrages ovoïdes en

maçonnerie (cf Annexe 1) .

- il est visitable sur la quasi totalité de sa longueur. Seule

une cinquantaine de km ne sont pas visitables (émissaires à

grand débit, siphons sous-fluviaux...).

- il est d'une longueur importante : 1.550 km d'égouts élémen¬taires, collecteurs secondaires et principaux, 550 km

d'ouvrages secondaires (branchements de bouches et de regards,

branchements particuliers, réservoirs de chasse, déversoirs

d'orage...), soit un métré total d'environ 2.100 km.

- il est en grande partie situé sous la voirie publique, à

faible profondeur.

- il abrite d'autres réseaux, exploités par des organismes

publics (EDF-GDF, PTT) , par des sociétés d'économie mixte oupar des compagnies privées (conduites d'eau potable, réseaux

de chaleur, réseau d'air comprimé...).

- il est ancien : l'âge moyen du patrimoine est de l'ordre de 90

ans.

- 3Figure 1.

PLAN SCHEMATIQUE DE L'ENSEMBLE DES COLLECTEURS DU RESEAU PARISIEN

- 3Figure 1.

PLAN SCHEMATIQUE DE L'ENSEMBLE DES COLLECTEURS DU RESEAU PARISIEN

- 4 -

2 - DEMARCHE ADOPTEE

La méthodologie de détermination des zones à risque du

réseau, d'assainissement de Paris comprend les étapes ci-dessous:

- études de cas concrets (cf rapport précédent réf. GEF

10654) .

- description des différents risques ; identification des

critères liés à chacun d'eux ; définition des paramètres

(cf tableau 1) et quantification.

- pondération des différentes notes.

- Exemples d'application à certains cas concrets.

Les moyens techniques pour réaliser la détermination deszones à risques selon la méthodologie proposée sont évalués

ensuite.

Par ailleurs, un exemple cartographique mettant en valeur

certains risques est fourni.

Il est rappelé :

- que le risque encouru est celui de dégradation d'une partie

des tronçons du réseau d'assainissement de Paris. Le risque de

dysfonctionnement seul (par exemple égout conçu avec une pente

ou une section insuffisantes, absence d'équipements spéciaux

tels des puits à vortex, des pompes de relevage, des

déversoirs d'orage...) n'est pas étudié ici.

- que la définition du risque est adaptée au réseau ancien. Lesouvrages neufs ou très récents sont sujjposés être construitsselon les "règles de l'art".

- que le raisonnement est probabiliste : on cherche à quantifierla probabilité d'apparition d'un événement donné.

- 4 -

2 - DEMARCHE ADOPTEE

La méthodologie de détermination des zones à risque du

réseau, d'assainissement de Paris comprend les étapes ci-dessous:

- études de cas concrets (cf rapport précédent réf. GEF

10654) .

- description des différents risques ; identification des

critères liés à chacun d'eux ; définition des paramètres

(cf tableau 1) et quantification.

- pondération des différentes notes.

- Exemples d'application à certains cas concrets.

Les moyens techniques pour réaliser la détermination deszones à risques selon la méthodologie proposée sont évalués

ensuite.

Par ailleurs, un exemple cartographique mettant en valeur

certains risques est fourni.

Il est rappelé :

- que le risque encouru est celui de dégradation d'une partie

des tronçons du réseau d'assainissement de Paris. Le risque de

dysfonctionnement seul (par exemple égout conçu avec une pente

ou une section insuffisantes, absence d'équipements spéciaux

tels des puits à vortex, des pompes de relevage, des

déversoirs d'orage...) n'est pas étudié ici.

- que la définition du risque est adaptée au réseau ancien. Lesouvrages neufs ou très récents sont sujjposés être construitsselon les "règles de l'art".

- que le raisonnement est probabiliste : on cherche à quantifierla probabilité d'apparition d'un événement donné.

- 5 -

2.1 - DESCRIPTION DES DIFFERENTS RISQUES ET IDENTIFICATION DES

CRITERES LIES A CHACUN D'EUX

A partir des cas concrets étudiés, on a cherché à définir

quels étaient les critères intervenant dans l'apparition d'un

risque.

On a cherché, par ailleurs, à préciser s'il existaitd'autres critères, non présents dans les cas étudiés.

Il ressort que 4 grandes classes de risques peuvent êtredégagées :

- risques d'ordre hydrogéotechnique

- risques d'ordre hydraulique

- risques liés à l'ouvrage lui-même.- risques liés aux conséquences des désordres

Chacun de ces risques est divisé en plusieurs critères.

Ceux-ci sont synthétisés au tableau 1.

Chaque critère fait appel à plusieurs paramètres, qui font

eux-mêmes appel à des données de base. Des exemples de

paramètres sont indiqués au tableau 1. La liste figure dans les

Annexes techniques 2 à 5. Les données de base à prendre en

compte sont mentionnées au chapitre 3.

- 5 -

2.1 - DESCRIPTION DES DIFFERENTS RISQUES ET IDENTIFICATION DES

CRITERES LIES A CHACUN D'EUX

A partir des cas concrets étudiés, on a cherché à définir

quels étaient les critères intervenant dans l'apparition d'un

risque.

On a cherché, par ailleurs, à préciser s'il existaitd'autres critères, non présents dans les cas étudiés.

Il ressort que 4 grandes classes de risques peuvent êtredégagées :

- risques d'ordre hydrogéotechnique

- risques d'ordre hydraulique

- risques liés à l'ouvrage lui-même.- risques liés aux conséquences des désordres

Chacun de ces risques est divisé en plusieurs critères.

Ceux-ci sont synthétisés au tableau 1.

Chaque critère fait appel à plusieurs paramètres, qui font

eux-mêmes appel à des données de base. Des exemples de

paramètres sont indiqués au tableau 1. La liste figure dans les

Annexes techniques 2 à 5. Les données de base à prendre en

compte sont mentionnées au chapitre 3.

- 6

NOTATION DES RISQUES

Tableau 1,

il)

1 (

12)

1 (

13)

14)

RISQUES

Liés aux terrains

risques géotechniques)

NOTE G

liés à l'effluent

risques hydrauliques)

NOTE H

liés à l'ouvrage

(risques endogènes)

NOTE E

liés au milieu environnant et au fonctionnement du réseaud'assainissement

(risques d'impact)

NOTE 1

CRITERES

1.11.21.3

1.41.5

2.1

2.2

2.3

3.1

3.2

4.1

4.2

4.3

4.4

entraînement de finestassementdissolution de couches de gypsevidesargiles gonflantes

action mécanique del'effluentaction physicochimique

charges hydrauliques

géométrie du collec¬teurétat du tronçon

conséquences sur lefonctionnement du réseau d'assainissementconséquences sur lefonctionnement desautres réseauxrepercussions en voi¬rieconséquences sur. lesimmeubles proches etsur l'environnementpolitique et social

Note

ft

dV

a

m

P

c

g

e

r

X

w

z.

1

PARAMETRES (exemples) |

- position du collecteur par|rapport à la couche de |

terrain |

- importance des circula- |

tions d'eau |

- épaisseur de la couche de |

gypse |

- importance de la surchargel

- pente du tronçon |

- charriage de sable |

- forme du radier |

- présence de rejets chimi- |

ques 1

- mise en charge |

- tronçon soumis aux crues j

de Seine |

- type de la section |

- épaisseur et nature des |

matériaux |

- nombre, longueur, réparti-]tion des fissures |

- rang du collecteur (pri- |

maire, secondaire, émis- |

saire ...) |

- nature- et importance des |

autres réseaux j

- distance voûte - voirie |

- importance de la voirie |

- présence de monuments his-|toriques à proximité. |

- 6

NOTATION DES RISQUES

Tableau 1,

il)

1 (

12)

1 (

13)

14)

RISQUES

Liés aux terrains

risques géotechniques)

NOTE G

liés à l'effluent

risques hydrauliques)

NOTE H

liés à l'ouvrage

(risques endogènes)

NOTE E

liés au milieu environnant et au fonctionnement du réseaud'assainissement

(risques d'impact)

NOTE 1

CRITERES

1.11.21.3

1.41.5

2.1

2.2

2.3

3.1

3.2

4.1

4.2

4.3

4.4

entraînement de finestassementdissolution de couches de gypsevidesargiles gonflantes

action mécanique del'effluentaction physicochimique

charges hydrauliques

géométrie du collec¬teurétat du tronçon

conséquences sur lefonctionnement du réseau d'assainissementconséquences sur lefonctionnement desautres réseauxrepercussions en voi¬rieconséquences sur. lesimmeubles proches etsur l'environnementpolitique et social

Note

ft

dV

a

m

P

c

g

e

r

X

w

z.

1

PARAMETRES (exemples) |

- position du collecteur par|rapport à la couche de |

terrain |

- importance des circula- |

tions d'eau |

- épaisseur de la couche de |

gypse |

- importance de la surchargel

- pente du tronçon |

- charriage de sable |

- forme du radier |

- présence de rejets chimi- |

ques 1

- mise en charge |

- tronçon soumis aux crues j

de Seine |

- type de la section |

- épaisseur et nature des |

matériaux |

- nombre, longueur, réparti-]tion des fissures |

- rang du collecteur (pri- |

maire, secondaire, émis- |

saire ...) |

- nature- et importance des |

autres réseaux j

- distance voûte - voirie |

- importance de la voirie |

- présence de monuments his-|toriques à proximité. |

- 7 -

2.2 - CALCUL DE LA NOTE D'UN RISQUE DONNE

La quantification d'un risque donné comprend plusieurs

étapes.

- Attribution d'une note à chacun des paramètres :

Cette note est attribuée en fonction de règles de diagnostic

(exposées en Annexes 2 à 5) et en fonction des informations et

données de base connues au droit du site.

- Combinaison des notes des paramètres caractérisant un même

critère, pour obtenir une "note de critère".

Dans de nombreux cas, la combinaison est obtenue par matrices

de croisement successives, permettant de mieux prendre en

compte la gravité de certains phénomènes, plutôt que par

opérations mathématiques simples (additions, multiplications) .

Les différentes combinaisons sont indiquées, cas par cas, en

Annexes 2 à 5.

- Combinaison des notes des différents critères caractérisant la

même catégorie de risque pour obtenir la note du risque

considéré, soit :

G pour les risques géotechniques

H pour les risques hydrauliques

E pour les risques endogènes

I pour les risques d'impact.

- 7 -

2.2 - CALCUL DE LA NOTE D'UN RISQUE DONNE

La quantification d'un risque donné comprend plusieurs

étapes.

- Attribution d'une note à chacun des paramètres :

Cette note est attribuée en fonction de règles de diagnostic

(exposées en Annexes 2 à 5) et en fonction des informations et

données de base connues au droit du site.

- Combinaison des notes des paramètres caractérisant un même

critère, pour obtenir une "note de critère".

Dans de nombreux cas, la combinaison est obtenue par matrices

de croisement successives, permettant de mieux prendre en

compte la gravité de certains phénomènes, plutôt que par

opérations mathématiques simples (additions, multiplications) .

Les différentes combinaisons sont indiquées, cas par cas, en

Annexes 2 à 5.

- Combinaison des notes des différents critères caractérisant la

même catégorie de risque pour obtenir la note du risque

considéré, soit :

G pour les risques géotechniques

H pour les risques hydrauliques

E pour les risques endogènes

I pour les risques d'impact.

- 8 -

2.3 - ECHELLE DE NOTATION EMPLOYEE ET

OBTENTION DE LA NOTE GLOBALE N DE RISQUE PAR TRONÇON

Chaque tronçon reçoit 4 notes élémentaires, par nature de

risque :

- note G pour les risques géotechniques

- note H pour les risques hydrauliques

- note E pour les risques endogènes

- note I pour les risques d'impact.

La note globale est obtenue selon les 3 étapes suivantes :

- 1ère étape : Croisement des notes H et E pour obtenir une note

C caractérisant le collecteur lui-même.

- 2e étape : Croisement des notes C et G pour obtenir une note

T caractérisant tous les aspects techniques.

- 3e étape : Croisement des notes T et I pour obtenir la note

globale N de risque, pour le tronçon concerné.

La démarche est schématisée au tableau 2.

Le risque est croissant avec la valeur de la note, soit :

0 : risque nul

1 : risque faible

2 : risque moyen

3 : risque fort

4 : risque déclaré. Cette note est réservée aux zones où une

dégradation est déjà observée.

Les différentes matrices de croisement sont données au

tableau 3 . On remarque que ces matrices ne sont pas systé¬

matiquement symétriques dans la combinaison des notes.

Ainsi, pour l'attribution de la note C, la note de risque

endogène E l'emporte sur la note hydraulique H.

- 8 -

2.3 - ECHELLE DE NOTATION EMPLOYEE ET

OBTENTION DE LA NOTE GLOBALE N DE RISQUE PAR TRONÇON

Chaque tronçon reçoit 4 notes élémentaires, par nature de

risque :

- note G pour les risques géotechniques

- note H pour les risques hydrauliques

- note E pour les risques endogènes

- note I pour les risques d'impact.

La note globale est obtenue selon les 3 étapes suivantes :

- 1ère étape : Croisement des notes H et E pour obtenir une note

C caractérisant le collecteur lui-même.

- 2e étape : Croisement des notes C et G pour obtenir une note

T caractérisant tous les aspects techniques.

- 3e étape : Croisement des notes T et I pour obtenir la note

globale N de risque, pour le tronçon concerné.

La démarche est schématisée au tableau 2.

Le risque est croissant avec la valeur de la note, soit :

0 : risque nul

1 : risque faible

2 : risque moyen

3 : risque fort

4 : risque déclaré. Cette note est réservée aux zones où une

dégradation est déjà observée.

Les différentes matrices de croisement sont données au

tableau 3 . On remarque que ces matrices ne sont pas systé¬

matiquement symétriques dans la combinaison des notes.

Ainsi, pour l'attribution de la note C, la note de risque

endogène E l'emporte sur la note hydraulique H.

- 9 -

Note géotechni

H

Note hydrauliq

CALCUL DE LA NOTE GLOBALE PAR TRONÇON

SCHEMA DE PRINCIPE

Note technique

Note caractérisantle collecteur

TABLEAU 2.

Note d'étatdu collecteur Note globale

Note d'impact

- 9 -

Note géotechni

H

Note hydrauliq

CALCUL DE LA NOTE GLOBALE PAR TRONÇON

SCHEMA DE PRINCIPE

Note technique

Note caractérisantle collecteur

TABLEAU 2.

Note d'étatdu collecteur Note globale

Note d'impact

- 10 -

exemple :

E = 3 et H = 2 conduit à C = 3

alors que E = 2 et H = 3 conduit à C = 2

Par contre, pour la note technique T, les notes C et G ont

le même poids.

Ces matrices peuvent être modifiées, en concertation avec

les Services de la Section de l'Assainissement de Paris, lors de

l'application de la méthodologie à l'ensemble du réseau.

La note globale par tronçon va de 1 à 6, ce qui permet de

mieux hiérarchiser les réparations à effectuer. Elle est lacombinaison de la note technique T (à 5 niveaux) et de la note

d'impact I (à 3 niveaux).

- 10 -

exemple :

E = 3 et H = 2 conduit à C = 3

alors que E = 2 et H = 3 conduit à C = 2

Par contre, pour la note technique T, les notes C et G ont

le même poids.

Ces matrices peuvent être modifiées, en concertation avec

les Services de la Section de l'Assainissement de Paris, lors de

l'application de la méthodologie à l'ensemble du réseau.

La note globale par tronçon va de 1 à 6, ce qui permet de

mieux hiérarchiser les réparations à effectuer. Elle est lacombinaison de la note technique T (à 5 niveaux) et de la note

d'impact I (à 3 niveaux).

- 11-

CALCUL DE LA NOTE GLOBALE PAR TRONÇON

MATRICES DE CROISEMENT DES NOTES ELEMENTAIRES

Tableau 3.

Note C Note T

rÈ"^"^'^ ^ 1 0 1 1 1 2 j 3 1 4 j

1 ° 1 ° ° 1* ^ 1 ^ 1

1 ^ 1 '' l" 1 '' 1 ^ 1 ^ 1

1 ^ 1 ^ ^ ^ ^ ^ !

! 3 1 3 1 3 ! 3 1 4 1 4 1

1 4 '4'4'4'4'4|

rc\^^ 1 ° 1 "" 1 ^ 1 ^ 1 "^ 1

1 ° 1 "^ 1 ^ 1 ^ 1 ^ 1 ^ 1

1 1 1 1 2 I 2 j 3 1 4 !

1 ^ 1 ^ 1 ^ ^ 1 ^ 1 ^ 1

I 3 j 3 ! 3 3 ] 4 1 4 !

I 4 1 4 ' 4 ' 4 ' 4 ' 4 1

RAPPEL

Note N

|\^ T

1 I^\^

1 °

1 ^

1 ^

1

1

1

1

2

2

2

3

3

3

4

5

4 1

4 I

5 j

6 I

H : Note hydrauliqueE : Note d'état du collecteurG : Note géotechniqueI : Note d'impact

C : Note de la combinaison H, E

T : Note de la combinaison G, C

N : Note globale, combinaison T et I

- 11-

CALCUL DE LA NOTE GLOBALE PAR TRONÇON

MATRICES DE CROISEMENT DES NOTES ELEMENTAIRES

Tableau 3.

Note C Note T

rÈ"^"^'^ ^ 1 0 1 1 1 2 j 3 1 4 j

1 ° 1 ° ° 1* ^ 1 ^ 1

1 ^ 1 '' l" 1 '' 1 ^ 1 ^ 1

1 ^ 1 ^ ^ ^ ^ ^ !

! 3 1 3 1 3 ! 3 1 4 1 4 1

1 4 '4'4'4'4'4|

rc\^^ 1 ° 1 "" 1 ^ 1 ^ 1 "^ 1

1 ° 1 "^ 1 ^ 1 ^ 1 ^ 1 ^ 1

1 1 1 1 2 I 2 j 3 1 4 !

1 ^ 1 ^ 1 ^ ^ 1 ^ 1 ^ 1

I 3 j 3 ! 3 3 ] 4 1 4 !

I 4 1 4 ' 4 ' 4 ' 4 ' 4 1

RAPPEL

Note N

|\^ T

1 I^\^

1 °

1 ^

1 ^

1

1

1

1

2

2

2

3

3

3

4

5

4 1

4 I

5 j

6 I

H : Note hydrauliqueE : Note d'état du collecteurG : Note géotechniqueI : Note d'impact

C : Note de la combinaison H, E

T : Note de la combinaison G, C

N : Note globale, combinaison T et I

- 12 -

2.4 - CHAMP D'APPLICATION : LE TRONÇON

Pour l'application de la méthodologie, il est prévu, enpremière phase, d'utiliser le découpage en tronçons déjà réalisé

et informatisé par les Services de l'Assainissement.

Cependant, les grands tronçons (plus de 150 m) seront

redivisés en segments plus petits, pour tenir compte d'une

éventuelle variabilité de terrains.

Il est possible que, sur certains secteurs, il failledescendre à une maille plus fine (10 à 20 m) .

- 12 -

2.4 - CHAMP D'APPLICATION : LE TRONÇON

Pour l'application de la méthodologie, il est prévu, enpremière phase, d'utiliser le découpage en tronçons déjà réalisé

et informatisé par les Services de l'Assainissement.

Cependant, les grands tronçons (plus de 150 m) seront

redivisés en segments plus petits, pour tenir compte d'une

éventuelle variabilité de terrains.

Il est possible que, sur certains secteurs, il failledescendre à une maille plus fine (10 à 20 m) .

- 13 -

3 - LES MOYENS TECHNIQUES

3.1 - DONNEES DE BASE A ACQUERIR

Pour appliquer les règles de diagnostic exposées dans les

annexes 2 à 5, plusieurs données de base sont nécessaires :

- Données géométriques :

Repérage en x, y des extrémités du tronçon, cote du radier,

cote à 1 ' intrados de la voûte ; cote du sol ; type de lasection.

- Données géologiques et géotechniques :

Nature des terrains, épaisseur des couches, caractéristiques

des sols, à partir des sondages déjà réalisés aux alentours.

- Données hydrogéologiques :

Niveaux d'eau ; gradient hydraulique naturel ; repérage de la

nappe, positionnement des pompages en exploitation ; fuites.

- Données sur les vides existants :

Plans des carrières, repérage en x, y, z ; indication des

hauteurs de vides, des types de soutènement ; plan des

galeries passant sous les collecteurs ; repérage en x, y, z.

- Données hydrauliques :

Zones de mise en charges temporaires ou accidentelles ; dé¬

bit ; charriage, qualité de l'effluent.

- Description de l'état du collecteur :

Position, longueur, largeur des fissures, avec codage pour

identifier les fissures longitudinales, transversales,obliques, avec ou sans déplacement ; état de l'enduit ;

défomnations de la section et du profil en long ; historiquedes réparations déjà effectuées.

- 13 -

3 - LES MOYENS TECHNIQUES

3.1 - DONNEES DE BASE A ACQUERIR

Pour appliquer les règles de diagnostic exposées dans les

annexes 2 à 5, plusieurs données de base sont nécessaires :

- Données géométriques :

Repérage en x, y des extrémités du tronçon, cote du radier,

cote à 1 ' intrados de la voûte ; cote du sol ; type de lasection.

- Données géologiques et géotechniques :

Nature des terrains, épaisseur des couches, caractéristiques

des sols, à partir des sondages déjà réalisés aux alentours.

- Données hydrogéologiques :

Niveaux d'eau ; gradient hydraulique naturel ; repérage de la

nappe, positionnement des pompages en exploitation ; fuites.

- Données sur les vides existants :

Plans des carrières, repérage en x, y, z ; indication des

hauteurs de vides, des types de soutènement ; plan des

galeries passant sous les collecteurs ; repérage en x, y, z.

- Données hydrauliques :

Zones de mise en charges temporaires ou accidentelles ; dé¬

bit ; charriage, qualité de l'effluent.

- Description de l'état du collecteur :

Position, longueur, largeur des fissures, avec codage pour

identifier les fissures longitudinales, transversales,obliques, avec ou sans déplacement ; état de l'enduit ;

défomnations de la section et du profil en long ; historiquedes réparations déjà effectuées.

- 14 -

Données de 1 environnement :

Plans des réseaux des divers concessionnaires ; classement ettrafic de la voirie ; importance des immeubles voisins.

Ces différentes données sont à acquérir auprès :

des Services de l'Assainissement et du SIAAP

des Services de l'Inspection Générale des Carrières

de la Direction de la Voirie

de la Banque des données du sous-sol du BRGM

des archives de sondages de divers bureaux d'études etentreprises de forage

de la SNCF et de la RATP

des concessionnaires de réseaux : EDF-GDF, SUDAC, SAGEP, PTT,

Câbles optiques, CPCU.

- 14 -

Données de 1 environnement :

Plans des réseaux des divers concessionnaires ; classement ettrafic de la voirie ; importance des immeubles voisins.

Ces différentes données sont à acquérir auprès :

des Services de l'Assainissement et du SIAAP

des Services de l'Inspection Générale des Carrières

de la Direction de la Voirie

de la Banque des données du sous-sol du BRGM

des archives de sondages de divers bureaux d'études etentreprises de forage

de la SNCF et de la RATP

des concessionnaires de réseaux : EDF-GDF, SUDAC, SAGEP, PTT,

Câbles optiques, CPCU.

- 15 -

3.2 - TRAITEMENT DES DONNEES

Il existe 4 risques, 14 critères faisant appel à plus de

4 0 paramètres. Le réseau est découpé en 20.000 tronçons

élémentaires, soit 800.000 notes élémentaires qui seronttraitées par informatique.

Ceci nécessite une concordance des données (par exemple

les coordonnées des plans des concessionnaires de réseau ne sont

pas toujours cohérentes entre elles) et une compatibilité des

diverses bases de données.

Par ailleurs, les données géologiques, géotechniques et

hydrogéologiques sont soit ponctuelles soit spatiales, alors queles données relatives aux réseaux sont linéaires. Ceci suppose

des projections selon une ligne brisée, ou des interpolations.

- 15 -

3.2 - TRAITEMENT DES DONNEES

Il existe 4 risques, 14 critères faisant appel à plus de

4 0 paramètres. Le réseau est découpé en 20.000 tronçons

élémentaires, soit 800.000 notes élémentaires qui seronttraitées par informatique.

Ceci nécessite une concordance des données (par exemple

les coordonnées des plans des concessionnaires de réseau ne sont

pas toujours cohérentes entre elles) et une compatibilité des

diverses bases de données.

Par ailleurs, les données géologiques, géotechniques et

hydrogéologiques sont soit ponctuelles soit spatiales, alors queles données relatives aux réseaux sont linéaires. Ceci suppose

des projections selon une ligne brisée, ou des interpolations.

ANNEXESANNEXES

ANNEXE 1

DESSINS DES PRINCIPAUX TYPES D' EGOUT DE PARIS

ANNEXE 1

DESSINS DES PRINCIPAUX TYPES D' EGOUT DE PARIS

Types d'égout élémentaire les plus utilisés a Pans

EGOUT TYPE N* 12

L 180

EGOUT TYPE N» 12 bis

190

EGOUT TYPE N» 12

A CUNETTE DESAXEE

1B0

EGOUT TYPE N» 12 bisA CUNETTE DESAXEE

190

EGOUT TYPE N» 12

V CUNETTE AXIALE N» 13 ter AEGOUT TYPE N» 12 bis

A CUNETTE AXIALE N» 13 ter A

190

ECHELLE 1/50

EGOUT TYPE N» 13

ISO

EGOUT TYPE H* 13 ter A

170

ECHELLE 1/50

fo/es en centimètresMoft: toutt i les miçcftnefieson/ unt ¿piissnir de Í5 (m. Cotes en centimètres

Types d'égout élémentaire les plus utilisés a Pans

EGOUT TYPE N* 12

L 180

EGOUT TYPE N» 12 bis

190

EGOUT TYPE N» 12

A CUNETTE DESAXEE

1B0

EGOUT TYPE N» 12 bisA CUNETTE DESAXEE

190

EGOUT TYPE N» 12

V CUNETTE AXIALE N» 13 ter AEGOUT TYPE N» 12 bis

A CUNETTE AXIALE N» 13 ter A

190

ECHELLE 1/50

EGOUT TYPE N» 13

ISO

EGOUT TYPE H* 13 ter A

170

ECHELLE 1/50

fo/es en centimètresMoft: toutt i les miçcftnefieson/ unt ¿piissnir de Í5 (m. Cotes en centimètres

Types d'égout élémentaire les plus utilisés à ParisEGOUT TYPE N» 13 ter BlAnticfuitMtnt: typi n* 13 bittt. quelquefois, type n* K)

1S5

EGOUT TYPE N» 13

A CUNETTE AXIALE N* 13 ter A

lao

EGOUT TYPE N« 11

200

EGOUT TYPE H* 11 bis

200

EGOUT TYPE N» 10

22S

EGOUT TYPE H" 10 bis

225

EGOUT TYPE N» 10 ter

225

EGOUT TYPE N* U(Anticnntmtnl : type n* K bis)

KO

ECHELLE 1/50 ECHELLE 1/50

Ah/¿.- foufes les mjfvnnertesCotes en centimètres

Types d'égout élémentaire les plus utilisés à ParisEGOUT TYPE N» 13 ter BlAnticfuitMtnt: typi n* 13 bittt. quelquefois, type n* K)

1S5

EGOUT TYPE N» 13

A CUNETTE AXIALE N* 13 ter A

lao

EGOUT TYPE N« 11

200

EGOUT TYPE H* 11 bis

200

EGOUT TYPE N» 10

22S

EGOUT TYPE H" 10 bis

225

EGOUT TYPE N» 10 ter

225

EGOUT TYPE N* U(Anticnntmtnl : type n* K bis)

KO

ECHELLE 1/50 ECHELLE 1/50

Ah/¿.- foufes les mjfvnnertesCotes en centimètres

Autres types d'égout élémentaire Exemples de collecteur à bateau

EGOUT TYPE N» 15

I iso

EGOUT TYPE H

CUNETTE AXIALE N» 13 ter A

I 205

EGOUT TYPE H

205

EGOUT TYPE 260/200A CUNETTE AXIALE N' 13 ter A

260

EGOUT TYPE N" 1

660EGOUT TYPE N* 3

520

Exemples de collecteur a wagonEGOUT TYPE N" 5

400EGOUT TYPE N« 6 bis

350

EGOUT TYPE N» 9270

FfHELLE 1/100 Cotes en centimètres

Autres types d'égout élémentaire Exemples de collecteur à bateau

EGOUT TYPE N» 15

I iso

EGOUT TYPE H

CUNETTE AXIALE N» 13 ter A

I 205

EGOUT TYPE H

205

EGOUT TYPE 260/200A CUNETTE AXIALE N' 13 ter A

260

EGOUT TYPE N" 1

660EGOUT TYPE N* 3

520

Exemples de collecteur a wagonEGOUT TYPE N" 5

400EGOUT TYPE N« 6 bis

350

EGOUT TYPE N» 9270

FfHELLE 1/100 Cotes en centimètres

ANNEXE 2

RISQUES D'ORDRE HYDROGEOTECHNIQUE

ANNEXE 2

RISQUES D'ORDRE HYDROGEOTECHNIQUE

ANNEXE 2 - LES RISQUES D'ORDRE HYDROGEOTECHNIQUE

La classe des risques d'ordre hydrogéotechnique comprend 5

critères, axés sur les mécanismes des désordres. Ce sont :

- les entraînements de fines

- les tassements

- la dissolution du gypse

- les effondrements au droit de vides souterrains

- les gonflements de certaines argiles.

Un sixième critère (glissements de pente) ne semble pas,

d'après les informations recueillies, exister à Paris et n'a pas

été retenu ici.

L'influence des surcharges dynamiques (circulations rou¬tières ou ferroviaires) ne semble pas mise en évidence de façon

nette et n'a pas été retenue.

Chaque critère comprend des paramètres. Une pondérationreflète 1 ' importance variable de chacun de ces paramètres et

permet d'attribuer une note à chacun des critères principaux.

Chacun des critères est étudié ci-dessous.

ANNEXE 2 - LES RISQUES D'ORDRE HYDROGEOTECHNIQUE

La classe des risques d'ordre hydrogéotechnique comprend 5

critères, axés sur les mécanismes des désordres. Ce sont :

- les entraînements de fines

- les tassements

- la dissolution du gypse

- les effondrements au droit de vides souterrains

- les gonflements de certaines argiles.

Un sixième critère (glissements de pente) ne semble pas,

d'après les informations recueillies, exister à Paris et n'a pas

été retenu ici.

L'influence des surcharges dynamiques (circulations rou¬tières ou ferroviaires) ne semble pas mise en évidence de façon

nette et n'a pas été retenue.

Chaque critère comprend des paramètres. Une pondérationreflète 1 ' importance variable de chacun de ces paramètres et

permet d'attribuer une note à chacun des critères principaux.

Chacun des critères est étudié ci-dessous.

1 - RISQUES LIES AUX ENTRAINEMENTS DE FINES

Rappel du phénomène :

L'écoulement de l'eau dans un matériau fin crée des forces

hydrodynamiques tendant à entraîner les éléments du sol dans le

sens de l'écoulement.

Le risque d'entraînement est fonction du gradient hydrau¬

lique et des caractéristiques du sol (granulométrie, per¬

méabilité, résistance au cisaillement) .

Les vides créés au voisinage de la canalisation provoquentdes désordres dans celle-ci (fissures, ruptures) , pouvant

contribuer à l'amplification du phénomène.

Pour que ce mécanisme ait lieu, il faut donc :

- des fines : alluvions, certains remblais, sables de Fontai¬

nebleau (sommet des buttes parisiennes) , sables yprésiens

(certains secteurs du 16® arrondissement...), limons.

- un gradient hydraulique (qui peut varier fortement avec les

crues et décrues de la Seine, ou sous l'effet d'un pompage

proche) .

- un milieu de transit des fines et un exutoire. Ce dernier est

souvent difficile à connaître. L' égout lui-même peut servir

d' exutoire.

Pour qu'un tronçon soit affecté, il faut qu'il soit au-

dessus du sol. renfermant des fines. La distance entre le collect

teur et la couche . de fines intervient peu ici,,, car elle est

pratiquement partout réduite.

La définition des paramètres mesurables et leur hié¬rarchisation sont données au tableau Al.

1 - RISQUES LIES AUX ENTRAINEMENTS DE FINES

Rappel du phénomène :

L'écoulement de l'eau dans un matériau fin crée des forces

hydrodynamiques tendant à entraîner les éléments du sol dans le

sens de l'écoulement.

Le risque d'entraînement est fonction du gradient hydrau¬

lique et des caractéristiques du sol (granulométrie, per¬

méabilité, résistance au cisaillement) .

Les vides créés au voisinage de la canalisation provoquentdes désordres dans celle-ci (fissures, ruptures) , pouvant

contribuer à l'amplification du phénomène.

Pour que ce mécanisme ait lieu, il faut donc :

- des fines : alluvions, certains remblais, sables de Fontai¬

nebleau (sommet des buttes parisiennes) , sables yprésiens

(certains secteurs du 16® arrondissement...), limons.

- un gradient hydraulique (qui peut varier fortement avec les

crues et décrues de la Seine, ou sous l'effet d'un pompage

proche) .

- un milieu de transit des fines et un exutoire. Ce dernier est

souvent difficile à connaître. L' égout lui-même peut servir

d' exutoire.

Pour qu'un tronçon soit affecté, il faut qu'il soit au-

dessus du sol. renfermant des fines. La distance entre le collect

teur et la couche . de fines intervient peu ici,,, car elle est

pratiquement partout réduite.

La définition des paramètres mesurables et leur hié¬rarchisation sont données au tableau Al.

CRITERE = ENTRAINEMENT DE FINESIDENTIFICATION ET COMBINAISON DES PARAMETRES

TABLEAU AI

PARAMETRES

Importance de lacouches à particules

entraînables

Pas de sableou limon

Un peu de sableou limon

/1

/Beaucoup de sable: 2ou limon \

Position du collec¬teur/sol

entrainable

co

desabl

llecteur au "î

ssous des /bles )

collecteudessus dessables

collecteur audessous dessables

collecteur audessus dessables

r au I /

]/

'=5

Gradient hydraulique

pas de nappe 1

ou écoulement > :

nul )

gradient faible

gradient fort :

pas de nappeou écoulemenul "1gradient faible

gradient fort

1

2-7

NOTE DU CRITEREf

0

-0

1

-2

3

CRITERE = ENTRAINEMENT DE FINESIDENTIFICATION ET COMBINAISON DES PARAMETRES

TABLEAU AI

PARAMETRES

Importance de lacouches à particules

entraînables

Pas de sableou limon

Un peu de sableou limon

/1

/Beaucoup de sable: 2ou limon \

Position du collec¬teur/sol

entrainable

co

desabl

llecteur au "î

ssous des /bles )

collecteudessus dessables

collecteur audessous dessables

collecteur audessus dessables

r au I /

]/

'=5

Gradient hydraulique

pas de nappe 1

ou écoulement > :

nul )

gradient faible

gradient fort :

pas de nappeou écoulemenul "1gradient faible

gradient fort

1

2-7

NOTE DU CRITEREf

0

-0

1

-2

3

2 - RISQUES LIES AUX TASSEMENTS

Les tassements affectant des remblais récents ne sont pas

pris en compte ici, l'étude portant sur un réseau d'assai¬

nissement ancien. Les ouvrages neufs ou très récents sont

supposés mis en place selon les règles de l'art.

Deux mécanismes de tassements sont différenciés ci-dessous.

Ce sont les tassements liés à la présence (cf fig. Al) :

- d'un sol compressible

- de remblais gypseux.

Il est très peu probable que ces 2 types de tassements

existent simultanément à Paris. Le cas échéant, le caractère

compressible serait prédominant.

2.1 - TASSEMENTS AFFECTANT UN SOL COMPRESSIBLE

Rappel du phénomène :

Certains sols subissent, sous l'influence des charges qui

leur sont appliquées, un phénomène de consolidation qui modifie

leur structure, diminuant leur indice des vides, redistribuant

leur eau interstitielle. Les particules élémentaires serapprochent (tassement) .

L'importance de ce phénomène, généralement lent, dépendde:

- 1 ' importance . de la surcharge, apportée au-dessus de la généra¬

trice supérieure de 1' égout, après construction- l'importance du rabattement- la compressibilité du sol

- l'épaisseur de la couche compressible.

2 - RISQUES LIES AUX TASSEMENTS

Les tassements affectant des remblais récents ne sont pas

pris en compte ici, l'étude portant sur un réseau d'assai¬

nissement ancien. Les ouvrages neufs ou très récents sont

supposés mis en place selon les règles de l'art.

Deux mécanismes de tassements sont différenciés ci-dessous.

Ce sont les tassements liés à la présence (cf fig. Al) :

- d'un sol compressible

- de remblais gypseux.

Il est très peu probable que ces 2 types de tassements

existent simultanément à Paris. Le cas échéant, le caractère

compressible serait prédominant.

2.1 - TASSEMENTS AFFECTANT UN SOL COMPRESSIBLE

Rappel du phénomène :

Certains sols subissent, sous l'influence des charges qui

leur sont appliquées, un phénomène de consolidation qui modifie

leur structure, diminuant leur indice des vides, redistribuant

leur eau interstitielle. Les particules élémentaires serapprochent (tassement) .

L'importance de ce phénomène, généralement lent, dépendde:

- 1 ' importance . de la surcharge, apportée au-dessus de la généra¬

trice supérieure de 1' égout, après construction- l'importance du rabattement- la compressibilité du sol

- l'épaisseur de la couche compressible.

Les tassements provoquent une déformation du profil en

long, avec apparition de fissures, de contre-pentes, d'efforts

de flexion. Dans le cas de collecteur placé directement dans la

couche compressible, des efforts de compression diamétralepeuvent se produire, conduisant à une ovalisation et à des

fissures.

Pour qu'un tronçon soit affecté, il faut qu'il soit au-

dessus ou dans la couche compressible. En pratique, à Paris la

distance collecteur-couche intervient peu car elle est partoutréduite.

La définition et 1 ' importance des paramètres sont données

au tableau A2 . La combinaison des paramètres entre eux,

permettant d'aboutir à la note du critère tassement est donnée

au tableau A3.

2.2 - TASSEMENTS AFFECTT^T UN REMBLAI GYPSEUX

Rappel du phénomène :

Les matériaux non exploités extraits des carrières de

gypse parisiennes renferment une proportion de gypse pouvant

atteindre jusqu'à 30%, le gypse étant réparti ici de façon

diffuse, et non en couche. Lorsqu'il y a circulation d'eau, le

gypse se dissout, laissant des vides de petite taille. Sousl'effet de leur propre poids et/ ou d'une surcharge qui leur est

appliquée, ces matériaux se tassent, comblant les videsrésiduels. Le phénomène peut être combiné à un entraînement- defines, les vides laissés par le gypse pouvant constituer un

exutoire aux sables entraînés par l'eau.

Les tassements provoquent une déformation du profil en

long, avec apparition de fissures, de contre-pentes, d'efforts

de flexion. Dans le cas de collecteur placé directement dans la

couche compressible, des efforts de compression diamétralepeuvent se produire, conduisant à une ovalisation et à des

fissures.

Pour qu'un tronçon soit affecté, il faut qu'il soit au-

dessus ou dans la couche compressible. En pratique, à Paris la

distance collecteur-couche intervient peu car elle est partoutréduite.

La définition et 1 ' importance des paramètres sont données

au tableau A2 . La combinaison des paramètres entre eux,

permettant d'aboutir à la note du critère tassement est donnée

au tableau A3.

2.2 - TASSEMENTS AFFECTT^T UN REMBLAI GYPSEUX

Rappel du phénomène :

Les matériaux non exploités extraits des carrières de

gypse parisiennes renferment une proportion de gypse pouvant

atteindre jusqu'à 30%, le gypse étant réparti ici de façon

diffuse, et non en couche. Lorsqu'il y a circulation d'eau, le

gypse se dissout, laissant des vides de petite taille. Sousl'effet de leur propre poids et/ ou d'une surcharge qui leur est

appliquée, ces matériaux se tassent, comblant les videsrésiduels. Le phénomène peut être combiné à un entraînement- defines, les vides laissés par le gypse pouvant constituer un

exutoire aux sables entraînés par l'eau.

L'importance du phénomène dépend de :

- l'épaisseur du remblai gypseux.

- la teneur en gypse. Généralement inconnu, ce paramètre ne peut

être pris en compte.

- la nature et l'épaisseur du recouvrement surmontant les rem¬

blais gypseux.

- la vitesse et du débit des circulations d'eau.

Le phénomène reste localisé à la proximité des anciennes

carrières de gypse de Paris. En effet, les stériles renfermant

un peu de gypse ont servi à remblayer les carrières en fin d'ex¬

ploitation, ou sont restés à proximité immédiate de celles-ci.

La définition et 1 ' importance des paramètres secondaires

sont donnés au tableau A2. La combinaison des paramètres entreeux permettant d'aboutir à la note t du critère tassement est

donnée au tableau A3 .

t est obtenue comme suit :

t = tl X t2 X t3 X t8

2.3 - ZONES DE TRANSITION

Les risques sont calculés sur la probabilité d'apparition

d'un tassement. Les tassements différentiels, dus aux variations

d'épaisseur et à l'hétérogénéité des couches concernées, ne sontpas pris en compte directement.

Cependant, la présence de points durs (où le sol. ne tasse

pas) pouvant induire des risques de cisaillement, est prise en

compte de la façon suivante :

si t = 3, t reste égale à 3

si 0 < t < 3 t est augmentée d'I point.

t = note attribuée au critère "tassement".

L'importance du phénomène dépend de :

- l'épaisseur du remblai gypseux.

- la teneur en gypse. Généralement inconnu, ce paramètre ne peut

être pris en compte.

- la nature et l'épaisseur du recouvrement surmontant les rem¬

blais gypseux.

- la vitesse et du débit des circulations d'eau.

Le phénomène reste localisé à la proximité des anciennes

carrières de gypse de Paris. En effet, les stériles renfermant

un peu de gypse ont servi à remblayer les carrières en fin d'ex¬

ploitation, ou sont restés à proximité immédiate de celles-ci.

La définition et 1 ' importance des paramètres secondaires

sont donnés au tableau A2. La combinaison des paramètres entreeux permettant d'aboutir à la note t du critère tassement est

donnée au tableau A3 .

t est obtenue comme suit :

t = tl X t2 X t3 X t8

2.3 - ZONES DE TRANSITION

Les risques sont calculés sur la probabilité d'apparition

d'un tassement. Les tassements différentiels, dus aux variations

d'épaisseur et à l'hétérogénéité des couches concernées, ne sontpas pris en compte directement.

Cependant, la présence de points durs (où le sol. ne tasse

pas) pouvant induire des risques de cisaillement, est prise en

compte de la façon suivante :

si t = 3, t reste égale à 3

si 0 < t < 3 t est augmentée d'I point.

t = note attribuée au critère "tassement".

RISQUES LIES AU TASSEMENT DE SOL COMPRESSIBLE

rprr\

M REMBLAI

^^ .COMPRESSIBLE:(vase tourbe...)

SUBSTRATUM//NON/v<^ COMPRESSIBLE

r.*-.i

*. . '

cQnQlisQtion'\:\;:

Pompage >

M/>i3!¿í?vMjíl-' Nappe niveau v-.^-'=

^!-:-/-/Îl:^-«v>r^-:-'^-->*wv^ initiai ;.?:".-.:;:

' 1 . - /v I II I...'.'.. s. »...

:!H:c^3:^güNiveau initial Argile ^:r

tassement

RISQUES LIES AU TASSEMENT DE SOL COMPRESSIBLE

rprr\

M REMBLAI

^^ .COMPRESSIBLE:(vase tourbe...)

SUBSTRATUM//NON/v<^ COMPRESSIBLE

r.*-.i

*. . '

cQnQlisQtion'\:\;:

Pompage >

M/>i3!¿í?vMjíl-' Nappe niveau v-.^-'=

^!-:-/-/Îl:^-«v>r^-:-'^-->*wv^ initiai ;.?:".-.:;:

' 1 . - /v I II I...'.'.. s. »...

:!H:c^3:^güNiveau initial Argile ^:r

tassement

TASSEMENT : EXEMPLE DE ZONE DE TRANSITIONTASSEMENT : EXEMPLE DE ZONE DE TRANSITION

CRITERE = TASSEMENTIDENTIFICATION DES PARAMETRES

1 Existence[d'une cou-|che pouvant1 tasser

1 tl

|oui : 1

|non : 0

Collecteurau-dessus

ou au con¬tact de lacouche compressible

t2

oui : 1

non : 0

Existenced'une surcharge ou

d'un rabattement

t3

oui : 1

non : 0

Nature de la couchet4

Nature

Remblai ni organiqueni gypseux et alluvions modernes nonorganiques

Remblai organique(alluvions modernes

organiques sanstourbe)

- Remblai gypseux- Alluvions modernes

avec tourbe

Note

1

2

3

Epaisseur xla couchesous le

collecteur

t5

x<2 m : 1

2<x<5 m : 2

x^5 m : 3

Surcharge s

t6

s<1 m :

1<:s<5 :

s^îS : 2

0

1

Rabattementt7

Importance

Pas de rabattementMarnage avec collecteur situé entre 200et 600 m de la riveou pompage avec fai¬ble rabattement

Marnage avec collec¬teur à moins de

200 m de la rive oupompage avec fort

rabattement

Note 1

0 1

1 1

2 1

>CDr-m>

>ro

CRITERE = TASSEMENTIDENTIFICATION DES PARAMETRES

1 Existence[d'une cou-|che pouvant1 tasser

1 tl

|oui : 1

|non : 0

Collecteurau-dessus

ou au con¬tact de lacouche compressible

t2

oui : 1

non : 0

Existenced'une surcharge ou

d'un rabattement

t3

oui : 1

non : 0

Nature de la couchet4

Nature

Remblai ni organiqueni gypseux et alluvions modernes nonorganiques

Remblai organique(alluvions modernes

organiques sanstourbe)

- Remblai gypseux- Alluvions modernes

avec tourbe

Note

1

2

3

Epaisseur xla couchesous le

collecteur

t5

x<2 m : 1

2<x<5 m : 2

x^5 m : 3

Surcharge s

t6

s<1 m :

1<:s<5 :

s^îS : 2

0

1

Rabattementt7

Importance

Pas de rabattementMarnage avec collecteur situé entre 200et 600 m de la riveou pompage avec fai¬ble rabattement

Marnage avec collec¬teur à moins de

200 m de la rive oupompage avec fort

rabattement

Note 1

0 1

1 1

2 1

>CDr-m>

>ro

CRITERE = TASSEMENTCOMBINAISON DES PARAMETRES

¡Nature de ¡Epaisseur ¡ || | Rabatte- ¡ M | j j

lia couche |de la cou-j | ¡Surcharge ¡ ment ¡ ¡| | ¡ ¡

1 ¡ che I ¡i 1 I ¡ ¡ ¡ 1 1

i t4 ¡ t5 1 t4, 5 i 1 tó 1 t7 i t6, 7 i ¡ t4, 5 1 t6, 7 j t8 j

¡1 |1 ¡1 ¡¡0 ¡0 |0 ¡|1 |1 |1 1

|1 ¡2 ¡2 1¡0 ¡1 ¡1 ¡¡1 |2 ¡2 1

¡1 ¡3 ¡2 ¡¡0 ¡2 ¡2 ¡|1 |3 12 1

12 |1 11 ¡11 |0 |1 ¡|2 |1 ¡2 1

¡2 ¡2 |2 ||Í |1 |2 ¡¡2 |2 ¡3 |

¡2 ¡3 ¡3 ¡|1 ¡2 ¡2 l¡2 ¡3 ¡3 |

¡3 1-1 ¡2 ||2 ¡0 |1 ||3 ¡1 12 1

¡3 |2 |3 ¡¡2 |1 ¡2 l|3 |2 ¡3 |

|3 13 |3 ||2 |2 |3 ¡¡3 ¡3 ¡3 j

>r-m>

CRITERE = TASSEMENTCOMBINAISON DES PARAMETRES

¡Nature de ¡Epaisseur ¡ || | Rabatte- ¡ M | j j

lia couche |de la cou-j | ¡Surcharge ¡ ment ¡ ¡| | ¡ ¡

1 ¡ che I ¡i 1 I ¡ ¡ ¡ 1 1

i t4 ¡ t5 1 t4, 5 i 1 tó 1 t7 i t6, 7 i ¡ t4, 5 1 t6, 7 j t8 j

¡1 |1 ¡1 ¡¡0 ¡0 |0 ¡|1 |1 |1 1

|1 ¡2 ¡2 1¡0 ¡1 ¡1 ¡¡1 |2 ¡2 1

¡1 ¡3 ¡2 ¡¡0 ¡2 ¡2 ¡|1 |3 12 1

12 |1 11 ¡11 |0 |1 ¡|2 |1 ¡2 1

¡2 ¡2 |2 ||Í |1 |2 ¡¡2 |2 ¡3 |

¡2 ¡3 ¡3 ¡|1 ¡2 ¡2 l¡2 ¡3 ¡3 |

¡3 1-1 ¡2 ||2 ¡0 |1 ||3 ¡1 12 1

¡3 |2 |3 ¡¡2 |1 ¡2 l|3 |2 ¡3 |

|3 13 |3 ||2 |2 |3 ¡¡3 ¡3 ¡3 j

>r-m>

3 - RISQUES LIES A LA DISSOLUTION DE COOCHES DE GYPSE

Parmi les roches solubles, seul le gypse intéresse Paris. La

dissolution du calcaire n'est pas considérée ici, la vitessed'évolution n'étant pas à l'échelle de la durée de vie de

l'ouvrage.

Rappel du phénomène :

Le gypse est soluble dans l'eau (jusqu'à près de 2 g/1).

S'il existe une circulation d'eau non saturée, une cavité,parfois de grande taille, se forme dans la couche de gypse,

provoquant un affaissement en surface (fontis) .

L'importance du phénomène dépend de :

- l'épaisseur de la couche de gypse (qui déterminera la taille

de la cavité) .

_ la distance collecteur - couche de gypse.

- la nature et épaisseur du recouvrement surmontant le gypse, ce

recouvrement faisant obstacle ou non à la circulation des

eaux.

- la (quantité de gypse pouvant être dissoute. Cette quantité

dépend elle-même de la minéralisation initiale de l'eau, de la

vitesse de circulation et du débit total d'eau en circulationbaignant la couche de gypse.

La circulation d'eau peut être verticale : l'eau provient

alors de sources, de fuites de réseaux d'eau, qui s'infil¬trent*.

L'écoulement de l'eau peut être horizontal : gradient naturelde la nappe ou gradient provoqué par des pompages.

Pour qu'un collecteur soit affecté, il doit se situer au-

dessus de la couche de gypse.

3 - RISQUES LIES A LA DISSOLUTION DE COOCHES DE GYPSE

Parmi les roches solubles, seul le gypse intéresse Paris. La

dissolution du calcaire n'est pas considérée ici, la vitessed'évolution n'étant pas à l'échelle de la durée de vie de

l'ouvrage.

Rappel du phénomène :

Le gypse est soluble dans l'eau (jusqu'à près de 2 g/1).

S'il existe une circulation d'eau non saturée, une cavité,parfois de grande taille, se forme dans la couche de gypse,

provoquant un affaissement en surface (fontis) .

L'importance du phénomène dépend de :

- l'épaisseur de la couche de gypse (qui déterminera la taille

de la cavité) .

_ la distance collecteur - couche de gypse.

- la nature et épaisseur du recouvrement surmontant le gypse, ce

recouvrement faisant obstacle ou non à la circulation des

eaux.

- la (quantité de gypse pouvant être dissoute. Cette quantité

dépend elle-même de la minéralisation initiale de l'eau, de la

vitesse de circulation et du débit total d'eau en circulationbaignant la couche de gypse.

La circulation d'eau peut être verticale : l'eau provient

alors de sources, de fuites de réseaux d'eau, qui s'infil¬trent*.

L'écoulement de l'eau peut être horizontal : gradient naturelde la nappe ou gradient provoqué par des pompages.

Pour qu'un collecteur soit affecté, il doit se situer au-

dessus de la couche de gypse.

Le phénomène aboutissant à un fontis peut avoir une

évolution rapide et brutale.

La définition et 1 ' importance des paramètres secondaires est

donnée au tableau A4. La combinaison des paramètres entre eux,

permettant d'aboutir à la note d du critère "Dissolution de

couche de gypse" est donnée au tableau A5.

La note d est obtenue comme suit :

1) si dl X d2 X d3 = 0

d = 0

2) si dl X d2 X d3 = 1

a) si d8 = 1 d = d4,5,6

b) si d8 = 0 d = d4,6,7

Le phénomène aboutissant à un fontis peut avoir une

évolution rapide et brutale.

La définition et 1 ' importance des paramètres secondaires est

donnée au tableau A4. La combinaison des paramètres entre eux,

permettant d'aboutir à la note d du critère "Dissolution de

couche de gypse" est donnée au tableau A5.

La note d est obtenue comme suit :

1) si dl X d2 X d3 = 0

d = 0

2) si dl X d2 X d3 = 1

a) si d8 = 1 d = d4,5,6

b) si d8 = 0 d = d4,6,7

RISQUES LIES A LA DISSOLUTION DE COUCHE DE GYPSE

Sv

SO

SB

' I ' I ' lE

M et C =.-=?=

gypst

' I , ^^I t

CG I ' '~r-1 ,

FORMATION D'UNE CAVITE FORMATION DU FONTIS VENUE A JOUR

RISQUES LIES A LA DISSOLUTION DE COUCHE DE GYPSE

Sv

SO

SB

' I ' I ' lE

M et C =.-=?=

gypst

' I , ^^I t

CG I ' '~r-1 ,

FORMATION D'UNE CAVITE FORMATION DU FONTIS VENUE A JOUR

CRITERE = DISSOLUTION COUCHE DE GYPSEIDENTIFICATION DES PARAMETRES

1 Présence1 couche1 gypse

1 dl

¡Absence .de¡gypse = 0

¡Présence de¡gypse = 1

Existenced'eau en

circulationau droit du

gypsed2

Absenced'eau encirculation= 0

Présenced'eau encirculation= 1

Position ducollecteurpar rapportau gypse

d3

Collecteurau-dessousdu gypse = 0

Collecteurau-dessus dugypse = 1

Epaisseur ecouche de

gypse

d4

e <1 m = 1

1< e<5 = 2

e ^5 =3

Nature durecouvrement

d5

Très perméable = 2

Peu perméa¬ble = 1

Epaisseur hdu recouvre

ment

d6

e < 2 m :

2<e <10 :

e^ 10 :

3

2

1

Caractéristiques d'unécoulementhorizontal

des eauxd7

gradientnul : 0

Ecoulementnaturel = 1

Faible

Pompages 2faibles oulointains

Pompages 3forts outrès proches

Présence |

d'un écoule-1ment verti- ¡

cal des ¡

eaux ¡

d8 ¡

Absence = 0 ¡

Présence = 1 |

>CD

>c:

>

CRITERE = DISSOLUTION COUCHE DE GYPSEIDENTIFICATION DES PARAMETRES

1 Présence1 couche1 gypse

1 dl

¡Absence .de¡gypse = 0

¡Présence de¡gypse = 1

Existenced'eau en

circulationau droit du

gypsed2

Absenced'eau encirculation= 0

Présenced'eau encirculation= 1

Position ducollecteurpar rapportau gypse

d3

Collecteurau-dessousdu gypse = 0

Collecteurau-dessus dugypse = 1

Epaisseur ecouche de

gypse

d4

e <1 m = 1

1< e<5 = 2

e ^5 =3

Nature durecouvrement

d5

Très perméable = 2

Peu perméa¬ble = 1

Epaisseur hdu recouvre

ment

d6

e < 2 m :

2<e <10 :

e^ 10 :

3

2

1

Caractéristiques d'unécoulementhorizontal

des eauxd7

gradientnul : 0

Ecoulementnaturel = 1

Faible

Pompages 2faibles oulointains

Pompages 3forts outrès proches

Présence |

d'un écoule-1ment verti- ¡

cal des ¡

eaux ¡

d8 ¡

Absence = 0 ¡

Présence = 1 |

>CD

>c:

>

CRITERE = DISSOLUTION DU GYPSECOMBINAISON DES PARAMETRES

1 d4 1 d6 1 d4, 6 Ü d5 | d4, 6 | d4, 5, 6 | | d7 | d4, 6 | d4, 6, 7 |

1 1 ¡1 ¡1 ¡¡1 11 1 1 111 1 1 ¡1 ¡

|1 ¡2 |2 l|1 ¡2 |2 ||1 |2 ¡1 1

¡1 ¡3 ¡2 M1 13 ¡2 Ml ¡3 ¡2 ¡

|2 |1 |2 ||2 11 ¡1 ¡|2 ¡1 ¡1 1

|2 ¡2 ¡2 ||2 ¡2 j2 ¡|2 |2 ¡2 ¡

¡2 ¡3 ¡3 ¡¡2 ¡3 |3 ||2 |3 |2 j

1 3 j 1 1 2 ¡I 1 r 1 1 3 1 1 1 2 1

|3|2|3|| 1 1 |13|2|3|

|3|3|3|| 1 1 |13|3|3|

>00I-m>

>

CRITERE = DISSOLUTION DU GYPSECOMBINAISON DES PARAMETRES

1 d4 1 d6 1 d4, 6 Ü d5 | d4, 6 | d4, 5, 6 | | d7 | d4, 6 | d4, 6, 7 |

1 1 ¡1 ¡1 ¡¡1 11 1 1 111 1 1 ¡1 ¡

|1 ¡2 |2 l|1 ¡2 |2 ||1 |2 ¡1 1

¡1 ¡3 ¡2 M1 13 ¡2 Ml ¡3 ¡2 ¡

|2 |1 |2 ||2 11 ¡1 ¡|2 ¡1 ¡1 1

|2 ¡2 ¡2 ||2 ¡2 j2 ¡|2 |2 ¡2 ¡

¡2 ¡3 ¡3 ¡¡2 ¡3 |3 ||2 |3 |2 j

1 3 j 1 1 2 ¡I 1 r 1 1 3 1 1 1 2 1

|3|2|3|| 1 1 |13|2|3|

|3|3|3|| 1 1 |13|3|3|

>00I-m>

>

4 - RISQUES LIES A LA PRESENCE DE VIDES SOUTERRAINS

Les vides souterrains concernés ici correspondentessentiellement aux carrières souterraines, et, accessoirement,

aux caves de constructions anciennes et à diverses galeries. Ces

vides sont artificiels.

Les vides naturels, telles les cavités karstiques dans le

calcaire, n'ont pas, à Paris, de taille suffisante pour créerdes désordres mesurables en surface.

Les vides créés par la dissolution de couches de gypse sont

étudiés dans un autre paragraphe (3) .

Rappel du phénomène :

L'existence d'un vide souterrain crée une redistribution descontraintes du massif autour du vide et dans les couches de

terrain formant toit (cf fig. A2) .

L'importance du phénomène dépend de :

- la distance entre le collecteur et le ciel de la carrière

(hl),

- la hauteur de vide dans la carrière (h2) ,

- la qualité du soutènement de la carrière,

- la présence de circulations d'eau (venues d'eau provenant de

nappes perchées, ou fuites d'eau accidentelles, les carrières

n'étant -pas creusées sous la nappe) ,

- la nature de la couverture. Une couverture à comportement

plastique créera une cuvette d'affaissement, à vitessed'évolution lente. Un massif à comportement rigide tendra à

créer une voûte de décharge, où les charges sont reportées sur

les parois de la cavité. La rupture de la voûte peut survenirde façon rapide et brutale.

4 - RISQUES LIES A LA PRESENCE DE VIDES SOUTERRAINS

Les vides souterrains concernés ici correspondentessentiellement aux carrières souterraines, et, accessoirement,

aux caves de constructions anciennes et à diverses galeries. Ces

vides sont artificiels.

Les vides naturels, telles les cavités karstiques dans le

calcaire, n'ont pas, à Paris, de taille suffisante pour créerdes désordres mesurables en surface.

Les vides créés par la dissolution de couches de gypse sont

étudiés dans un autre paragraphe (3) .

Rappel du phénomène :

L'existence d'un vide souterrain crée une redistribution descontraintes du massif autour du vide et dans les couches de

terrain formant toit (cf fig. A2) .

L'importance du phénomène dépend de :

- la distance entre le collecteur et le ciel de la carrière

(hl),

- la hauteur de vide dans la carrière (h2) ,

- la qualité du soutènement de la carrière,

- la présence de circulations d'eau (venues d'eau provenant de

nappes perchées, ou fuites d'eau accidentelles, les carrières

n'étant -pas creusées sous la nappe) ,

- la nature de la couverture. Une couverture à comportement

plastique créera une cuvette d'affaissement, à vitessed'évolution lente. Un massif à comportement rigide tendra à

créer une voûte de décharge, où les charges sont reportées sur

les parois de la cavité. La rupture de la voûte peut survenirde façon rapide et brutale.

- l'existence de plusieurs carrières superposées. On cumule

alors les hauteurs de vide sans tenir compte des bancs

intercalaires, pour obtenir h2 résultant.

Pour que le mécanisme affecte le collecteur, il faut que ce

dernier soit situé dans le cône d'influence du vide (environ 45°à partir du toit de la carrière) .

La définition et 1 ' importance des paramètres secondaires

sont données au tableau A6. La combinaison des paramètres

secondaires entre eux, permettant d'aboutir à la note v du

critère "Effondrement au droit de vides souterrains" est donnée

au tableau A7.

- l'existence de plusieurs carrières superposées. On cumule

alors les hauteurs de vide sans tenir compte des bancs

intercalaires, pour obtenir h2 résultant.

Pour que le mécanisme affecte le collecteur, il faut que ce

dernier soit situé dans le cône d'influence du vide (environ 45°à partir du toit de la carrière) .

La définition et 1 ' importance des paramètres secondaires

sont données au tableau A6. La combinaison des paramètres

secondaires entre eux, permettant d'aboutir à la note v du

critère "Effondrement au droit de vides souterrains" est donnée

au tableau A7.

RISQUES LIES A LA PRESENCE DE VIDES SOUTERRAINS

wn)

/Sens desI déplacements

RISQUES LIES A LA PRESENCE DE VIDES SOUTERRAINS

wn)

/Sens desI déplacements

CRITERE = EFFONDREMENT DE CARRIERESIDENTIFICATION DES PARAMETRES

TABLEAU A6

¡ Existence1 d'un vide

1 v1

1 Existence : 1

1 Absence : 0

Position ducollecteur parrapport au cône

d'influencedu vide

v2

dans le cône

hors du cône

1

0

Positioncollecteurrapport à

hauteur de

v3

R-2OI '- 3

^>15 : 1

1K^<15

dupar

lavide

: 2

Circulationd'eau

v4

Fuites ouvenues

d'eau im¬portantes

Fuites ouvenuesd'eaufaibles

2

1

Soutènement de |

la carrière |

v5 1

hague et 1 ¡

bourrage ¡

Piliers 2 |

CRITERE = EFFONDREMENT DE CARRIERESIDENTIFICATION DES PARAMETRES

TABLEAU A6

¡ Existence1 d'un vide

1 v1

1 Existence : 1

1 Absence : 0

Position ducollecteur parrapport au cône

d'influencedu vide

v2

dans le cône

hors du cône

1

0

Positioncollecteurrapport à

hauteur de

v3

R-2OI '- 3

^>15 : 1

1K^<15

dupar

lavide

: 2

Circulationd'eau

v4

Fuites ouvenues

d'eau im¬portantes

Fuites ouvenuesd'eaufaibles

2

1

Soutènement de |

la carrière |

v5 1

hague et 1 ¡

bourrage ¡

Piliers 2 |

CRITERE = EFFONDEMENT DE CARRIERESCOMBINAISON DES PARAMETRES

TABLEAU A?

j v3 i v4 1 v3, 4 I 1 v3, 4 1 v5 j v |

1 1 1 M 1 1 3,4,5 1

1 2 1 1 1 2 II 1 1 1 1 1 1

|2|2|3||1|2|1|

|1|2|2||2|1|1|

|1|1|1||2|2|2|

|3|1|3||3|1|2|

|3|2|3||3|2|3|

Note V = v1 X v2 X v3,4,5

CRITERE = EFFONDEMENT DE CARRIERESCOMBINAISON DES PARAMETRES

TABLEAU A?

j v3 i v4 1 v3, 4 I 1 v3, 4 1 v5 j v |

1 1 1 M 1 1 3,4,5 1

1 2 1 1 1 2 II 1 1 1 1 1 1

|2|2|3||1|2|1|

|1|2|2||2|1|1|

|1|1|1||2|2|2|

|3|1|3||3|1|2|

|3|2|3||3|2|3|

Note V = v1 X v2 X v3,4,5

5 - RISQUES LIES AUX ARGILES GONFLANTES

Rappel du phénomène :

Certaines argiles, lorsqu'elles sont déchargées et mises en

présence d'eau, ont tendance à gonfler en absorbant de l'eau.

Lorsque l'argile ne peut gonfler librement du fait de la présen¬

ce de la canalisation, elle exerce sur celle-ci une pressionpouvant la déformer et occasionner des fissures (cf fig. A3) .

L'importance du phénomène dépend :

- de la nature de l'argile. A Paris, le phénomène paraît limité

aux affleurements de l'argile plastique yprésienne et, peut-

être, aux argiles vertes du Sannoisien.

- de la position du collecteur. Pour cjue le phénomène ait lieu,

le collecteur doit être situé dans la couche d'argile gonflan¬

te ou juste au-dessus.

- de l'importance du déchargement ou déblaiement.

- de la présence d'eau, permettant le gonflement.

La définition, l'importance des paramètres, leur combinaison

entre eux, sont données au tableau A8.

5 - RISQUES LIES AUX ARGILES GONFLANTES

Rappel du phénomène :

Certaines argiles, lorsqu'elles sont déchargées et mises en

présence d'eau, ont tendance à gonfler en absorbant de l'eau.

Lorsque l'argile ne peut gonfler librement du fait de la présen¬

ce de la canalisation, elle exerce sur celle-ci une pressionpouvant la déformer et occasionner des fissures (cf fig. A3) .

L'importance du phénomène dépend :

- de la nature de l'argile. A Paris, le phénomène paraît limité

aux affleurements de l'argile plastique yprésienne et, peut-

être, aux argiles vertes du Sannoisien.

- de la position du collecteur. Pour cjue le phénomène ait lieu,

le collecteur doit être situé dans la couche d'argile gonflan¬

te ou juste au-dessus.

- de l'importance du déchargement ou déblaiement.

- de la présence d'eau, permettant le gonflement.

La définition, l'importance des paramètres, leur combinaison

entre eux, sont données au tableau A8.

RISQUE LIE A LA PRESENCE D'ARGJLE GONFLANTE

SABLE.

GONFLANTE/ // A^

RISQUE LIE A LA PRESENCE D'ARGJLE GONFLANTE

SABLE.

GONFLANTE/ // A^

CRITERE = ARGILES GONFLANTES

IDENTIFICATION ET COMBINAISON DES PARAMETRES

1 Argile¡ gonflante

¡ al

¡ Présence 1

¡ Absence 0

Collecteur dela couche ou

contacta2

ns

au

oui : 1

non : 0

Couched'argile

déchargéea3

oui : 1

non : 0

Importance x dudéchargement

a4

x<2 m

2^ x< 5 m

x^5 m

1

2

3

Note a du critère principal ¡

a = al X a2 X a3 x a4 |

>ra

>c

>00

CRITERE = ARGILES GONFLANTES

IDENTIFICATION ET COMBINAISON DES PARAMETRES

1 Argile¡ gonflante

¡ al

¡ Présence 1

¡ Absence 0

Collecteur dela couche ou

contacta2

ns

au

oui : 1

non : 0

Couched'argile

déchargéea3

oui : 1

non : 0

Importance x dudéchargement

a4

x<2 m

2^ x< 5 m

x^5 m

1

2

3

Note a du critère principal ¡

a = al X a2 X a3 x a4 |

>ra

>c

>00

6 - COMBINAISON DES CRITERES PRINCIPAUX ENTRE EUX -

NOTE DE RISQUE D'ORDRE HYDROGEOTECHNIQUE

Les cinq notations des cinq critères principaux (notesvariant de 0 à 4) sont :

f = entraînement de fines

t = tassement

d = dissolution de couches de gypseV = effondrement au-dessus de vides souterrains

a = argiles gonflantes

et soit G la note globale des risques d'ordre hydrogéotechnique.

Pour la combinaison des différents critères principauxentre eux, il faut remarcjuer que :

- les cinq phénomènes arrivent très rarement simultanément

- certains ont une vitesse d'évolution très différente. Cette

évolution peut être rapide et brutale (effondrement,

dissolution de gypse) .

L'addition simple n'aboutit pas à un résultat satisfaisant :

un ensemble de riscjues faibles peut aboutir à la même note qu'un

seul risque élevé combiné à d'autres riscjues nuls.

Compte tenu de la brutalité et de l'importance possible des

désordres en cas de dissolution de gypse ou des effondrements

dûs à des vides souterrains, on a été amené à donner à ces

riscjues un poids plus important dans l'établissement de la note

hydrogéotechnique globale G. Forfaitairement, on a doublé les

notes d et V et le mode de détermination de G est le suivant.

6 - COMBINAISON DES CRITERES PRINCIPAUX ENTRE EUX -

NOTE DE RISQUE D'ORDRE HYDROGEOTECHNIQUE

Les cinq notations des cinq critères principaux (notesvariant de 0 à 4) sont :

f = entraînement de fines

t = tassement

d = dissolution de couches de gypseV = effondrement au-dessus de vides souterrains

a = argiles gonflantes

et soit G la note globale des risques d'ordre hydrogéotechnique.

Pour la combinaison des différents critères principauxentre eux, il faut remarcjuer que :

- les cinq phénomènes arrivent très rarement simultanément

- certains ont une vitesse d'évolution très différente. Cette

évolution peut être rapide et brutale (effondrement,

dissolution de gypse) .

L'addition simple n'aboutit pas à un résultat satisfaisant :

un ensemble de riscjues faibles peut aboutir à la même note qu'un

seul risque élevé combiné à d'autres riscjues nuls.

Compte tenu de la brutalité et de l'importance possible des

désordres en cas de dissolution de gypse ou des effondrements

dûs à des vides souterrains, on a été amené à donner à ces

riscjues un poids plus important dans l'établissement de la note

hydrogéotechnique globale G. Forfaitairement, on a doublé les

notes d et V et le mode de détermination de G est le suivant.

Par homogénéité d'échelle de valeurs, on attribue à G unenote finale graduée de 0 à 4, étant entendu que la note 1 de G

n'a pas le même "poids" que la note 1 de f, par exemple

0 : risque hydrogéotechnique nul1 : risque hydrogéotechnique faible

2 : risque hydrogéotechnicjue moyen

3 : risque hydrogéotechnique fort4 : risque hydrogéotechnique déclaré

on calcule la somme

S=f+t+2d+2v+a

Le tableau de correspondance est le suivant :

S = 0

s < 7

et si tous les paramètres valent 0 ou 1

* 7 < s < 11

* ou si S < 7 mais 1 paramètre au moins

vaut 2

Dans les 2 cas, aucun paramètre ne vaut 3

S > 11

ou si S < 11 mais l'un au moins des

paramètres t, f , a vaut 3

d ou V = 3, quel que soit S

G = 0

G = 1

G = 2

G = 3

G = 4

Par homogénéité d'échelle de valeurs, on attribue à G unenote finale graduée de 0 à 4, étant entendu que la note 1 de G

n'a pas le même "poids" que la note 1 de f, par exemple

0 : risque hydrogéotechnique nul1 : risque hydrogéotechnique faible

2 : risque hydrogéotechnicjue moyen

3 : risque hydrogéotechnique fort4 : risque hydrogéotechnique déclaré

on calcule la somme

S=f+t+2d+2v+a

Le tableau de correspondance est le suivant :

S = 0

s < 7

et si tous les paramètres valent 0 ou 1

* 7 < s < 11

* ou si S < 7 mais 1 paramètre au moins

vaut 2

Dans les 2 cas, aucun paramètre ne vaut 3

S > 11

ou si S < 11 mais l'un au moins des

paramètres t, f , a vaut 3

d ou V = 3, quel que soit S

G = 0

G = 1

G = 2

G = 3

G = 4

ANNEXE 3

RISQUES D'ORDRE HYDRAULIQUE

ANNEXE 3

RISQUES D'ORDRE HYDRAULIQUE

ANNEXE 3 - LES RISQUES D'ORDRE HYDRAULIQUE

La classe des risques d'ordre hydraulique comprend 3 cri¬

tères, correspondant aux 3 principales causes de dégradation

liées à l'environnement hydraulique :

- action mécanique de l'effluent

- action physico-chimique de l'effluent

- charges hydraulique exercées par l'effluent.

Ces 3 critères principaux sont étudiés ci-après.

La méthodologie d'évaluation des zones à riscjues nécessite

ici d'opérer par tronçon de réseau défini par 2 noeuds

successifs. Est considéré comme noeud tout point singulier duréseau (rupture de pente, changement de section...).

La description d'un noeud doit comporter la cote du radier

de l'ouvrage, la géométrie des sections (largeur, hauteur,

forme) , les coordonnées x, y, la longueur du tronçon et le sens

de l'écoulement.

ANNEXE 3 - LES RISQUES D'ORDRE HYDRAULIQUE

La classe des risques d'ordre hydraulique comprend 3 cri¬

tères, correspondant aux 3 principales causes de dégradation

liées à l'environnement hydraulique :

- action mécanique de l'effluent

- action physico-chimique de l'effluent

- charges hydraulique exercées par l'effluent.

Ces 3 critères principaux sont étudiés ci-après.

La méthodologie d'évaluation des zones à riscjues nécessite

ici d'opérer par tronçon de réseau défini par 2 noeuds

successifs. Est considéré comme noeud tout point singulier duréseau (rupture de pente, changement de section...).

La description d'un noeud doit comporter la cote du radier

de l'ouvrage, la géométrie des sections (largeur, hauteur,

forme) , les coordonnées x, y, la longueur du tronçon et le sens

de l'écoulement.

1 - RISQUES LIES A L'ACTION MECANIQUE DE L'EFFLUENT

Rappel du phénomène :

L'effluent, en transportant une charge solide, induit une

usure mécanique de 1 enduit et des matériaux de construction de

1' égout, par frottement des particules abrasives sur la surface

interne de l'ouvrage.

Cette action peut conduire à une érosion partielle del'ouvrage ayant plusieurs conséquences :

- perte de résistance mécanique

- perte d' étanchéité, permettant des échanges de fluides entre

collecteur et encaissant. Le phénomène peut alors s'auto-

amplifier.

L'importance du phénomène dépend :

de la vitesse d'écoulement de l'effluent, qui dépend elle-même

de la pente et de la section (la connaissance du sens réel

d'écoulement est nécessaire pour le calcul de la pente),

du débit solide transporté et de l'abrasivité des particules

charriées, >.

de l'état et de la forme du radier.

Les particules sableuses, abrasives, peuvent provenir de :

chantiers,

surfaces naturelles (parcs, terrains de sports, cime¬

tières. . . ) ,

négoces de matériaux,zones de collecte extérieure à Paris : cas des réseaux des

communes périphériques raccordées sur le réseau parisien,

des terrains encaissants, lorsque le collecteur, dégradé,

permet des infiltrations.

1 - RISQUES LIES A L'ACTION MECANIQUE DE L'EFFLUENT

Rappel du phénomène :

L'effluent, en transportant une charge solide, induit une

usure mécanique de 1 enduit et des matériaux de construction de

1' égout, par frottement des particules abrasives sur la surface

interne de l'ouvrage.

Cette action peut conduire à une érosion partielle del'ouvrage ayant plusieurs conséquences :

- perte de résistance mécanique

- perte d' étanchéité, permettant des échanges de fluides entre

collecteur et encaissant. Le phénomène peut alors s'auto-

amplifier.

L'importance du phénomène dépend :

de la vitesse d'écoulement de l'effluent, qui dépend elle-même

de la pente et de la section (la connaissance du sens réel

d'écoulement est nécessaire pour le calcul de la pente),

du débit solide transporté et de l'abrasivité des particules

charriées, >.

de l'état et de la forme du radier.

Les particules sableuses, abrasives, peuvent provenir de :

chantiers,

surfaces naturelles (parcs, terrains de sports, cime¬

tières. . . ) ,

négoces de matériaux,zones de collecte extérieure à Paris : cas des réseaux des

communes périphériques raccordées sur le réseau parisien,

des terrains encaissants, lorsque le collecteur, dégradé,

permet des infiltrations.

CRITERE = ACTION MECANIQUE DE L'EFFLUENTIDENTIFICATION DES PARAMETRES

j Pente P du tronçon. ¡ Charriage de sable j Forme du radier ¡Erodabilité des matériaux ¡

1 1 1 1 du radier ¡

¡ml ¡ m2 1 m3 ¡ m4 1

Importance Note Importance Note Importance Note Importance Note

¡ P^2 % ¡- 2 ¡ Fort ¡ 2 ¡ Ouvrage à cunette | 2 ¡Matériaux friables | 2 ¡

¡ ¡ ¡ ¡ ¡ 1 1 ou tendres ¡ ¡

1 0.5¿P 2 % 1 1 1 Faible | 1 | Ouvrage à radier | 1 ¡Erodabilité faible | 1 |

1 II I ¡ curviligne (ovoïde | | à moyenne ¡ ¡

I P<0.5 % loi Nul j 0 i ou circulaire) Í j ¡1¡ ¡ ¡ ¡ ¡Ouvrage à fond plat ¡ 0 ¡ Erodabilité nulle ¡ 0 ¡

¡ ¡ ¡ 1 ¡et grande largeur | ¡ ¡ ¡

nota : . les valeurs des seuils 0.5 et 2%, sont à ajuster ultérieurement. l'appréciation- quantitative du charriage de sable (m ) relevé

d'observations visuelles, consignées dans le fichier informatique.

>or-m>

CRITERE = ACTION MECANIQUE DE L'EFFLUENTIDENTIFICATION DES PARAMETRES

j Pente P du tronçon. ¡ Charriage de sable j Forme du radier ¡Erodabilité des matériaux ¡

1 1 1 1 du radier ¡

¡ml ¡ m2 1 m3 ¡ m4 1

Importance Note Importance Note Importance Note Importance Note

¡ P^2 % ¡- 2 ¡ Fort ¡ 2 ¡ Ouvrage à cunette | 2 ¡Matériaux friables | 2 ¡

¡ ¡ ¡ ¡ ¡ 1 1 ou tendres ¡ ¡

1 0.5¿P 2 % 1 1 1 Faible | 1 | Ouvrage à radier | 1 ¡Erodabilité faible | 1 |

1 II I ¡ curviligne (ovoïde | | à moyenne ¡ ¡

I P<0.5 % loi Nul j 0 i ou circulaire) Í j ¡1¡ ¡ ¡ ¡ ¡Ouvrage à fond plat ¡ 0 ¡ Erodabilité nulle ¡ 0 ¡

¡ ¡ ¡ 1 ¡et grande largeur | ¡ ¡ ¡

nota : . les valeurs des seuils 0.5 et 2%, sont à ajuster ultérieurement. l'appréciation- quantitative du charriage de sable (m ) relevé

d'observations visuelles, consignées dans le fichier informatique.

>or-m>

CRITERE = ACTION MECANIQUE DE L'EFFLUENT

CALCUL DE U NOTE m

TABLEAU AlO

m = m^ + RA RA = risque aggravant

RA =amp + pm, + Ym.

(a+P + Y )

avec a = 1 = 0.75 Y= 0.75

RA est arrondi à l'entier supérieur pour RA> 0.5inférieur pour RA<;f 0.5

nota : les valeurs des coefficients «i s »Y » seront ajustés ultérieurement.

CRITERE = ACTION MECANIQUE DE L'EFFLUENT

CALCUL DE U NOTE m

TABLEAU AlO

m = m^ + RA RA = risque aggravant

RA =amp + pm, + Ym.

(a+P + Y )

avec a = 1 = 0.75 Y= 0.75

RA est arrondi à l'entier supérieur pour RA> 0.5inférieur pour RA<;f 0.5

nota : les valeurs des coefficients «i s »Y » seront ajustés ultérieurement.

L'appréciation du charriage de sable est envisagée par desobservations visuelles.

La forme du radier peut comprendre, ou non, une cunette.

Celle-ci créée volontairement pour assurer l'auto-curage du

radier favorise aussi son érosion mécanicjue.

La définition et 1 ' importance des paramètres secondairessont données au tableau A9 . La combinaison des paramètres entre

eux et leur pondération, permettant d'aboutir à la note m du

critère "Action mécanicjue de l'effluent", est donnée au tableau

AlO.

2 - RISQUE LIE A L'ACTION PHYSICO-CHIMIQUE DE L'EFFLUENT

Rappel du phénomène :

La composition chimique de l'effluent peut exercer uneaction corrosive sur les matériaux constitutifs de l'ouvrage

("Erosion chimicjue") .

Ce phénomène est difficile à évaluer à Paris, car lesactivités industrielles susceptibles de rejeter des effluents

corrosifs sont maintenant rares sur Paris, avec des rejets

discontinus.

Le secteur industriel n'est pas seul en cause : des rejets

corrosifs peuvent provenir de laboratoires médicaux, d'hôpitaux.

Les conditions de transfert des effluents interviennent

aussi : zones de fermentation par absence de circulation ou aucontraire zones de forte oxygénation résultant d'un violentbrassage, source de dégagement de gaz H2S.

Par ailleurs, des eaux séléniteuses peuvent dégradercertains ciments utilisés dans les maçonneries constitutives de1 ' ouvrage .

L'appréciation du charriage de sable est envisagée par desobservations visuelles.

La forme du radier peut comprendre, ou non, une cunette.

Celle-ci créée volontairement pour assurer l'auto-curage du

radier favorise aussi son érosion mécanicjue.

La définition et 1 ' importance des paramètres secondairessont données au tableau A9 . La combinaison des paramètres entre

eux et leur pondération, permettant d'aboutir à la note m du

critère "Action mécanicjue de l'effluent", est donnée au tableau

AlO.

2 - RISQUE LIE A L'ACTION PHYSICO-CHIMIQUE DE L'EFFLUENT

Rappel du phénomène :

La composition chimique de l'effluent peut exercer uneaction corrosive sur les matériaux constitutifs de l'ouvrage

("Erosion chimicjue") .

Ce phénomène est difficile à évaluer à Paris, car lesactivités industrielles susceptibles de rejeter des effluents

corrosifs sont maintenant rares sur Paris, avec des rejets

discontinus.

Le secteur industriel n'est pas seul en cause : des rejets

corrosifs peuvent provenir de laboratoires médicaux, d'hôpitaux.

Les conditions de transfert des effluents interviennent

aussi : zones de fermentation par absence de circulation ou aucontraire zones de forte oxygénation résultant d'un violentbrassage, source de dégagement de gaz H2S.

Par ailleurs, des eaux séléniteuses peuvent dégradercertains ciments utilisés dans les maçonneries constitutives de1 ' ouvrage .

En première phase, l'échelle de notation sera établie à

partir des observations des équipes de maintenance, appuyées par

d'éventuelles analyses chimiques.

Les valeurs de la note p sont :

0 : absence d'érosion chimique

1 : érosion chimique faible ou temporaire2 : érosion chimicjue importante ou permanente.

3 - RISQUES LIES AUX CHARGES HYDRAULIQUES EXERCEES PAR

L'EFFLUENT

Rappel du phénomène :

L'effluent exerce une charge hydraulique sur l'ouvrage.

Cette charge peut être dynamicïue ou statique, selon c^u'il y a ou

non écoulement.

Lors des crues ou de taux de remplissage inhabituels,

l'ouvrage peut subir des charges hydraulicjues pour lescjuelles il

n'a pas été conçu. Par ailleurs, l'ouvrage peut avoir à

encaisser un déséquilibre de pression différentielle exercé de

part et d'autre de ses parois (cas, notamment, des réservoirs de

chasse) . L'ouvrage se déforme alors : fissurations, bascu-

lements, cassures.

L'importance du phénomène dépend essentiellement de :

- la possibilité, l'importance et la fréquence d'une mise en

charge du tronçon, . .

- la position de l'ouvrage par rapport à la happé ou aux cruesde la Seine,

- la présence de réservoirs de chasse en service.

La définition et 1 importance des paramètres secondaires

sont données au tableau Ail. La combinaison des paramètres entre

eux, permettant d'aboutir à la note c du critère "Charges

hydrauliques", est donnée au tableau A12.

En première phase, l'échelle de notation sera établie à

partir des observations des équipes de maintenance, appuyées par

d'éventuelles analyses chimiques.

Les valeurs de la note p sont :

0 : absence d'érosion chimique

1 : érosion chimique faible ou temporaire2 : érosion chimicjue importante ou permanente.

3 - RISQUES LIES AUX CHARGES HYDRAULIQUES EXERCEES PAR

L'EFFLUENT

Rappel du phénomène :

L'effluent exerce une charge hydraulique sur l'ouvrage.

Cette charge peut être dynamicïue ou statique, selon c^u'il y a ou

non écoulement.

Lors des crues ou de taux de remplissage inhabituels,

l'ouvrage peut subir des charges hydraulicjues pour lescjuelles il

n'a pas été conçu. Par ailleurs, l'ouvrage peut avoir à

encaisser un déséquilibre de pression différentielle exercé de

part et d'autre de ses parois (cas, notamment, des réservoirs de

chasse) . L'ouvrage se déforme alors : fissurations, bascu-

lements, cassures.

L'importance du phénomène dépend essentiellement de :

- la possibilité, l'importance et la fréquence d'une mise en

charge du tronçon, . .

- la position de l'ouvrage par rapport à la happé ou aux cruesde la Seine,

- la présence de réservoirs de chasse en service.

La définition et 1 importance des paramètres secondaires

sont données au tableau Ail. La combinaison des paramètres entre

eux, permettant d'aboutir à la note c du critère "Charges

hydrauliques", est donnée au tableau A12.

CRITERE = SURCHARGE HYDRAULIQUEIDENTIFICATION DES PARAMETRES

TABLEAU Ali

i Mise en charge j Réseau dans la nappe ou |

1 ¡ soumis aux crues de la i

1 ¡ Seine |

1 cl 1 c2 1

Importance Note Importance Note

(Mise en charge déja¡ 2 |Réseau toujours dans| 2 j

¡ observée | ¡la nappe ou fréquem-| j

¡ ¡ ¡ ment soumis aux | |

1 ¡ 1 crues de Seine ¡ ¡

i Mise en charge Í 1 | Risque faible à Í 1 |

¡potentielle (lais- | i moyen i ¡

|ses de crues ^80 % | ¡ ¡ |

¡ de la hauteur de ¡ ¡ ¡ ¡

1 remplissable) ¡ ¡ ¡ ¡

¡ Mise en charge ¡ 0 ¡Réseau hors nappe et¡ 0 ¡

1 improbable ¡ ¡hors niveaux de crue¡ ¡

¡ 1 ¡ de Seine | |

Nota : pour le paramètre C2, la position de l'ouvrage estcelle du toit de la voûte.

CRITERE = SURCHARGE HYDRAULIQUEIDENTIFICATION DES PARAMETRES

TABLEAU Ali

i Mise en charge j Réseau dans la nappe ou |

1 ¡ soumis aux crues de la i

1 ¡ Seine |

1 cl 1 c2 1

Importance Note Importance Note

(Mise en charge déja¡ 2 |Réseau toujours dans| 2 j

¡ observée | ¡la nappe ou fréquem-| j

¡ ¡ ¡ ment soumis aux | |

1 ¡ 1 crues de Seine ¡ ¡

i Mise en charge Í 1 | Risque faible à Í 1 |

¡potentielle (lais- | i moyen i ¡

|ses de crues ^80 % | ¡ ¡ |

¡ de la hauteur de ¡ ¡ ¡ ¡

1 remplissable) ¡ ¡ ¡ ¡

¡ Mise en charge ¡ 0 ¡Réseau hors nappe et¡ 0 ¡

1 improbable ¡ ¡hors niveaux de crue¡ ¡

¡ 1 ¡ de Seine | |

Nota : pour le paramètre C2, la position de l'ouvrage estcelle du toit de la voûte.

CRITERE = SURCHARGE HYDRAULIQUE

CALCUL DE LA NOTE c

TABLEAU AI 2

a C^ H- p C2

C = a + P

En première approximation, les coefficients de pondération a et p sont

a = 1 P = 0.50

c est arrondi au plus proche entier

CRITERE = SURCHARGE HYDRAULIQUE

CALCUL DE LA NOTE c

TABLEAU AI 2

a C^ H- p C2

C = a + P

En première approximation, les coefficients de pondération a et p sont

a = 1 P = 0.50

c est arrondi au plus proche entier

L'importance et la fréquence des mises en charge du tronçonseront évaluées d'après les observations visuelles des équipes

de maintenance. Un modèle complet de simulation hydrologique et

hydraulique peut également être envisagé dans le futur.

4 - COMBINAISON DES CRITERES ENTRE EUX -

NOTE DE RISQUE HYDRAULIQUE

La note H de risque hydraulique est obtenue par les matrices

de croisement suivantes :

^\^ m

c ^N^

0

1

2

0

0

1

2

1

1

2

2

2

2

2

3

3

3

3

3

\^m,c

0

1

2

0

0

1

2

1

1

1

2

2

2

2

3

3

3

3

4

L'importance et la fréquence des mises en charge du tronçonseront évaluées d'après les observations visuelles des équipes

de maintenance. Un modèle complet de simulation hydrologique et

hydraulique peut également être envisagé dans le futur.

4 - COMBINAISON DES CRITERES ENTRE EUX -

NOTE DE RISQUE HYDRAULIQUE

La note H de risque hydraulique est obtenue par les matrices

de croisement suivantes :

^\^ m

c ^N^

0

1

2

0

0

1

2

1

1

2

2

2

2

2

3

3

3

3

3

\^m,c

0

1

2

0

0

1

2

1

1

1

2

2

2

2

3

3

3

3

4

ANNEXE h

RISQUES ENDOGENES

ANNEXE h

RISQUES ENDOGENES

ANNEXE 4 - RISQUES ENDOGENES

Les risques endogènes, propres au réseau lui-même, sont ceux

découlant de la géométrie et de l'état du tronçon concerné.

1 - RISQUES DECOULANT DE LA GEOMETRIE DU COLLECTEUR

Les égouts parisiens sont construits, pour la plupart, selon

des types standards, référencés, ou prédomine la forme ovoïde

(cf Annexe 1) .

Les caractéristiques géométriques influent sur des risquesde nature diverse :

* Risque de dysfonctionnement hydraulique :

La section ne permet plus le transit du débit d'effluentscollecté (ex. : orages, crues de Seine...).

Se reporter au chapitre 3 de l'annexe 3.

* Risque d'insuffisance de résistance mécanique :

La forme de la section, l'épaisseur et la nature des

maçonneries ont, dès la conception, été mal dimensionnées parrapport aux efforts dûs au sol et aux surcharges appliquées en

surface.

Ce critère reste difficile à évaluer sur l'ensemble du réseau

parisien pour les raisons suivantes :

- si la forme est connue, l'épaisseur et la nature des maçonne¬

ries, cachées par un enduit, demandent de multiples investi¬

gations supplémentaires.

- les surcharges ont pu notablement évoluer depuis la

construction de 1' égout.

ANNEXE 4 - RISQUES ENDOGENES

Les risques endogènes, propres au réseau lui-même, sont ceux

découlant de la géométrie et de l'état du tronçon concerné.

1 - RISQUES DECOULANT DE LA GEOMETRIE DU COLLECTEUR

Les égouts parisiens sont construits, pour la plupart, selon

des types standards, référencés, ou prédomine la forme ovoïde

(cf Annexe 1) .

Les caractéristiques géométriques influent sur des risquesde nature diverse :

* Risque de dysfonctionnement hydraulique :

La section ne permet plus le transit du débit d'effluentscollecté (ex. : orages, crues de Seine...).

Se reporter au chapitre 3 de l'annexe 3.

* Risque d'insuffisance de résistance mécanique :

La forme de la section, l'épaisseur et la nature des

maçonneries ont, dès la conception, été mal dimensionnées parrapport aux efforts dûs au sol et aux surcharges appliquées en

surface.

Ce critère reste difficile à évaluer sur l'ensemble du réseau

parisien pour les raisons suivantes :

- si la forme est connue, l'épaisseur et la nature des maçonne¬

ries, cachées par un enduit, demandent de multiples investi¬

gations supplémentaires.

- les surcharges ont pu notablement évoluer depuis la

construction de 1' égout.

* Risque d'amplification de désordre qéotechnique :

Certains égouts sont nettement dissymétriques : largebanquette d'un seul côté, présence de canalisations très

lourdes d'un seul côté, présence d' "oreille" (excavationcreusée latéralement, pour permettre le passage de certains

réseaux) .

Cette dissymétrie amplifie les désordres résultant d'en¬

traînement de fines ou de tassements et les désordresrésultant de surcharges hydrauliques. Elle favorise le

basculement de l'ouvrage.

Elle n'influe pas sur les désordres résultant d'effondrement

au droit de carrières souterraines, ou de dissolution decouche de gypse.

La note g du critère "géométrie de l'ouvrage" est égale à :

0 : quand il n'y a pas de dissymétrie accusée

1 : quand il y a dissymétrie.

2 - ETAT DE L'OUVRAGE

L'état apparent de l'ouvrage est déduit des observations

faites et enregistrées (informatisation totale en cours) par lesservices de l'Assainissement, qui notent la présence, ladisposition et l'importance des fissures, l'état du revêtementet des joints. . .

L'échelle de valeurs de la note e est la suivante. :

Tronçon neuf

Tronçon en bon état

Tronçon en état moyen

Tronçon en mauvais état

Tronçon hors service

note = 0

note = 1

note = 2

note = 3

note = 4

Les classes de valeurs restent, pour l'application, à déter¬

miner en concertation avec les services de l'Assainissement.

* Risque d'amplification de désordre qéotechnique :

Certains égouts sont nettement dissymétriques : largebanquette d'un seul côté, présence de canalisations très

lourdes d'un seul côté, présence d' "oreille" (excavationcreusée latéralement, pour permettre le passage de certains

réseaux) .

Cette dissymétrie amplifie les désordres résultant d'en¬

traînement de fines ou de tassements et les désordresrésultant de surcharges hydrauliques. Elle favorise le

basculement de l'ouvrage.

Elle n'influe pas sur les désordres résultant d'effondrement

au droit de carrières souterraines, ou de dissolution decouche de gypse.

La note g du critère "géométrie de l'ouvrage" est égale à :

0 : quand il n'y a pas de dissymétrie accusée

1 : quand il y a dissymétrie.

2 - ETAT DE L'OUVRAGE

L'état apparent de l'ouvrage est déduit des observations

faites et enregistrées (informatisation totale en cours) par lesservices de l'Assainissement, qui notent la présence, ladisposition et l'importance des fissures, l'état du revêtementet des joints. . .

L'échelle de valeurs de la note e est la suivante. :

Tronçon neuf

Tronçon en bon état

Tronçon en état moyen

Tronçon en mauvais état

Tronçon hors service

note = 0

note = 1

note = 2

note = 3

note = 4

Les classes de valeurs restent, pour l'application, à déter¬

miner en concertation avec les services de l'Assainissement.

3 - NOTE RESULTANTE E

La note E des riscjues endogènes est obtenue par la matrice

de croisement suivante :

\s. 0 12 3 4g \

0 0 12 3 4

10 13 4 4

3 - NOTE RESULTANTE E

La note E des riscjues endogènes est obtenue par la matrice

de croisement suivante :

\s. 0 12 3 4g \

0 0 12 3 4

10 13 4 4

ANNEXE 5

RISQUES LIES AU MILIEU ENVIRONNANT ET AU FONCTIONNEMENT

DU RESEAU D'ASSAINISSEMENT

ANNEXE 5

RISQUES LIES AU MILIEU ENVIRONNANT ET AU FONCTIONNEMENT

DU RESEAU D'ASSAINISSEMENT

ANNEXE S - RISQUES LIES AU MILIEU ENVIRONNANT ET

AU FONCTIONNEMENT DU RESEAU D'ASSAINISSEMENT

A la notion de risque d'apparition d'un désordre, d'ordrehydrogéologique ou hydraulique, correspond la notion de riscjuede gravité des conséquences des désordres.

Cette classe de critères comprend les 4 critères suivants :

- conséquence sur le fonctionnement du réseau d'assainissement,

- conséquence sur le fonctionnement des autres réseaux, situés

dans 1' égout ou à proximité,

- répercussions en voirie,

- conséquences sur les immeubles en surface et sur 1 ' envi¬

ronnement politicjue et social.

1 - CONSEQUENCES SUR LE FONCTIONNEMENT DU RESEAU

D ' ASSAINISSEMENT

Selon le désordre observé sur l'ouvrage, il peut y avoir :

simple altération du fonctionnement de l'ouvrage.

Ex. : Création d'une contre-pente, à la suite de l'affais¬sement partiel du radier.

arrêt total du fonctionnement de l'ouvrage.Ex. : Effondrement de 1' égout.

ANNEXE S - RISQUES LIES AU MILIEU ENVIRONNANT ET

AU FONCTIONNEMENT DU RESEAU D'ASSAINISSEMENT

A la notion de risque d'apparition d'un désordre, d'ordrehydrogéologique ou hydraulique, correspond la notion de riscjuede gravité des conséquences des désordres.

Cette classe de critères comprend les 4 critères suivants :

- conséquence sur le fonctionnement du réseau d'assainissement,

- conséquence sur le fonctionnement des autres réseaux, situés

dans 1' égout ou à proximité,

- répercussions en voirie,

- conséquences sur les immeubles en surface et sur 1 ' envi¬

ronnement politicjue et social.

1 - CONSEQUENCES SUR LE FONCTIONNEMENT DU RESEAU

D ' ASSAINISSEMENT

Selon le désordre observé sur l'ouvrage, il peut y avoir :

simple altération du fonctionnement de l'ouvrage.

Ex. : Création d'une contre-pente, à la suite de l'affais¬sement partiel du radier.

arrêt total du fonctionnement de l'ouvrage.Ex. : Effondrement de 1' égout.

Les conséquences sur le fonctionnement du réseau dépendent

de l'importance de l'ouvrage concerné, selon la hiérarchie

croissante suivante :

- égout élémentaire

- collecteur secondaire

- collecteur principal

- émissaire.

Plus le rang de l'ouvrage est important, plus le dys¬

fonctionnement de l'ensemble du réseau est important.

2 - CONSEQUENCES SUR LE FONCTIONNEMENT DES AUTRES RESEAUX

Les désordres affectant un ouvrage d'assainissement peuvent

créer des dommages sur les réseaux empruntant les galeries

d'égouts ou situés à proximité immédiate.

Si la rupture d'un ouvrage d'assainissement entraine aussi

la rupture des autres réseaux, la réciproque n'est pas vraie.

Un tassement différentiel, par exemple, peut entraîner desfissures en égout, ne perturbant pas l'écoulement de l'effluent,

mais peut créer la rupture d'une conduite rigide d'eau potable.

L'importance des consécjuences dépend :

- du nombre d'autres réseaux passant dans 1' égout,

- de l'importance respective de chacun de ces réseaux,

- des possibilités de surseoir au dysfonctionnement de ces ré¬seaux. ,

Les conséquences sur le fonctionnement du réseau dépendent

de l'importance de l'ouvrage concerné, selon la hiérarchie

croissante suivante :

- égout élémentaire

- collecteur secondaire

- collecteur principal

- émissaire.

Plus le rang de l'ouvrage est important, plus le dys¬

fonctionnement de l'ensemble du réseau est important.

2 - CONSEQUENCES SUR LE FONCTIONNEMENT DES AUTRES RESEAUX

Les désordres affectant un ouvrage d'assainissement peuvent

créer des dommages sur les réseaux empruntant les galeries

d'égouts ou situés à proximité immédiate.

Si la rupture d'un ouvrage d'assainissement entraine aussi

la rupture des autres réseaux, la réciproque n'est pas vraie.

Un tassement différentiel, par exemple, peut entraîner desfissures en égout, ne perturbant pas l'écoulement de l'effluent,

mais peut créer la rupture d'une conduite rigide d'eau potable.

L'importance des consécjuences dépend :

- du nombre d'autres réseaux passant dans 1' égout,

- de l'importance respective de chacun de ces réseaux,

- des possibilités de surseoir au dysfonctionnement de ces ré¬seaux. ,

3 - REPERCUSSIONS EN VOIRIE

Souvent, le mécanisme d'ordre hydrogéotechnic^ue qui affecte

un collecteur affecte aussi, en même temps, la voirie placée

généralement à faible distance au-dessus du collecteur.

C'est le cas par exemple :

- des effondrements au-dessus de cavités souterraines

- des désordres liés à la dissolution de couches de gypse

- des entraînements de fines dans des remblais superficiels.

Le collecteur peut accélérer certains phénomènes :

exemple : des fissures en égout permettent l'infiltration d'eauet l'entraînement de fines, créant un tassement en voirie.

Par ailleurs, les désordres en égouts vont nécessiter des

réparations qui, souvent, sont faites à partir de la voirie

(immobilisation, reprises de la chaussée...).

4 - CONSEQUENCES SUR LES IMMEUBLES EN SURFACE

ET SUR L'ENVIRONNEMENT POLITIQUE ET SOCIAL

Les désordres qui affectent un égout peuvent avoir des

répercussions (tassements, fissurations, voire effondrement) surles immeubles situés à proximité.

La gravité dépend à la fois de 1 importance du désordre et

de l'importance ou du rôle de l'immeuble.

On peut imaginer des prises en compte différentes selon

qu'il s'agit :

- de monuments historiques

- d'édifices stratégiques

- d'hôpitaux

- de grands immeubles collectifs

- de bâtiments publics- de villas particulières

- de parkings souterrains.

3 - REPERCUSSIONS EN VOIRIE

Souvent, le mécanisme d'ordre hydrogéotechnic^ue qui affecte

un collecteur affecte aussi, en même temps, la voirie placée

généralement à faible distance au-dessus du collecteur.

C'est le cas par exemple :

- des effondrements au-dessus de cavités souterraines

- des désordres liés à la dissolution de couches de gypse

- des entraînements de fines dans des remblais superficiels.

Le collecteur peut accélérer certains phénomènes :

exemple : des fissures en égout permettent l'infiltration d'eauet l'entraînement de fines, créant un tassement en voirie.

Par ailleurs, les désordres en égouts vont nécessiter des

réparations qui, souvent, sont faites à partir de la voirie

(immobilisation, reprises de la chaussée...).

4 - CONSEQUENCES SUR LES IMMEUBLES EN SURFACE

ET SUR L'ENVIRONNEMENT POLITIQUE ET SOCIAL

Les désordres qui affectent un égout peuvent avoir des

répercussions (tassements, fissurations, voire effondrement) surles immeubles situés à proximité.

La gravité dépend à la fois de 1 importance du désordre et

de l'importance ou du rôle de l'immeuble.

On peut imaginer des prises en compte différentes selon

qu'il s'agit :

- de monuments historiques

- d'édifices stratégiques

- d'hôpitaux

- de grands immeubles collectifs

- de bâtiments publics- de villas particulières

- de parkings souterrains.

De même un désordre en égout peut être ressenti par

l'environnement social (dysfonctionnement du collecteur, bruit

des travaux de réparation, immobilisation de la voirie...). Les

réactions seront différentes selon les quartiers.

Par ailleurs, les grands travaux, les fouilles, ont uneinter-influence sur les collecteurs situés à proximité.

5 - CALCUL DES NOTES DES DIFFERENTS CRITERES

La note attribuée à chacun des critères ci-dessus ne pourraêtre définie (ju'en association avec plusieurs services.

En première étape, nous suggérons d'attribuer pour chacundes critères une note égale à :

- 0 : c^uand il y a absence de riscjue prévisible

- 1 : quand il y a présence de risque prévisible modéré

- 2 : (juand il y a présence de risque prévisible important.

La combinaison des différentes notes serait obtenue ainsi:

r = note du critère "Fonctionnement du réseaud ' assainissement"

X = note du critère "Fonctionnement des autres réseaux"

w = note du critère "Répercussions en voirie"

z = note du critère "Conséquences sur les immeubles"

I = note de la classe de critères "Risques résultant des

conséquences des désordres"

1 = 0 sir + x + w+2 = 0

1=1 si r ou X ou w ou z = 1

1=2 si r ou X ou w ou z = 2

De même un désordre en égout peut être ressenti par

l'environnement social (dysfonctionnement du collecteur, bruit

des travaux de réparation, immobilisation de la voirie...). Les

réactions seront différentes selon les quartiers.

Par ailleurs, les grands travaux, les fouilles, ont uneinter-influence sur les collecteurs situés à proximité.

5 - CALCUL DES NOTES DES DIFFERENTS CRITERES

La note attribuée à chacun des critères ci-dessus ne pourraêtre définie (ju'en association avec plusieurs services.

En première étape, nous suggérons d'attribuer pour chacundes critères une note égale à :

- 0 : c^uand il y a absence de riscjue prévisible

- 1 : quand il y a présence de risque prévisible modéré

- 2 : (juand il y a présence de risque prévisible important.

La combinaison des différentes notes serait obtenue ainsi:

r = note du critère "Fonctionnement du réseaud ' assainissement"

X = note du critère "Fonctionnement des autres réseaux"

w = note du critère "Répercussions en voirie"

z = note du critère "Conséquences sur les immeubles"

I = note de la classe de critères "Risques résultant des

conséquences des désordres"

1 = 0 sir + x + w+2 = 0

1=1 si r ou X ou w ou z = 1

1=2 si r ou X ou w ou z = 2

ANNEXE 6

APPLICATION DE LA METHODOLOGIE AUX CAS PATHOLOGIQUES ETUDIES

(cf. étude BRGM-LCPC-LREP-LROP

dossier réf. GEF 10654, LREP)

ANNEXE 6

APPLICATION DE LA METHODOLOGIE AUX CAS PATHOLOGIQUES ETUDIES

(cf. étude BRGM-LCPC-LREP-LROP

dossier réf. GEF 10654, LREP)

Cas n" 1 Rue Barsacq

Présence de sable ou limon fl = 0Position du collecteur/sol sableux f2

Gradient hydraulique f3

Existence d'une couche pouvant tasser tl = 1

Position du collecteur/couche compressible t2 = 1

Existence d'une surcharge ou rabattement t3 = 0Nature de la couche compressible t4 = 3

T4,5 = 3Epaisseur de la couche compressible TS = 2

T8 = 2

Importance de la surcharge TS = 0T6,8 = 1

Importance du rabattement 17 = 1

Présence d'une couche de gypse dl = 1

dl,2,3 = 1

Existence d'eau en circulation dans gypse d2 = 1

Position du collecteur/gypse d3 = 1

Epaisseur de la couche de gypse d4 = 3Epaisseur du recouvrement do = 2 d4,6 =3Nature du recouvrement d5 = 2 d4,5,6 = .Ecoulement horizontal d7 = 1

Ecoulement vertical d8 = 1 d4,6,7 = 2

Existence d'un vide vl = 0Position du collecteur/cône d'influencedu vide v2Distance entre radier collecteur et cielde vide (H)

(H/h) - v3hauteur du vide h v3,4Circulation d'eau v4 v=0Soutènement de la carrières v5

Existence d'argile gonflante al = 0Collecteur dans la couche ou au contact aCouche d'argile déchargée aS a=0Importance du déchargement a4

Note géotechnique ' ' . . . q=, S = 6 .

notes

f.O

t-2

d=2

v=0

a=0

G=2

Cas n" 1 Rue Barsacq

Présence de sable ou limon fl = 0Position du collecteur/sol sableux f2

Gradient hydraulique f3

Existence d'une couche pouvant tasser tl = 1

Position du collecteur/couche compressible t2 = 1

Existence d'une surcharge ou rabattement t3 = 0Nature de la couche compressible t4 = 3

T4,5 = 3Epaisseur de la couche compressible TS = 2

T8 = 2

Importance de la surcharge TS = 0T6,8 = 1

Importance du rabattement 17 = 1

Présence d'une couche de gypse dl = 1

dl,2,3 = 1

Existence d'eau en circulation dans gypse d2 = 1

Position du collecteur/gypse d3 = 1

Epaisseur de la couche de gypse d4 = 3Epaisseur du recouvrement do = 2 d4,6 =3Nature du recouvrement d5 = 2 d4,5,6 = .Ecoulement horizontal d7 = 1

Ecoulement vertical d8 = 1 d4,6,7 = 2

Existence d'un vide vl = 0Position du collecteur/cône d'influencedu vide v2Distance entre radier collecteur et cielde vide (H)

(H/h) - v3hauteur du vide h v3,4Circulation d'eau v4 v=0Soutènement de la carrières v5

Existence d'argile gonflante al = 0Collecteur dans la couche ou au contact aCouche d'argile déchargée aS a=0Importance du déchargement a4

Note géotechnique ' ' . . . q=, S = 6 .

notes

f.O

t-2

d=2

v=0

a=0

G=2

cas n" 2 Boulevard de la Villette (Collecteur du Nord).

Présence de sable ou limon fl = 'j

Position du collecteur/sol sableux f2 = 1

Gradient hydraulique f3 = 2

Existence d'une couche pouvant tasser tl = 1

Position du collecteur/couche compressible t2 = 1

Existence d'une surcharge ou rabattement t3 = 1

Nature de la couche compressible t4 = ']

T4,5 = 2Epaisseur de la couche compressible T5 =5

T8 = 3Importance de la surcharge T6 = 0

T6,7 =2Importance du rabattement T7 = 2

Présence d'une couche de gypse dl = 0dl,2,3

Existence d'eau en circulation dans gypse d2 =

Position du collecteur/gypse d3

Epaisseur de la couche de gypse d4d4,6

Nature du recouvrement d5 d4,5,6Ecoulement horizontal d7Ecoulement vertical d8 d4,6,7

Existence d'un vide vl = 0Position du collecteur/cône d' influencedu vide v2Distance entre radier collecteur et cielde vide (H)

(H/h) - v3hauteur du vide h v3,4Circulation d'eau v4 v=Soutènement de la carrières v5

Existence d'argile gonflante al= 0Collecteur dans la couche ou au contact aCouche d'argile déchargée a3 a=Importance du déchargement a4

Note géotechnicîueS = 5

notes

f-2

t=3

d=0

v=0

a= 0

0 = 3

cas n" 2 Boulevard de la Villette (Collecteur du Nord).

Présence de sable ou limon fl = 'j

Position du collecteur/sol sableux f2 = 1

Gradient hydraulique f3 = 2

Existence d'une couche pouvant tasser tl = 1

Position du collecteur/couche compressible t2 = 1

Existence d'une surcharge ou rabattement t3 = 1

Nature de la couche compressible t4 = ']

T4,5 = 2Epaisseur de la couche compressible T5 =5

T8 = 3Importance de la surcharge T6 = 0

T6,7 =2Importance du rabattement T7 = 2

Présence d'une couche de gypse dl = 0dl,2,3

Existence d'eau en circulation dans gypse d2 =

Position du collecteur/gypse d3

Epaisseur de la couche de gypse d4d4,6

Nature du recouvrement d5 d4,5,6Ecoulement horizontal d7Ecoulement vertical d8 d4,6,7

Existence d'un vide vl = 0Position du collecteur/cône d' influencedu vide v2Distance entre radier collecteur et cielde vide (H)

(H/h) - v3hauteur du vide h v3,4Circulation d'eau v4 v=Soutènement de la carrières v5

Existence d'argile gonflante al= 0Collecteur dans la couche ou au contact aCouche d'argile déchargée a3 a=Importance du déchargement a4

Note géotechnicîueS = 5

notes

f-2

t=3

d=0

v=0

a= 0

0 = 3

cas n'3 Rue des Gardes/Rue Polonceau

Présence de sabla ou limon fl = 0Position du collecteur/sol sableux f2

Gradient hydraulique f3

Existence d'une couche pouvant tasser tl = 1

Position du collecteur/couche compressible t2 = 1

Existence d'une surcharge ou rabattement t3 = 0Nature de la couche compressible t4 = 3

T4,5 = 3Epaisseur de la couche compressible TS = 3

T8 = 2Importance de la surcharge T6 = 0

T6,7 = 1

Importance du rabattement T7 = 1

Présence d'une couche de gypse dl = 1

dl,2,3 = 1

Existence d'eau en circulation dans gypse d2 = 1

Position du collecteur/gypse d3 = 1

Epaisseur de la couche de gypse d4 = 3Epaisseur du recouvrement d6 = 2 d4,6 - 3

Nature du recouvrement d5 = 2 d4,5,6 = 3

Ecoulement horizontal d7 = 1

Ecoulement vertical d8 = 1 d4,6,7 = 2

Existence d'un vide vl = 0Position du collecteur/cône d'influencedu vide v2Distance entre radier collecteur et cielde vide (H)

(H/h) - v3hauteur du vide h v3, 4

Circulation d'eau v4 v= 0Soutènement de la carrières v5

Existence d'argile gonflante al= 0Collecteur dans la couche ou au contact aCouche d'argile déchargée a3 a=Importance du déchargement a4

Note géotechnique S = 6

notes

f- 0

t-2

d= 2

v= 0

a=0

0 = 2

cas n'3 Rue des Gardes/Rue Polonceau

Présence de sabla ou limon fl = 0Position du collecteur/sol sableux f2

Gradient hydraulique f3

Existence d'une couche pouvant tasser tl = 1

Position du collecteur/couche compressible t2 = 1

Existence d'une surcharge ou rabattement t3 = 0Nature de la couche compressible t4 = 3

T4,5 = 3Epaisseur de la couche compressible TS = 3

T8 = 2Importance de la surcharge T6 = 0

T6,7 = 1

Importance du rabattement T7 = 1

Présence d'une couche de gypse dl = 1

dl,2,3 = 1

Existence d'eau en circulation dans gypse d2 = 1

Position du collecteur/gypse d3 = 1

Epaisseur de la couche de gypse d4 = 3Epaisseur du recouvrement d6 = 2 d4,6 - 3

Nature du recouvrement d5 = 2 d4,5,6 = 3

Ecoulement horizontal d7 = 1

Ecoulement vertical d8 = 1 d4,6,7 = 2

Existence d'un vide vl = 0Position du collecteur/cône d'influencedu vide v2Distance entre radier collecteur et cielde vide (H)

(H/h) - v3hauteur du vide h v3, 4

Circulation d'eau v4 v= 0Soutènement de la carrières v5

Existence d'argile gonflante al= 0Collecteur dans la couche ou au contact aCouche d'argile déchargée a3 a=Importance du déchargement a4

Note géotechnique S = 6

notes

f- 0

t-2

d= 2

v= 0

a=0

0 = 2

cas n* 4 Boulevard Exelmans

Présence de sable ou limon fl = 2

Position du collecteur/sol sableux f2 = 1

Gradient hydraulique f3 = 2

Existence d'une couche pouvant tasser tl = ^

Position du collecteur/couche compressible t2 = 1

Existence d'une surcharge ou rabattement t3 = 1

Nature de la couche compressible t4 = 1

T4,5=2Epaisseur de la couche compressible T5 = 2

TS = 3

Importance de la surcharge T6 = 0T6,7 = 2

Importance du rabattement T7 = 2

Présence d'une couche de gypse dl = 0dl,2,3

Existence d'eau en circulation dans gypse d2

Position du collecteur/gypse d3

Epaisseur de la couche de gypse d4d4,6

Nature du recouvrement d5 d4,5,6Ecoulement horizontal d7Ecoulement vertical dS d4,6,7

Existence d'un vide vl = 0Position du collecteur/cône d' influencedu vide v2Distance entre radier collecteur et cielde vide (H)

(H/h) - v3hauteur du vide h v3, 4

Circulation d'eau v4 v=Soutènement de la carrières v5

Existence d'argile gonflante al = 0Collecteur dans la couche ou au contact aCouche d'argile déchargée a3 a= 0Importance du déchargement a4

Note géotechniqueS = 5

notes

f-2

t- 3

d= 0

v=0

a= 0

0=3

cas n* 4 Boulevard Exelmans

Présence de sable ou limon fl = 2

Position du collecteur/sol sableux f2 = 1

Gradient hydraulique f3 = 2

Existence d'une couche pouvant tasser tl = ^

Position du collecteur/couche compressible t2 = 1

Existence d'une surcharge ou rabattement t3 = 1

Nature de la couche compressible t4 = 1

T4,5=2Epaisseur de la couche compressible T5 = 2

TS = 3

Importance de la surcharge T6 = 0T6,7 = 2

Importance du rabattement T7 = 2

Présence d'une couche de gypse dl = 0dl,2,3

Existence d'eau en circulation dans gypse d2

Position du collecteur/gypse d3

Epaisseur de la couche de gypse d4d4,6

Nature du recouvrement d5 d4,5,6Ecoulement horizontal d7Ecoulement vertical dS d4,6,7

Existence d'un vide vl = 0Position du collecteur/cône d' influencedu vide v2Distance entre radier collecteur et cielde vide (H)

(H/h) - v3hauteur du vide h v3, 4

Circulation d'eau v4 v=Soutènement de la carrières v5

Existence d'argile gonflante al = 0Collecteur dans la couche ou au contact aCouche d'argile déchargée a3 a= 0Importance du déchargement a4

Note géotechniqueS = 5

notes

f-2

t- 3

d= 0

v=0

a= 0

0=3

cas n- 5 IMPASSE THORETON

Présence de sable ou limon f 1 = ]

Position du collecteur/sol sableux f2 = 1

Gradient hydraulique f3 = 2

Existence d'une couche pouvant tasser tl = ]Position du collecteur/couche compressible t2=1Existence d'une surcharge ou rabattement t3 = ^

Nature de la couche compressible t4 = ^

T4,5 = 2Epaisseur de la couche compressible T5 = 3

T8 = 3

Importance de la surcharge T6 = 0T6.7 = 2

Importance du rabattement T7 = 2

Présence d'une couche de gypse dl = 0dl,2,3

Existence d'eau en circulation dans gypse d2

Position du collecteur/gypse d3

Epaisseur de la couche de gypse d4d4,6

Nature du recouvrement d5 d4,5,6Ecoulement horizontal d7Ecoulement vertical dS d4,6,7

Existence d'un vide vl = 0Position du collecteur/cône d'influencedu vide v2Distance entre radier collecteur et cielde vide (H)

(H/h) - v3hauteur du vide h v3,4Circulation d'eau v4 v=Soutènement de la carrières v5

Existence d'argile gonflante al = 0Collecteur dans la couche ou au contact aCouche d'argile déchargée a3 a=Importance du déchargement a4

Note géotechniqueS = 5

notes

f- 2

t-3

d=0

v=0

a=0

0=3

cas n- 5 IMPASSE THORETON

Présence de sable ou limon f 1 = ]

Position du collecteur/sol sableux f2 = 1

Gradient hydraulique f3 = 2

Existence d'une couche pouvant tasser tl = ]Position du collecteur/couche compressible t2=1Existence d'une surcharge ou rabattement t3 = ^

Nature de la couche compressible t4 = ^

T4,5 = 2Epaisseur de la couche compressible T5 = 3

T8 = 3

Importance de la surcharge T6 = 0T6.7 = 2

Importance du rabattement T7 = 2

Présence d'une couche de gypse dl = 0dl,2,3

Existence d'eau en circulation dans gypse d2

Position du collecteur/gypse d3

Epaisseur de la couche de gypse d4d4,6

Nature du recouvrement d5 d4,5,6Ecoulement horizontal d7Ecoulement vertical dS d4,6,7

Existence d'un vide vl = 0Position du collecteur/cône d'influencedu vide v2Distance entre radier collecteur et cielde vide (H)

(H/h) - v3hauteur du vide h v3,4Circulation d'eau v4 v=Soutènement de la carrières v5

Existence d'argile gonflante al = 0Collecteur dans la couche ou au contact aCouche d'argile déchargée a3 a=Importance du déchargement a4

Note géotechniqueS = 5

notes

f- 2

t-3

d=0

v=0

a=0

0=3

cas n- 6 Rue de l'Abbé de l'épée

Présence de sable ou limon f 1 = '{

Position du collecteur/sol sableux f2 = ^

Gradient hydraulique f 3 = 2

Existence d'une couche pouvant tasser tl = 0Position du collecteur/couche compressible t2

Existence d'une surcharge ou rabattement t3

Nature de la couche compressible t4

T4,5

Epaisseur de la couche compressible T5

T8

Importance de la surcharge T6

T6,8

Importance du rabattement T7

Présence d'une couche de gypse dl = 0dl,2,3

Existence d'eau en circulation dans gypse d2

Position du collecteur/gypse d3

Epaisseur de la couche de gypse d4d4,6

Nature du recouvrement d5 d4,5,6Ecoulement horizontal d7Ecoulement vertical dS d4,6,7

Existence d'un vide vl = 1

Position du collecteur/cône d'influencedu vide v2 = 1

Distance entre radier collecteur et cielde vide (H)

(H/h) - v3= 3hauteur du vide h v3,4 = 3

Circulation d'eau v4 = 2 v= 2Soutènement de la carrières v5 = 1

Existence d'argile gonflante al = 0Collecteur dans la couche ou au contact a

Couche d'argile déchargée a3 a» 0Importance du déchargement a4

Note géotechnique " , '

S = 6

notes

f-2

t- 0

d=0

v= 2

a=0

0=2

cas n- 6 Rue de l'Abbé de l'épée

Présence de sable ou limon f 1 = '{

Position du collecteur/sol sableux f2 = ^

Gradient hydraulique f 3 = 2

Existence d'une couche pouvant tasser tl = 0Position du collecteur/couche compressible t2

Existence d'une surcharge ou rabattement t3

Nature de la couche compressible t4

T4,5

Epaisseur de la couche compressible T5

T8

Importance de la surcharge T6

T6,8

Importance du rabattement T7

Présence d'une couche de gypse dl = 0dl,2,3

Existence d'eau en circulation dans gypse d2

Position du collecteur/gypse d3

Epaisseur de la couche de gypse d4d4,6

Nature du recouvrement d5 d4,5,6Ecoulement horizontal d7Ecoulement vertical dS d4,6,7

Existence d'un vide vl = 1

Position du collecteur/cône d'influencedu vide v2 = 1

Distance entre radier collecteur et cielde vide (H)

(H/h) - v3= 3hauteur du vide h v3,4 = 3

Circulation d'eau v4 = 2 v= 2Soutènement de la carrières v5 = 1

Existence d'argile gonflante al = 0Collecteur dans la couche ou au contact a

Couche d'argile déchargée a3 a» 0Importance du déchargement a4

Note géotechnique " , '

S = 6

notes

f-2

t- 0

d=0

v= 2

a=0

0=2

cas n*7 Quai de l'Hôtel de ville

Présence de sable ou limon fl = 2

Position du collecteur/sol sableux f2 = ^

Gradient hydraulique f3 = 2

Existence d'une couche pouvant tasser tl = ]Position du collecteur/couche compressible t2 = '|

Existence d'une surcharge ou rabattement t3 = 'j

Nature de la couche compressible t4 = 1

T4,5 = 2Epaisseur de la couche compressible T5 = 2

T8= 3

Importance de la surcharge TS =0T6,7 = 2

Importance du rcJaattement T7 = 2

Présence d'une couche de gypse dl= 0dl,2,3

Existence d'eau en circulation dans gypse d2

Position du collecteur/gypse d3

Epaisseur de la couche de gypse d4d4,6

Nature du recouvrement d5 d4,5,6Ecoulement horizontal d7Ecoulement vertical dS d4,6,7

Existence d'un vide vl = 0Position du collecteur/cône d' influencedu vide v2Distance entre radier collecteur et cielde vide (H)

(H/h) - v3hauteur du vide h v3,4Circulation d'eau v4 v=Soutènement de la carrières v5

Existence d'argile gonflante al = 0Collecteur dans la couche ou au contact aCouche d'argile déchargée a3 a=Importance du déchargement a4

Note géotechniiiue3 = 6

notes

f- 3

t-3

d=0

v=0

a=0

0 = 3

cas n*7 Quai de l'Hôtel de ville

Présence de sable ou limon fl = 2

Position du collecteur/sol sableux f2 = ^

Gradient hydraulique f3 = 2

Existence d'une couche pouvant tasser tl = ]Position du collecteur/couche compressible t2 = '|

Existence d'une surcharge ou rabattement t3 = 'j

Nature de la couche compressible t4 = 1

T4,5 = 2Epaisseur de la couche compressible T5 = 2

T8= 3

Importance de la surcharge TS =0T6,7 = 2

Importance du rcJaattement T7 = 2

Présence d'une couche de gypse dl= 0dl,2,3

Existence d'eau en circulation dans gypse d2

Position du collecteur/gypse d3

Epaisseur de la couche de gypse d4d4,6

Nature du recouvrement d5 d4,5,6Ecoulement horizontal d7Ecoulement vertical dS d4,6,7

Existence d'un vide vl = 0Position du collecteur/cône d' influencedu vide v2Distance entre radier collecteur et cielde vide (H)

(H/h) - v3hauteur du vide h v3,4Circulation d'eau v4 v=Soutènement de la carrières v5

Existence d'argile gonflante al = 0Collecteur dans la couche ou au contact aCouche d'argile déchargée a3 a=Importance du déchargement a4

Note géotechniiiue3 = 6

notes

f- 3

t-3

d=0

v=0

a=0

0 = 3

cas n' 8 Place des Victoires/Rue d'Aboukir

Présence de sable ou limon f 1 = 2Position du collecteur/sol sableux f2 = ^

Gradient hydraulique f3 = 2

Existence d'une couche pouvant tasser tl = ^

Position du collecteur/couche compressible t2 = tExistence d'une surcharge ou rabattement t3 = tNature de la couche compressible t4 = 2

T4,5 = 2Epaisseur de la couche compressible T5 = 2

T8 = 2Importance de la surcharge TS = 0

T6,7Importance du rciiattement T7 = ]

Présence d'une couche de gypse dl= 0dl,2,3

Existence d'eau en circulation dans gypse d2

Position du collecteur/gypse d3

Epaisseur de la couche de gypse d4d4,6

Nature du recouvrement d5 d4,5,6Ecoulement horizontal d7Ecoulement vertical d8 d4,6,7

Existence d'un vide vl = 0Position du collecteur/cône d' influencedu vide v2Distance entre radier collecteur et cielde vide (H)

(H/h) - v3hauteur du vide h v3, 4

Circulation d'eau v4 v=Soutènement de la carrières v5

Existence d'argile gonflante al = 0Collecteur dans la couche ou au contact aCouche d'argile déchargée a3 a=Importance du déchargement a4

Note géotechniqueS = 5

notes

f-3

t- 2

d=0-

v=o

a=0

0=3

cas n' 8 Place des Victoires/Rue d'Aboukir

Présence de sable ou limon f 1 = 2Position du collecteur/sol sableux f2 = ^

Gradient hydraulique f3 = 2

Existence d'une couche pouvant tasser tl = ^

Position du collecteur/couche compressible t2 = tExistence d'une surcharge ou rabattement t3 = tNature de la couche compressible t4 = 2

T4,5 = 2Epaisseur de la couche compressible T5 = 2

T8 = 2Importance de la surcharge TS = 0

T6,7Importance du rciiattement T7 = ]

Présence d'une couche de gypse dl= 0dl,2,3

Existence d'eau en circulation dans gypse d2

Position du collecteur/gypse d3

Epaisseur de la couche de gypse d4d4,6

Nature du recouvrement d5 d4,5,6Ecoulement horizontal d7Ecoulement vertical d8 d4,6,7

Existence d'un vide vl = 0Position du collecteur/cône d' influencedu vide v2Distance entre radier collecteur et cielde vide (H)

(H/h) - v3hauteur du vide h v3, 4

Circulation d'eau v4 v=Soutènement de la carrières v5

Existence d'argile gonflante al = 0Collecteur dans la couche ou au contact aCouche d'argile déchargée a3 a=Importance du déchargement a4

Note géotechniqueS = 5

notes

f-3

t- 2

d=0-

v=o

a=0

0=3

cas n* g AvenuB de Port Royal

Présence de sable ou limon fl = 1

Position du collecteur/sol sableux f2 = 1

Gradient hydraulique f3=1

Existence d'une couche pouvant tasser tl = 1

Position du collecteur/couche compressible t2 = 1

Existence d'une surcharge ou rabattement t3 = '|

Nature de la couche compressible t4 = 2

T4,5 = 2

Epaisseur de la couche compressible T5 = 2T8 = 3

Importance de la surcharge TS = 0T6,7 = 2

Importance du rabattement T7 = 2

Présence d'une couche de gypse dl = 0dl,2,3

Existence d'eau en circulation dans gypse d2

Position du collecteur/gypse d3

Epaisseur de la couche de gypse d4d4,6

Nature du recouvrement d5 d4,5,6Ecoulement horizontal d7Ecoulement vertical d8 d4,6,7

Existence d'un vide vl = 0Position du collecteur/cône d' influencedu vide v2Distance entre radier collecteur et cielde vide (H)

(H/h) - v3hauteur du vide h v3, 4

Circulation d'eau v4 v=Soutènement de la carrières v5

Existence d'argile gonflante al = 0Collecteur dans la couche ou au contact aCouche d'argile déchargée a3 a=Importance du déchargement a4

Note géotechniqueS = 4

notes

f-1

t- 3

d=0

v=0

a=0

0= 3

cas n* g AvenuB de Port Royal

Présence de sable ou limon fl = 1

Position du collecteur/sol sableux f2 = 1

Gradient hydraulique f3=1

Existence d'une couche pouvant tasser tl = 1

Position du collecteur/couche compressible t2 = 1

Existence d'une surcharge ou rabattement t3 = '|

Nature de la couche compressible t4 = 2

T4,5 = 2

Epaisseur de la couche compressible T5 = 2T8 = 3

Importance de la surcharge TS = 0T6,7 = 2

Importance du rabattement T7 = 2

Présence d'une couche de gypse dl = 0dl,2,3

Existence d'eau en circulation dans gypse d2

Position du collecteur/gypse d3

Epaisseur de la couche de gypse d4d4,6

Nature du recouvrement d5 d4,5,6Ecoulement horizontal d7Ecoulement vertical d8 d4,6,7

Existence d'un vide vl = 0Position du collecteur/cône d' influencedu vide v2Distance entre radier collecteur et cielde vide (H)

(H/h) - v3hauteur du vide h v3, 4

Circulation d'eau v4 v=Soutènement de la carrières v5

Existence d'argile gonflante al = 0Collecteur dans la couche ou au contact aCouche d'argile déchargée a3 a=Importance du déchargement a4

Note géotechniqueS = 4

notes

f-1

t- 3

d=0

v=0

a=0

0= 3

cas n- 10 Ile St Louis

Présence de sable ou limon fl = '|

Position du collecteur/sol sableux f2 = 1

Gradient hydraulique f3 = 2

Existence d'une couche pouvant tasser tl = 1

Position du collecteur/couche compressible t2 = 1

Existence d'une surcharge ou rabattement t3 = 0Nature de la couche compressible t4 = 3

T4,S = 3

Epaisseur de la couche compressible T5 = 2T8 = 3

Importance de la surcharge TS = 0

TS, 7 = 2Importance du rabattement T7 = 2

Présence d'une couche de gypse dl = 0dl,2,3

Existence d'eau en circulation dans gypse d2

Position du collecteur/gypse d3

Epaisseur de la couche de gypse d4d4,6

Nature du recouvrement d5 d4,5,6Ecoulement horizontal d7Ecoulement vertical d8 d4,6,7

Existence d'un vide vl = 0Position du collecteur/cône d'influencedu vide v2Distance entre radier collecteur et cielde vide (H)

(H/h) - v3hauteur du vide h v3,4Circulation d'eau v4 v=Soutènement de la carrières v5

Existence d'argile gonflante al = 0Collecteur dans la couche ou au contact aCouche d'argile déchargée a3 a=Importance du déchargement a4

Note géotechnique S = 5 , '

notes

f-2

t-3

d= 0

v=0

a= 0

0 = 3

cas n- 10 Ile St Louis

Présence de sable ou limon fl = '|

Position du collecteur/sol sableux f2 = 1

Gradient hydraulique f3 = 2

Existence d'une couche pouvant tasser tl = 1

Position du collecteur/couche compressible t2 = 1

Existence d'une surcharge ou rabattement t3 = 0Nature de la couche compressible t4 = 3

T4,S = 3

Epaisseur de la couche compressible T5 = 2T8 = 3

Importance de la surcharge TS = 0

TS, 7 = 2Importance du rabattement T7 = 2

Présence d'une couche de gypse dl = 0dl,2,3

Existence d'eau en circulation dans gypse d2

Position du collecteur/gypse d3

Epaisseur de la couche de gypse d4d4,6

Nature du recouvrement d5 d4,5,6Ecoulement horizontal d7Ecoulement vertical d8 d4,6,7

Existence d'un vide vl = 0Position du collecteur/cône d'influencedu vide v2Distance entre radier collecteur et cielde vide (H)

(H/h) - v3hauteur du vide h v3,4Circulation d'eau v4 v=Soutènement de la carrières v5

Existence d'argile gonflante al = 0Collecteur dans la couche ou au contact aCouche d'argile déchargée a3 a=Importance du déchargement a4

Note géotechnique S = 5 , '

notes

f-2

t-3

d= 0

v=0

a= 0

0 = 3

ANNEXE 7

EXEMPLE CARTOGRAPHIQUE D 'ANALYSE MULTI-CRITERES

ANNEXE 7

EXEMPLE CARTOGRAPHIQUE D 'ANALYSE MULTI-CRITERES

ANNEXE 7 - EXEMPLE CARTOGRAPHIQUE D'ANALYSE MULTI-CRITERES

La méthodologie de définition des zones à risques qui a été

développée dans ce rapport fait appel à quatre natures différentes de risques,

faisant appel chacun à plusieurs paramètres, renvoyant chacun à plusieurs

données de base.

La masse des données à traiter suppose un traitement informatique,

avec des résultats exprimés sous forme de cartes, également informatisées.

Il a paru intéressant de chercher à adapter ou développer des

logiciels permettant de traiter une partie des informations.

Trois étapes sont présentées ci-dessous :

- cartographie géologique informatisée,

- croisement d'informations cartographiques informatisées (quelle que soit la

nature des cartes),

- lecture et analyse des données selon un tracé linéaire.

ANNEXE 7 - EXEMPLE CARTOGRAPHIQUE D'ANALYSE MULTI-CRITERES

La méthodologie de définition des zones à risques qui a été

développée dans ce rapport fait appel à quatre natures différentes de risques,

faisant appel chacun à plusieurs paramètres, renvoyant chacun à plusieurs

données de base.

La masse des données à traiter suppose un traitement informatique,

avec des résultats exprimés sous forme de cartes, également informatisées.

Il a paru intéressant de chercher à adapter ou développer des

logiciels permettant de traiter une partie des informations.

Trois étapes sont présentées ci-dessous :

- cartographie géologique informatisée,

- croisement d'informations cartographiques informatisées (quelle que soit la

nature des cartes),

- lecture et analyse des données selon un tracé linéaire.

1 - CARTOGRAPHIE GEOLOGIQUE

Les données d'ordre géologique et hydrogéotechnique ont un poids

particulier dans la méthodologie de définition des zones à risque.

La cartographie géologique est obtenue de la façon suivante :

. constitution de fichier où sont indiqués pour chaque sondage un repérage en

X, y, z, les côtes de début et fin de chaque formation rencontrée, la

profondeur du sondage etc..

. vérification du fichier par élimination des valeurs aberrantes, traitement

automatisé de statistiques élémentaires pour recherche et éventuellement

élimination de points paraissant anormaux par rapport aux individus qui

les entourent,

. interprétation, à partir du semis de points.

Il a été utilisé ici une interpolation de type déterministe, avec le système

Uniras (Universal Raster system) qui associe trois techniques : double

interpolation linéaire puis interpolation quadratique, puis prise en compte

d'une pondération par l'inverse de la distance lorsque la densité de points

est faible.

Une autre interpolation, de type probabiliste (krigeage) est

opérationnelle. Elle prend en compte les positions relatives des points de

mesure entre eux et part rapport au point à estimer. Elle tient compte de la

variabilité du phénomène étudiée. Cette variabilité est caractérisée par une

fonction de nature probabiliste, qui traduit la façon dont se détériore

l'information apportée par une mesure ponctuelle quand on s'éloigne de ce

point connu. . . . .

Trois exemples de cartographies (avec interpolation déterministe)

sont donnés en figures 1 à 3).

1 - CARTOGRAPHIE GEOLOGIQUE

Les données d'ordre géologique et hydrogéotechnique ont un poids

particulier dans la méthodologie de définition des zones à risque.

La cartographie géologique est obtenue de la façon suivante :

. constitution de fichier où sont indiqués pour chaque sondage un repérage en

X, y, z, les côtes de début et fin de chaque formation rencontrée, la

profondeur du sondage etc..

. vérification du fichier par élimination des valeurs aberrantes, traitement

automatisé de statistiques élémentaires pour recherche et éventuellement

élimination de points paraissant anormaux par rapport aux individus qui

les entourent,

. interprétation, à partir du semis de points.

Il a été utilisé ici une interpolation de type déterministe, avec le système

Uniras (Universal Raster system) qui associe trois techniques : double

interpolation linéaire puis interpolation quadratique, puis prise en compte

d'une pondération par l'inverse de la distance lorsque la densité de points

est faible.

Une autre interpolation, de type probabiliste (krigeage) est

opérationnelle. Elle prend en compte les positions relatives des points de

mesure entre eux et part rapport au point à estimer. Elle tient compte de la

variabilité du phénomène étudiée. Cette variabilité est caractérisée par une

fonction de nature probabiliste, qui traduit la façon dont se détériore

l'information apportée par une mesure ponctuelle quand on s'éloigne de ce

point connu. . . . .

Trois exemples de cartographies (avec interpolation déterministe)

sont donnés en figures 1 à 3).

Fig. 1

BRGMTOIT DU CflLCfiIRE GROSSIER

92T -

Fig.2

EPflISSEUñ DES flLLUVIONS ANCIENNESBRGM

¿Í i-' t*

BRGMEPflISSEUR DES REMBLflIS

Fig. 3

2 - CROISEMENT D'INFORMATIONS CARTOGRAPHIQUES

Le croisement est qualitatif. A chaque couleur est associée une

note. Chaque carte est affectée d'un coefficient de pondération. La carte

résultante représente une moyenne arithmétique pondérée des notes des pixels

des différentes cartes.

De façon tout à fait arbitraire, on a représenté le croisement entre

les épaisseurs des remblais, affectées d'un coefficient 5 et les épaisseurs

d'alluvions anciennes, affectées d'un coefficient 2.

La carte résultante est donnée en figure 4.

2 - CROISEMENT D'INFORMATIONS CARTOGRAPHIQUES

Le croisement est qualitatif. A chaque couleur est associée une

note. Chaque carte est affectée d'un coefficient de pondération. La carte

résultante représente une moyenne arithmétique pondérée des notes des pixels

des différentes cartes.

De façon tout à fait arbitraire, on a représenté le croisement entre

les épaisseurs des remblais, affectées d'un coefficient 5 et les épaisseurs

d'alluvions anciennes, affectées d'un coefficient 2.

La carte résultante est donnée en figure 4.

Fig. A

BRGMCROISEMENT PONDERE ENTRE LES CflRTES D EPflISSEUR

DES RLLUVIONS ANCIENNES ET DES REMBLAIS

È y82 T *

"1

j ' i

¡'-.•••.••''•¡^ • . • • • • ! ! : ! • : " !

•fi r,

3 - LECTURE ET ANALYSE DE DONNEES SELON UN TRACE LINEAIRE

Le tracé linéaire est défini par une succession de segments.

Un programme a été établi pour lire l'information directement sur

les cartes de données (cartes initiales ou cartes pondérées et croisées) et pour

calculer la valeur moyenne de la donnée qui sera affectée au segment.

On peut aussi saisir au clavier la valeur de la donnée qui sera

affectée au segment.

Les cartes de données sont indexées selon la hiérarchie critère

(paramètre) donnée.

Le pas de lecture est modulable le long du tracé (tronçon). Les

données peuvent être lues également selon une bande plus ou moins large,

prenant le tracé comme axe.

Le programme permet, de plus, le calcul d'une note selon une grille

d'analyse, où des poids différents peuvent être affectés aux différents critères,

paramètres et données.

Pour essai, une grille d'analyse arbitraire a été établie, qui

s'appuie sur trois cartes de données précédemment établies (cf. tableau A. 13).

Cinq segments ont été choisis arbitrairement sur une portion du

réseau de collecteur (fig. 5).

Les résultats (qui ne correspondent pas, ici, à des phénomènes

réels) sont données au tableau A-14.

3 - LECTURE ET ANALYSE DE DONNEES SELON UN TRACE LINEAIRE

Le tracé linéaire est défini par une succession de segments.

Un programme a été établi pour lire l'information directement sur

les cartes de données (cartes initiales ou cartes pondérées et croisées) et pour

calculer la valeur moyenne de la donnée qui sera affectée au segment.

On peut aussi saisir au clavier la valeur de la donnée qui sera

affectée au segment.

Les cartes de données sont indexées selon la hiérarchie critère

(paramètre) donnée.

Le pas de lecture est modulable le long du tracé (tronçon). Les

données peuvent être lues également selon une bande plus ou moins large,

prenant le tracé comme axe.

Le programme permet, de plus, le calcul d'une note selon une grille

d'analyse, où des poids différents peuvent être affectés aux différents critères,

paramètres et données.

Pour essai, une grille d'analyse arbitraire a été établie, qui

s'appuie sur trois cartes de données précédemment établies (cf. tableau A. 13).

Cinq segments ont été choisis arbitrairement sur une portion du

réseau de collecteur (fig. 5).

Les résultats (qui ne correspondent pas, ici, à des phénomènes

réels) sont données au tableau A-14.

Figure 5

RESEAU DE COLLECTEURS

'' 'l '.V 'i. '.,

I

, "'l

..

, i'

i' 'il*'

.,/\'''1/

\Xi' '!

'M,.i..«

A >'-..

/\ \

1

\\ \\'!,...

I "t.,

I.. .

I.

I / . i'1 /.. i'

^

/

". ' I.«': M. JB2T ' ^2T

cII

Figure 5

RESEAU DE COLLECTEURS

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cII

Tableau A-13

GRILLE D'ANALYSE

MULTI-CRITERES

CRITERE

1 CALCAIRE

2 ALLUVION

Pdîi 1

1

20 1

_ 1

30 1

11

1

1

! 21

t

PARAMETRE

TOIT

EPAISSEUR

Pd<3 1

" 1

100 1

1

100 1

1 111 111

1

l

! 211 211

DONNEE T Pds

C 1 00

C 100

3 REMBLAI 50 ! 31 EPAISSEUR 100 ! 311 311 C 100;

Tableau A-13

GRILLE D'ANALYSE

MULTI-CRITERES

CRITERE

1 CALCAIRE

2 ALLUVION

Pdîi 1

1

20 1

_ 1

30 1

11

1

1

! 21

t

PARAMETRE

TOIT

EPAISSEUR

Pd<3 1

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100 1

1

100 1

1 111 111

1

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! 211 211

DONNEE T Pds

C 1 00

C 100

3 REMBLAI 50 ! 31 EPAISSEUR 100 ! 311 311 C 100;

Tableau A-14

RESULTATS PAR TRONÇONS DE L'ANALYSEMULTI-CRITERES

MOTES DES SEGMENTS PONDEREES PAR LA LONGUEURSegment

1

2

34

Long

1.431,761.751.391.77

1

16.7

5,43.53.52, a

16.2

/-l

16.7

0 , 012.30 , 00 , 00 , 0

16.7

5.53.53.52.8

16.2

4

16.7

7. 1

i.a14.0

7.89.2

5

16.7

0.00 . 00.00 . 00. 0

6

16.7

0.00 . 00 . 00.00 . 0

3.03.53.5

6.9

NOTES DES SEGMENTS SANS PONDERATION PAR LA LONGUEURSaq

J.

'7

'>

4rr

nen t Long

1.431.761 . 751 , 391 . 77

1

16.7

3.32.02.02,09.2

/-J

16.7

0 . 07 . 00 . 00 , 00 . 0

3

16,7

3 . a2,02 , 02.09.2

4

16,7

5.01 . 08.05.65.2

5

16.7

0 . 00 . 00 . 00 , 00 . 0

6

16.7

0 . 00 . 00. 00 . 00 , 0

2, 1

2.02.01,63.9

ITINERAIRESegment

itilong ,

16. 16. 16.

4

16. 16.

6

16.7

Tableau A-14

RESULTATS PAR TRONÇONS DE L'ANALYSEMULTI-CRITERES

MOTES DES SEGMENTS PONDEREES PAR LA LONGUEURSegment

1

2

34

Long

1.431,761.751.391.77

1

16.7

5,43.53.52, a

16.2

/-l

16.7

0 , 012.30 , 00 , 00 , 0

16.7

5.53.53.52.8

16.2

4

16.7

7. 1

i.a14.0

7.89.2

5

16.7

0.00 . 00.00 . 00. 0

6

16.7

0.00 . 00 . 00.00 . 0

3.03.53.5

6.9

NOTES DES SEGMENTS SANS PONDERATION PAR LA LONGUEURSaq

J.

'7

'>

4rr

nen t Long

1.431.761 . 751 , 391 . 77

1

16.7

3.32.02.02,09.2

/-J

16.7

0 . 07 . 00 . 00 , 00 . 0

3

16,7

3 . a2,02 , 02.09.2

4

16,7

5.01 . 08.05.65.2

5

16.7

0 . 00 . 00 . 00 , 00 . 0

6

16.7

0 . 00 . 00. 00 . 00 , 0

2, 1

2.02.01,63.9

ITINERAIRESegment

itilong ,

16. 16. 16.

4

16. 16.

6

16.7