Upload
others
View
6
Download
0
Embed Size (px)
Citation preview
POLITECHNIKA WARSZAWSKA
Wydział Budownictwa, Mechaniki i
Petrochemii
ROZPRAWA DOKTORSKA
mgr inż. Paweł Witkowski
Wpływ parametrów roboczych zespołu tnącego na zapotrzebowanie
energii cięcia roślin energetycznych
Promotor:
prof. dr hab. inż. Leszek Powierża
Promotor pomocniczy:
dr inż. Henryk Rode
Płock, 2014
Dziękuję serdecznie
Promotorowi, prof. dr hab. inż. Leszkowi Powierży
za ukierunkowanie mojej pracy naukowej oraz opiekę merytoryczną
Promotorowi pomocniczemu, dr inż. Henrykowi Rode
za poświęcony czas oraz nieocenioną pomoc podczas pisania tej
rozprawy
Rodzinie
za wsparcie i wiarę we mnie przez wszystkie lata edukacji
-5-
WPŁYW PARAMETRÓW ROBOCZYCH ZESPOŁU TNĄCEGO NA
ZAPOTRZEBOWANIE ENERGII CIĘCIA ROŚLIN ENERGETYCZNYCH
Streszczenie
Tematyka rozprawy dotyczy poszukiwania najkorzystniejszych parametrów roboczych
zespołu tnącego kosiarki rotacyjnej wykorzystywanej w niewielkich gospodarstwach rolnych
do zbioru roślin energetycznych.
W rozprawie opisano wpływ różnych czynników na rosnącą popularność odnawialnych
źródeł energii (biomasa, energia wody, energia geotermalna, energia wiatru, energia Słońca)
oraz spadek zainteresowania energią ze źródeł kopalnianych (węgiel, torf, ropa naftowa, piaski
roponośne/łupki naftowe, gaz ziemny). Omówiono uprawy najpopularniejszych roślin
energetycznych na terenie Polski przeznaczonych do produkcji biomasy. Przedstawiono próbę
zbadania istotności wpływu prędkości liniowej poruszającego się zespołu tnącego oraz jego
prędkości obrotowej a także wpływu wilgotności wybranych roślin energetycznych (wierzba
konopiana (Salix viminalis), ślazowiec pensylwański (Sida hermaphrodita), miskantus
olbrzymi (Miscantus gigantheus), rdest sachaliński (Reynoutria sachalinensis)) na
energochłonność procesu ich cięcia.
Badania przeprowadzono na stanowisku laboratoryjnym przeznaczonym do badań procesu
cięcia roślin energetycznych metodą bezwładnościową, znajdującym się w Instytucie Inżynierii
Mechanicznej Politechniki Warszawskiej Filia w Płocku.
Na podstawie przeprowadzonych badań i wyciągnięcia wniosków określono
najkorzystniejsze przedziały wartości prędkości obrotowej tarczy roboczej oraz prędkości
liniowej poruszającego się zespołu tnącego, a także przedstawiono najkorzystniejsze warunki
zbioru tych roślin uwzględniając ich wilgotność.
-6-
THE INFLUENCE OF WORKING PARAMETERS OF CUTTING UNIT ON THE
CUTTING ENERGY PLANTS REQUIREMENTS
Summary
The main purpose of this dissertation was to find possibly the best working parameters of a
cutting unit in rotary cutting machines used on small farms to collect energy plants.
This dissertation depicts the influence of various factors on growing popularity of renewable
energy sources such as biomass, water energy, geothermal energy, wind energy, solar energy
as well as decreasing interest in mineral energy sources: coal, peat, crude oil, oil bearing
sands/oil shale, earth gas. In this dissertation it is also discoursed cultivation of the most popular
energy plants used in biomass production in Poland. The influence on energy consumption
while cutting was described taking into consideration three factors: the linearly speed of the
moving cutting unit, its rotation speed and the moisture of some selected energy plants such as:
hemp willow (Salix viminalis), virginia fanpetals (Sida hermaphrodita), giant mincanthus
(Miscantus gigantheus), sakhalin bistort (Reynoutria sachalinensis).
The study was carried out in the laboratory post designed for examining the process of
cutting energy plants using a rotary method in the Mechanical Engineering Department at
Warsaw Technical University, branch in Płock.
The most beneficial ranges of rotation speed of a rotary disc and linear speed of moving a
cutting unit were determined based on conducted tests and final conclusions as well as the most
advantageous conditions of collecting energy plants considering their moisture.
-7-
SPIS TREŚCI
1. WPROWADZENIE ............................................................................................................ 9
2. SFORMUŁOWANIE PROBLEMU ................................................................................. 10
2.1. Geneza tematu ............................................................................................................... 10
2.2. Stan zagadnienia ............................................................................................................ 11
2.3. Sformułowanie zadania ................................................................................................. 20
3. SPOSÓB REALIZACJI ZADANIA ................................................................................. 30
3.1. Założenia badawcze ...................................................................................................... 30
3.2. Procedury badawcze ...................................................................................................... 30
4. CHARAKTERYSTYKA WYBRANYCH ROŚLIN ENERGETYCZNYCH ................. 31
4.1. Materiał badawczy ..................................................................................................... 31
4.2. Wierzba konopiana .................................................................................................... 31
4.3. Ślazowiec pensylwański ............................................................................................ 33
4.4. Miskant olbrzymi ....................................................................................................... 36
4.5. Rdestowiec sachaliński .............................................................................................. 38
5. METODYKA I PRZEBIEG BADAŃ .............................................................................. 41
5.1. Metodyka i stanowisko badań ................................................................................... 41
5.2. Przebieg badań ........................................................................................................... 43
6. WYNIKI BADAŃ ............................................................................................................ 45
6.1. Uwagi ogólne ............................................................................................................. 45
6.2. Badania wierzby konopianej ..................................................................................... 45
6.3. Badania ślazowca pensylwańskiego .......................................................................... 57
6.4. Badania miskanta olbrzymiego ................................................................................. 69
6.5. Badania rdestowca sachalińskiego ............................................................................ 81
6.6. Analiza wyników badań ............................................................................................ 92
7. ZAKOŃCZENIE ............................................................................................................... 95
7.1. Wyniki ....................................................................................................................... 95
7.2. Wnioski ...................................................................................................................... 96
7.3. Podsumowanie ........................................................................................................... 97
BIBLIOGRAFIA ...................................................................................................................... 98
ZAŁĄCZNIK .............................................................................................................................. I
-9-
1. WPROWADZENIE
Tematyka rozprawy dotyczy poszukiwań najkorzystniejszych parametrów roboczych
zespołu tnącego kosiarki rotacyjnej wykorzystywanej w niewielkich gospodarstwach rolnych
do zbioru roślin energetycznych.
W rozprawie opisana jest próba zbadania istotności wpływu prędkości liniowej
poruszającego się zespołu tnącego oraz jego prędkości obrotowej a także wpływu wilgotności
badanych roślin energetycznych na energochłonność procesu ich cięcia.
W ramach identyfikacji problemu na podstawie dostępnych materiałów źródłowych
zaprezentowane zostały w rozdziale 2: geneza tematu, stan zagadnienia w przedmiotowym
zakresie ze szczególnym uwzględnieniem stanu możliwości konwencjonalnych, kopalnych
zasobów energetycznych w zakresie zaspokojenia rosnącego zapotrzebowania na różnego
rodzaju energie, możliwości pozyskiwania energii z innych nie kopalnych zasobów wobec
zagrożeń wynikających z hipotez o wyczerpywalności zasobów konwencjonalnych,
zanieczyszczeń środowiska a także zapewnienia bezpieczeństwa energetycznego. W
następstwie tego sformułowane zostało zadanie badawcze.
W kolejnym rozdziale 3 zaprezentowane zostały założenia oraz sposób realizacji zadania
badawczego ze szczególnym uwzględnieniem sformułowanej hipotezy roboczej pracy.
Na treść rozdziału 4 składają się charakterystyki wybranych roślin energetycznych.
W rozdziale 5 opisany został przebieg badań przeprowadzonych dla weryfikacji
sformułowanej hipotezy badawczej zgodnie z przyjętą metodyką ich realizacji.
Tak zatem w rozdziale 6, przedstawione zostały uzyskane wyniki badań zakończone ich
analizą.
Podsumowaniem przeprowadzonych rozważań, badań i analiz są konkluzje przedstawione
w rozdziale 7 na które składają się prezentacje podstawowych syntetycznie zredagowanych
wyników i wniosków z nich wynikających oraz podsumowanie badań w przedmiotowym
zakresie.
-10-
2. SFORMUŁOWANIE PROBLEMU
2.1. Geneza tematu
Rosnące zużycie energii pozyskiwanej ze źródeł kopalnianych a wraz z nim wzrost cen
surowców nieodnawialnych spowodował poszukiwanie alternatywnych źródeł energii [3,4].
Przemysł oparty na energetyce konwencjonalnej wykorzystującej paliwa tradycyjne przyczynia
się do degradacji środowiska naturalnego poprzez zwiększoną emisję gazów cieplarniach do
atmosfery. Głównymi składnikami spalin powstających przy spalaniu paliw stałych są:
dwutlenek węgla, dwutlenek siarki, tlenek azotu, tlenek węgla, para wodna, sadza oraz pył.
Sposobem na zahamowanie tych procesów jest nie tylko modernizacja energetyki
konwencjonalnej, lecz także stopniowe zmniejszanie użycia węgla kamiennego, ropy naftowej
i gazu ziemnego w bilansie energii pierwotnej oraz wykorzystanie niekonwencjonalnych i
odnawialnych źródeł energii: wody, wiatru, biomasy, promieniowania słonecznego i ciepła
wnętrza Ziemi [23, 26, 44, 50,77, 103].
Do charakterystycznych cech odnawialnych źródeł energii należy przede wszystkim
zaliczyć, to, iż są one niewyczerpywalne. Ich zasoby odnawiane są nieustanne w naturalnych
procesach. Ograniczają degradację środowiska przyrodniczego oraz mają szerokie spektrum
występowania. Rozmieszczenie surowców odnawialnych nie jest jednorodne, ale występują w
każdym miejscu na naszej planecie [29, 31, 32].
Istnieje wiele problemów związanych z wprowadzeniem odnawialnych źródeł energii do
bilansu energii pierwotnej. Jednym z nich jest niedostateczne opracowanie metod zbioru i
magazynowania roślin energetycznych [33, 38, 77]. Brak jest jednak jak dotąd danych
pozwalających ocenić, wpływ parametrów roboczych zespołów tnących na energochłonność
procesu zbioru tych roślin. Szczególnie ważne jest z praktycznego punktu widzenia, aby proces
taki mógł być realizowany przy użyciu tradycyjnych rozwiązań konstrukcyjnych rotacyjnych
zespołów tnących stosowanych w małych gospodarstwach rolnych.
Za celowe, zatem i sensowne należy uznać próby poszukiwania odpowiedzi na te pytanie,
tak istotne zarówno z punktu poznawczego jak i ze względów gospodarczych.
-11-
2.2. Stan zagadnienia
Podział na źródła konwencjonalne i niekonwencjonalne to najbardziej ogólny sposób
podziału źródeł energii pierwotnej. Energię konwencjonalną rozumie się jako energię
pozyskiwaną ze źródeł kopalnych (węgiel, torf, ropa naftowa, piaski roponośne/łupki naftowe,
gaz ziemny). Są to surowce nieodnawialne – ich zasoby tworzyły się w przyrodzie przez wiele
milionów lat i z perspektywy długości życia człowieka są wyczerpywalne. Energia
niekonwencjonalna nie zawsze jest energią odnawialną. Do niekonwencjonalnych źródeł
energii, których zasoby są wyczerpywalne zalicza się wodór, magneto-hydr-dynamikę i ogniwa
paliwowe. Z kolei odnawialne źródła energii to:
biomasa – będąca najstarszym znanym źródłem energii,
energia wody – dostarczająca światu około 20% elektryczności,
energia wnętrza Ziemi – zwana też geotermalną,
energia wiatru – wykorzystywana już przed 4 tysiącami lat,
energia Słońca – trudna do akumulacji, lecz za to tysiąckrotnie przekraczająca
globalne zapotrzebowanie.
Do odnawialnych źródeł energii zalicza się również część odpadów komunalnych i
przemysłowych, jak na przykład odpady organiczne i ścieki [16, 18, 29, 77].
Malejące wskutek wzrostu konsumpcji zasoby ropy naftowej (szacowane na około 136 mld
ton) przy obecnym tempie ich eksploatacji wynoszącym 3,7 mld na rok wystarczą na około 40
lat. W związku z tym na całym świecie mówi się o powrocie do węgla, ponieważ jest on
paliwem łatwym do wydobycia i rozmieszczonym stosunkowo równomiernie na wszystkich
kontynentach, dodatkowo dość stabilnym, jeśli chodzi o cenę. Niestety jest to jedno z
najbardziej brudnych paliw, jego spalanie wiąże się z wysoką emisją CO2 oraz innych
szkodliwych substancji powodujących zanieczyszczenie środowiska, które są przedmiotem
coraz bardziej restrykcyjnych regulacji. Możliwe kierunki wykorzystania węgla, to
zastosowanie nowoczesnych technologii eksploatacji tego surowica, przy jednoczesnej
minimalizacji negatywnego oddziaływania na środowisko naturalne. Należy mieć na uwadze,
że podobnie jak ropa naftowa, węgiel jest wyczerpywalnym surowcem. Zapasy tego surowca
szacuje się na 250 lat, ale przy szerszym wykorzystaniu go jako surowca zastępczego dla ropy
i rosnącej populacji ludzkiej zapas ten może stopnieć do około 50 lat. Uważana niegdyś za
alternatywę energetyka jądrowa, która wykorzystuje do produkcji energii pierwiastki
-12-
promieniotwórcze, spotyka się z identycznym problemem, a dodatkowo generuje szkodliwe
odpady promieniotwórcze. Gaz ziemny pomimo znacznie wyższej ceny od węgla kamiennego
jest o wiele czystszy ekologicznie. Jest paliwem najmniej uciążliwym dla środowiska z punktu
widzenia emisji CO2. Jednak zasoby gazu ziemnego są znacznie mniejsze w porównaniu z
innymi paliwami kopalnymi [35, 36].
Kończące się zasoby surowców kopalnianych, postępujące zanieczyszczenie środowiska
oraz konieczność zapewnienia bezpieczeństwa energetycznego – to trzy główne czynniki, z
powodu których rozwinięte gospodarki światowe postanowiły funkcjonować na rzecz
zwiększenia udziału energii odnawialnej w ogólnym bilansie energetycznym. Najszerzej
wykorzystywanym odnawialnym źródłem energii na świecie jest biomasa [16, 20, 33, 38].
Rys. 2.1. Rokowania zużycia poszczególnych odmian energii odnawialnej [115]
tona oleju ekwiwalentnego – [toe]
Biomasa jako nośnik energetyczny
Poprzez fotosyntezę energia słoneczna jest akumulowana w biomasie, początkowo
organizmów roślinnych, później w łańcuchu pokarmowym także zwierzęcych. Energię zawartą
w biomasie można wykorzystać dla celów człowieka. Polega to na przetwarzaniu na inne formy
energii poprzez spalanie biomasy lub spalanie produktów jej rozkładu. W wyniku spalania
uzyskuje się ciepło, które może być przetworzone na inne rodzaje energii, np. energię
elektryczną [16, 31, 32, 33, 35, 42, 49, 53].
-13-
Stałe, płynne i gazowe biopaliwa produkowane są z biomasy, która sama występuje w
rozmaitych stanach skupienia. Istnieją jednak różne rodzaje biopaliw w określonym stanie
skupienia, podobnie jak różne są rodzaje surowców, wykorzystywanych do ich produkcji.
Wśród biopaliw stałych wyróżniamy np. brykiet, który może być wytwarzany z każdego
rodzaju biomasy roślinnej, lecz najczęściej produkowany jest z trocin, wiórów, zrębków
drzewnych czy słomy oraz pelety, do produkcji których nadaje się kora, zrębki, rośliny
energetyczne i słoma, lecz najczęściej wykorzystywane są trociny i wióry. Podobnie biopaliwa
płynne - bioolej, biodiesel czy bioalkohole - produkowane są z rozmaitych surowców, przy
użyciu rozmaitych technologii. Jeśli chodzi o biopaliwa gazowe , to obok pozyskiwanego w
procesie fermentacji metanowej biogazu do celów energetycznych wykorzystywany jest także
holzgas, czyli gaz drzewny powstający w procesie pirolizy [29, 32, 114].
Technologie wykorzystania biomasy
Wykorzystywane zarówno do produkcji energii cieplnej, jak i do wytwarzania energii
elektrycznej spalanie jest najbardziej rozpowszechnioną i zarazem najprostszą formą
pozyskiwania energii z biomasy. W procesie spalania generuje się aż 90% energii,
otrzymywanej na świecie z biomasy, przy czym spalana może być biomasa we wszystkich
stanach skupienia [16, 42, 49].
Efektywne i spełniające normy ochrony środowiska spalanie drewna powinno przebiegać w
trzech fazach [43, 45, 46]:
suszenia i odgazowania materiału drzewnego, w wyniku czego powstaje gaz
drzewny,
spalania gazu drzewnego w temperaturze 1200 °C,
dopalania gazu i oddawania ciepła w wymienniku.
Wysoka temperatura, dostęp tlenu i odpowiednio długi czas spalania pozwalają utrzymać
niski poziom emisji tlenku węgla (CO), węglowodorów i węglowodorów poliaromatycznych
(PAH), poza tym dzięki tym czynnikom w popiele pozostaje niewielka ilość niedopalonego
węgla. Do ekologicznego, efektywnego spalania biomasy w celu pozyskiwania energii służą
specjalnie skonstruowane kotły, wyposażone w komory spalania ze stałymi bądź ruchomymi
rusztami i charakteryzujące się zwiększoną powierzchnią wymiany ciepła [43, 45, 46].
Efektywność przebiegu procesu spalania zależy od ilości dostarczanego powietrza. W
nowoczesnych kotłach powietrze do spalania dostarczane jest w postaci tzw. powietrza
-14-
pierwotnego i wtórnego. Powietrze pierwotne miesza się z paliwem i wykorzystywane jest w
procesie gazyfikacji i spalania węgla drzewnego. Powietrze wtórne jest wykorzystywane
podczas spalania substancji lotnych i nie miesza się z powietrzem pierwotnym [43, 45, 46].
Instalacje do spalania mogą być wykorzystywane do utylizacji różnych rodzajów biomasy,
w tym drewna kawałkowego, zrębek, trocin, słomy i innych. Spalanie biomasy efektywne
energetycznie, ekonomicznie oraz ekologicznie wymaga zastosowania odpowiednich
technologii [43, 45, 46].
Specyficzne właściwości fizyko-chemiczne biomasy wymagają stosowania odpowiednich
rozwiązań technologicznych, dostosowanych do paliwa. Tylko 20% masy drewna stanowią
nielotne związki węgla, które w tradycyjnym kotle spalają się na ruszcie (w węglu brunatnym
stanowią one 45-60%, w węglu kamiennym 60-80%, w koksie - ponad 95%). Reszta, około
80%, to związki lotne, które spalają się nad rusztem, wydzielając się intensywnie w stosunkowo
wąskim zakresie temperatur. Efektywne spalanie tego typu paliw wymaga specjalnych technik
i kotłów, zapewniających warunki dynamiczno-termiczne niezbędne dla zupełnego spalania
lotnych produktów rozkładu termicznego biomasy. Nieodpowiednie rozwiązania aparaturowe
i technologiczne skutkują zwiększoną, często poważnie, emisją szkodliwych substancji do
atmosfery, która może zniweczyć korzystny efekt ekologiczny wynikający z charakteru
biomasy drzewnej. Niezupełne spalanie to także niekorzystne ekonomicznie obniżenie
sprawności procesu [43, 45, 46].
Kotły do spalania biomasy dostępne są w szerokim zakresie mocy od kilkunastu kW do
kilkuset MW. Na typowe palenisko składa się komora spalania wyłożona zwykle odpornym na
wysoką temperaturę materiałem ceramicznym oraz ruszt. Rozwiązania konstrukcyjne rusztów
obejmują ruszty stałe, ruszty mechaniczne płaskie oraz schodkowe. Do spalania paliw
podsuszonych (20-25%) stosowane są kotły z rusztami stałymi lub mechanicznymi poziomymi.
W przypadku paliw wilgotnych (40-60%) kotły wyposażone są w ruchome ruszty schodkowe.
Układ taki zapewnia w pierwszej fazie odparowanie wody z paliwa, a następnie w miarę
przesuwania w głąb paleniska jego całkowite spalenie. Stosowane są także kotły wyposażone
w paleniska fluidalne. Kotły fluidalne pozwalają ma efektywne spalanie biopaliw niskiej
jakości (wilgotnych) przy zachowaniu emisji zanieczyszczeń na niskim poziomie. Kotły do
spalania biomasy mogą być wyposażone w automatykę oraz wymuszony nawiew powietrza.
Systemy podające to zwykle przenośniki ślimakowe i pneumatyczne współpracujące z
ruchomymi zgarniakami podłogowymi [43, 45, 46].
-15-
Podobnie jak spalanie, gazyfikacja jest zachodzącym w wysokiej temperaturze procesem
konwersji termochemicznej, z tą jednak różnicą, że jej produktem nie jest ciepło, lecz gaz, który
dopiero po spaleniu dostarcza energii cieplnej. Poza wytwarzaniem ciepła, gaz ten może być
wykorzystywany także w kuchenkach gazowych oraz w turbinach, służących do produkcji
elektryczności i maszynach, wykonujących pracę mechaniczną. Proces gazyfikacji paliw
stałych przebiega dwustopniowo [43, 45, 46]:
w pierwszej komorze w warunkach niedoboru powietrza oraz stosunkowo niskiej
temperaturze (450-800 °C) paliwo zostaje odgazowane, w wyniku czego powstaje
gaz palny oraz mineralna pozostałość (węgiel drzewny),
w drugim etapie w komorze dopalania w temperaturze około 1000-1200 °C i w
obecności nadmiaru tlenu następuje spalenie powstałego gazu.
Jedną z zalet tej technologii jest jej wysoka efektywność: podczas gdy małe i średnie
urządzenia wykorzystywane do spalania osiągają efektywność rzędu 15-20%, efektywność
urządzeń służących do gazyfikacji już teraz wynosi około 35%, a w niedalekiej przyszłości
sięgnie 45-50% [43, 45, 46].
Kolejną technologią będącą wstępem do procesów spalania i gazyfikacji jest piroliza, która
w porównaniu ze spalaniem i gazyfikacją znajduje się dopiero we wczesnym stadium rozwoju.
Jej produktem jest ciekłe biopaliwo zwane bioolejem lub olejem pirolitycznym, będące złożoną
miksturą utlenionych węglowodorów. Zaletą pirolizy jest większa niż w przypadku spalania i
gazyfikacji łatwość transportowania produktu wyjściowego, pozwalająca znacznie ograniczyć
koszty transportu. Piroliza jest złożonym procesem, a właściwości jej produktu zależą od
wysokości temperatury, od tego jak długo poddawano materiał jej działaniu, od obecności
wody, tlenu i gazów, a także od cech poddanego pirolizie surowca [43, 45, 46].
Podczas procesu pirolizy biomasa ulega termicznemu przekształceniu przy braku dostępu
tlenu. W zależności od warunków przebiegu tego procesu można wyróżnić pyrolizę
konwencjonalną, szybką i błyskawiczną. Przebieg procesu pyrolizy [43, 45, 46]:
suszenie paliwa do wilgotności poniżej 10%,
mielenie biomasy na bardzo małe cząsteczki, aby zapewnić szybki przebieg reakcji,
reakcja pirolizy,
wydzielenie produktów stałych,
schładzanie i gromadzenie biooleju.
-16-
W procesie szybkiej pirolizy drobne cząsteczki biomasy, o niskiej wilgotności podgrzewane
są bardzo szybko do temperatury 450-550 °C. W rezultacie tego procesu powstaje produkt
ciekły - olej pyro lityczny o wartości kalorycznej około 16-19 MJ/kg. W niewielkich ilościach
powstają również gaz i węgiel drzewny, które są bezpośrednio spalane i dostarczają ciepło na
potrzeby procesu pyrolizy. Olej powstający w procesie szybkiej pyrolizy stanowi od 60 do 75%
masy paliwa. Może on być używany bezpośrednio jako paliwo lub też wykorzystywany do
wytwarzania innych substancji. Produkty powstające w procesie szybkiej pirolizy [43, 45, 46]:
produkt ciekły - olej pirolityczny (75%),
produkt stały - węgiel drzewny (12%),
mieszanina gazów palnych (13%).
Prawie każdy rodzaj biomasy może być poddawany procesowi szybkiej pyrolizy. Chociaż
większość dotychczas przeprowadzonych badań została wykonana z wykorzystaniem drewna,
to prowadzono również testy z wykorzystaniem odpadów rolniczych, roślin pochodzących z
upraw energetycznych oraz osadów ściekowych [43, 45, 46].
Szybka piroliza jest procesem wydajnym. Wymaga dokładnej kontroli parametrów, w
szczególności temperatury i czasu trwania poszczególnych faz. Technologie szybkiej pyrolizy
biomasy do produkcji paliw płynnych zostały z sukcesem wdrożone w kilku dużych
instalacjach demonstracyjnych. Jednak nigdzie na świecie nie są obecnie stosowane na skalę
komercyjną, ale uważane są za bardzo obiecujące. Główną zaletą oleju pyro litycznego jest
łatwość przechowywania i transportowania. Może on być również wykorzystywany jako
półprodukt do wytwarzania cennych substancji. Ze względu na powyższe pyroliza powinna być
traktowana jako technologia dopełniająca w stosunku do pozostałych procesów
termochemicznych [43, 45, 46].
Niektóre formy biomasy zawierają zbyt dużo wody, by można było skutecznie poddawać je
spalaniu. Ich wykorzystanie na cele energetyczne jest jednak możliwe dzięki procesom
biochemicznym, na przykład fermentacji [43, 45, 46].
Fermentacja alkoholowa to proces rozkładu węglowodanów, zachodzący po dodaniu
drożdży do takich surowców, jak zboże, pszenica, winogrona czy buraki cukrowe i zapewnieniu
temu materiałowi warunków beztlenowych. Produktem tego rodzaju fermentacji jest alkohol.
W procesie fermentacji alkoholowej powstaje najpopularniejsze biopaliwo płynne - bioetanol,
stanowiący 90% wszystkich stosowanych biopaliw ciekłych. Bioetanol wykorzystuje się
-17-
najczęściej w charakterze domieszki do benzyny, stanowiącej od 5 do 10% paliwa, jest on
jednak stosowany również jako samodzielne paliwo [29].
Innym procesem biochemicznym wykorzystywanym do produkcji biopaliw płynnych jest
estryfikacja oleju. Polega ona na przemianie oleju zawierającego metanol (rzepakowego,
sojowego, gorczycowego itp.) w estry metylowe. Tak powstaje biodiesel, biopaliwo płynne,
które podobnie jak etanol może być wykorzystywane bądź samodzielnie, bądź też w
charakterze dodatku do paliw tradycyjnych (stanowi wtedy 5-25% mieszanki). Biodiesel to
biopaliwo płynne, którego sprzedaż wzrasta obecnie najszybciej [29].
Fermentacja metanowa to następujący przy ograniczonym dostępie tlenu proces rozkładu
wielkocząsteczkowych substancji organicznych (głównie węglowodanów, białka, tłuszczów i
ich pochodnych) do alkoholi lub niższych kwasów organicznych, a także metanu, dwutlenku
węgla i wody. Produktem finalnym fermentacji metanowej jest biogaz - mieszanina gazów,
składająca się głównie z metanu i dwutlenku węgla, a także z niewielkich ilości (ok. 1%)
siarkowodoru, amoniaku, azotu, tlenku węgla, tlenu, wodoru i tioli. Produkty w stanie stałym
to trudnorozkładalne bądź nierozkładalne osady oraz biomasa bakteryjna. Do celów
energetycznych wykorzystywana jest fermentacja takich substancji organicznych, jak odchody
zwierzęce, odpady przetwórstwa spożywczego, odpady komunalne na wysypiskach i osady,
wytrącone w oczyszczalniach ścieków [20, 90].
Właściwości energetyczne biomasy jako paliwa
Wartość energetyczna (opałowa) to jeden z najważniejszych parametrów termofizycznych
biopaliw stałych. Waha się od 6-8 GJ/t dla biopaliw o wilgotności 50-60%, przez 15-17 GJ/t
dla biopaliw podsuszonych do stanu powietrznie-suchego, których wilgotność wynosi 10-20%,
aż do 19 GJ/t dla biopaliw całkowicie wysuszonych (EC BREC). Jest niższa od wartości
opałowej węgla - 1,5 tony podsuszonego drewna bądź słomy ma taką wartość energetyczną jak
tona węgla o przeciętnej wartości opałowej i znacznie niższa od wartości opałowej gazu
ziemnego [43, 45, 46].
Wartość energetyczna biopaliwa stałego rośnie wraz ze spadkiem wilgotności, im bardziej
suche bowiem biopaliwo, tym mniej energii potrzeba do odparowania wody w procesie spalania
i tym efektywniejszy jest proces energetyczny [43, 45, 46].
-18-
Wartość opałowa paliwa stałego = ciepło spalania paliwa - ciepło parowania wody
uwolnionej w czasie spalania i powstałej z wodoru zawartego w paliwie (wilgoci
higroskopijnej) [43, 45, 46].
Ciepło spalania to ilość ciepła, powstająca w wyniku całkowitego spalenia jednostki masy
paliwa stałego w bombie kalorymetrycznej w atmosferze tlenu w temperaturze 250 °C [43, 45,
46].
O wartości energetycznej drewna w największym stopniu decyduje jego wilgotność i
gęstość, mniejszą rolę odgrywa zaś rodzaj drewna i sposób jego przygotowania. Wartość
opałowa słomy zależy w głównej mierze od jej wilgotności. Zbyt wilgotna słoma ma nie tylko
mniejszą wartość energetyczną, lecz powoduje także większą emisję zanieczyszczeń podczas
spalania. Dlatego ustala się normy, określające maksymalną dopuszczalną wilgotność słomy.
Choć normy te są różne dla różnych urządzeń, najczęściej przyjmuje się, ze wilgotność słomy
powinna utrzymywać się w granicach 18 - 25% [43, 45, 46].
Wilgotność bezwzględna drewna to wyrażony w procentach stosunek wody zawartej w
drewnie do masy drewna w stanie całkowicie suchym [43, 45, 46].
Wilgotność względna drewna to stosunek masy wody, zawartej w drewnie do masy drewna
w stanie mokrym, wyrażony w procentach [43, 45, 46].
Wilgotność ma znaczenie nie tylko jako czynnik decydujący o wartości opałowej i emisji
zanieczyszczeń, jest również istotna z uwagi na technologię spalania, transport,
magazynowanie, automatyzację podawania do kotła i warunki jego eksploatacji. Z tych
wszystkich względów ważne są także takie parametry biopaliw, jak gęstość usypowa czy
zawartość popiołu [43, 45, 46].
Gęstość usypowa biomasy jest znacznie niższa od gęstości usypowej węgla, co podnosi
koszty transportu i sprawia, że powierzchnia przeznaczona do magazynowania biomasy musi
być większa, niż w przypadku węgla [43, 45, 46, 90].
Biomasę - zwłaszcza drzewną - cechuje także niższa w porównaniu z węglem zawartość
popiołu, co w odróżnieniu od niskiej gęstości jest sporą zaletą paliw biomasowych. Jeśli
podczas spalania biomasy powstaje większa niż zazwyczaj, przekraczająca 0,5-12,5% ilość
popiołu, świadczy to o obecności zanieczyszczeń. Dowodem na obecność zanieczyszczeń
obojętnych, np. pochodzących z placu, na którym składowano surowiec, jest większa zawartość
krzemionki w popiele. Nie zawierający szkodliwych substancji popiół pochodzący ze spalania
-19-
biomasy nadaje się do wykorzystania w charakterze nawozu mineralnego. Nie tylko zawartość,
lecz także skład popiołu jest inny w przypadku biomasy i inny w przypadku węgla. Podczas
gdy główne składniki popiołu z węgla kamiennego to dwutlenek krzemu (SiO2), dwutlenek
glinu (AIO2) i trójtlenek żelaza (Fe2O3), w popiele powstającym podczas spalania biomasy poza
dwutlenkiem krzemu występują głównie tlenki: wapnia (CaO) i potasu (K2O). To właśnie skład
chemiczny, a konkretnie obecność łatwo topliwych tlenków metali alkaicznych sprawia, że
popiół z biomasy topi się zazwyczaj w o wiele niższych temperaturach, niż popiół z węgla.
Popiół z biomasy jest nieraz płynny już w temperaturze 800 °C. Warto o tym pamiętać, gdyż
obniżony próg topliwości może być jedną z przyczyn powstawania osadu pokrywającego
powierzchnie grzewcze kotłów [43, 45, 46, 90].
Zalety i wady wykorzystania biomasy jako źródło energii
Biomasa to nieszkodliwe dla środowiska, odnawialne źródło energii. Jej największą zaletą
jest zerowy bilans emisji dwutlenku węgla (CO2), uwalnianego podczas spalania biomasy, a
także niższa niż w przypadku paliw kopalnych emisja dwutlenku siarki (SO2), tlenków azotu
(NOx) i tlenku węgla (CO). Przykładowo, spalając 1 GJ oleju napędowego, powodujemy emisję
1,255 kg tlenków azotu, 0,004 kg podtlenku azotu (N2O) i aż 73,84 kg dwutlenku węgla.
Spalenie analogicznej ilości drewna opałowego przyczynia się jedynie do emisji 0,202 kg
tlenków azotu, zaś współczynnik emisji podtlenku azotu i dwutlenku węgla jest równy zeru
[43, 45, 46, 90].
Wykorzystanie biomasy jest korzystne z punktu widzenia ochrony środowiska nie tylko ze
względu na zmniejszoną emisję zanieczyszczeń. Pozyskując energię z biomasy zapobiegamy
marnotrawstwu nadwyżek żywności, zagospodarowujemy odpady produkcyjne przemysłu
leśnego i rolnego, utylizujemy odpady komunalne. Wysypisko, na którym składowane jest 100
000 ton odpadów komunalnych w ciągu jednej godziny dostarcza 50 m biogazu - tyle, ile
potrzeba do wyprodukowania 90 kW energii elektrycznej i 156 kW energii cieplnej. Dodatkową
korzyścią, wynikającą z wykorzystania biogazu jest fakt, że woń rozkładających się na
wysypisku opadów traci na intensywności, a stan środowiska naturalnego w pobliżu wysypiska
ulega znacznej poprawie [43, 45, 46, 90].
Zasoby biomasy są dostępne na całym świecie. Jako źródło energii elektrycznej biomasa jest
mniej zawodna niż - na przykład - energia wiatru czy energia Słońca. Jej zasoby mogą być
magazynowane i wykorzystywane w zależności od potrzeb, a ich transport i magazynowanie
nie pociąga za sobą takich zagrożeń dla środowiska, jak transport czy magazynowanie ropy
-20-
naftowej bądź gazu ziemnego. Poza tym wykorzystanie biomasy z terenów leśnych i z pastwisk
zmniejsza ryzyko pożaru, zaś uprawy na cele energetyczne pozwalają też zagospodarować
nieużytki rolne i rekultywować tereny poprzemysłowe: w Polsce aż 20% powierzchni kraju to
obszary, na których została przekroczona norma stężenia metali ciężkich w glebie, co oznacza,
że uprawiane tam rośliny mogą być wykorzystywane wyłącznie przemysłowo. Wykorzystanie
biomasy wspomaga zrównoważony rozwój rolnictwa, ma także pozytywne skutki społeczne,
gdyż wzrastający popyt na produkty rolne przyczynia się do powstawania koniunktury i do
tworzenia nowych miejsc stałej pracy, zwłaszcza na wsi.
Wykorzystywanie biomasy otwiera także nowe perspektywy przed eksportem.
Zapotrzebowanie na technologie konwersji i utylizacji biomasy, które wzrasta zarówno w
krajach uprzemysłowionych, jak i rozwijających się, stwarza nowe możliwości dla eksportu
europejskich technologii i usług, zwłaszcza tych przydatnych w instalacjach o małych i
średnich mocach [43, 45, 46, 90].
To posiadające tak wiele zalet źródło energii ma jednak także pewne wady, wśród których
można wymienić [43, 45, 46, 90]:
stosunkowo małą gęstość surowca, utrudniającą jego transport, magazynowanie i
dozowanie,
szeroki przedział wilgotności biomasy, utrudniający jej przygotowanie do
wykorzystania w celach energetycznych,
mniejszą niż w przypadku paliw kopalnych wartość energetyczną surowca: do
produkcji takiej ilości energii, jaką uzyskuje się z tony dobrej jakości węgla
kamiennego potrzeba około 2 ton drewna bądź słomy,
fakt, że niektóre odpady są dostępne tylko sezonowo.
2.3. Sformułowanie zadania
Podstawowymi zależnościami występującymi w poniższej analizie i badaniach jest
pozyskiwanie energii z niekonwencjonalnych źródeł energii. W celu uzyskania potrzebnej
energii wykorzystywane są układy przetwórcze zwane najczęściej generatorami. Jednakże dla
dokładniejszego zrozumienia tematu w celu identyfikacji potrzeb i warunków przybliżono
dokładniejsze sformułowanie niektórych terminów. Punktem wyjścia do naszych rozważań jest
-21-
przyjęcie bez definiowania takich pojęć pierwotnych jak : materia, energia, informacja, czas i
przestrzeń oraz uwzględnienie możliwości wzajemnej ich transformacji i substytuowania [78].
Dysponując pojęciami pierwotnymi, jako pewnym tworzywem informacyjnym możemy
spróbować zdefiniować na użytek naszych rozważań niezbędne do artykulacji treści
podstawowe terminy problemowo zorientowane [77, 79].
W tym względzie wypada rozpocząć od zasobu, którym to terminem oznaczamy pewien
zidentyfikowany co do rodzaju i ilości komponent składników substancjalnych, tj. materii,
energii, informacji i czasu. Jako termin pomocniczy niezbędny do artykulacji dalszych treści
wykorzystamy całość - oznaczającą niezbędną, z punktu celu rozważań, ilość zasobu
substancjalnego, czyli niezbędną ilość odpowiednio skonfigurowanych składników
substancjalnych. Całość dekomponować można w zależności od potrzeby na składniki
substancjalne, czyli części oznaczające pewną ilość całości wyrażoną w określonych
jednostkach miary, oraz na składniki funkcjonalne, czyli elementy oznaczające pewien składnik
ilościowy skonfigurowany do pełnienia ściśle określonej funkcji [78].
Dla uproszczenia dowolną całość bądź dowolną kompozycję jej składników, bądź jeden z
nich, określać będziemy - ilekroć będą one nas interesować - mianem obiekt. Obiekty, w
zależności od ich składu substancjalnego i funkcjonalnego można podzielić na obiekty
konkretne, czyli materialne, energetyczne lub materialno - energetyczne oraz na obiekty
abstrakcyjne, czyli informacyjne, czasowe lub czasowo - informacyjne. Kompozycję
wszystkich obiektów tak naturalnych, jak i sztucznych, czyli tych które zostały wytworzone
przez człowieka z tworzywa naturalnego, wraz ze wszystkimi związkami jakie między tymi
obiektami występują, nazywać będziemy rzeczywistością. Obiektami rzeczywistości są zatem
obiekty naturalne i sztuczne, tak konkretne, jak i abstrakcyjne. Z filozoficznego punktu
widzenia, tak rozumiana rzeczywistość przejawia się poprzez obiekty rzeczywistości zwane
bytami [78].
Byty zaś jako coś realnego, przejawiając się w formie rzeczy i zdarzeń, konfigurowane są z
takich składników substancjalnych jak: materia, energia, informacja i czas, i w zależności od
kompozycji tych składników mogą być bytami konkretnymi, czyli materialno -
energetycznymi, bądź abstrakcyjnymi czyli informacyjnymi. Byty zatem są
zegzemplifikowaną formą tworzywa substancjalnego rzeczywistości, które może mieć różny
charakter w zależności od proporcji występującej pomiędzy składnikami jakie się na to
tworzywo składają [78].
-22-
Rzeczy mogą mieć zatem nie tylko ogólnie intuicyjnie i wizualnie postrzegany charakter
konkretny, materialno - energetyczny (np. maszyna), ale też występować w formie abstraktów,
czyli form informacyjnych, jakimi są np. charakterystyki.
Zdarzenia zaś przejawiają się w postaci: stanów i zmian stanów.
Stan definiowany jest jako zbiór wartości chwilowych zmiennych opisujących byt
przedmiotowy.
Zmiana stanu, bądź jego transformacja dokonuje się w efekcie oddziaływania różnych
czynników z bezpośrednim udziałem człowieka w formie działania lub pośrednim jego
udziałem w formie funkcjonowania, bądź też bez udziału człowieka, w postaci procesu
naturalnego [78].
Działanie jest zdarzeniem polegającym na zmianie stanu spowodowanej bezpośrednim
oddziaływaniem wywołanym dowolnym zachowaniem się człowieka, w odróżnieniu od
funkcjonowania, powodującego zmianę stanu spowodowaną przez zaprogramowany przez
człowieka obiekt pośredniczący.
Zmiana stanu następuje też w efekcie wystąpienia procesu, który oznacza - dokonującą się
pod wpływem różnych czynników transformację fragmentu rzeczywistości, będącą pewną
sekwencją wzajemnie powiązanych transformacji pomiędzy kolejnymi stanami, do czego w
encyklopedycznym ujęciu, udział człowieka nie jest konieczny. Nie można natomiast mówić o
działaniu bez człowieka. Działanie bowiem, zgodnie z prakseologiczną definicją to generowana
dowolnym zachowaniem się człowieka transformacja istniejącego fragmentu rzeczywistości,
w tym wpływanie na przebieg procesu. O ile materia jako dająca się, ze względu na wynikającą
z jej istoty wizualność, daje się jednoznacznie identyfikować i oszacować, jako określonego
rodzaju substancja, w stanie spoczynku, to energia jest takim składnikiem rzeczywistości, który
ujawnia się przy zmianie istniejącego stanu materii [78].
Zgodnie ze słownikową definicją energia - to wielkość fizyczna do ilościowego określania
oddziaływania różnych procesów, w formie różnych postaci ruchu i zachowań. Energią w
naszych rozważaniach traktujemy więc jako czynnik określający relacje między obiektami
wyrażającą się stopniem skłonności do zmiany stanu, czyli jak się często to określa ilością pracy
do wykonania.
Mając do dyspozycji wprowadzone terminy pomocnicze możemy teraz zdefiniować -
kolejny po zasobie i energii - termin kluczowy dla naszych rozważań a mianowicie system [78].
-23-
System w werbalnym ujęciu definiowany jako całość funkcjonalna, można doprecyzować
sformułowaniem, że jest to utworzona z powiązanych ze sobą elementów całość, zdolna do
realizacji identyfikowalnych funkcji i zapisać w notacji teoriomnogościową formułą G.
Wintgena [78]:
S=<X, R>
gdzie:
X = {Ai; i=1...I} – jest zbiorem elementów,
R = {Rj; j=1...J} – jest zbiorem relacji systemotwórczych.
Rys. 2.2. Model systemu według M. Hellera [78]
W naszych rozważaniach przydatną będzie notacja systemu, podana przez polskiego
filozofa, teologa i fizyka, laureata prestiżowego „katolickiego Nobla" czyli Nagrody
Tempeltona M. Hellera, w formie trójki
S = <X,R,Y>
gdzie: X, R, Y - są symbolami wejścia, wyjścia i transformacji między nimi.
Odwołując się zatem do poczynionego założenia o możliwości wzajemnej transformacji
pomiędzy składnikami substancjalnymi zasobów rzeczywistości przyjmujemy, że taki składnik
substancjalny rzeczywistości, który można przetransformować do postaci energii, nazywać
będziemy surowcem energetycznym lub nośnikiem energii i odpowiednio zasób tego
tworzywa, określać zasobem nośnika energetycznego [78].
Działanie zaś, polegające na przekształcaniu nośnika energetycznego do określonej postaci
energii, adekwatnie do tej postaci i rodzaju oraz postaci nośnika energii, nazywać będziemy
generowaniem energii. System wykorzystywany do realizacji w sposób zinstrumentalizowany
procesu generowania energii nazywać będziemy generatorem energii (rys. 2.3), zaś system
utworzony z generatora energii, nośnika energii i odbiornika energii systemem energetycznym
(rys. 2.4) [78].
-24-
Rys. 2.3. Model generatora energii. G, N, E - generator energii, nośnik energetyczny, energia [78]
Odbiornikiem energii określać będziemy dowolne procesy produkcyjne i bytowe generujące
zapotrzebowanie na energię w danych warunkach [78].
Rys. 2.4. Model systemu energetycznego. Z, N, G, E, O - odpowiednio: zasób energii, nośnik energii, generator
energii, energia i odbiornik energii [78]
Zasoby energii
Zidentyfikowane zasoby przydatne energetycznie można sklasyfikować z substancjalnego
punktu widzenia pierwotnej ich postaci na: materialne i energetyczne (rys. 2.5) [77, 78, 79].
Rys. 2.5. Zasoby energetyczne [76, 77, 78]
-25-
Realizacja konkretnego procesu technologicznego zależy przede wszystkim od dwóch
czynników: rodzaju zapotrzebowywanej postaci energii i rodzaju nośnika energetycznego jaki
jest do dyspozycji. Odwołując się do klasyfikacji nośników energetycznych na materialne
(MZE) i energetyczne (EZE), zauważamy, że rodzaj nośnika ma istotnie wpływ na charakter
procesu wytwarzania energii użytkowej. W przypadku materialnych zasobów energetycznych
(MZE), pozyskiwanych jako kopaliny naturalne (KN), produkty odpadowe (PO) lub biomasa
(B), w postaci: stałej, płynnej lub gazowej, energię pierwotną (EP), w postaci energii cieplne
(EC) pozyskuje się w różnorodnych procesach spalania, poprzedzonych właściwymi dla
rodzaju nośnika procesami przeróbczymi, takimi jak: piroliza, ługowanie, fermentacja,
tłoczenie, estryfikacja, gazyfikacja dostosowującymi nośniki energetyczne do użytkowej
postaci do spalania. W fazie transformowania pierwotnej postaci energii (EP), do postaci
użytkowej (EU), występować mogą procesy transformacji [77, 78, 79]:
energii cieplnej pierwotnej w inną postać energii cieplnej EC1 —> EC2
energii cieplnej pierwotnej w energię mechaniczną EC —> EM
energii cieplnej pierwotnej w energię mechaniczną i następnie w energię elektryczną
EC —> EM —> EE.
Rys. 2.6. Procedura wytwarzania energii z materialnych zasobów energetycznych [77, 78, 79]
-26-
Natomiast w przypadku nośników energetycznych, występujących w bezpośredniej postaci
energetycznej, pozyskiwanych z takich zasobów energii jak: słońce (S), woda (W), wiatr (P) i
ziemia (geotermia) (Z) proces wytwarzania użytkowej postaci energii sprowadza się, w
uproszczeniu oczywiście do realizacji procesów przetransformowywania energii pierwotnej w
postaci energii cieplnej (S, Z) i energii mechanicznej (P, W) do postaci energii użytkowej (EC,
EM, EE).
Rys. 2.7. Procedura wytwarzania energii z energetycznych zasobów energii. [77, 78, 79]
W tym wypadku procedura wytwarzania energii użytkowej, jest ze zrozumiałych względów
prostsza w porównaniu z tą, która ma miejsce w wypadku materialnych zasobów
energetycznych. W ramach tych rozważań, z racji na dużą różnorodność wątków tego
zagadnienia ograniczyć się musimy do bardzo ogólnego jedynie jego ujęcia [77, 78, 79].
Generatorami energii, w zależności od rodzaju zasobu i jej rodzaju są różnego rodzaju
systemy mechaniczne w różnym stopniu zmechatronizowane. Odstępując od szerszego
omawiania tych czynników, wypada jednak w syntetycznej formie scharakteryzować obiekt
rozważań, czyli generator energii poprzez identyfikację procesu generowania energii [77, 78,
79].
-27-
Generatory energii
W procesie generowania energii, jak w każdym procesie złożonym można wyróżnić siedem
procesów elementarnych. Ta ich uniwersalność pozwala traktować je jako procesy modelowe.
Tak zatem zgodnie z [79] wyróżnić możemy procesy:
generowania (emitowania, wytwarzania) przez określony obiekt, zwany generatorem,
w określonej formie, postaci, ilości, rodzaju, intensywności określonego zasobu jedno
lub wieloskładnikowego,
akumulowania (gromadzenia, magazynowania) przez określony obiekt, zwany
akumulatorem pozyskanego, określonego rodzaju zasobu, z zachowaniem możliwości
jego odzyskania,
transformowania (przekształcania, przetwarzania) przez określony obiekt zwany
transformatorem określonej ilości określonego rodzaju zasobu, w inną ilość
określonego rodzaju innego zasób lub inną jego postać,
propagowania (przesyłania, ekspediowania) przez określony obiekt zwany
propagatorem, określonego rodzaju nośnika zasobu, bez istotnych z punktu widzenia
rozważań strat,
dyssypowania (rozpraszania, tracenia) przez obiekt zwany dyssypatorem, określonej
ilości określonego rodzaju zasobu,
agregowania (łączenia, scalania) przez obiekt, zwany agregatorem, określonej ilości,
określonego rodzaju zasobu,
dystrybuowania (rozdzielania) przez obiekt, zwany dystrybutorem, określonej ilości,
określonego rodzaju zasobu, w określonych proporcjach.
Zidentyfikowane zasoby o potencjalnej przydatności energetycznej, w swej pierwotnej
postaci pierwotnego nośnika energetycznego nie zawsze nadają się bezpośrednio do
wykorzystania w generatorze i wymagają przetransformowania ich do postaci nośnika
użytkowego. Ze względu na intensywność pobierania nośnika użytkowego w praktycznych
realizacjach procesu generowania energii przewidzieć należy odpowiedni akumulator nośnika
pierwotnego. Dotyczy to również generowanej energii, która na wyjściu z generatora w swej
pierwotnej postaci nie zawsze nadaje się do bezpośredniego wykorzystania w danym
zastosowaniu i wymaga stosownego przetransformowania oraz uwzględnienia możliwości jej
akumulowania (rys. 2.8) [77, 78, 79].
-28-
Rys. 2.8. Model systemu energetycznego uwzględniający przetransformowanie i akumulację energii [77, 78,
79]. Z, G, O - odpowiednio: zasób energii, generator energii, odbiornik energii. NP, NU, ANP, ANU, EP, EU,
AEP, AEU, NP/NU, EP/EU – odpowiednio: nośnik pierwotny, nośnik użyteczny, akumulator nośnika
pierwotnego, akumulator nośnika użytecznego, energia pierwotna, energia użyteczna, akumulator energii
pierwotnej, akumulator energii użytecznej, przetransformowanie nośnika pierwotnego na użyteczny,
przetransformowanie energii pierwotnej na użyteczną.
Odbiorniki energii
Generowana energia przydatna użytkowo jest wtedy kiedy zaspokaja określone
zapotrzebowanie na określony rodzaj energii, w określonych ilościach i czasie. Zgodnie z
przyjętymi założeniami, zakres naszych rozważań ogranicza się do generowania energii w
warunkach lokalnych i dotyczy relatywnie małych generatorów. Tak zatem mówiąc o
odbiornikach energii mamy na uwadze występujące w stosunkowo niewielkiej skali
zapotrzebowanie na energie: cieplną, mechaniczną i elektryczną [77, 78, 79].
Odbiorniki energii generują więc zapotrzebowanie na energię do:
zasilania energetycznego procesów technologicznych,
zasilania energetycznego urządzeń gospodarstwa domowego,
napędu urządzeń mechanicznych,
ogrzewania pomieszczeń,
podgrzewania wody użytkowej,
podgrzewania wody w basenie,
podgrzewanie gleby szklarniowej,
suszenia materiałów roślinnych i produktów spożywczych,
zasilania urządzeń sygnalizacyjnych,
oświetlenia.
Obiektem rozważań są materialne zasoby energii w postaci roślin energetycznych, które w
swej pierwotnej postaci nie nadają się bezpośrednio do wykorzystania w generatorze i
wymagają przetransformowania ich do postaci nośnika użytkowego. Rośliny te są uprawiane
-29-
na obszarach niewielkich gospodarstw rolnych i zbierane za pomocą tradycyjnych maszyn
rolniczych wyposażonych w rotacyjne zespoły tnące.
Przedmiotem rozważań jest wyznaczenie charakterystyk energochłonności procesu cięcia ze
względu na wilgotność materiału badanego, prędkość obrotową zespołu tnącego oraz prędkość
liniową poruszającego się zespołu tnącego.
Celem pracy jest dobór najkorzystniejszych parametrów roboczych rotacyjnego zespołu
tnącego ze względu na minimalne zapotrzebowanie energetyczne procesu cięcia wybranych
roślin energetycznych.
Zakres rozważań w aspekcie obiektu, przedmiotu i celu rozważań ograniczał się poprzez:
wykorzystanie do badań najbardziej popularnych roślin energetycznych
uprawianych na terenie Polski do produkcji biomasy,
cięcie badanego materiału roślinnego za pomocą rotacyjnego zespołu tnącego,
wyznaczenie wpływu wilgotności badanego materiału roślinnego na
energochłonność procesu cięcia tego materiału,
wyznaczenie wpływu prędkości obrotowej zespołu tnącego na energochłonność
procesu cięcia badanego materiału roślinnego,
wyznaczenie wpływu prędkości liniowej poruszającego się zespołu tnącego na
energochłonność procesu cięcia badanego materiału roślinnego.
-30-
3. SPOSÓB REALIZACJI ZADANIA
3.1. Założenia badawcze
Sformułowane zadanie zrealizowane zostało poprzez zdefiniowanie hipotezy badawczej
adekwatnej do zakresu zadania oraz poprzez przeprowadzenie badań weryfikacyjnych zgodnie
z procedurami właściwymi do charakteru i zakresu tych badań.
Za odpowiadająca tym potrzebom uznana została hipoteza:
Na energochłonność procesu ścinania roślin energetycznych rotacyjnym zespołem tnącym
w praktycznie znaczącym zakresie można wpływać poprzez dobór adekwatnego dla danej
rośliny zestawu wartości parametrów roboczych cięcia oraz wilgotności rośliny.
3.2. Procedury badawcze
Weryfikacja sformułowanej hipotezy badawczej wymagała zrealizowania sekwencji działań
odpowiednich do zakresu badań wynikających z przedmiotu weryfikacji.
Te przedmiotowo zorientowane badania przeprowadzone zostały zgodnie z procedurami
adekwatnymi do zakresu badań na specjalistycznym stanowisku badawczym przygotowanym
do tego celu.
Badania wpływu parametrów roboczych zespołu tnącego na zapotrzebowanie energii cięcia
roślin energetycznych związane z weryfikacją hipotezy obejmowały:
wybór roślin energetycznych poddanych badaniom,
przygotowanie próbek o odpowiedniej długości poszczególnych roślin energetycznych,
segregacja przygotowanych próbek według wilgotności: 20%, 40% , 60%,
przeprowadzenie sekwencji eksperymentów dla różnych konfiguracji parametrów
roboczych cięcia.
-31-
4. CHARAKTERYSTYKA WYBRANYCH ROŚLIN
ENERGETYCZNYCH
4.1. Materiał badawczy
Materiał poddany badaniom to rośliny energetyczne charakteryzujące się dużym przyrostem
rocznym, wysoką wartością opałową, znaczną odpornością na choroby i szkodniki oraz
stosunkowo niewielkimi wymaganiami glebowymi. Niezwykle istotną sprawą jest również
możliwość mechanizacji prac agrotechnicznych związanych z zakładaniem plantacji oraz
zbieraniem plonu [2, 19, 39, 84, 90]. Ze względu na te czynniki przyjęto do badań wierzbę
konopianą, ślazowca pensylwańskiego, miskanta olbrzymiego i rdest sachaliński.
4.2. Wierzba konopiana
Wierzba konopiana - nazywana również wierzbą wiciową, krzaczastą, krzewiastą, witwą lub
konopianką jest gatunkiem najbardziej przydatnym na cele energetyczne. Rejon występowania
wierzby jest bardzo szeroki i obejmuje Europę, Azję i Amerykę Północną. W Polsce jest to
roślina bardzo popularna i można ją spotkać na terenie całego kraju. Powszechnie rośnie na
obrzeżach cieków wodnych i podmokłych terenach. Występuje w formie drzewiastej i
krzewiastej. Zmiana formy może nastąpić w wyniku sposobu uprawy. Najpopularniejszym
gatunkiem wykorzystywanym na cele energetyczne jest wierzba wiciowa (rys. 4.1), zwana
również konopianką, charakteryzująca się bardzo szybkim przyrostem biomasy oraz
odpornością na szkodniki i choroby [18, 44].
Wierzba wiciowa w uprawie na cele energetyczne jest zbierana w cyklach jedno-, dwu- lub
trzyletnich. W zależności od stanowiska i wieku pędy osiągają do 6 m wysokości i średnicę do
80 mm. Młode pędy są wiotkie i bardzo giętkie, pokryte srebrzystymi włoskami, a z czasem
zmieniają kolor na zielony lub szarawy. Intensywnie zielone liście o kształcie lancetowatym z
widocznym żółtym nerwem mają długość 80-250 mm i szerokość 6–12 mm. Kwiatostanem są
walcowate kotki kwitnące przed rozwojem liści. W uprawie polowej wierzbę rozmnaża się
wegetatywnie za pomocą sadzenia kawałków pociętych pędów długości 0,25 m i średnicy nie
mniejszej niż 7 mm, zwanych zrzezami lub bardziej popularnie sztobrami. Zrzezy po
posadzeniu ukorzeniają się i wypuszczają nowe pędy [90, 92].
-32-
Rys. 4.1. Plantacja wierzby konopianej
Najbardziej przydatnymi terenami do uprawy wierzby są stanowiska z glebami klas III, IV
i V o dostatecznej wilgotności. Opady w uprawie wierzby są szczególnie istotne w okresie
wiosennym, gdyż ich bark może skutkować wypadaniem roślin. Brak wody powoduje
ograniczenie rozwoju systemu korzeniowego młodych roślin. Dlatego tak istotne jest, aby
uprawa wierzby była prowadzona na glebach o odpowiednim poziomie wód gruntowych,
zależnie od ich przepuszczalności. Przy planowaniu nasadzeń wierzby trzeba brać pod uwagę
przewidywany system zbioru: jedno- czy dwufazowy. Zbiór maszynowy wymaga
uwzględnienia wjazdu na pole ciężkich maszyn, bez niszczenia kołami karp świeżo ściętej
wierzby. Przy zbiorze jednofazowym wierzbę sadzi się pasowo. Dwa rzędy w rozstawie 0,75–
0,8 m i rozstaw pasów 1,25–1,5 m. Odległość roślin w rzędzie wynosi 0,4–0,5 m. Dla zbioru
dwufazowego zaleca się rozstaw rzędów 0,7–0,8 m i odległość między roślinami w rzędach
0,4–0,45 m [88, 89, 90, 91].
-33-
Rys. 4.2. Widok łodyg wierzby konopianej w przekroju poprzecznym
W celu ponownego odrastania pędów wierzby z karpy w następnym okresie wegetacji, po
zakończeniu pierwszego roku uprawy, rośliny muszą być ścięte. Produktywność biomasy w
pierwszym okresie wegetacji jest bardzo niska, gdyż roślina intensywnie rozbudowuje system
korzeniowy kosztem części nadziemnej. Właściwy zbiór pędów wierzby możemy
przeprowadzić po zakończeniu drugiego roku wegetacji, od drugiej połowy listopada do końca
marca. Fizycznym znakiem do rozpoczęcia zbiorów jest opadnięcie liści z łodyg (rys. 4.2). Z
jednego hektara plantacji wierzby można pozyskać 10–15 t suchej biomasy [88, 89].
4.3. Ślazowiec pensylwański
Ślazowiec pensylwański (rys. 4.3) jest rośliną należącą do rodziny ślazowatych
(Malvaceae), która obejmuje kilkaset gatunków roślin. Pochodzi z południowych rejonów
Ameryki Północnej, gdzie występuje na wilgotnych stanowiskach. Ślazowiec jest byliną
wieloletnią, która w uprawie może być użytkowana przez 15–20 lat. Roślina corocznie odrasta
dzięki powstawaniu pączków i w strefie przyłodygowej. W pierwszym roku wytwarza jeden
pęd, a w kolejnych latach w zależności od warunków uprawy rozrasta się w silnie ulistniony
-34-
krzak. Przy szerokim rozstawie rzędów liczba łodyg może dochodzić do 20–40 na jednej
roślinie [7, 74].
Zielone łodygi o średnicy 5–30 mm osiągają wysokość do 4 m. Komórki miękiszu
rdzeniowego łodyg w dojrzałych roślinach mogą częściowo zanikać tworząc niewielki pusty
kanał (rys. 4.4). Na wierzchołkach pędów powstają liczne rozgałęzienia zakończone
kwiatostanami w kształcie podbaldachów z drobnymi kwiatami w kolorze białym. Ślazowiec
kwitnie od połowy lipca i okres ten trwa 6–8 tygodni. Długi okres kwitnienia powoduje, że
obok dojrzałych owoców pozostają kwitnące pędy. Z dojrzałego owocu otrzymuje się 5–8
drobnych nasion barwy jasnobrązowej. Roślina należy do roślin miododajnych. Liście
ślazowca mają kształt dłoniasto-klapowaty z licznymi wcięciami o dużej zmienności. Ich
zróżnicowanie dotyczy blaszki liściowej, której szerokość może dochodzić do 0,36 m, a
długość do 0,28 m. Ślazowiec pensylwański, jako roślina wieloletnia, wykształca silny system
korzeniowy, który po kilku latach może dochodzić do głębokości 2,5–3,0 m i rozrastać się w
płaszczyźnie poziomej do średnicy 0,7–1,0 m. Główna ilość korzeni znajduje się jednak w
warstwie do głębokości 0,3–0,4 m. W rosnących poziomo, tuż pod powierzchnią gleby,
korzeniach tworzą się pączki wzrostowe, z których na wiosnę wyrastają nowe pędy. Ślazowiec
można rozmnażać zarówno generatywnie przez nasiona, jak i wegetatywnie przy użyciu
sadzonek uzyskanych przez podział korzeni, pędów lub karp [7, 8].
Ze względu na brak specjalnych wymagań glebowych ślazowiec pensylwański można
uprawiać na glebach V klasy pod warunkiem dobrego uwilgotnienia. Wykorzystanie gleb
żyźniejszych do uprawy gwarantuje dużo większy plon części nadziemnej. Pole pod ślazowiec
musi być odchwaszczone, szczególnie należy zwrócić uwagę na walkę z chwastami
wieloletnimi. Siew nasion przeprowadza się od kwietnia, gdy wierzchnia warstwa gleby
osiągnie 8–10°C, w rzędy o rozstawie 0,6 × 0,7 m na głębokość 10–15 mm. Nasiona
charakteryzują się obniżoną zdolnością kiełkowania wynikającą z tzw. twardości nasion.
Obniża to wschody i nie pozwala na uzyskanie równomiernych wschodów. W przypadku
nasion ślazowca w celu pobudzenia do szybszego, lepszego i jednolitego kiełkowania materiału
siewnego można zastosować hydrokondycjonowanie nasion. Przy wykorzystaniu sadzonek
korzeniowych, czyli odcinków korzeni, na których występują pączki wzrostowe wysadza się je
w rzędzie co 0,24–0,48 m w rozstawie rzędów 0,70 m lub 0,28–0,56 m × 0,60 m. Sadzonki
najlepiej przygotować tuż przed wysadzeniem [8, 29, 41, 106].
-35-
W zależności od przebiegu pogody ślazowiec kończy okres wegetacji w III dekadzie
października lub I dekadzie listopada. Ślazowiec powinien być zbierany zimą, kiedy wilgotność
roślin zbliża się do 20%, gdyż wówczas istnieje możliwość wykorzystania biomasy do spalania
bez konieczności jej dosuszania [5, 49, 52].
Rys. 4.3. Plantacja ślazowca pensylwańskiego
Rys. 4.4. Widok łodyg ślazowca pensylwańskiego w przekroju poprzecznym
-36-
Duża ilość uzyskiwanej biomasy o dobrej jakości, przy plonie do 18 t·ha–1 i zawartość
celulozy do 45%, powoduje coraz większe zainteresowanie ślazowcem jako rośliną
energetyczną. Z roślin ślazowca uzyskuje się biomasę o właściwościach pozwalających na
produkcję zrębków, peletów czy brykietów [6, 14, 54].
4.4. Miskant olbrzymi
Miskant (rys. 4.5) jest trawą wieloletnią, która obejmuje ponad 20 różnych gatunków
mających dużą zmienność morfologiczną. Pochodzący pierwotnie z Japonii, Filipin oraz
dawnych Indochin, w Europie pojawił się najprawdopodobniej około XVI w., lecz uprawa jego
datowana jest od około 75 lat – na początku jako rośliny ozdobnej, tworzącej zwarte i bujne
zielone kępy. Obecnie coraz częściej można miskanta spotkać na plantacjach roślin
energetycznych, gdyż ma on główne cechy, jakimi powinna charakteryzować się roślina
energetyczna [86, 11].
Miskant olbrzymi jest międzygatunkowym mieszańcem miskanta chińskiego
(diploidalnego) z miskantem cukrowym (tetraploidalnym). Miskant jest rośliną wieloletnią o
bardzo silnym systemie korzeniowym sięgającym 2,5 m w głąb ziemi, co ułatwia pobieranie
wody i składników pokarmowych. Łodygi miskanta, nagie z wyraźnie zaznaczonymi węzłami
i gąbczastym rdzeniem (rys. 4.6), charakteryzują się dużą sztywnością. W polskich warunkach
klimatycznych osiągają wysokość 2–3,5 m. Blaszki liściowe koloru jasno- lub
ciemnozielonego, lancetowate, o długości 0,6–1 m i szerokości 8–32 mm. Liście utrzymują się
na roślinie bardzo długo, niekiedy przez cały okres zimowy. Kwiatostan miskanta jest słabo
rozbudowany w postaci wiechy lub wiechy kłosokształtnej i również pozostaje długo na
roślinie. Miskant nie wytwarza nasion, stąd nie ma możliwości rozprzestrzeniania się w
środowisku. Rozmnażany jest tylko wegetatywnie przez sadzenie sadzonek kłączowych
uzyskanych z plantacji matecznych lub z roślin uzyskanych metodą in vitro. Roślina miskanta
cechuje się szybkim wzrostem oraz wysokim plonem biomasy z jednostki powierzchni,
szczególnie jeżeli w okresie wegetacji wystąpiło upalne lato z opadami. Miskant należy do
roślin o typie fotosyntezy C4, który charakteryzuje się mechanizmem zwiększającym zdolność
absorpcji CO2 i oszczędnym gospodarowaniem wodą [36, 55].
Uprawę miskanta można prowadzić na glebach klas nawet V i VI, ale o odpowiedniej
wilgotności i pH, które powinno wynosić około 6,5. Na takich glebach należy liczyć się z
niezbyt wysokimi plonami. Na glebach zasobniejszych w substancje próchniczne (III i IV
-37-
klasy) i o uregulowanych stosunkach wodnych można uzyskać plony o 20–30% wyższe niż na
glebach niższych bonitacji. Dlatego w zależności od warunków siedliskowych plon miskanta
olbrzymiego może wynosić 10–30 t⋅ha–1 suchej biomasy. Maksymalny plon uzyskuje się w
trzecim roku uprawy i utrzymuje się on do 9 roku prowadzenia plantacji. Sadzonki miskanta
wysadza się w rozstawie 1 × 1 m, co pozwala na tworzenie przez roślinę dużych i zwartych kęp
oraz zapewnia optymalną penetrację łanu przez promieniowanie świetlne. Rośliny miskanta
mają mniejszą odporność na niskie temperatury, zwłaszcza w pierwszym roku uprawy. Stąd
zaleca się zabezpieczenie plantacji na zimę, np. przez ściółkowanie lub wykonanie obredlania
roślin. Zbiór roślin przeprowadza się w okresie od późnej jesieni (po wystąpieniu
przymrozków) do marca. Późniejszy zbiór związany jest ze zmniejszeniem plonu, co jest
wynikiem opadania części liści i translokacji składników pokarmowych do podziemnych
kłączy. W tych warunkach uzyskuje się jednak surowiec o mniejszej zawartości wody, który
łatwiej przechowywać [50, 83, 86] .
Rys. 4.5. Plantacja miskanta olbrzymiego
-38-
Rys. 4.6.Widok łodyg miskantusa olbrzymiego w przekroju poprzecznym
4.5. Rdestowiec sachaliński
Rdestowiec sachaliński (rys. 4.7) jest byliną wieloletnią z rodziny rdestowatych. Pochodzi
ze wschodniej Azji, gdzie w stanie dzikim porasta doliny rzek i zbocza gór. Do Europy
sprowadzony w pierwszej połowie XIX wieku jako roślina ozdobna, która w krótkim czasie
samorzutnie rozprzestrzeniła się po całym kontynencie [105].
Kanciaste i nagie łodygi rdestowca silnie rozgałęziają się osiągając wysokość ponad 3 m.
Wewnątrz są puste i wyginając się łukowo przypominają krzew. Łodygi charakteryzują się dużą
sztywnością, co utrudnia mechaniczny zbiór. Roślina ma duże jasnozielone liście o długości
0,15–0,30 m i szerokości 70–150 mm, które są tępo zakończone, a ich kształt jest słabo
sercowaty. W pachwinach liści wyrastają wiechowate kwiatostany z 6–7 kwiatkami w grupie.
Roślina kwitnie we wrześniu i październiku wydając kwiatki o barwie zielonej i żółtawej, a
owocem jest orzeszek. Przez pszczelarzy jest ona uprawiana jako roślina miododajna.
Rdestowiec charakteryzuje się silnym systemem korzeniowym, który w środowiskach
nadrzecznych ma grube kłącza dochodzące do 2 m w głąb profilu glebowego [87].
-39-
Rys. 4.7. Plantacja rdestowca sachalińskiego
Rys. 4.8. Widok łodyg rdestu sachalińskiego w przekroju poprzecznym
W warunkach uprawy, ze względu na słabe kiełkowanie nasion, których zdolność
kiełkowania czasami nie osiąga 30–50%, rdestowiec rozmnaża się wegetatywnie z korzeni.
-40-
Roślina ma kłącza i tworzy rozłogi, z których wyrastają korzenie przybyszowe, a z pąków
bocznych wyrastają pędy nadziemne tworząc gęste łany rdestowca. Rdestowiec należy do
roślin o małych wymaganiach glebowych z tolerancją gleb lekkich i bardzo lekkich z dodatnią
reakcją na nawożenie. Jest rośliną o preferencji dobrego uwilgotnienia [69].
Rdestowiec sachaliński to silna roślina o charakterze ekspansywnym i bardzo inwazyjnym.
W wielu krajach jest uważana za chwast. W środowisku naturalnym zajmuje wszystkie
stanowiska wypierając rodzimą roślinność. W przypadku uwolnienia do środowiska
przyrodniczego może zagrozić gatunkom rodzimym lub siedliskom przyrodniczym. Nie jest
zalecana do uprawy na terenach ochronnych. Małe kępy roślin rdestowca, które powstają w
początkowym etapie rozwoju, bardzo szybko się rozrastają. W rzekach rośnie w układzie
liniowym, w praktyce uniemożliwiając rozwój innym gatunkom roślin. Pomimo wysokiej
łatwości przystosowania do nowych warunków siedliskowych i dużego przyrostu biomasy,
rdestowiec jest rośliną bardzo inwazyjną, stąd niezalecaną do uprawy na cele energetyczne. W
trzecim roku uprawy, kiedy roślina wchodzi w pełne plonowanie, plon wynosi 15–30 t⋅ha–1.
Tak wysokie plony można jednak uzyskać tylko na żyznych glebach. Przy wykorzystaniu do
uprawy gleb średnich plonuje podobnie jak inne rośliny pastewne uprawiane na zieloną paszę.
Zbiór przeprowadza się corocznie, po zaschnięciu łodyg, głównie zimą lub wczesną wiosną
[13, 59].
-41-
5. METODYKA I PRZEBIEG BADAŃ
5.1. Metodyka i stanowisko badań
W celu przeprowadzenia badań dla zweryfikowania sformułowanej hipotezy roboczej
zbudowano specjalne stanowisko laboratoryjne wyposażone w rotacyjny zespół tnący w
pomieszczeniach laboratorium Instytutu Inżynierii Mechanicznej Politechniki Warszawskiej w
Płocku.
Stanowisko to (rys. 5.1 i 5.2) składa się z dwóch niezależnie pracujących zespołów (zespół
tnący i zespół transportowy). Zespoły te są umiejscowione na specjalnej konstrukcji ramowej
(1). W skład budowy zespół tnącego wchodzą dwa noże bezwładnościowe zamocowane po
przeciwnych stronach na obwodzie tarczy roboczej o średnicy 50 cm (8) za pomocą trzymaków
nożowych (10). Tarcza robocza (8) jest przymocowana za pomocą śrub do piasty roboczej (7)
ułożyskowanej na wałku. Przekazanie momentu obrotowego z silnika elektrycznego (5) do
zespołu tnącego następuje poprzez sprzęgło przeciążeniowe (9). Urządzenie transportujące
składa się z silnika elektrycznego (4), który ciągnie wózek (3) po prowadnicy (2) za pomocą
linki (12). Konstrukcja wózka pozwalała na zamocowanie materiału badawczego o różnej
budowie i wymiarach.
Sterowanie prędkością obrotową silnika elektrycznego napędzającego zespół tnący
odbywało się przez falownik utrzymujący stały stosunek napięcia do częstotliwości od
częstotliwości startowej do bazowej. Sterowanie prędkością obrotową silnika elektrycznego
ciągnącego zespół transportowy odbywa się przez falownik dopasowujący charakterystykę
napięcia do częstotliwości nie liniowo, lecz zależnie od właściwego w danej chwili obciążenia.
Wartość prędkości obrotowej silnika elektrycznego ciągnącego zespół transportowy (4) tak jak
silnika elektrycznego napędu kolumn (8) dokonywane było przez zadanie odpowiedniej
częstotliwości. Żądaną wartość częstotliwości wprowadza się w programie komputerowym
(DriveView) dedykowanym dla falowników LG. W programie tym również przebiegała
rejestracja przebiegu zmian prądu w funkcji czasu w zależności od jego zapotrzebowania przez
silnik napędzający zespół tnący. Zmiany te są rejestrowane w postaci wykresów (rys. 5.3).
Na podstawie tak zarejestrowanych wyników przeprowadzona była ich analiza w aspekcie
oceny jednostkowej energii niezbędnej dla prawidłowego przebiegu procesu cięcia roślin.
-42-
Rys. 5.1. Stanowisko do badań procesu cięcia rotacyjnego roślin energetycznych
1- rama konstrukcyjna, 2 - prowadnica wózka, 3 - wózek, 4 - silnik elektryczny
do przesuwu wózka, 5 - silnik elektryczny zespołu tnącego, 6 - obudowa wałka
roboczego, 7 - piasta robocza, 8 - tarcza robocza, 9 - sprzęgło przeciążeniowe,
10 - trzymak nożowy, 11 - szpula,12 – linka.
Rys. 5.2. Przedstawienie stanowiska w widoku ogólnym
-43-
Rys. 5.3. Wykres ilustrujący pobór prądu w funkcji czasu
5.2. Przebieg badań
Wszystkie omówione dalej w tej pracy badania przeprowadzono na przełomie jesieni i zimy
2013 roku w laboratorium Instytutu Inżynierii Mechanicznej Politechniki Warszawskiej w
Płocku.
Na procedurę tych badań złożyła się następująca sekwencja działań.
1. Dobór rodzaju roślin energetycznych do badań stanowiskowych.
2. Wybór ich producenta i plantacji ich uprawy.
3. Pozyskanie wybranych roślin energetycznych ze stacji doświadczalnej Wydziału
Rolnictwa i Biologii SGGW w Skierniewicach.
4. Przygotowanie łodyg roślin zakwalifikowanych do badań tj.: wierzby konopianej,
ślazowca pensylwańskiego, miskanta olbrzymiego i rdestu sachalińskiego.
5. Przygotowanie zgodnie z przyjętą metodyką z przygotowanych łodyg próbek do badań
stanowiskowych (długość 250 mm).
6. Pogrupowanie przygotowanych próbek według ich wilgotności, odpowiednio: 20%,
40%, 60% z wykorzystaniem wagi laboratoryjnej SARTORIUS MA 30.
7. Umiejscowienie przygotowanych próbek roślin energetycznych na wózku
przemieszczającym się z prędkością liniową symulująca ruch zespołu tnącego w
warunkach polowych z jedną z przyjętych w założeniach prędkością.
-44-
8. Zaprogramowanie eksperymentu poprzez ustalenie wartości jego parametrów
roboczych cięcia tj.: prędkości jazdy wózka, prędkości obrotowej tarczy oraz
wilgotności materiału.
9. Przeprowadzenie eksperymentu oraz zarejestrowanie wartości zaprojektowanych
parametrów.
10. Trzykrotne powtórzenie każdego pomiaru.
11. Tabelaryczne i graficzne opracowanie wyników.
12. Przeprowadzenie analizy uzyskanych wyników w aspekcie weryfikacji sformułowanej
hipotezy.
Warunki w jakich przeprowadzono wszystkie zaplanowane eksperymenty charakteryzują
następujące wartości parametrów roboczych:
temperatura 20 oC,
ciśnienie atmosferyczne 768 mm Hg,
masa noża bezwładnościowego m = 65,05 g,
kąt ostrza noża α = 29o20’,
typ ostrza noża: nacięcie ostrza od góry,
liczba noży tnących: 2 noże tnące rozmieszczone symetrycznie na obwodzie tarczy
roboczej,
średnica tarczy roboczej = 680 mm,
prędkości wózka symulującego ruch liniowy zespołu tnącego: V=0,031 m/s,
V=0,063 m/s, V=0,105 m/s,
prędkości obrotowe zespołu tnącego: n=1424 obr/min, n=1824 obr/min, n=2108
obr/min.
-45-
6. WYNIKI BADAŃ
6.1. Uwagi ogólne
Zarejestrowane w trakcie przeprowadzonych eksperymentów wyniki ilościowe badań
zestawione w 12 tabelach zamieszczone zostały w załączniku do opisowej części rozprawy.
Na treść tego rozdziału zaś składa się sekwencja graficznych i analitycznych ich prezentacji
w formie wykresów i równań regresji wraz z opisami i interpretacjami tych prezentowanych
form dla wszystkich czterech wybranych do badań roślin energetycznych i przyjętych
zestawów parametrów roboczych procesu cięcia rotacyjnym zespołem tnącym oraz wilgotności
roślin.
6.2. Badania wierzby konopianej
Rys. 6.1. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia wierzby konopianej w funkcji
wilgotności dla 3 prędkości obrotowych zespołu tnącego, przy stałej prędkości liniowej wózka z
materiałem roślinnym, równej V=0,031 m/s.
-46-
Z przedstawionej na rys. 6.1 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
wilgotności wierzby konopianej przy cięciu z prędkością V=0,031 m/s w bardzo znaczącym
zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu dla wszystkich
obrotów tarczy średnio o 30 %.
Im większa prędkość obrotowa zespołu tnącego tym mniejsza energia jednostkowa cięcia
(rys. 6.1). Wzrost prędkości obrotowej zespołu tnącego z 1424 obr/min do 1824 obr/min
powoduje zmniejszenie energii jednostkowej cięcia średnio o 11%, a zmiana z 1824 obr/min
do 2108 obr/min dalszy spadek energii jednostkowej średnio o 12,6 %.
Rys. 6.2. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia wierzby konopianej w funkcji
wilgotności dla 3 prędkości obrotowych zespołu tnącego, przy stałej prędkości liniowej wózka z
materiałem roślinnym, równej V=0,063 m/s.
Z przedstawionej na rys. 6.2 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
wilgotności wierzby konopianej przy cięciu z prędkością V=0,063 m/s w bardzo znaczącym
zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu dla wszystkich
obrotów tarczy średnio o 25 %.
-47-
Im większa prędkość obrotowa zespołu tnącego tym mniejsza energia jednostkowa cięcia
(rys. 6.2). Wzrost prędkości obrotowej zespołu tnącego z 1424 obr/min do 1824 obr/min
powoduje zmniejszenie energii jednostkowej cięcia średnio o 11,6 %, a zmiana z 1824 obr/min
do 2108 obr/min dalszy spadek energii jednostkowej średnio o 8,9 %.
Rys. 6.3. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia wierzby konopianej w funkcji
wilgotności dla 3 prędkości obrotowych zespołu tnącego, przy stałej prędkości liniowej wózka z
materiałem roślinnym, równej V=0,105 m/s.
Z przedstawionej na rys. 6.3 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
wilgotności wierzby konopianej przy cięciu z prędkością V=0,063 m/s w bardzo znaczącym
zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu dla wszystkich
obrotów tarczy średnio o 18 %.
Im większa prędkość obrotowa zespołu tnącego tym mniejsza energia jednostkowa cięcia
(rys. 6.3). Wzrost prędkości obrotowej zespołu tnącego z 1424 obr/min do 1824 obr/min
powoduje zmniejszenie energii jednostkowej cięcia średnio o 19,7 %, a zmiana z 1824 obr/min
do 2108 obr/min dalszy spadek energii jednostkowej średnio o 14,9 %.
-48-
Rys. 6.4. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia wierzby konopianej w funkcji
wilgotności dla 3 prędkości liniowych wózka z materiałem roślinnym, przy stałej prędkości
obrotowej zespołu tnącego, równej n=1424 obr/min.
Z przedstawionej na rys. 6.4 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
wilgotności wierzby konopianej przy cięciu z prędkością obrotową tarczy n=1424 obr/min w
bardzo znaczącym zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu
dla wszystkich obrotów tarczy średnio o 25 %.
Im większa prędkość liniowa wózka z materiałem roślinnym tym mniejsza energia
jednostkowa cięcia. Zmiana prędkości liniowej wózka z 0,031 m/s do 0,063 m/s powoduje
spadek energia jednostkowa cięcia średnio o 17,3 %, a dalsza zmiana prędkości z 0,063 m/s na
0,105 m/s powoduje spadek energii jednostkowej średnio o kolejne 20,9 %.
-49-
Rys. 6.5. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia wierzby konopianej w funkcji
wilgotności dla 3 prędkości liniowych wózka z materiałem roślinnym, przy stałej prędkości
obrotowej zespołu tnącego, równej n=1824 obr/min.
Z przedstawionej na rys. 6.5 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
wilgotności wierzby konopianej przy cięciu z prędkością obrotową tarczy n=1424 obr/min w
bardzo znaczącym zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu
dla wszystkich obrotów tarczy średnio o 25 %.
Im większa prędkość liniowa wózka z materiałem roślinnym tym mniejsza energia
jednostkowa cięcia. Zmiana prędkości liniowej wózka z 0,031 m/s do 0,063 m/s powoduje
spadek energia jednostkowa cięcia średnio o 17,8 %, a dalsza zmiana prędkości z 0,063 m/s na
0,105 m/s powoduje spadek energii jednostkowej średnio o kolejne 26,3 %.
-50-
Rys. 6.6. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia wierzby konopianej w funkcji
wilgotności dla 3 prędkości liniowych wózka z materiałem roślinnym, przy stałej prędkości
obrotowej zespołu tnącego, równej n=2108 obr/min.
Z przedstawionej na rys. 6.6 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
wilgotności wierzby konopianej przy cięciu z prędkością obrotową tarczy n=1424 obr/min w
bardzo znaczącym zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu
dla wszystkich obrotów tarczy średnio o 22 %.
Im większa prędkość liniowa wózka z materiałem roślinnym tym mniejsza energia
jednostkowa cięcia. Zmiana prędkości liniowej wózka z 0,031 m/s do 0,063 m/s powoduje
spadek energia jednostkowa cięcia średnio o 15 %, a dalsza zmiana prędkości z 0,063 m/s na
0,105 m/s powoduje spadek energii jednostkowej średnio o kolejne 30,1 %.
-51-
Rys. 6.7. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia wierzby konopianej w funkcji
prędkości obrotowej zespołu tnącego, dla 3 prędkości liniowych wózka z materiałem roślinnym,
przy stałej wilgotności, równej 20%.
Z przedstawionej na rys. 6.7 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
prędkości obrotowej tarczy przy cięciu wierzby konopianej o wilgotności 20% w bardzo
znaczącym zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu dla
wszystkich obrotów tarczy średnio o 21 %.
Im większa prędkość liniowa wózka z materiałem roślinnym tym mniejsza energia
jednostkowa cięcia. Zmiana prędkości liniowej wózka z 0,031 m/s do 0,063 m/s powoduje
spadek energia jednostkowa cięcia średnio o 18,5 %, a dalsza zmiana prędkości z 0,063 m/s na
0,105 m/s powoduje spadek energii jednostkowej średnio o kolejne 29,3 %.
-52-
Rys. 6.8. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia wierzby konopianej w funkcji
prędkości obrotowej zespołu tnącego, dla 3 prędkości liniowych wózka z materiałem roślinnym,
przy stałej wilgotności, równej 40%.
Z przedstawionej na rys. 6.8 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
prędkości obrotowej tarczy przy cięciu wierzby konopianej o wilgotności 40% w bardzo
znaczącym zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu dla
wszystkich obrotów tarczy średnio o 20 %.
Im większa prędkość liniowa wózka z materiałem roślinnym tym mniejsza energia
jednostkowa cięcia. Zmiana prędkości liniowej wózka z 0,031 m/s do 0,063 m/s powoduje
spadek energia jednostkowa cięcia średnio o 17,2 %, a dalsza zmiana prędkości z 0,063 m/s na
0,105 m/s powoduje spadek energii jednostkowej średnio o kolejne 24 %.
-53-
Rys. 6.9. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia wierzby konopianej w funkcji
prędkości obrotowej zespołu tnącego, dla 3 prędkości liniowych wózka z materiałem roślinnym,
przy stałej wilgotności, równej 60%.
Z przedstawionej na rys. 6.9 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
prędkości obrotowej tarczy przy cięciu wierzby konopianej o wilgotności 60% zmniejsza się
energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu dla wszystkich obrotów tarczy średnio o
13 %.
Im większa prędkość liniowa wózka z materiałem roślinnym tym mniejsza energia
jednostkowa cięcia. Zmiana prędkości liniowej wózka z 0,031 m/s do 0,063 m/s powoduje
spadek energia jednostkowa cięcia średnio o 14,5 %, a dalsza zmiana prędkości z 0,063 m/s na
0,105 m/s powoduje spadek energii jednostkowej średnio o kolejne 24 %.
-54-
Rys. 6.10. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia wierzby konopianej w funkcji
prędkości liniowej wózka z materiałem roślinnym, dla 3 prędkości obrotowych zespołu tnącego,
przy stałej wilgotności, równej 20%.
Z przedstawionej na rys. 6.10 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
prędkości poruszającego się zespołu przy cięciu wierzby konopianej o wilgotności 20% w
bardzo znaczącym zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu
dla wszystkich obrotów tarczy średnio o 40 %.
Im większa prędkość obrotowa zespołu tnącego tym mniejsza energia jednostkowa cięcia
(rys. 6.10). Wzrost prędkości obrotowej zespołu tnącego z 1424 obr/min do 1824 obr/min
powoduje zmniejszenie energii jednostkowej cięcia średnio o 13,6 %, a zmiana z 1824 obr/min
do 2108 obr/min dalszy spadek energii jednostkowej średnio o 11 %.
-55-
Rys. 6.11. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia wierzby konopianej w funkcji
prędkości liniowej wózka z materiałem roślinnym, dla 3 prędkości obrotowych zespołu tnącego,
przy stałej wilgotności, równej 40%.
Z przedstawionej na rys. 6.11 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
prędkości poruszającego się zespołu przy cięciu wierzby konopianej o wilgotności 40% w
bardzo znaczącym zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu
dla wszystkich obrotów tarczy średnio o 32 %.
Im większa prędkość obrotowa zespołu tnącego tym mniejsza energia jednostkowa cięcia
(rys. 6.11). Wzrost prędkości obrotowej zespołu tnącego z 1424 obr/min do 1824 obr/min
powoduje zmniejszenie energii jednostkowej cięcia średnio o 12,4 %, a zmiana z 1824 obr/min
do 2108 obr/min dalszy spadek energii jednostkowej średnio o 10,8 %.
-56-
Rys. 6.12. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia wierzby konopianej w funkcji
prędkości liniowej wózka z materiałem roślinnym, dla 3 prędkości obrotowych zespołu tnącego,
przy stałej wilgotności, równej 60%.
Z przedstawionej na rys. 6.10 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
prędkości poruszającego się zespołu przy cięciu wierzby konopianej o wilgotności 60% w
bardzo znaczącym zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu
dla wszystkich obrotów tarczy średnio o 34 %.
Im większa prędkość obrotowa zespołu tnącego tym mniejsza energia jednostkowa ciecia
(rys. 6.12). Wzrost prędkości obrotowej zespołu tnącego z 1424 obr/min do 1824 obr/min
powoduje zmniejszenie energii jednostkowej cięcia średnio o 10,7 %, a zmiana z 1824 obr/min
do 2108 obr/min dalszy spadek energii jednostkowej średnio o 10,4 %.
-57-
6.3. Badania ślazowca pensylwańskiego
Rys. 6.13. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia ślazowca pensylwańskiego w
funkcji wilgotności dla 3 prędkości obrotowych zespołu tnącego, przy stałej prędkości liniowej
wózka z materiałem roślinnym, równej V=0,031 m/s.
Z przedstawionej na rys. 6.13 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
wilgotności ślazowca pensylwańskiego przy cięciu z prędkością V=0,031 m/s w bardzo
znaczącym zakresie zwiększa się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu dla
wszystkich obrotów tarczy średnio o 30 %.
Im większa prędkość obrotowa zespołu tnącego tym większa energia jednostkowa ciecia
(rys. 6.13). Wzrost prędkości obrotowej zespołu tnącego z 1424 obr/min do 1824 obr/min
powoduje zwiększenie energii jednostkowej cięcia średnio o 5,1%, a zmiana z 1824 obr/min
do 2108 obr/min dalszy wzrost energii jednostkowej średnio o 5,4 %.
-58-
Rys. 6.14. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia ślazowca pensylwańskiego w
funkcji wilgotności dla 3 prędkości obrotowych zespołu tnącego, przy stałej prędkości liniowej
wózka z materiałem roślinnym, równej V=0,063 m/s.
Z przedstawionej na rys. 6.14 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
wilgotności ślazowca pensylwańskiego przy cięciu z prędkością V=0,063 m/s w bardzo
znaczącym zakresie zwiększa się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu dla
wszystkich obrotów tarczy średnio o 34,5 %.
Im większa prędkość obrotowa zespołu tnącego tym większa energia jednostkowa ciecia
(rys. 6.14). Wzrost prędkości obrotowej zespołu tnącego z 1424 obr/min do 1824 obr/min
powoduje zwiększenie energii jednostkowej cięcia średnio o 5%, a zmiana z 1824 obr/min do
2108 obr/min dalszy wzrost energii jednostkowej średnio o 4,6 %.
-59-
Rys. 6.15. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia ślazowca pensylwańskiego w
funkcji wilgotności dla 3 prędkości obrotowych zespołu tnącego, przy stałej prędkości liniowej
wózka z materiałem roślinnym, równej V=0,105 m/s.
Z przedstawionej na rys. 6.15 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
wilgotności ślazowca pensylwańskiego przy cięciu z prędkością V=0,105 m/s w bardzo
znaczącym zakresie zwiększa się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu dla
wszystkich obrotów tarczy średnio o 35,8 %.
Im większa prędkość obrotowa zespołu tnącego tym większa energia jednostkowa cięcia
(rys. 6.15). Wzrost prędkości obrotowej zespołu tnącego z 1424 obr/min do 1824 obr/min
powoduje zwiększenie energii jednostkowej cięcia średnio o 3,6 %, a zmiana z 1824 obr/min
do 2108 obr/min dalszy wzrost energii jednostkowej średnio o 4,7 %.
-60-
Rys. 6.16. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia ślazowca pensylwańskiego w
funkcji wilgotności dla 3 prędkości liniowych wózka z materiałem roślinnym, przy stałej prędkości
obrotowej zespołu tnącego, równej n=1424 obr/min.
Z przedstawionej na rys. 6.16 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
wilgotności ślazowca pensylwańskiego przy cięciu z prędkością obrotową tarczy
n=1424 obr/min w bardzo znaczącym zakresie zwiększa się energia jednostkowa cięcia w
jednakowym stopniu dla wszystkich obrotów tarczy średnio o 33 %.
Im większa prędkość liniowa wózka z materiałem roślinnym tym mniejsza energia
jednostkowa cięcia. Zmiana prędkości liniowej wózka z 0,031 m/s do 0,063 m/s powoduje
spadek energia jednostkowa cięcia średnio o 11,4 %, a dalsza zmiana prędkości z 0,063 m/s na
0,105 m/s powoduje spadek energii jednostkowej średnio o kolejne 16 %.
-61-
Rys. 6.17. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia ślazowca pensylwańskiego w
funkcji wilgotności dla 3 prędkości liniowych wózka z materiałem roślinnym, przy stałej prędkości
obrotowej zespołu tnącego, równej n=1824 obr/min.
Z przedstawionej na rys. 6.17 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
wilgotności ślazowca pensylwańskiego przy cięciu z prędkością obrotową tarczy
n=1424 obr/min w bardzo znaczącym zakresie zwiększa się energia jednostkowa cięcia w
jednakowym stopniu dla wszystkich obrotów tarczy średnio o 37,06 %.
Im większa prędkość liniowa wózka z materiałem roślinnym tym mniejsza energia
jednostkowa cięcia. Zmiana prędkości liniowej wózka z 0,031 m/s do 0,063 m/s powoduje
spadek energia jednostkowa cięcia średnio o 11,5 %, a dalsza zmiana prędkości z 0,063 m/s na
0,105 m/s powoduje spadek energii jednostkowej średnio o kolejne 17,2 %.
-62-
Rys. 6.18. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia ślazowca pensylwańskiego w
funkcji wilgotności dla 3 prędkości liniowych wózka z materiałem roślinnym, przy stałej prędkości
obrotowej zespołu tnącego, równej n=2108 obr/min.
Z przedstawionej na rys. 6.18 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
wilgotności ślazowca pensylwańskiego przy cięciu z prędkością obrotową tarczy
n=2108 obr/min w bardzo znaczącym zakresie zwiększa się energia jednostkowa cięcia w
jednakowym stopniu dla wszystkich obrotów tarczy średnio o 38 %.
Im większa prędkość liniowa wózka z materiałem roślinnym tym mniejsza energia
jednostkowa cięcia. Zmiana prędkości liniowej wózka z 0,031 m/s do 0,063 m/s powoduje
spadek energia jednostkowa cięcia średnio o 14,7 %, a dalsza zmiana prędkości z 0,063 m/s na
0,105 m/s powoduje spadek energii jednostkowej średnio o kolejne 14,6 %.
-63-
Rys. 6.19. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia ślazowca pensylwańskiego w
funkcji prędkości obrotowej zespołu tnącego dla 3 prędkości liniowych wózka z materiałem
roślinnym, przy stałej wilgotności, równej 20%.
Z przedstawionej na rys. 6.19 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
prędkości obrotowej tarczy przy cięciu ślazowca pensylwańskiego o wilgotności 20% zwiększa
się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu dla wszystkich obrotów tarczy średnio
o 17 %.
Im większa prędkość liniowa wózka z materiałem roślinnym tym mniejsza energia
jednostkowa cięcia. Zmiana prędkości liniowej wózka z 0,031 m/s do 0,063 m/s powoduje
spadek energia jednostkowa cięcia średnio o 15,2 %, a dalsza zmiana prędkości z 0,063 m/s na
0,105 m/s powoduje spadek energii jednostkowej średnio o kolejne 16,5 %.
-64-
Rys. 6.20. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia ślazowca pensylwańskiego w
funkcji prędkości obrotowej zespołu tnącego, dla 3 prędkości liniowych wózka z materiałem
roślinnym, przy stałej wilgotności, równej 40%.
Z przedstawionej na rys. 6.20 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
prędkości obrotowej tarczy przy cięciu ślazowca pensylwańskiego o wilgotności 40% zwiększa
się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu dla wszystkich obrotów tarczy średnio
o 10 %.
Im większa prędkość liniowa wózka z materiałem roślinnym tym mniejsza energia
jednostkowa cięcia. Zmiana prędkości liniowej wózka z 0,031 m/s do 0,063 m/s powoduje
spadek energia jednostkowa cięcia średnio o 12,4 %, a dalsza zmiana prędkości z 0,063 m/s na
0,105 m/s powoduje spadek energii jednostkowej średnio o kolejne 16,7 %.
-65-
Rys. 6.21. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia ślazowca pensylwańskiego w
funkcji prędkości obrotowej zespołu tnącego, dla 3 prędkości liniowych wózka z materiałem
roślinnym, przy stałej wilgotności, równej 60%.
Z przedstawionej na rys. 6.21 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
prędkości obrotowej tarczy przy cięciu ślazowca pensylwańskiego o wilgotności 60% zwiększa
się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu dla wszystkich obrotów tarczy średnio
o 9 %.
Im większa prędkość liniowa wózka z materiałem roślinnym tym mniejsza energia
jednostkowa cięcia. Zmiana prędkości liniowej wózka z 0,031 m/s do 0,063 m/s powoduje
spadek energia jednostkowa cięcia średnio o 10 %, a dalsza zmiana prędkości z 0,063 m/s na
0,105 m/s powoduje spadek energii jednostkowej średnio o kolejne 14,6 %.
-66-
Rys. 6.22. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia ślazowca pensylwańskiego w
funkcji prędkości liniowej wózka z materiałem roślinnym, dla 3 prędkości obrotowych zespołu
tnącego, przy stałej wilgotności, równej 20%.
Z przedstawionej na rys. 6.22 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
prędkości poruszającego się zespołu przy cięciu ślazowca pensylwańskiego o wilgotności 20%
w bardzo znaczącym zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu
dla wszystkich obrotów tarczy średnio o 30 %.
Im większa prędkość obrotowa zespołu tnącego tym większa energia jednostkowa cięcia
(rys. 6.22). Wzrost prędkości obrotowej zespołu tnącego z 1424 obr/min do 1824 obr/min
powoduje zwiększenie energii jednostkowej cięcia średnio o 6,6 %, a zmiana z 1824 obr/min
do 2108 obr/min dalszy wzrost energii jednostkowej średnio o 4,8 %.
-67-
Rys. 6.23. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia ślazowca pensylwańskiego w
funkcji prędkości liniowej wózka z materiałem roślinnym, dla 3 prędkości obrotowych zespołu
tnącego, przy stałej wilgotności, równej 40%.
Z przedstawionej na rys. 6.23 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
prędkości poruszającego się zespołu przy cięciu ślazowca pensylwańskiego o wilgotności 40%
w bardzo znaczącym zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu
dla wszystkich obrotów tarczy średnio o 26 %.
Im większa prędkość obrotowa zespołu tnącego tym większa energia jednostkowa cięcia
(rys. 4.34). Wzrost prędkości obrotowej zespołu tnącego z 1424 obr/min do 1824 obr/min
powoduje zwiększenie energii jednostkowej cięcia średnio o 3,2 %, a zmiana z 1824 obr/min
do 2108 obr/min dalszy wzrost energii jednostkowej średnio o 2,4 %.
-68-
Rys. 6.24. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia ślazowca pensylwańskiego w
funkcji prędkości liniowej wózka z materiałem roślinnym, dla 3 prędkości obrotowych zespołu
tnącego, przy stałej wilgotności, równej 60%.
Z przedstawionej na rys. 6.24 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
prędkości poruszającego się zespołu przy cięciu ślazowca pensylwańskiego o wilgotności 60%
w bardzo znaczącym zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu
dla wszystkich obrotów tarczy średnio o 24 %.
Im większa prędkość obrotowa zespołu tnącego tym większa energia jednostkowa cięcia
(rys. 6.24). Wzrost prędkości obrotowej zespołu tnącego z 1424 obr/min do 1824 obr/min
powoduje zwiększenie energii jednostkowej cięcia średnio o 4,7 %, a zmiana z 1824 obr/min
do 2108 obr/min dalszy wzrost energii jednostkowej średnio o 5,5 %.
-69-
6.4. Badania miskanta olbrzymiego
Rys. 6.25. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia miskanta olbrzymiego w
funkcji wilgotności dla 3 prędkości obrotowych zespołu tnącego, przy stałej prędkości liniowej
wózka z materiałem roślinnym, równej V=0,031 m/s.
Z przedstawionej na rys. 6.25 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
wilgotności miskanta olbrzymiego przy cięciu z prędkością V=0,031 m/s w bardzo znaczącym
zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu dla wszystkich
obrotów tarczy średnio o 16 %.
Im większa prędkość obrotowa zespołu tnącego tym mniejsza energia jednostkowa cięcia
(rys. 6.25). Wzrost prędkości obrotowej zespołu tnącego z 1424 obr/min do 1824 obr/min
powoduje zmniejszenie energii jednostkowej cięcia średnio o 6,3 %, a zmiana z 1824 obr/min
do 2108 obr/min dalszy spadek energii jednostkowej średnio o 8,3 %.
-70-
Rys. 6.26. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia miskanta olbrzymiego w
funkcji wilgotności dla 3 prędkości obrotowych zespołu tnącego, przy stałej prędkości liniowej
wózka z materiałem roślinnym równej V=0,063 m/s.
Z przedstawionej na rys. 6.26 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
wilgotności miskanta olbrzymiego przy cięciu z prędkością V=0,063 m/s w bardzo znaczącym
zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu dla wszystkich
obrotów tarczy średnio o 21 %.
Im większa prędkość obrotowa zespołu tnącego tym mniejsza energia jednostkowa cięcia
(rys. 6.26). Wzrost prędkości obrotowej zespołu tnącego z 1424 obr/min do 1824 obr/min
powoduje zmniejszenie energii jednostkowej cięcia średnio o 13,2%, a zmiana z 1824 obr/min
do 2108 obr/min dalszy spadek energii jednostkowej średnio o 14,5 %.
-71-
Rys. 6.27. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia miskanta olbrzymiego w
funkcji wilgotności dla 3 prędkości obrotowych zespołu tnącego, przy stałej prędkości liniowej
wózka z materiałem roślinnym równej V=0,105 m/s.
Z przedstawionej na rys. 6.27 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
wilgotności miskanta olbrzymiego przy cięciu z prędkością V=0,105 m/s w bardzo znaczącym
zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu dla wszystkich
obrotów tarczy średnio o 20 %.
Im większa prędkość obrotowa zespołu tnącego tym mniejsza energia jednostkowa cięcia
(rys. 6.27). Wzrost prędkości obrotowej zespołu tnącego z 1424 obr/min do 1824 obr/min
powoduje zmniejszenie energii jednostkowej cięcia średnio o 15,7 %, a zmiana z 1824 obr/min
do 2108 obr/min dalszy spadek energii jednostkowej średnio o 24,2 %.
-72-
Rys. 6.28. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia miskanta olbrzymiego w
funkcji wilgotności dla 3 prędkości liniowych wózka z materiałem roślinnym, przy stałej prędkości
obrotowej zespołu tnącego, równej n=1424 obr/min.
Z przedstawionej na rys. 6.28 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
wilgotności miskanta olbrzymiego przy cięciu z prędkością obrotową tarczy n=1424 obr/min
w bardzo znaczącym zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu
dla wszystkich obrotów tarczy średnio o 20 %.
Im większa prędkość liniowa wózka z materiałem roślinnym tym mniejsza energia
jednostkowa cięcia (rys. 6.28). Zmiana prędkości liniowej wózka z 0,031 m/s do 0,063 m/s
powoduje spadek energia jednostkowa cięcia średnio o 14,6 %, a dalsza zmiana prędkości z
0,063 m/s na 0,105 m/s powoduje spadek energii jednostkowej średnio o kolejne 18,8 %.
-73-
Rys. 6.29. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia miskanta olbrzymiego w
funkcji wilgotności dla 3 prędkości liniowych wózka z materiałem roślinnym, przy stałej prędkości
obrotowej zespołu tnącego, równej n=1824 obr/min.
Z przedstawionej na rys. 6.29 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
wilgotności miskanta olbrzymiego przy cięciu z prędkością obrotową tarczy n=1824 obr/min
w bardzo znaczącym zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu
dla wszystkich obrotów tarczy średnio o 19 %.
Im większa prędkość liniowa wózka z materiałem roślinnym tym mniejsza energia
jednostkowa cięcia (rys. 6.29). Zmiana prędkości liniowej wózka z 0,031 m/s do 0,063 m/s
powoduje spadek energia jednostkowa cięcia średnio o 19,8 %, a dalsza zmiana prędkości z
0,063 m/s na 0,105 m/s powoduje spadek energii jednostkowej średnio o kolejne 20,6 %.
-74-
Rys. 6.30. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia miskanta olbrzymiego w
funkcji wilgotności dla 3 prędkości liniowych wózka z materiałem roślinnym, przy stałej prędkości
obrotowej zespołu tnącego, równej n=2108 obr/min.
Z przedstawionej na rys. 6.30 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
wilgotności miskanta olbrzymiego przy cięciu z prędkością obrotową tarczy n=2108 obr/min
w bardzo znaczącym zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu
dla wszystkich obrotów tarczy średnio o 17 %.
Im większa prędkość liniowa wózka z materiałem roślinnym tym mniejsza energia
jednostkowa cięcia (rys. 6.30). Zmiana prędkości liniowej wózka z 0,031 m/s do 0,063 m/s
powoduje spadek energia jednostkowa cięcia średnio o 24,1 %, a dalsza zmiana prędkości z
0,063 m/s na 0,105 m/s powoduje spadek energii jednostkowej średnio o kolejne 26,8 %.
-75-
Rys. 6.31. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia miskanta olbrzymiego w
funkcji prędkości obrotowej zespołu tnącego, dla 3 prędkości liniowych wózka z materiałem
roślinnym, przy stałej wilgotności, równej 20%.
Z przedstawionej na rys. 6.31 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
prędkości obrotowej tarczy przy cięciu miskanta olbrzymiego o wilgotności 20% w bardzo
znaczącym zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu dla
wszystkich obrotów tarczy średnio o 23 %.
Im większa prędkość liniowa wózka z materiałem roślinnym tym mniejsza energia
jednostkowa cięcia. Zmiana prędkości liniowej wózka z 0,031 m/s do 0,063 m/s powoduje
spadek energia jednostkowa cięcia średnio o 17,7 %, a dalsza zmiana prędkości z 0,063 m/s na
0,105 m/s powoduje spadek energii jednostkowej średnio o kolejne 23,4 %.
-76-
Rys. 6.32. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia miskanta olbrzymiego w
funkcji prędkości obrotowej zespołu tnącego, dla 3 prędkości liniowych wózka z materiałem
roślinnym, przy stałej wilgotności, równej 40%.
Z przedstawionej na rys. 6.32 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
prędkości obrotowej tarczy przy cięciu miskanta olbrzymiego o wilgotności 40% w bardzo
znaczącym zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu dla
wszystkich obrotów tarczy średnio o 24 %.
Im większa prędkość liniowa wózka z materiałem roślinnym tym mniejsza energia
jednostkowa cięcia. Zmiana prędkości liniowej wózka z 0,031 m/s do 0,063 m/s powoduje
spadek energia jednostkowa cięcia średnio o 18,8 %, a dalsza zmiana prędkości z 0,063 m/s na
0,105 m/s powoduje spadek energii jednostkowej średnio o kolejne 20,2 %.
-77-
Rys. 6.33. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia miskanta olbrzymiego w
funkcji prędkości obrotowej zespołu tnącego, dla 3 prędkości liniowych wózka z materiałem
roślinnym, przy stałej wilgotności, równej 60%.
Z przedstawionej na rys. 6.33 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
prędkości obrotowej tarczy przy cięciu miskanta olbrzymiego o wilgotności 60% w bardzo
znaczącym zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu dla
wszystkich obrotów tarczy średnio o 21 %.
Im większa prędkość liniowa wózka z materiałem roślinnym tym mniejsza energia
jednostkowa cięcia. Zmiana prędkości liniowej wózka z 0,031 m/s do 0,063 m/s powoduje
spadek energia jednostkowa cięcia średnio o 21,9 %, a dalsza zmiana prędkości z 0,063 m/s na
0,105 m/s powoduje spadek energii jednostkowej średnio o kolejne 22,6 %.
-78-
Rys. 6.34. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia miskanta olbrzymiego w
funkcji prędkości liniowej wózka z materiałem roślinnym, dla 3 prędkości obrotowych zespołu
tnącego, przy stałej wilgotności, równej 20%.
Z przedstawionej na rys. 6.34 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
prędkości poruszającego się zespołu przy cięciu miskanta olbrzymiego o wilgotności 20% w
bardzo znaczącym zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu
dla wszystkich obrotów tarczy średnio o 36 %.
Im większa prędkość obrotowa zespołu tnącego tym mniejsza energia jednostkowa cięcia
(rys. 6.34). Wzrost prędkości obrotowej zespołu tnącego z 1424 obr/min do 1824 obr/min
powoduje zmniejszenie energii jednostkowej cięcia średnio o 9,4 %, a zmiana z 1824 obr/min
do 2108 obr/min dalszy spadek energii jednostkowej średnio o 15 %.
-79-
Rys. 6.35. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia miskanta olbrzymiego w
funkcji prędkości liniowej wózka z materiałem roślinnym, dla 3 prędkości obrotowych zespołu
tnącego, przy stałej wilgotności, równej 40%.
Z przedstawionej na rys. 6.35 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
prędkości poruszającego się zespołu przy cięciu miskanta olbrzymiego o wilgotności 40% w
bardzo znaczącym zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu
dla wszystkich obrotów tarczy średnio o 35 %.
Im większa prędkość obrotowa zespołu tnącego tym mniejsza energia jednostkowa cięcia
(rys. 6.35). Wzrost prędkości obrotowej zespołu tnącego z 1424 obr/min do 1824 obr/min
powoduje zmniejszenie energii jednostkowej cięcia średnio o 9,9 %, a zmiana z 1824 obr/min
do 2108 obr/min dalszy spadek energii jednostkowej średnio o 13,7 %.
-80-
Rys. 6.36. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia miskanta olbrzymiego w
funkcji prędkości liniowej wózka z materiałem roślinnym, dla 3 prędkości obrotowych zespołu
tnącego, przy stałej wilgotności, równej 60%.
Z przedstawionej na rys. 6.36 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
prędkości poruszającego się zespołu przy cięciu miskanta olbrzymiego o wilgotności 60% w
bardzo znaczącym zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu
dla wszystkich obrotów tarczy średnio o 39 %.
Im większa prędkość obrotowa zespołu tnącego tym mniejsza energia jednostkowa cięcia
(rys. 6.36). Wzrost prędkości obrotowej zespołu tnącego z 1424 obr/min do 1824 obr/min
powoduje zmniejszenie energii jednostkowej cięcia średnio o 11,8 %, a zmiana z 1824 obr/min
do 2108 obr/min dalszy spadek energii jednostkowej średnio o 10,9 %.
-81-
6.5. Badania rdestowca sachalińskiego
Rys. 6.37. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia rdestowca sachalińskiego w
funkcji wilgotności dla 3 prędkości obrotowych zespołu tnącego, przy stałej prędkości liniowej
wózka z materiałem roślinnym, równej V=0,031 m/s.
Z przedstawionej na rys. 6.37 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
wilgotności rdestowca sachalińskiego przy cięciu z prędkością V=0,031 m/s w bardzo
znaczącym zakresie zwiększa się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu dla
wszystkich obrotów tarczy średnio o 36 %.
Im większa prędkość obrotowa zespołu tnącego tym większa energia jednostkowa cięcia
(rys. 6.37). Wzrost prędkości obrotowej zespołu tnącego z 1424 obr/min do 1824 obr/min
powoduje zwiększenie energii jednostkowej cięcia średnio o 14,3 %, a zmiana z 1824 obr/min
do 2108 obr/min dalsze zwiększenie energii jednostkowej średnio o 8,8 %.
-82-
Rys. 6.38. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia rdestowca sachalińskiego w
funkcji wilgotności dla 3 prędkości obrotowych zespołu tnącego, przy stałej prędkości liniowej
wózka z materiałem roślinnym, równej V=0,063 m/s.
Z przedstawionej na rys. 6.38 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
wilgotności rdestowca sachalińskiego przy cięciu z prędkością V=0,063 m/s w bardzo
znaczącym zakresie zwiększa się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu dla
wszystkich obrotów tarczy średnio o 30 %.
Im większa prędkość obrotowa zespołu tnącego tym większa energia jednostkowa cięcia
(rys. 6.38). Wzrost prędkości obrotowej zespołu tnącego z 1424 obr/min do 1824 obr/min
powoduje zwiększenie energii jednostkowej cięcia średnio o 17,5 %, a zmiana z 1824 obr/min
do 2108 obr/min dalsze zwiększenie energii jednostkowej średnio o 9,5 %.
-83-
Rys. 6.39. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia rdestowca sachalińskiego w
funkcji wilgotności dla 3 prędkości obrotowych zespołu tnącego, przy stałej prędkości liniowej
wózka z materiałem roślinnym, równej V=0,105 m/s.
Z przedstawionej na rys. 6.39 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
wilgotności rdestowca sachalińskiego przy cięciu z prędkością V=0,105 m/s w bardzo
znaczącym zakresie zwiększa się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu dla
wszystkich obrotów tarczy średnio o 33 %.
Im większa prędkość obrotowa zespołu tnącego tym większa energia jednostkowa cięcia
(rys. 6.39). Wzrost prędkości obrotowej zespołu tnącego z 1424 obr/min do 1824 obr/min
powoduje zwiększenie energii jednostkowej cięcia średnio o 17,1 %, a zmiana z 1824 obr/min
do 2108 obr/min dalsze zwiększenie energii jednostkowej średnio o 16,5 %.
-84-
Rys. 6.40. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia rdestowca sachalińskiego w
funkcji wilgotności dla 3 prędkości liniowych wózka z materiałem roślinnym, przy stałej prędkości
obrotowej zespołu tnącego, równej n=1424 obr/min.
Z przedstawionej na rys. 6.40 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
wilgotności rdestowca sachalińskiego przy cięciu z prędkością obrotową tarczy
n=1424 obr/min w bardzo znaczącym zakresie zwiększa się energia jednostkowa cięcia w
jednakowym stopniu dla wszystkich obrotów tarczy średnio o 44 %.
Im większa prędkość liniowa wózka z materiałem roślinnym tym mniejsza energia
jednostkowa cięcia (rys. 6.40). Zmiana prędkości liniowej wózka z 0,031 m/s do 0,063 m/s
powoduje spadek energia jednostkowa cięcia średnio o 14,1 %, a dalsza zmiana prędkości z
0,063 m/s na 0,105 m/s powoduje spadek energii jednostkowej średnio o kolejne 15,2 %.
-85-
Rys. 6.41. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia rdestowca sachalińskiego w
funkcji wilgotności dla 3 prędkości liniowych wózka z materiałem roślinnym, przy stałej prędkości
obrotowej zespołu tnącego, równej n=1824 obr/min.
Z przedstawionej na rys. 6.41 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
wilgotności rdestowca sachalińskiego przy cięciu z prędkością obrotową tarczy
n=1824 obr/min w bardzo znaczącym zakresie zwiększa się energia jednostkowa cięcia w
jednakowym stopniu dla wszystkich obrotów tarczy średnio o 35 %.
Im większa prędkość liniowa wózka z materiałem roślinnym tym mniejsza energia
jednostkowa cięcia (rys. 6.41). Zmiana prędkości liniowej wózka z 0,031 m/s do 0,063 m/s
powoduje spadek energia jednostkowa cięcia średnio o 10,7 %, a dalsza zmiana prędkości z
0,063 m/s na 0,105 m/s powoduje spadek energii jednostkowej średnio o kolejne 15,5 %.
-86-
Rys. 6.42. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia rdestowca sachalińskiego w
funkcji wilgotności dla 3 prędkości liniowych wózka z materiałem roślinnym, przy stałej prędkości
obrotowej zespołu tnącego, równej n=2108 obr/min.
Z przedstawionej na rys. 6.42 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
wilgotności rdestowca sachalińskiego przy cięciu z prędkością obrotową tarczy
n=1824 obr/min w bardzo znaczącym zakresie zwiększa się energia jednostkowa cięcia w
jednakowym stopniu dla wszystkich obrotów tarczy średnio o 20 %.
Im większa prędkość liniowa wózka z materiałem roślinnym tym mniejsza energia
jednostkowa cięcia (rys. 6.42). Zmiana prędkości liniowej wózka z 0,031 m/s do 0,063 m/s
powoduje spadek energia jednostkowa cięcia średnio o 10 %, a dalsza zmiana prędkości z 0,063
m/s na 0,105 m/s powoduje spadek energii jednostkowej średnio o kolejne 8,1 %.
-87-
Rys. 6.43. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia rdestowca sachalińskiego w
funkcji prędkości obrotowej zespołu tnącego, dla 3 prędkości liniowych wózka z materiałem
roślinnym, przy stałej wilgotności, równej 20%.
Z przedstawionej na rys. 6.43 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
prędkości obrotowej tarczy przy cięciu rdestowca sachalińskiego o wilgotności 20% w bardzo
znaczącym zakresie zwiększa się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu dla
wszystkich obrotów tarczy średnio o 39 %.
Im większa prędkość liniowa wózka z materiałem roślinnym tym mniejsza energia
jednostkowa cięcia. Zmiana prędkości liniowej wózka z 0,031 m/s do 0,063 m/s powoduje
spadek energia jednostkowa cięcia średnio o 9,5 %, a dalsza zmiana prędkości z 0,063 m/s na
0,105 m/s powoduje spadek energii jednostkowej średnio o kolejne 12,9 %.
-88-
Rys. 6.44. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia rdestowca sachalińskiego w
funkcji prędkości obrotowej zespołu tnącego, dla 3 prędkości liniowych wózka z materiałem
roślinnym, przy stałej wilgotności, równej 40%.
Z przedstawionej na rys. 6.44 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
prędkości obrotowej tarczy przy cięciu rdestowca sachalińskiego o wilgotności 40% w bardzo
znaczącym zakresie zwiększa się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu dla
wszystkich obrotów tarczy średnio o 25 %.
Im większa prędkość liniowa wózka z materiałem roślinnym tym mniejsza energia
jednostkowa cięcia. Zmiana prędkości liniowej wózka z 0,031 m/s do 0,063 m/s powoduje
spadek energia jednostkowa cięcia średnio o 13,7 %, a dalsza zmiana prędkości z 0,063 m/s na
0,105 m/s powoduje spadek energii jednostkowej średnio o kolejne 13,9 %.
-89-
Rys. 6.45. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia rdestowca sachalińskiego w
funkcji prędkości obrotowej zespołu tnącego, dla 3 prędkości liniowych wózka z materiałem
roślinnym, przy stałej wilgotności, równej 60%.
Z przedstawionej na rys. 6.45 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
prędkości obrotowej tarczy przy cięciu rdestowca sachalińskiego o wilgotności 60% zwiększa
się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu dla wszystkich obrotów tarczy średnio
o 13 %.
Im większa prędkość liniowa wózka z materiałem roślinnym tym mniejsza energia
jednostkowa cięcia. Zmiana prędkości liniowej wózka z 0,031 m/s do 0,063 m/s powoduje
spadek energia jednostkowa cięcia średnio o 11,5 %, a dalsza zmiana prędkości z 0,063 m/s na
0,105 m/s powoduje spadek energii jednostkowej średnio o kolejne 11,9 %.
-90-
Rys. 6.46. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia rdestowca sachalińskiego w
funkcji prędkości liniowej wózka z materiałem roślinnym, dla 3 prędkości obrotowych zespołu
tnącego, przy stałej wilgotności, równej 20%.
Z przedstawionej na rys. 6.46 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
prędkości poruszającego się zespołu przy cięciu rdestowca sachalińskiego o wilgotności 20%
w bardzo znaczącym zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu
dla wszystkich obrotów tarczy średnio o 20 %.
Im większa prędkość obrotowa zespołu tnącego tym większa energia jednostkowa cięcia
(rys. 6.46). Wzrost prędkości obrotowej zespołu tnącego z 1424 obr/min do 1824 obr/min
powoduje zwiększenie energii jednostkowej cięcia średnio o 30 %, a zmiana z 1824 obr/min
do 2108 obr/min dalszy wzrost energii jednostkowej średnio o 26,3 %.
-91-
Rys. 6.47. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia rdestowca sachalińskiego w
funkcji prędkości liniowej wózka z materiałem roślinnym, dla 3 prędkości obrotowych zespołu
tnącego, przy stałej wilgotności, równej 40%.
Z przedstawionej na rys. 6.47 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
prędkości poruszającego się zespołu przy cięciu rdestowca sachalińskiego o wilgotności 40%
w bardzo znaczącym zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu
dla wszystkich obrotów tarczy średnio o 25 %.
Im większa prędkość obrotowa zespołu tnącego tym większa energia jednostkowa cięcia
(rys. 6.47). Wzrost prędkości obrotowej zespołu tnącego z 1424 obr/min do 1824 obr/min
powoduje zwiększenie energii jednostkowej cięcia średnio o 20 %, a zmiana z 1824 obr/min
do 2108 obr/min dalszy wzrost energii jednostkowej średnio o 11,9 %.
-92-
Rys. 6.48. Porównanie przebiegu zmian energii jednostkowej cięcia rdestowca sachalińskiego w
funkcji prędkości liniowej wózka z materiałem roślinnym, dla 3 prędkości obrotowych zespołu
tnącego, przy stałej wilgotności, równej 60%.
Z przedstawionej na rys. 6.48 prezentacji wynika jednoznacznie że ze zwiększeniem
prędkości poruszającego się zespołu przy cięciu rdestowca sachalińskiego o wilgotności 60%
w bardzo znaczącym zakresie zmniejsza się energia jednostkowa cięcia w jednakowym stopniu
dla wszystkich obrotów tarczy średnio o 19 %.
Im większa prędkość obrotowa zespołu tnącego tym większa energia jednostkowa cięcia
(rys. 6.48). Wzrost prędkości obrotowej zespołu tnącego z 1424 obr/min do 1824 obr/min
powoduje zwiększenie energii jednostkowej cięcia średnio o 10,4 %, a zmiana z 1824 obr/min
do 2108 obr/min dalszy wzrost energii jednostkowej średnio o 4 %.
6.6. Analiza wyników badań
Z przeprowadzonych analiz szczegółowych wyników badań zestawionych w formie
liczbowej w tabelach 1 – 12 umieszczonych w załączniku i ich graficznych prezentacji na
rysunkach 6.1 – 6.48 wynika, że wartości parametrów roboczych procesów cięcia wybranych
badanych roślin energetycznych oraz ich wilgotności w znacznie zróżnicowany sposób
-93-
wpływają na jednostkowe zapotrzebowanie energii cięcia w zależności od rodzaju ścinanej
rośliny.
Wynika to szczególnie wyraźnie ze zbiorczego zestawienia uśrednionych wyników tych
badań dla wszystkich badanych roślin zaprezentowanego dla ich syntetycznej analizy w formie
nomogramów na rys. 6.49.
W najbardziej syntetycznym ujęciu wyniki analizy tych prezentacji można sformułować w
formie następujących stwierdzeń.
1. Zmianie wartości parametrów roboczych procesu cięcia wybranych roślin
energetycznych rotacyjnym zespołem tnącym stosowanym w będących w powszechnym
zastosowaniu kosiarkach rolniczych w różny sposób i z różną skutecznością, towarzyszą
zmiany wartości jednostkowej energii cięcia w zależności od rodzaju rośliny.
2. W przypadku cięcia wierzby i rdestu wpływ ten jest odpowiednio bardzo duży i duży, zaś
w przypadku miskanta i ślazowca zmiana parametrów cięcia i wilgotności wpływa w
mało istotny sposób na jednostkowe zapotrzebowanie energii.
3. Jednostkowe zapotrzebowanie energii cięcia w przypadku miskanata i ślazowca co do
wartości liczbowych jest względnie bardzo małe i zawiera się w bardzo wąskim zakresie
wartości około 50 – 150 kJ/m2, zaś w przypadku wierzby i rdestu zapotrzebowanie to jest
znaczenie wyższe bo ponad trzykrotnie i zawiera się w przedziale 220 – 630 kJ/m2 dla
wierzby i 150 – 400 kJ/m2 dla rdestu.
4. Jednostkowe zapotrzebowanie energii cięcia wraz ze wzrostem wartości wilgotności
maleje w przypadku wierzby w bardzo znaczący sposób zaś w przypadku miskanta w
nieznacznym zakresie, zaś rośnie w przypadku ślazowca wprawdzie nieznacznie ale w
przypadku rdestu już bardzo znacznie.
5. Ze zwiększeniem obrotów tarczy obserwuje się bardzo znaczące zmniejszenie się
jednostkowego zapotrzebowania energii cięcia w przypadku wierzby i nieznacznie w
przypadku miskanta oraz bardzo znaczący wzrost twego zapotrzebowania w przypadku
rdestu i mało znaczący w przypadku ślazowca.
6. Zwiększeniu prędkości najazdu na rośliny towarzyszy w przypadku wszystkich roślin
spadek jednostkowego zapotrzebowania energii z intensywnością bardzo znaczną w
przypadku wierzby oraz znaczną w przypadku rdestu i mało istotną w przypadku
ślazowca i miskanta.
-94-
Ry
s. 6
.49
. N
om
ogra
m o
bra
zują
cy z
esta
wie
nie
wy
nik
ów
bad
ań d
la p
osz
czeg
óln
ych
ro
ślin
en
erg
ety
czny
ch
-95-
7. ZAKOŃCZENIE
7.1. Wyniki
Tematyka rozprawy wpisuje się w obszar poszukiwań racjonalnych sposobów
gospodarowania energią ze szczególnym uwzględnieniem jej pozyskiwania.
Na podstawie analizy stanu zagadnienia w przedmiotowym zakresie sformułowane zostało
zadanie zbadania istotności wpływu parametrów roboczych procesu cięcia wybranych roślin
energetycznych typowym rotacyjnym zespołem tnącym kosiarek będących w powszechnym
użyciu w gospodarstwach rolnych.
W ramach rozwiązania tego zadania sformułowana została hipoteza badawcza zawierająca
takie przypuszczenie oraz przeprowadzone zostały na specjalnie do tego celu zbudowanym
stanowisku badania dla weryfikacji tej hipotezy.
Badania prowadzono dla trzech różnych wilgotności roślin energetycznych 20%, 40% i
60%. Przyjęte wartości nie są przypadkowym wyborem lecz wynikają z panujących warunków
klimatycznych na obszarach gdzie jest dokonywany ich zbiór. Wilgotność około 60% mają
rośliny, których zbioru dokonuje się w okresie intensywnych opadów, zaś wilgotnością 20%
będą się charakteryzowały rośliny w okresie trwającej suszy. Wilgotność 40% zaś jest
wartością pośrednią, charakterystyczną dla zmiennych warunków pogodowych przypadających
na okres zbiorów. Potwierdzają to autorzy badań w warunkach krajowych [51, 52, 53].
Dla zastosowanej średnicy tarczy i prędkość obrotowa 2108 obr/min, prędkość liniowa
końców nożyków wynosi 75 m/s. Prędkości obrotowa 1824 obr/min, przy niezmiennej średnicy
tarczy, pozwala na uzyskanie prędkości obwodowej końców ostrzy noży wynoszącej około 65
m/s. Wartości przedstawionych parametrów znajdują się w zakresie prędkości obwodowych
stosowanych w praktyce podczas procesu cięcia rotacyjnym zespołem tnącym [105]. Prędkość
obrotowa 1424 obr/min jest poniżej zakresu tych prędkości. Została ona wybrana losowo w
celu sprawdzenia jej wpływu na energochłonność procesu cięcia.
Prędkości liniowe wózka, symulujące przemieszczanie się zespołu tnącego są wartościami
losowymi mieszczącymi się w zakresie możliwości badawczych stanowiska. Z tym, że
prędkość liniowa minimalna 0,031m/s i maksymalna 0,105m/s są wartościami granicznym
parametrów pracy tego stanowiska.
-96-
7.2. Wnioski
Na podstawie analizy szczegółowych wyników badań zaprezentowanych w formie
tabelarycznej i graficznej oraz analizy ich syntetycznych prezentacji przedstawionych na
nomogramach w rozdziale 6 i konkluzji podanych w punkcje 6.6 można sformułować
następujące syntetyczne wnioski.
1. Dla łodyg ślazowca pensylwańskiego i rdestu sachalińskiego energia jednostkowa cięcia
wzrasta wraz ze wzrostem wilgotności. Tendencja ta jest odwrotna dla łodyg wierzby
konopianej i miskantusa olbrzymiego. Może to być związane z botanicznie ukształtowanymi
właściwościami tych roślin. W przekroju ślazowca pensylwańskiego i rdestu sachalińskiego
największy procentowy udział ma tkanka włóknista. Ślazowiec pensylwański i rdest
sachaliński w przeciwieństwie do wierzby konopianej i miskantusa olbrzymiego nie ma
tkanki miękiszowej.
2. Ze względu na zapotrzebowanie na energię samego procesu cięcia, najlepiej dokonywać
zbioru ślazowca pensylwańskiego i rdestu sachalińskiego o małej wilgotności. Miskantusa
olbrzymiego i wierzbę konopianą najlepiej ścinać przy dużej wilgotności. Tendencje te są
niezależne od prędkości liniowej i prędkości obrotowej zespołu tnącego.
3. Energia jednostkowa cięcia ślazowca pensylwańskiego i rdestu sachalińskiego rośnie wraz
ze wzrostem prędkości obrotowej zespołu tnącego. W procesie cięcia miskantusa
olbrzymiego i wierzby konopianej zachodzi zależność odwrotna tj. spadek energii
jednostkowej cięcia ze wzrostem prędkości obrotowej zespołu tnącego. Zjawisko to
związane jest z odmienną budową łodyg roślin.
4. Na obniżenie energochłonności procesu cięcia roślin energetycznych można wpływać
poprzez dobór adekwatnego do botanicznych właściwości każdej z roślin energetycznych
zestawu wartości parametrów roboczych cięcia zespołem rotacyjnym i wilgotności
zbieranych roślin.
5. Na postawie przeprowadzonych badań i wyciągnięcia wniosków najkorzystniejszym wydaje
się prędkość obrotowa tarczy mieszcząca się w zakresie od n=1824 obr/min do n=2108
obr/min oraz prędkość liniowa przemieszczania zespołu tnącego od V=0,063 m/s do
V=0,105 m/s. Przy czym należy uwzględnić odmienny wpływ wilgotności badanych roślin
energetycznych na zapotrzebowanie energii w procesie cięcia. Zbioru ślazowca
pensylwańskiego i rdestu sachalińskiego należy dokonywać w okresie braku występowania
opadów. Zbioru miskantusa olbrzymiego i wierzby konopianej należy dokonywać w okresie
występowania częstych opadów.
-97-
7.3. Podsumowanie
Przy dużym i dobrze rozwiniętym rynku biomasy stosowanie wysokowydajnych maszyn,
rozdrabniających materiał podczas zbioru, jest uzasadnione ze względów ekonomicznych. Na
mniejszych plantacjach i w regionach o słabszej infrastrukturze konieczne jest zastosowanie
innych rozwiązań technicznych [95, 99].
Z dotychczasowych doświadczeń, jak i ze specyfikacji polskiego rolnictwa wynika, że
powstają i wiele okoliczności wskazuje na to, że będą powstawać rozproszone plantacje o
niewielkich powierzchniach. Oznacza, to konieczność zastosowania tradycyjnych rozwiązań
konstrukcyjnych zespołów tnących stosowanych w maszynach rolniczych, które są ogólnie
dostępne dla właścicieli małych plantacji [53, 63].
W pracy zgodnie z przyjętymi założeniami i ich zakresem skoncentrowano się na
poszukiwaniu beznakładowych możliwości ograniczenia energochłonności procesu ścinania
roślin energetycznych poprzez dobór najkorzystniejszych przedziałów wartości parametrów
roboczych procesu cięcia oraz wilgotności roślin.
Z uzyskanych w trakcie przeprowadzonych badań dla zweryfikowania sformułowanej w
pracy hipotezy o możliwości wykazania liczbowo wymiernej istotności wpływu wartości
parametrów roboczych procesu cięcia wybranych roślin energetycznych rotacyjnym zespołem
tnącym stosowanym w powszechnie używanych kosiarkach w gospodarstwach rolnych oraz
wartości wilgotności tych roślin wynika, że w zróżnicowany sposób wynikający z różnych
własności botanicznych tych roślin, istotność tego wpływu można wykazać.
Tak zatem zgodnie z wnioskami sformułowanymi na podstawie uzyskanych wyników
badań, można, poprzez dobór przedziałów wartości parametrów roboczych procesu cięcia i
wilgotności roślin energetycznych adekwatnie do ich cech botanicznych wpływać na
minimalizację energochłonności procesu.
Wykazanie jednak w jak istotny sposób obniżenie energochłonności procesu cięcia roślin
energetycznych wpływa na nakłady energii na przygotowanie biomasowego nośnika energii do
postaci użytkowej do przetwarzania na energię to wymaga to już odrębnych badań, których
zakres wykracza poza ramy tej pracy.
-98-
BIBLIOGRAFIA
1. Antonowicz W.: Konstrukcja i badania przyrządu o jednostajnym prostoliniowym ruchu noża do cięcia roślin
źdźbłowych. Praca doktorska Politechnika Poznańska. Poznań 1977.
2. Baran D., Kwaśniewski D., Mudryk K.: Wybrane właściwości fizyczne trzyletniej wierzby energetycznej.
Inżynieria Rolnicza, 2007, nr 8(96), s. 7-12.
3. Baum R.: Wykorzystanie biomasy dla celów energetycznych na przykładzie USA. Materiały
konferencyjnych: „Biomasa dla elektroenergetyki i ciepłownictwa – szanse i problemy”, Wyd. Wieś jutra.
Sp. z o.o., Warszawa 2007, s. 64–68.
4. Bocheński I. C.: Parametry jakościowe produktów z biomasy do spalania. W: Materiały konferencyjne
„Biomasa dla elektroenergetyki i ciepłownictwa – szanse i problemy”, Wyd. Wieś jutra. Sp. z o.o., Warszawa
2007, s. 43–50.
5. Borkowska H.: Zmiany zawartości suchej masy w plonie biomasy wierzby krzewiastej (wikliny) i ślazowca
pensylwańskiego w zależności od terminu zbioru. Annales Universitatis Marie Curie-Skłodowska 60, 2005:
s.155–161.
6. Borkowska H. 2006: Pelety ze ślazowca pensylwańskiego na tle normy DIN 51731. Czysta Energia 6 (55):
s.22–23.
7. Borkowska H., Styk B.: Ślazowiec pensylwański. [W:] Rośliny energetyczne, red Kościk B., Wydawnictwo
AR w Lublinie 2003, s.79–95.
8. Borkowska H., Styk B.: Ślazowiec pensylwański (Sida hermaphrodita Rusby). Uprawa i wykorzystanie.
Wydawnictwo AR w Lublinie 2006, s. 69.
9. Bosoj E. S.: Riezuszczije apparaty uborocznych maszin. Maszinostrojenie. Moskwa 1967.
10. Bosoj E. S., Wiktorow W.: Isliedowanije napraziennego sostajania spinki noża riezuszcziego apparata.
Traktory i Sielchozmasziny, 1976, nr 3.
11. Chołduj D., Podlaski S.: Kompleksowa ocena biologicznej przydatności 7 gatunków roślin
wykorzystywanych w uprawach energetycznych. [W:] Energia odnawialna, red. Gradzik P., MODR, Płońsk
2008: 61-76.
12. Coates W. F., Portfield J. G.: A Compound Helical Cutterbar - Desing and Field Testing. Transaction of the
ASAE. St. Joseph, Michigan, 1975, vol.18, nr 5.
13. Dajdok Z., Krzysztofiak A., Krzysztofiak L., Romański M., Śliwiński M.: Rośliny inwazyjne w Wigierskim
Parku Narodowym, 2007, s. 24.
14. Denisiuk W.: Możliwości wykorzystania ślazowca pensylwańskiego w energetyce. Inżynieria Rolnicza 6,
2006, s. 105–113.
15. Dobler K.: Grundlegende Untersuchungen uber den freien Schnitt Halmugt Grund. Landtechnik 1973, nr 2.
16. Dreszer K., Michałek R., Roszkowski A.: Energia odnawialna – możliwości jej pozyskiwania i
wykorzystania w rolnictwie. Wydawnictwo PTIR, Kraków – Lublin –Warszawa 2003.
17. Dreszer K, Gieroba J.: Kombajny zbożowe na wystawie Agritechnica 93. Przegląd Techniki Rolniczej i
Leśnej, 1994, nr 7.
18. Dubas J.: Wierzba. [W:] Rośliny energetyczne, red. Kościk B. Wydawnictwo AR w Lublinie, 2003, s. 56 - 78.
-99-
19. Dubas J., Grzybek A., Kotowski W., Tomczyk A.: Wierzba energetyczna – uprawa i technologie
przetwarzania. Wyższa Szkoła Ekonomii i Administracji. Bytom, 2004.
20. Eliasz-Misiak B.: Instrumenty ekonomiczne stosowane w celu ograniczenia emisji CO2 w Europie i Polsce.
Polityka energetyczna, tom 6, zeszyt specjalny, 2003.
21. Fąfara R.: Analiza pracy dwulistwowego zespołu tnącego maszyn żniwnych. IBMER Warszawa. Biuletyn
Prac Naukowo-Badawczych, 1964.
22. Fischer T., Krieg A.: Projektowanie i budowa biogazowni, Materiały Międzynarodowej Konferencji nt.
Odnawialne źródła energii u progu XXI wieku”, Warszawa, 10-11 grudnia 2001 r.
23. Frączek J., Mudryk K.: Metoda określenia oporów cięcia pędów wierzby energetycznej. Inżynieria Rolnicza,
2006, nr 8(83), s. 91-98.
24. Godet J.D.: Przewodnik do rozpoznawania drzew i krzewów. Oficyna Wydawnicza „Delta W–Z”, 2000, ss.
255.
25. Gołogurski T.M.: Czystość cięcia w maszynach żniwnych. Związkowa Drukarnia we Lwowie, Lwów 1910.
26. Górski J.: Proces ciecia drewna elektryczną pilarką. Rozprawy Naukowe i Monografie. Wydawnictwo
SGGW, Warszawa 2001.
27. Grabański P.: Badania energochłonności procesu cięcia roślin źdźbłowych. Praca doktorska,. Politechnika
Poznańska, Poznań, 1988.
28. Grabański P.: Badania symulacyjne procesu cięcia roślin źdźbłowych. Materiały IV Sympozjum im. Cz.
Kanafojskiego nt: Problemy budowy oraz eksploatacji maszyn i urządzeń rolniczych. PW WBiMR, Płock,
1988, str. 74-78.
29. Gradziuk P., Grzybek A., Kowalczyk K., Kościk B.: Biopaliwa. Miesięcznik „Wieś Jutra”. Wyd. Wieś jutra.
Sp. z o.o., Warszawa 2003.
30. Grzesik M., Romanowska - Duda Z.B.: Technologia hydrokondyjnonowania nasion ślazowca
pensylwańskiego (Sida hermaphrodita) w aspekcie zmian klimatycznych. Produkcja biomasy. Wybrane
problemy. Wydawnictwo Wieś Jutra, Warszawa 2009, s. 63–69.
31. Grzybek A.: Potencjał biomasy możliwej do wykorzystania na produkcję pellet. Czysta Energia 6 (56), 2004,
s. 24–25.
32. Grzybek A.: Biomasa jako alternatywne źródło energii. Warszawa 2002.
33. Grzybek A.: Logistyka zaopatrzenia w biomasę średnich i dużych obiektów energetycznych. W: Materiały
konferencyjne „Biomasa dla elektroenergetyki i ciepłownictwa – szanse i problemy”. Wyd. Wieś jutra. Sp.
z o.o., Warszawa. 2007, s. 51–57.
34. Hetmański M., Kobiński H., Kośmicki Z: Kierunki rozwoju konstrukcji przyrządów tnących maszyn
żniwnych. Maszyny i Ciągniki Rolnicze nr 7/8, 1976.
35. Jabłoński W., Wnuk J.: Odnawialne źródła energii w polityce energetycznej Unii Europejskiej i Polski,
Wydawnictwo Wyższej Szkoły Zarządzania i Marketingu w Sosnowcu, Sosnowiec 2004.
36. Jakiel M., Radecki S.: Górnictwo naftowe w Polsce, stan aktualny i możliwości rozwoju, Krajowy Kongres
Naftowców i Gazowników, Bobrka 2003.
37. Jankowski F.: Miscanthus – the furure biommass crop for energy and industry. Biomass for energy
environment and industry, 8th E.C. Conference, Vienna, 1994, s. 372–379.
-100-
38. Jasiulewicz M.: Efektywność ekonomiczna uprawy wierzby na gruntach marginalnych i możliwości
wykorzystania biomasy w energetyce rozproszonej. Ekonomiczne uwarunkowania stosowania odnawialnych
źródeł energii. Wydawnictwo Wieś Jutra, Warszawa 2009, s.92–101.
39. Jodłowski J.: Analiza dynamicznych obciążeń mechanizmu tnącego kosiarki ze sprężystym akumulatorem
energii. WSR Szczecin, 1968.
40. Juliszewski T., Kwaśniewski D., Baran D.: Wpływ wybranych czynników na przyrosty wierzby
energetycznej. Inżynieria Rolnicza, nr 12(87), Kraków 2006, s. 225-232.
41. Kanafojski Cz., Karwowski T.: Teoria i konstrukcja maszyn rolniczych. PWRiL, Warszawa 1972.
42. Kowalczyk – Juśko A.: Przydatność wybranych gatunków roślin do energetycznego wykorzystania. [W:]
Biomasa jako źródło energii, red. Jackowska I., Wydawnictwo Wieś Jutra, Warszawa 2009, s.39–50.
43. Kowalski P., Wytwarzanie energii elektrycznej z biomasy w warunkach polskich, V Konferencja Naukowo
– Techniczna nt „Ogólnopolskie Forum Odnawialnych Źródeł Energii – 98”, Gdańsk, 13-16 październik
1998 r.
44. Kowalski S.: Badania oporów cięcia wybranych roślin. Zeszyt Prob. Post. Nauk Rol. 408, 1993, s.297- 303.
45. Kubica K., Raińczak J., Współspalanie węgla i biomasy w instalacjach kotłów rusztowych, Materiały z
Międzynarodowej konferencji Naukowo – Technicznej nt „Spalanie paliw alternatywnych w energetyce i
przemyśle cementowym”, Opole, 20-21 luty 2003 r.
46. Kubica K., Aspekty ekologiczne związane z produkcją i spalaniem biomasy, Materiały z Konferencji nt
„Energetyczne wykorzystanie biomasy – zielonego węgla w źródłach niekonwencjonalnych”, Ustroń, 28.02-
1.03.2002 r.
47. Kwaśniewski D., Mudryk K., Wróbel M.: Zbiór wierzby energetycznej z użyciem piły łańcuchowej.
Inżynieria Rolnicza, 2006, nr 13(88), s. 271-276.
48. Król K.: Wierzba wiciowa – cenna roślina energetyczna. Technika Rolnicza Ogrodnicza Leśna 3, 2004, s.
18–22.
49. Lewandowski W. M.: Proekologiczne odnawialne źródła energii. Wydawnictwo Naukowo-Techniczne,
Warszawa 2007.
50. Liska M: Równoważenie sił bezwładności występujących w napędzie zespołu tnącego kombajnu zbożowego.
Maszyny i Ciągniki Rolnicze, 1968, nr 10-11.
51. Lisowski A. i inni.: Technologie zbiorów roślin energetycznych. Wydawnictwo SGGW, Warszawa 2010.
52. Lisowski A.: Ścinanie i rozdrabnianie wierzby energetycznej, Technika Rolnicza Ogrodnicza Leśna 4, 2006,
s.8-11.
53. Lisowski A.: Zbiór roślin energetycznych po polsku. Wiadomości Rolnicze Polska 10(62), 2009b, s. 23.
54. Lisowski A., Klonowski J., Nowakowski T., Strużyk A., Chlebowski J., Kotecki L.: Badania techniczno-
funkcjonalne i energetyczne (stanowiskowe) przystawek ścinających i innych zespołów roboczych
sieczkarni. Raport z zadania nr I.6.5 projektu badawczego zamawianego PBZ-MNiSW – 1/3/2006
(maszynopis). Katedra Maszyn Rolniczych i Leśnych SGGW, Warszawa 2009a, s. 13.
55. Lisowski A., Klonowski J., Sypuła M.: Zastosowanie modelu RRSB do predykcji wydzielenia mieszaniny
przeznaczonej do produkcji peletów i brykietów. Inżynieria Rolnicza 9(115), 2009b, s. 169–176.
56. Lisowski A., Nowakowski T., Klonowski J.: Właściwości mechaniczne ślazowca pensylwańskiego. [W:]
Biomasa jako źródło energii, red. Jackowska I., Wydawnictwo Wieś Jutra, Warszawa 2009d, s. 59–69.
-101-
57. Lisowski A., Nowakowski T., Strużyk A., Klonowski J.: Design project of rowindependent harvesting
machine for energetic plants. Agronomy Research. Biosystem Engineering. Special issue 1, vol. 8, 2010d,
s. 149 – 154.
58. Lisowski A., Strużyk A., Klonowski J., Nowakowski T., Sypuła M., Chlebowski J., Kotecki L., Świątek K.,
Świętochowski A., Maciak M., Sergiel L.: Określenie obciążeń energetycznych i wydajności pracy w
technologiach zbioru roślin energetycznych. Raport z zadania nr I.6.11 projektu badawczego zamawianego
PBZMNiSW – 1/3/2006 (maszynopis). Katedra Maszyn Rolniczych i Leśnych SGGW, Warszawa 2009h,
s. 48.
59. Majkowska G., Majkowski W.: Trawy źródłem energii. [W:] Trawy i rośliny motylkowe. Wydawnictwo
Biznes-Press Sp. z o.o. Warszawa 2005, s. 94–97.
60. Majkowski W., Podyma W., Góral S.: Gatunki roślin do rekultywacji terenów zdegradowanych przez
przemysł i gospodarkę komunalną. [W:] Nowe rośliny uprawne na cele spożywcze, przemysłowe i jako
odnawialne źródła energii. Wydawnictwo SGGW, Warszawa 1996, s. 136–148.
61. Marszałek T.: Analiza pracy kosiarek rotacyjnych. Skrót pracy doktorskiej, Biuletyn Prac Naukowo-
Badawczych, IBMER Warszawa 1974, nr 8.
62. Martini Z.: Kinematyka pracy bębnowego przyrządu koszącego. Zeszyty Naukowe Politechniki Poznańskiej,
Poznań 1960, nr 3.
63. Matuszkiewicz W.: Przewodnik do oznaczania zbiorowisk roślinnych Polski. Wydawnictwo Naukowe PWN,
Warszawa 2008, s. 538.
64. Miller M.R.: Developing a High Capacity Stalk Cutter. Agricultural Engineering 1968, No. 3, str. 132-133.
65. Mrozek M.: Badania stanowiskowe zespołu tnącego normalnego cięcia. Materiały VI Sympozjum im. prof.
Cz. Kanafojskiego nt.: Problemy budowy oraz eksploatacji maszyn i urządzeń rolniczych. PW WBiMR,
Płock 1994, str. 85-89.
66. Mrozek M.: Symulowane badania zespołów tnących maszyn do zbioru zbóż i zielonek. Materiały V
Sympozjum im. Cz. Kanafojskiego nt.: Problemy budowy oraz eksploatacji maszyn i urządzeń rolniczych.
PW WBiMR, Płock 1991, str. 84-87.
67. Mrozek M.: Komputerowe bazy danych na użytek symulacji pracy zespołów tnących maszyn do zbioru zbóż
i zielonek. Prace Przemysłowego Instytutu Maszyn Rolniczych, Poznań 1993, nr 1, str. 20-23.
68. Mrozek M.: Badania wstępne zespołu tnącego normalnego cięcia. Prace Przemysłowego Instytutu Maszyn
Rolniczych, Poznań 1993, nr 3, str. 28-32.
69. Mrozek M.: Metoda CAD i MES w zastosowaniu do optymalizacji procesu cięcia źdźbeł. Prace
Przemysłowego Instytutu Maszyn Rolniczych, Poznań 1995, nr 5, str. 43-48.
70. Mrozek M.: Mechanizm cięcia roślin źdźbłowych - badania symulacyjne. Prace Przemysłowego Instytutu
Maszyn Rolniczych, Poznań 1996, nr 2, str. 12-16.
71. Mulas E., Rumianowski R.: Rachunek niepewności pomiaru. WPW, Warszawa 1997.
72. Nowaczyński Z.: Mechaniczne ścinanie wikliny (nożycowy przyrząd tnący). Praca doktorska, Wrocław,
1968.
73. Ostrowski J., Gutowska A.: Model diagnostyczny typowania gruntów przydatnych do upraw roślin
energetycznych. Problemy Inżynierii Rolniczej 2, 2008, s. 145–152.
-102-
74. Powierża L.: Dynamika kosiarek w aspekcie metodyki badań. Biuletyn Prac Naukowo - Badawczych,
IBMER Warszawa, 1974, nr l2.
75. Powierża L.: Tłumienie drgań mechanizmu napędowego kosiarki za pomocą eliminatora drgań. Roczniki
Nauk Rolniczych, C - 70 - 3, 1973, str. 898-96.
76. Powierża L.: Analiza kinematyczna metodą Mangerona - Drgania mechanizmu napędowego zespołu
tnącego kosiarki. Roczniki Nauk Rolniczych, t. 71 - C - 3, 1974, str. 101-108.
77. Powierza L.: Zarys inżynierii systemów bioagro – technicznych, Część I. Podstawy, Wydawnictwo ITE,
Radom - Płock 1997.
78. Powierża L.: Podstawy hybrydyzacji lokalnych systemów energetycznych, Wymagane zagadnienia
mechaniki w budowie urządzeń technicznych, Płock 2008, 37-49.
79. Powierża L.: Model inergetyczny systemu bioagrotechnicznego, Inżynieria Systemów Bioagrotechnicznych,
z. 7, 1999, s. 34-44.
80. Powierża L.: Efektywność eksploatacyjna maszyn rolniczych, Instytut Budownictwa, Mechanizacji i
Elektryfikacji Rolnictwa, Warszawa 1981.
81. Remlein-Starosta D., Nijak K.: Ślazowiec pensylwański – wstępne wyniki badań nad możliwościami ochrony
przed agrofagami. Progress in Plant Protection/Postępy w Ochronie Roślin 47 (4), 2007, s. 358–362.
82. Rode H.: Analiza zapotrzebowania energetycznego kosiarek rotacyjnych. Sprawozdanie z pracy badawczej
własnej, PW WBiMR, Płock 1991.
83. Rode H.: Badanie wpływu parametrów konstrukcyjnych i roboczych śrubowego zespołu tnącego na
zapotrzebowanie energetyczne i jakość pracy kosiarki. Sprawozdanie z pracy badawczej własnej, PW
WBiMR, Płock 1994.
84. Rode H., Witkowski P.: Moisture influence on the unitary energy of a cutting process of selected energy
plants. Teka Komisji Motoryzacji i Energetyki Rolnictwa. vol. XI, Lublin 2011, s. 317-325.
85. Rode H.: The energy of a cutting process of a selected energy plant. Teka Komisji Motoryzacji i Energetyki
Rolnictwa. vol. XI, Lublin 2011, s. 326-334.
86. Rode H., Witkowski P.: The study of the rotary cutting process of energy plants. Teka Komisji Motoryzacji
i Energetyki Rolnictwa. vol. XII, Lublin 2012, s. 231-235.
87. Rode H., Witkowski P.: The study of the rotary cutting process of chosen energy plants. TEKA Commission
of motorization and energetics in agriculture. An international journal on motorization, vehicle operation,
energy efficiency and mechanical engineering. Vol. 13, nr 1, Lublin – Rzeszów 2013, str. 139 - 144.
88. Rode H., Witkowski P.: Stanowisko do badań procesu cięcia roślin energetycznych. MOTROL. Commission
of motorization and energetics in agriculture. An international journal on operation of farm and agri – food
industry machinery. Vol. 15, nr 1, Lublin – Rzeszów 2013, str. 111-114.
89. Rojewski J.: Nowa generacja zespołów tnących dla kosiarek. Prace Przemysłowego Instytutu Maszyn
Rolniczych, Poznań 1994, nr 1, str. 39-42.
90. Romaniuk W., Karbowy A., Łukaszuk M.: Wymagania formalno-prawne projektowania i budowy
biogazowni rolniczych. Problemy Inżynierii Rolniczej nr 4/2008. IBMER Warszawa 2008 r.
91. Roszewski R.: Miskant olbrzymi – Miscanthus sinensis giganteus. [W:] Nowe rośliny uprawne na cele
spożywcze, przemysłowe i jako odnawialne źródła energii. Wydawnictwo SGGW, Warszawa 1996,
s. 123– 135.
-103-
92. Rudko T., Stasiak M.: Właściwości mechaniczne pędów wierzby energetycznej. III Zjazd Naukowy. Referaty
i doniesienia. Dąbrowice 27-29. 09.2004.
93. Rutkowski L.: Klucz do oznaczania roślin naczyniowych Polski niżowej. Wyd. Naukowe PWN, Warszawa
2006.
94. Sawicki B., Kođcik K.: Trawy i zbiorowiska trawiaste. [W:] Rośliny energetyczne, red. Kościk B.,
Wydawnictwo AR w Lublinie 2003, s. 111–135.
95. Śliwiński M.: Rdestowce. Zielona planeta 2 (83), 2009, s. 10–13.
96. Szczukowski S., Tworkowski J.: Produktywność wierzb krzewiastych Salix sp. na glebie organicznej.
Inżynieria Ekologiczna 1, 2000, s. 138–144.
97. Szczukowski S., Tworkowski J.: Produktywność oraz wartość energetyczna biomasy wierzb krzewiastych
Salix sp. na różnych typach gleb w pradolinie Wisły. Postępy Nauk Rolniczych 2, 2001, s. 39–38.
98. Szczukowski S., Tworkowski J.: Plantacje energetyczne wierzby i innych roślin wieloletnich. Wieś Jutra
3(68), 2004, s. 53–55.
99. Szczukowski S., Tworkowski J.: Wybrane aspekty plonowania i wykorzystania biomasy wierzby. Produkcja
biomasy. Wybrane problemy. Wydawnictwo Wieś Jutra, Warszawa 2009, s. 15–23.
100. Szczukowski S., Tworkowski J., Stolarski M.: Wierzba energetyczna. Wydawnictwo Plantpress, Kraków
2006, s. 46.
101. Szczukowski S., Tworkowski J., Stolarski M.J.: Wierzba energetyczna. Wydawnictwo Plantpress Sp. z o.o.,
Kraków 2004.
102. Szczukowski S., Tworkowski J., Wiwart M., Przyborowski J.: Wiklina (Salix Sp.) Uprawa i możliwości
wykorzystania. Wydawnictwo Uniwersytetu Warmińsko-Mazurskiego, Olsztyn 2002.
103. Szymanek M.: Analysis of cutting process of plant material. Teka Komisji Motoryzacji i Energetyki
Rolnictwa – OL PAN, VIIA, 2007, s.107-113.
104. Witkowski P.: Stanowisko do badań procesu cięcia roślin. Rozdział w monografii Inżynieria mechaniczna –
innowacje dla przedsiębiorstw. s. 129-132. Politechnika Warszawska, Płock 2011.
105. Żuk D.: Określenie koniecznej prędkości elementów tnących w maszynach do ścinania źdźbeł i łodyg.
Maszyny i Ciągniki Rolnicze 1979, nr 3.
106. Żuk D.: Konstrukcja i badania prototypu kosiarki ze śrubowym zespołem tnącym. Prace Naukowe
Politechniki Warszawskiej - Mechanika z. 116, 1989.
107. Żuk D., Rode H.: Badania kosiarki ze śrubowym zespołem tnącym. Sprawozdanie z pracy badawczej
własnej, PW WBiMR, Płock, 1990,
108. Żuk D., Rode H.: Badania teoretyczne i eksperymentalne zespołów tnących przeznaczonych do pielęgnacji
trawników. Sprawozdanie z pracy badawczej własnej, PW WBiMR, Płock, 1991.
109. Żuk D., Rode H.: Propozycje oceny energetycznej zespołów tnących. Wydawnictwa Politechniki
Warszawskiej Prace Naukowe Mechanika z 152, 1991, str. 23-32.
110. Żuk D., Rode H.: Dobór parametrów nowych konstrukcji zespołów tnących. Sprawozdanie z pracy
badawczej własnej, PW WBiMR, Płock 1992.
111. Żuk D., Rode H.: Proces ścinania roślin źdźbłowych. Sprawozdanie z projektu badawczego, PW WBiMR,
Płock, 1993.
-104-
112. Żuk D., Rode H., Serafin D.: Proces cięcia roślin źdźbłowych i łodygowych. Sprawozdanie z projektu
badawczego, PW WBiMR, Płock 1991.
113. Tokarska-Guzik B.: Azjatyckie rdestowce – zagrożenie dla rodzimej szaty roślinnej. Przyroda Górnego
Śląska 41, 2005, s.8–9.
114. Wiśniewski G., Podlaski S.: Agrotechnika roślin uprawianych na cele energetyczne. Energia odnawialna.
Mazowiecki Ośrodek Doradztwa Rolniczego, Płońsk 2008, s. 77–91.
115. Załącznik do uchwały nr 157/2010 Rady Ministrów: Polityka energetyczna Polski do 2030 roku. Warszawa,
29 wrzesień 2010 r.
ZAŁĄCZNIK
Tabelaryczne zestawienie wyników badań wybranych roślin energetycznych
-III-
Tabela 1. Tabelaryczne zestawienie wyników badań wierzby konopianej dla wilgotności 20%
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,031 m/s V= 0,031 m/s V= 0,031 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 684,90 kJ/m2 E1= 550,02 kJ/m2 E1= 560,23 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 618,53 kJ/m2 E2= 499,98 kJ/m2 E2= 491,31 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 600,01 kJ/m2 E3= 600,01 kJ/m2 E3= 459,77 kJ/m2
%
Średnia wartość energii E= 634,48 kJ/m2 E= 550,00 kJ/m2 E= 503,77 kJ/m2
20
Wilgotność
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,063 m/s V= 0,063 m/s V= 0,063 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 550,64 kJ/m2 E1= 480,59 kJ/m2 E1= 450,36 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 499,36 kJ/m2 E2= 479,41 kJ/m2 E2= 401,05 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 474,11 kJ/m2 E3= 410,03 kJ/m2 E3= 379,64 kJ/m2
Średnia wartość energii E= 508,04 kJ/m2 E= 456,68 kJ/m2 E= 410,35 kJ/m2
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,105 m/s V= 0,105 m/s V= 0,105 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 395,23 kJ/m2 E1= 290,36 kJ/m2 E1= 250,24 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 410,25 kJ/m2 E2= 315,34 kJ/m2 E2= 299,76 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 349,75 kJ/m2 E3= 349,64 kJ/m2 E3= 267,97 kJ/m2
Średnia wartość energii E= 385,08 kJ/m2 E= 318,45 kJ/m2 E= 272,66 kJ/m2
-IV-
Tabela 2. Tabelaryczne zestawienie wyników badań wierzby konopianej dla wilgotności 40%
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,031 m/s V= 0,031 m/s V= 0,031 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 551,63 kJ/m2 E1= 540,00 kJ/m2 E1= 394,33 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 468,64 kJ/m2 E2= 440,00 kJ/m2 E2= 472,37 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 560,01 kJ/m2 E3= 474,52 kJ/m2 E3= 390,00 kJ/m2
%
Średnia wartość energii E= 526,76 kJ/m2 E= 484,84 kJ/m2 E= 418,90 kJ/m2
40
Wilgotność
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,063 m/s V= 0,063 m/s V= 0,063 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 484,84 kJ/m2 E1= 420,69 kJ/m2 E1= 330,01 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 380,10 kJ/m2 E2= 379,31 kJ/m2 E2= 417,24 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 443,61 kJ/m2 E3= 350,01 kJ/m2 E3= 340,58 kJ/m2
Średnia wartość energii E= 436,18 kJ/m2 E= 383,34 kJ/m2 E= 362,61 kJ/m2
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,105 m/s V= 0,105 m/s V= 0,105 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 369,99 kJ/m2 E1= 320,03 kJ/m2 E1= 289,93 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 373,43 kJ/m2 E2= 259,97 kJ/m2 E2= 236,01 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 320,01 kJ/m2 E3= 300,01 kJ/m2 E3= 236,70 kJ/m2
Średnia wartość energii E= 354,48 kJ/m2 E= 293,34 kJ/m2 E= 254,21 kJ/m2
-V-
Tabela 3. Tabelaryczne zestawienie wyników badań wierzby konopianej dla wilgotności 60%
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,031 m/s V= 0,031 m/s V= 0,031 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 480,01 kJ/m2 E1= 420,28 kJ/m2 E1= 320,14 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 420,03 kJ/m2 E2= 416,72 kJ/m2 E2= 399,86 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 416,58 kJ/m2 E3= 370,01 kJ/m2 E3= 350,01 kJ/m2
%
Średnia wartość energii E= 438,87 kJ/m2 E= 402,34 kJ/m2 E= 356,67 kJ/m2
60
Wilgotność
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,063 m/s V= 0,063 m/s V= 0,063 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 340,04 kJ/m2 E1= 320,77 kJ/m2 E1= 340,12 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 399,80 kJ/m2 E2= 320,01 kJ/m2 E2= 299,88 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 380,20 kJ/m2 E3= 379,99 kJ/m2 E3= 290,01 kJ/m2
Średnia wartość energii E= 373,35 kJ/m2 E= 340,26 kJ/m2 E= 310,00 kJ/m2
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,105 m/s V= 0,105 m/s V= 0,105 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 330,89 kJ/m2 E1= 290,03 kJ/m2 E1= 240,36 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 279,11 kJ/m2 E2= 254,44 kJ/m2 E2= 189,64 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 287,02 kJ/m2 E3= 220,00 kJ/m2 E3= 250,01 kJ/m2
Średnia wartość energii E= 299,01 kJ/m2 E= 254,82 kJ/m2 E= 226,67 kJ/m2
-VI-
Tabela 4. Tabelaryczne zestawienie wyników badań ślazowca pensylwańskiego dla wilgotności 20%
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,031 m/s V= 0,031 m/s V= 0,031 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 50,43 kJ/m2 E1= 61,22 kJ/m2 E1= 63,26 kJ/m2
%
Drugi pomiar energii E2= 46,57 kJ/m2 E2= 58,78 kJ/m2 E2= 67,14 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 60,01 kJ/m2 E3= 50,01 kJ/m2 E3= 31,74 kJ/m2
Średnia wartość energii E= 52,34 kJ/m2 E= 56,67 kJ/m2 E= 54,05 kJ/m2
20
Wilgotność
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,063 m/s V= 0,063 m/s V= 0,063 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 38,36 kJ/m2 E1= 40,44 kJ/m2 E1= 45,69 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 49,44 kJ/m2 E2= 50,65 kJ/m2 E2= 55,01 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 47,78 kJ/m2 E3= 54,56 kJ/m2 E3= 49,31 kJ/m2
Średnia wartość energii E= 45,19 kJ/m2 E= 48,55 kJ/m2 E= 50,00 kJ/m2
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,105 m/s V= 0,105 m/s V= 0,105 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 35,37 kJ/m2 E1= 35,01 kJ/m2 E1= 45,66 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 34,43 kJ/m2 E2= 44,99 kJ/m2 E2= 34,34 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 45,04 kJ/m2 E3= 40,02 kJ/m2 E3= 45,01 kJ/m2
Średnia wartość energii E= 38,28 kJ/m2 E= 40,01 kJ/m2 E= 41,67 kJ/m2
-VII-
Tabela 5. Tabelaryczne zestawienie wyników badań ślazowca pensylwańskiego dla wilgotności 40%
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,031 m/s V= 0,031 m/s V= 0,031 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 71,36 kJ/m2 E1= 65,42 kJ/m2 E1= 71,55 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 74,64 kJ/m2 E2= 69,58 kJ/m2 E2= 68,45 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 58,03 kJ/m2 E3= 75,02 kJ/m2 E3= 80,01 kJ/m2
%
Średnia wartość energii E= 68,01 kJ/m2 E= 70,01 kJ/m2 E= 73,34 kJ/m2
40
Wilgotność
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,063 m/s V= 0,063 m/s V= 0,063 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 65,46 kJ/m2 E1= 70,22 kJ/m2 E1= 53,65 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 53,01 kJ/m2 E2= 59,78 kJ/m2 E2= 58,35 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 64,64 kJ/m2 E3= 60,01 kJ/m2 E3= 70,01 kJ/m2
Średnia wartość energii E= 61,04 kJ/m2 E= 63,34 kJ/m2 E= 60,67 kJ/m2
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,105 m/s V= 0,105 m/s V= 0,105 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 43,78 kJ/m2 E1= 45,06 kJ/m2 E1= 47,85 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 49,22 kJ/m2 E2= 56,94 kJ/m2 E2= 54,15 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 55,01 kJ/m2 E3= 50,01 kJ/m2 E3= 60,02 kJ/m2
Średnia wartość energii E= 49,34 kJ/m2 E= 50,67 kJ/m2 E= 54,01 kJ/m2
-VIII-
Tabela 6. Tabelaryczne zestawienie wyników badań ślazowca pensylwańskiego dla wilgotności 60%
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,031 m/s V= 0,031 m/s V= 0,031 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 75,22 kJ/m2 E1= 87,22 kJ/m2 E1= 95,02 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 74,78 kJ/m2 E2= 74,78 kJ/m2 E2= 84,98 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 85,02 kJ/m2 E3= 85,01 kJ/m2 E3= 80,01 kJ/m2
%
Średnia wartość energii E= 78,34 kJ/m2 E= 82,34 kJ/m2 E= 86,67 kJ/m2
60
Wilgotność
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,063 m/s V= 0,063 m/s V= 0,063 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 65,32 kJ/m2 E1= 73,44 kJ/m2 E1= 69,98 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 70,86 kJ/m2 E2= 67,36 kJ/m2 E2= 84,02 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 74,68 kJ/m2 E3= 80,03 kJ/m2 E3= 82,39 kJ/m2
Średnia wartość energii E= 70,29 kJ/m2 E= 73,61 kJ/m2 E= 78,80 kJ/m2
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,105 m/s V= 0,105 m/s V= 0,105 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 55,34 kJ/m2 E1= 55,06 kJ/m2 E1= 65,32 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 66,66 kJ/m2 E2= 70,12 kJ/m2 E2= 60,26 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 60,19 kJ/m2 E3= 64,82 kJ/m2 E3= 72,42 kJ/m2
Średnia wartość energii E= 60,73 kJ/m2 E= 63,33 kJ/m2 E= 66,00 kJ/m2
-IX-
Tabela 7. Tabelaryczne zestawienie wyników badań miskanta olbrzymiego dla wilgotności 20%
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,031 m/s V= 0,031 m/s V= 0,031 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 140,13 kJ/m2 E1= 124,83 kJ/m2 E1= 111,32 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 149,14 kJ/m2 E2= 155,52 kJ/m2 E2= 130,22 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 159,87 kJ/m2 E3= 139,36 kJ/m2 E3= 139,78 kJ/m2
%
Średnia wartość energii E= 149,71 kJ/m2 E= 139,90 kJ/m2 E= 127,11 kJ/m2
20
Wilgotność
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,063 m/s V= 0,063 m/s V= 0,063 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 119,70 kJ/m2 E1= 115,22 kJ/m2 E1= 100,33 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 134,26 kJ/m2 E2= 109,67 kJ/m2 E2= 106,67 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 130,06 kJ/m2 E3= 125,11 kJ/m2 E3= 90,01 kJ/m2
Średnia wartość energii E= 128,01 kJ/m2 E= 116,67 kJ/m2 E= 99,00 kJ/m2
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,105 m/s V= 0,105 m/s V= 0,105 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 115,35 kJ/m2 E1= 80,31 kJ/m2 E1= 80,11 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 94,65 kJ/m2 E2= 99,67 kJ/m2 E2= 70,75 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 100,03 kJ/m2 E3= 90,02 kJ/m2 E3= 62,91 kJ/m2
Średnia wartość energii E= 103,34 kJ/m2 E= 90,00 kJ/m2 E= 71,26 kJ/m2
-X-
Tabela 8. Tabelaryczne zestawienie wyników badań miskanta olbrzymiego dla wilgotności 40%
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,031 m/s V= 0,031 m/s V= 0,031 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 140,36 kJ/m2 E1= 135,00 kJ/m2 E1= 127,56 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 129,44 kJ/m2 E2= 117,67 kJ/m2 E2= 119,44 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 120,01 kJ/m2 E3= 120,00 kJ/m2 E3= 102,01 kJ/m2
%
Średnia wartość energii E= 129,94 kJ/m2 E= 124,22 kJ/m2 E= 116,34 kJ/m2
40
Wilgotność
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,063 m/s V= 0,063 m/s V= 0,063 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 125,11 kJ/m2 E1= 100,02 kJ/m2 E1= 85,17 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 109,89 kJ/m2 E2= 109,98 kJ/m2 E2= 94,83 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 110,01 kJ/m2 E3= 90,02 kJ/m2 E3= 80,03 kJ/m2
Średnia wartość energii E= 115,00 kJ/m2 E= 100,01 kJ/m2 E= 86,68 kJ/m2
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,105 m/s V= 0,105 m/s V= 0,105 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 95,26 kJ/m2 E1= 73,06 kJ/m2 E1= 70,61 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 86,74 kJ/m2 E2= 84,72 kJ/m2 E2= 69,39 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 100,02 kJ/m2 E3= 90,01 kJ/m2 E3= 55,02 kJ/m2
Średnia wartość energii E= 94,01 kJ/m2 E= 82,59 kJ/m2 E= 65,01 kJ/m2
-XI-
Tabela 9. Tabelaryczne zestawienie wyników badań miskanta olbrzymiego dla wilgotności 60%
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,031 m/s V= 0,031 m/s V= 0,031 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 130,04 kJ/m2 E1= 100,46 kJ/m2 E1= 120,36 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 124,96 kJ/m2 E2= 114,54 kJ/m2 E2= 94,64 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 110,01 kJ/m2 E3= 125,01 kJ/m2 E3= 100,01 kJ/m2
%
Średnia wartość energii E= 121,67 kJ/m2 E= 113,34 kJ/m2 E= 105,00 kJ/m2
60
Wilgotność
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,063 m/s V= 0,063 m/s V= 0,063 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 100,69 kJ/m2 E1= 73,67 kJ/m2 E1= 71,63 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 89,31 kJ/m2 E2= 86,97 kJ/m2 E2= 80,37 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 110,02 kJ/m2 E3= 100,48 kJ/m2 E3= 85,03 kJ/m2
Średnia wartość energii E= 100,01 kJ/m2 E= 87,04 kJ/m2 E= 79,01 kJ/m2
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,105 m/s V= 0,105 m/s V= 0,105 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 85,36 kJ/m2 E1= 77,69 kJ/m2 E1= 50,34 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 84,64 kJ/m2 E2= 56,31 kJ/m2 E2= 56,66 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 73,03 kJ/m2 E3= 71,21 kJ/m2 E3= 65,01 kJ/m2
Średnia wartość energii E= 81,01 kJ/m2 E= 68,40 kJ/m2 E= 57,34 kJ/m2
-XII-
Tabela 10. Tabelaryczne zestawienie wyników badań rdestowca sachalińskiego dla wilgotności 20%
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,031 m/s V= 0,031 m/s V= 0,031 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 240,13 kJ/m2 E1= 260,64 kJ/m2 E1= 290,23 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 179,87 kJ/m2 E2= 284,36 kJ/m2 E2= 339,77 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 210,03 kJ/m2 E3= 235,01 kJ/m2 E3= 310,01 kJ/m2
%
Średnia wartość energii E= 210,01 kJ/m2 E= 260,00 kJ/m2 E= 313,34 kJ/m2
20
Wilgotność
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,063 m/s V= 0,063 m/s V= 0,063 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 200,32 kJ/m2 E1= 254,40 kJ/m2 E1= 310,01 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 159,68 kJ/m2 E2= 200,11 kJ/m2 E2= 289,99 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 190,03 kJ/m2 E3= 259,89 kJ/m2 E3= 270,02 kJ/m2
Średnia wartość energii E= 183,34 kJ/m2 E= 238,13 kJ/m2 E= 290,01 kJ/m2
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,105 m/s V= 0,105 m/s V= 0,105 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 131,56 kJ/m2 E1= 222,03 kJ/m2 E1= 250,01 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 168,31 kJ/m2 E2= 179,97 kJ/m2 E2= 299,89 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 145,01 kJ/m2 E3= 205,01 kJ/m2 E3= 280,02 kJ/m2
Średnia wartość energii E= 148,29 kJ/m2 E= 202,34 kJ/m2 E= 276,64 kJ/m2
-XIII-
Tabela 11. Tabelaryczne zestawienie wyników badań rdestowca sachalińskiego dla wilgotności 40%
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,031 m/s V= 0,031 m/s V= 0,031 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 258,39 kJ/m2 E1= 300,22 kJ/m2 E1= 330,63 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 318,44 kJ/m2 E2= 349,78 kJ/m2 E2= 399,37 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 280,01 kJ/m2 E3= 350,01 kJ/m2 E3= 350,01 kJ/m2
%
Średnia wartość energii E= 285,61 kJ/m2 E= 333,34 kJ/m2 E= 360,00 kJ/m2
40
Wilgotność
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,063 m/s V= 0,063 m/s V= 0,063 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 210,32 kJ/m2 E1= 270,01 kJ/m2 E1= 330,52 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 239,68 kJ/m2 E2= 307,88 kJ/m2 E2= 331,87 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 260,01 kJ/m2 E3= 299,99 kJ/m2 E3= 289,48 kJ/m2
,
Średnia wartość energii E= 236,67 kJ/m2 E= 292,63 kJ/m2 E= 317,29 kJ/m2
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,105 m/s V= 0,105 m/s V= 0,105 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 220,01 kJ/m2 E1= 260,32 kJ/m2 E1= 267,90 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 178,98 kJ/m2 E2= 243,91 kJ/m2 E2= 320,32 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 206,63 kJ/m2 E3= 219,68 kJ/m2 E3= 274,68 kJ/m2
Średnia wartość energii E= 201,87 kJ/m2 E= 241,30 kJ/m2 E= 287,63 kJ/m2
-XIV
-
Tabela 12. Tabelaryczne zestawienie wyników badań rdestowca sachalińskiego dla wilgotności 60%
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,031 m/s V= 0,031 m/s V= 0,031 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 372,96 kJ/m2 E1= 405,85 kJ/m2 E1= 400,32 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 380,87 kJ/m2 E2= 420,01 kJ/m2 E2= 429,68 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 319,63 kJ/m2 E3= 360,00 kJ/m2 E3= 380,01 kJ/m2
%
Średnia wartość energii E= 357,82 kJ/m2 E= 395,29 kJ/m2 E= 403,34 kJ/m2
60
Wilgotność
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,063 m/s V= 0,063 m/s V= 0,063 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 340,69 kJ/m2 E1= 381,12 kJ/m2 E1= 340,23 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 279,31 kJ/m2 E2= 347,87 kJ/m2 E2= 359,77 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 320,01 kJ/m2 E3= 321,01 kJ/m2 E3= 380,01 kJ/m2
Średnia wartość energii E= 313,34 kJ/m2 E= 350,00 kJ/m2 E= 360,00 kJ/m2
Prędkość obrotowa kolumny n= 1424 obr/min n= 1824 obr/min n= 2108 obr/min
Prędkość liniowa wózka V= 0,105 m/s V= 0,105 m/s V= 0,105 m/s
Pierwszy pomiar energii E1= 271,01 kJ/m2 E1= 300,01 kJ/m2 E1= 323,31 kJ/m2
Drugi pomiar energii E2= 298,89 kJ/m2 E2= 324,88 kJ/m2 E2= 346,15 kJ/m2
Trzeci pomiar energii E3= 260,01 kJ/m2 E3= 279,99 kJ/m2 E3= 300,01 kJ/m2
Średnia wartość energii E= 276,64 kJ/m2 E= 301,63 kJ/m2 E= 323,16 kJ/m2