Upload
ardi-anto
View
51
Download
8
Embed Size (px)
Citation preview
1 / 98 document.xls/Rekap
Rekapitulasi Perhitungan Struktur Siphon Ganda
1 Dimensi Perencanaan dan Penulangan Kelas III Road (BM50)
Tipe siphon 2-B2.5xH2.0Lebar bersih tiap lubang m 2.50Tinggi bersih tiap lubang m 2.00Penebalan sudut m 0.20Ketebalan Dinding samping cm 30.0
Dinding partisi cm 30.0Pelat atas cm 30.0Pelat bawah cm 30.0
Tebal selimut beton (antara permukaan beton dengan as tulangan)Dinding samping sisi luar cm 6.0
sis dalam cm 6.0Dinding partisi kedua sisi cm 6.0Pelat atas sisi atas cm 6.0
sisi bawah cm 6.0Pelat bawah sisi bawah cm 6.0
sisi atas cm 6.0Penulangan (dia - jarak tiap pias 1.0 m)Dinding samping Bagian bawah sisi luar Tulangan pokok mm 16@125
Tulangan bagi mm 12@250Bagian tengah sisi luar Tulangan pokok mm 12@125
Tulangan bagi mm 12@250Bagian atas sisi luar Tulangan pokok mm 12@125
Tulangan bagi mm 12@250Bagian bawah sisi dalam Tulangan pokok mm 12@250
Tulangan bagi mm 12@250Bagian tengah sisi dalam Tulangan pokok mm 12@250
Tulangan bagi mm 12@250Bagian atas sisi dalam Tulangan pokok mm 12@250
Tulangan bagi mm 12@250Dinding partisi Kedua sisi Tulangan pokok mm 12@250
Tulangan bagi mm 12@250Pelat atas Tumpuan ujung sisi atas Tulangan pokok mm 12@125
Tulangan bagi mm 12@250Lapangan sisi atas Tulangan pokok mm 12@125
Tulangan bagi mm 12@250Tumpuan tengah sisi atas Tulangan pokok mm 16@125
Tulangan bagi mm 12@250Tumpuan ujung sisi bawah Tulangan pokok mm 12@250
Tulangan bagi mm 12@250Lapangan sisi bawah Tulangan pokok mm 12@250
Tulangan bagi mm 12@250Tumpuan tengah sisi bawah Tulangan pokok mm 12@250
Tulangan bagi mm 12@250Pelat bawah Tumpuan ujung sisi atas Tulangan pokok mm 16@250
Tulangan bagi mm 12@250Lapangan sisi atas Tulangan pokok mm 16@250
Tulangan bagi mm 12@250Tumpuan tengah sisi atas Tulangan pokok mm 16@250
Tulangan bagi mm 12@250Tumpuan ujung sisi bawah Tulangan pokok mm 16@125
Tulangan bagi mm 12@250Lapangan sisi bawah Tulangan pokok mm 16@125
Tulangan bagi mm 12@250Tumpuan tengah sisi bawah Tulangan pokok mm 16@125
Tulangan bagi mm 12@250Sudut Tumpuan ujung bag atas Tulangan sudut mm Err:504
Tumpuan tengah bag atas Tulangan sudut mm Err:504Tumpuan ujung bag bawah Tulangan sudut mm Err:504Tumpuan tengah bag bawah Tulangan sudut mm Err:504
2 Parameter perencanaanBerat jenis Beton bertulang 2.4
Tanah timbunan (kering) (wet) 1.8
(jenuh air) (submerged) 1.0Beban hidup Kelas jalan Kelas III (BM50)
Beban roda belakang truk P= 5.0 tonKoefisien kejut (untuk jalan Kelas I s/d IV) Ci= 0.3
0.0
Beban pedistrian (untuk jalan kelas V ) 0
Beton Kuat tekan beton 175
(K) Tengangan ijin tekan 60
Tegangan ijin geser 5.5
Tulangan Tegangan ijin tarik 1,400
(U24, tulagnan ulir) Tegangan leleh baja 3,000 Ratio Modulus Young n= 24Koefisien tekanan tanah statis Ka= 0.5
gc= t/m3
gs= t/m3
gs'= t/m3
(D<4.0m)(D>4.0m)
t/m2
sck= kg/cm2
sca= kg/cm2
ta= kg/cm2
ssa= kg/cm2
ssy= kg/cm2
2 / 98 document.xls/Rekap
3/ 98 (1)document.xls, Pembebanan
PERHITUNGAN STRUKTUR SIPHON GANDA Tipe: B2.50m x H2.00mKelas Jalan IIITinggi timbunan tanah :
1 Dimensi dan Parameter Tinggi tekanan :
Parameter Dasar Kondisi dasarKa: Koefisien tekanan tanah statis 0.5 Klasifikasi beban hidup kendaraan
Berat jenis air 1.00 t/m3 PTM: beban roda tengah truk Berat jenis tanah (kering) 1.80 t/m3 Ii:Berat jenis tanah (jenuh air) 2.00 t/m3 am: panjang kontak roda tengah dengan tanah Berat jenis beton bertulang 2.40 t/m3 bm: lebar kontak roda tengah dengan tanah Kuat tekan beton 175 kg/m2 PTR: beban roda belakang trukTegangan ijin tekan beton 60 kg/m2 ar: panjang kontak roda belakang dengan tanah Tegangan ijin tarik baja 1400 kg/m2 br: lebar kontak roda belakang dengan tanah Teganngan geser ijin beotn 5.5 kg/m2 PTF: beban roda depan trukTegangan leleh baja 3000 kg/m2 af: panjang kontak roda depan dengan tanah
n: Rasio modulus Young 24 bf: lebar kontak roda depan dengan tanah Fa: Faktor keamanan gaya angakat 1.2 qp: beban pedestrian
Dimensi dasar H: Tinggi bersih tiap siphon 2.00 mB: Lebar bersih tiap siphon 2.50 mHf: Penebalan dinding 0.20 mt1: Ketebalan dinding samping 0.30 mt2: Ketebalan pelat atas 0.30 mt3: Ketebalan pelat bawah 0.30 mt4: Ketebalan dinding partisi 0.30 mBT: Lebat total siphon 5.90 mHT: Tinggi total siphon 2.60 mD: Tinggi timbunan tanah 2.50 mGwd: Kedalaman air tanah unt kasus 1, 2 0.00 m
unt kasus 3, 4 4.00 mhiw: Internal Water Depth unt kasus 1, 2 0.00 m
unt kasus 3, 4 2.00 m
Tebal selimut beton Pelat atas d2Pelat bawah d3Dinding samping d1Dinding partisi d4
Dimensi struktur
gw:gd: koefisien kejut (D≧4.0m:0, D<4.0m:0.3)gs:gc:sck:scassa:ta:ssy:
(> 0.25m)(> 0.25m)(> 0.25m)(> 0.25m)
(> 0.5m)
B0
H0
t2
H
t3
t1 B t1 D1t4B
B0
BT
H
BT
Bt1 t1
t3
HT
Hf
Hf
t2
DGwd
B t4
Hp
Elv Inlet
Elv MAT WL
4/ 98 (1)document.xls, Pembebanan
H0: Tinggi struktur t2/2 + H + t3/2 2.300 mBT0: Lebar struktur 2B + t1 + t4 5.600 mD1: Tinggi timbunan tanah D + t2/2 2.650 mB0: Lebar tiap lubah siphon B+t1/2+t4/2 2.800 m
B0B0
BT0
5/ 98 (1)document.xls, Pembebanan
Distributs beban roda kendaraan (1) Pusat beban roda tengah : ditengah pelat atas
a) distribusi beban dari roda tengah Pvtm: distribusi beban dari roda tengah 2PTM(1+Ii)/(am'bm') = 0.3641am': panjang distribusi beban 2D+1.75+bm = 7.000bm': lebar distribusi beban 2D+am = 5.100
b) distribusi beban dari roda belakangPvtr: distribusi beban dari roda belakang 2PTR(1+Ii)/(ar'br') 0.3641ar': panjang distribusi beban 2D+1.75+br = 7.000br': lebar distribusi beban 2D+ar = 5.100
c) distribusi beban dari roda depanPvtf: distribusi beban dari roda depan 2PTF(1+Ii)/(af'bf') 0.0910af': panjang distribusi beban 2D+1.75+bf = 7.000bf': lebar distribusi beban 2D+af = 5.100
(2) Beban roda tengah bekerja : pada dinding samping a) distribusi beban dari roda tengah
Pvtm: distribusi beban dari roda tengah 2PTM(1+Ii)/(am'bm') = 0.3641am': panjang distribusi beban 2D+1.75+bm = 7.000bm': lebar distribusi beban 2D+am = 5.100
b) distribusi beban dari roda belakangPvtr: distribusi beban dari roda belakang 2PTR(1+Ii)/(ar'br') 0.3641ar': panjang distribusi beban 2D+1.75+br = 7.000br': lebar distribusi beban 2D+ar = 5.100
c) distribusi beban dari roda depanPvtf: distribusi beban dari roda depan 2PTF(1+Ii)/(af'bf') 0.0910af': panjang distribusi beban 2D+1.75+bf = 7.000bf': lebar distribusi beban 2D+af = 5.100
(3) Beban roda belakang bekera : pada dinding samping a) distribusi beban dari roda tengah
Pvtm: distribusi beban dari roda tengah 2PTR(1+Ii)/(ar'br') = 0.3641am': panjang distribusi beban 2D+1.75+br = 7.000bm': lebar distribusi beban 2D+ar = 5.100
b) distribusi beban dari roda belakangPvtr: distribusi beban dari roda belakang 2PTM(1+Ii)/(am'bm') 0.3641ar': panjang distribusi beban 2D+1.75+bm = 7.000br': lebar distribusi beban 2D+am = 5.100
c) distribusi beban dari roda depanPvtf: distribusi beban dari roda depan not reach to top slab 0.0000af': panjang distribusi beban 2D+1.75+bf = 7.000bf': lebar distribusi beban 2D+af = 5.100
(4) Gabungan distribusi beban kendaraan
Kondisi L1: Pvt1 = 0.3641 t/m2, B = 5.600 m Gabungan untuk kondis L2Pvt2 = 0.3641 t/m2, B = 5.600 m
Kondisi L2: Pvt1 = 0.7283 t/m2, B = 5.600 m Jumlah beban distribusi Pvt2 = 0.0000 t/m2, B = 0.000 m kombinasi yang dipilih
untuk kasus .L2, dimana beban paling besar bekerja pada pelat atas
Pada kasus tinggi timbunan tanah (D) lebih dari 3.0 m, beban merata 1.0 t/m2 dihitung bekerja pada pelat atas sebagai tambahan beban hidup yang dihitung diatas
Distribusi beban oleh beban pedestrian
Pvt1 = 0.000 t/m2
2 Analisa stabilitas terhadap gaya angkat
Analisa dibuat pada saat siphon dalam keadaan kosong Fs=Vd/U > Fa Fs= 1.8220 > 1.2 ok
dimana, Vd: Beban mati total Vd= 27.95 t/mU: Total gaya angkat
U= 15.340 t/m
Ws: Berat timbunan tanah Ws = = 14.750Wc: Berat sendiri siphon Wc = = 13.200Fa: Faktor keamanan gaya angkat Fa= 1.2
U=BT*HT*gw
BT*{(D-Gwd)*(gs-gw)+Gwd*gd}(HT*BT-2*H*B+4*Hf^2)*gc
6/ 98 (1)document.xls, Pembebanan
3 Perhitungan Pembebanan
Kasus 1: Siphon kosong, elevasi muka air tanah setinggi permukaan tanah, beban hidup kondisi L1
1) beban vertikal pada pelat atas beban yang bekerja (t/m2)
Wtop= 0.7929Pvd=Gwd*gd+(D-Gwd)*gs Pvd= 5.0000Pvt1 Pvt1= 0.3641Pvt2 Pvt2= 0.3641
Pv1= 6.5211
2) beban horisontal pada dinding samping bagian atas beban yang bekerja (t/m2) Tekanan horisontal oleh roda kendaraan P1=Ka*we1 P1= 0.1821 we1= 0.3641 t/m2P2=Ka*we2 P2= 0.1821 we2= 0.3641 t/m2P3=Ka*gd*Gwd P3= 0.0000P4=Ka*gs*(D1-Gwd) P4= 2.6500P5=gw*(D1-Gwd) P5= 2.6500
Ph1= 5.6641
3) beban horisontal pada dinding samping bagian bawahbeban yang bekerja (t/m2)P1=Ka*we1 P1= 0.1821P2=Ka*we2 P2= 0.1821
P3= 0.0000P4= 4.9500P5= 4.9500
Ph2= 10.2641
4) berat sendiri dinding samping dan dinding partisi beban yang bekerja (t/m2)
Wsw= 1.4400Wpw= 1.4400
5) reaksi tanahbeban yang bekerja (t/m2)
Wbot= 0.7929Wtop Wtop= 0.7929Ws=(Wsw*2+Wpw)/BT0 Ws= 0.7714Pvd Pvd= 5.0000Pvt1 Pvt1= 0.3641Pvt2 Pvt2= 0.3641
Wiw= 0.0000 hiw: tinggi didalam siphon Up=-U/BT0 U= -2.7393
Q= 5.3461
rekapitulasi momen tahananItem V H x y M
(t/m) (t/m) (m) (m) (t.m/m) titik pusat resultante gaya berat sendiri pelat atas 4.4400 - 2.8000 - 12.4320 dinding s kiri 1.4400 - 0.0000 - 0.0000 e = BT0/2 - X =
dinding s kanan 1.4400 - 5.6000 - 8.0640dinding partisi 1.4400 - 2.8000 - 4.0320pelat bawah 4.4400 - 2.8000 - 12.4320 reaksi tanah
beban pd pelat atas Pvd 28.0000 - 2.8000 - 78.4000Pvt1 2.0392 - 2.8000 - 5.7098Pvt2 2.0392 - 2.8000 - 5.7098
tekanan tanah dinding s kiri - 18.3175 - 1.0393 19.0373dinding s kanan - -18.3175 - 1.0393 -19.0373
air didalam siphon 0.0000 - 2.8000 - 0.0000gaya angkat -15.3400 - 2.8000 - -42.9520total 29.9384 83.8276
6) beban pada pelat bawahbeban yang bekerja (t/m2)Pvd 5.0000Pvt1 0.3641Pvt2 0.3641Wtop 0.7929Ws 0.7714
Pq= 7.2926
Wtop= (t2*BT+2*Hf^2)*gc/BT0
P3=Ka*gd*GwdP4=Ka*gs*(D1+H0-Gwd)P5=gw*(D1+H0-Gwd)
Wsw=t1*H*gcWpw=t4*H*gc
Wbot=(t3*BT+2*Hf^2)*gc/BT0
Wiw=2*(hiw*B-2Hf^2)*gw/BT0
X = SM/SV =
q1 = SV/BT0 + 6q2 = SV/BT0 - 6
7/ 98 (1)document.xls, Pembebanan
Kasus 2: Siphon kosong, elevasi muka air tanah setinggi permukaan tanah, beban hidup kondisi L2.
1) beban vertikal pada pelat atas beban yang bekerja (t/m2)
Wtop= 0.7929Pvd=Gwd*gd+(D-Gwd)*gs Pvd= 5.0000Pvt1 Pvt1= 0.7283Pvt2 Pvt2= 0.0000
Pv1= 6.5211
2) beban horisontal pada dinding samping bagian atas beban yang bekerja (t/m2) Tekanan horisontal oleh roda kendaraan P1=Ka*we1 P1= 0.1821 we1= 0.3641 t/m2P2=Ka*we2 P2= 0.1821 we2= 0.3641 t/m2P3=Ka*gd*Gwd P3= 0.0000P4=Ka*gs*(D1-Gwd) P4= 2.6500P5=gw*(D1-Gwd) P5= 2.6500
Ph1= 5.6641
3) beban horisontal pada dinding samping bagian bawahbeban yang bekerja (t/m2)P1=Ka*we1 P1= 0.1821P2=Ka*we2 P2= 0.1821
P3= 0.0000P4= 4.9500P5= 4.9500
Ph2= 10.2641
4) berat sendiri dinding samping dan dinding partisi beban yang bekerja (t/m2)
Wsw= 1.4400Wpw= 1.4400
5) reaksi tanahbeban yang bekerja (t/m2)
Wbot= 0.7929Wtop Wtop= 0.7929Ws=(Wsw*2+Wpw)/BT0 Ws= 0.7714Pvd Pvd= 5.0000Pvt1 Pvt1= 0.7283Pvt2 Pvt2= 0.0000
Wiw= 0.0000 hiw: tinggi didalam siphon Up=-U/B0 U= -2.7393
Q= 5.3461
rekapitulasi momen tahananItem V H x y M
(t/m) (t/m) (m) (m) (t.m/m) titik pusat resultante gaya berat sendiri pelat atas 4.4400 - 2.8000 - 12.4320 dinding s kiri 1.4400 - 0.0000 - 0.0000 e = BT0/2 - X =
dinding s kanan 1.4400 - 5.6000 - 8.0640dinding partisi 1.4400 - 2.8000 - 4.0320pelat bawah 4.4400 - 2.8000 - 12.4320 reaksi tanah
beban pd pelat atas Pvd 28.0000 - 2.8000 - 78.4000Pvt1 4.0784 - 2.8000 - 11.4196Pvt2 0.0000 - 2.8000 - 0.0000
tekanan tanah dinding s kiri - 18.3175 - 1.0393 19.0373dinding s kanan - -18.3175 - 1.0393 -19.0373
air didalam siphon Wiw 0.0000 - 2.8000 - 0.0000gaya angkat Up -15.3400 - 2.8000 - -42.9520total 29.9384 83.8276
6) beban pada pelat bawahbeban yang bekerja (t/m2)Pvd 5.0000Pvt1 0.7283Pvt2 0.0000Wtop 0.7929Ws 0.7714
Pq= 7.2926
Wtop= (t2*BT+2*Hf^2)*gc/BT0
P3=Ka*gd*GwdP4=Ka*gs*(D1+H0-Gwd)P5=gw*(D1+H0-Gwd)
Wsw=t1*H*gcWpw=t4*H*gc
Wbot=(t3*BT+2*Hf^2)*gc/BT0
Wiw=2*(hiw*B-2Hf^2)*gw/BT0
X = SM/SV =
q1 = SV/BT0 + 6q2 = SV/BT0 - 6
8/ 98 (1)document.xls, Pembebanan
Kasus 3: Siphon penuh air, elevasi muka air tanah setinggi pelat bawah, beban hidup kondisi L1
1) beban vertikal pada pelat atas beban yang bekerja (t/m2)
Wtop= 0.7929Pvd= 4.5000
Pvt1 Pvt1= 0.3641Pvt2 Pvt2= 0.3641
Pp= -4.1500Pv1= 1.8711
2) beban horisontal pada dinding samping bagian atas beban yang bekerja (t/m2) Tekanan horisontal oleh roda kendaraan P1=Ka*we1 P1= 0.1821 we1= 0.3641 t/m2P2=Ka*we2 P2= 0.1821 we2= 0.3641 t/m2
P3= 2.3850P4=Pp P4= -4.1500
Ph1= -1.4009
3) beban horisontal pada dinding samping bagian bawahbeban yang bekerja (t/m2)P1=Ka*we1 P1= 0.1821P2=Ka*we2 P2= 0.1821
P3= 4.4550P4= -6.1500
Ph2= -1.3309
4) berat sendiri dinding samping dan dinding partisi beban yang bekerja (t/m2)
Wsw= 1.4400Wpw= 1.4400
5) reaksi tanahbeban yang bekerja (t/m2)
Wbot= 0.7929Wtop Wtop= 0.7929Ws=(Wsw*2+Wpw)/BT0 Ws= 0.7714Pvd Pvd= 4.5000Pvt1 Pvt1= 0.3641Pvt2 Pvt2= 0.3641Pp pelat atas Pp= -4.1500-Pp pelat bawah -Pp= 4.1500
Wiw= 1.7571 hiw: tinggi didalam siphon Up=0 U= 0.0000
Q= 9.3426
rekapitulasi momen tahananItem V H x y M
(t/m) (t/m) (m) (m) (t.m/m) titik pusat resultante gaya berat sendiri pelat atas 4.4400 - 2.8000 - 12.4320 dinding s kiri 1.4400 - 0.0000 - 0.0000 e = BT0/2 - X =
dinding s kanan 1.4400 - 5.6000 - 8.0640dinding partisi 1.4400 - 2.8000 - 4.0320pelat bawah 4.4400 - 2.8000 - 12.4320 reaksi tanah
beban pd pelat atas Pvd 25.2000 - 2.8000 - 70.5600Pvt1 2.0392 - 2.8000 - 5.7098Pvt2 2.0392 - 2.8000 - 5.7098
tinggi tekan Pp pelat atas -11.6200 - 0.0000 - 0.0000tekanan tanah dinding s kiri - -3.1415 - 1.1598 -3.6435
dinding s kanan - 3.1415 - 1.1598 3.6435tinggi tekan -Pp pela bwh 11.6200 - 0.0000 - 0.0000air didalam siphon Wiw 9.8400 - 2.8000 - 27.5520gaya angkat Up 0.0000 - 2.8000 - 0.0000total 52.3184 146.4916
6) beban pada pelat bawahbeban yang bekerja (t/m2)Pvd 4.5000Pvt1 0.3641Pvt2 0.3641Pp pelat atas -4.1500Wtop 0.7929Ws 0.7714
Wtop= (t2*BT+2*Hf^2)*gc/BT0Pvd=D*gd
Pp=-(Hp+t2/2)*gw
P3=Ka*gd*D1
P3=Ka*gd*(D1+H0)P4=-gw*H+Pp
Wsw=t1*H*gcWpw=t4*H*gc
Wbot=(t3*BT+2*Hf^2)*gc/BT0
Wiw=2*(hiw*B-2Hf^2)*gw/BT0
X = SM/SV =
q1 = SV/BT0 + 6q2 = SV/BT0 - 6
9/ 98 (1)document.xls, Pembebanan
Pq= 2.6426
10/ 98 (1)document.xls, Pembebanan
Kasus 4: Siphon penuh air, elevasi muka air tanah stinggi pelat bawah, beban hidup kondisi L2
1) beban vertikal pada pelat atas beban yang bekerja (t/m2)
Wtop= 0.7929Pvd= 4.5000
Pvt1 Pvt1= 0.7283Pvt2 Pvt2= 0.0000
Pp= -4.1500Pv1= 1.8711
2) beban horisontal pada dinding samping bagian atas beban yang bekerja (t/m2) Tekanan horisontal oleh roda kendaraan P1=Ka*we1 P1= 0.1821 we1= 0.3641 tf/m2P2=Ka*we2 P2= 0.1821 we2= 0.3641 tf/m2
P3= 2.3850P4=Pp P4= -4.1500
Ph1= -1.4009
3) beban horisontal pada dinding samping bagian bawahbeban yang bekerja (t/m2)P1=Ka*we1 P1= 0.1821P2=Ka*we2 P2= 0.1821
P3= 4.4550P4= -6.1500
Ph2= -1.3309
4) berat sendiri dinding samping dan dinding partisi beban yang bekerja (t/m2)
Wsw= 1.4400Wpw= 1.4400
5) reaksi tanahbeban yang bekerja (t/m2)
Wbot= 0.7929Wtop Wtop= 0.7929Ws=(Wsw*2+Wpw)/BT0 Ws= 0.7714Pvd Pvd= 4.5000Pvt1 Pvt1= 0.7283Pvt2 Pvt2= 0.0000Pp pelat atas Pp= -4.1500-Pp pelat bawah -Pp= 4.1500
Wiw= 1.7571 hiw: tinggi didalam siphon Up=0 U= 0.0000
Q= 9.3426
rekapitulasi momen tahananItem V H x y M
(t/m) (t/m) (m) (m) (t.m/m) titik pusat resultante gaya berat sendiri pelat atas 4.4400 - 2.8000 - 12.4320 dinding s kiri 1.4400 - 0.0000 - 0.0000 e = BT0/2 - X =
dinding s kanan 1.4400 - 5.6000 - 8.0640dinding partisi 1.4400 - 2.8000 - 4.0320pelat bawah 4.4400 - 2.8000 - 12.4320 reaksi tanah
beban pd pelat atas Pvd 25.2000 - 2.8000 - 70.5600Pvt1 4.0784 - 2.8000 - 11.4196Pvt2 0.0000 - 2.8000 - 0.0000
tinggi tekan Pp top slab -11.6200 - 0.0000 - 0.0000tekanan tanah dinding s kiri - -3.1415 - 1.1598 -3.6435
dinding s kanan - 3.1415 - 1.1598 3.6435tinggi tekan -Pp invert 11.6200 - 0.0000 - 0.0000air didalam siphon Wiw 9.8400 - 2.8000 - 27.5520gaya angkat Up 0.0000 - 2.8000 - 0.0000total 52.3184 146.4916
6) beban pada pelat bawahbeban yang bekerja (t/m2)Pvd 4.5000Pvt1 0.7283Pvt2 0.0000Pp pelat atas -4.1500Wtop 0.7929Ws 0.7714
Pq= 2.6426
Wtop= (t2*BT+2*Hf^2)*gc/BT0Pvd=D*gd
Pp=-(Hp+t2/2)*gw
P3=Ka*gd*D1
P3=Ka*gd*(D1+H0)P4=-gw*H+Pp
Wsw=t1*H*gcWpw=t4*H*gc
Wbot=(t3*BT+2*Hf^2)*gc/BT0
Wiw=(hiw*B-2Hf^2)*gw/BT0
X = SM/SV =
q1 = SV/BT0 + 6q2 = SV/BT0 - 6
11/ 98 (1)document.xls, Pembebanan
Rekapitulasi perhitungan pembebanan
Item Pv1 Ph1 Ph2 Pq Wsw Wpw q1Kasus (t/m2) (t/m2) (t/m2) (t/m2) (t/m2) (t/m2) (t/m2)
Kasus 1 6.5211 5.6641 10.2641 7.2926 1.4400 1.4400 5.3461Kasus 2 6.5211 5.6641 10.2641 7.2926 1.4400 1.4400 5.3461Kasus 3 1.8711 -1.4009 -1.3309 2.6426 1.4400 1.4400 9.3426Kasus 4 1.8711 -1.4009 -1.3309 2.6426 1.4400 1.4400 9.3426
12/ 98 (1)document.xls, Pembebanan
Melintas jalan
Tinggi timbunan tanah : 2.50 m4.00 m
Kelas 35.00 t
0.3panjang kontak roda tengah dengan tanah 0.10 mlebar kontak roda tengah dengan tanah 0.25 m
5.00 tpanjang kontak roda belakang dengan tanah 0.10 mlebar kontak roda belakang dengan tanah 0.25 m
1.25 tpanjang kontak roda depan dengan tanah 0.10 mlebar kontak roda depan dengan tanah 0.25 m
0.00 t/m2
Tebal selimut beton Pelat atas d2 0.06 mPelat bawah d3 0.06 mDinding samping d1 0.06 mDinding partisi d4 0.06 m
koefisien kejut (D≧4.0m:0, D<4.0m:0.3)
13/ 98 (1)document.xls, Pembebanan
t/m2, B = 5.600 mmm
t/m2, B = 5.600 mmm
t/m2, B = 5.600 mmm
t/m2, B = 5.600 mmm
t/m2, B = 5.600 mmm
t/m2, B = 5.600 mmm
t/m2, B = 5.600 mmm
t/m2, B = 5.600 mmm
t/m2, B = 0.000 mmm
(2) (2) (3) (3)a) + b) a) + c) a) + b) a) + c)
0.7283 0.4552 0.7283 0.3641 0.7283 t/m2,
untuk kasus .L2, dimana beban paling besar bekerja pada pelat atas
Pada kasus tinggi timbunan tanah (D) lebih dari 3.0 m, beban merata 1.0 t/m2 dihitung bekerja pada pelat atas sebagai tambahan beban hidup yang dihitung diatas
t/mt/m
14/ 98 (1)document.xls, Pembebanan
hiw: tinggi didalam siphon 0.00 m
titik pusat resultante gaya 2.800 m
e = BT0/2 - X = 0.000 m
reaksi tanah5.3461 t/m25.3461 t/m2
X = SM/SV =
q1 = SV/BT0 + 6SVe/BT0^2 =q2 = SV/BT0 - 6SVe/BT0^2 =
15/ 98 (1)document.xls, Pembebanan
hiw: tinggi didalam siphon 0.00 m
titik pusat resultante gaya 2.8000 m
e = BT0/2 - X = 0.0000 m
reaksi tanah5.3461 t/m25.3461 t/m2
X = SM/SV =
q1 = SV/BT0 + 6SVe/BT0^2 =q2 = SV/BT0 - 6SVe/BT0^2 =
16/ 98 (1)document.xls, Pembebanan
hiw: tinggi didalam siphon 2.00 m
titik pusat resultante gaya 2.8000 m
e = BT0/2 - X = 0.0000 m
reaksi tanah9.3426 t/m29.3426 t/m2
X = SM/SV =
q1 = SV/BT0 + 6SVe/BT0^2 =q2 = SV/BT0 - 6SVe/BT0^2 =
17/ 98 (1)document.xls, Pembebanan
hiw: tinggi didalam siphon 2.00 m
titik pusat resultante gaya 2.8000 m
e = BT0/2 - X = 0.0000 m
reaksi tanah9.3426 t/m29.3426 t/m2
X = SM/SV =
q1 = SV/BT0 + 6SVe/BT0^2 =q2 = SV/BT0 - 6SVe/BT0^2 =
18/98 (2)document.xls, MDN
4 Analysis of Plane Frame
Kasus 1: Siphon kosong, elevasi muka air tanah setinggi permukaan tanah, beban hidup kondisi L1
1) Perhitungan beban yang bekerja
Ph1 tekanan horisontal pada dinding samping bagian atas 5.664
Ph2 tekanan horisontal pada dinding samping bagian bawah 10.264
Ph3 tekanan horisontal pada dinding samping bagian atas 5.664
Ph4 tekanan horisontal pada dinding samping bagian bawah 10.264
Pv1 tekanan vertikal pada pelat atas 6.521
Q1 reaksi tanah pada pelat bawah 7.293
H0 tinggi struktur 2.300 mB0 lebar struktur 2.800 mt1 tebal dinding samping 0.300 mt2 tebal pelat atas 0.300 mt3 tebal pelat bawah 0.300 mt4 tebal dinding partisi 0.300 m
berat jenis beton bertulang 2.400
L1 tinggi dinding sampig 2.000 m
= 3.71364 t.m
= 3.30808 t.m
= 4.26048 t.m
= 4.76448 t.m
2) perhitungan momen tumpuan
k1 = 1.0
= 0.82143
= 0.82143
= 1.00000
karena beban simetris, perhitungan dilakukan sebagai berikut :
R =0
2(k1+k3) k1 -3k3
k1 2(k1+k2) -3k2 =
k3 k2 -2(k2+k3) R C
t/m2
t/m2
t/m2
t/m2
t/m2
t/m2
γc t/m3
CAB = CFE = (2Ph3+3Ph4)H02/60
CBA = CEF = (3Ph3+2Ph4)H02/60
CBC = CCB = CCE = CEC = Pv1B02/12
CDA = CAD = CFD = CDF = Q1B02/12
k2 = H0t23/(B0t1
3)
k3 = H0t33/(B0t1
3)
k4 = H0t43/(H0t1
3)
qA = -qF qB = -qE qC = qD = 0
qA CAB - CAD
qB CBC - CBA
B
A
(t2)
(t1)
B0
(t3)
(t1)
C
H0
D
E
F
B0
(t4)
(t2)
(t3)
B
A
C
D
Ph1
Ph2
Pv1
Q1
19/98 (2)document.xls, MDN
= 9.1296 ton
= 1.4400 t/m
RBC = B0Pv1/2
P = t1L1γc
20/98 (2)document.xls, MDN
= 0.3360
3.64286 1.00000 -2.46429 -1.05084
1.00000 3.64286 -2.46429 = 0.952410.82143 0.82143 -3.28571 R 0.33600
karena beban simetris, perhitungan dilakukan sebagai berikut :
= -0.46731 R = -0.146418
= 0.29068
= -4.3576 t.m
= 3.4221 t.m
= -3.4221 t.m
= 4.8601 t.m
= -4.7875 t.m
= 4.3576 t.m
= 0.0000 t.m
= 0.0000 t.m
= 0.0000 t.m
= 0.0000 t.m
2) Perhitungan gaya-gaya yang terjadi
2-1) Dinding samping
a) Gaya geser di tumpuan
w1 beban pada tumpuan A 10.264
w2 beban pada tumpuan B 5.664
momen tumpuan A -4.3576
momen tumpuan B 3.4221
L panjang batang 2.300 mch tebal selimut beton 0.060 mt tebal batang (tinggi) 0.300 md tinggi efektit batang 0.240 m
= 10.4472 Ton
= -7.8704 Ton
b) Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan dihitung menggunakan persamaan dibawah ini :
(i) pada kasus x1 = 0.48 m Dx1 = 5.7508 Ton(ii) pada kasus x2 = 1.82 m Dx2 = -4.9212 Ton
C = [CBC - CCB + CDA - CAD + (RBC - B0Q1/2 + P)B0]/3
qA
qB
qA
qB
MAB = -MFE = k1(2qA +qB) - CAB
MBA = -MEF = k1(2qB+qA)+CBA
MBC = -MEC = k2(2qB+qC - 3R) - CBC
MCB = -MCE = k2(2qC+qB - 3R)+CCB
MDA = -MDF = k3(2qD+qA - 3R) - CDA
MAD = -MFD = k3 (2qA+ qD - 3R)+CAD
SMA = MAB + MAD
SMB = MBA + MBC
MCD = k4(2qC+qD)
MDC = k4(2qD+qC)
t/m2
t/m2
MAB t・mMBA t・m
DAB = (2w1+w2)L/6 - (MAB+MBA)/L
DBA = SAB - L(w1+w2)/2
Dx = DAB - w1x - (w2 - w1)x2/(2L)
w1w1w1
w2w1w1
21/98 (2)document.xls, MDN
c) Momen
= -4.3576
= -3.4221
Momen maksimum terjadi bila gaya geser bernilai = 0
= 10.4472 -10.2641 x + 1.0000 x^2 , x
Momen pada x = 1.1457 m adalah;
= 1.3765
2-2) Pelat atas a) Gaya geser pada tumpuan
w1 beban merata pada pelat atas 6.521
momen pada tumpuan B -3.4221
momen pada tumpuan C 4.8601
L panjang batang 2.800 mch tebal selimut beton 0.060 mt tebal batang (tinggi) 0.300 md tinggi efektif batang 0.240 m
= 8.6161 ton
= -9.6432 ton
b) Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan dihitung menggunakan persamaan dibawah ini :
(i) pada kondisi x1 = 0.480 m Dx1 = 5.4859 ton(ii) pada kondisi x2 = 2.32 m Dx2 = -6.5130 ton
c) Momen= -3.4221
= -4.8601
= 8.61606 - 6.521 x = 0 , x
Momen pada x = 1.3212 m adalah ;
= 2.26985
2-3) Pelat bawah a) Gaya geser pada tumpuan
w1 reaksi tanah pada pelat bawah 7.293
momen pada tumpuan D -4.7875
momen pada tumpuan C 4.3576
L panjang batang 2.800 mch tebal selimut beton 0.060 mt tebal batang (tinggi) 0.300 md tinggi efektif batang 0.240 m
= 10.3632 ton
= -10.0561 ton
MA = MAB t・mMB = -MBA t・m
Dx = 0 = DAB - w1x - (w2 - w1)x2/(2L)
Mmaks = DABx - w1x2/2 - (w2-w1)x3/(6L) + MAB t・m
t/m2
MBC t.m
MCB t・m
DBC = w1L/2-(MBC+MCB)/L
DCB = DBC -w1L
Dx = DBC- w1x
MB = MBC t・mMC = -MCB t・mDx =DBC - w1x
Mmaks = DBCx - w1x2/2 + MBC t・m
t/m2
MDA t・mMAD t・m
DDA = w1L/2 - (MDA+MAD)/L
DAD = DDA - Lw1
w1
xMBC
B
L
x
A
MAD
22/98 (2)document.xls, MDN
b) Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan dihitung menggunakan persamaan dibawah ini :
(i) pada kondisi x1 = 0.480 m Dx1 = 6.8627 ton(ii) pada kondisi x2 = 2.320 m Dx2 = -6.55562 ton
c) Momen= -4.7875
= -4.3576
= 10.36316 - 7.293 x = 0 , x
Momen pada x = 1.4211 m adalah ;
= 2.5758
2-4) Dinding partisi a) Gaya geser pada tumpuan
w1 beban pada tumpuan C 0.000
w2 beban pada tumpuan D 0.000
momen tumpuan C 0.000
moemen tumpuan D 0.000L panjang batang 2.300 mch tebal selimut beton 0.060 mt tebal batang (tinggi) 0.300 md tinggi efektif batang 0.240 m
= 0.000 ton
= 0.000 ton
b) Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan dihitung menggunakan persamaan dibawah ini :
(i) pada kondisi x1 = 0.480 m Dx1 = 0.000 ton(ii) pada kondisi x2 = 1.820 m Dx2 = 0.000 ton
c) Momen= 0.0000
= 0.0000
= 0.000 - 0.000 x = 0 , x
Momen pada x = 1.1500 m adalah ;
= 0.000
Dx = DDA- w1x
MD = MDA t・mMA = -MAD t・mDx = DDA - w1x
Mmaks = DDAx - w1x2/2 + MDA t・m
t/m2
t/m2
MCD t・mMDC t・m
DCD = w1L/2 - (MCD+MDC)/L
DDC = SCD - Lw1
Dx = DCD- w1x
MC = MCD t・mMD = -MDC t・mDx = DCD - w1x
Mmaks = DCDx - w1x2/2 + MCD t・m
23/98 (2)document.xls, MDN
Kasus 2: Siphon kosong, elevasi muka air tanah setinggi permukaan tanah, beban hidup kondisi L2.
1) Perhitungan beban yang bekerja
Ph1 tekanan horisontal pada dinding samping bagian atas 5.664
Ph2 tekanan horisontal pada dinding samping bagian bawah 10.264
Ph3 tekanan horisontal pada dinding samping bagian atas 5.664
Ph4 tekanan horisontal pada dinding samping bagian bawah 10.264
Pv1 tekanan vertikal pada pelat atas 6.521
Q1 reaksi tanah pada pelat bawah 7.293
H0 tinggi struktur 2.300 mB0 lebar struktur 2.800 mt1 tebal dinding samping 0.300 mt2 tebal pelat atas 0.300 mt3 tebal pelat bawah 0.300 mt4 tebal dinding partisi 0.300 m
berat jenis beton bertulang 2.400
L1 tinggi dinding sampig 2.000 m
= 3.7136 t.m
= 3.3081 t.m
= 4.2605 t.m
= 4.7645 t.m
2) perhitungan momen tumpuan
k1 = 1.0
= 0.82143
= 0.82143
= 1.00000
karena beban simetris, perhitungan dilakukan sebagai berikut :
R =0
2(k1+k3) k1 -3k3
k1 2(k1+k2) -3k2 =k3 k2 -2(k2+k3) R C
= 9.1296 ton= 1.4400 t/m
t/m2
t/m2
t/m2
t/m2
t/m2
t/m2
γc t/m3
CAB = CFE = (2Ph3+3Ph4)H02/60
CBA = CEF = (3Ph3+2Ph4)H02/60
CBC = CCB = CCE = CEC = Pv1B02/12
CDA = CAD = CFD = CDF = Q1B02/12
k2 = H0t23/(B0t1
3)
k3 = H0t33/(B0t1
3)
k4 = H0t43/(H0t1
3)
qA = -qF qB = -qE qC = qD = 0
qA CAB - CAD
qB CBC - CBA
RBC = B0Pv1/2P = t1L1γc
B
A
(t2)
(t1)
B0
(t3)
(t1)
C
H0
D
E
F
B0
(t4)
(t2)
(t3)
B
A
C
D
Ph1
Ph2
Pv1
Q1
24/98 (2)document.xls, MDN
= 0.3360
3.64286 1.00000 -2.46429 -1.0508
1.00000 3.64286 -2.46429 = 0.95240.82143 0.82143 -3.28571 R 0.3360
karena beban simetris, perhitungan dilakukan sebagai berikut :
= -0.4673 R = -0.1464
= 0.2907
= -4.3576
= 3.4221
= -3.4221
= 4.8601
= -4.7875
= 4.3576
= 0.0000
= 0.0000
= 0.0000
= 0.0000
2) Perhitungan gaya-gaya yang terjadi2-1) Dinding samping
a) Gaya geser di tumpuan
w1 beban pada tumpuan A 10.264
w2 beban pada tumpuan B 5.664
momen tumpuan A -4.3576
momen tumpuan B 3.4221L panjang batang 2.300 mch tebal selimut beton 0.060 mt tebal batang (tinggi) 0.300 md tinggi efektit batang 0.240 m
= 10.4472 Ton
= -7.8704 Ton
b) Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan dihitung menggunakan persamaan dibawah ini :
(i) pada kasus x1 = 0.48 m Dx1 = 5.7508 Ton(ii) pada kasus x2 = 1.82 m Dx2 = -4.9212 Ton
c) Momen= -4.3576
= -3.4221
C = [CBC - CCB + CDA - CAD + (RBC - B0Q1/2 + P)B0]/3
qA
qB
qA
qB
MAB = -MFE = k1(2qA +qB) - CAB t・mMBA = -MEF = k1(2qB+qA)+CBA t・mMBC = -MEC = k2(2qB+qC - 3R) - CBC t・mMCB = -MCE = k2(2qC+qB - 3R)+CCB t・mMDA = -MDF = k3(2qD+qA - 3R) - CDA t・mMAD = -MFD = k3 (2qA+ qD - 3R)+CAD t・mSMA = MAB + MAD t・mSMB = MBA + MBC t・mMCD = k4(2qC+qD) t・mMDC = k4(2qD+qC) t・m
t/m2
t/m2
MAB t・mMBA t・m
DAB = (2w1+w2)L/6 - (MAB+MBA)/L
DBA = SAB - L(w1+w2)/2
Dx = DAB - w1x - (w2 - w1)x2/(2L)
MA = MAB t・mMB = -MBA t・m
w1w1w1
w2w1w1
25/98 (2)document.xls, MDN
Momen maksimum terjadi bila gaya geser bernilai = 0
= 10.4472 -10.2641 x + 1.00000 x^2 , x
Momen pada x = 1.1457 m adalah ;
= 1.3765
2-2) Pelat atas a) Gaya geser pada tumpuan
w1 beban merata pada pelat atas 6.521
momen pada tumpuan B -3.4221
momen pada tumpuan C 4.8601L panjang batang 2.800 mch tebal selimut beton 0.060 mt tebal batang (tinggi) 0.300 md tinggi efektif batang 0.240 m
= 8.6161 ton
= -9.6432 ton
b) Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan dihitung menggunakan persamaan dibawah ini :
(i) pada kondisi x1 = 0.480 m Dx1 = 5.4859 ton(ii) pada kondisi x2 = 2.32 m Dx2 = -6.5130 ton
c) Momen= -3.4221
= -4.8601
= 8.61606 - 6.521 x = 0 , x
Momen pada x = 1.3212 m adalah ;
= 2.2698
2-3) Pelat bawah a) Gaya geser pada tumpuan
w1 reaksi tanah pada pelat bawah 7.293
momen pada tumpuan D -4.7875
momen pada tumpuan C 4.3576L panjang batang 2.800 mch tebal selimut beton 0.060 mt tebal batang (tinggi) 0.300 md tinggi efektif batang 0.240 m
= 10.3632 ton
= -10.0561 ton
Dx = 0 =DAB - w1x - (w2 - w1)x2/(2L)
Mmaks = DABx - w1x2/2 - (w2-w1)x3/(6L) + MAB t・m
t/m2
MBC t.mMCB t・m
DBC = w1L/2-(MBC+MCB)/L
DCB = DBC -w1L
Dx = DBC- w1x
MB = MBC t・mMC = -MCB t・mDx =DBC - w1x
Mmaks = DBCx - w1x2/2 + MBC t・m
t/m2
MDA t・mMAD t・m
DDA = w1L/2 - (MDA+MAD)/L
DAD = DDA - Lw1
w1
xMBC
B
L
x
A
MAD
w1
xMBC
B
26/98 (2)document.xls, MDN
b) Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan dihitung menggunakan persamaan dibawah ini :
(i) pada kondisi x1 = 0.480 m Dx1 = 6.8627 ton(ii) pada kondisi x2 = 2.320 m Dx2 = -6.55562 ton
c) Momen= -4.7875
= -4.3576
= 10.3632 - 7.293 x = 0 , x
Momen pada x = 1.4211 m adalah ;
= 2.5758
2-4) Dinding partisi a) Gaya geser pada tumpuan
w1 beban pada tumpuan C 0.000
w2 beban pada tumpuan D 0.000
momen tumpuan C 0.000
moemen tumpuan D 0.000L panjang batang 2.300 mch tebal selimut beton 0.060 mt tebal batang (tinggi) 0.300 md tinggi efektif batang 0.240 m
= 0.000 ton
= 0.000 ton
b) Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan dihitung menggunakan persamaan dibawah ini :
(i) pada kondisi x1 = 0.480 m Dx1 = 0.000 ton(ii) pada kondisi x2 = 1.820 m Dx2 = 0.000 ton
c) Momen= 0.00000
= 0.00000
= 0 - 0.000 x = 0 , x
Momen pada x = 1.1500 m adalah ;
= 0.000
Dx = DDA- w1x
MD = MDA tf・mMA = -MAD tf・mDx = DDA - w1x
Mmaks = DDAx - w1x2/2 + MDA t・m
t/m2
t/m2
MCD t・mMDC t・m
DCD = w1L/2 - (MCD+MDC)/L
DDC = SCD - Lw1
Dx = DCD- w1x
MC = MCD t・mMD = -MDC t・mDx = DCD - w1x
Mmaks = DCDx - w1x2/2 + MCD t・m
27/98 (2)document.xls, MDN
Kasus 3: Siphon penuh air, elevasi muka air tanah setinggi pelat bawah, beban hidup kondisi L1
1) Perhitungan beban yang bekerja
Ph1 tekanan horisontal pada dinding samping bagian atas -1.401
Ph2 tekanan horisontal pada dinding samping bagian bawah -1.331
Ph3 tekanan horisontal pada dinding samping bagian atas -1.401
Ph4 tekanan horisontal pada dinding samping bagian bawah -1.331
Pv1 tekanan vertikal pada pelat atas 1.871
Q1 reaksi tanah pada pelat bawah 2.643
H0 tinggi struktur 2.300 mB0 lebar struktur 2.800 mt1 tebal dinding samping 0.300 mt2 tebal pelat atas 0.300 mt3 tebal pelat bawah 0.300 mt4 tebal dinding partisi 0.300 m
berat jenis beton bertulang 2.400
L1 tinggi dinding sampig 2.000 m
= -0.59903 t.m
= -0.60520 t.m
= 1.22248 t.m
= 1.72648 t.m
2) perhitungan momen tumpuan
k1 = 1.0
= 0.82143
= 0.82143
= 1.00000
karena beban simetris, perhitungan dilakukan sebagai berikut :
R =0
2(k1+k3) k1 -3k3
k1 2(k1+k2) -3k2 =k3 k2 -2(k2+k3) R C
= 2.61960784 ton= 1.44000 t/m
= 0.336
t/m2
t/m2
t/m2
t/m2
t/m2
t/m2
γc t/m3
CAB = CFE = (2Ph3+3Ph4)H02/60
CBA = CEF = (3Ph3+2Ph4)H02/60
CBC = CCB = CCE = CEC = Pv1B02/12
CDA = CAD = CFD = CDF = Q1B02/12
k2 = H0t23/(B0t1
3)
k3 = H0t33/(B0t1
3)
k4 = H0t43/(H0t1
3)
qA = -qF qB = -qE qC = qD = 0
qA CAB - CAD
qB CBC - CBA
RBC = B0Pv1/2P = t1L1γc
C = [CBC - CCB + CDA - CAD + (RBC - B0Q1/2 + P)B0]/3
B
A
(t2)
(t1)
B0
(t3)
(t1)
C
H0
D
E
F
B0
(t4)
(t2)
(t3)
B
A
C
D
Ph1
Ph2
Pv1
Q1
28/98 (2)document.xls, MDN
3.64286 1.00000 -2.46429 -2.32551
1.00000 3.64286 -2.46429 = 1.827680.82143 0.82143 -3.28571 R 0.33600
karena beban simetris, perhitungan dilakukan sebagai berikut :
= -0.93260 R = -0.17569
= 0.63887
= -0.6273
= -0.2601
= 0.2601
= 2.1802
= -2.0596
= 0.6273
= 0.0000
= 0.0000
= 0.0000
= 0.0000
2) Perhitungan gaya-gaya yang terjadi2-1) Dinding samping
a) Gaya geser di tumpuan
w1 beban pada tumpuan A -1.331
w2 beban pada tumpuan B -1.401
momen tumpuan A -0.6273
momen tumpuan B -0.2601L panjang batang 2.300 mch tebal selimut beton 0.060 mt tebal batang (tinggi) 0.300 md tinggi efektit batang 0.240 m
-1.1715 Ton
1.9700 Ton
b) Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan dihitung menggunakan persamaan dibawah ini :
(i) pada kasus x1 = 0.48 m Dx1 = -0.5292 Ton(ii) pada kasus x2 = 1.82 m Dx2 = 1.3011 Ton
qA
qB
qA
qB
MAB = -MFE = k1(2qA +qB) - CAB t・mMBA = -MEF = k1(2qB+qA)+CBA t・mMBC = -MEC = k2(2qB+qC - 3R) - CBC t・mMCB = -MCE = k2(2qC+qB - 3R)+CCB t・mMDA = -MDF = k3(2qD+qA - 3R) - CDA t・mMAD = -MFD = k3 (2qA+ qD - 3R)+CAD t・mSMA = MAB + MAD t・mSMB = MBA + MBC t・mMCD = k4(2qC+qD) t・mMDC = k4(2qD+qC) t・m
t/m2
t/m2
MAB t・mMBA t・m
DAB = (2w1+w2)L/6 - (MAB+MBA)/L
DBA = SAB - L(w1+w2)/2
Dx = DAB - w1x - (w2 - w1)x2/(2L)
w1w1w1
w2w1w1
29/98 (2)document.xls, MDN
c) Momen= -0.6273
= 0.2601
Momen maksimum terjadi bila gaya geser bernilai = 0
= -1.17151 1.3309 x + 0.01522 x^2 , x
Momen pada x = 0.8716 m adalah ;
= -1.1395
2-2) Pelat atas a) Gaya geser pada tumpuan
w1 beban merata pada pelat atas 1.871
momen pada tumpuan B 0.2601
momen pada tumpuan C 2.1802L panjang batang 2.800 mch tebal selimut beton 0.060 mt tebal batang (tinggi) 0.300 md tinggi efektif batang 0.240 m
= 1.7481 ton
= -3.4911 ton
b) Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan dihitung menggunakan persamaan dibawah ini :
(i) pada kondisi x1 = 0.480 m Dx1 = 0.8499 ton(ii) pada kondisi x2 = 2.32 m Dx2 = -2.5930 ton
c) Momen= 0.2601
= -2.1802
= 1.7481 - 1.871 x = 0 , x
Momen pada x = 0.9342 m adalah ;
= 1.0766
2-3) Pelat bawah a) Gaya geser pada tumpuan
w1 reaksi tanah pada pelat bawah 2.643
momen pada tumpuan D -2.0596
momen pada tumpuan C 0.6273L panjang batang 2.800 mch tebal selimut beton 0.060 mt tebal batang (tinggi) 0.300 md tinggi efektif batang 0.240 m
= 4.2111 ton
= -3.1881 ton
b) Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan dihitung menggunakan persamaan dibawah ini :
MA = MAB tf・mMB = -MBA tf・m
Dx = 0 =DAB - w1x - (w2 - w1)x2/(2L)
Mmaks = DABx - w1x2/2 - (w2-w1)x3/(6L) + MAB t・m
t/m2
MBC t.mMCB t・m
DBC = w1L/2-(MBC+MCB)/L
DCB = DBC -w1L
Dx = DBC- w1x
MB = MBC t・mMC = -MCB t・mDx =DBC - w1x
Mmaks = DBCx - w1x2/2 + MBC t・m
t/m2
MDA t・mMAD t・m
DDA = w1L/2 - (MDA+MAD)/L
DAD = DDA - Lw1
w1
xMBC
B
L
x
A
MAD
w1
xMBC
B
w1
xMBC
B
30/98 (2)document.xls, MDN
(i) pada kondisi x1 = 0.480 m Dx1 = 2.9427 ton(ii) pada kondisi x2 = 2.320 m Dx2 = -1.9196 ton
c) Momen= -2.0596
= -0.6273
= 4.21114 - 2.643 x = 0 , x
Momen pada x = 1.5936 m adalah ;
= 1.2958
2-4) Partition Walla) Gaya geser pada tumpuan
w1 beban pada tumpuan C 0.000
w2 beban pada tumpuan D 0.000
momen tumpuan C 0.000
moemen tumpuan D 0.000L panjang batang 2.300 mch tebal selimut beton 0.060 mt tebal batang (tinggi) 0.300 md tinggi efektif batang 0.240 m
= 0.000 ton
= 0.000 ton
b) Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan dihitung menggunakan persamaan dibawah ini :
(i) pada kondisi x1 = 0.480 m Dx1 = 0.000 ton(ii) pada kondisi x2 = 1.820 m Dx2 = 0.000 ton
c) Momen= 0.00000
= 0.00000
= 0 - 0.000 x = 0 , x
Momen pada x = 1.1500 m adalah ;
= 0
Dx = DDA- w1x
MD = MDA t・mMA = -MAD t・mDx = DDA - w1x
Mmaks = DDAx - w1x2/2 + MDA t・m
t/m2
t/m2
MCD t・mMDC t・m
DCD = w1L/2 - (MCD+MDC)/L
DDC = SCD - Lw1
Dx = DCD- w1x
MC = MCD t・mMD = -MDC t・mDx = DCD - w1x
Mmaks = DCDx - w1x2/2 + MCD tf・m
31/98 (2)document.xls, MDN
Kasus 4: Siphon penuh air, elevasi muka air tanah stinggi pelat bawah, beban hidup kondisi L2
1) Perhitungan beban yang bekerja
Ph1 tekanan horisontal pada dinding samping bagian atas -1.401
Ph2 tekanan horisontal pada dinding samping bagian bawah -1.331
Ph3 tekanan horisontal pada dinding samping bagian atas -1.401
Ph4 tekanan horisontal pada dinding samping bagian bawah -1.331
Pv1 tekanan vertikal pada pelat atas 1.871
Q1 reaksi tanah pada pelat bawah 2.643
H0 tinggi struktur 2.300 mB0 lebar struktur 2.800 mt1 tebal dinding samping 0.300 mt2 tebal pelat atas 0.300 mt3 tebal pelat bawah 0.300 mt4 tebal dinding partisi 0.300 m
berat jenis beton bertulang 2.400
L1 tinggi dinding sampig 2.000 m
= -0.59903 t.m
= -0.60520 t.m
= 1.22248 t.m
= 1.72648 t.m
2) perhitungan momen tumpuan
k1 = 1.0
= 0.82143
= 0.82143
= 1.00000
karena beban simetris, perhitungan dilakukan sebagai berikut :
R =0
2(k1+k3) k1 -3k3
k1 2(k1+k2) -3k2 =k3 k2 -2(k2+k3) R C
= 2.6196 tf= 1.4400 tf/m
= 0.336
t/m2
t/m2
t/m2
t/m2
t/m2
t/m2
γc t/m3
CAB = CFE = (2Ph3+3Ph4)H02/60
CBA = CEF = (3Ph3+2Ph4)H02/60
CBC = CCB = CCE = CEC = Pv1B02/12
CDA = CAD = CFD = CDF = Q1B02/12
k2 = H0t23/(B0t1
3)
k3 = H0t33/(B0t1
3)
k4 = H0t43/(H0t1
3)
qA = -qF qB = -qE qC = qD = 0
qA CAB - CAD
qB CBC - CBA
RBC = B0Pv1/2P = t1L1γc
C = [CBC - CCB + CDA - CAD + (RBC - B0Q1/2 + P)B0]/3
B
A
(t2)
(t1)
B0
(t3)
(t1)
C
H0
D
E
F
B0
(t4)
(t2)
(t3)
B
A
C
D
Ph1
Ph2
Pv1
Q1
32/98 (2)document.xls, MDN
3.64286 1.00000 -2.46429 -2.32551qA
33/98 (2)document.xls, MDN
1.00000 3.64286 -2.46429 = 1.827680.82143 0.82143 -3.28571 R 0.33600
karena beban simetris, perhitungan dilakukan sebagai berikut :
= -0.93260 R = -0.17569
= 0.63887
= -0.6273
= -0.2601
= 0.2601
= 2.1802
= -2.0596
= 0.6273
= 0.0000
= 0.0000
= 0.0000
= 0.0000
2) Perhitungan gaya-gaya yang terjadi2-1) Dinding samping
a) Gaya geser di tumpuan
w1 beban pada tumpuan A -1.331
w2 beban pada tumpuan B -1.401
momen tumpuan A -0.6273
momen tumpuan B -0.2601L panjang batang 2.300 mch tebal selimut beton 0.060 mt tebal batang (tinggi) 0.300 md tinggi efektit batang 0.240 m
-1.1715 Ton
1.9700 Ton
b) Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan dihitung menggunakan persamaan dibawah ini :
(i) pada kasus x1 = 0.48 m Dx1 = -0.5292 Ton(ii) pada kasus x2 = 1.82 m Dx2 = 1.3011 Ton
c) Momen= -0.62731
= 0.26005
qB
qA
qB
MAB = -MFE = k1(2qA +qB) - CAB t・mMBA = -MEF = k1(2qB+qA)+CBA t・mMBC = -MEC = k2(2qB+qC - 3R) - CBC t・mMCB = -MCE = k2(2qC+qB - 3R)+CCB t・mMDA = -MDF = k3(2qD+qA - 3R) - CDA t・mMAD = -MFD = k3 (2qA+ qD - 3R)+CAD t・mSMA = MAB + MAD t・mSMB = MBA + MBC t・mMCD = k4(2qC+qD) t・mMDC = k4(2qD+qC) t・m
t/m2
t/m2
MAB t・mMBA t・m
SAB = (2w1+w2)L/6 - (MAB+MBA)/L
SBA = SAB - L(w1+w2)/2
Dx = DAB - w1x - (w2 - w1)x2/(2L)
MA = MAB tf・mMB = -MBA tf・m
w1w1w1
w2w1w1
34/98 (2)document.xls, MDN
Momen maksimum terjadi bila gaya geser bernilai = 0
= -1.17151 1.3309 x + 0.01522 x^2 , x
Momen pada x = 0.8716 m adalah ;
= -1.1395
2-2) Top Slaba) Shearing Force at joint
w1 beban merata pada pelat atas 1.871
momen pada tumpuan B 0.2601
momen pada tumpuan C 2.1802L panjang batang 2.800 mch tebal selimut beton 0.060 mt tebal batang (tinggi) 0.300 md tinggi efektif batang 0.240 m
= 1.7481 ton
= -3.4911 ton
b) Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan dihitung menggunakan persamaan dibawah ini :
(i) pada kondisi x1 = 0.480 m Dx1 = 0.8499 ton(ii) pada kondisi x2 = 2.32 m Dx2 = -2.5930 ton
c) Momen= 0.2601
= -2.1802
= 1.7481 - 1.871 x = 0 , x
Momen pada x = 0.9342 m adalah ;
= 1.0766
2-3) Pelat bawah a) Gaya geser pada tumpuan
w1 reaksi tanah pada pelat bawah 2.643
momen pada tumpuan D -2.0596
momen pada tumpuan C 0.6273L panjang batang 2.800 mch tebal selimut beton 0.060 mt tebal batang (tinggi) 0.300 md tinggi efektif batang 0.240 m
= 4.2111 ton
= -3.1881 ton
Dx = 0 =DAB - w1x - (w2 - w1)x2/(2L)
Mmaks = DABx - w1x2/2 - (w2-w1)x3/(6L) + MAB tf・m
t/m2
MBC t.mMCB t・m
DBC = w1L/2-(MBC+MCB)/L
DCB = DBC -w1L
Dx = DBC- w1x
MB = MBC t・mMC = -MCB t・mDx =DBC - w1x
Mmaks = DBCx - w1x2/2 + MBC tf・m
t/m2
MDA t・mMAD t・m
DDA = w1L/2 - (MDA+MAD)/L
DAD = DDA - Lw1
w1
xMBC
B
L
x
A
MAD
w1
xMBC
B
w1
xMBC
B
w1
xMBC
B
35/98 (2)document.xls, MDN
b) Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan dihitung menggunakan persamaan dibawah ini :
(i) pada kondisi x1 = 0.480 m Dx1 = 2.9427 ton(ii) pada kondisi x2 = 2.320 m Dx2 = -1.9196 ton
c) Momen= -2.0596
= -0.6273
= 4.21114 - 2.643 x = 0 , x
Momen pada x = 1.5936 m adalah ;
= 1.29579
2-4) Partition Walla) Gaya geser pada tumpuan
w1 beban pada tumpuan C 0.000
w2 beban pada tumpuan D 0.000
momen tumpuan C 0.000
moemen tumpuan D 0.000L panjang batang 2.300 mch tebal selimut beton 0.060 mt tebal batang (tinggi) 0.300 md tinggi efektif batang 0.240 m
= 0.000 ton
= 0.000 ton
b) Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan Gaya geser pada jarak 2d dari tumpuan dihitung menggunakan persamaan dibawah ini :
(i) pada kondisi x1 = 0.480 m Dx1 = 0.000 ton(ii) pada kondisi x2 = 1.820 m Dx2 = 0.000 ton
c) Momen= 0.00000
= 0.00000
= 0 - 0.000 x = 0 , x
Momen pada x = 1.1500 m adalah ;
= 0
Dx = DDA- w1x
MD = MDA t・mMA = -MAD t・mDx = DDA - w1x
Mmaks = DDAx - w1x2/2 + MDA t・m
t/m2
t/m2
MCD t・mMDC t・m
DCD = w1L/2 - (MCD+MDC)/L
DDC = SCD - Lw1
Dx = DCD- w1x
MC = MCD tf・mMD = -MDC tf・mDx = DCD - w1x
Mmaks = DCDx - w1x2/2 + MCD tf・m
36/98 (2)document.xls, MDN
E
F
Ph3
Ph4
37/98 (2)document.xls, MDN
t.m
o.k.
o.k.
A
Bw1w1
Lxw1w1
MAB
MBA
w1w1
38/98 (2)document.xls, MDN
= 9.11841.1457
= 1.3212
MCBx
L
C
L
x
D
MDA
w1
39/98 (2)document.xls, MDN
= 1.4211
= -
40/98 (2)document.xls, MDN
E
F
Ph3
Ph4
41/98 (2)document.xls, MDN
o.k.
o.k.
t・m
A
Bw1w1
Lxw1w1
MAB
MBA
w1w1
42/98 (2)document.xls, MDN
= 9.11841.1457
= 1.3212
MCBx
L
C
L
x
D
MDA
w1
MCBx
L
C
43/98 (2)document.xls, MDN
= 1.4211
= -
44/98 (2)document.xls, MDN
t・m
E
F
Ph3
Ph4
45/98 (2)document.xls, MDN
o.k.
o.k.
A
Bw1w1
Lxw1w1
MAB
MBA
w1w1
46/98 (2)document.xls, MDN
= 0.872-88.328
= 0.9342
MCBx
L
C
L
x
D
MDA
w1
MCBx
L
C
MCBx
L
C
47/98 (2)document.xls, MDN
= 1.5936
= -
48/98 (2)document.xls, MDN
t・m
E
F
Ph3
Ph4
49/98 (2)document.xls, MDN
o.k.
o.k.
A
Bw1w1
Lxw1w1
MAB
MBA
w1w1
50/98 (2)document.xls, MDN
= 0.872-88.328
= 0.9342
MCBx
L
C
L
x
D
MDA
w1
MCBx
L
C
MCBx
L
C
MCBx
L
C
51/98 (2)document.xls, MDN
= 1.5936
= -
52/98 (3)document.xls, Rekap MSN
Rekapitulasi gaya dalam
Batang KasusM N D (ton)
(ton) tumpuanDinding samping A -4.358 10.056 10.447
(kiri) kasus 1 lapangan 1.377 9.339 0.000B -3.422 8.616 -7.870A -4.358 10.056 10.447
kasus 2 lapangan 1.377 9.339 0.000B -3.422 8.616 -7.870A -0.627 3.188 -1.172
kasus 3 lapangan -1.140 2.642 0.000B 0.260 1.748 1.970A -0.627 3.188 -1.172
kasus 4 lapangan -1.140 2.642 0.000B 0.260 1.748 1.970
Pelat atas B -3.422 7.870 8.616(kiri) kasus 1 lapangan 2.270 7.870 0.000
C -4.860 7.870 -9.643B -3.422 7.870 8.616
kasus 2 lapangan 2.270 7.870 0.000C -4.860 7.870 -9.643B 0.260 1.970 1.748
kasus 3 lapangan 1.077 1.970 0.000C -2.180 1.970 -3.491B 0.260 1.970 1.748
kasus 4 lapangan 1.077 1.970 0.000C -2.180 1.970 -3.491
Dinding partisi C 0.000 19.286 0.000kasus 1 lapangan 0.000 20.006 0.000
D 0.000 20.726 0.000C 0.000 19.286 0.000
kasus 2 lapangan 0.000 20.006 0.000D 0.000 20.726 0.000C 0.000 6.982 0.000
kasus 3 lapangan 0.000 7.702 0.000D 0.000 8.422 0.000C 0.000 6.982 0.000
kasus 4 lapangan 0.000 7.702 0.000D 0.000 8.422 0.000
Pela bawah D -4.788 10.447 10.363(kiri) kasus 1 lapangan 2.576 10.447 0.000
A -4.358 10.447 -10.056D -4.788 10.447 10.363
kasus 2 lapangan 2.576 10.447 0.000A -4.358 10.447 -10.056D -2.060 1.172 4.211
kasus 3 lapangan 1.296 1.172 0.000A -0.627 1.172 -3.188D -2.060 1.172 4.211
kasus 4 lapangan 1.296 1.172 0.000A -0.627 1.172 -3.188
Titik tinjauan (t・m)
53/98 (3)document.xls, Rekap MSN
Batang KasusM N D (ton)
(ton) tumpuanPelat atas C -4.860 7.870 9.643
(kanan) kasus 1 lapangan 2.270 7.870 0.000E -3.422 7.870 -8.616C -4.860 7.870 9.643
kasus 2 lapangan 2.270 7.870 0.000E -3.422 7.870 -8.616C -2.180 1.970 3.491
kasus 3 lapangan 1.077 1.970 0.000E 0.260 1.970 -1.748C -2.180 1.970 3.491
kasus 4 lapangan 1.077 1.970 0.000E 0.260 1.970 -1.748
Dinding samping E -3.422 8.616 7.870(kanan) kasus 1 lapangan 1.377 9.339 0.000
F -4.358 10.056 -10.447E -3.422 8.616 7.870
kasus 2 lapangan 1.377 9.339 0.000F -4.358 10.056 -10.447E 0.260 1.748 -1.970
kasus 3 lapangan -1.140 2.642 0.000F -0.627 3.188 1.172E 0.260 1.748 -1.970
kasus 4 lapangan -1.140 2.642 0.000F -0.627 3.188 1.172
Pelat bawah F -4.358 10.447 10.056(kanan) kasus 1 lapangan 2.576 10.447 0.000
D -4.788 10.447 -10.363F -4.358 10.447 10.056
kasus 2 lapangan 2.576 10.447 0.000D -4.788 10.447 -10.363F -0.627 1.172 3.188
kasus 3 lapangan 1.296 1.172 0.000D -2.060 1.172 -4.211F -0.627 1.172 3.188
kasus 4 lapangan 1.296 1.172 0.000D -2.060 1.172 -4.211
Titik tinjauan (t・m)
54/98 (3)document.xls, Rekap MSN
D (ton)pada 2d5.751
--4.9215.751
--4.921-0.529
-1.301-0.529
-1.3015.486
--6.5135.486
--6.5130.850
--2.5930.850
--2.5930.000
-0.0000.000
-0.0000.000
-0.0000.000
-0.0006.863
--6.5566.863
--6.5562.943
--1.9202.943
--1.920
55/98 (3)document.xls, Rekap MSN
D (ton)pada 2d6.513
--5.4866.513
--5.4862.593
--0.8502.593
--0.8504.921
--5.7514.921
--5.751-1.301
-0.529-1.301
-0.5296.556
--6.8636.556
--6.8631.920
--2.9431.920
--2.943
56/ 98 (4)document.xls, Penulangan
5 Calculation of Required Reinforcement Bar
1) Tumpuan "A" pada dinding sampingKasus 1 Daerah tarik : sisi luar batang
M= -4.358 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 10.056 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 10.447 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= 5.751 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 43.33 cm
47.7586 kg/cm2 ( -0.00028 kg/cm2) o.k.
+60.09 -3197.78 -932680.4502
11.2449 cm2
Kasus 2 Daerah tarik : sisi luar batangM= -4.358 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 10.056 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 10.447 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= 5.751 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 43.33 cm
47.7586 kg/cm2 ( -0.00028 kg/cm2) o.k.
+60.09 -3197.78 -932680.4502
11.2449 cm2
Kasus 3 Daerah tarik : sisi luar batangM= -0.627 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 3.188 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= -1.172 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= -0.529 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 19.68 cm
15.9347 kg/cm2 ( 1.56E-05 kg/cm2) o.k.
+82.74 -555.52 -162030.21460.6533 cm2
Kasus 4 Daerah tarik : sisi luar batangM= -0.627 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 3.188 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= -1.172 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= -0.529 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 19.68 cm
15.9347 kg/cm2 ( 1.56E-05 kg/cm2) o.k.
+82.74 -555.52 -162030.2146 Kasus0.6533 cm2 Momen
Gaya normalKebutuhan tulangan maksimum Gaya geser (x=0)
sisi luar 11.2449 cm2 pd kasus 1 Mluar= -4.358 Gaya geser (x=2d)N = 10.056 ton Kasus
sisi dalam - cm2 pd kasus - Mdlm= - Luas tulangan (cm2)N = - ton Daerah tarik
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m
t.m
57/ 98 (4)document.xls, Penulangan
2)Kasus 1 Daerah tarik : sisi luar batang
M= -3.422 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 8.616 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= -7.870 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= -4.921 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 39.72 cm
40.9626 kg/cm2 ( -2.2E-05 kg/cm2) o.k.
+65.64 -2550.61 -743930.41258.3300 cm2
Kasus 2 Daerah tarik : sisi luar batangM= -3.422 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 8.616 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= -7.870 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= -4.921 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 39.72 cm
40.9626 kg/cm2 ( -2.2E-05 kg/cm2) o.k.
+65.64 -2550.61 -743930.41258.3300 cm2
At Joint "B" of side wall
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
58/ 98 (4)document.xls, Penulangan
Kasus 3 daerah tarik : sisi dalam batangM= 0.260 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 1.748 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 1.970 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= 1.301 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 14.88 cm
10.2251 kg/cm2 ( 3.52E-05 kg/cm2) o.k.
+85.33 -253.62 -73970.14910.0585 cm2
Kasus 4 daerah tarik : sisi dalam batangM= 0.260 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 1.748 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 1.970 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= 1.301 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 14.88 cm
10.2251 kg/cm2 ( 3.52E-05 kg/cm2) o.k.
+85.33 -253.62 -73970.1491 Kasus0.0585 cm2 Momen
Gaya normalKebutuhan tulangan maksimum Gaya geser (x=0)
sisi luar 8.3300 cm2 pd kasus 1 Mluar= -3.422 Gaya geser (x=2d)N = 8.616 ton Kasus
sisi dalam 0.0585 cm2 pd kasus 3 Mdlm= 0.260 Luas tulangan (cm2)N = 1.748 ton Daerah tarik
3)Kasus 1 Daerah tarik : sisi luar batang
M= -3.422 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 7.870 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 8.616 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= 5.486 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 43.48 cm
40.5234 kg/cm2 ( -8.5E-06 kg/cm2) o.k.
+65.99 -2509.83 -732030.40998.6166 cm2
Kasus 2 Daerah tarik : sisi luar batangM= -3.422 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 7.870 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 8.616 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= 5.486 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 43.48 cm
40.5234 kg/cm2 ( -8.5E-06 kg/cm2) o.k.
+65.99 -2509.83 -732030.40998.6166 cm2
Kasus 3 daerah tarik : sisi dalam batangM= 0.260 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 1.970 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 1.748 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m
t.m
At Joint "B" of top slab
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
59/ 98 (4)document.xls, Penulangan
S2d= 0.850 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)b = 100 cm
e = |M/N| = 13.20 cm10.4937 kg/cm2 ( 1.3E-05 kg/cm2) o.k.
+85.22 -265.75 -77510.15250.0000 cm2
Kasus 4 daerah tarik : sisi dalam batangM= 0.260 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 1.970 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 1.748 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= 0.850 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 13.20 cm
10.4937 kg/cm2 ( 1.3E-05 kg/cm2) o.k.
+85.22 -265.75 -77510.1525 Kasus0.0000 cm2 Momen
Gaya normalKebutuhan tulangan maksimum Gaya geser (x=0)
sisi luar 8.6166 cm2 pd kasus 1 Mluar= -3.422 Gaya geser (x=2d)N = 7.870 ton Kasus
sisi dalam 0.0000 cm2 pd kasus 3 Mdlm= 0.260 Luas tulangan (cm2)N = 1.970 ton Daerah tarik
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m
t.m
60/ 98 (4)document.xls, Penulangan
4)Kasus 1 Daerah tarik : sisi luar batang
M= -4.358 60 kgf/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 10.447 ton 1400 kgf/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= -10.056 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= -6.556 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 41.71 cm
47.9775 kg/cm2 ( 3.7E-07 kg/cm2) o.k.
+59.91 -3219.16 -938920.4513
11.0966 cm2
Kasus 2 Daerah tarik : sisi luar batangM= -4.358 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 10.447 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= -10.056 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= -6.556 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 41.71 cm
47.9775 kg/cm2 ( 3.7E-07 kg/cm2) o.k.
+59.91 -3219.16 -938920.4513
11.0966 cm2
Kasus 3 Daerah tarik : sisi luar batangM= -0.627 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 1.172 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= -3.188 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= -1.920 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 53.55 cm
14.0298 kg/cm2 ( 1.24E-06 kg/cm2) o.k.
+83.68 -445.24 -129860.19391.4947 cm2
Kasus 4 Daerah tarik : sisi luar batangM= -0.627 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 1.172 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= -3.188 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= -1.920 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 53.55 cm
14.0298 kg/cm2 ( 1.24E-06 kg/cm2) o.k.
+83.68 -445.24 -129860.1939 Kasus1.4947 cm2 Momen
Gaya normalKebutuhan tulangan maksimum Gaya geser (x=0)
sisi luar 11.0966 cm2 pd kasus 1 Mluar= -4.358 Gaya geser (x=2d)N = 10.447 ton Kasus
sisi dalam - cm2 pd kasus - Mdlm= - Luas tulangan (cm2)N = - ton Daerah tarik
5) At Middle of side wall (between A and B)Kasus 1 daerah tarik : sisi dalam batang
M= 1.377 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)
At Joint "A" of invert
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m
t.m
t.m sca =
61/ 98 (4)document.xls, Penulangan
N= 9.339 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 0.000 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= - ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 14.74 cm
27.1236 kg/cm2 ( -8.7E-08 kg/cm2) o.k.
+75.95 -1347.13 -392910.31740.7085 cm2
Kasus 2 daerah tarik : sisi dalam batangM= 1.377 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 9.339 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 0.000 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= - ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 14.74 cm
27.1236 kg/cm2 ( -8.7E-08 kg/cm2) o.k.
+75.95 -1347.13 -392910.31740.7085 cm2
ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
62/ 98 (4)document.xls, Penulangan
Kasus 3 Daerah tarik : sisi luar batangM= -1.140 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 2.642 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 0.000 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= - ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 43.12 cm
20.2811 kg/cm2 ( 2.05E-06 kg/cm2) o.k.
+80.33 -836.92 -244100.25802.5973 cm2
Kasus 4 Daerah tarik : sisi luar batangM= -1.140 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 2.642 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 0.000 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= - ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 43.12 cm
20.2811 kg/cm2 ( 2.05E-06 kg/cm2) o.k.
+80.33 -836.92 -244100.2580 Kasus2.5973 cm2 Momen
Gaya normalKebutuhan tulangan maksimum Gaya geser (x=0)
sisi luar 2.5973 cm2 pd kasus 3 Mluar= -1.140 Gaya geser (x=2d)N = 2.642 ton Kasus
sisi dalam 0.7085 cm2 pd kasus 1 Mdlm= 1.377 Luas tulangan (cm2)N = 9.339 ton Daerah tarik sisi dalam
6) At Middle of top slab (between B and C)Kasus 1 daerah tarik : sisi dalam batang
M= 2.270 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 7.870 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 0.000 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= - ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 28.84 cm
32.7022 kg/cm2 ( 2.91E-08 kg/cm2) o.k.
+71.99 -1809.66 -527820.35924.4475 cm2
Kasus 2 daerah tarik : sisi dalam batangM= 2.270 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 7.870 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 0.000 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= - ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 28.84 cm
32.7022 kg/cm2 ( 2.91E-08 kg/cm2) o.k.
+71.99 -1809.66 -527820.35924.4475 cm2
Kasus 3 daerah tarik : sisi dalam batangM= 1.077 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 1.970 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 0.000 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m
t.m
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
63/ 98 (4)document.xls, Penulangan
S2d= - ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)b = 100 cm
e = |M/N| = 54.65 cm19.1782 kg/cm2 ( -0.00014 kg/cm2) o.k.
+80.97 -761.92 -222230.24742.6602 cm2
Kasus 4 daerah tarik : sisi dalam batangM= 1.077 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 1.970 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 0.000 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= - ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 54.65 cm
19.1782 kg/cm2 ( -0.00014 kg/cm2) o.k.
+80.97 -761.92 -222230.2474 Kasus2.6602 cm2 Momen
Gaya normalKebutuhan tulangan maksimum Gaya geser (x=0)
sisi luar - cm2 pd kasus - Mluar= - Gaya geser (x=2d)N = - ton Kasus
sisi dalam 4.4475 cm2 pd kasus 1 Mdlm= 2.270 Luas tulangan (cm2)N = 7.870 ton Daerah tarik sisi dalam
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m
t.m
64/ 98 (4)document.xls, Penulangan
7) At Middle of invert (between D and A)Kasus 1 daerah tarik : sisi dalam batang
M= 2.576 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 10.447 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 0.000 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= - ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 24.66 cm
36.4261 kg/cm2 ( -5.3E-05 kg/cm2) o.k.
+69.19 -2136.48 -623140.38444.5398 cm2
Kasus 2 daerah tarik : sisi dalam batangM= 2.576 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 10.447 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 0.000 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= - ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 24.66 cm
36.4261 kg/cm2 ( -5.3E-05 kg/cm2) o.k.
+69.19 -2136.48 -623140.38444.5398 cm2
Kasus 3 daerah tarik : sisi dalam batangM= 1.296 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 1.172 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 0.000 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= - ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 110.61 cm
20.4916 kg/cm2 ( 7.92E-06 kg/cm2) o.k.
+80.2 -851.44 -248340.26003.7293 cm2
Kasus 4 daerah tarik : sisi dalam batangM= 1.296 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 1.172 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 0.000 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= - ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 110.61 cm
20.4916 kg/cm2 ( 7.92E-06 kg/cm2) o.k.
+80.2 -851.44 -248340.2600 Kasus3.7293 cm2 Momen
Gaya normalKebutuhan tulangan maksimum Gaya geser (x=0)
sisi luar - cm2 pd kasus - Mluar= - Gaya geser (x=2d)N = - ton Kasus
sisi dalam 4.5398 cm2 pd kasus 1 Mdlm= 2.576 Luas tulangan (cm2)N = 10.447 ton Daerah tarik sisi dalam
8) At Joint C of top slabKasus 1 Daerah tarik : sisi luar batang
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m
t.m
65/ 98 (4)document.xls, Penulangan
M= -4.860 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 7.870 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= -9.643 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= -6.513 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 61.75 cm
-23.4653 kg/cm2 ( 4.13E-05 kg/cm2) o.k.
+58.5 -3383.58 -98688-0.67307.9140 cm2
Kasus 2 Daerah tarik : sisi luar batangM= -4.860 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 7.870 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= -9.643 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= -6.513 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 61.75 cm
-23.4653 kg/cm2 ( 4.13E-05 kg/cm2) o.k.
+58.5 -3383.58 -98688-0.67307.9140 cm2
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
66/ 98 (4)document.xls, Penulangan
Kasus 3 Daerah tarik : sisi luar batangM= -2.180 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 1.970 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= -3.491 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= -2.593 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 110.67 cm
28.1876 kg/cm2 ( -4.7E-06 kg/cm2) o.k.
+75.22 -1432.53 -417820.32586.4642 cm2
Kasus 4 Daerah tarik : sisi luar batangM= -2.180 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 1.970 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= -3.491 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= -2.593 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 110.67 cm
28.1876 kg/cm2 ( -4.7E-06 kg/cm2) o.k.
+75.22 -1432.53 -417820.3258 Kasus6.4642 cm2 Momen
Gaya normalKebutuhan tulangan maksimum Gaya geser (x=0)
sisi luar 7.9140 cm2 pd kasus 1 Mluar= -4.860 Gaya geser (x=2d)N = 7.870 ton Kasus
sisi dalam - cm2 pd kasus - Mdlm= - Luas tulangan (cm2)N = - ton Daerah tarik
9) At Joint D of invertKasus 1 Daerah tarik : sisi luar batang
M= -4.788 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 10.447 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 10.363 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= 6.863 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 45.83 cm
-23.6880 kg/cm2 ( 0.000134 kg/cm2) o.k.
+57.67 -3480.42 -101512-0.68376.4201 cm2
Kasus 2 Daerah tarik : sisi luar batangM= -4.788 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 10.447 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 10.363 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= 6.863 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 45.83 cm
-23.6880 kg/cm2 ( 0.000134 kg/cm2) o.k.
+57.67 -3480.42 -101512-0.68376.4201 cm2
Kasus 3 Daerah tarik : sisi luar batangM= -2.060 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 1.172 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 4.211 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m
t.m
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
67/ 98 (4)document.xls, Penulangan
S2d= 2.943 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)b = 100 cm
e = |M/N| = 175.81 cm26.7256 kg/cm2 ( -1.3E-08 kg/cm2) o.k.
+76.22 -1315.56 -383700.31426.3608 cm2
Kasus 4 Daerah tarik : sisi luar batangM= -2.060 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 1.172 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 4.211 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= 2.943 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 175.81 cm
26.7256 kg/cm2 ( -1.3E-08 kg/cm2) o.k.
+76.22 -1315.56 -383700.3142 Kasus6.3608 cm2 Momen
Gaya normalKebutuhan tulangan maksimum Gaya geser (x=0)
sisi luar 6.4201 cm2 pd kasus 1 Mluar= -4.788 Gaya geser (x=2d)N = 10.447 ton Kasus
sisi dalam - cm2 pd kasus - Mdlm= - Luas tulangan (cm2)N = - ton Daerah tarik
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m
t.m
68/ 98 (4)document.xls, Penulangan
10) At Middle of partition wallKasus 1 daerah tarik : sisi dalam batang
M= 0.000 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 20.006 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 0.000 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= - ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 0.00 cm
23.8506 kg/cm2 ( -3.4E-07 kg/cm2) o.k.
+78.12 -1094.1 -319110.29020.0000 cm2
Kasus 2 daerah tarik : sisi dalam batangM= 0.000 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 20.006 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 0.000 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= - ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 0.00 cm
23.8506 kg/cm2 ( -3.4E-07 kg/cm2) o.k.
+78.12 -1094.1 -319110.29020.0000 cm2
Kasus 3 daerah tarik : sisi dalam batangM= 0.000 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 7.702 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 0.000 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= - ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 0.00 cm
13.5927 kg/cm2 ( 5.91E-06 kg/cm2) o.k.
+83.89 -421.22 -122860.18900.0000 cm2
Kasus 4 daerah tarik : sisi dalam batangM= 0.000 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 7.702 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 0.000 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= - ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 0.00 cm
13.5927 kg/cm2 ( 5.91E-06 kg/cm2) o.k.
+83.89 -421.22 -122860.1890 Kasus0.0000 cm2 Momen
Gaya normalKebutuhan tulangan maksimum Gaya geser (x=0)
sisi luar 0.0000 cm2 pd kasus 1 Mluar= 0.000 Gaya geser (x=2d)N = 20.006 ton Kasus
sisi dalam - cm2 pd kasus - Mdlm= 0.000 Luas tulangan (cm2)N = 20.006 ton Daerah tarik
11) At Top of partition wall (Joint C)Kasus 1 daerah tarik : sisi dalam batang
M= 0.000 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m
t.m
t.m sca =
69/ 98 (4)document.xls, Penulangan
N= 19.286 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 0.000 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= 0.000 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 0.00 cm
23.3220 kg/cm2 ( -3.3E-08 kg/cm2) o.k.
+78.46 -1054.72 -307630.28560.0000 cm2
Kasus 2 daerah tarik : sisi dalam batangM= 0.000 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 19.286 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 0.000 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= 0.000 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 0.00 cm
23.3220 kg/cm2 ( -3.3E-08 kg/cm2) o.k.
+78.46 -1054.72 -307630.28560.0000 cm2
ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
70/ 98 (4)document.xls, Penulangan
Kasus 3 daerah tarik : sisi dalam batangM= 0.000 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 6.982 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 0.000 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= 0.000 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 0.00 cm
12.8560 kg/cm2 ( 5.6E-05 kg/cm2) o.k.
+84.23 -381.84 -111370.18060.0000 cm2
Kasus 4 daerah tarik : sisi dalam batangM= 0.000 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 6.982 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 0.000 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= 0.000 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 0.00 cm
12.8560 kg/cm2 ( 5.6E-05 kg/cm2) o.k.
+84.23 -381.84 -111370.1806 Kasus0.0000 cm2 Momen
Gaya normalKebutuhan tulangan maksimum Gaya geser (x=0)
sisi luar 0.0000 cm2 pd kasus 1 Mluar= 0.000 Gaya geser (x=2d)N = 19.286 ton Kasus
sisi dalam - cm2 pd kasus - Mdlm= 0.000 Luas tulangan (cm2)N = 19.286 ton Daerah tarik
12) At Bottom of partition wall (Joint D)` daerah tarik : sisi dalam batang
M= 0.000 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 20.726 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 0.000 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= 0.000 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 0.00 cm
24.3735 kg/cm2 ( -3.7E-07 kg/cm2) o.k.
+77.78 -1133.47 -330600.29470.0000 cm2
Kasus 2 daerah tarik : sisi dalam batangM= 0.000 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 20.726 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 0.000 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= 0.000 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 0.00 cm
24.3735 kg/cm2 ( -3.7E-07 kg/cm2) o.k.
+77.78 -1133.47 -330600.29470.0000 cm2
Kasus 3 daerah tarik : sisi dalam batangM= 0.000 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 8.422 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 0.000 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m
t.m
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
71/ 98 (4)document.xls, Penulangan
S2d= 0.000 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)b = 100 cm
e = |M/N| = 0.00 cm14.3043 kg/cm2 ( 4.18E-07 kg/cm2) o.k.
+83.55 -460.59 -134340.19690.0000 cm2
Kasus 4 daerah tarik : sisi dalam batangM= 0.000 60 kg/m2 h = 30 cm (tinggi batang)N= 8.422 ton 1400 kg/m2 d = 24 cm (tinggi efektif)S0= 0.000 ton n = 24 d' = 6 cm (tebal selimut beton)S2d= 0.000 ton c = 9.00 cm (jarak dari garis netral)
b = 100 cme = |M/N| = 0.00 cm
14.3043 kg/cm2 ( 4.18E-07 kg/cm2) o.k.
+83.55 -460.59 -134340.1969 Kasus0.0000 cm2 Momen
Gaya normalKebutuhan tulangan maksimum Gaya geser (x=0)
sisi luar 0.0000 cm2 pd kasus 1 Mluar= 0.000 Gaya geser (x=2d)N = 20.726 ton Kasus
sisi dalam - cm2 pd kasus - Mdlm= 0.000 Luas tulangan (cm2)N = 20.726 ton Daerah tarik
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m sca =ssa =
Rumus penyelesaian adalah , sc = sc^3+{3ssa/(2n) - 3N(e+c)/(bd^2)}sc^2 - 6N(e+c)ssasc/(nbd^2) - 3N(e+c)ssa^2/(n^2bd^2) = 0 0 = sc^3 sc^2 scs = nsc/(nsc+ssa) =As perlu = (sc*s/2 - N/(bd))bd/ssa =
t.m
t.m
72/ 98 (4)document.xls, Penulangan
13) Rekapitulasi kebutuhan tulangan
Kebutuhan tulangan merupakan kebutuhan tulangan maksimum berdasarkan hasil perhitungan diatas 1) - 12).
Perhitungan 1) 5) 2) 3) 6)Batang diding samping dinding samping dinding samping pelat atas pelat atasTitik bawah (titik A) tengah bentang atas (titi B) ujung (titik B) tengah bentangDaerah tarik sisi luar sisi dlm sisi luar sisi dlm sisi luar sisi dlm sisi luar sisi dlm sisi luarMomen 4.358 - 1.140 1.377 3.422 0.260 3.422 0.260 -Gaya normal 10.056 - 2.642 9.339 8.616 1.748 7.870 1.970 -Gaya geser 10.447 - 0.000 0.000 7.870 7.870 8.616 8.616 -Gaya geser (x=2d) 5.751 - - - 4.921 4.921 5.486 5.486 -
Tul perlu (cm2) 11.245 - 2.597 0.709 8.330 0.059 8.617 0.000 -
Perhitungan 4) 7) 9) 12) 10)Batang pelat bawah pelat bawah pelat bawah dinding partisi dinding partisiTitik ujung (titik A) tengah bentang titik pusat D bawah (titik D) tengah bentangDaerah tarik sisi luar sisi dlm sisi luar sisi dlm sisi luar sisi dlm sisi luar sisi dlm sisi luarMomen 4.358 - - 2.576 4.788 - 0.000 - 0.000Gaya normal 10.447 - - 10.447 10.447 - 20.726 - 20.006Gaya geser 10.056 - - 0.000 10.363 - 0.000 - 0.000Gaya geser (x=2d) 6.556 - - - 6.863 - 0.000 - -
Tul perlu (cm2) 11.097 - - 4.540 6.420 - 0.000 - 0.000
73/ 98 (4)document.xls, Penulangan
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
1 2 3 4-4.358 -4.358 -0.627 -0.62710.056 10.056 3.188 3.18810.447 10.447 1.172 1.1725.751 5.751 0.529 0.5291 2 3 4
11.2449 11.2449 0.6533 0.6533sisi luar sisi luar sisi luar sisi luar
d1h d
74/ 98 (4)document.xls, Penulangan
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
d1h d
75/ 98 (4)document.xls, Penulangan
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
1 2 3 4-3.422 -3.422 0.260 0.2608.616 8.616 1.748 1.7487.870 7.870 1.970 1.9704.921 4.921 1.301 1.3011 2 3 4
8.3300 8.3300 0.0585 0.0585sisi luar sisi luar sisi dalam sisi dalam
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)
d1h d
76/ 98 (4)document.xls, Penulangan
cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
1 2 3 4-3.422 -3.422 0.260 0.2607.870 7.870 1.970 1.9708.616 8.616 1.748 1.7485.486 5.486 0.850 0.8501 2 3 4
8.6166 8.6166 0.0000 0.0000sisi luar sisi luar sisi dalam sisi dalam
77/ 98 (4)document.xls, Penulangan
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
1 2 3 4-4.358 -4.358 -0.627 -0.62710.447 10.447 1.172 1.17210.056 10.056 3.188 3.1886.556 6.556 1.920 1.9201 2 3 4
11.0966 11.0966 1.4947 1.4947sisi luar sisi luar sisi luar sisi luar
cm (tinggi batang)
d1h d
78/ 98 (4)document.xls, Penulangan
cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
d1h d
79/ 98 (4)document.xls, Penulangan
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
1 2 3 41.377 1.377 -1.140 -1.1409.339 9.339 2.642 2.6420.000 0.000 0.000 0.000- - - -1 2 3 4
0.7085 0.7085 2.5973 2.5973sisi dalam sisi dalam sisi luar sisi luar
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)
d1h d
80/ 98 (4)document.xls, Penulangan
cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
1 2 3 42.270 2.270 1.077 1.0777.870 7.870 1.970 1.9700.000 0.000 0.000 0.000- - - -1 2 3 4
4.4475 4.4475 2.6602 2.6602sisi dalam sisi dalam sisi dalam sisi dalam
81/ 98 (4)document.xls, Penulangan
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
1 2 3 42.576 2.576 1.296 1.296
10.447 10.447 1.172 1.1720.000 0.000 0.000 0.000- - - -1 2 3 4
4.5398 4.5398 3.7293 3.7293sisi dalam sisi dalam sisi dalam sisi dalam
d1h d
82/ 98 (4)document.xls, Penulangan
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
d1h d
83/ 98 (4)document.xls, Penulangan
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
1 2 3 4-4.860 -4.860 -2.180 -2.1807.870 7.870 1.970 1.9709.643 9.643 3.491 3.4916.513 6.513 2.593 2.5931 2 3 4
7.9140 7.9140 6.4642 6.4642sisi luar sisi luar sisi luar sisi luar
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)
d1h d
84/ 98 (4)document.xls, Penulangan
cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
1 2 3 4-4.788 -4.788 -2.060 -2.06010.447 10.447 1.172 1.17210.363 10.363 4.211 4.2116.863 6.863 2.943 2.9431 2 3 4
6.4201 6.4201 6.3608 6.3608sisi luar sisi luar sisi luar sisi luar
85/ 98 (4)document.xls, Penulangan
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
1 2 3 40.000 0.000 0.000 0.000
20.006 20.006 7.702 7.7020.000 0.000 0.000 0.000- - - -1 2 3 4
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000sisi luar sisi luar sisi luar sisi luar
cm (tinggi batang)
d1h d
86/ 98 (4)document.xls, Penulangan
cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
d1h d
87/ 98 (4)document.xls, Penulangan
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
1 2 3 40.000 0.000 0.000 0.000
19.286 19.286 6.982 6.9820.000 0.000 0.000 0.0000.000 0.000 0.000 0.0001 2 3 4
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000sisi luar sisi luar sisi luar sisi luar
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)
d1h d
88/ 98 (4)document.xls, Penulangan
cm (jarak dari garis netral)
cm (tinggi batang)cm (tinggi efektif)cm (tebal selimut beton)cm (jarak dari garis netral)
1 2 3 40.000 0.000 0.000 0.000
20.726 20.726 8.422 8.4220.000 0.000 0.000 0.0000.000 0.000 0.000 0.0001 2 3 4
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000sisi luar sisi luar sisi luar sisi luar
89/ 98 (4)document.xls, Penulangan
6) 8)pelat atas pelat atas
tengah bentang titik pusat Csisi dlm sisi luar sisi dlm
2.270 4.860 -7.870 7.870 -0.000 9.643 -
- 6.513 -
4.448 7.914 -
10) 11)dinding partisi dinding partisitengah bentang atas (titik C)
sisi dlm sisi luar sisi dlm- 0.000 -- 19.286 -- 0.000 -- 0.000 -
- 0.000 -
90/98 (5)document.xls, Tegangan
6 Penulangan dan perhitungan tegangan yang terjadi Tipe: B2.50m x H2.00m
Dinding SampingBawah Tengah Bentang
sisi luar sisi dalam sisi luar sisi dalamMomen M kg.cm 435,758 - 113,952 137,651 Gaya geser (titik) S kg 10,447 - 0 0 Gaya geser (2d) S2d kg 5,751 - - -Gaya normal N kg 10,056 - 2,642 9,339 Tinggi batang h cm 30 30 30 30Selimut beton d' cm 6 6 6 6Tinggi efektif d cm 24 24 24 24Lebar efektif b cm 100 100 100 100Luas efektif bd cm2 2400 2400 2400 2400Rasio modulus Young n - 24 24 24 24
Kebutuhan tulangan As perlu cm2 11.245 - 2.597 0.709
Dipasang tulangan 16@125 12@250 12@125 12@250
Luas tulangan As cm2 16.08 4.52 9.05 4.52Keliling tulangan U cm 40.21 15.08 30.16 15.08M/N e cm 43.333 0.000 43.124 14.740Jarak dr grs netral c cm 9.00 9.00 9.00 9.00
a' 85.0 -45.0 84.4 -0.8b' 1211.8 58.6 679.3 154.5c' -29082.7 -1405.9 -16302.9 -3708.4x 12.15 44.39 10.03 12.41
0.000 0.000 0.000 0.000(cek) ok ok ok ok
Tegangan tekan kg/cm2 43.4 - 13.3 18.0Tegangan ijin tekan kg/cm2 60.0 60.0 60.0 60.0
ok ok okTegangan tarik kg/cm2 1015.2 - 444.8 403.2Tegangan ijin tarik kg/cm2 1400.0 1400.0 1400.0 1400.0
ok ok okTegangan geser pada titik t kg/cm2 4.35 - 0.00 0.00Tegangan geser ijin kg/cm2 11.00 11.00 11.00 11.00
ok ok okTegangan geser pada 2d kg/cm2 2.40 - - -Tegangan geser ijin kg/cm2 5.50 5.50 5.50 5.50
ok
Momen tahanan Mr kg.cm 610,191 - 437,897 390,417 Mr untuk tekanan Mrc kg.cm 610,191 - 522,815 411,233 x dari Mrc cm 11.601 - 8.625 7.703
kg/cm2 1539.0 - 2567.1 3046.5 Mr untuk tarik Mrs kg.cm 1,180,281 - 437,897 390,417 x dari Mrs cm 16.370 - 11.225 11.354
kg/cm2 125.2 - 51.3 52.4
Tulangan bagi (>As/6 dan >Asmin) 12@250 12@250 12@250 12@250Luas tulangan As cm2 4.52 4.52 4.52 4.52
ok ok ok okTulangan sudut Err:504Luas tulangan sudut As cm2 Err:504
scsca
ssssa
ta
t2dt2da
ss dari Mrc
sc dari Mrs
91/98 (5)document.xls, Tegangan
Tulangan minimal yang diperbolehkan As min = 4.5 cm2
92/98 (5)document.xls, Tegangan
Pelat atas Tumpuan ujung Tengah bentang
sisi luar sisi dalam sisi luar sisi dalamMomen M kg.cm 342,213 26,005 - 226,985 Gaya geser (titik) S kg 8,616 8,616 - 0 Gaya geser (2d) S2d kg 5,486 5,486 - -Gaya normal N kg 7,870 1,970 - 7,870 Tinggi batang h cm 30 30 30 30Selimut beton d' cm 6 6 6 6Tinggi efektif d cm 24 24 24 24Lebar efektif b cm 100 100 100 100Luas efektif bd cm2 2400 2400 2400 2400Rasio modulus Young n - 24 24 24 24
Kebutuhan tulangan As perlu cm2 8.617 0.000 - 4.448
Dipasang tulangan 12@125 12@250 12@125 12@250
Luas tulangan As cm2 9.05 4.52 9.05 4.52Keliling tulangan U cm 30.16 15.08 30.16 15.08M/N e cm 43.481 13.201 0.000 28.840Jarak dr grs netral c cm 9.00 9.00 9.00 9.00
a' 85.4 -5.4 -45.0 41.5b' 683.9 144.5 117.3 246.3c' -16414.4 -3468.1 -2814.9 -5911.1x 10.01 13.57 43.79 8.67
0.000 0.000 0.000 0.000(cek) ok ok ok ok
Tegangan tekan kg/cm2 39.9 3.3 - 32.5Tegangan ijin tekan kg/cm2 60.0 60.0 60.0 60.0
ok ok okTegangan tarik kg/cm2 1339.2 61.0 - 1380.1Tegangan ijin tarik kg/cm2 1400.0 1400.0 1400.0 1400.0
ok ok okTegangan geser pada titik t kg/cm2 3.59 3.59 - 0.00Tegangan geser ijin kg/cm2 11.00 11.00 11.00 11.00
ok ok okTegangan geser pada 2d kg/cm2 2.29 2.29 - -Tegangan geser ijin kg/cm2 5.50 5.50 5.50 5.50
ok ok
Momen tahanan Mr kg.cm 516,888 211,921 - 351,368 Mr untuk tekanan Mrc kg.cm 516,888 407,964 - 409,863 x dari Mrc cm 9.386 6.499 - 7.446
kg/cm2 2241.9 3877.7 - 3201.1 Mr untuk tarik Mrs kg.cm 592,080 211,921 - 351,368 x dari Mrs cm 13.001 8.263 - 10.809
kg/cm2 68.9 30.6 - 47.8
Tulangan bagi (>As/6 dan >Asmin) 12@250 12@250 12@250 12@250Luas tulangan As cm2 4.52 4.52 4.52 4.52
ok ok ok okTulangan sudutLuas tulangan sudut As cm2
Tulangan minimal yang diperbolehkan As min = 4.5 cm2
scsca
ssssa
ta
t2dt2da
ss dari Mrc
sc dari Mrs
93/98 (5)document.xls, Tegangan
Pelat bawahTumpuan ujung Tengah bentang
sisi luar sisi dalam sisi luar sisi dalamMomen M kg.cm 435,758 - - 257,579 Gaya geser (titik) S kg 10,056 - - 0 Gaya geser (2d) S2d kg 6,556 - - -Gaya normal N kg 10,447 - - 10,447 Tinggi batang h cm 30 30 30 30Selimut beton d' cm 6 6 6 6Tinggi efektif d cm 24 24 24 24Lebar efektif b cm 100 100 100 100Luas efektif bd cm2 2400 2400 2400 2400Rasio modulus Young n - 24 24 24 24
Kebutuhan tulangan As perlu cm2 11.097 - - 4.540
Dipasang tulangan 16@125 16@250 16@125 16@250
Luas tulangan As cm2 16.08 8.04 16.08 8.04Keliling tulangan U cm 40.21 20.11 40.21 20.11M/N e cm 41.711 0.000 0.000 24.655Jarak dr grs netral c cm 9.00 9.00 9.00 9.00
a' 80.1 -45.0 -45.0 29.0b' 1174.2 104.2 208.4 389.6c' -28181.2 -2500.8 -5001.5 -9351.6x 12.23 43.92 42.86 11.16
0.000 0.000 0.000 0.000(cek) ok ok ok ok
Tegangan tekan kg/cm2 43.5 - - 31.1Tegangan ijin tekan kg/cm2 60.0 60.0 60.0 60.0
ok okTegangan tarik kg/cm2 1004.0 - - 857.1Tegangan ijin tarik kg/cm2 1400.0 1400.0 1400.0 1400.0
ok okTegangan geser pada titik t kg/cm2 4.19 - - 0.00Tegangan geser ijin kg/cm2 11.00 11.00 11.00 11.00
ok okTegangan geser pada 2d kg/cm2 2.73 - - -Tegangan geser ijin kg/cm2 5.50 5.50 5.50 5.50
ok
Momen tahanan Mr kg.cm 609,353 - - 496,404 Mr untuk tekanan Mrc kg.cm 609,353 - - 496,404 x dari Mrc cm 11.656 - - 9.437
kg/cm2 1525.0 - - 2222.0 Mr untuk tarik Mrs kg.cm 1,201,464 - - 617,727 x dari Mrs cm 16.468 - - 13.364
kg/cm2 127.5 - - 73.3
Tulangan bagi (>As/6 dan >Asmin) 12@250 12@250 12@250 12@250Luas tulangan As cm2 4.52 4.52 4.52 4.52
ok ok ok okTulangan sudutLuas tulangan sudut As cm2
Tulangan minimal yang diperbolehkan As min = 4.5 cm2
scsca
ssssa
ta
t2dt2da
ss dari Mrc
sc dari Mrs
94/98 (5)document.xls, Tegangan
Partition wallbottom middle top
both sides both sides both sidesMomen M kg.cm 0 0 0 Gaya geser (titik) S kg 0 0 0 Gaya geser (2d) S2d kg 0 - 0 Gaya normal N kg 20,726 20,006 19,286 Tinggi batang h cm 30 30 30Selimut beton d' cm 6 6 6Tinggi efektif d cm 24 24 24Lebar efektif b cm 100 100 100Luas efektif bd cm2 2400 2400 2400Rasio modulus Young n - 24 24 24
Kebutuhan tulangan As perlu cm2 0.000 0.000 0.000
Dipasang tulangan 12@250 12@250 12@250
Luas tulangan As cm2 4.52 4.52 4.52Keliling tulangan U cm 15.08 15.08 15.08M/N e cm 0.000 0.000 0.000Jarak dr grs netral c cm 9.00 9.00 9.00
a' -45.0 -45.0 -45.0b' 58.6 58.6 58.6c' -1405.9 -1405.9 -1405.9x 44.39 44.39 44.39
0.000 0.000 0.000(cek) ok ok ok
Tegangan tekan kg/cm2 9.1 8.8 8.5Tegangan ijin tekan kg/cm2 60.0 60.0 60.0
ok ok okTegangan tarik kg/cm2 0.0 0.0 0.0Tegangan ijin tarik kg/cm2 1400.0 1400.0 1400.0
ok ok okTegangan geser pada titik t kg/cm2 0.00 0.00 0.00Tegangan geser ijin kg/cm2 11.00 11.00 11.00
ok ok okTegangan geser pada 2d kg/cm2 0.00 - 0.00Tegangan geser ijin kg/cm2 5.50 5.50 5.50
ok ok
Momen tahanan Mr kg.cm 431,625 429,927 428,272 Mr untuk tekanan Mrc kg.cm 431,625 429,927 428,272 x dari Mrc cm 9.965 9.808 9.653
kg/cm2 2028.3 2083.6 2140.1 Mr untuk tarik Mrs kg.cm 773,973 744,395 715,690 x dari Mrs cm 14.920 14.721 14.518
kg/cm2 95.9 92.5 89.3
Tulangan bagi (>As/6 dan >Asmin) 12@250 12@250 12@250Luas tulangan As cm2 4.52 4.52 4.52
ok ok okTulangan sudut Err:504 Err:504Luas tulangan sudut As cm2 Err:504 Err:504
Tulangan minimal yang diperbolehkan As min = 4.5 cm2
scsca
ssssa
ta
t2dt2da
ss dari Mrc
sc dari Mrs
95/98 (5)document.xls, Tegangan
Dinding SampingAtas
sisi luar sisi dalam342,213 26,005
8,616 8,616 4,921 4,921 8,616 1,748
30 306 6
24 24100 100
2400 240024 24
8.330 0.059
12@125 12@250
9.05 4.5230.16 15.08
39.718 14.8779.00 9.0074.2 -0.4
634.9 155.4-15237.4 -3729.8
10.19 12.32 0.000 0.000
ok ok
40.0 3.460.0 60.0
ok ok1299.3 77.51400.0 1400.0
ok ok3.59 3.59
11.00 11.00ok ok
2.05 2.055.50 5.50
ok ok
516,263 207,173 516,263 408,011
9.501 6.4662197.5 3904.9
616,498 207,173 13.235 8.152
71.7 30.0
12@250 [email protected] 4.52
ok okErr:504
Err:504
96/98 (5)document.xls, Tegangan
Pelat atas tumpuan tengah (titik C)sisi luar sisi dalam
486,007 -9,643 -6,513 -7,870 -
30 306 6
24 24100 100
2400 240024 24
7.914 -
16@125 12@250
16.08 4.5240.21 15.08
61.751 0.0009.00 9.00
140.3 -45.01638.3 58.6
-39318.3 -1405.911.58 44.39 0.000 0.000
ok ok
47.8 -60.0 60.0
ok1229.9 -1400.0 1400.0
ok4.02 -
11.00 11.00ok
2.71 -5.50 5.50
ok
615,039 -615,039 -
11.299 -1618.6 -
1,069,010 -15.812 -
112.6 -
12@250 [email protected] 4.52
ok ok
97/98 (5)document.xls, Tegangan
Pelat bawahtumpuan tengah (titik D)sisi luar sisi dalam
478,753 -10,363 -
6,863 -10,447 -
30 306 6
24 24100 100
2400 240024 24
6.420 -
16@125 16@250
16.08 8.0440.21 20.11
45.826 0.0009.00 9.0092.5 -45.0
1269.5 104.2-30468.2 -2500.8
12.05 43.92 0.000 0.000
ok ok
47.6 -60.0 60.0
ok1132.8 -1400.0 1400.0
ok4.32 -
11.00 11.00ok
2.86 -5.50 5.50
ok
609,353 -609,353 -
11.656 -1525.0 -
1,201,464 -16.468 -
127.5 -
12@250 [email protected] 4.52
ok ok
98/98 (5)document.xls, Tegangan