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Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 1/196
VOLET VI : ÉTUDE DE DANGERS
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 2/196
Sommaire
1. MÉTHODOLOGIE MISE EN ŒUVRE ...................................................................................... 9
2. RAPPEL SUR LES ACTIVITÉS, LES INSTALLATIONS ET L’ENVIRONNEMENT ........................... 12
2.1 RAPPEL SUR LES INSTALLATIONS ET ACTIVITÉS .........................................................12
2.2 RAPPEL SUR L’ENVIRONNEMENT DU SITE ...................................................................13
2.2.1 Sensibilité de l’environnement ....................................................................... 13
2.2.1.1 Documents d’urbanisme ............................................................................... 13
2.2.1.2 Servitudes d’Utilité Publique ......................................................................... 13
2.2.1.3 Sensibilité hydrologique................................................................................ 13
2.2.1.4 Réseaux d’assainissement ........................................................................... 13
2.2.1.5 Sensibilité géologique et hydrogéologique ................................................... 13
2.2.2 Intérêts à protéger ......................................................................................... 14
2.2.3 Éléments susceptibles de générer des risques .............................................. 14
3. IDENTIFICATION ET CARACTÉRISATION DES POTENTIELS DE DANGER ................................. 17
3.1 DANGERS INTRINSÈQUES DES PRODUITS ...................................................................17
3.1.1 Critères de dangers retenus .......................................................................... 17
3.1.1.1 Toxicité des produits pour l’Homme ............................................................. 17
3.1.1.2 Toxicité des produits pour l’environnement .................................................. 18
3.1.1.3 Inflammabilité des produits ........................................................................... 19
3.1.1.4 Incompatibilité des produits .......................................................................... 21
3.1.2 Produits présents au niveau des installations ................................................ 22
3.1.2.1 Produits combustibles .................................................................................. 22
3.1.2.2 Fluides .......................................................................................................... 24
3.1.2.3 Produits de maintenance et d'entretien ........................................................ 24
3.1.2.4 Produits de traitement de l’eau ..................................................................... 25
3.1.2.5 Déchets générés et effluents ........................................................................ 26
3.1.3 Compatibilité chimique ................................................................................... 26
3.1.4 Récapitulatif des dangers liés aux produits mis en œuvre ............................. 27
3.2 DANGERS LIÉS AUX PROCESS ET À LA MISE EN ŒUVRE DES PRODUITS ........................27
3.3 RÉDUCTION DES POTENTIELS DE DANGER ..................................................................40
3.3.1 Optimisation des quantités ............................................................................. 40
3.3.2 Réduction des dangers à la source ................................................................ 41
3.3.2.1 Maîtrise du risque d'inflammabilité et d'explosion ........................................ 41
3.3.2.2 Postes de gaz ELM ....................................................................................... 41
3.3.2.3 Maîtrise du risque d'éclatement (conduite d’eau du réseau DSP) ................ 42
3.3.3 Mise en œuvre des Meilleures Techniques Disponibles ................................ 42
4. ANALYSE PRÉLIMINAIRE DES RISQUES GLOBALE .............................................................. 43
4.1 PRÉAMBULE ............................................................................................................43
4.2 ACCIDENTOLOGIE ET RETOUR D’EXPÉRIENCE .............................................................43
4.2.1 Antécédents externes .................................................................................... 43
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 3/196
4.2.1.1 Accidents sur des sites ayant des activités similaires .................................. 43
4.2.1.2 Retour d’expérience tiré de l’INERIS : .......................................................... 47
4.2.2 Actions mises en œuvre sur le site ................................................................ 48
4.3 ANALYSE DES RISQUES GLOBALE..............................................................................49
4.3.1 Risques liés au voisinage des installations .................................................... 49
4.3.1.1 Axes de communications.............................................................................. 49
4.3.1.2 Réseaux ....................................................................................................... 50
4.3.1.3 Activités industrielles voisines ...................................................................... 50
4.3.1.4 Malveillance / attentat ................................................................................... 50
4.3.2 Risques naturels ............................................................................................ 51
4.3.2.1 Intempéries ................................................................................................... 51
4.3.2.2 Foudre .......................................................................................................... 53
4.3.2.3 Eaux superficielles et eaux souterraines ...................................................... 54
4.3.2.4 Sols et sous-sols .......................................................................................... 54
4.3.2.5 Séisme .......................................................................................................... 54
4.3.3 Risques liés aux installations ......................................................................... 56
4.3.3.1 Process Cogénération .................................................................................. 56
4.3.3.2 Process GN/FOD .......................................................................................... 58
4.3.3.3 Risques liés aux utilités et installations annexes ......................................... 63
4.3.4 Configuration des installations ....................................................................... 65
4.3.4.1 Rythmes de fonctionnement ......................................................................... 67
4.3.4.2 Conduite des installations ............................................................................ 67
4.3.5 Risques liés à l’organisation et au fonctionnement des installations .............. 69
4.3.5.1 Conditions d'exploitation ............................................................................... 69
4.3.5.2 Maintenance ................................................................................................. 70
4.3.6 Risques liés à la prise en compte de la sécurité ............................................ 71
4.3.6.1 Gestion de la sécurité ................................................................................... 71
4.3.6.2 Matériel de sécurité ...................................................................................... 72
4.3.6.3 Gestion de l'alerte ......................................................................................... 72
4.3.6.4 Information .................................................................................................... 72
4.3.6.5 Modifications / Projets .................................................................................. 73
5. ANALYSE PRÉLIMINAIRE DES RISQUES PAR SECTEUR ....................................................... 74
5.1 ÉVALUATION QUALITATIVE PRÉALABLE DES PHÉNOMÈNES DANGEREUX ASSOCIÉS AUX
POTENTIELS DE DANGER RETENUS ............................................................................74
5.2 LISTES DES PHÉNOMÈNES DANGEREUX RETENUS À L'ISSUE DE L'ANALYSE PRÉLIMINAIRE
DES RISQUES ...........................................................................................................82
6. ESTIMATION DES CONSÉQUENCES DE LA LIBÉRATION DES POTENTIELS DE DANGER RETENUS
83
6.1 RAPPEL DES ÉVÉNEMENTS ENVISAGEABLES ..............................................................83
6.2 SEUILS D’INTENSITÉ .................................................................................................84
6.3 CONDITIONS MÉTÉOROLOGIQUES ..............................................................................85
6.4 CARACTÉRISTIQUE DE LA CIBLE ................................................................................86
6.5 MÉTHODE MULTI-ENERGY ..........................................................................................86
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 4/196
6.6 CRITÈRES DU HEALTH AND SAFETY EXECUTIVE (HSE) CONCERNANT LA TOLÉRANCE
DES CAISSONS À L’ALLUMAGE D’UNE FUITE DE GAZ ....................................................87
6.7 DESCRIPTION DES PHÉNOMÈNES DANGEREUX .............................................................88
6.7.1 L'explosion confinée ...................................................................................... 88
6.7.2 L'explosion non-confinée ............................................................................... 88
6.7.3 Le jet enflammé ............................................................................................. 89
6.8 RÉSULTATS DES MODÉLISATIONS ..............................................................................90
6.8.1 Phénomène 1A : Jet enflammé à la suite d'une fuite sur canalisation aérienne de transfert de gaz naturel en dehors des bâtiments (alimentation de la turbine et de la chaudière de récupération) DN100 et 16 barg .............. 90
6.8.2 Phénomène 1B : Explosion à la suite d'une fuite sur canalisation aérienne de transfert de gaz naturel en dehors des bâtiments (alimentation de la turbine et de la chaudière de récupération) DN100 et 16 barg ....................... 92
6.8.2.1 Flash Fire ...................................................................................................... 92
6.8.2.2 UVCE ............................................................................................................ 93
6.8.3 Phénomène 2 : Explosion de gaz dans le local compresseur suite à une fuite de gaz dans le local compresseur de gaz .............................................. 95
6.8.4 Phénomène 4 : Explosion à la suite d'une fuite de gaz interne au caisson compresseur .................................................................................................. 97
6.8.5 Phénomène 5 : Explosion à la suite d'une fuite de gaz dans le caisson turbine ........................................................................................................... 99
6.8.6 Phénomène 6 : Explosion à la suite d'une fuite de gaz dans le local turbine 101
6.8.7 Phénomène 8 : Explosion d’un mélange air/gaz dans la chaudière de récupération ................................................................................................ 103
6.8.8 Phénomène 9A : Jet enflammé à la suite d'une brèche sur la canalisation gaz brûleur DN150 et 4 barg ........................................................................ 104
6.8.9 Phénomène 9B : Explosion à la suite d'une brèche sur la canalisation gaz brûleur DN150 et 4 barg .............................................................................. 106
6.8.9.1 Flash Fire .................................................................................................... 106
6.8.9.2 UVCE .......................................................................................................... 107
6.8.10 Phénomène 10A : Jet enflammé à la suite d'une fuite de gaz depuis la canalisation aérienne 6 barg de transfert de gaz naturel en dehors des bâtiments (alimentation des nouvelles chaudières GN/FOD) ..... 109
6.8.11 Phénomène 10B : Explosion à la suite d'une fuite de gaz depuis la canalisation aérienne 6 barg de transfert de gaz naturel en dehors des bâtiments (alimentation des nouvelles chaudières GN/FOD) ....................... 111
6.8.11.1 Flash Fire .................................................................................................... 111
6.8.11.2 UVCE .......................................................................................................... 112
6.8.12 Phénomène 11A : Jet enflammé à la suite d'une fuite de gaz depuis la canalisation aérienne 2 barg de transfert de gaz naturel en dehors des bâtiments (alimentation des nouvelles chaudières GN/FOD) ..... 114
6.8.13 Phénomène 11B : Explosion à la suite d'une fuite de gaz depuis la canalisation aérienne 2 barg de transfert de gaz naturel en dehors des bâtiments (alimentation des nouvelles chaudières GN/FOD) ....................... 116
6.8.13.1 Flash Fire .................................................................................................... 116
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 5/196
6.8.13.2 UVCE .......................................................................................................... 118
6.8.14 Phénomène 12 : Explosion de la chambre de combustion d'une chaudière GN/FOD ...................................................................................... 120
6.8.15 Phénomène 14 : Explosion confinée à la suite d'une fuite de gaz sur une canalisation aérienne de transfert de gaz naturel dans le bâtiment chaudières GN/FOD .................................................................................... 121
6.8.16 Phénomène 15 : Incendie de FOD sur l'aire de dépotage .............. 122
7. ANALYSE DÉTAILLÉE DES ÉVÈNEMENTS À CONSÉQUENCES POTENTIELLES MAJEURES ......125
7.1 PRÉAMBULE RELATIF À LA MÉTHODOLOGIE ............................................................. 126
7.1.1 Cinétique des phénomènes dangereux........................................................ 126
7.1.2 Gravité des phénomènes dangereux ........................................................... 126
7.1.2.1 Échelle d’appréciation de la gravité retenue .............................................. 126
7.1.2.2 Méthodologie de comptage des cibles ....................................................... 127
7.1.3 Probabilité des phénomènes dangereux ...................................................... 128
7.1.3.1 Échelle d’appréciation de la probabilité d’occurrence ................................ 128
7.1.3.2 Méthodologie de l’évaluation de la probabilité d’occurrence...................... 130
7.1.3.3 Évaluation des MMR retenues ................................................................... 130
7.2 MISE EN ŒUVRE DE L'ANALYSE DÉTAILLÉE DES RISQUES .......................................... 130
7.2.1 I1 : Jet enflammé à la suite d'une fuite de ligne d'arrivée principale de gaz naturel de gaz au poste de sécurité ELM destiné à l'alimentation de la cogénération ................................................................................................ 131
7.2.1.1 Évaluation de la gravité .............................................................................. 131
7.2.1.2 Évaluation de la probabilité ........................................................................ 131
7.2.1.3 Analyse des MMR retenues ....................................................................... 132
7.2.1.4 Criticité résiduelle ....................................................................................... 133
7.2.2 E1 : Explosion à la suite d'une fuite de ligne d'arrivée principale de gaz naturel de gaz au poste de sécurité ELM destiné à l'alimentation de la cogénération ................................................................................................ 134
7.2.2.1 Évaluation de la gravité .............................................................................. 134
7.2.2.2 Évaluation de la probabilité ........................................................................ 134
7.2.2.3 Analyse des MMR retenues ....................................................................... 136
7.2.2.4 Criticité résiduelle ....................................................................................... 137
7.2.3 E2 : Explosion du local de compression de gaz naturel pour cogénération .. 138
7.2.4 E3 : Explosion du local turbine de la cogénération ....................................... 139
7.2.4.1 Évaluation de la gravité .............................................................................. 139
7.2.4.2 Évaluation de la probabilité ........................................................................ 139
7.2.4.3 Analyse des MMR retenues ....................................................................... 141
7.2.4.4 Criticité résiduelle ....................................................................................... 144
7.2.5 E4 : Explosion d’un mélange air/gaz dans la chaudière de récupération ...... 145
7.2.5.1 Évaluation de la gravité .............................................................................. 145
7.2.5.2 Évaluation de la probabilité ........................................................................ 145
7.2.5.3 Criticité résiduelle ....................................................................................... 146
7.2.6 I2 : Jet enflammé à la suite d'une fuite de gaz au brûleur de la chaudière de récupération ................................................................................................ 147
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 6/196
7.2.6.1 Évaluation de la gravité .............................................................................. 147
7.2.6.2 Évaluation de la probabilité ........................................................................ 147
7.2.6.3 Analyse des MMR retenues ....................................................................... 149
7.2.6.4 Criticité résiduelle ....................................................................................... 150
7.2.7 E5 : Explosion à la suite d'une fuite de gaz au brûleur de la chaudière de récupération ................................................................................................ 151
7.2.7.1 Évaluation de la gravité .............................................................................. 151
7.2.7.2 Évaluation de la probabilité ........................................................................ 151
7.2.7.3 Analyse des MMR retenues ....................................................................... 153
7.2.7.4 Criticité résiduelle ....................................................................................... 154
7.2.8 I3 : Jet enflammé à la suite d'une fuite de gaz sur la canalisation 6 barg au poste ELM destiné à l'alimentation des chaudières GN/FOD ....................... 155
7.2.8.1 Évaluation de la gravité .............................................................................. 155
7.2.8.2 Évaluation de la probabilité ........................................................................ 155
7.2.8.3 Analyse des MMR retenues ....................................................................... 156
7.2.8.4 Criticité résiduelle ....................................................................................... 157
7.2.9 I4/E6 : Explosion à la suite d'une fuite de gaz sur la canalisation 6 barg au poste ELM destiné à l'alimentation des chaudières GN/FOD ....................... 158
7.2.9.1 Évaluation de la gravité .............................................................................. 158
7.2.9.2 Évaluation de la probabilité ........................................................................ 159
7.2.9.3 Analyse des MMR retenues ....................................................................... 161
7.2.9.4 Criticité résiduelle ....................................................................................... 162
7.2.10 I5 : Jet enflammé à la suite d'une fuite de gaz sur la canalisation 2 barg au poste ELM destiné à l'alimentation des chaudières GN/FOD .......... 163
7.2.10.1 Évaluation de la gravité .............................................................................. 163
7.2.10.2 Évaluation de la probabilité ........................................................................ 163
7.2.10.3 Analyse des MMR retenues ....................................................................... 164
7.2.10.4 Criticité résiduelle ....................................................................................... 165
7.2.11 I6/E7 : Explosion à la suite d'une fuite de gaz sur la canalisation 2 barg au poste ELM destiné à l'alimentation des chaudières GN/FOD .......... 166
7.2.11.1 Évaluation de la gravité .............................................................................. 166
7.2.11.2 Évaluation de la probabilité ........................................................................ 167
7.2.11.3 Analyse des MMR retenues ....................................................................... 169
7.2.11.4 Criticité résiduelle ....................................................................................... 170
7.2.12 E8 : Explosion confinée du bâtiment abritant les chaudières GN/FOD ...................................................................................................... 171
7.2.12.1 Évaluation de la gravité .............................................................................. 171
7.2.12.2 Évaluation de la probabilité ........................................................................ 172
7.2.12.3 Analyse des MMR retenues ....................................................................... 174
7.2.12.4 Criticité résiduelle ....................................................................................... 178
7.2.13 I7 : Incendie de l'aire de dépotage de FOD .................................... 179
7.2.13.1 Évaluation de la gravité .............................................................................. 179
7.2.13.2 Évaluation de la probabilité ........................................................................ 179
7.2.13.3 Analyse des MMR retenues ....................................................................... 181
7.2.13.4 Criticité résiduelle ....................................................................................... 184
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 7/196
7.3 RÉCAPITULATIF DES PHÉNOMÈNES DANGEREUX MAJORANTS ................................... 185
7.4 LISTE DES MMR RETENUES .................................................................................... 186
8. PRINCIPALES MESURES DE RÉDUCTION DES RISQUES ......................................................187
8.1 MAÎTRISE DU RISQUE INCENDIE ............................................................................... 187
8.1.1 Dispositions constructives............................................................................ 187
8.1.2 Moyens de luttes contre l’incendie ............................................................... 187
8.1.2.1 Moyens de luttes fixes ................................................................................ 187
8.1.2.2 Moyens de luttes mobiles ........................................................................... 188
8.1.2.3 Détection incendie ...................................................................................... 188
8.2 MAÎTRISE DU RISQUE EXPLOSION ............................................................................ 188
8.2.1 Ensemble cogénération ............................................................................... 188
8.2.2 Ensemble chaudières GN/FOD.................................................................... 189
8.3 INTERVENTION DES SECOURS EXTÉRIEURS .............................................................. 189
9. RÉDUCTION DES RISQUES À LA SOURCE EN REGARD DES EFFETS DANGEREUX SORTANT DES
LIMITES DE PROPRIÉTÉ DU SITE ......................................................................................190
9.1 OBJECTIF DE SUPPRESSION DU PHÉNOMÈNE DANGEREUX ........................................ 190
9.2 OBJECTIF DE RÉDUCTION DU POTENTIEL DE DANGER ................................................ 191
9.3 OBJECTIF DE REPOSITIONNEMENT DE L'ARRIVÉE DE GAZ NATUREL ............................ 191
9.4 OBJECTIF DE LIMITATION DES EFFETS ...................................................................... 193
10. CONCLUSION ................................................................................................................194
11. RÉSUMÉ NON TECHNIQUE ..............................................................................................196
FIGURES
Figure 1 : Méthodologie de réalisation de l’étude de dangers .............................................................. 11 Figure 2 : Zones à considérer pour le comptage des cibles ............................................................... 127
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 8/196
TABLEAUX
Tableau 1 : Récapitulatif des activités industrielles ou artisanales voisines ......................................... 15 Tableau 2 : Phrases de risque associées au caractère toxique aigu des produits ............................... 18 Tableau 3 : Phrases de risque associées au caractère toxique pour l’environnement aquatique des
produits .................................................................................................................................................. 19 Tableau 4 : Caractéristiques physiques des produits inflammables et phrases de risques associées 20 Tableau 5 : Classement des produits volatils en fonction de leur pression de vapeur ......................... 20 Tableau 6 : Caractéristiques du gaz naturel .......................................................................................... 22 Tableau 7 : Caractéristiques du FOD .................................................................................................... 23 Tableau 8 : Caractéristiques des fluides et produits annexes ............................................................... 25 Tableau 9 : Identification des potentiels de danger liés aux opérations de livraison, chargement,
déchargement ........................................................................................................................................ 28 Tableau 10 : Identification des potentiels de danger liés aux stockages .............................................. 30 Tableau 11 : Identification des potentiels de danger liés aux transferts de produits ............................ 32 Tableau 12 : Identification des potentiels de danger liés aux procédés ............................................... 36 Tableau 13 : Identification des potentiels de danger liés aux utilités et installations annexes ............. 38 Tableau 14 : Recensement des accidents relatifs aux chaudières à gaz à partir de la base de données
ARIA du BARPI ..................................................................................................................................... 44 Tableau 15 : Recensement des accidents relatifs aux chaudières au FOD à partir de la base de
données ARIA du BARPI ....................................................................................................................... 45 Tableau 16 : Recensement des accidents relatifs aux chaufferies urbaines à partir de la base de
données ARIA du BARPI ....................................................................................................................... 46 Tableau 17 : Recensement des accidents relatifs aux cuves de FOD à partir de la base de données
ARIA du BARPI ..................................................................................................................................... 46 Tableau 18 : Niveaux de cotation de l’intensité potentielle ................................................................... 74 Tableau 19 : Évaluation qualitative de l’intensité potentielle des phénomènes dangereux associés aux
potentiels de danger retenus ................................................................................................................. 76 Tableau 20 : Listes des phénomènes dangereux retenus à l'issue de l'analyse préliminaire des risques
............................................................................................................................................................... 82 Tableau 21 : Synthèse des phénomènes dangereux modélisés .......................................................... 83 Tableau 22 : Valeurs de référence relatives aux seuils d’effets de surpression ................................... 84 Tableau 23 : Valeurs de référence relatives aux seuils d’effets thermiques ......................................... 85 Tableau 24 : Récapitulatif des conditions météorologiques considérées ............................................. 86 Tableau 25 : Indice de sévérité d’explosion en fonction du degré d’encombrement, du degré de
confinement et du type d’inflammation .................................................................................................. 87 Tableau 26 : Récapitulatif des phénomènes dangereux et de leur intensité potentielle associée ..... 123 Tableau 27 : Échelle d’appréciation de la gravité................................................................................ 126 Tableau 28 : Échelle d’appréciation de la probabilité d’occurrence des phénomènes dangereux ..... 129 Tableau 29 : Récapitulatif des phénomènes dangereux majorants .................................................... 185 Tableau 30 : Liste des MMR retenues ................................................................................................ 186 Tableau 31 : Grille de criticité .............................................................................................................. 195
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 9/196
1. Méthodologie mise en œuvre
L’étude de dangers expose les dangers que peuvent présenter les installations en décrivant
les principaux accidents susceptibles d’arriver, leurs causes (d’origine interne ou externe),
leur nature et leurs conséquences. Elle justifie les mesures propres à réduire la probabilité et
les effets de ces accidents. Elle précise la consistance et les moyens de secours internes ou
externes mis en œuvre en vue de combattre les effets d’un éventuel sinistre.
Cette étude doit permettre une approche rationnelle et objective des risques encourus par
les personnes ou l’environnement. Elle a quatre objectifs principaux :
améliorer la réflexion sur la sécurité à l’intérieur de l’établissement afin de réduire
les risques et optimiser la politique de prévention ;
favoriser le dialogue technique avec les autorités d’inspection pour la prise en
compte des parades techniques et organisationnelles,
informer le public dans la meilleure transparence possible et lui fournissant des
éléments d’appréciation clairs sur les risques,
prévoir si nécessaire des contraintes en termes d’urbanisme et d’usage des sols
au voisinage des installations.
L’étude réalisée a ainsi pour objectif d’identifier les potentiels de dangers, les phénomènes
dangereux associés, puis d’évaluer leurs effets éventuels sur l’environnement et les tiers et
enfin de démontrer la pertinence des mesures de maîtrise des risques de type
prévention/protection mises en place.
Elle est réalisée conformément aux dispositions des articles L181-25 et D181-15-2du Code
de l’Environnement, dans l’esprit du Guide méthodologique du Ministère relatif aux principes
généraux pour l’élaboration et la lecture des études de dangers des installations soumises à
autorisation.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 10/196
Par ailleurs, elle s’inspire des dispositions de :
l’arrêté du 29 septembre 2005 relatif à l’évaluation et à la prise en compte de la
probabilité d’occurrence, de la cinétique, de l’intensité des effets et de la gravité
des conséquences des accidents potentiels dans les études de dangers des
installations classées soumises à autorisation,
la circulaire du 10 mai 2010 relative aux règles méthodologiques applicables aux
études de dangers, à l’appréciation de la démarche de réduction du risque à la
source et aux plans de prévention des risques technologiques (PPRT) dans les
installations classées en application de la loi du 30 juillet 2003.
La méthodologie suivie pour la réalisation de la présente étude de dangers s'appuie
également sur :
le retour d’expérience et notamment la connaissance développée par la théorie et
la recherche ainsi que l’expérience acquise lors de l’exploitation d’installations
similaires par Dalkia ;
l’analyse et les enseignements tirés d’incidents ou d’accidents survenus
antérieurement sur des installations semblables ou comparables.
La méthode employée, pour mener la réflexion nécessaire à l'examen des dangers potentiels
générés par l’exploitation du site, est représentée sur le schéma joint en page suivante et
détaillée en annexe 1.
La réalisation de cette étude de dangers s'appuie sur la documentation technique existante
au jour de sa réalisation et notamment sur les documentations techniques et les fiches de
données de sécurité transmises par les fournisseurs des installations et des produits mis en
œuvre.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 11/196
Figure 1 : Méthodologie de réalisation de l’étude de dangers
Barrières MMR
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 12/196
2. Rappel sur les activités, les installations et l’environnement
2.1 Rappel sur les installations et activités
La description des activités exercées sur le site de la chaufferie d'Einstein a été réalisée au
Volet II « description générale du site et des activités » ; seuls quelques rappels seront faits
ici.
Le projet consiste en l'extension d'une chaufferie déjà existante située Avenue Albert
Einstein à Villeurbanne. Ce site déjà existant présente une cogénération fonctionnant au gaz
naturel comprenant principalement 1 bâtiment qui renferme :
une turbine à combustion (TAC), associée à un alternateur de production
d'électricité relié au réseau EDF,
une unité de post-combustion, associée à une chaudière de récupération outdoor.
En plus des installations précitées, le projet d'extension prévoit la création des nouvelles
unités suivantes :
quatre chaudières GN/FOD dans un bâtiment clos,
un stockage enterré de deux cuves de FOD,
une sous-station d’échange de chaleur.
La nouvelle configuration de la chaufferie d'Einstein a pour vocation la production d’eau
surchauffée en vue d’alimenter le réseau de chauffage urbain de Lyon-Villeurbanne-Bron.
Sur ce site, la production d’eau surchauffée sera réalisée à partir du gaz naturel ou FOD.
La présente étude des dangers porte à la fois sur les installations déjà existantes, ainsi que
sur les installations nouvelles comprises dans le projet d'extension du site.
Compte tenu des produits stockés et mis en œuvre et des activités exercées, les risques
potentiels générés par l’exploitation des installations sont représentés par :
le risque incendie lié à la présence de FOD,
le risque d’explosion lié à l’utilisation du combustible gaz naturel au niveau des
chaudières gaz/FOD,
le risque de pollution associé au stockage et à l’utilisation de FOD.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 13/196
2.2 Rappel sur l’environnement du site
La description de l'environnement du site ayant déjà été effectuée au Volet I « État initial du
site et de son environnement », cette partie de l’étude s’attachera à rappeler les intérêts à
protéger et les sources d’agression potentielles externes vis-à-vis du site.
2.2.1 Sensibilité de l’environnement
2.2.1.1 Documents d’urbanisme
Le site choisi pour l’implantation de la nouvelle chaufferie est soumis au règlement du PLU
du Grand Lyon, secteur Lyon-Villeurbanne, révision simplifiée n°11 en date de 2015.
Le site de la chaufferie est implanté en zone UI correspondant à une zone spécialisée
à vocation économique.
2.2.1.2 Servitudes d’Utilité Publique
Le site est implanté au sein du périmètre PM1 relatif aux risques naturels PPR. D’après le
plan de prévention des risques naturels prévisibles d’inondation (PPRNi) du Rhône et de la
Saône sur le territoire du Grand Lyon annexé au PLU, le site est localisé en « zone verte »,
zone présentant des risques de remontée de nappe et de débordement des réseaux.
Le site n’est soumis à aucune autre servitude d’utilité publique.
2.2.1.3 Sensibilité hydrologique
Le contexte hydrographique local est marqué par la présence du Rhône.
La consultation de la cartographie dynamique CARMEN a permis de mettre en évidence la
présence d’une masse d’eau superficielle autour du site:
Le Rhône du pont de Jons à la confluence Saône codifiée FRDR2005
Cette masse d’eau se situe au nord du site et s’écoule en amont et en aval de ce dernier.
Cette masse d’eau a été évaluée en bon état écologique et chimique en 2015 avec un indice
de confiance relativement haut.
2.2.1.4 Réseaux d’assainissement
Les eaux pluviales et usées générées au niveau du site seront rejetées dans les réseaux
d’assainissement existants de la Métropole de Lyon. A termes, les effluents aqueux seront
envoyés au niveau de la station d’épuration de Saint-Fons puis rejetés dans le Rhône.
2.2.1.5 Sensibilité géologique et hydrogéologique
La consultation des bases de données a permis de mettre en évidence la présence de deux
masses d’eaux souterraines au droit du site :
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 14/196
une masse d’eau souterraine affleurante codifiée FRDG384 correspondant aux
alluvions du Rhône agglomération lyonnaise et extension sud.
une masse d’eau souterraine profonde codifiée FRDG240 correspondant à la nappe
du miocène sous couverture Lyonnais et sud Dombes.
La profondeur de la nappe alluviale au niveau du site d’étude est mesurée à environ 4 m.
2.2.2 Intérêts à protéger
Le site retenu pour le présent projet est implanté en zone urbaine sur la ville de
Villeurbanne. Il se situe à proximité d'infrastructure industrielles, d’immeubles abritant
des bureaux, d'un campus étudiant, d'infrastructures de transport (rue d'Einstein), et de
quelques habitations (à l’est et au sud-ouest du site essentiellement).
2.2.3 Éléments susceptibles de générer des risques
Inondation
L’emprise du site se situe en zone verte et est donc soumis à un risque de remontée de
nappe et réseau (hors zone inondable). Aucun règlement particulier ne s’applique au niveau
de cette zone.
Mouvement de terrain
La base de données BDMVT gérée et développée par le BRGM depuis 1994 ne recense
aucun mouvement de terrain sur la commune de Villeurbanne.
Par ailleurs, la carte d’aléa « retrait – gonflement des argiles » mise à disposition par le
BRGM classe le site de Villeurbanne Einstein en zone d’aléa faible.
Climatologie
D’après la rose des vents de la station de Bron, les vents dominants sont de secteur sud,
d’une part, et de secteur nord, d’autre part.
Le secteur est concerné par les épisodes neigeux et orageux. Le secteur d’étude est
sensiblement impacté par la foudre.
Séisme
Le décret n°2010-1255 du 22 octobre 2010 portant délimitation des zones de sismicité du
territoire français classe la métropole de Lyon en zone de sismicité 2 (sismicité faible).
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 15/196
Industries voisines
Les principales activités industrielles présentes dans un rayon de 700 m autour de l’emprise
du site sont listées dans le tableau ci-après :
Tableau 1 : Récapitulatif des activités industrielles ou artisanales voisines
Activité Direction Distance clôture site
Chaufferie de la Doua,
exploitée par ELM* Production de chaleur au gaz
Ouest / Nord-
Ouest 600 m
COURLY STEP de la
Feyssine Station d’épuration Est 600 m
SOC EAU GD LYON
ABREV EAU GD LYON
Captage, traitement et
distribution d’eau Nord-est 700 m
Société Pierre Klein Fabrication de hottes de
cuisine Est 70 m
*Il est à noter que la chaufferie sera arrêtée au démarrage de la nouvelle installation.
Circulation et transport de matières dangereuses
Le risque est un accident de circulation sur les voies riveraines du site, avec intrusion de
véhicules et impact sur les installations.
L’observation de l’environnement proche (pas d’hôpitaux avec de l’oxygène, pas de dépôt
pétrolier ou de GPL, pas de voie à grande circulation…) minimise le transport de
marchandises dangereuses à proximité immédiate du site.
Le boulevard Laurent Bonnevay (périphérique de l’ouest lyonnais) est interdit à la circulation
des marchandises dangereuses.
La circulation interne au site est limitée à l’accès au parking et aux manœuvres des
véhicules légers des techniciens, et très épisodiquement des véhicules citernes pour la
livraison de FOD. Elle ne présente pas de risques pour les installations.
Les voies de communication situées à proximité du site sont des voies urbaines secondaires
(limitation à 50 km/h) mais le trafic journalier conséquent implique que le risque d’accident
est donc à prendre en compte.
Le principal risque lié à un accident routier est le choc d’un véhicule avec la livraison de gaz
de GRDF implantée en façade du site, qui pourrait déclencher la rupture guillotine de la
canalisation.
Voies ferrées
Compte tenu de la localisation des rails du tramway et des vitesses de déplacement, le
risque de choc par le tramway en cas d’accident n’a pas été retenu.
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Chute d'avion
Aucun aérodrome ne se trouve à proximité immédiat du site.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 17/196
3. Identification et caractérisation des potentiels de danger
L'objet de ce chapitre consiste à identifier les différentes sources potentielles de dangers.
Dans un premier temps, l’identification des sources de dangers a fait l’objet d’une analyse
systématique pour chaque famille de produits et pour chaque type d’équipement.
L’évaluation du niveau de risque pour l’environnement et les mesures susceptibles de
réduire l’occurrence des risques et les conséquences identifiées seront justifiées dans le
chapitre « Évaluation préliminaire des risques ».
3.1 Dangers intrinsèques des produits
Il s’agit des dangers pouvant provenir de la nature des produits, stockés ou utilisés sur le
site. Les risques liés aux produits dépendent de deux facteurs :
la nature du produit lui-même et ses caractéristiques dangereuses d'un point de
vue toxicité, inflammabilité et réactivité ;
la quantité de produit mise en jeu.
3.1.1 Critères de dangers retenus
3.1.1.1 Toxicité des produits pour l’Homme
La toxicité d’un produit est déterminée pour une dose donnée et pour une voie
d’administration déterminée (orale, cutanée, par inhalation, intraveineuse, etc.).
Pour toute substance, il existe un seuil en dessous duquel elle n’exerce pas d’effet nocif. Par
contre, pour un produit chimique donné, on n’observe pas nécessairement la même réaction
qualitative entre des espèces animales différentes ni entre individus d’une même espèce.
On peut classer les effets toxiques en trois grandes catégories : aigus, sub-chroniques,
chroniques.
Toxicité aigue
La toxicité aigüe est appréciée grâce aux critères DL50 ou CL50. Ils résultent d’expériences
faites en laboratoire sur des animaux.
La DL50 (ou dose létale 50) correspond à la dose provoquant la mort de 50% de la
population étudiée, le produit étant généralement administré par voie orale. La DL50
s’exprime par rapport au poids vif d’animal (rat, lapin, etc.).
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La CL50 (ou concentration létale 50) correspond à la concentration dans l’air ou dans l’eau,
provoquant la mort de 50% de la population étudiée exposée pendant 4 heures. La CL50
s’exprime en poids par volume d’air ou d’eau.
L’IDLH (Immediately Dangerous to Life or Health) est définie par le National Institute for
Occupation Safety and Health (NIOSH) et par l’Occupational Safety and Health
Administration (OSHA). Elle correspond à la concentration maximale dans l’air à laquelle on
peut être soumis pendant 30 minutes sans s’exposer à des effets irréversibles pour la santé.
Cette valeur caractérise une situation accidentelle.
En France, la valeur IDLH est remplacée par les Seuils des Effets Irréversibles (SEI) par
l’INERIS. Le SEL (Seuil des Effets Létaux) représente, pour une durée donnée, la
concentration limite pour laquelle apparaissent les premiers décès.
La toxicité aigüe des produits est par ailleurs parfaitement identifiée dans les Fiches de
Données de Sécurité des produits par la mise en application du règlement CLP.
Tableau 2 : Phrases de risque associées au caractère toxique aigu des produits
Catégorie 1 Catégorie 2 Catégorie 3 Catégorie 4
Voie orale H300 : mortel en
cas d’ingestion
H300 : mortel en
cas d’ingestion
H301 : toxique en
cas d’ingestion
H302 : nocif en
cas d’ingestion
Voie cutanée H310 : mortel par
contact cutané
H310 : mortel par
contact cutané
H311 : toxique par
contact cutané
H312 : nocif par
contact cutané
Inhalation H330 : mortel par
inhalation.
H330 : mortel par
inhalation.
H331 : toxique par
inhalation.
H332 : nocif par
inhalation.
Toxicité chronique et sub-chronique
La VME (Valeur Moyenne d’Exposition) est la valeur admise, pour la moyenne dans le
temps, des concentrations auxquelles un travailleur est effectivement exposé au cours d’un
poste de travail de 8 heures. Elle caractérise les effets résultants d’une exposition prolongée.
La VLE (Valeur Limite d’Exposition) désigne la concentration maximale à laquelle le
personnel peut être exposé durant 15 minutes sans connaître d’effets significatifs. Elle
exprime les effets d’une exposition momentanée estimée préjudiciable à terme.
3.1.1.2 Toxicité des produits pour l’environnement
Les substances dangereuses pour l’environnement sont définies selon des critères les
classant en fonction de leur toxicité pour l’environnement aquatique.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 19/196
On distingue deux grands types de catégorie :
Les substances toxiques aigües pour le milieu aquatique.
Les substances toxiques à long terme pour le milieu aquatique (de catégorie 1 à
4).
La toxicité des produits pour l’environnement aquatique est définie en laboratoire et identifiée
dans les Fiches de Données de Sécurité des produits par la mise en application du
règlement CLP.
Tableau 3 : Phrases de risque associées au caractère toxique pour l’environnement
aquatique des produits
Toxique aigüe Toxique à long terme
Aigüe 1 Chronique 1 Chronique 2 Chronique 3 Chronique 4
H400 : très toxique
pour les organismes
aquatiques.
H410 : très
toxique pour les
organismes
aquatiques,
entraine des
effets à long
terme.
H411 : toxique
pour les
organismes
aquatiques,
entraine des
effets à long
terme.
H412 : nocif pour les
organismes
aquatiques, entraine
des effets à long
terme.
H413 : peut
entrainer des
effets néfastes à
long termes pour
les organismes
aquatiques.
3.1.1.3 Inflammabilité des produits
Point éclair et point initial d’ébullition
On appelle point éclair (PE), la température minimale à laquelle il faut porter un liquide pour
que les vapeurs émises s’allument momentanément en présence d’une flamme dans des
conditions normalisées.
On appelle point initial d'ébullition (PIE) la température à laquelle il faut porter un liquide
pour qu'il passe rapidement de l'état liquide à l'état gazeux.
Le point éclair et le point initial d’ébullition déterminent le caractère inflammable des produits.
La réglementation CLP classe les liquides inflammables en trois catégories :
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Tableau 4 : Caractéristiques physiques des produits inflammables et phrases de
risques associées
Catégorie 1 Catégorie 2 Catégorie 3
Caractéristiques
physiques
Le point éclair est
<23°C et le point
initial d’ébullition est
≤35°C.
Le point éclair est
<23°C et le point
initial d’ébullition est >
35°C.
Le point éclair est ≥23°C
et ≤ 60°C.
Phrase de risque
H224 : liquides et
vapeurs extrêmement
inflammables.
H225 : liquides et
vapeurs très
inflammables.
H226 : liquides et vapeurs
inflammables.
Pour les substances solides inflammables, il n'y a pas de point d'éclair : elles sont
considérées comme inflammables lorsque qu'elles brûlent rapidement c'est à dire lorsque
leur vitesse de combustion dépasse une certaine limite. Elles sont alors identifiée par la
phrase de risque H228 : matière solide inflammable.
Tension de vapeur
Pression à laquelle s'échappe la vapeur d'un liquide à une température donnée.
Physiquement, elle correspond à la pression qu'exercent à cette température les vapeurs du
liquide sur les parois d'un récipient clos qui le contient. La tension de vapeur augmente
rapidement avec la température.
La pression de vapeur est une donnée reliée à la volatilité. Plus elle est importante, plus le
liquide s'évapore facilement et plus il peut diffuser dans l'atmosphère.
Le classement suivant est proposé par l’INRS :
Tableau 5 : Classement des produits volatils en fonction de leur pression de vapeur
P vapeur (Pa) à 20°C
P < 5 5 < P < 1000 1000 < P < 5000 P > 5000
Très peu volatil Modérément volatil Volatil Très volatil
Exemple :
phtalate de di (2-
éthylhexyle)
(3,4.10-5
Pa)
Exemple :
2-butoxyéthanol
(89 Pa)
Exemple :
eau (2 300 Pa)
Exemple :
oxyde de diéthyle
(57 800 Pa)
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Point d’auto-inflammation
Le point d’auto-inflammation d’un corps est la température à laquelle il faut le porter pour
qu’il s’enflamme spontanément (sans l’intervention d’une source d’allumage).
Limites d’inflammabilité ou d’explosivité
Les limites inférieures et supérieures d’inflammabilité (ou d’explosibilité) pour des gaz ou des
vapeurs sont les concentrations limites en combustibles au-delà desquelles un mélange ne
peut plus brûler ou exploser.
Potentiel calorifique
Le potentiel calorifique (PC) est la charge calorifique d’un matériau combustible par m2 de
surface au sol du local. Ce potentiel influe sur la vitesse de propagation du feu ainsi que sur
la montée en température et les flux thermiques engendrés.
On classe les risques de la façon suivante :
Risques faibles : PC < 500 MJ/m2,
Risques moyens : PC de l’ordre de 500 à 900 MJ/m2,
Risques élevés : PC > 900 MJ/m2.
3.1.1.4 Incompatibilité des produits
L’incompatibilité de certains produits entre eux peut se traduire par :
des réactions chimiques violentes (projections), suite au mélange de produits
incompatibles, peuvent survenir lors d'une erreur de manipulation ou en cas de
déversement accidentel lors d'un stockage commun,
la formation de produits secondaires toxiques pour l’homme,
des réactions exothermiques pouvant initialiser une combustion,
la corrosion de récipients inadaptés.
L'incompatibilité de produits entre eux peut occasionner, sur le personnel :
des dégagements nocifs liés à certaines conditions d’utilisation des produits,
des brûlures chimiques occasionnées par des projections de produits,
des brûlures thermiques en cas d'inflammation de produits combustibles, ou de
contact avec des produits chauds ou froids,
une intoxication aiguë ou chronique.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 22/196
Les associations les plus courantes susceptibles de créer un danger potentiel, sont :
oxydant ou comburant / matières combustibles,
oxydant / réducteur,
substance toxique ou dangereuse pour l’environnement / substance inflammable
ou comburante,
substance susceptible de se polymériser / catalyseur,
acide / base.
3.1.2 Produits présents au niveau des installations
Toutes les fiches de données de sécurité seront disponibles sur le site et tenues à la
disposition du personnel exploitant.
3.1.2.1 Produits combustibles
Le gaz naturel
Les principales caractéristiques sont les suivantes :
Tableau 6 : Caractéristiques du gaz naturel
Limite d’inflammabilité en
volume % dans le
mélange avec l’air
Limite Inférieur d’Explosivité (LIE) : 5%
Limite Supérieure d’Explosivité (LES) :15%
Le gaz naturel présente donc des risques d’explosion et d’incendie. Le domaine d’inflammation est étroit (5 à 15% du volume dans l’air).
Température d’ébullition
sous pression
atmosphérique
-161,4°C
Il est sous forme gazeux à des températures habituellement rencontrées et à pression atmosphériques
Densité de vapeur / air 0,6
Le gaz naturel est plus léger que l’air
Dangerosité Étiquetage : Flam Gas 1 ; Press Gas
H220 : gaz extrêmement inflammable.
H280 : contient un gaz sous pression, peut exploser sous l’effet de
la chaleur.
Ni toxique, ni corrosif.
Il dégage du CO2 et de l’eau lors de sa combustion.
Asphyxiant pour l’homme en absence d’oxygène.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 23/196
Incolore et inodore à l’état naturel, le gaz naturel est composé essentiellement de méthane
auquel on peut l’assimiler. Les autres composants sont principalement l’éthane, le propane,
le butane, le pentane et l’azote. Il est systématiquement associé à un additif odorant à base
de soufre (mercaptan) avant d’être commercialisé.
Le gaz naturel ne sera pas stocké sur site ; les équipements seront approvisionnés depuis le
réseau de distribution de gaz naturel circulant en bordure ouest du site. Un poste de
comptage/détente sera installé sur le site.
Le FOD
Les principales caractéristiques de ce combustible sont les suivantes :
Tableau 7 : Caractéristiques du FOD
Point éclair et point d’ébullition Point Éclair : >55°C
Point/intervalle d’ébullition : 150-380°C
Liquide inflammable de troisième catégorie
Température d’auto-
inflammation
> 250°C
Ne s’enflamme pas seul à des températures normales d’exploitation.
Limite d’inflammabilité en
volume % dans le mélange
avec l’air
LIE : 0,5%
LES : 5%
Le domaine d’inflammation est très étroit (0,5 à 5% du volume dans l’air).
Densité de liquide par rapport à
l’eau
Densité par rapport à l’eau : 0,83 – 0,88
Très peu soluble dans l'eau (le produit s'étale à la surface de
l'eau) ; les composés les plus légers se volatilisent, les composés
aromatiques polycycliques sont photo-oxydés et la majorité des
composants de ce produit sont absorbés par les sédiments.
Le FOD présente un caractère polluant pour l’environnement.
Dangerosité H226 : liquide et vapeurs inflammables.
H304 : peut être mortel en cas d’ingestion et de pénétration
dans les voies respiratoires.
H315 : provoque une irritation cutanée.
H332 : nocif par inhalation.
H351 : susceptible de provoquer le cancer.
H373 : risque présumé d’effets graves pour les organes à la
suite d’expositions répétées ou d’une exposition prolongée.
H411 : toxique pour les organismes aquatiques, entraine des
effets néfastes à long terme.
Le FOD sera stocké à température ambiante et pression atmosphérique sur site à hauteur
de 240 m3 sur le site dans deux cuves de 120 m3 unitaire au sud du site. Il sera dépoté à
température ambiante et pression atmosphérique, de sorte qu'il ne présentera pas de risque
d'explosion.
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3.1.2.2 Fluides
Eau chauffée du réseau DSP
Le risque lié à la présence d’eau surchauffée est un risque de brûlure pour le personnel en
cas de fuite sur un équipement ou un joint de bride, risque accentué par la pression
(Température > 100°, pression de 6 à 8 barg).
Un second risque existe, celui de l’éclatement d’une capacité ou d’une tuyauterie d’eau
surchauffée ; la vaporisation brutale de l’eau surchauffée contenue dans la capacité ou la
conduite peut engendrer une onde de surpression avec projection d’éléments mécaniques.
Ce fluide n’est pas concerné par l’étiquetage des substances dangereuses.
Air comprimé
De l'air comprimé sera également nécessaire pour le pilotage des équipements. Le risque
est celui de l’éclatement des capacités sous pression (dont un réservoir de 200 litres
environ, ainsi qu'un compresseur) conduisant à une onde de surpression et à la projection
d’éléments.
Ce fluide n’est pas concerné par l’étiquetage des substances dangereuses.
3.1.2.3 Produits de maintenance et d'entretien
D’autres produits sont présents sur le site mais en très faibles quantités (< 10 litres) :
produits dégraissants et nettoyants utilisés pour la maintenance et l’entretien des
installations.
L'huile de lubrification
Toutes les parties tournantes de la turbine (turbine, arbre de transmission, compresseur)
sont lubrifiées à l’huile à partir d’une réserve centralisée.
Le compresseur gaz est également lubrifié.
Les huiles diélectriques utilisées dans les différents transformateurs
Ces huiles sont retenues pour leurs caractéristiques de diélectrique et leur faible
inflammabilité. Ce sont des liquides combustibles qui ne sont normalement jamais en contact
avec l’extérieur.
Les produits de nettoyage du compresseur et de la turbine
Il s'agit de petits produits de type dégraissant destinés au nettoyage des installations durant
les périodes maintenance.
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3.1.2.4 Produits de traitement de l’eau
Il s’agit des produits nécessaires au fonctionnement des installations de traitement de l’eau
avant réinjection dans le réseau d’eau des chaudières.
Tableau 8 : Caractéristiques des fluides et produits annexes
Fluide Principales caractéristiques Quantité présente
Lessive de soude
à 30,5%
Corrosif pour les métaux (H 290).
Corrosion cutanée (H 314).
Non inflammable.
Totalement miscible dans l’eau.
pH = 14.
Dégagement d’hydrogène par réaction avec des
métaux non précieux (aluminium, zinc…).
Réaction exothermique avec les acides forts.
Effets toxicologiques : Risque d’œdème pulmonaire
par respiration de concentration élevée.
Limites d’écotoxicité faibles (quelques mg/l).
2 m3
Chlorure de
sodium
(RESIMAX
Classique)
pH compris entre 6 et 9
Fortement alcalin.
500 kg
RES-CLEAN Ph =0,1
Réactions dangereuses avec les bases.
Non inflammable.
Pas de danger écotoxique et toxique particulier.
50 kg
NALCO 77293 Risque de corrosion ou d’irritation cutanée (H 314).
Risque de lésions/irritations oculaires graves
(H 318).
pH > 13,5
Non inflammable.
Risque de dégagement de vapeurs toxiques avec le
contact d’acides forts (sulfurique, toxique,
nitrique…) et risque d’explosion avec le contact
d’oxydants forts.
Pas de danger écotoxique et toxique particulier.
50 kg
HUILES
HYDRAULIQUES
ET GRAISSES
Risque de pollution
Risque incendie
500 kg
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3.1.2.5 Déchets générés et effluents
Effluents aqueux
Les eaux résiduaires seront principalement constituées de :
composés gras et hydrocarburés (entretien des équipements) ;
détergents (eaux de lavage des bâtiments).
Les purges issues du traitement de l’eau en amont du réseau seront chargées en sels
minéraux et ne présentent pas de danger particulier.
En l’absence de stockage extérieur de produits dangereux, à l’exception du stockage semi-
enterré de FOD, les eaux pluviales ne génèrent pas de danger particulier. Les eaux pluviales
de voiries peuvent toutefois être polluées par des hydrocarbures liés à la circulation des
véhicules sur le site et les parkings et à l’aire de dépotage des cuves de FOD.
Effluents gazeux
Les émissions atmosphériques générées par les installations seront à elles constituées de
gaz de combustion (CO, NOx,…) des chaudières et des gaz d’échappement des véhicules
livrant le site.
Déchets
Les quantités de déchets sont mentionnées dans le Volet V du présent dossier de demande
d’autorisation d’exploiter.
D'une manière générale, le site sera assez peu générateur de déchets, les déchets
dangereux ponctuels pourront être présents sur le site en faibles quantités : huiles de
moteurs usagés, bidons vides d’entretien des équipements…
3.1.3 Compatibilité chimique
Les produits inflammables sont stockés dans des zones dédiées.
La soude (base forte) sera stockée dans une cuve dédiée et ne sera pas au contact d’acides
forts.
Concernant les incompatibilités avec les matériaux, on note que les matériaux sont choisis
de sorte à être en adéquation avec les produits mis en œuvre et les conditions de pression
et température rencontrées.
Les produits stockés sur le site ne présentent pas de risque d'incompatibilité majeure. Ils
seront séparés et entreposés conformément à la réglementation applicable.
Les produits pour l’entretien mécanique des équipements ne présentent pas de risque
d’incompatibilité.
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3.1.4 Récapitulatif des dangers liés aux produits mis en œuvre
Les produits présents en quantités significatives sur le site sont combustibles et/ou
inflammables/explosibles (FOD et gaz naturel).
Le FOD, la soude présentent un caractère polluant (voire toxique pour les organismes
aquatiques) en cas de rejet.
3.2 Dangers liés aux process et à la mise en œuvre des produits
L'intégralité des dangers que représente la chaufferie d'Einstein réside dans les différentes
modalités de mise en œuvre des produits mentionnés au chapitre 3.1. Les produits sont mis
en œuvre dans les opérations suivantes :
Livraison, chargement, déchargement
Stockages
Transfert de produits
Procédés
Utilités et installations annexes
Selon les modalités de mise en œuvre, les dangers et risques produits listés au chapitre 3.1
dans les opérations susmentionnées sont détaillés au chapitre 5.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 28/196
Tableau 9 : Identification des potentiels de danger liés aux opérations de livraison,
chargement, déchargement
Potentiel de
dangers
Événement
redouté
Phénomène
dangereux
Potentiel
retenu
Justifications
Commentaires
Livraison de FOD Perte de
confinement
Pollution Oui Produit polluant pour l’environnement et les
milieux aquatiques
Incendie Oui Produit inflammable
Explosion Non Dépotage à l’air libre et domaine d’inflammation
des vapeurs très étroit pas de concentration
des vapeurs permettant une explosion
Toxicité Non Produit ne présentant pas de toxicité
particulière pour l'Homme
Incompatibilités Non Produit non concerné par le risque
d’incompatibilité dans la situation présente
(dépotage sur une aire en béton)
Échauffement
de la citerne
Incendie Non Température d’auto-inflammation supérieure à
250°C
Camions respectant la réglementation sur le
transport de matières dangereuses
Explosion Non Camions respectant la réglementation sur le
transport de matières dangereuses
Livraison de
soude pour le
traitement de
l’eau du réseau
Perte de
confinement
Pollution Oui Produit polluant pour l’environnement et les
milieux aquatiques
Incendie Non Produit non inflammable
Explosion Non Produit non inflammable / non explosif
Toxicité Non Produit ne présentant pas de toxicité
particulière pour l'Homme
Incompatibilités Non Pas de potentielle réaction dangereuse
identifiée
Livraison de
petits produits
chimiques
Perte de
confinement
Pollution Oui Produit huileux pouvant entrainer une
pollution des sols et des milieux aquatiques
Incendie Non Produit non inflammable
Explosion Non Produit non inflammable / non explosif
Toxicité Non Produit ne présentant pas de toxicité
particulière pour l'Homme
Incompatibilités Non Pas de produit incompatible à proximité
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 29/196
Potentiel de
dangers
Événement
redouté
Phénomène
dangereux
Potentiel
retenu
Justifications
Commentaires
Expéditions de
déchets
Perte de
confinement
Pollution Oui Déchets pouvant contenir des substances
dangereuses
Incendie Non Produit non inflammable
Explosion Non Produit non inflammable / non explosible
Toxicité Non Produit ne présentant pas de toxicité
particulière pour l'Homme
Incompatibilités Non Déchets incompatibles gérés séparément
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 30/196
Tableau 10 : Identification des potentiels de danger liés aux stockages
Potentiel de
dangers
Événement
redouté
Phénomène
dangereux
Potentiel
retenu
Justifications
Commentaires
Stockage de FOD
(2x120 m3)
Perte de
confinement
Pollution Non Stockage réalisé dans des cuves double-paroi
avec détecteur de fuite enterrées
Incendie Non Stockage enterré dans des cuves double paroi
Explosion Non Stockage enterré dans des cuves double paroi
Toxicité Non Produit ne présentant pas de toxicité
particulière pour l'Homme
Incompatibilités Non Cuves double parois adaptées pour le stockage
de FOD
Départ de feu Incendie Non Cuves de stockage de FOD enterrées
Explosion Non Cuves de stockage de FOD enterrées
Stockage de
soude
Perte de
confinement
Pollution Non Stockage sur rétention
Incendie Non Produit non inflammable
Explosion Non Produit non inflammable
Toxicité Non Produit ne présentant pas de toxicité
particulière pour l'Homme
Incompatibilités Non Pas de risque d’incompatibilité identifié.
Matériau de la cuve de stockage adapté au
produit stocké
Départ de feu Incendie Non Produit non combustible et stocké dans un local
avec mur coupe-feu 2 h
Explosion Non Produit non explosible dans les conditions
normales d’utilisation
Stockage de
petits produits
chimiques
Perte de
confinement
Pollution Non Conditionnements unitaires de faibles volumes,
dans les emballages d’origine et sur rétention.
Stockage sur zone étanche à l’intérieur des
bâtiments (béton)
Incendie Non Huiles hydrauliques non inflammables
Explosion Non Huiles hydrauliques non explosibles
Toxicité Non Produit ne présentant pas de caractère de
toxicité aigüe
Incompatibilités Non Pas d’incompatibilité avec d’autres produits
stockés
Départ de feu Incendie Oui Présence de produits combustibles
Stockage de
déchets
Perte de
confinement
Pollution Non Local dédié à l’abri de la pluie pour le stockage.
Stockage des déchets dangereux en
conteneurs
Incendie Non Pas de produits inflammables dans les déchets
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 31/196
Potentiel de
dangers
Événement
redouté
Phénomène
dangereux
Potentiel
retenu
Justifications
Commentaires
Explosion Non Pas de produits explosibles dans les déchets
Toxicité Non Pas de produits toxiques dans les déchets
Incompatibilités Non Pas de déchets incompatibles
Départ de feu Incendie Oui Présence de produits combustibles
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 32/196
Tableau 11 : Identification des potentiels de danger liés aux transferts de produits
Potentiel de
dangers
Événement
redouté
Phénomène
dangereux
Potentiel
retenu
Justifications
Commentaires
Poste de livraison
de gaz naturel en
entrée de site
Fuite de gaz Explosion Non Équipement de GRDFgaz régulièrement
entretenu et verrouillé en fonctionnement
normal.
Pas de manipulation d’ELM autorisée sur ce
poste.
Postes de
comptage et
sécurité gaz ELM
(poste pour
cogénération et
poste pour la
chaufferie
GN/FOD)
Fuite de gaz Explosion Oui Explosion de gaz naturel à l'atmosphère
Incendie Oui Incendie jet enflammé
Pollution Non Gaz naturel non polluant
Toxicité Non Produit ne présentant pas de toxicité
particulière pour l'Homme
Incompatibilités Non Pas de risque d’incompatibilité
Poste de
pomperies pour
le transfert de
FOD
Perte de
confinement
Pollution Non Pomperies sur rétention
Incendie Oui Liquide inflammable
Explosion Non Point éclair élevé et limites d’explosivité
comprises entre 0,5% et 5%
Toxicité Non Produit ne présentant pas de toxicité
particulière pour l'Homme
Incompatibilité Non Absence de risque d’incompatibilité
Canalisations de
transfert de FOD
aériennes dans le
bâtiment des
nouvelles
chaudières
GN/FOD
Perte de
confinement
Pollution Non Dalle en béton dans le bâtiment des chaudières
GN/FOD et bâtiment sur rétention
Incendie Oui Liquide inflammable
Explosion Non Point éclair élevé et limites d’explosivité
comprises entre 0,5% et 5%
Toxicité Non Produit ne présentant pas de toxicité
particulière pour l'Homme
Incompatibilité Non Absence de risque d’incompatibilité
Canalisations de Perte de Pollution Non Canalisations enterrées en double enveloppe
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 33/196
Potentiel de
dangers
Événement
redouté
Phénomène
dangereux
Potentiel
retenu
Justifications
Commentaires
transfert de FOD
souterraines
confinement Incendie Non Produit inflammable mais pas de risque
d’ignition car canalisations enterrées en double
enveloppe
Point éclair élevé pas de risque
d’inflammation
Explosion Non Produit inflammable mais pas de risque
d’ignition car canalisations enterrées en double
enveloppe
Toxicité Non Produit ne présentant pas de toxicité
particulière pour l'Homme
Incompatibilités Non Canalisation de transfert adaptée aux produits
pétroliers
Canalisations de
transfert de gaz
naturel aériennes
en dehors du
bâtiment (des
nouvelles
chaudières
GN/FOD et du
hall
cogénération)
Rupture
franche de la
canalisation
Pollution Non Gaz naturel non polluant
Incendie Non Pas de circulation de véhicules autorisée à
proximité de la résurgence des canalisations
aériennes
Présence de systèmes d’arceaux métalliques
autour de la canalisation empêchant la rupture
franche par un camion
Explosion Non Pas de circulation de véhicules autorisée à
proximité de la résurgence des canalisations
aériennes
Présence de systèmes d’arceaux métalliques
autour de la canalisation empêchant la rupture
franche par un camion
Toxicité Non Produit ne présentant pas de toxicité
particulière pour l'Homme
Incompatibilités Non Pas de risque d’incompatibilité
Perte de
confinement
(brèche dans
la
canalisation)
Pollution Non Gaz naturel non polluant
Incendie Oui Gaz inflammable
Explosion Oui Gaz explosible
Toxicité Non Produit ne présentant pas de toxicité
particulière pour l'Homme
Incompatibilités Non Pas de risque d’incompatibilité
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 34/196
Potentiel de
dangers
Événement
redouté
Phénomène
dangereux
Potentiel
retenu
Justifications
Commentaires
Canalisations de
transfert de gaz
naturel aériennes
dans les
bâtiments (des
nouvelles
chaudières
GN/FOD et du
hall
cogénération)
Perte de
confinement
Pollution Non Gaz naturel non polluant
Incendie Oui Gaz inflammable
Explosion Oui Gaz de nature explosible en milieu confiné
Toxicité Non Produit ne présentant pas de toxicité
particulière pour l'Homme
Incompatibilités Non Pas de risque d’incompatibilité
Canalisations de
transfert de gaz
naturel
souterraines
Perte de
confinement
Pollution Non Gaz naturel non polluant
Incendie Non Produit inflammable mais pas de risque
d’ignition car canalisations enterrées en double
enveloppe
Explosion Non Produit inflammable mais pas de risque
d’ignition car canalisations enterrées en double
enveloppe
Toxicité Non Produit inflammable mais pas de risque
d’ignition car canalisations enterrées en double
enveloppe
Incompatibilités Non Pas de risque d’incompatibilité
Départ de feu Incendie Non Canalisation enterrée
Explosion Non Canalisation enterrée
Canalisations de
transfert d’air
comprimé
Perte de
confinement
Pollution Non Produit non polluant
Incendie Non Produit non inflammable
Explosion Non Produit non explosible
Toxicité Non Produit ne présentant pas de toxicité
particulière pour l'Homme
Incompatibilités Non Produit non concerné par le risque
d’incompatibilité
Éclatement de
conduite
Explosion
mécanique
avec projection
d'air
Non En cas de rupture pneumatique de la
canalisation, atteinte du personnel seulement
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 35/196
Potentiel de
dangers
Événement
redouté
Phénomène
dangereux
Potentiel
retenu
Justifications
Commentaires
Canalisations de
transfert d’eau
surchauffée
Perte de
confinement
Pollution Non Eau chauffée ne présentant pas de caractère
polluant
Incendie Non Produit non inflammable
Explosion Non Produit non inflammable
Toxicité Non Produit ne présentant pas de toxicité
particulière pour l'Homme
Incompatibilités Non Pas de stockage de produits réagissant avec
l’eau à proximité
Éclatement de
conduite
Explosion
mécanique
avec
projection de
vapeur
Oui Portion aérienne de canalisations sous
pression
Canalisations de
transfert d’eaux
résiduaires
Perte de
confinement
Pollution Non Eaux résiduaires présentant un bon potentiel de
dégradabilité. Absence de produits fortement
polluant dans les rejets du site
Incendie Non Non concerné
Explosion Non Non concerné
Toxicité Non Pas de produit toxique dans les eaux
résiduaires
Incompatibilités Non Non concerné
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 36/196
Tableau 12 : Identification des potentiels de danger liés aux procédés
Potentiel de
dangers
Événement
redouté
Phénomène
dangereux
Potentiel
retenu
Justifications
Commentaires
Compresseur gaz
naturel pour
cogénération
Fuite de gaz Explosion Oui Explosion de gaz naturel à l'atmosphère
Incendie Oui Incendie jet enflammé
Fuite d'huile Incendie Oui Huile inflammable
Ensemble
Turbine à gaz
Départ de feu Incendie Non Chaudières en métal (non combustible)
Destruction des équipements
Mauvaise
combustion
dans les
chaudières
Explosion Oui Formation de CO qui présente un caractère
explosif
Accumulation
de gaz naturel
dans le foyer
Incendie Non Pas de source d’inflammation
Explosion Oui Gaz de nature explosible en milieu confiné
Fuite de gaz
naturel
Incendie Non Pas de source d’inflammation
Toxicité Non Pas de caractère toxique
Explosion Oui Explosion de gaz naturel à l'atmosphère
Défaillance
mécanique
Projection Non
Chaudière (y
compris brûleur
de post
combustion)
Départ de feu Incendie Non Chaudières en métal (non combustible)
Destruction des équipements
Mauvaise
combustion
dans les
chaudières
Explosion Oui Formation de CO qui présente un caractère
explosif
Accumulation
de gaz naturel
dans le foyer
Incendie Non Pas de source d’inflammation
Explosion Oui Gaz de nature explosible en milieu confiné
Toxicité Non Pas de caractère toxique
Montée en
pression
Explosion
mécanique
Non Projection d'éléments
Chaudières
Gaz/FOD
Départ de feu Incendie Non Chaudières en métal (non combustible)
Destruction des équipements
Mauvaise
combustion
dans les
chaudières
Explosion Oui Formation de CO qui présente un caractère
explosif
Accumulation
de gaz naturel
Incendie Non Pas de source d’inflammation
Explosion Oui Gaz de nature explosible en milieu confiné
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 37/196
Potentiel de
dangers
Événement
redouté
Phénomène
dangereux
Potentiel
retenu
Justifications
Commentaires
dans le foyer Toxicité Non Pas de caractère toxique
Accumulation
de FOD dans
la chambre de
combustion
Pollution Non Produit présentant un caractère polluant mais
en faible quantité sur sol étanche
Incendie Oui Produit inflammable
Explosion Non Point éclair du FOD élevé
Toxicité Non Produit ne présentant pas de toxicité
particulière pour l'Homme
Incompatibilité Non Absence de risque d’incompatibilité dans le
local des chaudières
Montée en
température/
pression dans
l’équipement
Explosion
mécanique
Non Matériel neuf et entretenu conformément aux
exigences de l’arrêté du 15 mars 2000 :
exclusion de type III d’après le rapport d’étude
n°DRA-09-103142-12236A d’octobre 2009 de
l’INERIS
Aire de dépotage
de FOD
Perte de
confinement
Pollution Oui Produit polluant
Incendie Oui Création d’une flaque de liquide
inflammable
Explosion Non Dépotage à l’air libre
Toxicité Non Produit ne présentant pas de toxicité
particulière pour l'Homme
Incompatibilité Non Pas de risque de contact
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 38/196
Tableau 13 : Identification des potentiels de danger liés aux utilités et installations
annexes
Potentiel de
dangers
Événement
redouté
Phénomène
dangereux
Potentiel
retenu
Justifications
Commentaires
Bureaux, centre
de pilotage
Départ de feu Incendie Oui Présence de matériaux combustibles
Zones de
stationnement
Perte de
confinement
sur un véhicule
Pollution Non Huiles et essence/gasoil pouvant entrainer une
pollution du milieu naturel par entrainement
dans le réseau eaux pluviales
Armoires
électriques,
câblages
Départ de feu Incendie Non Pourra être retenu comme évènement initiateur
d’un incendie dans les locaux mais pas comme
phénomène dangereux en tant que tel
Transformateurs Départ de feu Incendie Non Pourra être retenu comme évènement initiateur
d’un incendie dans les locaux mais pas comme
phénomène dangereux en tant que tel
Réseaux eau
surchauffée
Montée en
pression
éclatement Non Projection en champ proche
Local pompes Perte de
confinement
Pollution Non Perte de vapeur d’eau
Incendie Non
Explosion Non
Toxicité Non
Incompatibilité Non
Montée en
pression des
équipements
Explosion
mécanique
Non Matériel neuf et entretenu conformément aux
exigences de l’arrêté du 15 mars 2000 :
exclusion de type III d’après le rapport d’étude
n°DRA-09-103142-12236A d’octobre 2009 de
l’INERIS
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 39/196
Potentiel de
dangers
Événement
redouté
Phénomène
dangereux
Potentiel
retenu
Justifications
Commentaires
Compresseurs
d’air
Fuite Pollution Non Produit non polluant
Incendie Non Produit non inflammable
Explosion Non Produit non inflammable
Toxicité Non Produit ne présentant pas de toxicité
particulière pour l'Homme.
Incompatibilités Non Pas de risque d’incompatibilité, pas de
stockage dans la zone
Surpression Rupture
pneumatique
de l’équipement
Non Exclusion de type III : matériel mis en place
conformément à la règlementation relative aux
équipements sous pression et soumis aux
contrôles associés
Départ de feu Incendie Non Produit non inflammable
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 40/196
3.3 Réduction des potentiels de danger
3.3.1 Optimisation des quantités
L’optimisation des flux permet de limiter de façon importante les quantités présentes sur le
site d'Einstein.
Les déchets seront évacués régulièrement afin d’éviter un amoncèlement (quotidiennement
ou hebdomadairement selon les déchets considérés).
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 41/196
3.3.2 Réduction des dangers à la source
3.3.2.1 Maîtrise du risque d'inflammabilité et d'explosion
Les méthodes mises en place dans la conception des installations permettent de réduire
certains potentiels de dangers à la source :
Les installations présentant des risques sont localisées autant que faire se peut au
centre du site afin de confiner les dangers à l’intérieur du site.
Les canalisations de transport de fluide présentant un caractère inflammable seront
majoritairement enterrées. Les canalisations aériennes seront physiquement
protégées des voies de circulation afin d’éviter tout risque de rupture franche.
Les canalisations de gaz seront réalisées selon les standards GRDF et les
préconisations de la DESP :
o réalisées avec les nuances d’acier recommandées et les métaux d’apport de
soudage par du personnel qualifié.
o dimensionnées avec un facteur de sécurité de 2 par rapport à la pression de
service,
o éprouvées à l’eau à 1,5 fois la pression de service,
o largement supportées et avec des coudes pour éviter tout effort mécanique
anormal,
o découplage avec des flexibles armés entre les canalisations fixes et les
équipements susceptibles de vibrations.
Les canalisations de transfert de FOD enterrées seront en double-peau,
Les cuves de stockage de FOD seront enterrées et en double-peau avec détecteur
de fuite et report d’alarme à l’exploitant.
3.3.2.2 Postes de gaz ELM
Le principal risque de rupture guillotine des canalisations de gaz au niveau des postes ELM
réside dans un choc violent provoqué par un engin de circulation.
Il convient de noter que la chaufferie Einstein a été conçue pour fonctionner exclusivement
au gaz naturel avec des périodes de recours au FOD les plus restreintes possibles. De fait
les circulations d'engins seront particulièrement réduites sur le site.
Par ailleurs, le poste gaz de la cogénération est implanté dans une zone retirée des allées
de circulation, de même la panoplie du brûleur de post-combustion se situe sous un auvent
derrière différents équipements faisant écran vis-à-vis de la circulation de véhicules. Quant
au poste gaz des chaudières GN/FOD, il est situé dans une allée où ne circuleront pas les
poids lourds.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 42/196
3.3.2.3 Maîtrise du risque d'éclatement (conduite d’eau du réseau DSP)
L’éclatement peut provenir principalement :
d’une surchauffe à l’origine d’une montée en pression au-delà de la pression de
rupture des équipements,
d’un manque d’eau à l’origine de la perte de la tenue mécanique du générateur,
de la corrosion ou d’un coup de bélier du réseau haute température,
des tubes à fumées des chaudières GN/FOD.
Les installations respectent les normes en vigueur relatives à la conception et à la
maintenance du réseau d'eau surchauffée. Le fonctionnement des installations est en mode
Sans Présence Humaine Permanente (SPHP) ; les paramètres de surveillance des circuits
d’eau (pression, température) sont contrôlés en permanence.
3.3.3 Mise en œuvre des Meilleures Techniques Disponibles
Les installations mises en place sur le site répondront aux Meilleures Techniques
Disponibles comme présenté au Volet V du présent dossier.
La mise en place de ces techniques permet notamment de s’assurer de la mise en œuvre
d’installations récentes et performantes.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 43/196
4. Analyse préliminaire des risques globale
4.1 Préambule
Le présent chapitre 4 a pour objectif de dresser une observation macroscopique des risques
auxquels la chaufferie peut être confrontée, en prenant en compte notamment le retour
d'expérience dans le domaine des chaufferies industrielles. Cette analyse permettra de
nourrir les analyses plus détaillées menées à partir du chapitre 5 et suivants.
4.2 Accidentologie et retour d’expérience
4.2.1 Antécédents externes
Les incidents répertoriés ci-après sont issus de la banque de données ARIA du BARPI
dépendant du Ministère en charge de l’Environnement.
4.2.1.1 Accidents sur des sites ayant des activités similaires
Au niveau national, le Ministère en charge de l’Environnement a décidé de mettre en place
en 1992, au sein de la Direction de la Prévention des Pollutions et des Risques (DPPR), une
structure spécifiquement chargée du retour d'expérience : le Bureau d'Analyse des Risques
et Pollutions Industrielles (BARPI).
Partie intégrante du service de l'environnement industriel qui conduit la politique menée par
le ministère en matière de prévention des risques industriels, le BARPI a trois missions
principales :
centraliser et analyser les données relatives aux accidents, pollutions graves et
incidents significatifs survenant dans les installations classées pour la protection
de l'environnement ou liés à l'activité de ces dernières,
constituer un pôle de compétences capable d'aider à la définition de la politique
générale en matière de prévention des risques technologiques, mais aussi
d'apporter l'appui technique éventuellement nécessaire à l'Inspection locale dans
l'instruction d'accidents importants,
assurer la diffusion des enseignements tirés de l'analyse des accidents survenus
en France ou à l'étranger.
La base de données informatisée ARIA (Analyse Recherche et Information sur les
Accidents) du BARPI centralise toutes les informations relatives aux accidents, pollutions
graves et incidents significatifs survenus dans les installations susceptibles de porter atteinte
à l'environnement, à la sécurité ou la santé publique. (source : site Internet
www.aria.ecologie.gouv.fr). Ces activités peuvent être industrielles, commerciales, agricoles
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 44/196
ou de toute autre nature. Les accidents survenus hors des installations mais liés à leur
activité sont aussi traités, en particulier ceux mettant en cause le transport de matières
dangereuses.
Une recherche a été réalisée sur la base de données du BARPI de manière à tirer un retour
d’expérience des accidents ayant eu lieu par le passé sur des installations similaires à celles
mises en œuvre sur le site. Les recherches ont été effectuées sur :
chaudière
chaufferie, en filtrant sur la famille de produits « gaz naturel », « FOD» et
« urbaine ».
turbine.
Chaudière
654 accidents ayant été recensés avec le mot clé « chaudière », des recherches spécifiques
aux chaudières de la chaufferie d'Einstein ont été appliquées.
« Chaudière à gaz » :
Sur les 27 accidents recensés, 22 cas ont été sélectionnés (Cf. tableau ci-dessous) ; les cas
restant ne sont pas représentatifs des activités de la chaufferie d'Einstein.
Tableau 14 : Recensement des accidents relatifs aux chaudières à gaz à partir de la
base de données ARIA du BARPI
Fuite de gaz enflammée 1
Explosion
7 (dont trois pour
des chaudières
dans des
logements)
Incendie
4 (dont un pour une
chaudière dans un
logement)
Fuite puis intoxication des personnes 9 (chaudières pour
les logements)
Fuite puis explosion 1 (dans un
logement)
Pollution 0
TOTAL 22 cas
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 45/196
Considérant les 22 cas sélectionnés, on note que :
Les cas relatifs à des émanations gazeuses (monoxyde de carbone) font
principalement suites à des dysfonctionnements et de mauvais entretien des
chaudières à gaz mais aussi, à des défauts de ventilation.
Les explosions de gaz sont dues à des fuites de gaz lors de maintenance.
Les incendies font suites à des explosions de chaudières ou des défauts
d’équipements électriques.
La fuite de gaz enflammée fait suite à une fuite de gaz aspirée par la ventouse de
la chaudière. Les enseignements tirés dans l’analyse BARPI suite à ces accidents sont :
La rapidité d’intervention des secours et la rapidité d’intervention des salariés
rendue possible par la mise en place de moyens d'intervention et de formation.
L’importance des capacités de stockage des écoulements (eau d’extinction, de
rinçage et de produits chimiques).
L’installation de détecteurs de gaz dans les chaufferies.
« Chaudière au FOD » :
Sur les 7 accidents recensés, 6 cas ont été sélectionnés (sf. tableau ci-dessous) ; le cas
restant n’est pas représentatif des activités de la chaufferie d'Einstein.
Tableau 15 : Recensement des accidents relatifs aux chaudières au FOD à partir de la
base de données ARIA du BARPI
Explosion 1
Incendie 2
Fuite / Pollution du milieu naturel 3
TOTAL 6 cas
Considérant les 5 cas sélectionnés, on note que :
Les pollutions du milieu naturel (émissions de particules de suie et nuage de
fumées par mauvaise combustion) sont dues à des dysfonctionnements des
chaudières.
Un des cas d’incendie est dû à un manque d'eau dans le circuit de chauffage
provoquant l'incendie du calorifugeage des tuyauteries de la chaudière par
augmentation de température. Les causes de l’autre incendie ne sont pas
précisées.
Les causes de l’explosion de la chaudière fonctionnant au FOD ne sont pas
identifiées.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 46/196
Chaufferie
308 accidents ayant été recensés avec le mot clé « chaufferie », des recherches spécifiques
à la chaufferie d'Einstein ont été appliquées.
« Chaufferie urbaine » :
Sur les 15 accidents recensés, 11 cas ont été sélectionnés (Cf. tableau ci-dessous) ; les cas
restant ne sont pas représentatifs des activités de la chaufferie d'Einstein.
Tableau 16 : Recensement des accidents relatifs aux chaufferies urbaines à partir de
la base de données ARIA du BARPI
Explosion 2
Incendie 3
Fuite de FOD et/ou pollution du milieu
naturel 5
Fuite de gaz 1
TOTAL 11 cas
Considérant les 11 cas sélectionnés, on note que :
Les fuites sont majoritairement des fuites de FOD.
Les explosions sont dues à des opérations de réglage et de démarrage des
chaudières.
Cuve de FOD
Sur les 41 accidents recensés, 23 cas ont été sélectionnés (cf. tableau ci-dessous) ; les cas
restant ne sont pas représentatifs des activités de la chaufferie d'Einstein.
Tableau 17 : Recensement des accidents relatifs aux cuves de FOD à partir de la base
de données ARIA du BARPI
Incendie 2
Fuite / Pollution du milieu naturel 21
TOTAL 23 cas
Considérant les 23 cas sélectionnés, on note que :
L’un des incendies est dû à des installations électriques vétustes.
Les fuites de FOD sont dues à des erreurs de manipulation, de non-respect des
consignes, des actes de malveillance ou d’une fissuration de la cuve de FOD.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 47/196
Les enseignements tirés dans l’analyse BARPI suite à ces accidents sont :
L’agrandissement des rétentions et la mise en place d’électrovannes au lieu de
vannes manuelles.
Il est toutefois à noter que le stockage de FOD sur le site d'Einstein de fera en enterré.
Turbine
Sur 4 accidents recensés, 1 cas a été sélectionné ; les cas restants ne sont pas
représentatifs des activités de la cogénération de la centrale d'Einstein.
Il s’agit d’un incendie sur une turbine à combustion de gaz dans une usine Seveso seuil bas
de construction de moteurs d’avion. Les causes de l’incendie ne sont pas précisées.
4.2.1.2 Retour d’expérience tiré de l’INERIS :
De plus, l’INERIS a publié un rapport d’étude N° DRA-09-102957-01582B intitulé
« Référentiels, normes et guides de bonnes Pratiques pour l’exploitation des chaudières
Industrielles au gaz DRA 71 » du 9 août 2010 où il a été réalisé un retour d’expérience sur
l’accidentologie des chaufferies au gaz basé lui-même sur le rapport accidentologie de
chaufferies au gaz du BARPI.
Typologie des évènements :
L’accidentologie relative aux chaufferies et chaudières alimentées au gaz est caractérisée
par une proportion importante d’explosions et d’incendies. En effet, les spécificités
d’inflammation des gaz combustibles et leur faculté à se propager dans les gaines
techniques et autres conduits créent des atmosphères explosives en milieux plus ou moins
confinés.
Les défaillances se situent dans une plus grande proportion au niveau des circuits de fluide
caloporteur (29 %) et de l’alimentation en combustible (26,5 %) à l’origine principalement de
rejets de matières dangereuses et d’explosions. Cinq accidents sont recensés au niveau de
l’alimentation en combustible et aboutissent à une explosion dans le foyer de la chaudière du
fait d’un mélange air / gaz dans le domaine d’explosivité.
Conséquences des évènements :
De fortes pressions dans des milieux confinés créent des conditions favorables à la libération
de grandes quantités d’énergie mécanique.
Les cas observés montrent que les accidents peuvent s’accompagner d’effets de
surpression externes très importants et de projections de débris à grande distance (plusieurs
centaines de mètres).
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 48/196
Retour d’expérience :
L’accidentologie témoigne de nombreux évènements liés à des défaillances d’organisation
générale et à des conditions d’exploitation dégradées ou inadaptées. Aujourd’hui, des
principes bien établis guident l’organisation de la gestion de la sécurité des installations
industrielles :
Organisation des rôles et des responsabilités des personnels y compris des sous-
traitants.
Formation adaptée et régulière des personnels.
Identification et évaluation des risques d’accidents.
Maîtrise des procédés par des procédures et instructions permettant le
fonctionnement dans les meilleures conditions possibles de sécurité en régime
établi comme en phase transitoire.
Gestion des travaux, de l’analyse préalable des risques à la réception du chantier,
comprenant notamment la concertation de tous les acteurs, l’habilitation des
intervenants, l’organisation et la surveillance du chantier.
Gestion des modifications des installations et des procédés par des mesures
organisationnelles
Gestion du retour d’expérience au sein d’un même groupe et dans un même
secteur d’activité plus généralement.
Contrôles des écarts constatés entre l’organisation globale du fonctionnement de
l’établissement et les pratiques.
Implication de la direction dans la gestion de la sécurité.
Au vu des éléments présentés ci-avant, les risques prépondérants liés aux activités du site
sont les risques de fuite, d’incendie et d’explosion.
4.2.2 Actions mises en œuvre sur le site
Au regard de cette analyse de l’accidentologie, ELM mettra en place notamment les mesures
suivantes afin de limiter les risques :
Mise en place d’un système de détection incendie
Analyseurs de fumées en continu sur les cheminées afin de détecter les
mauvaises combustions réajuster les paramètres.
Mise en place de permis-feu sur le site pour tout travail par point chaud.
Mise en place d’un système de détection de gaz dans le local des chaudières
GN/FOD.
Présence d’électrovannes de coupure de l’alimentation en gaz et en FOD des
chaudières GN/FOD asservies à la détection incendie.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 49/196
Mise en place d’un mode d’exploitation Sans Présence Humaine Permanente qui
se traduit par l’ajout de chaînes de sécurité sur les générateurs et leur fiabilité
(redondances, capteurs et actionneurs à sécurité positive…).
Renforcement du suivi des capteurs/actionneurs et de la périodicité des tests
associés.
Cuves de FOD avec double parois, détection de fuite et détection du niveau haut
et très haut de remplissage.
Confinement de toute pollution éventuelle au FOD durant opération de dépotage
par une aire de rétention et une cuve de rétention enterrée associée.
Confinement du réseau de collecte orage/incendie à l’extrémité duquel se trouve
une vanne obturable. Cette vanne s’obturera en cas de détection d’une pollution
aux hydrocarbures (par atteinte du niveau haut dans le déshuileur débourbeur), et
elle sera également obturable moyennant un déclenchement manuel par une
personne (opérateur ou pompier) via un déclencheur manuel situé à proximité
directe.
4.3 Analyse des risques globale
4.3.1 Risques liés au voisinage des installations
4.3.1.1 Axes de communications
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Transport
routier :
voitures,
camions,
transport de
matières
dangereuses
Accident de la
circulation,
intrusion
involontaire sur le
site
Effets dominos en
cas d’accident de
matières
dangereuses :
incendie,
explosion,
émission de
matières toxiques
Détérioration des
équipements et
stockages
Perturbation de
la conduite des
installations
Circulation sur les axes longeant le
site limitée à 50 km/h.
Stockage de FOD enterré
Clôture entourant le site
Transport par
rail
Transport
fluvial
Sans objet : aucune voie fluviale navigable à proximité immédiate des installations.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 50/196
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Transport
aéronautique
Sans objet : aucun aéroport ou aérodrome à proximité de l’établissement.
Pour mémoire, d'après la Protection Civile, les risques les plus importants de chute
d'un aéronef se situent au moment du décollage et de l'atterrissage. La zone admise
comme étant la plus exposée est celle qui se trouve à l'intérieur d'un rectangle
délimité par :
une distance de 3 km de part et d'autre en bout de piste,
une distance de 1 km de part et d'autre dans le sens de la largeur.
4.3.1.2 Réseaux
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Lignes
électriques à
haute tension
Défaillance
électrique.
Courant vagabond,
arc électrique
Installation conforme à la
réglementation en vigueur
Réseau
d’alimentation
en gaz naturel
Fuite de gaz sur le
réseau en cas de
travaux.
Effets thermiques et
de surpression avec
conséquences sur le
site.
Installation conforme à la
réglementation en vigueur
4.3.1.3 Activités industrielles voisines
Les activités industrielles actuelles des riverains (fabrication de servomoteurs pour la société
Pierre KLEIN) ne sont pas génératrices de risques pour le voisinage.
Il n’y a pas de site SEVESO seuil haut à proximité qui engloberait le site de la chaufferie
Einstein dans un périmètre PPRT.
4.3.1.4 Malveillance / attentat
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Intrusion sur
le site,
attentat,
sabotage
Incendie
volontaire.
Dégradation.
Sabotage.
Déclenchement d'un
sinistre : incendie,
explosion
Télésurveillance
Accès contrôlé par badge
Porte du bâtiment avec détection
d’intrusion
L’accès au site s’effectue par une entrée principale sur l’avenue Albert Einstein. Pour limiter
ce risque, les mesures suivantes ont été prises :
portails et bâtiment fermés à clé en absence de personnel,
terrain clôturé sur sa totalité,
détection intrusion de type périphérique raccordée à une télésurveillance.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 51/196
La chaufferie Einstein est clôturée de la façon suivante :
Façade nord : une façade architecturale de 9,5 m de haut et de 4 m de large
donnant sur l’Avenue Albert Einstein sépare la chaufferie Einstein de la voie
publique ;
Façade est : un mur de rescindement permet une séparation physique avec
l’atelier de la société Pierre KLEIN et la parcelle de la ville de Villeurbanne
(AI247) ;
Façade ouest : le site de la chaufferie est séparé du terrain inexploité
(anciennement société l’Oblique) par un mur en pierre datant d'une ancienne
fonderie ;
Façade sud : le site est clôturé par un mur de 3,5 à 4 m de haut et clôture hauteur
2m sur l’extension.
4.3.2 Risques naturels
4.3.2.1 Intempéries
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Froid Verglas sur les voies
de circulation
Collision,
accident de la
circulation,
détérioration
d’équipements
Salage des voies en hiver si
besoin
Protection par armature métallique
adaptée de la zone où les
canalisations de FOD ou de gaz
naturel sortent de terre et
deviennent aériennes avant
pénétration dans le bâtiment
Cuves de stockage de FOD
enterrées
Gel, bouchage de
canalisations
Éclatement de
canalisations et perte
d’utilité
(refroidissement, eau
incendie, FOD)
Réseau en charge enterré
Il n’y a pas de réseau eau incendie
(RIA) sur le site.
Canicule Augmentation de la
température
extérieure
Surpression,
éclatement de
capacités stockées à
l’extérieur des
bâtiments
Absence de stockage de produits
liquides extrêmement
inflammables sur le site
Évent sur les cuves de stockage
vrac
Augmentation de la
température dans les
locaux, évaporation
de certains produits
Émissions de vapeurs
nocives
Cuves de FOD enterrées
Installations à l’arrêt l’été
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 52/196
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Défaillance des
matériels électriques
ou électroniques
Surchauffe des
armoires électriques
Contrôles annuels des installations
électriques par un organisme
extérieur qualifié
Thermographie infrarouge
annuelle des armoires électriques
Ventilation des locaux
Climatisation des locaux
électriques
Vent Vents violents Soulèvement ou
effondrement de
toitures :
détérioration
d’ouvrages
Phénomène
aggravant en cas
d’incendie
(propagation plus
rapide de
l’incendie)
Construction intégrant le risque
« vent »
Brouillard Visibilité réduite Collision
Détérioration des
ouvrages et
installations
Éclairage des voies de circulation
du site.
Plan de circulation et vitesse
limitée de circulation sur site.
Cuves de stockages de FOD
enterrées.
Corrosion (directe
ou indirecte)
Humidité
Détérioration des
ouvrages et
installations
Traitement anticorrosion des
installations extérieures
(canalisations extérieures de gaz
naturel et de FOD notamment)
Contrôle annuel d’absence de fuite
sur le réseau gaz naturel
Pluie Engorgement des
réseaux
Inondations
Infiltrations
Entraînement de
matériel
Pollution du milieu
naturel en cas de
déversement
Entrainement d’équipement et de
matériel réduit :
Pas de zone de stockage de
produits en petit conditionnement
à l’extérieur des bâtiments
Pas de stockage de déchets
dangereux à l’extérieur des
bâtiments, seuls les déchets non
dangereux seront stockés dans
des bennes
Cuves de stockage de FOD
enterrées
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 53/196
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Neige Surcharge et
détérioration de
toitures
Effondrement des
toitures : détérioration
des ouvrages et
installations
Construction intégrant le risque
« neige »
Dépôts sur les voies
de circulation, voies
glissantes
Collision
Accidents de la
circulation
Détérioration des
ouvrages et
installations
Salage des voies en hiver si
besoin
Protection par armature métallique
adaptée de la zone où les
canalisations de FOD ou de gaz
naturel sortent de terre et
deviennent aériennes avant
pénétration dans le bâtiment
Pas de circulation prévue à
proximité des canalisations
aériennes de FOD et de gaz
naturel
Cuves de stockage de FOD
enterrées
4.3.2.2 Foudre
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Foudre Impact de la foudre
sur les équipements.
Effets directs :
surtension, destruction
des systèmes
électriques et
électroniques, incendie
ou explosion
Une analyse du risque foudre a été
réalisée ; elle prend en compte
les dispositions de la section III de
l’arrêté du 4 octobre 2010 modifié
Une étude technique foudre sera
réalisée
Les mesures de prévention /
protection prévues à l’étude
technique seront mises en place
avant la mise en exploitation du
site
Champ
électromagnétique
entrainant une
perturbation des
équipements.
Effets indirects :
détérioration des
systèmes électriques et
électroniques, perte
d'énergie
L’analyse du risque foudre (ARF) en référence à l’arrêté du 04 octobre 2010 modifié est
présentée en annexe 13.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 54/196
4.3.2.3 Eaux superficielles et eaux souterraines
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Cours d’eau,
étendue d’eau
Inondation Sans objet : unités implantées hors des zones à risque
d’inondation par le Rhône d’après le PPRI en vigueur sur la
zone
Nappe
phréatique
Remontée de la
nappe
Entrainement de
matériel.
Pollution du
milieu naturel en
cas de
déversement.
Entrainement d’équipement et de
matériel réduit :
Pas de zone de stockage de
produits en petit conditionnement
à l’extérieur des bâtiments
Pas de stockage de déchets
dangereux à l’extérieur des
bâtiments, seuls les déchets non
dangereux seront stockés dans
des bennes
Cuves de stockage de FOD
encrées au sol
4.3.2.4 Sols et sous-sols
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Mouvement de
terrains
Effondrement des
ouvrages, des
liaisons, glissements
de terrains
Sans objet : site implanté hors des zones à risque
4.3.2.5 Séisme
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Secousse
sismique
Effondrement
d'ouvrage
Endommagement
des installations,
déversement
accidentel, etc.
Site implanté en zone de sismicité
faible
Prise en compte dans le
dimensionnement des ouvrages
selon les EUROCODES
Le site est soumis à l’arrêté ministériel du 04 octobre 2010 relatif à la prévention des risques
accidentels au sein des installations classées pour la protection de l’environnement
soumises à autorisation et notamment aux dispositions de la section II - Dispositions
relatives aux règles parasismiques applicables à certaines installations.
À ce titre, conformément à l’article 11 dudit arrêté et considérant que le site n’est pas soumis
à l’arrêté du 26 mai 2014, le site doit respecter les dispositions prévues pour les bâtiments,
équipements et installations de la catégorie dite « à risque normal ». Par conséquent, les
bâtiments du site devront respecter les dispositions de l’arrêté du 22 octobre 2010 relatif à la
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 55/196
classification et aux règles de construction parasismique applicable aux bâtiments de la
classe dite « à risque normal ».
La classe dite « à risque normal » comprend les bâtiments, équipements et installations pour
lesquels les conséquences d’un séisme demeurent circonscrites à leurs occupants et à leur
voisinage immédiat. Ces bâtiments, équipements et installations sont répartis entre les
catégories d’importance suivantes :
Catégorie d’importance I : ceux dont la défaillance ne présente qu’un risque
minime pour les personnes ou l’activité économique.
Catégorie d’importance II : ceux dont la défaillance présente un risque moyen
pour les personnes.
Catégorie d’importance III : ceux dont la défaillance présente un risque élevé pour
les personnes et ceux présentant le même risque en raison de leur importance
socio-économique.
Catégorie d’importance IV : ceux dont le fonctionnement est primordial pour la
sécurité civile, pour la défense ou pour le maintien de l’ordre public
La chaufferie d'Einstein peut à la fois être classée en « centre de production collective
d’énergie » (catégorie d’importance III) et en « centre de distribution publique de l’énergie »
(catégorie d’importance IV).
La catégorie d’importance IV sera donc retenue.
Aussi, comme précisé à l’article 3 de l’arrêté du 22 octobre 2010, les règles de constructions
dites «règles Eurocode 8 » s’appliquent à la construction de bâtiments nouveaux des
catégories d’importance III et IV en zone de sismicité 2.
Par conséquent, les règles de construction définies précisément à l’article 4 dudit
arrêté seront prises en compte dans la construction des bâtiments du site.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 56/196
4.3.3 Risques liés aux installations
4.3.3.1 Process Cogénération
Équipement Évènement
redouté Causes potentielles
Phénomènes
induits
Mesures de maitrise des risques
existantes ou à prévoir
Canalisation
aérienne de
transfert de gaz
naturel en
dehors de la
cogénération
Brèche
partielle sur la
canalisation
Usure de la
canalisation
Choc mécanique
Surpression
importante
Travaux
Malveillance
Incendie
Explosion
Canalisations protégées contre la
corrosion.
Conformité ESP
Contrôle annuel des canalisations.
Protections mécaniques sur les
remontées gaz et panoplies
protégeant la canalisation
Procédure de permis de feu pour tous
travaux par point chaud.
Surveillance du site : accès par badge
au bâtiment, télésurveillance.
Pressostat de fuite de gaz et vanne
de sécurité
Compresseur
gaz naturel
Brèche
partielle sur la
canalisation
Usure
Choc mécanique
Surpression
importante
Travaux
Malveillance
Incendie
Explosion
Équipement ATEX
Conformité ESP
Dispositif anti-vibration
Flexible renforcé
Détection de fuite de gaz
Détection incendie
Ventilation forcée permanente
Soupape de sécurité à l'atmosphère
Portes du caisson fermées
Turbine gaz
naturel
Fuite de gaz
dans le local
turbine
Usure
Choc mécanique
Surpression
importante
Travaux
Malveillance
Incendie
Explosion
Équipement ATEX
Conformité ESP
Dispositif anti-vibration
Flexible renforcé
Détection de fuite de gaz
Détection incendie
Ventilation forcée permanente
Soupape de sécurité à l'atmosphère
Portes du caisson fermées
Chaudière de
récupération
Mauvaise
combustion
dans la
chaudière
Mauvais débit
d’injection de gaz
naturel entrainant
un mauvais ratio
air/GN dans la
chaudière.
Explosion du
foyer
contenant
du
monoxyde
de
carbone
Ventilateur pour injection d'air
comburant régulièrement entretenu
et en fonctionnement automatique.
Contrôle en continu de la combustion
dans la chaudière (température des
gaz, niveau de CO et d’O2 dans les
fumées émises).
Pompes d’injection contrôlées
régulièrement.
Chaudière auto-contrôlée
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 57/196
Équipement Évènement
redouté Causes potentielles
Phénomènes
induits
Mesures de maitrise des risques
existantes ou à prévoir
Accumulation
de gaz naturel
dans le foyer
Défaillance
ventilateur
d’apport d’air
pour la
combustion.
Mauvais
positionnement
des volets d’air.
Perte de flamme
Explosion Cellule de détection de la flamme
avec mise en sécurité de la
chaudière.
Système de détection de gaz naturel
avec report d'alarme en local et à
l’exploitant.
Électrovanne de coupure de
l’alimentation en gaz naturel asservie
à la détection de gaz naturel, avec
report d'alarme en local et à
l’exploitant.
Existence d’un fin de course sur les
volets d’air.
Brûleur de post-
combustion
Fuite de gaz Usure
Choc mécanique
Surpression
importante
Travaux
Malveillance
Incendie
Explosion
Conformité ESP
Détection de fuite de gaz
Détection incendie
Chaudière auto-contrôlée
Vanne de sécurité en amont
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 58/196
4.3.3.2 Process GN/FOD
Équipement Évènement
redouté Causes potentielles
Phénomènes
induits
Mesures de maitrise des risques
existantes ou à prévoir
Canalisations
aériennes de
transfert de FOD
dans le nouveau
bâtiment
chaudières
GN/FOD
Perte de
confinement
Usure de la
canalisation
Choc mécanique.
Surpression
importante
Travaux.
Malveillance.
Pollution.
Incendie.
Canalisations protégées contre la
corrosion.
Contrôle annuel des canalisations.
Bâtiment contenant les chaudières
GN/FOD avec sol en béton et sur
rétention.
Pas d’engins circulant dans le
bâtiment.
Pompes réglées pour envoyer un
débit adapté au fonctionnement des
chaudières.
Entretien régulier des pompes.
Identification de la nature du produit
contenu dans les canalisations sur
un plan connu des services
techniques.
Surveillance du site : accès par badge
au bâtiment, télésurveillance.
Pressostat de fuite de gaz et vanne
de sécurité.
Départ de feu Flux thermique
extérieur.
Défaut électrique
Travaux.
Malveillance
Incendie Canalisation dans un bâtiment en
béton.
Détection incendie avec report de
l’alarme à l’exploitant.
Électrovannes asservie à la détection
incendie : coupure de l’alimentation
en FOD dans le local des chaudières
GN/FOD en cas d’incendie.
Entretien annuel des équipements
électriques.
Procédure de permis de feu pour tous
travaux par point chaud.
Interdiction d’apporter du feu dans la
zone.
Surveillance du site : accès par badge
au bâtiment, télésurveillance.
Canalisation
aérienne de
transfert de gaz
naturel en
dehors du
bâtiment
GN/FOD
Brèche
partielle sur la
canalisation
Usure de la
canalisation
Choc mécanique
Surpression
importante
Travaux
Malveillance
Incendie
Explosion
Canalisations protégées contre la
corrosion.
Contrôle annuel des canalisations.
Protections mécaniques sur les
remontées gaz et panoplies
protégeant la canalisation
Absence de circulation à proximité.
Procédure de permis de feu pour tous
travaux par point chaud.
Surveillance du site : accès par badge
au bâtiment, télésurveillance.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 59/196
Équipement Évènement
redouté Causes potentielles
Phénomènes
induits
Mesures de maitrise des risques
existantes ou à prévoir
Départ de feu Flux thermique
extérieur.
Travaux.
Malveillance.
Incendie Chaufferie GN/FOD construite avec
des murs béton.
Vannes police en extérieur du
bâtiment. En cas d’incendie ou de
fuite, coupure de l’arrivée du gaz
naturel.
Électrovannes asservie à la détection
incendie : coupure de l’alimentation
en gaz dans le local des chaudières
GN/FOD en cas d’incendie.
Contrôle régulier du fonctionnement
de l’ensemble des vannes de
coupure.
Procédure de permis de feu pour tous
travaux par point chaud.
Interdiction d’apporter du feu dans la
zone.
Surveillance du site : accès par badge
au bâtiment, télésurveillance.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 60/196
Équipement Évènement
redouté Causes potentielles
Phénomènes
induits
Mesures de maitrise des risques
existantes ou à prévoir
Canalisations
aériennes de
transfert de gaz
naturel dans le
nouveau
bâtiment
chaudières
GN/FOD
Brèche de la
canalisation et
inflammation
Usure de la
canalisation
Choc mécanique
Surpression
importante
Défaut de
soudure.
Défaut
métallurgique
Travaux
Défaillance joint
de bride
Mauvais
remontage de la
liaison boucle
gaz au bruleur
après
intervention.
Flux thermique
extérieur.
Malveillance.
Incendie.
Explosion
Canalisation protégée contre la
corrosion.
Contrôle régulier de l’état des
canalisations.
Détection de gaz et incendie avec
report de l’alarme à l’exploitant.
Électrovannes asservie à la détection
incendie et à la détection gaz et seuil
de pression basse : coupure de
l’alimentation en gaz naturel dans le
local des chaudières GN/FOD en
cas d’incendie.
Pas d’engins circulant dans le
bâtiment.
Limitation du nombre de brides.
Test d’étanchéité avec gaz inerte
après chaque intervention avec
démontage/remontage.
Identification de la nature du produit
contenu dans les canalisations sur
un plan connu des services
techniques.
Consultation de ce plan technique
obligatoire avant tout travaux dans la
chaufferie.
Procédure de travaux par points
chauds.
Interdiction de feu dans la zone.
Équipements électriques adaptés à
un fonctionnement en atmosphère
explosible.
Capteurs de pression minimale
redondants.
Canalisation dans un bâtiment en
béton.
Extincteurs.
Entretien annuel des équipements
électriques.
Surveillance du site : accès par badge
au bâtiment, télésurveillance.
Protections mécaniques sur panoplies
et remontées
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 61/196
Équipement Évènement
redouté Causes potentielles
Phénomènes
induits
Mesures de maitrise des risques
existantes ou à prévoir
Chaudières
GN/FOD
Mauvaise
combustion
dans la
chaudière
Mauvais débit
d’injection de gaz
naturel entrainant
un mauvais ratio
air/GN dans la
chaudière.
Mauvais débit
d’injection de
FOD entrainant
un mauvais ratio
air/FOD dans la
chaudière.
Explosion du
foyer
contenant du
monoxyde de
carbone
Ventilateur pour injection d'air
comburant régulièrement entretenu
et en fonctionnement automatique.
Contrôle en continu de la combustion
dans la chaudière (température des
gaz, niveau de CO et d’O2 dans les
fumées émises).
Pompes d’injection contrôlées
régulièrement.
Accumulation
de gaz naturel
dans le foyer
Défaillance
ventilateur
d’apport d’air
pour la
combustion.
Mauvais
positionnement
des volets d’air.
Perte de flamme
Explosion Cellule de détection de la flamme
avec mise en sécurité de la
chaudière.
Système de détection de gaz naturel
avec report d'alarme en local et à
l’exploitant.
Électrovanne de coupure de
l’alimentation en gaz naturel asservie
à la détection de gaz naturel, avec
report d'alarme en local et à
l’exploitant.
Existence d’un fin de course sur les
volets d’air.
Accumulation
de FOD dans
le foyer
Défaut
d’étanchéité des
vannes FOD.
Mauvais
positionnement
des volets d’air
Perte de flamme
Pollution
suite à
épandage
Incendie
Sol du bâtiment en béton et local en
rétention.
Cellule de détection de la flamme
avec mise en sécurité de la
chaudière.
Système de détection de FOD avec
report à l’exploitant.
Électrovanne de coupure de l’arrivée
en FOD asservie à la détection
incendie
Existence d’un fin de course sur les
volets d’air.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 62/196
Équipement Évènement
redouté Causes potentielles
Phénomènes
induits
Mesures de maitrise des risques
existantes ou à prévoir
Camion de
livraison de FOD
Perte de
confinement à la
livraison
Fuite sur flexible.
Déconnection en
cours de
chargement.
Pollution
Incendie
Aire de rétention capable de
retenir l’intégralité du volume
de la citerne de livraison.
Réseau de collecte
d’orage/incendie faisant office
de rétention du site avec vanne
obturable en extrémité.
Réglementation ADR (contrôle
périodique du flexible et de la
citerne une fois par an via une
fiche de suivi)
Mise à la terre des camions.
Mode opératoire : dépotage
réalisé par le chauffeur en
présence d’un membre du
personnel de la chaufferie.
Formation spécifique du
chauffeur.
Interdiction de feu dans la zone
de dépotage.
Extincteurs.
Poste de livraison
de FOD
Perte de
confinement
Erreur humaine lors
du remplissage.
Choc mécanique
sur les pompes.
Pollution.
Incendie
Aire de rétention capable de
retenir l’intégralité du volume
de la citerne de livraison.
Réseau de collecte
d’orage/incendie faisant office
de rétention du site avec vanne
obturable en extrémité.
Extincteurs.
Pompes conçues pour qu’en cas
de rupture du flexible, le
déversement de FOD soit
stoppé.
Pomperies de
transfert de FOD
Perte de
confinement
Choc mécanique
sur les pompes.
Défaillance d'une
pompe en
fonctionnement
Pollution.
Incendie
Très faible débit (2 m3.h
-1).
Pomperies protégée
physiquement par un local
emmuré.
Murs coupe-feu 2 heures.
Moyen mobile de lutte incendie.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 63/196
4.3.3.3 Risques liés aux utilités et installations annexes
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Électricité Coupure
électrique du
réseau
ENEDIS
Perte des
informations
concernant la
gestion du
procédé.
Arrêt du traitement
de l’air,
Arrêt des pompes.
Matériel informatique sur onduleurs,
sauvegarde quotidienne des programmes
informatiques des équipements.
Onduleur et secours batterie prévu pour le
secours des installations participant à la
mise en sécurité du site et des installations
du process.
Entretien et tests réguliers.
Départ de feu
sur
transformateur
Incendie,
Effet domino.
Poste de livraison ENEDIS dans local
préfabriqué dédié maintenu fermés à clef.
Transformateurs dans locaux spécifiques de
type sec
Pas de stockage de matières combustibles à
proximité des transformateurs,
équipements isolés des autres
équipements du site.
Vérification des installations électriques et
thermographie infrarouge annuelle des
armoires électriques.
Court-circuit,
départ de feu
sur armoires
électriques ou
câbles
Incendie. Contrôle annuel des installations.
Maintenance préventive.
Air comprimé Défaillance des
compresseurs
d’air
Arrêt des
actionneurs
pneumatiques.
Présence d’un pressostat mini sur l’arrivée
de l’alimentation en air comprimé.
Vannes sur l’alimentation combustible à
sécurité positive
Entretien annuel du système de
compression.
Fuite ou rupture
de canalisation
Blessure du
personnel.
Pas de conséquence extérieure au site.
Éclatement du
ballon d'air
comprimé
Blessure du
personnel.
Pas de conséquence extérieure au site.
Gaz naturel Absence de
gaz naturel
Arrêt des
chaudières
fonctionnant en
gaz.
Basculement manuel possible par
l'exploitant en mode scénario de secours
avec fonctionnement au FOD pour
maintenir la production de chaleur sur le
réseau.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 64/196
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Bureaux et
locaux
administratifs
Départ de feu Incendie Locaux sociaux et bureaux isolés des zones de
production par un mur en béton.
Extincteurs.
Contrôle annuel des installations électriques.
Surveillance du site : accès par badge au
bâtiment, télésurveillance.
Locaux sociaux limités aux stricts besoins du
site
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 65/196
4.3.4 Configuration des installations
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Construction Effondrement des
bâtiments et unités
Dommages
matériels
internes,
Déversement de
produits liquides
Contrôle technique de
construction
Application des règles et des
codes standards
Électricité statique Incendie / explosion
des produits
inflammables
Mises à la terre et liaisons
équipotentielles
Pontages / continuité
électrostatique sur les
canalisations
Choix des
matériaux
Corrosion, ruptures
liées aux contraintes
(température,
pression, vide, etc.)
Vieillissement des
installations,
détérioration des
équipements
Sélection de matériaux adaptés à
l’activité et aux produits
Réseaux de
transport de
fluides
dangereux
Rupture de
canalisation / Fuite
sur canalisation
Incendie / explosion
des produits
inflammables
Contrôle annuel d’absence de
fuite sur le réseau gaz naturel.
Suivi des canalisations sous
pression selon la Directive
relative aux ESP
Sélection de matériaux adaptés
aux produits et aux contraintes
d’exploitation
Incendie au
niveau d’un
bâtiment voisin
ou d’une
installation
voisine
Propagation par
rayonnement
thermique
Propagation du
sinistre, effet domino
Bâtiment cogénération :
o présence de parois coupe-
feu 2H pour les caissons
turbine et compression.
Bâtiment chaudières GN/FOD :
o Murs coupe-feu 2H au
niveau du local abritant les
chaudières GN/FOD.
Bureaux et bâtiments sociaux
o Isolement de cette zone par
un mur coupe-feu 2heures
par rapport aux zones de
production.
Sous-station
o Murs béton.
Cuves de stockage de FOD
o Cuves enterrées.
Incendie au
niveau d’un
bâtiment voisin
ou d’une
installation
voisine
Fumées Circonstances
aggravantes,
obstacles à
l’intervention des
secours
Désenfumage des locaux
conforme à la réglementation en
vigueur.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 66/196
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Explosion au
niveau d’un
bâtiment
Effet domino sur les
installations projetées
Détérioration
d’équipements
Fuite de fluides
dangereux
Pas d’effets dominos identifié.
Écoulement de
produits
dangereux
Détérioration des
rétentions,
inadéquation des
matériaux, mauvais
dimensionnement :
fuites liquides
accidentelles
Pollution
NB : absence de
risque de mélange
de produits
incompatibles
Sol en béton dans les bâtiments
+ rétentions sous les stockages
de produits liquides
dimensionnés selon la
réglementation en vigueur
(adéquation volumes et
compatibilité
matériaux/produits).
Cuves de stockage de FOD en
double enveloppe avec
détecteur de fuite et détection
du niveau haut et très haut.
Matériau de la cuve compatible
avec le stockage de FOD.
Totalité du site en rétention si
besoin : réseau de collecte
orage/incendie faisant office de
rétention + obturateur en
extrémité.
Vérification régulière de l’état des
rétentions.
Circulation Accident de la
circulation (véhicules,
engins, poids-lourds,
etc.)
Renversement de
produits,
destruction de
matériels /
tuyauteries /
chemins de câbles
Règles de circulation sur site
(plan de circulation par type de
transport + vitesse limitée).
Cuves de stockage de FOD
enterrées.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 67/196
4.3.4.1 Rythmes de fonctionnement
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Procédé
discontinu
Risques liés aux
arrêts et démarrages
des chaudières et de
la turbine
Explosion,
Incendie.
Procédure spécifique de
démarrage et d’arrêt des
chaudières. La turbine est
démarrée en début de période
de cogénération et n’est ensuite
plus arrêtée. Les chaudières
sont démarrées manuellement.
Bruleurs avec détection de
flamme et asservissement à
l’alimentation en gaz
(électrovannes à sécurité
positive).
Entretien régulier des bruleurs.
Vannes de sectionnement
automatiques ou manuelles
disposées sur l’ensemble du
réseau gaz (cf. partie descriptive
« gaz naturel »).
4.3.4.2 Conduite des installations
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Conduite
automatisée
Défaillance de
l’automate
Dérive du procédé Analyse de fiabilité, recherche
des modes communs de
défaillance.
Test des équipements de
sécurité à chaque arrêt ou
modification des installations.
Tests périodiques (72 heures),
au titre du mode de
fonctionnement sans présence
humaine permanente avec
contrôle des paramètres de
sécurité (présence débit,
température, pression, niveau
d’eau chaudière)
Système SPHP validé par un
Organisme notifié, avec une
chaîne de sécurité redondante
ou SIL
Surveillance et détection
humaine en parallèle.
Possibilité de gérer les
équipements mécaniques
manuellement.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 68/196
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Conduite
manuelle
(analyses, etc.)
Erreur humaine,
défaillance
Blessure du
personnel
Fuite de produits
Détérioration
d’équipements
Formation du personnel aux
installations, aux matériels, aux
produits et aux risques
engendrés.
Consignes de sécurité.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 69/196
4.3.5 Risques liés à l’organisation et au fonctionnement des installations
4.3.5.1 Conditions d'exploitation
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Connaissances Erreur humaine Accident Formation du personnel aux
installations, aux matériels, aux
produits et aux risques
engendrés.
Consignes de sécurité.
Modes
opératoires
Inadéquation des
modes opératoires
aux opérations à
réaliser
Fonctionnement
en mode dégradé
Mise à jour des modes
opératoires avec nouvel
enregistrement et diffusion au
personnel concerné (système
qualité).
Modes opératoires spécifiques
pour le dépotage du FOD et
accompagnement par un
membre du personnel qualifié
au niveau de la zone de
dépotage.
Prise en compte du retour
d’expérience pour la mise à jour
des modes opératoires.
État des
installations
Équipements
défectueux
Accumulation
d'objets, locaux
encombrés
Accident
Entrave à
l’intervention en
cas d’incident
Présence de
risques inconnus
du personnel
Circonstances
aggravantes en
cas de sinistre
Vérifications périodiques des
installations et des structures.
Évacuation des matériels et
équipements non nécessaires
au fonctionnement des
installations.
Opérations
délicates ou
exceptionnelles
Erreur Accident Consignes de sécurité et modes
opératoires spécifiques pour les
opérations le nécessitant.
Plan de prévention pour les
travaux dangereux réalisés par
des entreprises extérieures.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 70/196
4.3.5.2 Maintenance
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Politique
maintenance
Inadéquation avec les
besoins
Pannes, défaillances Plan de maintenance du matériel
nécessaire à l’exploitation.
Mise à jour périodique de la
documentation technique et des
plans.
Intervention en
zones à risque
Création d'une
situation de risque
Exposition du
personnel à
certains risques
Accident Plan de prévention pour les
travaux dangereux réalisés par
des entreprises extérieures.
Permis de feu pour les travaux
par point chaud.
Formation, information des
intervenants.
Équipements de protection
individuels à disposition du
personnel concerné.
Information du personnel
d’exploitation en cas
d’intervention.
Sous-traitance Perte de la
connaissance du
site et du matériel
Erreurs, réactions
inadaptées
Perte de la
maîtrise des
systèmes
Sous-traitants qualifiés.
Suivi interne de la sous-traitance
(questionnaires sécurité, audit
sous-traitant…).
Plan de prévention pour les
travaux dangereux réalisés par
des entreprises extérieures.
Documents techniques
maintenus à jour.
Contrôles,
étalonnages
Défaillances, dérives Accident Contrôles périodiques
obligatoires réalisés par des
organismes qualifiés
(analyseurs des rejets en
cheminée, installations
électriques, extincteurs, système
de détection incendie, système
de détection de gaz etc.).
Étalonnages réguliers de
l’instrumentation.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 71/196
4.3.6 Risques liés à la prise en compte de la sécurité
4.3.6.1 Gestion de la sécurité
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Politique
sécurité
Inadéquation des
moyens par rapport
aux risques.
Incidents, accidents
non maîtrisés
Existence de la fonction sécurité.
Définition claire des
responsabilités en matière de
sécurité sur le site.
Prise en compte du retour
d’expérience sur d’autres sites
actuellement en exploitation.
Organisation de
la sécurité.
Intervention
Inadéquation des
moyens par rapport
aux risques.
Incidents, accidents
non maîtrisés
Personnel formé à la
manipulation des extincteurs sur
site.
Exercices réguliers.
Intervention possible rapide des
pompiers.
Formation /
Information sur
la sécurité
Méconnaissance des
risques.
Actions inadaptées
Incidents, accidents
non maîtrisés
Information du personnel sur la
sécurité et les risques dans
l'établissement.
Exercices d’évacuation +
utilisation matériel d’extinction.
Accueil au poste de travail et
présentation des risques
spécifiques.
Information du personnel sur le
port des équipements de
protection.
Information du personnel et des
sous-traitants sur les procédures
d'urgence et d'évacuation
Information du
service sécurité
Situations à risque
méconnues
Risques méconnus,
non traités
Persistance de
situations
dangereuses
Application incertaine
de la politique
sécurité
Consultation du responsable
hygiène sécurité environnement
pour toute demande
d’introduction d’un nouveau
produit sur le site et pour toute
modification ou mise en place
de nouveau procédé.
Contrôle de l'application des
consignes et procédures
(exemple : audits de dépotage
de matières dangereuses).
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 72/196
4.3.6.2 Matériel de sécurité
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Localisation
des matériels
de sécurité
(extincteurs,
commande de
désenfumage,
poteaux
incendie…)
Inaccessibilité
Inefficacité
Incidents, accidents
non maîtrisés
Choix du matériel en accord avec
la nature du risque (extincteurs
adaptés aux matières en
présence notamment).
Contrôles réguliers du maintien
de l'accessibilité des
équipements.
Contrôles et
tests
Inefficacité du
matériel
Incidents, accidents
non maîtrisés
Contrôle régulier du matériel de
sécurité.
4.3.6.3 Gestion de l'alerte
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Alerte,
évacuation
Évacuation non
préparée ou
préparation
insuffisante
Réaction
inadaptée
Circonstance
aggravante
Moyens d'alerte
Plan d'évacuation + Point de
rassemblement défini
4.3.6.4 Information
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Affichage Méconnaissance du
risque
Accident Affichage systématique à l’aide de
panneaux, visibles, précis et
compréhensibles par tous, des
interdictions et de la nature des
risques dans chaque secteur.
Marquage,
étiquetage
Méconnaissance du
risque
Accident Emballages et récipients précisant
clairement la nature des risques
et les moyens de protection.
Repérage Méconnaissance du
risque
Accident Repérage de tous les appareils, de
toutes les tuyauteries, et de tous
les organes.
Repérage des moyens
d’intervention et des équipements
de protection.
Documentation Documentation non
disponible, insuffisante
Perte des
connaissances
Consignes et modes opératoires
disponibles sur site.
Archivage des consignes et des
modes opératoires.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 73/196
4.3.6.5 Modifications / Projets
Origine du
risque Nature du risque Phénomène induit Traitement du risque
Intervenants Mauvaise
appréciation des
risques liés aux
nouveaux produits
Pas de prise en
compte de la
sécurité
Création d’une
situation
dangereuse
Consultation de l’encadrement
pour toute modification ou mise
en place de nouveau procédé.
Mise à jour des consignes et
modes opératoires en
conséquence.
Documentation Information non mise
à jour, erreurs.
Prise en compte de
documents pas à
jour pouvant induire
perte de temps et/ou
accidents
Mise à jour de tous les documents
concernés dans le cadre de toute
modification (majeure ou
mineure).
Gestion documentaire par système
informatisé.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 74/196
5. Analyse préliminaire des risques par secteur
Une analyse des risques est réalisée sur la base de la méthode dite « analyse préliminaire
des risques » (APR) de type inductive est effectuée dans le but de mettre en évidence :
les causes (évènements initiateurs) des phénomènes dangereux associés aux
potentiels de danger retenus précédemment, ainsi que les mesures de maîtrise
des risques de type prévention associées,
les conséquences de la libération des potentiels de danger retenus
précédemment, ainsi que les mesures de maîtrise des risques permettant la
réduction de ces conséquences.
5.1 Évaluation qualitative préalable des phénomènes dangereux associés aux
potentiels de danger retenus
Dans un premier temps, les phénomènes dangereux liés aux potentiels de danger retenus
(Cf. chapitre 3.2 précédent) sont caractérisés de façon qualitative à l’aide du critère
d’intensité potentielle Ip, en tenant compte des conséquences potentielles maximales et des
mesures passives de prévention ou de protection envisagées.
La grille de cotation retenue pour l’Ip est rappelée ci-après :
Tableau 18 : Niveaux de cotation de l’intensité potentielle
Niveau d’intensité des phénomènes dangereux
Ip=4 Effets supposés extérieurs au site (SEI, SEL, SELS)
Ip=3 Effets directs a priori limités au site, mais pouvant conduire à un événement de plus
grande ampleur par effet domino
et / ou
Effets indirects extérieurs au site (bris de vitre)
Ip=2 Effets limités au bâtiment, à l’atelier ou à l’unité
Ip=1 Effets locaux sur le poste de travail
Avec
SEI : seuil des effets irréversibles
SEL : seuil des effets létaux
SELS : seuil des effets létaux significatifs
Les niveaux d’intensité potentielle de chaque phénomène dangereux associé aux potentiels
de danger retenus sont synthétisés dans le tableau suivant. Les classes d’intensité égales à
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 75/196
« 3-4 » correspondent aux évènements dont les effets directs pourraient être limités au site
mais pour lesquels une confirmation par modélisation des effets s’impose.
Les causes et conséquences des phénomènes dangereux sont également mises en
évidence dans ce tableau.
Les cas de rejets accidentels dans les réseaux concernent le site dans son ensemble ; les
mesures de prévention, de protection et d'intervention contre les pollutions accidentelles ont
été précisées au Volet V et sont reprises dans le tableau suivant à titre indicatif.
Ces accidents potentiels, à caractère environnemental, ne présentent toutefois pas de
caractère de danger aigu pour les populations et par conséquent ne génèrent pas de zone
de danger autour du site d'Einstein au sens de l’arrêté du 29 septembre 2005. Pour chacun
des principaux secteurs du site, une analyse préliminaire des risques associés aux potentiels
de danger retenus (au chapitre 3.2) a été réalisée.
Les installations sont découpées en unités fonctionnelles de la façon suivante :
Partie Cogénération
Poste de comptage et sécurité gaz ELM cogénération, et canalisation aval
Compresseur gaz naturel cogénération
Turbine et alternateur
Chaudière de récupération de chaleur
Brûleur
Installations électriques
Partie Chaufferie
Poste de comptage et sécurité gaz ELM chaufferie GN/FOD, et canalisation aval
Chaudières GN/FOD
Hall chaufferie GN/FOD
Livraison, dépotage, et expédition de produits dangereux
Stockage de produits dangereux
Sous-stations de dispatching et pompages réseaux
Installations électriques
Locaux sociaux
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 76/196
Tableau 19 : Évaluation qualitative de l’intensité potentielle des phénomènes dangereux associés aux potentiels de danger retenus
N° Potentiel de dangers Événement redouté Réf Phénomène
dangereux Conséquences potentielles Ip
Poste de comptage et sécurité gaz ELM cogénération, et canalisation aval
1 Poste de sécurité et
comptage gaz ELM
(alim. de la turbine et
de la chaudière de
récupération)
Fuite de gaz depuis canalisation
aérienne
A Incendie Détérioration des installations voisines
Risque d'effets en dehors des limites de propriété
4
B Explosion Détérioration des installations voisines
Risque d'effets en dehors des limites de propriété
4
Compresseur gaz naturel cogénération
2 Compresseur gaz
naturel
Fuite de gaz externe au caisson A Incendie Détérioration des installations voisines 1
B Explosion Détérioration des installations voisines
Risque d'effets en dehors des limites de propriété
3
3 Conduite d’évent Fuite de gaz externe bâtiment par la
conduite d’évent et ignition
A Incendie Détérioration des installations voisines 1
B Explosion Détérioration des installations voisines
Risque d'effets en dehors des limites de propriété
2
4 Dispositif de
compression de gaz
naturel et canalisations
internes
Fuite de gaz interne au caisson A Incendie Détérioration des installations voisines
Risque d'effets en dehors des limites de propriété 1
B Explosion Détérioration des installations voisines
Risque d'effets en dehors des limites de propriété
4
Fuite d'huile C Incendie Détérioration des installations voisines 1
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 77/196
N° Potentiel de dangers Événement redouté Réf Phénomène
dangereux Conséquences potentielles Ip
Turbine et alternateur
5 Caisson turbine Fuite de gaz dans le caisson turbine - Explosion Détérioration des installations voisines
Risque d'effets en dehors des limites de propriété
3
6 Local turbine Fuite de gaz dans le local turbine - Explosion Détérioration des installations voisines
Risque d'effets en dehors des limites de propriété
4
7 Turbine Ignition (Imbrûlés dans la chambre de
combustion)
- Explosion Détérioration des installations voisines 2
Chaudière de récupération de chaleur
8 Chambre de
combustion de la
chaudière
Présence d’un mélange air/gaz
naturel dans la chaudière ou présence
d’imbrûlés et allumage
- Explosion Détérioration des installations voisines
Risque d'effets en dehors des limites de propriété
3
Brûleur
9 Bruleur au gaz naturel Fuite de gaz externe au niveau de la
post-combustion
A Incendie Détérioration des installations voisines
Risque d'effets en dehors des limites de propriété
3
Brèche sur la canalisation gaz brûleur B Explosion Détérioration des installations voisines
Risque d'effets en dehors des limites de propriété
3
Poste de comptage et sécurité gaz ELM chaufferie GN/FOD, et canalisation aval
10 Poste de livraison de
gaz ELM (alim. des
nouvelles chaudières
GN/FOD)
Fuite de gaz depuis canalisation
aérienne 6 barg de transfert de gaz
naturel en dehors des bâtiments
A Incendie Détérioration des installations voisines
Risque d'effets en dehors des limites de propriété
4
B Explosion Détérioration des installations voisines
Risque d'effets en dehors des limites de propriété
4
11 Poste de livraison de
gaz ELM (alim. des
Fuite de gaz depuis canalisation
aérienne 2 barg de transfert de gaz
A Incendie Détérioration des installations voisines
Risque d'effets en dehors des limites de propriété
4
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 78/196
N° Potentiel de dangers Événement redouté Réf Phénomène
dangereux Conséquences potentielles Ip
nouvelles chaudières
GN/FOD)
naturel en dehors des bâtiments B Explosion Détérioration des installations voisines
Risque d'effets en dehors des limites de propriété
4
Chaudières GN/FOD
12 Chaudières GN/FOD Mauvaise combustion dans la
chaudière ou accumulation de gaz
naturel
A Explosion Détérioration des installations voisines
Risque d'effets en dehors des limites de propriété
3
Accumulation de FOD B Pollution Pollution du sol et du milieu aquatique récepteur
par déversement dans les réseaux
d’assainissement / eaux pluviales du site
1
C Incendie Détérioration des équipements du hall chaufferie
(Bâtiment avec murs en béton coupe-feu 2H
limitant la propagation de l’incendie)
2
Fuite de gaz externe bâtiment par la
conduite d’évent et ignition
A Incendie Détérioration des installations voisines 1
B Explosion Détérioration des installations voisines
Risque d'effets en dehors des limites de propriété 2
Hall chaufferie GN/FOD
13 Canalisations
aériennes de transfert
de FOD dans le
bâtiment des nouvelles
chaudières GN/FOD
Perte de confinement - Incendie Détérioration des équipements du hall chaufferie
(Bâtiment avec murs en béton coupe-feu 2H
limitant la propagation de l’incendie)
2
14 Canalisations
aériennes de transfert
de gaz naturel dans le
Fuite de gaz A Incendie Détérioration des installations voisines (Bâtiment
avec murs en béton coupe-feu 2H limitant la
propagation de l’incendie)
3
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 79/196
N° Potentiel de dangers Événement redouté Réf Phénomène
dangereux Conséquences potentielles Ip
nouveau bâtiment
chaudières GN/FOD
B Explosion Détérioration des installations voisines
Propagation de l’incendie aux installations
voisines (Bâtiment avec murs en béton coupe-feu
2H et évent en toiture)
4
Livraison, dépotage, et expédition de produits dangereux
15 Dépotage de FOD Perte de confinement durant le
dépotage de FOD sur l'aire de
dépotage
A Pollution Pollution du sol et du milieu aquatique récepteur
par déversement dans les réseaux
d’assainissement / eaux pluviales du site
2
B Incendie Propagation aux installations voisines 3
16 Livraison de produits
pour l’entretien des
équipements (huiles
moteurs notamment)
Perte de confinement - Pollution Pollution du sol et du milieu aquatique récepteur
par déversement dans les réseaux
d’assainissement / eaux pluviales du site
Sol étanche et collecte des pertes de confinement
1
17 Pomperies de transfert
de FOD (2 m3.h
-1)
Perte de confinement - Pollution Sol étanche et collecte des pertes de confinement
Protection physique dans un local en mur
Murs coupe-feu 2 heures
2
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 80/196
N° Potentiel de dangers Événement redouté Réf Phénomène
dangereux Conséquences potentielles Ip
18 Expédition de déchets Perte de confinement - Pollution Pollution du sol et du milieu aquatique récepteur
par déversement dans les réseaux
d’assainissement / eaux pluviales du site
Sol étanche et collecte des perte de confinement
2
19 Livraison de lessive de
soude
Perte de confinement - Pollution Pollution du sol et du milieu aquatique récepteur
par déversement dans les réseaux
d’assainissement / eaux pluviales du site
1
Stockage de produits dangereux
20 Stockage des produits
pour l’entretien des
équipements (huiles
moteur notamment).
Départ de feu - Incendie Détérioration d‘installations voisines
2
21 Stockage de déchets Départ de feu - Incendie Détérioration d‘installations voisines 2
Réseaux eau surchauffée
22 Canalisations de
transfert d’eau
surchauffée
Éclatement de conduite - Explosion
mécanique avec
projection de
vapeur
Atteinte du personnel à proximité (Température de
fonctionnement des installations limitées à
130°C).
2
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 81/196
N° Potentiel de dangers Événement redouté Réf Phénomène
dangereux Conséquences potentielles Ip
Alimentation / livraison d’électricité
23 Groupe électrogène Perte de confinement - Pollution Pollution du sol et du milieu aquatique récepteur
par déversement dans les réseaux
d’assainissement / eaux pluviales du site
1
Départ de feu - Incendie Détérioration d‘installations voisines 2
Locaux sociaux
24 Bureaux et locaux
administratifs
Départ de feu Incendie Propagation au bâtiment 2
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 82/196
5.2 Listes des phénomènes dangereux retenus à l'issue de l'analyse
préliminaire des risques
Le tableau suivant dresse, à partir du Tableau 19 précédent, la liste des phénomènes
dangereux susceptibles de générer des effets en dehors des limites de propriété du site de
la chaufferie d'Einstein. Ces phénomènes feront l'objet d'une estimation des conséquences
de leurs effets au sein du chapitre 6.
Tableau 20 : Listes des phénomènes dangereux retenus à l'issue de l'analyse
préliminaire des risques
N°.1 Potentiel de dangers Événement redouté
Phénomène dangereux
Installation existante
1 Poste de gaz ELM (alimentation de la turbine et de la chaudière de récupération)
Fuite de gaz A Jet
enflammé
1 Poste de gaz ELM (alimentation de la turbine et de la chaudière de récupération)
Fuite de gaz B Explosion
2 Local de compression de gaz naturel pour cogénération
Fuite de gaz dans le local du caisson compresseur
- Explosion
4 Caisson compression de gaz naturel Fuite de gaz interne au caisson porte fermée
- Explosion
5 Caisson turbine Fuite de gaz dans le caisson turbine - Explosion
6 Local turbine Fuite de gaz dans le local turbine - Explosion
8 Chambre de combustion de la chaudière de récupération
Présence intempestive d’un mélange air/gaz naturel dans la chaudière ou présence d’imbrûlés et allumage
- Explosion
9 Bruleur au gaz naturel Brèche sur canalisation gaz brûleur A Jet
enflammé
9 Bruleur au gaz naturel Brèche sur canalisation gaz brûleur B Explosion
Extension
10 Poste de gaz ELM (alimentation des chaudières GN/FOD)
Fuite de gaz depuis canalisation 6 barg
A Jet
enflammé
10 Poste de gaz ELM (alimentation des chaudières GN/FOD)
Fuite de gaz depuis canalisation 6 barg
B Explosion
11 Poste de gaz ELM (alimentation des chaudières GN/FOD)
Fuite de gaz depuis canalisation 2 barg
A Jet
enflammé
11 Poste de gaz ELM (alimentation des chaudières GN/FOD)
Fuite de gaz depuis canalisation 2 barg
B Explosion
12 Chambre de combustion d'une chaudière GN/FOD
Mauvaise combustion dans la chaudière ou accumulation de gaz naturel
- Explosion
14 Canalisations aériennes de transfert de gaz naturel dans le nouveau bâtiment chaudières GN/FOD
Fuite de gaz - Explosion
15 Dépotage de FOD Perte de confinement durant le dépotage de FOD sur l'aire de dépotage
- Incendie
1 Référence provenant du Tableau 19. Seules figurent les références des phénomènes dangereux retenus.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 83/196
6. Estimation des conséquences de la libération des potentiels de danger retenus
Ce paragraphe a pour objectif la modélisation des effets de certains des phénomènes
dangereux recensés dans le tableau précédent (Cf. tableau 19). Les phénomènes modélisés
correspondent à ceux présentant un Ip « 3-4 » c’est-à-dire les évènements dont les effets
directs pourraient sortir des limites du site, mais pour lesquels une confirmation par
modélisation des effets s’impose, au sens de l’arrêté du 29 septembre 2005.
6.1 Rappel des événements envisageables
Tableau 21 : Synthèse des phénomènes dangereux modélisés
N° Potentiel de dangers Événement redouté Phénomène dangereux
Chapitre
1 Poste de gaz ELM (alimentation de la turbine et de la chaudière de récupération)
Fuite de gaz A Jet
enflammé 6.8.1
1 Poste de gaz ELM (alimentation de la turbine et de la chaudière de récupération)
Fuite de gaz B Explosion 6.8.2
2 Local de compression de gaz naturel pour cogénération
Fuite de gaz dans le local du caisson compresseur
- Explosion 6.8.3
4 Caisson compression de gaz naturel Fuite de gaz interne au caisson porte fermée
- Explosion 6.8.4
5 Caisson turbine Fuite de gaz dans le caisson turbine
- Explosion 6.8.5
6 Local turbine Fuite de gaz dans le local turbine
- Explosion 6.8.6
8 Chambre de combustion de la chaudière de récupération
Présence intempestive d’un mélange air/gaz naturel dans la chaudière ou présence d’imbrûlés et allumage
- Explosion 6.8.7
9 Bruleur au gaz naturel Brèche sur canalisation gaz brûleur
A Jet
enflammé 6.8.8
9 Bruleur au gaz naturel Brèche sur canalisation gaz brûleur
B Explosion 6.8.9
10 Poste de gaz ELM (alimentation des chaudières GN/FOD)
Fuite de gaz depuis canalisation 6 barg
A Jet
enflammé 6.8.10
10 Poste de gaz ELM (alimentation des chaudières GN/FOD)
Fuite de gaz depuis canalisation 6 barg
B Explosion 6.8.11
11 Poste de gaz ELM (alimentation des chaudières GN/FOD)
Fuite de gaz depuis canalisation 2 barg
A Jet
enflammé 6.8.12
11 Poste de gaz ELM (alimentation des chaudières GN/FOD)
Fuite de gaz depuis canalisation 2 barg
B Explosion 6.8.13
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 84/196
N° Potentiel de dangers Événement redouté Phénomène dangereux
Chapitre
12 Chambre de combustion d'une chaudière GN/FOD
Mauvaise combustion dans la chaudière ou accumulation de gaz naturel
- Explosion 6.8.14
14 Canalisations aériennes de transfert de gaz naturel dans le nouveau bâtiment chaudières GN/FOD
Fuite de gaz - Explosion 6.8.15
15 Dépotage de FOD
Perte de confinement durant le dépotage de FOD sur l'aire de dépotage
- Incendie 6.8.16
6.2 Seuils d’intensité
Les seuils d'intensité pris en référence sont les seuils fixés par l'arrêté ministériel du
29 septembre 2005 relatif à l’évaluation et à la prise en compte de la probabilité
d’occurrence, de la cinétique, de l’intensité des effets et de la gravité des conséquences des
accidents potentiels dans les études de dangers des installations classées soumises à
autorisation.
Tableau 22 : Valeurs de référence relatives aux seuils d’effets de surpression
Effets Seuils Commentaires
Surpression
200 hPa ou
mbar
(SELS)
Effets domino ; une modulation est possible en fonction des matériaux et
structures concernées.
Effets létaux significatifs délimitant la « zone des dangers très graves pour
la vie humaine » où l’Etat peut déclarer d’utilité publique, l’expropriation par
les communes, dans le cadre des PPRT.
140 hPa ou
mbar
(SEL)
Dégâts graves sur les structures.
Effets létaux délimitant la « zone des dangers graves pour la vie humaine »
où les communes peuvent instaurer un droit de délaissement dans le cadre
des PPRT.
50 hPa ou
mbar
(SEI)
Dégâts légers sur les structures.
Effets irréversibles délimitant la « zone des dangers significatifs pour la vie
humaine ».
20 hPa ou
mbar
Destructions significatives de vitres.
Zone des effets indirects par bris de vitre sur l'Homme.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 85/196
Tableau 23 : Valeurs de référence relatives aux seuils d’effets thermiques
Effets Seuils Commentaires
Thermiques
16 kW/m²
(SELS)
Dégâts très graves sur les structures, hors structures béton (exposition
prolongée des structures).
8 kW/m² ou
1 800
[(kW/m²)4/³].s
(SELS)
Dégâts graves sur les structures (effets domino) ; une modulation est
possible en fonction des matériaux et structures concernées.
Effets létaux significatifs délimitant la « zone des dangers très graves pour
la vie humaine » où l’Etat peut déclarer d’utilité publique, l’expropriation par
les communes, dans le cadre des PPRT.
5 kW/m² ou
1 000
[(kW/m²)4/³].s
(SEL)
Destructions de vitres significatives.
Effets létaux délimitant la « zone des dangers graves pour la vie humaine »
où les communes peuvent instaurer un droit de délaissement dans le cadre
des PPRT.
3 kW/m² ou
600
[(kW/m²)4/³].s
(SEI)
Effets irréversibles délimitant la « zone des dangers significatifs pour la vie
humaine ».
6.3 Conditions météorologiques
Les conditions atmosphériques (stabilité et vitesse de vent) ont une influence certaine sur la
dispersion des polluants gazeux. Ces conditions sont usuellement repérées par une lettre
(de A à F), correspondant à la stabilité atmosphérique selon Pasquill, et deux chiffres, le
premier étant la vitesse du vent en m/s et le second la température ambiante en °C.
Deux types de conditions sont retenus de façon consensuelle dans les études de dangers. Il
s’agit des conditions suivantes (valeurs recommandées par l’INERIS) :
Les conditions (F,3,15) (ou F3) conjuguent une forte stabilité et le vent le plus
important que l’on puisse associer (3 m/s), à la température ambiante de 15°C.
Ce sont des conditions défavorables à la dispersion.
Les conditions (D,5,15) (ou D5) correspondent à une atmosphère neutre associée
à une vitesse de vent de 5 m/s, à la température ambiante de 15°C. Ce sont des
conditions moyennement favorables à la dispersion.
Pour les calculs de distance de dangers pour le risque d’explosion (modélisation de la
dispersion du gaz pour déterminer la masse réagissant) nous avons retenu les conditions les
plus défavorables soit F,3 m/s.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 86/196
Pour les calculs de distance de dangers pour le risque de flux thermique émis par une fuite
enflammée (feu type torchère) nous avons retenu les conditions les plus défavorables soit
D,5m/s (influence du vent qui va rabattre la flamme verticale vers la cible ou allonger la
flamme horizontale pour la rapprocher de la cible).
Tableau 24 : Récapitulatif des conditions météorologiques considérées
F3 D5
Vitesse du vent 3 m/s 5 m/s
Stabilité Pasquill F D
Atmosphère Stable Neutre
Température ambiante 15°C 15°C
Température du sol 15°C 15°C
6.4 Caractéristique de la cible
Pour les effets sur l’homme, la cible est prise à 1,5 m de hauteur pour les effets thermique et
les effets de surpression.
6.5 Méthode multi-energy
Pour se prémunir d’une sous-estimation des effets de surpression en ne considérant que
l’énergie pneumatique d’explosion lors de la rupture des parois d’un local (formulation de
BRODE) qui pourrait être fortement encombré, avec de fortes énergies d’allumage,…ce qui
conduirait pour la même installation technique qui serait installée à l’extérieur (sans parois),
avec une approche multiénergie classique à des effets plus graves que ceux données par
l’approche de BRODE, le parti a été pris de faire en parallèle de l’approche de BRODE, une
approche avec le modèle multiénergie en considérant l’énergie de combustion du mélange. Il
a été retenu le principe de retenir le résultat le plus pénalisant de ces deux approches.
L'approche multiénergie a été considérée (bien qu’en toute rigueur ce modèle ne soit pas
applicable aux explosions confinées) en retenant le degré de violence le plus grand de la
fourchette des indices de sévérité qui correspondent aux conditions de la chaufferie.
Pour déterminer la violence de l’explosion, il convient de tenir compte de la densité des
obstacles, du degré de confinement et de l’énergie et position de la source d’inflammation.
Le tableau ci-après permet de combiner tous ces paramètres et de définir, pour chaque
explosion élémentaire, un indice de violence compris entre 1 et 10. L’indice 10 correspond à
une détonation, les indices intermédiaires correspondent à des déflagrations à vitesses de
flamme d’autant plus rapides que l’indice est élevé.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 87/196
Tableau 25 : Indice de sévérité d’explosion en fonction du degré d’encombrement, du
degré de confinement et du type d’inflammation
Inflammation Encombrement Confinement Classe /
Sévérité Basse Haute Haut Bas Aucun Oui Non
X
X X
X
X
X X
7-10
X X 7-10
X X 5-7
X X 5-7
X X X 4-6
X X 4-6
X X X 4-5
X X 4-5
X X X 3-5
X
X
X
X
X
X
X
X
X
2-3
1-2
1
Pour la chaufferie Einstein, les conditions d’encombrement, de confinement et du type
d’inflammation implique de retenir un indice de sévérité compris entre 3 et 5.
6.6 Critères du Health and Safety Executive (HSE) concernant la tolérance des
caissons à l’allumage d’une fuite de gaz
Le Health and Safety Executive (HSE qui correspond à l’INERIS au Royaume Uni) a piloté
une série d’expérimentations et de modélisations pour déterminer des critères objectifs de
tolérance d’un caisson turbine à une fuite de gaz et à son allumage.
La mise en sécurité se faisant pas la détection gaz et/ou rayonnement de la flamme dans le
caisson.
Les études sur lesquelles s’appuie le HSE sont :
des mesures de champ de vitesse dans les caissons turbine,
une modélisation de la dispersion du gaz dans le caisson turbine ne cas de fuite à
haute pression,
des études expérimentales sur les surpressions observées en cas d’explosion.
1. La fuite modélisée doit correspondre au débit de fuite le plus grand, qui, lorsqu’il est dilué par le flux d’air de ventilation du caisson, déclenche la mise en sécurité de la turbine.
2. Dans tous les cas, la fuite de gaz doit correspondre à une section de fuite comprise entre 0,25 mm² et 25 mm².
3. Les cas de fuite les plus pénalisantes doivent être envisagés. Dans tous les cas le« volume du nuage inflammable » doit être inférieur à 0,1 % du volume libre du caisson.
4. Le « volume du nuage inflammable » est défini comme suit : il s’agit pour le HSE du volume occupé par un mélange homogène de gaz et d’air à la stœchiométrie qui contient autant de gaz que celui contenu dans le volume de l’iso surface à 100 % de la LIE.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 88/196
5. Un coefficient de sécurité doit être appliqué au volume de gaz inflammable. 6. Le « volume du nuage inflammable » doit dans tous les cas être inférieur à 1 m3, quel que
soit le volume du caisson. 7. Le caisson doit être capable de résister à une surpression statique intérieure supérieure
ou égale à 10 mbar. 8. Si le critère 6 ne peut être respecté et que le caisson peut résister à une surpression
statique de 15 mbar, alors le « volume du nuage inflammable » doit être inférieur à 0,15 % du volume libre du caisson.
Le principe de la sécurité est :
le faible taux de fuite envisageable (le diamètre intérieur d’une pipe d’injection de gaz
dans la chambre de combustion turbine est de 6 mm), les mesures de prévention
permettent d’exclure une rupture guillotine. Le taux de fuite est minime. (raccord,
fissure à une soudure,…)
le débit de ventilation extrêmement fort qui permet de diluer instantanément toute
fuite de gaz (il est de 100 000 m3/h pour le caisson turbine et 10 000 m3/h pour le
caisson compresseur gaz),
la détection gaz avec des capteurs redondants et judicieusement placés qui
déclenchent la fermeture instantanée des vannes automatiques (de la totalité de la
chaufferie) et l’arrêt rapide de la turbine.
6.7 Description des phénomènes dangereux
6.7.1 L'explosion confinée
La combustion d’un nuage inflammable dans un local fermé induit une montée en pression
brutale de ce dernier jusqu’à sa rupture complète, à l’origine d’effets de surpression.
À noter toutefois que des éléments fragiles cèdent généralement avant la ruine complète de
l’enceinte (fenêtres d’un bâtiment, toiture, porte…). Il peut s’agir de mesures de protection
(évents) ou d’éléments fragiles dans la structure (vitres…). L’ouverture partielle de l’enceinte
induit alors la propagation d’une onde de choc à l’extérieur, c’est-à-dire d’effets de
surpression.
6.7.2 L'explosion non-confinée
L’explosion d'un nuage de gaz ou de vapeurs, couramment dénommé VCE pour Vapour
Cloud Explosion, est un phénomène qui suppose l'inflammation accidentelle d'un nuage de
gaz ou de vapeurs combustibles mélangés avec l'oxygène de l'air, lorsque sa concentration
est comprise dans le domaine d’explosivité. Suite à l'inflammation, une flamme se propage
dans le nuage, ce qui engendre une combustion des vapeurs et une onde de surpression
aérienne produisant respectivement des effets thermiques et de surpression. Plus le front de
flamme est rapide, plus l’onde de surpression est importante.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 89/196
À noter que le phénomène trouve deux déclinaisons principales :
l’explosion en milieu non confiné, dit UVCE (pour Unconfined Vapour Cloud
Explosion), le VCE pouvant avoir lieu en milieu congestionné avec une réaction plus
violente (accélération du front de flamme). La congestion correspond à la présence
d’obstacles dans le nuage (arbres, véhicules…) ;
le Flash Fire, qui correspond à l’inflammation du nuage de gaz ou de vapeurs, sans
effets de surpressions significatifs. Seuls les effets thermiques sont alors modélisés.
Les Flash fire s’observent essentiellement lors de la combustion d’un nuage
inflammable peu réactif sans congestion ni confinement.
6.7.3 Le jet enflammé
Le feu torche, dit également Jet fire, jet enflammé ou encore feu chalumeau, résulte d’une
brèche dans une canalisation ou un réservoir contenant un fluide inflammable sous pression
(liquide ou gaz) et dont la combustion a été initiée. Ce phénomène est à l’origine d’effets
thermiques.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 90/196
6.8 Résultats des modélisations
6.8.1 Phénomène 1A : Jet enflammé à la suite d'une fuite sur canalisation aérienne
de transfert de gaz naturel en dehors des bâtiments (alimentation de la turbine
et de la chaudière de récupération) DN100 et 16 barg
Le scénario constitue l'étude d'une fuite de gaz naturel enflammée continue due à une
rupture partielle (10% de la section) de la remontée de l'arrivée de gaz au droit du poste ELM
pour l'alimentation de la cogénération (emplacement A sur le plan ci-dessous), avec un débit
de fuite qui correspond au débit maximal de gaz délivré en sortie du poste de livraison, sans
fonctionnement des sécurités.
Ce scénario n’est envisageable qu’en cas de défaillance des automatismes de sécurité, car
la fermeture des vannes de sécurité automatiques en fonctionnement normal des
asservissements est suffisamment rapide pour limiter les durées d’exposition au
rayonnement de la torchère.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 91/196
Données et hypothèses de calculs :
Valeurs Commentaires
Débit de gaz assimilé à du méthane
17 000 Nm3/h
Valeur maximale délivrable par le poste de livraison pour une pression
de 16 bars
Conduite DN 100 -
Pression nominale 16 bar eff.
Valeur correspondant à la pression maximale du réseau de gaz, la valeur moyenne de la pression du réseau est
comprise entre10 bars et 16 barg
Durée du rejet continu -
Conditions météorologiques
F 3 m/s D 5 m/s
Calcul réalisé dans les deux conditions – Présentation du cas le plus
pénalisant
LIE 5 % -
LSE 15 % -
Température du rejet 15°C -
Altitude du rejet / sol 1 m -
Direction du rejet Vertical vers le haut et
horizontal Calcul dans les deux cas de figure
Altitude de la cible 1,5 m -
Logiciel utilisé PHAST 7 -
Méthode de calcul effet thermique
Modèle de Shell -
Résultats :
Les modélisations ont été faites avec les conditions météorologiques F3 et D5, seuls les résultats
majorants sont présentés.
Distance d’effet en fonction du flux thermique rayonné à partir de la fuite, à hauteur de la cible (h= 1,5 m) pour D 5m/s et F 3 m/s
8 kW/m²
(effet domino) 5 kW/m² 3 kW/m²
22 m 24 m 26 m
Le plan faisant apparaître les zones de dangers figure à l'annexe 18.
Conclusions :
Le phénomène dangereux présente des impacts en dehors des limites de propriété du
site.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 92/196
6.8.2 Phénomène 1B : Explosion à la suite d'une fuite sur canalisation aérienne de
transfert de gaz naturel en dehors des bâtiments (alimentation de la turbine et
de la chaudière de récupération) DN100 et 16 barg
6.8.2.1 Flash Fire
Les modélisations ont été faites avec les conditions météorologiques F3 et D5, seuls les résultats
majorants sont présentés.
Distance d’effet en fonction du flux thermique rayonné à partir de la fuite
8 kW/m² (effet domino)
5 kW/m² 3 kW/m²
12 m 12 m 13 m
Conclusions :
Le phénomène dangereux ne présente pas d'impact en dehors des limites de propriété
du site.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 93/196
6.8.2.2 UVCE
Ce scénario d’accident suggère rupture partielle (10% de la section) de la remontée de
l'arrivée de gaz au droit du poste ELM pour l'alimentation de la cogénération (emplacement A
sur le plan ci-dessous), avec un débit de fuite qui correspond au débit maximal de gaz
délivré en sortie du poste de livraison, sans fonctionnement des sécurités, avec allumage
une fois la fuite (correspondant au débit maximum de gaz) en régime établi.
Données et hypothèses de calculs :
Valeurs Commentaires
Débit de gaz 17 000 Nm3/h
Valeur maximale délivrable par le poste de livraison pour
une pression de 16 bars
Conduite DN 100 -
Pression nominale 16 bar eff.
Valeur correspondant à la pression maximale du réseau GDF ; la valeur moyenne du réseau est comprise entre 10
bars et 16 bars
Durée du rejet Continu -
Conditions météorologiques F 3 m/s D 5 m/s
Calcul réalisé dans les deux conditions – Présentation du
cas le plus pénalisant
LIE 5 % -
LSE 15 % -
Température du rejet 15°C -
Altitude du rejet / sol 1 m -
Altitude de la cible 1,5 m -
Logiciel utilisé PHAST 7 -
Méthode de calcul effet d’explosion
Multiénergie -
Degré de violence 4
Degré de violence pénalisant prenant en compte la
turbulence, une faible énergie d’allumage et un
encombrement modéré
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 94/196
Résultats :
Les modélisations ont été faites avec les conditions météorologiques F3 et D5, seuls les résultats
majorants sont présentés.
Distance d’effet en fonction de la surpression, observée à partir de la source de dégagement et dans le plan horizontal passant par le point
de rejet (h= 1 m) (résultats identiques pris en compte à h=1,5 m)
200 mbar (effets dominos)
140 mbar 50 mbar 20 mbar (bris de
vitres)
Non atteint Non atteint 17 m 34 m
Le plan faisant apparaître les zones de dangers figure à l'annexe 18.
Conclusions :
Le phénomène dangereux présente des impacts en dehors des limites de propriété du
site.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 95/196
6.8.3 Phénomène 2 : Explosion de gaz dans le local compresseur suite à une fuite
de gaz dans le local compresseur de gaz
En fonctionnement normal de l’ensemble compresseur de gaz / turbine, les portes des
caissons sont fermées. Ce scénario considère le cas où les portes du caisson compresseur
de gaz sont ouvertes avec fuite de gaz dans la totalité du local compresseur.
Le scénario correspond au risque maximum physiquement possible avec une approche de
calcul d’effet majorante (volume explosible dans tout le local) en supposant qu’aucun des
dispositifs de sécurité ne fonctionne.
Il convient de préciser que depuis l'étude des dangers de 2006, des surfaces d'évent
supplémentaires ont été ajoutés dans le local compression, pour atteindre une surface
soufflable à 50 mbar de 22 m² (contre 8,7 m² en 2006).
Données et hypothèses de calculs :
Valeurs Commentaires
Volume total du local compresseur
170 m3
Volume total du local compresseur
Encombrement estimé 14 % -
Volume libre 146 m3
Volume libre du local compresseur (susceptible de se remplir de gaz en cas de fuite, avec portes du caisson
ouvertes)
Surface faisant office d’évent 22 m² Surface « faible » tenue à la
pression de 50 mbar
Tenue des parois du local Pression statique de rupture
Valeur retenue pour le calcul 200 mbar
Tenues minimales 15 mbar pour les murs et 26
mbar pour la toiture spécifications techniques conception et construction des bâtiments < 50 mbars
Pression résiduelle en cas d’explosion dans le local et ouvertures des surfaces les
plus fragiles
Calcul selon NFPA 68 -
Méthode multiénergie énergie de combustion du
mélange air gaz naturel
Multiénergie Degré de violence 10
Énergie de combustion du mélange air et gaz naturel à la stœchiométrie 3,23 MJ
par mètre cube de mélange.
Centre d’explosion Centre du local compresseur -
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 96/196
Résultats :
Le calcul de la surpression résiduelle, dans le local compresseur, en supposant une
explosion dans le local avec ouverture des surfaces de plus faible tenue mécanique
(méthode NFPA 68) montre que la pression résiduelle (de l’ordre de 600 mbar) dépasse la
tenue des parois et de la dalle de toiture à une surpression interne.
Les résultats des calculs figurent dans le tableau ci-dessous.
Distance d’effet en fonction de la surpression, observée à partir du centre du local compresseur
200 mbar (effets dominos)
140 mbar 50 mbar 20 mbar (bris de
vitres)
Non atteint Non atteint 8 m 16 m
Le plan faisant apparaître les zones de dangers figure à l'annexe 18.
Conclusions :
Le phénomène dangereux présente exclusivement des effets de bris de vitres à
l'extérieur du site.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 97/196
6.8.4 Phénomène 4 : Explosion à la suite d'une fuite de gaz interne au caisson
compresseur
En fonctionnement normal de l’ensemble compresseur de gaz / turbine, les portes des
caissons sont fermées. Le scénario observé suggère une fuite de gaz à l'intérieur du caisson
de compression dans le volume confiné formé par le caisson.
Données et hypothèses de calculs :
Valeurs Commentaires
Volume total 28 m3
Volume total du caisson compresseur
Encombrement estimé 50 % -
Volume libre 14 m3
Volume libre du caisson compresseur
Pression statique d’ouverture des portes
50 mbar
> 10 mbar-
Débit de ventilation 10 000 m3/h -
Section de fuite majorante prise pour le calcul
28.26 mm²
fuite sur un piquage d’instrumentation ou un joint
métallique Par Hypothèse fuite forfaitaire de
diamètre 6 mm (identique à la fuite forfaitaire caisson turbine)
Pression du gaz au point de fuite
24 bar eff. -
Température du gaz 65°C -
Vitesse moyenne de l’air dans le caisson
Environ 1 m/s -
Volume de gaz explosible PHAST 6.51
Volume équivalent du volume explosible ramené à
des proportions stœchiométriques
PHAST 6.51 -
Les critères du HSE à vérifier sont les suivants :
le « volume de gaz explosible » dans le cas du scénario de fuite pénalisant doit
être < 0,1 % du volume libre du caisson, soit 0,014 m3,
le « volume de gaz explosible » ramené à des proportions stœchiométriques doit
être < 1 m3,
la tenue du caisson à une surpression doit être d’au moins 10 mbars.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 98/196
Vérification des critères du HSE :
Les critères du HSE s’appliquent pour les scénarios de fuite raisonnablement pénalisants (la
sécurité au regard des scénarios majorants de rupture guillotine de piquage ou d’extrusion
de joint métalliques est assurée par la faible probabilité d’occurrence).
Le débit de fuite est de 58 g/s pour une fuite forfaitaire de diamètre 6 mm
Le taux de renouvellement d’air dans le caisson (714 vol/h) permet de diluer cette fuite sans
créer de masse réagissante.
Les critères du HSE sont respectés.
Conclusions :
Les critères du HSE sont respectés, il est ainsi considéré que le caisson du compresseur est
tolérant à une fuite de gaz et son allumage.
Il n’y a pas d’effets de surpression significatifs en dehors des limites de propriété du
site.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 99/196
6.8.5 Phénomène 5 : Explosion à la suite d'une fuite de gaz dans le caisson turbine
En fonctionnement normal de l’ensemble compresseur de gaz / turbine, les portes des
caissons sont fermées. Le scénario observé suggère une fuite de gaz à l'intérieur du caisson
de compression dans le volume confiné formé par le caisson turbine.
Données et hypothèses de calculs :
Valeurs Commentaires
Volume total 104 m3 Volume total du caisson turbine
Encombrement estimé 36 % -
Volume libre 67 m3 Volume libre du caisson turbine
Débit de ventilation 100 000 m3/h -
Section de fuite majorante prise pour le calcul
28 mm² Hypothèse de rupture d’un injecteur
(diamètre intérieur = 6 mm)
Pression du gaz au point de fuite
24 bar eff. -
Température du gaz 65°C -
Vitesse moyenne de l’air dans le caisson
5 m/s -
Volume de gaz explosible (volume géométrique à la
LIE) PHAST 6.51
Volume équivalent du volume explosible ramené à
des proportions stœchiométriques
PHAST 6.51 -
Les critères du HSE à vérifier sont les suivants :
le « volume de gaz explosible » dans le cas du scénario de fuite pénalisant doit
être < 0,1 % du volume libre du caisson, soit 0,067 m3,
le « volume de gaz explosible » ramené à des proportions stœchiométriques doit
être < 1 m3,
la tenue du caisson à une surpression doit être d’au moins 10 mbars.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 100/196
Vérification des critères du HSE :
Les critères du HSE s’appliquent pour les scénarios de fuite raisonnablement pénalisants (la
sécurité au regard des scénarios majorants de rupture guillotine de piquage ou d’extrusion
de joint métalliques est assurée par la faible probabilité d’occurrence).
Le scénario plausible retenu est la rupture ou la déchirure d’un flexible d’injecteur (diamètre
interne 6 mm).
Le débit de fuite est de 58 g/s pour une fuite de diamètre 6 mm
Le taux de renouvellement d’air dans le caisson (1 490 vol/h) permet de diluer cette fuite
sans créer de mase réagissante.
Les critères du HSE sont respectés.
Conclusions :
Les critères du HSE sont respectés, on considère que le caisson turbine est tolérant à une
fuite de gaz et son allumage.
Il n’y a pas d’effets de surpression significatifs en dehors des limites de propriété du
site.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 101/196
6.8.6 Phénomène 6 : Explosion à la suite d'une fuite de gaz dans le local turbine
En fonctionnement normal de l’ensemble compresseur / turbine, les portes du caisson sont
fermées. Dans ce scénario il est considéré que les portes du caisson turbine sont ouvertes
avec fuite de gaz dans la totalité du local turbine.
Il convient de préciser que depuis l'étude des dangers de 2006, des surfaces d'évent
supplémentaires ont été ajoutés dans le local turbine, pour atteindre une surface soufflable à
50 mbar de 105 m² (contre 46,6 m² en 2006).
Données et hypothèses de calculs :
Valeurs Commentaires
Volume total du local turbine 1 692m3 Volume total du local turbine
Encombrement estimé 20 % -
Volume libre 1 352 m3
Volume libre du local turbine (susceptible de se remplir de
gaz en cas de fuite, avec portes du caisson ouvertes)
Surface faisant office d’évent 105 m² Grille d’entrée d’air du local
Tenue des parois du local Pression statique de rupture
Spécification < 50 mbar Valeur retenue pour le calcul 200 mbar
Tenues minimales 15 mbar pour les murs et 26
mbar pour la toiture spécifications techniques
conception et construction des bâtiments < 50 mbars
Pression résiduelle en cas d’explosion dans le local et ouvertures des surfaces les
plus fragiles
Calcul selon NFPA 68 -
Méthode multiénergie énergie de combustion du
mélange air gaz naturel
Multiénergie Degré de violence 10
Énergie de combustion du mélange air et gaz naturel à la stœchiométrie 3,23 MJ par m
3
de mélange
Centre d’explosion Centre du local turbine -
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 102/196
Résultats :
Le calcul de la surpression résiduelle, dans le local turbine, en supposant une explosion
dans le local avec ouverture des surfaces de plus faible tenue mécanique (méthode NFPA
68) montre que la pression résiduelle (de l’ordre de 600 mbar) dépasse la tenue des parois
et de la dalle de toiture à une surpression interne.
Les résultats des calculs figurent dans le tableau ci-dessous.
Distance d’effet en fonction de la surpression, observée à partir des parois du local turbine
200 mbar (effets dominos)
140 mbar 50 mbar 20 mbar (bris de
vitres)
Non atteint Non atteint 15 m 30 m
Le plan faisant apparaître les zones de dangers figure à l'annexe 18.
Conclusions :
Le phénomène dangereux présente des impacts en dehors des limites de propriété du
site.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 103/196
6.8.7 Phénomène 8 : Explosion d’un mélange air/gaz dans la chaudière de
récupération
Données et hypothèses de calculs :
Volume explosible
Volume estimé de la chambre de combustion
Volume concerné : 100 m3
Résultats :
Les parties fragiles ou faisant office d’évent sont :
les compensateurs de dilatation (surface totale de 8 m²),
la cheminée (non prise en compte dans le calcul compte tenu de la longueur de
celle-ci),
les caissons au niveau du diverter qui ne sont pas conçus pour résister à une
pression interne.
La surpression résiduelle dans le volume de 100 m3 composé de la chaudière, du volume
situé entre le brûleur et la chaudière, et la gaine avec les baffles anti-bruit, est de l’ordre de
250 mbars.
En utilisant la formulation de BRODE, les distances de dangers sont les suivantes :
Explosion dans la chaudière
Pression de rupture ≤ 250 mbar
Volume explosible 100 m3
Distance d’effet en fonction de la surpression, observée à partir du centre de l’ensemble brûleur / chaudière
200 mbar (effets dominos)
140 mbar 50 mbar 20 mbar (bris de
vitres)
3 m 11,5 m 25 m 50 m
Le plan faisant apparaître les zones de dangers figure à l'annexe 18.
Conclusions :
Le phénomène dangereux présente des impacts en dehors des limites de propriété du
site.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 104/196
6.8.8 Phénomène 9A : Jet enflammé à la suite d'une brèche sur la canalisation gaz
brûleur DN150 et 4 barg
NB : il est à noter que le présent phénomène dangereux n'avait pas été étudié lors de l'étude
des dangers 2006 du site de la cogénération, considérant que ce phénomène dangereux
était couvert par d'autres phénomènes dangereux plus jugés plus important, sans toutefois
conclure si des effets dangereux étaient à redouter en dehors des limites de propriété du
site. L'exclusion du phénomène dangereux sur la base de cette justification ne peut être
maintenue, car tous les phénomènes dangereux susceptibles de présenter des effets en
dehors des limites de propriété doivent l'objet d'une analyse détaillée de leur conséquence,
afin de vérifier la présence ou l'absence d'effet en dehors du site. Le phénomène dangereux
"Jet enflammé à la suite d'une brèche sur la canalisation gaz brûleur DN150 et 4 barg" a été
évalué avec une catégorie de 3 dans l'Analyse Préliminaire des Risques (chapitre 5.1), il fait
donc l'objet d'une modélisation réalisée ci-après.
Le scénario constitue l'étude d'une fuite de gaz naturel enflammée continue due à une
rupture partielle (10% de la section) de la remontée de l'arrivée de gaz au droit du de la
panoplie du brûleur de post-combustion (emplacement B sur le plan ci-dessous).
Ce scénario n’est envisageable qu’en cas de défaillance des automatismes de sécurité, car
la fermeture des vannes de sécurité automatiques en fonctionnement normal des
asservissements est suffisamment rapide pour limiter les durées d’exposition au
rayonnement de la torchère.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 105/196
Données et hypothèses de calculs :
Valeurs Commentaires
Débit de gaz assimilé à du méthane
17 000 Nm3/h
Valeur maximale délivrable par le poste de livraison
Conduite DN 150 -
Pression nominale 4 bar eff. Valeur correspondant à la pression maximale du réseau de gaz dans
cette section
Durée du rejet continu -
Conditions météorologiques
F 3 m/s D 5 m/s
Calcul réalisé dans les deux conditions – Présentation du cas le
plus pénalisant
LIE 5 % -
LSE 15 % -
Température du rejet 15°C -
Altitude du rejet / sol 1 m -
Direction du rejet Vertical vers le haut et
horizontal Calcul dans les deux cas de figure
Altitude de la cible 1,5 m -
Logiciel utilisé PHAST 7 -
Méthode de calcul effet thermique
Modèle de Shell -
Résultats :
Les modélisations ont été faites avec les conditions météorologiques F3 et D5, seuls les résultats
majorants sont présentés.
Distance d’effet en fonction du flux thermique rayonné à partir de la fuite, à hauteur de la cible (h= 1,5 m) pour D 5m/s et F 3 m/s
8 kW/m² (effet domino)
5 kW/m² 3 kW/m²
17 m 18 m 20 m
Le plan faisant apparaître les zones de dangers figure à l'annexe 18.
Conclusions :
Le phénomène dangereux présente des impacts en dehors des limites de propriété du
site.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 106/196
6.8.9 Phénomène 9B : Explosion à la suite d'une brèche sur la canalisation gaz
brûleur DN150 et 4 barg
NB : il est à noter que le présent phénomène dangereux n'avait pas été étudié lors de l'étude
des dangers 2006 du site de la cogénération, considérant que ce phénomène dangereux
était couvert par d'autres phénomènes dangereux plus jugés plus important, sans toutefois
conclure si des effets dangereux étaient à redouter en dehors des limites de propriété du
site. L'exclusion du phénomène dangereux sur la base de cette justification ne peut être
maintenue, car tous les phénomènes dangereux susceptibles de présenter des effets en
dehors des limites de propriété doivent l'objet d'une analyse détaillée de leur conséquence,
afin de vérifier la présence ou l'absence d'effet en dehors du site. Le phénomène dangereux
"Explosion à la suite d'une brèche sur la canalisation gaz brûleur DN150 et 4 barg" a été
évalué avec une catégorie de 3 dans l'Analyse Préliminaire des Risques (chapitre 5.1), il fait
donc l'objet d'une modélisation réalisée ci-après.
6.8.9.1 Flash Fire
Les modélisations ont été faites avec les conditions météorologiques F3 et D5, seuls les résultats
majorants sont présentés.
Distance d’effet en fonction du flux thermique rayonné à partir de la fuite
8 kW/m² (effet domino)
5 kW/m² 3 kW/m²
9 m 9 m 10 m
Conclusions :
Le phénomène dangereux ne présente pas d'impact en dehors des limites de propriété
du site.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 107/196
6.8.9.2 UVCE
Ce scénario d’accident suggère une fuite de la canalisation gaz en extérieur (section de fuite
de 10%), au niveau du poste ELM (alimentation cogénération) sans fonctionnement des
sécurités, avec allumage une fois la fuite (correspondant au débit maximum de gaz) en
régime établi.
Données et hypothèses de calculs :
Valeurs Commentaires
Débit de gaz 17 000 Nm3/h
Valeur maximale délivrable par le poste de livraison pour
une pression de 16 bars
Conduite DN 150 -
Pression nominale 4 bar eff. Valeur correspondant à la
pression maximale du réseau de gaz dans cette section
Durée du rejet continu -
Conditions météorologiques F 3 m/s D 5 m/s
Calcul réalisé dans les deux conditions – Présentation du
cas le plus pénalisant
LIE 5 % -
LSE 15 % -
Température du rejet 15°C -
Altitude du rejet / sol 1 m -
Altitude de la cible 1,5 m -
Logiciel utilisé Calculée par PHAST 7 -
Méthode de calcul effet d’explosion
Multiénergie -
Degré de violence 5
Degré de violence pénalisant prenant en compte la
turbulence, une faible énergie d’allumage et un
encombrement modéré
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 108/196
Résultats :
Les modélisations ont été faites avec les conditions météorologiques F3 et D5, seuls les résultats
majorants sont présentés.
Distance d’effet en fonction de la surpression, observée à partir de la source de dégagement et dans le plan horizontal passant par le point
de rejet (h= 1 m) (résultats identiques pris en compte à h=1,5 m)
200 mbar (effets dominos)
140 mbar 50 mbar 20 mbar (bris de
vitres)
22 m 24 m 30 m 60 m
Le plan faisant apparaître les zones de dangers figure à l'annexe 18.
Conclusions :
Le phénomène dangereux présente des impacts en dehors des limites de propriété du
site.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 109/196
6.8.10 Phénomène 10A : Jet enflammé à la suite d'une fuite de gaz depuis la
canalisation aérienne 6 barg de transfert de gaz naturel en dehors des
bâtiments (alimentation des nouvelles chaudières GN/FOD)
Le scénario constitue l'étude d'une fuite de gaz naturel enflammée continue due à une fuite
(section de fuite 10%) de la canalisation gaz 6 barg au niveau du poste de gaz ELM destiné
à l'alimentation des chaudières GN/FOD, avec un débit de fuite qui correspond au débit
maximal sans fonctionnement des sécurités.
Ce scénario n’est envisageable qu’en cas de défaillance des automatismes de sécurité, car
la fermeture des vannes de sécurité automatiques en fonctionnement normal des
asservissements est suffisamment rapide pour limiter les durées d’exposition au
rayonnement de la torchère.
Données et hypothèses de calculs :
Valeurs Commentaires
Débit de gaz assimilé à du méthane
8 000 Nm3/h
Valeur maximale délivrable par le poste de livraison pour une
pression de 6 barg
Conduite DN 150 -
Pression nominale 6 barg Valeur correspondant à la pression
maximale du réseau de gaz
Durée du rejet continu -
Conditions météorologiques
F 3 m/s D 5 m/s
Calcul réalisé dans les deux conditions – Présentation du cas le
plus pénalisant
LIE 5 % -
LSE 15 % -
Température du rejet 15°C -
Altitude du rejet / sol 1 m -
Direction du rejet Vertical vers le haut et
horizontal Calcul dans les deux cas de figure
Altitude de la cible 1,5 m -
Logiciel utilisé PHAST 7 -
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 110/196
Résultats :
Les modélisations ont été faites avec les conditions météorologiques F3 et D5, seuls les résultats
majorants sont présentés.
Distance d’effet en fonction du flux thermique rayonné à partir de la fuite, à hauteur de la cible (h= 1,5 m) pour D 5m/s et F 3 m/s
8 kW/m² (effet domino)
5 kW/m² 3 kW/m²
21 m 22 m 25 m
Le plan faisant apparaître les zones de dangers figure à l'annexe 18.
Conclusions :
Le phénomène dangereux présente des impacts en dehors des limites de propriété du
site.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 111/196
6.8.11 Phénomène 10B : Explosion à la suite d'une fuite de gaz depuis la canalisation
aérienne 6 barg de transfert de gaz naturel en dehors des bâtiments
(alimentation des nouvelles chaudières GN/FOD)
Le scénario constitue l'étude d'une fuite de gaz naturel enflammée continue due à fuite
(section de fuite 10%) de la canalisation gaz 6 barg au niveau du poste de gaz ELM destiné
à l'alimentation des chaudières GN/FOD, avec un débit de fuite qui correspond au débit
maximal sans fonctionnement des sécurités.
6.8.11.1 Flash Fire
Les modélisations ont été faites avec les conditions météorologiques F3 et D5, seuls les
résultats majorants sont présentés.
Distance d’effet en fonction du flux thermique rayonné à partir de la fuite
8 kW/m² (effet domino)
5 kW/m² 3 kW/m²
11 m 11 m 12 m
Le plan faisant apparaître les zones de dangers figure à l'annexe 18.
Conclusions :
Le phénomène dangereux présente des impacts en dehors des limites de propriété du
site.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 112/196
6.8.11.2 UVCE
Ce scénario d’accident suggère une fuite (section de fuite 10%) de la canalisation gaz en
extérieur, au niveau du poste ELM (alimentation des chaudières GN/FOD) sans
fonctionnement des sécurités, avec allumage une fois la fuite (correspondant au débit
maximum de gaz) en régime établi.
Données et hypothèses de calculs :
Valeurs Commentaires
Débit de gaz 8 000 Nm3/h
Valeur maximale délivrable par le poste de livraison pour
une pression de 6 barg
Conduite DN 150 -
Pression nominale 6 bar eff.
Valeur correspondant à la pression maximale du réseau GDF ; la valeur moyenne du réseau est comprise entre 10
bars et 16 bars
Durée du rejet continu -
Conditions météorologiques F 3 m/s D 5 m/s
Calcul réalisé dans les deux conditions – Présentation du
cas le plus pénalisant
LIE 5 % -
LSE 15 % -
Température du rejet 15°C -
Altitude du rejet / sol 1 m -
Altitude de la cible 1,5 m -
Méthode de calcul masse réagissante
PHAST 7 -
Méthode de calcul effet d’explosion
Multiénergie -
Degré de violence 4
Degré de violence pénalisant prenant en compte la
turbulence, une faible énergie d’allumage et un
encombrement modéré
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 113/196
Résultats :
Les modélisations ont été faites avec les conditions météorologiques F3 et D5, seuls les
résultats majorants sont présentés.
Distance d’effet en fonction de la surpression, observée à partir de la source de dégagement et dans le plan horizontal passant par le point
de rejet (h= 1 m) (résultats identiques pris en compte à h=1,5 m)
200 mbar (effets dominos)
140 mbar 50 mbar 20 mbar (bris de
vitres)
Non atteint Non atteint 12 m 24 m
Le plan faisant apparaître les zones de dangers figure à l'annexe 18.
Conclusions :
Le phénomène dangereux présente des impacts en dehors des limites de propriété du
site.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 114/196
6.8.12 Phénomène 11A : Jet enflammé à la suite d'une fuite de gaz depuis la
canalisation aérienne 2 barg de transfert de gaz naturel en dehors des
bâtiments (alimentation des nouvelles chaudières GN/FOD)
Le scénario constitue l'étude d'une fuite de gaz naturel enflammée continue due à une fuite
(section de fuite 10%) de la canalisation gaz 2 barg au niveau du poste de gaz ELM destiné
à l'alimentation des chaudières GN/FOD, avec un débit de fuite qui correspond au débit
maximal sans fonctionnement des sécurités.
Données et hypothèses de calculs :
Valeurs Commentaires
Débit de gaz assimilé à du méthane
8000 Nm3/h
Valeur maximale délivrable par le poste de livraison pour une
pression de 2 barg
Conduite DN 250 -
Pression nominale 2 bars Valeur correspondant à la pression
maximale du réseau de gaz
Durée du rejet continu -
Conditions météorologiques
F 3 m/s D 5 m/s
Calcul réalisé dans les deux conditions – Présentation du cas le
plus pénalisant
LIE 5 % -
LSE 15 % -
Température du rejet 15°C -
Altitude du rejet / sol 1 m -
Direction du rejet Vertical vers le haut et
horizontal Calcul dans les deux cas de figure
Altitude de la cible 1,5 m -
Logiciel utilisé PHAST 7 -
Résultats :
Les modélisations ont été faites avec les conditions météorologiques F3 et D5, seuls les résultats
majorants sont présentés.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 115/196
Distance d’effet en fonction du flux thermique rayonné à partir de la fuite, à hauteur de la cible (h= 1,5 m) pour D 5m/s et F 3 m/s
8 kW/m² (effet domino)
5 kW/m² 3 kW/m²
22 m 24 m 26 m
Le plan faisant apparaître les zones de dangers figure à l'annexe 18.
Conclusions :
Le phénomène dangereux présente des impacts en dehors des limites de propriété du
site.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 116/196
6.8.13 Phénomène 11B : Explosion à la suite d'une fuite de gaz depuis la canalisation
aérienne 2 barg de transfert de gaz naturel en dehors des bâtiments
(alimentation des nouvelles chaudières GN/FOD)
Le scénario constitue l'étude d'une fuite de gaz naturel enflammée continue due à une fuite
(section de fuite 10%) de la canalisation gaz 2 barg au niveau du poste de gaz ELM destiné
à l'alimentation des chaudières GN/FOD, avec un débit de fuite qui correspond au débit
maximal sans fonctionnement des sécurités.
6.8.13.1 Flash Fire
Données et hypothèses de calculs :
Valeurs Commentaires
Débit de gaz assimilé à du méthane
8000 Nm3/h
Valeur maximale délivrable par le poste de livraison pour
une pression de 2 barg
Conduite DN 250 -
Pression nominale 2 bars Valeur correspondant à la
pression maximale du réseau de gaz
Durée du rejet continu -
Conditions météorologiques F 3 m/s D 5 m/s
Calcul réalisé dans les deux conditions – Présentation du
cas le plus pénalisant
LIE 5 % -
LSE 15 % -
Température du rejet 15°C -
Altitude du rejet / sol 1 m -
Altitude de la cible 1,5 m -
Logiciel utilisé PHAST 7 -
Méthode de calcul effet d’explosion
Multiénergie -
Degré de violence 4
Degré de violence pénalisant prenant en compte la
turbulence, une faible énergie d’allumage et un
encombrement modéré
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 117/196
Résultats :
Les modélisations ont été faites avec les conditions météorologiques F3 et D5, seuls les
résultats majorants sont présentés.
Distance d’effet en fonction du flux thermique rayonné à partir de la fuite
8 kW/m² (effet domino)
5 kW/m² 3 kW/m²
12 m 12 m 13 m
Conclusions :
Le phénomène dangereux présente des impacts en dehors des limites de propriété du
site.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 118/196
6.8.13.2 UVCE
Ce scénario d’accident suggère une fuite (section de fuite 10%) de la canalisation gaz en
extérieur, au niveau du poste ELM (alimentation des chaudières GN/FOD) sans
fonctionnement des sécurités, avec allumage une fois la fuite (correspondant au débit
maximum de gaz) en régime établi.
Données et hypothèses de calculs :
Valeurs Commentaires
Débit de gaz assimilé à du méthane
8000 Nm3/h
Valeur maximale délivrable par le poste de livraison pour
une pression de 2 barg
Conduite DN 250 -
Pression nominale 2 bars Valeur correspondant à la
pression maximale du réseau de gaz
Durée du rejet continu -
Conditions météorologiques F 3 m/s D 5 m/s
Calcul réalisé dans les deux conditions – Présentation du
cas le plus pénalisant
LIE 5 % -
LSE 15 % -
Température du rejet 15°C -
Altitude du rejet / sol 1 m -
Altitude de la cible 1,5 m -
Méthode de calcul masse réagissante
PHAST 7 -
Méthode de calcul effet d’explosion
Multiénergie -
Degré de violence 4
Degré de violence pénalisant prenant en compte la
turbulence, une faible énergie d’allumage et un
encombrement modéré
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 119/196
Résultats :
Les modélisations ont été faites avec les conditions météorologiques F3 et D5, seuls les résultats
majorants sont présentés.
Distance d’effet en fonction de la surpression, observée à partir de la source de dégagement et dans le plan horizontal passant par le point
de rejet (h= 1 m) (résultats identiques pris en compte à h=1,5 m)
200 mbar (effets dominos)
140 mbar 50 mbar 20 mbar (bris de
vitres)
Non atteint Non atteint 17 m 34 m
Le plan faisant apparaître les zones de dangers figure à l'annexe 18.
Conclusions :
Le phénomène dangereux présente des impacts en dehors des limites de propriété du
site.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 120/196
6.8.14 Phénomène 12 : Explosion de la chambre de combustion d'une chaudière
GN/FOD
Données et hypothèses de calculs :
Volume explosible
Volume estimé de la chambre de combustion
Volume concerné : 65 m3
Résultats :
En utilisant la formulation de BRODE, les distances de dangers sont les suivantes :
Explosion dans la chaudière
Pression de rupture
30 mbar (retour d’expérience sur étude similaire)
Volume explosible
65 m3
Distance d’effet en fonction de la surpression, observée à partir du centre de l’ensemble brûleur / chaudière
200 mbar (effets dominos)
140 mbar 50 mbar 20 mbar (bris de
vitres)
Non atteint Non atteint 10 m 20 m
Le plan faisant apparaître les zones de dangers figure à l'annexe 18.
Conclusions :
Le phénomène dangereux ne présente pas d'impact en dehors des limites de propriété
du site.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 121/196
6.8.15 Phénomène 14 : Explosion confinée à la suite d'une fuite de gaz sur une
canalisation aérienne de transfert de gaz naturel dans le bâtiment chaudières
GN/FOD
Données et hypothèses de calculs :
On considère une fuite de gaz dans le bâtiment des chaudières GN/FOD et l’explosion
confinée du volume de gaz correspondant au volume de ce local. Les caractéristiques du
local retenues pour la modélisation des effets de l’explosion sont données ci-après :
Dimensions Longueur = 27,50 m
Largeur = 18 m
Hauteur = 8 m
Volume du hall = 3 960 m3
Volume utile du hall = 3 428 m3
Caractéristiques des parois Murs en bétons
2 portes : 1,88 m x 2,20 m
Ventilation basse : 60,8 m²
Caractéristiques de la toiture Toiture formant un évent de 190 m²
Les hypothèses de tenue des éléments de structure sont les suivantes :
Pression statique de rupture de l’enceinte béton : 600 mbar
Pression statique des évents : 100 mbar
Avec ces paramètres, la pression réduite à l'intérieur de chaufferie au moment de l'explosion
d'élève à 110 mbar.
Résultats :
Le calcul d’explosion confinée pour une enceinte protégée par des évents montre que la
surface d’évents en toiture est suffisante pour que la surpression interne ne dépasse pas la
tenue des murs. Au regard des ouvertures existantes, les distances correspondant aux effets
de souffle sont les suivantes :
Explosion du hall chaudières GN/FOD
200 mbar (effets dominos)
140 mbar 50 mbar 20 mbar (bris de
vitres)
Non atteint Non atteint 29 m 58 m
Le plan faisant apparaître les zones de dangers figure à l'annexe 18.
Conclusions :
Le phénomène dangereux présente des impacts en dehors des limites de propriété du
site.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 122/196
6.8.16 Phénomène 15 : Incendie de FOD sur l'aire de dépotage
Données et hypothèses de calculs :
Surface en feu : 15 m x 4 m
Débit de combustion du fioul : 0,055 kg/m².s (GTDLI – Hydrocarbures)
La modélisation des effets de l’incendie est réalisée avec le modèle feu de nappe du GTDLI
– Hydrocarbures.
Résultats :
Seuil d’effet Distances de danger
Longueur Largeur
Distances d'effets aux seuils de (m)
3 kW/m² 25 m 15 m
5 kW/m² 20 m 15 m
8 kW/m² (effet domino)
15 m Non atteint
Le plan faisant apparaître les zones de dangers figure à l'annexe 18.
Conclusions :
Le phénomène dangereux présente des impacts en dehors des limites de propriété du
site.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 123/196
Tableau 26 : Récapitulatif des phénomènes dangereux et de leur intensité potentielle associée
N° Potentiel de dangers Événement redouté Phénomène dangereux
Type SELS (effet
domino) SPEL EI BV
1 Poste de gaz ELM (alimentation de la turbine et de la chaudière de récupération)
Fuite de gaz depuis la canalisation 16 barg
A Jet enflammé Thermique 22 m 24 m 26 m --
1 Poste de gaz ELM (alimentation de la turbine et de la chaudière de récupération)
Fuite de gaz depuis la canalisation 16 barg
B UVCE Surpression Non
atteint Non
atteint 17 m 34 m
2 Local de compression de gaz naturel pour cogénération
Fuite de gaz dans le local du caisson compresseur
- Explosion Surpression Non
atteint Non
atteint 8 m 16 m
4 Caisson compression de gaz naturel Fuite de gaz interne au caisson porte fermée
- Explosion Surpression Non
atteint Non
atteint Non
atteint Non
atteint
5 Caisson turbine Fuite de gaz dans le caisson turbine
- Explosion Surpression Non
atteint Non
atteint Non
atteint Non
atteint
6 Local turbine Fuite de gaz dans le local turbine
- Explosion Surpression Non
atteint Non
atteint 15 m 30 m
8 Chambre de combustion de la chaudière de récupération
Présence intempestive d’un mélange air/gaz naturel dans la chaudière ou présence d’imbrûlés et allumage
- Explosion Surpression 3 m 11,5 m 25 m 50 m
9 Bruleur au gaz naturel Brèche canalisation gaz brûleur 4 barg
A Jet enflammé Thermique 17 m 18 m 20 m --
9 Bruleur au gaz naturel Brèche canalisation gaz brûleur 4 barg
B UVCE Surpression 22 m 24 m 30 m 60 m
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 124/196
N° Potentiel de dangers Événement redouté Phénomène dangereux
Type SELS (effet
domino) SPEL EI BV
10 Poste de gaz ELM (alimentation des chaudières GN/FOD)
Fuite de gaz depuis la canalisation 6 barg
A Jet enflammé Thermique 21 m 22 m 25 m --
10 Poste de gaz ELM (alimentation des chaudières GN/FOD)
Fuite de gaz depuis la canalisation 6 barg
B
Flash Fire Thermique 11 m 11 m 12 m --
UVCE Surpression Non
atteint Non
atteint 12 m 24 m
11 Poste de gaz ELM (alimentation des chaudières GN/FOD)
Fuite de gaz depuis la canalisation 2 barg
A Jet enflammé Thermique 22 m 24 m 26 m --
11 Poste de gaz ELM (alimentation des chaudières GN/FOD)
Fuite de gaz depuis la canalisation 2 barg
B
Flash Fire Thermique 12 m 12 m 13 m --
UVCE Surpression Non
atteint Non
atteint 17 m 34 m
12 Chambre de combustion d'une chaudière GN/FOD
Mauvaise combustion dans la chaudière ou accumulation de gaz naturel
A Explosion Surpression Non
atteint Non
atteint 10 m 20 m
14 Canalisations aériennes de transfert de gaz naturel dans le nouveau bâtiment chaudières GN/FOD
Fuite de gaz - Explosion Surpression Non
atteint Non
atteint 29 m 58 m
15 Dépotage de FOD Incendie de FOD sur l'aire de dépotage
- Incendie Thermique 15/NA m 20/15 m 25/15 m --
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 125/196
7. Analyse détaillée des évènements à conséquences potentielles majeures
Le tableau suivant récapitule les phénomènes dangereux considérés dans cette partie de
l’étude de dangers, c’est-à-dire ceux pour lesquels des effets en dehors des limites du site
d'Einstein sont à craindre.
Tableau 27 : Distances de danger associées aux phénomènes dangereux majeur
N° Potentiel de dangers Événement redouté Phénomène dangereux
Réf* chapitre
1 Poste de gaz ELM (alimentation de la turbine et de la chaudière de récupération)
Fuite partielle de gaz DN100/16 barg
A Jet
enflammé I1 7.2.1
1 Poste de gaz ELM (alimentation de la turbine et de la chaudière de récupération)
Fuite partielle de gaz DN100/16 barg
B UVCE E1 7.2.2
2 Local de compression de gaz naturel pour cogénération
Fuite de gaz dans le local du caisson compresseur
- Explosion E2 7.2.3
6 Local turbine Fuite de gaz dans le local turbine
- Explosion E3 7.2.4
8 Explosion de la chaudière de récupération
Explosion de la chambre de combustion de la chaudière de récupération
- Explosion E4 7.2.5
9 Bruleur au gaz naturel Fuite partielle de gaz DN150/4 barg
A Jet
enflammé I2 7.2.6
9 Bruleur au gaz naturel Fuite partielle de gaz DN150/4 barg
B UVCE E5 7.2.7
10 Poste de gaz ELM (alimentation des chaudières GN/FOD)
Fuite partielle de gaz DN150/6 barg
A Jet
enflammé I3 7.2.8
10 Poste de gaz ELM (alimentation des chaudières GN/FOD)
Fuite partielle de gaz DN150/6 barg
B Flash Fire I4
7.2.9 UVCE E6
11 Poste de gaz ELM (alimentation des chaudières GN/FOD)
Fuite partielle de gaz DN250/2 barg
A Jet
enflammé I5 7.2.10
11 Poste de gaz ELM (alimentation des chaudières GN/FOD)
Fuite partielle de gaz DN250/2 barg
B Flash Fire I6
7.2.11
UVCE E7
14 Canalisations aériennes de transfert de gaz naturel dans le nouveau bâtiment chaudières GN/FOD
Fuite de gaz dans le hall chaufferie GN/FOD
- Explosion E8 7.2.12
15 Dépotage de FOD Incendie de FOD sur l'aire de dépotage
- Incendie I7 7.2.13
*L'intitulé des phénomènes dangereux en "I" indique des effets thermiques (Incendie),
l'intitulé des phénomènes dangereux en "E" indique des effets de surpression (Explosion)
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 126/196
7.1 Préambule relatif à la méthodologie
7.1.1 Cinétique des phénomènes dangereux
Les explosions et les incendies sont des phénomènes à cinétique rapide. Au-delà de
l'alerte immédiate, cette cinétique ne permet pas de mettre en œuvre des mesures de
protection de la population de type évacuation avant l'apparition du danger.
7.1.2 Gravité des phénomènes dangereux
7.1.2.1 Échelle d’appréciation de la gravité retenue
L’échelle d’appréciation de la gravité retenue est présentée ci-après ; elle est issue de
l’annexe de l'arrêté ministériel du 29 septembre 2005 relatif à l’évaluation et à la prise en
compte de la probabilité d’occurrence, de la cinétique, de l’intensité des effets et de la gravité
des conséquences des accidents potentiels dans les études de dangers des installations
classées soumises à autorisation.
Tableau 27 : Échelle d’appréciation de la gravité
Niveau de
gravité des
conséquences
Zone délimitée par le
seuil des effets létaux
significatifs
Zone délimitée par le seuil
des effets létaux
Zone délimitée par le seuil
des effets irréversibles sur
la vie humaine
Désastreux Plus de 10 personnes
exposées (1)
Plus de 100 personnes
exposées
Plus de 1 000 personnes
exposées
Catastrophique Moins de 10 personnes
exposées
Entre 10 et 100 personnes
exposées
Entre 100 et 1 000 personnes
exposées
Important Au plus 1 personne
exposée
Entre 1 et 10 personnes
exposées
Entre 10 et 100 personnes
exposées
Sérieux Aucune personne
exposée
Au plus 1 personne exposée Moins de 10 personnes
exposées
Modéré Pas de zone de létalité hors de l’établissement Présence humaine exposée à
des effets irréversibles
inférieure à "une personne"
(1) Personne exposée : en tenant compte le cas échéant des mesures constructives visant à protéger les personnes contre certains effets et la possibilité de mise à l’abri des personnes en cas d’occurrence d’un phénomène dangereux si la cinétique de ce dernier et de la propagation de ses effets le permettent
Par conséquent, l’évaluation de la gravité est réalisée pour les phénomènes dangereux dont
les rayons de dangers dépassent les limites de propriété de l’établissement.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 127/196
7.1.2.2 Méthodologie de comptage des cibles
Le nombre de personnes exposées est évalué sur la base de la méthodologie proposée
dans la circulaire du 10 mai 2010 récapitulant les règles méthodologiques applicables aux
études de dangers, à l'appréciation de la démarche de réduction du risque à la source et aux
plans de prévention des risques technologiques (PPRT) dans les installations classées en
application de la loi du 30 juillet 2003, notamment la fiche n°1 relative aux éléments pour
la détermination de la gravité dans les études de dangers.
Zones à considérer pour le comptage
Dans un premier temps, dans chaque zone extérieure à l’établissement couverte par les
effets d’un phénomène dangereux :
les ensembles homogènes (ERP, zones habitées, zones industrielles,
commerces, voies de circulation, terrains non bâti…) sont identifiés,
les surfaces (pour les terrains non bâtis, les zones d’habitat) et/ou longueurs
(pour les voies de circulation) sont déterminées.
Les cibles exposées sont comptabilisées dans les zones des effets létaux et irréversibles, tel
que présenté sur la figure suivante.
Figure 2 : Zones à considérer pour le comptage des cibles
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 128/196
Occupation des zones recoupées et dénombrement des cibles potentielles
Les comptages sont basés sur les cartographies des rayons de dangers fournies en
annexe 18.
Les principales hypothèses retenues pour l’évaluation du nombre de personnes exposées
aux effets des phénomènes dangereux retenus et présentés précédemment sont issues de
la fiche n°1 de la circulaire du 10 mai 2010 précédemment citée.
À partir des informations mentionnées au Volet I, elles sont adaptées au contexte local du
secteur d’étude :
Un ERP est recoupé par des rayons de danger (bris de vitre), il s'agit du campus
de la Doua.
Quelques pavillons situé à l'Est sont impactés par des effets bris de vitres.
Une voie de circulation secondaire est recoupée par des rayons de danger
Un terrain non bâti est recoupé par des rayons de dangers.
7.1.3 Probabilité des phénomènes dangereux
7.1.3.1 Échelle d’appréciation de la probabilité d’occurrence
L’échelle d’appréciation de la probabilité retenue est présentée ci-après ; elle est issue de
l’annexe de l'arrêté ministériel du 29 septembre 2005 relatif à l’évaluation et à la prise en
compte de la probabilité d’occurrence, de la cinétique, de l’intensité des effets et de la gravité
des conséquences des accidents potentiels dans les études de dangers des installations
classées soumises à autorisation.
NB :
L'arrêté du 29 septembre 2005 précise que la malveillance n'a pas à être retenue
dans les études de dangers comme un événement externe pouvant générer un
accident majeur,
Concernant les effets directs de la foudre, la circulaire du 10 mai 2010 précise
que la probabilité d'occurrence de cet évènement initiateur n’a pas besoin d’être
évaluée si la réglementation correspondante est respectée, ce qui est le cas ici ;
dans ces conditions, il n’est pas nécessaire de tenir compte de cet événement
initiateur dans la probabilité du phénomène dangereux correspondant.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 129/196
Tableau 28 : Échelle d’appréciation de la probabilité d’occurrence des phénomènes
dangereux
Classe de
probabilité
Type
d'appréciation
E D C B A
Qualitative (1)
"événement
possible mais
extrêmement
peu probable"
"événement
très
improbable"
"événement
improbable"
"événement
probable"
"événement
courant"
(les définitions
entre guillemets
ne sont valables
que si le nombre
d'installations et
le retour
d'expérience sont
suffisants) (2)
n'est pas
impossible au vu
des connaissances
actuelles, mais non
rencontré au
niveau mondial sur
un très grand
nombre d'années
installations
s'est déjà produit
dans ce secteur
d'activité mais a
fait l'objet de
mesures
correctives
réduisant
significativement
sa probabilité
un événement
similaire déjà
rencontré dans le
secteur d'activité
ou dans ce type
d'organisation au
niveau mondial,
sans que les
éventuelles
corrections
intervenues depuis
apportent une
garantie de
réduction
significative de sa
probabilité
s'est produit et/ou
peut se produire
pendant la durée
de vie de
l'installation
s'est produit sur le
site considéré et/ou
peut se produire à
plusieurs reprises
pendant la durée
de vie de
l'installation,
malgré
d'éventuelles
mesures
correctives
Semi-
quantitative
Cette échelle est intermédiaire entre les échelles qualitative et quantitative, et
permet de tenir compte des mesures de maîtrise des risques mises en place,
conformément à l'article 4 de l'arrêté du 29 septembre 2005
Quantitative 10
-5 10
-4 10
-3 10
-2
(1) Ces définitions sont conventionnelles et servent d'ordre de grandeur de la probabilité moyenne d'occurrence observable sur un grand nombre d'installations x années. Elles sont inappropriées pour qualifier des événements très rares dans des installations peu nombreuses ou faisant l'objet de modifications techniques ou organisationnelles. En outre, elles ne préjugent pas l'attribution d'une classe de probabilité pour un événement dans une installation particulière, qui découle de l'analyse de risque et peut être différent de l'ordre de grandeur moyen, pour tenir compte du contexte particulier ou de l'historique des installations ou de leur mode de gestion.
(2) Un retour d'expérience mesuré en nombre d'années x installations est dit suffisant s'il est statistiquement représentatif de la fréquence du phénomène (et pas seulement des événements ayant réellement conduit à des dommages) étudié dans le contexte de l'installation considérée, à condition que cette dernière soit semblable aux installations composant l'échantillon sur lequel ont été observées les données de retour d'expérience. Si le retour d'expérience est limité, les détails figurant en italique ne sont en général pas représentatifs de la probabilité réelle. L'évaluation de la probabilité doit être effectuée par d'autres moyens (études, expertises, essais) que le seul examen du retour d'expérience.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 130/196
7.1.3.2 Méthodologie de l’évaluation de la probabilité d’occurrence
L’évaluation de la probabilité s’effectue à l’aide d’une approche semi-quantitative par
barrières, décomposée en plusieurs étapes :
élaboration d’un nœud papillon, combinaison d’un arbre des causes (en amont de
« l’évènement redouté central ») et d’un arbre des conséquences (en aval de
« l’évènement redouté central »),
estimation de la probabilité d’occurrence du « phénomène dangereux redouté »
ou « évènement redouté final » et de ses conséquences sur les tiers en tenant
compte :
de la probabilité de « l’évènement redouté central » lorsqu’il est disponible ou, le cas
échéant, des indices de fréquence des événements initiateurs de l’arbre des causes,
du niveau de confiance des mesures de maîtrise des risques identifiées (mesures de
prévention ou de protection selon qu’elles se situent en amont ou en aval de
« l’évènement redouté central »).
En effet, lorsque des données pertinentes concernant les probabilités de « l’évènement
redouté central » sont disponibles dans la littérature (projet européen Aramis, rapports
INERIS, etc.), la probabilité de « l’évènement redouté final » est évaluée à partir de ces
probabilités, le cas échéant en tenant compte de décotes successives liées aux mesures de
maitrises des risques se trouvant en aval de l’évènement redouté central.
À défaut, les « évènements initiateurs » sont côtés à partir du retour d’expérience et la
probabilité de « l’évènement redouté final » est déterminée par agrégation des probabilités
des « évènements initiateurs », le cas échéant en tenant compte de décotes successives
liées aux mesures de maitrises des risques se trouvant en amont et en aval de l’évènement
redouté central.
Lorsque des décotes sont réalisées, le niveau de confiance des mesures de maîtrise des
risques retenues est justifié.
Un certain nombre de mesures de prévention seront mises en œuvre sur le site. Bien que
n’entrant pas dans le calcul de la probabilité, puisque qu’elles se trouvent en amont des
évènements pour lesquelles des données sont disponibles dans la littérature, elles
apparaissent sur le nœud papillon à titre informatif.
7.1.3.3 Évaluation des MMR retenues
Les niveaux de confiance sont évalués uniquement pour les mesures d’intervention et de
protection. Il est côté de 0 à 4, 4 étant le niveau de confiance le plus élevé et correspond à la
confiance accordée à la mesure mise en place qui est liée à son taux de défaillance.
7.2 Mise en œuvre de l'analyse détaillée des risques
L'analyse détaillée des risques est mise en œuvre scénario par scénario dans les chapitres
suivants.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 131/196
7.2.1 I1 : Jet enflammé à la suite d'une fuite de ligne d'arrivée principale de gaz
naturel de gaz au poste de sécurité ELM destiné à l'alimentation de la
cogénération
7.2.1.1 Évaluation de la gravité
Le tableau suivant dresse la liste des installations externes au site Einstein, ainsi que les
équipements internes au site compris dans le seuil des effets dominos.
Cibles externes au site impactées
Seuils des effets létaux significatifs
Seuils des effets létaux
Seuils des effets irréversibles
Avenue Albert Einstein
Commentaire Pas d'impact hors
du site Pas d'impact hors du
site 11000 véhicules/jour 10 mètres impactés
Nombre retenu 0 personne 0 personne <1 personne
Terrain non bâti Sud-Ouest
Commentaire < 1 ha < 1 ha < 1 ha
Nombre retenu < 1 personne < 1 personne < 1 personne
TOTAL < 1 personne < 1 personne < 1 personne
NIVEAU DE GRAVITE IMPORTANT
Équipements internes au site impactés par des effets dominos, sans prise en compte toutefois la présence de mesures de protection (murs coupe-feu…)
Chaudière de récupération
Brûleur de post combustion
Dépotage FOD
Bâtiment sous-station
Bâtiment GN/FOD
La représentation graphique du phénomène dangereux à l'annexe 18, et le comptage des
cibles en conséquence, tiennent compte de la présence des murs coupe-feu 2h du local
compression et du local turbine de la cogénération.
7.2.1.2 Évaluation de la probabilité
Représentation graphique du scénario
Le nœud papillon représentant les scénarios d'accident et les classes de probabilité
associées est disponible à l'annexe 19.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 132/196
Choix des indices de probabilités des évènements initiateurs
Il a été choisi ici de coter les évènements initiateurs ; les données trouvées dans la littérature
sont présentées ci-après :
Libellé Référence Probabilité Commentaire Classe de
probabilité
Choc par
travaux, chute
d'une grue
DRA34
INERIS
10-3
à 10-4
par opération
de levage
1 levage estimé tous les dix ans +
protection physique de la
canalisation conduit à retenir la
fourchette de probabilité basse
D
Soit une probabilité finale de 10-5
Choc par un
véhicule
DRA34
INERIS
10-2
à 10-4 Classe de 10-3
proposée par l'INERIS B
Soit une probabilité finale de 10-3
Fuite importante
sur canalisation
acier
Purple
Book
2.10-6
/m/an
pour une
canalisation
section de
DN250
10 mètres de canalisation aérienne
estimé
D
Soit une probabilité finale de 2.10-5
Effet domino Présente
étude des
dangers
Selon
évènement
agresseurs
Effets domino générés par :
- I3 : Jet enflammé à la suite d'une
fuite de gaz au brûleur de la
chaudière de récupération
- I9 : Incendie FOD
D
Soit une probabilité finale de
Classe D
Source
d'inflammation
immédiate
Purple
Book
2.10-1
/ A
Soit une probabilité finale de 2.10-1
7.2.1.3 Analyse des MMR retenues
L'analyse des scénarios d'accident et des moyens techniques et organisationnels a permis
d'identifier la présence de 1 MMR :
Vannes automatiques de sécurité au poste de livraison au poste de livraison GRDF
pour la cogénération
Le niveau de confiance de cette MMR est observé ci-après.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 133/196
MMR vannes automatiques de sécurité au poste de livraison GRDF pour la
cogénération
Cette MMR est une mesure qui peut être qualifiée de mesure de rattrapage de dérive. Il
s'agit d'une MMR à actionnement automatique sans intervention humaine.
Il est proposé d'associer un niveau de confiance de 1 à cette MMR. La démonstration est
effectuée dans le tableau ci-après.
Critères d’évaluation Commentaires
Efficacité Capacité à détecter une fuite importante
Vanne de sécurité équipée d'un pressostat de détection de chute de pression en aval dans le réseau de gaz, permettant un sectionnement rapide et immédiat en cas de chute de pression synonyme de fuite dans le réseau aval au poste de livraison.
Capacité à couper intégralement l'alimentation en gaz naturel
L'arrivée de gaz est intégralement stoppée au niveau du poste de livraison de gaz
Le réarmement est exclusivement manuel, ainsi la fuite de gaz n'est pas de nature à survenir à nouveau après que la vanne de sectionnement se soit activée
Fiabilité Sollicitation à la demande
Le "message" indiquant une baisse significative de la pression dans le réseau aval n'est pas assujetti à une interprétation, il implique automatiquement un sectionnement intégral de l'arrivée de gaz au poste de livraison GRDF
Redondance Double vannes de sécurité, et présence également d'une vanne manuelles d'isolement en entrée du poste GRDF
Cinétique Temps de réponse Le sectionnement de l'arrivé de gaz est immédiat (fermeture de la vanne en quelques millisecondes)
Maintien dans le temps et vérification
Formation, compétence du personnel chargé de l'action de sécurité
Compétence du personnel chargé de la vérification des vannes.
Entraînement / Contrôle Tests des vannes avant toute campagne de chauffe.
Maintenance Maintenance régulière par GRDF.
7.2.1.4 Criticité résiduelle
La criticité résiduelle (tenant compte des MMR) du phénomène dangereux "Jet enflammé à
la suite d'une fuite de gaz au poste de sécurité ELM destiné à l'alimentation de la
cogénération" est détaillée dans le tableau suivant.
Positionnement sur la grille MMR de l'arrêté du 29
septembre 2005
Classe de probabilité Classe D - Très improbable OUI MMR Rang 1
Classe de gravité IMPORTANT
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 134/196
7.2.2 E1 : Explosion à la suite d'une fuite de ligne d'arrivée principale de gaz naturel
de gaz au poste de sécurité ELM destiné à l'alimentation de la cogénération
L'explosion est susceptible de donner lieu à l'un ou l'autre des deux phénomènes dangereux
ci-dessous :
Flash Fire
UVCE
Les modélisations ont démontré que le Flash Fire ne présente pas d'effets dangereux au-
delà des limites de propriété du site. Il ne sera pas observé au présent chapitre.
7.2.2.1 Évaluation de la gravité
Pour l'UVCE (E1)
Le tableau suivant dresse la liste des installations externes au site Einstein, ainsi que les
équipements internes au site compris dans le seuil des effets dominos.
Cibles externes au site impactées
Seuils des effets létaux significatifs
Seuils des effets létaux
Seuils des effets irréversibles
Terrain non bâti Sud-Ouest
Commentaire Seuil non atteint Seuil non atteint < 1 ha
Nombre retenu 0 personne 0 personne < 1 personne
TOTAL 0 personne 0 personne < 1 personne
NIVEAU DE GRAVITE MODÉRÉ
Équipements internes au site impactés par des effets dominos, sans prise en compte toutefois la présence de mesures de protection (murs coupe-feu…)
Seuil des effets domino non atteint
7.2.2.2 Évaluation de la probabilité
Représentation graphique du scénario
Le nœud papillon représentant les scénarios d'accident et les classes de probabilité
associées est disponible à l'annexe 19.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 135/196
Choix des indices de probabilités des évènements initiateurs
Il a été choisi ici de coter les évènements initiateurs ; les données trouvées dans la littérature
sont présentées ci-après :
Libellé Référence Probabilité Commentaire Classe de
probabilité
Choc par
travaux, chute
d'une grue
DRA34
INERIS
10-3
à 10-4
par opération
de levage
1 levage estimé tous les dix ans +
protection physique de la
canalisation conduit à retenir la
fourchette de probabilité basse
D
Soit une probabilité finale de 10-5
Choc par un
véhicule
DRA34
INERIS
10-2
à 10-4 Classe de 10-3
proposée par l'INERIS B
Soit une probabilité finale de 10-3
Fuite importante
sur canalisation
acier
Purple
Book
1.10-6
/m/an
pour une
canalisation
section de
DN250
10 mètres de canalisation aérienne
estimé
D
Soit une probabilité finale de 1.10-5
Effet domino Présente
étude des
dangers
Selon
évènement
agresseurs
Effets domino générés par :
- I3 : Jet enflammé à la suite d'une
fuite de gaz au brûleur de la
chaudière de récupération
- I9 : Incendie de l'aire de dépotage
FOD
D
Soit une probabilité finale de Classe
D
Source
d'inflammation
différée
Purple
Book
1 / A
Soit une probabilité finale de 1
Différenciation
Flash Fire /
UVCE
Purple
Book
/ Le Purple Book précise que pour
l’explosion d’un nuage de gaz, les
deux phénomènes VCE et Flash Fire
doivent être modélisés en adoptant
les probabilités suivantes pour
chacun des deux phénomènes :
- UVCE = 0,4
- Flash Fire = 0,6
/
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 136/196
7.2.2.3 Analyse des MMR retenues
L'analyse des scénarios d'accident et des moyens techniques et organisationnels a permis
d'identifier la présence de 1 MMR :
Vannes automatiques de sécurité au poste de livraison GRDF pour la cogénération
Le niveau de confiance de cette MMR est observé ci-après.
MMR vannes automatiques de sécurité au poste de livraison GRDF pour la
cogénération
Cette MMR est une mesure qui peut être qualifiée de mesure de rattrapage de dérive. Il
s'agit d'une MMR à actionnement automatique sans intervention humaine.
Il est proposé d'associer un niveau de confiance de 1 à cette MMR. La démonstration est
effectuée dans le tableau ci-après.
Critères d’évaluation Commentaires
Efficacité Capacité à détecter une fuite importante
Vanne de sécurité équipée d'un pressostat de détection de chute de pression en aval dans le réseau de gaz, permettant un sectionnement rapide et immédiat en cas de chute de pression synonyme de fuite dans le réseau aval au poste de livraison.
Capacité à couper intégralement l'alimentation en gaz naturel
L'arrivée de gaz est intégralement stoppée au niveau du poste de livraison de gaz
Le réarmement est exclusivement manuel, ainsi la fuite de gaz n'est pas de nature à survenir à nouveau après que la vanne de sectionnement se soit activée
Fiabilité Sollicitation à la demande
Le "message" indiquant une baisse significative de la pression dans le réseau aval n'est pas assujetti à une interprétation, il implique automatiquement un sectionnement intégral de l'arrivée de gaz au poste de livraison GRDF
Redondance Double de vannes de sécurité, et présence d'une vanne manuelles d'isolement en entrée du poste GRDF
Cinétique Temps de réponse Le sectionnement de l'arrivé de gaz est immédiat (fermeture de la vanne en quelques millisecondes)
Maintien dans le temps et vérification
Formation, compétence du personnel chargé de l'action de sécurité
Compétence du personnel chargé de la vérification des vannes.
Entraînement / Contrôle Tests des vannes avant toute campagne de chauffe.
Maintenance Maintenance régulière par GRDF.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 137/196
7.2.2.4 Criticité résiduelle
La criticité résiduelle (tenant compte des MMR) du phénomène dangereux "Explosion à la
suite d'une fuite de gaz au poste de sécurité ELM destiné à l'alimentation de la cogénération"
est détaillée dans le tableau suivant.
Pour l'UVCE (E1)
Positionnement sur la grille MMR de l'arrêté du 29
septembre 2005
Classe de probabilité Classe D - Très improbable OUI
Classe de gravité MODÉRÉ
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 138/196
7.2.3 E2 : Explosion du local de compression de gaz naturel pour cogénération
Le présent phénomène dangereux présente seulement des effets bris en dehors des limites
de propriété du site. Il ne fera pas l'objet d'une analyse détaillée des risques.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 139/196
7.2.4 E3 : Explosion du local turbine de la cogénération
7.2.4.1 Évaluation de la gravité
Le tableau suivant dresse la liste des installations externes au site Einstein, ainsi que les
équipements internes au site compris dans le seuil des effets dominos.
Cibles externes au site impactées
Seuils des effets létaux significatifs
Seuils des effets létaux
Seuils des effets irréversibles
Avenue Albert Einstein
Commentaire Seuil non atteint Seuil non atteint 11000 véhicules/jour 40 mètres impactés
Nombre retenu 0 personne 0 personne 2 personnes
Entreprise Klein Commentaire Seuil non atteint Seuil non atteint
5 personnes Surface 20% impactée
Nombre retenu 0 personne 0 personne 1 personne
Terrain non bâti Ouest/Est/Sud
Commentaire Seuil non atteint Seuil non atteint < 1 ha
Nombre retenu 0 personne 0 personne < 1 personne
TOTAL 0 personne 0 personne 4 personnes
NIVEAU DE GRAVITE SERIEUX
Équipements internes au site impactés par des effets dominos, sans prise en compte toutefois la présence de mesures de protection (murs coupe-feu…)
Seuil des effets dominos non atteint
7.2.4.2 Évaluation de la probabilité
Représentation graphique du scénario
Le nœud papillon représentant les scénarios d'accident et les classes de probabilité
associées est disponible à l'annexe 19.
Choix des indices de probabilités des évènements initiateurs
Il a été choisi ici de coter les évènements initiateurs ; les données trouvées dans la littérature
sont présentées ci-après :
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 140/196
Libellé Référence Probabilité Commentaire Classe de
probabilité
Arrachement
flexible
INERIS
DRA41
10-2
Les flexibles sont fixes, ils sont armés
avec un coefficient de sécurité adapté.
B
Soit une probabilité finale de 10-3
Probabilité de
défaillance –
Bride ou joint
(tournant)
UFIF 10-5
/ D
Soit une probabilité finale de 10-5
Choc violent
(par travaux,
chute d'une
grue)
DRA34
INERIS
10-3
à 10-4
par
opération
de levage
1 levage estimé tous les dix ans +
protection physique de la canalisation
conduit à retenir la fourchette de
probabilité basse
D
Soit une probabilité finale de 10-5
Metal fatigue ARAMIS
D1C –
APPENDIX
7 – table 11
0,35% soit
3,5.10-3
/ B
Soit une probabilité finale de 3,5.10-3
Usure anormale
(vibration...)
/ / Équipement conçu disposant de ses
propres sécurités intrinsèques, et
régulièrement entretenu, avec
présence de tampon amortissant. Il est
proposé de retenir une probabilité de
10-4
.
C
Soit une probabilité finale de 10-4
Erreur humaine
sur procédure
de maintenance
ARAMIS
D1C –
APPENDIX
7 – table 11
0,58% soit
5,2.10-3
/ B
Soit une probabilité finale de 5,2.10-3
Surpression / / L'évènement initiateur correspond à
une surpression dans le réseau
d'alimentation en gaz naturel,
engendrant un dommage sur les
canalisations. La probabilité de montée
en pression supérieure à la pression
de design des tuyauteries est associée
à une probabilité de 10-3
compte-tenu
également de la présence d'un
pressostat de pression haute au poste
de livraison.
B
Soit une probabilité finale de 10-3
Corrosion
interne
Purple
Book
5.10-6
/m/an 10 mètres de canalisation aérienne
estimé
D
Soit une probabilité finale de 5.10-5
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 141/196
Libellé Référence Probabilité Commentaire Classe de
probabilité
Effet domino Présente
étude des
dangers
Selon
évènement
agresseurs
Effets domino générés par :
- I3 : Jet enflammé à la suite d'une
fuite de gaz au brûleur de la chaudière
de récupération
- I9 : Incendie sur l'aire de dépotage de
FOD
D
Soit une probabilité finale de Classe D
Porte du
caisson ouverte
/ / Les portes du caisson sont fermées en
mode de fonctionnement normal. Il est
proposé de retenir une probabilité de
0,1 que les portes soient ouvertes au
moment d'une fuite de gaz depuis les
installations de compression.
A
Soit une probabilité finale de 10-1
Source
d'inflammation
différée
Purple
Book
1 / A
Soit une probabilité finale de 1
7.2.4.3 Analyse des MMR retenues
L'analyse des scénarios d'accident et des moyens techniques et organisationnels a permis
d'identifier la présence de 3 MMR :
Détection de gaz naturel dans le local turbine
Témoin de contrôle de fermeture de poste du caisson turbine
Contrôle de recherche de fuite
Le niveau de confiance de chacune de ces MMR est observé ci-après.
Détection de gaz naturel dans le local turbine
Cette MMR est une mesure qui peut être qualifiée de mesure de rattrapage de dérive. Il
s'agit d'une MMR à actionnement automatique sans intervention humaine.
Il est proposé d'associer un niveau de confiance de 1 à cette MMR. La démonstration est
effectuée dans le tableau ci-après.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 142/196
Contrôle de recherche de fuite après opération de maintenance
La barrière « Contrôle annuel de recherche de fuite » est une mesure qui peut être qualifiée
de mesure de pré-dérive nécessitant l'intervention d'un opérateur.
Ainsi, sauf justification particulière, les mesures de maîtrise des risques fondées sur une
intervention humaine ont un niveau de confiance maximal de 1.
Afin de justifier ce niveau de confiance, on peut noter les éléments suivants :
Critères d’évaluation Commentaires
Efficacité Protection de l’opérateur Équipements de protection individuelle à disposition et pris en compte dans les procédures d’intervention.
Adéquation des outils Le produit "mille bulles" à été conçu à cet effet, appliqué sur les organes ayant fait l'objet d'une maintenance le produit permet de vérifier l'absence de fuite après remontage et mise en pression des réseaux, et donc de confirmer le bon état du remontage de l'installation
Fiabilité Disponibilité des consignes Consigne non sujette à interprétation
Cinétique Temps de réponse Non applicable pour une mesure de pré-dérive.
Nature des tâches à effectuer La tâche est inclue dans le plan de charge de l'intervenant, il dispose donc du temps adéquate pour réaliser la mesure de vérification
Maintien dans le temps et vérification
Formation, compétence du personnel chargé de l'action de sécurité
Le personnel intervenant est formé à la mise en œuvre de cette procédure.
Entraînement / Contrôle Non applicable pour cette mesure de pré-dérive.
Maintenance Vérification que le produit n'est pas périmé
Le niveau de confiance de la barrière « Contrôle annuel de recherche de fuite » ressort
donc à 1.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 143/196
Témoin contact de fermeture de porte du compresseur
La barrière « Témoin contact de fermeture de porte du compresseur » est une mesure qui
peut être qualifiée de mesure de rattrapage de dérive nécessitant l'intervention d'un
opérateur.
Ainsi, sauf justification particulière, les mesures de maîtrise des risques fondées sur une
intervention humaine ont un niveau de confiance maximal de 1.
Critères d’évaluation Commentaires
Efficacité
Concept éprouvé Équipement couramment rencontré sur ce type d’installation
Disponibilité des MMR actives
Disponibilité permanente
Indépendance Indépendant du fonctionnement de tout autre élément sur l’installation
Résistance aux contraintes spécifiques
Matériel conçu pour les conditions d’utilisation
Installation conforme aux spécifications
Oui, conforme aux spécifications du constructeur
Cinétique
Délai de réalisation ou temps de réponse
Un renvoi d'alarme sonore alerte immédiatement l'opérateur de l'ouverture de la porte du caisson compresseur si le compresseur est en fonctionnement
Adaptée à la cinétique du scenario
Non applicable
Testabilité :
Mise en service Matériel étalonné
Périodiquement Oui, régulièrement par du personnel agréé
Aptitudes et compétences des agents
Oui, personnel formé, test effectué par société extérieure spécialisée
Procédures et instructions d’utilisation
Oui, pour le personnel formé
Maintien dans le temps :
Accessibilité maintenance
Oui
Préventive / Contrôles Vérification régulière
Procédures / maintien dans domaine de fonctionnement et durée de vie
Procédure de gestion des modifications
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 144/196
7.2.4.4 Criticité résiduelle
La criticité résiduelle (tenant compte des MMR) du phénomène dangereux "Explosion du
local de turbine à gaz pour cogénération" est détaillée dans le tableau suivant.
Positionnement sur la grille MMR de l'arrêté du 29
septembre 2005
Classe de probabilité Classe E – Extrêmement peu
probable OUI Classe de gravité SERIEUX
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 145/196
7.2.5 E4 : Explosion d’un mélange air/gaz dans la chaudière de récupération
7.2.5.1 Évaluation de la gravité
Le tableau suivant dresse la liste des installations externes au site Einstein, ainsi que les
équipements internes au site compris dans le seuil des effets dominos.
Cibles externes au site impactées
Seuils des effets létaux significatifs
Seuils des effets létaux
Seuils des effets irréversibles
Avenue Albert Einstein
Commentaire Ne sort pas du site Ne sort pas du site 11000 véhicules/jour 30 mètres impactés
Nombre retenu 0 personne 0 personne 1 personne
Terrain sud-Ouest
Commentaire Ne sort pas du site Ne sort pas du site < 1 ha
Nombre retenu 0 personne 0 personne < 1 personne
Terrain inexploité
Ouest
Commentaire Ne sort pas du site Ne sort pas du site < 1 ha
Nombre retenu 0 personne 0 personne < 1 personne
TOTAL 0 personne 0 personne 3 personnes
NIVEAU DE GRAVITE SERIEUX
Équipements internes au site impactés par des effets dominos, sans prise en compte toutefois la présence de mesures de protection (murs coupe-feu…)
Pas d'effet domino
7.2.5.2 Évaluation de la probabilité
Les chaudières sont des équipements soumis à de nombreuses réglementations et normes.
La chaudière de récupération est conforme à ces normes, elle dispose de tous les
équipements de sécurité requis, et fait l'objet de toutes les vérifications réglementaires.
Les chaudières sont des équipements largement connus, et leurs équipements largement
éprouvés.
L'analyse du retour d'expérience permet de déterminer que le risque d'explosion de la
chambre de combustion d'une chaudière comme étant improbable.
Il est proposé de retenir une probabilité de D pour ce phénomène dangereux.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 146/196
7.2.5.3 Criticité résiduelle
La criticité résiduelle (tenant compte des MMR) du phénomène dangereux " Explosion d’un
mélange air/gaz dans la chaudière de récupération" est détaillée dans le tableau suivant.
Positionnement sur la grille MMR de l'arrêté du 29
septembre 2005
Classe de probabilité Classe D - Très improbable OUI
Classe de gravité SÉRIEUX
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 147/196
7.2.6 I2 : Jet enflammé à la suite d'une fuite de gaz au brûleur de la chaudière de
récupération
7.2.6.1 Évaluation de la gravité
Le tableau suivant dresse la liste des installations externes au site Einstein, ainsi que les
équipements internes au site compris dans le seuil des effets dominos.
Cibles externes au site impactées
Seuils des effets létaux significatifs
Seuils des effets létaux
Seuils des effets irréversibles
Avenue Albert Einstein
Commentaire Ne sort pas du site 11000
véhicules/jour 10 mètres impactés
11000 véhicules/jour 30 mètres impactés
Nombre retenu 0 personne <<1 personne 1 personne
TOTAL 0 personne << 1 personne 1 personne
NIVEAU DE GRAVITE SERIEUX
Équipements internes au site impactés par des effets dominos, sans prise en compte toutefois la présence de mesures de protection (murs…)
Chaudière de récupération
Turbine
Compression de gaz naturel
Poste de livraison GRDF
Poste de sécurité gaz ELM pour la cogénération
Dépotage FOD
Bâtiment sous-station
7.2.6.2 Évaluation de la probabilité
Représentation graphique du scénario
Le nœud papillon représentant les scénarios d'accident et les classes de probabilité
associées est disponible à l'annexe 19.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 148/196
Choix des indices de probabilités des évènements initiateurs
Il a été choisi ici de coter les évènements initiateurs ; les données trouvées dans la littérature
sont présentées ci-après :
Libellé Référence Probabilité Commentaire Classe de
probabilité
Choc par
travaux, chute
d'une grue
DRA34
INERIS
10-3
à 10-4
par opération
de levage
1 levage estimé tous les dix ans +
protection physique de la
canalisation conduit à retenir la
fourchette de probabilité basse
D
Soit une probabilité finale de 10-5
Choc par un
véhicule
DRA34
INERIS
10-2
à 10-4 Classe de 10-3
proposée par l'INERIS B
Soit une probabilité finale de 10-3
Fuite importante
sur canalisation
acier
Purple
Book
1.10-6
/m/an
pour une
canalisation
section de
DN250
10 mètres de canalisation aérienne
estimé
D
Soit une probabilité finale de 1.10-5
Effet domino Présente
étude des
dangers
Selon
évènement
agresseurs
Effets domino générés par :
- I1 : Jet enflammé à la suite d'une
fuite de gaz au poste de sécurité
ELM d la cogénération
- E5 : Explosion de la chaudière de
récupération (effet missile)
D
Soit une probabilité finale de Classe
D
Source
d'inflammation
immédiate
Purple
Book
2.10-1
/ A
Soit une probabilité finale de 2.10-1
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 149/196
7.2.6.3 Analyse des MMR retenues
L'analyse des scénarios d'accident et des moyens techniques et organisationnels a permis
d'identifier la présence de 1 MMR :
Vannes automatiques de sécurité sur la rampe gaz brûleur
Le niveau de confiance de cette MMR est observé ci-après.
MMR Vannes automatiques de sécurité sur la rampe gaz brûleur
Cette MMR est une mesure qui peut être qualifiée de mesure de rattrapage de dérive. Il
s'agit d'une MMR à actionnement automatique sans intervention humaine.
Il est proposé d'associer un niveau de confiance de 1 à cette MMR. La démonstration est
effectuée dans le tableau ci-après.
Critères d’évaluation Commentaires
Efficacité Capacité à détecter une fuite importante
Vanne de sécurité équipée d'un pressostat de détection de chute de pression en aval dans le réseau de gaz, permettant un sectionnement rapide et immédiat en cas de chute de pression synonyme de fuite dans le réseau aval au poste de livraison.
Capacité à couper intégralement l'alimentation en gaz naturel
L'arrivée de gaz est intégralement stoppée au niveau du poste de sécurité
Le réarmement est exclusivement manuel, ainsi la fuite de gaz n'est pas de nature à survenir à nouveau après que la vanne de sectionnement se soit activée
Fiabilité Sollicitation à la demande
Le "message" indiquant une baisse significative de la pression dans le réseau aval n'est pas assujetti à une interprétation, il implique automatiquement un sectionnement intégral de l'arrivée de gaz
Redondance 2 vannes automatiques redondantes
Cinétique Temps de réponse Le sectionnement de l'arrivé de gaz est immédiat (fermeture de la vanne en quelques millisecondes)
Maintien dans le temps et vérification
Formation, compétence du personnel chargé de l'action de sécurité
Compétence du personnel chargé de la vérification des vannes.
Entraînement / Contrôle Tests des vannes avant toute campagne de chauffe.
Maintenance Maintenance régulière par ELM.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 150/196
7.2.6.4 Criticité résiduelle
La criticité résiduelle (tenant compte des MMR) du phénomène dangereux "Jet enflammé à
la suite d'une fuite de gaz au brûleur de la chaudière de récupération" est détaillée dans le
tableau suivant.
Positionnement sur la grille MMR de l'arrêté du 29
septembre 2005
Classe de probabilité Classe D - Très improbable OUI
Classe de gravité SÉRIEUX
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 151/196
7.2.7 E5 : Explosion à la suite d'une fuite de gaz au brûleur de la chaudière de
récupération
L'explosion est susceptible de donner lieu à l'un ou l'autre des deux phénomènes dangereux
ci-dessous :
Flash Fire
UVCE
Les modélisations ont démontré que le flash Fire ne présente pas d'effets dangereux au-delà
des limites de propriété du site. Il ne sera pas observé au présent chapitre.
7.2.7.1 Évaluation de la gravité
Pour l'UVCE (E5)
Le tableau suivant dresse la liste des installations externes au site Einstein, ainsi que les
équipements internes au site compris dans le seuil des effets dominos.
Cibles externes au site impactées
Seuils des effets létaux significatifs
Seuils des effets létaux
Seuils des effets irréversibles
Terrain non bâti Sud-
Ouest
Commentaire < 1 ha < 1 ha < 1 ha
Nombre retenu < 1 personne < 1 personne < 1 personne
Terrain inexploité
Ouest
Commentaire < 1 ha < 1 ha < 1 ha
Nombre retenu < 1 personne < 1 personne < 1 personne
Avenue Albert Einstein
Commentaire 11000 véhicules/jour 10 mètres impactés
11000 véhicules/jour 20 mètres impactés
11000 véhicules/jour 45 mètres impactés
Nombre retenu 0,45 personne 0,90 personnes 2 personnes
TOTAL < 1 personnes <3 personnes < 4 personnes
NIVEAU DE GRAVITE IMPORTANT
Équipements internes au site impactés par des effets dominos, sans prise en compte toutefois la présence de mesures de protection (murs coupe-feu…)
Chaudière de récupération
7.2.7.2 Évaluation de la probabilité
Représentation graphique du scénario
Le nœud papillon représentant les scénarios d'accident et les classes de probabilité
associées est disponible à l'annexe 19.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 152/196
Choix des indices de probabilités des évènements initiateurs
Il a été choisi ici de coter les évènements initiateurs ; les données trouvées dans la littérature
sont présentées ci-après :
Libellé Référence Probabilité Commentaire Classe de
probabilité
Choc par
travaux, chute
d'une grue
DRA34
INERIS
10-3
à 10-4
par opération
de levage
1 levage estimé tous les dix ans +
protection physique de la
canalisation conduit à retenir la
fourchette de probabilité basse
D
Soit une probabilité finale de 10-5
Choc par un
véhicule
DRA34
INERIS
10-2
à 10-4 Classe de 10-3
proposée par l'INERIS B
Soit une probabilité finale de 10-3
Fuite importante
sur canalisation
acier
Purple
Book
1.10-6
/m/an
pour une
canalisation
section de
DN250
10 mètres de canalisation aérienne
estimé
D
Soit une probabilité finale de 1.10-5
Effet domino Présente
étude des
dangers
Selon
évènement
agresseurs
Effets domino générés par :
- I1 : Jet enflammé à la suite d'une
fuite de gaz au poste de gaz ELM de
la cogénération
- E5 : Explosion de la chaudière de
récupération (effet missile)
D
Soit une probabilité finale de Classe
D
Source
d'inflammation
différée
Purple
Book
1 / A
Soit une probabilité finale de 1
Différenciation
Flash Fire /
UVCE
Purple
Book
/ Le Purple Book précise que pour
l’explosion d’un nuage de gaz, les
deux phénomènes VCE et Flash Fire
doivent être modélisés en adoptant
les probabilités suivantes pour
chacun des deux phénomènes :
- UVCE = 0,4
- Flash Fire = 0,6
/
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 153/196
7.2.7.3 Analyse des MMR retenues
L'analyse des scénarios d'accident et des moyens techniques et organisationnels a permis
d'identifier la présence de 1 MMR :
Vannes automatiques de sécurité sur la rampe gaz brûleur
Le niveau de confiance de cette MMR est observé ci-après.
MMR Vannes automatiques de sécurité sur la rampe gaz brûleur
Cette MMR est une mesure qui peut être qualifiée de mesure de rattrapage de dérive. Il
s'agit d'une MMR à actionnement automatique sans intervention humaine.
Il est proposé d'associer un niveau de confiance de 2 à cette MMR. La démonstration est
effectuée dans le tableau ci-après.
Critères d’évaluation Commentaires
Efficacité Capacité à détecter une fuite importante
Redondance de détection d'une fuite assurée par une double technologie associée à deux paramètres surveillés :
Vanne de sécurité équipée d'un pressostat de détection de chute de pression en aval dans le réseau de gaz, permettant un sectionnement rapide et immédiat en cas de chute de pression synonyme de fuite dans le réseau aval au poste de livraison.
Détection de fuite de gaz située au-dessus de la panoplie du brûleur, avec un déflecteur permettant de canaliser et d'orienter une éventuelle fuite de gaz vers la tête de détection de gaz. La détection de gaz est asservie à la fermeture automatique immédiate des vannes située dans le poste de sécurité ELM.
Capacité à couper intégralement l'alimentation en gaz naturel
L'arrivée de gaz est intégralement stoppée au niveau du poste de sécurité
Le réarmement est exclusivement manuel, ainsi la fuite de gaz n'est pas de nature à survenir à nouveau après que la vanne de sectionnement se soit activée
Fiabilité Sollicitation à la demande
Le "message" indiquant une baisse significative de la pression dans le réseau aval n'est pas assujetti à une interprétation, il implique automatiquement un sectionnement intégral de l'arrivée de gaz
Redondance 2 vannes automatiques redondantes
Cinétique Temps de réponse Le sectionnement de l'arrivé de gaz est immédiat (fermeture de la vanne en quelques millisecondes)
Maintien dans le temps et vérification
Formation, compétence du personnel chargé de l'action de sécurité
Compétence du personnel chargé de la vérification des vannes.
Entraînement / Contrôle Tests des vannes avant toute campagne de chauffe.
Maintenance Maintenance régulière par ELM.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 154/196
7.2.7.4 Criticité résiduelle
La criticité résiduelle (tenant compte des MMR) du phénomène dangereux "Explosion à la
suite d'une fuite de gaz au brûleur de la chaudière de récupération" est détaillée dans le
tableau suivant.
Pour l'UVCE (E5)
Positionnement sur la grille MMR de l'arrêté du 29
septembre 2005
Classe de probabilité Classe E – Extrêmement peu
probable OUI MMR Rang 1 Classe de gravité IMPORTANT
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 155/196
7.2.8 I3 : Jet enflammé à la suite d'une fuite de gaz sur la canalisation 6 barg au
poste ELM destiné à l'alimentation des chaudières GN/FOD
7.2.8.1 Évaluation de la gravité
Le tableau suivant dresse la liste des installations externes au site Einstein, ainsi que les
équipements internes au site compris dans le seuil des effets dominos.
Cibles externes au site impactées
Seuils des effets létaux significatifs
Seuils des effets létaux
Seuils des effets irréversibles
Terrain non bâti Est
Commentaire << 1 ha < 1 ha < 1 ha
Nombre retenu
<< 1 personne < 1 personne < 1 personne
Entreprise Klein
Commentaire
5 personnes Surface 2% impactée
5 personnes Surface 5% impactée
5 personnes Surface 10%
impactée
Nombre retenu
<< 1 personne < 1 personne < 1 personne
TOTAL < 1 personnes 2 personnes 2 personnes
NIVEAU DE GRAVITE IMPORTANT
Équipements internes au site impactés par des effets dominos, sans prise en compte toutefois la présence de mesures de protection (murs coupe-feu…)
Pas d'effet domino sur le site de la chaufferie d'Einstein
7.2.8.2 Évaluation de la probabilité
Représentation graphique du scénario
Le nœud papillon représentant les scénarios d'accident et les classes de probabilité
associées est disponible à l'annexe 19.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 156/196
Choix des indices de probabilités des évènements initiateurs
Il a été choisi ici de coter les évènements initiateurs ; les données trouvées dans la littérature
sont présentées ci-après :
Libellé Référence Probabilité Commentaire Classe de
probabilité
Choc par
travaux, chute
d'une grue
DRA34
INERIS
10-3
à 10-4
par opération
de levage
1 levage estimé tous les dix ans +
protection physique de la
canalisation conduit à retenir la
fourchette de probabilité basse
D
Soit une probabilité finale de 10-5
Choc par un
véhicule
DRA34
INERIS
10-2
à 10-4 Classe de 10-3
proposée par l'INERIS B
Soit une probabilité finale de 10-3
Fuite importante
sur canalisation
acier
Purple
Book
1.10-6
/m/an
pour une
canalisation
section de
DN250
10 mètres de canalisation aérienne
estimé
D
Soit une probabilité finale de 1.10-5
Effet domino Présente
étude des
dangers
Selon
évènement
agresseurs
Effets domino générés par :
- I7 : Jet enflammé à la suite d'une
fuite de gaz naturel sur la
canalisation 2 barg au poste de
sécurité ELM des chaudières
GN/FOD
- I8 : Flash Fire à la suite d'une fuite
de gaz naturel sur la canalisation 2
barg au poste de sécurité ELM des
chaudières GN/FOD
D
Soit une probabilité finale de Classe
D
Source
d'inflammation
immédiate
Purple
Book
2.10-1
/ A
Soit une probabilité finale de 2.10-1
7.2.8.3 Analyse des MMR retenues
L'analyse des scénarios d'accident et des moyens techniques et organisationnels a permis
d'identifier la présence de 1 MMR :
Vannes automatiques de sécurité sur le poste de livraison GRDF pour les chaudières
GN/FOD
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 157/196
Le niveau de confiance de cette MMR est observé ci-après.
Vannes automatiques de sécurité sur le poste de livraison GRDF pour les chaudières
GN/FOD
Cette MMR est une mesure qui peut être qualifiée de mesure de rattrapage de dérive. Il
s'agit d'une MMR à actionnement automatique sans intervention humaine.
Il est proposé d'associer un niveau de confiance de 1 à cette MMR. La démonstration est
effectuée dans le tableau ci-après.
Critères d’évaluation Commentaires
Efficacité Capacité à détecter une fuite importante
Vanne de sécurité équipée d'un pressostat de détection de chute de pression en aval dans le réseau de gaz, permettant un sectionnement rapide et immédiat en cas de chute de pression synonyme de fuite dans le réseau aval au poste de livraison.
Capacité à couper intégralement l'alimentation en gaz naturel
L'arrivée de gaz est intégralement stoppée au niveau du poste de sécurité
Le réarmement est exclusivement manuel, ainsi la fuite de gaz n'est pas de nature à survenir à nouveau après que la vanne de sectionnement se soit activée
Fiabilité Sollicitation à la demande
Le "message" indiquant une baisse significative de la pression dans le réseau aval n'est pas assujetti à une interprétation, il implique automatiquement un sectionnement intégral de l'arrivée de gaz
Redondance 2 vannes automatiques redondantes
Cinétique Temps de réponse Le sectionnement de l'arrivé de gaz est immédiat (fermeture de la vanne en quelques millisecondes)
Maintien dans le temps et vérification
Formation, compétence du personnel chargé de l'action de sécurité
Compétence du personnel chargé de la vérification des vannes.
Entraînement / Contrôle Tests des vannes avant toute campagne de chauffe.
Maintenance Maintenance régulière par GRDF.
7.2.8.4 Criticité résiduelle
La criticité résiduelle (tenant compte des MMR) du phénomène dangereux "Jet enflammé à
la suite d'une fuite de gaz sur la canalisation 6 barg au poste ELM destiné à l'alimentation
des chaudières GN/FOD" est détaillée dans le tableau suivant.
Positionnement sur la grille MMR de l'arrêté du 29
septembre 2005
Classe de probabilité Classe D - Très improbable Oui MMR Rang 1
Classe de gravité IMPORTANT
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 158/196
7.2.9 I4/E6 : Explosion à la suite d'une fuite de gaz sur la canalisation 6 barg au poste
ELM destiné à l'alimentation des chaudières GN/FOD
L'explosion est susceptible de donner lieu à l'un ou l'autre des deux phénomènes dangereux
ci-dessous :
Flash Fire
UVCE
Ces deux phénomènes seront étudiés au sein de ce même chapitre compte-tenu que leur
phénoménologie d'occurrence est très similaire.
7.2.9.1 Évaluation de la gravité
Pour le Flash Fire (I4)
Le tableau suivant dresse la liste des installations externes au site Einstein, ainsi que les
équipements internes au site compris dans le seuil des effets dominos.
Cibles externes au site impactées
Seuils des effets létaux significatifs
Seuils des effets létaux
Seuils des effets irréversibles
Terrain non bâti Est
Commentaire < 1 ha < 1 ha < 1 ha
Nombre retenu
< 1 personne < 1 personne < 1 personne
TOTAL 1 personne 1 personne 1 personne
NIVEAU DE GRAVITE IMPORTANT
Équipements internes au site impactés par des effets dominos, sans prise en compte toutefois la présence de mesures de protection (murs coupe-feu…)
Pas d'effet domino sur le site de la chaufferie d'Einstein
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 159/196
Pour l'UVCE (E6)
Le tableau suivant dresse la liste des installations externes au site Einstein, ainsi que les
équipements internes au site compris dans le seuil des effets dominos.
Cibles externes au site impactées
Seuils des effets létaux significatifs
Seuils des effets létaux
Seuils des effets irréversibles
Terrain non bâti Est
Commentaire Seuil non atteint Seuil non atteint < 1 ha
Nombre retenu
0 personne 0 personne < 1 personne
TOTAL 0 personne 0 personne 1 personne
NIVEAU DE GRAVITE MODÉRÉ
Équipements internes au site impactés par des effets dominos, sans prise en compte toutefois la présence de mesures de protection (murs coupe-feu…)
Seuil des effets domino non atteint
7.2.9.2 Évaluation de la probabilité
Représentation graphique du scénario
Le nœud papillon représentant les scénarios d'accident et les classes de probabilité
associées est disponible à l'annexe 19.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 160/196
Choix des indices de probabilités des évènements initiateurs
Il a été choisi ici de coter les évènements initiateurs ; les données trouvées dans la littérature
sont présentées ci-après :
Libellé Référence Probabilité Commentaire Classe de
probabilité
Choc par
travaux, chute
d'une grue
DRA34
INERIS
10-3
à 10-4
par opération
de levage
1 levage estimé tous les dix ans +
protection physique de la
canalisation conduit à retenir la
fourchette de probabilité basse
D
Soit une probabilité finale de 10-5
Choc par un
véhicule
DRA34
INERIS
10-2
à 10-4 Classe de 10-3
proposée par l'INERIS B
Soit une probabilité finale de 10-3
Fuite importante
sur canalisation
acier
Purple
Book
1.10-6
/m/an
pour une
canalisation
section de
DN250
10 mètres de canalisation aérienne
estimé
D
Soit une probabilité finale de 1.10-5
Effet domino Présente
étude des
dangers
Selon
évènement
agresseurs
Effets domino générés par :
- I7 : Jet enflammé à la suite d'une
fuite de gaz naturel sur la
canalisation 2 barg au poste de
sécurité ELM des chaudières
GN/FOD
- I8 : Flash Fire à la suite d'une fuite
de gaz naturel sur la canalisation 2
barg au poste de sécurité ELM des
chaudières GN/FOD
D
Soit une probabilité finale de Classe
D
Source
d'inflammation
différée
Purple
Book
1 / A
Soit une probabilité finale de 1
Différenciation
Flash Fire /
UVCE
Purple
Book
/ Le Purple Book précise que pour
l’explosion d’un nuage de gaz, les
deux phénomènes VCE et Flash Fire
doivent être modélisés en adoptant
les probabilités suivantes pour
chacun des deux phénomènes :
- UVCE = 0,4
- Flash Fire = 0,6
/
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 161/196
7.2.9.3 Analyse des MMR retenues
L'analyse des scénarios d'accident et des moyens techniques et organisationnels a permis
d'identifier la présence de 1 MMR :
Vannes automatiques de sécurité au poste de livraison GRDF pour les chaudières
GN/FOD
Le niveau de confiance de cette MMR est observé ci-après.
MMR vannes automatiques de sécurité au poste de livraison GRDF pour les
chaudières GN/FOD
Cette MMR est une mesure qui peut être qualifiée de mesure de rattrapage de dérive. Il
s'agit d'une MMR à actionnement automatique sans intervention humaine.
Il est proposé d'associer un niveau de confiance de 1 à cette MMR. La démonstration est
effectuée dans le tableau ci-après.
Critères d’évaluation Commentaires
Efficacité Capacité à détecter une fuite importante
Vanne de sécurité équipée d'un pressostat de détection de chute de pression en aval dans le réseau de gaz, permettant un sectionnement rapide et immédiat en cas de chute de pression synonyme de fuite dans le réseau aval au poste de livraison.
Capacité à couper intégralement l'alimentation en gaz naturel
L'arrivée de gaz est intégralement stoppée au niveau du poste de livraison de gaz
Le réarmement est exclusivement manuel, ainsi la fuite de gaz n'est pas de nature à survenir à nouveau après que la vanne de sectionnement se soit activée
Fiabilité Sollicitation à la demande
Le "message" indiquant une baisse significative de la pression dans le réseau aval n'est pas assujetti à une interprétation, il implique automatiquement un sectionnement intégral de l'arrivée de gaz au poste de livraison GRDF
Redondance 2 vannes automatiques redondantes
Cinétique Temps de réponse Le sectionnement de l'arrivé de gaz est immédiat (fermeture de la vanne en quelques millisecondes)
Maintien dans le temps et vérification
Formation, compétence du personnel chargé de l'action de sécurité
Compétence du personnel chargé de la vérification des vannes.
Entraînement / Contrôle Tests des vannes avant toute campagne de chauffe.
Maintenance Maintenance régulière par GRDF.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 162/196
7.2.9.4 Criticité résiduelle
La criticité résiduelle (tenant compte des MMR) du phénomène dangereux "Explosion à la
suite d'une fuite de gaz sur la canalisation 6 barg au poste ELM destiné à l'alimentation des
chaudières GN/FOD" est détaillée dans les tableaux suivants.
Pour le Flash Fire (I4)
Positionnement sur la grille MMR de l'arrêté du 29
septembre 2005
Classe de probabilité Classe D - Très improbable OUI MMR Rang 1
Classe de gravité IMPORTANT
Pour l'UVCE (E6)
Positionnement sur la grille MMR de l'arrêté du 29
septembre 2005
Classe de probabilité Classe D - Très improbable OUI
Classe de gravité MODÉRÉ
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 163/196
7.2.10 I5 : Jet enflammé à la suite d'une fuite de gaz sur la canalisation 2 barg au
poste ELM destiné à l'alimentation des chaudières GN/FOD
7.2.10.1 Évaluation de la gravité
Le tableau suivant dresse la liste des installations externes au site Einstein, ainsi que les
équipements internes au site compris dans le seuil des effets dominos.
Cibles externes au site impactées
Seuils des effets létaux significatifs
Seuils des effets létaux
Seuils des effets irréversibles
Terrain non bâti Est
Commentaire << 1 ha < 1 ha < 1 ha
Nombre retenu
<< 1 personne < 1 personne < 1 personne
Entreprise Klein
Commentaire
5 personnes Surface 2% impactée
5 personnes Surface 5% impactée
5 personnes Surface 10%
impactée
Nombre retenu
<< 1 personne < 1 personne < 1 personne
TOTAL < 1 personnes 2 personnes 2 personnes
NIVEAU DE GRAVITE IMPORTANT
Équipements internes au site impactés par des effets dominos, sans prise en compte toutefois la présence de mesures de protection (murs coupe-feu…)
Pas d'effet domino sur le site de la chaufferie d'Einstein
7.2.10.2 Évaluation de la probabilité
Représentation graphique du scénario
Le nœud papillon représentant les scénarios d'accident et les classes de probabilité
associées est disponible à l'annexe 19.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 164/196
Choix des indices de probabilités des évènements initiateurs
Il a été choisi ici de coter les évènements initiateurs ; les données trouvées dans la littérature
sont présentées ci-après :
Libellé Référence Probabilité Commentaire Classe de
probabilité
Choc par
travaux, chute
d'une grue
DRA34
INERIS
10-3
à 10-4
par opération
de levage
1 levage estimé tous les dix ans +
protection physique de la
canalisation conduit à retenir la
fourchette de probabilité basse
D
Soit une probabilité finale de 10-5
Choc par un
véhicule
DRA34
INERIS
10-2
à 10-4 Classe de 10-3
proposée par l'INERIS B
Soit une probabilité finale de 10-3
Fuite importante
sur canalisation
acier
Purple
Book
1.10-6
/m/an
pour une
canalisation
section de
DN250
10 mètres de canalisation aérienne
estimé
D
Soit une probabilité finale de 1.10-5
Effet domino Présente
étude des
dangers
Selon
évènement
agresseurs
Effets domino générés par :
- I5 : Jet enflammé à la suite d'une
fuite de gaz naturel sur la
canalisation 6 barg au poste de
sécurité ELM des chaudières
GN/FOD
- I6 : Flash Fire à la suite d'une fuite
de gaz naturel sur la canalisation 6
barg au poste de sécurité ELM des
chaudières GN/FOD
D
Soit une probabilité finale de Classe
D
Source
d'inflammation
immédiate
Purple
Book
2.10-1
/ A
Soit une probabilité finale de 2.10-1
7.2.10.3 Analyse des MMR retenues
L'analyse des scénarios d'accident et des moyens techniques et organisationnels a permis
d'identifier la présence de 1 MMR :
Vannes automatiques de sécurité sur le poste de sécurité ELM pour les chaudières
GN/FOD
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 165/196
Le niveau de confiance de cette MMR est observé ci-après.
Vannes automatiques de sécurité sur le poste de sécurité ELM pour les
chaudières GN/FOD
Cette MMR est une mesure qui peut être qualifiée de mesure de rattrapage de dérive. Il
s'agit d'une MMR à actionnement automatique sans intervention humaine.
Il est proposé d'associer un niveau de confiance de 1 à cette MMR. La démonstration est
effectuée dans le tableau ci-après.
Critères d’évaluation Commentaires
Efficacité Capacité à détecter une fuite importante
Vanne de sécurité équipée d'un pressostat de détection de chute de pression en aval dans le réseau de gaz, permettant un sectionnement rapide et immédiat en cas de chute de pression synonyme de fuite dans le réseau aval au poste de livraison.
Capacité à couper intégralement l'alimentation en gaz naturel
L'arrivée de gaz est intégralement stoppée au niveau du poste de sécurité
Le réarmement est exclusivement manuel, ainsi la fuite de gaz n'est pas de nature à survenir à nouveau après que la vanne de sectionnement se soit activée
Fiabilité Sollicitation à la demande
Le "message" indiquant une baisse significative de la pression dans le réseau aval n'est pas assujetti à une interprétation, il implique automatiquement un sectionnement intégral de l'arrivée de gaz
Redondance 2 vannes automatiques redondantes
Cinétique Temps de réponse Le sectionnement de l'arrivé de gaz est immédiat (fermeture de la vanne en quelques millisecondes)
Maintien dans le temps et vérification
Formation, compétence du personnel chargé de l'action de sécurité
Compétence du personnel chargé de la vérification des vannes.
Entraînement / Contrôle Tests des vannes avant toute campagne de chauffe.
Maintenance Maintenance régulière par GRDF.
7.2.10.4 Criticité résiduelle
La criticité résiduelle (tenant compte des MMR) du phénomène dangereux "Jet enflammé à
la suite d'une fuite de gaz sur la canalisation 2 barg au poste ELM destiné à l'alimentation
des chaudières GN/FOD" est détaillée dans le tableau suivant.
Positionnement sur la grille MMR de l'arrêté du 29
septembre 2005
Classe de probabilité Classe D - Très improbable Oui MMR Rang 1
Classe de gravité IMPORTANT
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 166/196
7.2.11 I6/E7 : Explosion à la suite d'une fuite de gaz sur la canalisation 2 barg au poste
ELM destiné à l'alimentation des chaudières GN/FOD
L'explosion est susceptible de donner lieu à l'un ou l'autre des deux phénomènes dangereux
ci-dessous :
Flash Fire
UVCE
Ces deux phénomènes seront étudiés au sein de ce même chapitre compte-tenu que leur
phénoménologie d'occurrence est très similaire.
7.2.11.1 Évaluation de la gravité
Pour le Flash Fire (I6)
Le tableau suivant dresse la liste des installations externes au site Einstein, ainsi que les
équipements internes au site compris dans le seuil des effets dominos.
Cibles externes au site impactées
Seuils des effets létaux significatifs
Seuils des effets létaux
Seuils des effets irréversibles
Terrain non bâti Est
Commentaire < 1 ha < 1 ha < 1 ha
Nombre retenu < 1 personne < 1 personne < 1 personne
TOTAL 1 personne 1 personne 1 personne
NIVEAU DE GRAVITE IMPORTANT
Équipements internes au site impactés par des effets dominos, sans prise en compte toutefois la présence de mesures de protection (murs coupe-feu…)
Pas d'effet domino sur le site de la chaufferie d'Einstein
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 167/196
Pour l'UVCE (E7)
Le tableau suivant dresse la liste des installations externes au site Einstein, ainsi que les
équipements internes au site compris dans le seuil des effets dominos.
Cibles externes au site impactées
Seuils des effets létaux significatifs
Seuils des effets létaux
Seuils des effets irréversibles
Terrain non bâti Est
Commentaire Seuil non atteint Seuil non atteint < 1 ha
Nombre retenu
0 personne 0 personne < 1 personne
TOTAL 0 personne 0 personne 1 personne
NIVEAU DE GRAVITE MODÉRÉ
Équipements internes au site impactés par des effets dominos, sans prise en compte toutefois la présence de mesures de protection (murs coupe-feu…)
Seuil des effets domino non atteint
7.2.11.2 Évaluation de la probabilité
Représentation graphique du scénario
Le nœud papillon représentant les scénarios d'accident et les classes de probabilité
associées est disponible à l'annexe 19.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 168/196
Choix des indices de probabilités des évènements initiateurs
Il a été choisi ici de coter les évènements initiateurs ; les données trouvées dans la littérature
sont présentées ci-après :
Libellé Référence Probabilité Commentaire Classe de
probabilité
Choc par
travaux, chute
d'une grue
DRA34
INERIS
10-3
à 10-4
par opération
de levage
1 levage estimé tous les dix ans +
protection physique de la
canalisation conduit à retenir la
fourchette de probabilité basse
D
Soit une probabilité finale de 10-5
Choc par un
véhicule
DRA34
INERIS
10-2
à 10-4 Classe de 10-3
proposée par l'INERIS B
Soit une probabilité finale de 10-3
Fuite importante
sur canalisation
acier
Purple
Book
1.10-6
/m/an
pour une
canalisation
section de
DN250
10 mètres de canalisation aérienne
estimé
D
Soit une probabilité finale de 1.10-5
Effet domino Présente
étude des
dangers
Selon
évènement
agresseurs
Effets domino générés par :
- I5 : Jet enflammé à la suite d'une
fuite de gaz naturel sur la
canalisation 6 barg au poste de
sécurité ELM des chaudières
GN/FOD
- I6 : Flash Fire à la suite d'une fuite
de gaz naturel sur la canalisation 6
barg au poste de sécurité ELM des
chaudières GN/FOD
D
Soit une probabilité finale de Classe
D
Source
d'inflammation
différée
Purple
Book
1 / A
Soit une probabilité finale de 1
Différenciation
Flash Fire /
UVCE
Purple
Book
/ Le Purple Book précise que pour
l’explosion d’un nuage de gaz, les
deux phénomènes VCE et Flash Fire
doivent être modélisés en adoptant
les probabilités suivantes pour
chacun des deux phénomènes :
- UVCE = 0,4
- Flash Fire = 0,6
/
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 169/196
7.2.11.3 Analyse des MMR retenues
L'analyse des scénarios d'accident et des moyens techniques et organisationnels a permis
d'identifier la présence de 1 MMR :
Vannes automatiques de sécurité au poste de sécurité ELM pour les chaudières
GN/FOD
Le niveau de confiance de cette MMR est observé ci-après.
MMR vannes automatiques de sécurité au poste de sécurité ELM pour les chaudières
GN/FOD
Cette MMR est une mesure qui peut être qualifiée de mesure de rattrapage de dérive. Il
s'agit d'une MMR à actionnement automatique sans intervention humaine.
Il est proposé d'associer un niveau de confiance de 1 à cette MMR. La démonstration est
effectuée dans le tableau ci-après.
Critères d’évaluation Commentaires
Efficacité Capacité à détecter une fuite importante
Vanne de sécurité équipée d'un pressostat de détection de chute de pression en aval dans le réseau de gaz, permettant un sectionnement rapide et immédiat en cas de chute de pression synonyme de fuite dans le réseau aval au poste de livraison.
Capacité à couper intégralement l'alimentation en gaz naturel
L'arrivée de gaz est intégralement stoppée au niveau du poste de livraison de gaz
Le réarmement est exclusivement manuel, ainsi la fuite de gaz n'est pas de nature à survenir à nouveau après que la vanne de sectionnement se soit activée
Fiabilité Sollicitation à la demande
Le "message" indiquant une baisse significative de la pression dans le réseau aval n'est pas assujetti à une interprétation, il implique automatiquement un sectionnement intégral de l'arrivée de gaz au poste de livraison GRDF
Redondance 2 vannes automatiques redondantes
Cinétique Temps de réponse Le sectionnement de l'arrivé de gaz est immédiat (fermeture de la vanne en quelques millisecondes)
Maintien dans le temps et vérification
Formation, compétence du personnel chargé de l'action de sécurité
Compétence du personnel chargé de la vérification des vannes.
Entraînement / Contrôle Tests des vannes avant toute campagne de chauffe.
Maintenance Maintenance régulière par GRDF.
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 170/196
7.2.11.4 Criticité résiduelle
La criticité résiduelle (tenant compte des MMR) du phénomène dangereux "Explosion à la
suite d'une fuite de gaz sur la canalisation 2 barg au poste ELM destiné à l'alimentation des
chaudières GN/FOD" est détaillée dans les tableaux suivants.
Pour le Flash Fire (I6)
Positionnement sur la grille MMR de l'arrêté du 29
septembre 2005
Classe de probabilité Classe D - Très improbable Oui MMR Rang 1
Classe de gravité IMPORTANT
Pour l'UVCE (E7)
Positionnement sur la grille MMR de l'arrêté du 29
septembre 2005
Classe de probabilité Classe D - Très improbable OUI
Classe de gravité MODÉRÉ
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 171/196
7.2.12 E8 : Explosion confinée du bâtiment abritant les chaudières GN/FOD
7.2.12.1 Évaluation de la gravité
Le tableau suivant dresse la liste des installations externes au site Einstein, ainsi que les
équipements internes au site compris dans le seuil des effets dominos.
Cibles externes au site impactées
Seuils des effets létaux significatifs
Seuils des effets létaux
Seuils des effets irréversibles
Entreprise Klein
Commentaire Seuil non atteint Seuil non atteint 5 personnes Surface 40%
impactée
Nombre retenu
0 personne 0 personne 2 personnes
Terrain inexploité Ouest
Commentaire Seuil non atteint Seuil non atteint < 1 ha
Nombre retenu
0 personne 0 personne < 1 personne
Terrain non bâti Ouest/Est/Sud
Commentaire Seuil non atteint Seuil non atteint < 1 ha
Nombre retenu
0 personne 0 personne < 1 personne
TOTAL 0 personne 0 personne 4 personnes
NIVEAU DE GRAVITE SERIEUX
Équipements internes au site impactés par des effets dominos, sans prise en compte toutefois la présence de mesures de protection (murs coupe-feu…)
Pas d'effets domino généré par ce phénomène dangereux
Société ELM Site de Villeurbanne Einstein DDAE - Juin 2017
Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 172/196
7.2.12.2 Évaluation de la probabilité
Représentation graphique du scénario
Le nœud papillon représentant les scénarios d'accident et les classes de probabilité
associées est disponible à l'annexe 19.
Choix des indices de probabilités des évènements initiateurs
Il a été choisi ici de coter les évènements initiateurs ; les données trouvées dans la littérature
sont présentées ci-après :
Libellé Référence Probabilité Commentaires Classe de
probabilité
Défaillance
brûleur
ARAMIS D1C -
APPENDIX 7 - table
33
1.10-6
/an / E
Soit une probabilité finale de 1.10-6
Défaillance
mécanique
équipement -
ventilateur
ARAMIS D1C –
APPENDIX 7 – table
11
0,02% soit
2.10-4
/ C
Soit une probabilité finale de 2.10-4
Défaillance
mécanique
équipement –
volets d'air
ARAMIS D1C –
APPENDIX 7 – table
11
0,07% soit
7.10-3
/ B
Soit une probabilité finale de 7.10-3
Probabilité de
défaillance –
Bride ou joint
(tournant)
UFIF 10-5
/ D
Soit une probabilité finale de 10-5
Metal fatigue ARAMIS D1C –
APPENDIX 7 – table
11
0,35% soit
3,5.10-3
/ B
Soit une probabilité finale de 3,5.10-
3
Erreur
humaine sur
procédure de
maintenance
ARAMIS D1C –
APPENDIX 7 – table
11
0,58% soit
5,2.10-3
/ B
Soit une probabilité finale de 5,2.10-
3
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 173/196
Libellé Référence Probabilité Commentaires Classe de
probabilité
Surpression / / L'évènement initiateur correspond à
une surpression dans le réseau
d'alimentation en gaz naturel,
engendrant un dommage sur les
canalisations. La probabilité de
montée en pression supérieure à la
pression de design des tuyauteries est
associée à une probabilité de 10-3
compte-tenu également de la
présence d'un pressostat de pression
haute au poste de livraison.
B
Soit une probabilité finale de 10-3
Effet domino Présente étude des
dangers (ne prend
pas en compte la
présence de mur
coupe-feu 2h du
bâtiment chaudières
GN/FOD
Selon
évènement
agresseurs
)
Effets domino générés par :
- I1 : Jet enflammé à la suite d'une
fuite de gaz naturel au poste de
sécurité ELM de la cogénération
- I3 : Jet enflammé à la suite d'une
fuite de gaz naturel au niveau du
brûleur de post-combustion de la
cogénération
- I5 : Jet enflammé à la suite d'une
fuite de gaz naturel sur la canalisation
6 barg au poste de sécurité ELM des
chaudières GN/FOD
- I6 : Flash Fire à la suite d'une fuite de
gaz naturel sur la canalisation 6 barg
au poste de sécurité ELM des
chaudières GN/FOD
- I7 : Jet enflammé à la suite d'une
fuite de gaz naturel sur la canalisation
2 barg au poste de sécurité ELM des
chaudières GN/FOD
- I8 : Flash Fire à la suite d'une fuite de
gaz naturel sur la canalisation 2 barg
au poste de sécurité ELM des
chaudières GN/FOD
- I9 : Incendie sur l'aire de dépotage de
FOD
C
Soit une probabilité finale de Classe C
Défaillance
électrique –
court-circuit
ARAMIS D1C –
APPENDIX 7 – table 11
0,93% soit
9,3.10-3
/ B
Soit une probabilité finale de 9,3.10-3
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 174/196
7.2.12.3 Analyse des MMR retenues
L'analyse des scénarios d'accident et des moyens techniques et organisationnels a permis
d'identifier la présence de 3 MMR :
Détection de flamme dans chaque chaudière avec asservissement à l’alimentation en
combustible
Pressostat de sécurité en aval du poste de livraison de gaz naturel
Détection de gaz naturel avec asservissement à l’alimentation en combustible
Le niveau de confiance de chacune de ces MMR est observé ci-après.
Détection de flamme dans chaque chaudière avec asservissement à l’alimentation en
combustible
Des systèmes de détection de flamme avec arrêt de l’alimentation en combustible (2
électrovannes redondantes à sécurité positive) seront mis en place sur les quatre
chaudières.
Il s’agit d’une barrière active, basée sur la séquence « détection – traitement – action »,
chacun de ces trois sous-systèmes ayant ses propres objectifs et caractéristiques.
Afin d’évaluer la performance de cette barrière, il a été choisi d’évaluer chaque sous-
système indépendamment et ensuite de conserver comme niveau de performance global
pour la barrière le niveau de confiance le plus bas et le temps de réponse global (cf.
ARAMIS - appendix 9 - paragraphe 6.2).
La barrière peut être décomposée ainsi :
Détection Détection dès que la flamme s’arrête.
Traitement de
l’information
Le traitement de l’information est réalisé par l’automate, un report est fait au poste
de pilotage.
Action Déclenchement automatique de la fermeture de l’électrovanne redondante arrêtant
l’alimentation en gaz naturel.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 175/196
Les caractéristiques de chaque sous-système sont présentées ci-après :
Sous-système Temps de
réponse
Taux de
défaillance
Source Niveau de
confiance
Détection Quelques
secondes
7,4 à 48,8.10-6/
h INERIS – 2005 –
DRA34 opération
j – Partie 2 :
données
quantifiées –
Annexe 4
Taux de
défaillance d’un
détecteur de
flamme (source :
OREDA)
1
Traitement 1
Action PFS : 10-2
INERIS – 2005 –
DRA34 opération
j – Partie 2 :
données
quantifiées –
Annexe 4
Probabilité de non
fermeture d’une
vanne sur
détection
automatique -
action
automatique
(source : PCAG)
1
Le niveau de confiance de la barrière « Détection de flamme dans chaque chaudière
avec asservissement à l’alimentation en combustible » ressort donc à 1.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 176/196
Afin de justifier ce niveau de confiance, on peut noter les éléments suivants :
Critères d’évaluation Commentaires
Efficacité Qualité du diagnostic et de
l’information
La détection déclenchera une alarme sonore
et visuelle, ces alarmes seront connues du
personnel (formation sécurité).
Adéquation des outils Le diagnostic sera visuel (gyrophare à
l’entrée de la zone).
Détection de l’absence de flamme conforme à
la réglementation concernant l’exploitation
de chaudières.
Fonctionnement en mode
défaillant
En cas de panne électrique, le groupe
électrogène assurera le fonctionnement des
organes de sécurité des équipements dont la
détection de flamme.
Fiabilité Disponibilité des consignes Les consignes à appliquer en cas de
déclenchement de la détection d’absence de
flamme seront transmises aux membres du
personnel exploitant et expliquées.
Qualité du matériel Les équipements mis en place seront neufs.
Des essais à réception du matériel seront
réalisés.
Cinétique Temps de réponse Le temps de réponse sera inférieur à
1 minute.
Maintien dans
le temps et
vérification
Tests Un test annuel sur le détecteur et
l’asservissement aux électrovannes sera
réalisé.
Maintenance des équipements Un entretien annuel des chaudières et des
électrovannes sera réalisé.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 177/196
Pressostat de sécurité en aval du poste de livraison de gaz naturel
En cas de baisse de la pression ou d’une pression trop élevée, cet équipement arrêtera la
distribution de gaz naturel sur le site par fermeture des deux vannes automatiques situées à
l’extérieur de la chaufferie GN/FOD.
D’après le rapport ARAMIS D1C- Appendix 9 - Assessment of the performances of safety
barriers, le niveau de confiance d’un pressostat peut être évalué à 1.
Cette barrière est donc à considérer comme présentant un niveau de confiance de 1.
Détection de gaz naturel avec asservissement à l’alimentation en combustible
Des capteurs de présence de gaz naturel seront présents dans le bâtiment. En cas de
détection de fuite de gaz naturel, un déclenchement de la fermeture de l’électrovanne
d’alimentation en gaz naturel du bâtiment sera déclenché.
Il s’agit d’une barrière active, basée sur la séquence « détection – traitement – action »,
chacun de ces trois sous-systèmes ayant ses propres objectifs et caractéristiques.
La barrière peut être décomposée ainsi :
Détection Détection dès la présence de gaz naturel dans le local.
Traitement de
l’information
Le traitement de l’information est réalisé par l’automate, un report est fait au poste
de pilotage.
Action Déclenchement automatique de la fermeture de l’électrovanne redondante arrêtant
l’alimentation en gaz naturel.
Cette barrière présente une homologation SIL 2.
Par conséquent le niveau de confiance est de 2.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 178/196
7.2.12.4 Criticité résiduelle
La criticité résiduelle (tenant compte des MMR) du phénomène dangereux "Explosion
confinée de gaz naturel dans le bâtiment des chaudières GN/FOD" est détaillée dans le
tableau suivant.
Positionnement sur la grille MMR de l'arrêté du 29
septembre 2005
Classe de probabilité Classe E - Extrêmement peu
probable OUI Classe de gravité SERIEUX
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 179/196
7.2.13 I7 : Incendie de l'aire de dépotage de FOD
7.2.13.1 Évaluation de la gravité
Le tableau suivant dresse la liste des installations externes au site Einstein, ainsi que les
équipements internes au site compris dans le seuil des effets dominos.
Cibles externes au site impactées
Seuils des effets létaux significatifs
Seuils des effets létaux
Seuils des effets irréversibles
Terrain non bâti Ouest/Est/Sud
Commentaire Pas d'impact en dehors du site
< 1 ha < 1 ha
Nombre retenu
0 personne << 1 personne < 1 personne
Entreprise Klein
Commentaire Pas d'impact en dehors du site
5 personnes Surface 2% impactée
5 personnes Surface 5% impactée
Nombre retenu
Seuil non atteint << 1 personne < 1 personne
TOTAL 0 personne <1 personnes 2 personnes
NIVEAU DE GRAVITE SERIEUX
Équipements internes au site impactés par des effets dominos, sans prise en compte toutefois la présence de mesures de protection (murs coupe-feu…)
Bâtiment Sous-Station
Bâtiment Chaufferies GN/FOD
Local Compresseur Gaz cogénération
Local Turbine Cogénération
7.2.13.2 Évaluation de la probabilité
Représentation graphique du scénario
Le nœud papillon représentant les scénarios d'accident et les classes de probabilité
associées est disponible à l'annexe 19.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 180/196
Choix des indices de probabilités des évènements initiateurs
Il a été choisi ici de coter les évènements initiateurs ; les données trouvées dans la littérature
sont présentées ci-après :
Libellé Référence Probabilité Commentaire
Classe
de
probabilit
é
Fuite sur
flexible de
dépotage
Purple Book –
Table 3.19
4.10-5
/h/an 10 opérations par an.
1h par opération.
C
Soit une probabilité finale de 4.10-4
Rupture du
flexible de
dépotage
Purple Book –
Table 3.19
4.10-6
/h/an 10 opérations par an.
1h par opération.
D
Soit une probabilité finale de 4.10-5
Impact par un
tiers sur le site
DRA34 INERIS 10-2
/ B
Soit une probabilité finale de 10-2
Effet domino Présente étude
des dangers
Selon
évènement
agresseurs
Effets domino générés par :
- I1 : Jet enflammé à la suite d'une
fuite de gaz naturel au poste de
sécurité ELM de la cogénération
- I2 : Flash Fire à la suite d'une fuite
de gaz naturel au poste de sécurité
ELM de la cogénération
- I3 : Jet enflammé à la suite d'une
fuite de gaz naturel au niveau du
brûleur de post-combustion de la
cogénération
D
Soit une probabilité finale de
Classe D
Probabilité
d'inflammation
immédiate de
FOD
ARAMIS –
Appendix 12 –
Table 2
0,1 / A
Soit une probabilité finale de 10-1
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 181/196
7.2.13.3 Analyse des MMR retenues
L'analyse des scénarios d'accident et des moyens techniques et organisationnels a permis
d'identifier la présence de 2 MMR :
Intervention sur déversement de produit ou départ de feu sur l'aire de dépotage
Cuve de rétention enterrée FOD de 15 m3
Le niveau de confiance de chacune de ces MMR est observé ci-après.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 182/196
Intervention sur déversement de produit ou départ de feu sur l'aire de dépotage
La barrière « intervention sur déversement de produits et/ou départ de feu au poste de
dépotage » est une mesure qui peut être qualifiée de mesure de rattrapage de dérive
nécessitant l'intervention d'un ou plusieurs opérateurs.
Ainsi, sauf justification particulière, les mesures de maîtrise des risques fondées sur une
intervention humaine ont un niveau de confiance maximal de 1.
Afin de justifier ce niveau de confiance, on peut noter les éléments suivants :
Critères d’évaluation Commentaires
Efficacité Protection de l’opérateur Équipements de protection individuelle à disposition et pris en compte dans les procédures d’intervention.
Adéquation des outils Les moyens d’intervention sont adaptés aux risques (kit antipollution et moyens protection incendie).
Des absorbants sont disponibles à proximité.
Le personnel intervient immédiatement avec le matériel à disposition (moyens mobiles d’extinction et boitiers de déclenchement de l’alarme) et pour lequel il a reçu une formation.
Fiabilité Disponibilité des consignes Les consignes à appliquer en cas de déversement ou de départ de feu sont affichées et connues du personnel.
Cinétique Temps de réponse Une présence permanente de personnel est assurée pendant les opérations de chargement / déchargement ; les opérateurs peuvent donc intervenir immédiatement.
Nature des tâches à effectuer En cas de départ de feu; des extincteurs sont disponibles à proximité.
Maintien dans le temps et vérification
Formation, compétence du personnel chargé de l'action de sécurité
Les opérateurs chargés de la production sont formés aux risques inhérents aux produits manipulés (formation au risque chimique), aux consignes de sécurité (formation sécurité) et à l’utilisation des moyens d’extinction mobile.
Entraînement / Contrôle Des exercices portant sur une défaillance au niveau de la production (déversement, perte d’utilité, etc.) sont réalisés mensuellement afin de tester l’application des procédures et consignes.
Des exercices ponctuels portant sur le système de protection incendie sont réalisés de façon mensuelle.
Des exercices incendie plus poussés sont réalisés deux fois par an sur la base d'un scénario d’accident majeur.
Les procédures sont contrôlées dans le cadre du système de management QSE.
Des mises à niveau (recyclages) sont régulièrement organisées selon un plan de formation défini en interne (procédure écrite et validée).
Au terme des formations, les acquis sont validés par un contrôle des connaissances.
Maintenance un contrôle annuel est réalisé par le fabricant.
Le niveau de confiance de la barrière « intervention sur déversement de produits et/ou
départ de feu au poste de chargement / déchargement » ressort donc à 1.
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Procédure de dépotage + cuve de rétention enterrée FOD de 15 m3
La barrière « Procédure de dépotage + cuve de rétention enterrée FOD de 15 m3 » est une
mesure qui peut être qualifiée de mesure de pré-dérive nécessitant l'intervention d'un
opérateur.
Ainsi, sauf justification particulière, les mesures de maîtrise des risques fondées sur une
intervention humaine ont un niveau de confiance maximal de 1.
Cette MMR permet d'évacuer le FOD dans une cuve enterrée de sorte que la nappe de FOD
sur l'aire de rétention soit la moins répandue possible, et la plus rapide possible de sorte de
réduire la durée de l'incendie.
Afin de justifier ce niveau de confiance, on peut noter les éléments suivants :
Critères d’évaluation Commentaires
Efficacité Protection de l’opérateur Équipements de protection individuelle à disposition et pris en compte dans les procédures d’intervention.
Adéquation des outils Lors d'un dépotage, l'opérateur actionne une vanne qui permet d'orienter tout éventuel épandage de FOD vers une cuve de rétention enterrée dédiée.
La cuve présente un volume de 15 m3, c'est à dire un volume supérieur à la capacité du volume de 13 m
3 des camions de
dépotage de FOD qui alimenteront le site d'Einstein.
Fiabilité Disponibilité des consignes Une consigne dédiée aux opérations de dépotage précise la marche à suivre pour mettre l'aire de dépotage en sécurité (actionnement de la vanne) préalablement avant la mise en œuvre du dépotage.
Un témoin de fin de course indique la position de la vanne, de sorte que l'opérateur sait si le réseau est bien orienté vers la cuve enterrée.
Cinétique Temps de réponse Non applicable pour une mesure de pré-dérive.
Nature des tâches à effectuer Les tâches sont simples à effectuer, ne nécessitent pas une analyse poussée de la part de l'opérateur.
La tâche est incluse dans le plan de charge de travail de l'opérateur, il dispose donc du temps nécessaire.
Maintien dans le temps et vérification
Formation, compétence du personnel chargé de l'action de sécurité
Le personnel intervenant est formé à la mise en œuvre de cette procédure de dépotage.
Entraînement / Contrôle Le personnel intervenant est formé à la mise en œuvre de cette procédure de dépotage.
Maintenance un contrôle régulier est réalisé par ELM.
Le niveau de confiance de la barrière « intervention sur déversement de produits et/ou
départ de feu au poste de chargement / déchargement » ressort donc à 1.
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7.2.13.4 Criticité résiduelle
La criticité résiduelle (tenant compte des MMR) du phénomène dangereux "Incendie de l'aire
de dépotage de FOD" est détaillée dans le tableau suivant.
Positionnement sur la grille MMR de l'arrêté du 29
septembre 2005
Classe de probabilité Classe D - Très improbable OUI
Classe de gravité SERIEUX
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7.3 Récapitulatif des phénomènes dangereux majorants
Tableau 29 : Récapitulatif des phénomènes dangereux majorants
Phénomène dangereux majorant PROBABILITÉ GRAVITÉ CRITICITÉ
I1 Jet enflammé à la suite d'une fuite de gaz
naturel au poste de sécurité ELM de la cogénération DN100/16barg
Classe D - Très improbable
IMPORTANT OUI MMR Rang
1
I2
Jet enflammé à la suite d'une fuite de gaz naturel au niveau du brûleur de post-
combustion de la cogénération DN150/4barg
Classe D - Très improbable
SERIEUX OUI
I3 Jet enflammé à la suite d'une fuite de gaz
naturel sur la canalisation DN150/6 barg au poste de sécurité des chaudières GN/FOD
Classe D - Très improbable
IMPORTANT OUI MMR Rang
1
I4 Flash Fire à la suite d'une fuite de gaz
naturel sur la canalisation DN150/6 barg au poste de sécurité des chaudières GN/FOD
Classe D - Très improbable
IMPORTANT OUI MMR Rang
1
I5 Jet enflammé à la suite d'une fuite de gaz
naturel sur la canalisation DN250/2 barg au poste de sécurité des chaudières GN/FOD
Classe D - Très improbable
IMPORTANT OUI MMR Rang
1
I6 Flash Fire à la suite d'une fuite de gaz
naturel sur la canalisation DN250/2 barg au poste de sécurité des chaudières GN/FOD
Classe D - Très improbable
IMPORTANT OUI MMR Rang
1
I7 Incendie sur l'aire de dépotage de FOD Classe D - Très
improbable SÉRIEUX OUI
E1 UVCE à la suite d'une fuite de gaz naturel
au poste de sécurité ELM de la cogénération DN100/16barg
Classe D - Très improbable
MODÉRÉ OUI
E2 Explosion du local de compression de gaz
naturel pour cogénération Phénomène non dangereux au sens de l'arrêté du 29
septembre 2005 (uniquement bris de vitres hors du site)
E3 Explosion du local turbine de la
cogénération
Classe E - Extrêmement peu probable
SERIEUX OUI
E4 Explosion de la chaudière de récupération Classe D - Très
improbable SÉRIEUX OUI
E5 UVCE à la suite d'une fuite de gaz naturel
au niveau du brûleur de post-combustion de la cogénération
Classe E – Extrêmement peu probable
IMPORTANT OUI MMR Rang
1
E6 UVCE à la suite d'une fuite de gaz naturel sur la canalisation DN150/6 barg au poste
de sécurité des chaudières GN/FOD
Classe D - Très improbable
MODÉRÉ OUI
E7 UVCE à la suite d'une fuite de gaz naturel sur la canalisation DN250/2 barg au poste
de sécurité des chaudières GN/FOD
Classe D - Très improbable
MODÉRÉ OUI
E8 Explosion confinée de gaz dans le bâtiment
des chaudières GN/FOD
Classe E - Extrêmement peu probable
SERIEUX OUI
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7.4 Liste des MMR retenues
Tableau 30 : Liste des MMR retenues
Phénomène dangereux majorant Nom de la MMR Niveau de confiance
I1 Jet enflammé à la suite d'une fuite de gaz naturel
au poste de sécurité ELM de la cogénération
Vannes automatiques de sécurité redondantes au poste de livraison GRDF (poste cogénération)
1
I2 Jet enflammé à la suite d'une fuite de gaz naturel au niveau du brûleur de post-combustion de la
cogénération
Vannes automatiques de sécurité redondantes sur la rampe gaz brûleur (poste de sécurité ELM cogénération)
1
I3 Jet enflammé à la suite d'une fuite de gaz naturel
sur la canalisation DN150/6 barg au poste de sécurité des chaudières GN/FOD
Vannes automatiques de sécurité redondantes au poste de livraison GRDF (poste chaudières GN/FOD)
1
I4 Flash Fire à la suite d'une fuite de gaz naturel sur
la canalisation DN150/6 barg au poste de sécurité des chaudières GN/FOD
Vannes automatiques de sécurité redondantes au poste de livraison GRDF (poste chaudières GN/FOD)
1
I5 Jet enflammé à la suite d'une fuite de gaz naturel
sur la canalisation DN250/2 barg au poste de sécurité des chaudières GN/FOD
Vannes automatiques de sécurité redondantes au poste de sécurité ELM (poste chaudières GN/FOD)
1
I6 Flash Fire à la suite d'une fuite de gaz naturel sur
la canalisation DN250/2 barg au poste de sécurité des chaudières GN/FOD
Vannes automatiques de sécurité redondantes au poste de sécurité ELM (poste chaudières GN/FOD)
1
I7 Incendie sur l'aire de dépotage de FOD Pressostat de sécurité en sortie du poste de sécurité gaz
1
E1
UVCE à la suite d'une fuite de gaz naturel au poste de sécurité ELM de la
cogénération DN100/16barg
Vannes automatiques de sécurité redondantes au poste de livraison GRDF (poste cogénération)
1
E2 Explosion du local de compression de gaz
naturel pour cogénération Détection gaz + vannes de sécurité automatique 1
E3 Explosion du local turbine de la
cogénération
Contrôle annuel de recherche de fuite 1
Détection gaz + vannes de sécurité automatique du poste de sécurité
1
E4 Explosion de la chaudière de récupération Pas de MMR considérée. Présence des dispositifs de sécurité réglementaires
E5 UVCE à la suite d'une fuite de gaz naturel au niveau du brûleur de post-combustion de la
cogénération
Vannes automatiques de sécurité redondantes sur la rampe gaz brûleur (poste de sécurité ELM cogénération)
2
E6
UVCE à la suite d'une fuite de gaz naturel sur la canalisation DN150/6 barg au poste
de sécurité des chaudières GN/FOD
Vannes automatiques de sécurité redondantes au poste de livraison GRDF (poste chaudières GN/FOD)
1
E7
UVCE à la suite d'une fuite de gaz naturel sur la canalisation DN250/2 barg au poste
de sécurité des chaudières GN/FOD
Vannes automatiques de sécurité redondantes au poste de sécurité ELM (poste chaudières GN/FOD)
1
E8 Explosion confinée de gaz dans le bâtiment
des chaudières GN/FOD
Détection de flamme dans chaque chaudière avec asservissement à l’alimentation en combustible
1
Pressostat de sécurité en aval du poste de livraison de gaz naturel 1
Détection de gaz naturel avec asservissement à l’alimentation en combustible 2
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8. Principales mesures de réduction des risques
D’une manière générale, les installations seront conformes au Titre VII de l’arrêté du 26 aout
2013 relatif aux installations de combustion d'une puissance supérieure ou égale à 20 MW
soumises à autorisation au titre de la rubrique 2910 et de la rubrique 2931.
Toutes les chaînes de sécurité (détection, transmission du signal, mise en sécurité) seront
testées périodiquement.
8.1 Maîtrise du risque incendie
8.1.1 Dispositions constructives
Les bâtiments seront construits en respectant certaines dispositions visant :
à prévenir la propagation d’un incendie de proche en proche,
protéger certains équipements sensibles,
protéger les travailleurs.
Ainsi les dispositions suivantes sont ou seront mises en œuvre :
Bâtiment des chaudières GN/FOD en béton coupe-feu 2H (sauf la toiture),
8.1.2 Moyens de luttes contre l’incendie
8.1.2.1 Moyens de luttes fixes
Aux alentours du site, il y a :
2 poteaux incendie de type PI100 situés à moins de 100 m des limites du terrain :
o PI n°3046 en DN200 (débit à 1 bar 290 m3/h ; pression statique = 6 bars) ;
o PI n°3047 en DN150 (débit à 1 bar 238 m3/h ; pression statique = 6 bars).
Le caisson turbine est équipé d’un dispositif d’extinction incendie avec bouteilles de CO2. En
cas de perte de pression dans les bouteilles de CO2, un défaut est signalé à la
télésurveillance.
Les installations électriques de la nouvelle sous-station sont également équipées d'une
extinction automatique par gaz.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 188/196
8.1.2.2 Moyens de luttes mobiles
Selon les besoins exprimés lors des études de détails, des moyens de lutte mobiles de type
extincteurs,… seront mis à disposition du personnel.
8.1.2.3 Détection incendie
Au niveau de la cogénération, des moyens de détection incendie suivants sont implantés aux
endroits suivants :
Caisson compresseur
Local compresseur
Caisson turbine
Local turbine
Local HTA
Local transfo HTA
Local HT/BT
Local supervision
Local Pompes
Dans le bâtiment des chaudières GN/FOD, les moyens de détection incendie seront
implantés dans les différents locaux (sous-station, chaufferie, local tranformateur…).
8.2 Maîtrise du risque explosion
Les mesures de sécurité relative à la prévention du risque d’explosion de gaz dans le hall
des chaudières GN/FOD seront conformes à l’article 63 de l’arrêté du 26 aout 2013 relatif
aux installations de combustion d'une puissance supérieure ou égale à 20 MW soumises à
autorisation au titre de la rubrique 2910 et de la rubrique 2931.
8.2.1 Ensemble cogénération
Au niveau de la cogénération, les moyens de détection gaz suivants sont implantés aux
endroits suivants :
2 détecteurs dans le caisson compresseur
1 détecteur dans le local compresseur
2 détecteurs dans le caisson turbine
2 détecteurs dans le local turbine
1 détecteur vers le brûleur de post-combustion
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8.2.2 Ensemble chaudières GN/FOD
Le bâtiment des chaudières GN/FOD sera notamment équipé :
d’un dispositif de coupure manuelle de l’alimentation en gaz, placé à l'extérieur des
bâtiments et en aval du poste de livraison,
d’un système permettant la coupure automatique de l'alimentation en gaz, cette dernière
sera assurée par deux vannes automatiques redondantes, placées en série sur la
conduite d'alimentation en gaz à l'extérieur des bâtiments. Ces vannes seront asservies à
des capteurs de détection de gaz et un dispositif de baisse de pression. Ces vannes
assureront la fermeture de l'alimentation en combustible gazeux lorsqu'une fuite de gaz
est détectée.
Les chaudières respecteront les prescriptions générales seront conformes à l’article 64 de
l'arrêté du 26 aout 2013
Détection d’absence de flamme dans chaque chaudière avec asservissement à
l’alimentation en combustible,
Détection de gaz naturel avec asservissement à l’alimentation en combustible.
Le défaut de fonctionnement des chaudières entraîne leur mise en sécurité des appareils et
l'arrêt de leur alimentation en combustible.
La toiture du bâtiment des chaudières GN/FOD est composée en partie de matériaux
"fragiles" permettant de former une surface éventable afin de réduire les distances d'effets
en cas d'explosion de gaz naturel dans le bâtiment.
8.3 Intervention des secours extérieurs
Deux casernes sont implantées à proximité de l’avenue Einstein (caserne de Villeurbanne
Cusset et Villeurbanne La Doua), et le délai maximum d’intervention ne devrait pas être
supérieur à 5/10 mn. Les pompiers seront avertis de l’accident par le personnel présent ou
l’astreinte.
En cas de sinistre important, le recours à des moyens extérieurs sera indispensable. Ces
moyens portent sur :
des engins mobiles de pompage supplémentaires augmentant la ressource en eau,
soit par puisage direct sur le réseau de ville ou l’apport d’eau par camion citerne,
des matériels mobiles, canons et lances à eau, …
des moyens de secours aux victimes.
Le site est accessible aux secours depuis l’avenue Albert Einstein.
L’accès au site des services incendie sera assuré 24 h sur 24 (personnel présent ou
d’astreinte).
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 190/196
9. Réduction des risques à la source en regard des effets dangereux sortant des limites de propriété du site
La présente étude des dangers met en évidence que la future configuration de la chaufferie
sera à l'origine de phénomènes dangereux létaux et de phénomènes dangereux létaux
significatifs au sens de l'arrêté du 29 septembre 2005.
Ces effets dangereux trouvent leur origine dans le pupitre qui permet d'alimenter les
chaufferies GN/FOD en gaz naturel, qui sera situé en façade extérieure à l'Est du nouveau
bâtiment qui abritera les chaudières GN/FOD.
Avant d'arriver à ces conclusions, ELM a mené plusieurs réflexions visant à trouver des
solutions alternatives qui auraient permis de contenir ces effets au sein des limites de
propriété du site. Le présent chapitre a pour objectif de présenter ces autres solutions
envisagées, ainsi que les contraintes à prendre en compte dans la conception du projet.
9.1 Objectif de suppression du phénomène dangereux
Les effets dangereux présentant des effets létaux et létaux significatifs proviennent du
pupitre d'alimentation des chaufferies GN/FOD en gaz naturel situé en façade extérieure à
l'Est du nouveau bâtiment qui abritera les chaudières GN/FOD.
Ce pupitre est destiné à l'implantation des vannes de sécurité imposées par la
réglementation. En effet le II de l'article 63 de l'arrêté du 26 aout 2013 imposent que
l'alimentation en gaz naturel dispose de vannes de sécurité de coupure d'alimentation, et
que ces organes de sécurité soient situés à l'extérieur du bâtiment. La réglementation prévoit
que l'alimentation en gaz naturel soit protégée par :
une vanne de sécurité manuelle,
deux vannes de sécurité automatiques en redondance.
Afin de prévenir le risque d'une fuite de gaz à l'atmosphère, la très grande majorité des
canalisations de gaz est enterrée. Toutefois, afin de respecter les obligations réglementaires
évoquées ci-dessus, l'alimentation en gaz doit nécessairement passer en extérieur avant de
pénétrer à l'intérieur du bâtiment de chaudières GN/FOD afin d'y positionner les organes de
sécurité réglementaires.
Compte-tenu des paramètres réglementaires, il n'a pas été possible de supprimer les
phénomènes dangereux associés à une fuite de gaz au niveau de l'alimentation en gaz
naturel.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 191/196
9.2 Objectif de réduction du potentiel de danger
Parmi les paramètres déterminant dans les distances d'effets dangereux associés à la fuite
de gaz naturel depuis une canalisation figurent les paramètres de pression interne et de
section de cette canalisation.
Aussi, les chaudières GN/FOD nécessitent un débit d'alimentation en gaz de 8000 Nm3/h,
qui ne peut être revu à la baisse si la société ELM souhaite pouvoir produire la quantité
d'énergie qu'elle doit fournir au réseau de chaleur (engagement avec le Grand Lyon).
Il convient de préciser que les chaudières GN/FOD mises en place par ELM sont des
chaudières neuves, et qu'elles disposent des dernières technologies. Elles offrent donc le
meilleur taux d'efficacité actuellement disponible sur le marché, et donc la plus faible
consommation de gaz possible.
Compte-tenu de ces éléments, il a donc fallu pour ELM trouver le meilleur compromis entre
pression/section/exploitabilité/production. De cette réflexion il est ressorti que la canalisation
d'alimentation en gaz naturel présentera les caractéristiques suivantes :
DN100 / 6 barg avant la détente
DN250 / 2 barg après la détente
Ces caractéristiques permettent d'atteindre les distance d'effets les plus basses
raisonnablement faisables.
9.3 Objectif de repositionnement de l'arrivée de gaz naturel
La parcelle mise à disposition par la Métropole du Grand Lyon s'avère très petite par rapport
à l'échelle du projet. Ainsi quelle que soit la façade par laquelle pourrait s'envisager
l'implantation de l'arrivée de gaz naturel, des contraintes sont à prendre en compte.
Contraintes en façade Nord
La limite de propriété la plus proche au Nord se situe à minimum 15 mètres. Au-delà se situe la
société KLEIN, dont le personnel serait directement exposé aux effets dangereux générés par
l'inflammation/explosion d'une fuite de gaz.
En termes d'effet domino, la façade Nord est directement exposée au local turbine et au local
compresseur qui pourraient être impactés par des effets dangereux, bien que ces locaux soient
toutefois constitués de murs coupe-feu limitant les effets thermiques.
En termes d'agresseurs potentiels, il y lieu de considérer que le pupitre d'alimentation en gaz
naturel pourrait être impacté par d'éventuels débris en cas d'explosion du local turbine ou du local
compresseur à turbine. Aussi, un incendie sur l'aire de dépotage GN/FOD pourrait générer des
effets dominos sur le pupitre d'alimentation en gaz naturel si celui-ci venait être positionné en
façade Nord, ou a minima le rendre inaccessible.
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Volet VI - Étude des dangers - Révision 0 192/196
Enfin, la façade Nord est une zone où des véhicules vont circuler, avec le risque d'une collision sur
le pupitre d'alimentation en gaz naturel.
Contraintes en façade Sud
La limite de propriété la plus proche au Sud se situe à environ 7 mètres. Si pour l'heure le terrain
au sud est inexploité, celui-ci pourrait dans les années à venir être occupé par le prolongement de
la rue du Canada.
Les tiers transitant sur la future rue du Canada seraient exposées aux effets dangereux générés
par l'inflammation/explosion d'une fuite de gaz.
De plus en cas de création d'un accès en façade Sud du site, cette façade serait potentiellement
davantage concernée par la circulation de véhicules, avec le risque d'une collision sur le pupitre
d'alimentation en gaz naturel.
Contraintes en façade Ouest
La limite de propriété la plus proche à l'Ouest se situe à environ 5 mètres. Au-delà de cette limite,
on trouve une zone pour l'heure inexploitée, puis le terrain anciennement occupé par la société
Oblique aujourd'hui partie, mais donc le terrain pourrait être à l'avenir occupé par une nouvelle
société.
De plus en cas de création d'un accès en façade Sud du site, cette façade Ouest serait
potentiellement davantage empruntée par la circulation de véhicules, avec le risque d'une collision
sur le pupitre d'alimentation en gaz naturel.
Contraintes en façade Est
La limite de propriété la plus proche à l'Est se situe à environ 6 mètres. Au-delà de cette limite, on
trouve une zone pour l'heure inexploitée. On trouve également la société KLEIN, mais plutôt sur la
partie Nord-Est. Les premières habitations se trouvent à 45 mètres environ.
Cette zone n'est pas concernée par la circulation d'engin, et en cas de création d'un accès en
façade Sud du site, cette façade Est ne serait pas davantage concernée par la circulation de
véhicules.
Compte-tenu de l'ensemble de ces facteurs, il apparaît que quelle que soit la façade
retenue pour l'implantation du pupitre d'arrivée de gaz naturel, il y a des effets
dangereux létaux en dehors du site.
Toutefois, la comparaison des différentes contraintes indique que l'emplacement le
plus propice à l'implantation du pupitre d'arrivée de gaz naturel se situe en façade Est,
et à une latitude qui permet de présenter le moins d'impact (par rayonnement latéral)
sur la société KLEIN et sur la rue du Canada en cas de potentiel prolongement.
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9.4 Objectif de limitation des effets
Afin de limiter les effets, il avait été envisagé la construction d'un mur en limite Est avec une
continuité sur une portion de la façade Sud.
La construction d'un tel mur n'apparaît pas comme une solution envisageable dans la
mesure où cette construction aurait pour conséquence de créer une zone de congestion
pour la propagation du gaz naturel, ce qui pourrait contribuer à augmenter nettement les
distances d'effets en cas explosion de gaz.
Enfin le poids économique de la construction d'un tel mur parait assez peu supportable, au
regard des zones et des actuels enjeux exposées aux effets létaux et létaux significatifs.
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10. Conclusion
L’analyse des potentiels de dangers et l’analyse des risques menée sur les installations ont
permis de mettre en évidence :
Les potentiels de dangers prépondérants des installations, les phénomènes
dangereux associés ainsi que l’intensité potentielle des effets de ces derniers sur
l’environnement et les tiers.
Les causes (évènements initiateur²s) des potentiels de dangers retenus ainsi que
les mesures de maîtrise des risques de type prévention associées,
Les conséquences de la libération des potentiels de dangers retenus, ainsi que
les mesures de maîtrise des risques permettant la réduction de ces
conséquences.
Considérant la configuration des installations, plusieurs phénomènes dangereux associés
aux potentiels de danger retenus génèrent des d’effets directs hors des limites de
l’établissement.
La hiérarchisation de ce phénomène dangereux à conséquences potentiellement majeure
est réalisée au regard des couples gravité / probabilité déterminés.
D’après la matrice fournie en annexe II de la circulaire du 29 septembre 2005 relative aux
critères d’appréciation de la démarche de maîtrise des risques d’accidents susceptibles de
survenir dans les établissements visés par l’arrêté du 26 mai 2014, la répartition des risques
majeurs de l’établissement est la suivante* :
Zone de risque élevé (cases « NON ») : aucun phénomène dangereux,
Zone de risque intermédiaire « MMR Rang 2 » : 0 phénomène dangereux,
Zone de risque intermédiaire « MMR Rang 1 » : 6 phénomènes dangereux,
Zone de risque moindre (cases OUI) : 8 phénomènes dangereux.
(*Les couleurs correspondent aux couleurs de cases de la grille de criticité donnée page
suivante).
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Tableau 31 : Grille de criticité
Probabilité
E (très rare) D C B A (courant)
Niv
ea
u d
e g
ravit
é d
es
co
ns
éq
ue
nce
s
Désastreux
Catastrophique
Important E5 I1 – I3 – I4 –
I5 – I6
Sérieux E3 – E8 I2 – I7 – E4
Modéré E1 – E6 – E7
Au terme de cette étude, il apparaît que plusieurs phénomènes dangereux se situent en
cases "MMR", sans que toutefois aucun des phénomènes dangereux ne corresponde à une
case comportant le mot "NON".
ELM s’engage à mettre en place les mesures de prévention et de protection présentées
dans ce dossier afin d’assurer la sécurité des tiers.
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11. Résumé non technique
Le résumé non technique de l’étude des dangers est donné au Volet VII du dossier ICPE.