tipuri de asamblare prin sudare

7/30/2019 tipuri de asamblare prin sudare

1/54

1

Drago PARASCHIV

Ionel SRBU Lucian TBCARU

TEHNOLOGIA

INTRETINERII SI REPARRII

PIESELOR SUDATE

Indrumar de laborator

CATEDRA TCMIAI-2010


2/54

2

C U P R I N S

Norme de tehnicasecuritii muncii 3

Lucrarea nr. 1: Recondiionarea pieselor cu degradri

prin sudare oxiacetilenic 5

Lucrarea nr. 2: Recondiionarea prin sudare electric 9

Lucrarea nr. 3: Recondiionarea prin metalizare 15

Lucrarea nr. 4: Recondiionarea pieselor prin deformri

plastice 20

Lucrarea nr. 5: Incrcarea prin acoperiri galvanice. Cromarea 25

Lucrarea nr. 6: Acoperiri galvanice de protecie.

Cuprarea. Nichelarea. Zincarea 31

Lucrarea nr.7:Deformatii de contact la imbinari plane 35

Lucrarea nr. 8 : Recondiionarea suprafeelorcilindrice concentrice i excentrice 41

Lucrarea nr. 9: Recondiionarea arborilor netezii n trepte prin rectificare 48

Lucrarea nr. 10: Vibronetezirea suprafeelor exterioarei interioare 68

Lucrarea nr. 11: Echilibrarea dinamic 72


3/54

3

NORME DE PROTECIA MUNCII, PREVENIREA ISTINGEREA INCENDIILOR

1. Baza de ntocmire i domeniul de aplicare

Normele de protecia muncii s-au ntocmit pe baza legii nr. 5/19 (cumodificrile ulterioare) i a normelor republicane de protecia muncii, modificateprin Ordin nr. 110/19 al Ministerului Muncii i nr. 39/19 a Ministerul Sntii i seaplic conform Ordinului Ministerului Construciei de Maini nr. 97/19 .

Aplicarea prezentelor norme de protecie a muncii este obligatorie pentrutoate unitile din economie avnd activiti cu specific de construcii i reparare demaini.

Normele de prevenire i stingerea incendiilor au n vedere dispoziiileDecretului nr. 232/19, adresa Comandamentului pompierilor din Ministerul deInterne nr. 31106/19, fiind stipulate n Decretul nr. 469/19 privind organizarea ifuncionarea Ministerului Educaiei Naionale, modificat cu Decretul nr. 125/19 i nHotrrea Biroului Executiv al Consiliului de Conducere al Ministerului EducaieiNaionale din 30 iulie 1975.

2. Instruciuni cu caractergeneral

Intrarea n laborator n vederea efecturii lucrrilor practice se face num aicu echipament de protecie.

Hainele vor fi ncheiate, strnse pe corp i prul legat.Punerea n funciune a utilajelor se face numai n prezena personalului de

laborator.Desfurarea lucrrii se urmrete cu atenie evitndu-se discuiile cu

colegii.Piesele i materialele se vor depozita n afara cilor de acces, n locuri

destinate special acestui scop.Prezena defeciunilor la utilajele n funciune va 11 adus la cunotin

imediat personalului de laborator, iar utilajul scos de sub tensiune.Efectuarea determinrilor practice se va face pe rnd de ctre un singur

student pentru a evita suprapunerile de comenzi.Manevrarea pieselor n vederea instalrii se face numai cu maina sau

utilajul n stare oprit.Este interzis cu desvrire depanarea instalaiilor electrice de orice fel.


4/54

4

n pauzele de lucru, cletele portelectrod trebuie agat de un suport izolant,evitndu-se scurtcircuitul sursei de alimentare.

Cablul de mas va fi racordat direct la pies prin intermediul unor cleme destrngere, suprafaa de contact Fiind curat.

Sudarea se va face dup paravane de protecie, lipsa acestora oblig sudoruls avertizeze persoanele din jur.

. 5. Instruciuni pentru acoperiri metalice

Instalaiile care produc degajri de gaze nocive vor fi prevzute cu ventilaieforat.

Manipularea substanelor se va face cu minile protejate sau folosindrecipiente adecvate.

Bile de acoperiri galvanice vor fi amplasate corespunztor pentru accesulcomod. nclzirea electric a acestora oblig legarea lor la pmnt.

La prepararea bilor se va ine cont de proprietile i reaciile posibile alesubstanelor respective.

La diluarea acizilor se va ine cont de reaciile exoterme posibile.Diluarea acidului sulfuric (H2S04) se face prin turnarea n vn subire i sub

agitarea puternic a acidului n ap. Amestecul acizilor se face turnnd pe cel maiconcentrat n cel mai diluat.Diluarea cu reacie exoterm se va face numai n vase incasabile la ocuri

termice.La decapri n acid sulfuric (H2S04) nu se vor admite impuriti de arsen

care pot provoca accidente prin degajare de hidrogen arseniat (substan extrem detoxic).

Este obligatorie prezena a cel puin doi operatori n zona de lucru pentruacordarea ajutorului n caz de accident.

La exploatarea bilor de cianuri se vor lua msuri pentru a se mpiedicainhalarea gazelor degajate de aceste bi sau contactul substanelor cu pielea.

Golirea bilor se face n recipiente destinate special.Apele de splare vor fi dirijate n bazine de decantare speciale, fiind

interzis deversarea lor n canalele comune.Anozii scoi din uz nainte de evacuarea lor n atelier vor fi neutraliza i iuscai.

Se vor evita stropirile cu soluiile manevrate.La bile alcaline care formeaz spum, exist pericolul acumulrii de

hidrogen i oxigen, care pot forma un amestec exploziv.


5/54

5

LUCRAREA NR. 1

RECONDIIONAREA PIESELOR CU DEGRADRIPRIN SUDARE OXIACETILENIC

1. Scopul lucrrii

Lucrarea prezint modul de pregtire a locului degradrii n vederea aplicriisudurii oxiacetilenice i parametrii necesari la aplicarea procedeului amintit.

2. Consideraii teoretice

Unul dintre procedele larg utilizate la recondiionarea pieselor cu degradrisub form de fisuri sau ruperi o constituie sudarea, pentru multiple avantaje pe carele are.

Din punct de vedere al unor particulariti n tehnologia de recondiionareprin sudare, degradrile menionate mai sus se mpart n:

-fisuri neptrunse, cu adncime mic, de pn la 0,4 din grosimea seciunii;

-fisuri largi, ptrunse, care prezint ndeprtri ale marginilor cu peste 15mm;

-ruperea piesei n buci.Principial, procedeul de recondiionare prin sudare a pieselor cu fisuri

const n ndeprtarea, prin prelucrare mecanic, a materialului din zona fisurii icompletarea spaiului gol, astfel creat, cu material depus prin sudare, n cazulfisurilor neptrunse sau a celor nguste, sau sudarea unui petic, n cazul fisurilorlargi.

Verificarea piesei, are n acest caz drept scop principal punerea n eviden(identificarea) a fisurii i determinarea lungimii i adncimii acesteia. Metodeleobinuite de punere n eviden a fisurii sunt cu lichide penetrante (petrol, ulei etc.)sau prin defectoscopie, metode cunoscute de la tehnica sudrii. Pentru stabilireaadncimii fisurii se prelucreaz, n zona fisurat, cteva guri de adncimi diferite,

cu burghiul de 4-10 mm diametru, n funcie de grosimea materialului.Prelucrarea mecanic prealabil. Pentru a rezulta o recondiionare de bun

calitate trebuie ndeprtat zona de fisuri, att pe lungime ct i n adncimea ei,deoarece orice urm constituie o amorsa care ulterior se dezvolt conducnd ladegradarea prematur a piesei i chiar la accidente n exploatare (avarii).

nlturarea fisurii se face prin mai multe prelucrri, funcie de felul fisurii.Astfel, fisurile neptrunse, cu adncime mic, se nltur prin:

- gurirea materialului la capetele fisurii, pe o adncime care s depeasccu 2-3 mm adncimea fisurii (stoparea fisurii), cu un burghiu de 4-10 mm diametru,astfel nct cel puin jumtate din gaur s fie n material sntos;


6/54

6

Pentru fisurile largi (fig. 3) se pregtete un petic de dimensiunicorespunztoare spaiului rezultat dup decupare, avnd conturul pregtit lageometria corespunztoare zonei pregtite. Se centreaz peticul, se prinde n punctei se sudeaz (fig. 4), rezultnd o mbinare cap la cap.

Prelucrarea mecanic ce se execut dupsudare urmrete nivelarea sudurii n planulsuprafeei piesei.

Sudarea oxiaceilenica. Gazul cel mai utilizatpentru acest gen de sudur este acetilena, care degajcea mai mare cantitate de cldur n comparaie cuhidrogenul, gazele de iei etc. El se obine cu ajutorul

unor generatoare ce pot fi: cu carbid n ap, cu apa peste carbid i prin contact.Ultimul tip este mai des folosit la noi (fig. 5, n care: l-rezervor; 2-plutitor; 3-clopot;4-co de carbid; 5,6,7-evi; 8-spaiul plutitorului; 9-epurator; 10-eav; 1 l-supap desiguran; 12-robinet; 13-tij; 14-vas pentru reziduri; 15-piuli; 16-arztor) ifuncioneaz prin cufundarea periodic a carbidului n ap. Presiunea de lucru estede 400 mm H20 iar ncrcarea de carbid de 5 kg, obinndu-se debitul de 3500 l/h.

Fig. 5. Generator de acetilena CD-11

Fig. 4. Sudarea peticuluin zona fisurat: l-peretelepiesei;


7/54

7

deplasarea arztorului n zig-zag sau n spiral. nclinaia arztorului fa de axacusturii este cu att mai mare cu ct grosimea piesei este mai mare (fig. 9). Lanceperea unei custuri, unghiul a va avea valori maxime, 80-90, iar dup formareabii, valoarea lui va scdea treptat pn la o valoare corespunztoare grosimiipieselor de sudat.

Cnd se sudeaz piese cu grosimi diferite, debitul arztorului se stabilete nfuncie de grosimea cea mai mare. El are valorile maxime, pentru fiecare milimetrudin grosimea piesei, de 150 l/h la sudarea pe dreapta i de 120 l/h la

sudarea pe stnga.

Viteza de sudare se calculeaz cu relaia:

Kv= [mm/min]

n care: g este grosimea piesei de sudat, n mm;K - coeficient cu valoarea K = 12, la sudarea pe stnga i K

15 la sudarea pe dreapta.Diametrul srmei de adaos se stabilete conform relaiei:

d= +s [mm] 2(2)

n care: s este un coeficient egal cu 1 mm pentru sudarea pe stnga i cu 2 mm, pentru

sudarea pe dreapta.Parametrii de lucru pentru sudarea

diferitelor materiale sunt prezentai n tabelul 1.3. Maini, aparate, materiale

-Generator acetilen;-main de gurit portabil;-polizor portabil;-cuptor pentru nclzire;-termostat;

-vergele de adaos;-trus pentru sudare oxiacetilenic;

-bloc motor;-ubler.

4. Modul de lucru

n vederea aplicrii procedeului de recondiionare cu ajutorul flcriioxiacetilenice se pregtete generatorul prin introducerea unei cantiti de carbid nsuportul acestuia i imersarea suportului n apa din bazinul principal.

(1)

Fig.9 Unghiurile de nclinare

ale arztorului


8/54

8

:.

Se monteaz furtunurile de legtur de la generator la aparatul de sudur. Sudareaoxiacetilenic a blocului motor fisurat se execut respectnd urmtoarele etape:

-se pregtete locul sudrii prin teirea fisurii la 45 - 50 pe o lungimedepind cu 15-20 mm lungimea fisurii executndu-se n capete cte o gaur de 5-6mm n diametru;

-blocul se nclzete n cuptor n dou etape: la nceput pn la 200-250 senclzete cu viteza de 500-600 C/h, iar apoi cu viteza de 1500 C/h pn latemperatura de 600-700C;

-blocul astfel pregtit se scoate din cuptori se introduce n termostat sau seaeaz pe o plac de azbest acoperindu-se cu o cutie de tabl cptuit cu azbest,avnd o fant n dreptul fisurii pentru a se putea realiza sudarea;

-dup terminarea sudrii blocul motor se introduce n cuptor (dac duratasudrii a fost mai mare de 15 minute) i se nclzete pn la 600-700C, lsndu-ses se rceasc ncet;

- dup rcire se prelucreaz sudura i se face proba hidraulic.Sudarea fisurilor ntre cilindri pe suprafaa de asamblare a blocului cu

chiulasa se face numai oxiacetilenic.Se trag concluzii privind folosirea sudurii oxiacetilenice la recondiionarea

pieselor degradate.

BIBLIOGRAFIE

1. Raeev D.D.: Tehnologia fabricrii i reparrii utilajului tehnologic,Editura Didactici Pedagogic, Bucureti, 1984;

2. Zamfir Manolache:Fabricarea i repararea utilajului chimic, InstitutulPolitehnic Bucureti, 1982;

3.1.D. Cebotrescu, Dr. Paraschiv:Reparareai ntreinerea utilajelor dinindustria alimentar. Ed. Universitas, Chiinu, 1993.


9/54

9

LUCRAREA NR. 2

RECONDIIONAREA PRIN SUDARE ELECTRIC

1. Scopul lucrrii

Lucrarea prezint modalitile de ncrcare i reparare a pieselor degradateparial sau total aplicnd procedeul sudurii electrice.


Una dintre metodele rapide i eficiente de recondiionare a inelelor cudegradri superficiale o reprezint ncrcarea prin sudare, care const n sudareasuccesiv de straturi de metal topit pe suprafaa uzat, pn la formarea unui stratuniform, de grosime necesar.

n procesul de ncrcare prin sudare se topete att metalul de adaos ct istratul superficial al metalului de baz, realizndu-se astfel o mbinare strns, princontopirea celor dou metode n stare topit. Aceasta constituie deosebireaprincipal a metodei de ncrcare prin sudare fa de metoda de ncrcare prin

metalizare.Recondiionarea prin ncrcare cu straturi depuse prin sudare areurmtoarele avantaje:

-participarea seciunii integrale a piesei recondiionate la prelucrareasolicitrilori deci, restabilirea, nu numai a formei, ci i a rezistenei nominale apiesei;

-posibilitatea realizrii recondiionrii fr utilaj special i cu foreleexistente n atelierul de reparaii, n secia de sudare;

-posibilitatea obinerii unui strat extrem de rezistent la uzare, folosindpentru depunere un metal corespunztor;

-volum de munc redus la pregtirea suprafeei, n comparaie cumetalizarea, deoarece sunt excluse prelucrrile mecanice preliminare.

Dezavantajele metodei de ncrcare prin sudare sunt:- nclzirea puternic i neuniform a piesei, care creaz premise pentru

deformarea piesei, necesitnd msuri specialiale pentru reducerea deformaiilor;-apariia unor tensiuni interioare caracteristice procesului de sudare, cu

urmrile posibile ce decurg din acestea.Pentru ncrcarea prin sudare a suprafeelor uzate, se parcurge urmtorul

itinerariu tehnologic: l-verificarea piesei degradate; 2-pregtirea piesei pentruncrcare; 3-prenclzirea piesei (dac este cazul); 4-ncrcarea prin sudare;5-tratament termic; 6-prelucrarea mecanic final; 7-control tehnic de calitate final.

1. Verificarea piesei. Problemele operaiei de verificare a piesei degradatesunt similare tuturor procedeelor de recondiionare, astfel nct rmn valabileindicaiile date n paragraful referitor la verificare.


10/54

10

Dup depunerea complet a unui strat elementar, tot procesul se reia pn laobinerea stratului de grosime necesar.

Suprafeele plane extinse, se ncarc prin sudare, utiliznd electrozilamelari, care dau productivitate ridicati o calitate bun a stratului depus.

n toate cazurile de ncrcare prin sudare, piesa se aeaz liber la un capt,pentru a se elimina deformaiile mpiedicate care produc tensiuni interne puternice.

5. Tratamentul termic. Se aplic n scopul reducerii tensiunilor interne ipentru mbuntirea structurii materialului depus, tehnica operaiei fiind aceeai cu

cea de la mbinrile prin sudare.6.Prelucrarea mecanic final. Deoarece stratul depus prin sudare rezult

cu neuniformiti i abateri dimensionale relativ mari, pentru a realiza preciziadimensional, de formi de rugozitate, suprafaa ncrcat se supune prelucrrilormecanice prin achiere. de regul, suprafeele cilindrice se degroeaz i sesemifiniseaz dup care se rectific,

Prelucrarea suprafeelor ncrcate prin sudare prezint o serie de dificulti,att datorit duritii ridicate a stratului depus, mai ales n cazul ncrcrii prinmetoda cu arc electric, ct i datorit neuniformitii adaosului de prelucrare, rmasdup ncrcare. Piesele recoapte sau normalizate dup sudare, se pot prelucra relativuor prin toate procedeele de achiere obinuite. n schimb, cele netratate termic, seprelucreaz greu, utilizndu-se n general discuri abrazive. La prelucrarea dedegroare se constat un recul puternic i vibraii date de ocurile discului abraziv pesuprafaa denivelat a suprafeei ncrcate prin sudare.

7. Controlul tehnic de calitate. Piesa, dup ncrcare i prelucrare severific, controlul avnd urmtoarele obiective:

-controlul ncrcrii prin sudare;-gradul de deformare al piesei n procesul ncrcrii;-precizia dimensional, de form, de rugozitate etc.La ncrcarea prin sudare pot apare aceleai defecte ce apar n mod frecvent

la operaiile de sudare ca: aderen insuficient ntre metalul depus i cel de baz,strpungerea metalului de baz, fisuri, depuneri neregulate pe nlime, porozitateetc. Modul de verificare este cel de la tehnica sudrii.

Gradul de deformare a piesei se verific imediat dup ncrcare, astfel nctdac este necesar piesa se supune mai nti unei operaii de ndreptare. Precizia

dimensional, de form, de rugozitate, duritate etc. se verific n modul cunoscut, cai pentru o pies nou.n cazul ruperii piesei n buci, procedeul universal de recondiionare este

sudarea, procedeul constnd n asamblarea prin sudare a bucilor respective, sau aprii principale a piesei cu alte poriuni executate din nou. Prin acest procedeu se potrecondiiona adesea arborii rupi sau fisurai transversal pe adncime mare i altepiesei importante, al cror cost de execuie din nou este firete mare i cu ciclu defabricaie larg.


11/54

11

-----------/ 2 i T,

Fig. 4. Schema sudrii manuale cuarc electric: l-surs de curent;2-conductori; 3-piesa de sudat;4-portelectrod; 5-electrod

Diametrul electrodului se alege n funciede grosimea piesei de sudat, de forma,dimensiunile i poziia n spaiu a custurii.Alegerea corect a diametrului electroduluimpiedic rcirea prea rapid a bii de metal,evitnd, n acelai timp, pericolul strpungerii prin

topire a metalului de baz. Valorile diametrului, nfuncie de grosimea pieselor de sudat, sunt date ntabelul l.

Tabelul 1Mrimea diametrului electrodului

s, mm 1-2 3-4 5-10 10

de, mm 1,5-2,5 2,5-4 3,25-6 3,25-8

La depunerea primului strat (la rdcin), electrodul nu trebuie s aibdiametrul mai mare de 3,25 mm, pentru a asigura ptrunderea corect a custurii.

Urmtoarele straturi pot fi depuse cu electrozi cu diametrul mai mare, corespunztorgrosimii pieselor. n cazul executrii sudurilor verticale sau pe plafon, se recomandca diametrul electrodului s nu depeasc 4 mm, pentru evitarea scurgerii uneicantiti mari din baia de metal. Electrozii pot fi cu nveli acid (A), bazic (B),celulozic (C), oxidant (O), rutilic (R), titanic (T) - STAS 1126-96, STAS1125/1-2-96 i 1125/3...6-96.

Intensitatea curentului de sudare depinde de diametrul electrodului, de felulmbinrii i de poziia de lucru i se calculeaz cu relaia I5=5de (d +5) . Un

curent cu intensitate prea mare poate duce la nclzirea excesiv a miezuluielectrodului, accelerarea topirii acestuia i la depunerea de metal fr ptrundereacorespunztoare. n unele cazuri poate produce strpungerea metalului de baz.Datorit temperaturilor nalte pe care le dezvolt un curent prea mare, baia de metal se

nclzete puternic i crete solubilitatea gazelor n metalul topit, cauz principal aformrii porozitii i suflurilor n custur.Se recomand ca, n cazul sudrii pe vertical sau pe plafon, intensitatea

curentului s fie cu 10... 15% mai mic dect sudarea pe orizontal.Lungimea arcului are mare importan n asigurarea stabilitii acestuia. Se

recomand ca lungimea arcului s fie minim pentru ca pierderea de cldur, datoritradiaiei, s fie ct mai mic. Prin scurtarea arcului se micoreaz i influenanefavorabil a aerului atmosferic asupra bii de metal i se reduc pierderile prinardere. Sudarea cu arc scurt asigur obinerea unei suprafee mai regulate acordonului, precum i o ptrundere corespunztoare.


12/54

12

Pe lng aceste avantaje, sudarea automat sub strat de flux prezinti uneledezavantaje i anume: nu se pot executa suduri de poziie; exigene mrite fa decalitatea metalului de baz, n special la sudarea oelurilor cu coninut ridicat decarbon.

n tabelul 2 sunt prezentate cteva date comparative ntre sudarea manualcu electrozi nvelii i sudarea automat sub strat de flux.

Tabelul 2Parametrii de sudareMrimea Sudarea cu:

electrozi nvelii arc acoperit

Densitatea de curent (A/mm2)Coeficientul de topire (g/Ah) Consumspecific de energie electric e (kWh/kgelectrod topit) Coeficientul de stropire

4-257-153,2-3,60,17

25-2009-252,5-30,07

Fluxuri folosite la sudarea automata. Fluxul este un material granular ce sedepune deasupra arcului electric i n lungul cordonului de suduri ndeplineteurmtoarele: protejeaz baia de metal mpotriva aciunii oxigenului i azotului dinaer; izoleaz termic arcul electric i baia de metal; absoarbe gazele nocive produse dearcul electric; stabilizeaz arcul electric; regleaz coninutul bii n elemente dealiere.

Fluxurile folosite la sudarea automati semiautomata se clasific din maimulte puncte de vedere:

-dup compoziia chimic: fluxuri pe baz de silicai (de mangan, calciu imagneziu) i fluxuri formate pe baz de fluoruri;

-dup destinaie: fluxuri pentru sudarea oelurilor cu coninut redus decarbon, fluxuri pentru sudarea oelurilor slab i bogat aliate i fluxuri pentru sudareametalelor neferoase;

-dup procedeul de sudare: fluxuri pentru sudarea automat cu arc acoperit ifluxuri pentru sudarea sub baie de zgur;

-dup modul de preparare: fluxuri topite i fluxuri ceramice.n funcie de masa specific y, fluxurile pot fi cu aspect sticlos (y > 1

kg/dm3) sau fluxuri poroase (y < 1 kg/dm3).c. Sudarea electric n mediu de gaz protectorSudarea n mediu de gaz protector const n trimiterea unui jet de gaz n jurul

arcului electric, cu scopul de a proteja captul incandescent al electrodului, picturilede metal ce se desprind din acesta, precum i baia de metal mpotriva efectuluiduntor al gazelor rezultate prin disocierea aerului.


13/54

13

Cldura rezultat prin asocierea hidrogenului topete, n zona de sudare, piesele desudat 2, precum i metalul (vergeaua) de adaos 3, formnd baia de metal. La sudarea pieselorsubiri nu se folosete metal de adaos.

Dac se folosesc electrozi cu diametrul de 1...3 mm, atunci acetia sunt situai nacelai plan vertical (fig. 7). n cazul folosirii electrozilor cu diametrul de 2...3 mm, pentru amri efectul arcului, acetia sunt aezai n plane verticale diferite (fig. 7 b), astfel nct arculelectric ce se formeaz ntre ei, are form de S.

n fig. 8 se arat modul de lucru i formare a cordonului de sudur n zonelespecificate n jurul arcului electric.

La amorsarea arcului, electrozii se scurtcircuiteaz. Dup ce arcul s-a format, ceidoi electrozi se ndeprteaz i n acel moment se deschide robinetul de alimentare cuhidrogen.

Intensitatea curentului de sudare se alege n funcie de diametrul vergeleimaterialului de adaos conform datelor din fig. 9. n tabelul 3 sunt date indicaii n legtur cuvalorile unor parametrii ai regimului de sudare, la mbinri cap la cap.

Fig. 8. Sudarea arcatom (ansamblu): l-zona dedisociere; 2-zona de asociere; 3-zona de ardere ahidrogenului nedisociat

daLmci]

Fig. 9. Alegereacurentului de sudare L n funcie dediametrul vergelei, la sudarea arcatorn

Tabelul 3Parametrii la sudarea tablelor

Grosi- Deschide- Diametrul Intensitatea Numrul

mea ta- Forma sudurii rea ros- electrodului curentului, stratu-blei, s tului, mm de wolfram, I,,A rilornun mm1-1,5 cap la cap 0 1,5 17-22 1

'2-3 cap la cap 0,5 i,5 22-28 13-5 muchiile superioare teite la 90 1-2 1,5 sau 2 28-35 15-8 n V cu unghi de 90 1-2 2 sau 3 35-44 1-28-12 n V cu unghi de 70 2 3 45-55 2-312-20 n V cu unghi de 60 3 5 50-79 3-4

Procedeul de sudare arcatom se poate folosi la sudarea oelurilor slab aliate,

IsCA3

150-

100

50 -l


14/54

14

piesei (fig. 11). Sudarea se face cu curent continuu sau alternativ, folosindu-seregimul de sudare dat n tabelul 4.

Piesele de dimensiuni mici (3 - 1 0 mm) cu fisuri nchise se sudeaz peporiuni scurte, ntr-o anumit ordine lsnd piesa s se rceasc dup fiecareporiune sudat. Pentru a prentmpina extinderea fisurii, se sudeaz mai nticapetele fisurii, apoi se trece la sudarea acesteia.

n funcie de grosimea piesei, numrul cordoanelor laterale variaz. Pentruprentmpinarea fisurrii locului sudat din cauza tensiunilor interne, nainte desudare, piesa se introduce n ap nclzit la 60-70cC pn la nivelul fisurrii.

Tabelul 4Grosimeamaterialului,mm

Diametrulelectrod,mm

Intensitateacurentului, A

Lungimea poriunii sudateiar ntrerupere, mm

Lungimea custuriipeste capetele fisurii,mm

3-10 Peste10

3-55-6

80-160160-350

15-2525-60

5-1010-20

5. Rezultate experimentale

-Se urmrete practic depunerea unor cordoane de sudur ct mai uniformprin pstrarea constant a vitezei de sudare i a lungimii arcului electric.

-Se va urmri calitatea cordoanelor de sudur depuse i polizate n scopulvizualizrii prezenei neuniformitilori a porilor de sudur.

-Se face controlul hidraulic al zonei sudate prin montarea blocului pe unstand hidraulic n vederea verificrii etaneitii.

-Se trag concluzii asupra metodei de recondiionare aplicate.

BIBLIOGRAFIE

1. Raeev D.D.: Tehnologia fabrlca.ru i reparrii utilajului tehnologic,Editura Didactici Pedagogic, Bucureti, 1983;

2. Zamfir Manolache:Fabricarea, reparareai ntreinerea utilajuluitehnologic, Institutul Politehnic Bucureti, 1982;

3.1.D. Cebotrescu, Dr. Paraschiv: ntreinerea i repararea utilajelor. Ed.Universitas, Chiinu, 1994.

-


15/54

15

LUCRAREA NR. 3

RECONDIIONAREA PRIN METALIZARE

1. Scopul lucrrii

Lucrarea i propune s familiarizeze studenii cu tehnologia demetalizare, cu aparatele de metalizare electric i oxihidric i cu instalaiileadaptate pe strung.


ncrcarea (depunerea) prin pulverizarea pe suprafaa piesei, a unui metal nstare topit, sub form de jet, cu aer comprimat sau alt gaz, se numete metalizare.

Acest procedeu constituie una din metodele cele mai moderne deeconomisire a materialelor metalice scumpe utilizate n industria constructoare demaini. Exist trei direcii principale ce duc la economisirea unor metale scumpescumpe prin utilizarea acestei tehnologii:

- acoperirea suprafeelor supuse intens la uzur cu un strat de metalprotector;

- reducerea la maximum a rebuturilor prin ncrcarea suprafeelor prelucrate

la dimensiuni mai mici dect cele prevzute n desenul de execuie;- recondiionarea pieselor uzate pe suprafee relativ reduse.Metalizarea (prin pulverizare) i are originea n experimentele i invenia

elveianului Max Ulrich Schoop din anul 1910.Pn astzi, procedeul a fost perfecionat continuu, cunoscndu-se la ora

actual aprozimativ 20 de procedee de metalizare. Cele mai utilizate sunt: -metalizarea oxiacetilenic;-metalizarea cu arc electric;-metalizarea cu arc electric sub strat de flux;-metalizarea cu ajutorul curenilor IF;-metalizarea cu jet de plasm;-metalizarea prin vibrocontact.Metalizarea se efectueaz cu instalaii speciale compuse din dispozitiv de

nclzire i topire a metalului, dispozitiv de pulverizare a topiturii, din mecanismulde alimentare cu metal ce urmeaz a fi topit i dispozitive auxiliare. Picturile demetal topit, antrenate de jetul de gaz comprimat, se orienteaz spre suprafaa derecondiionat, lovindu-se de ea i ader puternic la suprafaa respectiv (fig. 1).

Drumul de la orificiul de pulverizare la suprafaa piesei dureaz fraciuni desecund, deoarece viteza particulelor este de 120-200 m/s, iar distana de la orificiul


16/54

16

Stratul depus este friabil, se rupe uor la ntindere, alungirea relativ fiindaproape nul, n schimb rezistena la compresiune este foarte mare i anume de ceaIO3 MPa. Astfel calculul de rezisten se face lund n calcul numai dimensiunilematerialului de baz cu excepia cazului in care suprafaa metalizat este supusnumai la compresiune.

Recondiionarea unor piese uzate prin metalizare impun un procestehnologic format din urmtoarele operaii importante:

a - verificarea piesei degradate;b - pregtirea suprafeei piesei pentru metalizare;c - depunerea stratului de adaos (metalizare propriu-zis);d - prelucrarea mecanic dup metalizare;e - control tehnic final.a) Verificarea piesei degradate se face pe baza constatrilori pe baza

msurrilor efectuate. Se stabilete grosimea stratului ce urmeaz a fi depus:S^h1+u+h2

unde: h, este adncimea prelucrat anterior metalizrii; u -uzura;

h2 - adncimea de material ce se ndeprteaz dup metalizareapropriu-zis.

Se impune ca grosimea remanent s fie (h,+u) > 0,3 mm.b)Pregtirea suprafeei piesei de metalizatse face prin prelucrri mecanice,

avnd ca scop pe de o parte, realizarea formei corecte a suprafeei, i pe de altparte curirea suprafeei i realizarea pe ea a unor profiluri i asperiti pentruasigurarea i mrirea aderenei stratului depus.

Obinerea rugozitii suprafeei se face prin sablare, prin procedee electrice,prin prelucrri de achiere sau prin aplicarea unui strat intermediar de metal,pulverizat.

Sablarea este cea mai eficace, ea realiznd simultan att asperizarea ct icurirea suprafeei, cu productivitate ridicat.

Procedeul aplicrii unui strat intermediar de metal pulverizat d rezultatebune n special cnd se pulverizeaz molibdenul, deoarece oxidul de molibden

format n procesul metalizrii se volatilizeaz la temperaturi relativ mici (750 C),particulele de Mo ajung pe suprafaa piesei fr oxid, difuzeaz n masa metalului,formnd un strat intermediar puternic oxidant i cu o rugozitate pentru urmtorulstrat.

Se recomand ca, dup efectuarea prelucrrilor pentru pregtirea suprafeei,pn la metalizare s nu treac mai mult de 3 ore, pentru evitarea oxidrii suprafeeipregtite. Dac acest timp se depete, atunci este necesar curirea imediatnaintea metalizrii, prin sablare, decapare etc.

c) La execuia operaiei de metalizare, una din problemele importante esteasigurarea unei grosimi de strat ct mai constant, suprafeele cilindrice se


17/54

17

Fig. 2. Instalaie de metalizare electric pe strung

Fig. 3. Instalaie de metalizare oxihidric

n fig. 4 (n care 1-carcas; 2-sistemde antrenare; 3-mner; 4-ntreruptor;5-dop filetat; 6-dispozitiv de dirijare; 7-agtoare; 8-electromotor curent continuu;9-tu pentru rcire; 10-ansamblu reglabil; 11-corp de sudur; 12-aprtoare;

13-capac de protecie; 14-canea) se prezint schia aparatului electric de metalizare.De


18/54

18

.

Dozarea se realizeaz prin deschiderea mai mult sau mai puin a supapei,prin intermediul prghiei (11), acionate de operator.

3 2 i

Fig.5. Aparat de metalizare cu gaz i pulbere

Dup ce capul de metalizare a fost asamblat din piese componente, semonteaz pe strung prin intermediul unui suport n dispozitivul port-scul. Seracordeaz capul de metalizare la buteliile de oxigen tehnic i acetilin, verificndmontarea corect a manometrelori reduciilor de gaz.

Pentru punerea lui n funciune se amorseaz i se regleaz flacra, sedeschide intrarea aerului comprimat, care aspir publerea din recipient i o trimite nzona de topire, dup care este pulverizat pe suprafaa piesei de recondiionat.Grosimea stratului depus nu va depi 10 mm, n caz contrar pot s apar fisuri alemetalului depus ca urmare a tensiunilor termice.

n fig. 6 (unde: l-corp; 2-racord corp arztor-conduct amestec gaze;3-conduct amestec gaze; 4-corp arztor; 5-conduct pentru pulbere; 6- suport;7-dozator pulbere; 8-robinet; 9-conduct oxigen; 10-conduct acetilen (sau H2)) esteprezentat construcia unei alte variante de aparat de metalizare cu gaz fr prghiede acionare manuali la care pulberea de metal circul prin exterior avnd orificiu deevacuare separat de capul arztor. La intersecia direciilor de evacuare ale celordou orificii are loc topirea pulberii care va fi apoi proiectat pe suprafaa demetalizare.


19/54

19

se pune n funciune electromotorul de alimentare cu srmi compresorul de aerpentru pulverizare; '

- dup limea suprafeei se utilizeaz depunerea inelar prin ndeprtareatreptat a aparatului de pies, meninndu-se la cea 120 mm sau n cazul unorsuprafee mai late de 20 mm, se utilizeaz depunerea elicoidal.

Pentru metalizare cu sufltorul oxihidric se vor executa urmtoarele operaii:-se cupleaz micarea de rotaie lent la pies;-se poziioneaz metalizatorul n acelai mod ca cel electric;-se aprinde arztorul oxihidric;

-se ateapt un timp pn ce piesa se nclzete la aproximativ 150-200C;-se pune n funciune pulverizatorul;- se execut depunerea inelar sau elicoidal pn la acoperirea defectului.Dup metalizare, operaiile de strunjire i rectificare a suprafeei se pot

executa dup cel puin 2 zile pentru a putea fi siguri c stratul depus nu se vadesprinde.

BIBLIOGRAFIE

1. Zamfir Manolache:Fabricarea, reparareai ntreinerea utilajuluitehnologic, Institutul Politehnic Bucureti, 1982;

2. D.D.Raeev: Tehnologia fabricrii i reparrii utilajului tehnologic,Editura Didactici Pedagogic, 1983;

3.1.D. Cebotrescu, Dr. Paraschiv: ntreinerea i repararea utilajelor. Ed.Universitas, Chiinu, 1994.

(SWtMiJ


20/54

20

LUCRAREA NR. 4

RECONDIIONAREA PIESELOR PRIN DEFORMRI PLASTICE

1. Scopul lucrrii

Lucrarea are ca scop s familiarizeze studenii cu principalele metode derecondiionare a pieselor, prin deformare plastic.


Recondiionrile prin deformri plastice se bazeaz pe utilizarea rezervei dematerial a piesei i pe proprietile de deformare plastic ale acesteia.

Aceast prelucrare modific forma materialului prin aplicarea unei foreexterioare, n vederea obinerii unei alte repartiii a aceluiai volum de material.

Deformarea plastic a materialului este caracterizat prin doi indici de baz:gradul de plasticitate i rezistena la deformare plastic. Aceti indici depind denatura materialului, de structura lui i de condiiile deformrii. Prin nclzire crete

gradul de plasticitate al materialului i scade rezistena la deformare.Gradul deformrii plastice este influenat i de mrimea i sensul tensiunilorinterne. Tensiunile de compresiune mresc deformarea plastic a metalului.

Deformarea plastic poate avea loc n volumul unui cristal sau ntre cristale,ultima putnd distruge corpul.

Recondiionrile prin deformri plastice au loc la rece fr nclzireapieselori la cald prin nclzirea lor la o temperatur de peste 673K (400C).

2.1. Principiile generale ale deformrii la rece

Prelucrarea prin deformare plastic produce nu numai modificarea formeisau dimensiunilor piesei ci influeneaz i proprietile mecanice i structurametalului. Calitile tehnologice depind de urmtorii factori:

-proprietile mecanice: rezistena la rupere or, rezistena la forfecare x,indicii de plasticitate (gtuirea specific , alungirea relativ e, raportul aJor).

-compoziia chimic, structura i mrimea granulelor componente;-precizia dimensiunilori calitatea suprafeelor.

2.1.1. Proprietile mecaniceReprezentarea grafic n coordonate rectangulare a variaiei sarcinii F,

respectiv a efortului unitar o, n funcie de lungimea epruvetei AL = (L - L0),respectiv alungirea epruvetei e, n cursul ncercrii la traciune, poart numele dediagram a ncercrii la traciune (fig. 1) sau curb caracteristic la traciune,


21/54

21

2.1.2. Compoziia chimic

Compoziia chimic a metalului are o mare influen asupra procesului dedeformare plastic. Elementele de aliere, de regul, micoreaz plasticitateametalului. Din aceast cauz metalele pure au un grad de plasticitate mai ridicat.Rezultate bune se obin n cazul oelurilor cu maximum 0,12% C, 0,38% Mn,

0,018% P, 0,045% S, cu structur omogeni cu gruni de ferit de punctajul 6-7(STAS 5490- ).

2.1.3. Calitatea suprafeelor

Calitatea suprafeelor influeneaz n sensul c la caliti necorespunztoareapar linii de deformare pe suprafaa piesei ceea ce d aliura unei coji de portocal. Seprescrie rugozitatea Ra = 1,6 - 0,4 jum.

Dac materialul deformat plastic ecruisat se nclzeete la temperaturi nuprea ridicate (475-575C pentru oel) dispar deformaiile reelei cristaline i cret eplasticitatea. Aceste fenomene de refacere parial a proprietilor mecanice alematerialului, fr modificarea structurii acestuia se numesc recoaceri de relaxare.

2.2. Prelucrri la cald

Pentru mrirea plasticitii i evitarea ecruisrii se execut nclziri pestetemperatura de recristalizare. La temperaturi ridicate sunt necesare eforturi mai micide deformare i scade pericolul apariiei fisurilor n timpul deformrii.

Prezint mare importan temperatura de ncepere i de terminare a lucrrii.Temperatura maxim de nclzire trebuie s nu ating valori de supranclzire sau deardere a materialului. De asemenea, terminarea lucrrii trebuie s aib loc latemperaturile optime necesare pentru evitarea ecruisrii.

nclzirea poate fi general sau local, n funcie de construcia piesei i delocul uzurii, n medii neutre sau de carburare pentru evitarea decarburrii stratuluisuperficial.

Durata nclzirii T se poate determina cu expresia:T=k-Dy[D

n care: D este diametrul sau dimensiunea maxim a piesei;K - coeficient (K* 1,25 pentm oel carbon, K = 2,5 pentru oel aliat).Dup prelucrarea prin presare la cald piesele vor fi din nou tratate termic, n

vederea obinerii condiiilor de duritate, respectiv de structura cerut.Pentru recondiionri se utilizeaz mai frecvent urmtoarele procedee:

deformarea prin presiune i prin tragere, deformarea prin ndoire, mbinri prindeformri i unele procedee de separare (tiere).


22/54

22

Fig. 3. Forele la umflareI c f - A c f

Fig. 4. Umflarea cu dom

2.3.3. Evazarea. Aceast operaie constituie o combinaie dintre refularei umflare astfel c forele acioneaz sub un unghi oarecare fa de direciadeformrii (fig. 5). La astfel de recondiionri lungimea piesei nu se modific, ceea

ce constituie unavantaj deosebit.

Aceastoperaie i gsete

aplicaie larecondiionarea unorroi dinate, a unor canalecu uzuri pesuprafeele laterale, a

degetelor sferice.n vederea recondiionrii, piesele se prenclzesc la o temperatur ridicat

(950 - 1190C pentru oel). Operaia se realizeaz n stane, matrie sau dispozitivespeciale (cu role, cu pene etc).

2.3.4. Zimuirea sau randalinarea. Aceast operaie se aplic pentrumrirea dimensiunilor exterioare sau micorarea celor interioare, cu deplasareamaterialului din anumite poriuni ale piesei. Deformarea 8 are loc n sens contrarforelor de acionare F (fig. 6).

Aplicaii ale acestei operaii se ntlnesc la restabilirea unor ajustaje cu inelede rulmeni, cu arbori, diferite alezaje sau lagre de alunecare cu compoziie etc.

2.4. Reducerea dimensiunilor interioare prin deformare plastic(restrngerea, gtuirea, extrudarea sau ambutisarea) Operaia se aplic n

vederea micorrii dimensiunilor interioare ale pieselor tubulare prin micorareacelor exterioare (fig. 7).

Fig. 5. Evazarea Fig. 6. Randalinarea


23/54

23

.

de unde rezult:R+S _ 100

K+S_100-z

sau:

R = 50

' ,v-

n care: R este raza minim de ndoire; S- grosimea piesei;1 - gtuirea relativ la rupere a materialului.innd cont de arcuirea materialului pentru evitarea repetrii ndreptrii se

face o corecie a razei:

n care: R, este raza de

ndoire la ndreptare;r - raza de curbur ce trebuieeliminat la ndreptare;

oc - limita de curgere a materialului;E - modulul de elasticitate.

ndreptarea la caldse realizeaz lao temperatur de 1073-1173K (800-900C). n acest caz, fora necesar

ndreptrii este mult mai mic.Fig. 10. ndoirea


24/54

24

4. Modul de lucru

-Pentru micorarea suprafeei de contact i a forelor rola se aeaz nclinatfa de axa alezajului ca n fig. 13. Dispunnd rolele sub un unghi y fa de axadornului (fig. 14) se poate reduce momentul de torsiune i al forei axiale necesareexecutrii operaiei.

-Viteza periferic a dornului va fi V = 20 - 75 m/min;-Avansul axial s = 100 - 120 mm/min.-Adaosul de prelucrare a = 0,02 - 0,2 mm.-Celelalte date privind parametrii tehnologici se dau n tabel.-Dup prelucrarea unui numr de 3 cilindri se msoar rugozitatea de

suprafai se traseaz graficul de variaie al Ra de-a lungul generatoarei pentrudiferite avansuri de lucru.

Tabelul 1Parametrii tehnologici la rularea cu role

Materialul piesei Adaosul,mm

Avansul,mm/rot

Frecvenade rotaie,rot/min

Numr detreceri

Rugozitateainiial,pm

Rugozitateadup rulare,jim

Font 0,05-0,06 0,5-0,9 240 1 3,2 0,4

Otel 40C. 45. 34 0.05-0.07 0,7-1,2 250 1 3.2-6.3 0.4

Fig. 12. Dorn la rulare

Fig. 13. Poziia rolei la rulare

Fig. 14. Unghiul de nclinare al rolei

BIBLIOGRAFIE1. C. Iliescu: Tehnologia presrii la rece, Editura Didactici Pedagogic,

Bucureti, 1983;2.A. Cirillo, V. Braha: Tehnologia presrii la rece, Institutul Politehnic

Iai, 1982.


25/54

25

LUCRAREA NR. 5

NCRCAREA PRIN ACOPERIRI GALVANICE.CROMAREA

1. Scopul lucrrii

Scopul lucrrii de fa const n familiarizarea studentului cu noiunile debaz privind proiectarea i execuia unei bi pentru acoperirile galvanice cu crom(cromare) necesare restabilirii dimensiunilor iniiale sau mbuntirii calitiistratului supus fenomenului de uzur n timpul funcionrii.


Cromarea este folosit pentru regenerarea dimensiunilor pieselor de mareprecizie uzate sau a pieselor de mare uzur i pentru suprafeele active aleinstrumentelor de msur.

Dezavantajele metodei sunt randamentul sczut al bii i complexitatea

operaiilor pregtitoare.Grosimea maxim a stratului de crom ce se poate depune este de 0,2-0,3 mm. m

Fig. 1. Baie diluat

Baia de cromare se construiete n aa fel nct s asigure temperaturanecesar care constituie cel de-al doilea factor important la acoperirile cu crom.Astfel, se folosesc 3 tipuri de bi:

-baie diluat cu concentraie de 150 g Cr203i 15 g H2S04;-baie universal cu 250 g Cr203i 25 g K2S04 la 1 litru de ap;-baie concentrat cu 350 g Cr,03i 35 g H2SO la 1 litru de ap.n funcie 4? condiiile n care funcioneaz piesa se pot obine 3 feluri de

depuneri dure de crom: lucioase, lptoase i mate sau cenuii.n diagramele din fig. 1, 2 i 3 se arat zonele de depunere a diferitelor


26/54

26

Tabelul 2Materiale pentru perii c irculare

Materialul supus perierii Materialul srmei Diametrul srmei, mm

font, oel, bronznichel, cupruacoperiri cu zinc, staniu, cupruargint i suprafee argintateauri suprafee aurite ________

oeloel, alpacaalam, cuprualam, alpacaalam

0,05-0,30,15-0,250,15-0,200,10-0,150,07-0,10

Duritatea i elasticitatea discurilor de psl sunt diferite, n funcie de gradul dempslire, iar greutatea specific variaz de la (0,08 - 0.60) kg/dm3.

ntre duritatea materialului de lefuit i duritatea discului exist un anumit raport.Cu ct materialul este mai dur, cu att discul trebuie s fie mai dur. Prin duritatea discurilorde lefuit se nelege rezistena pe care materialul o opune deformrii la apsare.

Discurile rotunde se confecioneaz prin coaserea discurilor rotunde decupate dincaneras, prelat, pnz etc. Discurile se compun din 12-15 elemente cu grosimea de circa 8mm. n fiecare element sunt aproximativ 20 discuri cusute sau ncleiate.

n tabelul 3 sunt date vitezele periferice ale discurilor pentru lefuirea i lustruireadiferitelor materiale.

ntre viteza periferici turaia discului exist urmtoarea legtur:

n-Dn V-60-100VL= [m/s]; n=-Z------------ [rot/s]p 60100 n-D

unde: D este diametrul discului, mm.

Viteze periferice la lefuire i lustruireMaterialul de prelucrat Viteza periferic, m/s

lefuire lustruire

Oel: - piese cu form simpl- piese cu form complex Font

Nichel, alpaca, crom Cupru, alam, bronz,tombac, argint Zinc, aluminiu i aliajele lui

25-4015-2520-2520-25

13-1820

30-3520-2530-3530-35

20-3518-25

Pentru lefuire i lustruire mai pot fi folosite mainile cu band abraziv elasticfr sfrit. Principalul element pentru fabricarea benzii abrazive este hrtia sau pnza curezisten mare.

Sablarea const n aplicarea pe suprafaa pieselor a unui jet de nisip cuaros. nunele cazuri din cauza caracterului vtmtor, n locul nisipului cuaros se folosesc nisipurimetalice.

Tabelul 3


27/54

27

.

ndeprtarea grsimilor prin saporificare i a uleiurilor minerale prin emulsionare.Se efectueaz la temperaturi mari de 70C. Degresarea se poate efectua prin imersien bi staionare prin stropire cu jet sau tobe rotative.

Pentru degresare alcalin corpul bii este confecionat din tabl de oel idotat cu o serpentin de abur din oel pe fundul bii, precum i cu dispozitive deaspiraie.

Suprafaa bii este curit continuu prin scurgerea soluiei ntr-un bazin dedecantare (fig. 4), printr-o fant amenajat n peretele bii la nivelul soluiei.

Pentru degresarea pieselor,

compoziiile soluiilor alcaline suntprezentate n tabelul 4.

Degresare electrochimie^

(electrolitic)Are o larg ntrebuinare

datorit rapiditii operaiei i arezultatelor sale bune. Piesele aezatela catod, ntr-un electrolit alcalin suntsupuse aciunii bulelor de hidrogen cese dagaj violent pe suprafaapieselori deslipesc n mod mecanicpelicula de grsime ce acoper

piesele (fig. 5).

Tabelul 4Materialul piesei Componenii bii

Concentraiag/l

TemperaturaC

Durata delucru, min

hidroxid de sodiu 100

i carbonat de sodiu

metasilicat de sodiu

30-35

5-1070-90 10-30

Oel hidroxid de sodiu 20

metasilicat de sodiu 20

fosfat trisodic 20 80-90 30

detergent 0,15

Fig. 5. Schema ndeprtrii peliculei de grsimeprin intermediul hidrogenului


28/54

28

Fig. 7. Baie de cromare


29/54

29

de curent va corespunde la distana mai mare iar cea maxim la extremitate,apropiat de anod.

Se umple celula Huli cu electrolitul cetrebuie analizat pn la semn i se nclzete latemperatura cerut de regimul de lucru. Plcuacare constituie catodul se prelucreaz la fel capiesa i se imerseaz n soluia de nichelarelucioas timp de 2 minute. Nichelarea este

necesar pentru c sunt puse n eviden mai binedefectele depunerii de crom pe suportul de nichel.

Catodul se spal bine cu ap, se scufund rapid n soluie 5% H2S04, se spal bine ise introduce n celula Huli. Contactul la sursa de curent trebuie fcut la cel multcteva secunde de la imersiune. Are loc cromarea timp de 3-15 minute la intensitatede curent de circa 5 A. Catodul este scos i splat bine n ap rece i apoi caldiuscat.

Pentru a afla densitatea de curent optim pentru lucru, se folosete ecuaiageneral Hull-Mac Intry;

>=J(5,019-5,240HogX)

n care: D este densitatea de curent, A/dm2; I -intensitatea total a curentului, A;

X - distana dintre extremitatea cea mai apropiat de anod i o anumit zon.Controlul luciului depunerii

35

Fig. 10. Montaj pentru determinarea gradului de luciu Luciul unei suprafeeeste un indicator asupra gradului su de rugozitate. Obinerea acoperirilor lucioasedirect din baie are o importan practic deosebit n cazul depunerilor decorative.

Fig. 9. Poziia electrozilor

Examinator


30/54

30

Se imerseaz dispozitivul n baia de degresare decapare i se menine timp de10 minute.

Se spal dispozitivul cu ap caldi apoi cu ap rece.Se imerseaz dispozitivul n baia de cromare i se braneaz legturile

electrice.Se calculeaz regimul de curent necesar depunerii unei acoperiri lucioase.

Se menine n baie timp de 2 ore.

Se scoate piesa din dispozitiv dup o splare prealabili se verific aspectul igrosimea stratului depus prin msurarea micrometric a piesei, nainte i dupdepunerea stratului de crom.

BIBLIOGRAFIE

1. M. Constantinescu: Tehnologia cromrii pieselor metalice, EdituraTehnic Bucureti, 1977;

2.1.D. Cebotrescu, Dr. Paraschiv - ntreinerea i repararea utilajelor. Ed.Universitas, Chiinu, 1994.


31/54

31

LUCRAREA NR. 6

ACOPERIRI GALVANICE DE PROTECIE:CUPRAREA-NICHELAREA-ZINCAREA

1. Scopul lucrrii

Cunoaterea modului de obinere a peliculelor de protecie metalice suntnecesare n vederea realizrii creterii duratei de folosin a pieselor care lucreaz cuageni corozivi.

2'. Consideraii teoretice

Pentru trecerea curentului electric se folosesc dou categorii (clase) deconductori.

Din prima categorie de conductori fac parte metalele, crbunele i altesubstane.

n timpul ct trece curentul electric printr-un conductor din prima categorie,nu are loc nici un fel de reacie chimic n substana conductorului.

Din a doua categorie de conductori fac parte acizii, srurile i ali compuichimici, att sub form de soluii apoase i neapoase, ct i n stare topit.

Conductorii din categoria a doua se numesc electrolii. Dac se las s treacun curent electric continuu prin electrolii acetia sufer modificri eseniale nlocurile de intrare i ieire a curentului.

Se numete electroliz procesul care rezult prin trecerea unui curentelectric continuu de la o curs exterioar printr-un electrolit oarecare.

Conductorii prin care ptrunde curentul electric din circuitul exterior nelectrolit i prin care iese se numesc electrozi.

Electrodul care este n legtur direct cu polul pozitiv al sursei de curent senumete anod, electrodul n legtur direct cu polul negativ al sursei de curent senumete catod.

n galvanotehnic drept catozi servesc produsele (obiectele sau piesele)supuse acoperirii, iar drept anozi servesc plcile sau vergelele din metalul cu care seacoper produsul.

Proprietatea electroliilor de a conduce curentul electric se explic prinaceea c moleculele de acizi, baze i sruri prin dizolvarea lor n ap se disociaz (sedescompun) complet sau parial, n particule avnd sarcini electrice de semnecontrare numite ioni.

Moleculele de electrolit sunt neutre din punct de vedere electric, deoareceionii, n care ele se descompun n soluia apoas, poart aceeai cantitate de sarcinielectrice de semne contrare.


32/54

32

Dintre electroliii acizi, mai cunoscui se menioneaz cei pe baz de sulfat,de fluoborai i de fosfat de cupru.

Ei se caracterizeaz prin simplitatea compoziiei i prin stabilitate.n anumite condiii, ei permit folosirea unor densiti de curent de pn la

25...30A/dm2.Neajunsurile electroliilor acizi sunt constituite de capacitatea mic de

dispersie i structura mai grosolan a depunerilor, n comparaie cu cele obinute dinelectroliii cianurici.

Bile alcaline au la baz cianuri, tartrai, pirofosfai sau amine

complexogene.Electrolitulpe baz de sulfat de cupru. Bile de acest gen conin n general:

CuS045H,0 150...250 g/lH2S04 40... 120 g/1

Rolul acidului sulfuric const n reducerea rezistenei ohmice a electrolituluin micarea concentraiei active a ionilor Cu++ care se depun contribuind astfel laformarea unei structuri mai fine i n evitarea hidrolizei sulfatului de cupru, care estensoit de formarea unui precipitat afnat de protoxid de cupru.

Grosimea stratului maxim depus este 3 mm.Temperatura bilor de cuprare se menine !a 20.. .22C. Bile funcioneaz

cu densiti de curent 3...5 A/dm2.Depunerile lucioase necesit densiti de curent cuprinse ntre 3...7 A/dm2 latemperatura de 20C. Bile care funcioneaz fr agitare i cu densiti de curent 1-2

A/dm2

au urmtoarea compoziie: CuS05H20 200 m/l50 m/l.b. Nichelarea. ntrebuinarea nichelului n galvanotehnic se explic nainte

de toate prin proprietile fizico-chimice ale straturilor electrolitice de nichel.n scara potenialelor normale - standard, ns din cauza capacitii sale mari

de pasivare, nichelul este foarte rezistent la aciunea aerului atmosferic, ahidroxizilor alcalini i a unor acizi.

n raport cu fierul, nichelul are aproape n toate mediile un potenial maipuin negativ i prin urmare oelul, metal mai bazic, este protejat de nichel contracoroziunii numai cnd depozitul este continuu i destul de dens.

Fiind foarte stabil n aer, nichelul i menine mult timp luciul n contact cuacesta.

Acoperirile de nichel obinute din soluii de sruri simple au o structur

foarte fin.La nichelare se urmresc de obicei dou scopuri:-protejarea metalului de baz contra coroziunii;-finisarea stratului maxim depus este de 3 mm. Cu ct stratul de nichel este

mai gros cu att piesele acoperite rezist mai bine aciunilor chimice i mecanice.Pe msura creterii grosimii stratului de nichel, scade numrul de pori care

exist n acoperire. Acoperiri de nichel fr pori se obin la o grosime a stratului denichel de 0,05 mm.

H,SO,


33/54

33

Pentru a mbunti rezistena contra coroziunii, straturile de nichel negru selcuiesc sau se ung cu ulei sau vaselin.

Straturile obinute sunt relativ dure i se pot supune unei lustruiri.Nichelarea dura. Nichelarea dur se folosete adeseori pentru mrirea

rezistenei la frecare, precum i la rectificarea dimensiunilor unor piese de schimb.Duritatea straturilor de nichel astfel depus este mai mic dect duritatea

depunerilor de crom.Avantajele nichelrii dure constau ntr-o prelucrare mai uoar, o tenacitate

nsemnat (pn la o grosime de 2 mm) coeficient de dilatare apropiat de cel al

oelului i de cteva ori mai mare dect al cromului.Depunerea nichelului dur se realizeaz cu o tensiune la borne de 3...4 orimai mic dect a cromului i cu consum de energie de cea. 20 ori mai sczut dect ladepunerea cromului dur.

Compoziia electroliilor depinde de natura reperului ce trebuie nichelat.Astfel, pentru nichelarea diferitelor instrumente medicale, electrolitul cel maiadecvat este urmtorul:

NiS047H20 140 g/l temperatura 75 - 80C;oxalat de amoniu 300 g/l densitate de curent 10 A/dm2.Viteza de depunere a nichelului n aceste condiii este de 50...60 m/h i

duritatea obinut de 550...650 HV.Duritatea ct i aderena pe metalul de baz pot fi mrite printr-un tratament

termic de 1 or, la o temperatur de 300...400C; n acest fel duritatea crete cu

200...250 uniti HV.Concomitent, se mrete i rezistena la coroziune a pieselor. Straturi durede nichel i fosfor mresc de asemenea durabilitatea pieselor de schimb alemainilor.

c. Zincarea. Pentru prelucrarea oelului mpotriva agenilor atmosferici sefolosete n ultimul timp din ce n ce mai mult zincul, care este n stare s protejezemult mai eficient oelul mpotriva coroziunii dect nichelul lucitor sau cuprul.

Deci o acoperire cu zinc pentru un obiect din oel constituie un fel de blindajmpotriva contactului piesei cu oxigenul atmosferic sau cu vaporii de ap.

Deoarece din considerente practice acest blidaj nu poate fi prea gros,chimitii au gsit o metod simpli eficient pentru a mri duritatea acoperirilor dezinc; s-a constatat c zincul scufundat pentru 10-15 secunde ntr-o soluie ce coninecompui de crom se acoper cu un strat subire de produse ale acestui metal. Aceastoperaie se numete pasivizare.

Acoperirile galvanice cu zinc se realizeaz pe baza principiului general alelectrolizei (fig. 1).

La zincare catodul este format din piesa pe care dorim s-o acoperim, iaranodul l reprezint zincul sub form de tabl.

Deoarece curentul conteaz foarte mult, se recomand ca valoarea acestuias fie de 1-5 A/dm2, iar timpul de meninere de 6-8 ore.

n general se folosesc 3 feluri de electrolii pentru zincare i anume:- electrolii acizi;


34/54

34

Factorii K reprezint masa de substan depus electrolitic de ctre un curent de unamper care circul timp de o secund, adic masa depus prin trecerea unui coulomb prinelectrolit.

K=C-n

unde: A/n este echivalent;A - masa atomic a elementului; n -valena elementului;

F - constanta lui Faraday;.F 96500 coulombi/echivalent.

Tabelul 1Parametrii electrici i chimici ai unor substane

Substana A n Echivalentchimic A/n

Echivalent electrochimieK, n mg/C

Hidrogen 1,008 1 1,008 0,010363

Argint 107,9 1 107,9 1,118Oxigen 16 2 8 0,0829Cupru 63,3 2 31,65 0,320Nichel 58,69 2 29,345 0,3041Aluminiu 69,97 3 8,99 0,094

Randamentul curentuluiConform legii lui Faraday raportul dintre substana depus n mod practic fa de

cantitatea calculat teoretic se numete randamentul curentului.


35/54

35

LUCRAREA NR. 7

DETERMINAREA DEFORMAIILOR DE CONTACT I A STRIIDE TENSIUNI LA MBINRILE PLANE

1. Scopul lucrriiLucrarea are drept scop s pun la ndemna studenilor unele cunotine

teoretice i practice privind modul de determinare a deformaiilor de contact lambinrile plane.


n deformaia total a sistemului tehnologic, la prelucrarea mecanic,deformaiile de contact ale straturilor superficiale ale elementelor conjugate pot aveao pondere mare, influennd substanial precizia prelucrrii mecanice. Din aceastcauz, determinarea lor, mai ales cnd numrul elementelor din lanul de dimensiunitehnologic este mare se impune cu necesitate.

Dac contactul suprafeelor conjugate este punctul sau are loc dup o linie,pentru determinarea deformaiilor de contact se pot folosi cunoscutele relaii ale luiHertz.

Dac contactul suprafeelor conjugate are loc pe o suprafa nominal mare,deformaiile de contact se determin cu o relaie de forma:

y=Cqn [>mj (1)

n care: C este o constant care depinde de proprietile fizico-mecanice alestraturilor superficiale n contact, microgeometria i macrogeometria suprafeelorconjugate, sau /un.MPa; q - efortul specific de contact raportat la suprafaa nominalde contact, MPa; n - exponent determinat pe cale experimental care de obicei arevalori subunitare ntre 0,3-0,5.

Reprezentarea grafica

n coordonate rectangulare a

deformaiilor de contact dintresuprafeele conjugate aleelementelor sistemuluitehnologic pot avea aspectulcurbelor din fig. 1.

Curba 1 estecaracteristic deformaiilor de

y(>Jmlcontact dintre suprafeele cu

dimensiuni nominale mari, frDeformaii de contact strngereprealabil, n stare

q*(N/m2)

I

Fig. 1.


36/54

36

pe baza prelucrrii datelor experimentale obinute n urma efecturii unor ncercripe epruvete stabilite, cu dispozitivul din fig. 3.

Fig. 3. Dispozitiv mecanic pentru determinarea deformaiilor de contact Dispozitivul secompune din prghia 1 ce poate fi acionat manual i transmite un moment derotaie la urubul 2 cu filet trapezoidal. Partea superioar a urubului are filet cupasul de 6 mm care intr n piulia 4, o apas pe dinamometrul inelar 5. Diferena depas a urubului 2 d posibilitatea ca la o rotaie a prghiei 1 piulia 4 s se deplasezevertical cu 1 mm,

Dinamometrul 5 are un suport pe care se fixeaz un comparator cu precizie


37/54

37

sau:n =

n--

log g2-log q1 log

y2-logy1

L M M


38/54

38

aezarea incorect a traductorului, efectul necompensat al rezistenei i capacitiicablurilor, rezistene parazite etc.

Eroarea maxim se poate exprima cu relaia:5=(C1-C2-C3-1)-100%.

Valorile lui C,, C2, C3 sunt date n tabelul 1.Pentru msurtori precise este necesar aplicarea ngrijit a pregtirii i

conectrii traductorilor tensometrici, avnd posibilitatea nregistrrii unor valori miciale deformaiilor de ordinul 10 x IO6 /ttm/m.

Tabelul 1Erori procentuale maxime n tensometria electric rezistiv

Nr.crt.

Calitateamsurrii

c


39/54

39

PUNTETENSDMETRICA

CUTIECOMUTAIE

Fig. 12. Instalaie pentru msurtori tensometrice

w


40/54

40

LUCRAREA NR. 8

RECONDIIONAREA ARBORILOR NETEZI IN TREPTE PRIN RECTIFICARE

1. Scopul lucrrii

Lucrarea are drept scop familiarizarea studenilor cu metodele de rectificarea arborilor netezi i n trepte i cu modul n care parametrii regimului de achiereinflueneaz rugozitatea suprafeelor prelucrate.


n construcia de maini n general grupa de piese din clasa arbori este foarterspndit. Fabricarea i recondiionarea lor n funcie de condiiile concrete n carefuncioneaz se face difereniat, ns in general, se folosesc anumite metode deprelucrare, n baza unui traseu tehnologic devenit clasic.

Fiind axe netede operaia de rectificare se execut n cele mai bune condiiipe maini de rectificat fr vrfuri, prelucrarea efectundu-se n baza schemeiprezentate in fig. 1.

Fig. 1. Rectificarea fr centreMaina de rectificat fr vrfuri este prezentat cu dou discuri abrazive,dintre care unul este discul abraziv achietor (1) iar cellalt este discul abrazivconductor (2). Piesa (3) se aeaz pe linealul sau rigla de conducere (4) i se sprijinpe discul conductor, fiind antrenat n micarea de rotaie cu o vitez perifericrezultant din vitezele periferice ale celor dou discuri abrazive. Acestea din urm serotesc n acelai sens.

Prelucrarea pe mainile de rectificat fr vrfuri se poate realiza fie printrecere (n care caz piesa este antrenat n micarea de avans longitudinal - paralelcu axa discului abraziv achietor - prin nclinarea axei discului conductor cu un

35


41/54

41

Fig. 2. Main de rectificat fr vrfuri


42/54

42

4. Desfurarea lucrrii

-Se verific funcionarea corect a mainilor de rectificat.-Se ndreapt discul abraziv cu diamant, folosind un avans longitudinal al

diametrului de 0,01 mm/rot i o adncime de ptrundere de 0,05 mm.-Se execut 5 probe de prelucrare pe maina de rectificat fr centre cu

nclinarea riglei de ghidare de la 1 - 6 i un adaos de prelucrare de 0,08 mm.-Se modific apoi turaia discului de antrenare, executndu-se alte 5 probe

cu unghiul de nclinare al riglei de 2 i adaosul de prelucrare de 0,05 mm.-Se fixeaz antrenorul pe pies i apoi aceasta ntre vrfurile mainii de

rectificat rotund exterior.-Se pornete micarea de rotaie a piesei i apoi a discului abraziv; se

apropie uor discul abraziv de pies pn apar primele scntei; se d drumul lalichidul de rcire i se acioneaz de maneta avansului longitudinal al mesei.

-Se prelucreaz un numr de curse duble n aa fel nct s existe garania cpiesa s-a prelucrat pe toat lungimea (8... 12 treceri).

Prima serie de ncercri se face menionnd constant turaia, viteza disculuiabraziv i adncimea de ptrundere modificnd viteza de avans a piesei. Se vor folosicinci viteze de avans diferite, determinate cu relaia:

Va= [mm/min]

unde: Lc este lungimea cursei mesei, n mm;t,, - este timpul n care se realizeaz lungimea cursei, n min.

Se vor prelucra piese cu viteze de avans corespunztoare timpilor de 30 s, 20s, 15 s, 10 s i 5 s.

A doua serie de ncercri se face modificnd viteza de rotaie a piesei prinmodificarea turaiei i meninnd ceilali parametri constani.

A treia serie de ncercri se face modificnd adncimea de ptrundere din 5n 5 micrometri, pn la t = 0,030 mm/c.d, ceilali parametri rmnnd constani.

Valorile parametrilor regimului de achiere la care se va lucra vor fi indicatede conductorul lucrrii.

Dup efectuarea seriilor de ncercri, se msoar rugozitatea suprafeelorpieselor prelucrate i se traseaz curbele de variaie a rugozitii Ra funcie de vitezade avans a piesei, de viteza de rotaie a piesei i de adncimea de ptrundere.

5. Interpretarea rezultatelor. Concluzii

- Cu ajutorul rezultatelor obinute se ntocmesc graficele de variaie arugozitii suprafeelor funcie de parametrul variabil al regimului de achiere.

Se vor meniona urmtoarele;


43/54

43

LUCRAREA NR. 9

VIBRONETEZIREA SUPRAFEELOR EXTERIOARE I INTERIOARE

1. Scopul lucrrii

Scopul lucrrii este de a familiariza pe student cu unele probleme specificeunui procedeu de superfinisare a suprafeelor exterioare i interioare.

2. Consideraii generale

Vibronetezirea (sau supranetezirea sau suprafinisarea sau superfinisarea) esteprelucrarea prin achiere cu una sau mai multe bare abrazive care efectueaz micrirectilinii alternative rapide, combinate cu micri de avans iar semifabricatulefectueaz o micare lent, transversal pe direcia comun a celorlalte micri.

Vibronetezirea are ca scop:-reducerea rugozitii la valori sub Ra = 0,20 im;-reducerea abaterilor de form n limite admisibile;- ndeprtarea stratului superficial defect, rezultat de la prelucrrile

anterioare.Vibronetezirea are ca rezultat mbuntirea proprietilor funcionale ale

suprafeelor de contact, prin mbuntirea strii suprafeelor i prin cretereasuprafeelor efective de contact (fig. 1).

h

I I 111111 I

100 %b)

vibronetezirea) suprafaa reala decontact' dup rectificare

Fig. 1. Profilul real al suprafeei

Ca scule se folosesc bare abrazive din carbur de siliciu sau carborund, cugranulaia de 400-500 ftm cu liant ceramic sau de tip bachelit. Aceste bare sepregtesc n prealabil cu ajutorul unor pulberi abrazive cu ulei sau petrol i al unuidorn cu diametrul cel puin egal cu diametrul piesei de prelucrat.

41

100%


44/54

44

*

Fig. 4.

Micrile barei abrazive

Fig. 5. Micrile delucru vibrohonuirii

2. Dispozitivul de vibraie

Fig. 6. Dispozitivul de vibrare a sculei


45/54

45


46/54

46

Fig. 7. Schema cinematic a mainii de vibrohonuit interior

oH^-^5.28

_E


47/54

47


48/54

48

compus dintr-un numr mare de bare abrazive ntr-un suport n cazul vibronetezirii.n msura n care este posibil, semifabricatul va avea o rugozitate Ra = 0,3-1 jttmobinut printr-o prealabil rectificare.

2.Se regleaz maina-unealti dispozitivele pentru realizarea parametrilorde lucru prescrii (turaii, avans, presiune).

3.Se prelucreaz un numr oarecare de semifabricate pentru o variaie a

unora dintre parametrii regimului de achiere ntre anumite limite n conformitate cuindicaiile date de conductorul lucrrii.4.Se va msura cu ajutorul unui aparat rugozitatea suprafeelor att nainte

ct i dup efectuarea lucrrii, trecndu-se datele experimentale n tabelul 3.Tabelul 3

Date experimentale _________________________Nr.crt.

ncot.min.

Ra (/im) t sec Ra (fim)

MATERIAL MATERIAL

-

5. Interpretarea rezultatelor. Concluzii:

-Se vor trasa graficele Ra = f(n); Ra = f(t); n - turaia semifabricatului; t-timpul de vibronetezire sau vibrohonuire.

-Se va verifica n ce msur valorile raportului Vp/V se ncadreaz ntrelimitele recomandate.

-Concluzii privind desfurarea lucrrii.BIBLIOGRAFIE

1. Drghici Gh.: Tehnologia construciei de maini, Bucureti, EdituraDidactici Pedagogic, 1980;

2. Paraschiv Dr.: Contribuii la influena regimurilor de achiere asuprastrii stratului superficial la prelucrarea unor materiale de sculei rulmeni, Tez dedoctorat, 1981, Iai;

3. Paraschiv Dr. - Starea stratului superficial dup prelucrarea mecanic."^hnica, Chiinu, 1999.


49/54

49

LUCRAREA NR. 10

ECHILIBRAREA DINAMIC

1. Scopul lucrrii

Lucrarea are drept scop s pun la ndemna studenilor cunotineleteoretice, dar mai ales a celor practice necesare pentru a se putea aplica cu uurin npractic metodele de echilibrare dinamic.


n tehnica industrial este cunoscut faptul c vibraiile constituie cauzaprincipal care limiteaz durata de funcionare a diferitelor organe de maini. Dupcum se tie, fenomene vibratorii apar n foarte mult domenii de activitate, darlucrarea de fa se preocup numai de vibraiile mecanice a pieselor aflate n micarede rotaie i metodele pentru eliminarea acestora. Analizndu-se unul din parametriiimportani de funcionare ai diferitelor maini i anume turaia, se observ tendina

de cretere a acesteia la mainile moderne atingnd valori de ordinul sutelor de miide rotaii pe minut. Acest fapt scoate n eviden necesitatea executrii pieselorrotitoare ale mainilor cu o simetrie ct mai perfect fa de axa lor de rotaie, cuscopul de a elimina vibraiile produse de masele n dezechilibru. Practic s-a constatatc o pies care se rotete, chiar dac este executat dintr-un material omogen iprelucrat ct se poate de ngrijit, numai n foarte rare cazuri are centrul de greutate peaxa sa geometric. De asemenea, oricte msuri s-ar lua n timpul procesului defabricaie, la operaiile de asamblare i montare apar unele defeciuni care se traducprin dezechilibrul elementelor care se rotesc.

Operaiile de nlturare a dezechilibrului fiecrei piese sau ansamblu care serotete sunt cunoscute n lucrrile de specialitate sub denumirea de echilibrare.

n general, la un corp aflat n micare de rotaie poate apare att abatereacentrului de greutate fa de axa de rotaie ct i devierea ax ei de inerie fa de axa

de rotaie. Datorit faptului c centrul de greutate este excentric fa de axa de rotaiecu distana "e", n timpul rotaiei ia natere o for care acioneaz asupra centruluide greutate de aceeai parte cu el, a crei mrime este dat de relaia:

Fc=mu>2 (1)

Dac axa principal de inerie a piesei aflate n micare de rotaie estedeviat fa de axa de rotaie, asupra acesteia va aciona un moment dat de dou foreegale i opuse aflate n planuri radiale diferite. Acest moment, pentru unghiuri dedeviere y mici se poate determina cu relaia:


50/54

50

- 5 g.cm pentru piese de pn la 100 kg cu greutatea de 3 kg amplasat laraza de 12 cm.

Antrenarea piesei in micare de rotaie se face prin intermediul unui arborecardanic.

Principiul pe care se bazeaz funcionarea mainii tip MS 901 este:

Fig. 1. Schema cinematic a mainii de echilibrat-un rotor rigid dac a fost echilibrat la o anumit dat, rmne echilibrat la

orice alt vitez de rotaie;-un rotor elastic (cel care funcioneaz la o vitez nominal superioar celei

critice), dac a fost echilibrat la o vitez redus, trebuie verificat i la viteza defuncionare.


51/54

51

8.Buton pentru alegerea turaiei (12).9.Buton pentru ungerea lagrelor (11).10.Buton pentru pornirea n micare de rotaie (10).11.Buton pentru oprire (9).12.Comutator (18).

13.Comutator "reglare-lucru" (20).14.Comutator "etalonare" - planul din stnga (19).15.Comutator "compensare" - pentru corecie n planul din stnga (17).16.Comutator "etalonare" - planul din dreapta (23).

19 20 21 22 23

(32).

Fig. 2. Maina de echilibrat dinamic MS-901

17.Comutator "compensare" - pentru corecia dinplanul din dreapta (24).18. ntreruptor pentru comutarea planului de

msurare "stnga-dreapta"


52/54

52

Se readuce comutatorul "unghi-mrime" n poziia "unghi" i dac aculindicator al aparatului deviaz de la poziia de zero se readuce la zero cuntreruptorul "etalonare 1". Apoi din nou se comut ntreruptorul "unghi-mrime"n poziia "mrime" i se controleaz dac acul aparatului indicator rmne la zero. ncazul n care acul se deplaseaz de la zero urmeaz s se repete operaia de mai sus.Se oprete rotaia piesei etalon.

Pentru realizarea etalonrii n planul drept se comut ntreruptorul"stnga-dreapta" n poziia dreapta - piesa etalon nefiind antrenat n micare derotaie. Se pornete rotaia piesei i se repet toate operaiile care au fost fcute cuplanul stng. Se oprete rotirea piesei etalon.

B. Compensarea

1. La piesa etalon se plaseaz n planul stng de echilibrare o greutate la oraz oarecare. Greutatea va avea o valoare care va produce o deplasare cu 15-20diviziuni a acului indicator a aparatului de msur cu comutatorul pe x20.

2.Comutatorul "stnga-dreapta" se instaleaz n poziia stnga.3. Comutatorul "scar" - n poziia x20.4.Comutatorul "unghi-mrime" - n poziia unghi.

5. Se pornete rotirea piesei.6. Volantul "caut-unghi" 15 aduce acul indicator al aparatului indicator lazero.

7. Comutatorul "stnga-dreapta" se comut pe poziia "dreapta". Pentruaceast poziie acul indicator trebuie adus la zero. n caz contrar nu este eliminatinfluena dezechilibrrii unui plan asupra celuilalt.

8. ntreruptorul "unghi-mrime" se comut n poziia "mrime".9. Se rotete comutatorul "compensaie" pn se obine indicaia zero. Dac

rotind comutatorul "compensaie II" nu se obine o micorare a indicaiei aparatuluiindicator ci o mrire a acesteia se modific poziia comutatorului "compensaie I" nuna din poziiile B, V sau G unde se obine micorarea indicaiei aparatului, pn lavaloarea zero.

10.Comutatorul "unghi-mrime" se pune n poziia unghi, acul aparatuluitrebuind s rmn la poziia zero. Deviaia acului cu 1-2 diviziuni nu are o influenimportant.

11. Se oprete rotirea piesei.12. Se scoate greutatea de prob cu care s-a lucrat n planul din stnga i se

monteaz n planul din dreapta.13. Se repet operaiile de la punctele 5, 6, 7, 8, 9, 10 i 11 pentru a

compensa influena dezechilibrului din planul drept asupra celui din stnga.Cu aceste operaii compensarea va fi complet terminat.


53/54

53

5. Mersul lucrrii

Fig. 3. Dispozitiv pentru echilibrarea jantelor pentru autovehicule -n cazul lucrului la main se determin poziia i mrimea maselor n

dezechilibru. Pentru determinarea acestor mrimi se utilizeaz numai comutatoarele:a. scar - x20; xlOO; xlOOO;b. "stnga-dreapta";c. "unghi-mrime";d. roata "caut-unghiul"e. butoanele "pornire", "oprire", "ungere" i cel pentru stabilirea frnei.

12 3 4 5 6 7 8


54/54

11. Se pornete maina i se verific dezechilibrul remanent. Dac preciziade echilibrare nu este suficient se repet operaia pn se obine valoareadezechilibrului mai mic dect cea cerut.

BIBLIOGRAFIE

1.Radu T., Brebenel D.:Maini, dispozitive i metode de echilibrare statici dinamic, Editura Tehnic, Bucureti, 1971;

2.* * *: Cartea mainii de echilibrat dinamic tip MC 901.

/

Documents

tipuri de asamblare prin sudare