Centro de Tecnologia MineralMinistério da Ciência e Tecnologia

Coordenação de Tratamento de Minérios - CTM

A IMPORTÂNCIA DA REOLOGIA DA POLPA NO BENEFICIAMENTO

DE PARTÍCULAS FINAS POR PROCESSOS DE CICLONAGEM E DE

MOAGEM

Mario Valente PossaEngº de Minas, D. Sc.

Rio de JaneiroSetembro / 2002

CT2002-039-00 Comunicação Técnica elaborada para o XIX Encontro Nacional deTratamento de Minérios e Metalurgia Extrativa, realizado em Recife-PE.

XIX ENTMME – Recife, Pernambuco - 2002

A IMPORTÂNCIA DA REOLOGIA DA POLPA NO BENEFICIAMENTODE PARTÍCULAS FINAS POR PROCESSOS DE CICLONAGEM E DEMOAGEM*

Possa, M.V.11 – Coordenação de Tratamento de Minérios - Centro de Tecnologia Mineral - CETEM/MCT, Av. Ipê, 900 - Ilha da

Cidade Universitária. CEP 21.941-590 - Rio de Janeiro - RJE-mail: mpossa@cetem.gov.br

* Trabalho apresentado ao XIX Encontro Nacional de Tratamento de Minérios e Metalurgia Extrativa a ser realizadoem Recife, no período de 26 a 29 de novembro de 2002.

RESUMO

No beneficiamento de minérios com partículas finas e ultrafinas tem-se o decréscimo da ação dos mecanismos deseparação que utilizam forças mecânicas sobre as mesmas, tornando-se significativas as forças referentes aosfenômenos eletrostáticos e aquelas devidas à descontinuidade do meio (viscosidade). Neste momento, oconhecimento da reologia (ciência que estuda a deformação e o escoamento de materiais sob a ação de uma força) émuito importante para se buscar entendimento do comportamento das partículas numa polpa e, em conseqüência, osprocessos de separação das mesmas. Os avanços tecnológicos experimentados pelos instrumentos de medição e deanálise para partículas, até mesmo de tamanhos coloidais, proporcionaram impulsos significativos nos estudos dereologia.

No presente trabalho serão apresentados os efeitos da mudança da viscosidade de polpas no tratamento de minérioscom os processos de ciclonagem e de moagem. A caracterização da reologia das polpas foi realizada empregando-seo modelo empírico de Ostwald de Waele para a determinação da viscosidade de fluidos Newtonianos e não-Newtonianos.

Pode-se concluir que nos estudos de otimização dos processos de ciclonagem e de moagem de polpas, contendopartículas finas e ultrafinas, a viscosidade é uma variável muito importante a ser considerada. A viscosidade e, emconseqüência, a reologia podem ser modificadas não só pela percentagem de sólidos, mas também, pela distribuiçãode tamanhos das partículas e pelo composição química da polpa.

PALAVRAS-CHAVE: reologia; viscosidade; ciclonagem; moagem.

1. INTRODUÇÃO

Hunter (1992) e Shaw (1992) salientam que a análise teórica da reologia requer um extensivo arranjo de expressõesmatemáticas onde não são feitas maiores considerações sobre as causas, ficando restritas, em muitos casos, a tãosomente a regiões de comportamento linear da teoria viscoelástica. Para que se possa ter um progresso na solução deproblemas práticos, torna-se necessário adotar-se uma abordagem pragmática, buscando compreender ocomportamento macroscópico e fazer inferências sobre o que pode estar ocorrendo num nível microscópico,envolvendo características individuais das partículas e da água na polpa, bem como as interações partícula-partícula.Na caracterização microscópica da reologia de uma polpa Pawlik; Laskowski (1999) consideram importante obalanço de três forças, cuja origem sâo: interação hidrodinâmica; forças entre partículas; e difusão Browniana. Acontribuição específica de cada uma dessas forças depende do tamanho, da distribuição de tamanhos, da forma e darugosidade das partículas, da percentagem de sólidos e das condições físico-químicas da polpa.

O comportamento reológico de uma polpa (fluido) pode ser caracterizado pela propriedade que a mesma apresentaem oferecer uma maior ou menor resistência à deformação, quando sujeita a esforços de escorregamento. Estaresistência oferecida é a viscosidade da polpa. As polpas de minério podem apresentar um comportamento reológicoNewtoniano, quando a viscosidade for independente da taxa de cisalhamento, ou não-Newtoniano, quando fordependente. A equação que expressa a viscosidade absoluta ou dinâmica é dada por

= (1)

onde:

Possa, M.V.

= tensão de cisalhamento (Pa); e = taxa de cisalhamento (1/s).

Em um fluido Newtoniano a viscosidade absoluta ( ) é o coeficiente angular da reta mostrada na Figura 1. Aviscosidade medida em qualquer ponto do circuito será a mesma, desde que não se adicione algum reagente químicomodificador. Para os fluidos não-Newtonianos, a viscosidade poderá ser modificada constantemente em função dograu de agitação da polpa. A resistência oferecida ao escoamento é medida pela viscosidade aparente ( ap) cujovalor é o coeficiente angular da reta que passa pela origem e pelo ponto de interesse na curva (tensão por taxa decisalhamento). Ela corresponde a viscosidade de um fluido Newtoniano que exibe a mesma tensão de cisalhamentopara uma dada taxa de cisalhamento (Darley; Gray (1988)). Os fluidos não-Newtonianos são classificados em:pseudoplástico com tensão de escoamento, plástico de Bingham, pseudoplástico e dilatante (Figura 1). Todos estestipos de escoamento são independentes do tempo de atuação de uma taxa de cisalhamento constante.

Taxa de Cisalhamento ( )

Tens

ão d

e C

isal

ham

ento

( )

Dilatante

Plástico de Bingham

Newtoniano

Pseudoplástico

Pseudoplástico comTensão de Escoamento

Tensão Limite de Escoamento

Figura 1 - Tipos de comportamento reológico de polpas.

Fonte: Bakshi, A.K.; Kawatra, S.K. Rapid determination of non-Newtonian flow behaviour in mineral suspensions.

A unidade de viscosidade mais utilizada é o mPa.s cuja correspondência com outras unidades também empregadas é1 mPa.s = 1 cP = 0,001 kg/m.s.

O comportamento reológico é descrito por equações empíricas pois os aspectos teóricos até hoje não foram bemestabelecidos. Um modelo empírico muito empregado na caracterização do escoamento de um fluido é o de Ostwaldde Waele, baseado na Lei da Potência, cuja equação é dada por

n0 (2)

onde:0 = tensão limite de escoamento (Pa) sendo:

0 = 0 para fluidos Newtoniano, pseudoplástico e dilatante; = índice de consistência do fluido sendo:

= para fluido Newtoniano; e = ap / ( )n-1 para fluido não-Newtoniano ( ap = / = ( )n-1); en = índice do comportamento do fluido sendo: n = 1 para fluido Newtoniano;

n < 1 para fluido pseudoplástico; e n > 1 para fluido dilatante.

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2. REOLOGIA NO TRATAMENTO DE MINÉRIOS

A influência da reologia não é bem compreendida e raramente incorporada como uma variável em projetos, análisese otimização. Uma das principais razões é a dificuldade de estudar a reologia de suspensões instáveis, como nosprocessos de beneficiamento de minérios, aliado ao fato da falta de Normas para a medida da viscosidade (Shi;Napier-Munn (1996a)). Até pouco tempo atrás, quando as frações de partículas finas e ultrafinas eram descartadasdos circuitos de beneficiamento, considerava-se a percentagem de sólidos como a única responsável pela variação daviscosidade na polpa. Com a necessidade de beneficiar partículas finas e ultrafinas intensificaram-se os estudosenvolvendo essas frações. Com o auxílio de instrumentos mais modernos de medição de propriedades das partículas,outras variáveis foram creditadas como significativas para a viscosidade da polpa. São elas a distribuição detamanhos das partículas, o ambiente químico e a temperatura das polpas.

Em um estudo muito interessante, Healy et al. (1993) descreveram o comportamento de polpas de pigmento dedióxido de titânio com diferentes percentagens de sólidos em massa (45, 50 e 55%), a uma mesma taxa decisalhamento (50 1/s), sob a ação de dispersante (silicato de sódio) em diferentes valores de pH. A maiorviscosidade, para as três diferentes percentagens de sólidos, foi alcançada em pH 8,5, sendo decrescentes em direçãoa valores maiores e menores de pH. Quanto a influência da percentagem de sólidos somente, como era esperado, asmaiores viscosidades foram observadas nas polpas com maiores percentagem de sólidos. Segundo Bakshi; Kawatra(1996) somente polpas com baixa percentagem de sólidos 3-5% por volume podem, normalmente, apresentar umcomportamento de fluido Newtoniano, embora Healy et al. (1993) tenham observado este comportamento compolpas de até 30% de sólidos por volume.

Shi; Napier-Munn (1996b) descrevendo o comportamento de polpas (minério sulfetado de cobre-chumbo-zinco)com diferentes percentagens de sólidos por volume (15, 30 e 45%) e diferentes concentrações de partículas passanteem 38 m (20, 50 e 95%) constataram que a reologia das mesmas apresentava três tipos de comportamento:dilatante, pseudoplástico e plástico de Bingham.

No trabalho de Plitt (1991) foi apresentado um exemplo da influência do tamanho de partículas na viscosidade deuma polpa. Esta, contendo 100% de partículas menores que 10 m e com 10% de sólidos por volume, equivale auma polpa contendo 30% de sólidos por volume, mas com 100% de partículas maiores que 10 m.

Uma outra consideração que merece destaque diz respeito a viscosidade da polpa nos modelos matemáticos. Alguns,avaliam seus efeitos de forma indireta, através da percentagem de sólidos. Tal procedimento poderá levar a errossignificativos uma vez que a viscosidade da polpa não depende somente da percentagem de sólidos. Este efeito daviscosidade em muitos casos poderá perder seu significado físico por estar oculto nos parâmetros k dos modelos,após terem sido estimadas por procedimentos matemáticos. Este procedimento só é válido para polpas comcomportamento Newtoniano, pois a viscosidade da polpa em qualquer ponto de seu percurso será constante. Poroutro lado, se ela apresentar um comportamento não-Newtoniano e for verificadas altas taxas de cisalhamento, aviscosidade será diferente daquela medida em um outro ponto do circuito.

3. MODELO COMPORTAMENTO REOLÓGICO DE UMA POLPA

Com uma amostra de rocha fosfática representativa da alimentação do circuito de deslamagem finos naturais daFertilizantes SERRANA S.A. (1996), e que apresenta uma distribuição de tamanhos tal que 93,5% é menor que 35,6

m e 32,5% menor que 0,5 m, foram preparadas cinco tipos de polpa, sendo duas delas modificadas com a adiçãode dispersante para diminuir a viscosidade da polpa com 35% sólidos natural (Tabela I). A viscosidade inicial decada tipo de polpa foi medida com o viscosímetro Brookfield, modelo RV, com a velocidade do disco em 100 rpm.O comportamento reológico de cada tipo de polpa foi estudado empregando um reômetro HAAKE Rotovisco(modelo RS 100, sensor DG 41 (DIN 53018), tipo rotacional - cilindros concêntricos) com taxa de cisalhamento deaté 4.000 1/s. Os resultados obtidos no estudo estão apresentados na Figura 2. Na Tabela II são apresentados osresultados encontrados para o modelo de Ostwald de Waele com os respectivos valores de R2 (coeficiente dedeterminação), obtidos nos ajustes (Programa STATÍSTICA), para os diferentes tipos de polpas.

Possa, M.V.

Pelos resultados mostrados na Figura 2 e Tabela II observa-se que todas as polpas apresentaram um comportamentoreológico pseudoplástico, destacando-se a polpa com 35% sólidos em estado natural que apresentou a maiorplasticidade, devido ao menor valor do índice n e que os resultados foram muito bem ajustados pelo modelo deOstwald de Waele, conforme demonstrado pelos valores de R2, todos maiores que 0,95.

Tabela I - Características das polpas utilizadas nos ensaios.

%SÓLIDOS ESTADO

VISC.BROOKFIELD

MODIFICADORVISCOSIDADE

MASSA VOL. mPa.s (massa/t fof.seco)15 5 natural 23-34 -25 9 natural 108-140 -35 14 natural 232-240 -35 14 dispersa 112-130 Polysal A (946g/t)35 14 dispersa 20-24 Polysal A (2,6kg/t)

Tabela II - Equação do modelo Ostwald de Waele para as polpas estudadas.

% SÓLIDOSMASSA

ESTADO VISC. MODELO = n

R2

15 natural baixa = 0,0267 ( )0,6733 0,992925 natural média = 0,1718 ( )0,5306 0,978235 natural alta = 1,4949 ( )0,3568 0,953435 dispersa média = 0,3288 ( )0,4658 0,954735 dispersa baixa = 0,0087 ( )0,8085 0,9989

1

10

100

1000

1 10 100 1000 10000

TAXA CISALHAMENTO - - (1/s)

VIS

CO

SID

AD

E A

PAR

EN

TE

- ap

- (m

Pa.s )

15% sól. nat. baixa visc.

35% sól. disp. baixa visc.

25% sól. nat. média visc.

35% sól. disp. média visc.

35% sól. nat. alta visc.

Figura 2 - Viscosidade aparente variando com a taxa de cisalhamento.

Fonte: Possa, M.V. Efeitos da viscosidade no processo de deslamagem com microciclones em polpa não-Newtoniana de rocha fosfática.

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4. EFEITOS DA VISCOSIDADE NA CICLONAGEM

Em um trabalho realizado com ciclones por Kawatra et al. (1996) concluiram que nas polpas que variaram de 19 a40% de sólidos em massa, a mudança da viscosidade não acarretou um efeito significativo na curva de partiçãoreduzida, embora provocasse uma maior diferença entre os valores de d50 (tamanho médio da da partícula napartição real) e d50c (tamanho médio da partícula na partição corrigida). O parâmetro de nitidezda separação napartição reduzida independe das dimensões do ciclone e das condições operacionais para uma dada alimentação,assumindo uma similaridade geométrica entre os ciclones de diferentes tamanhos (Linch; Rao (1975)).Especificamente para a variação de viscosidade da polpa, Possa (2000) constatou que o parâmetro permanececonstante, contrariando Hsieh; Rajamani (1991) e Lima (1997). Upadrashta et al. (1987) e Dyakowski et al. (1994)concluíram que diminuindo a viscosidade da polpa, a velocidade tangencial, próxima ao eixo do ciclone, aumenta,resultando numa maior proporção de fluxo no overflow. Ainda Dyakowski et al. (1994), utilizando um ciclone de 44mm de diâmetro com diferentes viscosidades de polpa, modificadas pela adição de CMC (carboximetilcelulose) emdiferentes concentrações (0,3; 1,0 e 3,0%) eles observaram que em altas viscosidades, ocorria uma redução narotação do fluido à medida que se aproximava do apex. Outras observações importantes sobre o efeito daviscosidade foram também destacadas por Dyakowski et al. (1994) e Asomah; Napier-Munn (1997). Elesconstataram que há um decréscimo de pressão com o aumento da viscosidade aparente e nas regiões com altas taxasde cisalhamento encontra-se uma maior concentração de partículas. Um aumento da viscosidade acarreta umaumento da partição de água no underflow e um aumento do d50. Nos fluidos não-Newtoianos estudados foramencontrados envelopes de velocidade vertical zero (EVVZ) similares aos de fluidos Newtonianos.

Num importante trabalho publicado por Bakshi; Kawatra (1996) eles apresentaram uma equação relacionando a taxade cisalhamento com os parâmetros operacionais e geométricos de um ciclone,

)r/1.(r.v.n. a1aci (3)

onde: e a = parâmetros determinados experimentalmente, sendo vt/vi = e vt ra = constante;

vi = velocidade no inlet (cm/s);vt = velocidade tangencial (cm/s);rc = raio do ciclone (cm);r = distância radial a partir do eixo de simetria (cm).

Aos parâmetros e a, determinados experimentalmente, para condições normais de operação, são atribuídos osvalores de 0,45 e 0,8, respectivamente (Heiskanen (1993)).

Para que seja incorporada a variável viscosidade aparente no estudo de beneficiamento de polpas não-Newtonianas,torna-se necessário determiná-la no lugar geométrico do equipamento onde ocorre o processo de separação, uma vezque a intensidade dos esforços de cisalhamento que a polpa está sendo submetida é que irá determinar o valor daviscosidade aparente em questão. Possa (2000) considerou que o lugar geométrico onde ocorre o processo declassificação no interior de um ciclone é o envelope de velocidades verticais zero (EVVZ), onde situa-se o d50. Aesta viscosidade particular, foi denominada de viscosidade de separação 50c. Ainda de acordo com Possa (2000), foidemonstrado que é possível obter-se com uma polpa de 35% sólidos, previamente dispersa com reagente químicoaté alcançar uma viscosidade mais baixa, d50c tão finos quanto àqueles obtidos com uma mesma polpa, mas com15% sólidos.

5. EFEITOS DA VISCOSIDADE NA MOAGEM

O gasto de energia no processo de moagem na indústria mineral é muito significativo, consumindo cerca de 25% dototal empregado na etapa de concentração. Somente menos de 5% dessa energia é efetivamente destinada à geraçãode novas superfícies (Kawatra; Eisele (1988)). Otimizar o processo de moagem, portanto, está diretamenterelacionado com a otimização de um circuito de beneficiamento de minérios. Hartley et al. (1978) estudaram oganho de rendimento na moagem a partir da adição de reagentes. Esse ganho foi expresso pelo fator de taxa demoagem (igual a relação entre as novas superfícies produzidas com a adição de reagente por novas superfíciesproduzidas sem a adição de reagente). Na Tabela III, a seguir, são apresentados os ganhos de rendimento obtidos

Possa, M.V.

com alguns tipos de aditivos adicionado na moagem de minérios e materiais. A relação entre as áreas de duasdistribuições de tamanhos pode ser calculada por

in

1i2i

in

1i1i

2

1

d /M

d /M

SS (3)

onde:S1 e S2 = superfície total de duas distribuições de tamanhos;Mi1 e Mi2 = massa retida em um intervalo de tamanhos de duas distribuições; edi = tamanho médio de um intervalo de tamanhos.

Tabela III - Ganhos de rendimento no processo de moagem com adição de aditivos.

ADITIVO MINÉRIO/MATERIAL FATOR TAXA DE MOAGEM*água mármore 1,6água clínquer 1,3

isopentanol quartzo 1,29isopentanol pó de ferro 20,1

acetona clínquer 1,37amina (Flotigan) quartzito 2,2amina (Flotigan) calcário 1,7

ácido oleico calcário 1,1oleato de sódio quartzo 2,0oleato de sódio calcário 2,0

estearato de sódio clínquer 1,2ácido naftênico clínquer 1,33

naftenato de sódio quartzito 1,40sulfonaftenato de sódio quartzito 1,80

acetato de anila quartzo 1,23carbonato de sódio calcário 2,0dióxido de carbono quartzito 1,55

polimetafosfato de sódio (Calgon) chumbo e zinco 1,65* Relação entre novas superfícies produzidas com aditivo/ novas superfícies produzidas sem aditivo.

No início da década de 80 Klimpel (1982,1983) estudou com detalhes os efeitos da reologia da polpa na moagem.Ele propôs correlações empíricas para as taxas de moagem, tendo por base os resultados obtidos em ensaiosrealizados sob várias condições, em escalas de laboratório e industrial. A maioria das polpas de carvão e de minérioque contém uma percentagem de sólidos por volume menor que 40-45%, uma distribuição normal de tamanhos euma viscosidade aparente baixa apresenta um comportamento reológico do tipo dilatante. Sob essas condições, ataxa de quebra é de 1a ordem. Em muitos casos, aumentando a viscosidade da polpa pelo aumento da percentagemde sólidos ou da quantidade de finos ou ainda, controlando a distribuição de tamanhos, a polpa pode passar aapresentar um comportamento pseudoplástico e, se não apresentar uma tensão limite de escoamento (yield stress), astaxas de quebra ainda mantém-se como sendo de 1a ordem. Aumentando ainda mais a viscosidade aparente da polpa,ela pode passar a exibir valores mais significativos de tensões limites de escoamento e as taxas de quebra devido aisso, deixam de ser de 1a ordem e seus valores decrescem consideravelmente. Para contornar esse problema, Klimpel(1982,1983) sugeriu a adição de reagentes químicos para mudar o comportamento reológico da polpa. A adição dedispersantes, por exemplo, pode diminuir a tensão limite de escoamento e aumentar a sua fluidez. O dispersanteadequado é função do tipo de minério ou material que está sendo moído.

Fuerstenau et al. (1990) estudaram o efeito de dispersantes (tipo polímeros) na viscosidade de polpas densas namoagem a úmido com bolas. Eles concluíram que as polpas com percentagens de sólidos relativamente baixas(segundo os autores menos de 40% sólidos por volume) suas viscosidades aparentes são mais ou menosindependentes da distribuição de tamanhos de partículas ou adição de qualquer dispersante. Para maiorespercentagens de sólidos a reologia da polpa suporta uma mudança qualitativa, que é refletida no aumentosignificativo da viscosidade aparente. Além de uma certa percentagem de sólidos, a viscosidade aumenta

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repentinamente e as taxas de moagem decrescem. Esta entrada de sólidos é alcançada progressivamente com valoresbaixos, quando o tamanho médio de partícula torna-se mais finos, devido à presença de uma maior quantidade de

finos gerados durante a moagem. A adição de dispersantes poliméricos pode desagregar os flóculos, e comoconseqüência, a polpa pode suportar mais 7% de sólidos antes de atingir um limite crítico.

Num trabalho mais recente de Shi; Napier-Munn (1996a), tendo por base um grande número de dados industriais,foram confirmados os resultados e melhor compreendidas as observações de Klimpel (1982,1983), sobre os efeitosda reologia das polpas no processo de moagem. Foram consideradas como parâmetros a variação da viscosidade(independentemente de outras variáveis), da densidade, da quantidade de partículas finas e da vazão de alimentaçãono moinho para polpas com comportamento reológico dilatante, pseudoplástico e Newtoniano. Constataram queaumentando a vazão de alimentação sempre reduzirá a taxa de moagem; aumentando a viscosidade, geralmentedecresce a taxa de moagem, exceto para polpas dilatantes com uma grande tensão limite de escoamento;aumentando a quantidade de finos, aumenta a taxa de moagem para polpas com comportamento pseudoplástico ediminui, para polpas dilatantes e Newtonianas. Shi; Napier-Munn (1996a) concluíram que se o objetivo de umtrabalho for o de otimizar o processo de moagem, primeiro torna-se necessário compreender a reologia da polpa.Também, parece que alguns fenômenos inesperados e intuitivos da prática industrial podem ser atribuídos à reologiada polpa.

Na literatura técnica há uma grande quantidade de trabalhos realizados em escala de laboratório que demonstram umaumento nas taxas de moagem quando são usados aditivos. No entanto, quando são realizados em escala industrial,geralmente os resultados não se reproduzem.

As forças hidrodinâmicas na polpa podem ocultar os efeitos causados na moagem pela adição de reagentes.Incrementos de melhorias no desempenho da moagem produzidos pelos aditivos químicos podem ser absorvidospelos efeitos das contínuas mudanças na alimentação do moinho. Até mesmo com alimentações constantes, amoagem em circuito fechado freqüentemente é dinamicamente instável. A percentagem de sólidos num moinhomuda constantemente. Devido a tais flutuações, um aditivo de moagem que seja potencialmente eficiente pode dar aimpressão de não produzir efeito esperado.

Um aditivo de moagem pode ter, basicamente, dois tipos de atuação: reduzindo o consumo de kWh por tonelada deminério requerida ou mudando a forma de quebra das partículas e com isso aumentando sua liberação. Comoresultado espera-se que um aditivo de moagem irá aumentar a produção sem aumentar a quantidade de finos ougerar um produto mais fino para uma mesma produção. A meta de maximizar a recuperação de mineral útil a ummenor custo é função do balanço entre essas duas situações.

Deve ser lembrado também que se por um lado a adição de reagentes químicos pode resultar em uma otimização doprocesso de moagem, em muitos casos, esses mesmos reagentes podem ser prejudiciais aos processos subseqüentes,constantes do circuito, como por exemplo, a flotação.

6. CONCLUSÕES

Tornam-se necessários maiores estudos sobre reologia uma vez que o comportamento das particulas finas eultrafinas em uma polpa ainda não é bem compreendido.

As dificuldades de se caracterizar os efeitos da viscosidade aparente no beneficiamento de polpas comcomportamento reológico não-Newtoniano têm início ao se tentar definir em que lugar geométrico do equipamentoocorre o processo de separação ou de cominuição, uma vez que a intensidade dos esforços de cisalhamento que apolpa está sendo submetida é que irá determinar o valor da viscosidade aparente. Isso não ocorre para polpaNewtonianas pois a viscosidade é constante ao longo de todo o circuito.

A viscosidade e, em conseqüência, a reologia podem ser modificadas não só pela percentagem de sólidos, mastambém, pela distribuição de tamanhos das partículas e pelo composição química da polpa.

AGRADECIMENTOSAo CNPq pelos recursos alocados neste estudo e a Fertilizantes SERRANA S.A. - Complexo Industrial Arafértilpela amostra de rocha fosfática cedida. Ao Prof. Dr. Luis Marcelo Tavares do Departamento de EngenhariaMetalúrgica da UFRJ pelas sugestões, ao Prof. Dr. Giulio Massarani e Eng. Químico Marcos Roberto Halasz do

Possa, M.V.

Departamento de Engenharia Química da COPPE/UFRJ pelas análises no Malvern e ao Eng. Químico EdimirMartins Brandão do CENPES/DIPLOT/SETEP - PETROBRÁS pelas análises no reômetro HAAKE RS 100.

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