Upload
rusandi-noor
View
247
Download
1
Embed Size (px)
DESCRIPTION
uas jembatan
Citation preview
2. PEMBEBANAN BOX GIRDER PRESTRESS
No Jenis berat sendiri konstruksi Berat
1 Box girder prestress 219.141
2 Diafragma 3.840
3 Trotoar dan dinding pagar tepi 9.000
4 Pemisah jalur (median) 3.600
235.581
2.1. BERAT SENDIRI (MS)
Berat sendiri ( self weight ) adalah berat bahan dan bagian jembatan yang merupakan elemen struktural, ditambah dgn
elemen non-struktural yang dipikulnya dan bersifat tetap. Berat sendiri dihitung sebagai berikut. 1. 0 0
0.25
0.700 . 65 0.20 0.30
0.50 QMS QMS
3/8.Q.LL L
10/8.Q.L1/8.Q.L2
3/8.Q.L
QMS 3/4.L
9/128.Q.L2
1/4.L9/128.Q.L
2
Total berat sendiri, QMS =
Panjang bentang, L = 10.00 m
kN/m
kN/m
kN/m
kN/m
kN/m
14723.789
4417.137
41410.657
73618.9452
Gaya geser maksimum akibat berat sediri, VMS = 10/8 * QMS * L = kN
Gaya geser maksimum di tumpuan tepi, VMS = 3/8 * QMS * L = kN2Momen positif maksimum akibat berat sendiri, MMS+ = 9/128 * QMS * L =
Momen negatif maksimum akibat berat sendiri, MMS- = 1/8 * QMS * L =
kNm
kNm
2.2. BEBAN MATI TAMBAHAN (MA)
Beban mati tambahan ( superimposed dead load ), adalah berat seluruh bahan yang menimbulkan suatu beban
pada girder jembatan yang merupakan elemen non-struktural, dan mungkin besarnya berubah selama umur jembatan
Girder jembatan direncanakan mampu memikul beban mati tambahan berupa :
a. Aspal beton setebal 50 mm untuk pelapisan kembali di kemudian hari ( overlay ).
b. Genangan air hujan setinggi 50 mm apabila saluran drainase tidak bekerja dengan baik
PENERANGAN
AIR HUJAN LAPISAN ASPAL QMA QMA
L L 3/8.Q.L 10/8.Q.L
1/8.Q.L23/8.Q.L
QMA 3/4.L
9/128.Q.L2
1 / 4 . L
9/128.Q.L2
No Jenis beban mati tambahan
Lebar
b(m)
Tebal
h(m)
Luas
A
(m2)
Berat sat
w
(kN/m3)
Beban
QMA
(kN/m)
1 Lapisan aspal + overlay 7.00 0.10 0.700 22.00 15.400
2 Air hujan 8.50 0.05 0.425 9.80 4.165
3 Tiang listrik (light) 0.100
19.665
1229.063
368.719
3456.738
6145.3132
Total berat sendiri, QMA =
Panjang bentang, L = 50.00 m
Gaya geser maksimum akibat beban mati tamb, VMA = 10/8 * QMA * L = kN
Gaya geser maksimum di tumpuan tepi, VMA = 3/8 * QMA * L = kN2Momen positif maksimum akibat beban mati tamb, MMA+ = 9/128 * QMA * L =
Momen negatifmaksimum akibat beban mati tamb, MMA- = 1/8 * QMA * L =
kNm
kNm
2.3. BEBAN LAJUR "D" (TD)
Beban lajur "D" terdiri dari beban terbagi merata (Uniformly Distributed Load), UDL dan beban garis (Knife Edge Load),
KEL seperti terlihat pd. gambar. UDL mempunyai intensitas q (kPa) yang besarnya tergantung pada panjang total L
yang dibebani dan dinyatakan dengan rumus sebagai berikut :
q = 8.0 kPa untuk L ≤ 30 m
q = 8.0 *( 0.5 + 15 / L ) kPa untuk L > 30 m
KEL mempunyai intensitas, p = 44.0 kN/m
Faktor beban dinamis (Dinamic Load Allowance) untuk KEL diambil sebagai berikut :
DLA = 0.4 untuk L ≤ 50 m
DLA = 0.4 - 0.0025*(L - 50) untuk 50 < L < 90 m
7.00
6.400
40.00
44.0
0.30
385
3029.375
870.313
10039.063
16109.3752
DLA = 0.3 untuk L < 90 m
5.50 m
PTD
QTD
PTD
QTD
p KEL
5.50 m 3/8.Q.LL L
10/8.Q.L 3/8.Q.L
q UDL5/16.P 11/8.P 5/16.P
1/8.Q.L2
3 /4.L 1/4.L
QTD 9/128.Q.L2
3/16.P.L9/128.Q.L
2
5/32.P.L 5/32.P.L
Panjang bentang, L = 10.00 m Lebar jalur lalu-lintas, B = m
Beban merata :
Beban merata pada box girder :
q = 8.0 *( 0.5 + 15 / L ) =
QTD = q * ( B + 5.5 ) / 2 =
kPa
kN/m
Beban garis : p =
Faktor beban dinamis, DLA =
Beban terpusat pada box girder : PTD = (1 + DLA) * p * (B +5.5) / 2 =
Gaya geser dan momen maksimum pada balok akibat beban lajur "D" :
Gaya geser maksimum di tumpuan tengah, VTD = 10/8 * QTD * L + 11/8 * PTD =
Gaya geser maksimum di tumpuan tepi, VTD = 3/8 * QTD * L + 5/16 * PTD =2
kN/m
kN
kN
kN
Momen positif, MTD+ = 9/128 * QTD * L
Momen negatif, MTD- = 1/8 * QTD * L
+ 5/32 * PTD * L =
+ 3/16 * PTD * L =
kNm
kNm
UDL
KEL KEL
UDL
q 9.00
126.875
38.063
356.836
634.3752
2.4. PEMBEBANAN UNTUK PEJALAN KAKI ( TP )
Trotoar pada jembatan jalan raya direncanakan mampu memikul beban sbg. berikut :
A = luas bidang trotoar yang dibebani pejalan kaki (m2)
Beban hidup merata pada trotoar : Untuk A ≤ 10 m2
: q = 5 kPa
Untuk 10 m2
< A ≤ 100 m2
: q = 5 - 0.033 * ( A - 10 ) kPa
Untuk A > 100 m2
: q = 2 kPa
Panjang bentang, L = 10.000 m Lebar trotoar, bt = 1.00 m2
Luas bidang trotoar, A = bt * L = 100 m
Intensitas beban pada trotoar, q = 5 - 0.033 * ( A - 10 ) = 2.03 kPa
Pembebanan jembatan untuk trotoar, QTP = q * bt = 2.03 kN/m
QTP QTP
3/8.Q.LL L
10/8.Q.L1/8.Q.L
23/8.Q.L
QTP 3/4.L
Panjang bentang, L = 10.00 m
9/128.Q.L2
1/4.L
9/128.Q.L2
Gaya geser maks akibat beban pejalan kaki, VTP = 10/8 * QTP * L = kN
Gaya geser maksimum di tumpuan tepi, VTP = 3/8 * QTP * L = kN2Momen positif maks akibat beban pejalan kaki, MTP+ = 9/128 * QTP * L =
Momen negatif maks akibat beban pejalan kaki, MTP- = 1/8 * QTP * L =
kNm
kNm
250
7.00
40.00
275.00
2.5. GAYA REM (TB)
Pengaruh pengereman dari lalu-lintas diperhitungkan sebagai gaya dalam arah memanjang, dan dianggap bekerja
pada jarak 1.80 m di atas permukaan lantai jembatan. Besarnya gaya rem arah memanjang jembatan tergantung pan-
jang total jembatan (Lt) sebagai berikut :
Gaya rem, TTB = 250 kN untuk Lt ≤ 80 m
Gaya rem, TTB = 250 + 2.5*(Lt - 80)
Gaya rem, TTB = 500 kN
kN untuk 80 < Lt < 180 m untuk Lt ≥ 180 m
Gaya rem dapat diambil besarnya sama dengan 5 % beban lajur "D" tanpa memperhitungkan faktor beban dinamis.
Panjang bentang, L = 10.00 m Gaya rem, TTB =
Untuk lebar lalu lintas, B =Beban lajur "D" tanpa faktor beban dinamis, QTD = q * ( B + 5.5 ) / 2 =
PTD = p * (B +5.5) / 2 =
kN
m
kN/m
kN
TTB
1.80 m
y
TTB
1.80 m
ya
1/2.M/LL L
1/2.M 1/2.M/L
QTB
1/2.M
14.647
7.324
366.182
732.364
< TTB
Di mbil gaya rem, TTB = 250.00 kN
Lengan thd. Titik berat box girder, y = 1.80 + ta + ya = 2.929 m
Beban momen akibat gaya rem, M = TTB * y = 732.364 kNm
Gaya rem, TTB = 5% beban lajur "D" tanpa faktor beban dinamis
TTB = 0.05 * ( 10/8 * QTD * L + 11/8 * PTD ) = 143.90625 kN
a
= 250.00
Gaya geser dan momen maksimum pada box girder akibat gaya rem :
Gaya geser maksimum di tumpuan tengah, VTB = M / L =
Gaya geser maksimum di tumpuan tepi, VTB = 1/2 * M / L =
Momen positif maks akibat gaya rem, MTB+ = 1/2 * M =
Momen negatif maks akibat gaya rem, MTB- = M =
kN
kN
kNm
kNm
2.6. BEBAN ANGIN (EW)
Beban garis merata tambahan arah horisontal pada permukaan lantai jembatan akibat angin yang meniup kendaraan2di atas lantai jembatan dihitung dengan rumus : TEW = 0.0012*Cw*(Vw)
Cw = koefisien seret = 1.20
Vw = Kecepatan angin rencana = 35 m/det (lihat Tabel 5)2
kN/m dengan,
TEW = 0.0012*Cw*(Vw) = 1.764 kN/m
Bidang vertikal yang ditiup angin merupakan bidang samping kendaraan dengan tinggi 2 m di atas lantai jembatan.
h = 2.00 m Jarak antara roda kendaraan, x = 1.75 m
Transfer beban angin ke lantai jembatan, QEW = [ 1/2*h / x * TEW ] *2 = 2.016 kN/m
Panjang bentang, L = 50.00 m
126.000
37.800
354.375
630.0002
h TEW
QEW QEW
h/23/8.Q.L
L L10/8.Q.L
1/8.Q.L2
3/8.Q.L
PEW
x
PEW 3/4.L
9/128.Q.L2
1/4.L9/128.Q.L
2
QEW
Gaya geser dan momen maksimum akibat beban angin :
Gaya geser maksimum di tumpuan tengah, VEW = 10/8 * QEW * L = kN
Gaya geser maksimum di tumpuan tepi, VEW = 3/8 * QEW * L = kN2Momen positif maks akibat beban angin, MEW+ = 9/128 * QEW * L =
Momen negatif maks akibat beban angin, MEW- = 1/8 * QEW * L =
kNm
kNm
235.581
50.00
12762.3
2552.46
tang
Wt
QMS = kN/m Beban mati tambahan, QMA = 19.665
, L == ( QMS + QMA ) * L =
TEQ = 0.10 * Wt =
m
kN
kN
Beban ge pa vertikal, QEQ = TEQ / L = 51.049 kN/m
2.7. BEBAN GEMPA (EQ)
Gaya gempa vertikal pada balok dihitung dengan menggunakan percepatan vertikal ke bawah sebesar 0.1*g dengan
g = percepatan grafitasi bumi = 9.81 m/det2
Gaya gempa vertikal rencana : TEQ = 0.10 * Wt
Wt = Berat total struktur yang berupa berat sendiri dan beban mati tambahan = PMS + PMA
Berat sendiri,
Panjang ben
kN/m
QEQ QEQ
3/8.Q.LL L
10/8.Q.L1/8.Q.L
23/8.Q.L
QEQ 3/4.L
9/128.Q.L2
1 / 4 . L
9/128.Q.L2
Qeq
3190.570
957.171
8973.479
15952.8522
Gaya geser dan momen maksimum akibat beban gempa vertikal :
Gaya geser maksimum di tumpuan tengah, VEQ = 10/8 * QEQ * L = kN
Gaya geser maksimum di tumpuan tepi, VEQ = 3/8 * QEQ * L = kN2Momen positif maks akibat beban gempa, MEQ+ = 9/128 * QEQ * L =
Momen negatif maks akibat beban gempa, MEQ- = 1/8 * QEQ * L =
kNm
kNm
No Jenis Beban Persamaan Momen Persamaan Gaya geser
1 Berat sendiri box girder2Mx = 1/8*Qbs*( 3*L*X - 4*X ) Vx = Qbs*( 3/8*L - X )
2 Berat sendiri (MS)2Mx = 1/8*QMS*( 3*L*X - 4*X ) Vx = QMS*( 3/8*L - X )
3 Mati tambahan (MA)2Mx = 1/8*QMA*( 3*L*X - 4*X ) Vx = QMA*( 3/8*L - X )
4 Lajur "D" (TD)2Mx = 1/8*QTD*( 3*L*X - 4*X ) + 5/16*PTD*X Vx = QTD*( 3/8*L - X ) + 5/16*PTD
5 Pejalan kaki (TP)2Mx = 1/8*QTP*( 3*L*X - 4*X ) Vx = QTP*( 3/8*L - X )
6 Gaya rem (TB) Mx = X / L * MTB Vx = MTB / L
7 Angin (EW)2Mx = 1/8*QEW*( 3* L*X - 4*X ) Vx = QEW*( 3/8*L - X )
8 Gempa (EQ)2Mx = 1/8*QEQ*( 3*L*X - 4*X ) Vx = QEQ*( 3/8*L - X )
38520.813
68481.445
2
2
2.8. RESUME MOMEN DAN GAYA GESER PADA BALOK
No Jenis Beban Kodebeban
Q(kN/m)
P(kN)
M(kNm)
Keterangan
1 Berat sendiri box girder bs 219.141 - - Beban merata, Qbs
2 Berat sendiri MS 235.581 - - Beban merata, QMS
3 Mati tambahan MA 19.665 - - Beban merata, QMA
4 Lajur "D" TD 40.000 385.000 - Beban merata, QMA dan terpusat, PTD
5 Beban pejalan kaki TP 2.030 - - Beban merata, QTP
6 Gaya rem TB - - 732.364 Beban momen, MTB
7 Angin EW 2.016 - - Beban merata, QEW
8 Gempa EQ 51.049 - - Beban merata, QEQ
Panjang bentang balok, L = 50.00 m
Momen positif maks. akibat berat sendiri box girder, Mbs+ = 9/128*Qbs*L =
Momen negatif maks. akibat berat sendiri box girder, Mbs- = 1/8*Qbs*L =kNm
kNm
Jarak Momen pada box girder prestress akibat beban KOMB. I KOMB. II KOMB. III KOMB. IVBerat sen Mati tamb Lajur "D" Pedestrian Rem Angin Gempa MS+MA+ MS+MA+ MS+MA+ MS+MA+
X MS MA TD TP TB EW EQ TD+TB TD+EW TD+TB+EW EQ(m) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm)
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.5 10306.7 860.3 2050.8 88.8 36.6 88.2 2233.4 13254.4 13306.0 13342.6 13400.4
1.0 19140.9 1597.8 3851.6 164.9 73.2 163.8 4147.7 24663.5 24754.1 24827.3 24886.4
1.5 26502.8 2212.3 5402.3 228.4 109.9 226.8 5743.0 34227.3 34344.3 34454.1 34458.2
2.0 32392.3 2703.9 6703.1 279.1 146.5 277.2 7019.3 41945.9 42076.6 42223.1 42115.5
2.5 36809.5 3072.7 7753.9 317.2 183.1 315.0 7976.4 47819.1 47951.0 48134.1 47858.6
3.0 39754.2 3318.5 8554.7 342.6 219.7 340.2 8614.5 51847.1 51967.6 52187.3 51687.2
3.5 41226.6 3441.4 9105.5 355.3 256.3 352.8 8933.6 54029.8 54126.3 54382.6 53601.6
4.0 41226.6 3441.4 9406.3 355.3 292.9 352.8 8933.6 54367.2 54427.0 54720.0 53601.6
4.5 39754.2 3318.5 9457.0 342.6 329.6 340.2 8614.5 52859.3 52869.9 53199.5 51687.2
5.0 36809.5 3072.7 9257.8 317.2 366.2 315.0 7976.4 49506.1 49454.9 49821.1 47858.6
5.5 32392.3 2703.9 7846.1 279.1 402.8 277.2 7019.3 43345.2 43219.6 43622.4 42115.5
6.0 26502.8 2212.3 6184.4 228.4 439.4 226.8 5743.0 35338.9 35126.3 35565.7 34458.2
6.5 19140.9 1597.8 4272.7 164.9 476.0 163.8 4147.7 25487.4 25175.2 25651.2 24886.4
7.0 10306.7 860.3 2110.9 88.8 512.7 88.2 2233.4 13790.6 13366.1 13878.8 13400.4
7.5 0.0 0.0 -300.8 0.0 549.3 0.0 0.0 248.5 -300.8 248.5 0.0
8.0 -11779.0 -983.3 -2962.5 -101.5 585.9 -100.8 -2552.5 -15138.9 -15825.6 -15239.7 -15314.7
8.5 -25030.4 -2089.4 -5874.2 -215.7 622.5 -214.2 -5424.0 -32371.6 -33208.3 -32585.8 -32543.8
9.0 -39754.2 -3318.5 -9035.9 -342.6 659.1 -340.2 -8614.5 -51449.5 -52448.8 -51789.7 -51687.2
9.5 -55950.4 -4670.4 -12447.7 -482.1 695.7 -478.8 -12124.2 -72372.7 -73547.3 -72851.5 -72745.0
10 -73618.9 -6145.3 -16109.4 -634.4 732.4 -630.0 -15952.9 -95141.3 -96503.6 -95771.3 -95717.1
2.8.1. MOMEN PADA BOX GIRDER PRESTRESS
Jarak Gaya geser pada box girder prestress akibat beban KOMB. I KOMB. II KOMB. III KOMB. IVBerat sen Mati tamb Lajur "D" Pedestrian Rem Angin Gempa MS+MA+ MS+MA+ MS+MA+ MS+MA+
X MS MA TD TP TB EW EQ TD+TB TD+EW TD+TB+EW EQ(m) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm) (kNm)
0.0 4417.14 368.72 870.31 38.06 14.65 37.80 957.17 5670.82 5693.97 5708.62 5743.03
0.5 3828.19 319.56 770.31 32.99 14.65 32.76 829.55 4932.70 4950.81 4965.46 4977.29
1.0 3239.23 270.39 670.31 27.91 14.65 27.72 701.93 4194.59 4207.66 4222.31 4211.55
1.5 2650.28 221.23 570.31 22.84 14.65 22.68 574.30 3456.47 3464.51 3479.15 3445.82
2.0 2061.33 172.07 470.31 17.76 14.65 17.64 446.68 2718.36 2721.35 2736.00 2680.08
2.5 1472.38 122.91 370.31 12.69 14.65 12.60 319.06 1980.24 1978.20 1992.84 1914.34
3.0 883.43 73.74 270.31 7.61 14.65 7.56 191.43 1242.13 1235.04 1249.69 1148.61
3.5 294.48 24.58 170.31 2.54 14.65 2.52 63.81 504.02 491.89 506.54 382.87
4.0 -294.48 -24.58 70.31 -2.54 14.65 -2.52 -63.81 -234.10 -251.26 -236.62 -382.87
4.5 -883.43 -73.74 -29.69 -7.61 14.65 -7.56 -191.43 -972.21 -994.42 -979.77 -1148.61
5.0 -1472.38 -122.91 -129.69 -12.69 14.65 -12.60 -319.06 -1710.33 -1737.57 -1722.93 -1914.34
5.5 -2061.33 -172.07 -614.69 -17.76 14.65 -17.64 -446.68 -2833.44 -2865.73 -2851.08 -2680.08
6.0 -2650.28 -221.23 -714.69 -22.84 14.65 -22.68 -574.30 -3571.55 -3608.88 -3594.23 -3445.82
6.5 -3239.23 -270.39 -814.69 -27.91 14.65 -27.72 -701.93 -4309.67 -4352.03 -4337.39 -4211.55
7.0 -3828.19 -319.56 -914.69 -32.99 14.65 -32.76 -829.55 -5047.78 -5095.19 -5080.54 -4977.29
7.5 -4417.14 -368.72 -1014.69 -38.06 14.65 -37.80 -957.17 -5785.90 -5838.34 -5823.70 -5743.03
8.0 -5006.09 -417.88 -1114.69 -43.14 14.65 -42.84 -1084.79 -6524.01 -6581.50 -6566.85 -6508.76
8.5 -5595.04 -467.04 -1214.69 -48.21 14.65 -47.88 -1212.42 -7262.12 -7324.65 -7310.00 -7274.50
9.0 -6183.99 -516.21 -1314.69 -53.29 14.65 -52.92 -1340.04 -8000.24 -8067.81 -8053.16 -8040.24
9.5 -6772.94 -565.37 -1414.69 -58.36 14.65 -57.96 -1467.66 -8738.35 -8810.96 -8796.31 -8805.97
10 -7361.89 -614.53 -1514.69 -63.44 14.65 -63.00 -1595.29 -9476.47 -9554.11 -9539.47 -9571.71
2.8.2. GAYA GESER PADA BOX GIRDER PRESTRESS
M (
kN
m)
50000
40000
30000
20000
10000
0
-10000
0.0 2.5 5.0 7.5 10.0 12.5 15.0 17.5 20.0 22.5 25.0 27.5 30.0 32.5 35.0 37.5 40.0 42.5 45.0 47.5 50.0
-20000 MS
MA
-30000TD
-40000 TP
-50000 TB
EW-60000
EQ
-70000
-80000
X (m)
DIAGRAM MOMEN
M (
kN
m)
6000
5000
4000
3000
2000
1000
0
-10000.0 2.5 5.0 7.5 10.0 12.5 15.0 17.5 20.0 22.5 25.0 27.5 30.0 32.5 35.0 37.5 40.0 42.5 45.0 47.5 50.0
-2000 MS
-3000 MA
-4000 TD
TP-5000
TB
-6000EW
-7000EQ
-8000
-9000
X (m)
DIAGRAM GAYA GESER
Aksi / Beban Simbol KOMBINASI PEMBEBANAN
1 2 3 4 5
A. Aksi Tetap
Berat sendiri MS √ √ √ √ √
Beban Mati Tambahan MA √ √ √ √ √
B. Aksi Transien
Beban Lajur "D" TD √ √ √ √
Beban pedestrian TP √ √ √
Gaya Rem TB √ √ √ √
C. Aksi Lingkungan
Beban Angin EW √ √
Beban Gempa EQ √
2.9. KONTROL TEGANGAN TERHADAP KOMBINASI PEMBEBANAN
Mutu Beton : K - 500
Kuat tekan beton, fc' = 0.83*K*100 = 41500 kPa
Tegangan ijin tekan beton : fai = - 0.4 * fc' = -16600 kPa
Tegangan ijin tarik beton : fbi = 0.50 * √fc' = 3221 kPa
KOMBINASI PEMBEBANAN UNTUK TEGANGAN IJIN
-16600 kPa Teg. ijin tarik : 0.50 * √fc' = 3221
Teg Berat sen
MS
Mati tamb
MA
Lajur "D"
TD
Pedestrian
TP
Rem
TB
Temperatur
ET
Angin
EW
Gempa
EQ
TEGANGAN
KOMB
fa -6747 -563 -1636 -58 -60 -3658
fb 9638 805 2337 83 85 -3230
-16600 kPa Teg. ijin tarik : 0.50 * √fc' = 3221
Teg Berat sen
MS
Mati tamb
MA
Lajur "D"
TD
Pedestrian
TP
Rem
TB
Angin
EW
Gempa
EQ
TEGANGAN
KOMB
fa -6747 -563 -1636 -58 -60 -5063
fb 9638 805 2337 83 85 -2951
fa < -0.4 * fc' AMAN (OK)
fb < 0.5*√fc' AMAN (OK)
fa < -0.4 * fc' AMAN (OK)
fb < 0.5*√fc' AMAN (OK)
2.9.1. KONTROL TEGANGAN DI DAERAH MOMEN POSITIF TERHADAP KOMBINASI - 1
Teg. ijin tekan : - 0.4 * fc' = kPa
Keterangan :
2.9.2. KONTROL TEGANGAN DI DAERAH MOMEN POSITIF TERHADAP KOMBINASI - 2
Teg. ijin tekan : - 0.4 * fc' = kPa
Keterangan :
-16600 kPa Teg. ijin tarik : 0.50 * √fc' = 3221
Teg Berat sen
MS
Mati tamb
MA
Lajur "D"
TD
Pedestrian
TP
Rem
TB
Angin
EW
Gempa
EQ
TEGANGAN
KOMB
fa -6747 -563 -1636 -58 -60 -58 -3715
fb 9638 805 2337 83 85 82 -3147
-16600 kPa Teg. ijin tarik : 0.50 * √fc' = 3221
Teg Berat sen
MS
Mati tamb
MA
Lajur "D"
TD
Pedestrian
TP
Rem
TB
Angin
EW
Gempa
EQ
TEGANGAN
KOMB
fa -6747 -563 -1636 -60 -58 -5063
fb 9638 805 2337 85 82 -2951
fa < -0.4 * fc' AMAN (OK)
fb < 0.5*√fc' AMAN (OK)
fa < -0.4 * fc' AMAN (OK)
fb < 0.5*√fc' AMAN (OK)
2.9.3. KONTROL TEGANGAN DI DAERAH MOMEN POSITIF TERHADAP KOMBINASI - 3
Teg. ijin tekan : - 0.4 * fc' = kPa
Keterangan :
2.9.4. KONTROL TEGANGAN DI DAERAH MOMEN POSITIF TERHADAP KOMBINASI - 4
Teg. ijin tekan : - 0.4 * fc' = kPa
Keterangan :
-16600 kPa Teg. ijin tarik : 0.50 * √fc' = 3221
Teg Berat sen
MS
Mati tamb
MA
Lajur "D"
TD
Pedestrian
TP
Rem
TB
Angin
EW
Gempa
EQ
TEGANGAN
KOMB
fa -6747 -563 -1462 -3366
fb 9638 805 2089 -3646
fa < -0.4 * fc' AMAN (OK)
fb < 0.5*√fc' AMAN (OK)
2.9.5. KONTROL TEGANGAN DI DAERAH MOMEN POSITIF TERHADAP KOMBINASI - 5
Teg. ijin tekan : - 0.4 * fc' = kPa
Keterangan :
-16600 kPa Teg. ijin tarik : 0.50 * √fc' = 3221
Teg Berat sen
MS
Mati tamb
MA
Susut-rang
SR
Pedestrian
TP
Rem
TB
Angin
EW
Gempa
EQ
TEGANGAN
KOMB
fa 11995 1001 -3640 103 119 -8871
fb -17134 -1430 742 -148 -170 -15854
-16600 kPa Teg. ijin tarik : 0.50 * √fc' = 3221
Teg Berat sen
MS
Mati tamb
MA
Lajur "D"
TD
Pedestrian
TP
Rem
TB
Angin
EW
Gempa
EQ
TEGANGAN
KOMB
fa 11995 1001 2625 103 -10396
fb -17134 -1430 -3749 -148 -15405
fa < 0.5*√fc' AMAN (OK)
fb < -0.4 * fc' AMAN (OK)
fa < 0.5*√fc' AMAN (OK)
fb < -0.4 * fc' AMAN (OK)
2.9.6. KONTROL TEGANGAN DI DAERAH MOMEN NEGATIF TERHADAP KOMBINASI - 1
Teg. ijin tekan : - 0.4 * fc' = kPa
Keterangan :
2.9.7. KONTROL TEGANGAN DI DAERAH MOMEN NEGATIF TERHADAP KOMBINASI - 2
Teg. ijin tekan : - 0.4 * fc' = kPa
Keterangan :
-16600 kPa Teg. ijin tarik : 0.50 * √fc' = 3221
Teg Berat sen
MS
Mati tamb
MA
Lajur "D"
TD
Pedestrian
TP
Rem
TB
Angin
EW
Gempa
EQ
TEGANGAN
KOMB
fa 11995 1001 2625 103 119 103 -8769
fb -17134 -1430 -3749 -148 -170 -147 -16001
-16600 kPa Teg. ijin tarik : 0.50 * √fc' = 3221
Teg Berat sen
MS
Mati tamb
MA
Lajur "D"
TD
Pedestrian
TP
Rem
TB
Angin
EW
Gempa
EQ
TEGANGAN
KOMB
fa 11995 1001 2625 103 103 -10294
fb -17134 -1430 -3749 -148 -147 -15551
fa < 0.5*√fc' AMAN (OK)
fb < -0.4 * fc' AMAN (OK)
fa < 0.5*√fc' AMAN (OK)
fb < -0.4 * fc' AMAN (OK)
2.9.8. KONTROL TEGANGAN DI DAERAH MOMEN NEGATIF TERHADAP KOMBINASI - 3
Teg. ijin tekan : - 0.4 * fc' = kPa
Keterangan :
2.9.9. KONTROL TEGANGAN DI DAERAH MOMEN NEGATIF TERHADAP KOMBINASI - 4
Teg. ijin tekan : - 0.4 * fc' = kPa
Keterangan :
-16600 kPa Teg. ijin tarik : 0.50 * √fc' = 3221
Teg Berat sen
MS
Mati tamb
MA
Lajur "D"
TD
Pedestrian
TP
Rem
TB
Angin
EW
Gempa
EQ
TEGANGAN
KOMB
fa 11995 1001 2599 -9119
fb -17134 -1430 -3713 -15499
fa < 0.5*√fc' AMAN (OK)
fb < -0.4 * fc' AMAN (OK)
2.9.10. KONTROL TEGANGAN DI DAERAH MOMEN NEGATIF TERHADAP KOMBINASI - 5
Teg. ijin tekan : - 0.4 * fc' = kPa
Keterangan :
3. DIMENSI KABEL
Ada dua jenis kabel parallel VSL 7-wire strand yang biasa digunakan untuk konstruksi jembatan kabel yaitu :
StandardASTM A 416-74
grade270
Euronorme 138-79
(mm) 15.2 15.7As (mm2) 140 150fu (fijin = 0.7 fu) (MPa)
1860 (1488) 1770 (1416)
Ukuran angker 7, 12, 19, 31, 37, 61, dan 91 strand
bv Dimensi awal kabel di dekati dengan persamaan gingsing berikut :
a
Perhitungan penampang dan jumlah strand kabel untuk preliminary desain sebagai berikut :
-Kabel M4 =
- Ka b el s 1 : a1 = 15 m ; θ1 = 47º ; Wλ+P = 5293.67 kN
Asc = 6732 mm2 (Kabel tipe 1 Ø = 15.2 mm2 As : 140 mm2)Jumlah kabel (n) = Asc / As = 6732 / 143.3 = 48.05 48 strand
Tabel Nilai P aksial (ton) Kabel, berdasarkan penampang Asc
Tabel Nilai P aksial (ton) Kabel, berdasarkan penampang Asc
BEBAN M10 M9 M8 M7 M6 M5 M4 M3 M2 M1
BEBAN MATI + UDL 387.48 402.38 437.51 480.93 565.95 628.39 717.01 783.35 858.58 977.65
BEBAN MATI + UDL + KEL 1 780.84 825.36 841.45 971.47 1077.89 1264.89 1374.07 1603.6 1659.79 1908.4
BEBAN MATI + UDL + KEL 2 796.68 842.46 845.66 991.61 1098.17 1291.24 1400.38 1636.98 1691.95 1945.67
BEBAN MATI + UDL + KEL 3 812.42 859.43 862.03 1011.99 1118.40 1317.94 1426.69 1670.68 1724.04 1982.85
BEBAN MATI + UDL + KEL 4 827.14 876.70 889.03 1033.46 1138.56 1346.29 1452.19 1704.11 1755.38 2015.39
BEBAN MATI + UDL + KEL 5 842.59 894.51 893.09 1056.32 1158.76 1373.47 1478.23 1736.94 1787.22 2052.28
BEBAN MATI + UDL + KEL 6 858.32 913.22 921.04 1077.19 1179.21 1399.62 1504.49 1769.44 1819.19 2089.27
BEBAN MATI + UDL + KEL 7 938.88 998.32 1003.18 1176.42 1270.5 1527.91 1636.38 1919.30 1979.7 2274
BEBAN MATI + UDL + KEL 8 1018.93 1082.67 1089.22 1274.95 1388.45 1655.60 1770.13 2092.96 2141.42 2461.06
BEBAN MATI + UDL + KEL 9 1098.53 1166.38 1163.41 1372.91 1498.46 1782.76 1906.62 2254.02 2304.96 2648.53
BEBAN MATI + UDL + KEL 10 1177.79 1249.58 1261.18 1420.39 1608.66 1909.52 2046.88 2414.73 2471.04 2837.69
Tabel Nilai P aksial (ton) Kabel, berdasarkan penampang Asc
BEBAN M10 M9 M8 M7 M6 M5 M4 M3 M2 M1
UDL + KEL + WIND 1 623.96 819.39 1000.45 1154.46 1167.44 1182.29 1367.35 1594.45 1714.48 2009.18
UDL + KEL + WIND 2 422.68 1684.59 918.14 1511.35 1478.75 1094.42 1351.8 1575.69 1756.39 2097.96
UDL + KEL + WIND 3 669.45 872.99 1057.23 1188.62 1206.15 1689.25 1438.98 2047.85 1799.5 2106.09
UDL + KEL + WIND 4 618.36 1475.34 1054.02 1278.60 1284.51 1769.56 1433.84 1674.98 1809.39 2127.78
UDL + KEL + WIND 5 718.42 934.95 1125.73 1234.39 1258.77 1330.04 1515.29 1776.10 1903.32 2224.13
UDL + KEL + WIND 6 751.66 974.00 1153.54 1265.35 1294.5 1380.43 1538.85 1839.45 1973.14 2303.32
UDL + KEL + WIND 7 800.37 1031.92 1239.7 1313.49 1347.46 1455.93 1669.18 1915.1 2075.34 2419.81
UDL + KEL + WIND 8 925.98 1206.98 1515.34 1454.97 1503.52 1683.81 2217.49 2201.03 2376.36 2764.39
UDL + KEL + WIND 9 1006.46 1275.19 1575.78 1510.57 1564.47 1772.51 2016.34 2335.44 2492.09 2896.65
UDL + KEL + WIND 10 1585.93 1274.12 1597.73 1510.73 1567.18 1771.50 2021.67 2334.85 2472.86 2898.90
Dari gaya aksial yang terjadi pada setiap kabel, maka kita dapat menentukan jumlah strand yang dibutuhkan setiap kabelnya
dengan melihat tabel VSL SSI 2000 :
BEBAN 10 M9 M8 M7 M6 M5 M4 M3 M2 M1
UDL + KEL + GEMPA 1 510.68 411.35 551.26 561.54 580.96 696.73 768.2 910.83 948.45 1102.96
UDL + KEL + GEMPA 2 643.82 526.29 682.74 702.72 859.87 875.48 963.06 1142.26 1187.69 1380.32
UDL + KEL + GEMPA 3 708.58 578.93 750.86 772.85 802.80 963.65 1059.26 1257.24 1306.37 1596.19
UDL + KEL + GEMPA 4 773.95 631.75 818.91 812.93 875.62 1052.76 1155.42 1371.99 1425.01 1656.21
UDL + KEL + GEMPA 5 801.42 646.06 846.06 842.93 904.67 1088.67 1193.81 1417.93 1472.41 1711.32
UDL + KEL + GEMPA 6 827.83 667.84 873.38 870.88 933.86 1124.04 1232.31 1455.91 1591.88 1766.49
UDL + KEL + GEMPA 7 970.03 782.51 1015.89 898.45 1094.93 1317.09 1444.48 1715.09 1781.34 2070.25
UDL + KEL + GEMPA 8 1034.29 843.68 1093.56 1054.34 1169.73 1404.49 1541.99 1829.05 1900.88 2208.76
UDL + KEL + GEMPA 9 1098.32 895.78 1162.23 1127.24 1264.24 1491.69 1640.64 1942.84 2021.19 2347.78
UDL + KEL + GEMPA 10 1162.19 947.72 1230.70 1199.83 1322.51 1578.76 1740.79 2056.51 2142.51 2487.47
Maka dapat ditabel kan :
No Kabel Force taksiran (kN) Force aktual (kN) n angker aktual Asc (actual ) mm2 P < Pn
SC6 29508.5 30411 109 20437 Ok
SC5 28343.6 30411 109 20437 Ok
SC4 26941.9 30411 109 20437 Ok
SC3 20675.4 23175 85 15574 Ok
SC2 16845.9 17109 61 11497 Ok
SC1 15859.3 17109 61 11497 Ok
MC1 16134.4 17109 61 11497 Ok
MC2 16722.8 17109 61 11497 Ok
MC3 18826.7 23175 85 15574 Ok
MC4 27302.9 30411 109 20437 Ok
MC5 28899.7 30411 109 20437 Ok
MC6 32567.6 35433 127 23812 Ok