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UNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA
FACULTAD DE INGENIERÍA
DISEÑO DE LÍNEA DE CONDUCCIÓN POR BOMBEO Y TANQUE DE
DISTRIBUCIÓN PARA LA COMUNIDAD EL ESFUERZO II, Y PAVIMENTO RÍGIDO PARA UN SECTOR DE LA ZONA 3 EN LA CIUDAD DE COBÁN, ALTA
VERAPAZ
TRABAJO DE GRADUACIÓN
PRESENTADO A JUNTA DIRECTIVA DE LA
FACULTAD DE INGENIERÍA
POR
RAMÓN ALBERTO GUAY PAZ
ASESORADO POR ING. JUAN MERCK COS
AL CONFERÍRSELE EL TÍTULO DE
INGENIERO CIVIL
GUATEMALA, MARZO DE 2004
UNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA
FACULTAD DE INGENIERÍA
NÓMINA DE JUNTA DIRECTIVA
DECANO Ing. Sydney Alexander Samuels Milson
VOCAL I Ing. Murphy Olympo Paiz Recinos
VOCAL II Lic. Amahán Sánchez Álvarez
VOCAL III Ing. Julio David García Celada
VOCAL IV Br. Kenneth Issur Estrada Ruiz
VOCAL V Br. Elisa Yazminda Vides Leiva
SECRETARIO Ing. Pedro Antonio Aguilar Polanco
TRIBUNAL QUE PRACTICÓ EL EXAMEN GENERAL PRIVADO
DECANO Ing. Sydney Alexander Samuels Milson
EXAMINADOR Ing. Guillermo Mellini
EXAMINADOR Ing. Gabriel Ordóñez
EXAMINADOR Ing. Rolando Vargas
SECRETARIO Ing. Pedro Antonio Aguilar Polanco
HONORABLE TRIBUNAL EXAMINADOR
Cumpliendo con los preceptos que establece la ley de la universidad de San
Carlos de Guatemala, presento a su consideración mi trabajo de graduación
titulado:
DISEÑO DE LÍNEA DE CONDUCCIÓN POR BOMBEO Y TANQUE DE DISTRIBUCIÓN PARA LA COMUNIDAD EL ESFUERZO II, Y PAVIMENTO RÍGIDO PARA UN SECTOR DE LA ZONA 3 EN LA CIUDAD DE COBÁN,
ALTA VERAPAZ
Tema que me fue asignado por la Dirección de Escuela de Ingeniería Civil, con
fecha 4 de agosto de 2003.
Ramón Alberto Guay Paz
AGRADECIMIENTOS Y DEDICATORIAS A
DIOS,
por permitirme obtener este triunfo, y por las bendiciones que me da en
todo momento.
PADRES
Mario Rolando Guay Beltethón
Nelly Imelda Paz de Guay,
por el apoyo incondicional, la paciencia que me tuvieron en el
transcurso de mis estudios y su amor; con el me fue posible alcanzar
esta meta.
HERMANOS,
Arq. Gilma Dolores Guay de Leal
Ing. José Rolando Guay Paz
Lic. Juan Manuel Guay Paz
por su cariño, apoyo y consejos.
CUÑADOS,
Edin Leal, Karina de Guay y Tanya de Guay
SOBRINOS,
Luisa Fernanda, Marco Vinicio, Alejandrita y Sarita
MIS AMIGOS,
Mario, Tito, Jacobo, Ada, Carlos, Amílcar, Gustavo y Erick.
CONSTRUCTORA TERRACOSA,
MUNICIPALIDAD DE COBÁN, ALTA VERAPAZ,
En especial al Sr. Mario de León.
ÍNDICE GENERAL ÍNDICE DE ILUSTRACIONES III
GLOSARIO V
RESUMEN VI
OBJETIVOS VIII
INTRODUCCIÓN IX
1. INVESTIGACIÓN DIAGNÓSTICA DE LA PROBLEMÁTICA
DEL AGUA POTABLE EN COBÁN, ALTA VERAPAZ.
1.1 Aspectos de la ciudad de Cobán, Alta Verapaz………………….. 01
1.1.1 Aspectos físicos ………………………………………… …… 01
1.1.2 Demografía …………………………………………………... 01
1.2 Servicio de agua potable en la ciudad de Cobán, Alta Verapaz... 02
1.2.1 Productividad de agua …………………………………… 02
1.2.2 Aspecto económico ……………………………………….. 03
1.2.3 Análisis de la información recabada ……………………… 04
1.2.4 Recomendaciones …………………………………………. 05
2. SERVICIO TÉCNICO PROFESIONAL ………………………………… 06
2.1 DISEÑO DE LÍNEA DE CONDUCCIÓN POR BOMBEO Y TANQUE
DE DISTRIBUCIÓN EN LA COMUNIDAD EL ESFUERZO II,
COBÁN, ALTA VERAPAZ
2.1.1 Descripción del proyecto …………………………………… 06
2.1.2 Datos preliminares …………………………………………… 06
2.1.3 Diseño Hidráulico …………………………………………… 09
2.1.4 Elaboración de planos ……………………………………… 27
2.1.5 Elaboración de presupuesto ………………………………. 32
2.2 DISEÑO DEL PAVIMENTO RIGIDO PARA UN SECTOR DE LA
ZONA3, CIUDAD DE COBÁN, ALTA VERAPAZ………………….. 36
2.2.1 Descripción del proyecto …………………………………… 36
I
2.2.2 Levantamiento topográfico ………………………………… 36
2.2.3 Ensayos de laboratorio de material de sub-rasante …… 37
2.2.4 Diseño del pavimento ….……………………………………. 40
2.2.5 Elaboración de planos ………………………………………. 54
2.2.6 Elaboración de presupuesto. ……………………………….. 56
CONCLUSIONES ……………………………………………………………. 58
RECOMENDACIONES ………………………………………………………. 59
BIBLIOGRAFÍA ……..………………………………………………………. 60
APÉNDICES ….……..………………………………………………………. 61
II
ÍNDICE DE ILUSTRACIONES
FIGURAS
1 Esquema de bandas para paredes 16
2 Esquema de bandas para losa de piso 16
3 Diagrama de fuerzas 19
4 Diagrama de fuerzas horizontales 20
5 Distribución de momentos 21
6 Esquema para cálculo de carga dinámica total 26
7 Plano planta, perfil de línea de conducción El Esfuerzo II 27
8 Plano de detalle de tanque de distribución 28
9 Plano de detalle estructural de tanque de distribución 29
10 Plano de detalle estructural de tanque de distribución 30
11 Gráfica de relación soporte California 49
12 Plano de planta y sección típica de calle zona 3, Cobán 53
TABLAS I Libreta topográfica de línea de conducción El Esfuerzo II 7
II Libreta de nivelación de línea de conducción El Esfuerzo II 7
III Memoria de cálculo estructural de tanque de distribución 21
IV Memoria de cálculo estructural de tanque de distribución 22
V Memoria de cálculo estructural de tanque de distribución 23
VI Memoria de cálculo estructural de tanque de distribución 23
VII Cálculo de pérdidas por accesorios 25
VIII Libreta topográfica eje central de sector de la zona 3, Cobán 36
IX Libreta de nivelación eje central 37
III
X Categoría de carga por eje 47
XI Tipos de suelo de sub-rasante y valores aproximados de k 50
XII Valores de k para diseños sobre bases no tratadas 50
XIII TPDC permisible, carga por eje categoría 1 pavimentos con juntas
doveladas 51
XIV Espesor de base, según su uso 52
IV
GLOSARIO
Aforo Cantidad de agua que produce una fuente. Debe medirse en verano. Base Capa de material seleccionado y compactado en una carretera Caudal Cantidad volumétrica de fluido que pasa por una tubería o canal en
determinado tiempo.
Dotación Cantidad de agua designada para cada persona. Fuente Lugar donde se puede extraer agua. Pavimento Estructura formada de base y carpeta de rodadura. Tránsito Es el número y los pesos de carga por eje pesados durante la vida
de diseño.
TPD Tránsito promedio diario en ambas direcciones de todos los
vehículos.
TPDC Tránsito promedio diario de camiones en ambas direcciones, carga
por eje de camiones.
V
RESUMEN
En la ciudad de Cobán, Alta Verapaz existe una problemática que afecta a
la población entera, el agua potable; aun cuando la ciudad está rodeada de
fuentes. Esto nos indica que existen formas de mejorar el servicio. La ciudad es
abastecida de agua por dos nacimientos llamados Chiú y Xucaneb y un pozo
mecánico llamado El Esfuerzo. La municipalidad tiene un ingreso mensual
promedio por concepto de cobro del servicio de Q.96,000.00 con un déficit de
Q75,000.00 mensuales en el cobro del mismo (datos proporcionados por la
municipalidad).
La comunidad El Esfuerzo II, tiene serios problemas de agua potable, el
servicio con que cuenta, lo recibe solamente 3 horas cada 2 días, y siendo de vital
importancia se vio en la necesidad de mejorarlo. La colocación de un sistema de
bombeo nuevo no sólo mejorará el nivel de la población sino que también creará
las condiciones necesarias para el desarrollo, ya que la misma está ligada
directamente con el nivel de vida del ser humano. El sistema nuevo planteado en
este trabajo estará beneficiando a 6,475 personas, y consta de una bomba de 50
HP con un caudal de bombeo de 340 galones/minuto, tubería de P.V.C. de 4 plg
de diámetro hacia un tanque de distribución de 385 mts3, y un clorador en el brocal
de pozo para el tratamiento del agua. El tanque de distribución se conectará a la
red existente aumentado el caudal y así poder brindar el servicio 24 horas al día.
Este proyecto tiene un costo de trescientos noventa y dos mil ciento diecisiete
quetzales con sesenta centavos (Q392,117.60 ).
También existe la problemática de pavimentación en un sector de la zona 3.
El pavimento para dicho sector fue calculado utilizando el método simplificado de
la PCA, se tomaron muestras de suelos de la subrasante para hacer los ensayos
VI
de laboratorio. Al realizar el procedimiento de cálculo se obtuvieron los siguientes
resultados: una base de 10 cm y una carpeta de rodadura de concreto hidráulico
de resistencia 4000 psi de 21 cm de espesor. Este proyecto tiene un costo de
trescientos sesenta y ocho mil novecientos cuatro quetzales con diecinueve
centavos (Q368,904.19).
VII
OBJETIVOS
1. Realizar una investigación diagnóstica sobre el servicio de agua potable en
la ciudad de Cobán, Alta Verapaz.
2. Diseñar la Línea de conducción por bombeo y tanque de distribución para la
comunidad El Esfuerzo II, Cobán, Alta Verapaz.
3. Diseño de pavimento rígido para un sector de la zona 3 en la ciudad de
Cobán, Alta Verapaz.
4. Capacitar a los miembros del comité de la comunidad E Esfuerzo II, sobre
aspecto de mantenimiento y operación de la línea de conducción y tanque
de distribución.
VIII
INTRODUCCIÓN
En la ciudad de Cobán, Alta Verapaz existe una problemática que afecta a
la población entera, el agua potable. Es necesario tomar en cuenta que existe un
déficit de aproximadamente Q75,000.00 mensuales en el cobro del mismo. Una
forma de solucionar el problema es tratar de disminuir el déficit y gestionar apoyo
por parte de organizaciones internacionales o del gobierno central para invertir y
con esto darle solución.
A tres kilómetros aproximadamente del centro de la ciudad se encuentra la
comunidad El Esfuerzo II, esta área tiene serios problemas de agua potable
puesto que cuentan con el servicio solamente 3 horas cada 2 días, y siendo de
vital importancia, se vio en la necesidad de mejorar el servicio. La instalación de
un sistema nuevo de bombeo no solo mejoraría el nivel de la población sino que
también crearía las condiciones necesarias para el desarrollo ya que, la misma
está ligada directamente con el nivel de vida del ser humano. El sistema nuevo
planteado en este trabajo estará beneficiando a 6,475 personas y consta de: un
sistema de bombeo y un tanque de distribución de una capacidad de 385mts3, con
su respectivo sistema de tratamiento de agua (clorador), con este aumento del
caudal se estará aumentando a 24 horas el servicio de agua potable.
Así también dentro de este trabajo se plantea la problemática de
pavimentación de un sector, de tránsito alto, en la zona 3, es por eso, que se
plantea la pavimentación a dicho sector, el pavimento propuesto cuenta con una
base de material selecto de 10 cm. de espesor y una carpeta de rodadura de
concreto hidráulico de 21 cm de espesor. Con esto se mejoran las condiciones del
tránsito vehicular en cualquier época del año.
IX
1 INVESTIGACIÓN
1.1 Aspectos de la ciudad de Cobán, A.V. 1.1.1 Aspectos físicos
a) Ubicación geográfica
La ciudad de Cobán es la cabecera departamental de Alta Verapaz, tiene una
altura de 1500 metros sobre el nivel del mar, al norte del país.
b) Colindancias
El municipio de Cobán colinda al norte con Petén, al sur con Baja Verapaz, al
oeste con Quiché, al este con San Pedro Carchá, Alta Verapaz, y al sur-oeste
con San Juan Chamelco, Alta Verapaz.
1.1.2 Demografía
a) Población
La ciudad de Cobán tiene una población de 75,000 habitantes
aproximadamente en su mayoría es indígena perteneciente a la etnia Keqchi.
b) Cantidad de población por zona
Existen en dicha ciudad 12 zonas, las cuales tienen una población
aproximadamente entre 2,500 a 6,500 habitantes/zona, dependiendo la extensión
de cada una.
c) Tipo de vivienda
Existen varios tipos de vivienda, por ejemplo, en las zonas 1, 2, 3 y 4 que
forman el centro de la ciudad, tienen vivienda formal de mampostería reforzada
con techo en su mayoría de lámina, algunas casas antiguas de adobe, y en las
zonas nuevas tienen vivienda del tipo popular, en su mayoría.
1.2 Servicio de agua potable en la ciudad de Cobán, Alta Verapaz
1.2.1 Productividad de agua a) Fuentes de agua
La ciudad de Cobán es abastecida por dos fuentes de agua, las cuales son
los nacimientos nombrados Xucaneb y Chiú, que trabajan por gravedad y un pozo
denominado El Esfuerzo.
b) Aforo de las fuentes
Xucaneb = 600 GPM
Chiú = 225 GPM
El Esfuerzo = 175 GPM
c) Productividad de cada fuente
La fuente de Xucaneb tiene una explotación de 37 lts/seg, la fuente de Chiú
de 14 lts/seg, y el pozo de El Esfuerzo de 11 lts/seg.
d) Dotaciones
Los servicios que se prestan son media paja (30 mts3) y servicios de 1/4 de
paja (15 mts3), para un consumo promedio de 6 personas.
e) Cantidad de servicios actuales
Los servicios registrados son 8400, entre medias y cuartos de pajas.
f) Cantidad de servicios faltantes
La ciudad de Cobán tiene el faltante de servicio de agua potable a 125
familias (servicios) en la zona 12, 250 familias (servicios) en la zona 10 y 400
familias (servicios) en la zona 11. Lo que da un déficit total de 775 familias
(servicios), equivalente a 8.00 lts/seg.
1.2.1 Aspecto económico
a) Costo de explotación de un pozo
Por existir solamente un pozo (El Esfuerzo) en la ciudad, se sacó un
promedio de pago de energía eléctrica mensual, el cual es de Q 10,000.00. A los
datos anteriores se le agrega los sueldos de los guardianes de las plantas, en
donde se purifica y almacena el agua potable, para su distribución, que asciende
aproximadamente a Q 2,000.00 mensuales. Los datos anteriores dan un total de
Q12,000.00 mensuales.
b) Costo de mantenimiento
En el mantenimiento se incluyen lo que son los gastos de purificación
(cloración), materiales y transporte para reparaciones en red de distribución, mano
de obra, personal para lecturas de contador, personal para conexiones y corte del
servicio. Esto se asciende a la cantidad de Q 35,000.00.
d) Costo de administración
La administración del servicio cuenta con diferentes tipos de partidas, pero
se obtuvo un promedio de Q28,000.00 mensuales. Esto cubre los salarios de todo
el personal administrativo y técnico-profesional.
e) Recaudación por medio de cobro del servicio
Como se mencionó anteriormente existen dos tipos de abastecimiento de
agua potable, gravedad y bombeo. El servicio por gravedad tiene un costo de Q
12.00 mensuales y por bombeo Q 20.00 mensuales, dando un total global en toda
la recaudación de Q 96,000.00 mensuales, con un déficit promedio mensual de
Q75,000.00. (Datos proporcionados por la Municipalidad de Cobán).
e) Inversión al servicio de agua potable por la municipalidad de Cobán.
La municipalidad invierte Q 16,000.00 en el servicio mensualmente, en lo
que son ampliaciones.
1.2.2 Análisis de la información recabada
Se puede concluir que la problemática en el servicio de agua potable en la
ciudad de Cobán, se debe a que no se está invirtiendo lo suficiente para la
ampliación del servicio, puesto que existen formas de obtener más agua, para
mejorar el servicio.
1.2.3 Recomendaciones
Se le recomienda a la municipalidad lo siguiente:
• Mejorar la captación en la fuente Chiú para elevar el caudal,
puesto que existe un desperdicio que es necesario aprovecharlo.
• Perforar pozos en zonas alejadas del centro de la ciudad.
• Transformar los servicios de ¼ de paja al servicio normal de ½
paja.
• Rediseñar las redes de distribución
2 SERVICIO TECNICO PROFESIONAL
2.1 DISEÑO DE LÍNEA DE CONDUCCIÓN POR BOMBEO Y TANQUE DE DISTRIBUCIÓN EN LA COMUNIDAD EL ESFUERZO II, COBÁN, ALTA VERAPAZ
2.1.1 Descripción del proyecto
El proyecto consiste en el diseño de una línea de conducción por bombeo
hacia un tanque de distribución ubicado a 340 mts de distancia aproximadamente
y 40 mts. de diferencia de nivel, dando así una distribución por gravedad hacia
toda la población.
2.1.2 Datos preliminares
a) Fuentes de agua
Las fuentes de agua en la ciudad provienen en su mayoría, de dos
nacimientos y cuenta solamente con un pozo.
b) Aforo
El aforo en dicho pozo fue realizado por una empresa privada, dando como
resultado 400 galones/minuto.
c) Calidad de agua
Se realizó un estudio de laboratorio bacteriológico, con conclusión
que el agua es apta para el consumo humano (ver apéndice No.1). El
tratamiento recomendado es una bomba dosificadora de cloro con dosificación
estimada para 30 días.
d) Levantamiento topográfico Planimetría
La línea de conducción fue medida por el método de conservación de azimut,
dando como resultado la siguiente libreta topográfica:
Tabla I. Libreta topográfica
Altimetría de línea de conducción
La línea de conducción fue tomada su medida altimétrica a través de una
nivelación simple a cada 20 mts, dando como resultado la siguiente tabla.
Tabla II. Libreta de Nivelación
EST + HI - PV COTA PV 3.078 103.08 100.000
0+000 103.08 3.94 99.140 0+11.68 103.08 1.8 101.280
0+20 103.08 0.004 103.076 PV 3.883 106.9 0.063 103.017
0+30 106.9 3.86 103.040
EST PO AZIMUTDH
(MTS) E-0 E-1 120o 0" 11.68 E-1 E-2 78o 30" 24.64 E-2 E-3 65o 20" 184.52 E-3 E-4 156o 00" 103.72
0+36.3 106.9 2.66 104.240 0+40 106.9 2.23 104.670 0+50 106.9 0.96 105.940 PV 39.9 110.8 0.087 106.813
0+60 110.8 3.31 107.490 0+70 110.8 2.37 108.430 0+80 110.8 0.79 110.010 PV 3.951 114.58 0.176 110.625
0+90 114.58 2.57 112.010 0+100 114.58 0.47 114.110
PV 3921 118.36 0.14 114.436 0+110 118.36 2.27 116.090
PV 3.95 122.16 0.143 118.214 0+120 122.16 3.55 118.610 0+130 122.16 1.55 120.610
PV 3.941 126.03 0.074 122.090 0+140 126.03 2.95 123.080 0+150 126.03 1.14 124.890
PV 3.99 129.96 0.066 125.965 0+160 129.96 2.82 127.140 0+170 129.96 0.56 129.400
PV 3.987 133.82 0.121 129.834 0+180 133.82 2.53 131.290 0+190 133.82 0.43 133.390
PV 3.99 137.63 0.18 133.641 0+200 137.63 2.42 135.210 0+210 137.63 1.2 136.430 0+220 137.63 0.7 136.930
PV 4 141.22 0.412 137.219 0+230 141.22 2.92 138.300 0+240 141.22 1.2 140.020
PV 3.7 144.84 0.08 141.139 0+250 144.84 3.38 141.460 0+260 144.84 2.43 142.410 0+270 144.84 1.62 143.220 0+280 144.84 1.03 143.810 0+290 144.84 0.37 144.470 0+300 144.84 0.32 144.520
PV 1.791 146.48 0.15 144.689 0+310 146.48 1.41 145.070 0+320 146.48 1.3 145.180 0+324 146.48 1.62 144.860
0+334.3 146.48 1.34 145.140
Diseño hidráulico
a) Población actual
En la comunidad El Esfuerzo II, actualmente tiene una población de 4000
personas aproximadamente.
b) Período de diseño
El período de diseño es de 15 años puesto que es una captación por
bombeo.
c) Población futura
La comunidad, fue lotificada por la municipalidad, tiene aproximadamente 925
lotes y por una encuesta reciente se determinó un promedio de 7 personas por
lote entre adultos y niños, por lo que la población futura en este caso es:
Pf=(925 lotes) x (7 hab./lote) = 6,475 habitantes.
Pf = 6,475 habitantes
d) Dotación
Los servicios en la ciudad de Cobán son de 30 mts3 equivalente a 120
lts/habitante/día.
e) Caudal medio diario
El caudal medio diario representa el consumo promedio diario durante el año,
por lo que existirán días de mayor o menor consumo.
Se determina con la siguiente expresión:
Qmd = Pob * Dot / 86400 Donde:
Qmd = caudal medio diario (lts/seg.).
Pob = número de habitantes.
Dot = dotación expresada en lts/hab/día.
Qdm = (6475) x (120 lts/hab/dia)/86400= 9.00 lts/seg.
Qdm = 9.00 lts/seg.
f) Caudal de día máximo
Es el consumo máximo que se registra en un día durante un año de
observación.
El caudal de día máximo se determina mediante la siguiente expresión:
QDM = Qmd * FDM donde: QDM = caudal día máximo
Qmd = caudal medio diario
FDM = factor de día máximo
El factor de día máximo, es la relación entre el valor del consumo máximo
diario registrado en un año y el consumo medio diario relativo a ese año. Su valor
puede variar entre 1.2 y 2.0; será más alto en regiones con clima más variable; la
Unidad Ejecutora del Programa de Acueductos Rurales (UNEPAR) recomienda
que para poblaciones actuales con un número de habitantes menor a 1,000 se
adopte un valor de 1.3 y para poblaciones con más de 1,000 habitantes se adopte
un valor igual a 1.2.
QDM = (9.00 lts/seg) x (1.2) = 10.8 lts/seg.
QDM = 10.8 lts/seg.
g) Caudal hora máxima
Es el consume máximo que se registra en una hora durante un día de
consumo, puede calcularse con la siguiente expresión:
QHM = Qmd * FHM donde:
QHM = caudal máximo horario
Qmd = caudal medio diario
FHM = factor de hora máxima
Factor de hora máxima: el propósito de este factor es considerar las
fluctuaciones de consumo en las horas de máxima demanda. En nuestro medio el
valor de éste oscila entre 2.0 a 4.0 y dependerá del tamaño de la población. Se
recomienda utilizar valores altos para pequeñas poblaciones, debido a que la
variación del consumo horario está relacionado con las actividades de la
población.
QHM = (9.00lts/seg) x (2) = 18.00 lts/seg
QHM = 18.00 lts/seg
h) Caudal de bombeo
El caudal de bombeo depende del período que se adopte, este período
deberá estar comprendido entre 8 y 12 horas diarias preferiblemente (de tal forma
se pueda preservar la vida útil del equipo). Se calcula mediante la siguiente
expresión:
Qb = QDM * 24 / T
Donde: Qb = caudal de bombeo
QDM = caudal de día máximo
T = período de bombeo (horas)
La estimación del tiempo o período de bombeo, debe realizarse tomando en
consideración la capacidad de producción de pozo, es decir, el caudal que puede
ser explotado.
Para el diseño de la línea de conducción (impulsión) se tiene los siguientes
datos:
Población de diseño: 7 habitantes/lote (6475 hab.)
Dotación asumida: 25 mts3/mes (120 lts/hab/dia)
Factor de dia máximo: 1.2
Factor de hora máximo: 2
Período de bombeo: 12 horas
QDM = 10.8 lts/seg.
Qb = (10.8 lts/seg) x 24 / 12 = 21.60 lts/seg (340 galones/min)
Qb = 340 galones/minuto.
Como puede observarse, el caudal de bombeo requerido es igual a 21.60
lts/seg, el cual es menor al caudal que puede explotarse del pozo que es de 25.2
lts/seg (400galones/min).
i) Diseño de línea de conducción
Diámetro económico: en sistemas por bombeo la determinación del diámetro
económico es uno de los aspectos más importantes, para determinar este
diámetro se puede optar por utilizar fórmulas tal como es la de Bresse,
teóricamente el diámetro de una línea de descarga puede ser cualquiera. Si se
adopta un diámetro relativamente grande, resultarán pérdidas de carga
pequeñas y en consecuencia, la potencia del sistema de bombeo será reducida.
Las bombas serán de menor costo; sin embargo, el costo de la tubería de
descarga será elevado. Si al contrario, se establece un diámetro relativamente
pequeño, resultarán pérdidas elevadas, exigiendo mayor potencia de las
máquinas. El costo de la tubería será bajo y los sistemas de bombas serán
costosos, consumiendo más energía.
Existe un diámetro conveniente, para el cual el costo total de las
instalaciones es mínimo. La velocidad en las tuberías de descarga generalmente
es superior a 0.55 mts/seg., rara vez sobrepasa 2.4 mts/seg. Este límite superior
se encuentra comúnmente en instalaciones en que las bombas funcionan sólo
algunas horas por día. La siguiente fórmula da un valor aceptable para determinar
el diámetro recomendable.
I D = 0.9 Q0.45 x 100/2.54 donde:
D = diámetro en pulgadas.
Q = caudal día máximo en m3/seg
Para establecer la dimensión (diámetro) de las líneas de descarga de
bombas que funcionan solo algunas horas por día, se aplica la siguiente fórmula:
II D = 1.3X1/4Q1/2
Siendo X = No. De horas de bombeo por día
24
Con las expresiones I y II se determina un diámetro teórico, posteriormente,
se analiza las condiciones para los diámetros comerciales más cercanos a este
valor.
Longitud de tubería de conducción = 335 mts.
I D = 0.9 (0.0108)0.45 x 100/2.54 = 4.62 plg.
D = 4.62 plg.
II D = 1.3 x (12/24)1/4 (0.0108)1/2= 4.47 plg.
D = 4.47 plg. Se usará la opción I
Al hacer la comparación con los diámetros comerciales se puede aproximar
el diámetro a 5 plg.
La velocidad del fluido se determina con la siguiente fórmula:
V = 1.974 x Q / D2
Donde: Q = Caudal de bombeo en lit/seg.
D = Diámetro en pulgadas.
V = 1.974 x 21.58 / (5)2= 1.70 mts/seg.
V = 1.70 mts/seg.
j) Diseño de tanque de distribución
El volumen de almacenamiento en Guatemala, generalmente se calcula en
función del caudal medio diario; para sistemas por gravedad el valor de este
volumen está alrededor del 25% del caudal medio diario.
Para sistemas por bombeo el almacenamiento es un tanto mayor y se
recomienda que el volumen sea como mínimo un 40% del caudal medio diario. El
volumen del tanque se determina con la siguiente expresión:
Vol = 40% x Qmd x FDM x 86400seg/1000 lts. donde:
Vol = volumen del tanque en m3
Qmd = caudal medio en lts/seg.
FDM = factor día máximo
Qdm = 9.00 lts/seg.
FDM = 1.2
Con los datos anteriores tenemos:
Vol. = 40% x 9.00 lts/seg. x 1.2 x 86400seg./1000lts.=373.25 m3
Vol = 375 m3
Los tanques de almacenamiento para proyectos de agua potable, se
construyen con mampostería reforzada, concreto ciclópeo, concreto reforzado y en
los tanques elevados predomina la utilización del acero. Debido a las
características del suelo y de los requerimientos de presión en la red de
distribución, se proyectan tanques que pueden estar totalmente enterrados,
superficiales o elevados. Para el presente caso el tanque se construirá con
concreto reforzado, la elección del material se realizó tomando en consideración
los siguientes aspectos:
a) El concreto reforzado ofrece menores pérdidas por filtración de agua.
b) Al construir el tanque en forma monolítica se tiene menos riesgo de
grietas por asentamientos diferenciales.
El método de diseño utilizado es el método de bandas, el procedimiento de
cálculo es sencillo y permite elegir la colocación del refuerzo en el proceso de
cálculo, siendo necesario para su aplicación que se definan líneas de
discontinuidad de esfuerzos para la dispersión de la carga en los muros o losas.
Esto permite obtener bandas que se calculan como vigas simplemente soportadas
o empotradas. Generalmente, se han calculado los tanques de concreto reforzado
suponiendo que los muros actúan en voladizo y que el piso y éstos no trabajan
juntamente, pero es muy difícil tener estas condiciones y en las juntas
generalmente se tienen muchos problemas por filtración, en el método de bandas
que se utiliza, supone que el tanque funciona como una caja, la deformación en
las paredes no es igual en todo su largo, ya que las laterales ofrecen restricciones
en los extremos; como consecuencia el refuerzo puede ser distribuido de mejor
forma. Anteriormente se calculó el volumen de almacenamiento requerido de 375
m3, se diseñará un tanque con dos cámaras para facilitar las operaciones de
mantenimiento y limpieza, cada cámara tendrá como medidas interiores las
siguientes: largo = 8.00 mts, ancho = 7.40 mts., y alto = 3.50 mts., para el
dimensionamiento se tomó en consideración el área del terreno que se tenía
disponible. A continuación, se presenta el esquema de las bandas que se
asumieron, en las paredes será:
H/4
H/4
H/4
B7 B8
B7
B8
B9
H/4
B8
(Lc-H)/3
(Lc-H)/3
(Lc-H)/3
B7
B8 B7
B8
B9
B8
B7
B7
B9
Figura 2. Esquem a de bandas para losa de piso
Figura 1. Esquem a de bandas para paredes
H= Altura del tanqueL = Longitud del tanque (en el sentido corto y largo)
(LL-H)/3H/4 H/4
B8B7
H/4H/4 (L-H)/3
H/4
H/4
H/4
H/4
B4
B3
B2
B1
B5 B6
Donde:
H/4 H/4
B7B8
(LL-H)/3
H/4H/4(L-H)/3
B6 B5 B4
B3
B2
B1
B9
(LL-H)/3
B6
(L-H)/3
Donde: H = altura del tanque
LL = longitud en el sentido largo
Lc = longitud en el sentido corto
En este caso LL = 8 mts., H = 3.50 mts. , Lc = 7.4 mts. (Medidas internas).
Los muros tendrán un espesor de 0.20 mts., se asume en el diseño un peso
específico del concreto igual a 2400 Kg./m3 y como peso específico del agua 1000
Kg./ m3.
Para el análisis se consideran los casos críticos, por tratarse de un tanque
semi enterrado, el caso crítico será cuando está lleno, por lo que estará sometido
a las presiones producidas por el agua, como el tanque consiste en dos cámaras
se diseña una como típica.
Como ejemplo se analizarán las bandas B4, para refuerzo horizontal en
paredes, la banda B6 sentido largo combinada con la banda B9, para refuerzo
vertical en paredes y horizontal en losa de piso.
a) Como primer paso se chequean las presiones sobre el suelo:
Peso del tanque (concreto):
Muros: (8 x 3.50 x 0.20 x 2 + 7.4 x 3.50 x 0.20 x 2 + 4 x 0.20 x 0.20 x 3.50) x 2.4
ton/m3= 49.30 ton.
Losa de fondo: (8.4 x 7.8 x 0.20) x 2.4 ton/m3= 31.45 ton.
Losa superior: (8.4 x 7.8 x 0.12) x 2.4 ton/m3=7.86 ton
Viga: 7.8 x 0.40 x 0.20 x 2.4 ton/m3= 1.50 ton
Peso del agua: (3.25 x 7.4 x 8) x 1.0 ton/m3= 192.4 ton.
P = (49.30 + 31.45 + 7.86 + 1.50 + 192.4) / (8.4 x 7.8) =4.30 ton/m2
Para este caso se considera como capacidad soporte del suelo existente
igual a 6 ton/m2, por lo que comparado con el resultado anterior que es menor, las
presiones no excederán los límites permisibles.
BANDA 4
b) Cargas:
XL = 0.81 XC= 0.81 W = 1.4 x 1000 x Hx x H/4 para la banda Hx = H/4, entonces
W = 1.4 x 1000 x 3.25/4 x 3.25/4 = 924.22 Kg. /m
c) Momentos fijos:
MF = W x X2 x (3 x L -2 x X) / (6 x L)
MFL = 924.22 x 0.812 x (3 x 8 -2 x 0.81) / (6 x 8) =378.81Kg. - m
MFC = 924.22 x 0.812 x (3 x 7.4 -2 x 0.81) / (6 x 7.4) = 368.31Kg. - m
d) Reacciones:
R = W x X
RL = 924.22 x 0.81 = 748.62 Kg.
Rc = 924.22 x 0.81 = 748.62Kg.
e) Momento al centro sin corregir:
M = W x X3 / (3 x L)
ML = 924.22 x 0.813 / (3 x 8) =31.49 Kg. - m
Mc = 924.22 x 0.813 / (3 x 7.4) = 41.99 Kg. - m
f) Momentos reales en los extremos:
M- = (MFL - MFC) x LL / (LL + Lc) + MFc
M- = (282.73 – 281.07) x 8 / (8 + 7.4) + 281.07 = 374.31 Kg. – m
g) Momentos reales al centro:
M+ = MF – M- + Mcentro
M+L = 282.73 – 281.29 + 25.26 = 35.99 Kg. – m
M+c = 281.07 – 281.29 + 27.31 = 35.99 Kg. – m
h) Puntos de inflexión
Se determina con la siguiente ecuación, WY2 – 2RY + 2M = 0
En el sentido largo Y= 0.62 m., y en el sentido corto Y= 0.62 m
i) Esfuerzos de corte
Vu = Fapoyo / Obd
Vu = 748.62 / (0.85 x 81 x 20) = 0.54 Kg. / cm2
Vc = 0.50 x (210)^1/2 / 2= 3.62 Kg. / cm2 . No necesita refuerzo.
i) Áreas de acero:
Asmin = 14.1/fy x 81 x 17.5 = 7.11 cm2
Espaciamiento máximo 45 cm.
Para M = 374.31, b = 81 cm., d = 17.5 cm., entonces As = 0.85 cm2
Para M = 35.99, b = 81 cm., d = 17.5 cm., entonces As = 0.081 cm2
CASO 2
Banda 6 con banda 9.
Diagrama de fuerzas a analizar:
Figura 3. Diagrama de fuerzas
8.00
3.50
Presión de agua Presión de agua más peso de de losa del tanque W1 W2
b) Cargas
W=1.4 (1000x3.25 + 2400x0.20) x1.366=71133.25 kg/m.
W= 1.4x1000x3.25x1.366 = 6215.30 kg/m
c) Momentos fijos en paredes verticales:
MFA = WL2/30
MFA = 6215.30 x 3.502/30 = 2537.91 kg-m.
RA = (12MAL2-2WX3L+3WX2L2)/6L3
RA = 3214.40 kg.
Haciendo sumatoria de momentos en B = 0 se tiene, que
MFB = 3750.13 kg-m. y haciendo sumatoria de fuerzas horizontales se tiene RB =
7500.25 kg.
Figura 4. Diagrama de fuerzas horizontales
MFA W = 6215.30 kg/m
MFB
Para bandas horizontales en losa:
MF = WX2 (3L-2X)/6L
MF= 19054.38 kg-m
Momento positivo al centro sin corregir reacciones:
M = WX3 /3L R = WX
M = 9527.19 kg-m. R = 20057.25 Kg.
d) Distribución de momentos (utilizando método de Hardy Cross)
Figura 5. Distribución de momentos
2500.09 -2500.09
-3750.13 -19054.38 19054.38 3750.13
Por ser simétrico sólo se analiza la mitad, como sigue:
Tabla III. Memoria de cálculo estructural de tanque de distribución
A B NUDO AB BA BD MIEMBRO
3.50 3.50 5.7 L 0.29 0.29 0.18 K 1.00 0.62 0.38 FD
2500.09 -3750.13 -19054.38 MF -2500.09 15613.90 7190.61 1 7806.95 -1250.04 -3595.31 -7806.95 3317.54 1527.81 2 1658.77 -3903.48 -763.91 -1658.77 3195.68 1471.7 3 1597.84 -829.38 -735.85 -1597.84 1071.69 493.54 4 535.85 -798.92 -246.77 -585.35 715.97 329.72 5 357.98 -267.92 -164.86 -357.98 296.32 136.46 6 148.16 -178.99 -68.23 -148.16 169.27 77.95 7
0.00 13403.69 -13403.69 REALES
e) Reacciones en las bandas verticales, se determinan por estática, haciendo
sumatoria de momentos en B=0 y haciendo sumatoria de fuerzas horizontales = 0,
entonces se tiene:
RA = -258.08 kg
RB = 10972.73 kg.
f) Puntos de inflexión (bandas verticales)
y = (6 x RA x H/W)1/2, siempre que “y” sea menor que X, de lo contrario se
debe determinar con un análisis por estática.
Para la banda horizontal se determinan resolviendo la siguiente ecuación:
WY2/2 – RY + M = 0, para la banda 9 es y = 0.77
g) Momento positivo máximo en paredes:
Se dará en Z = (2x RA x H / W)1/2, entonces Z = 0.543 m.
De donde M = W x Z3/(6xH) – RA x Z
M = 186.91 kg –m
Momento positivo máximo en losa
M+ = MF –M- + Mcentro.
M = 15177.88 kg-m.
Los demás cálculos son similares, a los del caso 1. Para las otras bandas se
presenta el resumen del cálculo en los cuadros que se presentan en las páginas
siguientes.
Tabla IV. Memoria de cálculo estructural de tanque de distribución
Banda Ancho de Banda X(m) W(kg-m) MF (kg-m) sl sc sl sc sl sc sl sc
B1 0.88 0.88 0.88 0.88 4287.50 4287.50 1515.33 1515.33 B2 0.88 0.88 1.75 1.75 3215.63 3215.63 4168.07 3916.11 B3 0.88 0.88 1.75 1.75 2143.75 2143.75 2778.71 2610.74 B4 0.88 0.88 0.88 0.88 1071.80 1071.80 378.81 368.31 B5 0.88 0.88 0.88 0.88 3920.00 3920.00 331.39 331.39 919.13 919.13
B6 1.50 1.30 1.75 1.75 6215.30 6215.30 2500.09 1341.38 3750.13 2012.06
B6 1.50 1.30 1.75 1.75 6215.30 6215.30 2500.09 1341..38 3750.13 2012.06
B7 0.88 0.88 1.75 0.88 4508.00 4508.00 5490.01 1593.26 B8 1.50 1.30 2.48 1.75 7037.63 7037.63 15397.51 4897.17 B9 1.50 1.30 2.85 3.12 7037.63 7037.63 19054.38 13333.00
Tabla V. Memoria de cálculo estructural de tanque de distribución
Banda M+ sin corregir (kg-m) M- (extremos) (kg-m) M+ corregido (kg-m)
Puntos de inflexión
sl sc sl sc sl sc sl sc B1 125.98 167.97 1515.13 1515.33 125.98 167.97 0.63 0.63 B2 755.87 1007.82 4060.09 4060.09 863.85 863.85 1.02 1.02 B3 503.91 671.88 2706.72 2706.72 575.90 575.90 1.02 1.02 B4 31.49 41.99 374.31 374.31 35.99 35.99 0.62 0.62 B5 3945.49 964.15 472.39 -259.23 0.42
B6 10605.87 3116.58 -283.89 -1011.07 1.36 0.89
B6 13403.69 9570.71 186.91 1440.59 0.94
B7 1412.87 132.46 3945.49 964.15 2957.38 761.57 0.60 0.29 B8 6302.83 888.09 10605.87 3116.58 11094.46 2668.68 0.71 0.56 B9 9527.19 5016.64 13403.69 9570.71 15177.88 8778.93 0.77 0.96
Tabla VI. Memoria de cálculo estructural de tanque de distribución
V (kg) Vu (kg/cm2) As- (cm2) As+ (cm2)
As min (cm2)
sl sc sl sc sl sc sl sc sl sc 3751.56 3751.56 2.88 2.88 3.48 3.48 0.28 0.38 7.11 7.11 5627.35 5627.35 4.32 4.32 9.65 9.65 1.96 1.96 7.11 7.11 3751.56 3751.56 2.88 2.88 6.32 6.32 1.30 1.30 3.5 3.5 937.83 937.83 0.72 0.72 0.85 0.85 0.08 0.08 2.1 2.1 -412.70 439.11 3842.70 2990.89 2.95 2.30 9.37 2.20 1.07 0.58 2.1 2.1 5641.30 1025.80 10173.35 4722.95 5.00 4.33 26.23 7.38 0.64 2.27 3.28 -259.08 -818.24
10972.73 6566.99 5.40 6.02 34.12 25.67 0.42 3.29 5.47 2.93 7898.00 3944.50 6.06 3.03 9.37 2.20 6.80 1.74 3.5 3.5 17476.78 6611.73 8.60 6.06 26.23 7.38 26.32 6.13 5.47 2.93 20057.25 11775.17 9.87 10.79 34.12 25.67 36.38 20.44 5.47 2.93
El refuerzo se distribuye por la banda; por ejemplo, si se considera la banda
B1, el ancho de banda es 88 cm. Para el refuerzo de momentos negativos (que en
este caso es la cama interior, ya que se propone armar con dos camas, y como
consecuencia de las cargas que se aplican son del interior del tanque hacia afuera
“presión del agua”, cuando el tanque está lleno) se requiere tanto en el sentido
corto como en el sentido largo, la banda es de 3.5 cm2, por lo que se toma este
valor como el de diseño. Si se colocan varillas No.4, se tiene: una distribución
similar a la que se hace en losas planas.
Área de acero del No.4 = 1.267 cm2
Área de acero requerida en la banda = 3.50 cm2
Ancho de banda = 88 cm.
Entonces por simple relación se tiene: 3.5 cm2 ___________88 cm. 1.267 cm2___________S
De lo anterior S=31.85 cm, el espaciamiento máximo permitido es de 45 cm entre varilla y
varilla; entonces colocar refuerzo No.4 31.5 cm. (Ver plano al final del capítulo)
k) Selección de la potencia de la bomba Para los pozos profundos, se recomienda utilizar bomba centrífuga de tipo
sumergible, aunque esto puede estar limitado por el diámetro de la camisa del
pozo; cuando éste es pequeño y no se pueda instalar el motor sumergible se
deberá utilizar una bomba centrífuga con motor externo.
Los datos del pozo son:
Profundidad del pozo = 500 pies
Diámetro de la camisa del pozo = 6 plg.
Caudal aprovechable = 400 gal. / min. = 25.20 lts/seg.
La carga total para la cual funcionará la bomba se determina
considerando los siguientes aspectos:
1) Nivel dinámico del pozo
2) Altura de la boca del pozo a la descarga
3) Pérdida de carga en la línea de conducción
4) Pérdidas menores en el sistema
Los cálculos se resumen en el siguiente listado:
1) 36 mts.
2) 46 mts.
3) Se utilizará la fórmula de Hazen Wiliams para determinar la
pérdida de energía por tubería.
Hf = 1743.811 x L x 1.03 x Q1.852 / (D4.87 x C1.852)
Hf = 1743.811 x 335 x 1.03 x (10.81.852)/ (54.87 x 1401.852) = 1.81 mts
Hf = 1.81 mts.
4) Estas pérdidas son causadas por accesorios, se calculan con los factores
encontrados en el apéndice No. 2.
Tabla VII. Calculo de pérdidas por accesorios
Descripción Cantidad factor Total (m) válvulas compuerta de 5" 1 0.9 0.9
válvula cheque de 5" 2 10.4 20.8 codos pvc 5" 4 4.2 16.8 Hf = 38.5
Hf = 34.4 mts.
Total = 121.94 mts.
La estimación de potencia de la bomba se efectúa con la siguiente
expresión:
P = Qb x CT / (76 x E) donde:
CT = Carga total (mts)
Qb = Caudal (lts/seg)
E = Eficiencia
P = Potencia requerida (Hp)
En la estimación se puede suponer una eficiencia, luego de acuerdo con las
curvas características de las bombas se seleccionará la que mejor se adapte a las
condiciones requeridas.
Entonces se tiene:
P = 21.60 x 121.44 / (76 x 0.70) = 49.22 Hp = 50 Hp
Figura 6. Esquema para cálculo de de carga dinámica
total
Longitud de tuberia L=335.00 Mts.Se calcula la perdida con la formula de Hazzen Williams
Perdidas por accesorios = 38.5 Mts.
CDT=121.94 Mts.CDT= 36+46+1.81+38.5=121.94 Mts.
Altura de boca
H= 46.00 Mts.del pozo a descarga
Nivel Dinamico
Nv=36 Mts.
Hf = 1.81 Mts.
H= 44.00 Mts.
2.1.3 Planos del proyecto
24.6
4184.5
2
9.7
1103.7
2
11.6
8D
IST.
N
78º
30´ 0
0"
65º
20´ 0
0"
AZIM
UT
74º
00´ 0
0"
156º
00´ 0
0"
112º
00´ 0
0"
E.3
E.2
E.1
E.2
E.1
P.O
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E.5
E.4
E.4
E.3
12 AVENIDA
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1:1
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Figura 7. Plano planta perfil de línea de conducción El Esfuerzo II
E-3 10 AVENIDA "B"
E-4
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Figura 8. Plano de detalle de tanque de dist ribución
CO
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Figura 9. Plano de detalle estructural de tanque de dist ribución
Figura 10. Plano de detalle est ructural de tanque de distribución
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2.1.4 Presupuesto En la elaboración del presupuesto se calculó por renglones, precios unitarios
y mano de obra a destajo, tomando en consideración lo siguiente:
• Tubería P.V.C. de 5 plg de diámetro con una resistencia de 160 psi.
• Tanque de distribución de concreto reforzado de una capacidad de 375
mts3.
• Bomba sumergible marca Berkeley modelo 7T350 acoplada a un motor
sumergible Franklin de 50 HP/460V/3PH/3450RPM/HZ, con sus tableros
eléctricos, flotes, etc. necesarios para su instalación y accesorios
hidráulicos.
• Dos transformadores monofásicos convencionales de 15 KVA y uno de 10
KVA con primario de 34.5 KV. Y secundario de 480/277 A.V.C. enfriado en
aceite.
• Un poste de 40 pies totalmente vestido para los transformadores.
• Válvulas de cheque al inicio y al medio de la línea de conducción para
disminuir el golpe de ariete.
• No incluye los trámites ni el pago para la introducción de energía eléctrica.
PRESUPUESTO LINEA DE CONDUCCIÓN EL ESFUERZO II, COBAN, A.V. Octubre de 2003 UNI CANTI P.U. P.U. s-total TOTAL
DESCRIPCIÓN DAD DAD mat. M. de Ob. TRABAJOS PRELIMINARES Q 1,512.50 Limpieza m2 97.00 1.50 Q 145.50 Trazo de lÍnea de conduccion ml 335.00 4.00 Q 1,340.00 Trazo y estaqueado ml 9.00 3.00 Q 27.00 MOVIMIENTO DE TIERRA Q 7,517.60 Excavacion línea de conduccion m3 175.88 20.00 Q 3,517.60 Excavacion tanque de distribucion m3 105.00 20.00 Q 2,100.00 Relleno de línea de conduccion m3 95.00 20.00 Q 1,900.00 CIMENTACION Q 865.00 Excavación estructural m3 1.12 18.00 Q 20.16 Cimiento corrido ml 7.00 50.27 18.42 Q 480.83 Levantado a solera de humedad m2 1.40 35.41 38.24 Q 103.11 Solera de humedad ml 7.00 7.40 27.73 Q 245.89 Relleno estructural m3 0.75 20.00 Q 15.00 MAMPOSTERÍA Q 1,095.95 Muro de block de 0.15 para garita de controles eléctricos m2 14.88 35.41 38.24 Q 1,095.95 TANQUE DE DISTRIBUCIÓN Q 77,893.28 Concreto m3 39.00 850.00 Q 33,150.00 Armaduría Glob 1.00 23350.00 12000.00 Q 35,350.00 Columna C-2 ml 37.50 46.46 30.70 Q 2,893.28 Madera Glob 1.00 6500.00 Q 6,500.00 ESTRUCTURA PRINCIPAL CUARTO DE MÁQUINAS Q 1,268.58 Pines dobles ml 5.20 14.04 19.61 Q 174.99 Pines triples ml 7.80 46.46 30.70 Q 601.80 Solera media U ml 14.00 7.40 27.73 Q 491.79 ESTRUCTURA DE TECHO Q 47,434.82 Solera de remate ml 65.00 37.56 32.13 Q 4,529.38 Losa techo m2 135.00 190.00 110.00 Q 40,500.00 Viga de 0.35 x 0.25 mts. ml 16.60 93.17 51.74 Q 2,405.43 ACABADOS Q 3,584.74 Empastado de cemento con cernido fino en tanque Glob 1.00 2655.36 929.38 Q 3,584.74 TUBERÍA y ACCESORIOS DE LÍNEA DE CONDUCCIÓN Q 52,645.50 Tubería de PVC 5", instalados Tubos 59.00 523.00 261.50 Q 46,285.50
Pegamento PVC Galon 5.00 400.00 0.00 Q 2,000.00 Codos PVC 5" u 4.00 335.00 30.00 Q 1,460.00 Válvula de cheque 6" u 1.00 2750.00 150.00 Q 2,900.00 Válvula de compuerta 6" u 1.00 2100.00 150.00 Q 2,250.00 Reducidores u 4.00 250.00 25.00 Q 1,100.00 BOMBA Q 100,312.00 Bomba sumergible marca Berkeley modelo 7T350 acoplada a u 1 100312.00 0.00 Q 100,312.00 motor sumergible Franklin de 50 HP/460V/3PH/3450RPM/HZ con todos los accesorios necesarios para su instalación tanto hidráulica como eléctrica y mano de obra. INSTALACIÓN ELÉCTRICA Q 46,286.25 Tres transformadores de 15 KVA c/u con un poste de concreto Glob 1.00 37536.25 8750.00 Q 46,286.25 de 40 pies totalmente vestido para instalación de la bomba VARIOS Q 525.00 Puerta métalica para garita de controles eléctricos u 1.00 425.00 100.00 Q 525.00 SUB-TOTAL Q 340,941.21 IMPREVISTOS 5% Q 17,047.06 ADMINISTRACIÓN 5% Q 17,047.06 SUPERVISIÓN 5% Q 17,047.06 TOTAL Q 392,082.39 NOTA El presupuesto no incluye el pago a la Empresa Eléctrica.
2 DISEÑO DEL PAVIMENTO RÍGIDO PARA UN SECTOR DE LA ZONA 3, CIUDAD DE COBÁN, ALTA VERAPAZ 2.1.1 Descripción del proyecto El proyecto consiste en el diseño del pavimento rígido para un sector de la
zona 3 de la ciudad de Cobán, teniendo como un longitud de eje central de calle
207.86 mts. con un promedio de 8.50 mts. de ancho.
2.1.2 Levantamiento topográfico
a) Planimetría
Este trabajo se realizó para obtener representación gráfica en planta del
terreno. El método utilizado fue por conservación del azimut, sobre el eje central.
Teniendo como resultado los siguientes datos:
Tabla VIII. Libreta topográfica
EST PO AZIMUT DH
(mts) E-0 E-1 78 19' 06" 29.07 E-1 E-2 75 08' 38" 18.07 E-2 E-3 77 06' 03" 24.55 E-3 E-4 91 15' 44" 82.04 E-4 E-5 88 48' 08" 54.98
b) Altimetría
El método que se aplicó, fue una nivelación simple. Las elevaciones se
tomaron a cada 20 mts.
La nivelación permite conocer la sección transversal del terreno, la
determinación del perfil de la línea de eje principal y el conocimiento de pendientes
de la subrasante para así, diseñar. En este caso, en particular, por el
mantenimiento que se le dio a esta vía, se puede apreciar una pendiente definida
y no un terreno irregular. Los datos obtenidos son los siguientes:
Tabla IX. Libreta de Nivelación
EST + HI - PV COTA PV 0.54 100.54 100.00
0+000 100.54 0.65 99.90 0+29.07 100.54 0.74 99.80
PV 1.30 101.10 1.40 99.70 0+47.14 101.10 1.72 99.38 0+71.69 101.10 1.65 99.45
PV 1.10 100.55 1.20 99.35 0+153.73 100.55 0.77 99.78 0+208.71 100.55 0.35 100.20
1.1.3 Ensayo de laboratorio de materiales de subrasante
Para poder obtener un buen diseño, se necesita realizar un estudio del suelo
mediante una exploración, esto como prerrequisito indispensable para este tipo
de obras.
a) Ensayo de granulometría La clasificación de los suelos acostumbra utilizar algún tipo de análisis
granulométrico, constituyendo este ensayo una parte importante de los criterios de
aceptabilidad de suelos para carreteras.
El análisis granulométrico de una masa de suelo consiste, en separar y
clasificar por tamaños los granos que lo componen. Este ensayo, consiste en una
serie de tamices superpuestos, colocando el tamiz de mayor separación en la
parte superior y reduciendo la abertura de los sucesivos. Para el ensayo realizado
de granulometría fina se utilizó una serie de tamices cuyas aberturas van del tamiz
No.4 al No. 200, en la parte superior se coloca una cantidad determinada de
material previamente desmenuzada y pesada; luego, se obtiene el porcentaje de
material que es retenido por cada tamiz.
% Retenido = Peso del suelo retenido x 100 Peso total del suelo
Índice de Grupo = 8
Tomando en cuenta la clasificación de la asociación americana de pruebas
para la construcción de carreteras y vías de tren (AASHTO), se puede observar
que el suelo que pasa el tamiz No. 200 es mayor al 36%, clasificando el suelo
como limo arcilloso del subgrupo A-7-5, el cual es adecuado para subrasante ya
que, no corresponde a la clasificación A-8 y se establece con una resistencia de
regular a buena.
b) Ensayo de límites de Attemberg
Son ciertos límites arbitrarios en el contenido de humedad de los suelos finos,
divide los estados de consistencia de los suelos.
Según el índice de grupo, los suelos se dividen en:
Granulares 0 a 4,
Limosos 8 a 12,
Arcillosos 12 a 20.
El valor resultante del índice de grupo, estará en función de la calidad del
suelo. Los límites de consistencia de los ensayos realizados al suelo son:
Límite líquido = 55.50
Límite plástico = 42.30
Índice plástico = 13.20
Según estos datos, se determinó que el límite plástico e índice de plasticidad
le corresponde a una subrasante y el valor resultante del índice de grupo lo
clasifica como un suelo limoso.
c) Ensayo de Proctor (Densidad máxima y densidad óptima)
Realizado el ensayo de suelos (proctor), se obtuvieron datos del contenido de
humedad (w) y del peso unitario seco (PUS), tratando una curva que relaciona
estos dos valores se puede establecer por medio del punto más alto de la
parábola la humedad óptima del suelo. Con esto tenemos:
Humedad óptima = 35.85%
Conocer el contenido óptimo de humedad del suelo de la subrasante del
sector de la zona 3 de Cobán es importante para conseguir la máxima
compactación del suelo.
d) Ensayo de CBR (valor soporte)
CBR a 95% de compactación = 18.00
Con esto se determina que para un pavimento rígido se clasifica con un módulo de
reacción de la subrasante como alta.
2.1.5 Diseño del pavimento
a) Diseño de pavimentos rígidos
• Diseño de mezcla para pavimentos rígido
La mezcla para un pavimento rígido es algo muy importante, por ello se
debe diseñar dependiendo directamente de su resistencia y el grueso de sus
agregados.
En este caso se necesita un concreto de 4000 psi, que equivale a 281
Kg./cm2. Por ser un concreto para pavimento se debe usar un agregado grueso
que resista la abrasión (desgaste) por eso se utilizará agregado de 1 plg. Además,
se utilizarán las tablas del CII (Centro de Investigación de Ingeniería, USAC)
para el diseño de concreto.
Se tiene una relación agua cemento A/C = 0.49, para un asentamiento de 10
cm, se tiene que se debe utilizar 171 lts. de agua, con este dato se puede obtener
la cantidad de cemento con la relación A/C:
C = A/0.49 = 171 / 0.49 = 348.97 Kg. = 8.21 sacos de cemento.
Para una resistencia de 281 Kg. /cm2 se tiene un porcentaje del 46% para el
agregado fino (AF) y el agregado grueso (AG) es el restante.
Pesos unitarios:
PUconcreto = 2400 Kg. /m3
PU AF = 1400 Kg. /m3
PU AG = 1600 Kg. /m3
2400 Kg. /mt3 = 348.97kg+171kg+agregados
Agregados = 2400 – (348.97+171) = 1880.03 Kg.
AF = 1880.03 x 0.46 = 864.81 Kg. /1400 Kg. /m3 = 0.62 mt3.
AG = 1880.03 – 864.81 = 1015.22 Kg. / 1600 Kg. /m3 = 0.63 mt3.
Con los datos anteriores se tiene la siguiente proporción:
C/C: AF/C: AG/C: A/C
1 : 2.48 : 2.91 : 0.49 (proporción teórica)
Por facilidad, en el campo se recomienda la siguiente proporción:
1: 2.5 : 3 : 0.50 (proporción recomendada)
• Diseño de pavimento rígido La Asociación del Cemento Portland (PCA) ha desarrollado dos métodos
para determinar el espesor de losa adecuada para soportar las cargas de tránsito
en calles y carreteras.
1. Método de capacidad: procedimiento de diseño con posibilidad de obtener datos
de carga. Ello asume que datos detallados de carga-eje tienen que ser obtenidos
de estaciones representativas de peso de camiones (volúmenes de tránsito).
2. Método simplificado: procedimiento de diseño sin posibilidad de obtener datos
de carga-eje.
Para el diseño y dimensionamiento del espesor del pavimento rígido del
sector de la zona 3 de la ciudad de Cobán, se empleará el método simplificado (2),
por carecer de información acerca del primer método.
Para el método de diseño, la PCA ha elaborado tablas simples, basadas en
distribuciones compuestas de carga de eje que representan diferentes categorías
de carreteras y tipos de calles. Los datos de las tablas para las cuatro categorías
de tránsito (ver tabla 10) están diseñadas para un período de diseño de 20 años.
Estas tablas contemplan el valor de carga estática por eje, ya que los esfuerzos
producidos por un eje en movimiento son menores que los ocasionados cuando el
mismo eje está detenido, pues hacen falta períodos considerables de tiempo para
que el esfuerzo producido por un eje estático, alcance su máximo valor. El factor
de seguridad (FS) por el cual deben multiplicarse las cargas nominales de ejes
son 1.0, 1.1, 1.2 y 1.3, respectivamente, para las cuatro categorías de eje carga.
Para determinar el espesor de la losa, son necesarios los esfuerzos
combinados de la subrasante y sub-base (ver tabla 11) ya que, mejoran la
estructura de un pavimento. El aumento en mayor grado de la resistencia
estructural del pavimento, se obtiene de las bases suelo-cemento en relación a las
bases granulares.
El valor aproximado de K (módulo de reacción) cuando se usan bases
granulares y bases de suelo-cemento, respectivamente se muestran en las tablas
12 y 13.
En ausencia de los valores de los ensayos de laboratorio, puede utilizarse la
relación aproximada entre K y el CBR o valor soporte de California para diferentes
tipos de suelo (esto sólo cuando se conoce su respectivo CBR).
Tránsito es el número y los pesos de carga por eje pesados, durante la vida
de diseño, son las variables del pavimento de concreto. Estos son, derivados de
estimaciones siguientes, al tránsito promedio diario en ambas direcciones de todos
los vehículos lo llamaremos TPD y al tránsito promedio diario de camiones en
ambas direcciones, carga por eje de camiones lo llamaremos TPDC.
En el procedimiento de diseño, es necesario el TPDC, el que puede ser
expresado como un porcentaje de TPC. La información de TPD, se obtiene de
contadores especiales de tránsito o cualquier otro método de conteo de tránsito.
El tránsito futuro tiene considerable influencia en el diseño, por lo que la
razón de crecimiento es afectada por factores como el tránsito desarrollado; todos
estos factores pueden causar razones de crecimiento anual del 2 al 6 %, que
corresponden a factores de proyección de tránsito a 20 años de 1.2 a 1.8 (ver
tabla 14). El uso de razones altas de crecimiento para calles residenciales no son
aplicables, ya que estas calles llevan poco tránsito, generalmente originado en
ellas mismas o el que es ocasionado por vehículos de reparto, por lo que las tasas
de crecimiento podrían estar debajo del 2% por año (factor de proyección (1.1 a
1.3). Las tablas se encuentran especificadas para un período de 20 años con su
respectivo tránsito promedio de camiones en ambas direcciones (TPDC). Para
otros períodos de diseño, las estimaciones del tránsito TPDC se multiplican por un
factor apropiado para tener un valor ajustado para usar las tablas.
• Módulo de ruptura del concreto
Debido al paso de vehículos sobre las losas de concreto, se producen
esfuerzos de flexión y compresión. Los esfuerzos de compresión son tan mínimos
que no influyen en el grosor de la losa. En cambio los promedios de esfuerzos y
las fuerzas de flexión son mucho mayores, por eso son usados estos valores para
el diseño de espesores de los pavimentos rígidos. En cambio los promedios de
esfuerzos de flexión son mucho mayores, por eso son usados estos valores para
el diseño de espesores de los pavimentos rígidos. La fuerza de flexión está
determinada por el módulo de ruptura del concreto (MR), el cual está definido
como el esfuerzo máximo de tensión en la fibra extrema de una viga de concreto.
La resistencia de la tensión del concreto es relativamente baja. Una buena
aproximación para la resistencia a la tensión será dentro de un diez a un veinte
por ciento de su resistencia a la compresión. Es más difícil medir la resistencia a la
tensión que la resistencia a la compresión, debido a los problemas de agarre de
las máquinas de prueba.
Diseño de espesor del pavimento, para un sector de la zona 3 de la ciudad de
Cobán, Alta Verapaz.
Al utilizar el método simplificado, propuesto por la Asociación del Cemento
Portland (PCA) para pavimentos rígidos se deben seguir los siguientes pasos:
1. Determinar la categoría de la vía
Para determinar la categoría de la vía se debe contar con datos del tránsito
promedio. Como no se cuenta con datos de conteo de tránsito vehicular para el
proyecto, se hizo un recuento de vehículos que pasan en un día (24 horas) por la
vía, con el propósito de obtener un dato aproximado de vehículos.
Del recuento realizado, se determinó el tránsito promedio diario de camiones
en ambas direcciones. Con un tránsito de vehículos pesados de 164 en ambas
direcciones, que corresponde al 28.25 % del tránsito que pasa por el sector. En el
método propuesto por la PCA no es determinante el número de vehículos
pesados. Con el dato estimado de paso de vehículos y su porcentaje de camiones
se clasifica la vía según la tabla 10.
La vía a pavimentar se clasifica en la categoría No.1, definida como calles
residenciales, carreteras rurales y secundarias (bajo a medio).
2. Determinar el tipo de junta para el pavimento
La junta seleccionada es del tipo dovela, tipo macho-hembra, por las ventajas
que ofrece este tipo de junta.
3. Decidir, incluir o excluir hombros o bordillos en el diseño
El diseño contempla la integración de bordillo, para disminuir el espesor de la
losa de concreto.
4. Determinar el módulo de ruptura del concreto
El módulo se estimó como el quince por ciento de la resistencia de concreto a
compresión, f’c por lo que el valor se toma como 0.15 x 4000 psi = 600 psi.
5. Determinar el módulo de reacción “k” de la subrasante
El módulo de reacción de la subrasante, conservadoramente se determinó,
tomando en cuenta el factor de seguridad por error en los ensayos de laboratorio
se suelos, estimando un CBR de la subrasante de 10. Con el valor anterior se
localiza el valor del módulo de reacción de la subrasante en la gráfica No.1, el
cual equivale a un módulo de reacción de la subrasante de 200 lb/plg3.
6. Determinar si se utilizará base según los criterios del diseñador
Como criterio en el diseño, se aplicará una base no tratada de 4 plg, (10 cm).
Este criterio incrementa el módulo de reacción a 220 lb/plg3 (ver tabla 12).
7. Determinar el valor soporte del suelo.
Con el dato del módulo de reacción de 220 lb/plg3, se localiza en el rango de
valores en la tabla 11, la cual determina a este soporte como ALTO, catalogando
al tipo de suelo como arenoso o mezcla de arena y grava relativamente libre de
finos.
8. Determinar el espesor de la losa de concreto
Según la tabla de diseño con los parámetros siguientes: para una vía de
categoría 1 con juntas doveladas, la tabla a utilizar es la No.12. El soporte
subrasante-sub-base tiene un carácter alto al buscar en el sector correspondiente
a un módulo de ruptura de 600 psi y el valor que contenga el tránsito promedio
diario de camiones de 164, el espesor que dicta la tabla corresponde a 8 pulgadas
(aproximadamente, 20.5 cm), por lo que, por factores de seguridad y factibilidad
en la construcción se dejará de veintiún (21) centímetros como espesor de losa.
Con base en el diseño se concluye que el espesor para la base y losa de
concreto para el sector de la zona 3 de Cobán, será el siguiente:
Base = 10 cm.
Losa de concreto = 21 cm.
Tabla X CATEGORÍA DE CARGA POR EJE
Tráfico Máxima carga por eje
CATEGORÍA POR EJE DESCRIPCIÓN TPDC KIP CATEGORÍA TPD / % PORDIA/EJE SENCILLO/ EJE 1 Calles residenciales 200 1 arriba carreteras rurales y a a de 22 36 secundarias (bajo a medio) 800 3 25 2 Calles colectoras, 700 5 de carreteras rurales 40 secundarias (altas) a a a 26 44 carreteras primarias 1000 y calles arteriales (bajo) 5000 18 3 calles arteriales 3000 a a carreteras primarias (medio) 12000 8 de super carreteras o interestatales (2 carriles) 500 urbanas y rurales (bajo a medio) 3000 a a 30 60 50000 5000 (4 carriles) 30 4 calles arteriales 3000 a carreteras primarias 12000 8 de supercarreteras ( 2 carriles) a 1500 (altas) interestatales 3000 a 30 a 34 60 urbanas y rurales 50000 8000 (medio alto) ( 4 carriles)
Nota: Las descripciones de alto, medio y bajo, se refiere al peso relativo
de las cargas por eje para el tipo de calle o carretera.
TPD: Tránsito promedio diario en el período de diseño.
TPDC: Tránsito promedio diario de camiones.
• Fuente: Instituto Americano de Concreto (ACI)
Figura 11. Relación de soporte California
Tabla XI TIPOS DE SUELO DE SUBRASANTE Y VALORES APROXIMADOS DE K
TIPOS DE SUELO SOPORTE Rango de valores de K PCI Suelos de grano fino en el cual el tamaño de limo y arcilla predominan BAJO 75 – 120 Arenas y mezclas de arenas con grava, con una cantidad considerada de limo y arcilla MEDIO 130 -170 Arenas y mezclas de arenas con grava, relativamente libre de finos. ALTO 180 – 220 Sub-bases tratadas con cemento. MUY ALTO 250 – 400
Tabla XII VALORES DE K PARA DISEÑOS SOBRE BASES
NO TRATADAS (de PCA)
Valor de K de la Valor K sobre la base lbs/pulg3 Subrasante Espesor Espesor Espesor Espesor Lbs/pulg. 4 plg. 6 plg. 9 plg. 12 plg. 50 65 75 85 110
100 130 140 160 190
200 220 230 270 320
300 320 330 370 430
Tabla XIII TPDC permisible, carga por eje categoría 1 pavimentos con
juntas doveladas Concreto con hombros o bordillos Espesor losa Soporte subrasante-sub-base Plg. BAJO MEDIO ALTO MUY ALTO 6.5 83 320 7 52 220 550 1900 7.5 320 1200 2900 9800 8 1600 5700 13800 8.5 6900 23700 6.5 67 7 120 440 7.5 270 680 2300 8 370 1300 3200 10800 8.5 1600 5800 14100 9 6600 7 82 7.5 130 480 8 67 270 670 2300 8.5 330 1200 2900 9700 9 1400 4900 11700 9.5 5100 18600
Referente a la capa de base del pavimento, la PCA da mayor importancia a la
uniformidad de apoyo, que al grado de resistencia de suelo, considerando que la
losa de concreto tiene gran capacidad de distribución de la carga impuesta por el
tránsito. Con frecuencia los materiales que forman parte de la subrasante
presentan características favorables que pueden sustituir las funciones de la base,
y por lo tanto, ésta se hace innecesaria.
El valor de la base del pavimento, puede ser estimada, por las características
y consideraciones del método, recomendándose un valor de 4 plg. cómo mínimo
(10cm), para datos de diseño puede optarse por el de la tabla No. 05.
El período de diseño de estas tablas es de 20 años, el cual se considera
adecuado para esta clase de proyectos.
Asimismo, estas tablas contemplan la fatiga y la erosión en el diseño. La
fatiga se toma en cuenta para mantener dentro de los límites de seguridad los
esfuerzos debidos a las cargas repetidas. El esfuerzo por erosión se usa para
limitar los efectos de las deflexiones del pavimento en los bordes y juntas. Para
referencia, la siguiente tabla indica los valores mínimos de espesor de base,
según el uso y el tipo de base.
Tabla No. XIV ESPESOR DE BASE, SEGÚN SU USO
TIPO DE BASE USOS ESPESOR (cm)
Granulares Carretera 10 – 15
Estabilizadas Carretera 10 – 15
Granulares Aeropuerto 15 – 30
Estabilizadas Aeropuerto 15 – 30
• Diseño de Juntas
Se tienen reglas básicas de diseño de juntas aserradas.
1. El espacio de las juntas longitudinales no debe exceder de 12.5 pies
(3.81 m).
2. Las juntas transversales deben ir a un espacio de intervalo regular de
15 pies (4.6 m) o menos, a excepción de aquellos casos en que la experiencia
local indique un espaciamiento mas largo.
Todas las juntas de contracción deben ser continuadas hasta la orilla y
deben tener una profundidad igual a ¼ del espesor del pavimento. Las juntas de
expansión deben llenarse hasta la profundidad requerida.
2.1.2 Planos del Proyecto
29.0
718.0
7
DIS
T.
54.9
882.0
424.5
5
CARCEL
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Figura 12. Plano de planta y sección típica de calle zona3, Cobán
7.9
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2.1.3 Presupuesto
En la elaboración del presupuesto se calculó por renglones, precios
unitarios y mano de obra a destajo, tomando en consideración lo siguiente:
• Por ser irregular se tiene un ancho de calle variable promedio de 8.40 mts.
• Una cajuela de calle de 30 centímetros.
• Una base de 10 centímetros compactados
• Una carpeta de rodadura de concreto hidráulico de resistencia 4000 psi con
un espesor de 21 centímetros.
• Juntas de dilatación de ¼ del peralte de la base.
PRESUPUESTO PAVIMENTO RÍGIDO PARA UN SECTOR DE LA ZONA 3 COBÁN, ALTA VERAPAZ Octubre de 2003 UNI CANTI P.U. P.U. SUB-TOTAL TOTAL
DESCRIPCIÓN DAD DAD Mat. M. de Obra TRABAJOS PRELIMINARES Q 3,000.00 Trazo de eje central y anchos de calle Glob 1.00 3000.00 Q 3,000.00 MOVIMIENTO DE TIERRA Q 35,031.25 Cajuela de calle profundidad 0.30 mts. m3 520.50 25.00 Q 13,012.50 Material de base m3 260.25 40.00 Q 10,410.00 Tendido, nivelado y compactado de base m3 260.25 35.00 Q 9,108.75 Acarreo Glob 1.00 2500.00 Q 2,500.00 PAVIMENTO Q 268,355.00 Concreto hidráulico premezclado m3 368.00 675.00 Q 248,400.00 Fundición del pavimento m2 1735.00 8.00 Q 13,880.00 Madera para junta Glob 1.00 1250.00 Q 1,250.00 Tapajunta Glob 1.00 4825.00 Q 4,825.00 BANQUETAS Concreto hidráulico m3 24.00 600.00 Q 14,400.00 SUB-TOTAL Q 306,386.25 IMPREVISTOS 5% Q 15,319.31 ADMINISTRACIÓN 5% Q 15,319.31 SUPERVISIÓN 5% Q 15,319.31 TOTAL Q 352,344.19
CONCLUSIONES
1) En la ciudad de Cobán, Alta Verapaz se tiene la problemática de agua
potable porque no existe la infraestructura adecuada para que llegara la
cantidad suficiente a la ciudad, a pesar de que sí existen fuentes
suficientes, es por ello que la municipalidad deberá impulsar la captación de
estos afluentes para aumentar el caudal y así tener más capacidad de
distribución.
2) La comunidad El Esfuerzo II, tiene un grave problema con el servicio de
agua, ya que solamente recibe el servicio dos horas cada dos días, éste es
un factor muy importante puesto que sin agua es muy fácil que las personas
contraigan enfermedades. El problema radica en que solo existe un pozo
mecánico para dos comunidades, el cual no se da abasto para proveer el
servicio 24 horas al día, es por ello que se debe construir el nuevo tanque
de distribución para aumentar el caudal en la red de distribución existente.
3) La pavimentación del sector en la zona 3 de la ciudad de Cobán es
necesaria puesto que no solo mejorará la calidad de vida de las personas
que viven en dicho sector, sino que también es necesario un acceso
adecuado hacia los nuevos sectores que tienen su ingreso por allí, puesto
que en invierno se tornó un poco difícil el tránsito y además, hay circulación
de transporte pesado.
RECOMENDACIONES
A LA MUNICIPALIDAD DE COBÁN, A.V.
1) Gestionar con entidades extranjeras o del gobierno central recursos para
invertir en un mejor servicio de agua potable en la ciudad. 2) Realizar el proyecto en la comunidad El Esfuerzo II, de ampliación del
caudal por medio de construcción de un tanque de distribución, de esta
forma se mejorará el servicio.
3) Pavimentar el sector en la zona 3 de la ciudad de Cobán, Alta Verapaz para
mejorar el transito en dicho sector, puesto que es el acceso a sectores
nuevos de la ciudad, y en invierno se torna difícil de transitar.
BIBLIOGRAFÍA
Crespo Villalaz, Carlos. Mecánica de suelos y cimentaciones. 4ª edición. México: Editorial Limusa, S.A. 1999. Pag.102-119
J.M. de Azevedo, Netto. Manual de hidráulica. 6ª edición, México. Editora Edgard Blucher Ltda. 1975. Pag. 217-257 Midence Monroy, Danilo Gustavo, Diseño de pavimentos de concreto. 3ª edición, México: Editora Limusa, S.A. 1995. Pag.136 Streeter, Victor L. Mecánica de los fluidos. 4a edición, México: editorial McGraw-Hill. 1975. Pag. 211