Uputstvo Za Izradu Elaborata 05 (C.6 - C.6.2.1)

7/29/2019 Uputstvo Za Izradu Elaborata 05 (C.6 - C.6.2.1)

1/16


2/16

MKZ 06/07

31

Sneg: S

Mostna dizalica levo Q


3/16

MKZ 06/07

32

Boni udar ulevo BUL

Boni udar udesno BUD

Temperaturna promena T


4/16

MKZ 06/07

33

Vetar spolja sa leva WSL

Vetar spolja sa desna WSD

Vetar iznutra WI


5/16

MKZ 06/07

34

C.6.2 51Proraun presenih sila i odreivanje merodavnih uticaja

Proraun se sprovodi raunarskim programom kojim se, osim za 9 sluajeva optereenja kojisu napred definisani, analiziraju i sve realno mogue kombinacije.

Kombinacije su, takoe, generisane programom s tim da su naknadno ukinute nemogue

kombinacije (vetar iznura bez vetra spolja, dva vetra spolja, boni udari bez reakcija oddizalice, dva bona udara istovremeno, poveanje temperature zajedno sa snegom itd.).52 Naovaj nain dolo se do ukupno 140 realnih kombinacija od kojih u I sluaj optereenja spadasvega 4 kombinacije a III sluaj optereenja ne postoji (dokazano je da seizmika i uticaji odsleganja i obrtanja oslonaca nisu merodavni).

U nastavku se daje rekapitulacija kombinacija optereenja i ulazni file za raunarskiprogram STAAD koji je ovde korien kao i kratak izvod iz rezultata prorauna. Sve skice itabele generisane su ili samim programom ili aplikacijama koje su njegova nadogradnja.

Akcenat pri prezentaciji rezultata je, svakako, na onome to je potrebno za dimenzionisanje

maksimalni uticaji i deformacije u pojedinim delovima glavnog nosaa kao i reakcije. Usvakom sluaju, prezentirani rezultati su cilj do koga je mogue doi na vie naina raznimraunarskim programima, pomonim sredstvima ili "runo".

Kada se analiziraju rigla ili stub mora se voditi rauna i o injenici da se, za ovde primenjenuemu optereenja, MORAJU posmatrati dva simetrina preseka (da bi se mogao, na primer,

posmatrati samo jedan stub moralo bi se uvesti jo optereenja i kombinacija reakcije odkrana kada je vea sila desno, na primer, itd).

Proraun je sproveden pretpostavljajui i za stub valjani HEA900 a za riglu valjani IPE550.Poto je u pitanju statiki neodreen sistem to uticaji zavise od odnosa krutosti a deformacija

od njihove nominalne vrednosti. O ovome treba voditi rauna pa, ako se dimenzionisanjemdobiju znatno razliiti preseci, treba ponoviti proraun.

51 Proraun se sprovodi raunarskim programom. U znatno pojednostavljenom obliku moe se sprovesti i "runo" pomougotovih tabela i izraza (jedna od, za ovaj primer, upotrebljivih tabela nalazi se i u Zbirci u vidu tabele za sraunavanjeuticaja u jednobrodim okvirima sa razliitim uslovima oslanjanja).52 Ovo se, naravno, do skoro nije moglo raditi na ovaj nain, pa ak i danas ima smisla samo ako "vladate" raunarskimprogramima u meri koja vas oslobaa ak i "runog" unoenja samih kombinacija u program. U protivnom treba razmotritirazloge "za i protiv" uputanja u ovoliko detaljisanje ili primeniti neki od alternativnih naina. Jedan od njih je primenjen u

primerima iz Zbirke a sastoji se u tome da se presene sile odtampaju "po tapovima" za razliku od tampe "pooptereenjima". Ovako odtampane presene sile mogu se lako sabirati "birajui" pri tome samo uticaje istog znaka koji sumogui istovremeno. Uz mnogo koncentarcije moe se doi do istog rezultata envelope uticaja. (U praksi se to radi samoza mali broj preseka a u zavisnosti od tipa konstrukcije, statikog sistema, vanosti konstrukcije itd.)


6/16

MKZ 06/07

35

KOMBINACIJEGG+SG+QG+S+QG+Q+BULG+S+Q+BULG+Q+BUDG+S+Q+BUDG+T

G+Q+TG+Q+BUL+TG+Q+BUD+TG-TG+S-TG+Q-TG+S+Q-TG+Q+BUL-TG+S+Q+BUL-TG+Q+BUD-TG+S+Q+BUD-TG+WSLG+S+WSLG+Q+WSLG+S+Q+WSLG+Q+BUL+WSLG+S+Q+BUL+WSLG+Q+BUD+WSLG+S+Q+BUD+WSL

G+T+WSLG+Q+T+WSLG+Q+BUL+T+WSLG+Q+BUD+T+WSLG-T+WSLG+S-T+WSLG+Q-T+WSLG+S+Q-T+WSL

G+Q+BUL-T+WSLG+S+Q+BUL-T+WSLG+Q+BUD-T+WSLG+S+Q+BUD-T+WSLG+WSDG+S+WSDG+Q+WSDG+S+Q+WSDG+Q+BUL+WSD

G+S+Q+BUL+WSDG+Q+BUD+WSDG+S+Q+BUD+WSDG+T+WSDG+Q+T+WSDG+Q+BUL+T+WSDG+Q+BUD+T+WSDG-T+WSDG+S-T+WSDG+Q-T+WSDG+S+Q-T+WSDG+Q+BUL-T+WSDG+S+Q+BUL-T+WSDG+Q+BUD-T+WSDG+S+Q+BUD-T+WSDG+WSL+WIG+S+WSL+WIG+Q+WSL+WIG+S+Q+WSL+WI

G+Q+BUL+WSL+WIG+S+Q+BUL+WSL+WIG+Q+BUD+WSL+WIG+S+Q+BUD+WSL+WIG+T+WSL+WIG+Q+T+WSL+WIG+Q+BUL+T+WSL+WIG+Q+BUD+T+WSL+WI

G-T+WSL+WIG+S-T+WSL+WIG+Q-T+WSL+WIG+S+Q-T+WSL+WIG+Q+BUL-T+WSL+WIG+S+Q+BUL-T+WSL+WIG+Q+BUD-T+WSL+WIG+S+Q+BUD-T+WSL+WIG+WSD+WI

G+S+WSD+WIG+Q+WSD+WIG+S+Q+WSD+WIG+Q+BUL+WSD+WIG+S+Q+BUL+WSD+WIG+Q+BUD+WSD+WIG+S+Q+BUD+WSD+WIG+T+WSD+WIG+Q+T+WSD+WIG+Q+BUL+T+WSD+WIG+Q+BUD+T+WSD+WIG-T+WSD+WIG+S-T+WSD+WIG+Q-T+WSD+WIG+S+Q-T+WSD+WIG+Q+BUL-T+WSD+WIG+S+Q+BUL-T+WSD+WIG+Q+BUD-T+WSD+WIG+S+Q+BUD-T+WSD+WI

G+WSL-WIG+S+WSL-WIG+Q+WSL-WIG+S+Q+WSL-WIG+Q+BUL+WSL-WIG+S+Q+BUL+WSL-WIG+Q+BUD+WSL-WIG+S+Q+BUD+WSL-WI

G+T+WSL-WIG+Q+T+WSL-WIG+Q+BUL+T+WSL-WIG+Q+BUD+T+WSL-WIG-T+WSL-WIG+S-T+WSL-WIG+Q-T+WSL-WIG+S+Q-T+WSL-WIG+Q+BUL-T+WSL-WI

G+S+Q+BUL-T+WSL-WIG+Q+BUD-T+WSL-WIG+S+Q+BUD-T+WSL-WIG+WSD-WIG+S+WSD-WIG+Q+WSD-WIG+S+Q+WSD-WIG+Q+BUL+WSD-WIG+S+Q+BUL+WSD-WIG+Q+BUD+WSD-WIG+S+Q+BUD+WSD-WIG+T+WSD-WIG+Q+T+WSD-WIG+Q+BUL+T+WSD-WIG+Q+BUD+T+WSD-WIG-T+WSD-WIG+S-T+WSD-WIG+Q-T+WSD-WIG+S+Q-T+WSD-WI

G+Q+BUL-T+WSD-WIG+S+Q+BUL-T+WSD-WIG+Q+BUD-T+WSD-WIG+S+Q+BUD-T+WSD-WI

ULAZNI PODACISTAAD PLANE UKLJESTENI RAMSTART JOB INFORMATIONENGINEER DATE 24-Nov-01END JOB INFORMATIONINPUT WIDTH 79UNIT METER KNJOINT COORDINATES

1 -10 0 0; 2 -10 3 0; 3 -10 5 0; 4 -10 6 0; 5 -10 9 0; 6 -7.5 9.25 0;7 -5 9.5 0; 8 -2.5 9.75 0; 9 0 10 0; 10 -9 5 0; 11 10 0 0; 12 10 3 0;13 10 5 0; 14 10 6 0; 15 10 9 0; 16 7.5 9.25 0; 17 5 9.5 0; 18 2.5 9.75 0;19 9 5 0;MEMBER INCIDENCES1 1 2; 2 2 3; 3 3 4; 4 4 5; 5 5 6; 6 6 7; 7 7 8; 8 8 9; 9 3 10; 11 11 12;12 12 13; 13 13 14; 14 14 15; 15 15 16; 16 16 17; 17 17 18; 18 18 9; 19 13 19;DEFINE MATERIAL STARTISOTROPIC STEELE 2.1e+008POISSON 0.3DENSITY 76.9822ALPHA 1.2e-005DAMP 0.03END DEFINE MATERIALMEMBER PROPERTY EUROPEAN5 TO 8 15 TO 18 TABLE ST IPE5501 TO 4 11 TO 14 TABLE ST HE900A

9 19 TABLE ST IPE550CONSTANTSMATERIAL STEEL ALLSUPPORTS1 11 FIXEDLOAD 1 GMEMBER LOAD5 TO 8 15 TO 18 UNI GY -5.61 TO 4 11 TO 14 UNI GY -4JOINT LOAD10 19 FY -17.6LOAD 2 SMEMBER LOAD5 TO 8 15 TO 18 UNI GY -8LOAD 3 QLJOINT LOAD10 FY -178.0619 FY -74.92LOAD 4 BUL

JOINT LOAD4 FX -13.7LOAD 5 BUDJOINT LOAD14 FX 5.8

LOAD 6 TTEMPERATURE LOAD1 TO 9 11 TO 19 TEMP 15LOAD 7 WSLMEMBER LOAD1 TO 4 UNI GX 3.1711 TO 14 UNI GX 1.76

5 TO 8 UNI Y 2.1115 TO 18 UNI GY 1.76LOAD 8 WSDMEMBER LOAD1 TO 4 UNI GX -1.7611 TO 14 UNI GX -3.175 TO 8 UNI Y 1.7615 TO 18 UNI GY 2.11LOAD 9 WIMEMBER LOAD1 TO 8 15 TO 18 UNI Y 0.711 TO 14 UNI Y -0.7*LOAD 10 UL*SUPPORT DISPLACEMENT LOAD*1 FY -0.01*LOAD 11 UD*SUPPORT DISPLACEMENT LOAD*11 FY -0.01

*LOAD 12 O1*SUPPORT DISPLACEMENT LOAD*1 FX 0.01*LOAD 13 O2*SUPPORT DISPLACEMENT LOAD*11 FX 0.01*LOAD 14 E*JOINT LOAD*5 15 FX 9*LOAD COMB 51 -OL*12 -1.0*LOAD COMB 52 -OD*13 -1.0LOAD COMB 101 G1 1.0LOAD COMB 102 G+S1 1.0 2 1.0LOAD COMB 103 G+Q1 1.0 3 1.0

LOAD COMB 104 G+S+Q1 1.0 2 1.0 3 1.0LOAD COMB 211 G+Q+BUL1 1.0 3 1.0 4 1.0LOAD COMB 212 G+S+Q+BUL


7/16

MKZ 06/07

36

1 1.0 2 1.0 3 1.0 4 1.0LOAD COMB 213 G+Q+BUD1 1.0 3 1.0 5 1.0LOAD COMB 214 G+S+Q+BUD1 1.0 2 1.0 3 1.0 5 1.0LOAD COMB 221 G+T1 1.0 6 1.0LOAD COMB 222 G+Q+T1 1.0 3 1.0 6 1.0LOAD COMB 223 G+Q+BUL+T1 1.0 3 1.0 4 1.0 6 1.0

LOAD COMB 224 G+Q+BUD+T1 1.0 3 1.0 5 1.0 6 1.0LOAD COMB 231 G-T1 1.0 6 -1.0LOAD COMB 232 G+S-T1 1.0 2 1.0 6 -1.0LOAD COMB 233 G+Q-T1 1.0 3 1.0 6 -1.0LOAD COMB 234 G+S+Q-T1 1.0 2 1.0 3 1.0 6 -1.0LOAD COMB 235 G+Q+BUL-T1 1.0 3 1.0 4 1.0 6 -1.0LOAD COMB 236 G+S+Q+BUL-T1 1.0 2 1.0 3 1.0 4 1.0 6 -1.0LOAD COMB 237 G+Q+BUD-T1 1.0 3 1.0 5 1.0 6 -1.0LOAD COMB 238 G+S+Q+BUD-T1 1.0 2 1.0 3 1.0 5 1.0 6 -1.0LOAD COMB 311 G+WSL1 1.0 7 -1.0LOAD COMB 312 G+S+WSL1 1.0 2 1.0 7 -1.0LOAD COMB 313 G+Q+WSL1 1.0 3 1.0 7 -1.0LOAD COMB 314 G+S+Q+WSL1 1.0 2 1.0 3 1.0 7 -1.0LOAD COMB 315 G+Q+BUL+WSL1 1.0 3 1.0 4 1.0 7 -1.0LOAD COMB 316 G+S+Q+BUL+WSL1 1.0 2 1.0 3 1.0 4 1.0 7 -1.0LOAD COMB 317 G+Q+BUD+WSL1 1.0 3 1.0 5 1.0 7 -1.0LOAD COMB 318 G+S+Q+BUD+WSL1 1.0 2 1.0 3 1.0 5 1.0 7 -1.0LOAD COMB 319 G+T+WSL1 1.0 6 1.0 7 -1.0LOAD COMB 320 G+Q+T+WSL

1 1.0 3 1.0 6 1.0 7 -1.0LOAD COMB 321 G+Q+BUL+T+WSL1 1.0 3 1.0 4 1.0 6 1.0 7 -1.0LOAD COMB 322 G+Q+BUD+T+WSL1 1.0 3 1.0 5 1.0 6 1.0 7 -1.0LOAD COMB 323 G-T+WSL1 1.0 6 -1.0 7 -1.0LOAD COMB 324 G+S-T+WSL1 1.0 2 1.0 6 -1.0 7 -1.0LOAD COMB 325 G+Q-T+WSL1 1.0 3 1.0 6 -1.0 7 -1.0LOAD COMB 326 G+S+Q-T+WSL1 1.0 2 1.0 3 1.0 6 -1.0 7 -1.0LOAD COMB 327 G+Q+BUL-T+WSL1 1.0 3 1.0 4 1.0 6 -1.0 7 -1.0LOAD COMB 328 G+S+Q+BUL-T+WSL1 1.0 2 1.0 3 1.0 4 1.0 6 -1.0 7 -1.0LOAD COMB 329 G+Q+BUD-T+WSL

1 1.0 3 1.0 5 1.0 6 -1.0 7 -1.0LOAD COMB 330 G+S+Q+BUD-T+WSL1 1.0 2 1.0 3 1.0 5 1.0 6 -1.0 7 -1.0LOAD COMB 411 G+WSD1 1.0 8 1.0LOAD COMB 412 G+S+WSD1 1.0 2 1.0 8 1.0LOAD COMB 413 G+Q+WSD1 1.0 3 1.0 8 1.0LOAD COMB 414 G+S+Q+WSD1 1.0 2 1.0 3 1.0 8 1.0LOAD COMB 415 G+Q+BUL+WSD1 1.0 3 1.0 4 1.0 8 1.0LOAD COMB 416 G+S+Q+BUL+WSD1 1.0 2 1.0 3 1.0 4 1.0 8 1.0LOAD COMB 417 G+Q+BUD+WSD1 1.0 3 1.0 5 1.0 8 1.0LOAD COMB 418 G+S+Q+BUD+WSD1 1.0 2 1.0 3 1.0 5 1.0 8 1.0

LOAD COMB 419 G+T+WSD1 1.0 6 1.0 8 1.0LOAD COMB 420 G+Q+T+WSD1 1.0 3 1.0 6 1.0 8 1.0LOAD COMB 421 G+Q+BUL+T+WSD

1 1.0 3 1.0 4 1.0 6 1.0 8 1.0LOAD COMB 422 G+Q+BUD+T+WSD1 1.0 3 1.0 5 1.0 6 1.0 8 1.0LOAD COMB 423 G-T+WSD1 1.0 6 -1.0 8 1.0LOAD COMB 424 G+S-T+WSD1 1.0 2 1.0 6 -1.0 8 1.0LOAD COMB 425 G+Q-T+WSD1 1.0 3 1.0 6 -1.0 8 1.0LOAD COMB 426 G+S+Q-T+WSD1 1.0 2 1.0 3 1.0 6 -1.0 8 1.0

LOAD COMB 427 G+Q+BUL-T+WSD1 1.0 3 1.0 4 1.0 6 -1.0 8 1.0LOAD COMB 428 G+S+Q+BUL-T+WSD1 1.0 2 1.0 3 1.0 4 1.0 6 -1.0 8 1.0LOAD COMB 429 G+Q+BUD-T+WSD1 1.0 3 1.0 5 1.0 6 -1.0 8 1.0LOAD COMB 430 G+S+Q+BUD-T+WSD1 1.0 2 1.0 3 1.0 5 1.0 6 -1.0 8 1.0LOAD COMB 511 G+WSL+WI1 1.0 7 -1.0 9 1.0LOAD COMB 512 G+S+WSL+WI1 1.0 2 1.0 7 -1.0 9 1.0LOAD COMB 513 G+Q+WSL+WI1 1.0 3 1.0 7 -1.0 9 1.0LOAD COMB 514 G+S+Q+WSL+WI1 1.0 2 1.0 3 1.0 7 -1.0 9 1.0LOAD COMB 515 G+Q+BUL+WSL+WI1 1.0 3 1.0 4 1.0 7 -1.0 9 1.0LOAD COMB 516 G+S+Q+BUL+WSL+WI1 1.0 2 1.0 3 1.0 4 1.0 7 -1.0 9 1.0LOAD COMB 517 G+Q+BUD+WSL+WI1 1.0 3 1.0 5 1.0 7 -1.0 9 1.0LOAD COMB 518 G+S+Q+BUD+WSL+WI1 1.0 2 1.0 3 1.0 5 1.0 7 -1.0 9 1.0LOAD COMB 519 G+T+WSL+WI1 1.0 6 1.0 7 -1.0 9 1.0LOAD COMB 520 G+Q+T+WSL+WI1 1.0 3 1.0 6 1.0 7 -1.0 9 1.0LOAD COMB 521 G+Q+BUL+T+WSL+WI1 1.0 3 1.0 4 1.0 6 1.0 7 -1.0 9 1.0LOAD COMB 522 G+Q+BUD+T+WSL+WI1 1.0 3 1.0 5 1.0 6 1.0 7 -1.0 9 1.0LOAD COMB 523 G-T+WSL+WI1 1.0 6 -1.0 7 -1.0 9 1.0LOAD COMB 524 G+S-T+WSL+WI1 1.0 2 1.0 6 -1.0 7 -1.0 9 1.0LOAD COMB 525 G+Q-T+WSL+WI

1 1.0 3 1.0 6 -1.0 7 -1.0 9 1.0LOAD COMB 526 G+S+Q-T+WSL+WI1 1.0 2 1.0 3 1.0 6 -1.0 7 -1.0 9 1.0LOAD COMB 527 G+Q+BUL-T+WSL+WI1 1.0 3 1.0 4 1.0 6 -1.0 7 -1.0 9 1.0LOAD COMB 528 G+S+Q+BUL-T+WSL+WI1 1.0 2 1.0 3 1.0 4 1.0 6 -1.0 7 -1.0 9 1.0LOAD COMB 529 G+Q+BUD-T+WSL+WI1 1.0 3 1.0 5 1.0 6 -1.0 7 -1.0 9 1.0LOAD COMB 530 G+S+Q+BUD-T+WSL+WI1 1.0 2 1.0 3 1.0 5 1.0 6 -1.0 7 -1.0 9 1.0LOAD COMB 531 G+WSD+WI1 1.0 8 1.0 9 1.0LOAD COMB 532 G+S+WSD+WI1 1.0 2 1.0 8 1.0 9 1.0LOAD COMB 533 G+Q+WSD+WI1 1.0 3 1.0 8 1.0 9 1.0LOAD COMB 534 G+S+Q+WSD+WI

1 1.0 2 1.0 3 1.0 8 1.0 9 1.0LOAD COMB 535 G+Q+BUL+WSD+WI1 1.0 3 1.0 4 1.0 8 1.0 9 1.0LOAD COMB 536 G+S+Q+BUL+WSD+WI1 1.0 2 1.0 3 1.0 4 1.0 8 1.0 9 1.0LOAD COMB 537 G+Q+BUD+WSD+WI1 1.0 3 1.0 5 1.0 8 1.0 9 1.0LOAD COMB 538 G+S+Q+BUD+WSD+WI1 1.0 2 1.0 3 1.0 5 1.0 8 1.0 9 1.0LOAD COMB 539 G+T+WSD+WI1 1.0 6 1.0 8 1.0 9 1.0LOAD COMB 540 G+Q+T+WSD+WI1 1.0 3 1.0 6 1.0 8 1.0 9 1.0LOAD COMB 541 G+Q+BUL+T+WSD+WI1 1.0 3 1.0 4 1.0 6 1.0 8 1.0 9 1.0LOAD COMB 542 G+Q+BUD+T+WSD+WI1 1.0 3 1.0 5 1.0 6 1.0 8 1.0 9 1.0LOAD COMB 543 G-T+WSD+WI1 1.0 6 -1.0 8 1.0 9 1.0

LOAD COMB 544 G+S-T+WSD+WI1 1.0 2 1.0 6 -1.0 8 1.0 9 1.0LOAD COMB 545 G+Q-T+WSD+WI1 1.0 3 1.0 6 -1.0 8 1.0 9 1.0LOAD COMB 546 G+S+Q-T+WSD+WI


8/16

MKZ 06/07

37

1 1.0 2 1.0 3 1.0 6 -1.0 8 1.0 9 1.0LOAD COMB 547 G+Q+BUL-T+WSD+WI1 1.0 3 1.0 4 1.0 6 -1.0 8 1.0 9 1.0LOAD COMB 548 G+S+Q+BUL-T+WSD+WI1 1.0 2 1.0 3 1.0 4 1.0 6 -1.0 8 1.0 9 1.0LOAD COMB 549 G+Q+BUD-T+WSD+WI1 1.0 3 1.0 5 1.0 6 -1.0 8 1.0 9 1.0LOAD COMB 550 G+S+Q+BUD-T+WSD+WI1 1.0 2 1.0 3 1.0 5 1.0 6 -1.0 8 1.0 9 1.0LOAD COMB 611 G+WSL-WI1 1.0 7 -1.0 9 -1.0

LOAD COMB 612 G+S+WSL-WI1 1.0 2 1.0 7 -1.0 9 -1.0LOAD COMB 613 G+Q+WSL-WI1 1.0 3 1.0 7 -1.0 9 -1.0LOAD COMB 614 G+S+Q+WSL-WI1 1.0 2 1.0 3 1.0 7 -1.0 9 -1.0LOAD COMB 615 G+Q+BUL+WSL-WI1 1.0 3 1.0 4 1.0 7 -1.0 9 -1.0LOAD COMB 616 G+S+Q+BUL+WSL-WI1 1.0 2 1.0 3 1.0 4 1.0 7 -1.0 9 -1.0LOAD COMB 617 G+Q+BUD+WSL-WI1 1.0 3 1.0 5 1.0 7 -1.0 9 -1.0LOAD COMB 618 G+S+Q+BUD+WSL-WI1 1.0 2 1.0 3 1.0 5 1.0 7 -1.0 9 -1.0LOAD COMB 619 G+T+WSL-WI1 1.0 6 1.0 7 -1.0 9 -1.0LOAD COMB 620 G+Q+T+WSL-WI1 1.0 3 1.0 6 1.0 7 -1.0 9 -1.0LOAD COMB 621 G+Q+BUL+T+WSL-WI1 1.0 3 1.0 4 1.0 6 1.0 7 -1.0 9 -1.0LOAD COMB 622 G+Q+BUD+T+WSL-WI1 1.0 3 1.0 5 1.0 6 1.0 7 -1.0 9 -1.0LOAD COMB 623 G-T+WSL-WI1 1.0 6 -1.0 7 -1.0 9 -1.0LOAD COMB 624 G+S-T+WSL-WI1 1.0 2 1.0 6 -1.0 7 -1.0 9 -1.0LOAD COMB 625 G+Q-T+WSL-WI1 1.0 3 1.0 6 -1.0 7 -1.0 9 -1.0LOAD COMB 626 G+S+Q-T+WSL-WI1 1.0 2 1.0 3 1.0 6 -1.0 7 -1.0 9 -1.0LOAD COMB 627 G+Q+BUL-T+WSL-WI1 1.0 3 1.0 4 1.0 6 -1.0 7 -1.0 9 -1.0LOAD COMB 628 G+S+Q+BUL-T+WSL-WI1 1.0 2 1.0 3 1.0 4 1.0 6 -1.0 7 -1.0 9 -1.0LOAD COMB 629 G+Q+BUD-T+WSL-WI

1 1.0 3 1.0 5 1.0 6 -1.0 7 -1.0 9 -1.0LOAD COMB 630 G+S+Q+BUD-T+WSL-WI1 1.0 2 1.0 3 1.0 5 1.0 6 -1.0 7 -1.0 9 -1.0LOAD COMB 631 G+WSD-WI1 1.0 8 1.0 9 -1.0LOAD COMB 632 G+S+WSD-WI1 1.0 2 1.0 8 1.0 9 -1.0LOAD COMB 633 G+Q+WSD-WI1 1.0 3 1.0 8 1.0 9 -1.0LOAD COMB 634 G+S+Q+WSD-WI1 1.0 2 1.0 3 1.0 8 1.0 9 -1.0

LOAD COMB 635 G+Q+BUL+WSD-WI1 1.0 3 1.0 4 1.0 8 1.0 9 -1.0LOAD COMB 636 G+S+Q+BUL+WSD-WI1 1.0 2 1.0 3 1.0 4 1.0 8 1.0 9 -1.0LOAD COMB 637 G+Q+BUD+WSD-WI1 1.0 3 1.0 5 1.0 8 1.0 9 -1.0LOAD COMB 638 G+S+Q+BUD+WSD-WI1 1.0 2 1.0 3 1.0 5 1.0 8 1.0 9 -1.0LOAD COMB 639 G+T+WSD-WI1 1.0 6 1.0 8 1.0 9 -1.0LOAD COMB 640 G+Q+T+WSD-WI1 1.0 3 1.0 6 1.0 8 1.0 9 -1.0LOAD COMB 641 G+Q+BUL+T+WSD-WI1 1.0 3 1.0 4 1.0 6 1.0 8 1.0 9 -1.0LOAD COMB 642 G+Q+BUD+T+WSD-WI1 1.0 3 1.0 5 1.0 6 1.0 8 1.0 9 -1.0LOAD COMB 643 G-T+WSD-WI1 1.0 6 -1.0 8 1.0 9 -1.0LOAD COMB 644 G+S-T+WSD-WI1 1.0 2 1.0 6 -1.0 8 1.0 9 -1.0LOAD COMB 645 G+Q-T+WSD-WI1 1.0 3 1.0 6 -1.0 8 1.0 9 -1.0LOAD COMB 646 G+S+Q-T+WSD-WI1 1.0 2 1.0 3 1.0 6 -1.0 8 1.0 9 -1.0LOAD COMB 647 G+Q+BUL-T+WSD-WI1 1.0 3 1.0 4 1.0 6 -1.0 8 1.0 9 -1.0LOAD COMB 648 G+S+Q+BUL-T+WSD-WI1 1.0 2 1.0 3 1.0 4 1.0 6 -1.0 8 1.0 9 -1.0LOAD COMB 649 G+Q+BUD-T+WSD-WI1 1.0 3 1.0 5 1.0 6 -1.0 8 1.0 9 -1.0LOAD COMB 650 G+S+Q+BUD-T+WSD-WI1 1.0 2 1.0 3 1.0 5 1.0 6 -1.0 8 1.0 9 -1.0PERFORM ANALYSISFINISH

GRAFIKA INTERPRETACIJA ULAZNIH PODATAKA(pogodno za kontrolu i kao dokaz da nema daktilografskih i slinih greaka)

Numeracija tapova i vorova

11

12

19

13

14

15

16

17

18

1

8

2

7

93

6

4

5

11

12

1319

14

15

16

17

18

1

9

2

8

103

7

4

6

5

XY

Z


9/16

MKZ 06/07

38

Pretpostavljeni profili sa orijentacijom

20.00m

18.00m

6.00m

9.00m

Entity Color Legend

IPE550

HE900A

Default Plate Color

Default Solid Color

XY

Z

Grafika interpretacija optreenja G (LOAD 1)

-4.000 kN/m

-4.000 kN/m

-4.000 kN/m

-4.000 kN/m

-5.600 kN/m

-5.600 kN/m

-5.600 kN/m-5.600 kN/m

-4.000 kN/m

-5.600 kN/m

-4.000 kN/m

-5.600 kN/m

-4.000 kN/m

-5.600 kN/m

-4.000 kN/m

-5.600 kN/m

-17.600 kN

-17.600 kN

Load 1

XY

Z


10/16

MKZ 06/07

39

Grafika interpretacija optereenja S (LOAD 2)-8.000 kN/m

-8.000 kN/m

-8.000 kN/m

-8.000 kN/m

-8.000 kN/m

-8.000 kN/m

-8.000 kN/m

-8.000 kN/m

Load 2

XY

Z

Grafika interpretacija optere

enja QL (LOAD 3)

-74.920 kN

-178.060 kN

Load 3

XY

Z


11/16

MKZ 06/07

40

Grafika interpretacija optereenja BUL (LOAD 4)

-13.700 kN

Load 4

XY

Z Grafika interpretacija optereenja BUD (LOAD 5)

5.800 kN

Load 5

XY

Z


12/16

MKZ 06/07

41

Grafika interpretacija optereenja T (LOAD 6)

Load 6

XY

Z Grafika interpretacija optereenja WSL (LOAD 7)

1.760 kN/m

1.760 kN/m

1.760 kN/m

1.760 kN/m

1.760 kN/m

1.760 kN/m

1.760 kN/m

1.760 kN/m

3.170 kN/m

2.110 kN/m

3.170 kN/m

2.110 kN/m

3.170 kN/m

2.110 kN/m

3.170 kN/m

2.110 kN/m

Load 7

XY

Z


13/16

MKZ 06/07

42

Grafika interpretacija optereenja WSD (LOAD 8)

-3.17

-3.17

-3.17

-3.17

2.110 kN/m

2.110 kN/m

2.110 kN/m

2.110 kN/m

-1.760 kN/m

1.760 kN/m

-1.760 kN/m

1.760 kN/m

-1.760 kN/m

1.760 kN/m

-1.760 kN/m

1.760 kN/m

Load 8

XY

Z Grafika interpretacija optereenja WI (LOAD 9)

-0.700 kN/m

-0.700 kN/m

-0.700 kN/m

-0.700 kN/m

0.700 kN/m

0.700 kN/m

0.700 kN/m

0.700 kN/m

0.700 kN/m

0.700 kN/m

0.700 kN/m

0.700 kN/m

0.700 kN/m

0.700 kN/m

0.700 kN/m

0.700 kN/m

Load 9

XY

Z


14/16

MKZ 06/07

43

Maksimalni uticaji u rigli I sluaj optereenjaBeam End Force SummaryThe signs of the forces at end B of each beam have been reversed. For example: this means that the Min Fx entry gives the l argest tensi on

value for an beam.

Axial Shear Torsion Bending

Beam Node L/C Fx

(kN)

Fy

(kN)

Fz

(kN)

Mx

(kNm)

My

(kNm)

Mz

(kNm)

Max Fx 15 15 104:G+S+Q 109.251 127.303 0.000 0.000 0.000 409.297

Min Fx 19 13 103:G+Q -0.000 92.520 0.000 0.000 0.000 92.520

Max Fy 9 3 103:G+Q 0.000 195.660 0.000 0.000 0.000 195.660

Min Fy 8 9 104:G+S+Q 95.479 -10.416 0.000 0.000 0.000 -186.687

Max Fz 5 5 101:G 40.104 52.550 0.000 0.000 0.000 167.269

Min Fz 5 5 101:G 40.104 52.550 0.000 0.000 0.000 167.269

Max Mx 5 5 101:G 40.104 52.550 0.000 0.000 0 .000 167 .269

Min Mx 5 5 101:G 40.104 52.550 0.000 0.000 0 .000 167 .269

Max My 5 5 101:G 40.104 52.550 0.000 0.000 0.000 167.269

Min My 5 5 101:G 40.104 52.550 0.000 0.000 0.000 167.269

Max Mz 15 15 104:G+S+Q 109.251 127.303 0.000 0.000 0.000 409.297

Min Mz 8 9 102:G+S 80.877 -8.088 0.000 0.000 0.000 -194.508

Maksimalni uticaji u rigli II sluaj optereenjaBeam End Force SummaryThe signs of the forces at end B of each beam have been reversed. For example: this means that the Min Fx entry gives the l argest tensi on

value for an beam.


Beam Node L/C Fx

(kN)

Fy

(kN)

Fz

(kN)

Mx

(kNm)

My

(kNm)

Mz

(kNm)Max Fx 15 15 614:G+S+Q+ 127.886 150.149 0.000 0.000 0.000 477.878

Min Fx 19 13 621:G+Q+BUL -0.000 92.520 0.000 0.000 0.000 92.520

Max Fy 9 3 103:G+Q 0.000 195.660 0.000 0.000 0.000 195.660

Min Fy 8 9 618:G+S+Q+B 111.001 -12.040 0.000 0.000 0.000 -224.732

Max Fz 5 5 101:G 40.104 52.550 0.000 0.000 0.000 167.269

Min Fz 5 5 101:G 40.104 52.550 0.000 0.000 0.000 167.269

Max Mx 5 5 101:G 40.104 52.550 0.000 0.000 0 .000 167 .269

Min Mx 5 5 101:G 40.104 52.550 0.000 0.000 0 .000 167 .269

Max My 5 5 101:G 40.104 52.550 0.000 0.000 0.000 167.269

Min My 5 5 101:G 40.104 52.550 0.000 0.000 0.000 167.269

Max Mz 5 5 612:G+S+WSL 111.372 154.564 0.000 0.000 0.000 496.304

Min Mz 8 9 624:G+S-T+W 91.961 -9.095 0.000 0.000 0.000 -238.304

Maksimalni uticaji u stubu - I sluaj optereenjaBeam End Force Summary

The signs of the forces at end B of each beam have been reversed. For example: this means that the Min Fx entry gives the l argest tensi onvalue for an beam.


Beam Node L/C Fx

(kN)

Fy

(kN)

Fz

(kN)

Mx

(kNm)

My

(kNm)

Mz

(kNm)

Max Fx 1 1 104:G+S+Q 367.475 -96.041 0.000 0.000 0.000 -276.682

Min Fx 4 5 103:G+Q 55.416 -49.437 0.000 0.000 0.000 151.695

Max Fy 11 11 104:G+S+Q 266.062 96.041 0.000 0.000 0.000 362.555

Min Fy 1 1 104:G+S+Q 367.475 -96.041 0.000 0.000 0.000 -276.682

Max Fz 1 1 101:G 109.879 -34.677 0.000 0.000 0.000 -127.220

Min Fz 1 1 101:G 109.879 -34.677 0.000 0.000 0.000 -127.220

Max Mx 1 1 101:G 109.879 -34.677 0.000 0.000 0 .000 -127 .220

Min Mx 1 1 101:G 109.879 -34.677 0.000 0.000 0 .000 -127 .220

Max My 1 1 101:G 109.879 -34.677 0.000 0.000 0.000 -127.220

Min My 1 1 101:G 109.879 -34.677 0.000 0.000 0.000 -127.220

Max Mz 4 5 102:G+S 136.678 -81.280 0.000 0.000 0.000 407.604

Min Mz 14 15 104:G+S+Q 137.542 96.041 0.000 0.000 0.000 -409.297

Maksimalni uticaji u stubu - II sluaj optereenjaBeam End Force SummaryThe signs of the forces at end B of each beam have been reversed. For example: this means that the Min Fx entry gives the largest tensi onvalue for an beam.


Beam Node L/ C Fx

(kN)

Fy

(kN)

Fz

(kN)

Mx

(kNm)

My

(kNm)

Mz

(kNm)

Max Fx 1 1 616:G+S+Q+B 396.083 -142.911 0.000 0.000 0.000 -463.292

Min Fx 14 15 531:G+WSD+ 27.675 18.570 0.000 0.000 0.000 -76.012

Max Fy 14 15 614:G+S+Q+ 162.129 112.311 0.000 0.000 0.000 -477.878

Min Fy 1 1 516:G+S+Q+B 382.083 -143.166 0.000 0.000 0.000 -448.696

Max Fz 1 1 101:G 109.879 -34.677 0.000 0.000 0.000 -127.220

Min Fz 1 1 101:G 109.879 -34.677 0.000 0.000 0.000 -127.220

Max Mx 1 1 101:G 109.879 -34.677 0.000 0.000 0 .000 -127 .220

Min Mx 1 1 101:G 109.879 -34.677 0.000 0.000 0 .000 -127 .220

Max My 1 1 101:G 109.879 -34.677 0.000 0.000 0.000 -127.220

Min My 1 1 101:G 109.879 -34.677 0.000 0.000 0.000 -127.220

Max Mz 4 5 612:G+S+WSL 164.879 -95.440 0.000 0.000 0.000 496.304

Min Mz 14 15 618:G+S+Q+B 162.302 110.948 0.000 0.000 0.000 -480.158


15/16

MKZ 06/07

44

Iz prethodnih tabela se moe izvui zakljuak da je za dimenzionisanje merodavan II sluajoptereenja - uvek je, na primer, Mz

II/MzI > nI/nII.

Envelopa momenata za ram (za II sluaj optereenja):

Max: 382.808 kNm

Max: -78.353 kNm

Max: 27.973 kNm

Max: -480.158 kNm

Max: 480.158 kNm

Max: 92.056 kNm

Max: -463.292 kNm

Max: -240.794 kNm

Max: 496.304 kNm

Max: -47.577 kNm

Max: 496.304 kNm

Bending ZLoad 0 :Moment - kNm

XY

Z

Maksimalne deformacije

Beam Displacement Detail SummaryDisplacements shown in italic indicate the presence of an offset

Beam L/ C d

(m)

X

(cm)

Y

(cm )

Z

(cm)

Resultant

(cm)

Max X 14 214:G+S+Q+B 2.700 0.538 -0.027 0.000 0.539

Min X 4 612:G+S+WSL 2.400 -0.607 -0.024 0.000 0.608

Max Y 5 539:G+T+WS 0.502 -0.437 0.163 0.000 0.466

Min Y 8 624:G+S-T+W 2.512 -0.161 -5.099 0.000 5.101

Max Z 1 101:G 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

Min Z 1 101:G 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

Max Rst 8 624:G+S-T+W 2.512 -0.161 -5.099 0.000 5.101

Maksimalni horizontalni otklon stuba 0,6cm = h/1000 < hdop=h/150 = 900/150 = 6,0 cmMaksimalni ugib53 rigle je 5,10cm = B/392 > fdop = B/300 = 2000/300 6,7 cm

Relativno razmicanje odnosno primicanje taaka na visini GI-a54 za promenjiva optereenjaje: +6.6 mm / -0 mm < Dhdop = 10,0 mm

53Ako ugib prekorauje dozvoljenu vrednost moe se usvojiti nadvienje za ugib od sopstvene teine tako da pokompletiranju montae (nanoenju svih stalnih tereta) ram ima projektovani poloaj pa se ugib za uporeenje sadozvoljenom vrednou onda rauna samo za promenjiva optereenja.

54ovo je u praksi od relativno velikog znaaja kako ne bi dolazilo do spadanja krana sa ina (usled razmicanja) ili paknjegovog zaglavljivanja (usled primicanja). Uporeuju se samo horizontalna pomeranja od promenivih uticaja jer se inacentrie nakon montae svih elemenata hale i opreme.


16/16

MKZ 06/07

45

Rekapitulacija oslonakih reakcija55Reaction Summary

Horizontal Vertical Horizontal Moment

Node L/ C FX

(kN)

FY

(kN)

FZ

(kN)

MX

(kNm)

MY

(kNm)

MZ

(kNm)

Max FX 1 516:G+S+Q+B 143.166 382.083 0.000 0.000 0.000 -448.696

Min FX 11 214:G+S+Q+B -100.478 266.234 0.000 0.000 0.000 382.808

Max FY 1 616:G+S+Q+B 142.911 396.083 0.000 0.000 0.000 -463.292

Min FY 11 531: G+WSD+ 3.660 81.275 0.000 0.000 0.000 -26.515

Max FZ 1 101:G 34.677 109.879 0.000 0.000 0.000 -127.220

Min FZ 1 101:G 34.677 109.879 0.000 0.000 0.000 -127.220

Max MX 1 101:G 34.677 109.879 0.000 0.000 0 .000 -127.220

Min MX 1 101:G 34.677 109.879 0.000 0.000 0 .000 -127.220

Max MY 1 101:G 34.677 109.879 0.000 0.000 0.000 -127.220

Min MY 1 101:G 34.677 109.879 0.000 0.000 0.000 -127.220

Max MZ 11 214:G+S+Q+B -100.478 266.234 0.000 0.000 0.000 382.808

Min MZ 1 616:G+S+Q+B 142.911 396.083 0.000 0.000 0.000 -463.292

C.6.2.1 Odreivanje duine izvijanja stuba56 (JUS U.E7.111/86)

==n

io

io

o

h

N

N

hm

1 ,

, 0 (nema meustubova)

324,167120

2000

950

422100===

r

s

I

L

h

Ic 73,0

1,396

2,290==

kN

kNm

( ) ( ) 228,10,043,012

73,01

324,12,01

324,14,0143,01

2

1

2,01

4,01=+

+++

=+

+++

=o

mm

c

cb

cmhlix

1166950228,1 === b C.6.3 57Dimenzionisanje

55 Iz rekapitulacije (envelope) reakcija oslonaca se vidi da u ovom konkretnom sluaju nema kombinacije optereenja kojaizaziva negativnu reakciju (odizanje) to je kvalitativno vaan podatak od koga zavisi proraun same stope (kada imaodizanja ankeri rade i na zatezanje dok u suprotnom mogu da imaju samo konstruktivnu ulogu ili, eventualno, da primajuhorizontalne reakcije smicanje)56 Uzeta je visina rama u odnosu na kotu ukljetenja stuba (-0,50m), odnos krutosti rigle i stuba kao za IPE550 odnosnoHEA900 a sile su uzete za kombinaciju koja izaziva apsolutno najveu reakciju stuba to je i najvea aksijalna sila(G+S+Q+BUL+WSL-WI). Stepanasta promena intenziteta sile iznad i ispod konzole nije uzeta u obzir, to je na stranisigurnosti. Ako stub ne zadovolji na ovaj pojednostavljen nain uputno je prvo probati na nain koji uzima u obzir promenunormalne sile po visini stuba (JUS U.E7. 086/86).57 Sam postupak dimenzionisanja (dokaz napona, deformacija i stabilnosti, montana veza rigle i stuba i drugo osim stope)

je u visokoj meri analogan sa primerom br.39 iz Zbirke (praktino sve osim prorauna stope i duine izvijanja stuba jer seprimer odnosi na dvozglobni ram ugled koji odgovora sluaju iz elaborata a tie se odreivanja duine izvijanja stuba datje u taki C.6.2.1.) dok za konstruisanje i proraun stope moe da poslui odgovarajui deo primera br. 38 (primer 38 jesamostalan ukljeten stub ali proraun i konstruisanje stope, sa uticajima iz primera u elaboratu, vai potpuna analogija).

mN=290,2 kN

Ir=67120cm4

Is=422100cm4

L=20,0m

N=396,1 kN

h=9,5,0m

Documents

Uputstvo Za Izradu Elaborata 05 (C.6 - C.6.2.1)