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BRGM
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Communauté Urbaine de Bordeaux Ville de Bordeaux
Station Thiers Etude géotechnique
A . Denis, J.F. Largillier
Juin 1992 R 35219 AQI4S 92
Communauté Urbaine de Bordeaux - Station Thiers - Etude géotechnique
RESUME
A la demande de la Lyonnaise des E a u x - D U M E Z et pour le compte de la C o m m u n a u t é Urbaine de Bordeaux, le B R G M Agence Aquitaine a effectué l'étude géotechnique d'un projet de station de pompage des eaux pluviales appelée Station Thiers, en bordure de Garonne sur la rive droite en amont du Pont de Pierre.
L e projet comporte la station proprement dite qui est une boite circulaire de 17 mètres de diamètre intérieur, un ouvrage d'interception sur les deux collecteurs unitaires existant juste en amont du pont et un collecteur de 2 m de diamètre de liaison entre l'ouvrage d'interception et la station. Pour les débits de temps sec, les eaux des collecteurs interceptés seront soit refoulées par pompage dans un collecteur E U existant, soit évacuées gravitairement par un collecteur à réaliser en microtunnel entre la station Thiers et la station A . Jourde. A ce stade de l'étude, la conception des ouvrages n'est pas encore figée et des modifications peuvent être apportées. Il y a également un projet de voie sur berge qui englobe une partie des ouvrages ; une coordination entre les deux projets est donc nécessaire.
L'objet de la présente étude est de préciser le contexte géologique, géotechnique et hydrogéologique du site afin de concevoir la meilleure adaptation possible du projet aux conditions de terrain. L a mission B R G M a été la suivante :
- recueil de la documentation existante aussi bien sur les données géologiques que sur les ouvrages existants (archives de la construction du Pont de Pierre et des murs amont et aval) ;
- définition d'un programme de reconnaissance tenant compte des sondages existants ; - suivi géotechnique de la campagne de sondage ; - interprétation et synthèse des résultats ; - assistance à maîtrise d'oeuvre dans l'adaptation du projet au terrain, - définition des caractéristiques mécaniques des sols pour le calcul des ouvrages, - prédimensionnement du soutènement et des fondations de la station.
L a campagne de reconnaissance proprement dite a été réalisée par l'entreprise T E M S O L et les essais de laboratoire par le Laboratoire des Ponts et chaussées à Bordeaux.
Cette campagne a comporté la réalisation d'un sondage carotté et d'un sondage piézométrique de 31 mètres à l'emplacement de la station et de trois sondages tarière et d'un pressiomètre sur le collecteur de liaison. L e carottage situé en bordure de berge a été équipé d'un piézomètre isolant la nappe des alluvions dont le niveau a été enregistré pendant 1 mois.
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Communauté Urbaine de Bordeaux - Station Thiers - Etude géotechnique
Des recherches ont été effectuées aux Archives départementales pour retrouver le m o d e de fondation du m u r en retour du Pont de Pierre.
Les caractéristiques géologiques, géotechniques et hydrogéologiques mises en évidence par cette étude et à prendre en compte dans la mise au point du projet sont les suivantes :
. présence de remblai vaseux avec blocs ou d'argile molle compressible jusqu'à une cote comprise entre - 7,5 et - 10 N G F ;
. fluctuations très importantes du niveau piézométrique de la nappe des sables et graviers qui est mise en charge par la Garonne ;
. substratum marno-argileux imperméable entre - 20 et - 21 N G F .
Les problèmes géotechniques et recommandations dans la recherche de solutions techniques adaptées peuvent se résumer ainsi :
. Ouvrage d'interception : en cas d'interception complète, pas de difficulté particulière mais il faut éloigner les ouvrages du bâtiment actuel. Pour une solution déversoir, il faut sans doute fonder l'ouvrage sur pieux, battus de préférence.
. Collecteur de liaison : bien que le m u r en retour du Pont de Pierre soit très vraisemblablement fondé sur pieux en dessous du fil d'eau, il est conseillé d'éloigner le collecteur du m u r . Il n'y a pas de problème de stabilité de fond de fouille, mais l'ouvrage reposant sur une couche relativement compressible, on peut craindre de légères déformations (centimétriques) après la pose. U n soin tout particulier doit être apporté à la technique de pose pour éviter le remaniement en fond de fouille.
. Station proprement dite : les travaux ne peuvent être réalisés qu'à l'abri d'une paroi étanche ancrée dans le substratum imperméable. D e u x solutions sont proposées : palplanches Larsen V S avec 7 niveaux de cerces, ou paroi moulée de 0,60 m d'épaisseur. Pour un écran étanche et parfaitement ancré sur au moins 1,00 m dans les marnes, le débit de fuite par le fond serait de l'ordre de 1 m 3 / h . L a station pourra être fondée soit superficiellement après substitution des matériaux sur 2 à 4 m d'épaisseur soit sur pieux avec report partiel des charges sur la paroi. L'ouvrage de rejet en Garonne devra être fondé sur pieux..
. Collecteur d'évacuation des eaux usées entre Thiers et Jourde : dans le cas où cette solution serait retenue, une reconnaissance spécifique serait nécessaire pour vérifier la position du contact remblai/argile molle qui conditionne en grande partie l'exécution de ce projet en solution microtunnel.
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TABLE DES MATIÈRES
1. INTRODUCTION 4
2. P R O G R A M M E DE RECONNAISSANCE 5
3. RESULTATS DE RECONNAISSANCE 6 3.1. Coupes géologiques 6 3.2. Caractéristiques géotechniques des formations rencontrées 6 3.3. Hydrogéologie 8 3.4. Dépouillement des archives du Pont de Pierre 8
4. ADAPTATION D U PROJET AU SITE 10 4.1. Interception des collecteurs existants 10 4.2. Collecteur de liaison 2000 m m 11 4.3. Station proprement dite 12 4.4. Evacuation des eaux usées par temps sec 22
5. CONCLUSION 23
Communauté Urbaine de Bordeaux - Station Thiers - Etude géotechnique
1. INTRODUCTION
A la demande de la Lyonnaise des E a u x - D U M E Z et pour le compte de la C o m m u n a u t é Urbaine de Bordeaux, le B R G M Agence Aquitaine a effectué l'étude géotechnique de niveau A P D d'un projet de station de pompage des eaux pluviales appelée Station Thiers, en bordure de Garonne sur la rive droite en amont du Pont de Pierre.
L e projet comporte la station proprement dite qui est une boite circulaire de 17 mètres de diamètre intérieur, un ouvrage d'interception sur les deux collecteurs unitaires existant juste en amont du pont et un collecteur de 2 m de diamètre de liaison entre l'ouvrage d'interception et la station. Pour les débits de temps sec, les eaux des collecteurs interceptés seront soit refoulées par pompage dans un collecteur E U existant, soit évacuées gravitairement par un collecteur à réaliser en microtunnel entre la station Thiers et la station A . Jourde. A ce stade de l'étude, la conception des ouvrages n'est pas encore figée et des modifications peuvent être apportées. Il y a également un projet de voie sur berge qui englobe une partie des ouvrages ; une coordination entre les deux projets est donc nécessaire.
L'objet de la présente étude est de préciser le contexte géologique, géotechnique et hydrogéologique du site afin de concevoir la meilleure adaptation possible du projet aux conditions de terrain. La mission B R G M a été la suivante :
- recueil de la documentation existante aussi bien sur les données géologiques que sur les ouvrages existants (archives de la construction du Pont de Pierre et des murs amont et aval) ;
- définition d'un programme de reconnaissance tenant compte des sondages existants ; - suivi géotechnique de la campagne de sondage ; - interprétation et synthèse des résultats ; - assistance à maîtrise d'oeuvre dans l'adaptation du projet au terrain, - définition des caractéristiques mécaniques des sols pour le calcul des ouvrages, - prédimensionnement du soutènement et des fondations de la station.
L a campagne de reconnaissance proprement dite a été réalisée par l'entreprise T E M S O L et les essais de laboratoire par le Laboratoire des Ponts et chaussées à Bordeaux.
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2. PROGRAMME DE RECONNAISSANCE
C e site était déjà relativement bien connu grâce aux sondages effectués dans le secteur parmi lesquels on peut citer :
- les sondages dans les piles du Pont de Pierre ; - la cale de Queyries en 1975 (juste en aval du pont) ; - le projet de voie sur berge (1990).
L a coupe géologique prévisionnelle simplifiée est la suivante (cotes N G F ) :
- terrain naturel de 3,20 à 4,80 m N G F - remblais d'épaisseur variable (4 à 8,50 m) en bord de berge liés à l'histoire des
lieux (construction du pont, endiguement etc..) - argile molle vaseuse jusque vers -10 NGF -de -10 à- 20, alluvions sabio-graveleuses, avec d'abord des sables puis des graves - substratum marno-argileux du Sannoisien réputé imperméable.
L e programme de reconnaissance avait pour objet de préciser en tout point du projet la coupe de sols, les caractéristiques géotechniques des terrains rencontrés et le régime hydrogéologique en relation avec le plan d'eau de la Garonne. Il a comporté :
- pour le collecteur : trois sondages à la tarière de 14 à 16 m de profondeur (Tl à T3) dont l'objet essentiel était de déterminer la cote du toit des sables et un sondage pressiométrique (Fpl) à l'emplacement de l'ouvrage d'interception pour avoir les caractéristiques géotechniques des argiles molles ;
- pour la station : un carottage (Cl) et un pressiomètre (Fp2) tous deux descendus dans les marnes, sur l'emprise de l'ouvrage. Sur le carottage les argiles molles ont été prélevées au C P S pour avoir des échantillons intacts pour les essais de laboratoire. La présence de remblais très épais avec blocs sur Cl a fortement réduit l'épaisseur de sols effectivement prélevables au C P S et donc le programme d'essais de laboratoire.
- pour l'hydrogéologie : le carottage Cl a été équipé d'un piézomètre crépine dans la couche d'alluvions sablo-graveleuses et cimenté au-dessus pour isoler cette nappe de celles des remblais en relation directe avec la Garonne. C e piézomètre a été équipé d'un limnigraphe à enregistrement numérique pour déterminer la relation entre la nappe des sables et la Garonne.
En outre, une recherche a été entreprise aux Archives Départementales pour retrouver trace des plans et pièces écrites relatives à la construction du m u r amont du Pont de Pierre que le collecteur de liaison doit longer.
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3. RESULTATS DE RECONNAISSANCE
3.1. Coupes géologiques
O n trouvera en annexe 4 les coupes des sondages et essais in situ effectués et en annexe 6 les sondages d'archives. U n e synthèse graphique en est donnée par le profil en long géologique du projet (annexe 2) et par les profils en travers n° 1 et n° 2 (annexe 3a et 3b). O n peut faire les constatations suivantes :
* sous la voie sur berge, le long du collecteur de liaison, la coupe géologique est à peu près constante avec :
. terrain naturel de 3,20 à 4,80 N G F ,
. une base des remblais entre 0 et + 1,5 N G F ,
. un interface argile molle/sable entre - 7,5 et - 10 N G F . O n notera la présence d'une couche de transition de 0 à 1 m d'épaisseur d'argile sableuse (argile litée de sable) entre les argiles molles et le sable ;
. le toit des graves vers - 13 à - 14 N G F ;
. le toit du substratum entre - 20 et - 21 N G F . Le carottage Cl montre une marne argileuse très compacte, non fissurée et imperméable.
* en bordure de Garonne (sondage Cl) on note :
. un épaississement très sensible de la couche de remblais (8,50 m ) qui est un mélange de vase apportée par la Garonne et de débris divers déversés sur les berges avec sans doute des blocs (anciens enrochements ?), ce qui laisse supposer qu'il s'agit de terrains gagnés sur la berge ;
. une légère remontée du toit des sables ce qui, conjugué avec l'augmentation d'épaisseur de remblai, entraîne une diminution de l'épaisseur de la couche d'argile molle ; il est donc probable que le fond de Garonne est constitué par du sable et non par des vases, ce qui mettrait la nappe des alluvions directement en contact avec la Garonne à une très faible distance des berges.
3.2. Caractéristiques géotechniques des formations rencontrées
- les remblais : ils sont à prédominance argileuse et vaseuse et les caractéristiques pressiométriques traduisent bien cette nature. O n a en effet sur Fp2 :
PI = 0,42 M P a E = 3 Mpa
mais on y trouve des blocs de taille variable provenant sans doute soit de dépôts divers rejetés en Garonne, soit d'enrochements pour la protection des berges.
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Les remblais du point bas de la voie sur berge (Fpl) semblent de meilleure qualité (sable + calcaire) avec amélioration sensible des caractéristiques pressiométriques (PI = 0,73 et E = 4 M P a ) .
- les argiles molles : elles sont caractérisées par :
27 < W r < 43 % 18,2 < 7 h < 19,1 k N / m J
Ip de 14 à 19 C = 12 KPa (1 seul essai) 0=27°
Les teneurs en eau mesurées sur les échantillons prélevés à la tarière sont globalement plus faibles que ce qu'on trouve habituellement dans cette couche ; il semble qu'en bordure de Garonne, ces argiles soient plus limoneuses, ce qui est confirmé par des valeurs d'Ip faibles.
Les caractéristiques pressiométriques sont les suivantes :
0,35 < PI < 0,49 M P a moyenne = 0,41 M P a 1,54 < E < 2,43 M P a moyenne = 2 M P a
Il n'y a pas eu d'essai scissométrique in situ dans cette campagne, mais on peut avoir une bonne approche de la cohésion de ces argiles molles en utilisant la corrélation établie sur cette couche en rive droite lors d'études antérieures entre les essais pressiométriques et les scissomètres de chantier. Pour les argiles molles (Cu < 40 K P a ) , on obtenait :
C u = (PI - Po)/10
ce qui donnerait ici :
20 < C u < 39 K P a ; C u moyen = 31 K P a
- les sables plus ou moins graveleux : ce sont des sables moyens peu argileux dont les caractéristiques pressiométriques sont les suivantes :
PI = 1,2 M P a E = 7 MPa
- les graves : ce sont des graves propres ; le D n'a pas pu être déterminé en sondage (galets cassés par la soupape) ; par expérience, on sait qu'il est inférieur à 200 m m . Sur F p 2 , les caractéristiques pressiométriques sont les suivantes :
1,9 < PI < 2,46 M P a 14,5 < E < 20,4 M P a
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Elles sont légèrement inférieures à celles obtenues sur le sondage pressiométrique effectué pour la voie sur berge (PI de 2,2 à 3,2 M P a et E de 14,5 à 29,7), et on notera qu'il n'y a pas d'essai sur le dernier mètre de grave qui comporte les plus gros galets ;
- les marnes du Sannoisien : elles sont légèrement altérées mécaniquement sur le premier mètre mais deviennent ensuite très raides avec les caractéristiques suivantes :
PI > 6 M P a E m o y e n = 125 M p a
Les résistances à la compression mesurées sur les carottes du sondage de l'étude de la voie sur berges sont comprises entre 0,95 et 1,6 M P a avec une moyenne de 1,2 MPa.
Remarque : D'une façon générale les caractéristiques géotechniques des formations de ce site sont très comparables aux valeurs obtenues habituellement sur les formations homologues rencontrées en rive droite.
3.3. Hydrogéologie
Les conditions hydrogéologiques de ce site sont très particulières car elles sont liées aux fluctuations du niveau de la Garonne ; celui-ci varie entre les cotes extrêmes qui sont -1,84 N G F pour les plus basses eaux et + 5,30 N G F pour les plus hautes eaux. U n piézomètre a été posé dans la couche de sable (cimenté dans les argiles et les remblais) pour mesurer les variations de niveau piézométrique de cette couche en fonction du niveau de Garonne. O n trouvera en annexe 8 les enregistrements des fluctuations respectives de la Garonne et du niveau piézométrique de la nappe des sables et graves sur C l . O n constate que les deux niveaux varient simultanément sans décalage dans le temps, mais on note un net amortissement des fluctuations dans la nappe des alluvions par rapport à la Garonne, de l'ordre de 0,80 m pour les forts coefficients et de 0,50 m pour les faibles coefficients. Il n'y a pas eu d'essai de perméabilité dans les alluvions sablo-graveleuses. Ces perméabilités sont assez constantes dans cette couche : elles varient de 10-4 m / s dans la partie supérieure sableuse à 10° m / s dans la partie inférieure dans les graves.
3.4 . Dépouillement des archives du Pont de Pierre
Les pièces graphiques relatives à la construction des murs en retour du Pont de Pierre sont assez rares ; la plus intéressante est fournie en annexe. Il s'agit d'un plan à échelle non indiquée mais certainement au 1/500 donnant la vue en plan, la coupe et l'élévation des murs de rive droite ainsi que l'implantation des pieux. C e plan n'est pas daté mais il s'agit probablement d'un plan d'exécution, avant travaux. C e document n'est pas calé en altitude ; il indique la maille des pieux, mais ne donne pas leur profondeur. Les archives comportent
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STATION THIERS
Coupe synthétique et caractéristiques géotechniques des terrains
MGF Prof. TM 5 NGF r 3
o •
- 4 _ 5 •
- 8
- 10 •
- 15 .
- 20 •
- 25 •
• 5 Remblais vaseux
9
•10 Argile molle
M
15 Sable
1R
20
Grave
•25
¿b
Marne argileuse
•30
¡fh
18
17
20
22
21
E MPa
3
2
7
18
75'
PI MPa
0,42
0,4
1,2
2,2
5
Cu KPa
31
31
0
0
600
to
0
0
33°
36°
0
C KPa
0
0
0
0
50
*'
24°
24°
33°
36°
28°
Communauté Urbaine de Bordeaux - Station Thiers - Etude géotechnique
des pièces écrites relatives à ces travaux ; les pieux auraient été battus en 1824 et 1825, mais en 1926 on aurait resserré la maille avec des pieux battus au centre des mailles existantes pour consolider les fondations.
L e Service des Grands Travaux de la D . D . E . qui a exploité les archives du pont pour les travaux de consolidation de l'ouvrage a fourni de précieux renseignements sur les fondations de la culée rive droite, ce qui a permis de recaler en altitude la coupe du plan d'archivé sur laquelle figure le dessin de fondation de la culée.
Sur le profil n° 2 , on a figuré la structure du m u r et le schéma de fondation tels qu'ils ont pu être reconstitués à partir de l'exploitation des archives. Il serait opportun de procéder à des vérifications de ces hypothèses par des fouilles manuelles en pied de m u r . E n ce qui concerne les longueur de pieux, on sait que pour la culée, les pieux auraient 5 à 6 m de hauteur ; ils sont donc d'après la coupe de sols, battus jusqu'au sable. Les pièces écrites indiquent que le chantier des murs a été approvisionné en pieux de 8 à 12 m de long ; d'autre part, à cette époque (1824), la règle était de battre les pieux jusqu'au refus. O n peut donc penser que les pieux qui supportent le m u r descendent jusqu'au sable.
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4. ADAPTATION DU PROJET AU SITE
L'objet de ce paragraphe est de mettre en évidence les difficultés géotechniques présentées par les différents ouvrages constituant ce projet. La configuration définitive n'étant pas encore arrêtée, on commentera les diverses solutions encore envisagées à ce jour.
4 . 1 . Interception des collecteurs existants
D e u x solutions sont encore à l'étude : l'interception complète et le renvoi en un rejet unique à la station ou un déversoir qui laisse passer dans l'un des deux collecteurs les eaux tant que la Garonne est au-dessous d'un certain seuil.
•Interception complète : il s'agit d'effectuer sur chaque collecteur un regard d'interception et une conduite de jonction au collecteur de 2 000 m m . Ces ouvrages, de section réduite, sont à réaliser dans des fouilles blindées de 4,50 m de profondeur creusées dans les remblais et les argiles molles ; les fonds de fouille seront dans les argiles molles imperméables, mais on peut craindre des venues d'eau par les remblais sableux à marée haute. L a stabilité du fond de fouille est assurée m ê m e avec la Garonne en P H E (voir justification dans étude du collecteur ci-après). Les regards d'interception sont, respectivement, à 2 m et 6 m du m u r en retour du pont : si cet ouvrage est réellement fondé c o m m e le suggère le profil en travers n° 1, il n'y aurait pas de problème pour la stabilité du m u r car il serait fondé au-dessous du fond de fouille ; on recommande donc de vérifier de dispositif de fondation de ce m u r . L e regard d'interception du collecteur Thiers est à 1,60 m d'un bâtiment adossé au m u r beaucoup plus récent. O n ne sait pas comment est fondé ce bâtiment ; la proximité de la fouille pourrait y engendrer quelques désordres et il est recommandé de repousser le regard vers la Garonne de 3 à 4 mètres.
•Déversoir : c'est une boîte de 10 à 12 m de long, de 4 m de large et de 5 m de profondeur, assimilable à une tranchée large. L e fond est dans les argiles molles. Le calcul de stabilité du fond de fouille effectué pour la tranchée (voir paragraphe suivant) est applicable ici ; il est justifié de prendre en compte la résistance au cisaillement de l'argile dans la mesure où le rapport largeur de fouille/hauteur d'argile est encore faible (0,6). O n a donc une sécurité suffisante m ê m e en P H E , en phase travaux. Le sol de fondation étant de caractéristiques très médiocres et les sollicitations complexes et variables en raison de la marée, il est recommandé de fonder l'ouvrage sur pieux ou micropieux. D e plus, une fondation sur pieux permettrait de reprendre la poussée d'Archimède sur la boîte. Lors de l'exécution des pieux, il faudra tenir compte des fluctuations piézométriques de la nappe des sables à moins d'adopter la solution pieux battus. Si la fouille est blindée avec un rideau de palplanches, on ne peut pas utiliser celui-ci c o m m e fondation car la fiche réduirait la résistance au cisaillement dans les argiles et la stabilité du fond de fouille ne serait plus assurée en phase travaux (voir paragraphe suivant).
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4.2 . Collecteur de liaison 2000 m m
L e fond de tranchée sera compris entre - 1,5 et - 1,80 N G F , soit entre 4,7 et 6,60 m de profondeur. Bien que le mur en retour du pont soit fondé à - 1,80 N G F d'après les archives (ce qu'il faudrait vérifier), il est prudent d'éloigner le collecteur du m u r pour éliminer toutes causes de désordre sur l'ouvrage ancien. Les terrassements de la tranchée se feront à l'abri d'une fouille blindée et la solution palplanche paraît la plus indiquée. Les terrains terrassés seront des remblais pour l'essentiel, mais le fond de fouille sera dans les argiles molles. Plusieurs points sont à examiner :
•Stabilité du fond de fouille en cours de travaux : la présence d'une couche de sable en charge, variable avec la marée, sous la couche d'argile molle imperméable peut provoquer un soulèvement du fond. En tenant compte de la résistance au cisaillement, selon deux plans verticaux parallèles aux parois, la condition d'équilibre court terme s'écrit de la façon suivante :
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7 * h * L + 2 [ T B * f + T A (h - f)] > 7 W (H + h) * L
T A = frottement argile (cohésion) T B = frottement argile/palplanche
Dans le cas présent avec les données géométriques du schéma ci-dessus et :
7 (argile) = 17 k N / m 3
T A = 30 K P a T B = 0
avec une fiche nulle des palplanches, on a un coefficient de sécurité F = 1,85. Si l'on donne aux palplanches une fiche, en négligeant le frottement argile/palplanche, on diminue l'épaisseur de la couche d'argile qui participe à la résistance au cisaillement et donc le coefficient de sécurité : avec une fiche de 2 m , on a F = 1,56. O n notera que ce calcul est
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légèrement sécuritaire car on a vu précédemment que le niveau de la nappe des sables est toujours inférieur à celui de la Garonne ; le P H E de la nappe est donc inférieur à 5,30 N G F . A long terme, la cohésion n'est plus à prendre en compte et la stabilité n'est pas assurée. Il convient donc de réaliser la tranchée par plots et de remblayer au fur et à mesure.
•Pose de la conduite : le fond de fouille sera dans l'argile molle imperméable ; on risque d'avoir des venues d'eau par les parties sableuses du remblai à l'extrémité non fermée de la tranchée. U n lit de pose en matériau drainant est nécessaire ; il sera isolé du fond de fouille par un géotextile anticontaminant et posé le plus rapidement possible après l'ouverture de la fouille pour éviter l'altération des caractéristiques des sols. Les matériaux extraits de la tranchée ne seront réutilisables en remblai qu'en faible proportion ; seuls les remblais actuels sableux et hors d'eau pourront être remis dans la tranchée.
• C o m p o r t e m e n t à long terme de la conduite :
a) Soutènement : en cas d'inondation ou de remontée de nappe dans le remblai, la conduite est soumise à la poussée d'Archimède. Il peut y avoir soulèvement si le recouvrement des terrains n'est pas suffisant. Il y aura donc une vérification à faire lorsque le profil en long du terrain naturel et de la conduite seront définitivement arrêtés.
b) Tassements : ce collecteur sera posé sur des sols compressibles ; les modifications de contraintes apportées au sol de fondation par la pose de la conduite sont faibles et il ne devrait pas y avoir de tassements importants si les travaux sont réalisés dans de bonnes conditions ; mais dans ces sols, on ne peut pas garantir l'absence de petits mouvements m ê m e après la pose ; en particulier, il faut assurer une liaison adaptée à cette situation entre la conduite et les ouvrages fixes (déversoir et station). Il faut donc que les joints puissent accepter quelques déformations centimétriques. Mais surtout, il faut veiller à ce qu'après la pose il n'y ait pas de chargement du terrain au-dessus ou aux abords immédiats de la conduite, car les tassements d'ensemble que provoqueraient ces surcharges pourraient provoquer des désordres sur la conduite. D e ce point de vue, il est important d'assurer une bonne coordination avec le projet de voie sur berge.
4 . 3 . Station proprement dite
Sur le profil 2 , on a figuré très schématiquement la station telle qu'elle est prévue en l'état actuel du projet, c'est-à-dire une boîte circulaire de 17 m de diamètre intérieur et dont le radier serait à - 5,5 N G F . Dans un premier temps, nous examinerons les problèmes généraux de conception et de réalisation puis on donnera quelques éléments de prédimensionnement de l'ouvrage pour les hypothèses de structures envisagées.
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4 .3 .1 . Problèmes généraux de conception et de réalisation
Ils résultent :
a) de la position de l'ouvrage "à cheval" sur la berge et donc la nécessité de prendre en compte 2 types de calcul (côté terre et côté Garonne) et les problèmes de stabilité et d'exécution posés par le talus de la berge ;
b) de la configuration des terrains avec en particulier une nappe dans les alluvions, sous le radier, mise en charge par la Garonne. Il faut donc :
- soit créer un bouchon étanche sur une épaisseur à déterminer, - soit descendre un rideau étanche jusqu'à l'imperméable (marnes du Sannoisien),
c'est-à-dire à la cote - 21 N G F et équiper le fond de fouille d'un radier drainant et de puits de décharge si nécessaire.
Le calcul de l'épaisseur f de bouchon étanche donne :
wm t
H !
>
f * 7 > (H + f) 7 W
avec 7 = 18 K N / m 3 , on a :
f > 1,25 H
Pour H = 11,30 m (fond à - 6 N G F et niveau d'eau à + 5,30 N G F ) , on obtient : f = 14,10 m ; autrement dit, il faut imperméabiliser la quasi-totalité de la couche d'alluvions, ce qui conduit à un volume de sol traité considérable. Si de plus, on tient compte du fait que la réalisation d'un bouchon étanche par injection ou par colonnes de jet-grouting jointives présente des aléas, la solution rideau étanche apparaît la mieux adaptée pour ce projet. Reste alors à faire le choix du type de rideau étanche : palplanches ou paroi moulée.
Dans le cas d'une enceinte ancrée dans le substratum marneux, le débit de fuite à évacuer de la fouille, hormis les fuites de parois, sera très faible car les marnes sannoisiennes sont très peu perméables (K = 1.10-7 m/s ) ; en considérant une paroi parfaitement encastrée dans les marnes sur une hauteur de 1 m m i n i m u m , le débit d'exhaure (après épuisement de la fouille) calculé par la méthode de Brillant est de 1 m 3 / h .
Rapport BRGM R 35219 AQ14S 92 01.07.92 13
Communauté Urbaine de Bordeaux - Station Thiers - Etude géotechnique
Par ailleurs, une telle configuration, pour un fond de fouille à - 6 N G F , permet de vérifier la condition de Renard.
Pour les fondations de la station proprement dite deux solutions peuvent être envisagées :
- curage de la totalité des argiles molles et substitution par un bon matériau insensible à l'eau (grave) : cela suppose qu'on descende jusqu'à la cote - 11 côté digue ; la station serait alors fondée "superficiellement" sur ce massif de substitution qui tient lieu de radier drainant ;
- fondation sur pieux dans la partie centrale et avec report partiel des charges sur la paroi ; on donne ci-après des prédimensionnements de divers types de pieux dans le cas où cette solution serait retenue. Dans ce cas, il faut prévoir un radier drainant et des puits de décharge atteignant la couche de sable.
4.3 .2 . Dimensionnement de l'enceinte de la station
Les calculs de parois ont été effectués avec le logiciel R I D O . O n trouvera en annexe 7 la coupe-type de sol et les caractéristiques géotechniques prises en compte dans les calculs, puis les feuilles de calculs relatives à chaque cas étudié. Les caractéristiques géotechniques retenues dans les calculs sont pour certains niveaux légèrement différentes de celles données au paragraphe 3.2 qui résultent des essais effectués sur le site. Cela tient au fait qu'on a effectué une pondération sur certains résultats jugés pas très représentatifs parce que pas très nombreux, pour tenir compte des valeurs habituellement trouvées dans ces formations dans ce secteur de Bordeaux.
Valeur de K h
Dans le cadre d'un prédimensionnement, on a retenu :
- des valeurs de K h constantes en fonction du phasage d'exécution ; -des valeurs de K h augmentées par rapport aux valeurs calculées à partir des
recommandations du L C P C (Recommandations pour le choix des paramètres de calcul des écrans de soutènement par la méthode aux modules de réaction -chapitre IV) .
K h (t/m3) K h (t/m3) calculé Valeur
d'après L C P C prédimensionnement
44 44 29 44
400 1000 1 030 2 000 4 300 4 300
Terrain
Remblais vaseux Argile molle Sable Grave Marne
Em (en M P a )
3 2 7
18 75
Coefficient
2/3 2/3 1/3 1/3 1/3
Rapport BRGM R 35219 AQI4S 92 01.07.92 14
Communauté Urbaine de Bordeaux - Station Thiers - Etude géotechnique
•Solution palplanche : compte tenu de l'expérience locale dans ces terrains et pour tenir compte des contraintes de battage et de vibrofonçage dans les graves, les calculs ont été effectués avec des Larsen V S , ancrées de 1 m minimum dans les marnes, soit 27 m de hauteur ; les cerces sont simulées par des butons de rigidité équivalente. Pour une fouille à - 6 N G F , il faut 7 cerces, soit une tous les 1,5 mètres environ ; sans doute plus dans le cas où on envisagerait la substitution du fond de fouille. O n trouvera en annexe 7 les détails des calculs effectués.
. Caractéristiques
. Enceinte cylindrique en palplanche <£ 17 m
. Palplanche type L A R S S E N V S I = 72 200 c m 2 / m ) E = 21 10« t/m2
. Longueur : 27 m
. Cerces : H E B (240)- S = 106 c m 2
I = 1 1 2 6 0 c m V m l Rigidité équivalente 3 081 t/m2
. Niveau d'excavation : - 6,00 m N G F
. Surcharge 1,2 t/m2
. PHE = 5 m NGF
Rapport BRGM R 35219 AQI4S 92 01.07.92 15
Communauté Urbaine de Bordeaux - Station Thiers - Etude géotechnique
. Résultats : solution palplanches
Type calcul
1 - Côté digue Long terme PHE
2 - Côté Garonne Long terme PHE
3 - Côté digue Court terme PHE
4 - Côté Garonne Court terme PHE
5 - Côté digue Court terme PHE Kh (LCPC)
Flèche maxi (mm)
85,08
95,88
99,48
66,05
115,82
Flèche maxi phase 8
85,80
84,89
99,48
63,70
115,82
M o m e n t maxi (t.m)
57,17
39,19
75,38
50,02
78,63
M o m e n t maxi
phase 8 53,60
37,60
71,89
49,57
77,53
Efforts butons (t/ml)
-8 ,29 26,89 22,80 14,58 16,23 11,73 9,06
5,05 18,04 22,52 13,33 13,58 9,46 7,51
8,07 28,5 25,61 17,77 20,82 14,45 10,81
5,92 17,40 24,18 14,98 15,25 10,48 8,02
7,85 29,46 27,58 18,55 19,38 13,03 10,12
Efforts butons phase 8
0,14 24,54 20,86 13,73 16,23 11,73 9,06 5,03
16,17 21,06 12,75 13,58 9,46 7,51 1,74
25,51 23,23 16,76 20,82 14,45 10,81 5,92
15,32 22,58 14,32 15,26 10,48 8,02
3,86 26,70 25,61 17,64 19,38 13,03 10,12
A noter, un calcul a été effectué avec les valeurs de K h déduites des recommandations L C P C , il conduit à un résultat plus pessimiste.
Rapport BRGMR 35219 AQI4S 92 01.07.92 16
Communauté Urbaine de Bordeaux - Station Thiers - Etude géotechnique
L a solution palplanche est donc envisageable à condition de prendre des nuances d'acier
adaptées et de dimensionner les cerces en fonction des efforts attendus.
O n peut craindre la présence de blocs dans les remblais, car on en a trouvé sur le sondage
C l . Les anciens enrochements de berge ne comportent généralement pas de gros blocs et ne
devraient donc pas être gênants ; reste la présence de corps étrangers de grandes dimensions
(embarcation ou autre) peu probable mais toujours possible sur une berge qui a dû être
fréquentée dans le passé.
•Solution paroi moulée : le calcul montre qu'on peut réaliser cette paroi en 0,60 m
d'épaisseur sans butonnage car avec un diamètre de 17 m , la rigidité circulaire est très
élevée.
Pour tenir compte des défauts de verticalité et des pertes d'épaisseur utiles, on pourra :
- soit vérifier le calcul avec une paroi fictive plus mince,
- soit augmenter délibérément l'épaisseur.
Par contre l'exécution d'une paroi dont une partie est en Garonne pose problème. Il faut réaliser un remblai préalable qui empiète sur le fleuve pour disposer d'une plate-forme de travail. U n remblai taluté sur une berge à 2,5/1 dans des argiles molles ne tiendra pas ; il faut sans doute passer par un soutènement en palplanche renforcé éventuellement par des pieux et des liernes pour maintenir ce remblai provisoire qui pourrait être constitué par du sable. O n peut craindre également des pertes de béton dans les remblais de berges aux caractéristiques très médiocres et des difficultés de réalisation dues au marnage qui entraîne de très fortes variations de niveaux piézométriques dans la nappe des alluvions.
. Caractéristiques
. 0 17 m intérieur
. épaisseur 0,60 m
. produit d'inertie El = 21 600 t .m 2 /ml
. rigidité cylindrique R c = 8 694 t/m3
. longueur : 27 m
. niveau terrassement + 6 m N G F
. PHE = 5 m NGF
Rapport BRGM R 35219 AQI4S 92 01.07.92 17
Communauté Urbaine de Bordeaux - Station Thiers - Etude géotechnique
. Résultats : solution paroi moulée
Type calcul
Long terme PHE
Court terme PHE
N ° fichier
9
91
Flèche maxi (mm)
2,06
2,60
Moment maxi t.m
2,43
4,07
4.3.3. Dimensionnement des pieux
L e prédimensionnement d'un pieu isolé est établi selon les recommandations du S E T R A L . C . P . C . d'octobre 1985 "Règles de justification des fondations sur pieux à partir des essais pressiométriques" et des documents faisant suite.
. La charge nominale d'un pieu isolé est définie à partir des efforts résistants Q p et Qs tel que :
Q N = Q p / 3 + Qs/2 (pour sollicitations C C B A 68)
où : Q p = kp.ple.A : charge limite de pointe Q s = x . D Ehi.qi : charge limite de frottement Ql = Q p + Q s : charge limite
. L a charge de fluage d'un pieu isolé mis en place sans refoulement du sol :
Q c = Q p / 2 + Qs/1,5
avec refoulement du sol :
Q c = Ql/1,5
Rapport BRGM R 35219 A Ql 4S 92 01.07.92 18
Communauté Urbaine de Bordeaux - Station Thiers • Etude géotechnique
- Pieu foré tube ancré dans les eraves
Nous retiendrons pour cet horizon : - pi = 2,2 M P a - 7 = 22 k N / m 3
- qs = 0,08 M P a - k p = 1,052 - un ancrage d'au moins 3 4> - pieu tube foré à tubage perdu
<f> ( m m )
Ancrage mini
3 ¿(m)
Qp(t)
Qs(t)
Ql(t)
Qc(t)
QN(t)
QI(0
600
1,80
67
27
94
51,5
35
141
700
2,10
91
37
128
70
48
192
800
2,40
119
48
167
91,5
63
251
1000
3,00
187
75
262
143,5
100
392
Q I = charge intrinsèque du matériau (a'b = 5 M P a )
Rapport BRGM R 35219 AQI4S 92 01.07.92 19
Communauté Urbaine de Bordeaux - Station Thiers • Etude géotechnique
Pieu foré tube ancré dans les marnes
Nous retiendrons au niveau des marnes :
- pi = 3 M P a - 7 = 21 k N / m 3
-qs = 0,12 M P a - k p = 1,8 - un ancrage d'au moins 3 4> - pieu tube foré à tubage perdu
4> (mm)
Ancrage mini 3 * (m)
Qp(0
Qs(t)
QKO
Qc(t)
QN(t)
QI(0
600
1,80
147
161
308
180
129,5
141
700
2,10
200
196
396
230
164,5
192
800
2,40
261
233
494
285,5
203,5
251
1000
3,00
407
314
721
413
293
392
QI = charge intrinsèque du matériau (a'b = 5 M P a )
Rapport BRGM R 35219 AQI4S 92 01.07.92 20
Communauté Urbaine de Bordeaux - Station Thiers - Etude géotechnique
- Pieu battu aux marnes
. Caisson type L P V 5 battu 1 mètre dans les marnes
kp = 1,3 Q s = 0,12 M P a dans les graves
0,16 M P a dans les graves
Q p = 10,5 t Qs = 221t Ql = 231,5 t Q c = 154 t Q N = 114t
. Pieu P . H . 600 battu 1 m dans les marnes
kp = 2,3 A = 282,26 m 2
Qs = 0,12 M P a dans les graves P = 2,446 m 0,16 M P a dans les graves
Q p = 19,5,5 t Qs = 273 t Ql = 292,5 t Qc = 195 t Q N = 143 t
On retiendra : Q = inf (QN, Qi)
et l'on vérifiera selon le D . T . U . 13.12
Q G + Q sur < Q et Q G + Q ' S F < Q
avec Qsur = surcharges Q G = charges permanentes Q ' S F = frottement négatif
Reprise des sollicitations horizontales
Les sollicitations horizontales des pieux seront reprises par la réaction latérale du sol. Nous proposons de retenir une loi de réaction limitant la pression frontale à la pression nette (Pf -Po) selon le schéma suivant :
Rapport BRGM R 35219 AQI4S 92 01.07.92 21
Communauté Urbaine de Bordeaux - Station Thiers - Etude géotechnique
- Pieu battu aux marnes
. Caisson type L P V 5 battu 1 mètre dans les marnes
kp = 1,3 Qs = 0,12 M P a dans les graves
0,16 M P a dans les graves
Q p = 10,51 Qs = 221t Ql = 231,5 t Q c = 154 t QN = 114 t
. Pieu P . H . 600 battu 1 m dans les marnes
kp = 2,3 A = 282,26 m 2
Qs = 0,12 M P a dans les graves P = 2,446 m 0,16 M P a dans les graves
Q p = 19,5,5 t Qs = 273 t Ql = 292,5 t Qc = 195 t Q N = 143 t
O n retiendra : Q = inf (QN, Qi)
et l'on vérifiera selon le D . T . U . 13.12
Q G + Q sur < Q et Q G + Q ' S F < Q
avec Qsur = surcharges Q G = charges permanentes Q ' S F = frottement négatif
Reprise des sollicitations horizontales
Les sollicitations horizontales des pieux seront reprises par la réaction latérale du sol. Nous proposons de retenir une loi de réaction limitant la pression frontale à la pression nette (Pf -Po) selon le schéma suivant :
P. a ,
Y-A«fA o.<zja. m « j \ A -
Rapport BRGM R 35219 AQI4S 92 01.07.92 2\
Communauté Urbaine de Bordeaux - Station Thiers - Etude géotechnique
Le module de réaction pourra être déterminé à partir du module pressiométrique dans les conditions suivantes :
. charge courte - K = 2 kh
. charge longue - K = kh
avec :
kh = E 18 B > B o
4 (2,65 B / B o ) a B o / B + 3a
avec :
Bo = 0,6 m B = largeur du pieu a = coefficient de Ménard E = module pressiométrique
4.3.4. Ouvrage de rejet en Garonne
C'est un petit canal de 12 m de long et 3 m de large qui doit assurer l'évacuation des eaux de transit ou de pompage vers la Garonne, son fil d'eau est à - 2,5 N G F en aval soit en dessous des P B E de Garonne. Etant donné les mauvaises caractéristiques des sols de la berge, ce petit ouvrage devra être fondé sur pieux. Une solution consisterait à réaliser des pieux battus à partir d'un ponton, et un batardeau permettant d'effectuer les terrassement et la pose du canal.
4.4 . Evacuation des eaux usées par temps sec
Deux solutions sont à l'étude. La première est un relèvement des eaux usées dans un collecteur existant rejoignant la station d'épuration Antoine Jourde située à 900 m . La seconde consiste à évacuer gravitairement depuis la station Thiers jusqu'à la station Jourde par un collecteur à construire. Le fil d'eau de cet ouvrage serait entre - 1 et - 2 N G F ; il suivrait la voirie existante. Cette conduite peut être posée soit en tranchée, soit en microtunnel. Bien que la reconnaissance géotechnique de cette partie de projet n'ait pas été faite, on peut prévoir que le fil d'eau sera soit dans les argiles molles, soit proche du contact remblai/argiles molles ; c'est donc un profil pas très favorable à une solution microtunnelier car la probabilité de rencontrer des obstacles est assez grande du fait de la proximité des berges de la Garonne. Pour aller plus avant dans l'étude de la solution microtunnelier, il faudrait disposer d'une campagne de reconnaissance par sondages, à la tarière par exemple, qui permette de situer assez précisément et sur un grand nombre de points la position de l'interface remblai/alluvions non remaniées, de façon à avoir une meilleure approche de la probabilité d'intercepter des obstacles au niveau du collecteur.
Rapport BRGM R 35219 AQ14S 92 01.07.92 22
Communauté Urbaine de Bordeaux - Station Thiers • Etude géotechnique
5. CONCLUSION
Les caractéristiques géologiques, géotechniques et hydrogéologiques mises en évidence par cette étude et à prendre en compte dans la mise au point du projet sont les suivantes :
. présence de remblai vaseux avec blocs ou d'argile molle compressible jusqu'à une cote comprise entre - 7,5 et - 10 N G F ;
. fluctuations très importantes du niveau piézométrique de la nappe des sables et graviers qui est mise en charge par la Garonne ;
. substratum marno-argileux imperméable entre - 20 et - 21 N G F .
Les problèmes géotechniques et recommandations dans la recherche de solutions techniques adaptées peuvent se résumer ainsi :
. Ouvrage d'interception : en cas d'interception complète, pas de difficulté particulière mais il faut éloigner les ouvrages du bâtiment actuel. Pour une solution déversoir, il faut sans doute fonder l'ouvrage sur pieux.
. Collecteur de liaison : bien que le m u r en retour du Pont de Pierre soit très vraisemblablement fondé sur pieux en dessous du fil d'eau, il est conseillé d'éloigner le collecteur du m u r . Il n'y a pas de problème de stabilité de fond de fouille, en phase travaux. L'ouvrage reposant sur une couche relativement compressible, on peut craindre de légères déformations (centimétriques) après la pose. U n soin tout particulier doit être apporté à la technique de pose pour éviter le remaniement en fond de fouille. O n vérifiera qu'il n'y a pas soulèvement sous la poussée d'Archimède lorsque la couverture est faible.
. Station proprement dite : les travaux ne peuvent être réalisés qu'à l'abri d'une paroi étanche ancrée dans le substratum imperméable. D e u x solutions sont proposées : palplanches Larsen V S avec 7 niveaux de cerces, ou paroi moulée de 0,60 m d'épaisseur utile. L e débit de fuite par le fond serait de 1 m 3 / h pour un écran parfaitement étanche et ancré de 1 m au m i n i m u m dans les marnes. L a station pourra être fondée soit superficiellement après substitution des matériaux sur 2 à 4 m d'épaisseur soit un pieu avec report partiel des charges sur la paroi. L'ouvrage de rejet en Garonne devra être fondé sur pieux.
. Collecteur d'évacuation des eaux usées entre Thiers et Jourde : dans le cas où cette solution serait retenue, une reconnaissance spécifique serait nécessaire pour vérifier la position du contact remblai/argile molle qui conditionne en grande partie l'exécution de ce projet en solution microtunnel.
Rapport BRGM R 35219 AQ14S 92 01.07.92 23
PIECES ANNEXES
1 - PLAN DE SITUATION AU 1/200 AVEC SONDAGES
2 - PROFIL EN LONG GEOLOGIQUE AU 1/1 000
3 - a) PROFIL EN TRAVERS N° 1
3 - b) PROFIL EN TRAVERS N° 2
4 - COUPES DE SONDAGES (CAROTTAGE, TARIERE, PRESSIOMETRES)
5 - PLAN D'ARCHIVES DES MURS DE RIVE DROITE
6 - SONDAGES D'ARCHIVES
7 - NOTES DE CALCULS RIDO
8 - ENREGISTREMENTS PIEZOMETRIQUES
9 - ESSAIS DE LABORATOIRE
1 - PLAN DE SITUATION AU 1/200 AVEC SONDAGES
2 - PROFIL EN LONG GEOLOGIQUE AU 1/1 000
3 - a) PROFIL EN TRAVERS N° 1
3 - b) PROFIL EN TRAVERS N° 2
4 - COUPES DE SONDAGES (CAROTTAGE, TARIERE, PRESSIOMETRES)
DEP/COM
SITUATION
33.BORDEAUX
STATION THIERS
N classement
Designation
921102/011
Car.l
COUPE LITHOLOGIQUE COUPE TECHNIQUE
10.
20.
30.
40 L
•
- x - x -x - x - x
# • • # :
I • 0 •
0 • 0 I • O •
o - o ) . O .
0 - 0 I . O •
0 - 0 ) • O • ' 0 - 0 I • O •
Q • O I • O •
l°0°
°0°
_ w — <v — Af — W — /¥
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— (V — / * —
w ~ M • *# — HT — W —
(V —. (M — / *
— Í* — AT —
— W — <W —
*w — « — w
argile à débris de calcai -res (gros blocs),
argile sableuse
sable gris brun propre
remblais divers : gange
argileuse avec gros blocs
argile molle marron très plastique
alternance de lits d'argi -le 1/3 cm et sable 2/5cm
sable gris très propre à quelques graviers à la base
grave propre 0/50 mm âga -lets plus gros á la base
marne argileuse marron à passée verdâtre consistan -te à partir de 25 m passage de marne très limon -neuse de 29.50 à 30.10 m
tubage provisoire 140 LS de 0.00 à 25.00 m eau fin sondage vers 6.50
1.00 .
î.eo
2.60
B.50
10.20
11.40
17.00
24.40
31.00
£ Í
C i; l".
C >-C r i r i C. i-C r i r
Cimentation de 0.00 à 0.50 m
Tube PVC 100 mm
Tarière 150 mm Remblai Niveau d eau ( 6.50 m)
9.90
Wl.53
12.00
CÂROTTIER. 115 mm K.3
Crépine 100 mm
Carottage 116 mm Massif filtrant ( .5 - 2.5 )mm
25.00
Décanteur 100 mm
31.00 Bouchon de pied
DATE (S) D'EXECUTION
Début : 25/05/92
Fin : 26/05/92
LOCALISATION
Z sol : 3.61 m
PIEZOMETRIE
NS/sol
Rep/sol
Z rep.
Cote piézo
6.50 m
0.00 m
3.61 m
-2.89 m
SIEGE SOCIAL : Espace MERIGNAC Phare T n r-\/ T r m n m ccn ne? er * * *»#» r*/*
33704 MERIGNAC CEDEX Tci crriDic . ce r>A AA O Q ÔîTJSMifl
DEP/COM
SITUATION
33.BORDEAUX
STATION THIERS
N classement
Désignation
921102/001
Tar.l
COUPE LITHOLOGIQUE Or-
lO.
20L
- X - X -x - x - x - x - x -x - x - x - x - x -
üEEEE
:--'-r-^
remblais divers
sable fin marron clair
argile beige clair à rognons de calcaire
argile vasarde
argile sableuse
sable
arrêt volontaire eau fin sondage à 2.50 m / sol
0.50
COUPE TECHNIQUE W/v» 7.
1.40
2.50
11.50
. 12.50
14.50
kl
Niveau d'eau ( 2.50 m )
35
•iS
3? W L Ï 39 If * 19
kl
3?
Tarière 150 m m r3^- Remblai
14.50
OATE(S) D'EXECUTION
Début : 05/05/92
Fin : 05/05/92
LOCALISATION
Z sol : 3.41 m
PIEZOMETRIE
NS/sol
Rep/sol:
Z rep.
Cote piézo
2 . 5 0 m
0 . 0 0 m
3 .41 m
0 .91 m
SIEGE SOCIAL : Espace MERIGNAC Phare - 33704 MERIGNAC CEDEX /V r » » f v <i
DEP/COM
SITUATION
33.BORDEAUX
STATION THIERS
N classement
Désignation
921102/002
Tar. 2
COUPE LITHOLOGIQUE 0,-
10
20
c. ta
E
Pro
fon
de
ur
i •
l •
l •
i •
i •
l
1 •
! •
1
• 1
• 1
• 1
EEEEE
sable fin marron clair propre
sable fin argileux
argile vasarde
argile sableusenoire
sable.
arrêt volontaire eau fin sondage à 2.20 m 1 sol
. 0.30
l.SO
COUPE TECHNIQUE
3.60
12.50
13.00
- 16.00
h 31
.
Niveau d'eau ( 2.20 m)
-2?
-19-
- 3 3
Tarière 150 mm Remblai
16.00
DATE (S) D'EXECUTION
Début : 06 /05 /92
Fin : 06 /05 /92
LOCALISATION
Z sol : 4 .27 m
PIEZOMETRIE
NS/sol
Rep/sol:
Z rep.
Cote piézo
2.20 m
0.00 m
4.27 m
2.07 m
SIEGE SOCIAL : Espace MERIGNAC Phare - 33704 MERIGNAC CEDEX ApMf.fl
DEP/COM
SITUATION
33.BORDEAUX
STATION THIERS
N classement
Désignation
921102/003
Tar.3
COUPE LITHOLOGIQUE
10.
20L
• 0 • 0 • 0 • 0 • 0 • 0 • 0 • 0 - 0 - 0 • 0 • 0 • 0 - 0 - 0 • 0 • 0 •
o - o - o . 0 • 0 • 0 - 0 - 0 • 0 • 0 •
-x-x-x-x-x -x-x-
sable argileux à galets
argile sableuse marron à débris de calcaire
vase argileuse marron clair
argile vasarde brune
sable"
arrêt volontaire eau fin sondage à 2.50 m / sol
COUPE TECHNIQUE
. î.io •
3.50
4.20
4.80
. 13.60
16.00
\~25
2?
21
- 3e
- 31
- Io)
- 3o
36
p3i. - 36
. '
Niveau d'eau ( 2.50 m )
WL^ÍT-Tf^lT-
Tarière 150 mm Remblai
16.00
DATE (S) D'EXECUTION
Début : 06/05/92
Fin : 06/05/92
LOCALISATION
Z sol : 4.75 m
PIEZOMETRIE
NS/sol
Rep/sol
Z rep.
Cote piézo
2.50 m
0.00 m
4.75 m
2.25 m
SIEGE SOCIAL : Espace MERIGNAC Phare - 33704 MERIGNAC CEDEX <ffijmV ' ' T*J ^ t
T E M S 0 L S . A Espace Merignac Phare. BP 104. Av Alessandro VOLTA. 37004 MEHIGNAC. tel : 56.34.32.90
FORAGE PRESSIOMETRIQUE FP : 1 •
AFFAIRE : 33 BORDEAUX STATION THIERS COTE NGF TN : + 3.42 DOSSIER : 92.1 .102 FP.l NIVEAU EAU : au sol fin sondage DATE DEB : 07/05/92 TUBAGE : 96 mm sur 9.50 m DATE FIN : 07/05/92 : H A b C 1
OUTILS : Blcone et Bentonlte
PR
metres
1
2
3
4
5
6
7
B
9
10
11
12
13
14
is
16
17
IB
19
. ?Q
COUPE
indicative
Remblais divers
Sable fin
Argile+calc ait
Argile va3arde
"
MODULE DE DEFORMATION (E)
en Mpa
J ¡n
/ 2 . 2 1
2.18
2.07
j 1.B3
\ 2.31
/ 2.07
/ 1 - B 8
1
4.57
3.96
.53
5 10 50
PRES. LIM (MPA) K (PI)
PRES. FLU (MPA) 0 (Pf)
0.42
j 0.43 1
°-35 / 1 / J
0.26
0.23 J
0.23 j <
o.2g \ \
0.26 / i
0.26
'
.1
c
\
) •
0.44
0.43
0.41
1.37
0.48
0.44
0.41
.5
.71
3.78
.70
-
1 5
SIEGE SOCIAL : Espace MERIGNAC Phare - 33704 MERIGNAC CEDEX
T E M S O L S.A Eäpaca Herignac Phare. BP 104. Av Alessandro VOLTA. 37004 MERIGNAC. tal : 56.34.32.90
FORAGE PRESSIOMETRIQUE FP : 2
AFFAIRE : 33 BORDEAUX STATION THIERS COTE NGF TN : + 4.81
DOSSIER : 92 .1 .102 FP.2 NIVEAU EAU :
DATE DEB : 11/05/92 TUBAGE : S6 mm sur 25.50 m . DATE FIN : 13/05/92 : H A b h 1/ d
OUTILS : Blcone at Bentonlts
PR
metres
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16 .
17
IB
19
?n
COUPE
Indicative
Hsmoiaiu ' PdVBU
SdUlU LJI'UII
Remblals+argile
Argile vasarde
idem sableuse
Sable et grave
MODULE DE DEFORMATION . (E)
en Mpa
2.£
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/
i 2"E
/ 1.83
\
\ 2.14
1 2'43
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/ 1.54
J
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1.86
1.87
\ 2 ' 4 7
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\ :
1
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\ ^
5
\ \ 14.64
10
(
C
c
50
PRES. LIM (MPA) * (PI)
PRES. FLU (MPA) 0 (Pf)
.18
1 1 ).20 1
° '2 1 1 ¡
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\ \ 0.24 \ \
0.26 1 I
II .18 / / 0
0 - 2 4 \ \
7 0.25 1 J
0 - 3 2 \ \
\ 0.49 \
.1
0.40
0.42
0.44
.36
0.43
0.49
.34
0.42
1.37
0.5C
k
lv L U
.5
.72
y-. T >-°3 5
SIEGE SOCIAL : Espace MERIGNAC Phare - 33704 MERIGNAC CEDEX / T i » » » T ̂ T ^ \
T E M S O L S.A Espace Merlgnac Phare. BP 104. Av Alessandro VOLTA. 37004 MERIGNAC. tel : 56.34.32.90
FORAGE PRESSIOMETRIQUE FP : 2
AFFAIRE : 33 BORDEAUX STATION THIERS COTE NGF TN : + 4.81 DOSSIER : 92.1.102 FP.2 NIVEAU EAU : DATE DEB : 11/05/92 TUBAGE : 96 mm aur* 25.50 in D . . DATE FIN : 13/05/92 : H A b t d/ d OUTILS : Blcons et Bentonlto
PR
metres
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
COUPE
Indicative
Sable et grave
Grosse grave
Marna brune
MODULE DE DEFORMATION (E)
en Mpa
1 3
J 1 13,03
\
\ 20.40
/ 15.32
\
\
y 63.3
10
6.02
k 122^9B
143.0
114.95/
50
PRES. LIM (MPA) « (PI)
PRES. FLU (MPA) 0 (Pf)
i
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\ \
M >.01 \ \ 3
3 .30 \ \
3.91 \
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L
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\
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i
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>7
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3
50
20
20
SIEGE SOCIAL : Espace MERIGNAC Phare - 33704 MERIGNAC CEDEX
5 - PLAN D'ARCHIVES DES MURS DE RIVE DROITE
PLAN D'ARCHIVES DU PONT DE PIERRE (non daté)
Q Ô O O O O O O O O O O 0 O O O O O O O O O O O 0 CO O O O O O O O O O OOO C O O O O O O O O Û O O O O O O O O O O O O O O O O O O oooooocoooococcoooo oooooocooocoooooooo ¿oooooeooooeoooooooooocoo s>oooooooooooocöoooooooooo O O O O O O O O O C O O O O O O O O O O O O O C O ooooooooooooooooooocooooo oo ooooooooooooooooooooc O O O 0 0 O 0 O 0 0 O 0 C O O O Q 0 0 0 O 0 0 0 9 9 O 0 0 0 0 0 0 O O 0 0 0 O O O 0 O O O O
ooo oo ooooo ooooo oocoo ooooo
ooo C O O ooo ooo ooo ooo ooo
ooooo oo ooo O O O O O O O O O C ' O O O O O O O O O O O O O O O oc oo ooco o oo o O O O O oooo
oocoooocc ocooocooc ooocooooo O C ç O O O O G O ooooo oooo oooooco co O O O O O O O O O
ccoo ccoo cccc o ooo oooo
c coco o ooo c ccoco ooo c c o c ooo c ceco oooco
oooooooooooooooooooooo cocooooooocooooooooooo cooocooooooooooooooojo Cooocooooooooouooooooo cocooooooooaoooooooooo O O G O O Q O O O O O o O O O O O O O C O o cccooooooooouoooooocoo oco oooo 0 0 0 ti O O O C O O O O O 0 coo oooo c c o oo oo
ooco iC'-O o o c o 0 C O O o;«o
I O W O O O O o oooo o oooooo C O O O O O O O O O O C c oooo o oooo o
oo 3 U 3 Ü J O oo
oo o ooo O O O O O O oo oooo oo oooo oo oooo oo oooo O O O O O 3 oo
Ou oo Ou oo
oooooo oo o JO O O O Ö O O O O O O O O O O O O • 0 0 0 0 0 0 0 0 3 o o o o o o o o o O O O O O O O O O O O O O O O O O O so o o oooo oooo oooo
oooo Oo o o oo ooo o ooo ooc ooo o oo o o oo O O O O 9 0 0 0 0 0 O O O O C O O O C O oo oo c o o o cc I J O Q O C 0 3 0 C 0
O Ó O C O o O C o ooc O J O S
o o J a o o o O C U OO O 3 oc o o o o o C C OvíO O 9 C C O O Î J 3 c oooo 3 o O O O «. O 3 0 J O U 1 O O O 3 O O U 3 0 - 9 O
O O O O o ooo oooo o oo o o on o oooo o ooo
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ooooo ooooo 3 O O 0 3 oo ooo oo coo ooo o o ooooo
oooo o o o i> O O O O O O O O Oooo oooo oooo
oo 3 0 o© oo
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oooooo ooooooc oooooooooo¿oo O O O O O 3 O O O 0 C 0 3 ooooooocooooo ooOoooooooaoo O O O O O O O O O O O v 3 ooooooooooo^o o o oooo O O 3 OO O oo oooo oo oooo •
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lOOo-JO'jO O O -C ti £ C •» O
o o o c r . c o : O O C O O 3 0 0 C O O O O O O O O O O O O O O O C C O O 3 0 0 0 o o o o o o o o - o o oooo o
3 O O O oooo 3 0 0 O
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II!
oooo occcc ooooooccc ccoo ococc cooo ooece O O O o c c o o O O O O oooo oooo—• cooo oooo oooo oo oooocco oo oo oo o o ; oo ooooorí O O O O O O w O C O O O O o o f»o oooo
oocooooooooooooooo o cooooooo?ocooooo C C O O 0 0 0 O 3 0 O 0 O 0 O O O
° C O O O 0 0 3 O O O O O O O O O O O C O O O O O O O O O O O O O O O O
O O O O oooo oooo oooo O O O Q
o o o o o o o c o o c o o o o o o c ooooooçig^oocgcoocç
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oooocooo oooocooo oooooooo cooooooo oooooooo ooooooo oooo Oooo oo oo oooo ' oooo
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6 - SONDAGES D'ARCHIVES
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Hauteur
d n
couchrt
O.TO
1.80
9.00
DESIGNATION
des tcmínj
bable tin roux
coquililur Argile marron à nodules calcaires
/ose alltouse marron
'mm
E C H A N T I L L O N S INTACTS
1T.1AC3 • OCTIU
CiKOTTACt
Sabla vasard h. petits graviers
Graviers moyens
Sabla fin gris
Sabio fin gris & petits graviera
Calots et petits graviers fi 40 à 60
Graviers moyens areo quelques gros gqlets 0 10 cm
Karne sableuse gris Jaune J
1arn« panacha» marron-Jaune et gris bleu
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M O . «
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name tres altérée ] marron r~ Marne panacha* marron roux et gris bleu (passage da marne gréseuse gris vert de 28.55 * 29.75)
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H*u:tur
des
couches
1.10
1.10
3.00
7-90
DESIGNATION
<2n Grrrunj
Remblai ( sable, gravier, coquillages)
Sable gris belge avec rognons de silex
Vase finement sableuse marron
Vano marron plastique
E C H A N T I L L O N S I>fTACTS
TUIAT.E • OUTIU
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3.10
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26.70 2 7,10
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v •?••»'. ire.:
3.10
1.70
1.00
Snblo cro.TSler vosnrd marron
Sable grossier un pou.vaseux gris
Graves moyennes avec sable grossier
Oros galots et graviers 0 10 a. 80
2.1»0
I.70
Gravoa sableusos & gros galets et
graviers 0 0,05 & 70
- I.'IO
0,60
O.6O
3.00
Sable gris a. patlt» (rr»vl»re
Marne panachée marron vert
•Maine'"panacftöo" morrón roueo
m e pa marron vert ^
Horn« gt»-T«rii
Harno panachée marron gris bleu
NIVEAU
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I G O N D A Q E N« ¡i'S )
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Hauteur da
couches
0.40 femblal^able,gravier)
0.60 OlSO
9.60
3.10
1.60
1.00
DESIGNATION
des terrains
Terre marron , et. nrgH li
gile calca Ar sableuse
oti.in calcaire avec
Vase marron très plastiqua
Gravas vaseusas noyonnas peu sableuses à petits graviers, morceaux de bois
Petits graviers u n
jeu sableux et vasoux marron gris
Sable fin marron svee quelques graviers
-U.ÜU-"
2,4o Craves un peu sableuseï gros galets 0 60/7O
I.90 '•tits ¿raviers aablaug gris beige
O.7O
2 7 58 2803
3000 3060 3108
35 40
36 80
37.58 37 90
. 1314 .14 34 & • JQXXS?:
.tete
. H es 55^ .Z734
.3i.te
.3) ce
.33 34
'rrír, l"t'/.V'i~c
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I.9O
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1.92
0".60 0.48
4.32
1.40
0.78 0 . )2
. PullLs.Miavluis u n — peu sableux et vaceux
marron gris
ECHANTILLONS INTACTS TviACS • ounu
UIOTTACg
,240
NIVEAU
de l'eau
I 3 70 |
.14 00
C r a v e s a ——Ha
s a gros gale 11 wablwtisa«
Craves moyennes sableuses
•Marna 'saBiauBe _£L s vert
Marne panachée marron "bleu'compacte ovoo passages plastiques
2400 2390
Marne compacte vert |bleu en rognons f~~
Marne panachée marron Îanaçhee au_ Marne gréseuse gris
.Marne finement -sableuse gris marronp
Marne panachée conpacte marron vert
et bleu -(passage vert fonce de 34.OO a 35.00)
Calcaire gris bleu un peu gréseux compact et en rognons vers la
Marne panachée marron vert et gris bleu
Marne grlao Marna n«!»-« *
.2608
•26.48
VCMÍ'7H*A U^- ¿¿Wo)
SC 1 (extrémité S.E. du projet)
. 0,00 m remblai sablo-graveleux et pavé.
0,30 m remblai sablo-graveleux légèrement argileux à fins débris calcaires et débris de brique.
3,50 m vase plastique à molle, brune.
18,00 m sable fin à moyen à graviers vers 26,50 m : nodules de marne verte.
26,70 m marne verte (à quelques graviers siliceux).
27,40 m sable moyen à grossier légèrement marneux.
28,90 m marne verte.
31,00 m marne vert-bleu.
35,00 m marne verte.
35,90 m calcaire finement coquillier, blanchâtre.
36,00 m
7 - NOTES DE CALCULS RIDO
Calcul n° 1
- Palplanches
- Côté digue
- Long terme
- P H E
* R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PALPLANCHES LARSSEN V S / LONG TERME ** PAGE 1 **
B.R.G.H. AQUITAINE 30/06/92
** DONNEES DE BASE **
* SURCHARGES DE BOUSSINESQ LIEES A L'ETAT DU SOL
DESCRIPTION DU RIDEAU :
SECTION NO 1 DE .000 H. A 27.000 M. = PRODUIT D'IN. El
15120. TH2/M RIGIDITE CYLINDRIQUE
0. T/H3
** DESCRIPTION DU SOL :
COUCHE NO 1 DE .000 M. A 9.000 M. =
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE COHESION ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DEL
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE C GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
COUCHE NO 2 DE 9.000 M. A 13.000 M. =
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C
ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
COUCHE NO 3 DE 13.000 M. A 18.000 M. =
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
KA KO KP C
PHI PHI PHI >=0)
= = = = = = = = = = =
1.900 T/M3 1.100 T/M3 .420
. .600 3.300 .000 T/M2
24.000 DEGRES .000
-.660 44.000 T/M3
.000 1/M
1.700 T/M3 1.100 T/M3 .420 .600
3.300 .000 T/M2
24.000 DEGRES .000
-.660 29.000 T/M3
.000 1/M
2.000 T/M3 1.100 T/M3 .290 .450
6.400 .000 T/M2
33.000 DEGRES .000
-.660 1000.000 T/M3
.000 1/M
* R 1 D O 3.06 (C) R.F.L ** STATIOM THIERS / PALPLANCHES LARSSEM V S / LONG TERME ** PAGE 2 **
* B.R.G.M. -- AQUITAINE ** ** 30/06/92 **
COUCHE NO 4 DE 18.000 H. A 26.000 H.
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE COHESION ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DE
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
KA KO KP C
PHI PHI 'PHI '=0)
= s
= = = = = = = = =
2.200 T/M3 1.200 T/M3 .260 .410
8.200 .000 T/M2
36.000 DEGRES .000
-.660 2000.000 T/M3
.000 1/M
COUCHE NO 5 DE 26.000 M. A 40.000 M.
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE COHESION ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DEL
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE <• GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
KA KO KP C
PHI PHI PHI '=0)
= = = = = = = = = = =
2.100 T/M3 1.100 T/M3 .360 .530
4.350 5.000 T/M2 28.000 DEGRES
.000 -.660
4300.000 T/M3 .000 1/M
B.R.G.M* AQUITAINE 30/06/92
** PHASE NO 8 **
EXCAVATION DANS LE SOL 2 NIVEAU = 11.000 M.
* DEPLACEMENT DE LA NAPPE PHREATIQUE DANS LE SOL 2 NIVEAU = 11.200 M.
* POSE NAPPE DE BUTONS NO 7 NIVEAU ESPACEMENT INCLINAISON PRECHARGE RIGIDITE
10.500 H. 1.000 M. .000 DEG. .000 T.
3080. T/M LIAISON BILATERALE
* R I D 0 3.06 (C) R.F.L * *
* B . R . G . M . - - AQUITAINE * *
STATION THIERS / PALPLANCHES LARSSEN V S / LONG TERME * * PAGE 25 * *
* * 30/06/92 * *
DUnçe o _ rnAbt O ~
NIVEAU
.000 1.000 1.200 1.500
2.000 2.200 2.850 3.500
4.000 4.200 4.850 5.500
6.000 6.200 7.000
7.200 7.500 8.500
9.000 9.200 9.500
10.000 10.200 10.500
11.000 11.200 12.100 13.000
13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000
19.000 20.000
H.
R I
DEFORMEE ROTATION
54.797 57.695 58.278 59.158
60.653 61.267 63.363 65.718
67.780 68.654 71.616 74.682
77.062 77.993 81.416
82.170 83.199 85.464
85.802 85.762 85.496
84.471 83.840 82.644
79.969 78.652 71.019 61.006
53.197 45.215 37.497 30.405 24.182 18.937 14.672 11.340
7.778 5.980
MM
2.894 2.909 2.921 2.950 2.950 3.040 3.096 3.386 3.904 3.904 4.312 4.426 4.656 4.771 4.771 4.702 4.600 3.890 3.890 3.646 3.198 1.251 1.251
.062 -.470
-1.305 -1.305 -2.830 -3.484 -4.489 -4.489 -6.228 -6.937 -9.945
-12.104 -12.104 -12.756 -12.669 -11.931 -10.698 -9.186 -7.600 -6.062 -4.619 -4.619 -2.582 -1.121
/1000
D E A U
MOMENT
.00
.73 1.10 1.84 1.84 3.74 4.73 9.06
15.38 15.38 9.58 7.69 3.47 2.48 2.48
-6.28 -9.14
-16.63 -16.63 -20.20 -24.73 -32.14 -32.14 -39.21 -41.09 -42.86 -42.86 -48.77 -50.09 -50.91 -50.91 -53.60 -53.53 -45.45 -25.02 -25.02 -6.62 10.47 24.61 34.16 38.14 38.12 36.11 33.73 33.73 26.90 17.19
MT/M
EF.TR. CH.REP.
.00 1.64 2.10 2.89 3.03 4.61 5.33 8.09
11.46 -13.08 -10.07 -8.76 -4.11 1.15
-19.71 -15.24 -13.35 -5.22
-18.95 -16.77 -13.39 -1.19
-17.42 -10.78 -8.01 -3.76
-15.49 -8.11 -5.06
-.37 -9.43 -1.30 1.96
15.86 29.62 29.62 28.83 25.42 19.39 10.73 2.59
-2.10 -3.89 -3.38 -3.38 -9.14 -9.71
T/M
.00 1.00 1.20 1.50 1.50 2.00 2.20 2.85 3.50 3.50 4.00 4.20 4.85 5.50 5.50 6.00 6.20 7.00 7.00 7.20 7.50 8.50 8.50 9.00 9.20 9.50 9.50
10.00 10.20 10.50 10.50 11.00 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20
T/M2
S O L 1 EXCAV. .00 M. NA.EAU .00 M. SU.CAQ 1.20 T/M2
ETAT
2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2
2 2 2 2
PRES.
1.08 1.19 1.24 1.32 1.32 1.49 1.57 1.86 2.16 2.16 2.39 2.48 2.78 3.07 3.07 3.30 3.39 3.75 3.75 3.84 3.98 4.43 4.43 4.66 4.75 4.89 4.89 5.12 5.22 5.36 5.36 5.66 5.83 6.65 7.53 4.50 4.69 4.89 5.09 5.29 5.49 5.69 5.89 6.09 5.46 5.77 6.08
T/M2
S.BOU
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
T/M2
S O L EXCAV. 11.( NA.EAU 11.; SU.CAQ .(
ETAT
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 2 2 3 3 3 3 3 2 2 2 2 2 2 2
PRES.
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00 1.12 2.86 3.16
14.85 19.25 23.65 28.05 32.45 26.77 21.84 17.88 14.86 25.89 19.25 16.15
T/M2
2 30 M. »0 M. 30 T/M2
S.BOU
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
T/M2
BUTONS/ TIRANTS
NO CHARGE
1 .14
2 -24.54
3 -20.86
4 -13.73
5 -16.23
6 -11.73
7 -9.06
T.
* R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PALPLANCHES LARSSEN V S / LONG TERME ** PAGE 26 **
* B.R.G.M. -- AQUITAINE ** ** 30/06/92 **
F HASE 8
NIVEAU
21.000 22.000 23.000 24.000 25.000 26.000
27.000
H.
4 IT.) RAPPORT (1 1 ¡APPORT (
(SUITE)
DEFORMEE ROTATION MOMENT EF.TR. CH.REP.
5.323 -.290 8.24 -8.01 11.20 5.224 .015 1.36 -5.73 11.20 5.227 -.060 -3.26 -3.54 11.20 5.027 -.368 -5.71 -1.33 11.20 4.462 -.761 -5.72 1.47 11.20 3.538 -1.050 -2.34 5.57 11.20
-1.050 -2.34 5.57 11.20 2.452 -1.097 .00 .00 11.20
MM /1000 MT/M T/M T/M2
FLECHE MAXIMUM = 85.80 MM
MOMENT MAXIMUM = 53.60 MT/M
PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR PRESSION MOBIL I SEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR
ETAT PRES.
1 6.40 1 6.71 1 7.02 1 7.33 1 7.64 1 7.96 1 5.01 2 6.26
T/M2
S.BOU
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
T/M2
CODIFICATION DE L ETAT DU SOL
LE SOL 1 = LE SOL 2 =
.048
.250
ETAT
2 2 2 2 2 2 2 2
-1 0 1 2 3
PRES. S.BOU
15.33 .00 15.62 .00 16.12 .00 16.21 .00 15.57 .00 14.22 .00 24.45 20.36 .00
T/M2 T/M2
= DECOLLEMENT = EXCAVATION = POUSSEE = ELASTIQUE = BUTEE
NO CHARGE
T.
* R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PALPLANCHES LARSSEN V S / LONG TERME ** PAGE 27 **
** B.R.G.M. -- AQUITAINE ** ** 30/06/92 **
* COURBES ENVELOPPES JUSQU'A LA PHASE NO 8 *
NIVEAU
.000 1.000 1.200 1.500
2.000 2.200 2.850 3.500
4.000 4.200 4.850 5.500
6.000 6.200 7.000
7.200 7.500 8.500
9.000 9.200 9.500
10.000 10.200 10.500
11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000
E.TRAN MINI
.00
.00
.00
.00 -5.83 -4.30 -3.71 -2.66 -2.19 -18.03 -15.04 -13.74 -9.85 -7.74 -24.72 -20.26 -18.38 -10.25 -22.99 -20.82 -17.44 -5.24 -18.81 -12.16 -9.40 -5.15 -15.49 -8.11 -5.06 -.37 -9.43 -1.30 .00 .00 .00 .00
-.75 -2.73 -5.99 -8.40 -9.10 -8.35 -6.60 -9.14 -9.71 -8.01 -5.73 -3.54 -1.33
E.TRAN HAXI
.00 1.64 2.11 2.90 3.07 4.64 5.37 8.12 11.49 .70 .43 .33 .00 1.15 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .05
1.11 1.11 2.54 3.36 4.60 4.60 7.84 9.24 11.73 11.73 16.25 18.09 26.74 38.14 29.93 25.42 19.39 10.73 2.59 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00
NIVEAU
.000 1.000 1.200 1.500
2.000 2.200 2.850 3.500
4.000 4.200 4.850 5.500
6.000 6.200 7.000
7.200 7.500 8.500
9.000 9.200 9.500
10.000 10.200 10.500
11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000
MOMENT MINI
.00
.00
.00
.00
.00 -1.08 -1.88 -3.89 -5.46 -5.46 -6.47 -7.66 -14.91 -20.62 -20.62 -24.10 -25.95 -36.26 -36.26 -38.19 -41.83 -51.45 -51.45 -53.40 -55.14 -56.80 -56.80 -57.17 -56.94 -56.99 -56.99 -54.40 -53.53 -45.45 -25.02 -6.62 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 -.35 -1.02 -3.48 -5.71
MOMENT MAXI
.00
.73 1.10 1.85 1.85 3.76 4.76 9.12 15.46 15.46 9.58 7.69 4.23 4.12 4.12 3.90 3.78 3.13 3.13 2.93 2.64 1.68 1.68 1.30 1.20 1.14 1.14 1.30 1.47 1.83 1.83 2.74 3.22 6.25 17.75 31.11 39.58 41.73 41.49 39.60 38.12 36.11 33.73 26.90 17.19 8.24 1.36 .00 .00
* R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PALPLANCHES LARSSEN V S / LONG TERME ** PAGE 28 **
B.R.G.H. AQUITAINE 30/06/92
25.000 26.000 27.000
M
.00
.00
.00
T/M
1.47 5.57 .00
T/M
25.000 26.000 27.000
M.
-5.72 -2.34 .00
MT/M
.00
.00
.00
MT/M
STA TION THIERS / PALPLANCHES LARSSEN V S / LONG TERME ENVELOPPES JUSQU'A LA PHASE No 8
O M-
5 M-
lO M -
15 M -
20 M-
25 M-
-40 MOMENTS (MT/M)
-20 0 20 i • • • i • • i • • . i
40
mini maxi
flIDO 3.06 (C) H.F.L
EFFORTS TRANCHANTS (T/M) -40 -20
• • • i • • • »
0 20 i . i . i
mini
B.R.G.M. — AQUITAINE
40
maxi
26/06/92
O M
5 M
•10 M
•15 M
-ao M
-25 M
7 - NOTES DE CALCULS RIDO
Calcul n° 2
- Palplanches
- Côté Garonne
- Long terme
- P H E
* R I D 0 3.06 (C) R.F.L **
** B.R.G.M. — AQUITAINE **
STATION THIERS / PAL LAR V S / LONG TERME/COTE GARONNE ** PAGE 1 **
** 26/06/92 **
** DONNEES DE BASE **
* SURCHARGES DE BOUSSINESQ LIEES A L'ETAT DU SOL
DESCRIPTION DU RIDEAU
SECTION NO 1 DE .000 M. A 27.000 M. = PRODUIT D'IN. El
15120. TM2/M RIGIDITE CYLINDRIQUE
0. T/M3
*** DESCRIPTION DU SOL :
COUCHE NO 1 DE .000 M. A 3.500 M. =
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
COUCHE NO 2 DE 3.500 M. A 9.000 M. =
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C
ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
COUCHE NO 3 DE 9.000 M. A 13.000 M. =
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
.000 T/M3
.000 T/M3
.000 1.000 .000 .000 T/M2 .000 DEGRES .000 .000 .000 T/M3 .000 1/M
1.900 T/M3 1.100 T/M3 .420 .600
3.300 .000 T/M2
24.000 DEGRES .000
-.660 44.000 T/M3
.000 1/M
1.700 T/M3 1.100 T/M3 .420 .600
3.300 .000 T/M2
24.000 DEGRES .000
-.660 29.000 T/M3
.000 1/M
* R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / LONG TERME/COTE GARONNE ** PAGE 2 **
** B.R.G.M. -- AQUITAINE ** ** 26/06/92 **
COUCHE NO 4 DE 13.000 M. A 18.000 M. =
POIDS VOLUHIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE COHESION ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DEL
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE << GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
COUCHE NO 5 DE 18.000 M. A 26.000 M. =
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE COHESION ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DEL
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE ( GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
COUCHE NO 6 DE 26.000 M. A 40.000 M. =
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
KA KO KP C
PHI PHI PHI '=0)
= = = = = = = = = = =
2.000 T/M3 1.100 T/M3 .290 .450
6.400 .000 T/M2
33.000 DEGRES .000
-.660 1000.000 T/M3
.000 1/M
KA KO KP C
PHI PHI PHI -=0)
= a
= = = = = = = = s
2.200 T/M3 1.200 T/M3 .260 .410
8.200 .000 T/M2
36.000 DEGRES .000
-.660 2000.000 T/M3
.000 1/M
2.100 T/M3 1.100 T/M3 .360 .530
4.350 5.000 T/M2 28.000 DEGRES
.000 -.660
4300.000 T/M3 .000 1/M
M I D O 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / LONG TERME/COTE GARONNE ** PAGE 24 **
** B.R.G.M. -- AQUITAINE ** 26/06/92
** PHASE NO 8 **
* EXCAVATION DANS LE SOL 2 NIVEAU = 11.000 M.
* DEPLACEMENT DE LA NAPPE PHREATIQUE DANS LE SOL 2 NIVEAU = 11.200 H.
* POSE NAPPE DE BUTONS NO 7 NIVEAU ESPACEMENT INCLINAISON PRECHARGE RIGIDITE
10.500 M. 1.000 M. .000 DEG. .000 T.
3080. T/M LIAISON BILATERALE
** R 1 D O 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / LONG TERME/COTE GARONNE ** PAGE 25 **
** B.R.G.M. — AQUITAINE ** ** 26/06/92 **
DUACC ft m rnAbfc o
NIVEAU
.000
.600 1.200 1.500
2.200 2.850 3.500
4.000 4.200 4.850 5.500
6.000 6.200 7.000
7.200 7.500 8.500
9.000 9.200 9.500
10.000 10.200 10.500
11.000 11.200 12.100 13.000
13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000
19.000 20.000 21.000
H.
R I
DEFORMEE ROTATION
84.886 82.711 80.537 79.453
76.959 74.795 72.932
71.795 71.413 70.433 69.856
69.690 69.671 69.719
69.739 69.750 69.359
68.783 68.454 67.837
66.441 65.738 64.515
62.010 60.836 54.353 46.236
40.085 33.943 28.145 22.936 18.447 14.707 11.686 9.330
6.809 5.529 5.045
KM
-3.625 -3.624 -3.619 -3.611 -3.611 -3.479 -3.140 -2.546 -2.546 -2.013 -1.816 -1.203 -.558 -.558 -.147 -.045
.107
.107
.086 -.023 -.850 -.850
-1.492 -1.805 -2.315 -2.315 -3.299 -3.736 -4.417 -4.417 -5.621 -6.119 -8.225 -9.645 -9.645 -9.933 -9.632 -8.856 -7.778 -6.581 -5.396 -4.286 -3.266 -3.266 -1.831 -.806 -.233
71000
D E A U
MOMENT
.00
.04
.29
.56
.56 5.30
10.65 17.21 17.21 15.17 14.64 14.24 16.17 16.17 8.95 6.55
.08
.08 -3.26 -7.59
-15.73 -15.73 -22.63 -24.60 -26.65 -26.65 -32.32 -33.69 -34.75 -34.75 -37.50 -37.60 -31.39 -14.55 -14.55
.47 13.62 23.23 28.16 29.19 27.91 25.72 23.78 23.78 18.92 11.99 5.52
MT/M
EF.TR. CH.REP.
.00
.18
.72 1.13 6.16 7.45 9.09
11.16 -5.02 -3.08 -2.20 1.07 4.95
-16.11 -12.70 -11.24 -4.80
-17.55 -15.80 -13.06 -2.98
-16.56 -10.97 -8.64 -5.02
-14.48 -8.16 -5.53 -1.48 -8.99 -1.94
.87 12.82 24.67 24.67 22.97 18.65 11.70 4.38 -.62
-3.12 -3.57 -2.41 -2.41 -6.50 -6.97 -5.85
T/M
.00
.60 1.20 1.50 1.50 2.20 2.85 3.50 3.50 4.00 4.20 4.85 5.50 5.50 6.00 6.20 7.00 7.00 7.20 7.50 8.50 8.50 9.00 9.20 9.50 9.50
10.00 10.20 10.50 10.50 11.00 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20
T/M2
S O L 1 EXCAV. .00 M. NA.EAU .( SU.CAQ .(
ETAT
3 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2
PRES.
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.26
.35
.64
.94
.94 1.17 1.26 1.63 1.63 1.72 1.85 2.31 2.31 2.54 2.63 2.77 2.77 3.00 3.10 3.23 3.23 3.47 3.56 4.10 4.93 3.03 3.23 3.43 3.63 3.83 4.03 4.23 4.43 4.63 4.15 4.46 4.77 5.08
T/M2
30 M. 30 T/M2
S.BOU
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
T/M2
S O L EXCAV. 11. NA.EAU 11. SU.CAQ
ETAT
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 2 2 3 3 3 3 2 2 2 2 2 2 2 2 2
PRES.
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00 1.12 2.37 2.73
14.85 19.25 23.65 28.05 25.22 21.04 17.61 14.90 12.85 21.87 17.32 15.25 14.77
T/M2
2 30 M. 20 M. 30 T/M2
S.BOU
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
T/M2
BUTONS/ TIRANTS
NO CHARGE
1 5.03
2 -16.17
3 -21.06
4 -12.75
5 -13.58
6 -9.46
7 -7.51
T.
* R I D 0 3.06 (C) R.F.L **
** B.R.G.H. -- AQUITAINE **
STATION THIERS / PAL LAR V S / LONG TERME/COTE GARONNE ** PAGE 26 **
** 26/06/92 **
PHASE 8 (SUITE)
NIVEAU
22.000 23.000 24.000 25.000 26.000
27.000
DEFORMEE ROTATION MOMENT EF.TR. CH.REP.
11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20
T/M2
4.934 4.860 4.589 3.994 3.082
2.031
MM
-.045 -.142 -.421 -.769
-1.022 -1.022 -1.060
/1000
.43 -3.11 -5.07 -5.03 -2.00 -2.00 .00
MT/M
-4.32 -2.78 -1.08 1.31 5.03 5.03 .00
T/M
ETAT PRES. S.BOU
5.40 5.71 6.02 6.33 6.64 3.19 5.39
.00
.00
.00
.00
.00
.00
2 2 2 2 2 2 2
15.04 15.39 15.34 14.64 13.31 22.49 18.55
T/M2 T/M2
ETAT PRES. S.BOU
.00
.00
.00
.00
.00
.00
T/M2 T/M2
NO CHARGE
T.
FLECHE MAXIMUM = 84.89 MM
MOMENT MAXIMUM = 37.60 MT/M
CODIFICATION DE L ETAT DU SOL
-1 = DECOLLEMENT 0 = EXCAVATION 1 = POUSSEE 2 = ELASTIQUE 3 = BUTEE
( 4 IT.) RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 1 = RAPPORT (PRESSION M08ILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 2 = *** CALCUL TERMINE
.042
.228
* R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / LONG TERME/COTE GARONNE ** PAGE 27 **
** B.R.G.M. -- AQUITAINE ** ** 26/06/92 **
* COURBES ENVELOPPES JUSQU'A LA PHASE NO 8 *
NIVEAU
.000
.600 1.200 1.500
2.200 2.850 3.500
4.000 4.200 4.850 5.500
6.000 6.200 7.000
7.200 7.500 8.500
9.000 9.200 9.500
10.000 10.200 10.500
11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000
E.TRAN MINI
.00
.00
.00
.00 -2.79 -1.50
-.07 .00
-9.20 -7.27 -6.39 -4.03 -3.20
-19.81 -16.41 -14.95 -8.56
-20.54 -18.78 -16.04
-5.97 -17.52 -11.93 -9.59 -5.98
-14.48 -8.16 -5.53 -1.48 -8.99 -1.94
-.12 .00 .00
-.96 -2.55 -3.44 -5.07 -6.75 -7.07 -6.34 -4.86 -6.50 -6.97 -5.85 -4.32 -2.78 -1.08
.00
E.TRAN MAXI
.00
.18
.72 1.13 6.17 7.47 9.11
11.17 3.48 3.68 3.54 2.81 4.95 2.05 1.52 1.31 .91 .91 .84 .75 .71 .71
1.42 1.83 2.46 2.46 4.71 5.71 7.62 7.62
11.10 12.50 20.72 30.07 22.97 18.65 11.70 4.38
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.03
.05
.01
.00 1.31
NIVEAU
.000
.600 1.200 1.500
2.200 2.850 3.500
4.000 4.200 4.850 5.500
6.000 6.200 7.000
7.200 7.500 8.500
9.000 9.200 9.500
10.000 10.200 10.500
11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000
MOMENT MINI
.00
.00
.00
.00
.00 -.97
-1.48 -1.05 -1.05 -.16
.00 -2.75 -5.10 -5.10 -6.55 -7.45
-15.85 -15.85 -17.48 -20.55 -29.79 -29.79 -33.31 -35.07 -36.92 -36.92 -38.03 -38.84 -39.19 -39.19 -37.51 -37.60 -31.39 -14.55
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00 -.02 -.35 -.47 -.81
-3.12 -5.07 -5.03
MOMENT MAXI
.00
.04
.29
.56
.56 5.31
10.67 17.24 17.24 15.17 14.64 14.24 16.17 16.17 12.21 12.49 13.23 13.23 13.33 13.40 13.12 13.12 12.71 12.52 12.24 12.24 11.82 11.68 11.50 11.50 11.31 11.27 11.46 16.91 25.62 31.26 32.70 31.60 29.50 27.91 25.72 23.78 18.92 11.99 5.52 .43 .00 .00 .00
** R I D O 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / LONG TERME/COTE GARONNE ** PAGE 28 **
** B.R.G.H. -- AQUITAINE ** 26/06/92
26.000 27.000
.00
.00
T/M
5.03 .00
T/M
26.000 27.000
M.
-2.00 .00
HT/H
.00
.00
HT/M
STATION THIERS / PAL LAR V S / LONG TERME/COTE BARONNE E N V E L O P P E S J U S Q U ' A LA P H A S E No B
O M-
S M-
10 M -
15 M -
20 M-
25 M-
M O M E N T S (MT/M)
RIDO 3.OB (C) R.F.L
mini
EFFORTS TRANCHANTS (T/M) 20 40
. I • I . I . L^f
-40 -20 0
B . R . G . M . — AQUITAINE
maxi
26/06/92
0 M
5 M
•10 M
•15 M
-20 M
-25 M
7 - N O T E S DE CALCULS RIDO
Calcul n° 3
- Palplanches
- Côté digue
- Court terme
- P H E
* R I D 0 3.06 (C) R.F.I **
** B.R.G.H. -- AQUITAINE **
STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERHE/COTE DIGUE ** PAGE 1 **
** 26/06/92 **
** DONNEES DE BASE **
* SURCHARGES DE BOUSSINESQ LIEES A L'ETAT DU SOL
** DESCRIPTION DU RIDEAU :
SECTION NO 1 DE .000 H. A 27.000 H. = PRODUIT D'IN. El
15120. TM2/M RIGIDITE CYLINDRIQUE
0. T/M3
** DESCRIPTION DU SOL :
COUCHE NO 1 DE .000 H. A 9.000 H. =
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
COUCHE NO 2 DE 9.000 M. A 13.000 M. =
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
COUCHE NO 3 DE 13.000 M. A 18.000 M. =
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
1.900 T/M3 1.100 T/M3 .000 .000 .000 .100 T/M2 .000 DEGRES .000
-.660 44.000 T/M3
.000 1/M
1.700 T/M3 1.100 T/M3 1.000 1.000 1.000 3.100 T/M2 .000 DEGRES .000
-.660 29.000 T/M3
.000 1/M
2.000 T/M3 1.100 T/M3 .290 .450
6.400 .000 T/M2
33.000 DEGRES .000
-.660 1000.000 T/M3
.000 1/M
* R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE DIGUE ** PAGE 24 **
** B.R.G.H. -- AQUITAINE ** ** 26/06/92 **
** PHASE NO 8 **
* EXCAVATION DANS LE SOL 2 NIVEAU = 11.000 H.
* DEPLACEMENT DE LA NAPPE PHREATIQUE DANS LE SOL 2 NIVEAU = 11.200 M.
POSE NAPPE DE BUTONS NO 7 NIVEAU = 10.500 H. ESPACEMENT = 1.000 M. INCLINAISON = .000 DEG. PRECHARGE = .000 T. RIGIDITE = 3080. T/M LIAISON BILATERALE
* R I D 0 3.06 (C) R.F.L * *
* * B . R . G . M . - - AQUITAINE * *
STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE DIGUE * * PAGE 25 * *
* * 26/06/92 * *
nuiPC fl _ PHASE o •
NIVEAU
.000 1.000 1.200 1.500
2.000 2.200 2.850 3.500
4.000 4.200 4.850 5.500
6.000 6.200 7.000
7.200 7.500 8.500
9.000
9.200 9.500
10.000 10.200 10.500
11.000
11.200 12.100 13.000
13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000
H.
R I
DEFORMEE ROTATION
36.550 43.321 44.676 46.711
50.118 51.491 56.042 60.824
64.736 66.344 71.664 77.039
81.157 82.770 88.830
90.217 92.170 97.234
98.768
99.158 99.478
99.249 98.866 97.962
95.544
94.247 86.103 74.657
65.422 55.778 46.272 37.374 29.436 22.661 17.111 12.759
MM
6.770 6.774 6.778 6.790 6.790 6.847 6.891 7.141 7.620 7.620 7.992 8.088 8.247 8.283 8.283 8.135 7.992 7.082 7.082 6.778 6.223 3.797 3.797 2.288 2.288 1.604 .519 .519
-1.483 -2.349 -3.684 -3.684 -6.008 -6.008 -6.959
-11.049 -14.142 -14.142 -15.256 -15.458 -14.835 -13.543 -11.804 -9.861 -7.907 -6.038 -6.038
/1000
D E A U
MOMENT
.00
.23
.40
.79
.79 2.79 3.81 8.15
14.49 14.49 8.27 6.25 1.69
.62
.62 -9.16
-12.37 -20.83 -20.83 -25.13 -30.65 -40.39 -40.39 -50.25 -50.25 -53.07 -55.98 -55.98 -64.36 -66.38 -67.92 -67.92 -71.78 -71.78 -71.89 -62.95 -38.29 -38.29 -15.70
5.59 23.92 37.66 45.49 47.71 46.47 43.89 43.89
MT/M
EF.TR. CH.REP.
.00
.70 1.01 1.62 3.36 4.73 5.40 8.09
11.53 -13.98 -10.82
-9.44 -4.45 1.27
-21.97 -17.07 -14.99 -5.96
-22.72 -20.29 -16.50 -2.67
-23.49 -15.86 -15.86 -12.37 -6.98
-21.43 -12.03 -8.12 -2.10
-12.91 -2.42 -2.42 1.34
18.58 36.32 36.32 35.54 32.13 26.10 17.44 7.66
.16 -3.56 -4.25 -4.25
T/M
.00 1.00 1.20 1.50 1.50 2.00 2.20 2.85 3.50 3.50 4.00 4.20 4.85 5.50 5.50 6.00 6.20 7.00 7.00 7.20 7.50 8.50 8.50 9.00 9.00 9.20 9.50 9.50
10.00 10.20 10.50 10.50 11.00 11.00 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20
T/M2
S O L 1 EXCAV. .00 H. NA.EAU .00 M. SU.CAQ 1.20 T/H2
ETAT
-1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2
PRES.
.00
.39
.55
.79
.79 1.19 1.35 1.87 2.37 2.37 2.75 2.90 3.38 3.86 3.86 4.23 4.38 4.99 4.99 5.15 5.39 6.27 6.27 6.75 8.24 8.44 8.77 8.77 9.32 9.55 9.91 9.91
10.53 10.53 10.79 12.01 13.33 4.50 4.69 4.89 5.09 5.29 5.49 5.69 5.89 6.09 5.46
T/M2
S.BOU
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
T/M2
S O L 2 EXCAV. 11.00 M. NA.EAU 11.20 M. SU.CAQ .00 T/M2
ETAT
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 2 2 2 3 3 3 3 3 2 2 2 2 2
PRES.
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00 2.77 3.07 3.83 4.49
14.85 19.25 23.65 28.05 32.45 32.03 25.56 20.32 16.28 28.72
T/M2
S.BOU
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
T/M2
BUTONS/ TIRANTS
NO CHARGE
1 1.74
2 -25.51
3 -23.23
4 -16.76
5 -20.82
6 -14.45
7 -10.81
T.
* R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE DIGUE ** PAGE 26 **
** B.R.G.H. -- AQUITAINE ** ** 26/06/92 **
PHASE 8 (SUITE)
NIVEAU DEFORMEE ROTATION MOMENT EF.TR. CH.REP. ETAT PRES. S.BOU ETAT PRES. S.BOU NO CHARGE
19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000 26.000
27.000
8.098 -3.383 35.13 -11.75 11.20 5.741 -1.468 22.68 -12.40 11.20
.356 11.34 -10.03 11.20 -6.91 11.20 -4.00 11.20 -1.37 11.20 1.47 11.20 5.18 11.20 5.18 11.20
.00 11.20
T/M T/M2
892 808 932 902 541 852
3.022
.096
.091
.180
.542
.801
.801
.838
2.87 -2.55 -5.22 -5.22 -2.00 -2.00 .00
MM /1000 MT/M
5.77 6.08 6.40 6.71 7.02 7.33 7.64 7.96 14.04 18.70
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
T/M2 T/M2
19.89 15.67 14.47 14.79 15.53 15.96 15.73 14.85 33.98 31.52
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
T/M2 T/M2
FLECHE MAXIMUM = 99.48 MM
MOMENT MAXIMUM = 71.89 MT/M
CODIFICATION DE L ETAT DU SOL
-1 = DECOLLEMENT 0 = EXCAVATION 1 = POUSSEE 2 = ELASTIQUE 3 = BUTEE
( 3 IT.) RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 1 = RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 2 = *** CALCUL TERMINE
.063
.252
* R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE DIGUE ** PAGE 27 **
** B.R.G.M. -- AQUITAINE ** ** 26/06/92 **
* COURBES ENVELOPPES JUSQU'A LA PHASE NO 8 *
NIVEAU
.000 1.000 1.200 1.500
2.000 2.200 2.850 3.500
4.000 4.200 4.850 5.500
6.000 6.200 7.000
7.200 7.500 8.500
9.000 9.200 9.500
10.000 10.200 10.500
11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000
E.TRAN MINI
.00
.00
.00
.00 -6.68 -5.35 -5.16 -4.56 -4.01 -20.10 -16.96 -15.58 -12.23 -9.87 -28.10 -23.21 -21.13 -13.36 -27.67 -25.23 -21.45 -8.75 -25.15 -17.50 -14.01 -8.61 -21.43 -12.03 -8.12 -2.10 -12.91 -2.42 .00 .00 .00 .00 .00
-2.37 -6.40 -9.45 -10.80 -10.37 -8.68 -11.75 -12.40 -10.03 -6.91 -4.00 -1.37
E.TRAN MAXI
.00
.70 1.01 1.62 3.40 4.77 5.45 8.13 11.57 .00 .00 .00 .00 1.27 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .72 .72
2.08 3.23 4.99 4.99 8.77 10.66 13.54 13.54 19.21 21.69 33.21 46.90 37.82 32.13 26.10 17.44 7.66 .16 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .07 .11
NIVEAU
.000 1.000 1.200 1.500
2.000 2.200 2.850 3.500
4.000 4.200 4.850 5.500
6.000 6.200 7.000
7.200 7.500 8.500
9.000 9.200 9.500
10.000 10.200 10.500
11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000
MOMENT MINI
.00
.00
.00
.00
.00 -2.37 -3.42 -6.58 -9.36 -9.36 -11.27 -11.97 -20.41 -27.59 -27.59 -32.09 -33.65 -45.92 -45.92 -48.46 -51.79 -64.84 -64.84 -68.13 -70.23 -73.13 -73.13 -75.01 -74.73 -75.38 -75.38 -73.35 -71.89 -62.95 -38.29 -15.70
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00 -.42 -1.09 -3.05 -5.22
MOMENT MAXI
.00
.23
.40
.79
.79 2.82 3.84 8.21 14.57 14.57 8.27 6.25 1.69 .62 .62 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00
3.87 17.71 34.81 45.69 49.69 50.41 49.08 47.71 46.47 43.89 35.13 22.68 11.34 2.87 .00 .00
** R l D O 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE DIGUE ** PAGE 28 **
** B.R.G.M. -- AQUITAINE ** ** 26/06/92 **
25.000 26.000 27.000
M.
.00
.00
.00
T/M
1.47 5.18 .00
T/M
25.000 26.000 27.000
M.
-5.22 -2.00
.00
HT/M
.00
.00
.00
MT/M.
STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE DIGUE ENVELOPPES JUSQU'A LA PHASE No 8
O M-
5 M -
ÎO M -
15 M -
ao M-
25 M-
M O M E N T S ( M T / M ) -100 -50 0 50 100
4_J 1 I 1 1_ I • • I • • • ' • • • I
mini maxi
RIDO 3.OB (C) R.F.L
EFFORTS TRANCHANTS (T/M) 40 -40 -20
i__i i I i i i L -
0 20 . i . i . . . i - ^ -
mini
B . R . G . M . - - AQUITAINE
I » - » E s f maxi
26/06/92
O M
5 M
•10 M
•15 M
-20 M
-25 M
7 - NOTES DE CALCULS RIDO
Calcul n° 4
- Palplanches
- Côté Garonne
- Court terme
-PHE
* R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE GARONNE ** PAGE 1 **
** B.R.G.H. AQUITAINE 26/06/92
** DONNEES DE BASE **
* SURCHARGES DE BOUSSINESQ LIEES A L'ETAT DU SOL
** DESCRIPTION DU RIDEAU :
SECTION NO 1 DE .000 M. A 27.000 M. PRODUIT D'IN. El
15120. TM2/M RIGIDITE CYLINDRIQUE
0. T/H3
** DESCRIPTION DU SOL :
COUCHE NO 1 DE .000 H. A 3.500 M. =
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
COUCHE NO 2 DE 3.500 M. A 9.000 M. =
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
COUCHE NO 3 DE 9.000 M. A 13.000 M. =
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
.000 T/M3
.000 T/M3
.000 1.000 .000 .000 T/M2 .000 DEGRES .000 .000 .000 T/M3 .000 1/M
1.900 T/M3 1.100 T/M3 1.000 1.000 1.000 3.100 T/H2 .000 DEGRES .000
-.660 44.000 T/M3
.000 1/M
.700 T/M3
.100 T/M3
.000
.000
.000
.100 T/M2
.000 DEGRES
.000 -.660
29.000 T/M3 .000 1/M
* R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE GARONNE ** PAGE 2 **
** B.R.G.M. -- AQUITAINE ** 26/06/92
COUCHE NO 4 DE 13.000 M. A 18.000 H.
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
COUCHE NO 5 DE 18.000 M. A 26.000 M.
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
2.000 T/M3 1.100 T/M3 .250 .450
6.400 .000 T/M2
33.000 DEGRES .000
-.660 1000.000 T/M3
.000 1/M
2.200 T/M3 1.200 T/M3 .220 .410
8.200 .000 T/M2
36.000 DEGRES .000
-.660 2000.000 T/M3
.000 1/H
COUCHE NO 6 DE 26.000 M. A 40.000 M.
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE = 2.100 T/M3 POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE = 1.100 T/M3 COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA = 1.000 COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO = 1.000 COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP = 1.000 COHESION C = 60.000 T/M2 ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI = .000 DEGRES
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI = .000 COH. : EN BUTEE DELTA/PHI = -.660
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) = 4300.000 T/M3 GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION = .000 1/M
* R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE GARONNE ** PAGE 24 **
** B.R.G.H. -- AQUITAINE ** ** 26/06/92 **
** PHASE NO 8 **
* EXCAVATION DANS LE SOL 2 NIVEAU = 11.000 H.
* DEPLACEMENT DE LA NAPPE PHREATIQUE DANS LE SOL 2 NIVEAU = 11.200 H.
* POSE NAPPE DE BUTONS NO 7 NIVEAU = 10.500 M. ESPACEMENT = 1.000 M. INCLINAISON = .000 DEG. PRECHARGE = .000 T. RIGIDITE = 3080. T/M LIAISON BILATERALE
* R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE GARONNE ** PAGE 25 **
* * B . R . G .
PnMdc: o -
NIVEAU
.000
.600 1.200 1.500
2.200 2.850 3.500
4.000 4.200 4.850 5.500
6.000 6.200 7.000
7.200 7.500 8.500
9.000
9.200 9.500
10.000 10.200 10.500
11.000
11.200 12.100 13.000
13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000
19.000
M.
M. - - AQUITAINE *"
R I
DEFORMEE ROTATION
55.671 54.822 53.975 53.553
52.609 51.903 51.530
51.574 51.674 52.324 53.486
54.741 55.310 57.804
58.455 59.421 62.217
63.184
63.452 63.702
63.653 63.449 62.926
61.445
60.627 55.351 47.810
41.748 35.511 29.494 23.998 19.198 15.160 11.874 9.299
6.523
MM
-1.415 -1.415 -1.409 -1.401 -1.401 -1.254
- .877 -.219 -.219
.387
.621 1.382 2.211 2.211 2.766 2.921 3.245 3.245 3.254 3.172 2.292 2.292 1.527 1.527 1.144
.508
.508 -.743
-1.304 -2.187 -2.187 -3.762 -3.762 -4.416 -7.246 -9.322 -9.322 -9.954 -9.898 -9.275 -8.268 -7.076 -5.850 -4.675 -3.579 -3.579 -2.029
/1000
D E A U
MOMENT
.00
.04
.29
.56
.56 5.92
11.84 18.98 18.98 17.80 17.60 18.16 20.76 20.76 13.06 10.41 2.66 2.66
-1.35 -6.70
-18.22 -18.22 -27.51 -27.51 -30.36 -33.61 -33.61 -41.38 -43.44 -45.33 -45.33 -49.19 -49.19 -49.57 -43.39 -24.14 -24.14
-6.63 8.82
20.57 27.35 29.71 29.25 27.48 25.63 25.63 20.50
HT/M
EF.TR. CH.REP.
.00
.18
.72 1.13 7.04 8.34 9.98
12.04 -3.27 -1.40
- .58 2.36 5.73
-16.86 -13.89 -12.59 -6.57
-20.89 -19.18 -16.49 -6.21
-21.47 -15.59 -15.59 -12.91 -8.72
-19.20 -11.81 -8.71 -3.89
-11.91 -3.45 -3.45 - .30
14.07 28.78 28.78 26.81 22.20 14.94 6.98 1.07
-2.16 -3.19 -2.47 -2.47 -6.90
T/M
.00
.60 1.20 1.50 1.50 2.20 2.85 3.50 3.50 4.00 4.20 4.85 5.50 5.50 6.00 6.20 7.00 7.00 7.20 7.50 8.50 8.50 9.00 9.00 9.20 9.50 9.50
10.00 10.20 10.50 10.50 11.00 11.00 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20
T/M2
S O L 1 EXCAV. .00 M. NA.EAU .00 M. SU.CAQ .(
ETAT
-1 -1 -1 -1 -1 -1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2
PRES.
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.34
.54 1.31 1.31 1.50 1.79 2.76 2.76 3.27 4.22 4.43 4.75 4.75 5.30 5.53 5.88 5.88 6.47 6.47 6.71 7.85 9.06 2.61 2.78 2.96 3.13 3.30 3.47 3.64 3.82 3.99 3.51 3.77
T/M2
)0 T/M2
S.BOU
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
T/M2
S O L
* *
2 EXCAV. 11.00 H . NA.EAU 11.; 20 M. SU.CAQ .00 T/M2
ETAT
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 2 2 2 3 3 3 3 2 2 2 2 2 2 2
PRES.
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00 1.78 2.10 2.94 3.71
14.85 19.25 23.65 28.05 26.28 21.79 18.06 15.08 12.82 21.80 16.74
T/M2
S.BOU
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
T/M2
26/06/92 * *
BUTONS/ TIRANTS
NO CHARGE
1 5.92
2 -15.32
3 -22.58
4 -14.32
5 -15.26
6 -10.48
7 -8.02
T.
* R I D 0 3.06 <C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE GARONNE ** PAGE 26 **
** B.R.G.M. -- AQUITAINE **
PHASE 8 (SUITE)
26/06/92
NIVEAU DEFORMEE ROTATION MOMENT EF.TR. CH.REP. ETAT PRES. S.BOU ETAT PRES
20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000 26.000
27.000
092 535 410 375 203 777
3.104
2.328
MM
.914
.275
.033
.075
.289
.562
.756
.756
.782
13.16 6.39 1.22 -2.21 -3.98 -3.94 -1.46 -1.46 .00
/1000 MT/M
-7.35 -6.05 -4.29 -2.60 -.92 1.12 4.03 4.03 .00
T/M
11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20
T/M2
4.04 4.30 4.57 4.83 5.09 5.36 5.62 12.20 16.64
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
T/M2 T/M2
14.37 13.75 13.99 14.42 14.56 14.20 13.35 30.77 28.53
S.BOU NO CHARGE
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
T/M2 T/M2
FLECHE MAXIMUM = 63.70 MM
MOMENT MAXIMUM = 49.57 MT/M
CODIFICATION DE L ETAT DU SOL
-1 = DECOLLEMENT 0 = EXCAVATION 1 = POUSSEE 2 = ELASTIQUE 3 = BUTEE
( 4 IT.) RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 1 = RAPPORT (PRESSION M0B1LISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 2 = *** CALCUL TERMINE
.047
.219
** R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE GARONNE ** PAGE 27 **
** B.R.G.M. AQUITAINE 26/06/92
* COURBES ENVELOPPES JUSQU'A LA PHASE NO 8 *
NIVEAU
.000
.600 1.200 1.500
2.200 2.850 3.500
4 . 000 4.200 4.850 5.500
6.000 6.200 7.000
7.200 7.500 8.500
9.000 9.200 9.500
10.000 10.200 10.500
11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000
E.TRAN MINI
.00
.00
.00
.00 -2.22
- . 9 2 .00 .00
-7 .97 -6.09 -5 .27 -4.03 -3.53
-20.80 -17.84 -16.53 -11.18 -24.09 -22.39 -19.69
-9.64 -22.45 -16.55 -13.86
-9 .67 -19.20 -11.81 -8.71 -3.89
-11.91 -3.45
- . 3 0 .00 .00
-.31 -1.69 -2.53 -3 .70 -5.75 -6.45 -6.03 -4.84 -6.90 -7.35 -6.05 -4.29 -2.60
- . 92 .00
E.TRAN MAXI
.00
.18
.72 1.13 7.05 8.35 9.99
12.05 3.48 3.06 2.84 2.36 5.73
.90
.28
.07
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.36 1.15 1.15 3.19 4.42 6.35 6.35
10.73 12.50 22.71 34.18 26.81 22.20 14.94 6.98 1.07 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00
1.12
NIVEAU
.000
.600 1.200 1.500
2.200 2.850 3.500
4.000 4.200 4.850 5.500
6.000 6.200 7.000
7.200 7.500 8.500
9.000 9.200 9.500
10.000 10.200 10.500
11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000
MOMENT MINI
.00
.00
.00
.00
.00 - .56 - .70 .00 .00 .00 .00
-1.38 -3.82 -3.82 -5.51 -6.14
-15.50 -15.50 -17.65 -20.63 -33.56 -33.56 -39.02 -41.63 -44.69 -44.69 -47.44 -48.80 -50.02 -50.02 -49.29 -49.57 -43.39 -24.14 -6.63
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00 - .14 - .28 - .69
-2.22 -3.98 -3.94
MOMENT MAXI
.00
.04
.29
.56
.56 5.93
11.86 19.00 19.00 17.80 17.60 18.16 20.76 20.76 13.06 10.41 9.89 9.89 9.76 9.51 8.41 8.41 7.80 7.56 7.24 7.24 6.81 6.68 6.53 6.53 6.43 6.45 6.92
11.58 20.63 27.92 31.08 31.13 30.11 29.25 27.48 25.63 20.50 13.16 6.39 1.22 .00 .00 .00
* R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE GARONNE ** PAGE 28 **
** B.R.G.M. AQUITAINE 26/06/92
26.000 27.000
.00 -.01
T/M
4.03 .00
T/M
26.000 27.000
H.
-1.46 -.01
HT/M
.00
.00
MT/M
STA TION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE BARONNE ENVELOPPES JUSQU'A LA PHASE No 8
O M-
5 M -
10 M -
15 M -
20 M-
25 M-
MOMENTS (MT/M) -40 -20
- i . . i • i . i 20 40
• • . i . • • i . • . i
mini maxi
RIDO 3.06 (C) R.F.L
-40 . i . i .
EFFORTS TRANCHANTS (T/M) -20 0 20 40
• i • • i i > i . i . i t _ j t.
mini ¿fe-
B . R . G . M . — AQUITAINE
max i
26/06/92
O M
5 M
•10 M
•15 M
-ao M
-25 M
7 - NOTES DE CALCULS RIDO
Calcul n° 5
- Palplanches
- Côté digue
- Court terme
- P H E
- Kh (LCPC)
M I D O 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE DIGUE ** PAGE 1 **
B.R.G.H. -- AQUITAINE ** ** 26/06/92 **
DONNEES DE BASE
SURCHARGES DE BOUSSINESQ LIEES A L'ETAT DU SOL
DESCRIPTION DU RIDEAU
SECTION NO 1 DE .000 M. A 27.000 M. = PRODUIT D'IN. El
15120. TH2/M RIGIDITE CYLINDRIQUE
0. T/H3
** DESCRIPTION DU SOL :
COUCHE NO 1 DE .000 M. A 9.000 H.
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
COUCHE NO 2 DE 9.000 M. A 13.000 M. =
.900 T/M3
.100 T/M3
.000
.000
.000
.100 T/M2
.000 DEGRES
.000 -.660
44.000 T/M3 .000 1/M
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
COUCHE NO 3 DE 13.000 M. A 18.000 M. =
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
1.700 T/M3 1.100 T/M3 1.000 1.000 1.000 3.100 T/M2 .000 DEGRES .000
-.660 29.000 T/M3
.000 1/M
2.000 T/M3 1.100 T/M3 .290 .450
6.400 .000 T/M2
33.000 DEGRES .000
-.660 400.000 T/M3
.000 1/M
* R I D O 3.06 (C) R.F.L **
** B.R.G.M. -- AQUITAINE **
STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE DIGUE ** PAGE 2 **
** 26/06/92 **
COUCHE NO 4 DE 18.000 M. A 26.000 H.
POIDS VOLUHIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
COUCHE NO 5 DE 26.000 M. A 40.000 M.
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE ICA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
2.200 T/H3 1.200 T/M3 .260 .410
8.200 .000 T/M2
36.000 DEGRES .000
-.660 1030.000 T/M3
.000 1/M
2.100 T/M3 1.100 T/M3 1.000 1.000 1.000
60.000 T/M2 .000 DEGRES .000
-.660 4300.000 T/M3
.000 1/M
* R I D 0 3.06 <C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE DIGUE ** PAGE 24 **
** B.R.G.H. — AQUITAINE ** 26/06/92
** PHASE NO 8 **
* EXCAVATION DANS LE SOL 2 NIVEAU = 11.000 H.
* DEPLACEMENT DE LA NAPPE PHREATIQUE DANS LE SOL 2 NIVEAU = 11.200 M.
POSE NAPPE DE BUTONS NO 7 NIVEAU = 10.500 H. ESPACEMENT = 1.000 H. INCLINAISON = .000 DEG. PRECHARGE = .000 T. RIGIDITE = 3080. T/M LIAISON BILATERALE
** R I D O 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERHE/COTE DIGUE ** PAGE 25 **
** B.R.G.M. -- AQUITAINE ** 26/06/92
PHASE 8
R I D E A U S O L 1
EXCAV. .00 M. NA.EAU .00 H. SU.CAO 1.20 T/H2
S O L 2 EXCAV. 11.00 H. NA.EAU 11.20 H. SU.CAQ .00 T/M2
NIVEAU
.000 1.000 1.200 1.500
2.000 2.200 2.850 3.500
4.000 4.200 4.850 5.500
6.000 6.200 7.000
7.200 7.500 8.500
9.000
9.200 9.500
10.000 10.200 10.500
11.000
11.200 12.100 13.000
13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000
H.
DEFORMEE ROTATION MOMENT EF.TR. CH.REP.
33.432 41.332 42.913 45.287
49.263 50.868 56.207 61.864
66.531 68.464 74.936 81.627
86.875 88.966 97.069
98.994 101.768 109.636
112.563
113.500 114.628
115.699 115.818 115.645
114.379
113.519 107.139 97.052
88.445 79.105 69.521 60.103 51.159 42.901 35.478 29.003
MM
7.900 7.904 7.908 7.920 7.920 7.998 8.059 8.410 9.052 9.052 9.582 9.745 10.142 10.441 10.441 10.491 10.420 9.748 9.748 9.489 8.988 6.604 .604 .042 .042 .326 .181
-1
181 053 132 295
-1.295 -3.790 -3.790 -4.814 -9.292 -12.908 -12.908 -14.494 -15.261 -15.299 -14.758 -13.808 -12.578 -11.147 -9.542 -9.542
.00
.25
.43
.84
.84 ,95 .41
11.21 19.00 19.00 13.29 11.47 7.53 7.01 7.01 -3.59 -7.14
-17.09, -17.09 -21.97 -28.40 -41.44 -41.44 -52.43 -52.43 -55.75 -59.42 -59.42 -68.46 -70.78 -72.79 -72.79 -77.21 -77.21 -77.59 -70.44 -48.56 -48.56 -28.25 -9.24 6.80 18.66 26.78 32.39 36.75 40.96 40.96
/1000 MT/M
.00
.74 1.07 1.70 5.56 6.96 7.64 10.33 13.76 -12.94 -9.82 -8.45 -3.55 2.06
-23.55 -18.77 -16.74 -7.96 -25.60 -23.24 -19.57 -6.22 -25.61 -18.27 -18.27 -14.86 -9.60 -22.63 -13.46 -9.65 -3.78 -13.89 -3.67 -3.67 -.13 16.06 32.67 32.67 31.89 28.48 22.44 15.70 10.64 7.66 6.57 7.15 7.15
T/M
,00 ,00 ,20 .50 ,50 ,00 ,20
2.85
7.20 7.50 8.50 8.50
10.00 10.20 10.50 10.50 11.00 11, 11, 11, 11, 11, 11. 11, 11, 11, 11, 11 11, 11, 11.20
T/M2
ETAT PRES.
-1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2
.00
.48
.63
.86
.86 1.23 1.38 1.86 2.33 33 67
.81
.24
.66
.66
.98 4.11 4.63 4.63 4.76 4.97 5.73 5.73 6.15 7.84 8.03 8.33 8.33 8.84 9.06 9.40 9.40 9.98 9.98
10.23 11.40 12.69
50 69 89 09 29 49 69 89 09
S.BOU
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00 5.46
T/M2 T/M2
ETAT PRES.
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 2 2 2 3 3 3 3 2 2 2 2 2 2
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00 3.32 3.63 4.44 5.13 14.85 19.25 23.65 28.05 26.32 23.05 20.06 17.40 15.12 33.08
S.BOU
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
T/M2 T/M2
** R I D 0 3.06 (C) R.F.L * *
* * B . R . G . H . - - AQUITAINE * *
STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERHE/COTE DIGUE * * PAGE 26 * *
* * 26/06/92 * *
PHASE 8 (SUITE)
NIVEAU DEFORMEE ROTATION MOMENT EF.TR. CH.REP.
19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000 26.000
27.000
M.
20.853 15.386 12.079 10.192 8.990 7.877 6.469 4.674
2.712
MM
,755 ,272 ,469
41.27 32.91 21.44
-1.430 10.19 -1, -1,
074 218
-1.613 -1.934 -1.934 -1.968
06 80 34 28
-2.28 .00
/1000 MT/M
-5.16 -10.64 -11.78 -10.43 -7.66 -3.88 1.01 7.38 7.38 .00
T/M
11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20
T/M2
ETAT PRES.
.77
.08
.40
.71
.02
.33 7.64 7.96 10.50 20.04
S.BOU
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
T/M2 T/M2
ETAT PRES. S.BOU NO CHARGE
25.18 20.04 17.12 15.67 14.93 14.27 13.31 11.96 37.52 30.18
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
T/M2 T/M2 T.
FLECHE MAXIMUM = 115.82 MM
MOMENT MAXIMUM = 77.59 MT/M
CODIFICATION DE L ETAT DU SOL
-1 = DECOLLEMENT 0 = EXCAVATION 1 = POUSSEE 2 = ELASTIQUE 3 = BUTEE
( 4 IT.) RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 1 RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 2 *** CALCUL TERMINE
.061
.249
* R I D 0 3.06 (C) R.F.L * * STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE DIGUE * * PAGE 27 * *
* * B . R . G . H . - - AQUITAINE * *
* COURBES ENVELOPPES JUSQU'A LA PHASE NO 8 *
26/06/92
NIVEAU
.000 1.000 1.200 1.500
2.000 2.200 2.850 3.500
4.000 4.200 4.850 5.500
6.000 6.200 7.000
7.200 7.500 8.500
9.000 9.200 9.500
10.000 10.200 10.500
11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000
E.TRAN MINI
.00
.00
.00
.00 -6.41 -5 .07 -4 .87 -4 .27 -3.75
-19.00 -15.89 -14.63 -12.24 -10.06 -28.84 -24.06 -22.03 -14.97 -29.87 -27.51 -23.84 -11.96 -27.06 -19.70 -16.29 -11.02 -22.63 -13.46
-9.65 -3 .78
-13.89 -3 .67
- . 13 .00 .00 .00 .00
- . 1 3 -1 .62 -2 .40 -3 .23 -3 .30 -2 .82 -6 .37
-10.64 -11.78 -10.43
-7 .66 -3 .88
E.TRAM MAXI
.00
.74 1.07 1.70 5.60 6.99 7.67
10.37 13.79
.00
.00
.00
.00 2.06
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.33
.86 2.36 2.36 5.03 6.13 8.66 8.66
13.34 15.57 26.54 40.11 32.82 28.48 22.44 15.70 10.64 7.66 6.57 7.15
.00
.00
.00
.00
.00
.00
NIVEAU.
.000 1.000 1.200 1.500
2.000 2.200 2.850 3.500
4.000 4.200 4.850 5.500
6.000 6.200 7.000
7.200 7.500 8.500
9.000 9.200 9.500
10.000 10.200 10.500
11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000
MOMENT MINI
.00
.00
.00
.00
.00 -2.21 -3.20 -6 .17 -8 .77 -8 .77
-"10.55 -11.21 -17.50 -24.74 -24.74 -29.38 -31.02 -41.38 -41.38 -44.26 -48.15 -62.65 -62.65 -67.69 -70.66 -74.31 -74.31 -77.64 -78.17 -79.53 -79.53 -78.63 -77.59 -70.44 -48.56 -28.25
-9.24 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00
- . 20 -1.30 -4.80
MOMENT MAXI
.00
.25
.43
.84
.84 3.97 5.44
11.26 19.07 19.07 13.29 11.47 7.53 7.01 7.01
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.44 6.57
13.79 21.61 27.90 31.93 33.65 34.18 36.75 40.96 41.27 32.91 21.44 10.19 1.06 .00
* R I D 0 3.06 (C) R.F.L **
** B.R.G.M. -- AQUITAINE **
STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE DIGUE ** PAGE 28 **
** 26/06/92 **
25.000 26.000 27.000
H.
.00
.00
.00
T/M
1.07 7.38 .00
T/M
25.000 26.000 27.000
M.
-6.34 -2.28
.00
MT/M
.00
.00
.00
MT/M
STATION THIERS / PAL LAR V S / COURT TERME/COTE DIGUE ENVELOPPES JUSQU'A LA PHASE No 8
O M-
5 M-
10 M -
15 M -
20 M-
25 M-
M O M E N T S (MT/M) -100 -50 0 50 100
i . i _i i i—i—i—i—i-
mini J i i i I • i{5»
maxi
RIDO 3.06 (C) R.F.L
E F F O R T S T R A N C H A N T S (T/M) -40 -20 0 20 40
J , • i . L. i . - i . i
mini
B . H . G . M . - AQUITAINE
m laxï
26/06/92
O M
5 M
•10 M
•15 M
-20 M
-25 M
7 - NOTES DE CALCULS RIDO
Calcul n° 6
- Paroi moulée e = 0,60
- Long terme
-PHE
* R I D 0 3.06 (C) R.F.L **
* B.R.G.M. — AQUITAINE **
STATION THIERS / PAROI MOULEE / LONG TERME ** PAGE 1 **
** 26/06/92 **
** DONNEES DE BASE **
* SURCHARGES DE BOUSSINESQ LIEES A L'ETAT DU SOL
*** DESCRIPTION DU RIDEAU
SECTION NO 1 DE .000 M. A 27.000 M. PRODUIT D'IN. El
21600. TM2/M RIGIDITE CYLINDRIQUE
8694. T/M3
ICA KO KP C
PHI
*** DESCRIPTION DU SOL :
COUCHE NO 1 DE .000 M. A 9.000 M. =
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE COHESION ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
COUCHE NO 2 DE 9.000 M. A 13.000 M. =
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
COUCHE NO 3 DE 13.000 M. A 18.000 M. »
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
1.900 T/M3 1.100 T/M3 ..420 .600
3.300 .000 T/M2
24.000 DEGRES .000
-.660 44.000 T/M3
.000 1/M
1.700 T/M3 1.100 T/M3 .420 .600
3.300 .000 T/M2
24.000 DEGRES .000
-.660 29.000 T/M3
.000 1/M
2.000 T/M3 1.100 T/M3 .290 .450
6.400 .000 T/M2
33.000 DEGRES .000
-.660 1000.000 T/M3
.000 1/M
* R I D 0 3.06 <C) R.F.L ** STATION THIERS / PAROI MOULEE / LONG TERME ** PAGE 2 **
B.R.G.M. -- AQUITAINE ** 26/06/92
COUCHE NO 4 DE 18.000 M. A 26.000 M. -
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIOUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE COHESION ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DEL
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE ( GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
KA KO KP C
PHI PHI PHI •=0)
r
= = = = = = = = = =
2.200 T/M3 1.200 T/M3 .260 .410
8.200 .000 T/M2
36.000 DEGRES .000
-.660 2000.000 T/M3
.000 1/H
COUCHE NO S DE 26.000 M. A 40.000 M.
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE COHESION ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DEL
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (, GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
KA KO KP C
PHI PHI PHI '=0)
= = = = = = = s
= = =
2.100 T/M3 1.100 T/M3 .360 .530
4.350 5.000 T/M2 28.000 DEGRES
.000 -.660
4300.000 T/M3 .000 1/M
** R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAROI MOULEE / LONG TERHE ** PAGE 3 **
** B.R.G.H. -- AQUITAINE ** ** 26/06/92 **
** PHASE NO 1 **
* SURCHARGE CAQUOT SUR SOL 1 = 1.200 T/H2
* EXCAVATION DANS LE SOL 2 NIVEAU = 11.000 H.
* DEPLACEMENT DE LA NAPPE PHREATIQUE DANS LE SOL 2 NIVEAU » 11.200 M.
* R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAROI MOULEE / LONG TERME ** PAGE 4 **
** B.R.G.M. -- AQUITAINE ** 26/06/92
Duacc i . rnAot i •
NIVEAU
.000
.563 1.125 1.688 2.250 2.813 3.375 3.938 4.500 5.063 5.625 6.188 6.750 7.313 7.875 8.438 9.000
10.000 11.000 11.200 12.100 13.000
13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000
19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000 26.000
27.000
M.
R I
DEFORMEE ROTATION
.083
.189
.295
.402
.508
.615
.722
.829
.937 1.047 1.158 1.270 1.384 1.499 1.613 1.725 1.830
1.982 2.057 2.059 2.016 1.900
1.804 1.722 1.658 1.609 1.569 1.529 1.484 1.433
1.360 1.319 1.307 1.310 1.313 1.302 1.257 1.173
1.067
MM
.189
.189
.189
.189
.189
.190
.190
.192
.193
.196
.198
.201
.204
.205
.202
.194
.177
.177
.120
.024
.002 -.095 -.153 -.153 -.146 -.118 -.088 -.068 -.062 -.067 -.078 -.083 -.083 -.058 -.025 -.002 .006
-.001 -.025 -.065 -.101 -.101 -.107
/1000
D E A U
MOMENT
.00
.00
.00
.00
.01
.02
.03
.05
.08
.10
.11
.11
.07 -.02 -.19 -.45 -.82 -.82
-1.67 -2.38 -2.43 -2.07 -.43 -.43
.75 1.08 .89 .46 .00
-.33 -.35
.12
.12
.74
.64
.33
.01 -.33 -.71 -.94 -.44 -.44
.00
MT/M
EF.TR. CH.REP.
.00
.00
.00
.01
.01
.02
.03
.04
.04
.03
.01 -.03 -.11 -.23 -.38 -.56 -.75 -.75 -.89 -.35 -.14 1.00 2.78 2.78 1.11 .03
-.55 -.76 -.68 -.33 .31
1.26 1.26
.14 -.26 -.32 -.32 -.37 -.36
.00 1.18 1.18
.00
T/M
.00
.56 1.13 1.69 2.25 2.81 3.38 3.94 4.50 5.06 5.63 6.19 6.75 7.31 7.88 8.44 9.00 9.00
10.00 11.00 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20 11.20
T/M2
S O L EXCAV. NA.EAU SU.CAQ 1.
ETAT PRES.
2 .72 2 1.08 2 1.45 2 1.82 2 2.18 2 2.55 2 2.92. 2 3.28 2 3.65 2 4.02 2 4.38 2 4.75 2 5.11 2 5.48 2 5.85 2 6.21 2 6.58 2 6.61 2 7.26 2 7.92 2 8.05 2 8.65 2 9.24 2 5.08 2 5.48 2 5.87 2 6.25 2 6.60 2 6.95 2 7.30 2 7.66 2 8.02 2 5.74 2 6.38 2 6.96 2 7.47 2 7.96 2 8.44 2 8.96 2 9.54 2 10.20 2 11.18 2 12.21
T/M2
1 30 M. 30 M. 20 T/M2
S.BOU
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
T/M2
S 0 L 2 EXCAV. 11.00 M. NA.EAU 11.20 M. SU.CAQ .00 T/M2
ETAT PRES. S.BOU
0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 0 .00 0 .00 .00 0 .00 .00 2 .26 .00 2 .86 .00 2 1.45 .00 2 2.94 2 3.16 .00 2 3.38 .00 2 3.63 .00 2 3.89 .00 2 4.16 .00 2 4.43 .00 2 4.69 .00 2 4.95 .00 2 6.07 2 6.42 .00 2 6.83 .00 2 7.30 .00 2 7.79 .00 2 8.29 .00 2 8.76 .00 2 9.17 .00 2 9.49 .00 2 14.27 2 14.40 .00
T/M2 T/M2
BUTONS/ TIRANTS
NO CHARGE
T.
* R I D 0 3.06 <C) R.F.L **
* B.R.G.M. -- AQUITAINE **
STATION THIERS / PAROI MOULEE / LONG TERME ** PAGE 5 **
** 26/06/92 **
PHASE 1 (SUITE)
NIVEAU DEFORMEE ROTATION MOMENT EF.TR. CH.REP.
MM /1000 MT/M T/M T/M2
ETAT PRES. S.BOU
T/M2 T/M2
ETAT PRES. S.BOU
T/M2 T/M2
NO CHARGE
FLECHE MAXIMUM
MOMENT MAXIMUM
2.06 MM
2.43 MT/M
CODIFICATION DE L ETAT DU SOL
-1 = DECOLLEMENT 0 = EXCAVATION 1 = POUSSEE 2 = ELASTIQUE 3 = BUTEE
( 2 IT.) RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 1 RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 2 *** CALCUL TERMINE
.062
.088
** R I D 0 3.06 (C) R.F.L **
** B.R.G.H. -- AQUITAINE **
STATION THIERS / PAROI MOULEE / LONG TERME ** PAGE 6 **
** 26/06/92 **
COURBES ENVELOPPES JUSQU'A LA PHASE NO 1 *
NIVEAU E.TRAN MINI E.TRAN MAXI NIVEAU MOMENT MINI MOMENT MAXI
1. 1. 2. 2. 3. 3. 4. 5. 5. 6. 6. 7. 7.
.000
.563
.125
.688
.250
.813
.375
.938
.500
.063
.625
.188
.750
.313
.875 8.438 9.000 10.000 11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000 26.000 27.000
M. T/M
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00 -.03 -.11 -.23 -.38 -.56 -.75 -.89 -.35 -.14 .00 .00 .00 .00 -.55 -.76 -.68 -.33 .00 .00 .00
-.26 -.32 -.32 -.37 -.36 .00 .00 .00
.00
.00
.00
.01
.01
.02
.03
.04
.04
.03
.01
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00 1.00 2.78 1.11 .03 .00 .00 .00 .00 .31
1.26 .14 .00 .00 .00 .00 .00 .00 1.18 .00
T/M
.000
.563 1.125 1.688 2.250 2.813 3.375 3.938 4.500 5.063 5.625 6.188 6.750 7.313 7.875 8.438 9.000 10.000 11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000 26.000 27.000
M. MT/M
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00 -.02 -.19 -.45 -.82 -1.67 -2.38 -2.43 -2.07 -.43 .00 .00 .00 .00 .00 -.33 -.35 .00 .00 .00 .00 .00 -.33 -.71 -.94 -.44 .00
.00
.00
.00
.00
.01
.02
.03
.05
.08
.10
.11
.11
.07
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.75 1.08 .89 .46 .00 .00 .00 .12 .74 .64 .33 .01 .00 .00 .00 .00 .00
MT/M
STATION THIERS / PAROI MOULEE / LONG TERME ENVELOPPES JUSQU'A LA PHASE No 1
O M-
5 M-
10 M-
15 M-
20 M-
25 M-
MOMENTS (MT/M) - 2 - 1 0 1 2
I _ _ J i • • i _ i . . • i
mini -' - »ES»
maxi
RIDO 3.OB (C) R.F.L
EFFORTS TRANCHANTS (T/M) -2 -1 0 1 2
mini max i
B . R . G . M . — AQUITAINE 26/06/92
O M
5 M
•10 M
•15 M
-20 M
-25 M
7 - NOTES DE CALCULS RIDO
Calcul n° 7
- Paroi moulée e = 0,60
- Court terme
-PHE
* R I D 0 3.06 <C) R.F.L ** STATION THIERS / PAROI MOULEE / COURT TERME ** PAGE 1 **
** B.R.G.M. -- AQUITAINE ** 26/06/92
** DONNEES DE BASE **
* SURCHARGES DE BOUSSINESQ LIEES A L'ETAT DU SOL
DESCRIPTION DU RIDEAU
SECTION NO 1 DE .000 M. A 27.000 M. PRODUIT D'IN. El
21600. TM2/M RIGIDITE CYLINDRIQUE
8694. T/M3
*** DESCRIPTION DU SOL :
COUCHE NO 1 DE .000 H. A 9.000 M. =
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
COUCHE NO 2 DE 9.000 M. A 13.000 M. =
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
COUCHE NO 3 DE 13.000 M. A 18.000 M. =
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
1.900 T/M3 1.100 T/M3 1.000 1.000 1.000 3.100 T/M2 .000 DEGRES .000
-.660 44.000 T/M3
.000 1/M
1.700 T/M3 1.100 T/M3 1.000 1.000 1.000 3.100 T/M2 .000 DEGRES .000
-.660 29.000 T/M3
.000 1/M
2.000 T/M3 1.100 T/M3 .290 .450
6.400 .000 T/M2
33.000 DEGRES .000
-.660 1000.000 T/M3
.000 1/M
** R I D 0 3.06 <C) R.F.L ** STATION THIERS / PAROI MOULEE / COURT TERME ** PAGE 2 **
** B.R.G.M. AQUITAINE
COUCHE NO 4 DE 18.000 M. A 26.000 M.
** 26/06/92 **
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE COHESION ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DEL
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE ( GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
KA KO KP C
PHI PHI PHI '=0)
= = = = = = = = = = =
2.200 T/M3 1.200 T/M3 .260 .410
8.200 .000 T/M2
36.000 DEGRES .000
-.660 2000.000 T/M3
.000 1/H
COUCHE NO 5 DE 26.000 M. A 40.000 M.
POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP COHESION C ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI
COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI COH. : EN BUTEE DELTA/PHI
COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION
2.100 T/M3 1.100 T/M3 1.000 1.000 1.000
60.000 T/M2 .000 DEGRES .000
-.660 4300.000 T/M3
.000 1/M
** R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAROI MOULEE / COURT TERME ** PAGE 3 **
** B.R.G.M. -- AQUITAINE ** ** 26/06/92 **
** PHASE NO 1 **
* SURCHARGE CAOUOT SUR SOL 1 = 1.200 T/M2
* EXCAVATION DANS LE SOL 2 NIVEAU = 11.000 M.
* DEPLACEMENT DE LA NAPPE PHREATIQUE DANS LE SOL 2 NIVEAU = 11.200 M.
* R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAROI MOULEE / COURT TERME ** PAGE 4 **
B.R.G.M. AQUITAINE 26/06/92
PHASE 1
R I D E A U S O
EXCAV. NA.EAU SU.CAQ
L 1 .00 M. .00 M. 1.20 T/M2
S O L 2 EXCAV. 11.00 M. NA.EAU 11.20 M. SU.CAQ .00 T/H2
BUTONS/ TIRANTS
DEFORMEE ROTATION MOMENT EF.TR. CH.REP.
M.
.138
.272
.407
.541
.675
.810
.945 1.081 1.219 1.358 1.500 1.644 1.791 1.940 2.088 2.231 2.364
2.544 2.598
2.588 2.451 2.190
1.991 1.823 1.699 1.614 1.556 1.511 1.467 1.420
1.353 1.314 1.298 1.295 1.298 1.307 1.328 1.362
1.405
MM
.239
.239
.239
.239
.239
.240
.241
.243
.246
.249
.254
.259
.263
.265
.261
.248
.221
.221
.128 -.031 -.031 -.068 -.232 -.326 -.326 -.300 -.234 -.164 -.110 -.079 -.070 -.073 -.075 -.075 -.054 -.026 -.008 .001 .006 .014 .028 .041 .041 .043
-1 -1 -2 -3 -3
.00
.00
.00
.01
.01
.03
.06
.09
.13
.16
.19
.18
.12
.03
.30
.73 33 33 75 97 97
-4.07 -3.51 -.44 -.44 86 51 21 48 .67 .05 .19 .13 .13 .64 .52 .27 .12 .12 .24 .34 .16 .16 .00
/1000 MT/M
.00
.00
.00
.01
.02
.04
.05
.06
.07
.06
.02 -.05 -.18 -.36 -.62 -.92 1.24 1.24 1.50 -.67 -.67 -.34 1.76 5.42 5.42 2.15 .12 -.95 1.31 20
-.74 .01
1.08 1.08 .08 -.24 -.22 -.07 .07 .14 .02
-.45 -.45 .00
T/M
-1
.00
.56
.13
.69
.25
.81 3.38 3.94 4.50 5.06 5.63 6.19 6.75 7.31 7.88 8.44 9.00 9.00 10.00 11.00 11.00 11.20 11, 11, 11.20 11.20 11, 11, 11, 11, 11, 11, 11.20 11.20 11.20 11, 11. 11, 11, 11, 11, 11, 11, 11,
T/M2
ETAT PRES.
2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2
1.19 1.81 2. 3. 3. 4. 4. 5. 6. 6. 7. 7.
.42
.03
.65
.26
.87
.48
.10
.71
.32
.93 8.55 9.16 9.77 10.38 11.00 11.03 12.13 13.22 13.22 13.44 14.44 15.44 4.78 .29 .77 .20 .60 .97
7.32 7.67 8.03 5.77 6.40 6.97 7.49 7.99 8.47 8.95 9.40 9.82 24.74 25.66
S.BOU
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
T/M2 T/M2
ETAT PRES.
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.08
.42
.40
.38
.23 3.34 .49 .67 .90 .15 .41 .68
4.94 6.05 6.40 6.82 7.28 7.76 8.26 8.77 9.31 9.87 23.28 24.56
T/M2
S.BOU
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
T/M2
NO
** R I D 0 3.06 (C) R.F.L ** STATION THIERS / PAROI MOULEE / COURT TERME ** PAGE 5 **
** B.R.G.M. -- AQUITAINE ** 26/06/92
PHASE 1 (SUITE)
NIVEAU
M.
DEFORMEE ROTATION MOMENT EF.TR. CH.REP.
MM /1000 MT/M T/M T/M2
ETAT PRES. S.BOU
T/M2 T/M2
ETAT PRES. S.BOU
T/M2 T/M2
NO CHARGE
FLECHE MAXIMUM = 2.60 MM
MOMENT MAXIMUM = 4.07 MT/M
CODIFICATION DE L ETAT DU SOL
-1 = DECOLLEMENT 0 = EXCAVATION 1 = POUSSEE 2 = ELASTIQUE 3 = BUTEE
( 1 IT.) RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 1 RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 2
*** CALCUL TERMINE
.086
.092
** R I D 0 3.06 (C) R.F.L **
* B.R.G.M. -- AQUITAINE **
STATION THIERS / PAROI MOULEE / COURT TERME ** PAGE 6 **
** 26/06/92 **
* COURBES ENVELOPPES JUSQU'A LA PHASE NO 1 *
NIVEAU E.TRAN MINI E.TRAN MAXI NIVEAU MOMENT MINI MOMENT MAXI
.000
.563 1.125 1.688 2.250 2.813 3.375 3.938 .500 .063 .625 ,188 .750 .313 .875
8.438 9.000 10.000 11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000 26.000 27.000
T/M
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00 -.05 -.18 -.36 -.62 -.92 1.24 1.50 -.67 -.34 .00 .00 .00 .00 -.95 1.31 1.20 -.74 .00 .00 .00
-.24 -.22 -.07 .00 .00 .00
-.45 .00
.00
.00
.00
.01
.02
.04
.05
.06
.07
.06
.02
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00 1.76 5.42 2.15 .12 .00 .00 .00 .00 .01
1.08 .08 .00 .00 .00 .07 .14 .02 .00 .00
T/M
.000
.563 1.125 1.688 2.250 2.813 3.375 3.938 4.500 5.063 5.625 6.188 6.750 7.313 7.875 8.438 9.000 10.000 11.000 11.200 12.100 13.000 13.625 14.250 14.875 15.500 16.125 16.750 17.375 18.000 19.000 20.000 21.000 22.000 23.000 24.000 25.000 26.000 27.000
M. HT/M
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00 -.03 -.30 -.73 1.33 2.75 3.97 4.07 3.51 -.44 .00 .00 .00 .00 .00 .00 -.19 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00
.00
.00
.00
.01
.01
.03
.06
.09
.13
.16
.19
.18
.12
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00 1.86 2.51 2.21 1.48 .67 .05 .00 .13 .64 .52 .27 .12 .12 .24 .34 .16 .00
MT/M
STATION THIERS / PAROI MOULEE / COURT TERME ENVELOPPES JUSQU'A LA PHASE No 1
O M-
5 M-
10 M-
15 M -
20 M-
as SI-
MOMENTS (MT/M) -4 -2 0 2 4
• 1—i I • i i I i J i~l i I i I i I i I « — 1 £ >
mini maxi
RIDO 3.OB (C) R.F.L
EFFORTS TRANCHANTS (T/M) - 4 - 2 0 2 4
. I . I • l . I i I i l_-j t—i I i l i I—.—1£>
mini maxi
B.R.G.M. - - AQUITAINE 26/06/92
O M
5 M
•10 M
•IS M
-ao M
-25 M
8 - ENREGISTREMENTS PIEZOMETRIQUES
Coéf. Omare'«
GARONNE STATION DE BORDEAUX
4.00
O 3.00— -- —
LU
£ CC h-Lü
O N Lü Q_
Ld r~ o o
-1.00 -
-2.00 -i 15/06/92 16/06/92 17/06/92 18/06/92 18/06/92 19/06/92 20/06/92 21/06/92 22/06/92 23/06/92
DATE
C 1 NIVEAU PIEZOMETRIQUE
4.00
- 2 . 0 0 -^nanaiiiu!!!!nimmIIIIÜIIÜIÜIIIHUHUnulluniIIIIIIIIIIIIIIÜiiiiiwniIIIIIIIIIIIÜIÜIIIIIÜIIIIIIIIIIIIUIIHIIIIIIIImuni!IIÜIIÜÜIIIIIImurimuiliÜIÜIIUIÜIÜÜmußIIÍIIIIIHIHIHImuniIIÜIIIIIIIIIIIIÜUÜIIIHUHUIIIIIIIIIIIIIIIIiliiiiiuiiiiim
06/15/92 06/16/92 06/17/92 06/18/92 06/19/92 06/20/92 06/21/92 06/23/92
DATE
9 - ESSAIS DE LABORATOIRE
MINISTERE DE L EQUIPEMENT
CETE OU SUD OUEST
LABORATOIRE OE BORDEAUX
SONDAGE CPS M A C H I N E
DOSSIER, 14 3) 4625 PIECE NO ETUDE . STATION THIERS
DATE SONDAGE.
FORAGE
% CAROTTAGE
50 0( S
EAU
DATE
PROF
M
0.
DESCRIPTION ET LEGENDE
GEOTECHNIOUES
3
sM.W
-M. 53
ARGILE MARRON PLASTIQUE EN ALTERNANCE DE NO*REUX LI TAGES DE SABLE TRES FIN -LITS SABLEUX 2 A » M - LITS ARGILEUX I A 3CM - VEINE D'ARGILE PLUS EPAISSE DE 10.25 A I0.30M
AP
SABLE FIN ASSEZ PROPRE SM
IDENTIFICATION ET ESSAIS DE SOLS
WL
ï
36
33
39
31
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Unit« Motaohnlqufl DATE : 18.06.92
Sondage : n»s l
Profondeur (m): io.20
Nature du sol : ki
Contrepression 200 kPa
NX initiale
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C.E.T.E LR dB BORDEAUX Unite Geotechnique
OEDOMETRE Possler :14.33.A623 Piece :
Date : 25.06.92
Sondaga
Nat sol
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3d (kN/m3)
Ck
: CPS 1
: At
: 1.24
: O . O B
: 150.0
: 11.B
: 0.47
Prof aaaal
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C.E.T.E LR de BORDEAUX Unite Geotechnlque
OEDOMETRE Dossier :14.33.A6E3 Pleca :
Date :25.06.9e
Sondage
Nat sol
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3d (kN/m3)
Ck
: CPB 1
: At
: 1.24
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