zelbet egz

7/23/2019 zelbet egz

1/26

Spis treci

Belka zginana str2

Przekroj pozornie teowy 3przekroj zbrojony pojedynczo 3Przekroj zbrojony podwojnie 4

Przekroj rzeczywiscie teowy 4

cinanie PN 5.5 str5Wyznaczenie zbrojenia - odcinek I rodzaju 5Wyznaczenie zbrojenia odcinek II rodzaju 5

SGU str7Rysy prostopade 7

Metoda uproszczona (zal D) 7Metoda dokadna 7

Rysy ukone (6.4) 8Metoda dokadna 8

Ugicia 9Metoda uproszczona 6.5 tab13 9Metoda dokadna 9

ciskanie slupa str11Duy mimord 12

May mimord 12Dowolny mimord 13

Rozciganie str14Duzy mimord 14

May mimord 14

Nono elementw zginanych str15Przekrj prostoktny 15Przekrj teowy 15

Nono elementw ciskanych str16

str 1


2/26

Belka zginana100

35

60

50

10

1.Zalozenia i charakterystyka materiau belki

bw 35cm:= szerokosc belki

hp 60cm:= wysokosc podciagu

t 10cm:= wysokosc plyty

l

p

6m:= dlugosc przesla

22 6

ql^2/8

3030 90

60 60345

40530

30

280

280

260

b 100cm:=

Obciazenie stale 90kN/m

Zmienne 2x30 kN

Msd12 405kNm:=

Klasa ekspozycji w zaleznosci od warunkw srodowiska wg pkt 4.6 Tab 6 -XC1 - beton wewnatrz budynkw o niskiej wilgotnoci powietrza

Minimalna grubosc otulenia cmin 15 mm:= (wg tab 21 s90 )

Minimalna klasa betonu B 25 (wg tab 6 s28 )

Zalozone zbrojenie:

g 25mm:= zalozona srednica zbrojenia gora

d 25mm:= zalozona srednica zbrojenia dolem

s

8mm:= zalozona srednica strzemion

c 10 mm:= cmin max cmin g, d,( ):= s90( )cnom cmin c+:= cnom 35mm= otulenie zbrojenia (8.1.1.2 s89)

efflim 0.55:= graniczna wzgldna wysoko strefy ciskanej przekroju klasystali A-II (tab. 9 s33 )

Beton B30 (tab. 2 s15))

fck 25 MPa:= wytrzymao charakterystyczna betonu na ciskanie

fctm 2.6

MPa:=wytrzymao rednia betonu na rozciganie

fcd 16.7 MPa:= wytrz.obliczeniowa betonu klasy B20 na ciskanie

fctd 1.2 MPa:= wytrzymao obliczeniowa betonu na rozciganie

Ecm 31GPa:= modu sprystoci betonu

Przyjelem stal klasy A-II znaku 18G2-b (tab. 3 s19)

fyk 355 MPa:= charakterystyczna granica plastycznoci stali

fyd 310 MPa:= obliczeniowa granica plastycznoci stali

Es 200GPa:= modu sprystoci stali

str 2


3/26

2. Obliczenie zbrojenia od zginania.Dla podpory: zbrojenie gr. beff=bw inie licze MRdf przechodze do a)2.1. Przeslo, zbrojenie doem

Charakterystyka geometryczna:

l0 0.7lp:= s27( ) odleglosc miedzy pkt zerowymi momentow w przesle dlaociazenia zmiennego dajacego Mmax w przesle 1-2

Msd

s26( ) beff min bw

l0

5+ bw 6t+ 6t+, b,

:= beff 100 cm=

d hp cnom- s- 1

2d-:= d 54.45cm=

wysokosc uzyteczna

Nosnosc obliczeniowa przekroju na zginanie

MRdf fcd beff t d1

2t-

:= MRdf 825.82 kNm=

Maksymalny moment zginajcy wystpujcy na przle 1-2 doem

Msd12 405 kNm=

a)Msd12 MRdf< 1= Przekroj pozornie teowy Gdy Msd12 MRdf> Przekroj

teowy patrzstr 3

Wymiarujemy jak przekroj prostokatny

Obliczenie wartosci minimalnego zbrojenia (s31 s61)

kc 0.4:= dla zginanias62( )k 1.0:= dla odksztalcen wymuszonych przyczynami zewnetrznym

fcteff fctm:= fcteff 2.6 MPa=

Act 0.5 bw hp:= Act 1050 cm2= przy zginaniu (s30)

slim 200 MPa:= (s62) z tab. 12 dla wlim 0.3 mm:= i d 25mm=

slim fyk 1= slim 200 MPa= szerokorozciaganej strefy

betonu

bw

(s61)Asmin' kc k fcteff

A

ctslim

:= Asmin' 5.46cm2=(s31)

As1min max 0.26fctm

fyk bw d 0.0013 bw d

:= As1min 3.629cm

2= (pkt 4.8 PN)

Asmin max Asmin' As1min( )( ):= minimalny przekrj zbrojenia: Asmin 5.46cm2=

Wymiarowanie zbrojenia ze wzgledu na zginanie (przy belce prostokatnej beff=bw):

Scceff

Msd12

beff d2 fcd

:= (s33)Scceff 0.082=

eff 1 1 2 Scceff--:= eff 0.085=

eff efflim< 1= = przekroj zbrojony pojedynczo

Wysoko efektywna strefy ciskanej:

xeff eff d:= xeff 4.653cm=

Pole przekroju zbrojenia rozciganego :

As1

fcd beff xeff

fyd

:= (29) As1 Asmin> 1= As1 25.064 cm2=

str 3


4/26

Przekroj zbrojony podwojnie:MSd 2000kNm:=

Scceff

MSd

beff d2 fcd

:= (s33)Scceff 0.404=

(s33)

eff 1 1 2 Scceff--:= eff 0.562= efflim 0.55=

eff efflim> 1= = przekroj zbrojony podwojnie

eff

efflim

:= eff

0.55=

AS1.1

fcd

fydbeff eff d:= AS1.1 0.0161 m

2= 10 4 161cm2=

MSd1 fcd beff eff d deff d

2-

:= MSd1 1974.299kNm=

MSd MSd MSd1-:= MSd 25.701 kNm= a1 hp d-:=

AS1.2

MSd

fyd d a1-( ):= AS1.2 0.00017 m

2= 10 4 1.7cm2= zbrojenie gora

As AS1.1 AS1.2+:= As 0.0163m2= 10 4 163cm2=

b)Msd12 964kNm:=

Gdy Msd12 MRdf> 1= Przekroj rzeczywiscie teowy

Obliczenie wartosci minimalnego zbrojenia (s31 s61) (jak powyzej str 2)Wymiarowanie zbrojenia ze wzgledu na zginanie

As1.1

fcd

fydt beff bw-( ):= As1.1 35.016 cm

2=

fcd 1 .67 104kN

m2

=

MRd1 fcd t beff bw-( ) dt

2-

:= MRd1 536.78 kNm=

MRd Msd12 MRd1-:= MRd 427.22 kNm=

Scceff

MRd

beff d2 fcd

:= (s33)Scceff 0.086=

eff 1 1 2 Scceff--:= eff 0.09=

eff efflim< 1= = przekroj zbrojony pojedynczo

Pole przekroju zbrojenia rozciganego :

As1.2

fcd

fydbeff eff d:= (29) As1 Asmin> 1= As1.2 0.00265 m

2= 10 4 26.5cm2=

Odl w wietle prtw 8.1.1.1 str88:

Smin> f, 20mm , dg+5mmAs As1.1 As1.2+:= As 61.524 cm2=

str120 1/3 (min2) zbrojenia dolnegoodprowadzamy do podpory bez odgi3. Ostateczne przyjecie zbrojenia.

Przsa doem:Obliczone: Przyjeto:

As1 22.165cm2:= przeslo przyjeto 5#25 As1 24.544cm

2:=

POdpory:

AsL 4.919cm2

:= podpora przyjeto 2f25 AsL 9.817cm2

:=

str 4


5/26

cinanie PN 5.5 (s43)

bp 30cm:= szerokosc podporyhp p- z- s- 0.5g-d1 54cm:= wysokosc uzyteczna nad podpora

Zbrojenie rozciagane nad podpora AsL 9.817cm2=

Maxymalna sila poprzeczna od obciazenia obliczeniowego:

VSd 280kN:= (najwieksza sila poprzeczna)

Sila poprzeczna na krawedzi podpory: (dla obcienia cigego)

VSd1 280kN 0.5bp 90kN

m-:= VSd1 266.5kN=

Zbrojenie w postaci samych strzemion

Sprawdzenie warunku koniecznosci zbrojenia na scinanie:

qL

AsL

bw d1:= qL 0.00519= qL 0.01 1= jak nie to przyjac 0.01 (69 s46)

k max 1.0 1.6d

m-,

:= k 1.056= cp 0MPa:=

VRd.1 0.35 k fctd 1.2 40 qL+( ) 0.15 cp+ bw d:= (67 s46)VRd.1 119 kN=

Wyznaczenie zbrojenia tuwspornika- odcinek I rodzaju - zbrojenie konstrukcyjneDla odcinkw gdzie VSdVRd1

II

II119 VRd1

30

266.5 VSd1

280

30

280

Dlugosc odcinka 2 rodzaju

l2

VSd1 VRd.1-

90kN

m

:= l2 1.64m=

45deg:= cot ( ) 1= 90deg:= strzemiona prost bo belki

1 cot ( ) 2 dla 1 rozsraw 2x mniejszy niz dla 2. np 1-10cm 2-20cm

odcinek l2 1.64m= l2 z cot ( ) 1= z 0.486m=

str 5


6/26

Przyjmuj strzemiona czterociete: s 8 mm=

VSd1 266.5kN=

0.6 1

fck

250-

:= 0.54= (71 s46)

z 0.9d1:= z 0.486m= rami si wewntrznych w przekrojus44

Asw 4

s2

4:= Asw 2.011cm2

=

fywd fyd:= fywd 310000kN

m2

=(72 s47)

Gry wystepuje sciskanie osiowe toVRd2,red (60 s44)VRd2 fcd bw z

cot ( )

1 cot ( )2+

:= VRd2 766.981 kN=

Vsd VRd2< 1= jezeli nie to zmienic qi liczyc VRd2 lub zwiekszyc przekroj i policzycod nowa VRd1 i VSd 1=

Przyjto rozstaw strzemion #8 co 30cm

6.5 Ostateczne przyjecie zbrojenia na scinanie

Na odcinku a-b strzemiona czterociete #8 co 30cm.

Na odcinku b-c strzemiona czterociete #8 co 11cm.

Na odcinku c-d strzemiona czterociete #8 co 30cm.

b cc b aa4 #8co30cm

4 #8co11cm

4 #8co30cm

4 #8co11cm

4 #8co30cm

str 6


7/26

SGU RYSY

Sprawdzenie rozwarcia rys prostopadlych dla belki zginanej

Metoda uproszczona (zal D): (str141)

d 0.545m=d

hp0.907= 0.85

d

hp 0.95 1= stosuj metod uproszczon hp 0.6 m=

Obliczenie momentow od kombinacji obc dugotrwaych.

Kombinacja obciaze dugotrwaych (PN-82-B-02000 4.3.3 str5)

d 0.8:= (PN-82-B-02000 tab2 str4)Gk d Pk+

Msk 300kNm:= Moment charakterystyczny pochodzcy od obcie dugotrwaych

As1 24.544 cm2=

rzecz. 20mm:= srednica zbrojenia gwnego

l

As1

bp d:= l 1.503%= stopie zbrojenia gwnego

dla l 0.5% 0.90= (ZaD 141)0.5% l< 1.0% 0.85=

1.0% l 0.80:=

s

Msk

d As1:= s 280.6MPa= naprenia w zbrojeniu

rozciganym

max 32mm:=Na podst tablicy D.1 str14 PN okrelono .Poniewa zastosowanograniczna szeroko rys wlim=0.3mm nie zostaa przekroczona.rzecz. 20mm:=

max rzecz.>

Metoda dokadna :

Beton B30

fck 25 MPa:= fctm 2.6MPa:= Es 200GPa:= Ecm 31GPa:=

Ac bp hp:= pole przekroju elementu

u 2 bp 2 hp+ 2 t-:= obwd przekroju (czesc odsonieta)

h0

2Ac

u:= h0 225 mm= miarodajny wymiar przekroju

elementukocowy wspczynnik pezania betonu dlaobcienia po 28 dniach dojrzewania betonu

.28 2.5:= tabA1( )

et

Es

Ecm1 .28+( ):= et 22.581= (apko 10.2)

xII d1 l et 2 l et+( ) l et-:= xII 0.298m= zasig strefy ciskanej (L 10.11)

Mcr fctm

bp hp2

6:= Mcr 46.8kNm= Msk 300 kNm= (L 10.4)

Mcr Msk 1= przekrj zarysowny

str 7


8/26

s

Msk

As1 d1

xII

3-

:= s 277.346 MPa=

a1 5.55cm=

x min 2.5 a1hp xII-( )

3,

:= x 10.071 cm=

Act.eff

x bp

:= Act.eff

0.03m2=

As1 24.544cm2=

r

As1

Act.eff:= r 0.081=

k1 0.8:= k2 0.5:=

srm 50mm 0.25 k1 k2rzecz.

r+:= srm 74.62mm= (113 st r63)

1.7:= 1 1:= 2 0.5:= (str62)

sm

s

Es

1 1 2

Mcr

Msk

2

-

:= sm 1 .37 10

3-= (114 st r64)

wk srm sm:= wk 0.174mm= wk wlim 1=

Sprawdzenie rozwarcia rys ukonych (6.4) (str65)

Metoda dokadna :

fck 25MPa= Es 200 GPa= bp 0.3 m= d1 54cm= hp 0.6 m=

1 8

mm:= rednica strzemion

Asw1 41

2

4:= Asw1 2.011cm

2= pole przekroju strzemionprostopadych

wk.lim 1mm:= graniczne rozwarcie rys ukonych

Podpora A

Vsk 152.53kN:= sila poprzeczna od obciazen dlugotrwalych

s1 29cm:= rozstaw strzemion

w1

Asw1

s1bp

:= w1 0.231%= stopie zbrojenia strzemionami

prostopadymi do osi elementu1 0.7:= dla prtw ebrowanych 1 1.0= dla prtw gadkich

(123 str65)

1

3

w1

1 1

:= 0.808m=

Vsk

bp d1:= 0.942MPa=

(119 str65)

wk4

2

w1 Es fck

:= wk 0.248mm= (118 str65)

wk wk.lim 1=

str 8


9/26

SGU UGICIA

Metoda uproszczona 6.5 tab13: (str66)

leff 5m:= (str25) leff 6< nie trzeba mnozyc wartosci tablicowychzgodnie z 6.5 str 67

As1

bp d:= 1.5 %= stopie zbrojenia

Maxymalny stosunek odczytany z tablicy 13leff

d

lim 17=

dla 0.5% 0.90=

0.5% < 1.0% 0.85=Moment charakterystyczny pochodzcyod obcie dugotrwaychMsk1.0% 0.80:=

s

Msk

d As1:= s 280.6MPa= naprenia w zbrojeniu

rozciganym

1 1.0:= rozpitoc przsa nie przekracza 6m

2250MPa

s:= 2 0.891=

leffd

9.183= < 1 2leffd

lim =17.6

Uzyskany wynik oznacza e graniczna warto ugi nie bedzie przekroczona

Metoda dokadna:

Wc

bp hp2

6:= Wc 18L= l

As1

bp d:=

Mcr Wc fctm:= Mcr 46.8kNm=

Mcr Msk< 1= warunek jest speniony

.28 2.5= kocowy wspczynnik pezania betonu

Ec.eff

Ecm

1 .28+:= Ec.eff 8.857GPa=

e.t

Es

Ec.eff:= e.t 22.581=

Charakterystyka przekroju niezarysowanego:

xI

bp hphp

2 e.t As1 d+

bp hp As1 e.t+:= xI 0.358

m=pooenie osi obojtnej (L 11.38)

II

bp hp3

12bp hp xI

hp

2-

2

+

e.t As1 d xI-( )

2+:= Moment bezwadnoci el.elbetowego przed zarysowaniem

II 7 .93 3 1 05 cm4=

Charakterystyka przekroju zarysowanego:

xII d l e.t 2 l e.t+( ) l e.t-:= xII 0.3 m= Pooenie osi obojtnej

I

II

bp hp3

12

b

p

h

p

hp

2

x

II

-

2

+ As1

e.t

d xII

-

( )

2-:= Moment bezwadnoci el.elbetowego po zarysowaniu

III 2 .096 10 3- m4=

str 9


10/26

Naprenia w stali wywoane przez rys:

s

Msk

As1 dxII

3-

:= s 275.054 MPa= dla przekroju prostoktnego

Sztywno przekroju:

1 1.0:= stal ebrowana

2 0.5:= obcienie dugotrwae

B0 Ecm II:= B0 2 .459 105 kN m2=

B.t0

Ec.eff III

1 1 2Mcr

Msk

2

1III

II-

-

:= B.t0 1 .874 104 kN m2=

k5

48

150 50+10 300

-

:= k 0.101= (L tab11.5 str430)

natychmiastowe ugicie od obcienia

cakowitegoa1 k

Msk leff2

B0:= a1 0.307cm=

natychmiastowe ugicie od obcienia

dugotrwaegoa2 k

0.8Msk leff2

B0:= a2 0.246cm=

dlugotrwae ugicie od obcie

dugotrwaycha3 k

Msk leff2

B.t0

:= a3 4.031cm=

a a1 a2- a3+:=

a 4.092cm= alim

leff

200:= alim 2.5 cm=

a alim< 0=

SGU nie zosta speniony. Ugiecia przekroczyy wartoc dopuszczaln. Nalezyzwiekszyc wysokosc podciagu.

str 10


11/26

SCISKANIE SUPADane: Nsd Msd

bs szeroko supa br szeroko ryglahs Jcs

bs hs3

12= [ ]m

4

szer supa poduzna hr Jcr

br hr3

12=

wysokoc rygla

Dugo obliczeniowa supa (C.1) dla ukadw ramowych

leff ln an1+ an2+= (17 str25)k

Jcr

leffJcs

lcol

=odl w osiach

21

3k+=

(tab C.2 str 140)

l0 lcol= lcol str138( )-

promie bezwadnociprzekrojuSprawdzenie smukoci (str35)

dlakwadratowego

l0

i25>

l0

h7> =przekrj smuky i

J

A=

h2

12=

Mimorody (5.3.2 str 35) n-ta kondygnacja liczac od gry

dla wezwprzesuwnych

ea maxlcol

6001

1

n+

h

30, 10mm,

= dla wezw

nieprzesuwnychea max

lcol

600

h

30, 10mm,

=

ee

MSd

NSd= mimord konstrukcyjny dla wzw przesuwnych(str 35-36)

e0 ea ee+= pocztkowy (31)

Uwzgldniajc smuko (str 36)sila od dugotrwaej czciobciaenia obliczeniowego____

|

|||||||||||||

|||___

Nsdlt 0.85NSd= t0 28dni=

do N

crit

t

o

,

( )z tablicy A.1 dla danego RH, B

h0 2Acu

= [mm]

klt 1 0.5Nsdlt

NSd to,( )+=

Zakadam zbrojenie:

Zakadam n 20 mm n4As

2

=s 2.8%= s

As

b h= As

2.8 b h

100=

d h cnom- s-

2-= cnom cmin c+= (str89,90)

Js n

4

64

2

4

h a1

- a2

-

2

2

+

=

Js As d 0.5h-( )2

= - uproszczone

eo

hmax

e0

h0.5 0.01

l0

h- 0.01 fcd-, 0.05,

=

Ncrit9

lo2

Ecm Ic

2.klt

0.11

0.1

eo

h+

0.1+

Es Is+

=

1

1

NSd

Ncrit-

=

etot eo=

str 11


12/26

WYMIAROWANIE NA CISKANIE Z DUYM MIMORODEM

Za. xeff efflim d= es1h

2a1- etot+=

a1 a2= hs d-=As2

NSd es1 fcd b xeff d 0.5 xeff-( )-fyd d a2-( )

=es2 etot a2+

h

2-=

---

||||||||||||||||v

TAK ---> NIE --> Przekrj za duy

|v(s32)

Asmin max 0.15NSd

fyd0.003Ac,

= Zmniejszy

przekrjNIE TAK

(s61)Asmin' kc k fcteff

Act

slim:=

As2 max As2 Asmin,( )= As2 Asmin=

scceff

NSd es1 fyd AS2 d a2-( )-

fcd b d2

=

eff 1 1 2Scceff--=

TAK = ---> NIE

As1

Nsd es2

fyd d a2-( )=

As1

fcd b xeff fyd As2+ Nsd-

fyd=

Przyj As1 Sciskanie z maymmimorodem

As1 As2 Asmin, As

b h

4%


13/26

MIMORODOWE CISKANIE ZBROJENIE SYMETRYCZNE DOWOLNY MIMORD

eff

Nsd

fcd b d=

TAK NIE

TAK NIEeff

2a2

d

Scceff eff 1 0.5eff-( )= Scceff 0.5=TAK NIExeff d eff= xeff 2a2=

As1 As2=Nsd es1 d- 0.5xeff+( )

fyd d a2-( )= As1 As2=

Nsd es1 Scceff fcd b d2-

fyd d a2-( )=

es1 etot

1

2 h+ a-=

As1 As2+ Asmin As1 As2+ Asmax zmiana przekroju

str 13


14/26

ROZCIGANIE

Dane: Nsd Msd bs hs d s

Minimalna grubosc otulenia w zaleznoi od war rodowiska cmin tab21= (str90)

c 10 mm:= cmin max cmin d,( )= s90( )cnom cmin c+= otulenie zbrojenia (8.1.1.2 s89)

d hp cnom- s- 1

2d-=

e0

MSd

NSd= mimord statyczny

Wyznaczenie mimorodu

e0 0.5h a1-> duzy mimord1.2. e0 0.5h a1-> may mimord

ad1 Duzy mimord

es1 eo y1- a1+= y1 y2=h

2=

es2 eo y2+ a2+=

a1 a2=

hs d-=

Wymiarowanie zbrojeniaZa. xeff efflim d=

As2

NSd es1 fcd b xeff d 0.5 xeff-( )-fyd d a2-( )

=

---||||

||||||||||||

v

TAK ---> NIE --> Przekrj za duy|vAs1min 0.002bs hs= (s32)

ZmniejszyprzekrjAs2min 0.002bs hs= NIE

NIE

As1

fcd b xeff fyd As2+ Nsd+

fyd= As1

Nsd es2

fyd d a2-( )=

Przyjmuje zbrojenie As

b h 4%


15/26

As1

Nsd es2

fyd d a2-( )=

As1 As2 Asmin>,

As2

Nsd es1

fyd d a2-( )=

As

b h 4% przekrj teowy podwjnie zbrojony

xeff.lim eff.lim d=

xeff

xeff.lim

=

str 15


16/26

A's2 As1 xeff bw bf bw-( ) hf+fcd

fyd-=

MRd3 A's2 fyd d as2-( )=MRd MRd1 MRd2+ MRd3+=

NONO ELEMENTW CISKANYCH

Dane: As1 As2 bs hs

l0 lcol= (str 35)____|||||

|||||||___

bs szeroko supa br szeroko ryglahs Jcs

bs hs3

12= [ ]m

4

szer supa poduzna hr Jcr

br hr3

12=

wysokoc rygla

Dugo obliczeniowa supa (C.1) dla ukadw ramowych

do leff ln an1+ an2+= (17 str25)k

Jcr

leff

Jcs

lcol

=odl w osiach

21

3k+=

(tab C.2 str 140)

Sprawdzenie smuklosci: (str35)

dlakwadratowego

l0

i25>

l0

h7> =przekrj smuky i

J

A=

h2

12=

Mimorody (5.3.2 str 35) n-ta kondygnacja liczac od gry

dla wezwprzesuwnych

ea maxlcol

6001

1

n+

h

30, 10mm,

= dla wezw

nieprzesuwnychea max

lcol

600

h

30, 10mm,

=

ee

MSd

NSd= mimord konstrukcyjny dla wzw przesuwnych(str 35-36)

e0 ea ee+= pocztkowy (31)

Uwzgldniajc smuko (str 36)sila od dugotrwaej czciobciaenia obliczeniowego____

||

||||||||||||

||

Nsdlt 0.85NSd= t0 28dni=

do Ncrit to,( ) z tablicy A.1 dla danego RH, Bh0 2

Acu

= [mm]

klt 1 0.5Nsdlt

NSd to,( )+=

Zakadam zbrojenie:

Zakadam n 20 mm n4As

2

=s 2.8%= s

As

b h= As

2.8 b h

100=

d h cnom- s-

2-= cnom cmin c+= (str89,90)

Js n

4

64

2

4

h a1- a2-

2

2

+

= Js As d 0.5h-( ) 2= - uproszczone

str 16


17/26

|___ eo

hmax

e0

h0.5 0.01

l0

h- 0.01 fcd-, 0.05,

=

Ncrit9

lo2

Ecm Ic

2.klt

0.11

0.1

eo

h+

0.1+

Es Is+

=

1

1

NSd

Ncrit-

=

etot eo=

Sprawdzenie warunku etot 0.5 h as2->

Wyznaczenie pot rzebnego pola zbrojenia

es1h

2as1- etot+= es2

h

2as2- etot-=

Efektywna wysokosc bryly naprezen sciskajacych xeff (str39)

NSd fcd Acc.eff fyd As2+ s fyd As1-= (str39)

Zakladam: s 1.0:= (str39)

Acc.eff

NSd fyd As2- s fyd As1+

fcd=

xeff

Acc.eff

b=

eff.lim 0.53:= dla stali A-III (str33)

eff

x

effd:=

Sprawdzenie warunku eff eff.lim< 1=

Jezeli

NSd es1 fcd Acc.eff dxeff

2-

fyd As2 d as2-( )+ (str38)

to SGN zostal spelniony.

str 17


18/26

Schamaty do zadaz konstrukcji zelbetowychwg PN-B-03264:2002 A.apko-Proj Konstr elbetowychautor: Gabriel [email protected]

Jezeli znajdziesz jakis bad lub uwagewart dopisania, zaznacz, opisz naczerwono i odeslij do mnie.

str 18


19/26

kN 1000 N:= kNm kN m:= MPa 1000000 Pa:=

MPa 1000kN

m2

=GPa 1000MPa:=

GPa 1000000kN

m2

=

l 6:=

q 90:=

str 19


20/26

str 20


21/26

str 21


22/26

str 22


23/26

str 23


24/26

str 24


25/26

str 25


26/26

Documents

zelbet egz