RESUMEN
IV JORNADAS NACIONALES DE POTENCIA
ESTUDIO DE SOBRETENSIONES PARA LA SEGUNDA
INTERCONEXION CADAFE - ENELVEN
Ing. Rixi Edgard Pelayo CADAFE
Por
- Ing. Paloma de Arizón - Ing. Gaston Pes se - Ing. Jose M. Aller - Ing. Andres Hernández UNIVERSIDAD SIMON BOLIVAR
Este trabajo tiene por objeto el estudio de los sobrevoltajes transi
torios que pueden aparecer en equipos de los sistemas de CADAFE-ENELVEN -
comprometidos en la interconexión a traves del Lago de Maracaibo.
El estudio se realizó mediante la simulación analógica de los siste
mas en el Analizador Transitorio de Redes de la Universidad Simón Bolívar.
Los sistemas electricos de potencia se simularon para las configura
ciones previstas en los años 1986 y 1992. En estos sistemas base se reali
zaron estudios de energización de los cables, rechazos de carga, energiza
ción de transformadores, energización de líneas de la interconexión de 400
KV. Las pruebas realizadas fueron definidas por las necesidades de opera
ción de ambas compañías.
Adicionalmente se estudiaron casos especiales que pueden representar
riesgos en la operación.
Para cada uno de estos casos se obtuvieron oscilogramas de voltajes
y corrientes en los puntos críticos del sistema.
En base al análisis de los resultados se determinaron las recomenda
ciones de operación así como las maniobras que pueden ocasionar daños en -
los equipos. Tambien se presentan sugerencias cualitativas para la esco -
gencia de pararrayos y especificación de los nuevos transformadores.
~-\~ ~ JORNADAS NACIONALES DE POTENCIA
Este trabajo presenta los resultados mas relevantes del estudio de !nergiZac:;o~n de la . t . ~ d 1 d ~ ~ ~n erconex~on e as re es electricas, mediante cables
lubLacustres a 230 KV Y línea aerea a 400 KV entre las Empresas CADAFE y
~~7~, el cual fue llevado a cabo en la Universidad Simón Bolívar, uti,iZllldQ el analizador de transitorios en redes (ATR) que posee dicha inslit 1d5n.
los estudios llevados a cabo para dicha interconexión, fueron basi'amente los siguientes: (Fig. 1 Y 2)
\ ElIer&ización de los cables sublacustres tanto desde el sistema de CADAFE
c~nodesde el sistema de ENELVEN (año 1986).
'ReCmto de carga en máxima y carga mínima. (años 1986 y 1992).
"F811as en línea aerea a 400 KV.
Correetivos para sobret'ensiones.
Ener&:[zación de línea aérea a 400 KV.
'1 IUE~REALIZADAS
~figuraciones estudiadas
Se ~ealizaron los estudios de energización y rechazo de carga
cOrrespondientes a la segunda interconexión entre CADAFE y ENELVEN.
EStudiandose dos distintas configuraciones; año 1986 (Fig. 1) que _
cOrresponde a la entrada en servicio del cable submarino Peonías _
PUnta de Palma y el año 1992 (!ig. 2) puesta en marcha de la línea
a 400 KV Cuatricentenario - El Tablazo.
Las características de Ías líneas de transmisión se encuentran s~ñaladas en la Tabla 1.
167
IV JORNADAS NACIONALES DE POTENCIA
Cables de Transmisión: Los tres cables presentes en el sistema fue
ron modelados mas detalladamente utilizando 4.5 Km por circuito ~.Las
características eléctricas de los mismos se señalan en la Tabla 2.
2.2 Representación eléctrica del sistema en el TNA
2.2.1 Líneas y Cables de Transmisión
Líneas de Transmisión:
Las líneas de transmisión, tanto a nivel de 230 KV como de 400 KV
fueron representadas en el TNA con secciones tipo~ conectadas en cas
cada, tal como se observa en la Fig. 3. Como promedio se utiliz6 en
la simulaci6n alrededor de 9-12 Kms por circuito ~ • valor muy por de
bajo del máximo aconsejable de 30 Kml
Cables de Transmisión:
La variación de la inductancia y resistencia de las líneas con la
frecuencia se asume en el elemento estudio, igual a la variaci6n que
presentan los elementos de el TNA.
2.2.2 Transformadores
En el presente trabajo se modelaron basicamente dos transformado
res saturables Cuatricentenario 400-230 KV Y el de el Tablazo 400-230
KV. Aunque, dependiendo del tipo de prueba a realizar en cada momen
to se variara la ubicación de los transformadores saturahles.
El modelo circuita1 utilizado se muestra en la Fig. 5. La carac
terística de magnetización (saturación) de los transformadores de 400
y 230 KV, fue suministrada por CADAFE y se muestra en la Pig. 6.
2.2.3 Equivalentes
Para simular la interconexi6n del sistema bajo estudio, conCADAFE
OCCIDENTE y el resto del sistema de ENELVEN, se emplearon tres equiv~
lentes situados en Las Morochas 230 KV, El Rinc6n 13.8 KV Y Punta de
Piedra 13.8 KV. Los valores de impedancia tanto de secuencia po -
s·itiva como cero, fuel;on obtenidos a partir de los lista
158
.. IV JORNADAS NACIONALES DE POTENCIA
dos de cortocircuito suministrados tanto por ENELVEN como por CADAF~ los valores utilizados se encuentran en la Tabla 4.
2.2.4 Interruptores
Los interruptores del sistema fueron simulados utilizando reles
de mercurio controlados por un circuito electrónico.
El angulo de cierre y apertura en cada fase puede ser ajustado con una precisión de 2 mseg.
La apertura se realiza al paso por cero de la corriente en cam bio en el ci . l' -, erre se aJustan os 1nterruptores de manera de obtener
la máxima sobre tensión posible, permitiendose un valor máximo de re
tardo entre el cierre de un polo y otro de 5 mseg.
2.2.5 Flujos de Carga
Los flujos de potencia simulados en el TNA, para las pruebas _
de rechazo de carga, fueron obtenidos de los listados
carga (condición de máxima transferencia de potencia)
por CADAFE y ENELVEN para los años de 1986 y 1992.
3. PRUEBAS REALIZADAS
Las pruebas realizadas en el presente estudio fueron:
de flujo de -
suministrados
- Energizacion del cable submarino Punta de Palma - Peonías (año 1986).
- Rechazo de carga (año 1986).
- Energización de la línea a 400 KV Cuatricentenario - El Tablazo (año 1992).
- Rechazo de carga (año 1992).
- Energización de los transformadores Cuatricentenario 400-230 KV. El Tablazo 400-230 KV.
3.1
159
IV JORNADAS NACIONALES DE POTENCIA
Energización del Cable Submarino Punta de Palma - Peonías (año 1986)
En el estudio de la energización del cable submarino, la misma
se efectuó desde la subestación El Rincón 230 KV (Sistema de ENELVEN)
o desde la subestación El Tablazo 230 KV (CADAFE).
La energizacion serea1izo para la peor condición, que correspo~
de a la energización del sistema en vacío. El voltaje aplicado se v~
rio entre 1.02 y 1.05 p.u.
Las pruebas de energización se realizaron tratando de variar el
tiempo de cierre de los interruptores de cada fase de manera tal, de
obtener la máxima sobretension posible en el extremo abierto, siempre
chequeando que el maximo retardo entre el cierre de un polo y el otro
sea menor de 5 mseg.
En la Tabla 5, se resumen las pruebas realizadas, así como el -
valor de la sobre tensión máxima alcanzada en diferentes barras del -
sistema. Tambien en la tabla se reseñan los sobrevoltajes en estado
permanente. Sólo en aquellos casos que se consideran más importantes
se presentan los oscilogramas correspondientes a la prueba.
3.2 Rechazo de Carga (año 1986)
Las pruebas de rechazo de carga se realizaron con el fin de com
probar la existencia o no de sobrevoltajes a frecuencia industrial.
En el año 1986 (Fig. 1), la prueba de rechazo de carga se reali
zo en la subestación El Rincón, efectuandose el bote de carga tanto a
nivel de 230 KV como de 138 KV.
La subestaci6n El Rinc6n al igual que todas las subestaciones -
de alta tensión de ENELVEN, presenta esquema de interruptor y medio
debido a esto, es muy poco probable que ocurra la perdida total de la
carga conectada a la subestacion, pOr 10 que se efectuaron los sigui
entes botes de carga:
160
3.3
.. IV JORNADAS NACIONALES DE POTENCIA
a.- Carga máxima 527 MVA
(2 transformadores entre El Rincón 230-138 KV)
b.- Media carga 203 MVA
(1 transformador entre El Rincón 230-138 KV)
c.- Tres cuartos de carga 363 MVA
(2 transformadores entre El Rincón 230-138 KV)
El flujo de carga simulado corresponde al de máxima transferen
cia de potencia por el cable y los flujos por las líneas se mues -
tran en la Figura 7.
En estas pruebas se simuló, por considerar de vital importan -
cia la saturación de los transformadores de El Rincón 230/138 KV.
Como caso interesante se estudió el caso de bote de carga en -
la subestación El Rincón con la primera interconexión entre CADAFE
y ENELVEN fuera de servicio, encontrándose problemas de ferrorreso
nancia cuando la apertura es en el lado de 138 KV Y a plena carga.
Lo que produce sobre tensiones muy elevadas en estado permanente.
En la tabla 6, se encuentra un resumen de las pruebas de rech~
zo de carga realizadas, así como de los principales resultados obte
nidos y los oscilogramas más importantes.
Energización de Transformadores
La energización de los transformadores saturables de 400/230 -
KV de las sub estaciones El Tablazo y Cuatricentenario fue realizada
en ambos casos, tanto desde el lado de 400 como de 230 KV.
Para este estudio se simuló, utilizando parámetros distribuí -
dos, la línea de 400 KV entre las subestaciones El Tablazo y Yara -
cuy.
En cada prueba se obtuvieron los sobrevoltajes de energización
y la corriente de Inrush, mostrándose los principales resultados en
la Tabla 7.
3.4
3.5
161
IV JORNADAS NACIONALES DE POTENCIA
Energización línea 400 KV entre Cuatricentenario - El Tablazo
La energización de la línea se realizó desde la subestación
Cuatricentenario 400 KV, Y desde El Tablazo 400 KV, el procedimie~
to seguido es el mismo que para la energización del cable submari
no 3.1.
Los resultados y pruebas se encuentran en la Tabla 8.
Rechazo de carga (año 1992)
El rechazo de carga para el año 1992, fué realizado en la su~
estación Cuatricentenario, en los tres niveles existentes en la -
misma 400, 230 y 138 KV.
Se modelaron como transformadores saturables los de Cuatricen
tenario 400-230 KV Y los de Cuatricentenario 230-138 KV.
Las pruebas se realizaron al igual que para el año 1986 para
el caso de máxima transferencia de potencia entre CADAFE y ENELVEN,
el flujo de potencia simulado se muestra en la Figura 8.
Debido a la configuración de interruptor y medio sólo se pro
cedió a realizar el rechazo de carga a media carga.
Un resumen de las pruebas realizadas se encuentra en la Tabla
9.
4. CONCLUSIONES
4.1 Energización
De los ensayos de energización realizados se puede concluir -
que el sobrevoltaje máximo permanente es de 1.41 p.u. (Prueba 4, -
Tabla 6). Sin ~bargo, en estas pruebas se consideran que amboe -
cablea ae energizan aimultineamente y que .Slo hay una lfnea y un
tranaformador en la aubeataciSn El Rincen, uta condici8n puada e
vitar.. por re.trfccione. de oparacien enerli.ando .ol .... t. un al
162
.. IV JORNADAS NACIONALES DE POTENCIA
ble, en cuyo caso la sobre tensión en estado permanente disminuye 1. 27.
a
Para 'estuaiar 10 crítico de los casos es conveniente hacer las
siguientes consideraciones. Como el sistema es directamente aterra
do, normalmente se utilizan pararrayos cuyo voltaje nominal es del
orden del 80% del voltaje nominal del sistema (184 KV), correspon _
diendo en este caso al voltaje normalizado inmediatamente 3uperior de 192 KV.
Como el voltaje base es de 132.8 KV (230/!:3)en p.u. el voltaje
máximo que el pararrayos puede tener aplicado en forma permanente _
de manera que se garantice la extinci6n de la corriente post-desca~ ga es de 192/132.8 = 1.44 p.u.
Como el voltaje de descarga para pararrayos de oxido de zinc
con solicitaciones de maniobra para 1 KA es de 359 KV, este valor _
se puede considerar practicamente el valor de corte. Como la oase
para voltajes instantáneos es de 187.8 KV (12. 230/ 13) esto corres ponde a 1.91 p.u.
En el caso de pararrayos convencionales el voltaje de encendi
do para maniobras es de alrededor de 418 KV que corresponde a 2.22
p.u. En resumen, con cualquier voltaje de manioora instantáneo su
perior a 1.91 p.u. para los de ZnO y de 2.22 para los convenciona _
les, los pararrayos comenzaron a descargar y en estas condiciones
es imprescindible que el voltaje permanente aplicado al pararrayos
no exceda de 1.44 p.u. de manera de garantizar la extinción de la corriente res.idua!.
Como a nivel de 400 KV, los sobrevoltajes permanentes máximos
no sobrepasan un 17%, es posible utilizar pararrayos de voltaje no
minal igual al usualmente empleado en los respectivos sistemas.
-~·-I·
4.2
4.3
163
IV JORNADAS NACIONALES DE POTENCIA
Rechazo de Carga
De las pruebas de rechazo de carga se observa que el caso más
desfavorable es el rechazo de carga en barra de 138 KV en El Rin -
cón año 1986, sin la primera interconexión entre CADAFE y ENELVEN
en servicio. El sobrevoltaje permanente máximo es de 1.15 (Prueba
12, Tabla 6) estando los pararrayos en capacidad de extingir cual
quier corriente en estado transitorio.
En los casos absolutamente anormales de rechazo de 75 a 100%
de carga, en los cuales se tendría 1.71 y 2.73 p.u. de voltaje pe~
manen te , el pararrayos no sólo no es capaz de sellar, sino que su
operación sin despeje, destrucción y posterior cortociTcuito apar~
ce recomendable como medio de proteger el equipo, ya que en este -
caso son las protecciones del sistema las que deben operar. Para
evitar la destrucción del pararrayos habría qu~ aumentaT el volta
je nominal del mismo a tal grado, que por una parte no protegería
los' equipos, y por otra se permit:i:ría que las tensiones pe:rmanen -
tes pudies.en aumentar a un valor tal que significasen un grave ries
go para la aislación.
Para 1992 al estar más mallado el sistema, no se presenta nin
guna sobre tensión en estado permanente perjudicial.
Energización de los transformadores Cuatricentenario 400/230 KV -
El Rincón 400/230 KV
Debido a las características abruptas de saturación de los
transformadores, las corrientes de energización (INRUSH) son muy
elevadas del orden de 4.73 en valor instantáneo máximo respecto a
la base del transformador.
Hay que hacer notar que las características de magneti.aci~n
del transformador en cuanto al valor de la corriente efectiva de -
magnetizaci6n en funci6n del voltaje efectivo del traneformador, -
eon laa aeaaladaa en la Fig. 6, sin embargo loa valo~ea inatant'
neoa aon fue~temente dependientea de la caracterfat1ca I-H 4e1 hi!
164
.. IV JORNADAS NACIONALES DE POTENCIA
rro del transformador; por 10 que pueden existir variaciones impor
tantes en el valor pico de la corriente instantánea dependiendo del
hierro utilizado en los correspondientes transformadores.
Estos valores deben considerarse al especificar las proteccio
nes diferenciales de los transformadores.
Por otra parte, no se observa ninguna anormalidad al energizar
el segundo transformador en paralelo ya sea en las subestaciones de
Cuatricentenario o El Tablazo.
5. RECOMENDACIONES
Como se señalo en el punto anterior es neces,ario instruir para que
en la operacion no se energice desde El Rincon los dos cables en p~
ralelo con un solo transformador y línea alimentada.
Los transformadores de potencia deberían de especificarse de manera
que la densidad de flujo a voltaje nominal es'te por 10 menos un ,15%
por dellajo de la densidad correspondiente al quiebre de saturacion,
dado que al utilizar hierro silicosp laminado de alta calidad la ca
racterís,tica B-R es extremadamente tirusca y trae por consiguiente -
una fuerte generacian de armonicos- en el caso de aplicarle el tran~
fo~dor sobrevoltajes del orden del 20%, 10 cual es normal dado la
fuerte capacitancia que tiene el sis-tema.
Con el fin de tener un cuadro completo que permita especificar los
pararrayos en 400 KV Y por tener la línea de 400 KV que cruza el L~
go de Maracaibo características especiales de altura que la hacen -
más suceptible de recibir descargas, es necesario realizar un estu
dio de propagación de sobrevoltajes de impulso en las zonas críti -
cas del sistema.
Como en varias operaciones los sobrevoltajes de maniobra que exce -
den 1.91 p.u. o 2.22 (dependiendo del tipo de pararrayos) se repi -
ten durante dos o tres semiciclos es necesario verificar con el fa
bricante de loa pararrayos que e.tos encendido. repetido. no 10 da-
165
IV JORNADAS NACIONALES DE POTENCIA
ñen.
En base a todas las recomendaciones anteriores, se pueden seguir uti 1 . 1 de 230 KV, excepto que
lizando los pararrayos de 192 KV en e n1ve un estudio de funcionamiento en condiciones de desequilibrio mostra-
rá que pueden aparecer tensiones superiores sobre ellos.
6. RECOMENDACIONES DE OPERACIONES
los S obrevoltaJ·es, la energización del c~ Desde el punto de vista de
., El Tablazo ya que en estos -ble conviene realizarla desde la subestac10n ,
. 2 27 u en El Rincón 230 KV (Tabla S ) casos se consiguen sobrevolta]es de • p.. . ,
hacerla hasta barra de 230 KV El R1ncon, hay que La energización conviene
de El Rincon desde la línea, ya que evitar energizar el autotransformador
d Producir el efecto de sobrevol en esta condici8n queda en vacío y se pue e
tajes.
También es conveniente que no se energicen los dos cables con el ex-1·enda que se energice -
tremo abierto en El Rincon y por 10 tanto, se recom y posteriormente
un la 1·nterconexion en El Rincón 230 KV cable, se cierre
se energice el segundo cable.
1.
2.
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8. CESI, "Energization of the P. Piedras - P. Iguana 230 KV, Cable". _ 1980.
167
IV JORNADAS NACIONALES DE POTENCIA
TABLA 1
PARAMETROS DE LAS LINEAS DE TRANSMISION
PARAMETROS A 60 Hz
SECUENCIA POSITIVA SECUENCIA CERO R1 Xl C1 Ro Xo Co
L I N E A Tensión Longitud O O nf O SI J!!.
KV KV Km Km Km Km Km Km
Tablazo-P. Palma 230 18 0.0577 0.479 9.22 0.3378 1.4566 5.73
Peonías-Cuatri-centenario 230 18 0.0577 0.479 9.22 0.3378 1.4566 5.73
Cuatricentenatio El Rincón 230 30 0.0577 0.479 9.22 0.3378 1.4566 5.73
Tab1azo-Iguana 230 29 0.0577 0.479 9.22 0.3378 1.4566 5.73
Tab1azo-Moro -chas 230 67 0.070 0.4858 9.025 0.2960 1.5237 5.268
Tab1azo-Cuatri-centario 400 45 0.0141 0.1728 33.57 0.2821 0.6914 3.388
1
TABLA 2
CARACTERISTICAS ELECTRICAS DE LOS CABLES DE TRAMISION A 230 KV
PARAMETROS A 60 Hz
SECUENCIA POSITIVA SECUENCIA CERO
CA B L E Longitud ~ ~ ~ Km ~ ~ ~ Km
(KM)
P. Piedra 9 0.023 0.13589 357 0.23 0.1350 357 P. ~uana . P. Palma 9 0.19253 0.07976 416 0.0672 0.6813 416 Peonías
168
.. IV JORNADAS NACIONALES D' POTENCIA
TABLA 3
CARACTERISTICAS DE LOS TRANSFORMADORES
VALORES NOMINALES REACTANCIAS
SUB-ESTACION P nominal V nominal H - L H - T L - T en MVA KV % % %
El Rincón 230-138 KV 2x333 230/138/13.8 11.57 177.16 171.16
Cuatricenteraio 230-138 KV 2x333 230/138/13.8 11.57 177 .16 171.16
P.Piedra 230-138 KV 1x333 230/138/13.8 11.57 177 .16 171.16
Tablazo 400-230 KV 2x450 400/230/34.5 5.1 39.84 31.56
Cuatricentenario 400-230 KV 2x450 400/230/34.5 5.1 39.84 31.56
TABLA 4
SISTEMAS EQUIVALENTES A 230 KV Y 138 KV
PARAMETROS A 60 Hz
MIo SUBESTACION SECUENCIA POSITIVA SECUENCIA CERO
R (%1_ X (l) R (%) X(%)
1986 El Rincón 138 KV O.U 7.8 0.50 5.12
Punta de Piedra 138 KV 0.16 7.98 0.65 5.57
Morochas 230 KV 0.3949 6.25 1.3994 5.0736
1992 El Rincón 138 KV O.U 7.8 0.50 5.12
Punta Piedra 138 KV 0.16 7.98 0.65 5.57
Morochas 230 KV 0.3949 6.25 1.3994 5.0736
Yaracuy 400 KV 0.04 1.19 0.14 1.18
Cuatricentenario 138 KV 0.026 8.28 0.93 6.91
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PROYECTO: Pruebas de Sobretensiones para ' N
• la segunda interconexión CADAFE- . '2-333* I38KV I
ENElVEN con el uso del TNA. '" l1 .,!BKVf333 . L l
&CC' ~252}WA I P.~~DRA P. ~ OSCILOGRAMA INTERRUPTORES LUGAR DE REGISTRO ...... TIPO DE V. PRE-ENERGI-
N' Tiempo V Por Localización F ... Mex. VDltaje OPERACION ZACION (p.u.l
(ma/div.) ",,"u/div.l cerr.r AblertOl (p.u.)
a) Un eal e suoo rino,P onías - P.Palma, w a Une Tabla iD - P.Palma, Ita línea P"e nías - ~l Rine6n
1 1 20 0.909 Energización A B 1.0 1 Rincón R 2.27 230
* 20 0.909 " Peonías 1.99
2 2 20 0.909 Energ~zación B A 1.0 ablazo 230 R 2.45
* 20 0.909 P. Palma 2.38
b) Conf~ ~ración de la igura.
3 3 20 0.909 Energización A G,B,F 1.0 1 Rinc6n R 2.45 230
* 20 0.909 " Peonías 2.27
e) Solo ~a líne entre Peonías y El Rinco
4 4 20 0.909 Energización B A,e 1.0 Irablazo 230 R 2.63
* 20 0.909 " P. Palma 2.63
d) Solo ~ líne entre Tablazo - Punta P lma Y on la rimera interc( rexi6n abie tao
5 5 20 0.909 Energización A B,F,E 1.0 1 Rinc6n R 2.72 230
* 20 0.909 " Peonías 2.63
• !; .. !! :;z .. ~.
-
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ª
l-I
rv
I\IIOAOCHAS 230 SCC 11117 Mw.
AfM) 1981
TABlA 5
V f.i. NOTAS (p.u.l
*No se pre-sentan OSC.!
logramas. 1.09
1.09
1.27 1.27
1.09
1.09
1.45 1.45
1.18
1.18
I I
-...... -
-~
TM-:z.
[ "1 '8 UNIVERSIDAD SIMON BOLlVAR
INSTITUTO DE ENERGIA
CARACAS - VENElUELA PEONIAS P.PALMA .e ----.. j
LISTA DE PRUEBAS Y (¡SC'LOGRAMAS
PROYECTO: Pruebas de Sobretensiones para
la segvflda interconexión CADAFE
ENELVEN con el us j del TNA.
I OSCILOGRAMA.
ELRINCON
B =--,
AIiIO 198a I ek
TAIIlA 5 I I
SCC 1262111'VA P.PIEDRA
INTERRUPTORES • V. PRE'ENERGI' V f. i. TIPO DE I Por
:PRUEBA N! OPERACION cerrar Abierto", ZACION (p.u. J (p.u.l
NOTAS
LO
*. I Pruebd 5 per~ con unl solo cable entre Pfon1aS
20 10.909 Energizaci6n A 6 • P. Pa ....
B,F,E 1 Rinc6n R 2.27 1.10
• 20 0.909 230
Peonías 2.18 1.10 e) I Recha1° de Ciga Bot 7 P I 50 0.909
de carga total 35' MVA ej, el Ridclín 230 con 1
1.02 Tab. 230
primera inierconeii6n en servlcio.
El Rinc6n 230
Peonías
R 1.65 1.18
.. J 50 I 0.909
.... I Bote e 350 ~A en E~ Rinc6n 138 KV.
8
f)
9
g)
lO
.. 50 í 0.909
Recha o de Ca,rga Bo de 527 MVA sin IIID elar s
.. I 20 1.071
· I 10 1.071
ReCha¡O de c ga Bo~ de 527 MVA sin mope1ar s fuera de se icio (Jt>te en El Rinc6n 13~)
8 20 1.071'
* 20 1.071
¡. UNIVERSIDAD SIMON SOLlVAR
INSTITUTO DE ENERGIA
CARACAS - VENElUELA
LISTA DE PRUEBAS Y OSCILOGRAMAS
1.02 Tab. 230 I El Rinc6n 138
El Rinc6n
T
.1.45 1.18
2.10 1.18
turaci'n del transfo+adoP~ conl1a prif.era intercot>exilín
230 , .• , "0. "., '" """'. ,.,' .l""" Peonías 2.03 1.3926
turaci¿n del transfotdor - Con la pro era interc exi8n
E 11.05 Tab. 230 El Rinc6n T 2.24 11.49 138
Peonías 2.03 1.49
r TAB'230
1 1 ~ PEONIAS P.PALMA ;re MOROCHAS 230
SCC 1697 MVA
ELRINCON
PROYECTO: Pruebas de Sobretensiones para
la segunda interconexión CADAFE
ENElVEN con el uso del TNA.
-333
AlIJO 1986
TAIIlA .5
~~8KV f'3~ ~ , $CC 1252111'VA P.PJEDRA P.IGUANA
jPP.-:BA OSCILOGRAMA ~Nn'lRUPTORES LUGAR DE REG'STRO
NOTAS N! í ¡empo V Por Localización Fase M.x. IIcoItaje ( )
1
; TIPO DE V. PRE-ENERGI- IV f.i. OPERACION ZACtON (p.u. 1 p.U. I (ms/d;' I (o.u/div 1 c'rrar Abierto. . (p. u.)
h)
11
i)
12
j)
13
! ~ I ReChat de ca ga, bo e 527 MVA con IIIDde1aci6n e la s uraci6n del t ansformado El Ri c6n 230-1381sin la prÚle ínter onexió en servicio. Bote en El inc;.ón ~8.
9 10 1.0713 E .05 Tab. 230 El RincOO T 1 12 • 73 138
* 10 1.0713 Peonías 't 2.53
Igual rueba t pero so o con un bote de m dia ca ga y w solo transfor pador 230 - 138 KV
10 l 10 0.428 E f·05 Tab. 230 El Rinc9n T 1.4142 /1.15 138
* 10 0.428 Peonías T . 1.498 1.07
Igual rueba p, bote de tres cuarto de ~rga c n dos ansformadores El Rinc6n 30 - 1 8 KV.
.. I 10 1. 0713 1. 05 Tab. 230 El RincOO T 2.14 11. 71 138
• I 10 1.0713. Peon!as 2.14 1.71
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.- ~--~':¡~~~-;~~~-;I~~~-BOLlVAR ---.. A TAB~ I IV
((~\" INSTITUTO DE ENERülA d B CUAT400 I ::!:uY400 • CARACAS - VENEZUELA '~~..,. "'1'''' .... ,- ~-""'t .:"7'':-
E~ [ J 1- I LISTA DE PRUEBAS Y OSCILOGRAMAS po ELRINCOJII SfC}282M\a MOROCHAS 230
4 :"'Ll_____ N sce 1597 MVA
PROYECTO: Pruebas de Sobretensionespara - m. I Alllo1992 la segunda interconexión CADAFE. 138 KV sce 1252 MVA
ENELVEN con el uso del TNA. - r- fU J.-. J ,... L 1 rABLA 6
8SCC1208MV; I P.PfEDRA P.IIGUANA
OSCILOGRAM.. INTERRUPTORES LUGAR DE REGISTRO ~ TIPO DE V. PRE-ENERGI· V f.1. NOTA$
N: '......... V Por Z,) Localización Fa.. Max.~aj. , ) OPERACION ACION p.U. p.u. ' .... /div. 'p.u/div.l c.rr.r Abierto. 'p. u.)
K) Enel izaci6 de' Tr nsformadores en Cu tricen enario
14 11 50 0.429 Energizaci6n E C,F,D 1.05 Cuat - 230 T 1.450 1.15
* 50 0.429 " Peonias 1.478 1.15
50 1. 005 Cuat - 230 S 3.72 orriente I! 12 . ush en p.u.
!base transf.
15 13 50 0.429 Energizaci6n C E,F,D 1.05 Cuat - 400 T 1.37 1.09
.. 50 0.429 " Peonias T 1.20 1.20
14 50 1. 005 Cuat _ 400 S 2.22 Forriente I! ush p.u.
Ibase transf.
16" 50 0.429 Energizaci6n E C 1.05 Cuat - 230 T 1.49 1.11
.. 20 0.429 " Peonias 1.54 1.15
.. Cuat - 230 R 3.52 orriente lo!! ush p.u.
17 ,. .20 0.429 Energizaci6n C E 1.05 Cuat - 400 T 1.37 1.13
,. 20 0.429 " Peonias 1.35 1.15
.. Cuat - 400 R 2.12 Forriente I! ush base
trransformad(
tf8 UNIVERSIDAD SIMON BOllVAR
((~\') INSTITUTO DE ENERGIA ~ CARACAS - VENEZUELA
LISTA DE PRUEBAS Y OSCILOGRAMAS
PROYECTO: Pruebas de Sobretensiones para
la segunda interconexión CADAFE-
ENELVEN con el uso del TNA.
PEONIAS P. PALMA
k~ ~
r-______ +-------+-------~TABUUO
+Ge YAV/:,W 400 SCC8318MVA a
SCC1'i117 MVA
9I C I"'" 11
AÑ01987
TABLA 7
SCC 1252MVA P.PlEDRA P.I~
OSCILOGRAMA INTERRUPTORES V. PRE-ENERGI- V f.I. I LUGAR DE REGISTRO
Localización I F... IM.,(.~.j. 1, ) NOTA$
~IN: '_1 v ¡' .... /div.~/div.l
TIPO DE OPERACION
Por cerrar
L) I Eneru.zaci6n I de Tradsformadores en Tablazo
18
19
20
n
15
* 16
17
* 16
* .. *
* * *
10
50
50
50
50
50
50
50
50
!)()
50
50
0.429 1 Energizaci6n
1.012
1.005
0.4291 Energizaci6n
0.429
1.005
0.4291 Energizaci6n
0.429
1.005
0.4291 Energizaci6n
0.429
1.005
C
A
C
A
I
Abierto.' ZACION' p.u.'
A,D,B 1,05
C,D,B 1.05
A 1.05
C 1.05
Tab - 230
P. Palma
Tah - 230
Tab - 400
Yaracuy
Tab - 400
Tah - 230
P. Palma
Tah - 230
Tab - 400
P. Palma
Tab - 400
R
R
T
T
T
R
R
T
'p.u.) p.u.
1.71
1.875
3.02
1:71 1.285
1.66
1.65
1.82
2.62
1.35
1.478
2.636
1.15
1.15
1.11
1.05
~orriente
Inrush base ransformado
¡Corriente di Ilnrush base trransformadCl
1.20
1.285
1.24
1.28
Corriente dE Inrush base Transformado
t'Orriente
ruah base &nsfomado
-~
-..... U'I
....
-
~ UNIVERSIDAD SIMON BOLlVAR ; TABlAZI\ I N
~ INSTITUTO DE ENERGIA J. B C\JAT4O(r ~ r:.lw400
(ffflrF.1IDUl CARACAS - VENElUELA ~ ~MVA ~IAS P.PALMA 'i.!-4IOMVA, ~MVA E~ ( I I IV
LISTA DE PRUEBAS Y OSCILOGRAMAS ~ ELRINCON ~C1282MVA MOIIOCHA8230 ~ ~I N ~~MVA
PROYECTO: Pruebas de Sobretensiones para - ~ ,., _ . I 138 KV ANO 1182 la segunda interconexion CADAFE- sce 1252 MVA
ENELVEN con el uso del TNA. -1- IV I - I -- L J rABLA 6 e S.ce 1208MV1 I P.PfEDRA pllOtJANA' I OICILOOItAMA INTERRUPTORES LUGAR DE REGISTRO
~ TIPO DE V. PRE-ENERGI- . V f.l. NOTAS N' T\MnpD V OPERACION Por ZACIONI / loeali.eción Fa.. Mea.VDltaje I ,
_ldIN. !lP-uIdlv.l cerrar Abiet't... p.U. I p. u./ p.U.
m) Ener izació Linea uatricentenaria - 1 Tab zo 400 KV.
22 19 10 1.071 Energización B A 1.05 ablazo-400 R 2.25 1.17 ~i~z~~ua-
23 * 10 1. 071 .. A B 1. 05 ~uat - 400 R 2.14 1. 0713 ricentenar:io 00
n) Racn zo de larga (. o 1992) Bote de m ~ia Ca ~a
24 20 10 0.428 Rechazo de cargo por C,O 1.03 Tab -23 uat - 400 R 1.07 1.07 un Tranafor-
* 10 0.428 "~brir Cuat - 230 R 1.027 1.027 ~~~~ua;. 230-138 KV.
25 2l 10 0.428" E,F 1.03 Tab -23!cuat - 230 R 1.04 1.04
* 10 0.428 " Icuat - 400 R 1. 07 1. 07
26 22 10 0.428" G 1. 03 Tab -23 uat - 230 R 1.19 1.112 En la barra
* 10 0.428 .. Cuat - 138 R 1.027 1.984
27 23 10 0.428" H 1.03 Tab -23 uat - 230 R 1.15 1.11
* 10 0.428 .. Cuat - 138 R 1.027 1.005
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