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Febrer 2006. Preu 8,00 €

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d'estructuresQuaderns

Miscel.lània Miscelánea

Llista de membres de l’AssociacióListado de miembros de la Asociación

Comportamiento en rasante de seccionescompuestas

Junta Directiva de l’ACE Junta Directivade la ACE (Editorial)

Estintolament d’un pilar d’acer de 10 metresd’alçada i càrrega prevista de 1.400.000 Kpa la nova seu d’Euskal Telebista a BilbaoApeo de un pilar de acero de 10 metrosde altura y carga prevista de 1.400.000 Kpen la nueva sede de Euskal Telebista en Bilbao

Condiciones técnicas de los informesdel seguro decenal

Forjados postesados

COBERTES Q. Estruc.22 25/1/06 08:45 Página 1


EditaAssociació de Consultors d’Estructures (ACE)Quaderns d’Estructures (Dijous a l’ACE)Número 22Febrer 2006Preu de l’exemplar: 8,00 €

JUNTA DIRECTIVAPresidentAntoni Massagué i OliartVicepresidentsRobert Brufau i NiubóDavid Garcia i CarreraSecretariJordi Pedrerol i JardíTresorerXavier Mateu i PalauÀrea TècnicaAntoni Blàzquez i BoyaÀrea CulturalXavier Mateu i PalauEmma Leach i CospÀrea ProfessionalDavid Rodríguez i SantàsDelegat per al control internAntoni Blàzquez i BoyaGerentSandra Freijomil i TramuntEquip de RedaccióXavier Mateu i PalauEmma Leach i CospSandra Freijomil i TramuntCol.laboradors d’aquest númeroE. González Valle, J. Lima, P. Ossó,J. Pugibet, C. RomeaMaquetació i produccióBaberNúm. d’exemplars 800

Impressió: EGS. Rosari 2. BarcelonaDipòsit legal: B. 28347-2000

Sumari

Redacció i Administració:Gran Capità 2-408034 Barcelonatel. 93 401 63 12 / fax 93 401 56 72e-mail: info@consultorsestructures.orgwww.consultorsestructures.orgHoraris d’oficina:dilluns a divendres (9 a 14 hores)

1Pàg. 2 1 Junta Directiva de l’ACEJunta Directiva de la ACE(Editorial)

2Pàg. 4 2 Comportamiento en rasante de secciones compuestasEnrique González Valle

3Pàg. 13 3 Estintolament d’un pilar d’acer de 10 metres d’alçada i càrrega prevista de 1.400.000 Kpa la nova seu d’Euskal Telebista a BilbaoApeo de un pilar de acero de 10 metros de altura y cargaprevista de 1.400.000 Kp en la nueva sede de EuskalTelebista en BilbaoCarles Romea

6Pàg. 53 6 Miscel.làniaMiscelánea

7Pàg. 54 7 Llista de membres de l’AssociacióListado de Miembros de la Asociación

4Pàg. 21 4 Condiciones técnicas de los informes del seguro decenalJosep Pugibet

5Pàg. 42 5 Forjados postesadosJuan Lima, Pedro Ossó

Quadern Estructures 22 25/1/06 08:41 Página 1

F a vint anys que uns enamorats deles estructures van començar la nostraAssociació. Amb el temps s’hi anavenafegint altres apassionats d’aquestsector. Un consultor treballava sol oamb un equip reduït. Però la demandaha crescut i el món de la consulto-ria de les estructures ha evolucionat.S’ha professionalitzat. Han aparegutnoves normatives, noves tecnologies,noves empreses del sector. Se’ns hanunit personatges de nivell, autoritatsen la matèria, nous despatxos i com-panyies comercials de prestigi.

Però l’essència és la mateixa: la ne-cessitat d’agrupar-se, de fer pinya, decaminar i d’aprendre junts. Si voleu ve-nir amb nosaltres només hi ha un es-cull, la nostra bandera: la qualitat.

Hem intentat reunir el bo i millor delsconsultors. Hi ha molt de coneixementa les espatlles d’aquesta gran Asso-ciació i, d’aquí, es genera un compro-mís: qui té el coneixement té l’obliga-ció de compartir-lo.

Primerament se’ns va acudir informar.Entre tots sabem quan han d’aparèi-xer noves instruccions, nous llibres,qui fa quins projectes, quines novetatshan tret algunes empreses, quinesconferències hi ha... Això ho compar-tim amb els nostres associats a travésde circulars, revista i correus.

EditorialJunta Directiva de l’ACE

Segonament se’ns va acudir formar.Periòdicament organitzem sessionstècniques, cursets especialitzats i par-ticipem en la majoria d’actes externsde formació. Els articles de la nostrarevista i alguns monogràfics també hanfet la seva feina. A més, hem signat unconveni de suport amb la Fundació Po-litècnica de Catalunya en esponsorit-zació i col.laboració en els cursos deMàster i Postgrau en què es desenvo-lupen temes del nostre àmbit.

Entre tots ho fem tot, però som ambi-ciosos i ens falta alguna cosa. Fins almoment hem seguit el mètode de l’e-volució, el pas a pas, la racionalitat,més estàtic. Ara volem provar, puntual-ment, el mètode de la revolució, mésdinàmic, la bomba: el primer Congrésde Consultors d’Estructures.

Si el primer pas dels socis fundadorsha portat aquesta llarga caminada,desitgem que aquest primer Congrésmultipliqui les petjades dels nostresantecessors i dignifiqui encara més lanostra professió.

És la culminació d’un esforç de totesles Juntes, socis i mans que han pas-sat per aquí. I esperem que torni a serun començament perquè, en paraules de Pitàgores, el principi és la meitatdel tot.

1

2


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Editorial

JUNTA DIRECTIVA DE LA ACE

Hace veinte años que unos enamorados de las es-tructuras empezaron con nuestra Asociación. Conel tiempo se iban añadiendo otros apasionados de este sector. Un consultor trabajaba solo o conun equipo reducido. Pero la demanda ha crecido y el mundo de la consultoría de las estructuras ha evolucionado. Se ha profesionalizado. Han apa-recido nuevas normativas, nuevas tecnologías, nue-vas empresas del sector. Se nos han unido perso-najes de nivel, autoridades en la materia, nuevosdespachos y compañías comerciales de prestigio.

Pero la esencia es la misma: la necesidad de agru-parse, de formar unidad, de andar y aprender jun-tos. Si queréis venir con nosotros sólo hay un es-collo, nuestra bandera: la calidad.

Hemos intentado reunir los mejores consultores.Hay mucho conocimiento en las espaldas de estagran Asociación y, de aquí, se genera un compro-miso: el que tiene el conocimiento tiene la obliga-ción de compartirlo.

Primero, se nos ocurrió informar. Entre todos sabe-mos cuándo tienen que aparecer nuevas instruccio-nes, nuevos libros, quién hace qué proyectos, quénovedades han sacado algunas empresas, qué con-ferencias hay... Esto lo compartimos con nuestrosasociados a través de circulares, revista y correos.

Segundo, se nos ocurrió formar. Periódicamente or-ganizamos sesiones técnicas, cursillos especializa-dos y participamos en la mayoría de actos externosde formación. Los artículos de nuestra revista y al-gunos monográficos también han hecho su labor.Además, hemos firmado un convenio de apoyo conla Fundación Politécnica de Catalunya en esponso-rización y colaboración en los cursos de Máster yPostgrado en los cuales se desarrollan temas denuestro ámbito.

Entre todos lo hacemos todo, pero somos ambicio-sos y nos falta algo. Hasta el momento hemos se-guido el método de la evolución, el paso a paso, laracionalidad, más estático. Ahora queremoss pro-bar, puntualmente, el método de la revolución,más dinámico, la bomba: el primer Congreso deConsultores de Estructuras.

Si el primer paso de los socios fundadores ha con-llevado esta larga caminata, deseamos que esteprimer Congreso multiplique los pasos de nuestrosantecesores y dignifique todavía más nuestra pro-fesión.

Es la culminación de un esfuerzo de todas las Jun-tas, socios y manos que han pasado por aquí. Y es-peramos que vuelva a ser un comienzo porque, enpalabras de Pitágoras, el principio es la mitad deltodo.


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2 Comportamiento en rasante de secciones compuestasEnrique González Valle

Fig. 1.

Fig. 2.

Fig. 3. Juntas entre paneles o losas.

Fig. 5.Fig. 4.

Extracto de la sesión impartida en la sede la ACE por Enrique González Valle, Dr. Ingeniero deCaminos, Canales y Puertos, Vicepresidente de INTEMAC y Profesor Titular de la UPM.

Existen distintas secciones a analizar y su comportamiento depende del tipo al cual per-tenece.

Estos tipos se asimilan a casos reales. Forjados unidireccionales convencionales:


Vu � As � fya,d (cos � � � � sen �)

(Vu/b � d) � (As/b � d) � fya,d (cos � � � � sen �)

�u � �v � fya,d (cos � � � � sen �)

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Comportamiento en rasante de secciones compuestas

M � �M M

C � �C

T � �T T

C

Fig. 6.

Fig. 7.

Fig. 8.

Fig. 9.

Fig. 10.

MM � �M

La resistencia es de vital importancia parael esfuerzo rasante. Ésta puede ser por ad-hesión

o por llaves de cortante

En conjunto tendremos la llamada «shearfriction» o fricción rasante.

En cuanto a solicitaciones, tenemos un casode solicitación general

y una solicitación particular

SHEAR FRICTION


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Se puede determinar una relación entre lacuantía y la tensión y nos marcará cuatro zo-nas: la propia de la adhesión, una zona de lla-

ves de cortante con cuantía mínima, el pasoentre llaves de cortante y la «shear-friction» yla propiamente llamada «shear-friction».

Tens

ión

Cuantía�min

Shear-Friction

Cuantía mínima + Llaves de Cortante

% Shear-Friction + Llaves de Cortante

Adhesión

Fig. 11.

� �

Fig. 12. Adhesión sólo.

Detallado en su sección, tendremos dos tipos de diagrama, para las tensiones _ y _n.


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¿Cuál es el comportamiento en rasante en la normativa americanaACI 318/2002?

Vd � 1,2 � VDL � 1,6 � VLLVu � f �Vnh

f � 0,75

UNIONES SIN ARMADURA

Vnh � 80 � bv � d (psi)

Vnh � 0,56� bv � d (N/mm2)

Vu � 0,42 � bv � d (N/mm2)

Vd � 1,2 � VDL � 1,6 � VLLVu � f � Vnh

f � 0,75

UNIONES CON ARMADURA

Si Vnh 500 � bv � d (psi)

Vnh � (260 � 0,6 � rv � fy) � bv � d (psi)

Vd � 1,2 � VDL � 1,6 � VLLVu � f �Vnh

f � 0,75


Si Vu f � 500 � bv � d (psi)

0,42

1,37

2,63

3,75

MPa psi

vrd � 0,75�vrh

H-25

Adhesión sólo

� � 0

536

375

195

60

�0 �

�

Vnh � (m � sen � � cos �) � Avf � fy �

� 0,2 � fc � Ac (psi)

m Coeficiente de Rozamiento (1 a 0,6)

Vd � 1,2 � VDL � 1,6 � VLL

Vu � f � Vnh f � 0,75


Si Vu f � 3,5 � bv � d � 2,63 � bv � d (N/mm2)

Vnh � (m � sen � � cos �) � Avf � fy

0,2 � fc � Ac (N/mm2)

m Coeficiente de Rozamiento (1 a 0,6)

Vd � 1,2 � VDL � 1,6 � VLL

Vu � f � Vnh f � 0,75


Si Vnh � 3,5 � bv � d (N/mm2)

Vnh � (1,82 � 0,6 � rv � fy) � bv � d (N/mm2)

Vu � (1,37 � 0,45 � rv � fy) � bv � d (N/mm2)

Cuyo cuadro resumen para un hormigón H-25sería

Fig. 13.


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¿Cual es el comportamiento en rasante en la normativa europea EC-2 (EHE)?

La Comprobación a esfuerzo rasante se realiza como complemento a la de cortante

vEdi vRdi

vEdi � b � VEd /(z � bi) b

Relación entre la resultante longitudinalde la fuerza en el hormigón nuevo y la re-sultante total de la fuerza longitudinal,calculada en la zona de compresión o enla de tracción en la sección considerada

Ved Esfuerzo cortante de cálculo

z Brazo mecánico de la sección compuesta

bi Longitud de la interface

La Resistencia a esfuerzo rasante

vRdi � c � fctd � r � fyd � (m � sen � � cos �) �� m � sn 0,5 � n � fcd

Superficie

Muy lisa 0,25

c

0,50

m

Lisa 0,35 0,60

Rugosa 0,45 0,70

Almenada 0,50 0,90

La Resistencia a esfuerzo rasante

Bajo cargas cíclicas o de fatiga tomar 0,50 � c

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

3,00

3,50

4,00

4,50

0,000 0,005 0,010 0,015 0,020

H25

H30

H40

H50

ACI-318

Tens

ión

(N/m

m2)

Cuantía Geométrica

Comparación de tensiones 90° rugosa propuesta (EHE-2007)-(ACI-318/02)

cp � 0,3_ct; sob � 0,7_ct (coef. � 2,5)

Fig. 15.

Fig. 14.

En el caso de juntas entre paneles o losassignificativamente fisuradas el valor de c setomará como:

• 0,00 en los casos de juntas lisas o rugo-sas

• 0,50 en los casos de almenados


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PROPUESTA DE COMPROBACIÓN DEL ESTADO LÍMITE ÚLTIMO DE ESFUERZO RASANTE EN SECCIONES COMPUESTAS

Revisión 1

Propuesta presentada por E. González Valle alGrupo de Trabajo. 12 de Enero de 2005.

Tensión Rasante de Cálculo

La tensión rasante de cálculo tr,d será evalua-da en base a la variación de la resultante delos bloques de tensiones normales a lo largode la pieza, en tracción DT ó en compresiónDC. Se calculará esta variación a lo largo dela pieza en tramos de longitud correspon-dientes a un canto útil, a la altura de la su-perficie de contacto. Para obtener la tensiónrasante de cálculo la variación de la resul-tante de los bloques (DC ó DT) se distribuiráuniformemente en la superficie de contactocorrespondiente al perímetro «pr» y a una lon-gitud igual al canto útil de la pieza «d»:

tr,d � (DC ó DT)/(pr � d)

En piezas pretensadas se tomará como lon-gitud de cálculo el mayor valor entre «d» y«0,8 � h».

La comprobación del estado límite último aesfuerzo rasante se realizará comprobandoque:

tr,d � tr,u

siendo tr,u la tensión rasante de agotamien-to correspondiente al estado límite últimode resistencia a esfuerzo rasante.

Tensión Rasante de Agotamiento

2.1. Secciones sin armadura transversal

La tensión rasante de agotamiento tr,u tienecomo valor

tr,u � K1� fct,d (1)

Donde

K1 � (0,80 � (1,30 0,30 � fck /25))

en superficies de contacto rugosas de sec-ciones compuestas en las que existe unaimbricación tal que se impide el cabalga-miento de una de las partes de la seccióncompuesta sobre la otra, tales como lasconfiguraciones en cola de milano, y siem-pre que la superficie quede abierta y rugosatal y como se obtiene en la fabricación de vi-guetas con máquina ponedora.

K1 � (0,40 � (1,30 0,30 � fck /25)) en su-perficies intencionadamente rugosas, tipo 1.

K1 � (0,20 � (1,30 0,30 � fck /25)) en su-perficies no intencionadamente rugosas, ti-po 2.

fct,d � 0,21� fck2/3 /gc.

fck � Resistencia característica del hormi-gón más débil.

2.2. Secciones con armadura transversal

La tensión rasante de agotamiento tr,u tienecomo valor:

a) Si tr,d 2,5 � K1 � fct,d tr,u � K1� fct,d �

� K2 � rv � (cos � � K3 � sen �) � fyd � 0,25 �

� fcd (2).


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Donde:

K1 � (0,80 � (1,30 0,30 � fck /25)) ensuperficies intencionadamente rugosas,tipo 1.

K1 � (0,20 � (1,30 0,30 � fck /25)) ensuperficies no intencionadamente rugo-sas, tipo 2.

K2 � (0,90).

K3 � (0,60) en superficies intencionada-mente rugosas, tipo 1.

K3 � (0,30) en superficies no intenciona-damente rugosas, tipo 2.

fyd � tensión de cálculo del acero �

� 400 N/mm2.

rv � cuantía geométrica de la armaduratransversal referida a la superficie decontacto.

� � ángulo de inclinación de la armaduratransversal con la superficie de contacto(135° � 45°).

En el caso de existir una tensión «scd»de compresión normal al plano de launión la tensión rasante de agotamientoserá:

tr,u � K1� fct,d � K2 � (rv � (cos � �

� K3 � sen �) � fyd � K3 �scd) �� 0,25 � fcd (3)

b) Si tr,d 2,5� K1 � fct,d

tr,u � K4 � rv � (cos � � K5 � sen �) � fyd �

� 0,25 � fcd (4).

Donde:

K4 � (0,90) K5 � (0,90) en superficiesintencionadamente rugosas, tipo 1.

K5 � (0,60) en superficies no intenciona-damente rugosas, tipo 2.

fyd � tensión de cálculo del acero �

� 400 N/mm2.

rv � cuantía geométrica de la armaduratransversal referida a la superficie decontacto.

� � ángulo de inclinación de la armaduratransversal con la superficie de contacto(135° � 45°).

En el caso de existir una tensión «scd» decompresión normal al plano de la uniónla tensión rasante de agotamiento será:

tr,u � K4 � (rv � (cos � � K5 � sen �) � fyd �

� K5 � scd) � 0,25 � fcd (5)

c) La cuantía geométrica mínima de la ar-madura transversal referida a la superfi-cie de contacto será:

rv, min � 1/(3 � fyd) 0,38/fya,d (6)

para poder contabilizarse en el cálculo dela contribución a rasante.

2.3. Aspectos particulares

Bajo solicitaciones de fatiga o de tipo diná-mico los valores del coeficiente K1 se redu-cirán en un 50%.

Cuando existan tracciones normales a la su-perficie de contacto, como por ejemplo en elcaso de cargas colgadas de la parte inferiorde la sección compuesta, el valor del coefi-ciente K1 será nulo.

La capacidad resistente a esfuerzo rasanteestá obtenida bajo la hipótesis de que existeun espesor mínimo de hormigón a cada lado


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de la junta de 50 mm, medido normalmenteal plano de la junta, pudiéndose llegar local-mente a un espesor mínimo de 30 mm.

La separación entre armaduras transversa-les que cosen la superficie de contacto noserá superior al menor de los valores si-guientes:

— Canto de la sección compuesta.

— Cuatro veces la menor dimensión de laspiezas que une la junta.

— 60 cm.

Las armaduras de cosido de la superficie decontacto deben quedar adecuadamente an-cladas por ambos lados a partir de la junta.

COMENTARIOS

El cálculo de la tensión rasante debe ser rea-lizado frente a cargas totales, ya que debeser congruente con la comprobación del es-tado límite último a flexión de la pieza com-puesta, y todo ello con independencia delproceso constructivo al que se haya ajustadoel cimbrado provisional de la pieza prefa-bricada. En piezas en las que la retracción di-ferencial entre hormigones sea importante,deben evaluarse las tensiones rasantes in-ducidas por ella. Especial atención merecenlos extremos libres de las piezas sin armadu-ra de cosido o con baja cuantía de ella. Losmecanismos resistentes que se movilizan enla contribución a rasante son: la resistenciapor adhesión, la resistencia de las llaves decortante y la resistencia por «shear friction».Estas contribuciones no son aditivas por loque las formulaciones correspondientes alos diferentes estados tensionales en launión son diferentes.

La resistencia a rasante en secciones sin ar-madura transversal de cosido, está motivadapor el mecanismo de adhesión, para lo cuales importante que la superficie de contactoesté limpia y exenta de lechada, aparte degarantizar en ella una rugosidad adecuada.Esta situación, admisible para solicitacionestangenciales de reducido valor, supone unmecanismo de gran rigidez por lo que la con-tribución de la adhesión no es aditiva con lascontribuciones correspondientes a los otrosmecanismos resistentes. Las uniones conconfiguraciones geométricas que permiten laimbricación eficaz entre las partes de la sec-ción compuesta son capaces de movilizarmayor resistencia que la correspondiente ala adhesión a través del mecanismo de lla-ves de cortante. Tal es el caso de las confi-guraciones en cola de milano. En cualquiercaso, en secciones compuestas sin armadu-ra transversal de esfuerzo rasante, podríanaceptarse valores de la resistencia superio-res a los establecidos en el articulado, siem-pre que tales valores queden justificados porestudios experimentales realizados al efectoen los que se contemplen los parámetrosque condicionan la resistencia frente a ra-sante y todo ello en función del proceso em-pleado en la fabricación de las partes prefa-bricadas.

Para juntas entre hormigones vertidos endos fases la clasificación de la superficie seaplica a aquella sobre la que se vierte el hor-migón de segunda fase. El estado de hume-dad de la superficie sobre la que se vierte elhormigón debe ser de masa saturada perocon superficie tendiendo a seca y en cual-quier caso evitando el encharcamiento de la superficie. Para las secciones compues-tas con armaduras de cosido se establecendos estados, el primero de los cuales supo-


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ne la suma de la contribución por llaves de cortante con una parte del mecanismo de«shear friction». Sobrepasado un determina-do estado tensional en la unión quedaría so-lamente el mecanismo de «shear friction» alsuponerse que se ha producido la rotura delas llaves de cortante. En ambos casos seestablece un límite superior, límite que supo-ne el aplastamiento de las bielas comprimi-das. En general la armadura de esfuerzo ra-sante se distribuirá de acuerdo con la ley deesfuerzos cortantes en la pieza compuesta.En secciones con armadura transversal deesfuerzo rasante podrían realizarse redistri-

buciones de la armadura transversal, dadassus condiciones de ductilidad, en las diferen-tes zonas de la pieza comprendidas entrelos puntos de momento máximo y los puntosde momento nulo. La resistencia a rasantede algunas piezas prefabricadas puede sermejorada mediante configuraciones especia-les de la superficie de contacto como porejemplo realizando un «almenado». Para elcálculo de estas situaciones se recomiendarecurrir a literatura especializada. Para la de-finición de los tipos de superficie, 1 y 2, pue-de adoptarse lo señalado en la actual EHE oremitir a ACI 318.


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3 Estintolament d’un pilar d’acer de 10 metres d’alçada i càrrega prevista de 1.400.000 Kp a la nova seu d’Euskal Telebista a BilbaoCarles Romea

Equip Redactor del projecte

Pamias Servicios de Ingenieria S.A ./ Cast S.A. C/Montnegre 14-16 08029 Barcelona

Director i coordinador del Projecte

Enric Berga Sastre, Enginyer Industrial

Redactor del projecte, disseny d’estructura

Carles Romea Rosas, Enginyer Industrial

Direcció d’Obra

ARA, Alberto Ruiz de Aguirre, Arquitecte Cast S.A., Carles Romea

Empresa contractista. URSSA

Pedro Arredondo, Enginyer Aeronàutic

Fig. 1. Vista general de l’estructura de la planta núm. 8. Vista general de la estructura de la planta n.o 8.


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Estintolament d’un pilar d’acer de 10 metres d’alçada i càrrega prevista de 1.400.000 Kp a la nova seu d’Euskal Telebista a BilbaoApeo de un pilar de acero de 10 metros de altura y carga prevista de 1.400.000 Kp en la nueva sede de Euskal Telebista en Bilbao

ANTECEDENTS

Amb motiu de la posada en funcionament dela nova seu de la Fira de Bilbao, dins el plade renovació de la capital de Biscaia, l’anticedifici, va quedar a disposició de la ciutat.L’Ajuntament va oferir les seves instal.la-cions a ETB, Euskal Telebista, televisió au-tonòmica del país Basc. De les cinc plantesde què disposa l’edifici, la planta baixa i laprimera planta eren ocupades per la Fira,mentre que les tres superiors estan ocupa-des pels serveis d’hisenda del país Basc.

OBJECTE

L’objecte del projecte és adequar l’edificiexistent al nou programa d’explotació perpart d’ETB.

SITUACIÓ DE PARTIDA

L’edifici de l’antiga fira de Bilbao està cons-truït just davant de la «catedral» del futbol, onhabitualment juguen els «lleons» de San Ma-

Fig. 2. Vista general de la biga Warren en planta núm. 8. | Vista general de la viga Warren en planta n.o 8.

Fig. 3. Petita central de maniobra dels gats. | Pequeñacentral de maniobra de los gatos.


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Estintolament d’un pilar d’acer de 10 metres d’alçada i càrrega prevista de 1.400.000 Kp a la nova seu d’Euskal Telebista a Bilbao

Apeo de un pilar de acero de 10 metros de altura y carga prevista de 1.400.000 Kp en la nueva sede de Euskal Telebista en Bilbao

més. Es tracta d’un edifici de 60.000 m2, ambdues plantes d’aparcament, dues plantes de-dicades a la fira, i tres plantes d’oficines d’hi-senda del País Basc, quedant ocupada tambéper altres seus de menor importància. L’edificiconstruït durant l’any 1990, de forma clara-ment allargada, està rematat en el seu extremnord per una rotonda.

Els pisos de planta baixa amb una alçada in-terior lliure de 10 m, i el de planta primeraamb una alçada interior lliure de 8 metres,presentaven una bona oferta de futur peracollir la seu de ETB. Els pisos superiors,amb alçades més convencionals de tres me-tres sempre han estat dedicats a oficines.L’estructura de l’edifici està plantejada ambuna quadrícula de pilars de 16 � 16 m, ambpilars i bigues d’acer de perfils laminats enels pilars i de bigues armades en les jàsse-res. En els soterranis, dedicats a aparca-ments, la quadrícula queda reduïda a la mei-tat passant a 8 � 8 m.

Segons les bases de càlcul de projecte, laplanta baixa estava calculada per a una so-brecàrrega d’ús de 4.000 kg/m2, mentre quea la primera planta la sobrecàrrega era de«només» 2.000 kg/m2. Per a les plantes su-periors d’oficines les sobrecàrregues eren leshabituals de 500 kg/m2. En tots els casosels forjats són una variant de forjat reticularsobre motlles d’alumini en forma de cúpules,recolzats sobre biguetes d’acer conformadesen fred.

PROGRAMA D’ETB

El programa d’ ETB proposa en planta prime-ra, instal.lar les oficines i els platós per pro-duir els informatius. Atès que aquesta plan-ta disposa d’una alçada de 8 metres, s’haconstruït un altell doblant la superfície enplanta fins als gairebé 20.000 m2, distri-buïts en dos nivells. Tenint en compte que,llevat del plató de producció, amb una so-brecàrrega d’ús de 1.000 kg/m2, la restasón zones d’oficines, no s’esgota la càrregaprevista inicialment en el projecte.

A la planta baixa, però, el programa és for-ça diferent ja que hi tenen accés les unitatsmòbils d’ETB, i els altells previstos confor-men els magatzems «d’atrezzo» i ampliacióde la Hisenda Foral. Dins el programa previst,s’hi pensa construir un plató de 1.000 m2.Dins les instal.lacions audiovisuals, els pla-tós d’aquesta superfície tenen una gran de-manda entre els programadors, essent un tipus d’instal.lació amb forta projecció al mer-cat. Aquesta superfície però, era incompati-ble amb l’estructura existent, basada en elmòdul de 16 � 16 m. És per això que es vadecidir la supressió d’un dels pilars existentsen planta baixa.

Fig. 4. Pilar tallat sense gats. | Pilar cortado sin gatos.


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Fig. 5. Detall de la col.locació dels gats hidràulics. | Detalle de la colocación de los gatos hidraulicos.

com a màxim al centre del tram. Això ensobligava a reforçar el «parell superior» querebia fortes compressions i calia assegurarque no es deformés per guerxament local.Un altre problema d’execució era el dissenyde les diagonals comprimides donades lesseves longituds. Es va dissenyar un perfil ar-mat en forma de caixó per millorar el seucomportament. Després de nombrosos mo-dels amb ordinador, estudiant tots el possi-bles estats, actuant sobretot en els nusosextrems, es va arribar a conclusions similarsa les del càlcul manual. Amb ajut d’un pro-grama de càlcul matricial, es va modelitzarel pòrtic afectat, tenint en compte les inèr-cies equivalents de la resta de l’estructura.Sobre aquest model, variant les condicionsde contorn es va comprovar, com ja sabíem,que el paràmetre més important era la inèr-cia de la biga.

Un cop acceptat el model de càlcul, es vaprocedir a la implementació real de l’estruc-

DISSENY I CÀLCUL

Per la supressió del pilar en planta baixa, esva aprofitar l’alçada existent a la planta pri-mera, de 8 metres, per generar una biga degelosia tipus Warren, de gran cantell, queens permetés, per flexió traspassar l’esforçaxial del pilar als extrems de la nova bigacreada. Els pòrtics existents, tenien unes bi-gues armades de 1.500 mm de cantell, queens han servit com a parell superior e infe-rior de la nova estructura de gelosia.

Quedant el pilar a estintolar al centre de labiga triangulada de 32 m de llum, passarà atreballar com a element vertical (muntant)integrat en la nova estructura.

Des d’un punt de vista conceptual, la biga«Warren», és de fàcil càlcul, ja que en prime-ra aproximació, amb el números fets a mà,aplicant la fórmula simplificada de la normaNBE EA 95, vàrem trobar la inèrcia necessà-ria per obtenir una deformació de 25 mm


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tura. La propietat, per raons de seguretat, vaimposar, com és lògic, unes condicions d’e-xecució que passaven per tallar definitiva-ment el pilar estintolat, durant el període devacances d’estiu, per tal de disposar de l’e-difici completament buit, i fer-ho durant uncap de setmana, per si apareixia qualsevolproblema alhora d’executar-ho. Així durant elmes de juliol de 2005, es procedí al reforçde l’estructura, col.locació de diagonals icarteles en pilars i nusos, arribant a temps,el divendres 19 d’agost per a l’operació detall del pilar.

ESTINTOLAMENT DEL PILAR

L’empresa URSSA, una de les mes impor-tants en l’àmbit de l’estat espanyol en el seucamp, va disposar d’un operatiu per procediral tall del pilar. Es van col.locar dues mèn-sules enfrontades soldades al pilar a estinto-lar, a una certa distància entre les quals espoguessin col.locar els gats hidràulics. Esvan disposar vuit gats hidràulics de 100 to-nes cadascun, maniobrats hidràulicament

per tal que treballessin tots alhora. A prime-ra hora de divendres 19 es feu un repàs ex-haustiu de les unions, es van comprovar to-tes les anàlisis fetes de les soldadures ambel procediment de partícules magnètiques ilíquids penetrants.

Acte seguit, es va donar una càrrega de 600 tals gats hidràulics, que contrarestava la càrre-ga màxima prevista que actuava sobre l’es-tructura. Amb els gats en càrrega es va pro-cedir a tallar el pilar, amb ajuda de bufadors.Els talls es feren al portell per evitar possi-bles assentaments laterals. Aquesta opera-ció que durà unes d’hores, va deixar el pilarfora de càrrega, traspassant-la, mitjançant lesmènsules, als gats hidràulics, que eren araels qui transmetien les càrregues al pilar dela planta baixa.

Finalment, per tal de fer entrar en càrrega labiga «Warren», es va reduir la pressió delsgats fins a fer treballar completament l’es-tructura metàl.lica. Aquesta reducció de pres-sió, es va fer en quatre graons, disminuint lapressió un quart del total en cada cas. No-més al segon graó, es va sentir un lleuger espetec, molt menor en tot cas del què ensimaginàvem, baixant l’estructura de manerasuau. Una vegada sense pressió, es mesuràla fletxa total, obtenint exactament 24 mm.Tot un èxit.

CONCLUSIONS

Després d’alguns anys en la pràctica de lanostra professió, és encara excitant com-provar que, tot i les dificultats tècniques quecomporten operacions com l’explicada an-teriorment, els mètodes de càlcul empratss’ajusten amb prou fiabilitat a la realitat.

Fig. 6. Pressió «0» del manòmetre. | Presión «0» del ma-nómetro.


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APEO DE UN PILAR DE ACERO DE 10 METROS DE ALTURA Y CARGA PREVISTA DE 1.400.000 KP EN LA NUEVA SEDE DE EUSKAL TELEBISTA EN BILBAOCarles Romea

Equipo Redactor del proyecto

Pamias Servicios de Ingeniería S. A. /Casto S. A.C/Montnegre 14-16 08029 Barcelona

Director y coordinador del Proyecto

Enric Berga Sastre, Ingeniero Industrial

Redactor del proyecto, diseño de estructura

Carles Romea Rosas, Ingeniero Industrial

Dirección de Obra

ARA, Alberto Ruiz de Aguirre, Arquitecto Cast S.A,Carles Romea

Empresa contratista. URSSA

Pedro Arredondo, Ingeniero Aeronáutico

ANTECEDENTES

Con motivo de la puesta en funcionamiento de lanueva sede de la Feria de Bilbao, dentro del plande renovación de la capital de Vizcaya, el antiguoedificio, quedó a disposición de la ciudad. El Ayun-tamiento ofreció sus instalaciones a ETB, EuskalTelebista, televisión autonómica del País Vasco. Delas cinco plantas de que dispone el edificio, laplanta baja y la primera planta eran ocupadas porla Feria, mientras que las tres superiores estánocupadas por Hacienda del País Vasco.

OBJETO

El objeto del proyecto es adecuar el edificio exis-tente al nuevo programa de explotación por partede ETB.

SITUACIÓN DE PARTIDA

El edificio de la antigua feria de Bilbao está cons-truido justo delante de la «catedral» del fútbol, don-

de habitualmente juegan los «leones» de San Ma-més. Se trata de un edificio de 60.000 m2, con dosplantas de aparcamiento, dos plantas dedicadas ala feria, y tres plantas de oficinas de Hacienda delPaís Vasco, quedando ocupada también por otrassedes de menor importancia. El edificio construidodurante el año 1990, de forma claramente alarga-da, está rematado en su extremo norte por una ro-tonda.

Los pisos de planta baja con una alzada interior libre de 10 m, y el de planta primera con una altu-ra interior libre de 8 metros, presentaban una bue-na oferta de futuro para acoger la sede de ETB.Los pisos superiores, con alturas más convencio-nales de tres metros siempre han sido dedicadosa oficinas. La estructura del edificio está plantea-da con una cuadrícula de pilares de 16 � 16 m,con pilares y vigas de acero de perfiles laminadosen los pilares y de vigas armadas en las jácenas.En los sótanos, dedicados a aparcamientos, lacuadrícula queda reducida a la mitad, pasando a 8 � 8 m.

Según las bases de cálculo de proyecto, la plantabaja estaba calculada para una sobrecarga de usode 4.000 kg/m2, mientras que en la planta prime-ra la sobrecarga era de «sólo» 2.000 kg/m2. Paralas plantas superiores de oficinas las sobrecargaseran las habituales de 500 kg/m2. En todos los ca-sos los forjados son una variante de forjado reticu-lar sobre moldes de aluminio en forma de cúpulas,apoyados sobre viguetas de acero conformadas en frío.

PROGRAMA D’ETB

El programa de ETB propone en planta primera, ins-talar las oficinas y los platós para producir los infor-mativos. Dado que esta planta dispone de una altu-ra de 8 metros, se ha construido un altillo doblandola superficie en planta hasta los casi 20.000 m2,distribuidos en dos niveles. Teniendo en cuenta quesalvo el plató de producción, con una sobrecargade uso de 1.000 kg/m2, el resto son zonas de ofici-nas, no se agota la carga prevista inicialmente en elproyecto.


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En planta baja, el programa es diferente puesto quetienen acceso las unidades móviles de ETB, y los al-tillos previstos conforman los almacenes de «atrez-zo» y ampliación de la Hacienda Foral. Dentro delprograma previsto se piensa construir un plató de1.000 m2. Dentro de las instalaciones audiovisua-les, los platós de esta superficie tienen una gran de-manda entre los programadores, siendo un tipo deinstalación con gran proyección en el mercado. Estasuperficie era incompatible con la estructura exis-tente, basada en el módulo de 16 � 16 m. Es poresto, que se decidió la supresión de uno de los pila-res existentes en planta baja.

DISEÑO Y CÁLCULO

Para la supresión del pilar en planta baja, se apro-vechó la altura existente en la planta primera, de 8 metros, para generar una viga de celosía tipoWarren, de gran canto, que nos permitiera, por fle-xión traspasar el esfuerzo axil del pilar a los extre-mos de la nueva viga creada. Los pórticos existen-tes, tenían unas vigas armadas de 1.500 mm decanto, que nos han servido como par superior e in-ferior de la nueva estructura en celosía.

Quedando el pilar a apear en el centro de la vigatriangulada de 32 m de luz, pasará a trabajarcomo elemento vertical (montante) integrado en lanueva estructura.

Desde un punto de vista conceptual, la viga «Wa-rren», es de fácil cálculo, puesto que en primeraaproximación, con los números hechos a mano,aplicando la fórmula simplificada de lo norma NBEEA 95, encontramos la inercia necesaria por obte-ner una deformación de 25 mm como máximo enel centro del vano. Esto nos obligaba a reforzar el«par superior» que recibía fuertes compresiones yhacía falta asegurar que no se deformara por pan-deo local. Otro problema de ejecución era el dise-ño de las diagonales comprimidas dadas sus longi-tudes. Se diseñó un perfil armado en forma decajón para mejorar su comportamiento. Tras nu-merosos modelos con ordenador, estudiando to-dos el posibles estados, actuando sobre todo enlos nudos extremos, se llegó a conclusiones simila-

res a las del cálculo manual. Con ayuda de un pro-grama de cálculo matricial, se modelizó el pórticoafectado, teniendo en cuenta las inercias equiva-lentes del resto de la estructura. Sobre este mode-lo, variando las condiciones de contorno se com-probó, como ya sabíamos, que el parámetro másimportante era la inercia de la viga.

Una vez aceptado el modelo de cálculo, se pro-cedió a la implementación real de la estructura.La propiedad, por razones de seguridad, impuso,como es lógico, unas condiciones de ejecuciónque pasaban por cortar definitivamente el pilarapeado, durante el periodo de vacaciones de vera-no, para disponer del edificio completamente va-cío, y hacerlo durante un fin de semana, por si apa-recía cualquier problema a la hora de ejecutarlo.Así durante el mes de julio de 2005, se procedió alrefuerzo de la estructura, colocación de diagonalesy cartelas en pilares y nudos, llegando a tiempo, elviernes 19 de Agosto para la operación de cortedel pilar.

APEO DEL PILAR

La empresa URSSA, una de las mes importantesen el ámbito del estado español en su campo, dis-puso de un operativo para proceder al corte del pi-lar. Se colocaron dos ménsulas enfrentadas solda-das al pilar a apear, a una cierta distancia entre lascuales se pudieran colocar los gatos hidráulicos. Sedispusieron ocho gatos hidráulicos de 100 tonela-das cada uno, maniobrados hidráulicamente paraque trabajaran todos a la vez. A primera hora delviernes 19 se hizo un repaso exhaustivo de lasuniones, se comprobaron todos los análisis hechosde las soldaduras con el procedimiento de partícu-las magnéticas y líquidos penetrantes. Acto segui-do, se dió una carga de 600 t a los gatos hidráu-licos, que contrarrestaba la carga máxima previstaque actuaba sobre la estructura. Con los gatos encarga se procedió a cortar el pilar, con ayuda de so-pletes. Los cortes se hicieron al tresbolillo para evi-tar posibles asentamientos laterales. Esta opera-ción que llevó unas horas, dejó el pilar fuera decarga, traspasándola, mediante las ménsulas, a los


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gatos hidráulicos, que eran ahora quienes transmi-tían las cargas al pilar de la planta baja.

Finalmente, para hacer entrar en carga la viga«Warren», se redujo la presión de los gatos hastahacer trabajar completamente la estructura metá-lica. Esta reducción de presión, se hizo en cuatrofases, disminuyendo la presión un cuarto del totalen cada caso. Sólo en la segunda fase, se notó unligero estampido, mucho menor de lo imaginado,bajando la estructura de manera suave. Una vez

sin presión, se midió la flecha total, obteniendoexactamente 24 mm. Todo un éxito.

CONCLUSIONES

Después de algunos años en la práctica de nues-tra profesión, es todavía excitante comprobar quetodo y las dificultades técnicas que comportanoperaciones como la explicada anteriormente, losmétodos de cálculo empleados se ajustan con su-ficiente fiabilidad a la realidad.

TEC UMe n g i n e e r i n g s. l.

C/Doctor Ullés 2, 2n 1a08224 TERRASSA (Barcelona)Fax 937 336 521

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ASSOCIACIÓ DECONSULTORS

D’ESTRUCTURES

10 ANYS EN L’


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0. INTRODUCCIÓN

Con el ánimo de divulgar las condicionestécnicas que los informes del seguro dece-nal imponen para las cimentaciones de losedificios, intentamos presentar en este ar-tículo un resumen de la información solicita-da en dichos informes, así como unos co-mentarios-guia de los aseguradores para darlas respuestas a las cuestiones planteadas.

Se debe aclarar que son comentarios gene-rales y por tanto cada proyecto o circunstan-cia particular puede dar origen a solucionesy/o interpretaciones diferentes a las que seindican en este artículo.

De las cuestiones que se comentan, se de-ducen también las informaciones mínimasde los contenidos de los geotécnicos, ya queéstos quedan ligados con: el tipo de terrenode la zona, con las soluciones de cimenta-cion proyectadas y con las cuestiones quese plantean en estos informes.

En este artículo trataremos comentar resu-midamente las informaciones solicitadas enlos informes:

— D0: Informe de definición de riesgos(análisis de riesgos técnicos).

— D1.1: Informe de unidades de obra espe-ciales (cimentaciones).

1. INFORME D0

1.1. Objeto

Es el informe básico (por fundamental) parael seguro. Contrariamente a lo que se pien-

sa, no se trata de un informe «preliminar» yaque tiene la trascendencia de servir de refe-rencia para emitir la póliza de seguro dece-nal de daños.

Su objeto es proporcionar un análisis deriesgo, a nivel de proyecto, bastante certeroy completo en cuanto a ciertos factores ini-ciales de proyecto:

• Grado de conocimiento del proyectista encuanto al riesgo que, por su ubicación tie-ne la obra: ambientales, terreno, preexis-tencias, colindantes...

• Soluciones técnicas previstas en proyec-to, tanto para adaptarse a los condicio-nantes de riesgo dados por la ubicación,como las que libremente proyecta y defineel técnico facultativo a instancias del pro-motor.

• Normativa de obligado cumplimiento o re-comendable tenida en cuenta para la ela-boración del proyecto.

• Definición del proyecto como base a laejecución de la obra.

En este informe, además, quedan reflejadosuna serie de datos relevantes, de cara a for-malizar la póliza de SDD, tales como las misiones de control contratadas, los datosadministrativos de registro de obra, el Presu-puesto de ejecución material, el calendarioprevisto de ejecución de la obra y emisiónde informes...

Otro apartado, fundamental de informacióna la compañía aseguradora consiste en losepígrafes finales de detalle del plan de con-trol y el número de inspecciones previstaspor el OCT.

4 Condiciones técnicas de los informes del segurodecenal para el proyecto de cimentaciones en edificiosJosep Pugibet


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1.2. Misión de control «E»

Estabilidad, que incluirá también obligatoria-mente el control de cubiertas y fachadas noportantes, instalaciones y urbanización, en la medida que puedan afectar a la estabili-dad o seguridad estructural contra incendios.

1.3. Fecha de emisión de dicho informe

Se establece un plazo de emisión, de aproxi-madamente un mes antes del inicio de lasobras y como fecha tope, improrrogable, elpropio inicio de las mismas.

Nota: La actividad del OCT se basa en unanálisis general del proyecto y ejecución de laobra acorde a las misiones contratadas y se-ñaladas anteriormente con una —X—, me-diante la verificación por muestreo de suselementos o unidades.

1.4. Contenido del informe D0,con relación a la cimentación del proyecto

1.4.1. En el Título II del informe D0, se soli-citan las siguientes informaciones

Nota: En lo que sigue, la letra «negrita» sonlas cuestiones que se plantean en los infor-mes D0 y D1.1; y la letra «cursiva» son los co-mentarios-guía de los aseguradores para darlas respuestas a las cuestiones planteadas.

TÍTULO II

■ DESCRIPCIÓN DEL EMPLAZAMIENTO

Todos los epígrafes son de cumplimentación obli-gatoria.

¿Está expuesto el edificio al riesgo de inundaciónpor crecidas de agua? (SÍ / NO)

(Río, lago o mar, capa freática.)

Se deberán considerar todos los aspectos quepuedan influir en el riesgo por los motivos indica-dos.

Nivel máximo conocido de la capa freática con relación a la cota 0,00 de referencia de la cons-trucción:

y con relación a la cota de apoyo de solera del último sótano:

Datos extraídos del informe geotécnico o investi-gación adecuada y relacionados tanto con la cota 0,00 definida en proyecto, como de la cota de solera de la planta de sótano mas profunda,indicando si está por encima o por debajo de éstas.

¿Se han previsto sistemas de bombeo para evitarlos efectos de la subpresión? (SÍ / NO)

Se deberá cumplimentar siempre que el nivel freá-tico pueda alcanzar la cota mas baja de planta só-tano.

¿Está situado el edificio en zona sísmica?(SÍ / NO)

Si SÍ, ¿Considera el proyecto la normativa en vi-gor? (SÍ / NO)

Indicar, por zona geográfica, los parámetros así es-tablecidos en la normativa vigente relativa a accio-nes sísmicas.

Valor de la Aceleración:

Indicar en % las pendientes del terreno:

Se referirá a la pendiente natural del terreno antesdel vaciado y explanación del solar.

Si la pendiente es mayor del 15 %, ¿Se ha valora-do en el informe geotécnico y en el proyecto unposible deslizamiento del terreno? (SÍ / NO)

• Si NO: emitir reserva

Ésta sólo podrá cancelarse con la elaboración delcorrespondiente estudio de deslizamiento y su

Condiciones técnicas de los informes del seguro decenal para el proyecto de cimentaciones en edificios


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análisis favorable y justificado del OCT, o bien, por-que se realice un proyecto específico encaminadoa la estabilización del talud, previo a la obra y quemodifique favorablemente la situación original. Di-chas obras, deberán ser controladas y evaluadasde cara al riesgo asumido por la compañía de se-guros, por el OCT. Podrían constituir, un tipo de mi-sión englobada dentro de las X- otras.

• Si SÍ: emitir simultáneamente informe D1.1.

¿El emplazamiento presenta riesgo por agresivi-dad del ambiente, del terreno o por la presenciade aguas subterráneas u otras causas? (SÍ / NO)

Si SÍ, concretar la naturaleza de la agresividad y laprotección prevista contra estas agresiones:

Se deberá cumplimentar siempre y especificar eltipo de agresividad y medidas de protección pre-vistas en proyecto.

¿Existen Instalaciones especiales? (Depósitos de combustible, explosivos.) (SÍ / NO)

Si SÍ, concretar la naturaleza y su incidencia en elriesgo de incendio, explosión u otros.

Se deberá cumplimentar siempre. Puede ser, tam-bién objeto, si procede de contratación de misiónde control extraordinaria, englobada dentro de lasdenominadas X- otras.

■ GEOLOGÍA, TOPOGRAFÍA, CIMENTACIONES

¿Ha intervenido una oficina de estudios de sue-los? (SÍ / NO)

Se deberá indicar si existe una empresa de geo-tecnia que haya realizado un estudio del suelo, asícomo tener en cuenta si ésta y la empresa que realiza los ensayos sobre las muestras de terrenos(en caso de ser distintas), tienen las oportunasacreditaciones para la realización de los mencio-nados ensayos. Si no es así, debe emitirse la co-rrespondiente Reserva Técnica.

¿Existe un informe geotécnico? (SÍ / NO)(Indicar el alcance, número y tipo de los ensayos.)

(Incluir descripción por estratos con espesores. In-dicar si existen instalaciones en el subsuelo o ad-yacentes a éste.)

Incluir la referencia identificativa del informe geo-técnico y describir detallada y claramente la cam-paña de reconocimiento realizada, indicando si seconsidera suficiente o no para el tipo de terreno y ti-pología de la obra proyectada. Si el estudio geotéc-nico específico complementa a otro general para un grupo u otras referencias de parcelas colindan-tes de parcelas, deberá especificarse el alcance deambos y explicar la justificación de su validez.

Realizar una descripción general de la naturalezadel terreno por estratos, indicando los espesoresde éstos y destacando sus propiedades geotécni-cas mas relevantes.

También hay que indicar, si procede, la existenciade instalaciones u otras incidencias (cuevas, acci-dentes...) en la parcela objeto de estudio o adya-centes. Si este dato no se ha contrastado, habríaque indicarlo así.

Naturaleza del suelo de apoyo de las cimentacio-nes: (Descripción obligatoria.)

Incidir, especialmente en el estrato de apoyo de lacimentación y en las capas afectadas por el bulbode tensiones, con detalle y mayor precisión de to-das las características geomecánicas de cada ni-vel. También habría que especificar, si procede porsu naturaleza, la ejecución de ensayos especialesy sus resultados.

¿Las conclusiones del informe geotécnico estánsuficientemente fundadas en base a un chequeodel mismo? (SÍ / NO)

Si o no, y siempre indicar por qué (especialmentesi la respuesta es negativa).

¿Se necesitan investigaciones complementarias?(SÍ / NO)

En caso afirmativo, definirlas:

Se deberán definir detalladamente, ensayos, nu-mero de los mismo, profundidad, etc., de formajustificada.


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Solución de cimentación adoptada: ¿sobre terre-no natural? (SÍ / NO)

Descripción: (cota de apoyo, tensión admisible delterreno y tensión de cálculo considerada).

Describir todas las características de la cimenta-ción proyectada: tipología, material y dimensiones,tensión de trabajo, cota de apoyo, tensión del te-rreno..., soluciones mixtas de cimentación, compa-tibilidad entre ambas... y todos los datos necesa-rios para la evaluación del riesgo en cuanto a lacimentación proyectada y su idoneidad con el te-rreno de apoyo.

¿Existe adecuación entre el informe geotécnico yel sistema de cimentación? (SÍ / NO)

Evaluación de OCT, mas allá de la simple compa-ración con lo especificado en dicho informe geo-técnico (que puede ser o no completo y «fiable»).

¿Se da alguno de los supuestos por el que debaredactarse el informe D1.1? (SÍ / NO)

Si SÍ, especificar y rellenar el Informe D1.1.

(Ver sobre el informe D1.1 los casos en que es necesario su cumplimentación.)

En caso de ser obligatorio por tipo de riesgo y noestar redactado en el momento de redacción delD0 (que es lo deseable y solo justifica su demoraestar a la espera de análisis complementarios), in-dicar los motivos y la fecha prevista de cumpli-mentación nunca debe ser posterior al inicio de laejecución de la unidad de obra, en este caso, la ci-mentación.

1.4.2. En el Título IV del informe D0, se so-licitan, entre otros, los siguientes datos:

TITULO IV

■ RIESGOS AGRAVANTES DETECTADOS

E INFORMACIONES COMPLEMENTARIAS

(Por ejemplo viga, forjados o arcos, de grandes lu-ces, cimentaciones de máquinas que transmitan

vibraciones, piscinas o grandes depósitos sobreestructura del edificio, etc.)

Detallar los riesgos agravantes detectados, cir-cunstancias especiales de la obra y que puedantener incidencia en la evaluación del riesgo y noestén definidas satisfactoriamente, incluso la infor-mación necesaria que no tenga el OCT para poderrealizar un análisis de la obra.

En ningún caso esta enumeración sustituye a lasRESERVAS TÉCNICAS que proceda emitir.

■ NORMATIVA Y REGLAMENTACIÓN CONSIDERADA

EN PROYECTO

Su objeto es proporcionar un análisis de riesgo, anivel de proyecto, bastante certera y completa encuanto a ciertos factores iniciales de proyecto:

• Normativa de obligado cumplimiento o reco-mendable tenida en cuenta para la elaboracióndel proyecto.

Relación de la normativa, tanto exigible como re-comendable, que se ha tenido en consideración ala hora de realizar el proyecto.

Entiéndase por normativa exigible, toda aquellanormativa de índole nacional de obligado cumpli-miento.

Normativa recomendable aquella normativa, de ín-dole nacional o no, que no es de obligado cumpli-miento.

■ NORMATIVA Y REGLAMENTACIÓN RECOMENDABLE,NO CONSIDERADA EN PROYECTO

Relación de la normativa, tanto exigible como re-comendable, que no se ha tenido en consideracióna la hora de realizar el proyecto.

■ DOCUMENTACIÓN UTILIZADA PARA LA ELABORACIÓN

DE ESTE INFORME

— Informe geotécnico: (SÍ / NO)

— Proyecto de ejecución: (SÍ / NO)

Ambos documentos mínimos y obligatorios.


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— Otros (precisar, indicando las fechas de lasmodificaciones de proyecto):

La utilización del proyecto básico deberá con-tar con la aprobación del asegurador.

En este campo, se deberá marcar como SIaquellas casillas en las que se disponga de la documentación a la que se alude en el mo-mento de la redacción del informe así como desu revisión previa antes de emitir el Informe.

■ MISIONES DEL ORGANISMO DE CONTROL

COMPLEMENTARIAS A LAS MENCIONADAS

EN PÁGINA 1

� Seguridad Incendio (excluidas las misio-nes de la cobertura básica).

� Elementos de instalaciones (el Análisis delRiesgo de incendio/explosión queda den-tro de la misión básica.

Ésta es obligatoria, siempre).

� Otras (precisar):

El OCT deberá controlar las instalacionesarriba mencionadas ya que pueden afectara la cobertura básica. También pueden serobjeto de la misión X-otras.

1.4.3. En el Título V del informe D0, seaportan las Conclusiones:

TÍTULO VConclusiones

Ver el apartado primero de correlación entre mi-siones e informes obligatorios y el detalle específi-co en la guía correspondiente a cada informe.

Indicar obligatoriamente fechas, según plan previs-to o estimado de obras y siempre como máximo laestablecida a tal efecto, para cada informe espe-cífico.

Documento base: D0 conteniendo � páginas y� anexos

Informes necesarios para la evaluación de los ries-gos:

Fecha probable de envío:

Sigue una tabla con los informes y se consigna lafecha probable del envío.

■ CONCLUSIONES TÉCNICAS DEL RIESGO

Evaluación detallada en función del análisis deriesgo de cara a las coberturas contratadas en lapóliza y fundamentado en todo lo anteriormentedescrito y analizado en el presente informe. Con-clusiones claras y sin frases que se presten a equí-vocos.

Opinión previa general, documentación pendientede revisar y puntos particulares sobre los cualesserá intensificado el control (materiales y/o siste-mas especiales, etc.).

Respecto a:

• Adecuación de la cimentación a la geología-topografía: (SÍ / NO)

• Existencia de materiales / sistemas NO tradi-cionales: (SÍ / NO)

• Si SÍ, especificar:

Se indicará la existencia de materiales y/o sis-temas No tradicionales/No normalizados en loselementos controlados por el OCT y sean objetode cobertura en la póliza.

• Concepción general de la edificación (edificio �� urbanización adscrita):

El OCT deberá emitir en este apartado la eva-luación global del riesgo derivado de la situa-ción o situaciones definidas en los anexos demodo claro y preciso (Riesgo Normal, Superior a lo normal, Riesgo agravado...), excluyendo términos que puedan ser confusos o prestar-se a equívocos, completando dicha evalua-ción con la información que se estime nece-saria.


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■ ENUMERACIÓN DE RESERVAS TÉCNICAS EMITIDAS

■ PLAN DE INSPECCIONES A OBRA

Apartado, fundamental de información a la com-pañía aseguradora consiste en los epígrafes fina-les de detalle del plan de control y el número deinspecciones previstas por el OCT.

¿Está prevista la intervención de los servicios es-pecializados de la Organización de Control?

(SÍ / NO)

Si SÍ, sobre qué parte:

Cumplimentar en caso de soluciones especiales:materiales y /o sistemas no normalizados, cons-trucciones singulares, problemas inherentes al em-plazamiento de la obra que necesiten de la inter-vención de Especialistas.

Número mínimo de inspecciones a la obra previs-to durante el desarrollo de los trabajos: XX inspec-ciones de las cuales, para la cimentación y la es-tructura: XXXX inspecciones.

2. INFORME D1.1.

INFORME D1.1

■ INFORME DE UNIDADES DE OBRA ESPECIALES

(CIMENTACIONES)

De cumplimentación obligatoria dentro de la mi-sión de estabilidad (E) cuando la promoción obje-to del control se encuentre en alguno en los ca-sos descritos en el tercer cuadro o en cualquierotro en el que tenga una cimentación o unas ca-racterísticas geológicas o geotécnicas especiales.

Objeto del informe: Mediante este informe sedeben reflejar las características de las cimenta-ciones consideradas especiales en este informe,o cualquier otra que merezca esta consideración

y que no quede recogida en los casos aquí plan-teados, por las características geológicas o geo-técnicas de contorno o por la propia tipología decimentación. Esto puede suponer la cumplimen-tación de uno o varios de los anexos de que cons-ta éste informe para una misma obra. Así mismo,debe establecerse una evaluación técnica delriesgo que supone para la cimentación proyecta-da y para la estabilidad de la obra fundamental latipología de cimentación planteada en relacióncon las características geológicas o geotécnicasexistentes.

Fecha de emisión: Emisión conjunta con el D.0 y,en su caso, con 1 mes de antelación respecto ala fecha de inicio de la obra.

Este informe se cumplimentará si uno de los epí-grafes que siguen se marca con un «SÍ»; adjuntarlos anexos correspondientes.

1. Existencia de rellenos o de capas compresi-bles o de capas expansivas que afecten a lazona de influencia de la cimentación de lasobras (cimentaciones superficiales o suelo in-dustrial sobre rellenos o losa de cimentaciónsobre suelos compresibles). Anexo n.o 1.

(SÍ / NO)

Este anexo deberá cumplimentarse en el casode:

— Existencia de rellenos estructurales o sue-los que constituyan teóricas mejoras de te-rreno con más de 0,50 m de espesor.

— Existencia de suelos compresibles, suelosflojos o blandos, con bajos valores de resis-tencia a compresión simple.

— Zonas con presencia de suelos expansivos.

2. Cimentación por pozos de profundidad supe-rior a 3,00 m, pilotes, pantallas. Anexo n.o 2.

(SÍ / NO)

Este anexo deberá cumplimentarse en el casode existencia de cimentaciones por pozos, pilo-tes, pantallas y micropilotes.

Unidad/Zona Documento N.o acta emisión


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3. Terrenos con pendientes superiores al 15 % oriesgo de deslizamiento y/o desprendimientodel terreno como consecuencia de un desmon-te. Anexo n.o 3. (SÍ / NO)

Este anexo deberá cumplimentarse en el casode que la promoción de referencia se sitúe enuna zona con pendiente del terreno natural,antes de ejecutar las operaciones de excava-ción correspondientes (si las hubiera), superioral 15 %, y/o en los casos en que existan ries-gos de deslizamientos que puedan afectar a laestabilidad de la obra fundamental derivadosde la presencia de desmontes, de la pendientey/o de la naturaleza del sustrato de apoyo re-sultante de la excavación.

También se engloban aquí los casos en los quecomo consecuencia de la ejecución de un des-monte o excavación puedan producirse des-prendimientos de bloques, cuñas o fajas desuelos por la generación de inestabilidades.

Así mismo deberá cumplimentarse cuandoexista la posibilidad del desarrollo de fenóme-nos de inestabilidad a nivel de ladera (ya seadeslizamiento o desprendimiento), incluso consu origen fuera de nuestra parcela.

4. Presencia de terrenos al borde de acantilado,taludes, terraplenes, etc. Anexo n.o 4.

(SÍ / NO)

Deberá cumplimentarse en el caso de que laspromociones que nos ocupan se sitúen al bor-de de los acantilados, cortados, en las proximi-dades de cabezas de taludes, terraplenes o,en definitiva, próximos a alguna ruptura bruscadel terreno, ya sea natural o artificial.

5. Nivel freático por encima de la cimentación.Anexo n.o 5. (SÍ / NO)

Deberá cumplimentarse en los casos en losque el nivel freático se sitúe por encima delplano de apoyo de la cimentación, tanto en elmomento de realizar el estudio geotécnico y/ola ejecución del proyecto, como ante la hipóte-

sis de que pudiera llegar a alcanzar esa posi-ción en algún momento del periodo de cober-tura de la Garantía Decenal.

6. Losas en situaciones especiales. Anexo n.o 6. (SÍ / NO)

Deberá cumplimentarse en el caso de que nosencontremos en cualquiera de las situacionesdescritas en dicho anexo (losas compensadas,losas con tensiones superiores a 0,1 N/mm2,losas bajo el nivel freático, losas sobre sueloscolapsables o cavidades, losas sobre rellenosejecutados y controlados y otros casos comopudieran ser losas de arriostramiento de pilo-tes, etc.).

7. Otras situaciones. Anexo n.o 7. (SÍ / NO)

Este anexo deberá cumplimentarse en el casode que exista cualquier tipo de cimentación osituación geológica o geomorfológica que pue-da considerarse como especial y que no quederecogida en los anteriores apartados.

¿Ha intervenido una oficina de estudios de sue-los? (SÍ / NO)

¿Las conclusiones del informe geotécnico estánsuficientemente fundamentadas en base a unchequeo del mismo? (SÍ / NO)

Para responder a esta pregunta deberá habersechequeado el estudio geotécnico, la campaña dereconocimiento efectuada (n.o de sondeos, pene-trómetros, calicatas, profundidad alcanzada, distri-bución, etc.) y su adecuación al tipo de edificio ysuperficie de ocupación, las características geotéc-nicas de los niveles intervinientes, la definición delas características de contorno (pendientes ele-vadas, riesgos de inundación, apertura de des-montes, taludes, niveles de agua, etc.), método decálculo y parámetros empleados para el cálculo de tensión admisible y asientos, así como la defini-ción de la agresividad, medidas de contención, etc.El OCT, a partir del chequeo de los puntos antesmencionados deberá evaluar si las conclusionesdel estudio geotécnico están suficientemente ar-


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gumentadas, los parámetros empleados se ade-cuan al tipo de suelo existente y las recomenda-ciones de cimentación son coherentes con las con-diciones geotécnicas de contorno. El resultado delchequeo del estudio geotécnico efectuado por elOCT no tiene por qué coincidir con la recomenda-ción o conclusiones del propio estudio geotécnico.En ese caso deberá emitirse reserva técnica.

Si la información siguiente no ha sido menciona-da en el informe D0 de Definición de Riesgos, pre-cisar:

• Nombre y dirección de la oficina de Estudio deSuelos:

Además de indicar el nombre y la dirección dela empresa que realice el estudio geotécnico,deberá indicarse el nombre y titulación de lostécnicos firmantes del estudio, así como la acre-ditación de la misma en las áreas de laboratoriocorrespondientes para los ensayos de laborato-rio y ensayos «in situ» realizados. En caso de quela empresa que realiza los trabajos de campo yde laboratorio no coincida con la que realiza elestudio geotécnico porque esos trabajos se ha-yan subcontratado, también se indicará el nom-bre y dirección de ese laboratorio, así como susáreas de acreditación. Si la empresa que realizalos ensayos de campo o laboratorio no estuvie-se acreditada en las áreas correspondientes de-berá emitirse reserva técnica.

• Campaña de reconocimiento (sondeo, penetró-metro...):

Indicar número y tipo de reconocimiento efec-tuado (sondeos, penetrómetros, etc.), así comolos ensayos «in situ» realizados en el sondeo(SPT), cotas a las que se sitúan y ensayos de la-boratorio realizados.

• Profundidad de los sondeos: Número:

Indicar la profundidad de reconocimiento máxi-ma y mínima de los puntos de reconocimiento(no sólo sondeos, sino también penetrómetros,calicatas y cualquier otro tipo de reconocimien-to, así como el número efectuado de cada uno

de ellos, indicando si se ha verificado que lasprofundidades de reconocimiento alcanzadasabarcan el total de la zona de afección de la ci-mentación (bulbo de tensiones).

¿Se necesitan investigaciones complementarias?(SÍ / NO)

Indicar si se precisa algún tipo de investigacióncomplementaria por escasez del número de pun-tos de reconocimiento, por insuficiencia de la pro-fundidad de reconocimiento alcanzada, por necesi-dad de ampliar algún aspecto o recomendacióndel informe geotécnico, ampliar la justificación delcálculo de la tensión admisible mediante nuevosparámetros, ampliar el conocimiento geotécnicode la zona ante una tipología de cimentación quepueda resultar conflictiva, etc.

En caso afirmativo indicar:

• ¿Por qué?

Indicar cual es la causa por la que se han reali-zado las investigaciones complementarias.

• Definirlas:

Indicar cuales son las investigaciones comple-mentarias realizadas con la mayor precisión po-sible.

¿Existe adecuación entre el informe geotécnico yel tipo de cimentación? (SÍ / NO)

El OCT deberá evaluar si la tipología de cimenta-ción proyectada se adecua a las recomendacionesde cimentación del estudio geotécnico y a los da-tos que en el se exponen. Esta evaluación deberáhacerse contrastando simultáneamente con la re-comendación del estudio geotécnico y con el resul-tado del propio chequeo del OCT, que no tiene porque ser coincidente con la recomendación del es-tudio geotécnico. En caso de que no exista ade-cuación, se explicará el por qué y se emitirá la re-serva técnica correspondiente.

• Empresa encargada de los trabajos de cimen-tación:


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Indicar el nombre y dirección de la empresa en-cargada de los trabajos de cimentación. En casode no conocerse se indicará expresamente y sedará detalle en el informe D5.1.

■ CONCLUSIÓN

Conclusión técnica del riesgo:

El OCT deberá emitir en este apartado su evalua-ción global del riesgo derivado de la situación o si-tuaciones definidas en los anexos de modo claro ypreciso (Riesgo Normal, Riesgo agravado o reservatécnica), excluyendo términos que puedan ser con-fusos o prestarse a equívocos, completando la eva-luación con la información que sea necesaria.

Concretar si existe adecuación entre el informegeotécnico, la cimentación y la estructura.

Se debe evaluar si existe adecuación entre estaspartes, de modo similar a lo indicado en la cues-tión anterior a la conclusión, pero incluyendo, ade-más, como elemento de comparación a la estruc-tura.

Concretar si los procedimientos son innovadores y,en ese caso, cumplimentar el INFORME D2.

Por si existiese en el tipo de cimentación o de me-dida de contención, etc. algún elemento considera-do innovador.

Precisar los riesgos originados.

En el caso de que exista algún riesgo en relacióncon alguno de los aspectos incluidos en este infor-me, el OCT deberá definirlo en este punto, que serácomplementario a la relación de reservas técnicas.

Reservas técnicas (SÍ / NO)

Documentación adjunta (SÍ / NO)

Como documentación adjunta a las dos hojas co-munes a todos los anexos del D11 se incluirán losanexos que sea pertinente cumplimentar en fun-ción de las características de la obra así como to-dos los documentos que se estimen oportunos conobjeto de completar y/o clarificar cualquier aspec-to de los tratados (registro de puntos de reconoci-miento, conclusiones de un informe, cuadro de re-sultados de ensayos de laboratorio, planos desituación de la obra en el contexto de una ladera,cálculos de estabilidad, etc.)

Si SÍ, títulos del documento y número de páginasincluidos los anexos:

Incluir una relación de los documentos que acom-pañan al D11 y el número de páginas de cada unode ellos. Aquí se incluirán también los anexos quese cumplimenten para cada obra y que formanparte del propio D11, además de la documenta-ción complementaria. Ejemplo:

— Anexo 1 «Rellenos».

— Anexo 5 «Nivel freático por encima de la ci-mentación».

— Plano de situación.

— Cálculo de estabilidad de taludes.

— Registro de penetrómetros y sondeos.

ANEXO 1

Existencia de rellenos o de capas compresibles o de capas expansivas

en la zona de influencia de la cimentación

Sobre relleno � Capas expansivas �

Se debe marcar el caso en el que nos encontre-mos. En caso de no marcar ninguna de las opcio-nes existentes se entenderá que el anexo se emitepor la presencia de suelos o capas compresibles.Existen tres bloques de cuestiones, las específicaspara rellenos, las específicas para suelos o capasexpansivas y un tercer grupo situado tras las ca-pas expansivas, comunes a cualquiera de las tressituaciones planteadas en este anexo.

Concepto N.o Acta emisión N.o Acta cancelación

Como se indica en el encabezado, se han de refle-jar todas las reservas que hayan sido emitidas ycanceladas (o no); desde el inicio del control técni-co de la obra.


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Naturaleza de la obra tratada en este informe (ci-mentaciones superficiales sobre relleno/losa decimentación):

RELLENOS

Relleno específico y estudiado para esta construc-ción. (SÍ / NO)

Se debe indicar si se trata de un relleno proyecta-do para esta obra y controlado desde su inicio o no.

Si NO, emitir reserva técnica.

¿El relleno se ha realizado con anterioridad al co-mienzo de la intervención del OCT? (SÍ / NO)

Si el relleno ya se encontraba ejecutado cuando elOCT comenzó su intervención o incluso cuando comenzó a ejecutarse la cimentación, se emitiráReserva Técnica.

Si SÍ, emitir reserva técnica.

Naturaleza del relleno:

Definir si se trata de un relleno tipo terraplén, pe-draplén o todo-uno. En las siguientes cuestionesdefinirlo detalladamente.

• Material de aporte: Descripción del tipo de ma-terial de aporte. Si es terraplén, además de lascaracterísticas definidas en las cuestiones si-guientes, se dará una descripción del materialde relleno a emplear describiendo sus caracte-rísticas geotécnicas (granulometría, límites,equivalente de arena si procede, materia orgá-nica, proctor modificado, etc.) y cual es su clasi-ficación según las Ordenes Circulares del Minis-terio de Fomento (PG4). Indicar si existe algunacapa impermeabilizante, geotextil, etc. Si es pe-draplén indicar el tamaño de los bloques.

• N.o de tongadas: n.o de tongadas en las que seextiende el relleno.

• Espesor de cada tongada:

• Medios de compactación o consolidación previs-tos: Indicar el tipo de compactación realizado(Rodillo de compactación vibratorio, precarga,

etc.). Si es con rodillo vibratorio indicar las ca-racterísticas del mismo (Si de 20 Tm de 100 tmde 150 Tm, etc.).

• Ensayos previstos para el control de compacta-ción: Definición del tipo de ensayo de control deejecución del terraplén (densidades «in situ» pormétodos radiactivos, densidades «in situ» por elmétodo de la arena, placas de carga indicandoel diámetro de la misma, penetrómetros, ensa-yos de suelos) y número de ensayos realizadospor tongada y totales.

• Sistemas de drenaje previstos: indicar los siste-mas de drenaje previstos para evitar la interac-ción del agua con el relleno estructural ejecu-tado, así como la evaluación de la idoneidad yfiabilidad de los mismos durante el periodo decobertura de Garantía Decenal.

CAPAS EXPANSIVAS

• Descripción del material: Definición de la uni-dad geotécnica considerada expansiva o poten-cialmente expansiva, mediante sus principalescaracterísticas geotécnicas (pase por el tamiz n.o 200, límites de Atterberg, resistencia a com-presión simple, corte directo, etc. Los parámetrosconcretos sobre expansividad se exponen másadelante.) Además se debe definir si hay presen-cia de nivel freático o de agua, y si pueden sufriroscilaciones, de modo que se puedan producircambios de humedad en el suelo de apoyo quepuedan desarrollar fenómenos de expansividad.

• Espesor de la capa activa: Definición de la po-tencia (profundidad) de la capa activa o capa deterreno sometida a variaciones estacionales de las condiciones de humedad y susceptible,por tanto, de sufrir procesos de hinchamiento oretracción.

• Índice de expansividad, presión de hinchamien-to y otros parámetros: Parámetros empleadospara definir la expansividad del nivel considera-do, con indicación de si esos parámetros se con-sideran adecuados o no para definir dicha ex-pansividad cualitativa y cuantitativamente.


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• Medidas adoptadas para evitar la presión encaso de hinchamiento: Definición de las actua-ciones proyectadas (si existen) para minimizarel efecto de hinchamiento o retracción de los ni-veles expansivos e indicar si se consideran váli-dos para cumplir este objetivo durante el perio-do de cobertura de Garantía Decenal.

• Sistemas de drenaje previstos: definición de lossistemas de drenaje previstos con el fin de impe-dir cambios de humedad en el entorno que in-duzcan hinchamientos o retracciones, indicandosi se consideran válidos para cumplir este obje-tivo durante el periodo de cobertura de garantíaDecenal.

• La presión de hinchamiento supera la presiónque transmite la estructura? (SÍ / NO)

Indicar cual es la máxima presión de hincha-miento y la tensión real de trabajo (que no tienepor qué coincidir con la tensión de cálculo).

• El apoyo de la cimentación está por debajo dela zona activa de la capa expansiva? (SÍ / NO)

A PARTIR DE ESTA CUESTIÓN SE CUMPLIMENTARÁ SIEMPRE.

Sistema de saneamiento proyectado (colgado/en-terrado/etc.):

Definición exacta del tipo de saneamiento previsto.

¿El sistema previsto en el proyecto permite garan-tizar suficientemente su estanqueidad? (SÍ / NO)

Se refiere a si el sistema de saneamiento previstopermite garantizar suficientemente su estanquei-dad para la estabilidad del edificio durante el pe-riodo de cobertura de garantía decenal.

¿Está adaptado el diseño de la edificación al he-cho de existir relleno/capa compresible/capa ex-pansiva? (SÍ / NO)

En caso afirmativo indicar cómo.

Se trata de indicar si en proyecto se contemplanmedidas referidas a la existencia de alguno de los

supuestos indicados en la pregunta, con el fin deevitar asientos del terreno, movimientos del mis-mo, y en caso de que sí se contemplen se indiquenen qué medidas son y como actúan para evitar es-tos asientos.

Valores de los asentamientos máximos previstosen el informe geotécnico

• Total:

• Diferencial:

• Distorsión angular: indicar la correspondientesegún normativa vigente y la obtenida conside-rando las características del terreno en los nive-les de apoyo y en la zona de afección del bulbode tensiones (asientos y luz máxima entre pila-res).

¿Resultan admisibles según normativa existente(obligatoria o recomendada)? (SÍ / NO)

Se refiere a los valores indicados en la anteriorcuestión en relación con la normativa vigente. Sipara alguno de los valores no existiese normativade aplicación se empleará como referencia valorescomúnmente aceptados en la bibliografía existente.

¿Existe riesgo de asentamiento o de expansión diferencial? (SÍ / NO)

Definir la posibilidad de que se produzcan asientosdiferenciales o fenómenos de expansión o retrac-ción ante cualquiera de los tres casos recogidosen este anexo. Si existe esta posibilidad en algunode los tres casos se agravará el riesgo o se emitiráreserva técnica en función de si se considera quepuedan generarse daños a la estabilidad de laobra fundamental durante el periodo de coberturade Garantía Decenal.

¿Son compatibles con la obra y su explotación?(SÍ / NO)

Si existiese el riesgo de asentamiento o expansióndiferencial se debe indicar como respuesta a estacuestión si es compatible o no con la obra y su ex-


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plotación desde el punto de vista de la coberturade garantía decenal.

Sobrecargas de explotación: Deberá cumplimen-tarse en los casos que son cargas actuantes direc-tamente sobre la cimentación superficial y quepuedan afectar al mismo (losas muy flexibles, so-leras).

Se refiere a la previsión del acopio de materiales,instalación de maquinaría pesada o desarrollo deactividades que supongan un incremento de lacarga a considerar y que, teniendo en cuenta lossuelos de los que se trata en este anexo, pudierangenerar algún tipo de problema sobre la estabili-dad de la obra fundamental.

¿Debe y puede preverse para la estructura un re-calzado posterior después de una verificación pe-riódica? (SÍ / NO)

Se refiere a la previsión de que la estructura pu-diera sufrir un recalce dada la cimentación proyec-tada y el suelo sobre el que se apoya dicha cimen-tación.

¿Existe un relleno, o almacenamiento de produc-tos pesados en la proximidad de la obra?

(SÍ / NO)

Esta pregunta hace referencia a las posibles varia-ciones tensionales y de consolidación que puedeexperimentar el sustrato de apoyo de la cimenta-ción proyectada ante el posible desarrollo de lassituaciones planteadas en esta cuestión.

Si SÍ, indicar el valor de la sobrecarga superficialequivalente:

Indicar cual es el valor de la sobrecarga originada.

ANEXO 2

Cimentaciones por pozos superiores a 3,00 m, pilotes, pantallas

■ TIPO DE CIMENTACIÓN (POZOS, PILOTES, PANTALLAS)

Pilotes: Cumplimentar para cimentaciones tantopor pilotes como por micropilotes.

Tipo de pilotes: Definición del tipo de pilote segúnla nomenclatura definida en la normativa vigente.Descripción del tipo de micropilotes.

• Profundidad de empotramiento: En metros, eindicación del número de diámetros del pilo-te/micropilote empotrados en el estrato consi-derado competente.

• Número total de pilotes:

• Diámetros:

• Número de pilotes por encepado:

• Arriostramiento previsto en encepados:

• Resistencia por fuste:

• Resistencia por punta:

• Posibilidad de rozamiento negativo: (SÍ / NO)

En caso afirmativo indicar si en el cálculo de lacimentación por pilotes se ha tenido en cuentaeste efecto de rozamiento negativo.

• Empresa responsable de la ejecución del pilo-taje:

Número y tipo de ensayos previstos para el pilo-taje: Tanto de control de materiales, como depruebas «in situ», etc.

• ¿Actúan pilotes como tirantes? (SÍ / NO)

• A proximidad del agua: ¿existe riesgo de des-calce de los pilotes? (SÍ / NO)

Pantallas

• Tipo de pantalla (bataches, pilotes,...): Indica-ción de si es continua, discontinua, etc.

• Profundidad de empotramiento: En m en el es-trato considerado firme.

• Número de forjados de apoyo: Referidos a losforjados de apoyos en la zona de pantalla.

• Espesor de la pantalla:

• Pantallas: ¿anclajes laterales actuando en fasedefinitiva? (SÍ / NO)


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• En caso afirmativo, qué medidas técnico-lega-les ha previsto la dirección facultativa para pre-servar su integridad estática:

Esta cuestión se refiere si se han adoptado me-didas por parte de la Dirección Facultativa o lapromotora para impedir que durante el desarro-llo de la vida útil del edificio que tiene los an-clajes, se vayan a producir actuaciones que puedan afectarlos (por ejemplo, ejecución de al-guna excavación que los elimine). Así mismo,esta cuestión también se refiere a si existe al-gún plan de mantenimiento de los anclajes pre-visto y contratado al menos durante el periodode cobertura de garantía decenal.

Pozos

Es conveniente indicar algunos datos que ayudena entender las condiciones de contorno que per-mitan evaluar la situación, como pudieran ser lapresencia de rellenos incoherentes, presencia deniveles de agua, estabilidad de las paredes, ma-quinaria que ejecuta el pozo, si se ha consideradoel peso propio del hormigón del pozo, etc.

• Profundidad:

• Resistencia del sustrato de apoyo: indicar lascaracterísticas geotécnicas y resistentes del sus-trato de apoyo.

Adecuación entre el suelo y la cimentación.(SÍ / NO)

Indicar las características geotécnicas de los nive-les del terreno (suelos atravesados y niveles deempotramiento considerados como firme) y si seconsidera que existe adecuación entre la cimenta-ción proyectada y las características del suelo exis-tentes.

Durante la campaña de reconocimientos efectua-da, ¿se ha identificado suficientemente el terrenoafectado por el bulbo de tensiones? (SÍ / NO)

Definir si la profundidad de reconocimiento es su-ficiente para definir toda la zona de afección delbulbo de tensiones.

Si NO, ¿se han solicitado estudios complementa-rios? En caso negativo, indicar justificación.

Concretar a qué profundidad por debajo del apo-yo de los cimientos se ha realizado el reconoci-miento:

¿Existen sobrecargas o rellenos en la proximidadde las obras garantizadas? (SÍ / NO)

Indicar el valor de la sobrecarga superficial equiva-lente.

ANEXO 3

Terrenos con pendientes superiores al 15 % o riesgo de deslizamiento y/o desprendimiento del terreno

como consecuencia de un desmonte

Adjuntar croquis (planta y sección) indicando laposición de la obra en el contexto de la ladera.

Se debe incluir un croquis en planta y sección dela ubicación de la obra en el contexto de la ladera,donde se visualicen las relaciones geométricas dela promoción con la pendiente, con los niveles lito-lógicos intervinientes, con los puntos de agua y laszonas aledañas. Los planos de situación de pro-yecto en los que se refleja la topografía del terrenoy las secciones representativas pueden ayudar aobtener esta información.

Naturaleza geológica de los terrenos.

Definición geológica de la zona en la que se ubicala parcela.

¿Se conoce la estratigrafía del terreno en la pro-fundidad de los estratos en la que se considereposible la formación de círculos de deslizamientoo rotura del terreno? (SÍ / NO)

Se debe indicar si toda la zona afectada por la ge-neración de posibles círculos de deslizamientos odesprendimientos que puedan afectar a la estabi-lidad de la obra fundamental, tiene reconocidos ycaracterizados estratigráfica y geotécnicamentelos niveles litológicos existentes e intervinientes.


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Si NO: emitir reserva

Si SÍ: describirla: Descripción geotécnica de losniveles litológicos afectados por los posibles desli-zamientos y/o desprendimientos.

¿Se conocen parámetros geotécnicos de las dis-tintas capas que puedan afectar al deslizamiento?

(SÍ / NO)

(En caso afirmativo enumerar, al menos: ángulo derozamiento, cohesión y densidad de cada una de las capas):

En primer lugar hay que definir las capas o nivelesgeotécnicos intervinientes describiendo cada unode ellos. Además de los datos indicados en lacuestión, es conveniente indicar también paráme-tros como límites de Atterberg, granulometría, ex-pansividad y cualquier otro diferente a éstos quese considere de interés.

¿El estudio geotécnico define la presencia de bu-zamiento de capas, fallas u otros elementos y elproyecto los ha considerado en la evaluación de laestabilidad del conjunto? (SÍ / NO)

Esta cuestión se refiere a si el estudio geotécnicoha definido la existencia de elementos (orientaciónde capas, fallas, discontinuidades, cauces estacio-nales o permanentes, puntos de agua, etc.) cuyapresencia pudiera suponer incrementos de riesgoo tener cierta relevancia en cuanto al desarrollo defenómenos de inestabilidades.

Se tendrá que evaluar si el proyecto ha contempla-do la influencia de estos factores en la estabilidaddel proyecto. Si el estudio geotécnico no define lapresencia de estos elementos tendrá que indicar-se si es porque no existen elementos o porque laoficina de estudios geotécnicos no los refleja.

En caso afirmativo indicar orientación y buzamien-to de las mismas:

Referido a las discontinuidades, niveles estratigrá-ficos de capas, esquistosidades, fallas, etc. quepuedan actuar como detonantes de un desliza-miento.

¿Es necesario un informe de deslizamiento del te-rreno? (SÍ / NO)

Hay que indicar si es necesario o no. La respuestanegativa a esta cuestión supone la aceptación dela completa estabilidad de la ladera o talud exis-tente durante el periodo de cobertura de garantíadecenal. En el caso de que las condiciones geoló-gico-geotécnicas puedan generar alguna duda res-pecto a la estabilidad frente a deslizamientos odesprendimientos teniendo en cuenta las modifi-caciones de las condiciones existentes que supo-ne la ejecución de la obra, deberá solicitarse el in-forme de estabilidad frente a deslizamientos.

Si SÍ, ¿Existe un informe de deslizamiento?(SÍ / NO)

• Si NO: emitir reserva.

• Si SÍ, opinión: Resumen del mismo con indica-ción de los factores de seguridad obtenidos,consideraciones del OCT sobre si las conclusio-nes del informe de estabilidad frente a desliza-mientos y/o desprendimientos son correctas yválidas teniendo en cuenta los parámetros em-pleados, método de cálculo, e hipótesis plantea-das. Se deberán evaluar las conclusiones deeste informe, no teniendo porqué coincidir conellas.

¿Los trabajos de desmonte forman parte de laoperación de construcción? (SÍ / NO)

Con el fin de evaluar si el desmonte se realiza paraejecutar la promoción o si ya existía y el efecto deestas dos alternativas sobre la generación de ines-tabilidades ante los cambios en las condicionesexistentes.

¿El desmonte se ha realizado con anterioridad alcomienzo de la intervención del OCT? (SÍ / NO)

Si SÍ, emitir reserva técnica.

Valor de la máxima pendiente antes de movimien-tos de tierras:

Es decir, la máxima pendiente natural del terrenoantes de la ejecución de la obra. (En tanto porciento de pendiente.)


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Valor de la máxima pendiente de los taludes pre-vista en proyecto:

En el caso de que existan taludes previstos en pro-yecto, que valor alcanzan dichos taludes. (En tantopor ciento de pendiente.)

¿La pendiente de los estratos puede originar unposible deslizamiento? (SÍ / NO)

Teniendo en cuenta el conjunto de los parámetrosantes definidos (características geotécnicas, dis-continuidades, presencia de agua, etc.) y las con-diciones geológicas de la ladera, se debe indicar si existe riesgo o no de deslizamiento/desprendi-miento. En la evaluación se tendrá en cuenta laposible afección a la estabilidad de la obra funda-mental durante el periodo de cobertura de garan-tía decenal.

¿Se ha realizado un estudio de deslizamiento ge-neralizado? (SÍ / NO)

Se pregunta si existe la necesidad de efectuar unestudio de deslizamiento y/o desprendimientos anivel de ladera, ya que el movimiento podría afec-tar a la parcela que nos ocupa pese a que su ori-gen pudiera no estar en dicha parcela sino fuerade la misma.

Indicar por qué.

Explicar porque se plantea el estudio de estabili-dad frente a deslizamiento generalizado, si porqueexisten antecedentes, por las características delterreno, etc.

Conclusiones del estudio: Exponer de forma resu-mida las conclusiones del estudio de estabilidadfrente a deslizamientos o desprendimientos. Se in-cluirán al menos las características geotécnicas delos niveles litológicos intervinientes, factores deseguridad obtenidos, presencia de puntos de aguao niveles de agua, influencia de la misma sobre losdeslizamientos, condicionamiento de la estabilidada la presencia de agua, etc.

El emplazamiento incluye en su proximidad cons-trucciones similares? (SÍ / NO)

Indicar si existe alguna referencia de edificios cer-canos en las mismas condiciones, con indicaciónde si existen antecedentes de movimientos, etc.

El clima, la naturaleza del suelo,¿dan origen a unaintensa circulación de aguas superficiales y/o sub-terráneas? (SÍ / NO)

Si por precipitaciones o presencia de niveles deagua superficiales o subterráneos es previsible lacirculación de agua que pudiera incrementar de al-guna forma el riesgo de deslizamientos o despren-dimientos.

Si SÍ: medidas adoptadas para reducir su impacto:

Indicar que medidas se han adoptado, ejecuciónde drenes, pozos, cunetas, etc., y si se consideraque su funcionamiento será el adecuado duranteel periodo de cobertura de Garantía Decenal.

¿Existe amenaza de erosión regresiva? (SÍ / NO)

Indicar si pueden producirse fenómenos de ero-sión regresiva (retroceso de vertientes, de terraple-nes, etc.) que puedan afectar a los edificios de lapromoción que nos ocupa durante el periodo decobertura de garantía Decenal.


¿La obra está situada a la vez sobre una zona deterraplén y de desmonte? (SÍ / NO)

En el caso de que existan terraplenes a media la-dera, se debe definir si la promoción que nos ocu-pa se sitúa en su totalidad sobre la zona terraple-nada o sobre el terreno natural en el desmonte,cual es el tipo de cimentación planteada, si la ci-mentación apoya en su totalidad en el terraplén oen el desmonte o comparte el apoyo entre el terra-plén y el desmonte, si se considera válida en estacircunstancia si se ha adoptado alguna medida decontención en la parte del terraplén, etc. Tambiéndeberá indicarse el factor de seguridad de la zonade desmonte y de terraplén frente a deslizamiento.


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Finalmente debe indicarse si con la promoción deque se trate pueden producirse movimientos en al-gunas zonas que afecten a la estabilidad de laobra fundamental durante el periodo de coberturade garantía decenal.

ANEXO 4

Presencia de edificaciones al borde de acantilados, taludes, terraplenados, etc.

Adjuntar croquis indicando la posición de la obracon relación al acantilado, talud, terraplenado, etc.

Se debe incluir un croquis en planta y sección dela ubicación de la obra en el contexto del acantila-do, talud o cabeza de terraplén, donde se visuali-cen las relaciones geométricas de la promocióncon la pendiente y las zonas aledañas, así como lasituación del edificio o edificios respecto al acanti-lado, borde del talud o del terraplén. Los planos desituación de proyecto en los que se refleja la topo-grafía del terreno y las secciones representativaspueden darnos esta información.

Naturaleza geológica de los acantilados, taludes oterraplenes. (Descripción completa especificandoángulo de rozamiento interno y cohesión del terre-no en su caso.)

Descripción geológica y geotécnica del tipo de lossuelos o rocas que forman los acantilados, taludeso terraplenes. Además de estos datos es conve-niente indicar también parámetros como límitesde Atterberg y granulometría, agresividad, expansi-vidad, resistencia a compresión simple, valores deSPT o golpeos de penetrómetros, etc. En el caso de rocas hay que incluir grado de alteración yorientación de discontinuidades.

En el caso de terraplenados, indicar la naturalezadel terreno sobre los que se apoyan. Asimismo, sedeberá rellenar el apartado correspondiente delAnexo 1. RELLENOS.

Se refiere a la naturaleza de los suelos sobre losque apoyan los terraplenes, mediante la descrip-ción de sus principales características geotécnicas

(las definidas en el apartado anterior). Además sedeberá rellenar el Anexo n.o 1 en caso de encon-trarse en esta situación.

Ángulo de talud, terraplén, acantilado, etc.:

Distancia a la que se encuentra el edificio con res-pecto al acantilado, talud o terraplen.

Se debe indicar la menor y la mayor distancia a laque se encuentra el elemento de cimentación máspróximo al borde del talud, acantilado, cabeza deterraplén, etc.

¿Se ha ejecutado alguna medida de contención osostenimiento sobre los taludes o terraplenados?

(SÍ / NO)

Indicar cualquier medida de contención o soste-nimiento ejecutada o proyectada en los taludes oterraplenes sobre los que se ubican nuestra pro-moción, e indicar de qué modo colabora a la esta-bilidad de los taludes o terraplenes.

¿Existen riesgos de movimientos o descalces de lacimentación ante inestabilidades (deslizamientos,desprendimientos, etc.) en taludes, acantilados oterraplenados? (SÍ / NO)

Referido a si en el caso de que se produzca algúndesprendimiento o deslizamiento, la cimentaciónproyectada y/o la estabilidad de la obra fundamen-tal puede verse afectada por descalces o por algúnotro tipo de movimiento en la estructura durante el periodo de cobertura de Garantía Decenal.

¿Se ha realizado un estudio de deslizamiento ge-neralizado de estabilidad de taludes? (SÍ / NO)

Indicar por qué.

Indicar si se ha realizado dicho estudio y cual es lacausa que lo motiva, ya sean por pendientes muyelevadas, sustratos potencialmente deslizables, in-cremento de cargas en las proximidades de talu-des, acantilados o borde de terraplén, presenciade niveles de agua importantes, combinaciones devarios factores, etc.


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Conclusiones del estudio:

Exponer de forma resumida las conclusiones delestudio de estabilidad frente a deslizamientos odesprendimientos. Se incluirán al menos las carac-terísticas geotécnicas de los niveles litológicos in-tervinientes, factores de seguridad obtenidos, pre-sencia de puntos de agua o niveles de agua,influencia dela misma sobre los deslizamientos,condicionamiento de la estabilidad a la presenciade agua, etc.

El emplazamiento incluye en su proximidad cons-trucciones similares? (SÍ / NO)

Indicar si existe alguna referencia de edificios cer-canos en las mismas condiciones, con indicaciónde si existen antecedentes de movimientos, etc.

El clima, la naturaleza del suelo, ¿dan origen auna intensa circulación de aguas superficiales y/osubterráneas? (SÍ / NO)

Si por precipitaciones o presencia de niveles deagua superficiales o subterráneos es previsible lacirculación de agua que pudiera incrementar de al-guna forma el riesgo de deslizamientos o despren-dimientos.


Ejecución de drenes, pozos, cunetas, etc.

¿Existe amenaza de erosión regresiva? (SÍ / NO)

Indicar si pueden producirse fenómenos de ero-sión regresiva (retroceso de vertientes, terraple-nes, etc.) que puedan afectar a los edificios de lapromoción que nos ocupa durante el periodo decobertura de garantía Decenal.


¿La obra está situada a la vez sobre una zona deterraplén y de desmonte? (SÍ / NO)

En el caso de que existan terraplenes a media la-dera, se debe definir si la promoción que nos ocu-

pa se sitúa en su totalidad sobre la zona terraple-nada o sobre el terreno natural en el desmonte,cual es el tipo de cimentación planteada, si se con-sidera válida en esta circunstancia si se ha adop-tado alguna medida de contención en la parte delterraplén, etc. también deberá indicarse el factorde seguridad de la zona de desmonte y de terra-plén frente a deslizamiento y si pueden producirsemovimientos en algunas zonas que afecten a la es-tabilidad de la obra fundamental durante el perio-do de cobertura de Garantía Decenal.

ANEXO 5

Nivel freático por encima de la cimentación

¿Se ha solucionado la cimentación mediante losaresistente a la subpresión? (SÍ / NO)

Se debe indicar si es ésta la solución de cimenta-ción adoptada y confirmar si con ella se ha tenidoen cuenta el efecto de la subpresión.

¿Se ha solucionado la cimentación mediante za-patas/pilotes y solera armada para la subpresión?

(SÍ / NO)

Indicar si se considera que esa solera armada essuficiente para compensar el efecto de la subpre-sión en el contexto del periodo de cobertura de ga-rantía Decenal.

¿Se han evaluado movimientos absolutos y dife-renciales de la cimentación por variaciones esta-cionales del Nivel Freático? (SÍ / NO)

Se refiere a la evaluación de la posibilidad de queproduzcan asientos totales o diferenciales que pue-dan afectar a la estabilidad de la obra fundamentalderivados de la presencia de niveles de agua osci-lantes.

¿Existe sistema de drenaje y evacuación de aguapara evitar la subpresión? (SÍ / NO)

Si existe, describir el sistema de drenaje empleadopara disipar la subpresión.


38


En caso afirmativo en la última cuestión:

¿Está la cimentación dimensionada para soportarla subpresión? (SÍ / NO)

¿Existen sistemas de seguridad que permitan lainundación parcial para eliminar el efecto de la sub-presión en caso de fallo del bombeo? (Especificarla solución adoptada.) (SÍ / NO)

¿Existen filtros adecuados para evitar el lavado definos? (describir): Referidos a la existencia de geo-textiles o similares que impiden el lavado de finospor la presencia de flujo de agua.

¿Se ha estudiado la agresividad del agua frente alos conglomerantes hidráulicos? (SÍ / NO)

Se debe indicar si en el estudio geotécnico se haevaluado la agresividad del agua al hormigón porpresencia de sulfatos u otros iones, según los cri-terios definidos en la Normativa Vigente y si el tipode hormigón definido en proyecto se ajusta al tipode exposición correspondiente a ese resultado entodos los elementos en contacto con los niveles deagua considerados agresivos.

ANEXO 6

Losas en situaciones especiales

Marcar con una cruz la situación por la que se re-llena el presente anexo.

� Losas compensadas.

� Losas con tensiones superiores a 0,1 N/mm2.

� Losas bajo el nivel freático

(En este caso, cumplimentar también el Anexo5 del Informe D1.1.)

� Losas sobre suelos colapsables, cavidades,etc.

� Losas sobre rellenos ejecutados y controlados.

(En este caso, cumplimentar también el Ane-xo 1 del Informe D1.1.)

� Otros casos (describir).

■ CARACTERÍSTICAS GENERALES

(RELLENAR EN TODOS LOS CASOS)

De la información contenida en el informe geotéc-nico:

• ¿Existe presencia de nivel de agua por encimadel plano de apoyo? (SÍ / NO)

Si SÍ, Indicar cota del nivel de agua:

• ¿El nivel de apoyo de la cimentación es homo-géneo en cuanto a las características resisten-tes y de deformabilidad (similar competencia)?

(SÍ / NO)

En el caso de que la cimentación se situe sobredos o mas tipos de suelos, se trata de indicar siel apoyo de la cimentación se produce en todossus puntos sobre suelos de similares caracterís-ticas resistentes y deformacionales, definiendoincluso esas características mediante los valo-res de los resultados de ensayos de caracteri-zación realizados para los tipos de suelos inter-vinientes.

• Si NO, ¿la losa puede asumir la diferencia decompetencia del terreno y los asientos diferen-ciales derivados de la misma? (SÍ / NO)

Se debe evaluar la posibilidad de que se pro-duzcan asientos diferenciales, basculamientoso movimientos en general derivados de la dife-rencia de competencia de los suelos o la defor-mabilidad de alguno de ellos que pueda afectara la estabilidad de la obra fundamental duranteel periodo de cobertura de la garantía decenal.

• ¿El apoyo de la losa se produce sobre terrenonatural o sobre relleno ejecutado y controlado?(especificar)

Indicar en cual de los casos nos encontramos.Si la situación fuese rellenos no controlados(por intervención posterior del OCT o por ser re-llenos antrópicos no controlados), debería emi-tirse una reserva técnica.

• ¿Hay presencia de arcillas expansivas en elapoyo de la losa? (SÍ / NO)


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• (Si SÍ, rellenar también Anexo 1 del InformeD1.1.)

• ¿Cuáles son los valores de asientos totales y di-ferenciales previstos?

Total:

Diferencial:

Características de la losa según proyecto:

• Canto:

• Coeficiente de balasto (K30):

• Tensión media de transmisión al terreno: Se re-fiere a la tensión real de trabajo de la losa (Ob-tenida a partir del chequeo de la estructura). Notiene por qué coincidir con la tensión de cálculo.

• Tensión máxima de cálculo: Tensión máxima decálculo considerada en proyecto.

• Tensión admisible del terreno en la capa decontacto: Se refiere a la tensión admisible delterreno considerada en el estudio geotécnico.

• Cotas de apoyo: de la losa, referida a la bocade los ensayos realizados. Cualquier variaciónrespecto a esta referencia se deberá indicar cla-ramente. En caso de que exista una sustituciónpor mejora del terreno se indicará también lacota de apoyo del relleno.

¿El reconocimiento efectuado en el estudio geotéc-nico se considera suficiente para definir la losa?

(SÍ / NO)

Esta evaluación debe tener en cuenta tanto el nú-mero de puntos de reconocimiento como la pro-fundidad alcanzada de investigación en toda lazona de afección del bulbo de tensiones, y en rela-ción con la normativa vigente (en ausencia de ellaserán de referencia los criterios del propio OCT opublicaciones de referencia).

Si NO, especificar en que medida afecta estas in-suficiencias:

Se debe indicar si esas carencias afectan a la de-finición de las características resistentes de lossuelos existentes, la indefinición de sus caracterís-ticas deformacionales, etc.

¿Son compatibles los asientos obtenidos con laestabilidad de la obra fundamental durante el pe-riodo de cobertura de garantia decenal? (SÍ / NO)

■ CASOS PARTICULARES

LOSAS COMPENSADAS

¿La compensación es total o parcial?

Es decir, se debe indicar si se compensa la totali-dad de la carga transmitida al terreno resultandouna carga neta 0 o se transmite algo al terreno ycuanto se transmite. También se debe indicar latensión admisible del suelo en el apoyo de la losao, en caso de que exista, bajo el material de susti-tución empleado. Se deberá incluir su evaluaciónsobre la ausencia de movimientos derivados delterreno que puedan afectar a la estabilidad de laobra fundamental durante el periodo de coberturade garantía decenal.

Descripción de la naturaleza del material excava-do y considerado para la compensación, así comosu clasificación y densidad considerada.

Se debe definir por una parte la naturaleza delmaterial excavado que computa para efectuar lacompensación, y por otra las características geo-técnicas del sustrato de apoyo, fundamentalmenteresistentes y deformacionales.

LOSAS POR DEBAJO DE NIVEL FREÁTICO

¿Existe riesgo de sifonamiento, subpresión o le-vantamiento de fondo? (SÍ / NO)

Indicar cual es le nivel geotécnico afectado poreste fenómeno, así como sus características geo-técnicas.

¿Está la cimentación dimensionada para soportarla subpresión? (SÍ / NO)

Indicar si se ha tenido en cuenta en el cálculo dela cimentación esta consideración y si se conside-ra válida la cimentación proyectada durante el pe-riodo de cobertura de garantía Decenal.


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LOSAS SOBRE RELLENOS ESTRUCTURALES

(Cumplimentar adicionalmente el anexo 1.)

LOSAS SOBRE SUELOS COLAPSABLES O CAVIDADES

¿Existen niveles muy deformables, suelos colapsa-bles o kársticos, cavidades o similares en la zonade afección del bulbo de tensiones? (SÍ / NO)

Si SÍ, describir.

Indicar si existen estos niveles, precisar en cual delas situaciones nos encontramos (suelos colapsa-bles, cársticos, etc.) y definir las características ge-otécnicas del suelo (resistencia a compresión sim-ple, valores de golpeos, índice de plasticidad,ensayos de colapso, densidades, ensayos de ex-pansividad, etc.). Indicar si se considera que el co-nocimiento existente de los huecos o cavidadesexistentes o que potencialmente pueden producir-se en el apoyo y en la zona de afección del bulbode tensiones es suficiente para evitar que se pro-duzcan daños en la estabilidad de la obra funda-mental durante el periodo de cobertura de Garan-tía Decenal.

¿Resulta compatible la presencia de los nivelesantes descritos con la estabilidad de la obra fun-damental durante el periodo de cobertura de Ga-rantía Decenal? (SÍ / NO)

¿Se considera que la losa esta convenientementedimensionada para puentear las cargas transmi-

tidas sin que se vea afectada la estabilidad de la obra fundamental, ante eventuales fallos del te-rreno por la presencia de suelos colapsables, opor la existencia de cavidades de cualquier tipo?

(SÍ / NO)

Indicar, en el caso de que se hubieran realizado,las medidas de mejora del terreno adoptadas (in-yecciones, jet-grouting).

3. CONCLUSIONES

De los anterior se deduce que para aportaropiniones previas favorables en los informesD0 (y D1.1, si procede), se precisa un cono-cimiento muy detallado de:

— Las características geotecnicas del terre-no del edificio y su contorno.

— Las soluciones de cimentación proyecta-das y del entorno de la edificación; parti-cularmente si estamos en los casos decimentaciones especiales contempladasen el D1.1.

La pretensión de este artículo, se limita aaportar, a quien pueda interesar, una infor-macion del contenido de estos informes y delos condicionantes técnicos necesarios paradar una mejor respuesta previa a las cues-tiones que en ellos se plantean.



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1. INTRODUCCIÓN

Una de las consecuencias del desarrollo delhormigón pretensado ha sido la notable evo-lución en el diseño de las formas de lospuentes, en los que se han aplicado nuevastécnicas constructivas que han aumentadolas posibilidades para salvar vanos de gran-des luces, acortando los plazos de ejecucióny proporcionando una serie de ventajas rela-tivas a la durabilidad, seguridad y economía.

En el proyecto de puentes de grandes luces,la forma de la estructura adquiere importan-cia, hasta tal punto, que cuando se trata dedisponer vanos de grandes luces, el puentequeda identificado con la propia estructura,exenta prácticamente de elementos acceso-rios.

En la edificación generalmente el uso del hor-migón pretensado, no ha influido en el aspec-to exterior de los edificios, debido a que la es-tructura resistente queda integrada en unconjunto de elementos de distinta naturaleza,pero si ha influido en la disposición interna.

La principal utilización del postesado en edi-ficios, y a la que dedicaremos este artículo,es la de los forjados postesados. El objetivoes mostrar las tipologías más utilizadas enlos últimos años en nuestro país, sus ran-gos de utilización y predimensionamiento delas mismas, empleando ejemplos de estruc-turas donde VSL ha realizado los trabajos depostesado en proyectos de diversos asocia-dos de ACE.

2. OBJETIVOS GENERALES DEL PROYECTO

Para mostrar algunos objetivos generalesque se deben considerar en el diseño con-

ceptual de un edificio, vamos a clasificarlosen función de la dirección predominante enla que avanza su construcción:

Edificios de media a gran altura, donde laconstrucción progresa verticalmente de for-jado a forjado. La alta repetición de forjadosidénticos que se ejecutan uno a continua-ción del otro, implican unos objetivos típicosde este tipo de construcción:

• Minimizar el plazo total de construcción ydisminuir la necesidad de re-apuntalamien-tos.

• Minimizar dimensión de pilares y cimenta-ción, vía la reducción del peso propio delos forjados.

5 Forjados postesadosTipologías - Rangos de Utilización -PredimensionamientoJuan Lima y Pedro Ossó

Fig. 1.


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• Obtener grandes luces, dotando al edificiode una mayor flexibilidad en sus usos fu-turos.

• Minimizar la altura total del edificio, redu-ciendo el espesor de los forjados. En prin-cipio sería incompatible con el punto an-terior.

El coste del suelo urbano, especialmente engrandes ciudades densamente pobladascomo las españolas, tiene una repercusiónenorme en el coste total del edificio. La posi-bilidad de reducir el canto de forma conside-rable (hasta un 40 por ciento), manteniendolas luces o incluso aumentándolas ligeramen-te, puede permitir en algunos casos construiruna planta más sin superar las limitacionesde altura de las Ordenanzas Municipales, lo

que desde el punto de vista de la propiedadconstituye una opción que, por sí misma, jus-tificará sobradamente en términos económi-cos la solución estructural adoptada.

En otros casos se puede disminuir la alturatotal del edificio, manteniendo la misma can-tidad de plantas y la altura libre interior, conel consiguiente ahorro en cerramientos (murocortina) y en caso de sótanos menor profun-didad de muros pantallas y de volumen de ex-cavación (importante en presencia de nivelfreático).

Edificios de altura baja pero con una gransuperficie en cada planta, en este caso ladirección predominante de avance de laconstrucción es horizontal, con alguna pro-gresión vertical simultánea. Al no existir unagran repetición de forjados idénticos y al ser

Fig. 2.

Forjados con postesado bidireccional en aparcamientos



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la cantidad total de los mismos relativamen-te pequeña, el espesor y el peso del forjadono juegan un papel tan importante como enel caso anterior.

En esta tipología de edificio es primordial lasimplicidad del encofrado y el armado que setraducen en una gran velocidad de avance.

La utilización del postesado ayuda a alcan-zar estos objetivos generales, ya que:

• Permite reducir el canto total y lograr forja-dos más esbeltos respecto a solucionesen hormigón armado, resolviendo la in-compatibilidad de grandes luces y peque-ños espesores.

• Disminuye la cuantía de armadura pasiva,permitiendo su estandarización y simplifi-cación.

• Disminuye la cantidad total de hormigón.

• Permite desapuntalar antes que los forja-do no postesados.

• Proporciona un mejor control de la fisura-ción y de la deformabilidad.

3. FACTORES QUE INFLUYEN EN LA ELECCIÓNDE LA TIPOLOGÍA DEL FORJADO

Los principales factores a tener en cuenta almomento de elegir la tipología estructuraldel forjado son los siguientes:

• Luz típica entre pilares.

• Relación entre luces de los vanos en di-recciones X e Y, seleccionando solucionesbidireccionales (relaciones cercanas a 1)o unidireccionales.

• Magnitud de la Cargas adicionales a PesoPropio y Sobrecarga de Uso (ligero, medioo pesado).

• Altura total del forjado estructural: deter-mina la altura total del edificio (importanteen edificios en altura).

• Constructibilidad: acceso de grúas, costode encofrado y cantidad de puestas, utili-zación de mesas, vinculación a elementosconstruidos con anterioridad, punzona-miento, posibilidad de tesar desde los bor-des exteriores.

• Flexibilidad para el lay-out de instalacio-nes y/o servicios a disponer entre el forja-do y el falso techo: posibilidad de dispo-ner vigas de canto.

• Peso propio del forjado por unidad de su-perficie (promedio): determina el tamañode soportes y cimentaciones, y en zona sís-mica, la magnitud de la fuerza horizontal.

• Requerimientos en E.L.S. (fisuración, de-formación) y en E.L.U. (resistencia).

• Si el forjado es parte de la estructura re-sistente frente a cargas horizontales, espreferible la utilización de vigas de cantopara materializar los pórticos resistentes.

• Acabados: hormigón visto, falso techo...

• Tipo de Edificio: en altura o en superficie.

4. CLASIFICACION DE FORJADOS POSTESADOS.RANGOS DE UTILIZACIÓN

Se presentan a continuación los principalestipos de forjados postesados, que como sepuede ver son similares a los empleados enhormigón armado. También se indican los


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rangos de utilización para cada uno de ellos,y las ventajas y desventajas de su elección.

Aunque existen diversas formas de clasificarlos forjados, hemos elegido la separaciónentre sistemas unidireccionales y bidireccio-nales. Cada uno de éstos, se puede dividiren subgrupos dependiendo de la utilizaciónde vigas o no, y en caso de utilizarse, de siéstas son de canto o planas. A su vez cadasubgrupo se puede sub-dividir en función deltipo de losa (maciza con o sin capiteles/ába-cos, aligerada, reticular).

4.1. SISTEMAS BIDIRECCIONALES (2 way systems)

4.1.1. Losas Planas

Rango de utilización: 7 a 11 m, para cargasligeras a medias. A partir de 6 metros paracargas pesadas (i.e. cubiertas de aparca-miento).

Ventajas: Encofrado muy sencillo y flexibili-dad en la disposición de pilares.

Puntos a considerar: A medida que aumentala luz, problemas de punzonamiento y/o con-gestión de armadura pasiva sobre apoyos.Para vanos largos tiene mucho consumo dehormigón y mayores deformaciones que otrossistemas.

No es conveniente su utilización en caso deluces muy distintas en ambas direcciones,salvo que la dirección de mayor luz se hagapostesada y la otra armada (i.e. Museo Ar-queológico de Vitoria con luces de 9,6 � 3,6resuelta con una losa de 32 cm de canto ypostesado unidireccional – proyecto estructu-ra NB35).

En cuanto al trazado de tendones, se puedeutilizar cualquiera, siendo los más usualeslos mixtos o Banda-Uniforme, que proveenuna mejor compensación de cargas (menordeformación en servicio).

4.1.2. Losas con Capiteles o Ábacos

Rango de utilización: hasta 13 m de luz paracargas medias.

Ventajas: mejor resistencia a punzonamien-to que el anterior, así como menor consumode hormigón para vanos largos y menor con-gestión de armadura sobre apoyos (con ába-cos).

Aspectos a considerar: Los capiteles sólo au-mentan la resistencia a punzonamiento,mientras que los ábacos, respetando dimen-siones mínimas (dimensiones típicas: 1/3 deFig. 3.

Fig. 4.


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la luz con 1,5 a 2 veces el espesor de la losa)también aumentan la capacidad resistentefrente a momentos sobre pilares. Como prin-cipal inconveniente cuentan con una mayorcomplejidad y coste del encofrado.

El trazado de tendones es similar al caso an-terior, siendo mas adecuadas las disposicio-nes mixtas.

4.1.3. Losas Aligeradas

Rango de utilización: mismo campo de apli-cación que el anterior. Se han ejecutado for-jados con luces hasta 45 � 36 m con estatipología (i.e. cubierta Polideportivo ColegioLa Inmaculada en Gavá – foto adjunta).

Ventajas: Simplicidad de encofrado y flexibili-dad en disposición de pilares. Menor peso

propio para cubrir la misma luz o se posibili-dad de cubrir luces mayores con el mismopeso. Mejor control de las deformaciones.

Aspectos a considerar: Mayor complicaciónpara encofrar y armar los nervios. En hormi-gón postesado es mas usual tener capa decompresión inferior y superior (sección alveo-lar), para absorber las compresiones en va-cío. Hay que cumplir requisitos mínimos deancho de nervio, espesor de losa y recubri-miento para satisfacer las condiciones de re-sistencia al fuego y permitir un correcto hor-migonado (nervios con armadura pasiva yactiva). Los aligeramientos pueden ser debloques perdidos de material ligero o caseto-nes recuperables.

Fig. 5.

Fig. 6.

Fig. 7.

Fig. 8. Hormigonado cubierta Polideportivo Colegio LaInmaculada – Gavá. Losa aligerada de canto 150 cmpara luz de 45 � 36 m.


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En este caso se utilizan trazados en plantadistribuidos en ambas direcciones, y si sedisponen macizamientos en las líneas de pi-lares, concentrando una mayor cantidad detendones en éstos.

4.1.4. Otras tipologías menos frecuentes

Vigas planas en dos direcciones � Losa: se re-comienda cuando las luces en ambas direc-ciones superan los 13-15m y las cargas sonmedias a pesadas. Su utilización no es co-mún por el alto costo del encofrado, la manode obra y la complicación para el tendido deinstalaciones. La disposición en planta de lostendones puede ser concentrada en ambasdirecciones o mixta en ambas direcciones.

Vigas de Canto en dos direcciones � Losa:igual que el anterior, pero se utiliza cuandono hay limitaciones en el canto total del for-

jado. El costo del encofrado es aún mayor.La principal ventaja es que admite grandescargas concentradas con pequeñas defor-maciones. El trazado es similar al anterior.

4.2. SISTEMAS UNIDIRECCIONALES(1 way systems)

4.2.1. Viga Plana unidireccional � Losa:

Rango de utilización: muy usual cuando lasluces son muy distintas en las dos direccio-nes. La viga plana puede cubrir luces dehasta 20 m y la losa hasta 10 m.

Los tendones se colocan concentrados enlas vigas y se distribuyen uniformemente enla losa.

Fig. 9.

Fig. 10.

Fig. 11.

Fig. 12. Cubierta Hotel Sant Joan Despí. Proyecto IN-DUS � VSL.


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4.2.2. Viga de Canto unidireccional � Losa

Rango de utilización: igual que el anterior,pero puede cubrir luces mayores y recibirgrandes cargas concentradas (vigas carga-dero – apeos – vigas de cuelgue). El trazadoes igual al anterior.

4.2.3. Forjado Aligerado unidireccional con fondo plano

Rango de utilización: Solución muy extendi-da en Cataluña y muy aconsejable cuandolas luces son distintas en ambas direccio-nes (del orden del doble). Solución óptimapara luces desde 12 � 6 m y mayores (i.e.

Cubierta Auditorio IESE en Barcelona resueltocon forjado aligerado tipo Sándwich de Iner-cia Variable para salvar luz de 24,5 � 7 concargas medias – Proyecto estructural SalaConsultors).

Es una solución muy utilizada, también, enel caso de vanos únicos con luces de 10 a20 m.

La losa nervada cubre la luz larga y la vigaplana (zona macizada con el mismo cantototal) salva la luz menor. Si la luz perpendi-cular a la principal es pequeña, conviene di-mensionarla en hormigón armado. En estecaso, es más usual disponer capas de com-

Fig. 13.

Fig. 14. Vigas de canto en cubierta para cuelgue de vo-ladizos (VENSO – Almacelles). Proyecto Sala Consul-tors.

Fig. 15.

Fig. 16. Forjado sándwich de 50 cm para luces de 15,5 � 7,7. Naves comerciales en Manresa. Proyectoestructural BOMA.


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presión inferior y superior, tipología conocidacomo forjado sándwich.

En esta tipología de forjado, los tendonesconcentrados (Banda) se colocan salvandola luz menor (en el macizamiento o viga pla-na) y se distribuyen uniformemente en losnervios (luz mayor).

5. PREDIMENSIONAMIENTO

Hemos mencionado que un forjado postesa-do es más esbelto para una cierta carga y li-mitación de su deflexión que uno de hormi-gón armado. Esto es principalmente debidoal efecto de las cargas equivalentes genera-das por el trazado curvo de los cordones depostesado (Load Balancing Method T. Y. Lin).

En el tramo (ver figura inferior), las cargasequivalentes actúan sobre el hormigón opo-niéndose a las cargas gravitatorias. Dondela curvatura de los cordones se invierte (so-bre la línea de pilares) las fuerzas de desvia-ción actúan hacia abajo, generando cargasconcentradas sobre los cordones de la fajade pilares, que a su vez están equilibradaspor el efecto ascendente de la fuerza dedesviación de los cordones de la faja de pi-lares y que a su vez introducen una fuerzaconcentrada en los pilares.

El sistema indicado en la figura puede sercomparado con una red dispuesta entre lospilares. Cuando esta red es estirada desdetodo el contorno introduce las cargas equi-valentes sobre el hormigón.

Como primera valoración, la cantidad de ace-ro de postesado puede ser estimada con lacondición que los tendones provean suficien-te carga de desvío para equilibrar un ciertoporcentaje del peso propio del forjado. Esteporcentaje depende de la relación entre elpeso propio, la carga permanente adicional yla sobrecarga de uso y está típicamente en-tre el 70% y el 130% del peso propio. Paraedificios de oficinas con sobrecargas de usodel orden de 4 KN/m2 mas 1 KN/m2 de car-ga permanente adicional, la compensaciónsuele ser entre el 70% y el 90% del pesopropio, mientras que en forjados con sobre-cargas elevadas, más del 100% puede serequilibrado.

Otra causa del mejor comportamiento frentea fisuración y deformaciones de los forjadospostesados es la compresión del hormigónen su plano transmitida desde los anclajes.Esta tensión de compresión neutraliza partede la tensión de tracción por flexión debida ala porción de las cargas actuantes no equili-brada por las fuerzas de desviación de loscordones. Los rangos típicos de precompre-sión, provista por el postesado, en forjadosde edificación están entre 1 y 2,5 N/mm2.

Las relaciones típicas entre Luz/Espesorpara forjados pueden ser:

• Para cargas ligeras (hasta 3,5 KN/m2) yconsiderando que el punzonamiento no escrítico, una losa plana postesada puedeser proyectada con un espesor de L/40,siendo L la luz mayor (frente a L/30 enhormigón armado).

Fig. 17. Principio de estado de cargas con cordonespostesados.


50


• Si se agregan ábacos con dimensionessuficientes como para resistir momentosnegativos, se puede disminuir el cantohasta L/45 (L/35 para hormigón armado).

• Para valores mayores de carga adicional alpeso propio, la relación Luz/espesor dismi-nuye, particularmente si la sobrecarga deuso (variable con el tiempo) es predomi-nante. La cantidad de postesado no puedeser simplemente incrementada hasta equi-librar la carga adicional, sino que, para con-trolar las deformaciones es necesario au-mentar el espesor del forjado. Esto es asíya que, en caso de que la carga adicionalsea mucho mayor que el peso propio, pue-den aparecer problemas cuando no actúadicha carga (situación de vacío).

• Cuando la relación entre la carga total y elpeso propio es mayor de 2,5 y las luces ex-ceden los 10 m, las losas planas con o sinábacos, dejan de ser competitivas econó-micamente. Es conveniente utilizar otras ti-pologías con mayor eficiencia estructural,es decir, con mayor inercia y resistencia aflexión para un cierto peso propio por uni-dad de superficie. Requerimos entoncesde vigas planas en una o dos direcciones,losas aligeradas con vigas planas o forja-dos reticulares, que son más ligeros que lalosa maciza equivalente.

Para estos sistemas es mucho mas difícildar relaciones de predimensionamientoentre luz y canto debido a que hay muchasvariables adicionales, variables como laseparación entre vigas, el ancho de lasmismas o el espesor de la losa entre vi-gas. Generalmente es necesario estudiaruna cierta cantidad de variantes antes dedecidir las dimensiones.

Nuestra experiencia muestra que en elcaso de sistemas unidireccionales de lo-sas y vigas planas, el ancho de las últi-mas ronda entre 1/4 y 1/5 de la separa-ción entre vigas, con un canto entre 2 y2,5 veces el espesor de la losa maciza,para cargas ligeras a medias. El espesorde la losa puede variar entre 1/35 y 1/45de la luz libre entre vigas, o por los reque-rimientos de espesores mínimos. El cantode las vigas puede estar entre L/20 aL/30 dependiendo de la separación entrelas mismas.

Cuando se emplean encofrados de altorendimiento y se requiere incorporar vigasplanas, es importante tratar de ajustar elancho de éstas en función de las modula-ciones estándares de los sistemas de en-cofrado presentes en el mercado, para eco-nomizar tiempo y dinero.

Al predimensionar forjados postesados, lospaños de borde y esquina requieren un tra-tamiento diferencial debido a sus condicio-nes de continuidad diferentes. Al menos re-quieren un 20% más de armadura activa ypasiva, comparado con un vano interior deluz similar. Cuando resultan valores pocoprácticos, recomendamos aumentar el cantoo, mucho más conveniente, disminuir la luzdel vano extremo en un 20%.

Para vanos únicos, el espesor a considerares sensiblemente mayor que lo hasta aquíindicado.

Un método simple y efectivo de estimaciónde cuantías de armadura pasiva, es consi-derar que el peso combinado del acero derefuerzo y el de pretensado ponderado porla relación de límites elásticos (convertido a acero de refuerzo normal) se encuentra


51


normalmente entre 80 y 130 kg/m3 de hor-migón.

Este es un promedio para todo el forjadoconsiderando los vanos de borde y esquina,aunque en la valoración deberá tenerse encuenta que para postesado adherente seasume que los cordones alcanzan el límite

elástico en estado último, mientras que parapostesado no adherente (engrasado y envai-nado) se debería utilizar sólo la tensión efec-tiva en lugar del límite elástico.

Ejemplos para predimensionamiento deobras construidas en Cataluña (o próximas)con tipologías diversas:

Obra

Luces de 7,95 m SCU de 15,20 & 25 KN/m2

Nave Bon Area en Guissona

Cabezas&Góngo-ra � VSL

Datos

Losas macizas planasde 28,30 & 32 cm

Solución

Centro de Negocios en Viladecans

BOMA Losa maciza plana

Luces de 9 � 7,5 mCargas de oficina

Consultor

Losa maciza plana de 25 cm

Edificio de oficinasSant Just (INBISA)

COTCA � VSL Losa maciza plana

Losas macizas planas

Tipología

Luces de 10 � 10 mCargas de oficina


Aparcamientos varias (cubiertas)

Europrincipia,INTEC, PBG, BG Arquitectes,VSL...

Losa macizaPlana

Luces entorno 7,5Carga pesadas

Losa maciza plana,cantos 36 a 46 cm

Edificio viviendas «La Gran Manzana» en Sant Adriá

Sala Consultors Losas macizas planas

Luces irregulares de hasta 9 metros. Cargas de vivienda.


Nave logística IMAGINARIUM

IDOM � VSL Losa con ábacos Luces de 13,6 � 13,6 con SCU de 15 KN/m2

Losa de 30 cm con ábaco de 30 cm

Cubierta Auditorio Hotel Sant JoanDespí

INDUS � VSL Losa con vigas planas

Luces de 17 � 10 con cargas medias

Losa de 25 cm �� vigas planas de 35 cm (total 60 cm)

Naves comerciales en Manresa

BOMA Sándwich Luces de 15,5 � 7,7SCU 10 KN/m2

Sándwich de 50 cm (7,5 � 35 � 7,5)

Cubierta SPA’s Hotel GPA GOLF en Caldes de Malavella

BG Arquitectes Sándwich Luz de 16,5 � 6,8 metrosCargas medias

Sándwich de 62 cm

Cubierta Auditorio IESE

Sala Consultors Sándwich de inercia variable

Luz de 24,5 � 7 Cargas medias

Sándwich de canto variable, 50 a 80 cm


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Nuestro agradecimiento a todos los Consul-tores de Estructuras de Edificación citadosen esta Tabla, y a aquellos no citados(AREA5, NB35, STATIC, BIS ARQUITECTES,PONDIO...) por la imposibilidad de citar to-

das las obras postesadas ejecutadas esteúltimo año. Vuestro es el mérito de la con-solidación del empleo de forjados postesa-dos en Cataluña.

Obra Consultor Tipología Datos Solución

Aparcamiento Edifici Mar (Forum Barcelona)

SUMMA � VSL Sándwichs Luces de 15,5 � 6,7 mCarga media y pesada

Sándwichs de 40 y 65 cm

Geriátrico VENSO en Almacelles (Lleida)

Sala Consultors Viga de canto invertida � losa

Cuelgues de forjados con voladizos 6 m

Diversas geometrías

Hotel HABITAT C/ Pere IV

BOMA Viga de canto �� losa

Espacios diáfanos de 24 � 15 metros. 5 plantas

Diversas geometrías

Cubierta Poliesportiu Col. La Inmaculada en Gavá

VSL Losa aligerada (reticular) postesada

Cubierta sobre pantallas con luz de 45 � 36 m. SCU 1.000 KN/m2

Canto 150 cm con alig. 180 � 180 � 130

Cubierta Hotel AC Girona

PBX Viga de canto �� losa

Espacio diáfano de 22,5 � 35 m. SCU 5 KN/m2

Vigas de 100 � 50 �� losa de 16 cm


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6 Miscel.lània

“Amb el formigó és preferible anar a quanties baixes que altes.

Con el hormigón, es preferible ir a cuantías bajas que altas.

Eduardo Torroja ”

“Las matemáticas no mienten; lo que hay son muchos matemáticos mentirosos.

Henry David Thoreau ”

“Cuando las leyes de la matemática se refieren a la realidad,no son ciertas; cuando son ciertas,no se refieren a la realidad.

Albert Einstein ”


1. Rafael Casals i Bohigas Betlem 42 08012 BARCELONA

2. Florentino Regalado TesoroAvda. Eusebio Sempere 5 03003 ALICANTE

3. José Antonio Torroja CavanillasPríncipe de Vergara 103, 10 D28006 MADRID

4. José Calavera RuizMario Rosso de Luna 29Zona Industrial Fin de SemanaEdificio BRACAMONTE(Edif. 12)28040 MADRIDemail: [email protected]

5. Ramón Argüelles ÁlvarezETS Ingenieros de MontesCiudad Universitaria s/n28040 MADRIDemail: rargü[email protected]

6. Francesc Bassó i BirulésBalmes 415, 9é. C08022 BARCELONAemail: [email protected]

7. Antoni Torrent i MarquèsAvda. Montevideo 65, 3r. 4a.08340 VILASSAR DE MAR

8. Antoni Marí i Bernat Jordi Girona 1-3,edifici C1,despatx 201 CCampus Nord UPC08034 BARCELONAemail: [email protected]

1P. CONSTRUCCIONES, APLICACIONES Y REFUERZOS, S. A.(CARSA)

1P.1 Fernando Gordún BurilloDe lo Gaiter del Llobregat 125-127PI. Can Estruch08820 El Prat del Llobregatemail: [email protected]

2P. PREFABRICATS DE CATALUNYA, S. A.2P.1 Agustí Ferrés Altimiras

Els Plans,antiga ctra. de la Puda s/núm.08640 OLESA DE MONTSERRATemail: [email protected]

3P. ALTERNATIVAS TECNICAS DE LOS FORJADOS, S. L.(ATEFOR)

3P.1 José M. Serrano SevillaIndústria 9-11PI. Conde de Sert08755 CASTELLBISBALemail: [email protected]

4P. SGS TECNOS, S. A.4P.1. Marina Fernández Díaz

Rera Palau 11, 6è.08003 BARCELONAemail: [email protected]

5P. BUREAU VERITAS ESPAÑOL, S. A.5P.1 Kenneth Vera Ruiz

Via Augusta 11708006 BARCELONAemail: [email protected]

6P. MECÁNICA DEL SUELO LOSAN, S. A.

6P.1 Juan Manuel Muñoz JuradoCiència 4108850 GAVÀemail: [email protected]

7P. SISTEMAS DE CIMENTACIÓN, S. A.7P.1 Manuel Bertran Mariné

Via Augusta 13-1508006 BARCELONAemail: [email protected]

8P. ASISTENCIA TÉCNICA INDUSTRIAL, S. A.

8P.1 David Vergés CollRonda Can Fatjó 1308290 CERDANYOLA DEL VALLÈSemail: [email protected]

9P. INTEMAC9P.1 Francisco Hostalet Alba

Antón Fortuny 14-16, 4t. 2a.08950 ESPLUGUESemail: [email protected]

10P. ECA OCT, S.A.U.10P.1 Juan Carlos González Albalate

Quatre Camins 9-1508022 BARCELONAemail: [email protected]

11P. BETEC CATALANA, S.A.11P.1 Manel Soler Padró

Santander 42-48, nau 3908020 BARCELONAemail: [email protected]

12P. INTEINCO12P.1 Cándido Ovejero Sánchez

Roselló 37208025 BARCELONAemail: [email protected]

13P. ESTRUCTURAS Y PROYECTOS METÁLICOS, S.L.

13P.1 Joaquin Piferrer CubarsiAvda. Marquès Comillas s/núm.Recinte Poble Espanyol, bústia 91email: [email protected]

SOCIS D’HONOR SOCIS PROTECTORS

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7 Llista de membresde l’AssociacióFebrer 2006


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14P. ENCOFRADOS J. ALSINA, S.A.14P.1 Jaume Alsina Oliva14P.2. Jacint Bassols Servitje

Camí de la Font Freda 1Polígon Industrial d’en Coll08110 MONTCADA I REIXACemail: [email protected]

15P. MEDITERRÀNIA DE GEOSERVEIS, S.L.

15P.1 Joan Recasens BertranPasseig La Salle 9, 1r. 1a.43850 CAMBRILSemail: [email protected]

16P. TALLERES MANUTENCIÓN, S.A.16P.1 Armando Lalmolda de la Hija

P.I. «Camí Ral»Passeig Ferrocarril 38308850 GAVÀemail: [email protected]

17P. CENTRO CATALÁN DE GEOTECNIA, S.L.

17P.1 Teodoro González LópezBertran 39, baixos 1a.08023 BARCELONAemail: [email protected]

18P. GESOND, S.A.18P.1 Joaquin Masana Bergnes de las Casas

Doctor Roux 77, 6è08017 BARCELONAemail: [email protected]

19P. GEOTÈCNIA GEÒLEGS CONSULTORS, S.L.

19P.1 Carles Salvador SalesAvda. Diagonal 376-378, 1r D08037 BARCELONAemail: [email protected]

21P. EMMSA (ESPAÑOLA DE MONTAJES METÁLICOS)

21P.1 Fco. Javier Piñol BurguesTorres i Amat 7-1108001 BARCELONAemail: [email protected]

22P. IFC CIMENTACIONES ESPECIALES, S.A.

22P.1 Juan José Rosas AlagueroJoaquim Molins 5-7, 6è. 4a.08028 BARCELONAemail: [email protected]

23P. CELSA23P.1 Honorino Ortega Valencia

Camino de las Canteras s/n45200 ILLESCAS (TOLEDO)email: [email protected]

24P. SOCOTEC IBERIA, S.A.24P.1 Josep Pugibet Martí

Josep Ferrater Mora 2-408019 BARCELONAemail: [email protected]

25P. IBERCAL25P.1 Juan José Timoteo Arenas

Avda. Gran Via 8-10, 3r, 5a08902 HOSPITALET DE LLOBREGATemail: [email protected]

26P. APPLUS CONSTRUCCIÓN TECNICA, S.A.

26P.1 Daniel Lasalle Borrás26P.2 Josep Maria Felguera Garrido

Praga 16-18. PI. Cova Solera08191 RUBÍemail: [email protected]

[email protected]

27P. KNAUF MIRET SL27P.1 Daniel Miret Bausili

Calafell 108720 VILAFRANCA DEL PENEDÉS

28P. STAE - CYPE INGENIEROS28P.1 Bernabé Farré i Oró

Almogàvers 66, 2n A08018 BARCELONAemail: [email protected]

29P. SIKA29P.1 Eva Cunill Biscos

Travessia Industrial 1308907 HOSPITALET DE LLOBREGATemail: [email protected]

30P. CTT. STRONGHOLD, S.A.30P.1 Vicente Jarque Clavería30P.2 Juan Lina30P.3 Pedro Ossó Rebull

Casanova 2-4, 3r08011 Barcelonaemail: [email protected]

[email protected]@vslsp.com

www.vsl-intl.com

31P. HORMIPRESA31P.1 Rafael Fuertes Arias

Carretera d’Igualada s/n43420 Santa Coloma de Queraltemail: [email protected]

32P. DEGUSSA CONSTRUCTION CHEMICALS ESPAÑA SA

32P.1 Pedro Solera GorrizBasters 13-1508184 PALAU DE PLEGAMANSemail: [email protected]

33P. ASSOCIACIÓ PER LA CONSTRUCCIÓ D’ESTRUCTURES METÁL.LIQUES (ASCEM)

33P.1 Joan Delriu Real33P.2 Joan Buj Cotes33P.3 Ricardo Sancho33P.4 Miquel Àngel López Colillas

Plaça de la Unió 1,edifici B, 1r, 2a08190 SANT CUGAT DEL VALLÈSemail: [email protected]

34P. ACIEROID, S.A.34P.1 Ramón Escolano MIguel

Avinguda de la Granvia 17908908 HOSPITALET DE LLOBREGATemail: [email protected]


35P. EUROPERFIL, S.A.35P.1 Lluís Paguera Sánchez

Avinguda de la Granvia 17908908 HOSPITALET DE LLOBREGATemail: [email protected]

36P. COL.LEGI D’ARQUITECTES DE CATALUNYA

36P.1 Maite Bartrolí i SoléArc 1-3, Planta 508002 BARCELONAemail: [email protected]

37P. HILTI ESPAÑOLA, S.A.37P.1 Davide Moreschi

Avda. Fuente de la Mona 2, edificio I28050 MADRIDemail: [email protected]

11. BRUFAU, OBIOL, MOYA I ASSOCIATS, S.L.

11.1 Robert Brufau i Niubó 11.2 Agustí Obiol i Sánchez11.3 Lluís Moya i Ferrer11.4 Miguel Àngel Sala i Mateus 11.5 Antoni Orti i Molons11.6 Joan Francesc Garcia Beltran 11.7 Ignacio Costales Calvo11.8 Alicia Huguet Gonzàlez11.9 Carles Jaén Gonzàlez11.10 Anabel Lázaro Yus11.11 Fernando Llaberia Martínez11.12 Diego Martín Sáiz11.13 Josep Ramon Solé Llarzo

Hercegovina 25, local 4 08006 BARCELONA email: [email protected]

12. INGESVA, S.L.Jose Luis Vàzquez i Baanante Taquígraf Serra 10, 3r. 2a.08029 BARCELONA email: [email protected]

13. INDUS CÁLCULO, S.A.13.1 Jordi Pedrerol Jardí 13.2 Maite Ramos Martínez13.3 Manuel Garcia Cabrera 13.4 Xavier Mas Garcia

Via Augusta 4, àtic 08006 BARCELONA email: [email protected]

14. PBX CENTRE DE CÀLCUL, S.L.

14.1 Enric Xercavins i Valls 14.2 Marc Batlle Arissa14.3 Josep Xercavins Batlló14.4 Carles Valldeperas Capellas

Indústria 9Polígon Industrial Compte de Sert 08755 CASTELLBISBALemail: [email protected]

15. INGENIERÍA Y ARQUITECTURA EUROPEA, S.A.

15.1 Gerardo Vidal i Pueyo15.2 Antoni Tahull Palacín15.3 Eckart Matthias Gennrich

Independència 240, baixos 08026 BARCELONAemail: [email protected]

16. area516.1 Antoni Massagué i Oliart 16.2 Jordi Guasch i Asmarats 16.3 Jordi Parés Massagué16.4 Jordi Velasco Saboya

Plaça del Sol 3-4, principal 1a.08012 BARCELONA email: [email protected]

17. José Luis Pedraza i Llanos Camí de Can Gatxet 47, 1r. 2a.08190 SANT CUGAT DEL VALLÈSemail: [email protected]

18. Jesús Pérez i Lluch Gran Via 339, 1r.08014 BARCELONA

20. STATIC INGENIERÍA, S.A.20.1 Gerardo Rodríguez i González 20.2 Miguel Rodríguez Niedenführ

Passeig d’amunt 18,entresòl 1a.08024 BARCELONA email: [email protected]

21. CABEZAS & GÓNGORA, S.L.21.1 Francisco Cabezas i Cabello

San Fructuós 80, baixos 08004 BARCELONA email: [email protected]

22. PAMIAS SERVICIOS DE INGENIERÍA S.A.22.1 Enric Berga i Sastre 22.2 Carles Romea Rosas

Montnegre 14-16 08029 BARCELONA email: [email protected] www.pamias.com

23. Joan Ramon Blasco i Casanovas Passeig del Born 17, 2n. 5a.08003 BARCELONA email: [email protected]

25. Juan José Ibáñez i Acedo Avda. Torreblanca 2-8, 2n. C08190 SANT CUGAT DEL VALLÈS email: [email protected]

27. Llorenç García i Geira Passeig del Canal 25, 3r. 1a.08970 SANT JOAN DESPÍemail: [email protected]

28. ABAC, S.L.Rafael Guerrero i Ribas Avda. Carlemany 56, 1r. C ESCALDES - ENGORDANY PRINCIPAT D’ANDORRA email: [email protected]

29. Vicenç Moya i Torrebadell Dos de Maig 286, 6è. G 08025 BARCELONAemail: [email protected]

30. Pere Sobré i Massagué Horta Novella 41, baixos08201 SABADELLemail: [email protected]

SOCIS NUMERARIS PROFESSIONALS

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57


31. NB 35 barcelona 31.1 Enric Torrent i Figuerola

Còrsega 361, sobreàtic08037 BARCELONAemail: [email protected]

32. MASERCON 2001, S.L.32.1 Alfredo Municio Ángel

Descobridor Colom 17 08191 RUBÍemail: [email protected]

33. GENESCÀ MOLIST, SL.33.1 Josep M. Genescà i Ramon

Numància 63, entresòl 08029 BARCELONA email: [email protected]

35. BLÁZQUEZ-GUANTER,ARQUITECTES, SCP

35.1 Antoni Blázquez i Boya 35.2 Lluís Guanter i Feixas

Sant Josep 3 17004 GIRONA email: [email protected]

37. Jaume Pastor i Sánchez Déu i Mata 152, entresòl 3a08029 BARCELONA email: [email protected]

38. Jordi Padró i Quintana Passeig Comte d’Egara 10 08221 TERRASSA email: [email protected]

39. R.M. CÁLCULO DE ESTRUCTURAS 39.1 Josep M. Ramos i Mezquita

Suïssa 13 08023 BARCELONAemail: [email protected]

40. Eduard Hernando i Talo Còrsega 272, 5è. 2a.08008 BARCELONA email: [email protected]

41. PREFABRICATS PUJOL, S.A.41.1 Silvestre Petanàs i Vilella 41.2 Antoni Sarradell i Pàmies 41.3 José Luis Gonzàlez i Guerrero

Ctra. Miralcamp s/núm.25230 MOLLERUSSAemail: [email protected]

42. GOBI CONSULTORS D’ESTRUCTURES, S.L.

42.1 Joan Ramon Goitia i Blanco Passatge Raval 7, baixos 08960 SANT JUST DESVERN email: [email protected]

44. TRANSMETAL, S.A.44.1 Lucindo Lázaro i Rico

P.I. «Les Argelagues»08185 LLIÇÀ DE VALL email: [email protected]

45. ESTRUCTURAS NAVÀS S.A.45.1 Josep Lluís Sánchez i Sánchez

Sant Gabriel 18-20, baixos 08950 ESPLUGUES DEL LLOBREGAT email: [email protected]

46. PEDELTA, S.L.46.1 Juan A. Sobrino Almunia

Comte d’Urgell 288, pral. C 1 dreta 08036 BARCELONAemail: [email protected]

47. VALERI CONSULTORS ASSOCIATS 47.1 Josep Maria Valeri i Ferret47.2 Mercè Ramos i Ortiz 47.3 Fructuós Mañà i Reixach 47.4 Frederic Casals i Domingo47.5 Ramon Costa i Farràs

Bailèn 7, 2n. 2a.08010 BARCELONA email: [email protected]

[email protected]

48. A. G. ARQUITECTES CONSULTORS SCP

48.1 Ferran Anguita de Caralt 48.2 José Luis Galindo Rubio

Concili de Trento 36-40, baixos 08018 BARCELONA email: [email protected]

49. MASANÉS I ROCAÑÍN49.1 Josep M. Masanés i Meseguer 49.2 Jesús Rocañín i Serrano

Muntaner 95, 2n. 2a.08036 BARCELONAemail: [email protected]

51. TECTUM ENGINEERING, S.L.51.1 Xavier Mateu i Palau

Doctor Ullés 2, 2n. 1a.08224 TERRASSA email: [email protected] http://arquitectes.coac.net/tectum/

52. Josep Baquer i Sistach Domènech 6, 3r. 6a.08172 SANT CUGAT DEL VALLÈSemail: [email protected]

53. GWAMBA ARQUITECTURA I ENGINYERIA, S.L.

53.1 Raül Núñez i Lacarra Avet 6 08186 LLIÇÀ D’AMUNT email: [email protected]

55. MANUEL ARGUIJO Y ASOCIADOS, S.L.

55.1 Manuel Arguijo Vila Llull 51, 4t. 4a.08005 BARCELONA email: [email protected]

56. GMK ASSOCIATS, S.L.56.1 Miquel Llorens i Sulivera56.2 Marta Capell Redondo56.3 Josep Bellés Gea

Joan Alsina 5, entresòl 17003 GIRONAemail: [email protected]

58. FALGUERA I ASSOCIATS58.1 Xavier Falguera Valverde

Carrer dels Arcs 8, 2n. 1a.08002 BARCELONAemail: [email protected]

59. Martí Cabestany i Puértolas Passeig Joan de Borbó 27, 3r08003 BARCELONA email: [email protected]

60. Jordi Oliveras i Reder Aribau 15, 5è. despatx 11 08011 BARCELONA email: [email protected]

61. Eduard Doce Goicoechea Avda. La Miranda 2808950 ESPLUGUES DE LLOBREGATemail: [email protected]


62. Jaume Vizcarro i Pedrol Avda. Mistral 8, escala C, despatx 508015 BARCELONA email: [email protected]

63. BIS ARQUITECTES63.1 David Garcia i Carrera 63.2 Esther Muñoz Gavilán63.3 Marta Farrús Cassany63.4 David Pardo i Estadella63.5 Marina Vilà Pau

Enric Granados 135, 5è. 1a.08008 BARCELONA email: [email protected]

64. LAND PLANIFICACIÓ I PROJECTES64.1 Miquel Capdevila I Bassols

Pare Roca 4 17800 OLOT email: [email protected]

66. Oriol Marron i PuigduetaViladomat 140 bis, 4t. 5a.08015 BARCELONAemail: [email protected]

67. RIUS, PLANES, ÁLVAREZ ARQUITECTES67.1 Manel Rius Borrell67.2 Emma Planas Ferrer

Diputació 27-33, sobreàtic 2a.08015 BARCELONAemail: [email protected]

68. ATEH (TENSIOMAQ, S.L.)68.1. Enric Heredia Campmany-Gaudet

Ptge. Mercè Rodoreda 14-16,local 1108860 CASTELLDEFELSemail: [email protected]

69. Eduard Palao AguilarCòrsega 396, 6è. 1a.08037 BARCELONAemail: [email protected]

70. FORBACSA70.1 Ferran Teixidó Martínez70.2 Ramon Caralt Delcor

Balmes 23, 4t.25006 LLEIDAemail: [email protected]

71. MANUFACTURAS METÁLICAS CATALANAS

71.1 Edith Zalanyi MonoriAvda. Meridiana 308, entresòl G5108027 BARCELONAemail: [email protected]

72. JOSEP PALAU I GRAU72.1 Josep Palau i Grau

Carrer del Jardí 11-D08202 SABADELLemail: [email protected]

73. Rafael Bellmunt i RibasComte Borrell 215, 7è. 4a.08029 BARCELONAemail: [email protected]

75. KUBIC CONSULTORÍA TÉCNICA, S.L.

75.1 Miquel Flequé i MeléAvda. Balmes 21,1r.25006 LLEIDAemail: [email protected]

76. m103 - Jorge Blasco Miguel76.1 Jorge Blasco Miguel

Avda. Madrid 103-105, entresòl 2a.08028 BARCELONAemail: [email protected]

77. BASE DOS ESTRUCTURES A L’ARQUITECTURA, S. L.

77.1 Guillem González SeguraNavas de Tolosa 270, 6è 3a08027 BARCELONAemail: [email protected]

78. A DE ARQUITECTURA78.1 M. José Martínez Vílchez

Casp 118-120, 1r. 4a.08013 BARCELONAemail: [email protected]

80. ARQUITECTURA ESTRUCTURAL80.1 Laura Valverde Aragón

Avinyó 6, 1r. 2a.08037 BARCELONAemail: [email protected]

81. ESTUDIOS Y SOLUCIONESEN LA INGENIERÍA, S.L.

81.1 José Falcón LópezRonda Europa 60, 5è. 4a.Edifici Eurocentre08800 VILANOVA I LA GELTRÚemail: [email protected]

82. ENGIPROJECT, S.L.82.1 David Rodríguez Santás82.2 Lluís Cortés Mínguez

Almogàvers 66, 1r. B08018 BARCELONAemail: [email protected]

83. PL2 ENGINYERIA D’ESTRUCTURES I FONAMENTACIONS, S.L.

83.1 Bernabé Farré i Oró83.2 Anna Peix Manrique83.3 Cesc Aldabó i Fernández

Almogàvers 66, 2n.08018 BARCELONAemail: [email protected]

84. 9 ARS ARQUITECTES SL84.1 Montse Álvarez Vidal

Rambla de Can Mora 1508172 SANT CUGAT DEL VALLÈSemail: [email protected]

85. GREHI, ENGINYERIA ESTRUCTURES EDIFICACIÓ, S.L.

85.1 Jordi Josep Torrelles RicoRoger de Llúria 93, 5è. 2a.08009 BARCELONAemail: [email protected]

86. RGA ARQUITECTES, S.A.86.1 Josep Sotorres Escartín

Muntaner 320, 1r. 1a.08021 BARCELONAemail: [email protected]

87. Angel C. Aparicio BengoecheaLamote de Grignon 908034 BARCELONAemail: [email protected]

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59


88. Isaac Avellaneda SorianoRbla. d’Egara 235, 5è C08224 TERRASSAemail: [email protected]

89. BUXADÉ, MARGARIT, FERRANDO, S.L.89.1 Joan Margarit Consarnau89.2 Carles Buxadé i Ribot

Major, 2608960 SANT JUST DESVERNemail: [email protected]

90. Carles Gelpí ArroyoAvda. Tibidabo 12, 1r.08022 BARCELONAemail: [email protected]

91. Josep Maria Cots CallRambla d’Aragó 14, 6è 1a25002 LLEIDAemail: [email protected]

92.1 Emma Leach Cosp92.2 Carmen Bernal Domínguez

Reina Victòria 4, baixos08021 BARCELONAemail: [email protected]

93. CONSULTORS D’ESTRUCTURES DEL MARESMEAntic despatx d’Antoni Torrent

93.1 Laureà Miró BretosAvda. Montevideo 65, 3r. 4a.08340 VILASSAR DE MAR email: [email protected]

94. STRAIN ENGINEERING, S.L.94.1 Carles Teixidor Begudan94.2 Francesc Arbós Bellapart

Avinguda Venezuela 817800 OLOTemail: [email protected]

[email protected]

95. OROBITG, ARQUITECTURA I ENGINYERIA, S.L.

95.1 Joel Orobitg PérezAvda. Meritxell 20,edifici Roc dels escollons 1, 2n EA0500 Andorra la Vellaemail: [email protected]

AD1. Jaume Avellaneda Díaz-GrandePere Serra 1-1508190 SANT CUGAT DEL VALLÈSemail: [email protected]

AD2. Narcís Majó i ClavellSant Agustí 4008301 MATARÓemail: [email protected]

AD3. BIOSCA Y BOTEY, S.A.Xavier Ferrés PadróMuntaner 235, 3r. 1a.08021 BARCELONAemail: [email protected]

AD4. Ramon Sastre i SastreETS ARQUITECTURA DEL VALLÉSPere Serra 1-1508190 SANT CUGAT DEL VALLÈSemail: [email protected]

AD5. Antoni Paricio i CasademuntVALERI CONSULTORS ASSOCIATSBailèn 7, 2n. 2a.08010 BARCELONAemail: [email protected]

AD6. Carlos Fernández TadeoCARLOS FERNÁNDEZ TADEO & ASOCIADOS, S.L.Rosselló 340, entresòl 5a.08025 BARCELONAemail: [email protected]

AD7. David Lladó PortaGran Via Carles III, 58-60, «B» local08028 BARCELONAemail: [email protected]

A1. Raúl Lechuga DuránAvda. Buenavista 30, local 1-220016 SAN SEBASTIÁNemail: [email protected]

A2. Ignacio Sánchez MiguelTUTOR: ANTONI MASSAGUÉ OLIARTPlaça del Sol 3-4, pral.08012 BARCELONAemail: [email protected]

A5. Sílvia Hernández AntónHercegovina 25, local 408006 BARCELONAemail: [email protected]

A6. Paulino Vicente RodríguezHercegovina 25, local 408006 BARCELONAemail: [email protected]

A7. Guillem BarautHercegovina 25, local 408006 BARCELONAemail: [email protected]

A8. Clara Bretón BratHercegovina 25, local 408006 BARCELONAemail: [email protected]

A9. Jordi Fillet CarreraHercegovina 25, local 408006 BARCELONAemail: [email protected]

A10. Xavier Aguiló AranHercegovina 25, local 408006 BARCELONAemail: [email protected]

A11. Dídac Hueso FalgueraPg. del Born 17, 2n. 5a.08003 BARCELONAemail: [email protected]

A12. Bernat Nadal MartíBerenguer de Tornamina 7, 2n. 1a.07012 PALMA DE MALLORCAemail: [email protected]

A13. Meritxell Llauradó SanahujaTUTOR: ANTONI MASSAGUÉ OLIARTPlaça el Sol 3-4, pral.08012 BARCELONAemail: [email protected]

SOCIS ASPIRANTS PROFESSIONALS

SOCIS ADHERITS


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Si desitgen el telèfon d’algun dels nostres associats, poden demanar-lo a secretaria.

Si desean el teléfono de alguno de nuestros asociados, pueden pedirlo en secretaría.

A14. Anna Blanco SabatéTUTOR: ANTONI MASSAGUÉ OLIARTPlaça el Sol 3-4, pral.08012 BARCELONAemail: [email protected]

A15. Cristina Castellano CorcheroTUTOR: LAUREÀ MIRÓ BRETOSAvinguda Montevideo 65, 3r. 4a.08340 VILASSAR DE MARemail: [email protected]

A16. Ana Andrade CettoConsell de Cent 471-475 1-2 A08013 BARCELONAemail: [email protected]

A17. Carlos Encinas BernalReina Victoria 4, baixos08021 BARCELONAemail: [email protected]

AE2. Montserrat Freixes i CodinaTUTOR: ANTONI MASSAGUÉ OLIARTPlaça el Sol 3-4, pral.08012 BARCELONAemail: [email protected]

AE3. Ana Pereria SánchezTUTOR: ANTONI MASSAGUÉ OLIARTPlaça el Sol 3-4, pral.08012 BARCELONAemail: [email protected]

AE4. Ferran Peruga ÓdenaTUTOR: ANTONI MASSAGUÉ OLIARTPlaça el Sol 3-4, pral.08012 BARCELONAemail: [email protected]

SOCIS ASPIRANTS ESTUDIANTS



Mur pantallaa l’Edifici Winterthur (L’Illa Diagonal)

Pilots entubats per suportde plataforma portuàriaa “Marina Expo” Lisboa

Més de 30 anysal servei de laconstruccióa Catalunya

amb Qualitati Innovació

Pilots amb barrina contínuade longitud superior a30 metres al Centre Comercial“La Maquinista” a Barcelona

Ancoratges sota el nivell freàticper a l’estabilització de mur pantallaal Gran Teatre del Liceu a Barcelona

• Murs pantalla• Ancoratges al terreny• Micropilots• Pilots amb barrina contínua (CPI-8)• Instrumentació i registre continu• Pilots entubats• Injeccions• Millora de terreny• Jet Grouting

Membre de:Joaquim Molins 5-7, 6.o, 4.a

08028 BarcelonaTel.: 934 097 880Fax: 934 908 628Web: www.ifc-es.comMail: [email protected]

Molina de Segura 5, bloque 4, 3.o C y D30007 MurciaTel.: 968 272 910Fax: 968 230 012Web: www.ifc-es.comMail: [email protected]

IFC Cimentaciones Especiales, S.A

ER-0625/2005
