Mdp 04 cf-02 principios básicos

PDVSA N° TITULO

REV. FECHA DESCRIPCION PAG. REV. APROB. APROB.

APROB. FECHAAPROB.FECHA

TORRES DE FRACCIONAMIENTO

�1994

MDP–04–CF–02 PRINCIPIOS BASICOS

APROBADA

NOV.96 NOV.96

NOV.96 Y.M.0 35 F.R.

MANUAL DE DISEÑO DE PROCESO

ESPECIALISTAS

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PRINCIPIOS BASICOSNOV.960

PDVSA MDP–04–CF–02

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.Menú Principal Indice manual Indice volumen Indice norma

Indice1 OBJETIVO 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

2 ALCANCE 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

3 REFERENCIAS 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

4 DEFINICIONES 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4.1 Conceptos generales 2. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4.2 Alimentaciones y productos típicos de torres de destilación

de la industria petrolera. 5. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4.3 Parámetros termodinámicos 6. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4.4 Caracterización de corrientes 7. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4.5 Equipos principales de una torre de fraccionamiento 10. . . . . . . . . . . . . . . . . 4.6 Definiciones de diseño aplicadas a platos 11. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

5 TIPOS DE OPERACIONES DE DESTILACION Y APLICACIONES 145.1 Destilación por lotes “batch” 14. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5.2 Destilación Continua 14. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5.3 Destilación a presión 15. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5.4 Destilación extractiva y azeotrópica 16. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

6 CONSIDERACIONES BASICAS DE DISEÑO 17. . . . . . . . . . . . . . . . . . 6.1 Cargas máximas 17. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 6.2 Cargas mínimas 17. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

http://www.intevep.pdv.com/santp

http://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/indice_mdp.htm

http://www.intevep.pdv.com/santp/mdp/fraccio/indice_fraccio.htm

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1 OBJETIVOEl objetivo de este capítulo consiste en proporcionar los fundamentos teóricos quepermitan una máxima comprensión de la terminología relacionada con el área defraccionamiento.

2 ALCANCESe presentan las definiciones generales, los tipos de operaciones de destilacióny las consideraciones básicas para el diseño de las torres de fraccionamiento.

3 REFERENCIAS� Manual del Ingeniero Químico, John H. Perry. Mc. Graw Hill, Book Company,

N.Y. (1967)� Destillation. Principles and Design Procedures, R.J. Hengstebeck. Robert E.

Krieger Publishing Company, Huntington, N.Y. 1976� Petroleum Refinery Distillation, 2th edition, R.N. Watkins. Gulf Publishing

Company, Houston London 1980.� Destillation Design, Henry Z. Kister. Mc. Graw Hill, N.Y. 1992� Refino de Petróleo, J. H. Gary. Editorial REVERTE S.A. 1980� Manual de Diseño de Procesos, Prácticas de Diseño. 1986� Manual de determinación de potencialidad de crudos en columnas de

destilación. Metodología para determinación de rendimientos y calidad deproductos a partir de ensayos de crudos. INT–PPDP–0002488.

� Informe INTEVEP.� Destillation course. Shell.� Curso de refinación INTEVEP. Roberto Galieasso.1990.� TREYBAI R.E. Operaciones de Transferencia de masa.

4 DEFINICIONES

4.1 Conceptos generales

Condensación parcial.

Enfriamiento de una mezcla hasta una temperatura específica para condensaruna fracción de la misma.

Destilación

Proceso utilizado para separar los constituyentes de una mezcla líquida, basadoen la diferencia entre sus colatilidades opresión de vapor.




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Destilación azeotrópica

Destilación en la cual la existencia de un azeótropo facilita la separación de uncomponente de una mezcla. Si el azeótropo en cuestión no se encuentra presenteen el sistema, este puede formarse introduciendo a la mezcla a separar unelemento que permita su furmación. La separación se facilitara en función de lavariación entre el punto de ebullición de el azeótropo y los componentes de lamezcla.

Destilación extractiva

Proceso en el cual la adición de un solvente de alto punto de ebullición a unamezcla permite alterar las volatilidades relativas de sus componentes, lograndosedisminuir el número de platos y relación de reflejo requeridas para separar lamezcla original.

Destilación instantánea por una expansión (single flash).

Separación de una mezcla en una corriente de vapor y otra de líquido por lavaporización de la misma en un tambor de separación, en el cual se permite quela mezcla alcance el equilibrio.

Destilación instantánea por expansiones sucesivas (successive flash).

Consiste en dos o más vaporizaciones continuas en equilibrio, en las que losvapores formados se separan del líquido residual después de cada vaporizaciónen equilibrio.

Destilación intermitente por vapor

La destilación intermitente por vapor de agua permite la vaporización de loscomponentes mas volatiles de una mezcla a una temperatura relativamente masbaja, por la introducción de vapor de agua directamente en la misma.

Destilación seca o destructiva

Es la destilación que comprende aquellas operaciones en las que el materialtratado sufre primero una descomposición térmica y los productos volátilesformados se extraen luego en forma de vapores para recuperarlos.

Destilación simple intermitente

Proceso de destilación en el que se vaporiza una mezcla mediante aplicaciónapropiada de calor. Los vapores se eliminan de manera continua, a medida quese forman y no se refluja ninguna fracción de condensado hacia la torre.

Fraccionamiento

Sinónimo de rectificación y se aplica comúnmente a las operaciones derectificación de la industria petrolera.




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Rectificación

Es una destilación realizada de tal manera que el vapor obtenido en la torre sepone en contacto con una fracción condensada del vapor previamente producidoen el mismo aparato. De este contacto resulta una transferencia de material y unintercambio de calor, consiguiéndose así un mayor enriquecimiento del vapor enlos elementos más volátiles del que podría alcanzarse con una simple operaciónde destilación que utilizara la misma cantidad de calor. Los vapores condensadosque se retornan para conseguir este objetivo se denominan reflujo.

Reflujo.

Vapores condensados que se retornan a la torre de fraccionamiento paraenriquecer el producto de tope con los elementos más volátiles.

Vaporización continua en equilibrio

Proceso de destilación en el que se vaporiza parcialmente el material dealimentación en condiciones tales que hay equilibrio entre todo el vapor formadoy todo el líquido restante. Las condiciones de continuidad de funcionamientopresuponen una alimentación de composición constante, a partir de la cual seforman y extraen continuamente vapor y líquido de composiciones constantes yen cantidades uniformes.

Azeótropo

Mezcla de dos o más compuestos líquidos cuyo punto de ebullición no cambiadurante el proceso de vaporización. La palabra azeótropo es sinónima de mezclade punto de ebullición constante. Los azeótropos se clasifican en dos grupos: losque existen en una fase líquida (azeótropos homogéneos) y los que hay en doso más fases líquidas en equilibrio (azeótropos heterogéneos).

Presión de vapor

Presión a la cual la fase gaseosa de una sustancia coexiste en equilibrio con sufase líquida o sólida; es característica de la sustancia y aumenta con latemperatura. (Valores elevados de presión de vapor corresponden a sustanciasvolátiles).

Temperatura de ebullición

La temperatura de ebullición de un líquido es aquella a la cual se forma la primeraburbuja de vapor a una presión dada.

Temperatura de rocío

Temperatura de rocío de un vapor es la temperatura a la cual se forma la primeragota de líquido a una presión dada.




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Componentes claves

Son los componentes de una mezcla que determina su grado de separación pordestilación. El más volátil de estos componentes es el componente clave liviano,y el menos liviano es el componente clave pesado.

4.2 Alimentaciones y productos típicos de torres de destilación de laindustria petrolera.

Corte

Fracción de un crudo que hierve dentro de unos límites de temperaturaespecíficos. Normalmente los límites se toman en base a los puntos de ebulliciónverdaderos del ensayo del crudo.

Crudo reconstruido

Crudo mezclado con una fracción específica de otro para lograr alcanzar algunapropiedad determinada.

Crudo reducido

Crudo cuya densidad API se ha reducido por la destilación de los componentesmás volátil.

Crudo sintético

Producto del craqueo catalítico de amplio rango de ebullición.

Destilados medios

Material que hierve dentro de un intervalo general de 330° a 750° F. Este rangoincluye normalmente kerosén, combustible diesel, aceite de calefacción ycombustibles ligeros. Los puntos reales de corte inicial y final se determinamediante las especificaciones de los productos deseados.

Gasoil

Corte de la torre atmosférica que hierve en el rango de 300 a 700° F. El corte exactose determina por las especificaciones de los productos.

Kerosén

Producto destilado medio compuesto de material de 300 a 550° F. El corte exactoviene determinado por las diversas especificaciones del kerosén acabado.

Nafta

Corte de la torre atmosférica en el intervalo C5 – 420° F. Las naftas se subdividende acuerdo con los cortes reales de la torre en naftas vírgenes ligeras (C5 – 160°




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F), intermedias (160° – 280° F), pesadas (280° – 330° F) y extra pesadas ( 330°– 420°F).

Las naftas, principales componentes de las gasolinas, necesitan generalmenteprocesarse para obtener gasolinas de óptima calidad.

Residuo atmosférico o residuo largo

Producto líquido del fondo de la torre atmosférica en el intervalo 343° C+.

Residuo de vacío o residuo corto

Producto líquido del fondo de la torre de vacío en el intervalo 566° C+.

4.3 Parámetros termodinámicos

Sistemas ideales y no–ideales

Un sistema ideal obedece la ley del gas ideal (ley de Dalton):

pi � yiP

y el líquido obedece la ley de Raoult:

pi � xiPv

i

donde:

pi presión parcial del componente i

Pvi presión de vapor del componente i

P presión del sistema

fvi � �Li�Pyi

�

fLi � �Li �i �i

�Pvi xi

�

donde:

fvi: fugacidad del componente i en la fase vapor

fLi: fugacidad del componente i en la fase líquida

�Vi coeficiente de fugacidad del líquido

�Li coeficiente de fugacidad del vapor

�i coeficiente de actividad del líquido

�i factor de corrección de Poynting




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En los sistemas no ideales la fugacidad en el vapor y en el líquido juega el mismopapel que la presión de vapor en el líquido y la presión parcial en el vapor. En elequilibrio la fugacidad del vapor es igual a la fugacidad del líquido.

Constante de equilibrio KLa constante de equilibrio K es la tendencia de un componente a vaporizarse y esfunción de la temperatura, presión y composición. Si K es alto el componentetiende a concentrarse en la fase vapor, si es bajo tiende a concentrarse en ellíquido.

Ki � fvifLi

donde:

Ki: constante de equilibrio del componente i

fvi: fugacidad del componente i en la fase vapor

fLi: fugacidad del componente i en la fase líquida

Volatilidad relativaEs una medida de la posibilidad de separación entre dos componentes. Se usapara comparar la presión de vapor de una sustancia con la otra, y se dice que lasustancia que tiene la presión de vapor más alta, a una temperatura dada, es lamás volátil.

�ij �KiKj

donde:

�ij volatilidad relativa del componente i con respecto al componente j

Ki : constante de equilibrio del componente i

Kj : constante de equilibrio del componente j

4.4 Caracterización de corrientesEn el anexo A se muestran los ensayos típicos que se le realizan a un crudo y alos cortes del mismo, así como los métodos que se emplean para determinar suspropiedades utilizando procedimientos normalizados PDVSA, COVENIN, ASTM,UOP e INTEVEP.

Deshidratación de una muestra de crudoMétodo que se utiliza para deshidratar muestras de crudos o productos quecontengan agua por encima de 0.1% antes de que ésta sea destilada y a su vezeliminar el contenido de agua por destilación. La deshidratación es importantepara que la destilación posterior proceda de forma continua, sin interrupciones, yaque los primeros cortes se podrían ver afectados.




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Destilación 15/5 (TBP, ASTM D–2892).

Destilación discontinua de laboratorio realizada en una torre de fraccionamientode quince platos teóricos con una relación de reflujo de cinco a uno, por lo que serealiza un buen fraccionamiento que conduce a temperaturas de ebulliciónexactas. Por esta razón, la destilación se conoce como destilación de punto deebullición verdadero (TBP). Este tipo de análisis requiere de mucho tiempo parasu realización.

La destilación se realiza hasta que la temperatura en el matraz es de 375° C ymenor de 250° C bajo condiciones de vacío, con la finalidad de evitar el craqueotérmico de la mezcla.

La destilación TBP puede ser usada para crudos y para cualquier mezcla depetróleo excepto para LPG, naftas muy livianas y fracciones con puntos deebullición mayores de 400°C (725°F).

En la figura 1 se muestra una curva TBP de la alimentación y los productos de unatorre atmosférica.

Destilación ASTM D–86

Es un método estándar de análisis para topes, naftas, kerosén y gasóleos. Es unadestilación batch atmosférica sin reflujo y puede ser usada hasta 250° C. Elanálisis toma aproximadamente 20 minutos y los resultados se reportan en % envolumen.

Destilación ASTM D–1160

Este método cubre la determinación, a presión reducida, de rangos detemperatura de ebullición de productos de petróleo que puede estar parcial ocompletamente vaporizados, a una temperatura mínima de líquido de 400°C(750°F) y a presiones entre 50 mmHg y 1 mmHg.

Destilación simulada (ASTM D–2887)

Consiste en distribuir en rangos de ebullición las fracciones de petróleo utilizandocromatografía de gas. Este método cubre la determinación de distribución derango de ebullición de productos del petróleo. Es aplicable a productos de petróleoy fracciones de un punto final de 538°C (1000°F) o más bajos, a presiónatmosférica. El método no está diseñado para ser usado con muestras de gasolinao componentes de gasolina. Está limitado para muestras que tienen un rango deebullición mayor a 55°C (100°F) y que tengan una presión de vaporsuficientemente baja para permitir el muestreo a temperatura ambiente. Este tipode destilación es una herramienta analítica bastante rápida y los datos derivadosson esencialmente equivalentes a los obtenidos por destilación TBP.




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Destilación molecular

Método aplicable a todo tipo de residuo cuya temperatura inicial sea igual osuperior a 343°C (650°F) y su viscosidad cinemática igual o inferior a 300 cSt a unatemperatura de 140°C (284°F).

Factor de caracterización

Indice de calidad de la carga, útil también para correlacionar datos basados enpropiedades físicas.

La definición numérica del carácter químico de los hidrocarburos es un medio paracorrelacionar las propiedades de las mezclas.

El factor de caracterización Watson – Nelson se define como:

KW–N �1.22 �TB

�1�3

S

Donde.

KW–N: factor de caracterización

TB: Punto de ebullición a presión atmosférica, °KS: densidad relativa, 15.5°C / 15.5°CCuando se aplica a fracciones, TB es el punto de ebullición medio.

Además de su relación con las correlaciones indicadas, el factor decaracterización se usa mucho para definir las propiedades de las fracciones delpetróleo que caen en la estructura general desde la nafténica a la parafínica. Susvalores numéricos varían de 10.50 a 12.50

Grado de separación (gap)

Define el grado de separación relativo entre fracciones adyacentes. El grado deseparación es la diferencia positiva entre el punto inicial ASTM del corte pesadoy el punto final ASTM del corte liviano. Se determina de la siguiente manera:

Gap � �t5H–t95L�ASTM

donde:

t5H punto inicial ASTM del corte pesado

t95L punto final ASTM del corte liviano

Sobrelapamiento (overlap)

Define el grado de separación relativo entre fracciones adyacentes. El grado deseparación es la diferencia negativa entre el punto inicial ASTM del corte pesadoy el punto final ASTM del corte liviano.




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4.5 Equipos principales de una torre de fraccionamiento

En la figura 2 se muestra una torre de destilación con sus equipos principales.

Rehervidor

Equipo cuyo único propósito es el vaporizar parte de los líquidos que están en elfondo de la torre produciendo vapores que fluyen desde el fondo hacia el tope dela torre. Cualquier líquido que no se vaporice en el rehervidor pasa a ser productode fondo.

Precalentador de la alimentación

El propósito de este equipo es el de incrementar el flujo de vapor en la sección dela torre localizada por encima de la alimentación. El vapor en la torre puede serproducido en el rehervidor o en el precalentador. El vapor generado por elrehervidor pasa por todos los platos de la torre, pero el vapor producido en elprecalentador solamente pasa por encima del plato de alimentación. Para efectosde la separación el vapor del rehervidor es más efectivo, pero puede ser máseconómico suplir calor al precalentador que al rehervidor. La relación líquido/vaporen la alimentación frecuentemente es similar a la relación tope/producto de fondo.

Condensador

El propósito del condensador es el de condensar los vapores del tope de la torre.En el caso de un producto de tope líquido se condensa todo el flujo de vapor(condensador total). Si el producto de tope es un vapor se condensa suficientevapor para el reflujo (condensador parcial).

Tambor de destilado

El propósito del tambor de destilado es proporcionar un flujo estable de reflujo yproducto de tope. El tambor debe ser lo suficientemente grande como paraabsorber variaciones pequeñas en el flujo de condensación. También ayuda en laseparación del vapor y del líquido y en algunos casos es usado para separar dosfases líquidas inmiscibles.

Dispositivos de contacto.

El propósito de los dispositivos de contacto es el de lograr el equilibrio entre lasfases líquido y vapor. Los platos o relleno en una torre están diseñados paramezclar el vapor ascendente y el líquido que desciende. El flujo puede de estamanera tender al equilibrio por la transferencia de calor y/o de materia de loscomponentes. De esta manera, los dispositivos de contacto tienen el mismo efectoque una serie de etapas de vaporizaciones en equilibrio.




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4.6 Definiciones de diseño aplicadas a platos

Agujeros de drenaje

Por razones de operación y de seguridad los agujeros de drenaje o aliviaderos sonconstruidos en los platos o en los vertederos en sitios donde el líquido pudieraacumularse, previendo un drenaje total durante una parada de la torre. Algo delíquido puede pasar hacia los agujeros mientras la torre está en operación, por lotanto es importante que el tamaño, número y localización de los mismos seancuidadosamente seleccionados. Por otra parte, a bajos flujos de líquido, la fugaa través de los agujeros de drenaje puede causar que una gran cantidad de líquidono pase a través de la zona de contacto.

Arrastre

El arrastre consiste en una dispersión fina o neblina de líquido en el plato, el cualcomienza a ser arrastrado hacia el plato superior. Esto es causado por unaexcesiva velocidad del vapor a través de los orificios de los platos para una cargade líquido relativamente baja. La alta velocidad a través de los orificios es causadapor una carga de vapor alta y/o bajo porcentaje de área abierta en el plato.

Capacidad máxima

La capacidad máxima es la carga máxima de vapor que la torre puede manejar,la cual depende principalmente de las propiedades del sistema. La carga de vaporno puede ser incrementada por cambios en el diseño del plato o aumentos en elespaciamiento entre los platos, sino solamente por aumentos en el área libre dela torre.

Eficiencia de plato

Es una medida de la efectividad del contacto líquido–vapor en el plato. Expresala separación que se tiene realmente en comparación con la separación que seobtendrá teóricamente en estado de equilibrio. Toma en cuenta la no idealidad delplato. El número de platos ideales (teóricos), es igual al número de platos noideales (reales) multiplicado por la eficiencia del plato.

Goteo (Weeping)

El punto de goteo se define como el flujo de vapor al cual el líquido comienza apasar a través de los orificios del plato en forma continua. Esto no esnecesariamente el límite inferior de operación para una buena eficiencia del plato.Para sistemas con altas relaciones de líquido, una pequeña cantidad de líquidopasando a través de los orificios no reducirá considerablemente la eficiencia delplato.




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Gradiente de líquidoEl gradiente de líquido es el cambio en la profundidad del líquido en el plato, desdesu entrada hasta su salida. Dependiendo del tipo de plato (resistencia al flujo) yal tipo de movimiento del vapor, el cabezal estático representado por el gradientede líquido puede proporcionar en cualquier lugar una fuerza motriz que mueve ellíquido a través del plato desde una parte despreciable (platos perforados) a unaparte considerable (platos tipo casquetes de burbujeo).

Inundación (Flooding)La inundación es una condición inestable que implica una acumulación excesivade líquido dentro de la torre. La altura del líquido en el bajante y en los platosaumenta hasta llenar toda la torre de líquido. La acumulación de líquido esocasionada generalmente, por uno de los siguientes mecanismos: inundación porarrastre (régimen “spray” o “froth”), llenado excesivo del bajante y estancamientoexcesivo de líquido por estrangulamiento del bajante “downconer chokc”.

Inundación por arrastre o inundación por chorro (Entrainment flooding or jetflooding)Esta condición se presenta cuando hay arrastre de líquido de un plato al platosuperior debido a una excesiva velocidad del vapor a través del área libre de latorre. La inundación por arrastre se manifiesta a través de dos tipos de régimen:“spray” y espuma “froth”. El primer régimen se presenta a velocidades del líquidobajas y velocidades del vapor altas. El régimen de espuma se genera avelocidades altas de líquido y de vapor. Para evitar la inundación por cualquierade estos regímenes es importante poner cuidado en el diseño del plato y elespaciamiento entre los platos.

Llenado excesivo del bajanteUna alta caída de presión o una segregación insuficiente del vapor en el bajantecausa un aumento de espuma en el bajante y eventualmente la inundación delplato. Esto puede ocurrir a cualquier flujo de líquido el espacio libre del bajante,el área del bajante, o el espaciado entre los platos previsto es inadecuado.

Flexibilidad operacional (Turndown ratio)La flexibilidad operacional se define como la relación entre la carga de vapor enoperación normal (o diseño) y la carga de vapor mínima permitida. La mínimacarga permitida generalmente está en el límite de goteo excesivo, mientras quela carga para operación normal está separada con un margen de seguridad dellímite donde la inundación comienza a ser relevante.

Esta da a la torre un rango de operación que asegura un funcionamientosatisfactorio de los platos y por ende la calidad de los productos. Normalmente setoma como referencia que la eficiencia del plato permanezca aproximadamenteen 90% de su valor máximo.




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Plato teóricoUnidad teórica de contacto que representa una etapa ideal de destilación (etapaideal de destilación (etapa teórica), la cual cumple con las siguientes condicionesideales: (1) opera en estado estacionario, obteniendo un producto líquido queentra a la etapa están perfectamente mezclados y en contacto íntimo; (3) todo elvapor y líquido que sale de dicha etapa está en equilibrio a las condiciones detemperatura y presión de la misma. Un plato o bandeja de un fraccionador real esgeneralmente menos eficaz que un plato teórico. La relación del número de platosteóricos necesarios para realizar una separación por destilación entre el númerode platos reales utilizados, proporciona la eficiencia del plato.

Relación de reflujoCantidad de reflujo por cantidad unitaria de destilado que sale del proceso comoproducto.

SelectividadRazón de productos deseables a indeseables.

Sello del bajanteUn bajante no cerrado tiene como resultado un flujo de vapor ascendente a travésdel bajante, en lugar de ascender por el área de contacto del plato. Si ocurre loanterior puede causar un estancamiento excesivo del líquido porestrangulamiento del bajante “downconer chokc”, y una prematura inundación delplato a flujos de diseño o menores.

SeveridadGrado de las condiciones de operación de una unidad de proceso. La severidadpuede indicarse por el número de octano del producto, el rendimiento porcentualdel producto, o sólo por las condiciones de operación.

Vaciado por falta de hermeticidadEl vaciado por hermeticidad consiste en una excesiva fuga de líquido a través delos orificios del plato, caracterizada por una caída significativa de la eficiencia delplato. Para un funcionamiento aceptable del plato, el flujo de vapor mínimo debeser igual o mayor a aquel en que ocurre el vaciado.

Velocidad en el bajante / SegregaciónLa velocidad del líquido en el bajante debe ser lo suficientemente baja parapermitir la segregación del vapor y su salida del bajante contra un flujo de espumaen la entrada. Si la velocidad es excesiva, el aumento del nivel en el bajante debidoa una areación puede causar la inundación del plato. Además, el vapor en lamezcla espumosa puede ser de tal magnitud que la segregación en el plato deabajo forme un reciclo de vapor que lo sobrecargue, ocasionando una inundaciónpor chorro prematura.




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5 TIPOS DE OPERACIONES DE DESTILACION YAPLICACIONES

La destilación es una operación lograda en las torres de fraccionamiento. Lasoperaciones de destilación se puede agrupar en: destilación continua que es laoperación más usada a escala comercial, y la destilación simple intermitenteconocida como destilación “batch”, empleada hoy día a nivel de laboratorio y apequeña escala. Una mejor clasificación incluye el número de etapas empleadasy la presión de operación (atmosférica, vacío y superatmosférica). Lasdestilaciones extractivas y azeotrópicas se consideran operaciones especiales. Acontinuación se describen brevemente los tipos de destilación más usados:

5.1 Destilación por lotes “batch”En una etapa simple: Consiste en separar una cantidad específica de unaalimentación en sus componentes. La alimentación se introduce en un recipientecilíndrico y se calienta hasta ebullición. Los vapores condensados se separan porel tope en un acumulador mientras que los componentes restantes requieren deuna separación adicional, la mayor parte del componente volátil se debe retirar dellote antes de continuar el proceso.

Este tipo de equipos simple proporciona un sólo plato teórico de separación y suuso se limita a trabajos preliminares. Es muy usada para caracterizar corrienteslíquidas tal como la curva de destilación ASTM.

En etapas múltiples: Una vez que la alimentación se introduce en el recipientecilíndrico, se calienta hasta ebullición y los vapores condensados son recuperadospor el tope y parte de ellos se retornan como reflujo a la columna, con el fin demejorar el funcionamiento de la torre. Se pueden hacer cortes, pasando losproductos de tope por acumuladores alternos, lo que permite la flexibilidad demodificar las condiciones operacionales. Toda la torre funciona como una secciónde enriquecimiento y a medida que transcurre el tiempo, la composición delmaterial que se destila se va haciendo cada vez menos rica en el componente másvolátil y se detiene la destilación de un corte cuando el destilado alcanza lacomposición deseada.

El equipo permite obtener productos con un rango estrecho de composiciones conel uso de la rectificación. El diseño se basa en la cantidad a procesar y la relaciónnecesaria de vaporización. Hoy en día se usa poco y probablemente se encuentraa pequeña escala en la industria química o en laboratorios analíticos, en lacaracterización de corrientes tal como la curva de destilación TBP.

5.2 Destilación ContinuaEn una etapa simple: Es la más sencilla de las operaciones e involucra una solaetapa teórica, usualmente llamada vaporización instantánea ”Flash”. Consiste en




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vaporizar parcialmente la alimentación en una operación de una etapa simpledentro de un recipiente cilíndrico llamado tambor de vapor ”flash drum” a unatemperatura y presión dada.

En etapas múltiples: El proceso involucra más de una etapa en las cuales losvapores ascendentes y líquidos en contracorriente pasan a través de variosinternos que promueven la transferencia de masa entre las dos corrientes. Estaoperación se denomina también destilación fraccional o fraccionamiento.

La alimentación puede ser introducida en cualquier punto de la torre, los productosde tope salen como vapor y en el fondo como líquido, otros productos también seobtienen de puntos intermedios.

Las torres convencionales pueden presentar dos tipos de condensadores: total oparcial. En el caso del condensador total los vapores que salen del plato en el topeson condensados, mientras que el condensador parcial, los vapores que salen enel tope son condensados parcialmente y el líquido producido es recicladonuevamente a la torre como reflujo.

En este tipo de dispositivo están presentes dos secciones: rectificación ydespojamiento. La sección de rectificación permite aumentar la pureza delproducto más liviano y se encuentra localizada aguas arriba del plato dealimentación. La sección de despojamiento permite mejorar la recuperación delproducto de tope y se encuentra localizada debajo del plato de alimentación. Elcondensador en el tope y el rehervidor en el fondo de la columna son consideradoscomo etapas teóricas adicionales. Son muy frecuentes las operacionesindustriales que utilizan este tipo de destilación.

5.3 Destilación a presiónLas destilaciones a nivel comercial se llevan a cabo en un amplio rango depresiones. En la industria de refinación la presión puede variar entre 1 psia y 400psia. Sin embargo, el factor más influyente en la presión de operación son lasvolatilidades relativas de los componentes alimentados y las temperaturas delmedio de calor y/o enfriamientos utilizados, siendo vapor y agua los más comunes.Existen otros factores que deben considerarse como la estabilidad de loscomponentes y sus temperatura crítica.

Destilación a presión atmosférica: La destilación a presión atmosférica no es másque una destilación continua multietapas donde se logran separar loscomponentes por punto de ebullición o rango de ebullición.

Destilación a alta presión: Cuando compuestos volátiles son destilados (comogases a condiciones atmosféricas), se emplean altas presiones para aumentar sutemperatura de condensación. Existen casos en que la presión está limitada porel calor sensible del producto de fondo o por su temperatura crítica. La temperaturade fondo debe ser más baja que la temperatura crítica de los productos pesados,




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de otra manera no estaríamos hablando de destilación. Se emplea en lamanufactura del etileno.

Destilación al vacío: Cuando la alimentación está integrada por componentes dealto punto de ebullición que son demasiado alto para destilarlos en un torre apresión atmosférica, la destilación se lleva a cabo a presiones de vacío parareducir la temperatura de la torre. Las propiedades del producto de fondousualmente determinan el tipo de vacío a ser usado, por ejemplo los hidrocarburossaturados pueden calentarse cerca de 750 °F antes de que comiencen acraquearse.

Como una alternativa al vacío las alimentaciones pueden ser destiladas a presiónatmosférica por el uso de vapor para reducir la presión parcial de los componentesalimentados y entonces permitir su vaporización a temperaturas por debajo de supunto de ebullición normal.

5.4 Destilación extractiva y azeotrópicaLas destilaciones azeotrópicas y extractivas son fraccionamientos que se facilitancon la adición de un solvente al sistema, el cual es capaz de desplazar el equilibriovapor–líquido en el sentido favorable como agente separador. La destilaciónsimple no puede ser usada para separar azeótropos y en algunos casos es factiblepor modificaciones en el proceso de destilación. Separaciones comobenceno–parafinas y butenos a partir de butanos son posibles comercialmenteporque sus componentes químicamente son similares a pesar de tener un puntode ebullición muy cercanos. Este tipo de operación es del tipo de destilacióncontinua de mezclas no ideales, por lo que los cálculos aproximados sonengorrosos.

Cuando el solvente es menos volátil que la alimentación la operación es llamadadestilación extractiva y su función es similar a la operación de extracción consolvente. En la destilación azeotrópica, el solvente es más volátil que laalimentación y puede ser introducido con la alimentación.

La destilación azeotrópica también se refiere a un proceso en el cual un solventese adiciona porque las presiones de vapor de los componentes son muy similares.Es muy usado en la separación de alcoholes tal como etanol/agua con pentano.

La destilación extractiva se refiere a esos procesos en que el solvente de alto puntode ebullición se adiciona en un plato en la columna para alterar las volatilidadesrelativas de los componentes alimentados. El solvente usualmente ebulle atemperaturas muy por encima de los componentes de tal manera que la formaciónde un nuevo azeótropo es imposible. La base de esta destilación es el cambio devolatilidad producido por la introducción del solvente, el cual no es igual para cadacomponente y la diferencia de volatilidades permite el fraccionamiento de loscomponentes alimentados. Requiere de una torre con menor número de platos y




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una relación de reflujo más bajo que la destilación convencional. El hecho de queel solvente pueda ser recuperado por destilación simple posteriormente hace ladestilación extractiva un proceso menos complejo y más útil que la destilaciónazeotrópica. Un ejemplo de destilación extractiva es la separación de n–heptanoy tolueno empleando fenol.

6 CONSIDERACIONES BASICAS DE DISEÑOUn plato de fraccionamiento debe operarse dentro de cierto rango de flujos devapor y líquido para obtener un comportamiento óptimo. Fuera de este rango laeficiencia es baja y/o la torre es inoperante. Los efectos de los flujos de vapor ylíquido sobre el comportamiento del plato son mostrados esquemáticamente enla figura 3. Las limitaciones del comportamiento de plato se discuten acontinuación.

6.1 Cargas máximasFlujo máximo de vapor

Una velocidad lineal del vapor demasiado alta a través de los orificios del plato y/oa través del área libre de la torre puede causar:

1. Arrastre o inundación por chorro.2. Alta caída de presión a través del plato, causando un llenado excesivo del

bajante y por consiguiente inundación del plato.3. Dependiendo de las propiedades del sistema (densidad del vapor y líquido y

tensión superficial del líquido), flujos de vapores mayores a la llamadacapacidad máxima, atomizará el líquido y lo arrastrará hacia arribadependiendo de la geometría y el espaciamiento entre platos.

Flujo máximo de líquido

Flujos excesivos de líquido pueden llevar a:

1. Inundación del plato debido a la segregación insuficiente en los bajantes,excesiva caída de presión en el plato y excesivo llenado del bajante.

2. Goteo o vaciado a bajos flujos de vapor3. Altos gradientes de líquido, los cuales originan una mala distribución del vapor

y una pobre eficiencia de contacto (plato tipo casquete de burbujeo).

6.2 Cargas mínimasFlujo máximo de vapor

Un flujo de vapor demasiado bajo puede causar:

1. Goteo o vaciado a flujos altos de líquido.2. Pobre contacto y baja eficiencia del plato debido al mezclado inadecuado de

vapor / líquido.




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Estas condiciones pueden resultar de insuficientes cargas de vapor o excesivaárea abierta en los platos, las cuales originan insuficientes velocidades de vapora través de los orificios de los mismos.

Flujo mínimo de líquido

Un flujos bajo de líquido puede causar:

1. Arrastre a flujos altos de vapor.2. Desvío del vapor ascendente por el bajante, en caso de que la altura de líquido

claro sobre el plato, más la pérdida de cabezal en el bajante, no sean igualeso mayores que el espacio libre en el bajante a flujo mínimo.

3. Pobre contacto y baja eficiencia, debido a un líquido inadecuado en el plato.




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Fig 1. CURBAS TBP, ALIMENTACION Y PRODUCTOS DE UNA TORRE ATMOSFERICA




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Fig 2. EQUIPOS PRINCIPALES DE UNA TORRE DE DESTILACION




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Fig 3. DIAGRAMA TIPICO DEL COMPORTAMIENTO DE UN PLATO




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ANEXOS




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TABLA 1. CARACTERÍSTICAS DEL CRUDO.

ÁÁÁÁÁÁÁÁ

CrudoÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

PROPIEDAD ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

UNIDADES ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

METODOÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

FACTOR DE CARACTERIZACIÓN K (UOP) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Adim. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

UOP–375ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNATURALEZA DEL CRUDO

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim.

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


GRAVEDAD APIÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

° APIÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D–1298


GRAVEDAD ESPECÍFICA A 60F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Adim. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D–1298ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

AZUFRE TOTALÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

% PesoÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

INTEVEPÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁH2S EXISTENTE

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P)

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁUOP–163–89ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


MERCAPTANOSÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ppm (P/P)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

UOP–163–89ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

NÚMERO DE NEUTRALIZACIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

mg KOH/g ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D664ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE SAL

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁlbs/1000bls

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–3230ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


CLORUROS INORGÁNICOSÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ppm (P/P)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

INTEVEP


NITRÓGENO TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D–4629ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

PRESIÓN DE VAPOR REID (RVP) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

100°F, lpc ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D–323ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE INFLAMACIÓN

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–93–90ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

VISCOSIDAD CINEMÁTICAÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

72°F, cSt

100°F, cSt122°F, cSt

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D–445

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

PUNTO DE FLUIDEZÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

°CÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D–97


CONTENIDO DE PARAFINAS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

% (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

INTEVEPÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

AGUA POR DESTILACIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

% (V/V) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D–4006ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAGUA Y SEDIMENTOS

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% (V/V)

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–4007ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


SEDIMENTOS POR EXTRACCIÓNÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

% (P/P)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D–473


ASFALTENOS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

% (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

IP–143/90ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

RESIDUOS DE CARBÓN (MÉTODO MICRO)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

% (P/P)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D–4530ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE CENIZAS

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% (P/P)

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–482




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TABLA 2. ANÁLISIS COMPOSICIONAL DE LA FRACCIÓN GAS IBP–20°C.

ÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

RENDIMIENTO DEL CRUDOÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

COMPONENTE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

% Peso ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

% VolÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁC2


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


C3


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁiC4



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁnC4




iC5


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁnC5



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁC6+






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TABLA 3. CARACTERÍSTICAS DE LA NAFTAS 20–100°C, 100–250°C Y 150–200°CÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPROPIEDADÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁUNIDADES

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁMETODOÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRENDIMIENTO EN EL CRUDO

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

%Vol / % PesoÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO MEDIO DE EBULLICIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁC/F ÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

GRAVEDAD API ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

API ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D–1298ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

GRAVEDAD ESPECÍFICA A 60°F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Adim. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


CONTENIDO DE CARBONO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

% Peso ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

INTEVEPÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

CONTENIDO DE HIDRÓGENO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


INTEVEP


RELACIÓN CARBONO / HIDRÓGENO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Adim. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAZUFRE TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEPÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁMERCAPTANOSÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P)

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁUOP–163–89ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCORROSIÓN A LA LÁMINA DE COBRE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ50C/ 3h ÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–130


NITROGENO TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


CLORUROS ORGÁNICOS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



PRESIÓN DE VAPOR REID (RVP) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

100F, lpc ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


COLOR SAYBOLT ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


ASTM D–156


RON CLARO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Octano ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D–2699

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁMON CLARO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁOctano ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–2700ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRON + 3cc

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁOctano

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁMON + 3cc ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁOctano ÁÁÁÁÁÁÁ


DESTILACIÓN ASTM D 86 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


% Volumen ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

C/F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPIE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ5 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ30 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ50ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ








ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPFE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRESIDUO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

PÉRDIDAS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE HIDROCARBUROS LIVIANOS


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

RENDIMIENTO EN EL CRUDOÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

HIDROCARBURO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

% PESO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

% VOLUMEN


PROPANO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁISOBUTANO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁN–BUTANO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁISOPENTANO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁN–PENTANOÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ





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TABLA 4. CARACTERÍSTICAS DEL QUEROSÉN 200–250°C.

ÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRENDIMIENTO EN EL CRUDO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ%Vol / % Peso ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

PUNTO MEDIO DE EBULLICIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

°C/°F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGRAVEDAD API ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°API ÁÁÁÁÁÁÁ





ASTM D–1298

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÍNDICE DE REFRACCIÓN A 20°C ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1218ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ






INTEVEP



Adim. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAZUFRE TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEPÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁMERCAPTANOS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁUOP–163–89


NÚMERO DE NEUTRALIZACIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

mg KOH/g ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D–664


NITROGENO TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


ASTM D–4629

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCLORUROS ORGÁNICOS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEPÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

PUNTO DE INFLAMACIÓN (PM) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

°C ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D–93–90ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

VISCOSIDAD CINEMÁTICA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

100°F, cSt

140°F, cSt

180°F, cSt

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D–445

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE CONGELACIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–2386ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

PUNTO DE NUBEÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ





ASTM D–156


COLOR ASTM ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


ASTM D–1500

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁESTABILIDAD DEL COLOR (ASTM) antes/despues ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. (48 h) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

NÚMERO DE CETANOÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Adim.ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÍNDICE DE CETANO CALCULADO (IP/ASTM) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


IP–130


PUNTO DE HUMO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

mm ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D–1322

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNAFTALENOS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1840ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

LUMINÓMETRO CALCULADOÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



AROMÁTICOS por cromatografía supercrítica ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


INTEVEP


SATURADOS por cromatografía supercrítica ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


INTEVEP

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE ANILINA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–611ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

CONTENIDO DE AROMÁTICOS (F.I.A.)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

% VolÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE SATURADOS (F.I.A.) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Vol ÁÁÁÁÁÁÁ


CONTENIDO DE OLEFINAS (F.I.A.) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

% Vol ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDESTILACIÓN ASTM D 86 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–86ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Volumen


°C/°F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ





ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ30














ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPÉRDIDAS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Vol ÁÁÁÁÁÁÁ




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��


TABLA 5. CARACTERÍSTICAS DEL DESTILADO 250–300°C.

ÁÁÁÁÁÁÁÁ







ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C/°F ÁÁÁÁÁÁÁ



°API ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D–1298

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGRAVEDAD ESPECÍFICA A 60°F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1298ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÍNDICE DE REFRACCIÓN A 20°CÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ








INTEVEP

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRELACIÓN CARBONO / HIDRÓGENO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

AZUFRE TOTALÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

% PesoÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


MERCAPTANOS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


UOP–163–89ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



ASTM D–664

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNITROGENO TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–4629ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

PUNTO DE INFLAMACIÓN (PM)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

°CÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D–93–90ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

VISCOSIDAD CINEMÁTICA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

100°F, cSt

140°F, cSt

180ºF, cSt

210°F, cSt

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D–445

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE CONGELACIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–2386ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

PUNTO DE NUBEÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ





ASTM D–156




ASTM D–1500

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁESTABILIDAD DEL COLOR (ASTM) antes/ después ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. (48 h) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

NÚMERO DE CETANOÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÍNDICE DE CETANO CALCULADO (IP/ASTM) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


IP–130


PUNTO DE HUMO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

mm ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D–1322

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNAFTALENOS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1840ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

LUMINÓMETRO CALCULADOÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



AROMÁTICOS por cromatografía supercrítica ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


INTEVEP


SATURADOS por cromatografía supercrítica ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


INTEVEP

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE ANILINA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–611ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

CONTENIDO DE AROMÁTICOS (F.I.A.)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

% VolÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE SATURADOS (F.I.A.) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



CONTENIDO DE OLEFINAS (F.I.A.) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

% Vol ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDESTILACIÓN ASTM D 86 ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C/°F ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–86ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ






















ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPÉRDIDAS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Vol ÁÁÁÁÁÁÁ




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TABLA 6. CARACTERÍSTICAS DEL GASÓLEO ATMOSFÉRICO 300–343C.ÁÁÁÁÁÁÁÁ




RENDIMIENTO EN EL CRUDO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

%Vol / % Peso ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGRAVEDAD API ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°API ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1298ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGRAVEDAD ESPECÍFICA A 60°F

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim.

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1298ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÍNDICE DE REFRACCIÓN A 20°C











Adim. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAZUFRE TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP


MERCAPTANOS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


UOP–163–89

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNÚMERO DE NEUTRALIZACIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁmg KOH/g ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–664ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNITRÓGENO TOTAL

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P)


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNITRÓGENO BÁSICO


ppm (P/P)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

SMS 1468–77ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

PUNTO DE INFLAMACIÓN (C.O.C.) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ




100°F, cSt


210°F, cSt


ASTM D–445


PUNTO DE FLUIDEZ ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



PUNTO DE NUBE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ






NÚMERO DE CETANO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


ASTM D–613

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÍNDICE DE CETANO CALCULADO (IP/ASTM)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁIP–130ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAROMÁTICOS por cromatografía supercrítica

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁINTEVEPÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁSATURADOS por cromatografía supercrítica




PUNTO DE ANILINA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



RESIDUOS DE CARBÓN (MÉTODO MICRO)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ




°C/°F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ




















ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRESIDUO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Vol ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPÉRDIDASÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Vol





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TABLA 7. CARACTERÍSTICAS DEL GASÓLEO DE VACÍO 343–402°C.

ÁÁÁÁÁÁÁÁ



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRENDIMIENTO EN EL CRUDO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ%Vol / % Peso ÁÁÁÁÁÁÁ


PUNTO MEDIO DE EBULLICIÓN ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

°C/°F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGRAVEDAD API ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°API ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1298ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGRAVEDAD ESPECÍFICA A 60°FÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim.


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÍNDICE DE REFRACCIÓN A 67°C ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim.

















ASTM D–664

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNITRÓGENO TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–4629ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNITRÓGENO BÁSICO


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁSMS 1468–77ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE INFLAMACIÓN (C.O.C.)





122°F, cSt


210°F, cSt


ASTM D–445








ÍNDICE DE CETANO CALCULADO (IP/ASTM)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


IP–130ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

AROMÁTICOS POR H.P.L.C. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


INTEVEP


SATURADOS POR H.P.L.C. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


INTEVEP

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRESINAS POR H.P.L.C. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEPÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE ANILINA

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRESIDUOS DE CARBÓN (MÉTODO MICRO)


























ÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE METALES

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNÍQUEL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEPÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁVANADIO


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁINTEVEP




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TABLA 8. CARACTERÍSTICAS DEL GASÓLEO DE VACÍO 402–461°C.

ÁÁÁÁÁÁÁÁ







ÁÁÁÁÁÁÁÁÁC / F ÁÁÁÁÁÁÁ



API ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ





ÍNDICE DE REFRACCIÓN A 67°C ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


ASTM D–1218




INTEVEP

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE HIDRÓGENO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁINTEVEPÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRELACIÓN CARBONO / HIDRÓGENO

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim.


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAZUFRE TOTAL







NITRÓGENO TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



NITRÓGENO BÁSICO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


SMS 1468–77ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



ASTM D–93–90

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


122°F, cSt


210°F, cSt


ASTM D–445




ASTM D–97

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCOLOR ASTM ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1500ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁAROMÁTICOS POR H.P.L.C.



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁSATURADOS POR H.P.L.C.




RESINAS POR H.P.L.C. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ











ASTM D–1160



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPIE ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ















ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRESIDUO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ

CONTENIDO DE METALES







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TABLA 9. CARACTERÍSTICAS DEL GASÓLEO DE VACÍO 461–565°C.ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

CrudoÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


RENDIMIENTO EN EL CRUDO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

%Vol / % Peso ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ





°API ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D–1298




ASTM D–1298

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÍNDICE DE REFRACCIÓN A 67°C ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–1218ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE CARBONO



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE HIDRÓGENO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ















ASTM D–4629


NITRÓGENO BÁSICO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


SMS 1468–77

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE INFLAMACIÓN (C.O.C.) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–93–90ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

VISCOSIDAD CINEMÁTICAÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

122°F, cSt


210°F, cSt


ASTM D–445

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE FLUIDEZ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCOLOR ASTM ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁAdim. ÁÁÁÁÁÁÁ



AROMÁTICOS POR H.P.L.C. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



SATURADOS POR H.P.L.C. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



RESINAS POR H.P.L.C. ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ





ASTM D–611




ASTM D–4530

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE CENIZAS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁASTM D–482ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDESTILACIÓN ASTM D 1160

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°C/°F


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Volumen ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



















ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNÍQUEL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁppm (P/P) ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁVANADIO






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TABLA 10. CARACTERÍSTICAS DEL RESIDUO ATMOSFÉRICO 343°C+.

ÁÁÁÁÁÁÁÁ




RENDIMIENTO EN EL CRUDOÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGRAVEDAD APIÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ°API



GRAVEDAD ESPECÍFICA A 60°FÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

Adim.ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


AZUFRE TOTAL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



NÚMERO DE NEUTRALIZACIÓNÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

mg KOH/gÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D–664ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNITROGENO TOTAL




PUNTO DE INFLAMACIÓN (C.O.C.)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

°CÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D–93–90

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


180°F, cSt



ASTM D–445





PENETRACION 25°C, 100 g, 5 sÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

1/10 mmÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D–5–73ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

PUNTO DE ABLANDAMIENTO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


ASTM D–3104ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASFALTENOS (N–Heptano)


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁIP–143–90ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRESIDUOS DE CARBÓN (MÉTODO MICRO)




CONTENIDO DE CENIZAS ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


ASTM D–482ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁDESTILACIÓN ASTM D 1160
















ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRESIDUOÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso


CONTENIDO DE METALESÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

NÍQUELÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



SODIO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



VANADIO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


INTEVEP




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TABLA 11. CARACTERÍSTICAS DEL RESIDUO 402°C+.

ÁÁÁÁÁÁÁÁ









DENSIDAD A 15°CÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

g/mLÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁGRAVEDAD ESPECÍFICA A 60°F ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ






INTEVEPÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

NÚMERO DE NEUTRALIZACIÓNÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

mg KOH/gÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ASTM D–664




ASTM D–4629






180°F, cSt



ASTM D–445


VISCOSIDAD ABSOLUTA ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

60°C, Poise ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ




ASTM D–97ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPENETRACIÓN 25C, 100 g, 5 s

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ1/10 mm

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASTM D–5–73ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPUNTO DE ABLANDAMIENTO



ASTM D–3104ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁASFALTENOS



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRESIDUOS DE CARBÓN (MÉTODO MICRO)ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁCONTENIDO DE CENIZAS






ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% VolumenÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPIE












ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁRESIDUO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% Peso ÁÁÁÁÁÁÁ

CONTENIDO DE METALESÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁNÍQUEL



ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁVANADIO



INTEVEP




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Página 34

��



ÁÁÁÁÁÁÁÁ




















ASTM D–664




ASTM D–4629






180°F, cSt



ASTM D–445







ASTM D–97ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPENETRACIÓN 25°C, 100 g, 5 s

















ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ% VolumenÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPIE




















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PRINCIPIOS BASICOSNOV.96A


Página 35

��



ÁÁÁÁÁÁÁÁ




















ASTM D–664




ASTM D–4629






210°F, cSt



ASTM D–445







ASTM D–97ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁPENETRACIÓN 25°C, 100 g, 5 s














ASTM D–482

CONTENIDO DE METALESÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ

NÍQUEL ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ



VANADIO ÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁÁ


INTEVEP




Education

Mdp 04 cf-02 principios básicos