1 analisis granulométrico

Análisis Granulométrico Ing. Juan E. Jaico Segura

ANÁLISISGRANULOMÉTRICO

El análisis granulométrico es una herramienta que nos indica el tamaño de las partículas

minerales que se están procesando en una planta concentradora. En un análisis granulométrico

se utilizan 3 términos básicos que son:

f(x) = Es lo que no pasó la malla “x” y quedó retenido en ella; también se llama oversize del

tamiz, % peso, % peso retenido ó % retenido. Por ejemplo; el término f(¼") = 40 %

significa que el 40 % del mineral no pasó la malla de ¼" y el resto si pasó.

G(x) = Es el acumulado que no pasó la malla “x”; también se le llama oversize acumulado del

tamiz, % Acum. (+) ó % peso retenido acumulado. El término G(x) indica una

acumulación de f(x).

F(x) = Es lo que pasó la malla “x”; también se le llama undersize del tamiz, % Acum. (-), %

peso pasante ó % passing. Por ejemplo; el término F(74 µm) = 80 % significa que el

80 % del mineral pasó la malla de 74 µm y el resto no pasó dicha malla.

De todos estos términos, sólo el F(x) se usa

para controlar el proceso en las plantas

concentradoras porque nos indica si el mineral

tiene la granulometría necesaria como para

ingresar al proceso de flotación, cianuración,

concentración gravimétrica, etc. En la figura

adjunta se muestra la representación gráfica de

una distribución granulométrica.

Un análisis granulométrico se obtiene a partir de muestras minerales tomadas en la planta

concentradora y estas muestras siempre presentan ciertas variaciones de granulometría por lo

― 1 ―

100 gmineral

20 g

80 g

GRANULOMETRÍA:f(x) = 20%F(x) = 80%

malla “x”


que es necesario ajustar y corregir estas variaciones a fin de obtener una distribución

granulométrica correctamente balanceada. Para corregir los datos de un análisis

granulométrico se utilizan cualquiera de las siguientes fórmulas de proporcionalidad.

Para corregir la distribución granulométrica del inlet, overflow y underflow de un clasificador

(de espiral o hidrociclón) se utiliza el método de Lagrange el cual implica los siguientes

factores.

REPRESENTACIÓN DE UN ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO

Un análisis granulométrico se puede representar con un simple gráfico semilogarítmico o con

un modelo matemático que tenga una buena correlación con los datos reales; los modelos

matemáticos más usados son el modelo de Gates-Gaudin-Schuhmann (G-G-S) y el modelo de

Rossin Rammler (R-R).

DISTRIBUCIÓN “GATES – GAUDIN – SCHUHMANN”:

DISTRIBUCIÓN “ROSSIN – RAMMLER”:

― 2 ―


El coeficiente de correlación es:

CÁLCULO DEL % DE MALLA

Este es el cálculo más común en una planta concentradora y se realiza casi siempre con la

malla # 200 que es la malla patrón del análisis granulométrico. Los métodos más usados para

determinar este porcentaje de malla son los siguientes.

MÉTODO DEL SECADO:

Donde:

Wmuestra = Peso de la Muestra Inicial.

Wmalla = Peso de la Muestra Deslamada.

MÉTODO DE LAS DENSIDADES:

Donde:

τ = Densidad de la Pulpa Muestreada.

τmalla = Densidad de la Pulpa Deslamada.

ρagua = Densidad del Agua.

El término “deslamar” significa lavar la muestra con agua para eliminar las lamas del mineral;

por ejemplo, para hallar el % -malla 200 de un mineral se coloca la muestra encima de la

malla y se agrega agua a presión hasta que todos los finos pasen la malla y sólo se quede el

mineral grueso (mineral deslamado) encima de ella.

E1: En una antigua mina de oro se han encontrado 57 TMS de mineral aurífero que están listos para cianurar; la granulometría del mineral se muestra en el cuadro de abajo. Cuánto tonelaje se puede tratar si sólo se necesitan las partículas menores de ½"?.

― 3 ―


Malla Peso(kg)

2"1"½"¼"-¼"

4.2s12.6s33.6s25.2s8.4s

Total 84.0

SOLUCIÓN:MÉTODO 1; vemos cuanto mineral pasó la malla.Partículas Menores a ½" = 25.2 kg + 8.4 kg = 33.6 kg

MÉTODO 2; usamos el % peso de cada malla.

Malla Peso(kg) f(x)

2" 4.2s 51" 12.6s 15

½" 33.6s 40¼" 25.2s 30-¼" 8.4s 10

Porcentaje Menor a ½" = 30 % + 10 % = 40 % Mineral a Tratar = 57 TMS × 40 % = 22.8 TMS

MÉTODO 3; usamos el % pasante de cada malla.

Malla Peso(kg) f(x) G(x) F(x)

2" 4.2s 5 5 951" 12.6s 15 20 80 ½" 33.6s 40 60 40¼" 25.2s 30 90 10-¼" 8.4s 10 100 -

Mineral a Tratar = 57 TMS × 40 % = 22.8 TMS

E2: Dos molinos “Loro Parasini” reciben el mismo tipo de mineral pero por razones de distribución de carga no producen granulometrías exactamente iguales tal como se muestra en el cuadro de abajo. Corregir el análisis granulométrico de ambos molinos

― 4 ―


para interpretar correctamente los resultados y obtener una distribución granulométrica perfectamente balanceada.

Abert.µm

f(x)Molino A

f(x) Molino B

4,7502,0001,400850300212150

-

3.91ss9.62ss8.13ss

13.67ss47.99ss7.96ss4.98ss3.70ss

3.9ss9.5ss8.0ss

13.6ss46.9ss7.9ss5.0ss3.4ss

Total 99.960 98.2

SOLUCIÓN:Para corregir la distribución granulométrica de los dos molinos es necesario usar las siguientes fórmulas de proporcionalidad:Para el Molino A: Para el Molino B:

GRANULOMETRÍA CORREGIDAAbert. Molino A Molino B

µm f(x) f(x)c f(x) f(x)c1 f(x)c

2

4,7502,0001,400850300212150

-

3.91s9.62s8.13s

13.67s47.99s7.96s4.98s3.70s

3.91s9.62s8.13s

13.68s48.02s7.96s4.98s3.70s

3.9s9.5s8.0s

13.6s46.9s7.9s5.0s3.4s

3.9s9.6s8.1s

13.8s47.7s8.0s5.0s3.4s

3.9s9.6s8.1s

13.9s48.1s8.0s5.0s3.4s

Total 99.96 100 98.2 99.5 100NOTA: Para balancear la granulometría del Molino B fue necesario hacer dos correcciones consecutivas por que los datos iniciales sólo tienen una cifra decimal; esto indica que es mejor reportar el % peso con dos cifras decimales para evitar tener que hacer muchas correcciones. La corrección termina cuando la suma de todos los f(x) es 100 %.

E3: Un hidrociclón ha sido muestreado durante una guardia de 12 horas a fin de hallar la distribución granulométrica del inlet, overflow y underflow obteniéndose los resultados

― 5 ―


que se muestran en el cuadro de abajo. Usar el método de Lagrange para ajustar la distribución granulométrica de este hidrociclón.

MallaTyler

Inletfi(x)

Overflowfo(x)

Underflowfu(x)

41020324265100150200-200

1.92ss2.33ss3.83ss5.52ss6.01ss

15.02ss17.61ss9.54ss6.67ss

31.55ss

0.17ss0.58ss1.68ss2.93ss3.90ss

10.32ss15.39ss8.72ss7.79ss

48.52ss

2.56ss4.21ss7.09ss9.46ss

10.52ss22.54ss23.64ss8.05ss4.10ss7.83ss

Total 100 100 100

SOLUCIÓN:PASO 1; calculamos la carga circulante del hidrociclón.

MallaTyler

Inletfi(x)

Overflowfo(x)

Underflowfu(x) cc

41020324265100150200-200

1.92ss2.33ss3.83ss5.52ss6.01ss

15.02ss17.61ss9.54ss6.67ss

31.55ss

0.17ss0.58ss1.68ss2.93ss3.90ss

10.32ss15.39ss8.72ss7.79ss

48.52ss

2.56ss4.21ss7.09ss9.46ss

10.52ss22.54ss23.64ss8.05ss4.10ss7.83ss

2.7340.9300.6590.6570.4670.6250.3680.5500.4350.715

PROMEDIO 0.704

PASO 2; usamos el promedio de la carga circulante “cc = 0.704” para formar varias cargas circulantes y aplicar el método de Lagrange a cada una de ellas. Con un intervalo de “± 0.025” tenemos:Primera “cc” = 0.704 - 0.050 = 0.654Segunda “cc” = 0.704 - 0.025 = 0.679Tercera “cc” = 0.704 (valor promedio)Cuarta “cc” = 0.704 + 0.025 = 0.729Quinta “cc” = 0.704 + 0.050 = 0.754

PASO 3; aplicamos las fórmulas de Lagrange a las cinco cargas circulantes anteriores.fi(x) fo(x) fu(x) Valores de Jk a diversas “cc” Cálculos con “ccreal” = 0.691

― 6 ―


0.654 0.679 0.704 0.729 0.754 Sk fi(x)* fo(x)* fu(x)*1.922.333.835.526.01

15.0217.619.546.67

31.55

0.170.581.682.933.90

10.3215.398.727.79

48.52

2.564.217.099.46

10.5222.5423.648.054.107.83

0.420.06

--

0.160.010.710.770.070.50

0.400.05

--

0.210.030.820.780.090.17

0.380.04

--

0.250.080.930.790.100.01

0.360.030.010.010.300.131.040.800.120.02

0.340.020.020.030.350.201.160.810.140.18

0.3010.103-0.023-0.030-0.232-0.114-0.4480.4260.151-0.133

1.412.153.865.576.40

15.2118.368.816.41

31.77

0.470.681.652.903.66

10.2014.949.147.94

48.38

2.764.287.079.43

10.3522.4623.338.344.207.73

Total 2.70 2.55 2.58 2.82 3.25 99.95 99.96 99.95El cuadro anterior indica que los valores más bajos de Jk se obtienen con una carga circulante de 0.679 y 0.704; por lo tanto la “ccreal” = (0.679+0.704)/2 = 0.691. Con este valor de carga circulante se calcula el Sk, fi(x)*, fo(x)* y fu(x)* del cuadro anterior.

PASO 4; corregimos las granulometrías con las fórmulas de proporcionalidad.Para el Inlet :Para el Overflow :Para el Underflow :

GRANULOMETRÍA CORREGIDA

Total 100 100 100 NOTA: Si comparamos la granulometría inicial con la corregida podemos observar que la diferencia es sólo de unas pocas unidades sin embargo esas pequeñas diferencias se vuelven muy significativas cuando se calcula la eficiencia y el tamaño de corte del clasificador.

E4: El mineral que ingresa a una chancadora cónica “Symons” tiene la granulometría que se muestra en el cuadro de abajo. Calcular el F80; es decir, el tamaño por donde pasa el 80 % del mineral.

Abert.µm f(x) G(x) F(x)

― 7 ―

MallaTyler

Inletfi(x)

Overflowfo(x)

Underflowfu(x)

41020324265100150200-200

1.41ss2.15ss3.86ss5.57ss6.40ss

15.22ss18.37ss

8.81ss6.41ss

31.80ss

0.47ss0.68ss1.65ss2.90ss3.66ss

10.20ss14.95ss9.14ss7.94ss

48.41ss

2.76ss4.28ss7.07ss9.43ss

10.36ss22.48ss23.35ss8.34ss4.20ss7.73ss


38,10019,05012,7003,350

-

102182536

10313964100

90696136-

SOLUCIÓN:MÉTODO GRÁFICO; consiste en graficar los datos de F(x) vs Abertura en un papel semilogarítmico y luego cortar la curva en F(x) = 80 % que es el F 80 del mineral. Este método es muy útil cuando se necesita tener información rápida y confiable sobre el proceso de conminución que se viene realizando.

MÉTODO ANALÍTICO; consiste en usar uno de los modelos G-G-S ó R-R para obtener una fórmula matemática que represente la granulometría del mineral y así poder hallar el F80

requerido. De los dos modelos matemáticos sólo se elige el que tiene el coeficiente de correlación más alto. Para calcular el coeficiente de correlación es necesario aplicar un análisis de regresión lineal a los datos de la distribución granulométrica. En este caso:

― 8 ―

F80 = 28,000 µm


CON EL MODELO “GATES – GAUDIN – SCHUHMANN”X

Log(Abertura)Y

Log(F(x)) XY X2 Y2

4.5804.2794.1033.525

1.9541.8381.7851.556

8.9497.8647.3235.484

20.97618.30916.83412.425

3.8183.3783.1862.421

16.487 7.133 29.620 68.544 12.803

CON EL MODELO “ROSSIN – RAMMLER”

Ln(100/G(x))X

Log(Abertura)Y

Log[Ln(100/G(x))]

XY X2 Y2

2.3021.1710.9410.446

4.5804.2794.1033.525

0.3620.068-0.026-0.350

1.6570.290-0.106-1.233

20.97618.30916.83412.425

0.1310.004

-0.122

4.860 16.487 0.054 0.608 68.544 0.257

Como se puede observar, ambos modelos tiene el mismo coeficiente de correlación sin embargo como se trata de una etapa de chancado entonces se prefiere el modelo G-G-S porque este modelo tiene preferencia por las fracciones gruesas de mineral. De esta manera el cálculo del F80 queda de la siguiente manera:

E5: La pulpa producida por un molino “Comesa” tiene la granulometría que se muestra en el cuadro de abajo. Calcular el P80 del molino, es decir el tamaño por donde pasa el 80 % del mineral.

Abert.µm f(x) G(x) F(x)

2,000 2.9 2.9 97.1

― 9 ―


1,400850600425300150

-

1.96.5

14.716.314.623.219.9

4.811.326.042.356.980.1100

95.288.774.057.743.119.9-

SOLUCIÓN:MÉTODO GRÁFICO; consiste en graficar los datos de F(x) vs Abertura en un papel semilogarítmico y luego cortar la curva en F(x) = 80 % que es el P 80 del mineral. Este método es muy útil cuando se necesita tener información rápida y confiable sobre el proceso de conminución que se viene realizando.

MÉTODO ANALÍTICO; consiste en usar uno de los modelos G-G-S ó R-R para obtener una fórmula matemática que represente la granulometría del mineral y así poder hallar el P80

requerido. De los dos modelos matemáticos sólo se elige el que tiene el coeficiente de correlación más alto. Para calcular el coeficiente de correlación es necesario aplicar un análisis de regresión lineal a los datos de la distribución granulométrica. En este caso:CON EL MODELO “GATES – GAUDIN – SCHUHMANN”

― 10 ―

P80 = 700 µm


XLog(Abertura)

YLog(F(x)) XY X2 Y2

3.3013.1462.9292.7782.6282.4772.176

1.9871.9781.9471.8691.7611.6341.298

6.5596.2225.7025.1924.6274.0472.824

10.8969.8978.5797.7176.9066.1354.734

3.9483.9123.7903.4933.1012.6691.684

19.435 12.474 35.173 54.864 22.597

CON EL MODELO “ROSSIN – RAMMLER”

Ln(100/G(x))X

Log(Abertura)Y

Log[Ln(100/G(x))]

XY X2 Y2

3.5403.0362.1801.3470.8600.5630.221

3.3013.1462.9292.7782.6282.4772.176

0.5490.4820.3380.129-0.065-0.249-0.655

1.8121.5160.9900.358-0.170-0.616-1.425

10.8969.8978.5797.7176.9066.1354.734

0.3010.2320.1140.0160.0040.0620.429

11.747 19.435 0.529 2.465 54.864 1.158

Como se puede observar, el coeficiente de correlación más alto es el de la distribución R-R por lo tanto el cálculo del P80 queda de la siguiente manera:

E6: El cajón de una bomba Denver SRL recibe tres flujos de pulpa con diferente caudal y granulometría tal como se muestra en el cuadro de abajo. La mezcla de los tres flujos se bombea a un nido de hidrociclones “Krebs Engineers” para su respectiva clasificación. Calcular la granulometría que ingresa al nido de hidrociclones y comentar que es lo que sucedería con la granulometría si es que se agrega agua al cajón de la bomba.

Malla % peso

― 11 ―


Tyler Flujo A Flujo B Flujo C

28100150200-200

15.2ss29.5ss18.1ss30.4ss6.8ss

9.7ss11.3ss40.0ss16.5ss22.5ss

0.6ss19.3ss17.6ss60.9ss1.6ss

PESO 34 TMS/h

15 TMS/h

28 TMS/h

SOLUCIÓN:El agua que se usa en una planta concentradora no tiene partículas de mineral por lo tanto el uso del agua no cambia la granulometría de la pulpa y lo único que se lograría agregando más agua al cajón de la bomba es bajar la densidad de la pulpa que ingresa al nido de hidrociclones. Para calcular la granulometría que ingresa al nido de hidrociclones es necesario hacer un balance de materiales ponderado con los tres flujos de pulpa que ingresan al cajón de la bomba; en este caso tenemos:

La mezcla de los tres flujos de pulpa tiene la distribución granulométrica que se muestra en el cuadro de abajo en donde ha sido necesario corregir los % peso para que el total sea 100 %; en este caso se usó la fórmula: f(x)c = f(x)×(100/99.7).

― 12 ―

MallaTyler

Alimento al Nidode Hidrociclones

f(x) f(x)c

28100150200-200

8.8ss22.2ss22.1ss38.7ss7.9ss

8.8ss22.3ss22.2ss38.8ss7.9ss

Total 99.7 100

Flujo B

Flujo A Flujo C


E7: Los parámetros de operación de una planta concentradora indican que el overflow del hidrociclón debe tener 80 % -malla 200 para que la recuperación sea buena. Con el fin de determinar este % de malla se tomó un litro de pulpa y se midió su densidad la cual fue 1.210 g/ml, luego se hecho toda la pulpa en una malla # 200 y se deslamó con agua a presión. Encima de la malla quedaron 70 g de sólidos.Calcular el % -malla 200 si la G.E. del mineral es 2.6.

SOLUCIÓN:MÉTODO DEL SECADO; con este método primero se calcula el % sólidos en peso, luego se calcula el peso de sólidos y finalmente se calcula el % de malla teniendo en cuenta que sólo 70 g de sólidos quedaron retenidos en la malla # 200. Según los datos tenemos:

MÉTODO DE LAS DENSIDADES; con este método se obtiene más rápido el % -malla 200 y no es necesario saber la G.E. del mineral como en el método anterior. En este caso el método de las densidades consiste de la siguiente manera: Medir la densidad de pulpa (1.210 g/ml). Vaciar la pulpa en la malla 200 y deslamar. Poner los sólidos deslamados en el recipiente del densímetro. Enrasar con agua y medir la densidad de pulpa “deslamada” (supongamos 1.043 g/ml). Calcular el % de malla con la siguiente fórmula:

E8: En la siguiente figura se muestra los % -malla 200 de cada una de las corrientes del circuito de molienda/clasificación de una planta concentradora. Hallar la carga circulante y el % -malla 200 que ingresa al hidrociclón.

― 13 ―

100 TMS/h


SOLUCIÓN:CON UN BALANCE DE FINOS TENEMOSEN EL CICLÓN:EN EL CAJÓN: IGUALAMOS LAS ECUACIONES ANTERIORES Y OBTENEMOSUnderflow = 252 TMS/hInlet = 100 TMS/h + 252 TMS/h = 352 TMS/h

POR TANTO, EL % DE MALLA QUE INGRESA AL HIDROCICLÓN ES

E9: En la siguiente figura se muestran los % -malla 6 de cada una de las corrientes del circuito de molienda/clasificación. Hallar la carga circulante y el % -malla 6 que ingresa

― 14 ―

85 %

17 %

40.8 %

25 %

CajónOversize MolidoAlimento

Fresco


al tamiz asumiendo que el tamiz es 100 % eficiente y que el % -malla 6 que ingresa al molino es cero por que el tamiz es 100 % eficiente.

TAMIZ (malla 6)

MOLINO 4'×4'

SOLUCIÓN:POR DEFINICIÓN TENEMOS

EN EL TAMIZ

E10: A un circuito de flotación ingresan 50 TMS/h de mineral con una ley de 3 % de Pb y una distribución granulométrica igual a F(x) = 100×(x/300 µm)0.7.La fracción +m65 tiene 1 % de Pb y la fracción +m200 tiene 3 % de Pb.El precio internacional del Pb es US$ 0.3/libra.Calcular:

― 15 ―

25 %

30 %

100 %


a) La ley de Pb en la fracción -m200.b) El tonelaje de sólidos entre -m65 y +m200.c) El porcentaje del valor que se perderá al desechar la fracción +m65.

SOLUCIÓN:a)

Pb en +m65 (212 µm):

Haciendo un balance con los datos anteriores tenemos: Sólidos en -200m = 50 TMS/h – 10.79 TMS/h – 20.44 TMS/h = 18.77 TMS/h Pb en -200m = 1.5 TMS/h – 0.108 TMS/h – 0.613 TMS/h = 0.779 TMS/h

b) Sólidos entre -m65 y +m200 = 20.44 TMS/h

c) Pb desechado (Pb en +m65) = 0.108 TMS/h

E11: En el siguiente circuito, calcular:a) El tonelaje que ingresa a la chancadora.b) La distribución granulométrica del OVERSIZE del tamiz si se sabe que obedece a

una distribución G-G-S.NOTA: El OVERSIZE del tamiz tiene 99.99 % +1½" lo que para efectos prácticos indica una eficiencia del 100 %.

100 TMS/h

― 16 ―


TAMIZ 1½"

SOLUCIÓN:a) El OVERSIZE del tamiz es el tonelaje de mineral que no ha pasado la criba y que ingresa

a la chancadora de quijadas. El peso de mineral fresco que pasará y que no pasará el tamiz de 1½" (38,100 µm) es:

b) En cualquier tamiz el xo del OVERSIZE es igual al xo del Alimento; por lo tanto, si el OVERSIZE del tamiz es 99.99 % +1 entonces el 0.01 % es -1 . Según esto:F(x) = 100 a x = 152,400 µm (xo)F(x) = 0.01 a x = 38,100 µm (1½")Con estos 2 puntos hallamos la pendiente de la recta y encontramos la distribución granulométrica del OVERSIZE del tamiz.

E12: El producto de una chancadora cónica es 15 % -10 µm y su ratio de reducción es 5. Si se coloca un tamiz debajo del set de la chancadora tal como se muestra en la figura de abajo, cuál será la granulometría del UNDERSIZE del tamiz?.Asumir que el tamiz es 100 % eficiente.Indicar los resultados en el cuadro de abajo.

SOLUCIÓN:En este caso tenemos:F80 = 38,100 µm × (0.80)1/0.7 = 27,700 µm

― 17 ―

MallaTyler

Abert.µm f(x)p

-20 y +354865100150-150

TAMIZ(malla 20)


Si el producto de la chancadora es 15 % -10 µm y el P80 es 5,540 µm, entonces:F(x)* = 15 a x = 10 µm → 15 = 100×(10 µm/xo)α

F(x)* = 80 a x = 5,540 µm → 80 = 100×(5,540 µm/xo)α

Resolviendo las ecuaciones anteriores tenemos α = 0.26 y xo = 12,859 µm; por lo tanto, la distribución granulométrica del producto de la chancadora es F(x)* = 100×(x/12,859 µm)0.26, con esta ecuación llenamos el cuadro de abajo para cada una de las mallas.

MallaTyler

Abert.µm f(x)* G(x)* F(x)*

20354865100150-150

832416296208147104

-

50.938.103.533.222.962.6928.57

50.9359.0362.5665.7868.7471.43100

49.0740.9737.4434.2231.2628.57

-Total 100

En el cuadro anterior se puede observar que el 50.93 % no pasará la malla # 20, por lo tanto esa cantidad no se considera en la granulometría del UNDERSIZE del tamiz. Si el tamiz es 100 % eficiente entonces según ALLIS CHALMERS:

Por lo tanto el cuadro requerido es:

E13: Se ha muestreado el overflow y el underflow de un hidrociclón para evaluar su trabajo en un circuito cerrado de molienda/clasificación. Los resultados obtenidos se muestran en el cuadro y la figura de abajo. Hallar la distribución granulométrica del inlet del hidrociclón.

MallaTyler

OVERFLOW% peso

UNDERFLOW% peso

4865100150200-200

1.26.69.410.112.560.2

55.718.29.64.34.08.2

― 18 ―

MallaTyler

Abert.µm f(x) f(x)p

-20 y +354865100150-150

416296208147104

-

8.103.533.222.962.6928.57

16.57.26.66.05.558.2

Total 49.07 100

MineralCabeza

FLOTACIÓN“Cu”

88 TMS/día

162 TMS/día


SOLUCIÓN:

E14: a)iElaborar un cuadro de mallas valoradas con los datos que se muestran en el cuadro de la derecha y hacer un comentario general del proceso de flotación a usar en la planta.

b) Una veta de mineral rico en oro va a ser procesado mediante cianuración en “vats” para lo cual se ha hecho un análisis de malla valorada tal

como se muestra en el cuadro de la derecha. Calcular la ley del mineral a procesar si sólo se va a cianurar el mineral que pasa la malla de ½".

SOLUCIÓN:a) PARA LA “Ag”

― 19 ―

MallaTyler

INLETfi(x)

OVERFLOWfo(x)

UNDERFLOWfu(x)

48

65

100

150

200

-200

36.1

14.0

9.5

6.4

7.1

26.9

1.2

6.6

9.4

10.1

12.5

60.2

55.7

18.2

9.6

4.3

4.0

8.2

MallaTyler % peso Ensayes Químicos

onz Ag/TCS % Cu100150-150

7.711.181.3

43.84.80.7

3.430.490.08

Malla Ley Aug/TMS % peso

½"⅜"-⅜"

2720

104050

GRANULOMETRÍA DEL HIDROCICLÓN


PARA EL “Cu”

MallaTyler % peso Ensayes Químicos Distribución Parcial

onz Ag/TCS % Cu % Ag % Cu100150

-150

7.711.081.3

43.84.80.7

3.430.490.08

761212

691417

Total 100 4.4 0.38 100 100En el cuadro se observa que el 88 % de la Ag está en +m150 por lo tanto existe Ag “gruesa” en el mineral y se debe usar un colector para ese tipo de Ag. También se observa que el 83 % del Cu está en +m150 por lo tanto existe calcopirita/bornita “gruesa” en el mineral y debe usarse un colector fuerte y selectivo.

b) En este caso tenemos:

― 20 ―

Technology

1 analisis granulométrico