3 4 Teorías de Falla Ductiles.ejer Estat

8/18/2019 3 4 Teorías de Falla Ductiles.ejer Estat

1/63

TEORIAS DE FALLA

ING. JAIME R. VARGAS T.

PRESENTACIÓN Nº 3:


2/63

PORQUÉ APARECEN LAS TEORIAS DE FALLA?

PARA CONTESTAR SE DEBE PRIMERO ANALIZAR SI EL DISEÑADOR

ESTÁ SEGURO DE RESOLVER ALGUNAS INQUIETUDES.

TEORIAS DE FALLA

! Q"# $% &'(#)$* #%#+#,-( +#/0,'/( (# # #(-$* (#2"* "# %(

#(4"#*5( ',-#*,( , (1*#6$(#, %$ *#('(-#,/'$ % +$-#*'$%.

! Q"# %( 7$%*#( %$ *#('(-#,/'$ %$ +$8*9$ +$-#*'$%#( $(9 /+

-*$( 6*6'#&$( % +'(+ 7'#,#, -$1"%$&$( #, %( /$-0%2( %

6*7##&*.

! Q"# /"$,& (# &'(#)$ $6$*#/#, ",$ (#*'# ',/#*-'&"+1*#( &$&$ %$

6/$ /#*-#5$ % /,/'+'#,- %$( *#$%#( /,&'/',#( #, "#

4",/',$ #% #%#+#,- $ &'(#)$*.


3/63

U,$ +$,#*$ ("6%'* #(-$( ',/#*-'&"+1*#( #( %$ "-'%'5$/';, 4$/-*#(

(#2"*'&$& 6#*..

• C"0% #( ", 7$%* +0( *#$%?

• C;+ ',/' #, %$ /,4'$1'%'&$&?

• C;+ #, #% /(-?

TEORIAS DE FALLA

A6$*#/# -$+1'


4/63

C"$,& $("+'+( ",$ /$*2$ #(-$+( (#2"*( % -'6 /$*2$"# $/->$?

• $ "# %$ /$*2$ 6&*0 (#*:

! T96'/$ ! P*+#&' ! M0@'+$

! M9,'+$ ! E(6#*$&$ ! N+',$%

! U("$% ! L9+'-# ! C,(-$,-#

! V$*'$1%# ! E(-'+$&$ ! D#-#*+',$&$

TEORIAS DE FALLA


5/63

DISEÑO ESTÁTICO DISEÑO DINÁMICO?

D#6#,&'#,& "# (' %$( 4"#*5$( $/-"$,-#( #, #% #%#+#,- $

&'(#)$* (, /,('*$&$( E(-0-'/$( D',0+'/$( #% $,0%'('( 8

(" /,(#/"#,-# &'(#) #( &'4#*#,-#.

TEORIAS DE FALLA

POR LO TANTO EL DISEÑADOR DEBE DETERMINAR EL TIPO DE

GARGAS ACTUANTES LOS FACTORES ETERNOS QUE

INCIDEN EN EL TRABAJO DEL ELEMENTO EL TIPO DE

MATERIAL A UTILIZARSE LAS RECOMENDACIONESALGORITMOS PARA DETERMINADO DISEÑO.


6/63

POR LO TANTO EL DISEÑO PUEDE SER:

TEORIAS DE FALLA

DISEÑO ESTÁTICO

DISEÑO DINÁMICO

PARA MATERIALES DCTILES

PARA MATERIALES FRÁGILES.

PARA MATERIALES DCTILES

PARA MATERIALES FRÁGILES.


7/63

DISEÑO ESTÁTICO

S' %$ /$*2$( $/-"$,-#( (, #(-0-'/$( #% &'(#) #(-0-'/ $ (#2"'*(#

# 2$*$,-'5$* "# %( #(4"#*5( ',-#*,( % #%#+#,-

4",&$+#,-$%+#,-# ? , (1*#6$(#, %$ *#('(-#,/'$ 6*6'$ %

+$-#*'$% (#%#//',$&.

TEORIAS DE FALLA

DISEÑO ESTÁTICO PARA MATERIALES DCTILES:

L$ 6*#+'($ '+6*-$,-# $% &'(#)$* #(-0-'/$+#,-# +$-#*'$%#(

&>/-'%#( #( "# %( #(4"#*5( *#("%-$,-#( #, #% #%#+#,- ,

(1*#6$(#, %$ *#('(-#,/'$ $ %$ 4%"#,/'$ S y 8$ "# ",$

*+$/';, 6#*+$,#,-# (#*9$ 8$ /,('*$&$ 4$%%$. E@'(-#,

#@/#6/',#( $ #(-$ *#2%$.


8/63

DISEÑO ESTÁTICOTEORIAS DE FALLA

DISEÑO ESTÁTICO PARA MATERIALES FRÁGILES:

L( +$-#*'$%#( 4*02'%#( "#1*$&'5( /+ %( '#**( /%$&( ,

6(##, ", 6",- 4%"#,/'$ $(9 "# 6$*$ (" &'(#) #(-0-'/

# "-'%'5$*(# %$ *#('(-#,/'$ >%-'+$ S ut . A+0( #

*#/*&$*(# "# #, %( +$-#*'$%#( 4*02'%#( %$ *#('(-#,/'$ >%-'+$ $ %$

/+6*#(';, S uc #( +"/ +$8* $ %$ -#,(';, S ut 6* % "##,&'#,& % -'6 &'(#) (# -+$ /+ %9+'-# 4$%%$ $

S uc


9/63

E(-$1%#/'&( %( -'6( &'(#) +#/0,'/ 8($1#&*#( %$( /,(#/"#,/'$ "# 6"# -#,#*

", &'(#) 6* /'#*-$( ',/#*-'&"+1*#( %(

#(-"&'(( % &'(#) 4"#*, -#*+',$,&&"*$,-# #% -*$,(/"*( % -'#+6 ",$ (#*'#

TEORAS DE FALLA DE UN MATERIALH 6$*$

2$*$,-'5$* $%2",$ +$,#*$ ", &'(#) +0(

/,4'$1%#.

TEORIAS DE FALLA


10/63

TEORAS DE FALLA DE UN MATERIAL


11/63

DISEÑO POR RESISTENCIA ESTÁTICA.TEORAS DE FALLA.

• E(4"#*5 ,*+$% +0@'+ T.E.N.M.

• T#*9$ % #(4"#*5 /*-$,-# ,*+$% T.E.C.N

• T#*9$ %$ #,#*29$ %$ &'(-*(';, T.E.D.


12/63

TEORA DEL ESFUERZO NORMALMÁIMO T.E.N.M.

• E(-$ -#*9$ #( 8$ 1(%#-$ # ',$6%'/$1%# 8$ "# ("(

6*#&'//',#( , /,/"#*&$, /, %$ #@6#*'+#,-$/';, 8 %$

+$8*9$ 7#/#( 2#,#*$ ',(#2"*'&$&.

• E(-$ -#*9$ #(-$1%#/# "# %$ falla suele ocurrir siempre que

el esfuerzo principal mayor sea igual a la resistencia”. N

$8 4$/-* (#2"*'&$&? /"0% *#('(-#,/'$?

• E, %$


13/63

TEORA DEL ESFUERZO NORMAL MÁIMO T.E.N.M.

S"6;,2$(# "# (# *,$, %( -*#( #(4"#*5( 6*',/'6$%#( 6$*$ /"$%"'#*

#(-$& #(4"#*5 #, %$ ('2"'#,-# 4*+$

σ 1 > σ 2 > σ 3

L"#2 (' %$ 4%"#,/'$ S y 4"#*$ #% /*'-#*' 4$%%$ D'(#) #(-0-'/ 6$*$

+$-#*'$%#( &>/-'%#( #(-$ -#*9$ $,-'/'6$ "# #% (6#*4#/- ("/#

('#+6*# "#:

S yt R#('(-#,/'$( %$ 4%"#,/'$ $ %$ -#,(';,

S yc R#('(-#,/'$ %$ 4%"#,/'$ $ /+6*#(';,

D,:σ 1 S yt 1'#, σ 3 = S yc

B,

A yt yc

S Sσ σ = = −T$+1'


14/63

E, %( +$-#*'$%#( 4*02'%#( %$ 4$%%$ /"**'*0 ('#+6*# "#:

B, A ut uc S Sσ σ = = −

Donde Sut : resistencia última a la tensión

Suc : resistencia últimas a la compresión.

L "# #( % +'(+ "# %$ 4$%%$ /"**'*0 (':

TEORA DEL ESFUERZO NORMAL MÁIMO T.E.N.M.

σ 1 S ut 1'#, σ 3 = -S uc

T$+1'


15/63

σ B

σ A

S yt

S yt S yc

S yc

Z,$ (#2"*'&$&

GRÁFICO DE LA ZONA DE SEGURIDAD DEL DISEÑOEMPLEANDO LA TEORA DEL ESFUERZO NORMAL MAIMO


16/63

TEORA DEL ESFUERZO CORTANTE NORMAL T.E.C.N.

A4'*+$ "# (# ','/'$ %$ 4%"#,/'$ ('#+6*# "# #, ", #%#+#,-+#/0,'/ #% #(4"#*5 /*-$,-# +0@'+ (# 7"#%7# '2"$% $%

#(4"#*5 /*-$,-# +0@'+ -#*+',$& #, ",$ 6*1#-$

,*+$%'5$&$ (+#-'&$ $ -#,(';, /"$,&


17/63

Recordemos el círculo de Mohr para la pruea a tensión simple:

σ 3 S

τ

σ σ 1

σ 2 KS

S es un valor de resistencia Sy o

Su

S = σS

τ ma"

TEORA DEL ESFUERZOCORTANTE NORMAL T.E.C.N.

!írculo de Mohr para la pruea de "orsión pura.

σ 3σ

1

σ

τ

σ 3 σ 2 σ σ 2 Kσ 3 ! σ


18/63

E, -#,(';, ('+6%# #% #(4"#*5 /*-$,-# +0@'+ #(:#

$ $máx S

σ τ = =

E, -*(';, 6"*$

#% #(4"#*5 +0@'+ #(: # %

$máx

σ σ τ

−

=

D#% $,0%'('( % /9*/"% M* (# -'#,#:

E, /,(#/"#,/'$ la teoría del esfuerzo cortante m&'imo 6*#&'/# "# la falla se producir& siempre (ue:

# %o ien

$

y

máx y

S S τ σ σ = − =

N;-#(# "# #(-$ -#*9$ #(-$1%#/# "# %$ *#('(-#,/'$ %$ 4%"#,/'$ $%/*-$,-# S S# #(-0 &$&$ 6* %$ #/"$/';,.

),*)sy y S S =

TEORA DEL ESFUERZOCORTANTE NORMAL T.E.C.N.


19/63

σ B

σ A

Z,$ (#2"*'&$&

GRÁFICO DE LA ZONA DE SEGURIDAD DEL DISEÑOEMPLEANDO LA TEORA DEL ESFUERZO CORTANTE MAIMO

E% 4,& #, /%* ,#2* (#-'#,# %$ 5,$ (#2"*'&$& %$ T#*9$ % E(4"#*5 N*+$%M0@'+


20/63

TEORA DE LA ENERGA DE DISTORSIÓN T.E.D.

T$+1'


21/63

σ A

σ BZ,$ (#2"*'&$&

GRÁFICO DE LA ZONA DE SEGURIDAD DEL DISEÑO EMPLEANDO LATEORA DE LA ENERGIA DE DISTORSIÓN

E% 4,& #, /%* ,#2* (# -'#,# %$5,$ (#2"*'&$& %$ T#*9$% E(4"#*5 N*+$% M0@'+ 8 #,* %$ T#*9$ % E(4"#*5C*-$,-# N*+$%.

N;-#(# #% 0*#$ (#2"*'&$& #@/#,-# "#6*6*/',$ #(-$ -#*9$


22/63

L$ -#*9$ % #(4"#*5 ,*+$% +0@'+ #( ", /"$&*$& 6*"# (# /,('*$

"# ", #%#+#,- 4$%%$ (' /"+6%# %$ ('2"'#,-# #/"$/';,:

ANALISIS DE LAS TEORIAS DE FALLA.

E, %$ -#*9$ #(4"#*5 /*-$,-# +0@'+ /+ (# 7# #, $,-#*'*#(

&'$6('-'7$( (# 1-'#,# ",$ #/"$/';, /"$,& #% #%#+#,- #(-0 (+#-'&

$ #(4"#*5( -*$//';, /+6*#(';, 8 -*$ /"$,& #(-0 (+#-'& $

-*(';,.L$ 4$%%$ (# 6*&"/# /"$,&:

S y = σ A ; S y = σ B #, -*$//';, /+6*#(';,

S y = σ A ) σ B #, -*(';,

L$ -#*9$ %$ E,#*29$ &'(-*(';, 6*#&'/# ",$ *#('(-#,/'$ 4%"#,/'$ $%

/*-$,-# (#,('1%#+#,-# +$8* "# %$ 6*#&'/$ 6* %$ -#*9$ % #(4"#*5

/*-$,-# +0@'+. E( ",$ #/"$/';, ",$ #%'6(#

S y = σ A ; S y = σ B

S y 2 = σ A

2 ) σ A σ A , σ B2


23/63

RESUMEN DE LAS TRES TEORAS DE FALLA.

• L$ -#*9$ #(4"#*5 +0@'+ (% (# 6*#(#,-$ 6* ',-#*


24/63

RESUMEN DE LAS TRES TEORAS DE FALLA. C,-',"$/';,

• L$ -#*9$ % #(4"#*5 /*-$,-# +0@'+ (# "-'%'5$ (' %$(

&'+#,(',#( , -'#,#, "# (#* +"8 6*#/'($( -$+1'


25/63

EJERCICIOS DE APLICACIÓN

SOBRE LAS TEORIAS DE FALLA.MATERIALES DCTILES.


26/63

SECUENCIA RECOMENDADA PARA LA RESOLUCIÓN:

.! A,0%'('( %( &$-(

.! D'1" % 2*04'/ %$ *#(6#/-'7$ T#*9$

3.! U1'/$/';, %( &$-( #, #% 2*04'/ *#(6#/-'7

.! U-'%'5$* %$( *#%$/',#( 6#*-',#,-#( 6$*$ -#*+',$* #% 6$*0+#-*

(%'/'-$&. S' (# *#$%'5$ #% 2*04'/ 6* ##+6% $ #(/$%$ #,

A"-CAD " -* 6$"#-# 2*04'/ (# 6"# +#&'* &'*#/-$+#,-#

%$( *#%$/',#(.


27/63

EJERCICIO DE APLICACIÓN DE LA TEORIA DEL ESFUERZONORMAL MAIMO

D#-#*+',$* #% 4$/-* &'(#) 6$*$ #% /$( σ 1= σ 2 6(' 8

σ 3K (' #% +$-#*'$% #( &>/-'% /, ", S y K 6('

SECUENCIA DE RESOLUCIÓN:

.! A,0%'('( %( &$-(

- σ 1= σ 2 6(' σ 3 K E%#+#,- (%'/'-$& $ T#,(';, 1'$@'$%

! M$-#*'$% &>/-'% /, ", S y K 6('

APLICACIÓN DE LA TEORIA DEL ESFUERZO


28/63

σ B

σ A

APLICACIÓN DE LA TEORIA DEL ESFUERZONORMAL MAIMO

S yt K 6('

S yt K 6('

S yc

S yc K σ 1

6('

W 6('

.! D'1"$* #% 2*04'/ %$ T#*9$ % E(4"#*5 ,*+$% M0@'+

3.! U1'/$* %( &$-( /,/'&(



29/63

σ B

σ AS yt

S yt

S yc

S y /

.! D#-#*+',$&( %( 6",-( A 8 B (# 6"#, "-'%'5$*%$( *#%$/',#( 6#*-',#,-#( 6$*$ #,/,-*$* #, #(-#

/$( #% 4$/-* &'(#) (%'/'-$&

σ 1 =

σ 2 =

K

K

B

A

K

n = OB

OA

S yt

σ 1

S yt

σ 2

n =K

n = .

APLICACIÓN DE LA TEORIA DEL ESFUERZONORMAL MAIMO


30/63

σ A

S yt

S yt S yc

S yc

σ B

D#-#*+',$* #% 4$/-* &'(#) 6$*$ #% /$( σ 1 X 6(' σ 2 K 8 σ 3 ! K (' #%+$-#*'$% #( &>/-'% /, ", S y 6('

O

EJERCICIO DE APLICACIÓN DE LA TEORIA DEL ESFUERZOCORTANTE MAIMO



31/63

σ A

S yt

S yt S yc

S yc

σ B

W X 6(' WK 8 W3 ! K

M$-#*'$% /, S8 6('

W3 ! KO

SA

W X

SBA

B

APLICACIÓN DE LA TEORIA DEL ESFUERZOCORTANTE MAIMO



32/63

R##+6%$5$,& %$ E/. #, %$ E/.

( )

Kpsi S S

S S

S

S

S S

S S S

A A

yc

A

yc

A

Ayc

yc A

A

.%,/$

-/

0)#

#$*

##

#

#

%

%

#

%

#

%

#

%

#

%

#

=⇒+

=

−

=⇒

−

=

−=

−=

σ

σ

σ

σ

σ

σ

σ

σ

σ

σ

σ

σ

APLICACIÓN DE LA TEORIA DEL ESFUERZOCORTANTE MAIMO

).,#

-/

.%,/$

#

=

==

n

S n A

σ

C$%/"% % 4$/-* (#2"*'&$& /, %$ TECM

EJERCICIO DE APLICACIÓN DE LA TEORIA DE LA ENERGA DE LA


33/63

D#-#*+',$* #% 4$/-* &'(#) 6$*$ #% /$(

σ 1 K 6(' σ 2 !3K 6(' 8σ 3 !K 6(' (' #% +$-#*'$%

#( &>/-'% /, ", S y K

6('

EJERCICIO DE APLICACIÓN DE LA TEORIA DE LA ENERGA DE LADISTORSIÓN

APLICACIÓN DE LA TEORIA DE LA ENERGIA


34/63

! C$%/"% S A

$% σ σ

B A S S

OA

OBn ===

APLICACIÓN DE LA TEORIA DE LA ENERGIADE DISTORSIÓN

#.,#n

.)

$/,.1n

=

=

S yc S A


35/63

F I N

PRESENTACIÓN 3


36/63

PRESENTACIÓN Nº :

EJEMPLO DE DISEÑO ESTÁTICO


37/63

CERNIDERA UCAS QUE SERÁN INTRODUCIDAS

EN EL RECIPIENTE DE CERA LQUIDA.

EJE ASIENTO DE LACERNIDERA UCAS

CERNIDERA

DIAGRAMA DE FUERZA DE CORTANTE


38/63

DIAGRAMA DE FUERZA DE CORTANTE


39/63

DIAGRAMAS DE MOMENTO FLECTOR DEMOMENTO TORSOR

O A C D B

Ó Ó


40/63

DETERMINACIÓN DE LA SECCIÓN CRTICA

A% 1(#*7$* #% 2*04'/ ++#,-( (# 1(#*7$ "# ",$

5,$ /*'-'/$ #( %$ 6$*-# "# (# "1'/$ (1*# #% $68 A.E% ++#,- 4%#/-* #, #(-# %"2$* #( N!+.

O A C D B


41/63

UNA VEZ DETERMINADA LA SECCIÓN CRTICA

DE ELLA EL PUNTO MÁS CRTICO SE PASA

AL DISEÑO CON LAS SOLICITACIONES A LAS

QUE ESTÁ SOMETIDO ESTE PUNTO.

DISEÑO ESTÁTICO DE LA SECCIÓN CRTICA DEL EJE ASIENTO


42/63

DISEÑO ESTÁTICO DE LA SECCIÓN CRTICA DEL EJE ASIENTO

DE LA CERNIDERAH

P$*$ #% &'(#) (# (#%#//',$ ", $/#* AISI K CD /"8$( 6*6'#&$(

(#2>, T$1%$( (, L$( 6*6'#&$( (# 1-'#,#, % %$ T$1%$ A! % M$,"$% D'(#) M#/0,'/ S'2%#8 "# (# ('2"#:

! S y ('.

- S ut Y ('

! E% 4$/-* (#2"*'&$& $("+'& #( n .

S# ($1# "#:

D# %( &'$2*$+$( ++#,-( 6*#7'$+#,-# *#$%'5$&( (# /,/#, %(

7$%*#(:

( = ( ma" . N!+ 8 $ 3. N!+ 8 *##+6%$5$,&:

P$*0+#-*( "# 6#*+'-#, -#*+',$*%( #(4"#*5( 6*',/'6$%#(


43/63

*##+6%$5$,& %( 7$%*#( W@ 8 @8 $,-$&( $,-#*'*+#,-# (#-#*+',$, %( #(4"#*5( 6*',/'6$%#(:

S# /,/# %$ #/"$/';,:

es el di&metro del e2e (ue se necesita dise3ar

D# &, "#&$:


44/63

4!u&l teoría de falla aplicaríausted para el dise3o est&tico5


45/63

L$ -#*9$ $ $6%'/$*(# #( %$ -#*9$ %$ E,#*29$ %$ D'(-*(';, 8$"# #% +$-#*'$% #( &>/-'%.


46/63

P$*$ #(-$ -#*9$ (# $%%$, 2*$4'/$&( %( 7$%*#( *#(6#/-'7( σ 1

8 σ 3 %( "# -#*+',$*0, $ (" 7#5 #% 7$%* S A %"#2 %(

('2"'#,-#( /0%/"%(:

D# %$ #/"$/';, %$ #%'6(# %$ -#*9$ %$ E,#*29$ &'(-*(';, (# -'#,#:


47/63

L$ #/"$/';, %$ *#/-$ #, #% /"$*- /"$&*$,-# #(:

D# %$ #/"$/';, %$ #%'6(# %$ -#*9$ %$ E,#*29$ &'(-*(';, (# -'#,#:

R##+6%$5$,& %( 7$%*#( W 8 W3:

C+ S y #( /,/'& (# 6"# 1-#,#* S A *##+6%$5$,& #(-# 7$%*:


48/63

R#/"


49/63

O6#*$,& /, %$ E/. 3 (# -'#,#:

E% &'0+#-* /$%/"%$& 1$ #(-$( /,&'/',#( &'(#) #(

& ++

P$*$ &'(+',"'* %$ /$,-'&$& +$-#*'$% $ +$"',$* (# # #(/2#* ",&'0+#-* ,*+$%'5$& 6*;@'+ 8 +$8* "# #@'(-$ #, #% +#*/$&

%/$%.


50/63

Q"# 6$($ /, #% &'(#) (' $8/,/#,-*$&*#( #(4"#*5(?

P*"< #% &'(#) #( #(-0-'/ 8 ,&',0+'/?

C"0% #( %$ 2#+#-*9$ 4',$% % ##&'(#)$&?


51/63

FALLA DE MATERIALESFRÁGILES

FALLAS DE MATERIALES


52/63

FALLAS DE MATERIALESFRÁGILES

A% (#%#//',$* ",$ -#*9$ 4$%%$ 6$*$ #% /$(

+$-#*'$%#( 4*02'%#( (# -#*+',$ "#:

! L$ 2*04'/$ % #(4"#*5 #, 4",/';, %$

*+$/';, #( ",$ %9,#$ /,-',"$ 8 ",'4*+#

$(-$ #% 6",- 4$%%$


53/63

FALLAS DE MATERIALES FRÁGILES

6 L$ *#('(-#,/'$ $ %$ /+6*#(';, +"/$( 7#/#(

("#%# (#* +$8* "# *#('(-#,/'$ $ %$ -#,(';,.

6 L$ *#('(-#,/'$ >%-'+$ -*(';, S su #( /'*

(" +;&"% *"6-"*$ #( $6*@'+$&$+#,-#'2"$% $ %$ *#('(-#,/'$ $ %$ -#,(';, S ut


54/63

TEORIAS DE FALLA

APLICADAS PARAMATERIALES FRÁGILES

TEORIAS DE FALLAS PARA MATERIALES


55/63

• LA TEORA DEL ESFUERZONORMAL MÁIMO

• LA TEORA DE COULOMB MO=R A VECES LLAMADA TEORA DE FRICCIÓN

INTERNA

• TEORA DE MO=R MODIFICADA.

FRÁGILES


56/63

!L$ -#*9$ % #(4"#*5 ,*+$% +0@'+ 8$

$ ('& $,$%'5$&$ $,-#*'*+#,-#. A%$6%'/$* #(-0 -#*9$ 6$*$ +$-#*'$%#(

4*02'%#( %( 6",-( 6*"#1$ S yt 8 S yc

(# /$+1'$, $ %( 7$%*#( S ut 8 S uc

TEORIAS DE FALLAS PARA MATERIALESFRÁGILES


57/63

!L$ -#*9$ C"%+1 ! M* (# 1$($, #,

*#("%-$&( #,($8( ,*+$%'5$&(

-#,(';, 8 /+6*#(';,.

!L$ -#*9$ M* +&'4'/$&$ , #( -$,

/,(#*7$&*$ /+ %$ C"%+1 M*6#* #( +#* 6$*$ %$ 6*#&'//';, %$ 4$%%$.

TEORIAS DE FALLAS PARA MATERIALESFRÁGILES


58/63

TEORIAS DE FALLAS PARA MATERIALES FRÁGILES

L$ -#*9$ oulom ) (o/r T#*9$ %$ 4*'//';, ',-#*,$ #(-$1%#/#

"# %$ 4*$/-"*$ (# 6*&"/# #, ", #(-$& #(4"#*5 -$% "#(# *'2',$ ", /9*/"% -$,2#,-# $ %$ #7%7#,-# &( /9*/"%(

6*"#1$ ", S ut 8 -* S uc #(-$1%#/'#,& %$ ('2"'#,-# #/"$/';, 1$

%$( /,&'/',#( $,-$&$(:



59/63


L$ -#*9$ (o/r moificaa& , &'4'#*# %$ %#(4"#*5 ,*+$% +0@'+ $(-$ "# #% 7$%*

W3 [ ! S"-

P$*$ %$ *#2';, % /"$*- /"$&*$,-# ", 2*04'/ WA ! WB#(-$ -#*9$ (# #@6*#($ 6* %$ #/"$/';,:

GRÁFICA DE DATOS EPERIMENTALES OBTENIDOS EN


60/63

ENSAOS DEL MATERIAL FRÁGIL =IERRO COLADO GRISSOMETIDO A ESFUERZOS BIAIALES PARA LAS TEORIAS DEFALLA. S=IGLE

7B

7 8

!uadrante recomendado

por otros in9estiadores

1−= A

B

σ

σ

PENDIENTE UTILIZADAPARA LA TEORA DEMO=R MODIFICADA


61/63

EJERCICIO DE LAS TEORIAS DE FALLAPARA MATERIALES FRÁGILES.

U, #%#+#,- +#/0,'/ (# $ &'(#)$& /, 1$(# $ %( ('2"'#,-#(

#(4"#*5( 6*',/'6$%#(:

W K MP$

W K

W3 !3KK M6$

D#-#*+',$* #% 4$/-* (# (#2"*'&$& #, /$&$ ",$ %$( -#*9$( 4$%%$ 6$*$

+$-#*'$%#( 4*02'%#( (' #% +$-#*'$% "-'%'5$& #( ",$ 4",&'/';, ASTM Nº K.


62/63

VALORES DE LA FUNDICIÓN ASTM Nº K

D# %$ -$1%$ A! S'2%#8

S ut . 6('.

S uc Y 6('

T*$,(4*+$* $ MP$ P* "


63/63

WK S ut 3.Y

S uc .X

W3!3KK A

B S ut ! 3.Y

C

E(4"#*5 N*+$%M0@'+

T#*9$ M*M&'4'/$&$

T#*9$ C"%+1!M*

D

S3$

S31

S3/

G*$4'/$* $

#(/$%$ 8-#*+',$*%( 7$%*#(S 3 6$*$

/$&$ T#*9$8*#%$/',$*%(/, σ 3

E#+6%:

T#*9$ ENM

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