Click here to load reader

4.7 PONDASI.docx

  • View
    31

  • Download
    4

Embed Size (px)

Text of 4.7 PONDASI.docx

4.9 Perhitungan Pondasi Tiang PancangBerdasarkan data hasil penyelidikan tanah menggunakan alat sondir didapatkan data sebagai berikut :

Gambar 4.180 Grafik Sondir

4.9.1 Perhitungan Kapasitas Daya Dukung PondasiData Perencanaan Jenis Tanah= lempung Kohesi, c= 2,780 ton/m2 = 0,278 Kg/cm2 Sudut Geser dalam= 1,035 0 Kedalaman rencana = 14,8 m (sampai tanah keras) Diameter tiang rencana= 400 mm

a. Perhitungan PembebananPerencanaan perhitungan pondasi adalah type PT1 yang berada pada pertemuan titik portal melintang dan memanjang

Type PT 1 Gambar 4.181. Denah Pondasi Tiang Pancang Type PT1

Adapun hasil output SAP2000 arah melintang sebagai berikut :Rv= 1222,17 kN RH= 46,47 kN My= 91,12 kN.m Mx= 129,12 kN.m (Output arah memanjang)Pembebanan rencana pada tiang pancang : Beban struktur atas pada kolom= 1222,17 kN Berat sloof 0,25 . 0,50 . 9 . 24= 27,00 kN Beban pilecap 1,4. 1,4 . 0,6 . 24= 28,22kN Pmaks = 1277,39kN

b. Kondisi pengangkatanPenulangan tiang pancang didasarkan pada kapasitas momen pada saat pengangkatanq = A. beton = . r2 . beton = . 0,22 . 2400 Kg/m3= 301,44 Kg/mKondisi pengangkatan I

Gambar 4.182 kondisi I pengangkatan tiang Pancang

Panjang tiang pancang rencana = L = 14 mm1 = q . a2 m2 = 1/8. q (L - 2a)2 q. a2 m1 = m2 q. a2 = 1/8. q (L - 2a)2 q. a2a2 = 1/8 L2 L.a + a20 = 4 a2 + 4.a.L L24 a2 + 4.a.L L2 = 04 a2 + 4.a.14 142 = 04 a2 + 56 a 196 = 0Dari persamaan diatas didapat nilai a = 2,899 m dimasukan ke dalam rumus m1 dan m2m1 = q . a2 = . 301,14 . 2,8992 = 1267,11 kg.mm2 = 1/8. q (L - 2a)2 q. a2 = 1/8. 301,14 (14 2. 2,899)2 301,14 . 2,8992 = 1267,10 Kg.m

Kondisi pengangkatan II

Gambar 4. 183 Kondisi II pengangkatan tiang Pancang

m1 = q . a2 R1 = q (L - 2a)2 [( q. a2 )/(L-a)] = q (L2 2. a. L) / 2 (L - a)Mx = R1.x q. x2Syarat ekstrim :dMx/dx = 0R1. q. x = 0x = R1/q = R1 (L2 2. a. L) / q ( L a )Mmaks = m2= [R1 (L2 2 a. L )/q ( L - a ) ] 0,5 q .[(L2 - 2 a L)/2(L-a)]2= 0,5 q [(L2 - 2a)/2(L -2)]2m1 = m2 q. a2 = 0,5 q [(L2 - 2a)/2(L -2)]2a = ( L2 2 a L)/ 2 (L-a)2 a L 4 a L + L2 = 02. a2 4. a. 14 + 142 = 02 a2 36 a + 196 = 0 Dari persamaan diatas didapat nilai a = 4,099 m dimasukan ke dalam rumus m1 dan m2m1 = q . a2 = . 301,14 . 4,099 2 = 2533,59 kg.mm2 = 0,5 q [(L2 - 2a)/2(L -2)]2 = 0,5. 301,72 [(14,22 2. 4,16)/2(14,2 -2)]2= 4075,47 kg.mJadi, momen maksimum adalah 4075,47 kg.m = 40,75 KN.m

c. Perhitungan Daya Dukung Pondasi Tiang Pancang berdasarkan Uji CPT Perhitungan Daya Dukung Ujung TiangFormula yang digunakan untuk tanah lempung adalah

Keterangan :Qp= Daya dukung ujung tiang Ap= Luas Penampang ujung tiangqc1= nilai qc rata-rata 3D dibawah ujung tiangqc2= nilai qc rata-rata 8D diatas ujung tiangD= diameter tiangqc1= 150 kg/cm2qc2= 25,36 kg/cm2

Qp =

= = 67162 kg = 671,62 KN

Perhitungan Daya Dukung Selimut Tiang (Qs)Daya dukung selimut tiang ditentukan berdasarkan rumus berikut :

Keterangan :As = Luas selimut tiang (m2) = keliling x Lz= jarak dimana tahanan dibawah tiang yang dihitung = 4Dfs= gesekan selimut Ks.c= faktor reduksi = 0,45 Menentukan nilai AsKeliling (dengan D = 40 cm) = . D = . 40 = 125,66 cmL = 20 - 0 = 20 cmAs = keliling tiang pancang x L= 125,66 cm x 20 cm = 2513.27 cm2(diameter tiang pancang D yaitu 40 cm maka 8D = 8.40 = 320 cm)

Tabel. 4.22. Friction RatioKedalamanFsASFs. ASKedalamanFsASFs. AS

(cm)(Kg/cm2)cm2kg(cm)(Kg/cm2)cm2kg

002513,2701800,252513,27628,3175

200,492513,271231,50232000,262513,27653,4502

400,42513,271005,3082200,242513,27603,1848

600,392513,27980,17532400,242513,27603,1848

800,282513,27703,71562600,242513,27603,1848

1000,282513,27703,71562800,252513,27628,3175

1200,322513,27804,24643000,212513,27527,7867

1400,242513,27603,18483200,372513,27929,9099

1600,262513,27653,4502

Fs. AS 8D - L11862,634

Untuk , Nilai fs di dapat dari data tanah dari kedalaman 8D (320 cm)L ( 1480 cm)

KedalamanFsASFs. ASKedalamanFsASFs. AS

(cm)(Kg/cm2)cm2kg(cm)(Kg/cm2)cm2kg

3200,372513,27929,90999200,162513,27402,1232

3400,222513,27552,91949400,212513,27527,7867

3600,332513,27829,37919600,212513,27527,7867

3800,332513,27829,37919800,212513,27527,7867

4000,332513,27829,379110000,52513,271256,635

4200,332513,27829,379110200,652513,271633,6255

4400,332513,27829,379110400,42513,271005,308

4600,332513,27829,379110600,382513,27955,0426

4800,282513,27703,715610800,392513,27980,1753

5000,282513,27703,715611000,312513,27779,1137

5200,162513,27402,123211200,282513,27703,7156

5400,222513,27552,919411400,272513,27678,5829

5600,192513,27477,521311600,462513,271156,1042

5800,292513,27728,848311800,462513,271156,1042

6000,262513,27653,450212000,252513,27628,3175

6200,222513,27552,919412200,422513,271055,5734

6400,162513,27402,123212400,872513,272186,5449

6600,162513,27402,123212600,542513,271357,1658

6800,162513,27402,123212800,222513,27552,9194

7000,182513,27452,388613000,222513,27552,9194

7200,192513,27477,521313200,12513,27251,327

7400,192513,27477,521313400,432513,271080,7061

7600,192513,27477,521313600,232513,27578,0521

7800,192513,27477,521313800,232513,27578,0521

8000,142513,27351,857814000,372513,27929,9099

8200,132513,27326,725114200,282513,27703,7156

8400,132513,27326,725114400,372513,27929,9099

8600,132513,27326,725114600,372513,27929,9099

8800,162513,27402,123214800,082513,27201,0616

9000,162513,27402,1232

Fs. AS 8D - L41745,4147

Maka

Daya dukung pondasi tiang pancang mengikuti rumus umum yang peroleh dari penjumlahan tahanan ujung dan tahanan selimut, yang dapat dinyatakan dalam bentuk:Qu = Qp + QsKeterangan :Qu= daya dukung ultimit tiang (ton)Qp= daya dukung ultimit ujung tiang (ton)Qs= daya dukung ultimit selimut tiang (ton)Qu= Qp + Qs= 671,62 + 214,54= 886,17 KNPenentuan daya dukung ijin (Qa) diperoleh dengan daya dukung ultimit dengan factor keamanan, mengunakan anjuran Tomlinson sebagai berikut :Qa= Qu / 2,5= 886,17 / 2,5= 354,47 KNJadi, daya dukung satu tiang pancang adalah 354,47 KN

d. Perhitungan jumlah tiang pancangn = Pmaks / Qa= 1277,39/ 354,47 = 3,6 bh 4 bhJadi, untuk satu titik kolom digunakan 4 buah tiang pancangJarak antar tiang (s) untuk ujung tiang mencapai tanah keras, maka jarak tiang minimum diameter tiang ditambah 30 cm atau panjang diagonal tiang ditambah 30 cm. Diambil D + 30 = 40 . 30 = 70 cm. Pengambilan rentang ini bertujuan untuk menghindari pile heave (terangkatnya tiang karena pemancangan tiang yang lain). Jarak tiang ke tepi poer (horizontal) dan arah vertikal diambil 35 cm

Gambar 4.184 Susunan Tiang Pancang Rencana Type PT1

e. Perhitungan Daya Dukung LateralPenentuan kriteria tiang pendek dan panjang

Dimana K = Ks / 1,5 , dengan nilai Ks adalah modulus subgrade tanah yang dapat do tentukan dari korelasi dengan kuat geser tanah seperti pada tabel berikut:Tabel.4.23 Hubungan antara ks dan cuKonsistensiSedang Hingga TeguhTeguh Hingga Amat TeguhKeras

Kuat geser undrained cu (kg/cm2)0,50 1,001,00 2,00>2,00

Rentang ks (kg/cm2)0,15 0,300,30 0,60>0,60

Ks = 0,6 kg/cm2 (tabel hubungan kc dan cu)K= 0,6/1,5 = 0,4 kg/cm2I = 0,1 (D4 d4)= 0,1 (404- 25)= 216937,5 cm4E= 2,1x106 kg/cm2

Kriteria tiang panjang dan tiang pendek ditunjukan pada tabel berikutTabel.4.24 Kriteria Jenis TiangJenis TiangModulus Tanah

Kaku(Pendek)L 2TL 2R

Elastis(Panjang)L 4TL 0,35R

L 0,35 R1400 cm 0,35 . 410,779 cm1400 cm 143,773 cm, termasuk tiang panjang Perhitungan gaya lateral ultimite tiang panjang kepala tiang terjepit untuk tanah lempung menggunakan metode perhitungan Broms, dengan persamaan berikut ini:

= 0Dari persamaan diatas didapat nilai Hu = 54,669 KNMaka Ha = Hu/SF1 = 54,669 /1,5 = 36,446 KN/tiang

f. Perhitungan Efisiensi Kelompok Tiang (Eg)Panjang tiang dapat dihemat dari L= 14 m (end bearing pile) diganti dengan L= 9 m dengan memperhitungkan friction pileHitung cleef1. 0 300 cm c= 2. 300 600 cm c= 3. 600 900 cm c= + = 1,33 kg/ cm2Daya dukung friction pile:QFP= = = 2507,32 Kg= 2,5073 tonKombinasikan dengan end bearing friction qc: 1,5 D ke atas dan 1,5 D ke bawah.qc= (11,83+ 9,87+ 14,2)/ 3= 11,97 kg/cm2Qep= A. qc= . r2 . qc= . 202 . 11,98= 15030,13 KgQsp= QFP + Qep= 2507,32 Kg + 15030,13 Kg= 17537,45 Kg= 17,537 ton

g. Perhitungan Daya Dukung Ultimate Kelompok TiangDaya dukung kelompok tiangQu= m . n (Qp + Qs)= 2 . 2 (671,62 + 214,54)= 3544,69 KNDaya dukung blok tiang berukuran L . Bg . DQu= Lg . Bg . cu(p) . Nc + [2(Lg+Bg) . cu .L]= 1,4. 1,4 . 2,78 . 17,7 + [(2(2 + 2) . 2,78 . 14] = 314,39 ton = 3143,9 KNHarga daya dukung diambil nilai yang terkecil sehingga Qu. Eg > Pu3143,9 KN . 0,504 > 1277,39 kN1585,08 kN > 1277,39 kN.................................... okDaya Dukung pile group dapat menggunakan dengan cara Bina MargaDari tabel daya dukung Terzaghi Sudut geser () = 1,035 o diperoleh : Nc = 6,04Nq = 1,13N= 0Qpg = c . Nc. A + 2 (B + y ) e.c Qpg = 0,278 . 6,04. (140 x 140) + 2 (200+ 200 ) .400Qpg = 352910,75 kg = 352,91 tonQpg izin = 352,91 3 = 177,63 tonKekuatan satu tiang dalam kelompok = 177,63 ton / 4= 29,41 tonv = 122,21ton < Qpg izin = 177,63 ton

h. Perhitungan Penurunan PondasiPembebanan Beban super struktur= 122,21 ton Berat sendiri tiang pancang 4 buah x . (0,2m)2 x 9 m x 2,4= 10,85ton Beban pilecap 1,4. 1,4 . 0,6 . 2,4= 2,82ton Qf= 135,89ton

LempungY= 1,630 t/m3Yd= 1,104 t/m3Ysat= 1,634 t/m3Gs= 2.611 t/m3e= 1,365C= 2,780 t/m3F= 1,0570LL= 81,22%Gambar 4.185 Penurunan Pondasi Tiang Kelompok

1. Penurunan Seketika

S = 0,0146 m = 1,46 cm

2. Penurunan Jangka Panjang atau KonsolodasiPenentuan tegangan yang terjadi

Menghitung Tegangan Efektif Awal

= 10,20 m . 1,634 t/m3 = 16,667 ton/m2 = 166,67 KN/m2Perhitungan PenurunanCc = 0,0009 (LL 10) = 0,0009 (81,22 10) = 0,0641

= 0,167 . log 3,56= 0,093 m = 9,3 cm

4.9.2 Perhitungan Tulangan Poer (Pile Cap)a. Data Perencanaan Poer-fc = 30 Mpa-fy = 240 Mpa- Selimut beton = 50 mm-Tebal poer = 600 mm-Ukuran poer 1400 mm x 1400 mm-tul utama = 16 mm- d = 600 50 .16 = 542 mmMenghitung tegangan tanah yang terjadi :

q1 = 651,73 + 199,24 = 850,97 kN/m2 = 0,850 Mpaq2 = 651,73 - 199,24 = 452,49 kN/m2 = 0,452 Mpa

Kontrol Kekuatan GeserMenentukan tebal telapak pondasi menurut kriteria geser : Periksa Geser Satu Arahqc = . (q1 + q2) = . (0,850 + 0,452) = 0,652 MPa

Vu1 = . (q1 + qv). L. (0,5. L - (C1. + d)) = . (0,850 + 1,13). 1400. (0,5. 1400 - (600 + 542) = 490721,82 N = 490,7 KNTegangan geser nominal

Kuat geser rencana = 0,75. 692,7 = 519,5 KN > Vu = 490,7 KN, maka karena kuat geser rencana lebih besar dari Vu1 maka tebal d = 600 mm mencukupi untuk menahan geser satu arah.

Periksa Geser Dua Arah

= 0,652 + (600+542) /1400 . (0,850 0,652) = 0,814Mpa

= 0,5. (0,850 + 0,652).1400. (0,5 . 1400 - (600 + 542))= - 464688 N = 464,88 KNHarga geser nominal dengan =1,5 adalah

= 1/6 . (1+2/1,5).= 1855,45 N = 1,855KNDengan s = 50, untuk kolom internal

= 3698450,92 N = 3698,45 KN

= 692696,46 N = 692,69 KNDari kedua nilai Vc diatas digunakan nilai Vc terbesar yaitu 3698,45 KN

= 4931,267 N > 692,69 KNKesimpulanya bahwa dengan tebal poer d = 600 mm sudah mencukupi untuk menahan gaya geser dua arah.

Penulangan Arah x dan yKetentuan yang digunakan untuk perhitungan poer :- fc = 30 Mpa fy = 400 Mpa selimut beton (P) = 50 mm Tebal poer = 600 mm Ukuran poer 1400 mm x 1400 mm tul utama = 16 mm d = 600 50 - .16 = 542 mmTulangan Arah X dan Y Mu = 91,12 KNm

Menentukan yang diperlukan;

Rn =

=

= = 0,00098 = 0,00098. < min = 0,0035 dipakai min = 0,0035Luas tulangan perlu :Aslx= .b.d = 0,0035 . 1000 . 542 = 1897 mmDipakai tulangan diameter 16

Jarak tulangan perlu == 105,99 mmMaka diambil jarak tulangan (s) = 100 mmJadi dipakai 16 - 100Kontrol kapasitas momen :

Mn = As . fy . ( d a/2 ) = 1897 . 400 ( 542 29,76/2). 10-6 = 399,98 kNm Mn = 0,8. 399,98 = 319,98 kNm Mn = 319,98 kNm > Mu = 91,12 KNm Ok4.9.3 Perhitungan Tulangan Tiang PancangPile group yang menerima beban eksentris (berat sentris + momen)RH= 48,87 kN v= 1277,394 kN Mx= 129,12 kN.m ymak= 1 m n= 4 buahnx= 2y2= 1,42 = 1,96 m2My= 91,12 kN.m xmak= 1 mny= 2 x2= 1,42 = 1,96 m2

Gambar 4.186. Sketsa Penyaluran Tiang Pancang Rencana Type PT1Beban total maksimum yang diterima tiang :

Maka pu diambil yaitu 375,53 KNMomen ultimate = 8,25 ton.m = 82,5 KN.m (berdasarkan spesifikasi tiang product P.T WIKA beton)

Data perencanaana. Penampang kolom bulatDiameter tiang (h) = 400 mmJari-jari (h/2)= 200 mmb. Gaya dan momen beban terfaktorPud= 375,53 Mud= 82,5 KN-mc. Menetukan tulangan yang akan digunakanDiameter tulangan pokok, D = 16 mmJumlah tulangan yang akan dipakai, nst = 10 buah yang desain semua sisi samaDiameter tulangan sengkang spiral, = 10 mmSelimut beton, p = 40 mmMutu beton, K-300 dengan fc = 30 MpaMutu baja tulangan: < 13 mm: BJTP 24 (fy = 240 Mpa)D > 13 mm: BJTD 40 (fy = 400 Mpa) Faktor reduksi, = 0,70 (kolom dengan pengikat spiral)

Gambar 4.187. Penampang Tiang Pancang Bulat Rencana d = 400 mm

Perhitungan a. Gaya nominal

Pnd= == 536,47 KN

Mnd=== 117,86 KN-mb. Menghitung luas total tulangan

Ast = = = 2010,62 mm2

Kontrol rasio penulangan :

( Luas tulangan 1,6% dari luas kolom bulat)..... okc. Menghitung kondisi kolom dengan beban aksial saja (Po)Po = 0,85. fc.( ..D2 Ast) + Ast.fyPo = 0,85. 30.( . .4002 2010,62) + 2010,62.400Po = 3995850 NPo = 3995,85 KNd. Menghitung kapasitas maksimum kolom (Pmaksimum)

Pmaksimum = = = 5708,36 KNKarena (Pmaksimum = 5708,36 KN) > (Pnd= 536,47 KN) maka penampang kolom memenuhi syarate. Menghitung parameter penampangd= h p - - D = 400 40 10 . 16 = 342 mmd= h d = 400 342 = 58 mm

d1= = = 71 mmf. Menentukan luas tulangan tarik dan tekan

As = 1 D16 = = = 201,06 mm2

As1 =2 D16 = = = 402,12 mm2

As2= 2 D16 = = = 402,12 mm2

As2= 2 D16 = = = 402,12 mm2

As1= 2 D16 = = = 402,12 mm2

As = 1 D16 = = = 201,06 mm2Maka ;Ast = As + As1 + As2 + As3 + As2 + As1 Ast = 2010,62 mm2 ( sesuai dengan perhitungan Ast sebelumnya)g. Menghitung jarak garis netral pada kondisi seimbang

Cb = = = 205,20 mm 1 = 0,85ab = 205,20 x 0,85 = 174,42 mmh. Menghitung regangan dan tegangan tulangan pada kondisi seimbang Untuk tulangan As

s = = = 0,0020

y = = = 0,0020 Menentukan fsKarena s y, maka fs = fy = 400 MPa Untuk tulangan As1

s1 = = = 0,00115

y = = = 0,0020 Menentukan fs1Karena s1 y, maka fs1 = Es. s1 = 200000 x 0,00115 = 296,20 MPa Untuk tulangan As2

s2 = = = 0,0004

y = = = 0,0020

Menentukan fs2Jika s2 y, maka fs2 = Es. s2 = 200000 x 0,0004 = 88,60 MPa Untuk tulangan As2

s3 = = = 0,0006

y = = = 0,0020Menentukan fs2Karena s2 y, maka fs2 = Es. s2 = 200000 x 0,0006 = 119,01 MPa Untuk tulangan As1

s1 = = = 0,0016

y = = = 0,0020Menentukan fs1Karena s2 y, maka fs1 = Es. s1 = 200000 x 0,0016 = 326,61 MPa Untuk tulangan As

s1 = = = 0,0022

y = = = 0,0020Menentukan fsKarena s y, maka fs = fy = 400 MPa

= = = 82,650 = 90 = 90 82,650 = 7,350

Ac = = Ac = 288856,34 mm

== 18,31 mmi. Menghitung gaya nominal kondisi seimbang berdasarkan diagram momen dan gaya diperoleh dari gambar :Cc = 0,85. fc . Ac = 0,85. 30. 288856,34.10-3 = 7356,84 KNTs = As.fs = 201,06 x 400.10-3 = 80,42 KNTs1 = As1.fs1 = 402,12 x 296,20.10-3 = 119,11 KNTs2= As2.fs2 = 402,12 x 88,60.10-3= 35,63 KNCs2 = As2.fs2 = 402,12 x 119,01.10-3= 47,86 KNCs1 = As1.fs1 = 402,12 x 326,61.10-3= 131,34 KNCs = As.fs = 206,06 x 400.10-3= 80,42 KN

j. Menghitung gaya aksial nominal kondisi seimbang (Pnb) dan momen nominal kondisi seimbang (Mnb) berdasarkan diagram momen dan gaya.Sebelumnya menghitung terlebih dahulu jarak penampang terhadap garis centroid pada kondisi seimbang (balance):Pnb = Cc - Ts -Ts1 -Ts2 + Cs3 + Cs2 + Cs1= 7390,29 KNMnb = Cc. Zc + Ts. Zs + Ts1. Zs1 + Ts2. Zs2 + Cs3. Zs3 + Cs2. Zs2 + Cs1. Zs1= 187,36 KN.nKontrol :Jika Pnd < Pnb, maka zona kontrol tarikJika Pnd > Pnb, maka zona kontrol desakKarena (Pnd = 233,64 KN < Pnb = 7390,29 KN) maka kuat penampang kolom dalam zona kontrol tarikk. Menghitung kapasitas tulangan rencanaDitentukan terlebih dahulu harga C (posisi garis netral) melalui proses coba-coba. Karena Jika dalam kuat penampang kolom dalam zona kontrol desak maka nilai c < cb(Analisis dan Desain Struktur Beton Bertulang, Amrinsyah Nasution, hal:227 )C (dicoba ) = 160 mm < Cb = 205,20 mm (Ok)1 = 0,85a = C. 1 = 160 x 0,85 = 136 mml. Menghitung regangan dan tegangan tulangan rencana kapasitas pada penampang kolom Untuk tulangan As

s = = = 0,0034

y = = = 0,0020 Menentukan fsKarena s y, maka fs = fy = 400 MPa Untuk tulangan As1

s1 = = = 0,0027

y = = = 0,0020 Menentukan fs1Karena s y, maka fs1 = fy = 400 MPa Untuk tulangan As2

s2 = = = 0,0014

y = = = 0,0020

Menentukan fs2Jika s2 y, maka fs2 = Es. s2 = 200000 x 0,0014 = 283,13 MPa Untuk tulangan As2

s3 = = = -0,0001

y = = = 0,0020Menentukan fs2Karena s2 y, maka fs2 = Es. s2 = 200000 x -0,0001 = -16,88 Mpa Untuk tulangan As1

s1 = = = 0,0012

y = = = 0,0020Menentukan fs1Karena s2 y, maka fs1 = Es. s1 = 200000 x 0,0012 = 249,38 MPa Untuk tulangan As

s1 = = = 0,0019

y = = = 0,0020Menentukan fsKarena s y, maka fs = fy = 400 MPa

= = = 71,340 = 90 = 90 71,340 = 18,660

Ac = = Ac = 183597,51 mm

== 3,44 mmm. Menghitung gaya nominal kapasitas pada penampang berdasarkan diagram momen dan gaya:Cc = 0,85. fc . Ac = 0,85. 30. 183597,51.10-3 = 4681,74 KNTs = As.fs = 201,06 x 400.10-3 = 80,42 KNTs1 = As1.fs1 = 402,12 x 400.10-3 = 160,85 KNTs2= As2.fs2 = 402,12 x 283,13.10-3= 113,85 KNCs2 = As2.fs2 = 402,12 x -16,88.10-3= -6,79 KNCs1 = As1.fs1 = 402,12 x 249,38.10-3= 100,28 KNCs = As.fs = 206,06 x 382,50.10-3= 76,91 KNn. Menghitung gaya aksial nominal kapasitas rencana (Pnk) dan momen nominal kapasitas rencana (Mnk) berdasarkan diagram momen dan gaya.Sebelumnya menghitung terlebih dahulu jarak penampang terhadap garis centroid pada kondisi seimbang (balance):

Gaya aksial nominal kapasitasPnk = Cc - Ts -Ts1 -Ts2 + Cs3 + Cs2 + Cs1= 4866,46 KNMomen nominal kapasitasMnk =Cc. Zc + Ts. Zs +Ts1. Zs1 +Ts2. Zs2 + Cs3. Zs3 + Cs2. Zs2 + Cs1. Zs1=139,68 KN-mo. Kontrol : Untuk beban aksial sentriesPnk > Pud, maka kolom memenuhi syarat0,7. 4866,46 KN > 375,53 KN3406,52 KN > 375,53 KN .............................Ok Untuk momen lenturMnk > Mud, maka kolom memenuhi syarat0,7. 139,68 KN-m > 82,5 KN-m97,78 Kn-m > 82,5 KN-m .............................OkMud/Muk = 82,50 / 97,78= 0,84Artinya kolom kuat dengan rasio Mud/Muk = 0,84 < 1 Kontrol Jarak tulanganSengkang= 2 . 10= 20 mmSelimut beton= 2 . 40= 80 mmTul Pokok= 6 . 16= 96 mm +Jumlah = 196 mmS = (400 196)/5 = 40,8 mm > 25 mm .. OK

4.9.4 Perhitungan Interaksi Tiang PancangTerlebih dahulu Membuat tabel bantuan yang nilai-nilainya didapatkan dari hasil desain sebelumnyaTabel 4.25 Koordinat (Mu,Pu) diagram interaksiData GrafikMuPu

KN-mKN

Pure Compression0.02797.1

Balance Condition131.25173.2

Actual97.83406.5

Pure Tension0.0-563.0

Ultimate design82.50375,53

Tabel 4.26 diagram interaksi kolom bulat 400interaksi kolomData Grafik

KondisicaPnkMnkMukPuk

pure tension0,00-562,97

1,0020,0017,00-136,99135,9995,19-95,89

2,0038,5232,74-117,57138,7597,12-82,30

3,0057,0448,48-51,97147,83103,480,00

4,0075,5664,2375,03162,42113,7052,52

5,0094,0879,97152,03171,27119,89106,42

6,00112,6095,71253,35178,97125,28177,34

7,00131,12111,45340,21185,00129,50238,15

8,00149,64127,19427,98188,74132,12299,59

9,00168,16142,94520,76190,79133,55364,53

10,00186,68158,68598,39191,41133,99418,88

11,00205,20174,42691,71188,47131,93484,20

12,00218,88186,05763,07184,83129,38534,15

13,00232,56197,68826,03181,62127,14578,22

14,00246,24209,30882,00178,77125,14617,40

15,00259,92220,93932,07176,22123,35652,45

16,00273,60232,56977,14173,92121,74684,00

17,00287,28244,191016,02171,64120,15711,21

18,00300,96255,821049,51169,37118,56734,66

19,00314,64267,441080,10167,30117,11756,07

20,00328,32279,071108,14165,40115,78775,70

21,00342,00290,701133,93163,65114,56793,75

pure compression0,002797,10

ultimate design82,50375,53

Gambar 4.188. Diagram Interaksi Kolom tiang pancang d = 400 mm

Gambar 4.189 Denah Pondasi Tiang Pancang Type PT1

Gambar 4.190 Denah Penulangan Poer Type P1

Gambar 4.191 Detail Penulangan Poer dan Pondasi Tiang Pancang Type PT1374