1Programa de Ps-graduao em Engenharia Qumica da Universidade Estadual de Maring UEM. E-mail: dudarasi@yahoo.com.br; flavioluislemos@yahoo.com.br 2Engenharia Qumica da Universidade Estadual de Maring UEM. E-mail: ivanlara@hotmail.com; eduanclaro@gmail.com 3Engenharia Qumica da Universidade Estadual de Maring UEM. E-mail: lmmj@deq.uem.br

ENGEVISTA, V. 16, n. 3, p.384-391, Setembro 2014 384

REFINO DE LEOS VEGETAIS UTILIZANDO LAVAGEM CIDA COM RECIRCULAO

Eduardo Rasi de Almeida Prado

1

Flvio Luis Lemos1

Ivan Lara2

Eduan de Oliveira Claro2

Luiz Mario de Matos Jorge3

Resumo: O refino tradicional do leo de soja consiste em submeter o produto s etapas de

degomagem, neutralizao, branqueamento e desodorizao, buscando a melhoria de sua

aparncia fsica, odor e sabor. Cada uma destas etapas impacta consideravelmente sobre a

qualidade e custo do leo, sendo muitas vezes fator decisivo na competitividade global.

Neste contexto, visando minimizar perdas, o trabalho teve enfoque na lavagem do leo

neutro, processo na qual ocorre na etapa de neutralizao. Nos processos tradicionais, a

neutralizao dos cidos graxos livres ocorre de forma alcalina com adio de hidrxido de

sdio, a saponificao residual desta reao deve ser removida no processo seguinte que

a lavagem do leo neutro. O presente estudo analisou a viabilidade da substituio do

processo de lavagem com gua pelo processo de lavagem cida com recirculao,

verificando as redues nas perdas por arraste que ocorrem nas centrfugas de lavagem

bem como a reduo no consumo de gua. Primeiramente, realizou-se um balano de

massa nas correntes de interesse. Posteriormente foram realizadas anlises do teor de leo

contido nessas linhas mediante o processo de lavagem com gua e o processo proposto,

bem como a quantificao do consumo de cido fosfrico utilizado durante os

experimentos. Atravs dos resultados obtidos, verificou-se que o processo de lavagem

cida reduziu o teor de leo presente na gua residual em mdia de 2,5% para 0,61%, com

a recirculao, foi possvel abaixar o consumo de gua desmineralizada em at 55% e

reduzir o volume de carga contaminante enviada planta de tratamento em at 44,5%.

Palavras-chave: refino de leo de soja, neutralizao, lavagem cida, recirculao de

gua.

Abstract: The traditional soybean oil refining process consists of submitting the product to

degumming stage, neutralization, bleaching and deodorization, looking for improvement in

their physic appearance, smell and flavor. This report had focused on neutralization, step

which the washing of neutral oil occurs. In general, all chemical neutralization installations

are equipped with at least one or often two washing steps. The purpose of washing the oil

is to reduce the residual soap contained after neutralization with caustic soda. This study

aimed to analyze the feasibility of replacing the current process of washing with water by

an acid washing with recirculation, verifying reductions in drag losses that occur in

washing centrifugal and there duction in water consumption. Firstly, the layout of the

facility was assessed and carried out a mass balance in the current so finterest. Later,

analysis was performed of the oil content contained in the selines by the current process

and the proposed process, as well as the consumption of phosphoric acid used during the

experiments. By the results obtained, it was found that the acid washing process with

recirculation reduced the oil content present in the residual water averaged2.5% to 0.61%.

It was also observed that with recirculation, it is possible to reduce the consumption of

demineralized water up to 55% and reduce the amount of contaminant load sent to the treat

ment plant (effluent) by 44,5% compared with the current values. It was also found that the

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acid washing process is economically viable, once there placement of the process, as

proposed, will generate na additional profit to the plant, evidencing the effectiveness of the

proposed modification.

Keywords: soybean oil refining, acid washing, neutralization, water recirculation.

1. INTRODUO

O Brasil responsvel por cerca de

28% da produo mundial de soja, o

segundo maior produtor e exportador

mundial de soja em gro, farelo e leo de

soja. Esta cadeia produtiva um dos

principais itens da Balana Comercial

Brasileira e exportou cerca de US$9,5

bilhes em 2005, colocando o pas na

liderana mundial nas exportaes do

setor em valor (Abiove, 2011).

Do processamento dos gros de

soja, obtm-se trs produtos primrios: o

leo degomado, o farelo de soja e a

lecitina. Os demais produtos obtidos,

como protenas isoladas e concentradas,

leos refinados, gorduras, cidos graxos,

sabes entre outros, so derivados ou

fraes isoladas dos produtos primrios,

obtidos atravs do emprego de

tecnologias especficas (Mendes, 2000).

Neste contexto, o refino do leo de

soja passa a ser um processo

extremamente importante para agregar

valor ao produto. Este processo pode ser

definido como um conjunto de processo

que visam transformar os leos brutos em

leos comestveis. A grande maioria dos

leos e gorduras destinados ao consumo

humano submetida ao refino, cuja

finalidade uma melhora na aparncia,

odor e sabor pela remoo do leo bruto

os componentes que caracterizam tais

aspectos (Mandarino; Roessing, 2001).

1.1. NEUTRALIZAO E LAVAGEM

A finalidade da neutralizao do

leo bruto a eliminao de cidos

graxos livres em que se utilizam solues

alcalinas de soda custica ou, em casos

raros, de carbonato de sdio. Os cidos

graxos neutralizados transformam-se em

sabes e so separados dos glicerdeos

pela diferena de peso especfico.

Como as solues aquosas tanto de

soda custica como de sabo so

insolveis em leo, o processo de

neutralizao se desenvolve entre as duas

fases, a oleosa e a aquosa. Essa etapa

merece ateno especial, pois pode

ocorrer saponificao indesejvel de

triglicerdeos e consequente perda de

material neutro, produzindo glicerol e

uma mistura de sais alcalinos de cidos

graxos (sabes).

O processo bsico para a

neutralizao do leo de soja consiste em

um aquecimento do leo, pr-tratamento

com cido fosfrico (85% de

concentrao) para possibilitar a

eliminao dos fosfatdeos

remanescentes, a neutralizao com soda

custica diluda (16 a 20B) e a separao dos sabes.

O valor comercial do leo neutro

muito superior ao do sabo obtido com a

neutralizao dos cidos graxos. Assim

sendo, sob o ponto de vista econmico,

muito importante que no processo de

neutralizao se obtenha a maior

quantidade possvel do leo neutro, isto

, que os cidos graxos livres sejam

neutralizados com a menos perda

possvel de leo neutro (Rohr, 1978). Aps a neutralizao, o leo neutro

possui ainda alto contedo de sabes que

devem ser removidos (400 a 700 ppm de

sabes). Dependendo do contedo

residual de sabes requerido, um ou dois

estgios de lavagem, so necessrios.

O leo proveniente da etapa de

neutralizao misturado com 5 a 10%

de gua a uma temperatura mnima de

90C e aquecido no trocador a placas at

a temperatura de lavagem. A gua de

lavagem abrandada (mximo 6 graus

ingleses de dureza) dosada na linha de

leo atravs de sistema similar ao

utilizado para o cido/soda e vai ao

misturador. O misturador envia a mistura

leo/gua centrfuga (Dorsa, 2000).

As centrfugas de lavagem separam

o leo como fase leve e a soluo de

sabo em gua juntamente com

insolveis, como a fase pesada. Uma

lavagem comumente remove 90% dos

sabes (Norris, 1982).

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1.2. LAVAGEM CIDA COM RECIRCULAO

O processo de lavagem cida com

recirculao consiste na reutilizao da

gua descartada na etapa da lavagem do

leo, aps prvio tratamento desta com

cido fosfrico, visando recuperao do

leo arrastado e a reduo no consumo de

gua. A gua descarregada pela

centrfuga lavadora recolhida em um

tanque de servio, cuja finalidade

aumentar o volume de gua em

circulao, de forma tal a prolongar o

tempo de operao antes de saturar a

gua com impurezas contaminantes.

Deste tanque, a partir da adio de

gua quente, se restabelece o volume de

gua do sistema para renovar a gua

industrial. Atravs de uma bomba

centrfuga, resistente a ataque de cidos, a

gua acidulada bombeada aos

misturadores de lavagem. Na sada da

bomba instalado um controlador de pH

que controla a dosagem de cido. A gua

volta ao sistema com um pH constante e

controlado da ordem de 5.

Parte da gua descartada

continuamente do tanque. Desta forma se

vo retirando do sistema as impurezas

separadas do leo, junto com os sabes,

como fsforo e metais pesados, para

evitar a saturao da gua com estes

contaminantes. Durante este processo, h

uma renovao em cerca de 20% da gua

industrial utilizada.

2. MATERIAIS E MTODOS

2.1. MATERIAIS

No presente trabalho, as matrias-

primas utilizadas foram o leo de soja e a

gua utilizada no sistema. Como forma

de conhecer as correntes de interesse,

realizou-se primeiramente um estudo do

layout da refinaria de leos. Elaborou-se

um fluxograma simplificado do processo

das principais linhas e realizou-se um

balano de massa para gua e leo nas

etapas analisadas, no qual foram

quantificados os principais fluxos.

A etapa de neutralizao e lavagem

conta com duas centrfugas de

neutralizao e trs centrfugas de

lavagem, dentre as quais, trs apresentam

gua de refrigerao de selos. Toda a

gua usada nos selos dos anis das

centrfugas e para lavar o leo, deve ser

branda e livre de metais (Duff, 1992).

Como a gua a principal matria

prima utilizada na lavagem do leo, foi

desenvolvido um fluxograma mais

detalhado da distribuio desta pela

planta (Figura 1).O primeiro tanque

(tanque I) armazena gua

desmineralizada utilizada na hidratao

do leo bruto. Este tanque fornece a gua

que utilizada atualmente em uma linha

do processo de degomagem do leo, na

etapa de lavagem do leo neutro e na

diluio da soda custica utilizada na

neutralizao do leo.

Figura 1.Distribuio de gua na

refinaria.

O tanque II recebe a gua utilizada

no resfriamento dos selos de carvo das

centrfugas e a gua descartada aps

lavagem do leo neutro.

2.2. MTODOS

Para avaliar a viabilidade e

assertividade do processo proposto,

realizaram-se testes na planta.

Inicialmente, eram coletadas amostras em

condies normais de operao da gua

de lavagem na sada da centrfuga, na

sada do tanque e na entrada e sada do

decantador. Na corrente de entrada do

tanque, foi introduzida uma tubulao

com um dosador de cido fosfrico. Com

o pHmetro, controlava-se a vazo de

cido fosfrico dosado em funo do pH

da gua descartada pelo tanque. O pH

utilizado foi de 4,5 - 5,5. Em seguida,

realizava-se a lavagem com a gua

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acidificada. Passadas de 1 a 2 horas para

estabilizao do processo eram coletadas

novas amostras nas novas condies de

operao e analisadas em laboratrio o

teor de leo arrastado.

3. RESULTADOS E DISCUSSO

3.1. ANLISE DO CONSUMO DE GUA

Foi possvel quantificar o consumo

de gua no processo e o consumo

esperado quando utilizado o processo de

recirculao de gua de lavagem por

meio de um balano de massa no sistema.

Nesta etapa de clculos, assumiu-se a

densidade da gua constante para todas as

correntes, sendo o valor utilizado igual a

1000 kg/m.

Para o processo de degomagem, a

dosagem de gua corresponde a 3% da

vazo de leo de soja que passa pela

linha. Este parmetro foi fixado a partir

de anlises do teor de gomas presente no

leo. A partir do balano de massa

realizado tem-se que a vazo de leo

bruto de soja de 20000 kg/h entrando na

etapa da degomagem I e 5000 kg/h na

degomagem II.

(1)

Por meio da Equao1, tem-se que

a vazo de gua consumida para a

degomagem I de 600 kg/h e para a

degomagem II de 150 kg/h.

Na etapa da neutralizao, o

consumo de gua acontece em dois

pontos do processo: na diluio da soda

custica e na lavagem do leo neutro. O

clculo para o consumo de gua para

diluio da soda custica feita atravs

da seguinte expresso (Dorsa, 2000):

(2)

De acordo com as condies

operacionais estabelecidas, a

concentrao da soda diluda de 14,83%

e utilizando-se a vazo de soda custica

como sendo 107 l/h, obtm-se a partir da

Equao 2 que a vazo de gua de

diluio de 468,79 l/h.

Para o clculo do volume de gua

utilizado na lavagem do leo, utiliza-se a

seguinte expresso (Dorsa, 2000):

(3)

Tomando a vazo total de leo

neutro como 20000 kg/h de leo e a partir

da equao (3), para uma dosagem de

gua de 5% obtm-se que a vazo de

gua utilizada de 1145,48 l/h.

A partir de dados de consumo de

gua desmineralizada da planta,

possvel verificar que a vazo de gua

fornecida a refinaria encontra-se em cerca

de 2.770,00 l/h.

Realizando o balano de massa

global do tanque I, utilizando a Figura 1,

conhecendo a vazo mssica de agua

desmineralizada na entrada do tanque I e

as vazes mssicas da agua para lavagem

de leo neutro, a agua para diluio de

soda caustica e a gua para degomagem,

obtm-se que a vazo de gua descarta

para o decantador de 405,73 kg/h.

A mesma anlise foi realizada para

o tanque de gua II, onde as principais

linhas de entrada de gua so o descarte

das centrfugas de lavagem e o descarte

da gua de refrigerao dos selos de

carvo das centrfugas e o descarte para o

decantador.

A gua de selagem das centrfugas

fornecida diretamente da caldeira para a

refinaria e aps a refrigerao dos selos,

esta descartada no tanque II. Para

quantificar o volume de gua utilizado,

foram realizados testes de vazo. Foi

adotado um volume fixo de medida e

eram realizadas tomadas de tempo. A

partir do volume e do tempo, determinou-

se a vazo de gua em cada centrfuga,

totalizando uma vazo de 1822 kg/h.

Realizando o balano e massa no

tanque II, utilizando a Figura 1,

determinou-se que o volume de gua

descartada para o decantador de

2.967,48 kg/h.

Quantificando os fluxos das

correntes de gua no layout proposto,

tem-se que o tanque I ficaria responsvel

pelo fornecimento da gua de diluio da

soda custica e a gua para hidratao do

leo bruto (degomagem I e II), sendo este

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volume de 1218,79 l/h.A vazo de

entrada do tanque II permaneceria

inalterada, recebendo a gua de lavagem

e a gua dos selos das centrfugas. Essa

gua proveniente dos selos seria

responsvel pela reposio da gua de

lavagem. O tanque II ficaria responsvel

por fornecer os 1145,48 l/h necessrios

para a lavagem e o restante seria

descartado para o decantador.

Comparando as duas situaes de

processo, tem-se que a reduo no

consumo de gua desmineralizada

utilizada no processo sofreria uma

reduo de 2770 l/hpara

aproximadamente 1250 l/h. Isso

representa uma reduo de cerca de 55%

no gasto de gua desmineralizada.

Pode-se evidenciar ainda a reduo

no volume de efluente mandado para a

estao de tratamento, que passaria de

3373,21 l/h para 1853,40 l/h, ou seja,

uma reduo de aproximadamente 44,5%

no volume total.

3.2. CONSUMO DE CIDO FOSFRICO

O objetivo dessas anlises foi

verificar qual o volume ideal a ser dosado

no processo e qual o custo proveniente da

operao.

A dosagem de cido foi realizada

atravs de uma bomba dosadora instalada

prxima ao tanque de gua. O ajuste da

velocidade da bomba era realizado por

meio de um inversor de frequncia,

atravs do qual era possvel ajustar a

vazo de cido desejada.

Variou-se a vazo de cido

fosfrico dosada em cada ensaio a fim de

verificar a influncia da quantidade de

cido no teor de leo arrastado.

Utilizaram-se seis vazes de cido

diferentes, as quais foram escolhidas de

acordo com o pH da gua na entrada do

processo de lavagem.

O ponto de dosagem do cido

fosfrico encontrava-se na sada do

tanque II e o seu consumo foi

determinado por meio de anlises de

consumo especfico da planta, para

verificar a coerncia dos dados de

consumo e gerar a curva de calibrao da

bomba.

As frequncias escolhidas para os

testes foram 30, 50, 70, 100, 125 e 150

RPM. Para cada uma dessas, mensurou-

se o consumo de cido pela diferena de

volume do tanque de cido aps 60

minutos de dosagem (Tabela 1).

Tabela 1. Quantificao da dosagem de

cido.

Frequncia

do inversor

(RPM)

Dosagem no processo

(l/h)

30 3,4

50 3,3

70 2,0

100 4,0

125 5,8

150 9,0

Conhecendo-se a vazo dosada em

cada uma das frequncias utilizadas,

realizaram-se anlises de arraste de leo

visando obter a condio tima de

operao. O ponto de coleta das amostras

restringiu-se apenas ao descarte da

centrfuga de lavagem, uma vez que a

lavagem do leo neutro a etapa

determinante do processo.

Para cada frequncia escolhida,

coletou-se uma amostra de gua o

determinou-se o teor de leo arrastado, o

pH na sada do tanque II e o pH na sada

da centrfuga (Tabela 2).

Tabela 2.Valores do teor de leo e pH da

gua na centrfuga de lavagem.

Frequncia

(RPM)

Teor

de

leo

(%)

pH-

sada

tanque

II

pH - sada

da

centrfuga

25 4,91 10,45 11,17

50 3,28 7,98 10,78

70 2,41 7,40 10,58

100 0,45 6,60 7,19

125 0,16 7,28 7,35

150 0,01 1,12 2,63

Com os resultados obtidos pode-se

prever a quantidade de leo arrastada na

lavagem em diferentes vazes de cido.

De acordo com a literatura, o valor de pH

ideal de operao do processo encontra-

se entre 4,5 e 5,5. Tomando esse critrio

como determinante e analisando os dados

ENGEVISTA, V. 16, n. 3, p.384-391, Setembro 2014 389

obtidos nos testes, assumiu-se que a

frequncia ideal de operao para a planta

100 RPM.

3.3. LAVAGEM CIDA COM RECIRCULAO

Os testes na planta possuem um

carter quantitativo, uma vez que as

amostras retiradas foram analisadas em

laboratrio para verificar a assertividade

da lavagem cida. Com a planta operando

em condio usual de lavagem,

coletaram-se amostras em quatro pontos

distintos da planta. Os pontos escolhidos

foram na sada de centrfuga e lavagem, o

descarte do tanque II, a entrada do

decantador e a sada do decantador. Foi

analisado o teor de leo neutro arrastado

na gua e os resultados obtidos so

apresentados na Tabela 3.

De acordo com os valores obtidos,

pode-se verificar o elevado teor de leo

das amostras no acidificadas em todos

os pontos coletados, dando maior

destaque para a sada da centrifuga, onde

se obteve uma mdia de

aproximadamente 2,5% de leo.

Analisando os resultados na sada

do decantador, percebe-se a ineficincia

do processo de separao e recuperao

desse leo arrastado. Uma vez que essa

corrente direcionada a estao de

tratamento de efluente, no possvel

realizar a recuperao desse leo,

evidenciando as perdas e a necessidade

de um processo que reduza a quantidade

de leo arrastado.

Tabela 3.Teor de leo nas amostras em condies normais de operao.

Centrfuga Tanque II Entrada decantador Sada decantador

2.88% 0.45% 1.02% 0.51%

1,89% 1.10% 2.03% 1.72%

1,52% - - -

1,32% - - -

7,52% 1,05% 0,81% 0,66%

4,51% 1,20% 1,25% 1,26%

3,22% 0,73% 0,65% 0,84%

1,55% 1,01% 2,70% 2,75%

0,66% 0,42% 0,66% 1,39%

3,10% 1,19% 1,94% 0,75%

4,72% 2,79% 1,96% 1,70%

Com a nova bateria de testes, o

sistema foi configurado para a realizao

da lavagem cida com recirculao. Uma

bomba dosadora de cido fosfrico foi

instalada prxima ao tanque II e realizou-

se a acidificao da gua circulante do

sistema. Aguardava-se um tempo

aproximado de 60 minutos at a

estabilizao do processo e coletavam-se

as amostras nos mesmo pontos das

amostras anteriores (sada da centrfuga,

sada do tanque II, entrada do decantador

e sada do decantador). Os teores de leo

obtido aps acidificao so apresentados

na Tabela 4.

Analisando os novos resultados,

possvel observar a significante reduo

nos teores de leo arrastado na centrfuga

aps lavagem. Pode-se atribuir essa

diminuio nos valores ao cido presente

na gua, uma vez que esse neutraliza o

excesso de soda presente na

neutralizao, minimizando a

emulsificao entre as fases e facilitando

a sua separao. Esse efeito estende-se

aos demais pontos analisados, uma vez

que o teor de leo presente nessas

amostras tambm reduziu.

3.4. ANLISE ECONMICA

Pelo balano de massa realizado

para a gua na refinaria, tem-se que a

vazo de gua utilizada na lavagem do

leo neutro de 1145 l/h. O leo

arrastado na situao atual 2,5%,

comum volume de leo de 28,63l/h.

Admitindo a densidade do leo de soja

como 0,92 kg/l, a massa de leo

descartada por arraste de 26,34 kg/h.

Tabela 4.Teor de leo nas amostras da gua acidificada.

Centrfuga Tanque II Entrada decantador Sada decantador

0,34% 0,05% 0,06% 0,04%

0,60% 0,26% 0,25% 0,20%

0,42% - - -

0,81% - - -

0,15% 0,75% 0,65% 0,45%

0,38% 0,27% 0,20% 0,20%

0,96% 1,42% 1,08% 0,83%

0,80% 0,47% 1,33% 0,43%

0,91% 0,35% 0,37% 0,74%

0,69% 0,23% 0,18% 0,46%

0,74% 0,35% 0,61% 0,43%

0,72% 0,49% 4,63% 0,36%

0,39% 0,35% 0,21% 0,47%

0,46% 0,38% 0,35% 0,23%

1,00% 0,88% 0,32% 0,75%

0,84% 0,16% 0,15% 0,16%

2,81% 0,39% 0,10% 1,17%

1,53% 0,25% 0,08% 0,36%

Para a nova configurao de

operao, considerando que o teor de

leo diminuir 0,45%, tem-se um volume

de leo arrastado de 5,15 l/h, ou ainda

4,74 kg/h. O valor do leo de soja

utilizado de R$1750,00 a tonelada.

Entretanto, para verificar a

viabilidade econmica do projeto, deve-

se quantificar tambm o custo com o

cido fosfrico utilizado. Pelos resultados

obtidos, tem-se que para a frequncia

ideal e trabalho (100 RPM), a vazo de

cido fosfrico utilizado de 4,0l/h. O

valor comercial do cido fosfrico

encontra-se em torno de R$2500,00 por

tonelada de cido. Admitindo a densidade

do cido fosfrico como 1,684kg/l, tem-

se que a massa utilizada de 6,736kg/h.

Logo o gasto financeiro para realizao

da lavagem cida seria de R$16,84/h.

Atualmente, o volume de gua

fornecida a refinaria para os processos de

degomagem, lavagem e diluio de soda

custica, de, em mdia, 2770 l/h. O

custo de pr-tratamento dessa gua de

R$0,64/m, segundo levantamento na

empresa. Com a substituio do processo

atual, o volume de gua necessria para

abastecer a refinaria seria de 1250 l/h. O

tratamento dos efluentes gerados pela

refinaria tem um custo atual de

R$0,96/m, segundo valores obtidos na

empresa. Considerando como efluente as

correntes descartadas para o decantador,

o volume total gerado pelo processo atual

de 3373,21 l/h enquanto que pelo

processo de lavagem cida, o volume de

efluente gerado de 1853,40 l/h.

Fazendo um comparativo entre os

custos totais dos dois processos, verifica-

se a viabilidade econmica do projeto.

Tabela 5.Comparao entre os dois processos.

Processo leo

(R$/h)

cido fosfrico

(R$/h)

gua

(R$/h)

Efluente

(R$/h)

Sem lavagem cida 46,10 - 1,77 3,24

Com lavagem cida 8,30 16,84 0,80 1,78

Total +37,80 -16,84 +0,97 +1,46

Analisando os valores obtidos,

verifica-se que o projeto

economicamente favorvel, pois pode

gerar um retorno de aproximadamente

R$23,39 por hora de operao da planta.

4. CONCLUSO

A partir do estudo realizado sobre a

substituio do atual processo de lavagem

pelo processo de lavagem cida, pode-se

verificar a assertividade do projeto em

ENGEVISTA, V. 16, n. 3, p.384-391, Setembro 2014 391

relao reduo do teor de leo perdido

por arraste nas centrfugas de lavagem.

Utilizando-se apenas de gua para a

execuo da etapa, o teor de leo varia

em torno de 2,5% enquanto que com a

utilizao da gua acidificada este teor

apresentou valores prximos a 0,45%.

Observou-se tambm, atravs do

balano de massa realizado, a reduo no

consumo de gua em cerca de 55%,

devido reutilizao da mesma no

processo, assim como a reduo em

44,5% na gerao de efluentes. Essa

reduo importante, uma vez que no

cenrio atual, com as novas legislaes

ambientais e o uso consciente da gua

tem se tornado uma preocupao

frequente no meio industrial.

Com a melhoria no processo, ir

gerarpara a empresa um retorno adicional

de aproximadamente R$23,39 por hora de

operao, devido a recuperao do leo

arrastado na centrfuga.

5. NOMENCLATURA

Concentrao da soda diluda, %; Densidade da soda bruta, considerado 1,5253 kg/l;

Dosagem de gua de lavagem, %; Vazo de gua de diluio, l/h; Vazo de gua de lavagem, l/h; Vazo de leo neutro, kg/h; Vazo de soda custica, l/h.

6. BIBLIOGRAFIA

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