Upload
marina-ruzicic
View
69
Download
0
Embed Size (px)
DESCRIPTION
LMK P9
Citation preview
Proraun nosivosti elemenata
EC9 obrauje sve fenomene vezane za stabilnost elemenata aluminijumskih konstrukcija:
Izvijanje pritisnutih tapova; Bono-torziono izvijanje nosaa Izvijanje ekscentrino pritisnutih elemenata; Izvijanje viedelnih tapova.Prisutni su svi fenomeni kao i kod elinih
konstrukcija (EC3).
Lake metalne konstrukcije P09-1
Izvijanje pritisnutih elemenata
EC9 daje pravila za proraun sledeih vidova izvijanja pritisnutih elemenata:
fleksiono izvijanje torziono ili torziono-fleksiono izvijanje.Kontrola nosivosti na izvijanje se proverava na
sledei nain:
Lake metalne konstrukcije P09-2
Nosivost pritisnutog tapa na izvijanje - Nb,Rd
koeficijent redukcije za relevantan vid izvijanja (bezdimenzionalni koeficijent izvijanja);
koeficijent kojim se uzima u obzir uticaj zavarivanja (kada postoji);
Aeff povrina efektivnog poprenog preseka (za preseke klase 1, 2 i 3 je: Aeff=A);
Lake metalne konstrukcije P09-3
Koeficijent redukcije
relativna vitkost tapa za relevantan vid izvijanja;granica horizontzontalnog platoa;
koeficijent imperfekcije za odgovarajuu krivu izvijanja;Ncr kritina sila za relevantan vid izvijanja;
Lake metalne konstrukcije P09-4
Krive izvijanja
Lake metalne konstrukcije P09-5
Koeficijent
Lake metalne konstrukcije P09-6
Pomou koeficijenta se uzimaju u obzir uticaji slabljenja materijala usled zavarivanja.
Vrednosti koeficijenta za fleksiono izvijanje elemenata sa podunim avovima treba da se odrede na osnovu izraza iz tabele ispod.
Za torziono i torziono-fleksiono izvijanje elementa sa podunim avovima treba usvojiti da je = 1,0;Kod elemenata sa poprenim avovima je = x (videti ekscentrian pritisak)!
Relativna vitkost za fleksiono izvijanje
Lcr=kL duina izvijanja;
k koeficijent duine izvijanja;
i poluprenik inercije za razmatranu osu izvijanja;
Obavezno treba proveriti fleksiono izvijanje oko obe glavne ose inercije poprenog preseka!
P09-7
Relativna vitkost za torziono izvijanje
Ncr kritina sila za torzioni vid izvijanja!
Kritina sila i relativna vitkost za torziono izvijanje mogu da se odrede na osnovu Aneksa I.
P09-8Lake metalne konstrukcije
Koeficijent k
P09-9Lake metalne konstrukcije
Parametri za torziono izvijanje
L,T i krstasti preseci
U i eirasti preseci
P09-10
Kritina sila za torziono-fleksiono izvijanje
P09-11Lake metalne konstrukcije
Koeficijenti yw i zw
Bono-torziono izvijanje nosaa
- za klase 1 i 2- za klase 3 i 4
P09-12Lake metalne konstrukcije
Krive izvijanja za BTI
Kriva 1 - preseci klase 1 i 2 Kriva 2 - preseci klase 3 i 4
P09-13Lake metalne konstrukcije
Bono-torziono izvijanje moe da se zanemari kada je:
ili
Relativna vitkost za BTI
Kritian moment Mcr moe da se odredi prema Aneksu I;Osnovni - elementarni izraz za odreivanje kritinog moment je:
P09-14Lake metalne konstrukcije
Opta formula za nosae konstantnog poprenog preseka, simetrine oko slabije z-z ose
cr relativan, bezdimenzionalan kritian moment:
bezdimenzionalni torzioni parametar
bezdimenzionalna koordinata take delovanja poprenog optereenja
bezdimenzionalni parametar monosimetrije preseka
P09-15Lake metalne konstrukcije
Poloaj optereenja i faktor monosimetrije preseka
P09-16Lake metalne konstrukcije
P09-17
Alternativan proraun relativne vitkosti za I i U preseke (Aneks I)
faktor oblika poprenog preseka;X i Y parametri poprenog preseka;Lcr,z duina izvijanja za BTI;iz poluprenik inercije za savijanje oko slabije ose inercije;h visina poprenog preseka;t2 debljina noice;
P09-18Lake metalne konstrukcije
P09-19
Monosimetrini preseci koji su simetrini oko jae ose
P09-20Lake metalne konstrukcije
Ekscentrino pritisnuti elementi
Ukoliko se ne sprovodi proraun uticaja po teoriji II reda sa poetnim geometrijskim imperfekcijama neophodno je da se izvi kontrola nosivosti ekscentrino pritisnutog elementa na izvijanje;
Generalno postoji razlika u proraunu izvijanja kod: elemanata koji su neosetljivi na torzione
deformacije ili bono pridrani i elemenata koji su osetljivi na torzione deformacije;
P09-21Lake metalne konstrukcije
Torziono osetljivi
Kod torziono osetljivih ekscentrino pritisnutih elemenata neophodno je da se proveri:
fleksiono izvijanje usled interakcije aksijalne sile i momenta savijanja i
bono-torziono izvijanje usled interakcije aksijalne sile i momenta savijanja ;
P09-22Lake metalne konstrukcije
Fleksiono izvijanje
Obostrano simetrini otvoreni popreni preseci:Savijanje oko jae y-y ose:
Savijanje oko slabije z-z ose:
P09-23Lake metalne konstrukcije
Koeficijenti iz interakcionih formula
z i y su koeficijenti oblika poprenog preseka, ali ne vei od 1,25.
ili alternativno
ili alternativno
ili alternativno
za elemente bez lokalnog zavarivanja i sa jednakim momentima na krajevima.
P09-24Lake metalne konstrukcije
Interakciona formula za uplje profile
ili alternativno
P09-25Lake metalne konstrukcije
Bono-torziono izvijanje
Kod elemenata koji su osetljivi na torzione deformacije pored fleksionog izvijanja treba da se proveri i bono-torziono izvijanje, na osnovu sledee interakcione formule:
za preseke sa podunim avovima!
P09-26Lake metalne konstrukcije
Koeficijenti
Ako se lokalno zavarivanje javlja samo u zonama krajeva raspona ili u zonama prevojnih takaka onda se koeficijenti mogu poveati!
parametri za proraun nosivosti poprenog preseka
koeficijenti koji obuhvataju uticaj zavarivanja
Ovi koeficijenti treba da se odnose na najnepovoljniji popreni presek u posmatranom rasponu. Ako je zavarivanje samo lokalnog karaktera onda se mogu odrediti na osnovu izraza:
P09-27Lake metalne konstrukcije
Viedelni tapovi
P09-28Lake metalne konstrukcije
Proraun pritisnutih tapova konstantnog viedelnog preseka prema EC9
U optem sluaju treba sprovesti sledee kontrole ULS: Kontrola nosivosti na izvijanje oko materijalne ose
(ako postoji); Kontrola nosivosti nosivosti na izvijanje oko
nematrijalne ose; Kontrola nosivosti samostalnog elementa (najee
merodavna kontrola za dimenzionisanje!); Kontrola nosivosti veznih elemenata;
P09-29Lake metalne konstrukcije
Nosivost samostalnog elementa (pojasa)
Nosivost samostalnog elementa je najee najstroije granino stanje nosivosti (ULS) kod viedelnih tapova;
Mora da se kontrolie i kod tapova ramovskog i kod tapova reetkastog tipa;
Kod tapova reetkastog tipa neophodna je kontrola samostalnog elementa (pojasa) u sredini raspona;
Kod tapova ramovskog tipa neophodna je kontrola samostalnog elementa (pojasa) u sredini raspona gde je maksimalan moment i na krajevima gde je maksimalna smiua sila;
P09-30Lake metalne konstrukcije
Proraun samostalnog elementa u sredini
cheff
EdEdcEdch AI
hMNN22
0+= ,,
Vcr
Ed
EdtotEdEd
NN
NNM
,
==1
0
Sila u pojasu dvodelnog tapa
Moment savijanja u sredini polja
50000 /Le ==
0hN totEdc ,
0hN totEdc ,
0hN totEdc ,
0hN totEdc ,
2EdcN ,
2EdcN ,
2EdcN ,
2EdcN ,
0htot
EdcN ,
EdcN ,
P09-31Lake metalne konstrukcije
01,,
, Rdb
Edch
NN
VcrVcr SN
N//, 11
1+=
P09-32Lake metalne konstrukcije
Efektivni moment inercije viedelnog tapa -Ieff
P09-33Lake metalne konstrukcije
Duina izvijanja samostalnog elementa kod reetkastih viedelnih tapova
P09-34Lake metalne konstrukcije
Proraun punih nosaa - izboavanje
Izboavanje usled normalnog napona pritiska - efektivan presek;
Izboavanje rebra smicanjem;
Interakcija momenta savijanja i smiue sile (izboavanje);
Lokalno izboavanje rebra usled koncentrisane sile;
Izboavanje rebra usled izvijanja noica (flange induced web buckling)
P09-35Lake metalne konstrukcije