64zadatak3-05.pdf

7/25/2019 64zadatak3-05.pdf

1/23

3. Zadatak

Dimenzionisati naznaeni podni nosasistema proste grede u sastavu me#uspratne konstrukcije zgrade na skici.

Za usvojeni nosakonstruisati i dimenzionisati zglobnu vezu za stub od IPB 300.

q = 6,0 kN/m2

a = 10,0 mb = 6,0 m

Osnovni elini materijal: S235

Sluaj optere$enja: I

Spojna sredstva: obini zavrtnji 5.6.

1. Osnovni podaci za proraun

Osnovni materijal 0361Zavrtnji klase #vrsto%e 5.6

I slu#aj optere%enja

Doputen normalni napon (za osnovni materijal): sdop= 160 MPaDoputen napon smicanja (za osnovni materijal): sdop= 90 MPaDoputeni naponi za ugaone avove s,dop= 120 MpaDoputen smiui napon (za zavrtnje): tv,dop= 140 MPaDoputen napon pritiska po omotau rupe (za zavrtnje): sb,dop= 270 MPa

2. Pos 100 podni nosa

analiza optereenja

l100= 10,0 m; l100= 2,0 mq100= q l100= 6,0 kN/m

22,0 m = 12,0 kN/m

R100= q100l100/2 = 12,0 kN/m 10,0 m / 2 = 60,0 kN

3. Pos 200 podvlaka

analiza optereenja

l200= 6,0 m; l200= 10,0 m

Tmax= R200= 2 2R100/ 2 = 2 2 60,0 kN/m / 2 = 120,0 kNMmax= R2002,0 m = 120,0 kN 2,0 m = 240,0 kNm

b

b

b

a a a

os 100

pos200

q100

R100

l100

2R100

R200

l200

2R100

#

%

Mmax

Tmax

7/25/2019 64zadatak3-05.pdf

2/23

3.1. Dimenzionisanje

smax= Mmax/ W sdop:Wpotr Mmax/ sdop= 240,0 kNm 100 / 16,0 kN/cm

2= 1500,0 cm

3

tmaxTmax/ Artdop;

Ar,potrTmax/ tdop= 120,0 kN / 9,0 kN/cm2

= 13,3 cm2

vmax= F l3/ (kfEI) vdop= min(2,4cm; l/300); vdop= min(2,4cm; 600/300) = 2,0 cm

Ipotr(2R100)l2003/ (kEvdop) = 2 60,0 kN600

3cm

3/(28,17 21000 kN/cm2 2,0 cm) = 21908 cm3

Usvaja se valjani profil IPE 500 '0370

Geometrijski podaci:h = 500,0 mm b = bf= 200,0 mm

tw = 10,2 mm tf = 16,0 mm

maxdo= 28 mm (M27) pmin/pmax= 112/102 mm

d=426 mm

Statike karakteristike preseka:A = 115,5 cm2

I = 48200 cm4(Iy) W = 1928 cm

3(Wel,y)

S = 1097 cm3(Wpl,y/2) (Ar46,8 x 1,02 = 47,7)Iz= 2142 cm

4 iz= 4,3 cm

Potrebno je proveriti normalne, smiu$e a, s obzirom da u istom preseku imamo Mmaxi Tmax, i uporedne napone.S obzorom da taka (vlakno) koje ima maksimalne normalne napone nema napone smicanja a taka (vlakno)koje ima maksimalne napone smicanja nema normalne napone za uporedne napone je kritina taka u kojoj se

dodiruju rebro i noica (taka 1 sa skice) jer je to mesto gde je normalni napon neto manji od maksimalnog a

smiu$i napon je tako#e neto manji od maksimalnog (videti skicu).

T

z1

s

s t

t

max

11

max

1

Kontrola napona: normalni dopcmkNW

Mss

7/25/2019 64zadatak3-05.pdf

3/23

Osim toga treba proveriti ugib nosaa i to po dva kriterijuma po kriterijumu dozvoljenih ugiba koji je, obi no,

funkcija izgleda i opte geometrije ali i po kriterijumu vibracija odnosno dinamikih efekata (misli se naneprijatno podrhtavanje pri dinamikim uticajima koji se javljaju u plesnim dvoranama, pri ljudskoj navali, islino). Prvi kriterijum se, obino, definie sa doputenim ugibima u funkciji raspona (ovde je dozvoljen ugib

usvojen sa 1/300 raspona) a drugi se moe izvesti iz odgovaraju$ih nejednaina koje se dobijaju kada sesopstvena frekvencija ogranii na, na primer, 3Hz (koliko je za me#uspratne po kojima se hoda) ili 5Hz (koliko

je za me#uspratne u plesnim dvoranama i sli

no) i svodi se na deterministi

ko ograni

enje ugiba na 28 mm uprvom sluaju ili svega 10 mm u drugom sluaju (ovde je usvojeno da je ovo obina meuspratna konstrukcija

po kojoj se samo hoda).

Kontrola deformacije:

cmcm

lfcm

EIk

lR

EIk

lFf dop

ff

0,28,2

300/min91,0

482002100017,28

600120)2( 331003

max =

=

7/25/2019 64zadatak3-05.pdf

4/23

U praksi, kod valjanih profila kakav je ovde sluaj, od znaaja moe biti samo bono izvijanje nosaa. Bonogizvijanja nosaa nema ako postoji kontinualno bono pridravanje pritisnute noice nosaa ili u sluaju dapostoji savijanje u obe ravni nosaa kao ni kod sanduastih, odnosno kutijastih nosaa (osim u odre#enim, u

praksi retkim, sluajevima gde je odnos visine i irine kutije odnosno sanduka ve$i od 10).

Situacija kao u ovom primeru moe biti sluaj sa kontinualnim bo

nim pridravanjima (ako je gornja ivicapodnih nosaa POS:100 i gornja ivica podvlaka POS:200 poravnata onda armiranobetonska ploa lei i na

podvlaci POS:200, na primer, pa je kontinualno bono pridrava po pritisnutom pojasu) ali i sluaj sa diskretnim,takastim, bonim pridravanjem (ako podni nosai POS:100 lee na podvlaci POS:200 onda armiranobetonska

ploa lei samo na podnim nosaima POS:100 ali ne i na podvlaci POS:200, na primer, pa je podvlaka bonopridrana samo u takama oslanjanja podnih nosaa POS:100, odnosno u tre$inama raspona u konkretnomsluaju).

Pretpostavimo da je ovde sluaj gde je podvlaka bono pridrana u te$inama raspona te se mora izvriti raunskakontrola nosaa na bono izvijanje. Raunsku proceduru za kontrolu bonog izvijanja nosaa definie JUS

U.E7.101 i to u tri nivoa sloenosti. Opti, taan, postupak odnosno procedura je relativno komplikovana.Me#utim, izvo#enjima iz tanog postupka se mogu uspostaviti kriterijumi ije zadovoljenje eksplicitno garantujestabilnost na bono izvijanje nosaa kao i jedan aproksimativan uslov ije je ispunjenje na strani sigurnosti pa

taan postupak dokaza ini nepotrebnim (ovde $e se isprobati prvi uslov, koji eksplicitno zadovoljava kriterijumbonog izvijanja, koji ne$e biti zadovoljen, pa $e se sprovesti i aproksimativan proraun, koji $e biti zadovoljen ikoji, na strani sigurnosti, taan postupak ini nepotrebnim za sluaj da ovaj aproksimativni proraun nezadovoljava u praksi bi se morao sprovesti taan postupak prorauna).

Kontrola granine vitkosti za bono izvijanje nosaa

Rastojanje bono pridranih taaka: c = l/3 = 200 cm

Poluprenik inercije nosaa oko vertikalne ose: iz= 4,3 cm

JUS definie da poluprenik inercije treba odrediti za pritisnuti deo preseka koji se definie kao noica sa

pripadaju$im delom rebra koji je 1/6 visine. Ovde je to ura#eno tako to je od polovine momenta inercije oko

vertikalne ose (Iz/2) oduzet moment inercije 2/6 dela rebra tako da je rezultat traena veliina.

( ) ( )4

33

38,112

02,16,12506

2

12

26

2

cm

tth

Iwf

D =-

=-

=D

ID=Iz/2 DID= 2142/2 1,38 = 1070 cm4

( ) ( ) 29,1502,16,12506

22

6

2cmtthA wfD =-=-=D

AD= A/2 - DAD= 115,5/2 15,9 = 41,8cm2

cmA

Ii

D

DD 06,5

8,41

1070===

Dozvoljena vitkost pri kojoj se ne mora vriti kontrola bonog izvijanja JUS-om je definisana

sa:

>

-

-

=

5,0235

40

5,01235

4060

max

maxmax

,

y

y

y

y

y

yy

y

z

dopD

M

Mza

f

M

Mza

fM

M

i

cl

U konkretnom sluaju je fy= 235 MPa i, za srednje polje, My/maxMy= 1 pa je lD,dop= 40

7/25/2019 64zadatak3-05.pdf

5/23

Vitkost za bono izvijanje:

lD= c/iD= 200/5,06 = 39,5 < lD,dop= (c/iD)dop= 40 zadovoljava

Ako kriterijum nije ispunjen sprovodi se priblian proraun koji se sastoji u proveri da su

naponi u nosau manji od 1,14 si,dop gde je si,dopdoputen napon izvijanja pritisnutog dela

nosaa oko vertikalne ose inercije kao centrino pritisnutog tapa po krivoj izvijanja Cprema JUS U.E7.081.

Ulazni podaci:

Vitkost pri granici razvlaenja: lv= 92,9Kriva izvijanja C

Koeficijent ekvivalentne geometrijske nesavrenosti a= 0,489

Vitkost oko vertikalne ose lD= c/iD= 200/5,06 = 39,5Vitkost pri granici razvlaenja

425,09,92

5,39

=== vD

D l

l

l

Parametar b

( ) 291,10,4250,2)-0,425(489,012,01 22 =++=+-+= DD

llab

Bezdimenzionalni koeficijent izvijanja

( )884,0

425,04291,1291,1

2

4

2

2222

=-+

=

-+=

Dlbb

k

Doputeni napon za bono izvijanje nosaa (sD,dop

= 1,14si,dop

< sdop

)

sD,dop=1,14ksdop=1,140,88416,0=16,1 kN/cm2> sdop sD,dop=sdop=16,0kN/cm

2

Kontrola napona:

smax= 12,43 kN/cm2< sD,dop

Za sluaj da ni ovaj uslov nije ispunjen neophodna je provera po tanom postupku koji je

definisan u JUS U.E7.101. Ako i ovaj postupak da nezadovoljavaju$e rezultate slede

konstruktivne mere za smanjenje duina izvijanja (postavljanje sprega ili na neki drugi nain)

ili usvajanje ve$eg, ja

eg, nosa

a ili nosa

a sa irim noicama (to su nosa

i sa ve

$immomentom inercije oko slabije ose a time i manjom vitko$u odnosno manjom osetljivo$u

na bono izvijanje).

7/25/2019 64zadatak3-05.pdf

6/23

4. Veza za stub

Veza za stub (pretpostavlja se da je HEB200) se ostvaruje veznim limom pri emu se njegove

dimenzije pretpostavljaju. Debljina se obino usvaja da je slina debljini rebra nosaa a irinase odre#uje prema usvojenom zavrtnju koji se opet usvaja da bude blizak optimalnom. Visina

odnosno tre$a dimenzija veznog lima $e proiste$i iz potrebnog broja zavrtnja.

optd0= cm2,062,002,152,05 min, =-=- st

usvajaju se M20-5.6

Poto minimalno rastojanje rupe od ivice

elementa (u oba pravca jer u oba pravcaimamo silu, vertikalno zbog T a

horizontalno zbog momenat savijanja usled

ekscentrinosti veze) iznosi

2do= 2x21 = 42 45 mm

i ako ostavimo jo 10 mm da rebro ne bi

smetalo avovima kojima je vezni lim

zavaren za stub (videti skicu) dobijamo

jednu dimenziju veznog lima

2x45+10=100mm

a debljinu pretpostavljamo jednaku debljini

rebra

tw= 10,2 tp10 mm.

pretpostavlja se vezni lim )100x10-S235

Nosivost jednog zavrtnja

kN44,00,144

0,21

4

22

=

=

= p

tp

dopv

dmF

kN0,540,270,10,2min , === dopbb tdF s

{ } kN0,444,05;4,04min, ==dopvF

10 45 45

e=55

3x65=195

285

7/25/2019 64zadatak3-05.pdf

7/23

Odre*ivanje potrebnog broja zavrtnjeva

Prvo $emo odrediti uticaje u vezi

T = R200= 120 kN M = Te =R200e = 1200,055 = 6,6 kNm

Potreban broj zavrtnja, orijentaciono, moe se odrediti iz izraza koji je kori$en i u 2. zadatkus tim da se ovde za h u izrazu usvaja visina nosaa h.

3,35,0

6,66120

0,44

1

'

612

2

2

2

,

@

+@

+@h

MT

Fn

dopv

potr

Usvaja se :4 M20 - 5.6

Sila u najoptere+enijem zavrtnju

Poto je hp/bp > 2 moe se primeniti pojednostavljen postupak (prema ekvatorijalnom

momentu inercije) videti skicu

0,3041

120=

=

=

nm

TFT kN ( )

5,305,195,61

5,19660222

maxmax =+

=

=

iw

Mhm

hMF kN

8,425,300,30 222max2

max, =+=+= MTR FFF kN

7/25/2019 64zadatak3-05.pdf

8/23

Proraun avova za vezu veznog lima za stub

Iz konstruktivnih (ne statikih) razloga lim treba da bude zavaren u krug tako da svi kontakti

dva elementa budu pokriveni avom. Dimenzija ava se usvaja u opsegu min-max, odnosno:

3mm a0,7tmin 3mm a0,710,0 = 7mm

Pretpostavlja se 4

Karakteristike avova

A= 20,428,5 = 22,8 cm2

I= 2ah3/12 = 20,428,53/12 = 1543 cm4

W= I/(h/2) = 1543/(28,5/2) = 108,3 cm3

Kontrola napona: normalni dop

cmkNW

Mn ,

22'

/1,63,108

106,6s

7/25/2019 64zadatak3-05.pdf

9/23

TABLICA IPEPROFILA

designation designation designation

G h b tw tf r A hi d pmin pmax AL AG G Iy Wel.y Wpl.y iy Avz Iz Wel.z Wpl.z iz ss It Iwx10-

kg/m mm mm mm mm mm cm2

mm mm mm mm m2/m m2/t kg/m cm

4cm

3cm

3cm cm

2 cm4 cm3 cm3 cm mm cm4 cm6

IPE 100 8.1 100.0 55.0 4.1 5.7 7.0 10.3 88.6 74.6 - - - 0.4 49.3 IPE 100 8.1 171.0 34.2 39.4 4.1 5.1 15.9 5.8 9.2 1.2 23.7 1.2 0.4 IPE 100

IPE 120 10.4 120.0 64.0 4.4 6.3 7.0 13.2 107.4 93.4 - - - 0.5 45.8 IPE 120 10.4 317.8 53.0 60.7 4.9 6.3 27.7 8.7 13.6 1.5 25.2 1.7 0.9 IPE 120

IPE 140 12.9 140.0 73.0 4.7 6.9 7.0 16.4 126.2 112.2 - - - 0.6 42.7 IPE 140 12.9 541.2 77.3 88.3 5.7 7.6 44.9 12.3 19.3 1.7 26.7 2.5 2.0 IPE 140

IPE 160 15.8 160.0 82.0 5.0 7.4 9.0 20.1 145.2 127.2 - - - 0.6 39.5 IPE 160 15.8 869.3 108.7 123.9 6.6 9.7 68.3 16.7 26.1 1.8 30.3 3.6 4.0 IPE 160

IPE 180 18.8 180.0 91.0 5 .3 8.0 9.0 2 4.0 164.0 146.0 M10 48.0 48.0 0.7 37.1 IPE 180 18.8 1 317.0 146.3 166.4 7.4 11.3 100.9 22.2 34.6 2.1 31.8 4.8 7.4 IPE 180

IPE 200 2 2.4 200.0 10 0.0 5. 6 8 .5 12. 0 2 8. 5 18 3. 0 1 59.0 M1 0 54.0 58. 0 0 .8 34. 4 IPE 200 22 .4 1 943.0 194.3 220 .6 8 .3 1 4. 0 14 2.4 2 8.5 4 4. 6 2. 2 36 .7 7.0 1 3. 0 IPE 200

IPE 220 2 6.2 220.0 11 0.0 5. 9 9 .2 12. 0 3 3. 4 20 1. 6 1 77.6 M1 2 60.0 62. 0 0 .8 32. 4 IPE 220 26 .2 2 772.0 252.0 285 .4 9 .1 1 5. 9 20 4.9 3 7.3 5 8. 1 2. 5 38 .4 9.1 2 2. 7 IPE 220

IPE 240 3 0.7 2 40.0 12 0.0 6. 2 9 .8 15. 0 3 9. 1 22 0. 4 1 90.4 M1 2 66.0 68. 0 0 .9 30. 0 IPE 240 30 .7 3 892.0 324.3 366 .6 1 0. 0 1 9. 1 28 3.6 4 7.3 7 3. 9 2. 7 43 .4 12. 9 3 7. 4 IPE 240

IPE 270 3 6.1 2 70.0 13 5.0 6. 6 10.2 1 5. 0 4 6. 0 24 9. 6 2 19.6 M16 72.0 72. 0 1 .0 28. 9 IPE 270 36 .1 5 790.0 428.9 484 .0 1 1. 2 2 2. 1 41 9.9 6 2.2 9 7. 0 3. 0 44 .6 15. 9 7 0. 6 IPE 27 0

IPE 300 4 2.2 3 00.0 15 0.0 7. 1 10.7 1 5. 0 5 3. 8 27 8. 6 24 8.6 M16 72.0 86. 0 1 .2 27. 5 IPE 300 42 .2 8 356.0 557.1 628 .4 1 2. 5 2 5. 7 60 3.8 8 0.5 12 5.2 3. 4 46 .1 20. 1 125.9 IPE 30 0

IPE 330 4 9.1 3 30.0 16 0.0 7. 5 11.5 1 8. 0 6 2. 6 30 7. 0 27 1.0 M16 78.0 96. 0 1 .3 25. 5 IPE 330 49 .1 11 770.0 7 13.1 804 .3 1 3. 7 3 0. 8 78 8.1 9 8.5 15 3.7 3. 6 51 .6 28. 2 199.1 IPE 33 0

IPE 360 57.1 360.0 170.0 8.0 12 .7 18.0 72.7 334.6 298.6 M22 88 .0 88.0 1 .4 23.7 IPE 360 57.1 16270 .0 903 .6 1019.0 15.0 35.1 1043 .0 122 .8 191.1 3.8 54 .5 37.3 313.6 IPE 360

IPE 400 66.3 400.0 180.0 8.6 13 .5 21.0 84.5 373.0 331.0 M22 96 .0 98.0 1 .5 22.1 IPE 400 66.3 23130 .0 1156.0 1307.0 16.6 42.7 1318 .0 146 .4 229.0 4.0 60 .2 51.1 490.0 IPE 400

IPE 450 77.6 450 .0 190.0 9.4 14.6 21.0 98.8 420.8 378.8 M24 100.0 102 .0 1 .6 20.7 IPE 450 77.6 33740 .0 1500.0 1702.0 18 .5 50.9 1676 .0 176 .4 276.4 4.1 63 .2 66.9 791.0 IPE 450

IPE 500 90.7 500 .0 200.0 10.2 16.0 21.0 115.5 468.0 426.0 M24 102.0 112 .0 1 .7 19.2 IPE 500 90.7 48200 .0 1928.0 2194.0 20.4 59.9 2142 .0 214 .2 335.9 4.3 66 .8 89.3 1249 .0 IPE 500

IPE 550 106.0 550.0 210.0 11.1 17.2 24.0 134.4 515.6 467.6 M24 110.0 122.0 1.9 17.8 IPE 550 106.0 67120.0 2441.0 2787.0 22.4 72.3 2668.0 254.1 400.5 4.5 73.6 123.2 1884.0 IPE 550

IPE 600 122.0 600.0 220.0 12.0 19.0 24.0 156.0 562.0 514.0 M27 116.0 118.0 2.0 16.5 IPE 600 122.0 92080.0 3069.0 3512.0 24.3 83.8 3387.0 307.9 485.6 4.7 78.1 165.4 2846.0 IPE 600

zavrtanj

7/25/2019 64zadatak3-05.pdf

10/23

Tabele koeficijenata za izraunavanje ugiba

7/25/2019 64zadatak3-05.pdf

11/23

7/25/2019 64zadatak3-05.pdf

12/23

7/25/2019 64zadatak3-05.pdf

13/23

7/25/2019 64zadatak3-05.pdf

14/23

7/25/2019 64zadatak3-05.pdf

15/23

7/25/2019 64zadatak3-05.pdf

16/23

7/25/2019 64zadatak3-05.pdf

17/23

7/25/2019 64zadatak3-05.pdf

18/23

7/25/2019 64zadatak3-05.pdf

19/23

Maksimalne i minimalne dimenzije ugaonih avova

Minimalna Maksimalna

Debljina ugaonih avova a 3 mm 0,7tmin

Duina ugaonih avova wl 6aili 40 mm 100a

Komponente napona: a) u merodavnoj ravni; b) u ravni spoja

Uporedni napon ava u ravni spoja:dop

u VVn,

222

ss ++= ^II

7/25/2019 64zadatak3-05.pdf

20/23

Doputeni naponi za ugaone avove ,dop MPa

Vrsta osnovnog materijalaSluaj

optere$enja S235 S355

I 120 170

II 135 190

Proraun ugaonih avova u aksijalno optere+enim spojevima

Ugaoni avovi u preklopnim spojevima

Skica spoja Komponentalni naponi

Obostraniboniugaoniavovi

aNV

w =

2lII

Kontrola napona:

dopwu V ,ss = II

&eoniugao

niav

a

NV

w=^

l

Kontrola napona:

dopwu V ,ss = ^

Kosie

oniugaoniavovi

a

NV

w

=2

cos

l

qII

a

NV

w

=^2

sin

l

q

Kontrola napona:

dopwu VV ,22

ss += ^II

7/25/2019 64zadatak3-05.pdf

21/23

Proraun ugaonih avova u aksijalno optere+enim spojevima - nastavak

Ugaoni avovi u preklopnim spojevima


- ako je 1,2, 5,1 ww ll > :

aNV

w =

22,2,

lII ; 01, =^V

Kontrola napona: dopwu V ,2, ss = II

- ako je 1,2,1, 5,15,0 www lll < :

3/1,2,max, www FFF +=

dopwww aF ,2,2, 2 s= l

dopwww aF ,1,1, s= l

Kontrola: max,wFN

Bo

niieoniugaoniavovi

- ako je 1,2, 5,0 ww ll

< :1,2,max, 3/ www FFF +=



Kontrola: max,wFN

Boniieoniugaoniavovi

- ako je 1,2,1, 5,15,0 www lll < :

1,2,max, 3/ www FFF +=



Kontrola: max,wFN

Ugaoni avovi u ugaonim spojevima

Obos

traniugaoni

avovi

a

Nn

w =

2l

Kontrola napona:

dopwu n ,ss =

7/25/2019 64zadatak3-05.pdf

22/23

Prora#un ugaonih avova kod veza optereenih na savijanje


Vezakonzolnoglim

asa

vertikalnimugaon

im

avovima

22

3

62 www a

F

a

F

W

Mn

l

l

l

l

=

==

wa

FV

l=

2II

Kontrola napona:

dopwu Vn ,22 ss += II

Vezakonzolnoglimasa

horizontalnim

ugaonim

avovima

ww ah

F

W

Mn

l

l

==

1

waFV

l=^ 2

Kontrola napona:

dopwu Vn ,22

ss += ^

- taka 1:

wy

y

W

Mn

,

=

Kontrola: dopwu n ,ss =

- taka 2:

2,22,

2,,

22 wwy

wy

a

V

aI

SVV

l

=II

Kontrola: dopwu V ,ss = II

- taka 3:

3

,

zI

Mn

wy

y = ;2,

3,,

2aI

SVV

wy

wy

=II

Kontrola: dopwu Vn ,22 ss += II

VezaInosaaopere$enogmomentomsavijanja(My)itran

sverzalnomsilom

(V)saugaonimavovima

Moment inercije avova zay-yosu:

6)(

22,22

3,1,

w

fwwy

a

thaI

ll

+-= Otporni moment avova zay-yosu: )2//( 1,, ahIW wywy +=

Statiki moment avova u taki 3:

2/)(2 1,13,, fwwy thaS -= l Statiki moment avova u taki 2:

4/2 2,23,,2,, wwywy aSS l+=

7/25/2019 64zadatak3-05.pdf

23/23

Proraun ugaonih avova kod veza optere+enih na savijanje - nastavak


Vezaizme#unoiceirebranosaa

aI

SVV

y

y

2

1,max

=II

2/)(1, fffy thtbS -=

yI moment inercije nosaa

Vmax maksimalna transverzalna silaKontrola napona:

dopwu V ,ss = II

Vezaizme#unoicei

rebra

kranskognosaa

aI

SVV

y

y

2

1,max

=II

effwba

Pn

,2 =

j

peffw hb 250, += [mm]

j dinamiki koeficijentKontrola napona:

dopwu Vn ,22

ss += II

Documents

64zadatak3-05.pdf